Изменение № 1 к СП 128.13330.2016 «СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции»

(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 29.07.2024 № 486/пр)

30 августа 2024 года

Введение

Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:

«Изменение № 1 к СП 128.13330.2016 разработано авторским коллективом: Объединение производителей, поставщиков и потребителей алюминия (Алюминиевая Ассоциация) (руководитель темы — И.С. Казовская), ООО „МЕТАКОН ЦЕНТР“ (О.А. Хохлова, Е.Б. Алексеева), ГАУ НО „Управление госэкспертизы“ (канд. техн. наук А.Е. Святошенко).».

2 Нормативные ссылки

Изложить в новой редакции:

«2 Нормативные ссылки»

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ ₄.221-82 Система показателей качества продукции. Строительство. Строительные конструкции и изделия из алюминиевых сплавов. Номенклатура показателей

ГОСТ 9.303-84 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия металлические и неметаллические неорганические. Общие требования к выбору

ГОСТ 1583-93 Сплавы алюминиевые литейные. Технические условия

ГОСТ 1759.0-87 (СТ СЭВ 4203-83) Болты, винты, шпильки и гайки. Технические условия

ГОСТ 4784-2019 Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки

ГОСТ 5915-70 Гайки шестигранные класса точности B. Конструкция и размеры

ГОСТ 6402-70 Шайбы пружинные. Технические условия

ГОСТ 7798-70 (СТ СЭВ 4728-84) Болты с шестигранной головкой класса точности B. Конструкция и размеры

ГОСТ 7871-2019 Проволока сварочная из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 8617-2018 Профили прессованные из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 10157-2016 Аргон газообразный и жидкий. Технические условия

ГОСТ 10299-80 Заклепки с полукруглой головкой классов точности B и C. Технические условия

ГОСТ 10300-80 Заклепки с потайной головкой классов точности B и C. Технические условия

ГОСТ 10301-80 Заклепки с полупотайной головкой классов точности B и C. Технические условия

ГОСТ 10304-80 Заклепки классов точности B и C. Общие технические условия

ГОСТ 10618-80 Винты самонарезающие для металла и пластмассы. Общие технические условия

ГОСТ 10619-80 Винты самонарезающие с потайной головкой для металла и пластмассы. Конструкция и размеры

ГОСТ 10621-80 Винты самонарезающие с полукруглой головкой для металла и пластмассы. Конструкция и размеры

ГОСТ 10906-78 Шайбы косые. Технические условия

ГОСТ 11371-78 Шайбы. Технические условия

ГОСТ 11738-84 (ИСО 4762-77) Винты с цилиндрической головкой и шестигранным углублением под ключ класса точности A. Конструкция и размеры

ГОСТ 13726-2023 Ленты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 14806-80 Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов в инертных газах. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры

ГОСТ 14838-78 Проволока из алюминия и алюминиевых сплавов для холодной высадки. Технические условия

ГОСТ 15150-69 Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды

ГОСТ 17232-2023 Плиты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 17473-80 Винты с полукруглой головкой классов точности A и B. Конструкция и размеры

ГОСТ 17475-80 Винты с потайной головкой классов точности A и B. Конструкция и размеры

ГОСТ 18123-82 Шайбы. Общие технические условия

ГОСТ 18475-82 Трубы холоднодеформированные из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 18482-2018 Трубы прессованные из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 21488-97 Прутки прессованные из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 21631-2023 Листы из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 22233-2018 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для ограждающих конструкций. Технические условия

ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 28778-90 Болты самоанкерующиеся распорные для строительства. Технические условия

ГОСТ 32484.1-2013 (EN 14399-1:2005) Болтокомплекты высокопрочные для предварительного натяжения конструкционные. Общие требования

ГОСТ 32484.3-2013 (EN 14399-3:2005) Болтокомплекты высокопрочные для предварительного натяжения конструкционные. Система HR — комплекты шестигранных болтов и гаек

ГОСТ 32484.5-2013 (EN 14399-5:2005) Болтокомплекты высокопрочные для предварительного натяжения конструкционные. Плоские шайбы

ГОСТ ISO 898-1-2014 Механические свойства крепежных изделий из углеродистых и легированных сталей. Часть 1. Болты, винты и шпильки установленных классов прочности с крупным и мелким шагом резьбы

ГОСТ ISO 898-2-2015 Механические свойства крепежных изделий из углеродистых и легированных сталей. Часть 2. Гайки установленных классов прочности с крупным и мелким шагом резьбы

ГОСТ Р 56281-2014 Трубы прессованные крупногабаритные круглые из алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ Р 56282-2014 Профили прессованные крупногабаритные сплошные из алюминиевых сплавов. Технические условия

СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4, № 5)

СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4)

СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

СП 43.13330.2012 «СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» (с изменениями № 1, № 2)

СП 443.1325800.2019 Мосты с конструкциями из алюминиевых сплавов. Правила проектирования

Примечание — При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет, на официальном сайте федерального органа исполнительной власти, разработавшего и утвердившего настоящий свод правил, или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.».

4 Общие положения

Пункт 4.2. Шестое перечисление. Заменить слово: «профилей.» на «профилей;».

Дополнить седьмым перечислением в следующей редакции:

«для конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных или динамических нагрузок, воздействию многократных нагрузок, следует соблюдать требования СП 443.1325800.».

5 Материалы для конструкций и соединений

Пункт 5.2. Таблица 1. Изложить в новой редакции:

«Таблица 1»		Химический состав	Обозначение марок
			Состояние поставки	Обозначение стандарта на поставку по механическим свойствам полуфабрикатов	Лист	Профиль
Труба	Лента Al	АД1 <**>	1013	М	ГОСТ 21631 (I; IV)	-
ГОСТ 18475 (I; IV)
ГОСТ 13726 (I; IV)	Сплавы, термически не упрочняемые Al Mn	АМц <*>, <**>	1400	М	ГОСТ 21631 (I; II)	-
		ГОСТ 18475 (I; II)	ГОСТ 13726 (I; II)	Н2	ГОСТ 21631 (II)	-
-	ГОСТ 13726 (II) Al Mg	АМг2 <**>	1520	М	ГОСТ 21631 (I; II)	-
		-	ГОСТ 13726 (I; II)	Н2	ГОСТ 21631 (II)	-
	- ГОСТ 13726 (II)	АМг3 <**>	1530	М	ГОСТ 21631 (I; II)	-
		-	ГОСТ 13726 (I; II)	Н2	ГОСТ 21631 (II)	-
	-	ГОСТ 13726 (II) 1565ч <**> М	Н1	Н2	ГОСТ 21631 (II; III; IV)	-
-
-	Сплавы, термически упрочняемые Al Mg Si	АД31 <***>	1310	Т	-	ГОСТ 8617; ГОСТ 22233 (I; II)
		ГОСТ 18482; ГОСТ 22233 (I; II)	-	Т1	-	ГОСТ 18482; ГОСТ 22233 (II)
		ГОСТ 18482; ГОСТ 22233 (II)	-	Т5; Т4	-	ГОСТ 8617; ГОСТ 22233 (I; II)
	- -	АД33	1330	Т	-	ГОСТ 8617; ГОСТ 22233 (II)
		-	-	Т1		ГОСТ 8617; ГОСТ 22233 (II; IV)
	- -	АВ <**>	1340	М	ГОСТ 21631; ГОСТ 22233 (II)	-
ГОСТ 18475; ГОСТ 22233 (II)		ГОСТ 13726 (II)		Т	ГОСТ 21631; ГОСТ 22233 (II)	ГОСТ 8617; ГОСТ 22233 (II)
		ГОСТ 18482; ГОСТ 18475; ГОСТ 22233 (II)	-	Т1	ГОСТ 21631 (IV)	ГОСТ 8617 (IV)
	ГОСТ 18482; ГОСТ 18475 (IV)	-	EN AW 6060	<****>	-	ГОСТ 22233; ГОСТ 8617 (I; II; III; IV)
	ГОСТ 22233 (I; II; III; IV)
	-	EN AW 6063	EN AW 6082	<****>	-	ГОСТ 8617 (I; II; III; IV)
	-	-	AW 6061	<****>	-	ГОСТ 8617 (I; II; III; IV)
-	-	Al Zn Mg	1915 <**>, <***>	Т	21631 (II; III)	ГОСТ 8617; ГОСТ Р 56282 (II; III)
		ГОСТ 18482; ГОСТ Р 56281 (II; III)	-
	Т1	-	1925 <***>	Т	-	ГОСТ 8617 (II; III)
ГОСТ 18482 (II; III)	- Al Zn Mg Cu	В95 <**>, <*****>	1950	Т	-	ГОСТ 8617 (IV)
		-		-	Т1	ГОСТ 8617 (IV)
ГОСТ 18482 (IV) - <*> Алюминий марки АМцМ следует применять преимущественно для листовых конструкций декоративного назначения, подлежащих анодированию в черный цвет. <**> Кроме указанных в таблице 1, из данной марки алюминия изготавливают полуфабрикат в виде плиты. <***> Кроме указанных в таблице 1, из данных марок алюминия изготавливают полуфабрикат в виде прутка. <****> Зарубежные сплавы (аналоги сплава АД31). В стандартах указаны состояния поставки по зарубежному обозначению, где Т4 соответствует отечественному Т, а Т6 — Т1. <*****> Алюминий марки В95 следует применять для сжатых элементов конструкций, принимая меры для снижения концентрации напряжений.

Примечание — В скобках указаны группы конструкций, в которых применяется данный сплав (см. 5.3).

«.»

Пункт 5.8. Третий абзац. Заменить ссылки: «ГОСТ Р ИСО 898-1, ГОСТ Р ИСО 898-2» на «ГОСТ ISO 898-1, ГОСТ ISO 898-2».

Четвертый абзац. Изложить в новой редакции:

«Для фрикционных и фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты (болты в исполнении ХЛ класса прочности не ниже 10.9 с предварительным напряжением):»

• для фрикционных соединений — удовлетворяющие требованиям ГОСТ 32484.1 и ГОСТ 32484.3, а их конструкцию и размеры — по ГОСТ 32484.3, гайки и шайбы к ним — по ГОСТ 32484.3, ГОСТ 32484.5 и ГОСТ 32484.1;
• для фланцевых соединений — удовлетворяющие требованиям ГОСТ 32484.1 и ГОСТ 32484.3, а их конструкцию и размеры — по ГОСТ 32484.3, гайки и шайбы к ним — по ГОСТ 32484.1 и ГОСТ 32484.3.».

Напряженное состояние	Обозначение	Расчетное сопротивление, Н/мм2, термически не упрочняемого алюминия марок
		АД1М	АМцМ	АМцН2	АМг2М	АМг2Н2, АМг3Н2		1565чМ	1565чН2	литейного АК8М3ч (ВАЛ8)
						плиты, прутки, профили, трубы	листы
Растяжение, сжатие и изгиб	R	25	40	100	70	120	140	155	225	135
Сдвиг	Rs	15	25	60	40	75	85	90 <*>	135	80
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp	40	65	160	110	190	220	245 <*>	360	215
Местное смятие при плотном касании	Rlp	20	30	75	50	90	105	110 <*>	165	105
Растяжение в направлении толщины прессованных полуфабрикатов	Rth	25	40	100	70	120	-	-	-	-
<*> Расчетные сопротивления для полуфабрикатов из сплава 1565ч в других состояниях поставки следует определять по данным ГОСТ 21631 и ГОСТ 17232 согласно положениям 6.1.

Сварные соединения и швы	Напряженное состояние	Обозначение	Расчетное сопротивление сварных швов, Н/мм2, термически не упрочняемого алюминия марок
			АД1М	АМцМ	АМг2М; АМг2Н2	АМг3М; АМг3Н2	1565чМ; 1565чН2
			при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок
			СвА5	СвАМц	СвАМг3	СвАМг5	СвАМг61	Св1597
Встык	Сжатие, растяжение	Rw	25	40	65	70	140	150
	Изгиб		30 <*>	45 <*>	65	70	140	150
	Сдвиг	Rws	15	25	40	45	90	95
Угловые швы	Срез	Rwf	20	30	45	50	100	105
<*> Для конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения алюминием предела текучести.

7.4 Расчет элементов, подверженных действию осевой силы с изгибом

Пункт 7.4.2. Перечисление б). Изложить в новой редакции:

«б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, — по таблице Е.2 в зависимости от условной приведенной гибкости, вычисляемой по формуле»

\overline{\lambda_{ef}} = \lambda_{ef} \sqrt{R/E} , (30)

где x1, y1 — расстояния соответственно от оси y-y или x-x до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

В составных сквозных стержнях каждую ветвь необходимо проверять по формуле (27) при соответствующих значениях N, Mx, My, вычисленных для данной ветви, принимая B = 0.».

7.5 Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов

Пункт 7.5.4. Формула (44) и экспликация к ней. Изложить в новой редакции:

"\sigma_{loc,cr} = c_{1}R/\overline{\lambda_{a}^{2}}, (44)

здесь c1 — коэффициент, принимаемый по таблице 18, \overline{\lambda_{a}} = \frac{a}{t} \sqrt{\frac{R}{E}} ;

J — значения, определяемые согласно требованиям 7.5.5.».

Пункт 7.5.14. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«7.5.14 В центрально сжатых, внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементах значение гибкости свеса поясного листа (полки) \lambda_{f} = (b_{ef}/t) \sqrt{R/E} следует принимать не более значений, указанных в таблице 22 в зависимости от условной гибкости \overline{\lambda} и типа сечений (bef следует принимать в соответствии с 7.5.13; t — толщина свеса).».

8 Расчетные длины и предельные гибкости элементов алюминиевых конструкций

8.4 Предельные гибкости элементов

«Таблица 33»

Элементы конструкций	Предельная гибкость сжатых элементов \lambda_{u}
1 Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции	100
2 Прочие элементы ферм	120
3 Колонны основные	100
4 Колонны второстепенные (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементы решетки колонн	120
5 Элементы связей, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы	150
6 Элементы ограждающих конструкций:
симметрично нагруженные	100
несимметрично нагруженные (крайние и угловые стойки витражей и т.д.)	70
Примечание — Приведенные в настоящей таблице данные относятся к элементам с сечениями, симметричными относительно действия сил. При сечениях, несимметричных относительно действия сил, предельную гибкость надлежит уменьшать на 30%.

Д.1 Коэффициент \varphi_{b} для расчета на устойчивость изгибаемых элементов двутаврового, таврового и швеллерного сечения следует определять в зависимости от расстановки связей, раскрепляющих сжатый пояс, вида нагрузки и места ее приложения. При этом предполагается, что нагрузка действует в плоскости наибольшей жесткости (Ix > Iy), а опорные сечения закреплены от боковых смещений и поворота.

Д.2 Для балки на двух опорах, двутаврового сечения и с двумя осями симметрии для определения коэффициента \varphi_{b} необходимо вычислить коэффициент \varphi_{1} по формуле

где \psi_{1} — коэффициент, вычисляемый согласно требованиям Д.3;

h — полная высота сечения.

Д.3 Значение коэффициента \psi_{1} в формуле (Д.1) для балок симметричного двутаврового сечения с двумя осями симметрии следует вычислять по формуле

\psi_{1} = \sqrt{A\alpha_{1} + B} \mp C, (Д.2)

при этом коэффициенты A, B, C следует принимать по таблице Д.1 в зависимости от вида нагрузки, места ее приложения, а также от параметра \alpha_{1} , равного

\alpha_{1} = k \frac{I_{t}}{I_{y}} [\frac{l_{ef}}{h}]^{2}, (Д.3)

где k — коэффициент, зависящий от наличия раскрепления сжатого пояса в пролете, k = 1 при отсутствии раскреплений; k = 1,54 при наличии раскреплений;

It — момент инерции сечения при свободном (чистом) кручении.

В формуле (Д.2), таблицах Д.1 и Д.2 принято следующее правило знаков при действии нагрузки:

«-» — на верхнем поясе; «+» — на нижнем поясе.

Для балок, сечение которых близко к симметричному двутавровому (наличие бульб на поясах или продольных ребер по стенке), значение коэффициента \psi_{1} следует вычислять по формулам таблицы Д.2 в зависимости от коэффициентов: \alpha_{1} — по формуле (Д.3); \beta_{1} — по формуле (Д.4).

Таблица Д.1

	Вид нагрузки в пролете балки	К расчету коэффициента \psi_{1} для балок симметричного двутаврового сечения
		Формула (Д.2) для расчета \psi_{1} с подстановкой коэффициентов A, B, C	Коэффициенты к формуле (Д.2)
			A	B	C
1		\sqrt{1,21\alpha_{1} + 9,03} \mp 1,28	1,21	9,03	1,28
2		\sqrt{0,95\alpha_{1} + 5,78}	0,95	5,78	0
3		\sqrt{1,23\alpha_{1} + 7,52}	1,23	7,52	0
4		\sqrt{1,65\alpha_{1} + 10,1}	1,65	10,1	0
5		\sqrt{2,31\alpha_{1} + 14,1}	2,31	14,1	0
6		\sqrt{3,35\alpha_{1} + 20,4}	3,35	20,4	0
7		\sqrt{7,28\alpha_{1} + 44,4}	7,28	44,4	0
8		\sqrt{8,2\alpha_{1} + 50}	8,2	50,0	0
9		\sqrt{6,97\alpha_{1} + 42,5}	6,97	42,5	0
10		\sqrt{4,98\alpha_{1} + 30,3}	4,98	30,3	0
11		\sqrt{1,78\alpha_{1} + 14,3} \mp 1,86	1,78	14,3	1,86
12		\sqrt{1,91\alpha_{1} + 14,6} \mp 1,72	1,91	14,6	1,72
13		\sqrt{2,11\alpha_{1} + 15,1} \mp 1,51	2,11	15,1	1,51
14		\sqrt{1,15\alpha_{1} + 8,84} \mp 1,36	1,15	8,84	1,36
15		\sqrt{1,03\alpha_{1} + 7,42} \mp 1,08	1,03	7,42	1,08
16		\sqrt{1,34\alpha_{1} + 10,2} \mp 1,41	1,34	10,2	1,41
17		\sqrt{l,26\alpha_{1} + 9,28} \mp 1,28	1,26	9,28	1,28
18		\sqrt{l,46\alpha_{1} + 10,8} \mp 1,38	1,46	10,8	1,38

18

Д.4 Для разрезных балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рисунок Д.1) для определения коэффициента \varphi_{b} необходимо вычислить коэффициенты \varphi_{1} и \varphi_{2} по формулам:

\varphi_{1} = 1,41\psi \frac{I_{y}}{I_{x}} \cdot \frac{2\zeta hh_{1}}{l_{ef}^{2}} \cdot \frac{E}{R} ; (Д.5)

\varphi_{2} = 1,41\psi \frac{I_{y}}{I_{x}} \cdot \frac{2\zeta hh_{2}}{l_{ef}^{2}} \cdot \frac{E}{R} ; (Д.6)

\psi = 2,6[\sqrt{(0,5\overline{y_{p}} + \beta_{y})^{2} + c^{2}} + (0,5\overline{y_{p}} + \beta_{y})]. (Д.7)

В формулах (Д.5) — (Д.7):

\zeta — коэффициент, зависящий от вида нагрузки и принимаемый по таблице Д.4;

\overline{y_{p}} = \frac{y_{p}}{h} — относительная координата точки приложения нагрузки со своим знаком (см. рисунок Д.1);

$\beta_{y} = [0,43 — 0,065(\frac{b_{1}}{h})^{2}](2n — 1),$

здесь n = \frac{I_{1}}{I_{1} + I_{2}} (где I₁, I₂ - моменты инерции соответственно сжатого и растянутого поясов относительно оси симметрии сечения);

c^{2} = \frac{1}{I_{y}} (\frac{I_{1}I_{2}}{I_{2}} + 0,04I_{t} \frac{l^{2}}{h^{2}}),

I_{t} = 0,42\Sigma b_{i}t_{i}^{3} — момент инерции при свободном кручении (здесь bi и ti — соответственно ширина и толщина прямоугольников, образующих сечение). При наличии утолщений круглого сечения (бульб)

I_{t} = 0,42\Sigma b_{i}t_{i}^{3} + n \frac{\pi D^{4}}{32} ,

где D — диаметр бульб;

n — число бульб в сечении.

Значение коэффициента \varphi_{b} в формуле (22) следует принимать:

при \varphi_{2} \leq 0,667 \varphi_{b} = \varphi_{1} ;

при \varphi_{2}>0,667 \varphi_{b} = \varphi_{1}[0,5 + 0,25(\frac{n}{\varphi_{1}} + \frac{1 - n}{\varphi_{2}})] для алюминия всех марок, указанных в таблице 1, за исключением АМг3Н2, АД31Т1 и АД31Т5, для которых \varphi_{2} следует вычислять по формуле (Д.6) и принимать не более 1,0.

Д.5 Для консольных балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента \varphi_{b} необходимо вычислить коэффициент \varphi_{1} по формуле

\varphi_{1} = 1,41\psi \frac{I_{y}}{I_{x}} [\frac{h}{l_{ef}}]2 \frac{E}{R} , (Д.8)

где \psi — коэффициент, вычисляемый согласно требованиям Д.6;

lef — расчетная длина балки;

h — полная высота сечения.

Д.6 Значение коэффициента \psi в формуле (Д.8) для консольных балок симметричного двутаврового сечения с двумя осями симметрии следует определять по таблице (Д.3) в зависимости от параметра \alpha , равного

\alpha = 1,54 \frac{I_{t}}{I_{y}} [\frac{l_{ef}}{h}]^{2}, (Д.9)

где It — момент инерции сечения при свободном (чистом) кручении, определяемый расчетом по методам сопротивления материалов или по формулам, приведенным в пояснениях к (Д.5) — (Д.7).

Таблица Д.3

с двумя осями симметрии

Коэффициент \alpha	Коэффициент \psi при нагрузке, приложенной к поясу
	верхнему	нижнему
4	0,875	3,640
6	1,120	3,745
8	1,295	3,850
10	1,505	3,920
12	1,680	4,025
14	1,855	4,130
16	2,030	4,200
24	2,520	4,550
32	2,975	4,830
40	3,290	5,040
100	5,040	6,720

Вид нагрузки	Чистый изгиб	Равномерно распределенная	Сосредоточенная сила в середине пролета	Момент на одном конце балки
Коэффициент	1,00	1,12	1,35	1,75

Рисунок Д.1 — Схема двутаврового сечения

Д.7 Устойчивость балок швеллерного сечения следует проверять так же, как балок двутаврового сечения, при этом \alpha следует вычислять по формуле (Д.9); найденные значения \varphi_{b} умножать на 0,7.

0,5	990	980	973	937	905	880	850	822	767	725	657

Условная приведенная гибкость \overline{\lambda_{ef}}	Значение \varphi_{e} при относительном эксцентриситете m
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,2	1,5

Условная приведенная гибкость \overline{\lambda_{ef}}	Значение \varphi_{e} при относительном эксцентриситете m
	2,0	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
0,5	370	320	282	223	196	170	157	143	122	110

«»

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	\frac{A_{f}}{A_{w}}	Значения \eta при
			0 \leq \overline{\lambda} \leq 5		\overline{\lambda}>5
			0,1 <= m <= 5	5 < m <= 10	0,1 <= m <= 5	5 < m <= 10

---