Рекомендации по проектированию светопрозрачных ограждений общественных зданий массового строительства
Актуально на 09.11.2026.
Как цитировать: "Рекомендации по проектированию светопрозрачных ограждений общественных зданий массового строительства". https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-goskomarhitektury
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВЕТОПРОЗРАЧНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ МАССОВОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
Рекомендовано к изданию решением научно-технического совета ЦНИИЭП учебных зданий Госкомархитектуры.
Содержат сведения о свойствах строительных стекол, стеклянных изделий и полимерных материалов, используемых в конструкциях окон и зенитных фонарей. Рассмотрены перспективные светопрозрачные ограждения, в том числе теплозащитного и солнцезащитного остекления. Изложены методические рекомендации по расчету воздушно-теплового режима светопрозрачных ограждений и выбору оптимального вида заполнения светопроемов.
Для инженерно-технических работников научно-исследовательских и проектных организаций.
Разработаны ЦНИИЭП учебных зданий (кандидаты техн. наук С.П. Соловьев, С.И. Пермяков) при участии МИСИ им. В.В. Куйбышева (канд. техн. наук Б.А. Крупнов).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Рекомендации предназначены для организаций, занимающихся проектированием общественных зданий массового строительства и привязкой типовых проектов к местным природно-климатическим условиям.
Рекомендации могут быть также использованы при капитальном и текущем ремонтах эксплуатируемых зданий, предусматривающих одновременное повышение уровня теплозащиты заполнения световых проемов в соответствии с новыми требованиями экономии расхода теплоты на отопление зданий.
1.2. Применение Рекомендаций предусматривается с соблюдением соответствующих СНиП и государственных стандартов.
1.3. Светопрозрачные конструкции должны при минимальных капитальных и эксплуатационных расходах обеспечивать в помещениях общественных зданий требуемый внутренний режим, включающий тепловой, воздушный, влажностный, световой и акустический комфорт при заданных климатических параметрах наружной среды.
1.4. Классификация применяемых в наружных светопрозрачных ограждениях материалов и изделий из них дана в табл. 1.
1.5. В Рекомендациях рассматриваются материалы и изделия, выпускаемые отечественной промышленностью.
1.6. Светопрозрачные ограждения должны обладать высокими теплозащитными качествами в зимних условиях и высокими солнцезащитными качествами в условиях жаркого лета. С этой целью в конструкциях светопрозрачных ограждений должны широко использоваться новые виды строительных стекол (теплоотражающие, теплопоглощающие, фотохромные и др.), а также металлизированная светотехническая пленка.
2. СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Оконное стекло
2.1. Ассортимент листового строительного стекла, выпускаемого отечественной стекольной промышленностью, приведен в табл. 2.
2.2 Теплофизические характеристики листового строительного стекла в любых реальных условиях его эксплуатации можно считать постоянным, принимая:
объемную массу \gamma = 2500\text{кг}/\text{м}^{3} ;
удельную теплоемкость c = 0,84 кДж/(кг·°C);
коэффициент теплопроводности 
;
коэффициент линейного расширения \alpha = 8 \cdot 10^{- 6}1/^{\circ}\text{С} ;
степень черноты поверхности \epsilon = 0,94 .
Солнцезащитные светопрозрачные материалы
2.3. Солнцезащитными считаются такие материалы, которые благодаря особенностям своих оптических характеристик (избирательности пропускания, отражения или поглощения солнечных лучей) пропускают видимые лучи и уменьшают лучистые теплопоступления в помещение.
2.4. Солнцезащитные материалы делятся на две группы — теплопоглощающие и теплоотражающие.
Группа солнцезащитного материала определяется по зависимости:
где A — коэффициент поглощения тепловой радиации; R — коэффициент отражения тепловой радиации.
При S > 1 остекление теплопоглощающее, при S < 1 — теплоотражающее.
2.5. Основными физико-техническими характеристиками материалов, определяющими целесообразность их применения в солнцезащитном состоянии, являются коэффициенты пропускания \tau , отражения \rho , поглощения \alpha лучистой энергии солнца.
Коэффициент поглощения \alpha вычисляется из балансового уравнения
\tau + \rho + \alpha = 1 . (2)
Коэффициенты пропускания, отражения и поглощения тепловой радиации в интегральном потоке видимых и инфракрасных излучений (т.е. в диапазоне 290 — 2500 нм) обозначаются соответственно T, R и A.
Коэффициент светопропускания материалов \tau_{\text{в}} выбирают на основании расчетов естественного освещения, поэтому остальные характеристики материалов удобно рассматривать как функцию коэффициента светопропускания.
На рис. 1 - 3 приведены зависимости T, R и A от \tau_{\text{в}} для различных светопрозрачных материалов, а в табл. 3 их оптические характеристики.
Рис. 1. Зависимость коэффициента пропускания тепловой радиации T от светопропускания \tau_{\text{в}} для рекомендуемых материалов СЗО
1 — кобальтовое; 2 — окисно-оловянно-сурьмяное; 3 — розовое полированное с модифицированной поверхностью; 4 — серое полированное с модифицированной поверхностью; 5 — бронзово-серое полированное с модифицированной поверхностью; 6 — голубое, окрашенное в массе; 7 — ПЭТФ-ОАД пленка; 8 — окисно-титановое
Рис. 2. Зависимость коэффициента отражения тепловой радиации R от светопропускания \tau_{\text{в}} для рекомендуемых материалов СЗО
1 — кобальтовое; 2 — окисно-оловянно-сурьмяное; 3 — розовое полированное с модифицированной поверхностью; 4 — серое полированное с модифицированной поверхностью; 5 — бронзово-серое полированное с модифицированной поверхностью; 6 — голубое, окрашенное в массе; 7 — ПЭТФ-ОАД; 8 — окисно-титановое
Рис. 3. Зависимость коэффициента поглощения тепловой радиации A от светопропускания \tau_{\text{в}} для рекомендуемых материалов СЗО
1 — кобальтовое; 2 — окисно-оловянно-сурьмяное; 3 — розовое полированное с модифицированной поверхностью; 4 — серое полированное с модифицированной поверхностью; 5 — бронзово-серое полированное с модифицированной поверхностью; 6 — голубое, окрашенное в массе; 7 — ПЭТФ-ОАД; 8 — окисно-титановое
2.6. Теплозащитные качества материалов солнцезащитного остекления (СЗО) оцениваются коэффициентом эффективности теплозащиты
где Tсо — коэффициент пропускания тепловой радиации обычного строительного стекла толщиной 3 мм; Tм — то же, материала СЗО.
Предел изменения коэффициента эффективности теплозащиты 1 \leq \text{Э } \leq \infty (рис. 4).
Рис. 4. Зависимость коэффициента эффективности Э от светопропускания \tau_{\text{в}} для рекомендуемых материалов СЗО
1 — кобальтовое; 2 — окисно-оловянно-сурьмяное; 3 — розовое, полированное с модифицированной поверхностью; 4 — серое полированное с модифицированной поверхностью; 5 — бронзово-серое, полированное с модифицированной поверхностью; 6 — голубое, окрашенное в массе; 7 — ПЭТФ-ОАД; 8 — окисно-титановое
2.7. Наиболее распространенным видом теплопоглощающего стекла является стекло, окрашенное при изготовлении во всей своей массе различными металлическими окислами.
2.8. Отечественная промышленность в настоящее время освоила массовое производство окрашенного в массе теплопоглощающего стекла двух модификаций, отличающихся по своим оптическим характеристикам: 1 — голубое и зеленовато-голубое; 2 — серое и бронзовое. В соответствии с ТУ 21-23(54)-053-80, указанные модификации теплопоглощающего стекла должны иметь светопропускание не меньше указанного в табл. 4.
2.9. На рис. 5 приведены спектральные характеристики обычного и теплопоглощающего стекла, причем теплопоглощающее стекло 1-й группы именуется «голубое», а 2-й — «бронзовое».
Рис. 5. Спектральные характеристики обычного и теплопоглощающих стекол, выпускаемых отечественной промышленностью
1 — обычное стекло; 2 — бронзовое стекло; 3 — голубое стекло
2.10. Голубое теплопоглощающее стекло по своим светотехническим, теплотехническим и экономическим характеристикам является более предпочтительным, чем бронзовое теплопоглощающее стекло и поэтому оно рекомендуется для использования в остеклении световых проемов общественных зданий, обращаемых на запад, юго-запад, юг, юго-восток и восток. При этом эффективность использования теплопоглощающего стекла возрастает с увеличением продолжительности жаркого периода года.
2.11. Для теплотехнических расчетов следует использовать следующие оптические характеристики голубого теплопоглощающего стекла в инфракрасном диапазоне (табл. 5).
| Оптические характеристики | Толщина стекла d, мм | |||
| 3 | 4 | 5 | 6 | |
| A | 0,35 | 0,45 | 0,55 | 0,6 |
| T | 0,6 | 0,5 | 0,4 | 0,35 |
| \tau_{\text{в}} | 0,8 | 0,77 | 0,75 | 0,7 |
2.12. Основные физико-технические свойства полиэтилентерефталатной пленки ПЭТФ-ОАД, выпускаемой рижским производственным объединением «Ригас-Аудумс» по ТУ 029-72, приведены в табл. 6.
2.13. Пропускание инфракрасной радиации \tau_{\text{и}} пленкой ПЭТФ-ОАД связано с ее светопропусканием \tau_{\text{в}} линейной зависимостью \tau_{\text{и}} = 0,9\tau_{\text{в}} .
2.14. На рис. 6 представлена зависимость интегральных коэффициентов отражения R, поглощения A и пропускания T пленки ПЭТФ-ОАД в оптическом диапазоне волн от ее светопропускания.
Рис. 6. Зависимость пропускания T, отражения R и поглощения A тепловой радиации от светопропускания \tau_{\text{в}} для светотехнических полиэтилентерефталатных пленок, металлизированных алюминием
2.15. Пленка ПЭТФ-ОАД обладает хорошей стойкостью к действию слабых щелочей, концентрированной соляной кислоты, смазок, жиров, эфиров и, следовательно, допускает использование специальных моющих средств для удаления загрязнения с поверхности штор.
2.16. Пленка ПЭТФ-ОАД имеет высокую прочность на разрыв (15 000 Н/см2).
Полосы пленки можно сшивать между собой, как обычный текстильный или нетканый материал или склеивать специальным клеем, что позволяет применять ее для зашторивания светопроемов значительной площади и протяженности.
В качестве клея служит четырехпроцентный раствор смолы ТФ-60 в хлористом метилене. Температура склеивания должна находиться в пределах 80 +/- 2 °C.
Теплозащитное стекло
2.17. В качестве теплозащитного стекла рекомендуется использовать обычное оконное стекло с нанесенным на него пленочным покрытием состава SnO2 (N, F). Пленочный слой должен находиться на наружной поверхности внутреннего стекла.
2.18. Интегральные (в пределах каждого из диапазонов) значения коэффициентов пропускания T, отражения R и поглощения A нормально падающего излучения в видимом (В), ближнем инфракрасном (БИК) и дальнем инфракрасном (ДИК) диапазонах для теплозащитного стекла, выпускавшегося Ашхабадским стеклокомбинатом им. В.И. Ленина, приведены в табл. 7.
Поскольку в дальнем инфракрасном диапазоне теплозащитное стекло отражает 85% (у обычного стекла — только 6%) лучистой энергии, данное стекло нередко именуется теплоотражающим. Однако его не следует отождествлять с теплоотражающим стеклом, используемым для солнцезащиты.
2.19. Влияние угла падения лучистого потока на радиационные характеристики теплозащитного стекла представлено в табл. 8, где даются интегральные значения для видимой и инфракрасной областей спектра (\lambda = 0,3 - 2,5\text{мкм}) .
2.20. В соответствии с данными табл. 7, степень черноты теплозащитного стекла для выходящего из помещения инфракрасного излучения составляет \epsilon = 0,15 , т.е. лучистые теплопотери по сравнению с обычным стеклом уменьшаются в 0,94/0,15 ~= 6 раз.
2.21. Как следует из табл. 7 теплозащитное стекло пропускает лишь на 10 — 15% меньше солнечной радиации, чем обычное оконное стекло, и поэтому использование теплозащитного стекла только в целях солнцезащиты нецелесообразно.
Органическое стекло для зенитных фонарей
2.22. Для изготовления светопрозрачных куполов зенитных фонарей применяется органическое стекло следующих марок: конструкционное, светотехническое и техническое.
2.23. Коэффициент светопропускания \tau_{\text{в}} органического стекла превышает значение \tau_{\text{в}} обычного силикатного стекла (см. п. 2.1) и может приниматься равным \tau_{\text{в}} = 0,9 . При этом органическое стекло отличается высокой атмосферостойкостью и со временем величина \tau_{\text{в}} снижается незначительно.
2.24. Важным отличием органического стекла от силикатного является его способность пропускать биологически активную часть ультрафиолетовой области спектра.
2.25. В качестве теплофизических характеристик органического стекла можно принимать: объемная масса \gamma = 1180\text{кг}/\text{м}^{3} , коэффициент теплопроводности 
, коэффициент линейного расширения \alpha = (8 \div 12)10^{- 6}1/°\text{С} , температура формования 120 \div 170°\text{С} , водопоглощение за 24 ч 0,17%.
2.26. Механические свойства органического стекла в зависимости от температуры окружающей среды приведены в табл. 9.
| Показатели | Прочность, Н/мм2, при температуре, °C | |||||
| -40 | -20 | 0 | 20 | 40 | 60 | |
| Растяжение | 75 | 70 | 65 | 55 | 40 | 22 |
| Изгиб | 155 | 140 | 120 | 100 | 85 | 55 |
| Сжатие | 175 | 145 | 110 | 80 | 55 | 32 |
| Срез | 95 | 85 | 70 | 60 | 50 | 45 |
| Модуль упругости | 4500 | 4000 | 3500 | 2800 | 2100 | 1950 |
2.27. Перечень основных предприятий по производству рассмотренных светопрозрачных материалов приведен в табл. 10.
3. КОНСТРУКЦИИ СО СТЕКЛОПАКЕТАМИ
Характеристики стеклопакетов
3.1. Стеклопакеты представляют собой два или несколько листов стекла с заключенными между ними герметичными воздушными прослойками, скрепленных в единую конструкцию распорной рамкой, которая крепится к стеклам клеем или при помощи пайки (рис. 7).
Рис. 7. Конструкции клееных стеклопакетов
1 — листовое стекло; 2 — клеевой шов; 3 — металлическая рамка; 4 — герметик; 5 — силикагель; 6 — обойма из металла
Отечественной промышленностью освоено производство двух- или трехслойных (т.е. однокамерных и двухкамерных) клееных стеклопакетов, которые должны удовлетворять требованиям ГОСТ 24866-81*.
3.2. Стеклопакеты изготавливают по утвержденной номенклатуре или спецификации заказчика, согласованной с заводом-изготовителем, и являются изделиями полной заводской готовности.
Двухслойные стеклопакеты выпускают с толщиной воздушных прослоек 9, 12 и 15 мм, а трехслойные — 9 и 12 мм.
Высота выпускаемых стеклопакетов составляет 400 — 2950 мм, ширина — 400 — 2650 мм, толщина — не более 46 мм, отношение высоты к ширине — не более 5.
3.3 В зависимости от вида стекла или конструктивных решений стеклопакеты могут обладать специальными свойствами: солнцезащитными, увиолевыми, светорассеивающими, а также ударостойкостью, повышенной тепло- или звукоизоляцией и т.д.
3.4. В стеклопакетах применяют: оконное (ГОСТ 111-78*), термически полированное (ГОСТ 7132-78*), витринное неполированное (ГОСТ 7380-77*), витринное полированное (ГОСТ 13454-77), а также (по специальному заказу) теплопоглощающее [ТУ 21-23(54)-053-80], закаленное (ГОСТ 5727-83*Е), триплекс и узорчатое (ГОСТ 5533-86) стекла.
3.5. Максимально допустимые размеры стеклопакетов и толщину стекла при заданной скорости ветра (ветровой нагрузке) определяют по номограмме (рис. 8) с учетом п. 3.2. Толщина стекол должна быть не меньше 3 мм.
Рис. 8. Номограмма для определения максимальных размеров стекла и его толщины в зависимости от ветровой нагрузки
3.6. Интегральный коэффициент пропускания стеклопакета в оптической области солнечного спектра можно определить по формуле:
для многокамерного стеклопакета
T = T1T2T3, ..., Tn(1 + R1R2R3, ..., Rn); (4)
для однокамерного стеклопакета
где T1, ..., Tn — интегральный коэффициент пропускания в оптической области n-го по счету стекла стеклопакета (по табл. 3); R1, ..., Rn — интегральный коэффициент отражения в оптической области n-го по счету стекла стеклопакета (по табл. 3).
3.7 Коэффициент светопропускания стеклопакетов следует определять по формуле
\tau = \tau_{1}\tau_{2}\tau_{3},\ldots,\tau_{n}(1 + \rho_{1}\rho_{2}\rho_{3},\ldots,\rho_{n}) , (6)
где \tau_{1} , ..., \tau_{n} — коэффициенты светопропускания стекол стеклопакета (по табл. 2 и 3); \rho_{1} , ..., \rho_{n} — коэффициенты отражения в световой области спектра (по табл. 3 соответственно, значениям R).
3.8. Теплотехнические характеристики стеклопакетов, изготовленных из обычного стекла, находятся в прямой зависимости от термического сопротивления воздушных прослоек, значения которых приведены в табл. 11.
| Толщина воздушной прослойки стеклопакета, мм | R, м2·°C/Вт при положении стеклопакета | |
| вертикальном | горизонтальном | |
| 10 | 0,143 | 0,130 |
| 12 | 0,145 | 0,131 |
| 15 | 0,149 | 0,132 |
| 18 | 0,151 | 0,132 |
| 20 | 0,153 | 0,133 |
Важным гигиеническим показателем, характеризующим теплотехнические свойства ограждающих конструкций, является температура внутренней поверхности ограждения или заполнения светопроемов.
Температура внутреннего стекла стеклопакета из обычного стекла со стороны помещения в зависимости от температуры наружного и внутреннего воздуха может быть определена по номограмме, представленной на рис. 9, где для сравнения приводится температура внутренней поверхности одинарного остекления.
Рис. 9. Температура на внутренней поверхности остекления в зависимости от температуры наружного воздуха
1 — одинарное остекление; 2 — однокамерный стеклопакет; 3 — двухкамерный стеклопакет
3.9. Звукоизолирующая способность стеклопакета зависит в значительной степени от толщины стекол, от порядка их сочетания с герметичными прослойками, а также от конструктивного решения стеклопакета.
В обычных стеклопакетах повышения звукоизолирующей способности добиваются путем применения стекол различной толщины.
Звукоизоляционными характеристиками стеклопакета и оконного блока, в котором он применяется, являются частотная характеристика звукоизолирующей способности (дБ) и вычисляемые на ее основе звукоизоляционные показатели: средняя звукоизолирующая способность и снижение уровня шума, проникающего от транспорта.
Звукоизолирующая способность однокамерных стеклопакетов с воздушной прослойкой толщиной 15 мм приведена в табл. 12.
| Толщина стекол, мм | Звукоизолирующая способность, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц | |||||
| 125 | 250 | 500 | 1000 | 2000 | 4000 | |
| По 4 (два стекла) | 16 | 26 | 28 | 37 | 41 | 41 |
| 4 и 7 | 18 | 29 | 32 | 42 | 40 | 47 |
3.10. В солнцезащитных стеклопакетах используют теплопоглощающее или теплоотражающее стекло, устанавливаемое с наружной стороны стеклопакета, второе стекло, как правило, обычное. Пропускание такими стеклопакетами инфракрасной области спектра не более 50%, световой области спектра 40 — 60%.
3.11. Светорассеивающие стеклопакеты имеют одно стекло с матовой или светорассеивающей поверхностью и исключают сквозную видимость. Светорассеивающие стеклопакеты могут быть также получены нанесением тонкого слоя светорассеивающего материала на поверхность обычного стекла со стороны воздушной прослойки или расположением в прослойке стеклянной ваты и стеклоткани. При этом светопропускание светорассеивающего стеклопакета в световой области спектра не должно быть менее 40%.
3.12. Увиолевые стеклопакеты выполняют из стекла, имеющего высокое, не менее 25%, пропускание ультрафиолетовой части спектра (280 — 320 нм).
3.13. Стеклопакеты, поглощающие ультрафиолетовые лучи, выполняют из стекла, имеющего поглощение ультрафиолетовой части спектра 98 — 100%.
3.14. Звукоизоляционные стеклопакеты имеют повышенную звукоизолирующую способность и выполняются из обычного стекла. Повышенные звукоизоляционные качества достигаются одним или сочетанием нескольких приемов:
применение стекол разной толщины (см. табл. 12);
применение дополнительной воздушной прослойки;
изменение частотности колебаний одного из стекол путем наклеивания на него синтетической прозрачной пленки, т.е. использование комплексного материала (стекло + пленка);
применение в герметичной прослойке по контуру стеклопакета звукопоглощающих прокладок.
Толщина внутренних стекол звукоизоляционного стеклопакета обычно составляет 50 — 70% толщины наружных стекол. Конструктивная схема звукоизоляционных стеклопакетов представлена на рис. 10.
Рис. 10. Конструкция звукоизоляционных стеклопакетов
1 — внутреннее стекло; 2 — наружное стекло; 3 — распорная рамка; 4 — перфорированный, алюминиевый или пластмассовый лист; 5 — звукопоглощающий и влагопоглощающий материал; 6 — герметик; 7 — обойма
3.15. Ударопрочные стеклопакеты выполняют из закаленного стекла (ГОСТ 5727-83*Е), удельная ударная прочность которого составляет не менее 100 Н/см2.
3.16. Безопасные стеклопакеты выполняют из строительного триплекса, ударопрочность и характер разрушения которого удовлетворяют требованиям нормативных документов.
3.17. Декоративные стеклопакеты имеют одно из стекол следующего вида: окрашенное в массе, с окрашенной поверхностью, с нанесенной на поверхность полупрозрачной металлизированной пленкой. Металлизированная пленка наносится на стекло со стороны герметичной воздушной прослойки в целях предохранения от механических повреждений.
Область применения
3.18. Стеклопакеты следует применять для остекления глухих и открывающихся витражей, витрин, окон и зенитных фонарей общественных и окон жилых зданий. Размеры стеклопакетов, как правило, должны приниматься в соответствии с утвержденными номенклатурами.
3.19. Выбор типа стеклопакетов по требуемому сопротивлению теплопередаче для общественных и жилых зданий следует производить в соответствии со СНиП II-3-79** и руководствуясь табл. 13.
| № п.п. | Здания | Разность температур внутреннего и наружного (наиболее холодной пятидневки) воздуха, °C | Вид стеклопакета |
| 1 | Больницы, поликлиники, детские ясли-сады, жилые дома, школы | 26 — 44 | Однокамерный |
| 45 — 65 | Двухкамерный | ||
| 30 — 49 | Однокамерный | ||
| 2 | Общественные здания, кроме указанных в п. 1 | 50 и более | Двухкамерный |
3.20. Применение стеклопакетов в наружном остеклении зданий следует ограничить районами с расчетной зимней температурой не ниже -50 °C.
3.21. Допускается замена двухкамерных стеклопакетов однокамерными в сочетании с одинарным остеклением на относе. При этом рекомендуется стеклопакет располагать с наружной стороны ограждения.
3.22. При соответствующем технико-экономическом обосновании и согласовании с заводом-изготовителем допускается применять трехкамерные и многокамерные стеклопакеты.
3.23. При применении стеклопакетов в зенитных фонарях общественных зданий должна быть исключена возможность образования конденсата на внутренней поверхности остекления.
3.24. Область применения стеклопакетов с различными свойствами дана в табл. 14.
3.25. Для обеспечения комфортности помещений гражданских зданий — оптимального микроклимата и естественного освещения, допустимого уровня звука, благоприятных гигиенических условий — рекомендуется в остеклении применять стеклопакеты в соответствии с табл. 14.
3.26. Солнцезащитные стеклопакеты должны иметь минимальное пропускание в световой области спектра: для климатических районов IБ, IIА, IГ севернее 60° с.ш. — 60%; районов IА, IВ, IIБ, IIВ севернее 60° с.ш. — 50%; районов IГ южнее 60° с.ш. — 45%; районов IIIА, IIIБ, IIIВ, IVА, IVБ, IVВ — 40%.
3.27. Стеклопакеты не рекомендуется применять в зенитных фонарях зданий с нормативной снеговой нагрузкой более 100 Н/м2.
Проектирование и конструирование
3.28. Наружные светопрозрачные ограждающие конструкции с применением стеклопакетов рассчитываются на ветровую нагрузку в соответствии с нормативными документами.
3.29. Требуемая площадь светопроемов с заполнением стеклопакетами определяется в соответствии со СНиП II-4-79 «Естественное и искусственное освещение».
3.30 Общий коэффициент светопропускания ограждающих конструкций с применением стеклопакетов определяется по формуле
\tau_{0} = \tau_{1}\tau_{2}\tau_{3}\tau_{4}\tau_{5}\tau_{6} , (7)
где \tau_{1} — коэффициент светопропускания стеклопакета, определяемый по п. 3.7; \tau_{2} — коэффициент, учитывающий потери света в переплетах светопроемов и принимаемый в зависимости от конструкций окон равным 0,7 — 0,85; для панельных зенитных фонарей — 0,75 — 0,8; для точечных зенитных фонарей — 1; \tau_{3} — коэффициент, учитывающий потери света в слое загрязнения остекления, определяется по СНиП II-4-79; \tau_{4} — коэффициент, учитывающий потери света в несущих конструкциях, определяется по СНиП II-4-79; \tau_{5} — коэффициент, учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах, принимается в соответствии со СНиП II-4-79; \tau_{6} — коэффициент, учитывающий потери света в защитной сетке зенитных фонарей, принимаемый равным 0,9.
3.31. Возможность образования конденсата на внутренней поверхности остекления стеклопакетами в зависимости от влажности воздуха помещения определяется по расчету.
3.32 Чтобы не образовывался конденсат на поверхности остекления, необходимы следующие мероприятия:
установка отопительных приборов, обеспечивающих равномерное повышение температуры внутренней поверхности стеклопакетов;
обдув внутренней поверхности стеклопакетов воздухом температурой 15 — 25 °C;
применение электрообогреваемых стеклопакетов, устроенных по принципу электрообогреваемого остекления;
применение многокамерных стеклопакетов.
3.33. Стеклопакеты можно применять в оконных блоках и витринах, выполненных из дерева, стали, алюминиевых сплавов, пластмасс и их сочетаний (ГОСТ 24866-81*, ГОСТ 25062-81, ГОСТ 25116-82, ГОСТ 24699-81, ГОСТ 24700-81).
3.34. Стеклопакеты могут применяться в глухих и открывающихся переплетах: створчатых, подъемных, раздвижных, складывающихся, нижне-, средне-, верхнеподвесных и комбинированных.
3.35. Конструкции переплетов и способы крепления стеклопакетов должны исключать передачу на стеклопакеты нагрузок, вызванных температурными, усадочными и другими деформациями.
3.36. Максимальные относительные прогибы несущих элементов переплетов и фонарей, остекляемых стеклопакетами, не должны превышать: для окон — 1/200, для зенитных фонарей в плоскости остекления — 1/200, из плоскости остекления — 1/500.
3.37. Между переплетами и стеклопакетами должны быть предусмотрены зазоры в соответствии с табл. 15. Полное удлинение инсолируемого стеклопакета может быть определено по формуле
\text{К } = \alpha l_{0}\Delta t , (8)
где \alpha = 7 \cdot 10^{- 6}1/^{\circ}C — коэффициент линейного расширения для обычных стекол и с окиснометаллическим пленочным покрытием; l0 — начальный размер стеклопакета; \Delta t — разница между конечной и начальной температурами.
| Условные обозначения (см. рис. 11) | Витрины и витражи со стеклопакетами | Окна со стеклопакетами | ||||
| однокамерными | двухкамерными | однокамерными | двухкамерными | |||
| площадью, м2 | ||||||
| < 10 | > 10 | < 10 | > 10 | |||
| Зазор для уплотнения a | 3 | 5 | 5 | 5 | 3 | 3 |
| Зазор для опорных элементов b | 5 | 6 | 5 | 6 | 4 | 4 |
| Глубина заделки стеклопакета c | 12 | 15 | 12 | 15 | 10 | 15 |
| Высота фальца d | 17 | 20 | 18 | 21 | 14 | 19 |
| Толщина стеклопакета e | 28 | 28 | 40 | 40 | 28 | 40 |
| Ширина фальца f | 34 | 40 | 50 | 52 | 34 | 46 |
Рис. 11. Зазоры при остеклении стеклопакетов
а — однокамерный; б — двухкамерный
3.38. Для исключения перемещения стеклопакетов в переплетах, при которых возможны деформации, конструкции устанавливают с помощью ветровых, распорных фиксирующих и опорных прокладок (рис. 12 - 13).
Рис. 12. Расположение опорных и распорных фиксирующих прокладок при остеклении светопрозрачных ограждений (окон, витражей, витрин) стеклопакетами
H — высота остекления; B — ширина остекления; d1 — расстояние от опорных прокладок до края остекления или до оси вращения переплета; d2 — расстояние от фиксирующих прокладок до края остекления; 1 — опорная прокладка; 2 — распорная фиксирующая прокладка
| № СХЕМЫ | e | e1, см |
|---|---|---|
| I | B/4 | 10 — 20 см |
| II | B/4 | «» |
| III | B/4 | «» |
| IV | B/4 | «» |
| V | \text{В}/4 \div \text{В}/8 | «» |
| VI | \text{В}/4 \div \text{В}/8 | «» |
| VII | \text{В}/20 \div \text{В}/10 | «» |
| VIII | В/20 | «» |
Рис. 13. Расположение ветровых фиксирующих прокладок при остеклении светопрозрачных ограждений (окон, витражей витрин) стеклопакетами
e — расстояние от прокладок до края остекления; e1 — расстояние от прокладок до вертикальной оси
3.39. Распорные фиксирующие прокладки устанавливают в торцах стеклопакета на расстоянии не более 1/4 высоты (длины) от края. При высоте стекла более 10 см необходимо устанавливать не менее двух прокладок на каждую сторону, с расстоянием между ними не более 100 см.
3.40. Ветровые фиксирующие прокладки устанавливают на расстоянии не более 50 см друг от друга со стороны внутреннего и наружного стекла.
3.41. Ширина опорных прокладок должна соответствовать толщине стеклопакета. Опорные прокладки рекомендуется устанавливать на расстоянии 5 — 10 см от края стеклопакета. Необходимая длина опорных прокладок, м, принимается в зависимости от ширины стеклопакета, мм: 50 — 1; 100 — 2; 150 — 2 - 3; 200 — 3 - 4; 250 — св. 4.
3.42. Конструкции переплетов и крепление к ним стеклопакетов должны позволять замену стеклопакетов.
3.43. Зенитные стеклопакеты должны равномерно опираться по четырем сторонам через эластичные прокладки на опорный контур или раму фонаря.
3.44. Стыки между стеклопакетами в панельных зенитных фонарях должны быть не менее 20 мм и герметизированы нетвердеющей мастикой.
3.45. Клеевые швы стеклопакетов должны быть защищены от прямой инсоляции.
3.46. Площадь стеклопакетов, применяемых в зенитных фонарях, не должна превышать 2 м2.
3.47. Под зенитными фонарями устанавливают защитную металлическую сетку с ячейкой 20 x 20 мм белого цвета.
3.48. Примеры конструктивных решений переплетов окон, витрин и зенитных фонарей из дерева, алюминия и стали приведены на рис. 14 - 17.
Рис. 14. Окно деревянное со стеклопакетом
1 — коробка; 2 — переплет; 3 — стеклопакет
Рис. 15. Узлы витрин с однокамерными стеклопакетами из деревянных, деревоалюминиевых и алюминиевых профилей
1 — стеклопакет; 2 — профиль; 3 — крепежный штапик; 4 — уплотнительная резина; 5 — конопатка; 6 — герметик
Рис. 16. Узлы витрин с двухкамерными стеклопакетами из стальных, деревянных, деревоалюминиевых и алюминиевых профилей
1 — стеклопакет; 2 — профиль; 3 — крепежный штапик; 4 — уплотняющая прокладка
Рис. 17. Зенитный фонарь со стеклопакетом
1 — стеклопакет; 2 — резина полосовая; 3 — пороизол или гернит; 4 — герметик; 5 — защитная сетка (металлическая или капроновая)
4. ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОЕ ОСТЕКЛЕНИЕ
Область применения
4.1. Областью применения теплоизоляционного остекления являются I, II и III климатические районы (расчетная зимняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки tн = -26 °C и ниже).
4.2. В I и II климатических районах следует применять двойное остекление с внутренним теплозащитным стеклом в раздельных переплетах, в III климатическом районе можно использовать двойное остекление в спаренных переплетах с внутренним теплозащитным стеклом.
4.3. В качестве теплоизоляционного остекления могут применяться конструкции остекления с теплозащитными стеклами, со шторами из металлизированной полиэтилентерефталатной (ПЭТФ) пленки с различным светопропусканием \tau_{\text{в}} и степенью черноты \epsilon .
4.4. Электрообогреваемое остекление необходимо использовать в периоды похолоданий в тех общественных зданиях, к тепловому режиму которых предъявляются особо жесткие требования (детские дошкольные учреждения, больницы, родильные дома, дома для престарелых).
Проектирование и конструирование
4.5. В табл. 16 приведены ориентировочные значения сопротивления теплопередаче Rо различных конструкций обычного и теплоизоляционного остекления по данным ЦНИИЭП учебных зданий (пп. 7 - 13) и СНиП II-3-79**.
4.6. При применении теплоизоляционного остекления повышается температура внутреннего стекла на 5 — 8 °C, что устраняет в значительной степени дискомфортные явления в зоне, расположенной в непосредственной близости от светопроемов.
4.7. На рис. 18 - 21 представлены рекомендуемые конструкции остекления с теплозащитным стеклом, а на рис. 36 - 41 (разд. 5) конструкции оконных блоков со шторами из металлизированной ПЭТФ пленки.
Рис. 18. Оконный блок с двойным остеклением в деревянных переплетах
наружное стекло (1) — обычное; внутреннее (2) — теплозащитное с пленочным покрытием со стороны межстекольного пространства; а — в спаренных переплетах; б — в раздельных переплетах
Рис. 19. Оконный блок со стеклопакетом в деревянных переплетах
наружное стекло (1) — обычное; внутреннее стекло (2) — теплозащитное с пленочным покрытием со стороны воздушной прослойки
Рис. 20. Оконный блок с тройным остеклением в деревянных переплетах
два стекла (1) — обычные; внутреннее стекло (2) — теплозащитное с пленочным покрытием со стороны межстекольного пространства
Рис. 21. Оконный блок со стеклопакетом и одинарным остеклением в деревянном переплете
два стекла (1) — обычные; внутреннее стекло (2) — теплозащитное с пленочным покрытием со стороны воздушной прослойки стеклопакета
4.8. Для подведения электрического тока к токопроводящему пленочному покрытию на его поверхность наносят специальные контакты (токопроводящие шины) в виде параллельно расположенных по более протяженным краям стекла тонких и узких полос из меди, серебра или других металлов.
4.9. Уложенные на поверхности покрытия контакты заливают графитосиликатной смесью, состоящей из порошкообразного графита (40%) и жидкого стекла (60%), которая имеет хорошую адгезию с поверхностью пленочного покрытия.
4.10. Принципиальная схема электропитания пленочного покрытия представлена на рис. 22, а схема электропитания параллельно соединенных оконных блоков с нагреваемым пленочным покрытием — на рис. 23.
Рис. 22. Принципиальная схема электропитания пленочного покрытия
1 — стекло; 2 — токопроводящие дорожки (шины); 3 — графито-силикат; 4 — медный провод; 5 — токопроводящие покрытия; 6 — стеклооснова; 7 — ЛАТР-9; 8 — стабилизатор
Рис. 23. Схема электропитания параллельно соединенных оконных блоков
4.11. Подвод электроэнергии к электрообогреваемому остеклению выполняется скрытой проводкой, створки переплетов следует оборудовать выключателями, которые автоматически отключают питание остекления при открывании окна.
4.12. Напряжение в электрической цепи питания не должно превышать 30 В.
4.13. Для определения мощности подаваемой энергии следует пользоваться зависимостями, приведенными на рис. 24.
Рис. 24. Зависимость температуры tвп на внутренней поверхности остекления от мощности подводимой электроэнергии при различных значениях \Delta t = t_{\text{в}} - t_{\text{н}} температурного перепада
4.14. Минимально допустимую температуру tвп внутренней поверхности электрообогреваемого остекления следует в приближенных расчетах принимать равной tвп = 8,5 °C (при наличии под световым проемом отопительных приборов) и tвп = 10 °C (при отсутствии их).
4.15. Расход электроэнергии на нагрев остекления на 1 °C не превышает 15 Вт/м2.
4.16. Стационарный температурный режим устанавливается в течение 1 ч с момента подведения электроэнергии, причем около 90% изменения температуры поверхности достигается в течение первых 30 мин.
4.17. Характер изменения распределения температуры воздуха в помещении на высоте 1,5 м от пола при использовании электрообогреваемого остекления приводится на рис. 25.
Рис. 25. Изменение температуры воздуха в помещении на высоте 1,5 м от пола на расстоянии l от остекления (tн = -9,2 °C)
1 — при электрообогреваемом остекленении; 2 — при обычном остеклении
4.18. На рис. 26 - 28 представлены разработанные ЦНИИЭП учебных зданий технические решения конструкций электрообогреваемого остекления.
Рис. 26. Оконный блок электрообогреваемый с двойным остеклением в раздельных деревянных переплетах
внутреннее стекло (2) — теплозащитное с пленочным токопроводящим покрытием со стороны межстекольного пространства, наружное стекло (1) — обычное
Рис. 27. Оконный блок электрообогреваемый с двойным обычным остеклением
в раздельных деревянных переплетах (1); греющий элемент (2) — в межстекольном пространстве
Рис. 28. Оконный блок электрообогреваемый с двойным остеклением в раздельных деревянных переплетах
внутреннее стекло (1) — обычное; наружное стекло (2) — теплозащитное с пленочным покрытием со стороны межстекольного пространства; греющий элемент (3) — в межстекольном пространстве
5. СОЛНЦЕЗАЩИТНОЕ ОСТЕКЛЕНИЕ (СЗО)
Область применения
5.1. Необходимость устройства солнцезащитного остекления возникает практически во всех климатических районах при любых ориентациях световых проемов, кроме северной <*>.
<*> В отдельных районах ГУ климатической зоны СССР световые проемы, ориентированные на северную сторону горизонта, также нуждаются в защите от лучистых теплопоступлений из-за высокой интенсивности диффузной радиации.
5.2. При выборе СЗО для конкретного района, помимо общеклиматических, следует учитывать особенности режима инсоляции в зависимости от ориентации здания.
5.3. При проектировании СЗО следует учитывать границы допустимого снижения светопропускания в зависимости от климатического районирования (табл. 17).
5.4 Для стационарной установки специальных стекол в СЗО целесообразно применять только такие, у которых отношение
\tau_{\text{в}}/\text{Т } \geq 1 . (9)
Когда \tau_{\text{в}}/\text{Т }<1 , эффект теплозащиты стекол достигается снижением пропускания в основном видимых лучей, что нерационально.
При проектировании СЗО для IV климатической зоны, где применяется одинарное остекление и бывает высокая температура наружного воздуха, целесообразно использовать теплоотражающие материалы, т.е. у которых S < 1.
Теплопоглощающие материалы, у которых S >= 1, рациональнее применять в I и II климатических зонах, где наружный воздух с относительно низкими температурами обеспечивает интенсивный съем поглощенного тепла.
Конструкции с теплопоглощающим стеклом
5.5. Конструктивные схемы СЗО зависят от вида используемого солнцезащитного материала. Все специальные стекла устанавливают только в наружном ряду остекления.
5.6. Применение теплоотражающих стекол не вызывает конструктивных изменений в устройстве переплетов. Они возникают при использовании теплопоглощающих слоев в остеклении. В этом случае для интенсивного теплосъема межстекольное пространство делают вентилируемым (рис. 29 - 31) или устанавливают экраны (сплошные и решетчатые) на относе от светового проема. Практически они представляют собой дополнительный слой остекления.
Рис. 29. Схема оконного блока с проветриванием межстекольного пространства через щели в нижней и верхней части наружного переплета
1 — клапаны; 2 — обычное стекло; 3 — теплопоглощающее стекло
Рис. 30. Схема оконного блока с выдвижной створкой
1 — подшипники; 2 — цилиндрический стержень; 3 — гайки; 4 — шестеренка; 5 — передаточная цепь; 6 — прокладка; 7 — защитный колпак; 8 — теплопоглощающее стекло; 9 — обычное стекло
Рис. 31. Схема установки теплопоглощающего стекла в ленточное солнцезащитное остекление. Межстекольное пространство вентилируется открыванием фрамуг
1 — теплопоглощающее стекло; 2 — обычное стекло; 3 — фрамуги
5.7. В СЗО с деревянными переплетами следует применять специальные эластичные замазки или пластыри. Если переплеты металлические, то необходимо обязательно применять резиновые прокладки между стеклами и элементами переплетов.
5.8. При определении линейных размеров материалов СЗО следует учитывать их термическое расширение, что особенно важно для теплопоглощающих стекол.
5.9. В качестве примера простейшей конструктивной разработки использования солнцезащитного стекла в наружной раме обычного окна на рис. 32 дается вариант оконного блока с проветриванием межстекольного пространства через специальные отверстия в нижней и верхней частях наружного переплета.
Рис. 32. Схема оконного блока с проветриванием межстекольного пространства через специальные отверстия в нижней и верхней частях наружного переплета
1 — задвижки; 2 — отверстия для проветривания; 3 — обычное стекло; 4 — теплопоглощающее стекло
Конструкции со шторами из металлизированной пленки
5.10 Шторы из металлизированной ПЭТФ-ОАД пленки можно устанавливать:
с наружной стороны остекления; в этом случае достигается наибольший солнцезащитный эффект, что особенно важно для районов IV климатической зоны;
в межстекольном пространстве; в этом случае солнцезащитный слой не подвергается непосредственному воздействию атмосферных факторов и механическим повреждениям, а эффект солнцезащиты меньше, чем при наружном расположении пленки; однако для районов I — III климатических зон СССР он вполне достаточен;
с внутренней стороны остекления (т.е. в помещении); тогда теплозащитный эффект минимален и солнцезащитный слой выполняет в основном функцию светорегулирования.
5.11. Шторы из металлизированной ПЭТФ-ОАД пленки являются регулируемыми солнцезащитными устройствами, позволяющими в значительной степени уменьшить тепловую солнечную радиацию, проникающую через светопроемы, снизить температуру воздуха в помещении на 3 — 6 °C и нагрев инсолируемых поверхностей на 14 — 15 °C.
Шторы позволяют регулировать уровни естественной освещенности в помещении, снижать яркостные контрасты на рабочих местах.
5.12. Шторы из металлизированной пленки могут применяться во всех видах зданий в различных климатических районах страны. Они имеют либо ручной, либо электрический привод и могут монтироваться в любых конструкциях оконных переплетов.
5.13. На рис. 33 - 37 представлены примеры конструктивных решений оконных блоков со шторами из металлизированной ПЭТФ-ОАД пленки.
Рис. 33. Оконный блок с двойным остеклением в деревянных переплетах. С зашторивающим устройством из металлизированной пленки с ручным приводом
а — в спаренных переплетах; б — в раздельных переплетах; 1 — светотехническая пленка; 2 — приводной шнур
Рис. 34. Оконный блок с гофрированной шторой
1 — светотехническая пленка; 2 — приводной шнур; 3 — стопорное устройство
Рис. 35. Оконный блок с раздельными переплетами и встроенным электроприводом
1 — наматывающее устройство со встроенным электродвигателем; 2 — светотехническая пленка; 3 — противовес; 4 — встроенный электродвигатель; 5 — наматывающее устройство
Рис. 36. Оконный блок со спаренными переплетами и с внешним электроприводом
1 — электродвигатель; 2 — наматывающее устройство; 3 — светотехническая пленка; 4 — противовес; 5 — пассик электропривода
Рис. 37. Оконный блок с раздельными переплетами и внешним электроприводом
1 — электродвигатель; 2 — наматывающее устройство; 3 — светотехническая пленка; 4 — противовес; 5 — пассик электродвигателя
5.14. В холодное время года шторы из металлизированной пленки значительно повышают теплозащитные свойства заполнения светопроемов.
5.15. При расположении пленки в межстекольном пространстве сопротивление теплопередаче двойного остекления повышается до 0,7 м2·°C/Вт в результате низкой степени черноты поверхности металлизированной пленки. Температура внутренней поверхности остекления повышается при этом на 5 — 8 °C.
6. КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПРОФИЛЬНОГО СТЕКЛА
Характеристика изделий
6.1. Настоящие Рекомендации содержат указания по проектированию вертикальных светопрозрачных ограждающих конструкций из профильного стекла.
6.2. Профильное строительное стекло отечественной промышленностью в массовом масштабе выпускается швеллерного сечения марки ШП и коробчатого марки КП в соответствии с ГОСТ 21992-83.
Сечения профильного стекла марок КП и ШП даны на рис. 38.
Рис. 38. Сечения профильного стекла марок КП и ШП
6.3 Характеристики профильного стекла приведены в табл. 18.
6.4. Длина элементов профильного стекла должна быть не более 3600 мм для швеллерного и не более 4200 мм — для коробчатого. Длина элементов должна быть кратной 5.
6.5. Расчетные значения физико-технических характеристик ограждений из профильного стекла следует принимать по табл. 19.
6.6. Предел огнестойкости ограждений из профильного стекла — менее 0,25 ч.
Область применения
6.7. Профильное стекло может применяться для устройства внутренних перегородок и фрамуг.
6.8. В наружных ограждениях профильное стекло может применяться в тех случаях, когда не требуется сохранение видимости через ограждение и не требуются открывающиеся элементы ограждений для проветривания.
6.9. Для обеспечения видимости через ограждения и устройства открывающихся элементов профильное стекло может сочетаться с обычным остеклением в деревянных или металлических переплетах.
6.10. В зависимости от температурно-влажностных условий и назначения помещения ограждения из профильного стекла допускается применять при перепадах температур между внутренним и наружным воздухом, \Delta t приведенных в табл. 20 (при относительной влажности воздуха до 55%).
| Здания и помещения | \Delta t для помещений из профильного стекла | |
| ШП-250 | КП-250 | |
| 1. Лечебно-оздоровительные здания и детские учреждения (больницы, поликлиники, детские сады и ясли): | ||
| основные помещения | - | 27 |
| вспомогательные | - | 41 |
| 2. Жилые здания и школы: | ||
| основные помещения | 25 | 33 |
| вспомогательные помещения | 25 | 41 |
| 3. Общественные здания и здания другого назначения (кроме указанных в пп. 1 и 2): | ||
| основные помещения | 30 | 41 |
| вспомогательные помещения | 30 | 49 |
| 4. Световые проемы, остекленные профильным стеклом в любых помещениях зданий, указанных в пп. 2 и 3, расположенные на высоте более 2,2 м от уровня пола | - | 49 |
6.11. Наружные ограждения из профильного стекла в помещениях с относительной влажностью более 55% допускается применять при соблюдении следующих условий:
минимальная температура внутренней поверхности ограждения должна быть выше температуры точки росы;
если допускается выпадение конденсата на ограждении, то температурные границы применения профильного стекла определяют по табл. 20, а для предохранения конструкции от увлажнения необходимо устройство специальной гидроизоляции всех элементов, соприкасающихся с внутренним воздухом помещения.
6.12. Светопрозрачные ограждения из профильного стекла, выбранные с учетом их физико-технических характеристик, могут применяться в зданиях различного назначения, в соответствии с данными табл. 21.
Проектирование и конструирование
6.13. Расчет изгибаемых элементов из профильного стекла должен производиться по предельным состояниям. Расчет по прочности (1-е предельное состояние) производится в упругой стадии работы.
6.14. Расчет элементов по деформациям (2-е предельное состояние) производится по формулам строительной механики.
Прогибы элементов определяются при действии изгибающего момента от нормативной нагрузки и не должны превышать 1/500 расчетной длины элемента.
6.15 Расчет прочности комплексных стекложелезобетонных панелей производится по предельному состоянию по формуле
R = R_{c} + R_{y} + R_{\text{т}} \leq R_{\text{сп}}^{\text{и}} , (10)
где Rс — максимальное расчетное напряжение сжатия от внешних силовых воздействий, отнесенное к одному элементу; Rу — расчетное напряжение сжатия от усадки бетона; Rт — расчетное напряжение сжатия от температурных деформаций; R_{\text{сп}}^{\text{и}} — расчетное сопротивление сжатию при изгибе элемента профильного стекла (принимаемое по ГОСТ 21992-83).
6.16. Напряжение сжатия стекла от внешних силовых воздействий определяется исходя из конкретных условий (вида конструкции, характера напряженного состояния, нагрузок и др.). Панели необходимо рассчитывать на невыгоднейшую комбинацию из всех возможных усилий.
6.17 Ограждающие конструкции из профильного стекла могут выполняться следующих типов:
поэлементное заполнение проемов или ленточного остекления;
комплексные стекложелезобетонные панели;
панели с обвязками из керамзитобетона с поэлементным заполнением профильным стеклом.
6.18. Вид конструкции определяется назначением ограждения, техническими возможностями и технико-экономическими показателями, а также эстетическими соображениями.
6.19. Площадь наружных вертикальных ограждений определяется в соответствии с нормами проектирования естественного освещения (СНиП II-4-79).
Габариты панелей из профильного стекла определяются условиями применения, перевозки и монтажа.
Навесные панели проектируют применительно к сложившейся сетке колонн длиной 6000 мм.
Высота панелей принимается из условия унификации с другими конструктивными элементами, в соответствии с модульной сеткой 1200, 1800, 2400, 3000 мм.
6.20. Основным требованием, которому должны отвечать швы между элементами профильного стекла, является обеспечение герметичности, водонепроницаемости и низкой теплопроводности.
Рекомендуемые типы швов между элементами профильного стекла приведены на рис. 39.
Рис. 39. Рекомендуемые типы швов между элементами
а — шов, рекомендуемый для панелей с установкой профильного стекла на упругих прокладках и мастике; б — шов, рекомендуемый для ленточного остекления и заполнения проемов с поэлементной установкой профильного стекла; в — шов, рекомендуемый для стекложелезобетонных панелей; 1 — мастика; 2 — упругая прокладка; 3 — профиль из ПВХ; 4 — раствор \gamma = 1400\text{кг}/\text{м}^{3}
6.21 Узлы примыкания панелей из профильного стекла должны удовлетворять следующим основным требованиям:
обеспечению зазоров по периметру панели, достаточных для компенсации температурных деформаций;
устранению передачи на панели усилий от деформаций несущих конструкций здания, возникающих вследствие неравномерной осадки опор, колебаний температуры и статических нагрузок, путем устройства гибких (податливых) связей и сопряжений;
обеспечению герметичности и гидроизоляции узлов примыкания;
обеспечению высоких теплотехнических качеств стыка панелей.
6.22. Для улучшения температурных условий на внутренней поверхности ограждений из профильного стекла рекомендуется осуществлять следующие конструктивные мероприятия:
располагать отопительные приборы под ограждениями из профильного стекла;
в панельных стенах максимально приближать внутреннюю поверхность профильного стекла к внутренней поверхности стены;
при заполнении проемов в кирпичных стенах толщиной более 510 мм предусматривать наружную четверть размером до 250 мм;
утеплять внутренние откосы проемов в кирпичных стенах;
принимать конструктивные меры для организованного стока конденсата, образующегося на внутренней поверхности профильного стекла, не допуская увлажнения стены.
6.23. Торцы элементов профильного стекла во всех типах конструкций должны герметизироваться. Рекомендуется герметизация торцов с помощью резиновых насадок или пробки из гипсоцементно-пуццоланового раствора на глубину до 15 мм.
6.24. Внутренние перегородки из профильного стекла могут выполняться в виде конструкций всех типов, перечисленных в п. 6.17.
Как правило, конструкции перегородок представляют собой поэлементное заполнение в деревянной или металлической обвязке (рис. 40).
Рис. 40. Конструктивные узлы перегородок из профильного стекла
а, в — детали опирания перегородок из швеллерного профильного стекла с деревянной обвязкой на основание пола; б — примыкание перегородки с деревянной обвязкой к стене; г — деталь опирания перегородки из коробчатого профильного стекла с металлической обвязкой на кирпичный или бетонный цоколь; 1 — прокладка из резины; 2 — плинтус или наличник; 3 — шуруп для крепления плинтуса к обвязке; 4 — обвязка перегородки; 5 — гидроизоляция из слоя толя; 6 — основание пола; 7 — деревянный пол; 8 — керамический пол; 9 — стена или перегородка; 10 — распорный деревянный брусок; 11 — штукатурка; 12 — упругая прокладка между элементами профильного стекла; 13 — прижимной брусок; 14 — штукатурка цоколя; 15 — соединительная планка обвязки из уголков; 16 — цоколь из кирпича или бетона
6.25. Ограждающие конструкции каркасных зданий с применением профильного стекла целесообразно выполнять в виде навесных панелей (комплексных или с поэлементным заполнением). Рекомендуемые конструктивные схемы таких панелей представлены на рис. 41 - 43.
Рис. 41. Конструктивные схемы панелей с заполнением из профильного стекла
а — панель со сплошным заполнением профильным стеклом; б и в — панели с комбинированным заполнением профильным стеклом и спаренными деревянными переплетами
Рис. 42. Сечение элементов и детали панели с железобетонной обвязкой и заполнением профильным стеклом на прокладках и мастике
1 — железобетонная обвязка панели; 2 — профильное стекло; 3 — прижимной уголок; 4 — винт 20 x 6; 5 — закладная деталь из капрона; 6 — профиль, используемый в качестве прижимной планки и подоконной доски; 7 — мастика; 8 — уплотнительная прокладка
Рис. 43. Сечения элементов стекложелезобетонной панели с профильным стеклом
6.26. Ленточное остекление из профильного стекла целесообразно применять для каркасных зданий с панельными стенами. Пример такой конструкции представлен на рис. 44.
Рис. 44. Ленточное остекление с поэлементным заполнением профильным стеклом в здании по серии ИИ-04 с использованием в качестве горизонтальных импостов стеновых панелей
1 — профильное стекло; 2 — стеновые панели; 3 — колонны каркаса; 4 — ригели каркаса; 5 — полы; 6 — панели перекрытий; 7 — прижимная планка из уголка 50 x 50 x 5; 8 — мастика; 9 — герметизация торца профильного стекла; 10 — винт 20 x 6; 11 — закладная деталь; 12 - уплотнительные прокладки; 13 — профиль, выполняющий роль прижимной планки и подоконной доски
6.27. Для заполнения проемов в кирпичных стенах рекомендуется конструкция из отдельных профилей, набираемых по месту в деревянных обвязках (рис. 45).
Рис. 45. Заполнение профильным стеклом отдельных проемов в кирпичной стене
1 — профильное стекло; 2 — деревянная обвязка (коробка); 3 — прижимная планка из уголка 50 x 50 x 5; 4 — подоконная доска; 5 — слив из оцинкованного железа; 6 — упругие прокладки; 7 — пакля; 8 — мастика; 9 — шурупы
7. КОНСТРУКЦИИ ИЗ СТЕКЛОБЛОКОВ
Область применения
7.1. Стекложелезобетонными называют светопрозрачные ограждающие конструкции, состоящие из стеклянных блоков, связанных между собой армированными швами из бетона или раствора.
7.2. Настоящие рекомендации распространяются на светопрозрачные конструкции, выполненные из отечественных пустотелых вакуумированных стеклянных блоков, изготовляемых путем сварки двух прессованных половинок с последующим отжигом для снятия внутренних напряжений.
7.3. Рекомендации содержат указания по проектированию и устройству стекложелезобетонных ограждений: наружных (вертикальные и покрытия) и перегородок, например в производственных, общественных и жилых зданиях.
7.4. Стекложелезобетонные конструкции следует применять в тех случаях, когда не требуется сохранения видимости через светопрозрачные ограждения и в то же время необходимо удовлетворить требования повышенной механической прочности, герметичности, тепловой и звуковой изоляции, огнестойкости, светорассеивающей способности, долговечности, удобства в эксплуатации.
7.5. Применение стеклянных блоков в наружных ограждениях рационально в тех климатических районах, где расчетные зимние температуры не ниже -40 °C. В климатических районах с расчетными зимними температурами ниже -40 °C в мокрых помещениях и помещениях с особыми условиями внутреннего режима (производственные помещения с требованиями вакуумной гигиены и т.п.) стекложелезобетонные ограждения следует применять в сочетании с одинарным остеклением, устанавливаемом на относе внутри помещения. При этом должна предусматриваться возможность очистки и вентиляции межстекольного пространства.
7.6. В южных районах целесообразно применять стеклянные блоки для уменьшения проникания тепловой солнечной радиации через светопроемы.
7.7. Стекложелезобетонные конструкции рекомендуется применять в ограждениях зданий, расположенных в районах с сильными и продолжительными ветрами, для предотвращения инфильтрации холодного воздуха в помещения через светопроемы.
7.8. В помещениях с постоянным пребыванием людей целесообразно устраивать стекложелезобетонные ограждения в сочетании с обычным створным остеклением, располагаемым в нижней части светопроема, служащим как для вентиляции, так и для осуществления зрительной связи с окружающим пространством.
7.9. В помещениях с повышенными требованиями к условиям зрительной работы (чертежных, конструкторских бюро, производствах, где требуется различение мелких деталей или приходится иметь дело с блестящими предметами) стеклоблоки следует располагать только в верхней зоне, не попадающей в поле зрения работающих, либо применять в сочетании с дополнительным остеклением из сортов стекол, устраняющих блеск.
Материалы и свойства конструкций
7.10. Блоки стеклянные пустотелые, применяемые для стекложелезобетонных конструкций, должны отвечать требованиям ГОСТ 9272-81*.
Примечание. В дальнейшем для удобства изложения стеклянные пустотелые блоки будем именовать стеклоблоками.
7.11. Стеклоблоки могут изготовляться неокрашенными и цветными. Последние предназначаются для применения в витражах.
7.12. Номенклатура стеклоблоков, выпускаемых отечественной промышленностью, приводится в табл. 22, конструкция наиболее употребительных стеклянных блоков — на рис. 46.
Рис. 46. Конструкция стеклоблока БК 194/98
7.13. В табл. 23 приводятся рекомендуемые составы растворов и бетонов для стекложелезобетонных панелей, изготовляемых методом вибрирования с последующим пропариванием изделия. Указанные растворы и бетоны обладают коэффициентом линейного расширения более низким, чем у стекла (для стеклоблоков \alpha = 8,4 \cdot 10^{- 6} ), что благоприятно сказывается на их работе в конструкции.
Примечания: 1. Марки растворов и классы бетонов приведены для смесей на портландцементе марки 500. 2. Водоцементное отношение в зависимости от местных условий может меняться в пределах -/+ 0,05. 3. Во всех случаях марки растворов не должны быть менее 150 (по условиям морозостойкости) и более 250 (по условиям усадки и величины модуля упругости), а классы бетонов более B20.
При применении иных способов формования панелей или растворов и бетонов, отличающихся от рекомендованных, надлежит определять на дилатометре коэффициенты их линейного расширения, которые должны быть известны при производстве расчетов на прочность.
7.14. Раствор, применяемый для штучной кладки стеклянных блоков, должен быть жестким с водоцементным отношением порядка 0,5.
7.15. Светопропускание стекложелезобетонных ограждений \tau_{\text{о}} зависит от светотехнических показателей стеклянных блоков, толщины швов между ними и степени загрязнения ограждения. Для наиболее часто встречающихся параметров значение \tau_{\text{о}} приводится в табл. 24. В остальных случаях оно может быть определено (для диффузного света) по формуле
\tau_{\text{о}} = \tau_{1}\tau_{2}\tau_{3} , (11)
где \tau_{\text{о}} — общий коэффициент светопропускания панели; \tau_{1} — коэффициент светопропускания стеклянных блоков; \tau_{2} — коэффициент, учитывающий затенение швами; \tau_{3} — коэффициент, учитывающий потери света в несущих конструкциях.
Значение \tau_{2} получают из формулы
\tau_{2} = 0,7 \cdot S_{\text{о}}/(S_{\text{б}} + S_{\text{ш}}) , (12)
где Sб — площадь линейной поверхности стеклянного блока; Sш — площадь швов, отнесенная к одному стеклянному блоку.
Для помещении группы А (см. табл. 24) коэффициент запаса Кз следует принимать 0,65, а помещений гриппы Б — 0,8.
7.16. Ограждения из светорассеивающих стеклянных блоков устраняют вредную инсоляцию помещений, повышают равномерность распределения освещенности по глубине помещений, снижают коэффициент пропускания тепловой солнечной радиации до величины <= 0,55 (при обычном остеклении по двойным деревянным переплетам коэффициент пропускания тепловой солнечной радиации составляет 0,72).
7.17. Общее среднее сопротивление теплопередаче стекложелезобетонных ограждений Rо в зависимости от их назначения, а также материала и ширины швов приводится в табл. 25.
Значения температур наружного воздуха tн, при которых, в зависимости от влажности \phi_{\text{в}} и внутренней температуры tв = 18°, происходит выпадение конденсата на внутренней поверхности ограждения, приводятся в табл. 26.
| Rо, м2·°C/Вт | tн при \phi_{\text{в}} , % | |||||
| 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | |
| 0,34 | -39,0 | -26,2 | -15,9 | -7,3 | 0,4 | 6,8 |
| 0,41 | -50,4 | -35,0 | -22,7 | -12,3 | -3,1 | 4,6 |
| 0,43 | -53,2 | -37,2 | -24,4 | -13,6 | -4,0 | 4,0 |
| 0,47 | -60,3 | -42,7 | -28,6 | -16,8 | -6,2 | 2,6 |
7.18. Теплотехнические свойства обвязок (стыков) стекложелезобетонных панелей зависят от геометрических размеров их сечений и характеристик принятых материалов. Расчет теплотехнических показателей обвязок (стыков) следует производить с использованием метода температурных полей.
7.19. Панели из стеклянных блоков обладают незначительной воздухопроницаемостью [0,09 м3/(ч·м2) при скорости ветра 5 м/с для вертикальных ограждений с видимой толщиной швов около 6 мм].
7.20. Звукоизолирующая способность стекложелезобетонных ограждений составляет приблизительно Eв = -9 дБ.
7.21. Ударное воздействие, вызывающее появление трещин на лицевых стенках стеклоблоков в конструкции, составляет 100 — 120 Н, сквозное пробивание происходит при ударном воздействии 1200 — 2150 Н.
Проектирование и конструирование
7.22. Необходимая общая площадь стекложелезобетонных ограждений для каждого конкретного объекта определяется в соответствии с нормами проектирования естественного освещения (СНиП II-4-79).
Завышение площадей светопрозрачных ограждений против требуемой по расчету освещенности, особенно при ориентации их на ЮЗЗ, ЮЗ и ЮВ, ведет к перегреву помещения даже при применении стекложелезобетонных ограждений.
7.23. Стекложелезобетонные конструкции рассчитывают по несущей способности (1-е предельное состояние) на прочность и по деформациям (2-е предельное состояние).
7.24. Расчету на прочность предшествует назначение геометрических размеров сечений швов и обвязок стекложелезобетонных панелей; выбор вида и марки бетона (раствора); выбор арматуры; назначение диаметров и расположение ее по сечению.
7.25. Геометрические размеры швов и обвязок назначают из условий раскладки стеклоблоков в панелях. По светотехническим соображениям и из условий уменьшения усадочных напряжений желательно, чтобы их размеры были минимальными, что имеет место в плоских панелях.
Развитие толщины обвязок или применение ребристых панелей целесообразно только в случае необходимости.
7.26. Выбор класса бетона или марки раствора регламентируется условиями прочности, морозостойкости и величиной усадочных напряжений. С увеличением класса бетона или марки раствора все перечисленные характеристики возрастают; однако, если возрастание прочности и морозостойкости желательно, то возрастание усадочных напряжений приносит существенный вред.
7.27. При назначении состава бетона (раствора) следует стремиться к применению бетона (раствора) с минимальным модулем упругости и коэффициентом линейного расширения, соответствующим требованиям пункта 7.13.
7.28 Расчет на прочность предусматривает:
определение напряжений в бетоне и арматуре от действия статических нагрузок при рассмотрении всей конструкции как решетки из швов и обвязок, без учета работы стекла;
определение усилия обжатия стеклоблока бетоном швов и обвязок от суммарного воздействия статических нагрузок, усадки и температурных деформаций.
7.29. При определении напряжений от действия статических нагрузок учитывают усилия, возникающие в процессе эксплуатации, а для сборных панелей — также усилия, возникающие в процессе распалубки, подъемно-транспортных операций и при монтаже.
Помимо массы для вертикальных наружных панелей учитывается ветровая нагрузка, а для панелей покрытий — снеговая.
7.30 Условия работы стеклоблока в стекложелезобетонной конструкции определяют по формуле
где Rс — максимальное расчетное напряжение сжатия от внешних силовых воздействий, отнесенное к одному стеклоблоку, определяемое по формулам для расчета железобетонных конструкций; Rу — расчетное напряжение сжатия стеклоблока от усадки бетона; Rт — расчетное напряжение сжатия стеклоблока от температурных деформаций; Rсс — расчетное сопротивление стеклоблока сжатию (принимаемое для стеклоблоков БК 194/98 и БК 244/98 при центральном сжатии Rсс = 67,5 Н/см2 и для прочих случаев Rсс = 56 Н/см2).
7.31. Напряжения сжатия, возникающие от усадки бетона и температурных деформаций, учитываются как основные воздействия.
7.32. Стекложелезобетонные конструкции, как правило, должны проектироваться в виде сборных панелей заводского изготовления.
Площадь стекложелезобетонных панелей не должна превышать 15 м2 при максимальном линейном размере 6 м. Стекложелезобетонные ограждения с размерами и площадями, превышающие указанные, должны расчленяться на отдельные участки, работающие независимо друг от друга.
7.33. Вертикальные стекложелезобетонные панели могут быть либо навесными (в зданиях с несущим каркасом), либо служить для заполнения светопроемов или в качестве перегородок.
7.34. Стекложелезобетонные панели покрытий могут выполняться с продольными несущими ребрами длиной до 6 м (с опиранием на фермы); плоскими, опирающимися на прогоны и работающими в поперечном направлении на пролет до 2 м; наконец, в виде панелей-вкладышей для заполнения небольших светопроемов в покрытии.
7.35. Рекомендуемые типы сборных стекложелезобетонных панелей приведены в табл. 27.
Примечание. Возможно применение панелей других размеров, но не превышающих указанные.
7.36. Вертикальные стекложелезобетонные наружные ограждения являются самонесущими и могут быть навесными, либо опираться на бетонные стеновые панели или устанавливаться в светопроемы.
Для облегчения статической работы стекложелезобетонных панелей рекомендуется чередовать их по ярусам с обычными стеновыми панелями с опиранием на последние.
7.37. Предпочтительно применение стекложелезобетонных вертикальных наружных панелей с номинальными размерами 2,4 x 6; 1,8 x 6 и 1,2 x 6 м. Конструктивные размеры панелей должны обеспечивать наличие в ограждении вокруг каждой из них компенсационных швов размером 20 мм.
7.38. Видимая толщина растворных швов между стеклянными блоками в вертикальных ограждениях должна быть 6 — 8 мм.
7.39. В швах между стеклоблоками рекомендуется применять двойное армирование из проволоки арматурной обыкновенной диаметром 3 — 4 мм с расчетным сопротивлением 31500 Н/см2.
7.40. Ширина обвязки панелей принимается из условий раскладки стеклоблоков и размещения арматуры. Необходимая толщина обвязки, а также количество и сечение арматуры проверяют расчетом. Минимальная толщина обвязки в плоских панелях должна быть не менее толщины стеклоблока.
7.41. В районах с низкими расчетными температурами наружного воздуха по теплотехническим соображениям целесообразно применять панели с уширенными продольными ребрами, обращенными внутрь здания.
7.42. Примеры плоских стекложелезобетонных панелей, панелей с уширенными по всему периметру обвязками и с уширенными продольными обвязками приведены на рис. 47 - 51, а некоторые варианты их опирания и крепления — на рис. 52 - 53.
Рис. 47. Вертикальная стекложелезобетонная навесная панель толщиной 98 мм (плоская) из стеклоблоков БК 194/98
1 — стеклоблок; 2 — растворный шов; 3 — бетонная обвязка; 4 — подъемная петля; 5 — монтажная трубка; 6 — закладная деталь для опирания панели на столик
Рис. 48. Вертикальная стекложелезобетонная навесная панель из стеклоблоков БК 194/98 с обвязкой, утолщенной по всему периметру
1 — стеклоблок; 2 — растворный шов; 3 — бетонная обвязка; 4 — подъемная петля; 5 — монтажная трубка; 6 — закладная деталь для крепления панели к каркасу здания
Рис. 49. Стекложелезобетонная вертикальная навесная панель из стеклоблоков БК 244/98 с обвязкой, утолщенной по всему периметру
1 — стеклоблок; 2 — растворный шов; 3 — бетонная обвязка; 4 — подъемная петля; 5 — монтажная трубка; 6 — закладная деталь для крепления панели к каркасу здания
Рис. 50. Стекложелезобетонная вертикальная навесная панель из стеклоблоков БК 194/98 с уширенными продольными обвязками
а — вид со стороны фасада; б — вид со стороны помещения (аксонометрия); 1 — стеклоблок; 2 — уширенная продольная бетонная обвязка; 3 — растворный шов; 4 — подъемная петля; 5 — монтажная трубка; 6 — закладная деталь для опирания на столик; 7 — закладная деталь для крепления панели к каркасу здания
Рис. 51. Стекложелезобетонная вертикальная навесная панель из стеклоблоков БК 244/98 с утолщенной обвязкой и проемами для установки створного остекления
1 — стеклоблок; 2 — растворный шов; 3 — бетонная обвязка; 4 — подъемная петля; 5 — монтажная трубка; 6 — закладная деталь для крепления панели к каркасу здания
Рис. 52. Вариант крепления вертикальной стекложелезобетонной панели к стойке каркаса
1 — закладная деталь стойки каркаса; 2 — стержень с резьбой (приваривается к закладной детали); 3 — закладная деталь стойки каркаса под опорный столик; 4 — монтажная сварка; 5 — косынка (приварить к уголку); 6 — крупноразмерная стекложелезобетонная вертикальная панель; 7 — опорный столик из уголка; 8 — стойка каркаса; 9 — упругая прокладка; 10 — компенсационный шов, заполненный пороизолом или битуминизированным стекловолокном; 11 — нащельник фигурный; 12 — накладка для крепления панели к стойке; 13 — паз для накладки, крепящий панель к стойке; 14 — опорная закладная деталь панели
Рис. 53. Узлы вертикального стекложелезобетонного ограждения
а — опирание и крепление стекложелезобетонной панели к каркасу; б — горизонтальный стык стекложелезобетонных панелей; в — примыкание нижнего яруса стекложелезобетонных панелей; 1 — стекложелезобетонная панель; 2 — опорный столик; 3, 4 — закладные детали колонны; 5 — колонна; 6 — монтажный уголок; 7 — кляммера; 8 — мягкая древесноволокнистая плита (битуминизированная); 9 — набивка минераловатная на битумном связующем; 10 — пороизол или гернит; 11 — герметизирующая мастика; 12 — два слоя рубероида на битумной мастике; 13 — выравнивающий слой из цементного раствора; 14 — кляммера; 15 — свес из оцинкованной стали
7.43. При повышенных гигиенических требованиях предусматриваются утепление горизонтальных стыков изнутри помещения и покрытие стыка снаружи раскладки, как для плоских панелей, так и при уширенных обвязках (рис. 54).
Рис. 54. Варианты утепления горизонтального стыка
а — с наружным алюминиевым фигурным нащельником; б — без нащельника; 1 — обвязка стекложелезобетонной панели; 2 — компенсационный шов, заполненный битуминизированным стекловолокном (и т.п. материалами); 3 — пороизол (гернит «П») диаметром 40 мм; 4 — мастика «изол» (УМС-50); 5 — крепежная шпилька; 6 — нащельник профилированный; 7 — фигурная нержавеющая гайка; 8 — шайба; 9 — втулка полиэтиленовая; 10 — резина мягкая, морозостойкая; 11 — мастика; 12 — утеплитель (плитный); 13 — отделочный слой; 14 — болт (приваривается к закладной детали панели); 15 — короб из стеклопластика или другого материала; 16 — эффективный утеплитель; 17 — закладная деталь панели
7.44. В тех случаях, когда допускается конденсат на внутренних поверхностях ограждения, что обусловлено влажным и мокрым режимом помещений, следует предусматривать устройства по отводу конденсата.
7.45. В стекложелезобетонных панелях возможно устройство проемов для установки фрамуг или для технологических целей. Обвязки проемов должны иметь сечения не менее 60 мм и армироваться. Ослабление панелей проемами должно учитываться при расчете на несущую способность по прочности и деформативности.
7.46. Примеры заполнения проемов в стенах стекложелезобетонными панелями приведены на рис. 55 - 57.
Рис. 55. Комбинированное заполнение светопроема: в верхней части — стекложелезобетонная панель, опирающаяся на столики, приваренные к закладным деталям простенков; в нижней части — остекление по спаренным переплетам
Рис. 56. Узлы сопряжения с бетонной стеной
а — для светопроема площадью до 4 м2; б — для светопроема площадью более 4 м2 и сборных железобетонных панелей; 1 — слой битума; 2 — эластичная прокладка; 3 — два слоя рубероида на битуме; 4 — железобетонная обвязка панели; 5 — стеклянный блок; 6 — шов из цементного раствора; 7 — арматура; 8 — гидроизоляционная мастика; 9 — битуминизированная пакля; 10 — крепежные металлические детали; 11 — слой рубероида на битуме
Рис. 57. Узлы сопряжения с кирпичной кладкой стены
а — для светопроема площадью до 4 мм2; б — для светопроема площадью более 4 м2 и стекложелезобетонных панелей; 1 — слой битума; 2 — эластичная прокладка; 3 — два слоя рубероида на битуме; 4 — железобетонная обвязка панели; 5 — стеклянный блок; 6 — шов из цементного раствора; 7 — арматура; 8 — гидроизоляционная мастика; 9 — битуминизированная пакля; 10 — крепежные металлические детали; 11 — слой рубероида на битуме
7.47. В панелях покрытий толщину швов обычно принимают от 10 до 26 мм — по расчету на прочность и из условия раскладки стеклоблоков. Рекомендуется применять только стеклоблоки БК 194/98 с хорошим отжигом.
7.48. Арматура в швах стекложелезобетонных панелей применяется диаметром 3,0 — 5,5 мм, а в обвязках (ребрах) — по расчету.
7.49. Стекложелезобетонные сборные панели можно размещать в покрытии в виде сплошных лент (рис. 58) или отдельных участков, при этом, поскольку они не должны иметь жесткой связи с несущими конструкциями, жесткость диска обеспечивается глухими панелями (по расчету) с введением в необходимых случаях ветровых связей.
Рис. 58. Освещение верхним светом производственного помещения при помощи стекложелезобетонных панелей покрытия
а — план; б — схематический разрез; 1 — фермы; 2 — покрытие над цехом с рулонной кровлей; 3 — стекложелезобетонные панели. (Стыки панелей I-I и II-II представлены на рис. 60.)
7.50. Уклон стекложелезобетонных участков покрытия не должен превышать 15°. При уклонах от 7 до 15° стекложелезобетонные панели должны быть зафиксированы от смещения упорами, установленными со стороны, в которую возможно смещение. При этом в местах установки упоров должен оставаться компенсационный зазор не менее 10 мм.
7.51. В зимнее время с плоских покрытий и покрытий с незначительным уклоном снег, как правило, сдувает, однако следует предусматривать удаление снега при его скоплении на стекложелезобетонных участках (желательно пневматическими средствами).
Удаление снега тепловыми воздействиями не допускается.
7.52. В целях предотвращения скопления влаги на поверхностях стекложелезобетонных панелей покрытий они должны возвышаться над плоскостью глухой кровли не менее чем на 35 — 40 мм.
7.53. Ребристые стекложелезобетонные панели покрытий (рис. 59) предназначены для непосредственного опирания на несущие конструкции (фермы), имеющие шаг 6 м, работающих на указанный пролет. Их надлежит проектировать преднапряженными для снятия статических сжимающих усилий со стеклоблоков. Преднапряженную арматуру располагают в нижней зоне продольных ребер.
Рис. 59. Стекложелезобетонная ребристая панель покрытия с преднапряженной арматурой
1 — стеклоблок; 2 — продольная обвязка; 3 — поперечная обвязка; 4 — подъемная петля; 5 — предварительно напряженная арматура; 6 — опорная закладная деталь
7.54. Плоские стекложелезобетонные панели покрытий опираются своими продольными обвязками на соседние железобетонные плиты покрытий и в эксплуатационных условиях работают в поперечном направлении. Возможно также опирание указанных панелей на ригели.
7.55. Примеры узлов сопряжения стекложелезобетонных ребристых панелей между собой и с глухими участками кровли приведены на рис. 60, а пример примыкания плоских панелей к глухим участкам — на рис. 61.
Рис. 60. Примыкание стекложелезобетонных панелей покрытия
а — продольный стык двух панелей; б — поперечный стык панели с глухим покрытием; 1 — продольное ребро; 2 — поперечное ребро; 3 — стеклоткань на мастике «изол»; 4 — мастика битумная; 5 — мастика «изол»; 6 — пороизол (гернит); 7 — плиты минераловатные; 8 — легкобетонный брус; 9 — три слоя рубероида на мастике; 10 — цементная стяжка; 11 — утеплитель; 12 — глухая плита покрытия; 13 — опорный столик; 14 — пояс фермы
Рис. 61. Варианты опирания плоских стекложелезобетонных панелей покрытия
а — для районов со снегопадами; б — для бесснежных районов; 1 — стекложелезобетонная панель; 2 — рулонная кровля; 3 — гидроизоляционная мастика; 4 — опорный элемент; 5 — утеплитель; 6 — цементная стяжка; 7 — настил покрытия; 8 — штукатурка или затирка; 9 — упругая прокладка (по периметру)
7.56. В необходимых случаях возможно применение в покрытиях плафонов, перекрываемых стекложелезобетонными панелями-вкладышами (рис. 62). В этом случае компенсационные зазоры следует располагать по периметру вкладышей, а остальная часть покрытия должна иметь жесткое сопряжение.
Рис. 62. Стекложелезобетонные панели-вкладыши, размещаемые в проемах плит покрытий
1 — стекложелезобетонная панель-вкладыш; 2 — несущая панель покрытия с проемами; 3 — замоноличенный шов между несущими панелями; 4 — прокладки из рубероида или резины; 5 — компенсационный шов, заполненный эластичными материалами; 6 — два слоя и стеклоткани на мастике «изол»; 7 — мастика битумная кровельная МБК-Г
8. ЗЕНИТНЫЕ ФОНАРИ С КУПОЛАМИ ИЗ ОРГАНИЧЕСКОГО СТЕКЛА
Область применения
8.1. Зенитные фонари с куполами из органического стекла рекомендуется для освещения зданий, возводимых в любых районах СССР.
8.2. Устройство покрытий с зенитными фонарями рекомендуется в одноэтажных зданиях и верхних этажах многоэтажных зданий, имеющих большую глубину, например:
в крытых плавательных бассейнах и спортивных залах;
в читальных залах библиотек, аудиториях, музеях, выставках, конференц-залах вместимостью до 600 чел.;
в обеденных залах, столовых, ресторанах;
в залах проектных организаций и конструкторских бюро;
в школьных спортивных и актовых залах;
в душевых павильонах, банях, прачечных;
на авто-, аэро-, железнодорожных и морских вокзалах;
в учебных помещениях школ, техникумов, ПТУ;
в магазинах, турбазах, больницах, клубах.
Свойства конструкций
8.3. Двухслойные купола из органического стекла должны удовлетворять требованиям ГОСТ 22160-76.
8.4. Светотехнические характеристики куполов из органического стекла превосходят большинство используемых в настоящее время систем верхнего света. Высокая световая активность является положительным свойством зенитных фонарей различных видов (табл. 28, 29).
| Фонари | Соотношение коэффициента естественной освещенности, % |
|---|---|
| Прямоугольные | 100 |
| Трапецеидальные | 160 |
| Пилообразные с вертикальным остеклением | 120 |
| Зенитные | 230 |
Примечание. За 100% принимается среднее значение КЕО при прямоугольных фонарях.
8.5. Теплотехнические свойства куполов из органического стекла зависят от конструктивного исполнения светопрозрачного элемента. Сопротивление теплопередаче однослойного купола составляет 0,185 м2·°C/Вт, двухслойного — 0,337 м2·°C/Вт (на участках примыкания купола к опорному элементу) и 0,364 м2·°C/Вт (в центральной части купола). Для большинства общественных зданий требуемое сопротивление теплопередаче составляет 0,345 м2·°C/Вт.
8.6. Купол из органического стекла имеет высокую механическую прочность: купол толщиной 6 — 7 мм выдерживает распределенную нагрузку до 51 000 Н/м2; разрушающая сосредоточенная нагрузка для купола толщиной 4 мм — 20 \div 25 , для 5 мм — 32 \div 34\text{Н}/\text{см}^{2} .
Проектирование и конструирование
8.7. Зенитные фонари с куполами из органического стекла допускается устраивать в зданиях не ниже II степени огнестойкости.
8.8. Суммарная площадь светопроемов в покрытии определяется светотехническим расчетом в соответствии с требованиями СНиП II-4-79, при этом площадь, занимаемая фонарями, не должна превышать 15% общей площади покрытий (под площадью зенитного фонаря понимается площадь светопроема «в чистоте»).
8.9. Расположение зенитных фонарей в покрытии должно обеспечивать равномерную освещенность помещения и быть увязано с конструкциями плит покрытия (рис. 63, а, б, в).
Рис. 63. Примерные схемы размещения зенитных фонарей в покрытии
8.10. По противопожарным требованиям расстояние между фонарями должно быть не менее 1,5, а от противопожарных стен до фонарей — не менее 5 м.
8.11. В соответствии с противопожарными требованиями купола из органического стекла должны быть защищены металлическими створчатыми (толщина створок не менее 1 мм) диафрагмами, автоматически закрывающимися при пожаре, или армированным стеклом.
8.12. По противопожарным требованиям во избежание распространения огня по сгораемой кровле по периметру фонаря необходимо устраивать фартук из несгораемых материалов (кровельной стали и т.п.), закрепленный под бортом купола. Ширина фартука должна быть не менее 200 мм.
8.13. В покрытии с зенитными фонарями (по противопожарным требованиям) разрешается применять только несгораемые утеплители.
8.14 Зенитный фонарь (рис. 64, 65) для гражданских зданий состоит из следующих элементов <*>:
<*> При необходимости зенитный фонарь может быть оборудован солнцезащитным устройством.
купола из светопрозрачной пластмассы;
опорного элемента (промежуточной конструкции между куполом и покрытием);
противопожарной створчатой диафрагмы или экрана из армированного стекла.
Рис. 64. Зенитный фонарь с противопожарной створчатой металлической диафрагмой
1 — двухслойный купол из органического стекла; 2 — противопожарная металлическая диафрагма; 3 — фартук из оцинкованного железа; 4 — утеплитель; 5 — железобетонная плита; 6 — опорный элемент; 7 — рулонный ковер
Рис. 65. Зенитный фонарь с экраном из армированного стекла
1 — купол из органического стекла; 2 — экран из армированного стекла; 3 — фартук из оцинкованного железа; 4 — утеплитель; 5 — железобетонная плита; 6 — опорный элемент; 7 — рулонный ковер
8.15. Перед установкой зенитных фонарей на плиты покрытия ребра плит рекомендуется проверить расчетом на прочность.
8.16. Опорный элемент зенитного фонаря может быть выполнен из бетона, железобетона, керамзитобетона или стали со слоем эффективного утеплителя.
8.17. Бетонные и железобетонные опорные элементы могут быть выполнены одновременно с плитой покрытия.
8.18. Если опорный элемент выполняется отдельно от плиты покрытия, в последней должны быть предусмотрены закладные детали.
8.19. Для увеличения световой активности зенитного фонаря рекомендуется стенки опорного элемента устраивать под углом 25 — 30° к вертикали и их внутренние поверхности окрашивать светлой краской с коэффициентом отражения не менее 0,65.
8.20. Необходимые для установки опорных элементов отверстия в плитах покрытия могут быть запроектированы при изготовлении их на железобетонных заводах. Иногда отверстия вырезают после укладки железобетонных плит. Вырезая отверстие, необходимо следить, чтобы не были повреждены продольные и поперечные ребра плит.
8.21. Профиль мест опирания куполов должен обеспечивать свободный сброс атмосферных осадков с поверхности фонарей на кровлю.
8.22. Противопожарная створчатая диафрагма выполняется из листовой стали \delta = 1\text{мм} . Диафрагма при срабатывании должна герметично перекрывать светопроем. В качестве легкоплавкого троска, удерживающего створки диафрагмы в вертикальном положении, может быть использована капроновая леска диаметром 0,75 — 1 мм.
8.23. Противопожарную защиту в виде экрана из армированного стекла рекомендуется устраивать в помещениях, где необходимо мягкое, рассеянное освещение (в музеях, выставочных залах).
8.24. Экран из армированного стекла может быть установлен на любом уровне по высоте опорного элемента в зависимости от конструктивных или эстетических требований.
8.25. В опорном элементе могут быть устроены вентиляционные приспособления (вентиляторы, решетки).
8.26. Конструкция светопрозрачного заполнения (число слоев) определяется теплотехническими, технико-экономическими расчетами и зависит от назначения здания, температурно-влажностного режима в помещении, климатических условий района строительства и гигиенических требований.
8.27. Для борьбы с конденсатом можно устраивать желобчатые конденсатосборники, смонтированные по периметру светопрозрачного элемента, обдув внутренней поверхности купола струями теплого воздуха и дополнительный подогрев подкупольного пространства. Условия выпадения конденсата определяют по номограмме на рис. 66.
Рис. 66. Номограмма для определения условий выпадения конденсата на внутренней поверхности пластмассовых куполов при tв = 18 °C
1 — однослойных; 2 — двухслойных; 3 — трехслойных
8.28. Крепление купола к опорному элементу может осуществляться при помощи кляммер (рис. 67) или шурупов (рис. 68).
Рис. 67. Крепление купола к опорному элементу при помощи кляммер
1 — кляммеры; 2 — купол из органического стекла; 3 — фартук из оцинкованного железа; 4 — рулонный ковер; 5 — прокладка из пористой резины; 6 — деревянная рама; 7 — экран из армированного стекла; 8 — опорный элемент из стали; 9 — утеплитель
Рис. 68 Крепление купола к опорному элементу при помощи шурупов
1 — колпачок; 2 — втулка; 3 — гайка; 4 — прокладка из тонкой резины; 5 — купол из органического стекла; 6 — прокладка из пористой резины; 7 — фартук из оцинкованной стали; 8 — рулонный ковер; 9 — пробка; 10 — прокладка; 11 — шуруп; 12 — опорный элемент; 13 — деревянная рама; 14 — легкоплавкий тросик; 15 — противопожарная металлическая диафрагма; 16 — утеплитель опорного элемента
9. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ КОНСТРУКЦИЙ ОСТЕКЛЕНИЯ
Определение сопротивления теплопередаче остекления с использованием специальных видов строительных стекол и металлизированных светотехнических пленок
9.1. При определении сопротивления теплопередаче остекления без учета фильтрации воздуха воздушные прослойки между рядами стекол предполагаются герметичными (замкнутыми). Такими же принимаются воздушные прослойки, образующиеся при расположении штор из металлизированных светотехнических пленок в межстекольном пространстве.
9.2 Общее сопротивление теплопередаче двойного остекления (м2·°C/Вт) равно
Rо = Rв + Rвп + 2Rс + Rн, (14)
где Rв — термическое сопротивление пограничного слоя на обращенной в помещение поверхности внутреннего стекла; Rвп — термическое сопротивление воздушной прослойки; Rс — термическое сопротивление каждого из стекол; Rн — термическое сопротивление пограничного слоя на наружной поверхности наружного стекла.
9.3 Значения входящих в п. 9.2 величин Rс и Rн следует принимать постоянными и равными:
R_{\text{с}} = d_{\text{с}}/\lambda_{\text{с}} ;
где dс — толщина стекла, м; \lambda_{\text{с}} — коэффициент теплопроводности стекла, Вт/(м·°C); для обычного стекла \lambda_{\text{с}} = 0,76\text{Вт}/(\text{м } \cdot °C) .
9.4. Для определения значений, входящих в п. 9.2 величин Rв и Rвп, вычисляют конвективные и лучистые составляющие обратных им величин коэффициентов теплообмена
(15)9.5 Значение \alpha_{\text{вк}} , Вт/(м2·°C), определяют по формуле
\alpha_{\text{вк}} = C_{1}(1,98 - 0,00445t_{m})(t_{\text{в}} - \tau_{\text{в}})^{1/3} , (16)
где C1 — численный множитель, учитывающий пространственную ориентацию поверхности остекления; для вертикального остекления C1 = 1, для горизонтального — C1 = 2/3 (при тепловом потоке, направленном вниз), либо 4/3 (при тепловом потоке, направленном вверх); tm — средняя температура пограничного слоя; tв — температура воздуха внутри помещения, °C; \tau_{\text{в}} — температура внутренней поверхности остекления, °C.
9.6 Значение \alpha_{\text{вл}} определяют по формуле
\alpha_{\text{вл}} = 4,33 + 0,0534t_{m} , (17)
9.7 Значение \alpha_{\text{впк}} принимается по одной из следующих формул:
\alpha_{\text{впк}} = \lambda_{\text{вп}}/\delta(\delta<\delta_{\text{о}}) ,
\alpha_{\text{впк}} = \lambda_{\text{вп}}/\delta_{\text{о}}(\delta \geq \delta_{\text{о}}) ,
где \delta — толщина воздушной прослойки, м; \delta_{\text{о}} — критическая толщина воздушной прослойки, м.
\delta_{\text{о}} = \lambda_{\text{вп}}[(0,77 - 0,0017t_{\text{вп}})C_{2}\Delta t_{\text{вп}}^{1/3}]^{- 1} , (18)
где \lambda_{\text{вп}} — значение коэффициента теплопроводности воздуха при средней температуре прослойки tвп; \Delta t_{\text{вп}} — разность температур на стенках воздушной прослойки, °C; C2 — численный множитель, зависящий от угла \Psi между вертикалью и направлением теплового потока в прослойке \Psi = 0,45,90,135° ; C2 = 4/3, 6/5, 1, 3/4.
9.8 Значение \alpha_{\text{впл}} вычисляют по формуле
, (19)где \epsilon — приведенная степень черноты стенок прослойки.
9.9. Расчет по приведенным выше формулам производят методом итераций, причем, в качестве нулевых приближений принимают значения: Rв = 0,11 м2·°C/Вт и Rвп = 0,17 или 0,34 м2·°C/Вт (соответственно для конструкций из обычного и теплозащитного стекол).
В качестве итерационных формул используют
(20)
(21)9.10. Минимальная температура внутренней поверхности теплоизоляционного остекления вблизи нижней кромки определяется по формуле
\tau_{\text{в}min} = \tau_{\text{в}} - 0,14\Delta t_{\text{вп}} . (22)
Если эта температура оказывается ниже температуры точки росы \tau_{\text{р}} , то высота h зоны конденсации, м, составит
h = \frac{\tau_{\text{р}} - \tau_{\text{в}min}}{0,28\Delta t_{\text{вп}}} H , (23)
9.11. Рассчитанные по приведенной методике значения термического сопротивления воздушной прослойки Rвп, общего сопротивления теплопередаче Rо и критической толщины \delta_{\text{о}} при различных значениях наружной температуры tн даны в табл. 30. Эти значения соответствуют двойному остеклению, в котором внутренний ряд — из теплоотражающего стекла со степенью черноты поверхности \epsilon = 0,15 ; а наружный — из обычного стекла со степенью черноты \epsilon = 0,94 . При других значениях этих величин сопротивление теплопередаче остекления следует определять расчетом.
Примечания: 1. Критической называется такая толщина воздушной прослойки, в пределах которой передача тепла через прослойку происходит только теплопроводностью и излучением. 2. При металлических переплетах приведены в табл. 30 значения Rо следует уменьшать на 10%.
9.12. Из данных табл. 30 следует, что в отличие от конструкций из обычного остекления, сопротивление теплопередаче теплоизоляционного остекления заметно уменьшается с понижением наружной температуры, оставаясь, тем не менее, на 30 — 40% выше сопротивления теплопередаче обычного остекления.
9.13. Сопротивление теплопередаче двойного остекления при любых значениях степени черноты поверхностей используемых стекол следует также определять по формуле (14). Но в этом случае величину термического сопротивления воздушной прослойки следует определять с учетом действительных значений \epsilon . При необходимости использования специального вида стекла величину термического сопротивления воздушной прослойки рекомендуется определять по формуле
R_{\text{вп}} = \delta/\lambda_{\text{усл}} , (24)
где \lambda_{\text{усл}} — условный коэффициент теплопроводности воздушной прослойки, учитывающий перенос тепла теплопроводностью, конвекцией и излучением, Вт/(м·°C).
Величину условного коэффициента теплопроводности воздушной прослойки можно определять по формуле
\lambda_{\text{усл}} = \lambda_{\text{к}} + \lambda_{\text{и}} , (25)
где \lambda_{\text{к}} — коэффициент теплопроводности, учитывающий совместный перенос тепла теплопроводностью и конвекцией (прил. 1); \lambda_{\text{и}} — коэффициент теплопроводности, учитывающий перенос тепла только излучением (прил. 2).
9.14 Величину \lambda_{\text{к}} и \lambda_{\text{и}} можно определить по формулам
\lambda_{\text{к}} = \lambda_{\text{в}}C(Gr \cdot Pr)^{n} , (26)
\lambda_{\text{и}} = 0,04C_{12}\delta(T_{\text{вп}}/100)^{3} , (27)
где \lambda_{\text{в}} — коэффициент теплопроводности воздуха, соответствующий средней температуре в прослойке; Gr = \frac{\beta g\delta^{3}\Delta t_{\text{вп}}}{\nu^{2}} — критерий Грасгофа; g — ускорение земного притяжения (9,81 м/с2); \beta — коэффициент объемного расширения воздуха, 1/°C; \nu — кинематическая вязкость воздуха, м2/с; Pr — критерий Прандтля; \Delta t_{\text{вп}} — разность температур поверхностей, ограждающих воздушную прослойку, °C; C и n — коэффициенты, определяющие характер движения воздуха в прослойке; Tвп — средняя температура воздуха в прослойке, К;
T_{\text{вп}} = 273 + 0,5(\tau_{1} + \tau_{2}) ; (28)
C12 — приведенный коэффициент излучения поверхностей, ограничивающих воздушную прослойку, определяемый по формуле
C_{12} = 1/(1/C_{1} + 1/C_{2} - 1/C_{\text{о}}) = C_{\text{о}}/(1/\epsilon_{1} + 1/\epsilon_{2} - 1) , (29)
где C1 и C2 — коэффициенты излучения стекол, Вт/(м2·К4); Cо — коэффициент излучения абсолютно черного тела [5,75 Вт/(м2·К4)]; \epsilon_{1} и \epsilon_{2} — степень черноты поверхности стекол.
Если толщина рассматриваемой воздушной прослойки \delta меньше критической толщины \delta_{\text{о}}(\delta \leq \delta_{\text{о}}) , то в формуле (25) величину \lambda_{\text{к}} можно принимать равной коэффициенту теплопроводности воздуха в прослойке при средней температуре ее стенок, равной t_{\text{вп}} = 0,5(\tau_{1} + \tau_{2}) . Критическая толщина прослойки при этом может быть вычислена по формуле (18).
9.15 Сопротивление теплопередаче остекления Rо определяют в следующей последовательности:
задавшись значениями \alpha_{\text{в}} и \lambda_{\text{усл}} по формулам (15) и (24) вычисляют соответствующие им значения Rв и Rвп и затем по формуле (14) вычисляют сопротивление теплопередаче остекления Rо;
по найденному значению Rо и расчетным значениям температур наружного и внутреннего воздуха tн и tв по формулам (30), (31), (32) вычисляют температуру поверхностей остекления (рис. 69 а, б, в)
\tau_{\text{вп}} = t_{\text{в}} - \frac{t_{\text{в}} - t_{\text{н}}}{R_{\text{о}}} R_{\text{в}} , (30)
\tau_{1} = t_{\text{в}} - \frac{t_{\text{в}} - t_{\text{н}}}{R_{\text{о}}} (R_{\text{в}} + R_{\text{с}}) , (31)
\tau_{2} = t_{\text{в}} - \frac{t_{\text{в}} - t_{\text{н}}}{R_{\text{о}}} (R_{\text{в}} + R_{\text{с}} + R_{\text{вп}}) ; (32)
по найденным значениям \tau_{1} и \tau_{2} по формуле (18) вычисляют критическую толщину воздушной прослойки \delta_{\text{о}} . Если \delta \leq \delta_{\text{о}} , то значение \lambda_{\text{к}} в формуле (25) принимают равным коэффициенту теплопроводности воздуха при средней температуре его t_{\text{вп}} = 0,5(\tau_{1} + \tau_{2}) . Если \delta>\delta_{\text{о}} , то значение \lambda_{\text{к}} вычисляют по формуле (26), принимая при этом n = 0,25, C = 0,18 и Pr = 0,72. Одновременно с этим по формуле (27) вычисляют значение \lambda_{\text{и}} и уточняют значение \alpha_{\text{в}} . Если полученные таким путем значения \lambda_{\text{усл}} и \alpha_{\text{в}} совпадают с заданными их значениями или расхождение между ними не выходит за пределы принятой точности расчетов (менее 5%), то расчет по определению Rо на этом заканчивается. В противном случае расчет повторяется, при этом найденные значения \alpha_{\text{в}} и \lambda_{\text{усл}} рассматривают как вторые их приближения.
Для облегчения этих расчетов в прил. 1 и 2 приведены таблицы значений \lambda_{\text{к}} и \lambda_{\text{и}} .
а — двойного остекления; б — тройного остекления; в — двойного остекления со шторой из металлизированной пленки в межстекольном пространстве
9.16. Определение сопротивления теплопередаче тройного остекления и двойного остекления со шторой из металлической светотехнической пленки, расположенной в межстекольном пространстве, выполняется так же, как и двойного остекления, но в этом случае остекление имеет две замкнутые воздушные прослойки с термическими сопротивлениями, равными
R_{\text{пр}1} = \delta_{1}/\lambda_{\text{усл}1}\text{и }R_{\text{пр}2} = \delta_{2}/\lambda_{\text{усл}2} .
9.17. При расчете потерь теплоты через остекление сопротивление теплопередаче остекления R_{\text{о}}^{\text{и}} с учетом инфильтрации воздуха следует определять по формуле
R_{\text{о}}^{\text{и}} = R_{\text{о}}/(1 + 0,78\text{с}_{\text{в}}GR_{\text{о}}) , (33)
где cв — удельная теплоемкость воздуха [1·103 Дж/(кг·°C)]; G — расход инфильтрующегося воздуха через 1 м2 остекления, кг/(м2·°C); Rо — сопротивление теплопередаче остекления, м2·°C/Вт; 0,78 — численный коэффициент, учитывающий долю от полных затрат тепла на нагрев воздуха, расходуемую на дополнительные потери тепла при инфильтрации.
Расход воздуха G через 1 м2 остекления можно определить, пользуясь формулой (33) СНиП II-3-79**:
G = (\Delta p/\Delta p_{\text{о}})^{2/3}/R_{\text{и}} , (34)
где \Delta p — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях остекления, Па, определяемая по указаниям СНиП II-3-79**.
Сопротивление воздухопроницанию некоторых видов заполнения световых проемов приведены в прил. 10 СНиП II-3-79**.
9.18. При проектировании электро- и воздухообогреваемого остекления следует исходить из условия поддержания минимально допустимой по санитарно-гигиеническим условиям температуры внутренней поверхности остекления \tau_{\text{ок}} на уровне, определяемом по формуле
\tau_{\text{ок}} \geq 1 - 4,4/\phi , (35)
где \phi — коэффициент облученности человека; его величина может быть определена по формуле
\phi = 1 - 0,8(1/ \sqrt{F_{\text{ок}}}) , (36)
здесь Fок — площадь остекления, м2.
Расчет теплопоступлений в помещение через остекление световых проемов
9.19. Количество теплоты qо, Вт/м2, поступающей в помещение через остекление в каждый час расчетных суток, следует определять по формуле
q_{\text{о}} = q_{\text{т}} + q_{R} , (37)
где qт — количество теплоты, поступающей в помещение через остекление за счет теплопередачи, Вт/м2; qR — количество теплоты, поступающей в помещение через остекление за счет проникающей солнечной радиации, Вт/м2; qт — можно определять по формуле
q_{\text{т}} = \frac{t_{\text{н}.\text{усл}} - t_{\text{в}}}{R_{\text{о}}} , (38)
q_{R} = (J_{\text{п}}K_{\text{и}} + J_{\text{р}})T_{1}T_{2}...T_{\text{н}}\beta_{1}\tau_{2} , (39)
где tн.усл — условная температура наружного воздуха с учетом солнечной радиации, определяемая по формуле
t_{\text{н}.\text{усл}} = t_{\text{н}} + 0,5\beta_{2}A_{t_{\text{н}}} + A(J_{\text{п}}K_{\text{и}} + J_{\text{р}})\beta_{1}/\alpha_{\text{н}} , (40)
Jп — количество прямой солнечной радиации, падающей на остекление данной ориентации, Вт/м2 (принимаемый по прил. 3); A — коэффициент поглощения наружного ряда остекления; \tau_{2} — коэффициент, учитывающий затенение переплетами, принимаемый по СНиП II-4-79 «Естественное и искусственное освещение»; Jр — количество рассеянной солнечной радиации, падающей на остекление данной ориентации, Вт/м2 (принимаемое по прил. 3); \beta_{1} — коэффициент пропускания солнечной радиации солнцезащитным устройством, принимаемый по СНиП II-3-79**; \beta_{2} — коэффициент, учитывающий изменение амплитуды колебаний температуры наружного воздуха A_{t_{\text{н}}} , принимаемый по прил. 4; T1, T2 ... Tн — коэффициенты пропускания солнечной радиации стекол, используемых в остеклении; Kи — коэффициент инсоляции остекления, определяемый по формулам:
для вертикального заполнения световых проемов
K_{\text{и}} = (1 - \frac{L_{\text{г}}ctg\beta_{3} - a}{H})(1 - \frac{L_{\text{в}}tgA_{\text{с}.\text{о}} - c}{B}) ; (41)
для горизонтального заполнения световых проемов
K_{\text{и}} = (1 - \frac{L_{\text{г}}ctghsinA_{\text{с}.\text{о}.} - a}{H})(1 - \frac{L_{\text{в}}\text{с}tghcosA_{\text{с}.\text{о}} - c}{B}) ; (42)
\beta_{3} = arctg(ctgh \cdot cosA_{\text{с}.\text{о}}) , (43)
где \alpha_{\text{н}} — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности остекления Вт/(м2·°C), принимаемый по СНиП II-3-79**; tн — среднемесячная температура наружного воздуха за июль, °C, принимаемая по СНиП 2.01.01-82; A_{t_{\text{н}}} — суточная амплитуда, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции и максимальной — для кондиционирования воздуха; h — высота стояния солнца, град., принимаемая по прил. 5; Aс.о — азимут остекления, град., принимаемый по прил. 6.
При проектировании особо важных объектов следует принимать среднюю температуру воздуха наиболее жарких суток, равную сумме tн и температурной поправки T, определяемой по рис. СНиП 2.01.01-82.
Обозначения Lг, Lв, H, B, a, c показаны на рис. 70, 71.
Рис. 70. Аксонометрия а, вертикальный б и горизонтальный в разрезы вертикального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями (для расчета тени)
1 — горизонтальные и вертикальные солнцезащитные конструкции; 2 — горизонтальная проекция солнечного луча; 3 — нормаль к плоскости остекления; 4 — тень на плоскости остекления от солнцезащитных конструкций
Рис. 71. Аксонометрия а и план горизонтального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями, когда нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции H, Lг находится в пределах азимута солнца б и вне его пределов в (для расчета тени)
1 — нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции; 2 — горизонтальная проекция солнечного луча
Коэффициенты пропускания солнечной радиации стекол, используемых в остеклении, следует принимать по данным экспериментальных исследований; коэффициент пропускания обычного оконного стекла можно принимать равным 0,85.
Примечание. Коэффициент пропускания солнечной радиации солнцезащитным устройством в формуле (40) следует учитывать только в том случае, если оно установлено с наружной стороны остекления. Во всех других случаях принимать \beta = 1 .
Значения тригонометрических функций можно определить, пользуясь рис. 72.
Рис. 72. График для определения используемых в расчетах значений тригонометрических функций
Примеры расчета
1. Определить величину сопротивления теплопередаче двойного остекления в деревянных спаренных переплетах. Стекла обычные оконные толщиной d = 0,004 м. Расстояние между стеклами \delta = 0,05\text{м} . Коэффициент теплопроводности стекла 
. Термическое сопротивление стекла Rс = 0,00526 м2·°C/Вт. Расчетная температура наружного воздуха tн = -30 °C; воздуха в помещении — tв = 18 °C. Коэффициенты теплоотдачи остекления: 
и 
. Термические сопротивления пограничных слоев остекления Rв = 0,125 м2·°C/Вт и Rн = 0,043 м2·°C/Вт. Приведенный коэффициент излучения между рядами стекол C12 = 5 Вт/(м2·К4).
Расчет ведем по формуле (14). Задаемся величиной условного коэффициента теплопроводности воздушной прослойки. Предположим, что она равна 
. Тогда
Rвп = 0,05/0,291 = 0,172 м2·°C/Вт.
По формуле (14) величина сопротивления теплопередаче остекления будет равна
Rо = 0,125 + 0,172 + 2·0,00526 + 0,043 = 0,351 м2·°C/Вт.
По формулам (31) и (32) определяем температуры поверхностей стекол со стороны межстекольного пространства (см. рис. 69, а). Имеем: \tau_{1} = 18 - 48/0,351(0,125 + 0,00526) = 1,33°C ; \tau_{2} = 18 - 48/0,351(0,125 + 0,00526 + 0,2) = - 23,16°C .
Определяем среднюю температуру воздуха в прослойке tвп и разность температур между поверхностями стекол \Delta t_{\text{вп}} . Имеем: t_{\text{вп}} = 0,5(\tau_{1} + \tau_{2}) = 0,5(1,33 - 23,16) = - 10,91°C ; \Delta t_{\text{вп}} = (\tau_{1} - \tau_{2}) = 1,33 + 23,16 = 24,49°C .
По прил. 1 и 2 путем интерполяции определяем \lambda_{\text{к}} и \lambda_{\text{и}} . Имеем: 
; 
и 
.
Так как расхождение между предположительно заданной величиной \lambda_{\text{усл}} и вычисленной несущественно, то дальнейшее уточнение величины \lambda_{\text{усл}} не требуется. Принимая 
как его второе приближение, Rвп = 0,174 Вт/(м·°C), сопротивление теплопередаче остекления будет равно Rо = 0,336 м2·°C/Вт.
2. По условиям предыдущего примера определить сопротивление теплопередаче того же остекления, но в котором внутреннее стекло заменено на теплозащитное с пленочным покрытием со стороны межстекольного пространства. Степень черноты поверхности теплозащитного стекла \epsilon_{1} = 0,174 ; степень черноты обычного стекла \epsilon_{2} = 0,94 .
По формуле (29)
C12 = 5,75/(1/0,174 + 1/0,94 - 1) = 0,86 Вт/(м2·°C).
Принимаем 
. Термическое сопротивление воздушной прослойки Rвп = 0,05/0,154 = 0,325 м2·°C/Вт.
Сопротивление теплопередаче остекления
Rо = 0,154 + 0,325 + 2·0,00526 + 0,43 = 0,49 м2·°C/Вт;
\tau_{1} = 18 - 48/0,49(0,125 + 0,00526) = 6,25°C ;
\tau_{2} = 18 - 48/0,49(0,125 + 0,00526 + 0,325) = - 25,5°C ;
tвп = 0,5(6,25 — 25,5) = -10,62 °C;
\Delta t_{\text{вп}} = 6,25 + 25,5 = 31,75°\text{С} .
По прил. 1 и 2 этим значениям соответствуют 
; 
; 
.
Расхождение между предположительно заданной величиной \lambda_{\text{усл}} и вычисленной — менее 5%. Поэтому, принимая последнее значение как второе его приближение, уточняем термическое сопротивление воздушной прослойки Rвп = 0,05/0,15 = 0,334 м2·°C/Вт.
Тогда сопротивление теплопередаче рассмотренного в примере остекления (с округлением) будет равно 0,51 м2·°C/Вт.
3. Определить сопротивление теплопередаче этого же остекления (пример 2), в котором оба стекла теплозащитные с пленочными покрытиями со стороны межстекольного пространства.
По формуле (29)
C12 = 5,75/(1/0,174 + 1/0,174 — 1) = 0,46 Вт/(м2·°C).
. ТогдаR = 0,05/0,14 = 0,357 м2·°C/Вт;
Rо = 0,125 + 0,357 + 2·0,00526 + 0,043 = 0,526 м2·°C/Вт;
\tau_{1} = 18 - 48/0,526(0,125 + 0,00526) = 7,1°C ;
\tau_{2} = 18 - 48/0,526(0,115 + 0,00526 + 0,357) = - 25,5°C ;
tвп = 0,5(7,1 — 25,5) = -9,2 °C;
\Delta t_{\text{вп}} = 7,1 + 25,5 = 32,6°\text{С} .
; 
; 
.Расхождения между принятой величиной \lambda_{\text{усл}} и вычисленной практически нет и окончательно сопротивление теплопередаче остекления будет равно Rо = 0,526 м2·°C/Вт.
Из последних двух примеров следует, что замена одного обычного стекла в двойном остеклении на теплозащитное со степенью черноты его поверхности \epsilon = 0,174 увеличивает сопротивление теплопередаче остекления на 48% и приближает его по теплозащитным свойствам к тройному остеклению обычными оконными стеклами. При замене обоих стекол на теплозащитные сопротивление теплопередаче остекления увеличивается на 52%. Таким образом, замена второго стекла на теплозащитное стекло приводит к дополнительному увеличению сопротивления теплопередаче только на 4% по сравнению с остеклением, в котором заменено на теплозащитное стекло только внутреннее стекло. Поэтому замена второго наружного стекла на теплозащитное не целесообразна.
4. Определить сопротивление теплопередаче тройного остекления в деревянных переплетах. Расстояние между стеклами \delta_{\text{вп}1} = \delta_{\text{вп}2} = 0,05\text{м} . Толщина стекол d = 0,004 м. Расчетная температура наружного воздуха tн = -30 °C, воздуха в помещении tв = 18 °C. Приведенные коэффициенты излучения по формуле (29) C12 = C23 = 5 Вт/(м2·К4) (см. рис. 69, б).
Как и прежде, задаемся условными коэффициентами теплопроводности воздушных прослоек: 
; 
. При этих значениях термические сопротивления воздушных прослоев будут равны: Rвп1 = 0,155 м2·°C/Вт и Rвп2 = 0,19 м2·°C/Вт. Тогда сопротивление теплопередаче остекления будет равно:
Rо = 0,115 + 0,155 + 0,19 + 3·0,00526 + 0,043 = 0,515 м2·°C/Вт;
\tau_{1} = 18 - 48/0,515(0,115 + 0,00526) = 6,9°C ;
\tau_{2} = 18 - 48/0,515(0,115 + 0,00526 + 0,115) = - 10,6°C ;
\tau_{3} = 18 - 48/0,515(0,115 + 0,00526 + 0,115 + 0,00526) = - 11,2°C ;
\tau_{4} = 18 - 48/0,515(0,115 + 0,155 + 2 \cdot 0,00526 + 0,19) = - 25,6°C ;
tвп1 = 0,5(6,9 — 10,6) = -1,85 °C;
\Delta t_{\text{вп}1} = 6,9 + 10,6 = 17,5°\text{С} ;
tвп2 = 0,5(-11,2 — 25,6) = -18,4 °C;
\Delta t_{\text{вп}2} = - 11,2 + 25,6 = 14,4°\text{С} .
По прил. 1 и 2 этим значениям соответствуют: 
; 
; 
; 
; 
; 
.
Новые значения отличаются от принятых менее, чем на 5%, и их можно принять как окончательные. Тогда сопротивление теплопередаче рассмотренного остекления будет равно (с округлением) Rо = 0,51 м2·°C/Вт.
5. Определить сопротивление теплопередаче рассмотренного в примере 4 тройного остекления, в котором внутреннее обычное стекло заменено на теплозащитное с пленочным покрытием со стороны межстекольного пространства. Два других стекла — обычные и C23 = 5 Вт/(м2·К4). Степень черноты поверхности теплозащитного стекла равна \epsilon = 0,174 . В этом случае C12 = 0,86 Вт/(м2·К4) (рис. 69, б).
Как и в предыдущем примере задаемся \lambda_{\text{усл}} : 
и 
. Тогда сопротивление теплопередаче остекления будет равно:
Rо = 0,115 + 0,331 + 3·0,00526 + 0,043 = 0,695 м2·°C/Вт;
\tau_{1} = 18 - 48/0,695(0,115 + 0,00526) = 9,75°C ;
\tau_{2} = 18 - 48/0,695(0,115 + 0,00526 + 0,331) = - 13,18°C ;
\tau_{3} = 18 - 48/0,695(0,115 + 0,00526 + 0,331 + 0,00526) = - 13,55°C ;
\tau_{4} = 18 - 48/0,695(0,115 + 2 \cdot 0,00526 + 0,331 + 0,195) = - 28°C ;
tвп1 = 0,5(9,75 — 13,18) = -1,91 °C;
\Delta t_{\text{вп}1} = 9,75 + 13,18 = 22,43°\text{С} ;
tвп2 = 0,5(-13,55 — 28) = -20,75 °C;
\Delta t_{\text{вп}2} = - 13,55 + 28 = 14,45°\text{С} .
Этим значениям по прил. 1 и 2 соответствуют: 
; 
; 
; 
; 
; 
.
Из результатов расчета следует, что значения \lambda_{\text{усл}} были приняты правильно. Следовательно, сопротивление теплопередаче рассмотренного остекления будет равно Rо = 0,695 м2·°C/Вт.
6. Определить сопротивление теплопередаче данного рассмотренного остекления в раздельных деревянных переплетах со шторой из металлизированной алюминием светотехнической пленки, расположенной по середине межстекольного пространства (см. рис. 69, в). Степень черноты поверхности пленки \epsilon_{1} = 0,174 . Степень черноты оконного стекла \epsilon_{2} = 0,94 . Толщина стекол d = 0,004 м. Расстояние между шторой и стеклами \delta = \delta_{1} = \delta_{2} = 0,05\text{м} . Приведенный коэффициент излучения между стеклом и пленкой C12 = C23 = 0,86 Вт/(м2·К4). Расчетная температура наружного воздуха tн = -30 °C и воздуха в помещении tв = 18 °C; 
; 
.
Как и в предыдущих примерах задаемся значениями условных коэффициентов теплопроводности воздушных прослоек: 
и 
. При этих значениях Rвп1 = 0,05/0,128 = 0,396 м2·°C/Вт; Rвп2 = 0,05/0,14 = 0,362 м2·°C/Вт.
Rо = 0,115 + 0,396 + 0,362 + 2·0,00526 + 0,043 = 0,91 м2·°C/Вт;
\tau_{1} = 18 - 48/0,91(30,115 + 0,00526) = 11,25°C ;
\tau_{2} = 18 - 48/0,91(0,115 + 0,00526 + 0,396) = - 8,67°C ;
\tau_{3} = \tau_{2} = - 8,67°\text{С} ;
\tau_{4} = 18 - 48/0,91(0,115 + 0,00526 + 0,396 + 0,362) = - 27,7°C ;
tвп1 = 0,5(11,25 — 8,67) = 1,29 °C;
\Delta t_{\text{вп}1} = 11,25 + 8,67 = 19,92°\text{С} ;
tвп2 = 0,5 — (8,67 — 27,7) = -18,19 °C;
\Delta t_{\text{вп}2} = 0,5 - 8,67 + 27,7 = 19,03°\text{С} .
Этим значениям по прил. 1 и 2 соответствуют: 
; 
; 
; 
; 
; 
.
Расхождение между предположительно заданными значениями и расчетными не существенно. Таким образом, сопротивление теплопередаче рассмотренного остекления будет равно Rо = 0,91 м2·°C/Вт.
7. Требуется определить сопротивление теплопередаче рассмотренного в примере 6 остекления с учетом инфильтрации воздуха с расходом G = 5 кг/(м2·ч) = 1,4·10-3 кг/(м2·с). Расчет ведем по формуле (33) 
.
8. Требуется определить минимально допустимую по санитарно-гигиеническим условиям температуру внутренней поверхности остекления школьного класса. Остекление световых проемов — ленточное с площадью Fок = 17 м2.
По формуле (36) определяем коэффициент облученности \phi = 1 - 0,8 \cdot 1/17 = 0,95 .
По формуле (35) \tau_{\text{ок}} = 14 - 4,4/0,83 = 8,7°\text{С} .
9. По условиям примера 8 определить требуемое сопротивление теплопередаче остекления, при котором обеспечивается минимально допустимая температура на его внутренней поверхности \tau_{\text{ок}} = 8,7^{\circ}\text{С} . Расчетная температура наружного воздуха tн = -35 °C, внутреннего — tв = 18 °C. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности остекления 
. Требуемое сопротивление теплопередаче остекления определяем по формуле (1) СНиП II-3-79**, заменяя в ней нормируемый температурный перепад \Delta t^{\text{н}} выражением
\Delta t^{\text{н}} = t_{\text{в}} - \tau_{\text{ок}} = 18 - 8,7 = 9,3°\text{С} . (44)
.Этот пример показывает, что обеспечить минимально допустимую по санитарно-гигиеническим условиям температуру внутренней поверхности остекления с применением обычного оконного стекла невозможно. В данном случае в остеклении следует использовать либо специальные виды стекол, либо металлизированную светотехническую пленку, либо перейти к обогреву межстекольного пространства внутренним воздухом или к электрообогреву внутреннего стекла.
10. Определить температуру наружного воздуха, при которой рассмотренное в примере 6 остекление обеспечит минимально допустимую температуру на его внутренней поверхности \tau_{\text{ок}} = 8,7^{\circ}\text{С} . Расчетная температура воздуха в помещении tв = 18 °C. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности остекления tв = 8,5 Вт/(м2·°C).
Решение задачи ведем по формуле (1) СНиП II-3-79**, полагая Rо = 1,06 м2·ч·°C/Вт (см. пример 6) и \Delta t^{\text{н}} = t_{\text{в}} - \tau_{\text{ок}} = 18 - 8,7 = 9,3°\text{С} ; t_{\text{н}} = t_{\text{в}} - R_{\text{о}}\alpha_{\text{в}}\Delta t^{\text{н}} = 18 - 0,91 \cdot 8,5 \cdot 9,3 = - 54°\text{С} .
11. Определить количество теплоты, поступающей в помещение через двойное остекление в деревянных переплетах, ориентированное на восток. Здание возводится в г. Ташкенте. Стекла обычные с коэффициентами поглощения солнечной радиации A1 = A2 = 0,1; пропускания T1 = T2 = 0,85 и отражения R1 = R2 = 0,05. Согласно СНиП 2.01.01.82 для г. Ташкента tн = 26,9 °C; J = 749 Вт/м2. Коэффициенты теплоотдачи 
и 
. Температура воздуха в помещении поддерживается на уровне tв = 25 °C. Солнцезащитное устройство отсутствует, \beta = 1 , Rо = 0,34 м2·°C/Вт. Расчет ведем по формуле (37). По формуле (40) определяем условную температуру с учетом солнечной радиации при Kи = 1 и \beta = 1 .
t_{\text{н}.\text{усл}} = t_{\text{н}} + (AJ)/\alpha_{\text{н}} = 26,9 + (0,1 \cdot 749)/17,4 = 31,2°\text{С} .
По формуле (38) qт = (31,2 — 25)/0,34 = 18,8 Вт/м2.
По формуле (39) qR = T1T2J = 0,85·0,85·749 = 540 Вт/м2.
По формуле (37) qо = qт + qR = 18,8 + 540 = 558,8 Вт/м2.
Из этого примера следует, что основную часть теплопоступлений через остекление составляет проникающая радиация. Количество теплоты, поступающей теплопроводностью, составляет только 3,3% проникающей радиации.
12. Определить количество теплоты, поступающей в помещение через заполнение светового проема путем солнечной радиации и путем теплопередачи, если известно, что здание расположено в Москве (56° с.ш.). Вертикальное заполнение светового проема ориентировано на ЮВ, переплет — деревянный спаренный, остекление — двойное с обычными стеклами толщиной 4 мм.
Другие исходные данные: tно = 23,7 °C; A_{t_{\text{н}}} = 10,4°\text{С} ; Vн = 1 м/с; H = 1,8 м; B = 2 м; Lг = 0,3 м; Lв = 0,3 м; a = 0; c = 0; Fок = 3,6 м2; 
; T1 = 0,83; T2 = 0,83; \tau_{2} = 0,75 ; \beta = 1 ; p = 0,2; Rок = 0,38 м2·°C/Вт; tв = 22 °C.
Последовательность и результаты расчета приведены в табл. 31.
| Величины | Значение величин в часы расчетных суток | Источник получения сведений о величине | ||||||
| 8 — 9 | 9 — 10 | 10 — 11 | 11 — 12 | 12 — 13 | 13 — 14 | 14 — 15 | ||
| Jп, Вт/м2 | 551 | 551 | 502 | 413 | 260 | 91 | - | Прил. 3 |
| Jр, Вт/м2 | 145 | 138 | 127 | 107 | 102 | 98 | 88 | «» |
| h, град. | 37 | 45 | 51 | 54 | 54 | 51 | 45 | Прил. 5 |
| Aс, град. | 69 | 53 | 33 | 12 | 12 | 33 | 53 | «» |
| Aс.о, град. | 24 | 8 | 12 | 33 | 57 | 78 | 90 | Прил. 6 |
| \beta_{3} , град. | 50 | 45 | 38 | 30 | 21 | 9 | 0 | Формула (43) |
| \beta_{2} , град. | -0,12 | 0,12 | 0,38 | 0,6 | 0,8 | 0,92 | 1 | Прил. 4 |
| Kи | 0,81 | 0,81 | 0,73 | 0,64 | 0,4 | - | - | Формула (41) |
| qR, Вт/м2 | 305 | 301 | 255 | 192 | 95 | 50 | 45 | « (39)» |
| tн.усл, °C | 30 | 31 | 31,4 | 31 | 30,3 | 29,6 | 30 | « (40)» |
| qт, Вт/м2 | 21 | 24 | 28 | 24 | 22 | 20 | 20 | « (38)» |
| (qR + qт), Вт/м2 | 326 | 325 | 283 | 216 | 117 | 70 | 65 | « (37)» |
| Qок = (qR + qт)Fок, Вт | 1174 | 1170 | 1019 | 778 | 421 | 252 | 234 | |
10. МЕТОДЫ ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНОГО ВИДА ЗАПОЛНЕНИЯ СТЕКЛОПРОЕМОВ
Принципы оптимизации
10.1. Оптимальные конструкции светопрозрачных ограждений должны удовлетворять требованиям, обеспечивающим заданный режим естественного освещения, т.е. нормированное значение коэффициента естественной освещенности, тепловой комфорт при постоянном пребывании людей в непосредственной близости от остекленной поверхности (аудитории, классные комнаты, кабинеты технического черчения, рисования и проектирования, читальные залы и т.д.) при минимальных приведенных затратах.
10.2. Исходя из указанных условий, вид светопрозрачного ограждения для заполнения светопроемов должен выбираться с учетом:
необходимой площади светопроемов (при принятых коэффициентах светопропускания светопрозрачного ограждения), способной создать нормативные уровни естественной освещенности на рабочих местах;
оптимальной ориентации фасадов здания и солнцезащитных устройств, позволяющих получить минимальный перегрев в летний и осенне-весенний периоды года;
минимально допустимого сопротивления теплопередаче светопрозрачного ограждения, обеспечивающего тепловой комфорт, и проверки величины теплопотерь в конкретном климатическом районе СССР;
максимального снижения приведенных затрат, включающих капитальные вложения и эксплуатационные затраты.
10.3. Всесторонняя оценка технико-экономических характеристик различных видов заполнений светопроемов в общественных зданиях и выбор оптимального для конкретных условий строительства позволяет получить значительный экономический эффект.
Площадь светопроемов и естественная освещенность рабочих мест
10.4. Нормативные уровни естественной освещенности принимаются в соответствии со СНиП II-4-79.
10.5. Выбранная система естественного освещения, площадь светопроемов и вид светопрозрачных ограждений, заполняющих их, должны обеспечивать нормативные уровни естественной освещенности рабочих мест, выраженной в коэффициентах естественной освещенности (КЕО, %).
10.6 Освещенность от бокового света определяется по формуле
eбок = eн + eз + eп + eо, (45)
где eн — составляющая неба, создаваемая прямым светом участка небосвода, видимого через светопроем из данной точки; eз — составляющая, создаваемая светом, отраженным участками противостоящих зданий, видимых через светопроем; eп — составляющая, зависящая от альбедо прилегающего участка; eо — составляющая, создаваемая светом, отраженным от внутренних поверхностей помещения.
10.7. Величина составляющих eн, eз и eп находится в прямой зависимости от общего коэффициента светопропускания светопрозрачного ограждения, заполняющего светопроем \tau_{\text{о}} , который может быть принят по табл. 32. В этой же таблице приведены величины сопротивления теплопередаче Rо светопрозрачных ограждений, служащие для предварительного выбора вида заполнения светопроемов.
10.8 При отсутствии табличных значений общего коэффициента светопропускания он может быть определен по формуле
\tau_{\text{о}} = \tau_{1}\tau_{2}\tau_{3} , (46)
где \tau_{1} — коэффициент светопропускания светопрозрачного материала (табл. 33).
Для остекления листовыми стеклами \tau_{1} = \tau_{1}\prime\tau_{1}\prime\prime и т.д. в зависимости от числа слоев стекол в конструкции \tau_{2} — коэффициент, учитывающий потери света в переплетах светопроема.
При одинарном и спаренном остеклении
\tau_{2} = S_{\text{с}}/S_{\text{пр}} , (47)
а при остеклении по двойным и тройным переплетам
\tau_{2} = 0,95(S_{\text{с}}/S_{\text{пр}}) , (48)
где Sпр — площадь светопроема; Sс — площадь ортогональной проекции участков стекла, незатененных переплетами, на плоскость, параллельную остеклению; \tau_{3} — коэффициент, учитывающий уменьшение светопропускания в результате загрязнения светопрозрачных материалов и зависящий от степени загрязненности внешней и внутренней среды.
10.9. В общественных зданиях для вертикального остекления \tau_{3} может быть принят: для одинарного остекления или стеклопакетов — 0,9; для двойного остекления — 0,8; для тройного остекления — 0,7.
10.10. При наличии в светопроемах специальных стекол, солнцезащитных или иных затеняющих устройств общий коэффициент светопропускания умножается на коэффициент, учитывающий их затеняющее действие.
10.11. Площади светопроемов, заполненных соответствующими конструкциями остекления, не должны превышать или быть ниже площадей, полученных в результате светотехнических расчетов, более чем на 10%.
10.12. Увеличение площадей остекления приводит к перегреву помещений солнечной радиацией и увеличению теплопотерь в холодное время года, а их уменьшение ухудшает естественную освещенность и условия зрительной работы.
Сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов и тепловой комфорт
10.13. В соответствии с требованиями СНиП II-3-79** требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{тр}} заполнения световых проемов определяется расчетной разностью температур \Delta t^{\text{н}} воздуха внутри помещения tв и наружного воздуха tн (рис. 73), соответствующего наиболее холодной пятидневке.
Рис. 73. Требуемое сопротивление теплопередаче Rок заполнений световых проемов зданий и помещений
1 — больниц, поликлиник, детских яслей-садов, жилых зданий и школ; 2 — общественных зданий, кроме указанных
10.14. Тепловой комфорт зависит не только от температуры наружного воздуха tн и сопротивление теплопередаче Rо, но и от геометрических размеров светового проема.
10.15. Зона так называемого теплового дискомфорта, в пределах которой повышенное радиационное охлаждение исключает нормальное самочувствие людей тем больше, чем меньше средняя температура внутренней поверхности окна \tau_{\text{ок}} и больше площадь (или коэффициент) остекления помещения. Так, в помещении высотой 3 м и шириной по наружной стене 6 м при \tau_{\text{ок}} \leq 2°C и коэффициенте остекления 0,6 зона дискомфорта превышает 2,5 м (рис. 74).
Рис. 74. Изменение глубины зоны дискомфорта x в помещении в зависимости от \tau_{\text{ок}} и коэффициента остекления \beta при различных значениях
10.16. Для создания теплового комфорта в непосредственной близости от охлажденной поверхности светового проема (максимальное приближение человека к охлажденной поверхности в расчетах принято равным 1 м) рекомендуется определить в первую очередь минимально допустимую температуру \tau_{\text{ок}} по формуле
\tau_{\text{ок}} = 14 - 4,4/\phi_{\text{ч}.\text{ок}} - (1,27\tau_{\text{пр}} - 22,6)\phi_{\text{ч}.\text{пр}}/\phi_{\text{ч}.\text{ок}} , (49)
где \phi_{\text{ч}.\text{ок}} — коэффициент облученности от человека в сторону холодной поверхности (окна); \phi_{\text{ч}.\text{пр}} — коэффициент облученности от человека в сторону нагретой поверхности (радиаторы, конвекторы, панели); \tau_{\text{пр}} — расчетная температура нагретой поверхности, °C.
10.17 Коэффициенты облученности при значении их в пределах 0,2 — 1,0 можно определить по формуле
\phi_{\text{ч}.\text{ок}} = 1 - 0,8 \cdot 1/ \sqrt{F_{\text{ок}}} . (50)
10.18. Учитывая, что в большинстве общественных зданий в качестве нагревательных приборов устанавливают радиаторы и конвекторы, поверхность которых значительно меньше площади остекления и частично закрывается экранами и мебелью, величину можно определить без учета третьего слагаемого
\tau_{\text{ок}} \geq 14 - 4,4/\phi_{\text{ч}.\text{ок}} . (51)
Выразив в данном случае площадь остекления Fок как произведение коэффициента остекления \beta и площади наружного ограждения Fогр (наружной стены вместе с окнами), получим
\tau_{\text{ок}} \geq 14 - 4,4/[(1 - 0,8/ \sqrt{(F_{\text{огр}}\beta)}] , (52)
где \beta — коэффициент остекления, \beta = F_{\text{ок}}/F_{\text{огр}} .
10.19. Минимально допустимое по санитарно-гигиеническим условиям значение \tau_{\text{ок}}^{\text{доп}} можно определять также, пользуясь графиками на рис. 75, 76.
Рис. 75. Зависимость \tau_{\text{ок}}^{\text{доп}} от ширины и высоты h светового проема при 1 — h = 1,8; 2 — h = 2,1; 3 — h = 2,7 м
Рис. 76. Зависимость \tau_{\text{ок}}^{\text{доп}} от коэффициента остекления наружного ограждения
1 — 3 x 3,0; 2 - 3 x 4,5; 3 — 3 x 6,0; 4 — 3 x 9,0; 5 - 3 x 12 м
10.20. Требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{ок}}^{\text{тр}} по санитарно-гигиеническим условиям определяется по формуле
R_{\text{ок}}^{\text{тр}} \geq 1/\alpha_{\text{в}}(t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{р}})/(t_{\text{в}} - \tau_{\text{ок}}),\text{м}^{2} \cdot °C/\text{Вт} , (53)
где \alpha_{\text{в}} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности светопрозрачного ограждения; в расчетах его значение можно принимать равным 10,5 Вт/(м2·°C).
10.21. Требуемое сопротивление теплопередаче светопрозрачных ограждений R_{\text{ок}}^{\text{тр}} при \alpha_{\text{в}} = 10,45\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot °C) и tв = 18 °C в зависимости от коэффициента остекления можно определить по графику на рис. 77.
Рис. 77. Определение расчетной величины Rок в зависимости от \tau_{\text{н}}^{\text{р}} , \beta и Fогр при температуре воздуха в помещении tв = 18 °C
Пример. Определить сопротивление теплопередаче светопрозрачного ограждения по санитарно-гигиеническим условиям для помещения с продолжительным пребыванием людей в непосредственной близости от охлажденной поверхности (x = 1 м).
Известно, что tв = 18 °C, t_{\text{н}}^{\text{р}} = - 30°C , Fогр = 28 м2 и \beta = 0,5 . Принимаем \tau_{\text{ок}} = 8,5°C .
Пользуясь графиком на рис. 77, находим, что R_{\text{ок}}^{\text{тр}} = 0,49\text{м}^{2} \cdot °\text{С}/\text{Вт} .
Следовательно, можно принять оконный блок с тройным остеклением, сопротивление теплопередаче которого равно 0,52 м2·°C/Вт. По СНиП II-3-79** для аудитории можно принять оконный блок со спаренными переплетами (Rок = 0,34 м2·°C/Вт). В последнем случае зона дискомфорта при tн = -30 °C составит 2,1 м, а ощущение переохлаждения будет возникать (при нахождении человека в 1 м от окна) при температуре наружного воздуха -18 °C и ниже.
Расчет потерь теплоты через наружные светопрозрачные ограждения
10.22 Удельные потери теплоты (Вт/м2) через 1 м2 светопрозрачного ограждения следует определять по формуле
где tв и tн — расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха, принимаемые по СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;
Rок — сопротивление теплопередаче светопрозрачного ограждения, принимаемое по табл. 32 или определяемое расчетом по методике, приведенной в разд. 9 Рекомендаций.
Максимально допустимые удельные потери теплоты через несветопрозрачные ограждения следует определять по формуле
q_{o} = \alpha_{\text{в}}\Delta t^{\text{н}} , (55)
где \alpha_{\text{в}} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, Вт/(м2·°C); \Delta t^{\text{н}} — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C.
Численные значения \alpha_{\text{в}} и \Delta t^{\text{н}} принимают по главе СНиП II-3-79**.
Если сопротивление теплопередаче ограждения Rо отличается от R_{\text{о}}^{\text{тр}} , то в качестве температурного перепада следует принимать разность \Delta t = t_{\text{в}} - \tau_{\text{вк}} . Здесь \tau_{\text{вк}} — температура внутренней поверхности ограждения, определяемая по формуле
\tau_{\text{в}} = t_{\text{в}} - (t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/R_{\text{о}}\alpha_{\text{в}} . (56)
10.23. В некоторых теплотехнических расчетах приходится определять удельные потери теплоты qуд через 1 м2 вертикальных наружных ограждений с учетом степени остекления \beta . В этом случае эти потери следует определять по формуле
q_{\text{уд}} = q_{\text{уд}}\beta + q_{\text{о}}(1 - \beta),\text{Вт}/\text{м}^{2} , (57)
в которой qок и qо определяются по формулам (54) и (55).
На рис. 78 показана доля потерь теплоты через остекление светового проема qок в зависимости от коэффициента остекления \beta и сопротивления теплопередаче вертикального наружного ограждения, при котором обеспечивается нормируемая величина температурного перепада \Delta t^{\text{н}} согласно СНиП II-3-79**.
Рис. 78. Изменение потерь теплоты через заполнение светопроема qок в процентах от общих теплопотерь через вертикальное наружное ограждение
Пример. Требуется определить удельные потери теплоты через 1 м2 наружной стены школьного здания с учетом потерь теплоты через остекление световых проемов. Школа возведена в районе с расчетной разностью температуры воздуха в помещении и наружного воздуха наиболее холодной пятидневки (tв — tн = 44 °C). Коэффициент остекления наружной стены \beta = 0,3 . Нормируемый перепад на поверхности наружной стены согласно СНиП II-3-79** составляет \Delta t^{\text{н}} = 6^{\circ}\text{С} коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены 
. При разности температур воздуха (tв — tн = 44 °C) сопротивление теплопередаче остекления согласно СНиП II-3-79** составляет Rо = 0,39 м2·°C/Вт.
По формуле (54) qок = 44/0,39 = 113 Вт/м2;
по формуле (55) qок = 8,7·6 = 52,4 Вт/м2;
по формуле (57) qуд = 52,4(1 — 0,3) + 113·0,3 = 70,6 Вт/м2.
Технико-экономическая оценка типов заполнения светопроемов
10.24. Величину приведенных затрат, разность которых и характеризует величину экономического эффекта (или ущерба) от замены одного варианта другим, рекомендуется определять сравнением нескольких вариантов между собой.
10.25. Оптимальному варианту заполнения световых проемов должен соответствовать минимум приведенных затрат П, представляющих сумму капитальных (единовременных) вложений К, руб/м2, для осуществления варианта и соответствующих годовых эксплуатационных (текущих) затрат С, руб/м2 в год, производимых за нормативный срок окупаемости Тн капитальных вложений в рассматриваемое заполнение.
Величину Тн можно принять равной 8,33 года, что соответствует нормативному коэффициенту эффективности, установленному на уровне не ниже 0,12.
10.26. Капитальные вложения К в общем виде представляют сумму капитальных вложений в элементы наружного ограждения (заполнения светопроемов, стены, солнцезащитные устройства):
в системы и сооружения, создающие требуемую температуру внутреннего воздуха в холодный период года (отопление, тепловые сети, источник тепла);
в устройства, обеспечивающие комфортные условия в помещении в теплый период (системы вентиляции и кондиционирования).
10.27. Годовые эксплуатационные затраты представляют сумму амортизационных отчислений и затрат на текущий ремонт элементов наружного ограждения, систем и сооружений, обеспечивающих необходимые условия в помещении в холодный и теплый период года, а также затрат на выработку тепла, холода и электроэнергии, на заработную плату обслуживающего персонала и прочие расходы.
10.28. Рассматриваемые типы заполнения световых проемов могут отличаться друг от друга одним или несколькими показателями, как коэффициент светопропускания, площадь светопроема, коэффициент теплопередачи, коэффициент теплопропускания, стоимость.
Исходя из этого предлагаются три основных варианта заполнения светопроемов для составления соответствующих формул приведенных затрат.
I вариант (эталонный). Ему соответствует минимальная площадь светопроема, равная расчетной (коэффициент светопропускания имеет наибольшее значение). Сопротивление теплопередаче Rзап соответствует требованиям СНиП II-3-79**.
(59)II вариант (сопоставляемый). Площадь светопроема равна площади светопроема по I варианту, однако сопротивление теплопередаче больше, так как принимается исходя из условий обеспечения теплового комфорта или сохранения расчетных удельных теплопотерь через 1 м2 наружного ограждения. Коэффициенты светопропускания и теплопропускания отличаются от значений в I варианте.
(60)III вариант (расчетный). Площадь светопроема больше эталонной (расчетная площадь может быть меньше, равной или больше стандартной),
(61)где Аок — годовые расходы на амортизационные отчисления и текущий ремонт заполнения светопроема (Аок ~= 0,09·1/год); Sок — стоимость, руб/м2, заполнения светопроема, соответствующая рассматриваемому варианту и принимаемая по СНиП IV-4-84. В прил. 7 приведены сметные цены 1 м2 деревянных оконных блоков из древесины хвойных, мягких лиственных пород или березы без стоимости остекления; \text{П}_{\text{тк}}^{1} — удельные приведенные вложения в систему теплоснабжения, руб/Вт; \text{П}_{\text{тэ}}^{1} — удельные эксплуатационные затраты на систему теплоснабжения, руб/(Вт·год); r — коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери; для стен и заполнения световых проемов, принимается равным 1,4; \text{П}_{\text{вк}}^{1} — удельные приведенные вложения в систему вентиляции или кондиционирования, руб/Вт; \text{П}_{\text{вэ}}^{1} — удельные эксплуатационные затраты на систему вентиляции или кондиционирования, руб/(Вт·год); qок — расчетное количество теплоты, поступающей в помещение через заполнение светового проема за счет солнечной радиации и теплопередачи в теплый период года, Вт/м2; Х2 — затраты на холод, расходуемый системами кондиционирования, руб/(год·м2), при рассматриваемом заполнении светопроема; Тл — теплозатраты (для второго подогрева кондиционируемого воздуха в летний период), руб/(год·м2); Тр — сокращение теплозатрат в холодный период за счет использования тепла солнечной радиации, руб/(год·м2); Э — снижение (или увеличение) затрат на электрическое освещение помещений из-за возможности (или невозможности) использования естественного освещения, если площадь заполнения светопроема больше (или меньше) минимально допустимой.
Учитывая, что площадь светопроемов не должна отличаться от расчетной больше, чем на 10%, снижение (или увеличение) затрат Э можно не принимать во внимание; \overline{f_{s_{o}}} , \overline{f_{R_{o}}} , \overline{f_{q_{o}}} — коэффициенты, учитывающие изменение капитальных вложений и эксплуатационных затрат на заполнение и часть наружной стены при увеличении площади светопроемов по сравнению с эталонной. Значения коэффициентов можно определить по графику на рис. 79.
Рис. 79. Определение коэффициентов \overline{f_{S_{o}}} ; \overline{f_{r_{o}}} и \overline{f_{q_{o}}}
\overline{S_{o}} — стоимость наружной стены, руб/м2; \overline{R_{o}} — сопротивление теплопередаче наружной стены; qо — теплопоступления через наружную стену
\text{П}_{\text{тк}}^{1} = (1 + \text{А}_{\text{от}}\text{Т}_{\text{н}})S_{\text{от}} + (1 + \text{А}_{\text{ист}}\text{Т}_{\text{н}})S_{\text{ист}} + (1 + \text{А}_{\text{тс}}\text{Т}_{\text{н}})S_{\text{тс}},\text{руб}/\text{Вт} , (62)
где Аот, Аист, Атс — амортизационные отчисления и затраты на текущий ремонт систем отопления, источника тепла, тепловых сетей; Аот ~= 0,025; Аист ~= 0,05; Атс ~= 0,02; Sот; Sист; Sтс — удельная стоимость соответственно систем отопления, источника теплоты, тепловых сетей, руб/Вт; Sот систем отопления общественных зданий с радиаторами или бетонными приставными отопительными приборами можно принять равной 0,022, систем отопления с конвекторами — 0,017 руб/Вт; величина Sист в зависимости от вида источника тепла (котельные, ТЭЦ), теплоносителя, теплопроизводительности, топлива изменяется от 0,006 до 0,029 руб/Вт. Стоимость тепловых сетей ТЭЦ и квартальных (районных) котельных можно принять равной 0,006 руб/Вт, а групповых котельных — 0,012 руб/Вт.
При Sот = 0,022 руб/Вт; Sист = 0,015 руб/Вт и Sтс = 0,006 руб/Вт, величина \text{П}_{\text{тк}}^{1} = 0,05\text{руб}/\text{Вт} .
При постоянном температурном режиме в помещении величину \text{П}_{\text{тэ}}^{1} можно определить по формуле
\text{П}_{\text{тэ}}^{1} = 0,55Z_{\text{от}.\text{пер}}24\text{С}_{m}3,6 \cdot 10^{- 6} = 4,8 \cdot 10^{- 5}\text{С}_{\text{т}}Z_{\text{от}.\text{пер}} , (63)
где Zот.пер — продолжительность отопительного периода, сут, принимаемая по СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика»; Сm — стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по табл. 34.
Для ряда городов (прил. 8) определены значения \text{П}_{\text{тэ}}^{1}\text{Т}_{\text{н}} , а также величина (\text{П}_{\text{тк}}^{1} + \text{П}_{\text{тэ}}^{1}\text{Т}_{\text{н}})\Delta t_{\text{н}}^{\text{р}}r/R_{\text{ок}} , обозначенная Пт, для заполнения светопроемов с Rпок, равным 0,17; 0,34; 0,38; 0,43 и 0,52 м2·°C/Вт. Значения стоимостных оценок топлива и тепловой энергии по основным экономическим зонам страны приведены в табл. 34.
Удельные приведенные вложения \text{П}_{\text{вк}}^{1} , наибольшие при кондиционировании воздуха, можно вычислить по формуле
(64)l_{\text{к}} = \frac{1,13\Delta J}{\text{К }(H - 2) + \Delta t} , (65)
где Аконд; Ахол; Агр; Ппл.к; Апл.х — амортизационные отчисления и затраты на текущий ремонт систем кондиционирования, холодоснабжения, оборотного водоснабжения (градирен), помещений под оборудование систем кондиционирования воздуха и холодоснабжения. Для центральных одно- и двухканальных систем кондиционирования Аконд = 0,11, с эжекционными доводчиками — 0,12; Ахол по компрессионным холодильным машинам составляет 0,194, по абсорбционным — 0,144; Агр ~= 0,135; Апл.к и Апл.х не превышают 3% (или 0,03), поэтому в расчетах их можно не учитывать; Sконд; Sхол; Sгр; Sпл.к; Sпл.х — удельная стоимость системы кондиционирования, холодоснабжения, оборотного водоснабжения (градирен), помещений под оборудование систем кондиционирования и холодоснабжения. Укрупненные показатели Sконд и Sпл.к приведены в табл. 35.
Величина Sхол в зависимости от марки машины и ее холодопроизводительности изменяется от 0,052 до 0,108 руб/Вт, а Sпл.х составляет 0,012 — 0,016 руб/Вт. Усредненную стоимость градирен можно принять равной 0,01 руб/Вт; lк — величина, выражающая удельное холодопотребление системы кондиционирования, приведенное к Вт/м2 тепло поступлений через светопроем; \Delta J — расчетная разность теплосодержаний воздуха наружного и приточного, кДж/кг; \Delta t — расчетная разность температуры воздуха в рабочей зоне и приточного. Для систем кондиционирования без эжекционных доводчиков \Delta t = 4 - 6^{\circ}C , с доводчиками достигает 10 °C и более; К — градиент температуры внутреннего воздуха по высоте помещения, °C/м. При отсутствии опытных данных для помещений высотой более 4 м при подаче воздуха в среднюю или нижнюю зону и удалении из верхней зоны К можно принять равным 0,2; H — высота помещения, м.
Величина \text{П}_{\text{вэ}}^{1} , включающая удельные затраты на электроэнергию, заработную плату персонала, обслуживающего системы кондиционирования и управленческого аппарата, определяется по формуле
\text{П}_{\text{вэ}}^{1} = N_{\text{уст}}\alpha n^{1}\text{С}_{\text{э}}10^{- 6} + 0,05S_{\text{конд}} , (66)
где Nуст — установленная мощность электродвигателей системы кондиционирования воздуха. Для прямоточных систем и низконапорных вентиляторных установок Nуст ~= 155 кВт/МВт, для высоконапорных установок и систем с рециркуляцией Nуст ~= 230 кВт/МВт; \alpha — отношение расходуемой мощности к установленной, \alpha = 0,75 ; n1 — продолжительность работы системы, ч/год; Сэ — стоимость электроэнергии, руб/(кВт·ч).
X = (\eta_{1}\tau \sum W_{x} + Gq_{\text{х}}^{\text{р}})\text{С}_{\text{х}}^{1}10^{- 6},\text{руб}./(\text{м}^{2} \cdot \text{год}) , (67)
где \eta_{1} — коэффициент, учитывающий бесполезные потери тепла и холода; \eta_{1} = 1,2 — для установок производительностью до 13 000 Вт; \eta_{1} = 1,15 — до 1,3 МВт, \eta_{1} = 1,12 — свыше 1,3 МВт; \tau — количество часов одного рабочего периода в месяц.
Для общественных и административных зданий при пятидневной рабочей неделе \tau = 172\text{ч} ; шестидневной неделе \tau = 204\text{ч} ; семидневной — \tau = 243,5\text{ч} ; \sum W_{\text{х}} — сумма часовых расходов холода в рабочий период (второй период суток) каждого месяца. Wх определяется по формулам, приведенным в табл. 36. Параметры наружного воздуха (tн, Jн), необходимые для определения Wх за рабочий период каждого месяца, приведены в прил. 9 и 10; G — продолжительность работы системы в расчетном режиме. Для параметров А наружного воздуха G = 400 ч, для параметров Б G = 200 ч; q_{\text{х}}^{\text{р}} — расчетная нагрузка охлаждения, Вт/м2. В случае сравнения заполнений светопроема q_{\text{х}}^{\text{р}} равна нагрузке, необходимой для охлаждения наружного воздуха, подаваемого в количестве Z, соответствующем расчетному теплопоступлению через 1 м2 заполнения светопроема; Сх — стоимость холода, руб/гДж; Сх зависит от типа и мощности холодильной установки, а также от продолжительности ее работы. Ориентировочные значения Сх приведены в табл. 37.
| Холодильные машины | Значение Сх, руб/гДж, при продолжительности работы холодильной установки, ч/год | ||||||
| 4500 | 3600 | 3000 | 2500 | 2000 | 1500 | 1000 | |
| Фреоновые | 3,2 | 3,4 | 3,7 | 3,9 | 4,7 | 5,5 | 7,4 |
| Бромисто-литиевые | 3,7 | 3,9 | 4,5 | 5 | 5,8 | 6,8 | 9,2 |
Затраты на теплоту в теплый период года вычисляются по формуле
\text{Т}_{\text{л}} = \sum W_{\text{т}}\text{С}_{\text{т}}\tau \cdot 3,6\text{руб}/(\text{м}^{2} \cdot \text{год}) , (68)
где \sum W_{\text{т}} — сумма часовых расходов тепла в рабочий период каждого летнего месяца, принимается по табл. 36.
Сокращение затрат на теплоту Тр за счет использования теплоты солнечной радиации в холодный период с достаточной точностью можно найти, пользуясь формулами:
\text{Т}_{\text{р}} = Q_{\text{р}}^{\text{год}}\text{С}_{\text{т}},\text{руб}/(\text{м}^{2} \cdot \text{год}) ; (69)
Q_{\text{р}}^{\text{год}} = \sum_{1}^{m} n_{\text{м}}(q_{\text{п}}^{\text{сут}}\tau_{\text{п}}^{\text{сут}}\tau_{\text{обл}} + q_{\text{р}}^{\text{сут}}\tau_{\text{р}}^{\text{сут}})\alpha_{\text{м}}\text{С} \cdot 10^{- 6},\text{МВт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{год}) , (70)
где m — число месяцев в отопительном периоде; nм — число дней в месяце; q_{\text{п}}^{\text{сут}} , q_{\text{р}}^{\text{сут}} — среднесуточная величина прямой и рассеянной радиации, поступающей на вертикальную поверхность, Вт/(м2·сут). Значения q_{\text{п}}^{\text{сут}} и q_{\text{р}}^{\text{сут}} зависят от времени года, ориентации поверхности и географической широты (прил. 11); \tau_{\text{п}}^{\text{сут}} , \tau_{\text{р}}^{\text{сут}} — коэффициенты передачи прямой и рассеянной радиации одинарным остеклением, средние за время инсоляции поверхности в сутки каждого месяца. На основании данных НИИСФ можно принять \tau_{\text{р}}^{\text{сут}} равным 0,74, а \tau_{\text{п}}^{\text{сут}} — по табл. 38; \tau_{\text{обл}} — коэффициент облучения прямой радиацией поверхности заполнения светопроема, \tau_{\text{обл}} \approx 0,65 ; \alpha_{\text{м}} — отношение наблюдавшейся продолжительности солнечного сияния к возможной за каждый месяц \alpha_{\text{м}} в зависимости от месяца и населенного пункта изменяется от 0,1 до 0,8 (прил. 12); C — коэффициент теплопропускания солнцезащиты заполнения светопроема. Для заполнения светопроема без солнцезащитного устройства величина C равна: с одинарным остеклением обычным стеклом толщиной 2,5 — 3,5 мм — 1; с двойным остеклением — 0,9 и с тройным — 0,83.
Пример. Сравнить по приведенным затратам окна по ГОСТ 11214-86 с двойным остеклением (Rок = 0,34 м2·°C/Вт), окно с тройным остеклением (Rок = 0,52 м2·°C/Вт) по ГОСТ 16289-80.
Окна устанавливают в аудиториях высшего учебного заведения в Куйбышеве, Петрозаводске и Хабаровске, в каждом случае обеспечивая требуемый КЕО. Система вентиляции принята из условий санитарных норм воздухообмена.
При Rок = 0,34 м2·°C/Вт величина приведенных затрат (без учета тепла солнечной радиации)
\text{П}_{\text{ок}} = (1 + \text{А}_{\text{ок}}\text{Т}_{\text{н}})S_{\text{ок}} + (\text{П}_{\text{тк}}^{1} + \text{П}_{\text{тэ}}^{1}\text{Т}_{\text{н}}) \frac{\Delta t_{\text{н}}^{\text{р}}r}{R_{\text{ок}}} ,\text{руб}/\text{м}^{2} .
\text{П}_{\text{ок}} = (1 + \text{А}_{\text{ок}}\text{Т}_{\text{н}})S_{\text{ок}}\overline{f_{s_{o}}} + (\text{П}_{\text{тк}}^{1} + \text{П}_{\text{тэ}}^{1}\text{Т}_{\text{н}}) \frac{\Delta t_{\text{н}}^{\text{р}}r}{R_{\text{ок}}} \overline{f_{R_{o}}},\text{руб}/\text{м}^{2} .
Результаты расчетов Пок приведены в табл. 39.
| Город | R_{\text{о}}^{\text{ок}} | \tau_{\text{о}} | \beta | Sок | \overline{f_{S_{o}}} | (1 + АокТн)Sок по прил. 7 | Rо | \overline{f_{R_{o}}} | (\text{П}_{\text{тк}}^{1} + \text{П}_{\text{тэ}}^{1}T_{\text{н}}) по прил. 7 | Пок | |
| руб/м2 | % | ||||||||||
| Куйбышев | 0,34 | 0,4 | 0,5 | 17,4 | - | 37,24 | 1 | - | 67,6 | 104,84 | 100 |
| 0,52 | 0,25 | 0,8 | 25,4 | 1,2 | 54,4 | 1 | 1,24 | 44,2 | 98,2 | 94 | |
| Петрозаводск | 0,34 | 0,4 | 0,5 | 15,7 | - | 33,6 | 1 | - | 76 | 109,6 | 100 |
| 0,52 | 0,25 | 0,8 | 23,1 | 1,17 | 49,4 | 1 | 1,24 | 49,7 | 99,1 | 91 | |
| Хабаровск | 0,34 | 0,4 | 0,5 | 23,9 | - | 51,1 | 1 | - | 92,2 | 143,3 | 100 |
| 0,52 | 0,25 | 0,8 | 35 | 1,26 | 74,9 | 1 | 1,24 | 60,3 | 126 | 88 | |
Примечание. Значение \overline{f_{S_{o}}} найдено при стоимости стены Sо, равной 25 руб/м2.
ВЕЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ЗАМКНУТОЙ ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКИ \lambda_{\text{к}} , Вт/(м·°C), УЧИТЫВАЮЩИЕ ПЕРЕНОС ТЕПЛОТЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬЮ И КОНВЕКЦИЕЙ
Примечание. Для промежуточных значений \Delta t_{\text{вп}} значение \lambda_{\text{к}} принимается по линейной интерполяции.
ВЕЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ЗАМКНУТОЙ ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКИ \lambda_{\text{и}} , Вт/(м·°C), УЧИТЫВАЮЩИЕ ПЕРЕНОС ТЕПЛОТЫ ТОЛЬКО ИЗЛУЧЕНИЕМ
Примечание. Для промежуточных значений \delta и C12 величину \lambda_{\text{и}} следует определять по линейной интерполяции.
СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ/РАССЕЯННАЯ), ПОСТУПАЮЩАЯ НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТИ В ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ) ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ, Вт/м2
КОЭФФИЦИЕНТ \beta_{2} ДЛЯ КАЖДОГО ЧАСА СУТОК В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЗАПАЗДЫВАНИЯ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЯ \epsilon
Примечание. Для заполнения световых проемов значение коэффициента \beta_{2} принимается в соответствующий час суток при \epsilon = 0 .
ВЫСОТА h И АЗИМУТ Ас СОЛНЦА НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ, ГРАД., В ИЮЛЕ ДЛЯ СЕВЕРНЫХ ШИРОТ (В ЯНВАРЕ — ДЛЯ ЮЖНЫХ ШИРОТ)
Примечание. Азимут солнца отсчитывается от южного направления в первой половине дня (до полудня) против часовой стрелки, во второй половине дня (после полудня) — по часовой стрелке.
СОЛНЕЧНЫЙ АЗИМУТ ОСТЕКЛЕНИЯ Ас.о В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ОРИЕНТАЦИИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГО ПРОЕМА
УДЕЛЬНЫЕ КАПИТАЛЬНЫЕ И ПРИВЕДЕННЫЕ ВЛОЖЕНИЯ НА 1 м2 ОКОННОГО БЛОКА ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТЕРРИТОРИАЛЬНЫХ РАЙОНОВ
| Территориальный район | Населенный пункт | Значение Sок, руб/м2, деревянного оконного блока (без стоимости остекления, размер окна 18 — 24В) | Удельные приведенные вложения (1 + АокТн)Sок в оконные блоки <*> | Дополнительные данные | ||||
| с двойным остеклением (ГОСТ 11214-78) | с тройным остеклением с раздельно-спаренными переплетами (ГОСТ 16289-86) | с двойным остеклением | с тройным остеклением с раздельно-спаренными переплетами | |||||
| со спаренными переплетами | с раздельными переплетами | со спаренными переплетами | с раздельными переплетами | |||||
| I | Москва | 15,7 | 20,8 | 23,1 | 33,6 | 44,5 | 49,4 | Сметные цены оконных блоков значительно меняются в пределах одного района в зависимости от типа блока (число створок, наличие форточек и площадь блока) Сметные цены деревоалюминиевых блоков (ДАБ) выше приведенных приблизительно в 2,4 раза |
| Куйбышев | 17,4 | 23,1 | 25,4 | 37,24 | 49,4 | 54,4 | ||
| Киров | 15 | 19,9 | 22,1 | 32,1 | 42,6 | 47,3 | ||
| II | Архангельск | 18,1 | 23,9 | 26,5 | 38,73 | 51,1 | 56,7 | |
| Петрозаводск | 15,7 | 20,8 | 23,1 | 33,6 | 44,5 | 49,4 | ||
| III | Калининград | 18,1 | 23,9 | 26,5 | 38,73 | 51,1 | 56,7 | |
| VII | Свердловск | 15 | 19,9 | 22,1 | 32,1 | 42,6 | 47,3 | |
| VIII | Новосибирск | 18,1 | 23,9 | 26,5 | 38,73 | 51,1 | 56,7 | |
| Томск | 15,7 | 20,8 | 23,1 | 33,6 | 44,5 | 49,4 | ||
| Тюмень | 20,1 | 26,7 | 29,5 | 43,0 | 57,1 | 63,1 | ||
| Красноярск | 18,7 | 24,8 | 27,4 | 40,0 | 53,1 | 58,6 | ||
| IX | Иркутск | 18,1 | 23,9 | 26,5 | 38,73 | 51,1 | 56,7 | |
| Чита | 22,7 | 29,2 | 32,4 | 48,6 | 62,5 | 69,3 | ||
| X | Владивосток | 18,7 | 24,8 | 27,4 | 40,0 | 53,1 | 58,6 | |
| Хабаровск | 23,9 | 31,7 | 35 | 51,1 | 67,8 | 74,9 | ||
| XI | Алма-Ата | 16,5 | 23,8 | 30 | 35,3 | 50,9 | 64,2 | |
<*> С учетом начислений (накладные расходы — 16,4%, плановые накопления — 6%).
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРИВЕДЕННЫХ ЗАТРАТ ПРИ РАЗЛИЧНОМ ЗАПОЛНЕНИИ СВЕТОПРОЕМОВ
| Территориальный район | Населенный пункт | Z*от.пер.сут <*> | tн5, °C | Сm, руб/ГДж | \text{П́}_{\text{тк}} | \text{П́}_{\text{тэ}}\text{Т}_{\text{н}} | \text{П́}_{\text{т}} | Пт при Rок, руб/м2 | |||
| 0,34 | 0,38 | 0,43 | 0,52 | ||||||||
| I | Москва | 217 | -26 | 3-58 | -0,05 | 0,307 | 0,357 | 69,1 | 61,8 | 54,6 | 45,2 |
| Куйбышев | 206 | -30 | 3-58 | -0,05 | 0,292 | 0,342 | 67,6 | 60,5 | 53,4 | 44,2 | |
| Киров | 231 | -33 | 3-58 | -0,05 | 0,327 | 0,377 | 79,2 | 70,8 | 62,6 | 51,7 | |
| II | Архангельск | 251 | -31 | 3-58 | -0,05 | 0,356 | 0,406 | 82,1 | 73,4 | 64,9 | 53,7 |
| Петрозаводск | 242 | -29 | 3-58 | -0,05 | 0,343 | 0,393 | 76,0 | 68,0 | 60,1 | 49,7 | |
| III | Калининград | 195 | -18 | 3-58 | -0,05 | 0,276 | 0,326 | 48,3 | 43,2 | 38,2 | 31,6 |
| VII | Свердловск | 228 | -35 | 3-35 | -0,05 | 0,302 | 0,352 | 76,8 | 68,7 | 60,7 | 50,2 |
| VIII | Новосибирск | 227 | -39 | 3-10 | -0,05 | 0,278 | 0,328 | 76,9 | 68,8 | 60,8 | 50,3 |
| Томск | 234 | -40 | 3-10 | -0,05 | 0,287 | 0,337 | 80,4 | 72 | 63,6 | 52,6 | |
| Тюмень | 220 | -37 | 3-10 | -0,05 | 0,270 | 0,320 | 72,4 | 64,8 | 57,3 | 47,4 | |
| Красноярск | 239 | -39 | 2-63 | -0,05 | 0,249 | 0,299 | 70,2 | 62,8 | 55,5 | 45,9 | |
| IX | Иркутск | 241 | -37 | 2-63 | -0,05 | 0,250 | 0,300 | 67,9 | 60,8 | 53,7 | 44,4 |
| Чита | 238 | -38 | 2-63 | -0,05 | 0,247 | 0,297 | 66,0 | 59,1 | 52,2 | 43,2 | |
| X | Владивосток | 201 | -24 | 5-02 | -0,05 | 0,399 | 0,447 | 77,3 | 69,2 | 61,1 | 50,5 |
| Хабаровск | 205 | -31 | 5-02 | -0,05 | 0,407 | 0,457 | 92,2 | 82,5 | 72,9 | 60,3 | |
| XI | Алма-Ата | 166 | -25 | 3-58 | -0,05 | 0,235 | 0,285 | 50,4 | 45,1 | 39,9 | 33 |
<*> Продолжительность отопительного периода соответствует средней суточной температуре наружного воздуха <= 8 °C.
ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА tн, °C ПО ОТДЕЛЬНЫМ МЕСЯЦАМ ДЛЯ ДНЕВНОГО ВРЕМЕНИ (С 8 ДО 16 ч)
| № п.п. | Географический пункт | Месяцы года | |||||||||||
| I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | ||
| 1 | Алма-Ата | -5,7 | -3,9 | 2,4 | 12,8 | 18,7 | 23,1 | 26,6 | 25,8 | 20,4 | 12,3 | 2,7 | -3,2 |
| 2 | Ашхабад | 3,5 | 8,0 | 11,8 | 19,2 | 27,0 | 32,2 | 34,8 | 34,0 | 32,3 | 21,8 | 1,7 | 6,8 |
| 3 | Баку | 3,9 | 4,8 | 7,3 | 12,6 | 19,6 | 22,2 | 26,6 | 27,7 | 23,7 | 16,5 | 17,5 | 7,3 |
| 4 | Белорецк (Башкирская АССР) | -15,8 | -12,9 | -6,1 | 5,1 | 14,0 | 13,6 | 19,9 | 18,5 | 11,9 | 2,5 | -6,6 | -13,4 |
| 5 | Воронеж | -8.5 | -8,2 | -2,7 | 8,3 | 17,3 | 21,7 | 23,7 | 22,4 | 16,5 | 7,8 | 0,0 | -6,1 |
| 6 | Горький | -11,7 | -10,9 | -4,5 | 5,2 | 13,5 | 19,1 | 20,7 | 19,0 | 12,8 | 4,3 | -3,0 | -8,8 |
| 7 | Душанбе | 3,6 | 5,8 | 11,3 | 18,3 | 23,7 | 30,8 | 33,0 | 32,1 | 27,6 | 20,8 | 12,7 | 8,2 |
| 8 | Ереван | -2,7 | 0,2 | 6,8 | 14,5 | 14,5 | 24,5 | 28,4 | 23,0 | 24,3 | 17,4 | 7,7 | 0,6 |
| 9 | Казань | -12,9 | -12,0 | -5,5 | 5,5 | 15,1 | 20,2 | 22,3 | 20,4 | 13,6 | 4,6 | -3,7 | -10,3 |
| 10 | Киев | -5,2 | -4,3 | 1,3 | 9,3 | 16,2 | 20,7 | 28,7 | 21,8 | 15,6 | 9,3 | 1,7 | -3,0 |
| 11 | Каунас | -4,3 | -3,2 | 1,3 | 8,8 | 15,7 | 18,9 | 20,8 | 19,5 | 15,6 | 8,9 | 2,1 | -2,0 |
| 12 | Кишинев | -2,4 | -1,4 | 4,7 | 12,9 | 19,3 | 23,1 | 25,4 | 24,7 | 20,0 | 13,5 | 5,4 | 0,3 |
| 13 | Красноярск | -16,3 | -13,4 | -5,7 | 3,5 | 11,6 | 18,9 | 21,9 | 18,5 | 11,8 | 3,0 | -8,1 | -15,2 |
| 14 | Куйбышев | -13,2 | -12,0 | -5,4 | 6,7 | 16,7 | 21,5 | 23,5 | 21,8 | 14,6 | 5,5 | -3,3 | -10,2 |
| 15 | Ленинград | -7,4 | -6,4 | -2,3 | 5,1 | 11,9 | 16,9 | 19,9 | 18,4 | 12,6 | 5,6 | -0,2 | -4,6 |
| 16 | Магнитогорск | -14,9 | -13,3 | -6,1 | 6,1 | 15,9 | 20,9 | 22,4 | 20,5 | 14,1 | 4,9 | -4,8 | -12,3 |
| 17 | Минск | -6,4 | -5,6 | -0,6 | 6,2 | 15,3 | 18,5 | 20,5 | 18,9 | 14,1 | 7,1 | 0,4 | -4,1 |
| 18 | Москва | -9,7 | -8,7 | -3,1 | 6,1 | 14,2 | 18,5 | 20,7 | 18,7 | 15,3 | 4,0 | -1,6 | -7,0 |
| 19 | Николаев | -2,5 | -1,5 | 4,3 | 12,6 | 20,1 | 24,3 | 27,4 | 26,4 | 21,0 | 13,7 | 5,3 | 0,0 |
| 20 | Новосибирск | -17,8 | -15,1 | -8,2 | 2,8 | 13,6 | 19,7 | 22,3 | 19,5 | 13,5 | 3,9 | -8,4 | -15,9 |
| 21 | Одесса | -1,8 | -1,2 | 3,0 | 9,5 | 16,0 | 21,2 | 24,8 | 23,6 | 19,0 | 12,8 | 5,9 | 0,8 |
| 22 | Омск | -18,0 | -16,1 | -9,4 | 4,1 | 14,3 | 20,3 | 22,0 | 19,8 | 14,2 | 3,8 | -7,6 | -15,6 |
| 23 | Рига | -4,3 | -3,7 | -0,1 | 7,3 | 13,9 | 17,9 | 20,0 | 18,7 | 14,7 | 8,1 | 2,2 | -2,2 |
| 24 | Ростов-на-Дону | -8,0 | -4,1 | 1,7 | 11,7 | 23,3 | 23,2 | 26,4 | 20,7 | 18,7 | 11,7 | 3,5 | -2,4 |
| 25 | Саратов | -11,4 | -10,5 | -4,3 | 8,2 | 17,7 | 22,8 | 24,8 | 23,3 | 16,7 | 7,6 | -1,4 | -8,2 |
| 26 | Симферополь | 0,9 | 1,5 | 8,5 | 18,1 | 18,5 | 22,2 | 25,2 | 24,9 | 20,4 | 15,0 | 8,4 | 3,4 |
| 27 | Свердловск | -14,4 | -11,8 | -5,1 | 5,3 | 12,9 | 18,5 | 20,2 | 18,1 | 11,7 | 2,7 | -6,0 | -12,6 |
| 28 | Таллин | -4,4 | -4,6 | -0,9 | 4,6 | 10,4 | 15,2 | 18,7 | 17,9 | 13,5 | 7,2 | 1,8 | -2,3 |
| 29 | Тарту | -6,2 | -5,8 | -1,8 | 6,1 | 13,5 | 17,9 | 20,2 | 18,4 | 13,3 | 6,7 | 0,6 | -3,8 |
| 30 | Ташкент | -1,3 | 4,5 | 10,5 | 17,9 | 24,4 | 29,6 | 32,1 | 19,5 | 25,4 | 17,7 | 9,9 | 3,9 |
| 31 | Фрунзе | -2,8 | -0,5 | 6,2 | 14,5 | 20,2 | 24,8 | 27,9 | 26,4 | 21,6 | 14,4 | 5,0 | 1,7 |
| 32 | Ялта | 5,7 | 5,4 | 7,8 | 12,1 | 17,6 | 22,5 | 26,1 | 26,2 | 22,2 | 17,1 | 11,6 | 8,0 |
ЭНТАЛЬПИЯ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА Jн, кДж/кг, ПО ОТДЕЛЬНЫМ МЕСЯЦАМ ДЛЯ ДНЕВНОГО ВРЕМЕНИ (С 8 ДО 16 ч)
СРЕДНЕЕ СУТОЧНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СУММАРНОЙ (ПРЯМОЙ И РАССЕЯННОЙ) СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ, ПОСТУПАЮЩЕГО НА ПОВЕРХНОСТЬ ВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ
ОТНОШЕНИЕ НАБЛЮДАВШЕЙСЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ СОЛНЕЧНОГО СИЯНИЯ К ВОЗМОЖНОЙ
| УДК 692.49 |
|---|