Пособие по применению НПБ 105-95 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» при рассмотрении проектно-сметной документации

(согласовано Письмом МВД России от 18.05.1998 № 20/2.2/1161)

от 18 мая 1998 г. № 20/2.2/1161

ПОСОБИЕ ПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95 «ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ» ПРИ РАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

Авторы: Ю.Н. Шебеко, И.М. Смолин, И.С. Молчадский, Н.Л. Полетаев, С.В. Зотов, В.А. Колосов, В.Л. Малкин, Е.В. Смирнов, Д.М. Гордиенко.

Приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных производственных объектов.

Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, преподавателями и слушателями пожарно-технических учебных заведений.

Пособие разработано и утверждено Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны (ВНИИПО) МВД России и согласовано Главным управлением Государственной противопожарной службы (ГУГПС) МВД России Письмом № 20/2.2/1161 от 18 мая 1998 г.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

С 1 января 1996 г. введены в действие НПБ 105-95 ГУГПС МВД России «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» (Приказ № 32 от 31.10.1995). Этот документ устанавливает методику определения категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств.

При разработке НПБ 105-95 проект документа был разослан в региональные управления ГПС и заинтересованные научно-исследовательские и проектные организации. В результате анализа поступивших предложений и замечаний по проекту документа определен круг вопросов, касающихся практического использования содержащихся в документе методов расчета категорий помещений и зданий.

Значительная часть предложений и замечаний относилась к пожеланиям включить в документ порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных и физико-химических свойствах наиболее распространенных и широко применяемых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), горючих жидкостей (ГЖ), горючих газов (ГГ), горючих пылей и твердых горючих веществ и материалов, а также примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов. Вместе с тем такого рода материалы являются предметом методических пособий, разрабатываемых после утверждения нормативных документов, в частности НПБ 105-95.

Как следует из изложенного выше, в связи с введением в действие НПБ 105-95 возникла настоятельная необходимость разработки методического документа (пособия), содержащего подробные разъяснения по практическому использованию расчетных методов определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности, что и является целью настоящего Пособия. Актуальность работы определялась значительным числом отзывов, поступивших из региональных управлений ГПС, научно-исследовательских и проектных организаций и содержащих многочисленные предложения и заключения по проекту НПБ 105-95.

Настоящее Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, а также преподавателями учебных заведений пожарно-технического профиля при рассмотрении проектно-сметной документации.

В Пособии приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов.

Пособие рассматривает расчетные методы определения категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности (А, Б, В1 — В4, Г, Д), в которых обращаются горючие газы, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, горючие пыли и твердые горючие вещества и материалы.

Последовательность и порядок проведения расчетов, определение исходных данных для расчета, выбор и обоснование расчетного варианта с учетом особенностей технологических процессов производства отражены в типовых примерах расчетов категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.

2. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ

2.1. В соответствии с положениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется масса горючего газа (ГГ) m (кг), вышедшего в результате расчетной аварии в помещение.

2.2. Согласно химической формуле ГГ [5; приложение 2] определяется значение стехиометрического коэффициента кислорода в реакции сгорания \beta по формуле (3) НПБ 105-95.

2.3. Стехиометрическая концентрация ГГ \text{С}_{\text{СТ}} (% (об.)) рассчитывается по формуле (3) НПБ 105-95 или определяется исходя из значения коэффициента \beta по номограмме (рис. 1).

2.4. По нормам [1] определяется абсолютная максимальная температура воздуха для данной климатической зоны, соответствующая расчетной температуре t_{p} (°C) в рассматриваемом помещении. Рассчитывается параметр x_{t} = 1/(1 + 0,00367 \cdot t_{p}) или определяется по номограмме (рис. 2).

2.5. Из справочных данных [5; приложение 2] определяется молярная масса M (\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1}) ГГ и удельная теплота сгорания \text{Н}_{\text{Т}}(\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1}) .

2.6. Плотность ГГ \rho_{\text{г}}(\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}) рассчитывается по формуле (2) НПБ 105-95 или определяется по номограммам (рис. 3 - 6) для конкретных значений M (\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1}) и t_{p} (°C).

2.7. Согласно п. 3.4 НПБ 105-95 определяется свободный объем помещения V_{\text{св}} (м3).

2.8. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) для ГГ, указанных в п. 3.5 НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 16) или по формуле

2.9. Для водорода, метана, пропана и бутана избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 может быть определено по номограмме (рис. 17) или по формулам:

• для водорода (Z = 1,0)

• для метана (Z = 0,5)

• для этана (Z = 0,5)

• для пропана (Z = 0,5)

• для бутана (Z = 0,5)

2.10. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) для ГГ, указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 18) или по формуле

2.11. Для водорода, метана, этана, пропана и бутана избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 может быть определено по номограмме (рис. 19) или по формулам:

• для водорода (Z = 1,0)

• для метана (Z = 0,5)

• для этана (Z = 0,5)

• для пропана (Z = 0,5)

• для бутана (Z = 0,5)

2.12. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} (кПа). Если \Delta\text{Р }>5\text{кПа} , то помещение относится к взрывопожароопасной категории А. Если \Delta\text{Р } \leq 5\text{кПа} , то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

3. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ

3.1. Согласно пп. 2.1 - 2.7 разд. 2 настоящих материалов определяются значения соответствующих параметров для легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ).

3.2. Из справочной литературы [5] находятся значения констант Антуана A, B и C_{A} и расчетным путем по формуле

Параметры данной формулы могут быть определены по номограммам (рис. 7 - 10).

3.3. Рассчитывается значение параметра x_{\text{в}} = \text{В }/(t_{p} + \text{С}_{\text{А}}) или определяется по номограмме (рис. 7). При значениях B_{y} , полученных из справочных данных, отличающихся от значений кривых B_{x}(x = 1 \div 7) номограммы (рис. 7), выбирается кривая для меньшего по сравнению с B_{y} значения B_{x} и графически определяется значение параметра x_{\text{в}_{\text{х}}} = \text{В}_{\text{х}}/(t_{p} + C_{A}) . При этом искомое значение будет равно x_{\text{в}} = (B_{y}/\text{В}_{\text{х}}) \cdot x_{\text{в}_{\text{х}}} .

3.4. Из номограммы (рис. 8) определяется значение параметра lgP_{H} . При значениях A_{y} , отличающихся от соответствующих прямых для A_{x}(x = 1 \div 6) номограммы (рис. 8), графически проводится прямая, параллельная прямым (x = 1 \div 6) , через точку x_{\text{в}} = A_{y} и по этой прямой для определенного значения x_{\text{в}_{y}} находится искомое значение параметра lgP_{H} .

3.5. Исходя из значения lgP_{H} , по номограммам (рис. 9, 10) определяется значение параметра давления насыщенного пара ЛВЖ или ГЖ P_{H} (кПа).

3.6. Интенсивность испарения ЛВЖ и ГЖ W(\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 2}) , указанная в п. 3.11 НПБ 105-95, может быть рассчитана по формуле (13) НПБ 105-95 либо определена по номограммам (рис. 11 - 15).

3.7. По номограмме (рис. 11) определяется значение параметра \sqrt{\text{М}} .

3.8. Исходя из значения параметра \text{х}_{\text{р}} = \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H} , по номограммам (рис. 12, 13) находится значение параметра \text{х}_{\text{рм}} = 10^{- 3} \cdot \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H} .

3.9. По табл. 3 НПБ 105-95 выбирается значение коэффициента \eta . При отсутствии аварийной вентиляции в помещении значение коэффициента \eta принимается равным 1,0. При наличии в помещении аварийной вентиляции, удовлетворяющей требованиям п. 3.7 НПБ 105-95, определяется скорость движения воздуха в помещении U = A·L, где A — кратность воздухообмена аварийной вентиляции (\text{с}^{- 1}) и L — длина помещения, м. Исходя из значений U и t_{p} , определяется значение коэффициента \eta .

3.10. Определяется значение параметра \text{х}_{\eta} = 10^{- 3} \cdot \eta \cdot \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H} . По номограммам (рис. 14, 15) по значению параметра \text{х}_{\eta} определяется значение интенсивности испарения ЛВЖ и ГЖ W(\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 2}) .

3.11. По п. 3.9 НПБ 105-95 рассчитывается масса паров ЛВЖ и ГЖ m (кг), поступивших в помещение.

3.12. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в п. 3.5 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме (рис. 20) или по формуле

3.13. Для дизельного топлива зимнего, бензина АИ-93 зимнего, гексана, м-ксилола, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (рис. 21, 22) или по следующим формулам:

• для дизельного топлива зимнего

• для бензина АИ-93 зимнего

• для гексана

• для м-ксилола

• для толуола

• для диэтилового эфира (при t_{\text{р}}<t_{\text{кип}} = 34,5^{\circ}C — температура кипения диэтилового эфира)

• для ацетона

• для этилового спирта

3.14. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме (рис. 23) или по формуле

3.15. Для м-ксилола, гексана, бензина АИ-93 зимнего, дизельного топлива зимнего, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (рис. 24, 25) или по формулам:

• для м-ксилола

• для гексана

• для бензина АИ-93 зимнего

• для дизельного топлива зимнего

• для толуола

• для диэтилового эфира (при t_{\text{р}}<t_{\text{кип}} = 34,5^{\circ}C — температура кипения диэтилового эфира)

• для ацетона

• для этилового спирта

3.16. Для ацетона и бензина АИ-93 зимнего избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 в зависимости от параметра m_{\text{ж}}/V_{\text{св}} ( m_{\text{ж}} — масса поступившей в помещение ЛВЖ) при значении Z = 0,3, при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади помещения), температуре t_{p} = 45^{\circ}\text{С} и отсутствии подвижности воздуха в помещении может быть определено по номограмме (рис. 26) или рассчитано при указанных условиях и для различных значений температуры t_{p} по следующим формулам:

• для ацетона

• для бензина АИ-93 зимнего

3.17. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} (кПа). Если \Delta\text{Р }>5\text{кПа} , то помещение относится к взрывопожароопасной категории А (Б). Если \Delta\text{Р } \leq 5\text{кПа} , то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А (Б) и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

4. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ

4.1. В соответствии с положениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется масса взвешенной в объеме помещения горючей пыли m (кг) образовавшейся в результате аварийной ситуации.

4.2. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) для горючих пылей согласно п. 3.6 НПБ 105-95 при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 27) или по формуле

где \text{Н}_{\text{Т}} — теплота сгорания вещества, \text{мДж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

4.3. Для горючих пылей полиэтилена, алюминия и пшеничной муки избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 в зависимости от параметра \text{т }/V_{\text{св}}(\text{г} \cdot \text{м}^{- 3}) может быть определено по номограмме (рис. 28).

4.4. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} (кПа). Если \Delta\text{Р }>5\text{кПа} , то помещение относится к взрывопожароопасной категории Б. Если \Delta\text{Р } \leq 5\text{кПа} , то помещение не относится к взрывопожароопасной категории Б и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

5. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ И ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ

5.1. Если в помещении присутствуют различные горючие вещества и материалы, то оценку пожарной опасности (категории В1 — В4) допускается проводить по веществу, имеющему наибольшую низшую теплоту сгорания Q_{H_{1}}^{P} , принимая массу этого вещества равной полной массе горючих веществ, присутствующих в помещении, а площадь размещения — полной площади, занятой горючими веществами.

5.2. Для приближенной оценки категории используются номограммы вида G = f(S), где G — количество вещества или материала данного вида, S — площадь, на которой размещено данное вещество или материал (рис. 29). Прямые I, II, III являются графиками следующих функций:

где G выражено в кг, S — в м2, Q_{H}^{P} — в M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

5.3. На этой номограмме проводится вертикальная линия, отвечающая предельной площади размещения пожарной нагрузки S_{\text{пред}} = 0,64 \cdot H^{2} (H — величина, определенная в п. 1 примечания к табл. 4 НПБ 105-95).

5.4. Если точка, отвечающая реальным для помещения величинам G и S, лежит ниже прямой III (точка 1), то проверяется принадлежность помещения к категории В4 по п. 1 примечания к табл. 4 НПБ 105-95. Если сформулированные там условия выполняются, помещение относится к категории В4, в противном случае — к категории В3.

5.5. Если точка лежит между прямыми II и III (I и II соответственно) — точка 2 (3) и левее прямой S = S_{\text{пред}} , то помещение относится к категории В3 (В2). Если указанные точки лежат правее прямой S = S_{\text{пред}} (точки 2 и 3 соответственно), то помещение относится к категории В2 (В1).

5.6. Если точка лежит выше прямой I (точка 4), помещение относится к категории В1.

5.7. Значения Q_{H}^{P} берутся по справочным данным [5; приложения 2 — 4].

5.8. Номограммы вида (1) для конкретных материалов, составляющих пожарную нагрузку помещений, приведены на рис. 29 - 39. Определение по ним пожароопасных категорий производится согласно процедуре, изложенной в пп. 5.1 - 5.6.

6. ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

6.1. Помещения с горючими газами

Пример 1

1. Исходные данные

1.1. Аккумуляторное помещение объемом V_{\text{п}} = 27,2\text{м}^{3} оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.

1.2. Максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [1] в районе строительства 38 °C (г. Екатеринбург).

1.3 Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода

1.3.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядкой полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшим значением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимальный зарядный ток.

1.3.2. Происходит зарядка аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью (А·ч). Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечному периоду зарядки при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (T = 3600 с).

1.3.3. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне) согласно СНиП 2.01.01-82 [1].

1.4 Расчет поступающего в помещение водорода при зарядке аккумуляторных батарей

1.4.1. Масса водорода, выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии между силой зарядного тока и количеством выделяемого газа, составляет

где F = 9,65 \cdot 10^{4}\text{А } \cdot \text{с} \cdot \text{моль}^{- 1} — постоянная Фарадея;

A — атомная единица массы водорода, равная 1\text{а}.\text{е}.\text{м } = 1 \cdot 10^{- 3}\text{кг} \cdot \text{моль}^{- 1} ;

Z = 1 — валентность водорода;

I — сила зарядного тока, А;

T — расчетное время зарядки, с.

1.4.2 Объем водорода, поступающего в помещение при зарядке нескольких батарей, м3, можно определить из выражения

где \rho_{\text{г}} — плотность водорода при расчетной температуре воздуха, \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} ;

I_{i} — максимальный зарядный ток i-й батареи, А;

n_{i} — количество аккумуляторов i-й батареи.

Плотность водорода определяется по формуле

где M — масса одного киломоля водорода, равная 2\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} ;

V_{0} — объем киломоля газа при нормальных условиях, равный 22,413\text{м}^{3} \cdot \text{кмоль}^{- 1} ;

\alpha = 0,00367\text{град}^{- 1} — коэффициент температурного расширения газа;

t_{p} — расчетная температура воздуха, °C.

Максимальная сила зарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 «Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок».

1.5. Стехиометрическая концентрация водорода \text{С}_{\text{СТ}} рассчитывается по формуле (3) НПБ 105-95

1.6 Плотность водорода при расчетной температуре воздуха будет равна

1.7 Объем водорода, поступающего в аккумуляторное помещение при зарядке двух батарей СК-4 и СК-1, составит

1.6 Свободный объем аккумуляторного помещения составит

2. Избыточное давление взрыва \Delta P водорода в аккумуляторном помещении согласно формуле (2) Пособия (V_{\text{н}} = \text{т }/\rho_{\text{г}}) будет равно

Так как расчетное избыточное давление взрыва более 5 кПа, то аккумуляторное помещение следует относить к категории А.

3. Расчет избыточного давления взрыва водорода \Delta P в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95 [2], продолжительность поступления водорода в объем помещения T = 3600 с).

3.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8\text{ч}^{- 1} , объем водорода, поступающего в помещение, составит

Избыточное давление взрыва \Delta P при этом будет равно

3.2. При оборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена \text{А } = 8\text{ч}^{- 1} , отвечающей требованиям п. 3.7 НПБ 105-95, СНиП 2.04.05-91* [3] и ПУЭ [4], допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.

Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа аккумуляторное помещение следует относить к категории В4.

Пример 2

1. Исходные данные

1.1. Пост диагностики автотранспортного предприятия для грузовых автомобилей, работающих на сжатом природном газе. Объем помещения V_{\text{п}} = 300\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot V_{\text{н}} = 0,8 \cdot 300 = 240\text{м}^{3} . Объем баллона со сжатым природным газом V = 50 л = 0,05 м3. Давление в баллоне \text{Р}_{1} = 2 \cdot 10^{4}\text{кПа} .

1.2. Основной компонент сжатого природного газа — метан (98% (об.)). Молярная масса метана \text{М } = 16,04\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва \Delta P в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного баллона со сжатым природным газом и поступление его в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 t_{p} = 37^{\circ}\text{С} .

Плотность метана при t_{p} = 37^{\circ}\text{С}

3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии метана m определяется по формулам (6) и (7) НПБ 105-95:

4. Избыточное давление взрыва \Delta P , определенное по формуле (9) или номограмме (рис. 19) Пособия, составит

По номограмме при \text{т }/V_{\text{св}} \cdot 10^{4} = 6,301/240 \cdot 10^{4} = 262,5 \Delta\text{Р }>12\text{кПа} .

5. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение поста диагностики относится к категории А.

Пример 3

1. Исходные данные

1.1. Помещение участка наращивания кремния. Наращивание поликристалла кремния осуществляется методом восстановления тетрахлорида кремния в атмосфере водорода на двух установках с давлением в их реакторах \text{Р}_{1} = 200\text{кПа} . Водород подается к установкам от коллектора, расположенного за пределами участка, по трубопроводу из нержавеющей стали диаметром d = 0,02 м (радиусом r = 0,01 м) под давлением \text{Р}_{2} = 300\text{кПа} . Суммарная длина трубопровода от автоматической задвижки с электроприводом, расположенной за пределами участка, до установок составляет L_{1} = 15\text{м} . Объем реактора V = 0,09 м3. Температура раскаленных поверхностей реактора t = 1200 °C. Время автоматического отключения по паспортным данным \text{Т}_{\text{а}} = 3\text{с} . Расход газа в трубопроводе q = 0,06\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} . Размеры помещения L x S x H = 15,81 x 15,81 x 6 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 1500\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 1500 = 1200\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 250 м2.

1.2. Молярная масса водорода \text{М } = 2,016\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} . Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода \text{С}_{\text{НКПР}} = 4,1\%(\text{об}.) . Стехиометрическая концентрация водорода \text{С}_{\text{СТ}} = 29,24\%(\text{об}.) . Максимальное давление взрыва водорода \text{Р}_{max} = 730\text{кПа} . Тетрахлорид кремния — негорючее вещество. Образующиеся в результате химической реакции вещества — негорючие.

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного реактора и выход из него и подводящего трубопровода водорода в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Воронеж) согласно СНиП 2.01.01-82 t_{p} = 41^{\circ}\text{С} . Плотность водорода при t_{p} = 41^{\circ}\text{С}

Расчетное время отключения трубопровода по п. 3.2 в) НПБ 105-95 T_{a} = 120c .

3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии водорода m определяется по формулам (6) - (10) НПБ 105-95:

4. Определение коэффициента участия водорода во взрыве Z проводим в соответствии с приложением НПБ 105-95.

4.1 Средняя концентрация водорода в помещении \text{С}_{\text{ср}} составит

\text{С}_{\text{ср}} = 0,62\%(\text{об}.)<0,5 \cdot \text{С}_{\text{НКПР}} = 0,5 \cdot 4,1 = 2,05\%(\text{об}.) , следовательно, можно определить значение коэффициента участия водорода во взрыве Z расчетным методом.

4.2 Значение предэкспоненциального множителя \text{С}_{0} составит

4.3 Расстояния \text{Х}_{\text{НКПР}} , Y_{\text{НКПР}} и Z_{\text{НКПР}} составят:

4.4 Расчетное значение коэффициента Z будет равно

5. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

6. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение участка наращивания кремния не относится к категории А. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа данное помещение следует относить к категории В4.

6.2. Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями

Пример 4

1. Исходные данные

1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по V_{a} = 80\text{л} = 0,08\text{м}^{3} . Размеры помещения L x S x H = 12 x 6 x 6 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 432\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 432 = 345,6\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 72 м2.

1.2. Молярная масса ацетона \text{М } = 58,08\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} . Константы уравнения Антуана: A = 6,37551; B — 1281,721; \text{С}_{\text{А}} = 237,088 . Химическая формула ацетона \text{С}_{3}\text{Н}_{6}\text{О} . Плотность ацетона (жидкости) \rho_{\text{ж}} = 790,8\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Температура вспышки ацетона t_{\text{всп}} = - 18^{\circ}\text{С} .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 t_{p} = 32^{\circ}\text{С} .

3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия.

3.1. В соответствии с рис. 2 Пособия для t_{p} = 32^{\circ}\text{С} определяется значение параметра x_{t} = 0,896 .

3.2. Рассчитывается значение параметра M \cdot x_{t} = 58,08 \cdot 0,896 = 52,0 .

3.3. Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра M \cdot x_{t} = 52,0 определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре \rho_{\text{п}} = 2,32\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}

3.4. Рассчитывается значение параметра t_{p} + \text{С}_{\text{А}} = 32 + 237,088 \approx 270(269,088) .

3.5. Согласно рис. 7 Пособия для значения параметров t_{p} + \text{С}_{\text{А}} = 270 и \text{В}_{\text{х}} = 1000 определяется значение параметра \text{х}_{\text{в}_{\text{х}}} = 3,7 .

Искомое значение параметра

3.6. Согласно рис. 8 Пособия для значения параметров \text{х}_{\text{в}} = 4,7 и A = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра lgP_{H} = 1,68 .

3.7. Согласно рис. 9 Пособия для значения параметра lgP_{H} = 1,68 определяется значение давления насыщенных паров ацетона P_{H} = 47\text{кПа} ( lgP_{H} = 6,37551 - 1281,721/(32 + 237,088) = 1,612306 , откуда расчетное значение P_{H} = 40,95\text{кПа} ). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона P_{H} дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.

3.8. Согласно рис. 11 Пособия для значения молярной массы ацетона M = 58 (58,08) определяем значение параметра \sqrt{\text{М}} = 7,62 . Далее рассчитываем значение параметра \text{х}_{\eta} = 10^{- 3} \cdot \eta \cdot \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H} = 10^{- 3} \cdot \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H} (при \eta = 1,0 ) = 10^{- 3} \cdot 7,62 \cdot 47 \approx 0,36(0,358) .

3.9. Согласно рис. 15 Пособия для значения параметра \text{х}_{\eta} = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 \cdot 10^{- 4}\text{кг} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{с}^{- 1} (расчетное значение W = 10^{- 6} \cdot \sqrt{58,08} \cdot 40,95 = 3,1208 \cdot 10^{- 4}\text{кг} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{с}^{- 1} ).

4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки ацетона составляет

Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона F_{\text{И}} = 80\text{м}^{2} , то окончательно принимаем F_{\text{И}} = F = 72\text{м}^{2} .

5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, m рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95

Масса разлившегося ацетона m_{\text{п}} составляет

Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, т.е. \text{т } = m_{\text{п}} = 63,264\text{кг} .

Для расчетного значения W = 3,1208 \cdot 10^{- 4}\text{кг} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{с}^{- 1} масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит

В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и \text{т } = m_{\text{п}} = 63,264\text{кг} .

6. Рассчитаем параметр:

7. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} согласно формуле (20) или номограмме (рис. 21) Пособия будет равно

По номограмме при 10^{3} \cdot \frac{\text{т}}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{п}}} = 78,9 \Delta\text{Р }>12\text{кПа} .

8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.

Пример 5

1. Исходные данные

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки «3» (ГОСТ 305-82) объемом V_{\text{а}} = 6,3\text{м}^{3} . Размеры помещения L x S x H = 4,0 x 4,0 x 3,6 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 57,6\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 57,6 = 46,08\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d_{1} = 57\text{мм } = 0,057\text{м} (r_{1} = 0,0285\text{м}) , ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет L_{1} = 10\text{м} . Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5\text{л} \cdot \text{с}^{- 1} = 0,0015\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} .

1.2. Молярная масса дизельного топлива марки «3» \text{М } = 172,3\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} . Брутто-формула \text{С}_{12,343}\text{Н}_{12,889} . Плотность жидкости при температуре t = 25 °C \rho_{\text{ж}} = 804\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Константы уравнения Антуана: A = 5,07828; B = 1255,73; \text{С}_{\text{А}} = 199,523 . Температура вспышки t_{\text{всп}}>40^{\circ}\text{С} . Теплота сгорания \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 4,359 \cdot 10^{7}\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 43,59\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Нижний концентрационный предел распространения пламени \text{С}_{\text{НКПР}} = 0,6\%(\text{об}.) .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г. Благовещенск) t_{\text{р}} = 41^{\circ}\text{С} . Плотность паров дизельного топлива при t_{\text{р}} = 41^{\circ}\text{С} \rho_{\text{п}} = \frac{172,3}{22,413 \cdot (1 + 0,00367 \cdot 41)} = 6,6820\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 \text{Т}_{\text{а}} = 300\text{с} , длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 T = 3600 с.

3. Объем V_{\text{ж}} и площадь разлива F_{\text{И}} поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива F_{\text{И}} = 6776\text{м}^{2} , то окончательно принимаем F_{\text{И}} = F = 16\text{м}^{2} .

4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива P_{H} при расчетной температуре t_{\text{р}} = 41^{\circ}\text{С} :

5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит

6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна

7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1, 2 приложения НПБ 105-95.

7.1 Средняя концентрация паров дизельного топлива \text{С}_{\text{ср}} в помещении составит

\text{С}_{\text{ср}} = 0,18\%(\text{об}.)<0,5 \cdot \text{С}_{\text{НКПР}} = 0,5 \cdot 0,6 = 0,3\%(\text{об}.) , следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2 Значение C_{H} будет равно

7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива C_{CT} согласно формуле (3) НПБ 105-95, исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива, составит

7.4 Значение параметра C* будет равно

7.5 Поскольку \text{С}_{H} = 0,71\%<C* = 2,13\%(\text{об}.) , то рассчитываем значение параметра X:

7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении X = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).

8. Избыточное давление взрыва \Delta P согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 — В4.

10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 2} . Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

Пример 6

1. Исходные данные

1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения L x S x H = 32 x 10 x 8 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 2560\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 2560 = 2048\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака V_{\text{ап}} = 0,5\text{м}^{3} . Степень заполнения бака лаком \epsilon = 0,9 . Объем лака в баке V_{\text{а}} = \epsilon \cdot V_{\text{ап}} = 0,9 \cdot 0,5 = 0,45\text{м}^{3} . Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L_{1} = 10\text{м} и d_{1} = 25\text{мм } = 0,025\text{м} соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L_{2} = 10\text{м} и d_{2} = 40\text{мм } = 0,04\text{м} соответственно. Производительность насоса q = 6,5 \cdot 10^{- 5}\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} . Время отключения насоса \text{Т}_{\text{а}} = 300\text{с} . В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака F_{\text{емк}} = 1,54\text{м}^{2} . Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек F_{\text{св}.\text{окр}} = 6,28\text{м}^{2} .

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46% (масс.) ксилола и 2% (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится \varphi_{1} = 95,83\%(\text{масс}.) ксилола и \varphi_{2} = 4,17\%(\text{масс}.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 \rho_{\text{ж}} = 953\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Молярная масса ксилола \text{М } = 106,17\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} , уайт-спирита 147,3\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} . Химическая формула ксилола \text{С}_{8}\text{Н}_{10} , уайт-спирита \text{С}_{10,5}\text{Н}_{21,0} . Плотность жидкости ксилола \rho_{\text{ж}} = 855\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , уайт-спирита 760\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Температура вспышки ксилола t_{\text{всп}} = 29^{\circ}\text{С} , уайт-спирита 33 °C. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола \text{С}_{\text{НКПР}} = 1,1\%(\text{об}.) , уайт-спирита 0,7% (об.). Теплота сгорания ксилола \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 43154\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 43,15\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} , уайт-спирита 43966\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 43,97\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Константы уравнения Антуана для ксилола A = 6,17972; B = 1478,16; \text{С}_{\text{А}} = 220,535 ; для уайт-спирита A = 7,13623; B = 2218,3; \text{С}_{\text{А}} = 273,15 .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 t_{\text{р}} = 37^{\circ}\text{С} . Плотность паров при t_{\text{р}} = 37^{\circ}\text{С} :

ксилола

уайт-спирита

Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по п. 3.2 в) НПБ 105-95 \text{Т}_{\text{а}} = 300\text{с} , длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 T = 3600 с.

3. Объем V_{\text{ж}} , площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака F_{\text{р}} и площадь испарения F_{\text{И}} определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

4. Определяем давление насыщенных паров ксилола и уайт-спирита \text{Р}_{\text{Н}} при расчетной температуре t_{\text{р}} = 37^{\circ}\text{С} .

• для ксилола

• для уайт-спирита

5. Интенсивность испарения растворителя W составит:

• по ксилолу

• по уайт-спириту

6. В соответствии с положениями пп. 1.4 и 3.1 НПБ 105-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, m по наиболее опасному компоненту — ксилолу

7. Определение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1 и 2 приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1 Средняя концентрация паров растворителя в помещении \text{С}_{\text{ср}} составит

\text{С}_{\text{ср}} = 0,30\%(\text{об}.)<0,5 \cdot \text{С}_{\text{НКПР}} = 0,5 \cdot 0,7 = 0,35\%(\text{об}.) , следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2 Значение C_{H} будет равно

7.3 Значение \text{С}_{0} будет равно

7.4 Расстояния \text{Х}_{\text{НКПР}} , Y_{\text{НКПР}} , Z_{\text{НКПР}} составят:

7.5 Коэффициент Z согласно формуле (2) приложения НПБ 105-95 составит

8. Значение стехиометрической концентрации C_{CT} согласно формуле (3) НПБ 105-95 составит:

• для ксилола

• для уайт-спирита

9. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции \text{А } = 6\text{ч}^{- 1} .

11.1. При кратности воздухообмена A, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 6\text{ч}^{- 1} = 1,6667 \cdot 10^{- 3}\text{с}^{- 1} , согласно п. 3.9 Пособия скорость движения воздуха в помещении составит

11.2. Интенсивность испарения растворителя W (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении U = 0,05\text{м } \cdot \text{с}^{- 1} (с некоторым запасом коэффициент \eta = 1,6 в соответствии с табл. 3 НПБ 105-95) будет равна

11.3 Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу) \text{т}_{\text{И}} составит

11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции в соответствии с п. 3.7 НПБ 105-95 будет равна

11.5 Средняя концентрация паров растворителя в помещении \text{С}_{\text{ср}} составит

\text{С}_{\text{ср}} = 0,07\%(\text{об}.)<0,5 \cdot \text{С}_{\text{НКПР}} = 0,5 \cdot 0,7 = 0,35\%(\text{об}.) , следовательно, можно определить значение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z расчетным методом.

11.6 Значение \text{С}_{0} будет равно

11.7 Расстояния \text{Х}_{\text{НКПР}} , Y_{\text{НКПР}} , Z_{\text{НКПР}} составят:

\text{Х}_{\text{НКПР}} , Y_{\text{НКПР}} , Z_{\text{НКПР}} согласно п. 3 приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из формулы (1) приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в формулу (1) НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0, получим избыточное давление взрыва \Delta\text{Р } = 0\text{кПа} .

11.8. Расчетное избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией кратностью воздухообмена \text{А } = 6\text{ч}^{- 1} (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 — В4.

11.9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

(согласно п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем S = 10 м2);

11.10. Удельная пожарная нагрузка более 2200\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 2} . Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена \text{А } = 6\text{ч}^{- 1} (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

6.3. Помещения с горючими пылями

Пример 7

1. Исходные данные

1.1. Производственное помещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком, имеет следующие габариты: высота — 8 м, длина — 30 м, ширина — 10 м. Свободный объем помещения составляет V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 8 \cdot 30 \cdot 10 = 1920\text{м}^{3} . В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет m_{\text{ап}} = m = 300\text{кг} . Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95% (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгорания пыли \text{Н}_{\text{Т}} = 16477\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 1,65 \cdot 10^{7}\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.

Фракция пыли, мкм	<= 100 мкм	<= 200 мкм	<= 500 мкм	<= 1000 мкм
Массовая доля, % (масс.)	5	10	40	100

Критический размер частиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии

Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси. Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва.

3. Расчет избыточного давления взрыва \Delta P производится по формуле (4) НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по формуле (14) НПБ 105-95 (для d* <= 200 мкм F = 10% = 0,1) и составляет

Z = 0,5·F = 0,5·0,1 = 0,05.

По формуле (43) Пособия получаем

\Delta P = \frac{m \cdot \text{Н}_{\text{Т}} \cdot \text{Р}_{0} \cdot Z}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{в}} \cdot \text{с}_{\text{р}} \cdot \text{Т}_{0}} \cdot \frac{1}{K_{\text{н}}} = \frac{300 \cdot 1,65 \cdot 10^{7} \cdot 101 \cdot 0,05}{1920 \cdot 1,2 \cdot 1010 \cdot 300 \cdot 3} = 11,9\text{кПа} .

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.

Пример 8

1. Исходные данные

1.1. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 500\text{м}^{3} . Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания \text{Н}_{\text{Т}} = 18000\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии

Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образует взрывоопасную взвесь.

3. Определение избыточного давления взрыва \Delta P по номограмме (рис. 28 Пособия).

Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно п. 3.12 НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме (рис. 28 Пособия) с учетом значения теплоты сгорания. Параметр \text{т }/V_{\text{св}} = 5/500 = 0,01\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} = 10\text{г} \cdot \text{м}^{- 3} . Отсюда по номограмме (\text{Н}_{\text{Т}} = 18000\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1}) получаем \Delta\text{Р }>8,0\text{кПа} .

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.

6.4. Помещения с горючими жидкостями

При определении категории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положения НПБ 105-95:

• в качестве расчетного выбирался наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором участвует аппарат, имеющий наибольшую пожарную нагрузку (п. 3.1);
• в процессе аварии все содержимое аппарата поступает в помещение и образует пожарную нагрузку (п. 3.2);
• площадь пожарной нагрузки определяется с учетом особенностей технологии, под площадью пожарной нагрузки понимается площадь разлива ГЖ из агрегата, ограниченная бортиками, поддонами, сливными емкостями и др.

Пример 9

Цех разделения, компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха. Машинное отделение. В помещении находятся горючие вещества (турбинные, индустриальные и другие масла с температурой вспышки выше 61 °C), которые обращаются в центробежных и поршневых компрессорах. Количество масла в компрессоре составляет 15 кг. Количество компрессоров 5.

Определим категорию помещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом из компрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка определяется из соотношения

Q = \sum_{i = 1}^{n} G_{i} \cdot Q_{\text{н}i}^{p} ,

где G_{i} — количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;

Q_{\text{н}i}^{p} — низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

Низшая теплота сгорания для турбинного масла составляет 41,87M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Пожарная нагрузка будет равна

Q = 15 \cdot 41,87 = 628M\text{Дж} .

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 — 8 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 628/10 = 62,8M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В4 (g \leq 180M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2}) при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 1.

Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузки должны быть больше предельных.

В помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм H составляет около 9 м. При этих условиях (H < 11 м) предельное расстояние l_{\text{пр}} должно удовлетворять неравенству

l_{\text{пр}}>26 - H или при H = 9 м l_{\text{пр}}>17\text{м} .

Поскольку данное условие для машинных отделений невыполнимо (расстояния между агрегатами не более 6 м), эти помещения следует отнести к категории В3. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 проведем проверку соответствия этого помещения категории В3 по примечанию 2. Определим, выполняется ли условие

Q \geq 0,64 \cdot g \cdot H^{2} .

После подстановки численных значений получим

0,64 \cdot g \cdot H^{2} = 0,64 \cdot 62,8 \cdot 9^{2} = 3255,6\text{МДж} .

Так как Q = 628 МДж и условие Q >= 3255,6 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Определим категорию помещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категории помещения, схематически представленной на номограмме рис. 29 Пособия, воспользуемся номограммой на рис. 30 Пособия для данного конкретного случая. Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем из соотношения

0,64 \cdot \text{Н}^{2} = 0,64 \cdot 9^{2} = 51,84\text{м}^{2} .

Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит на данной номограмме в области категории В3 левее прямой S = 51,84 м2, поэтому данное помещение относится к категории В3.

Пример 10

Определим категорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200·41,87 = 50244 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять 30 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 30 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 50244/30 = 1674,8M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 6,5 м.

Определим, выполняется ли условие

Q \geq 0,64 \cdot g \cdot H^{2} .

После подстановки численных значений получим

0,64 \cdot g \cdot H^{2} = 0,64 \cdot 1674,8 \cdot 6,5^{2} = 45286,6\text{МДж} .

Так как Q = 50244 МДж и условие Q >= 45286,6 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В1.

Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значения массы горючего материала и S = 30 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, правее прямой S = 0,64 \cdot \text{Н}^{2} = 0,64 \cdot 6,52^{2} = 27\text{м}^{2} , соответствующей предельной площади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится к категории В1.

Пример 11

Определим категорию помещения, приведенного в примере 9, для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200·41,87 = 50244 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 26 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 50244/26 = 1932,5M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние H от поверхности пожарной нагрузки до покрытия составляет около 9 м.

Определим, выполняется ли условие

Q \geq 0,64 \cdot g \cdot H^{2} .

После подстановки численных значений получим

0,64 \cdot g \cdot H^{2} = 0,64 \cdot 1932,5 \cdot 9^{2} = 100181\text{МДж} .

Так как Q = 50244 МДж и условие Q >= 100181 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 26 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, левее прямой S = 0,64 \cdot \text{Н}^{2} = 0,64 \cdot 9^{2} = 51,84\text{м}^{2} . Значит, это помещение относится к категории В2.

Пример 12

Определим категорию того же помещения (пример 11) для случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 7000 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 7000·41,87 = 293090 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 130 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 130 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 293090/130 = 2254,5M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В1. Этот же результат определяется с помощью номограммы рис. 30 Пособия.

6.5. Помещения с твердыми горючими веществами и материалами

Пример 13

Складское здание. Складское здание представляет собой многостеллажный склад, в котором предусмотрено хранение на металлических стеллажах негорючих материалов в картонных коробках. В каждом из десяти рядов стеллажей содержится десять ярусов, шестнадцать отсеков, в которых хранится по три картонные коробки весом 1 кг каждая. Верхняя отметка хранения картонной тары на стеллажах составляет 5 м, а высота нижнего пояса до отметки пола 7,2 м. Длина стеллажа составляет 48 м, ширина 1,2 м, расстояние между рядами стеллажей — 2,8 м.

Согласно исходным данным площадь размещения пожарной нагрузки в каждом ряду составляет 57,6 м2.

Определим полное количество горючего материала (картон) в каждом ряду стеллажей:

10 ярусов·16 отсеков·3 коробки·1 кг = 480 кг.

Низшая теплота сгорания для картона составляет 13,4M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Пожарная нагрузка будет равна

Q = 480·13,4 = 6432 МДж.

Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 6432/57,6 = 111,7M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

Это значение соответствует категории В4. Однако площадь размещения пожарной нагрузки превышает 10 м2. Поэтому к категории В4 данное помещение отнести нельзя. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение может быть отнесено к категории В3 при условии, что способ размещения пожарной нагрузки удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 2,2 м.

Определим, выполняется ли условие

Q \geq 0,64 \cdot g \cdot H^{2} .

После подстановки численных значений получим

0,64 \cdot g \cdot H^{2} = 0,64 \cdot 111,7 \cdot 2,2^{2} = 346\text{МДж} .

Так как Q = 6432 МДж и условие Q >= 346 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясь номограммой рис. 38 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 57,6 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, правее прямой S = 0,64 \cdot \text{Н}^{2} = 0,64 \cdot 2,2^{2} = 3,1\text{м}^{2} (предельная площадь размещения пожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.

Пример 14

Производственная лаборатория. В помещении лаборатории находятся: шкаф вытяжной химический, стол для микроаналитических весов, два стула. В лаборатории можно выделить один участок площадью 10 м2, на котором расположены стол и два стула, выполненные из дерева. Общая масса древесины на этом участке составляет около 47 кг.

Низшая теплота сгорания для древесины составляет 13,8M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Пожарная нагрузка будет равна

Q = 13,8·47 = 648,6 МДж.

Площадь размещения пожарной нагрузки составляет 2,5 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 648,6/10 = 64,9M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В4.

Поскольку в помещении лаборатории нет других участков с пожарной нагрузкой, помещение относится к категории В4.

Пример 15

Помещение гаража. Основную пожарную нагрузку автомобиля составляет резина, топливо, смазочные масла, искусственные полимерные материалы. Среднее значение количества этих материалов для грузового автомобиля следующее: резина — 118,4 кг, дизельное топливо — 120 кг, смазочные масла — 18 кг, пенополиуретан — 4 кг, полиэтилен — 1,8 кг, полихлорвинил — 2,6 кг, картон — 2,5 кг, искусственная кожа — 9 кг. Общая масса горючих материалов 276,3 кг. Как показано выше в примере 5, для дизельного топлива \Delta P = 0 , т.е. помещение не относится к категориям А и Б.

Низшая теплота сгорания составляет: для смазочного масла — 41,87M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , резины — 33,52M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , дизельного топлива — 43,59M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , пенополиуретана — 24,3M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , полиэтилена — 47,14M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , полихлорвинила — 14,31M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , картона — 13,4M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , искусственной кожи — 17,76M\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} . Пожарная нагрузка будет равна

Q = 18·41,87 + 118,4·33,52 + 120·43,59 + 4·24,3 + 1,8·47,14 + 2,5·13,4 + 9·17,76 + 2,6·14,31 = 10365,8 МДж.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет 6 м. Площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 10365,8/10 = 1036,6M\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 2} .

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В3.

Определим, выполняется ли условие

Q \geq 0,64 \cdot g \cdot H^{2} .

После подстановки численных значений получим

0,64 \cdot g \cdot H^{2} = 0,64 \cdot 1036,6 \cdot 6^{2} = 23883,3\text{МДж} .

Так как Q = 10365,8 МДж и условие Q >= 23883,3 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Так как номограммы для смеси горючих материалов нет, для оценки категории данного помещения воспользуемся номограммой рис. 30 Пособия как номограммой для веществ с наиболее близкой теплотворной способностью к рассматриваемым.

Предельное значение площади размещения пожарной нагрузки составит

0,64 \cdot \text{Н}^{2} = 0,64 \cdot 6^{2} = 23\text{м}^{2} .

Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, левее прямой S = 23 м2. Следовательно, помещение относится к категории В3.

6.6. Помещения с горючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями, пылями, твердыми веществами и материалами

Пример 16

1. Исходные данные

1.1. Помещение малярно-сдаточного цеха тракторосборочного корпуса. В помещении цеха производится окрашивание и сушка окрашенных тракторов на двух конвейерных линиях. В сушильных камерах в качестве топлива используется природный газ. Избыток краски из окрасочных камер смывается водой в коагуляционный бассейн, из которого после отделения от воды краска удаляется по трубопроводу за пределы помещения для дальнейшей ее утилизации.

1.2 Используемые вещества и материалы:

• природный газ метан (содержание 99,2% (об.));
• грунт ГФ-0119 ГОСТ 23343-78;
• эмаль МЛ-152 ГОСТ 18099-78;
• сольвент ГОСТ 10214-78 или ГОСТ 1928-79 (наиболее опасный компонент в составе растворителей грунта и эмали).

1.3 Физико-химические свойства веществ и материалов [5]:

Молярная масса, \text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} :

• метан M_{CH_{4}} = 16,04 ;
• сольвент M_{C_{8,5}H_{11}} = 113,2 .

Расчетная температура t_{p} , °C:

• в помещении t_{\text{п}} = 39 [1];
• в сушильной камере t_{\text{к}} = 80 .

Плотность жидкости, \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} :

• сольвента \rho_{\text{С}_{8,5}\text{Н}_{11}}^{\text{ж}} = 850 .

Плотность газов и паров, \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} :

• метана \rho_{\text{СН}_{4}}^{39^{\circ}\text{С}} = \frac{\text{М}}{22,413 \cdot (1 + 0,00367 \cdot t_{p})} = 0,6260 ;
• сольвента \rho_{\text{С}_{8,5}\text{Н}_{11}}^{39^{\circ}\text{С}} = 4,4182(\rho_{c}) ; \rho_{c}^{80^{\circ}C} = 3,9043 .

Парциальное давление насыщенных паров при температуре 39 °C [5], кПа:

• сольвента lgP_{H,C_{8,5}H_{11}} = 6,2276 - \frac{1529,33}{226,679 + t_{\text{п}}} ;

P_{H,C_{8,5}H_{11}} = 3,0 .

Интенсивность испарения при 39 °C, \text{кг} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{с}^{- 1} :

• сольвент W_{c} = 10^{- 6} \cdot \sqrt{113,2} \cdot 3,0 = 3,1919 \cdot 10^{- 5} .

1.4 Пожароопасные свойства [5]:

Температура вспышки, °C:

• сольвент t_{\text{всп}} = 21 .

Нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР), % (об.):

• метан \text{С}_{\text{НКПР},\text{СН}_{4}} = 5,28 ;
• сольвент \text{С}_{\text{НКПР},\text{С}_{8,5}\text{Н}_{11}} = 1,0 .

Стехиометрическая концентрация, % (об.):

• метан \text{С}_{\text{СТ},\text{СН}_{4}} = 9,36 ;
• сольвент \text{С}_{\text{СТ},\text{С}_{8,5}\text{Н}_{11}} = 1,80 (\text{С}_{\text{СТ},\text{С}}) .

1.5 Размеры помещений и параметры технологического процесса

1.5.1. Общие размеры цеха: L = 264,7 м, S = 30,54 м, H = 15,75 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 264,7 \cdot 30,54 \cdot 15,75 = 127322,0\text{м}^{3} .

1.5.2. Площадь окрасочного пролета со встроенными помещениями на отметке 0,00: F_{\text{общ}} = 264,7 \cdot 30,54 = 8083,94\text{м}^{2} .

1.5.3 Площади встроенных помещений:

• тамбур (ось В/1) F_{1,\text{встр}} = 1,75 \cdot 3,49 = 6,11\text{м}^{2} ;
• ПСУ (оси К — К/1) F_{2,\text{встр}} = 1,97 \cdot 6,61 = 13,02\text{м}^{2} ;
• помещения (оси Л/3 — Р/1) F_{3,\text{встр}} = 82,76 \cdot 6,55 = 542,08\text{м}^{2} ;
• помещения (оси У — Х1) F_{4,\text{встр}} = 50,04 \cdot 6,55 = 327,76\text{м}^{2} ;
• суммарная площадь встроенных помещений:

F_{\text{встр}} = F_{1,\text{встр}} + F_{2,\text{встр}} + F_{3,\text{встр}} + F_{4,\text{встр}} = 6,11 + 13,02 + 542,08 + 327,76 = 888,97\text{м}^{2} .

1.5.4 Площадь окрасочного пролета без встроенных помещений:

F_{\text{оп}} = F_{\text{общ}} - F_{\text{встр}} = 8083,94 - 888,97 = 7194,97\text{м}^{2} .

1.5.5 Объем окрасочного пролета с площадью F_{\text{оп}} и высотой H:

V_{\text{бвп}} = 7194,97 \cdot 15,75 = 113320,78\text{м}^{3} .

1.5.6 Объемы встроенных помещений на отм. 6,500:

• венткамера (отм. 6,500, ось В/1, консоль):

V_{1,\text{встр}} = 1,95 \cdot 27,05 \cdot 9,25 = 487,91\text{м}^{3} ;

• венткамера (отм. 6,500, оси Х/Х1, консоль):

V_{2,\text{встр}} = 5,47 \cdot 23,99 \cdot 9,25 = 1213,83\text{м}^{3} ;

• венткамера (отм. 6,500, оси И/2 — К/2):

V_{3,\text{встр}} = 23,92 \cdot 7,27 \cdot 9,25 - 13,02 \cdot 9,25 = 1488,12\text{м}^{3} ;

• венткамера (отм. 6,500, оси Р/1 — У):

V_{4,\text{встр}} = 5,43 \cdot 6,55 \cdot 9,25 = 328,99\text{м}^{3} ;

• венткамера (отм. 6,500, оси П/2 — У, консоль):

V_{5,\text{встр}} = 0,72 \cdot 27,0 \cdot 9,25 = 179,82\text{м}^{3} ;

• суммарный объем встроенных помещений:

V_{1 - 5,\text{встр}} = V_{1,\text{встр}} + V_{2,\text{встр}} + V_{3,\text{встр}} + V_{4,\text{встр}} + V_{5,\text{встр}} = 3698,67\text{м}^{3} .

1.5.7 Объем окрасочного пролета без объема V_{1 - 5,\text{встр}} :

V_{1} = V_{\text{бвп}} - V_{1 - 5,\text{встр}} = 113320,78 - 3698,67 = 109622,11\text{м}^{3} .

1.5.8 Объемы над встроенными помещениями на отм. 12,030:

• венткамеры (отм. 12,030, оси Л/3 — М/1):

V_{1,\text{пер}} = 10,5 \cdot 6,55 \cdot 3,72 = 255,84\text{м}^{3} ;

• помещения (отм. 6,500, оси М/1 — М/3):

V_{2,\text{пер}} = 6,5 \cdot 6,55 \cdot 9,25 = 393,82\text{м}^{3} ;

• венткамеры (отм. 12,030, оси М/3 — Н/1):

V_{3,\text{пер}} = 5,08 \cdot 6,55 \cdot 3,72 = 123,78\text{м}^{3} ;

• помещения (отм. 7,800, оси Ф — Х):

V_{4,\text{пер}} = 23,1 \cdot 6,55 \cdot 7,95 - 5,82 \cdot 2,72 \cdot 2,82 = 1158,23\text{м}^{3} ;

• тамбур (отм. 3,74, ось В/1):

V_{5,\text{пер}} = 1,75 \cdot 3,49 \cdot 2,26 = 13,80\text{м}^{3} ;

• ПСУ (отм. 3,040, оси К — К/1):

V_{6,\text{пер}} = 1,97 \cdot 6,61 \cdot 2,96 = 38,54\text{м}^{3} ;

• общий объем над встроенными помещениями:

V_{1 - 6,\text{пер}} = V_{1,\text{пер}} + V_{2,\text{пер}} + V_{3,\text{пер}} + V_{4,\text{пер}} + V_{5,\text{пер}} + V_{6,\text{пер}} = 1984,01\text{м}^{3} .

1.5.9. Объем бассейна коагуляции на отм. -2,500 и 0,00 (L = 80,5 м, S = 3,60 \div 6,40\text{м} , H = 2,10 \div 2,20\text{м} ):

1.5.10 Объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:

V_{\text{п}} = V_{1} + V_{1 - 6,\text{пер}} + V_{\text{б}} = 109622,11 + 1984,01 + 659,95 = 112266,07\text{м}^{3} .

1.5.11 Свободный объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха

V_{\text{св}} = 0,8 \cdot V_{\text{п}} = 0,8 \cdot 112266,07 = 89812,86\text{м}^{3} \approx 89813\text{м}^{3} .

1.5.12 Толщина слоя лакокрасочных материалов:

• грунт ФЛ-03 \delta_{2} = 15\text{мкм} ,
• эмаль МЛ-152 \delta_{3} = 20\text{мкм} .

1.5.13 Расход лакокрасочных материалов:

• грунт ФЛ-03К G_{\text{г},\text{фл}} = 3,97\text{г} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{мкм}^{- 1} ;
• эмаль МЛ-152 G_{\text{э}} = 4,2\text{г} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{мкм}^{- 1} .

1.5.14 Содержание горючих растворителей в лакокрасочных материалах:

• грунт ФЛ-03К \varphi_{\text{г},\text{фл}} = 67\%(\text{масс}.) ;
• эмаль МЛ-152 \varphi_{\text{э}} = 78\%(\text{масс}.) .

1.5.15 Расход растворителя на единицу площади окрашиваемых поверхностей тракторов:

• сольвент (грунт ФЛ-03К) G_{\text{рфл}} = 2,66\text{г} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{мкм}^{- 1} ;
• сольвент (эмаль МЛ-152) G_{\text{рэ}} = 3,276\text{г} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{мкм}^{- 1} .

1.5.16 Производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов:

• линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

\text{п}_{\text{к}.\text{с}} = 407,3\text{м}^{2} \cdot \text{ч}^{- 1} = 6,79\text{м}^{2} \cdot \text{мин}^{- 1} = 0,1131\text{м}^{2} \cdot \text{с}^{- 1} ;

• линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

\text{п}_{\text{к}.\text{э}} = 101,8\text{м}^{2} \cdot \text{ч}^{- 1} = 1,70\text{м}^{2} \cdot \text{мин}^{- 1} = 0,0283\text{м}^{2} \cdot \text{с}^{- 1} .

1.5.17 Производительность конвейера по массе растворителя, содержащегося в нанесенных лакокрасочных материалах:

• нанесение грунта ФЛ-03К (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

\text{п}_{\text{р}.\text{фл}} = 101,8 \cdot 15 \cdot 2,66 \cdot 10^{- 3} = 4,0618\text{кг} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,001128\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} ;

• нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

\text{п}_{\text{р}.\text{э}} = 101,8 \cdot 20 \cdot 3,276 \cdot 10^{- 3} = 6,6699\text{кг} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,001853\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} ;

• нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в серийном исполнении

\text{п}_{\text{р}.\text{эс}} = 407,3 \cdot 20 \cdot 3,276 \cdot 10^{- 3} = 26,6863\text{кг} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,007413\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} .

2. Обоснование расчетных вариантов аварии

2.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.

2.1.1 Расход газа метана в подводящем трубопроводе при давлении \text{Р}_{C\text{Н}_{4}} = 178,4\text{кПа} :

G_{\text{СН}_{4}} = 714\text{кг} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,19844\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} .

2.1.2. Масса газа \text{т}_{C\text{Н}_{4}} , поступающего из трубопроводов диаметром d_{\text{г}} = 0,219\text{м} и общей длиной участков трубопроводов L_{\text{г}} = 1152\text{м} согласно п. 3.2 в) и 3.8 НПБ 105-95 составит

\text{т}_{C\text{Н}_{4}} = 0,19844 \cdot 300 + 0,01 \cdot 3,14 \cdot 178,4 \cdot \frac{0,219^{2}}{4} \cdot 1152 \cdot 0,626 = 107,97\text{кг} .

2.1.3. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных изделий, при работающем конвейере за время аварийной ситуации \text{Т}_{\text{а}} = 3600\text{с} = 1\text{ч} [2] с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов K_{\text{И}} = 2 составит:

• линия окрашивания тракторов в серийном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

\text{т}_{\text{эс}} = 2 \cdot \text{п}_{\text{р}.\text{эс}} \cdot \text{Т}_{\text{а}} = 2 \cdot 26,6863 \cdot 1 = 53,3726\text{кг} ;

• линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, грунтование грунтом ФЛ-03К

\text{т}_{\text{гэ}} = 2 \cdot \text{п}_{\text{р}.\text{фл}} \cdot \text{Т}_{\text{а}} = 2 \cdot 4,0618 \cdot 1 = 8,1236\text{кг} ;

• линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

\text{т}_{\text{ээ}} = 2 \cdot \text{п}_{\text{р}.\text{э}} \cdot \text{Т}_{\text{а}} = 2 \cdot 6,6699 \cdot 1 = 13,3398\text{кг} .

2.1.4. Масса растворителя \text{т}_{\text{рб}} (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции F_{\text{бк}} = 226,84\text{м}^{2} за время аварийной ситуации \text{Т}_{\text{а}} = 3600\text{с} [2], составит

\text{т}_{\text{рб}} = W_{\text{с}} \cdot F_{\text{бк}} \cdot \text{Т}_{\text{а}} = 3,1919 \cdot 10^{- 5} \cdot 226,84 \cdot 3600 = 26,0658\text{кг} .

2.2 Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере

2.2.1. Масса растворителя, поступающего в помещение при аварийной ситуации из красконагнетательного бака V_{\text{бк}} = 60\text{л} = 0,06\text{м}^{3} и трубопроводов диаметром d_{\text{бко}} = d_{\text{бкп}} = 0,04\text{м} и длиной (L_{\text{бко}} + L_{\text{бкп}}) = 312\text{м} , составит

2.2.2. Площадь испарения F_{\text{И},\text{бк}} (м2) с поверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна

F_{\text{И},\text{бк}} = \frac{\text{т}_{\text{бк}} \cdot 100}{\varphi_{\text{э}} \cdot \rho_{\text{С}_{8,5}\text{Н}_{11}}^{\text{ж}}} = \frac{304,04 \cdot 1000}{0,78 \cdot 850} = 458,6\text{м}^{2} .

2.2.3. Масса растворителя \text{т}_{\text{рбб}} (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака, будет равна

\text{т}_{\text{рбб}} = \text{т}_{\text{рб}} + W_{\text{с}} \cdot F_{\text{И},\text{бк}} \cdot \text{Т}_{\text{а}} = 26,0658 + 3,1919 \cdot 10^{- 5} \cdot 458,6 \cdot 3600 = 78,7628\text{кг} .

2.2.4. Масса растворителя \text{т}_{\text{рк}} (кг), испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере (п. 2.1.3), составит

\text{т}_{\text{рк}} = \text{т}_{\text{эс}} + \text{т}_{\text{гэ}} + \text{т}_{\text{ээ}} = 53,3726 + 8,1236 + 13,3398 = 74,836\text{кг} .

2.2.5. Масса паров растворителя \text{т}_{\text{п}.\text{р}} (кг), поступившего в объем помещения при аварийной ситуации, будет равна

\text{т}_{\text{п}.\text{р}} = \text{т}_{\text{рбб}} + \text{т}_{\text{рк}} = 78,7628 + 74,836 = 153,5988\text{кг} .

2.3 Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера

2.3.1. Масса растворителя \text{т}_{\text{рбб}} (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака (п. 2.2.3).

2.3.2. Площадь окрашиваемых поверхностей, находящихся на технологических линиях окраски тракторов в экспортном и серийном исполнении, и масса растворителя, содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на эти поверхности, составят:

• участок нанесения грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

F_{\text{го}} = 260\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{гэо}} = K_{\text{И}} \cdot G_{\text{рфл}} \cdot F_{\text{го}} \cdot \delta_{\text{г}} = 2 \cdot 2,66 \cdot 10^{- 3} \cdot 260 \cdot 15 = 20,7480\text{кг} ;

• участок сушки грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

F_{\text{гс}} = 227,5\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{гэс}} = G_{\text{рфл}} \cdot F_{\text{гс}} \cdot \delta_{\text{г}} = 2,66 \cdot 10^{- 3} \cdot 227,5 \cdot 15 = 9,0772\text{кг} ;

• участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

F_{\text{эо}} = 305,5\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{эоэ}} = K_{\text{И}} \cdot G_{\text{рэ}} \cdot F_{\text{эо}} \cdot \delta_{\text{э}} = 2 \cdot 3,276 \cdot 10^{- 3} \cdot 305,5 \cdot 20 = 40,0327\text{кг} ;

• участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

F_{\text{эсэ}} = 500,5\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{эсэ}} = G_{\text{рэ}} \cdot F_{\text{эсэ}} \cdot \delta_{\text{э}} = 3,276 \cdot 10^{- 3} \cdot 500,5 \cdot 20 = 32,7928\text{кг} ;

• участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

F_{\text{эос}} = 533\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{эос}} = K_{\text{И}} \cdot G_{\text{рэ}} \cdot F_{\text{эос}} \cdot \delta_{\text{э}} = 2 \cdot 3,276 \cdot 10^{- 3} \cdot 533 \cdot 20 = 69,8443\text{кг} ;

• участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

F_{\text{эсс}} = 1092\text{м}^{2} ;

\text{т}_{\text{эсс}} = G_{\text{рэ}} \cdot F_{\text{эсс}} \cdot \delta_{\text{э}} = 3,276 \cdot 10^{- 3} \cdot 1092 \cdot 20 = 71,5478\text{кг} .

2.4 Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера

2.4.1. Масса газа \text{т}_{\text{СН}_{4}} , поступающего из трубопровода (п. 2.1.2).

2.4.2. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных поверхностей и со свободной поверхности (пп. 2.3.2 и 2.1.4).

3. Расчет избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} для различных вариантов аварийных ситуаций проводится согласно формуле (1) НПБ 105-95.

3.1 Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере:

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.2 Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере:

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.3 Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера:

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.4 Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера:

Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха относится к категории А.

Пример 17

1. Исходные данные

1.1. Помещение отделения консервации и упаковки станков. В помещении производится обезжиривание поверхностей станков в водном растворе тринатрийфосфата с синтанолом ДС-10, обезжиривание отдельных деталей станков уайт-спиритом и обработка поверхностей станков (промасливание) индустриальным маслом И-50. Размеры помещения L x S x H = 54,0 x 12,0 x 12,7 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 8229,6\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 8229,6 = 6583,7\text{м}^{3} \approx 6584\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 648 м2. Обезжиривание станков раствором тринатрийфосфата (m_{1} = 20,7\text{кг}) с синтанолом ДС-10 (m_{2} = 2,36\text{кг}) осуществляется в ванне размером L_{1} \times S_{1} \times H_{1} = 1,5 \times 1,0 \times 1,0\text{м} (F_{1} = 1,5\text{м}^{2}) . Отдельные детали станков обезжириваются в вытяжном шкафу размером L_{2} \times S_{2} \times H_{2} = 1,2 \times 0,8 \times 2,85\text{м} (F_{2} = 0,96\text{м}^{2}) уайт-спиритом, который хранится в шкафу в емкости объемом V_{\text{а}} = 3\text{л} = 0,003\text{м}^{3} (суточная норма). Обработка поверхностей станков производится в ванне с индустриальным маслом И-50 размером L_{3} \times S_{3} \times H_{3} = 1,15 \times 0,9 \times 0,72\text{м} ( F_{3} = 1,035\text{м}^{2} , V_{3} = 0,7452\text{м}^{3} ) при температуре t = 140 °C. Масса индустриального масла И-50 в ванне m_{3} = 538\text{кг} . Рядом с ванной для промасливания станков расположено место для упаковки станков размером L_{4} \times S_{4} = 6,0 \times 4,0\text{м} (F_{4} = 24,0\text{м}^{2}) , на котором находится упаковочная бумага массой m_{4} = 24\text{кг} и обшивочные доски массой m_{5} = 1650\text{кг} .

1.2. Тринатрийфосфат — негорючее вещество. Брутто-формула уайт-спирита \text{С}_{10,5}\text{Н}_{21,0} . Молярная масса уайт-спирита \text{М } = 147,3\text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1} . Константы уравнения Антуана для уайт-спирита: A = 7,13623; B = 2218,3; \text{С}_{\text{А}} = 273,15 . Температура вспышки уайт-спирита t_{\text{всп}}>33^{\circ}\text{С} , индустриального масла И-50 t_{\text{всп}} = 200^{\circ}\text{С} , синтанола ДС-10 t_{\text{всп}} = 247^{\circ}\text{С} . Плотность жидкости при температуре t = 25 °C уайт-спирита \rho_{\text{ж}} = 790\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , индустриального масла И-50 \rho_{\text{ж}} = 903\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , синтанола ДС-10 \rho_{\text{ж}} = 980\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Теплота сгорания уайт-спирита \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 43,966\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 4,397 \cdot 10^{7}\text{Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , индустриального масла И-50 по формуле Басса Q_{H}^{P} = 50460 - 8,545 \cdot \rho_{\text{ж}} = 50460 - 8,545 \cdot 903 = 42744\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 42,744\text{М Дж } \cdot \text{кг}^{- 1} , упаковочной бумаги Q_{H}^{P} = 13,272\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} , древесины обшивочных досок Q_{H}^{P} = 20,853\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация емкости с уайт-спиритом. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Вологда) согласно СНиП 2.01.01-82 t_{\text{р}} = 35^{\circ}\text{С} . Плотность паров уайт-спирита при t_{\text{р}} = 35^{\circ}\text{С} \rho_{\text{п}} = 147,3/(22,413 \cdot (1 + 0,00367 \cdot 35)) = 5,8240\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 T = 3600 с.

3. Объем V_{\text{ж}} и площадь разлива F_{\text{И}} поступившего в помещение при расчетной аварии уайт-спирита согласно п. 3.2 НПБ 105-95 составят:

V_{\text{ж}} = V_{\text{а}} = 0,003\text{м}^{3} = 3\text{л} ;

F_{\text{И}} = 1,0 \cdot 3 = 3\text{м}^{2} .

4. Определяем давление \text{Р}_{\text{Н}} насыщенных паров уайт-спирита при расчетной температуре t_{\text{р}} = 35^{\circ}\text{С} :

lgP_{H} = 7,13623 - \frac{2218,3}{273,15 + 35} = - 0,062537 ;

P_{H} = 0,87\text{кПа} .

5. Интенсивность испарения W уайт-спирита составит

W = 10^{- 6} \cdot 1,0 \cdot \sqrt{147,3} \cdot 0,87 = 1,056 \cdot 10^{- 5}\text{кг} \cdot \text{м}^{- 2} \cdot \text{с}^{- 1} .

6. Масса паров уайт-спирита m, поступивших в помещение, будет равна

m = 1,056 \cdot 10^{- 5} \cdot 3 \cdot 3600 = 0,114\text{кг} .

7. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} согласно формуле (22) Пособия составит

\Delta\text{Р } = 2,831 \cdot 10^{- 5} \cdot \frac{0,114 \cdot 4,397 \cdot 10^{7}}{6584} = 0,02\text{кПа} .

8. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение отделения консервации и упаковки станков не относится к категории Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 — В4.

9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G_{3} = m_{3} = 538\text{кг} ; G_{4} = m_{4} = 24\text{кг} ; G_{5} = m_{5} = 1650\text{кг} ;

S = F_{3} + F_{4} = 1,035 + 24,0 = 25,035\text{м}^{2} ;

10. Удельная пожарная нагрузка более 2200\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 2} . Помещение отделения консервации и упаковки станков согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

1. Исходные данные

1.1. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров. В этом помещении осуществляется приготовление смеси для пропитки гидроизоляционных материалов и производится ее подача насосами в пропиточные ванны производственных линий, находящиеся в другом помещении. В качестве компонентов смеси используются битум БНК 45/190, полипропилен и наполнитель (тальк). Всего в помещении находится 8 смесителей: 6 смесителей объемом V_{a} = 10\text{м}^{3} каждый, из которых каждые два заполнены битумом, а один пустой; 2 смесителя объемом V_{a} = 15\text{м}^{3} каждый. Все смесители обогреваются диатермическим маслом (аллотерм-1), подаваемым из помещения котельной и имеющим температуру t = 210 °C. Температура битума и смеси в смесителях t = 190 °C. Смесь состоит из битума БНК 45/190 — 8 тонн, полипропилена — 1 тонна, тальк — 1 тонна. Полипропилен подается в единичной таре в виде гранул массой \text{т}_{1} = 250\text{кг} . В 1 тонне гранулированного полипропилена содержится до 0,3 кг пыли. Полипропилен загружается из тары в бункер смесителя объемом V_{a} = 1\text{м}^{3} . Количество полипропилена в бункере \text{т}_{2} = 400\text{кг} , следовательно, пыли в этом бункере в грануляте содержится \text{т}_{3} = 0,12\text{кг} .

Полипропилен и его сополимеры в процессе переработки при его нагревании выше температуры t = 150 °C могут выделять в воздух летучие продукты термоокислительной деструкции, содержащие органические кислоты, карбонильные соединения, оксид углерода. При этом на 1 тонну сырья выделяется 1,7 кг газообразных продуктов (в пересчете на уксусную кислоту).

Размеры помещения L x S x H = 24 x 36 x 12 м. Объем помещения V_{\text{п}} = 10368\text{м}^{3} . Свободный объем помещения V_{\text{св}} = 0,8 \cdot 10368 = 8294,4\text{м}^{3} . Площадь помещения F = 864 м2.

Производительность насоса с диатермическим маслом (аллотерм-1) \text{п}_{1} = 170\text{м}^{3} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,0472\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} = 71,5\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} . Всего в системе циркуляции диатермического масла находится \text{т}_{4} = 15\text{т} масла. Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов с диатермическим маслом между ручными задвижками и смесителями L_{1} = 19\text{м} , диаметр d_{1} = 150\text{мм} . Производительность насоса, подающего смесь в пропиточную ванну, \text{п}_{2} = 10\text{м}^{3} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,00278\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} = 2,78\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} (по битуму с полипропиленом 2,5\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} ), а отводящего смесь в смесители из ванн \text{п}_{3} = 5\text{м}^{3} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,00139\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} = 1,39\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} (по битуму с полипропиленом 1,25\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} ). Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов со смесью между ручными задвижками и смесителями L_{2} = 15\text{м} , диаметр d_{2} = 150\text{мм } = 0,15\text{м} . Производительность насоса, перекачивающего битум из резервуара, расположенного в другом помещении, в смесители, \text{п}_{4} = 25\text{м}^{3} \cdot \text{ч}^{- 1} = 0,007\text{м}^{3} \cdot \text{с}^{- 1} = 7\text{кг} \cdot \text{с}^{- 1} . Максимальная длина подводящего трубопровода между ручной задвижкой и смесителем L_{1} = 20\text{м} , диаметр d_{3} = 150\text{мм } = 0,15\text{м} .

По данным технологического регламента с 1 тонны гранулированного полипропилена при загрузке в смеситель в помещение поступает 30 г (0,03 кг) содержащейся в грануляте пыли. Текущая влажная пылеуборка производится не реже 1 раза в смену, генеральная влажная пылеуборка не реже 1 раза в месяц. Производительность по перерабатываемому полипропилену \text{п}_{5} = 1,65\text{т} \cdot \text{ч}^{- 1} . Доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях, соответственно \beta_{1} = 0,2 и \beta_{2} = 0,8 .

1.2. Тальк — негорючее вещество. Температура вспышки битума БНК 45/190 t_{\text{всп}} = 212^{\circ}\text{С} , аллотерма-1 t_{\text{всп}} = 214^{\circ}\text{С} . Плотность жидкости битума \rho_{\text{ж}} = 1000\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , аллотерма-1 \rho_{\text{ж}} = 1514\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} . Теплота сгорания битума по формуле Басса \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 50460 - 8,545 \cdot \rho_{\text{ж}} = 41915\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 41,92\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} , аллотерма-1 \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 50460 - 8,545 \cdot 1514 = 37523\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 37,52\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} , полипропилена \text{Н}_{\text{Т}} = Q_{H}^{P} = 44000\text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1} = 44,0\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

2. Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного принимается наиболее неблагоприятный по последствиям взрыва из двух вариантов аварии. За первый вариант аварии принимается разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. За второй вариант принимается разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель.

2.1. Разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. Расчет проводим в соответствии с пп. 3.13 - 3.17 НПБ 105-95.

2.1.1. Интенсивность пылеотложений \text{п}_{6} в помещении при загрузке в бункера смесителей полипропилена из тары по исходным данным составит

\text{п}_{6} = 0,03 \cdot 1,65 = 0,0495\text{кг} \cdot \text{ч}^{- 1} .

2.1.2. Масса пыли \text{М}_{1} , выделяющейся в объем помещения за время (30 дней = 720 ч) между генеральными пылеуборками ( \beta_{1} = 0,2 ; \alpha = 0 ), будет равна

\text{М}_{1} = 0,0495 \cdot 720 \cdot 0,2 = 7,128\text{кг} .

2.1.3. Масса пыли \text{М}_{2} , выделяющейся в объем помещения за время (8 ч) между текущими пылеуборками ( \beta_{2} = 0,8 ; \alpha = 0 ), будет равна

\text{М}_{2} = 0,0495 \cdot 8 \cdot 0,8 = 0,317\text{кг} .

2.1.4. Масса отложившейся в помещении к моменту аварии пыли \text{т}_{\text{п}} ( K_{\text{г}} = 1,0 ; K_{\text{у}} = 0,7 ) и масса взвихрившейся пыли \text{т}_{\text{вз}} (K_{\text{вз}} = 0,9) составят:

\text{т}_{\text{п}} = (1/0,7) \cdot (7,128 + 0,317) = 10,636\text{кг} ;

\text{т}_{\text{вз}} = 10,636 \cdot 0,9 = 9,572\text{кг} .

2.1.5 Масса пыли \text{т}_{\text{ав}} , поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, будет равна

\text{т}_{\text{ав}} = \text{т}_{3} = 0,12\text{кг} .

2.1.6 Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли m, образовавшейся в результате аварийной ситуации, составит

2.2. Разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель. Расчет проводим в соответствии с п. 3.2 НПБ 105-95 и исходными данными.

2.2.1. Масса вышедшей из смесителя (V_{a} = 15\text{м}^{3}) и трубопровода смеси при работающем насосе \text{т}_{\text{см}} будет равна ( q = n_{3} , T_{a} = 300c )

2.2.2. Масса полипропилена \text{т}_{\text{пр}} в массе \text{т}_{\text{см}} составит, исходя из соотношения битума, полипропилена и талька, как 8:1:1:

\text{т}_{\text{пр}} = (1/10) \cdot \text{т}_{\text{см}} = (1/10) \cdot 15682 = 1568,2\text{кг} .

2.2.3. Масса летучих углеводородов m, выделяющихся при термоокислительной деструкции из полипропилена, входящего в состав разлившейся смеси (из 1 тонны полипропилена выделяется 1,7 кг газообразных продуктов), будет равна

\text{т } = 0,0017 \cdot \text{т}_{\text{пр}} = 0,0017 \cdot 1568,2 = 2,7\text{кг} .

3. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} для двух расчетных вариантов аварии определяем по формулам (22) и (43) Пособия.

3.1. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией бункера при загрузке полипропилена в смеситель, составит

3.2. Избыточное давление взрыва \Delta\text{Р} при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель, составит

\Delta\text{Р } = 2,831 \cdot 10^{- 5} \cdot \frac{2,7 \cdot 44,0 \cdot 10^{6}}{8294,4} = 0,4\text{кПа} .

4. Расчетное избыточное давление взрыва для каждого из вариантов аварии менее 5 кПа. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров не относится к категории А или Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 — В4.

5. Учитывая, что в помещении находится достаточно большое количество горючих веществ, проведем для упрощения расчет только по битуму и смеси, находящихся в 4 смесителях объемом V_{\text{а}} = 10\text{м}^{3} каждый и в 2 смесителях объемом V_{\text{а}} = 15\text{м}^{3} каждый. При этом количество циркулирующего диатермического масла не принимается во внимание. Также для упрощения расчет проведем с использованием единой теплоты сгорания для всех компонентов и веществ по битуму, равной Q_{H}^{P} = 41,92\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1} .

6. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = 4·10·1000 + 2·15·0,9·1000 = 67000 кг;

Q = 67000·41,92 = 2808640 МДж;

S = F = 864 м2;

7. Удельная пожарная нагрузка более 2200\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 2} . Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

6.7. Примеры расчетов категорий зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.7.1. Здания категории А

1. Исходные данные. Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 9000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью F_{A} = 400\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категории А составляет 4,44% и не превышает 5% площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание относится к категории А.

Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью F_{A} = 2000\text{м}^{2} . Эти помещения оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 10% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание относится к категории А.

6.7.2. Здания категории Б

Пример 21

1. Исходные данные

Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 32000 м2. Площадь помещений категории А составляет F_{A} = 150\text{м}^{2} , категории Б — F_{\text{Б}} = 400\text{м}^{2} , суммарная категорий А и Б — F_{A,\text{Б}} = 550\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категории А составляет 0,47% и не превышает 5% площади всех помещений здания и 200 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,72% и не превышает 5% площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 здание относится к категории Б.

Пример 22

1. Исходные данные

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 15000 м2. Площадь помещений категории А составляет F_{A} = 800\text{м}^{2} , категории Б — F_{\text{Б}} = 600\text{м}^{2} , суммарная категорий А и Б — F_{A,\text{Б}} = 1400\text{м}^{2} . Помещения категорий А и Б оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5,33% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 9,33% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 здание относится к категории Б.

6.7.3. Здания категории В

Пример 23

1. Исходные данные

Производственное восьмиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 40000 м2. В здании отсутствуют помещения категорий А и Б. Площадь помещений категорий В1 — В3 составляет F_{\text{В}} = 8000\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий В1 — В3 составляет 20% площади всех помещений здания, что более 10%. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

Пример 24

1. Исходные данные

Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 12000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет F_{A,\text{Б}} = 180\text{м}^{2} , категорий В1 — В3 — F_{\text{В}} = 5000\text{м}^{2} , суммарная категорий А, Б, В1 — В3 — F_{A,\text{Б},\text{В}} = 5180\text{м}^{2} .

---

<*> Совместное Письмо Минстроя России от 25.12.1995 № СП-601/13 и ГУГПС МВД России от 18.12.1995 № 20/2.2/2449.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,5% площади всех помещений здания и не превышает 200 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3 составляет 43,17% площади всех помещений здания, что более 5%. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

Пример 25

1. Исходные данные

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет F_{A,\text{Б}} = 900\text{м}^{2} , категорий В1 — В3 — F_{\text{В}} = 4000\text{м}^{2} , суммарная категории А, Б, В1 — В3 — F_{A,\text{Б},\text{В}} = 4900\text{м}^{2} . Помещения категорий А, Б, В1 — В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 4,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3 составляет 24,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

6.7.4. Здания категории Г

Пример 26

1. Исходные данные

Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 30000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 — В3 составляет F_{\text{В}} = 1800\text{м}^{2} , категории Г — F_{\text{Г}} = 2000\text{м}^{2} , суммарная площадь помещений категорий В1 — В3, Г — F_{\text{В},\text{Г}} = 3800\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий В1 — В3 составляет 6% и не превышает 10% площади всех помещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий В1 — В3, Г составляет 12,67% площади всех помещений здания, что более 5%. Согласно пп. 4.3 и 4.4 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Г.

Пример 27

1. Исходные данные

Производственное четырехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 16000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет F_{A,\text{Б}} = 800\text{м}^{2} , помещений категорий В1 — В3 — F_{\text{В}} = 1500\text{м}^{2} , помещений категории Г — F_{\text{Г}} = 3000\text{м}^{2} , суммарная категорий А, Б, В1 — В3 — F_{A,\text{Б},\text{В}} = 2300\text{м}^{2} , суммарная категорий А, Б, В1 — В3, Г — F_{A,\text{Б},\text{В},\text{Г}} = 5300\text{м}^{2} . Помещения категорий А, Б, В1 — В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 14,38% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 — В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 31,12% площади всех помещений здания, что более 25% и 5000 м2. Согласно пп. 4.2 - 4.4 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Г.

6.7.5. Здания категории Д

Пример 28

1. Исходные данные

Производственное одноэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 8000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет F_{A,\text{Б}} = 600\text{м}^{2} , категорий В1 — В3 — F_{\text{В}} = 1000\text{м}^{2} , категории Г — F_{\text{Г}} = 200\text{м}^{2} , категорий В4 и Д — F_{\text{В}4,\text{Д}} = 6200\text{м}^{2} , суммарная категорий А, Б, В1 — В3 — F_{A,\text{Б},\text{В}} = 1600\text{м}^{2} , суммарная категорий А, Б, В1 — В3, Г — F_{A,\text{Б},\text{В},\text{Г}} = 1800\text{м}^{2} . Помещения категорий А, Б, В1 — В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 7,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 20% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 — В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 — В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 22,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 5000 м2. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

Пример 29

1. Исходные данные

Производственное пятиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 25000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 — В3 составляет F_{\text{В}} = 1000\text{м}^{2} , категории Г — F_{\text{Г}} = 200\text{м}^{2} , категорий В4 и Д — F_{\text{В}4,\text{Д}} = 23800\text{м}^{2} , суммарная категорий В1 — В3, Г — F_{\text{В},\text{Г}} = 1200\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий В1 — В3 составляет 4% и не превышает 10% площади всех помещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий В1 — В3, Г составляет 4,8% и не превышает 5% площади всех помещений здания. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

Пример 30

1. Исходные данные

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений F = 10000 м2. Помещения категорий А, Б, В1 — В3 и Г отсутствуют. Площадь помещений категории В4 составляет F_{\text{В}4} = 2000\text{м}^{2} , категории Д — F_{\text{Д}} = 8000\text{м}^{2} .

2. Определение категории здания

Согласно п. 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Д.

Приложение 1

НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

Рис. 1. Зависимость значений стехиометрической концентрации \text{С}_{\text{СТ}} ГГ и паров ЛВЖ от стехиометрического коэффициента \beta

от расчетной температуры t_{p}

от молярной массы M при различных расчетных температурах

от молярной массы M при различных расчетных температурах

Рис. 5. Зависимость плотности \rho_{\text{г},\text{п}} ГГ и паров ЛВЖ от параметра \frac{\text{М}}{(1 + 0,00367 \cdot t_{p})}

и паров ЛВЖ от параметра \frac{\text{М}}{(1 + 0,00367 \cdot t_{p})}

Рис. 7. Зависимость параметра \text{х}_{\text{в}} = B/(t_{p} + C_{A}) для паров ЛВЖ от параметра (t_{p} + C_{A}) при различных значениях параметра B:

5 — 2500; 6 — 3000; 7 — 3200

от параметра \text{х}_{B} = B/(t_{p} + C_{A}) при различных значениях параметра A: 1 — 3,9; 2 — 5,0; 3 — 6,0; 4 — 7,0; 5 — 8,0; 6 — 9,0

насыщенных паров ЛВЖ от параметра lgP_{H}

Рис. 11. Зависимость параметра \sqrt{M} от молярной массы M

от параметра \text{х}_{\text{р}} = \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H}

Рис. 14. Зависимость интенсивности испарения W

от параметра \text{х}_{\eta} = 10^{- 3} \cdot \eta \cdot \sqrt{\text{М}} \cdot P_{H}

Рис. 16. Зависимость избыточного давления взрыва

определенная по формуле (1) НПБ 105-95,

Рис. 17. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р}

от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{г}}} : 1 — водород (Z = 1,0);

Рис. 18. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р}

по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т } \cdot \text{Н}_{\text{Т}}}{V_{\text{св}}} при Z = 0,5

Рис. 19. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} для горючих газов, определенная по формуле (4) НПБ 105-95,

2 — этан (Z = 0,5); 3 — метан (Z = 0,5);

Рис. 20. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей,

от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{п}} \cdot \text{С}_{\text{СТ}}} при Z = 0,3

для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{п}}} при Z = 0,3: 1 — дизельное топливо зимнее; 2 — бензин АИ-93 зимний;

7 — ацетон; 8 — этиловый спирт

для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}} \cdot \rho_{\text{п}}} при Z = 0,3: 1 — дизельное топливо зимнее; 2 — бензин АИ-93 зимний;

7 — ацетон; 8 — этиловый спирт

Рис. 23. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р}

по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т } \cdot \text{Н}_{\text{Т}}}{V_{\text{св}}} при Z = 0,3

по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}}} при Z = 0,3: 1 — м-ксилол; 2 — гексан; 3 — бензин АИ-93 зимний; 4 — дизельное топливо зимнее; 5 — толуол;

8 — этиловый спирт

по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т}}{V_{\text{св}}} при Z = 0,3: 1 — м-ксилол; 2 — гексан; 3 — бензин АИ-93 зимний; 4 — дизельное топливо зимнее; 5 — толуол;

8 — этиловый спирт

по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра \frac{\text{т}_{\text{ж}}}{V_{\text{св}}} ( \text{т}_{\text{ж}} — масса поступившей в помещение ЛВЖ) при Z = 0,3 и при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади

воздуха в помещении: 1 — бензин АИ-93 зимний, 2 — ацетон

Рис. 28. Зависимость избыточного давления взрыва \Delta\text{Р} для горючих пылей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра \text{т }/V_{\text{св}} (\text{г} \cdot \text{м}^{- 3}) при Z = 0,5: 1 — полиэтилен

3 — пшеничная мука (\text{Н}_{\text{Т}} = 18\text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1})

Рис. 30. Определение категорий помещений с нефтепродуктами

Рис. 31. Определение категорий помещений с древесиной

Рис. 33. Определение категорий помещений с бурым углем

Рис. 35. Определение категорий помещений с рубероидом

Рис. 37. Определение категорий помещений с сеном

Рис. 39. Определение категорий помещений с шерстью

№ п/п	Вещество	Химическая формула	Молярная масса, \text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1}	Температура вспышки, °C	Температура самовоспламенения, °C	Константы уравнения Антуана			Температурный интервал значений констант уравнения Антуана, °C	Нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.)	Характеристика вещества	Теплота сгорания, \text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1}
						A	B	\text{С}_{\text{А}}
1	Амилацетат	\text{С}_{7}\text{Н}_{14}\text{О}_{2}	130,196	+43	+290	6,29350	1579,510	221,365	25 — 147	1,08	ЛВЖ	29879
2	Амилен	\text{С}_{5}\text{Н}_{10}	70,134	< -18	+273	5,91048	1014,294	229,783	-60 — 100	1,49	ЛВЖ	45017
3	н-Амиловый спирт	\text{С}_{5}\text{Н}_{12}\text{О}	88,149	+48	+300	6,3073	1287,625	161,330	74 — 157	1,46	ЛВЖ	38385
4	Аммиак	NH_{3}	17,03	-	+650	-	-	-	-	15,0	ГГ	18585
5	Анилин	\text{С}_{6}\text{Н}_{7}N	93,128	+73	+617	6,04622	1457,02	176,195	35 — 184	1,3	ГЖ	32386
6	Ацетальдегид	\text{С}_{2}\text{Н}_{4}\text{О}	44,053	-40	+172	6,31653	1093,537	233,413	-80 — 20	4,12	ЛВЖ	27071
7	Ацетилен	\text{С}_{2}\text{Н}_{2}	26,038	-	+335	-	-	-	-	2,5	ГГ (ВВ)	49965
8	Ацетон	\text{С}_{3}\text{Н}_{6}\text{О}	58,08	-18	+535	6,37551	1281,721	237,088	-15 — 93	2,7	ЛВЖ	31360
9	Бензиловый спирт	\text{С}_{7}\text{Н}_{8}\text{О}	108,15	+90	+415	-	-	-	-	1,3	ГЖ	-
10	Бензол	\text{С}_{6}\text{Н}_{6}	78,113	-11	+560	5,61391 6,10906	902,275 1252,776	178,099 225,178	-20 — 6 -7 — 80	1,43	ЛВЖ	40576
11	1,3-Бутадиен	\text{С}_{4}\text{Н}_{6}	54,091	-	+430	-	-	-	-	2,0	ГГ	44573
12	н-Бутан	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}	58,123	-69	+405	6,00525	968,098	242,555	-130 — 0	1,8	ГГ	45713
13	1-Бутен	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}	56,107	-	+384	-	-	-	-	1,6	ГГ	45317
14	2-Бутен	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}	56,107	-	+324	-	-	-	-	1,8	ГГ	45574
15	н-Бутилацетат	\text{С}_{6}\text{Н}_{12}\text{О}_{2}	116,16	+29	+330	6,25205	1430,418	210,745	59 — 126	1,35	ЛВЖ	28280
16	втор-Бутилацетат	\text{С}_{6}\text{Н}_{12}\text{О}_{2}	116,16	+19	+410	-	-	-	-	1,4	ЛВЖ	28202
17	н-Бутиловый спирт	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}\text{О}	74,122	+35	+340	8,72232	2664,684	279,638	-1 — 126	1,8	ЛВЖ	36805
18	Винилхлорид	\text{С}_{2}\text{Н}_{3}Cl	62,499	-	+470	6,0161	905,008	239,475	-65 — -13	3,6	ГГ	18496
19	Водород	\text{Н}_{2}	2,016	-	+510	-	-	-	-	4,12	ГГ	119841
20	н-Гексадекан	\text{С}_{16}\text{Н}_{34}	226,44	+128	+207	5,91242	1656,405	136,869	105 — 287	0,47	ГЖ (ТГВ)	44312
21	н-Гексан	\text{С}_{6}\text{Н}_{14}	86,177	-23	+233	5,99517	1166,274	223,661	-54 — 69	1,24	ЛВЖ	45105
22	н-Гексиловый спирт	\text{С}_{6}\text{Н}_{14}\text{О}	102,17	+60	+285	6,17894 7,23663	1293,831 1872,743	152,631 202,666	52 — 157 60 — 108	1,2	ЛВЖ	39587
23	Гептан	\text{С}_{7}\text{Н}_{16}	100,203	-4	+223	6,07647	1295,405	219,819	60 — 98	1,07	ЛВЖ	44919
24	Гидразин	N_{2}\text{Н}_{4}	32,045	+38	+132	7,99805	2266,447	266,316	84 — 112	4,7	ЛВЖ (ВВ)	14644
25	Глицерин	\text{С}_{3}\text{Н}_{8}\text{О}_{3}	92,1	+198	+400	8,177393	3074,220	214,712	141 — 263	2,6	ГЖ	16102
26	Декан	\text{С}_{10}\text{Н}_{22}	142,28	+47	+230	6,52023	1809,975	227,700	17 — 174	0,7	ЛВЖ	44602
27	Дивиниловый эфир	\text{С}_{4}\text{Н}_{6}\text{О}	70,1	-30	+360	-	-	-	-	1,7	ЛВЖ	32610
28	N,N-Диметилформамид	\text{С}_{3}\text{Н}_{7}\text{О}N	73,1	+53	+440	6,15939	1482,985	204,342	25 — 153	2,35	ЛВЖ	-
29	1,4-Диоксан	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}\text{О}_{2}	88,1	+11	+375	6,64091	1632,425	250,725	12 — 101	2,0	ЛВЖ	-
30	1,2-Дихлорэтан	\text{С}_{2}\text{Н}_{4}Cl_{2}	98,96	+9	+413	6,78615	1640,179	259,715	-24 — 83	6,2	ЛВЖ	10873
31	Диэтиламин	\text{С}_{4}\text{Н}_{11}N	73,14	-14	+310	6,34794	1267,557	236,329	-33 — 59	1,78	ЛВЖ	34876
32	Диэтиловый эфир	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}\text{О}	74,12	-41	+180	6,12270	1098,945	232,372	-60 — 35	1,7	ЛВЖ	34147
33	н-Додекан	\text{С}_{12}\text{Н}_{26}	170,337	+77	+202	7,29574	2463,739	253,884	48 — 214	0,63	ГЖ	44470
34	Изобутан	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}	58,123	-76	+462	5,95318	916,054	243,783	-159 — 12	1,81	ГГ	45578
35	Изобутилен	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}	56,11	-	+465	-	-	-	-	1,78	ГГ	45928
36	Изобутиловый спирт	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}\text{О}	74,12	+28	+390	7,83005	2058,392	245,642	-9 — 116	1,8	ЛВЖ	36743
37	Изопентан	\text{С}_{5}\text{Н}_{12}	72,15	-52	+432	5,91799	1022,551	233,493	-83 — 28	1,36	ЛВЖ	45239
38	Изопропилбензол	\text{С}_{9}\text{Н}_{12}	120,20	+37	+424	6,06756	1461,643	207,56	2,9 — 152,4	0,88	ЛВЖ	46663
39	Изопропиловый спирт	\text{С}_{3}\text{Н}_{8}\text{О}	60,09	+14	+430	7,51055	1733,00	232,380	-26 — 148	2,23	ЛВЖ	34139
40	м-Ксилол	\text{С}_{8}\text{Н}_{10}	105,17	+28	+530	6,13329	1461,925	215,073	-20 — 220	1,1	ЛВЖ	52829
41	о-Ксилол	\text{С}_{8}\text{Н}_{10}	106,17	+31	+460	6,28893	1575,114	223,579	-3,8 — 144,4	1,0	ЛВЖ	41217
42	п-Ксилол	\text{С}_{8}\text{Н}_{10}	106,17	+26	+528	6,25485	1537,082	223,608	-8,1 — 138,3	1,1	ЛВЖ	41207
43	Метан	\text{СН}_{4}	16,04	-	+537	5,68923	380,224	264,804	-182 — 162	5,28	ГГ	50000
44	Метиловый спирт	\text{СН}_{4}O	32,04	+6	+440	7,3527	1660,454	245,818	-10 — 90	6,98	ЛВЖ	23839
45	Метилпропилкетон	\text{С}_{5}\text{Н}_{10}\text{О}	86,133	+6	+452	6,98913	1870,4	273,2	-17 — 103	1,49	ЛВЖ	33879
46	Метилэтилкетон	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}\text{О}	72,107	-6	-	7,02453	1292,791	232,340	-48 — 80	1,90	ЛВЖ	-
47	Нафталин	\text{С}_{10}\text{Н}_{8}	128,06	+80	+520	9,67944 6,7978	3123,337 2206,690	243,569 245,127	0 — 80 80 — 159	0,9	ТГВ	39435
48	н-Нонан	\text{С}_{9}\text{Н}_{20}	128,257	+31	+205	6,17776	1510,695	211,502	2 — 150	0,78	ЛВЖ	44684
49	Оксид углерода	CO	28,01	-	+605	-	-	-	-	12,5	ГГ	10104
50	Оксид этилена	\text{С}_{2}\text{Н}_{4}\text{О}	44,05	-18	+430	-	-	-	-	3,2	ГГ (ВВ)	27696
51	н-Октан	\text{С}_{8}\text{Н}_{18}	114,230	+14	+215	6,09396	1379,556	211,896	-14 — 126	0,9	ЛВЖ	44787
52	н-Пентадекан	\text{С}_{15}\text{Н}_{32}	212,42	+115	+203	6,0673	1739,084	157,545	92 — 270	0,5	ГЖ	44342
53	н-Пентан	\text{С}_{5}\text{Н}_{12}	72,150	-44	+286	5,97208	1062,555	231,805	-50 — 36	1,47	ЛВЖ	45350
54	\gamma - \text{Пиколин}	\text{С}_{6}\text{Н}_{7}N	93,128	+39	+578	6,44382	1632,315	224,787	70 — 145	1,4	ЛВЖ	36702
55	Пиридин	\text{С}_{5}\text{Н}_{5}N	79,10	+20	+530	5,91684	1217,730	196,342	-19 — 116	1,8	ЛВЖ	35676
56	Пропан	\text{С}_{3}\text{Н}_{8}	44,096	-96	+470	5,95547	813,864	248,116	-189 — -42	2,3	ГГ	46353
57	Пропилен	\text{С}_{3}\text{Н}_{6}	42,080	-	+455	5,94852	786,532	247,243	-107,3 — 47,1	2,4	ГГ	45604
58	н-Пропиловый спирт	\text{С}_{3}\text{Н}_{8}\text{О}	60,09	+23	+371	7,44201	1751,981	225,125	0 — 97	2,3	ЛВЖ	34405
59	Сероводород	H_{2}S	34,076	-	+246	-	-	-	-	4,3	ГГ	-
60	Сероуглерод	\text{С}S_{2}	76,14	-43	+102	6,12537	1202,471	245,616	-15 — 80	1,0	ЛВЖ	14020
61	Стирол	\text{С}_{8}\text{Н}_{8}	104,14	+30	+490	7,06542	2113,057	272,986	-7 — 146	1,1	ЛВЖ	43888
62	Тетрагидрофуран	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}\text{О}	72,1	-20	+250	6,12008	1202,29	226,254	23 — 100	1,8	ЛВЖ	34730
63	н-Тетрадекан	\text{С}_{14}\text{Н}_{30}	198,39	+103	+201	6,40007	1950,497	190,513	76 — 254	0,5	ГЖ	44377
64	Толуол	\text{С}_{7}\text{Н}_{8}	92,140	+7	+535	6,0507	1328,171	217,713	-26,7 — 110,6	1,27	ЛВЖ	40936
65	н-Тридекан	\text{С}_{13}\text{Н}_{28}	184,36	+90	+204	7,09388	2468,910	250,310	59 — 236	0,58	ГЖ	44424
66	2,2,4-Триметилпентан	\text{С}_{8}\text{Н}_{18}	114,230	-4	+411	5,93682	1257,84	220,735	-60 — 175	1,0	ЛВЖ	44647
67	Уксусная кислота	\text{С}_{2}\text{Н}_{4}\text{О}_{2}	60,05	+40	+465	7,10337	1906,53	255,973	-17 — 118	4,0	ЛВЖ	13097
68	н-Ундекан	\text{С}_{11}\text{Н}_{24}	156,31	+62	+205	6,80501	2102,959	242,574	31 — 197	0,6	ГЖ	44527
69	Формальдегид	\text{СН}_{2}\text{О}	30,03	-	+430	5,40973	607,399	197,626	19 — 60	7,0	ГГ	19007
70	Фталевый ангидрид	\text{С}_{6}\text{Н}_{4}\text{О}_{3}	148,1	+153	+580	7,12439	2879,067	277,501	134 — 285	1,7 (15\text{г} \cdot \text{м}^{- 3})	ТГВ	-
71	Хлорбензол	\text{С}_{6}\text{Н}_{5}Cl	112,56	+29	+637	6,38605	1607,316	235,351	-35 — 132	1,4	ЛВЖ	27315
72	Хлорэтан	\text{С}_{2}\text{Н}_{5}Cl	64,51	-50	+510	6,11140	1030,007	238,612	-56 — 12	3,8	ГГ	19392
73	Циклогексан	\text{С}_{6}\text{Н}_{12}	84,16	-17	+259	5,96991	1203,526	222,863	6,5 — 200	1,3	ЛВЖ	43833
74	Этан	\text{С}_{2}\text{Н}_{6}	30,069	-	+515	-	-	-	-	2,9	ГГ	52413
75	Этилацетат	\text{С}_{4}\text{Н}_{8}\text{О}_{2}	88,10	-3	+446	6,22672	1244,951	217,881	15 — 75,8	2,0	ЛВЖ	23587
76	Этилбензол	\text{С}_{8}\text{Н}_{10}	106,16	+20	+431	6,35879	1590,660	229,581	-9,8 — 136,2	1,0	ЛВЖ	41323
77	Этилен	\text{С}_{2}\text{Н}_{4}	28,05	-	+435	-	-	-	-	2,7	ГГ	46988
78	Этиленгликоль	\text{С}_{2}\text{Н}_{6}\text{О}_{2}	62,068	+111	+412	8,13754	2753,183	252,009	53 — 198	4,29	ГЖ	19329
79	Этиловый спирт	\text{С}_{2}\text{Н}_{6}\text{О}	46,07	+13	+400	7,81158	1918,508	252,125	-31 — 78	3,6	ЛВЖ	30562
80	Этилцеллозольв	\text{С}_{4}\text{Н}_{10}\text{О}_{2}	90,1	+40	+235	7,86626	2392,56	273,15	20 — 135	1,8	ЛВЖ	26382

№ п/п	Продукт (ГОСТ, ТУ) (состав смеси), % (масс.)	Суммарная формула	Молярная масса, \text{кг} \cdot \text{кмоль}^{- 1}	Температура вспышки, °C	Температура самовоспламенения, °C	Константы уравнения Антуана			Температурный интервал значений констант уравнения Антуана, °C	Нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.)	Характеристика вещества	Теплота сгорания, \text{кДж } \cdot \text{кг}^{- 1}
						A	B	\text{С}_{\text{А}}
1	Бензин авиационный Б-70 (ГОСТ 1012-72)	\text{С}_{7,267}\text{Н}_{14,796}	102,2	-34	300	7,54424	2629,65	384,195	-40 — 100	0,79	ЛВЖ	44094
2	Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ 2084-67)	\text{С}_{6,991}\text{Н}_{13,108}	97,2	-36	-	4,19500	682,876	222,066	-60 — 85	1,08	ЛВЖ	44239
3	Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-67)	\text{С}_{7,024}\text{Н}_{13,706}	98,2	-36	-	4,12311	664,976	221,695	-60 — 95	1,06	ЛВЖ	43641
4	Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-67)	\text{С}_{6,911}\text{Н}_{12,168}	95,3	-37	-	4,26511	695,019	223,220	-60 — 90	1,1	ЛВЖ	43641
5	Дизельное топливо «3» (ГОСТ 305-73)	\text{С}_{12,343}\text{Н}_{23,889}	172,3	> +35	+225	5,07818	1255,73	199,523	40 — 210	0,61	ЛВЖ	43590
6	Дизельное топливо «Л» (ГОСТ 305-73)	\text{С}_{14,511}\text{Н}_{29,120}	203,6	> +40	+210	5,00109	1314,04	192,473	60 — 240	0,52	ЛВЖ	43419
7	Керосин осветительный КО-20 (ГОСТ 4753-68)	\text{С}_{13,595}\text{Н}_{26,860}	191,7	> +40	+227	4,82177	1211,73	194,677	40 — 240	0,55	ЛВЖ	43692
8	Керосин осветительный КО-22 (ГОСТ 4753-68)	\text{С}_{10,914}\text{Н}_{21,832}	153,1	> +40	+245	5,59599	1394,72	204,260	40 — 190	0,64	ЛВЖ	43692
9	Керосин осветительный КО-25 (ГОСТ 4753-68)	\text{С}_{11,054}\text{Н}_{21,752}	154,7	> +40	+236	5,12496	1223,85	203,341	40 — 190	0,66	ЛВЖ	43692
10	Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)	\text{С}_{8}\text{Н}_{10}	106,17	+29	+490	6,17972	1478,16	220,535	0 — 50	1,1	ЛВЖ	43154
11	Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)	\text{С}_{10,5}\text{Н}_{21,0}	147,3	> +33	+250	7,13623	2218,3	273,15	20 — 80	0,7	ЛВЖ	43966
12	Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-62)	\text{С}_{21,74}\text{Н}_{42,28}S_{0,04}	303,9	> +135	+270	6,88412	2524,17	174,010	164 — 343	0,29	ГЖ	43111
13	Масло АМТ-300 (ТУ 38-1Г-68)	\text{С}_{22,25}\text{Н}_{33,48}S_{0,34}N_{0,07}	312,9	> +170	+290	6,12439	2240,001	167,85	170 — 376	0,2	ГЖ	42257
14	Масло АМТ-300 Т (ТУ 38101243-72)	\text{С}_{19,04}\text{Н}_{24,58}S_{0,196}N_{0,04}	260,3	> +189	+334	5,62020	2023,77	164,09	171 — 396	0,2	ГЖ	41778
15	Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26)	\text{С}_{5,452}\text{Н}_{7,606}O_{0,535}	81,7	-7	+550	6,29685	1373,667	242,828	-15 — 100	1,65	ЛВЖ	40936
16	Растворитель Р-4 (ксилол-15, толуол-70, ацетон-15)	\text{С}_{6,231}\text{Н}_{7,798}O_{0,223}	86,3	-4	-	6,27853	1415,199	244,752	-15 — 100	1,38	ЛВЖ	43154
17	Растворитель Р-5 (н-бутилацетат-30, ксилол-40, ацетон-30)	\text{С}_{5,309}\text{Н}_{8,655}O_{0,897}	86,8	-9	-	6,30343	1378,851	245,039	-15 — 100	1,57	ЛВЖ	43154
18	Растворитель Р-12 (н-бутилацетат-30, ксилол-10, толуол-60)	\text{С}_{6,837}\text{Н}_{9,217}O_{0,515}	99,6	+10	-	6,17297	1403,079	221,483	0 — 100	1,26	ЛВЖ	43154
19	Растворитель М (н-бутилацетат-30, этилацетат-5, этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5)	\text{С}_{2,761}\text{Н}_{7,147}O_{1,187}	59,36	+6	+397	8,05697	2083,566	267,735	0 — 50	2,79	ЛВЖ	36743
20	Растворитель РМЛ (ТУКУ 467-56) (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллозольв-16)	\text{С}_{2,645}\text{Н}_{6,810}O_{1,038}	55,24	+10	+374	8,69654	2487,728	290,920	0 — 50	2,85	ЛВЖ	40936
21	Растворитель РМЛ-218 (МРТУ 6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловый спирт-16, н-бутиловый спирт-3, этилцеллозольв-13, этилацетат-16)	\text{С}_{4,791}\text{Н}_{8,318}O_{0,974}	81,51	+4	+399	7,20244	1761,043	251,546	0 — 50	1,72	ЛВЖ	43154
22	Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-70) (н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17)	\text{С}_{5,962}\text{Н}_{9,779}O_{0,845}	94,99	+16	+367	6,83653	1699,687	241,00	0 — 50	1,25	ЛВЖ	43154
23	Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)	\text{С}_{10,5}\text{Н}_{21,0}	147,3	> +33	+250	7,13623	2218,3	273,15	20 — 80	0,7	ЛВЖ	43966

Вещества и материалы	Низшая теплота сгорания Q_{H}^{P} , \text{МДж } \cdot \text{кг}^{- 1}
Бумага:
разрыхленная	13,40
книги, журналы	13,40
книги на деревянных стеллажах	13,40
Древесина (бруски W = 14%)	13,80
Древесина (мебель в жилых и административных зданиях W = 8 — 10%)	13,80
Кальций (стружка)	15,80
Канифоль	30,40
Кинопленка триацетатная	18,80
Капрон	31,09
Карболитовые изделия	26,90
Каучук СКС	43,89
Каучук натуральный	44,73
Каучук хлоропреновый	27,99
Краситель жировой 5С	33,18
Краситель 9-78Ф п/э	20,67
Краситель фталоцианотен 4 «3» М	13,76
Ледерин (кожзаменитель)	17,76
Линкруст поливинилхлоридный	17,08
Линолеум
масляный	20,97
поливинилхлоридный	14,31
поливинилхлоридный двухслойный	17,91
поливинилхлоридный на войлочной основе	16,57
поливинилхлоридный на тканевой основе	20,29
Линопор	19,71
Магний	25,10
Мипора	17,40
Натрий металлический	10,88
Органическое стекло	27,67
Полистирол	39,00
Резина	33,52
Текстолит	20,90
Торф	16,60
Пенополиуретан	24,30
Волокно штапельное	13,80
Волокно штапельное в кипе 40 x 40 x 40 см	13,80
Полиэтилен	47,14
Полипропилен	45,67
Хлопок в тюках \rho = 190\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}	16,75
Хлопок разрыхленный	15,70
Лен разрыхленный	15,70
Хлопок + капрон (3.1)	16,20

Материалы	q_{\text{кр}} , \text{кВт} \cdot \text{м}^{- 2}
Древесина (сосна, влажность 12%)	13,9
Древесно-стружечная плита плотностью 417\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}	8,3
Торф брикетный	13,2
Торф кусковой	9,8
Хлопок-волокно	7,5
Слоистый пластик	15,4
Стеклопластик	15,3
Пергамин	17,4
Резина	14,8
Уголь	35,0
Рулонная кровля	17,4
Картон серый	10,8
Декоративный бумажно-слоистый пластик, ГОСТ 9590-76	19,0
Декоративный бумажно-слоистый пластик, ТУ 400-1-18-64	24,0
Металлопласт, ТУ 14-1-4003-85	24,0
Металлопласт, ТУ 14-1-4210-86	27,0
Плита древесно-волокнистая, ГОСТ 8904-81	13,0
Плита древесно-стружечная, ГОСТ 10632-77	12,0
Плита древесно-стружечная с отделкой «Полиплен», ГОСТ 21-29-94-81	12,0
Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ГОСТ 8904-81	12,0
Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ТУ 400-1-199-80	16,0
Винилискожа обивочная пониженной горючести, ТУ 17-21-488-84	30,0
Винилискожа, ТУ 17-21-473-84	32,0
Кожа искусственная «Теза», ТУ 17-21-488-84	17,9
Кожа искусственная «ВИК-ТР», ТУ 17-21-256-78	20,0
Кожа искусственная «ВИК-Т» на ткани 4ЛХ ТУ 17-21-328-80	20,0
Стеклопластик на полиэфирной основе, ТУ 6-55-15-88	14,0
Лакокрасочные покрытия РХО, ТУ 400-1-120-85	25,0
Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе, ТУ 21-29-11-72	12,0
Линолеум ПВХ однослойный, ГОСТ 14632-79	10,0
Линолеум алкидный, ГОСТ 19247-73	10,0
Линолеум ПВХ марки ТТН-2, ТУ 21-29-5-69	12,0
Линолеум ПВХ на тканевой основе, ТУ 21-29-107-83	12,0
Линолеум рулонный на тканевой основе	12,0
Линолеум ПВХ, ТУ 480-1-237-86:
- с применением полотна, ТУ 17-14-148-81	7,2
- с применением полотна, ТУ 17-РСФСР-18-17-003-83	6,0
- на подоснове «Неткол»	9,0
Дорожка прутковая чистошерстяная, ТУ 17-Таджикская ССР-463-84	9,0
Покрытие ковровое, прошивное, ОСТ 17-50-83, арт. 5867	22,0
Покрытие ковровое для пола рулонное «Ворсолон», ТУ 21-29-12-72	5,0
Покрытие ковровое иглопробивное «Мистра-1», ТУ 17-Эстонская ССР-266-80	6,0
Покрытие ковровое иглопробивное «Мистра-2», ТУ 17-Эстонская ССР-266-80	5,0
Покрытие ковровое иглопробивное «Авистра»	12,0
Покрытие ковровое иглопробивное «Вестра», ТУ 17-Эстонская ССР-551-86	5,0
Покрытие ковровое типа А, ТУ 21-29-35, арт. 10505	4,0
Сено, солома (при минимальной влажности до 8%)	7,0
Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, °C:
300	12,1
350	15,5
400	19,9
500 и выше	28,0

Приложение 6

ЭКСПРЕСС-ИНФОРМАЦИЯ О ВЫХОДЕ НОВОЙ РЕДАКЦИИ НОРМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ГОСУДАРСТВЕННОЙ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ СЛУЖБЫ МВД РОССИИ «ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ» - НПБ 105-95

Главным управлением Государственной противопожарной службы МВД России по согласованию с Министерством строительства России утверждены и с 1 января 1996 года вводятся в действие нормы пожарной безопасности «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» - НПБ 105-95 (взамен ОНТП 24-86/МВД СССР, утрачивающих силу с 1 января 1996 г.).

Принципиальным отличием НПБ 105-95 является введение новой концепции по разграничению категорий помещений В и Д. К пожароопасной категории В следует относить помещения, в технологическом процессе которых находятся или обращаются горючие материалы, при этом уровень пожарной опасности учитывается введением такого критерия, как пожарная нагрузка, и устанавливается дифференцированной классификацией, в соответствии с которой помещения категории В разделяются на 4 категории (В1, В2, В3, В4) в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки (в технологии). К категории Д (непожароопасной) относятся помещения, где не применяются и не используются горючие материалы (без учета строительных конструкций).

При этом категории В1, В2 и В3 по требованиям противопожарной защиты в основном соответствуют действующей в настоящее время в строительных нормах и правилах категории В, а категория В4 с практической точки зрения аналогична существующей категории Д (с небольшой пожарной нагрузкой).

Учитывая, что с изменением самой концепции категорирования помещений (В и Д) и введением в действие новых норм НПБ 105-95, требуется разработка и внесение изменений в действующие СНиП, а также доработка раздела 4 «Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» НПБ, Минстрой России совместно с ГУГПС МВД России рассмотрели вопросы применения указанных НПБ при проектировании и сообщают, что впредь до внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила при проектировании производственных, складских сельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующими положениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:

• к помещениям категорий В1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать более жесткие требования (на 20%) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20%) по сравнению с действующими требованиями к категории В;
• к помещениям категории В4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории Д;
• в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (где применяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади и параметры путей эвакуации не нормируются;

• в здании категории В при наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадь пожарного отсека необходимо уменьшать на 25%.

Приложение 7

ОСНОВНЫЕ ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ

1. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика — М. Стройиздат, 1983. — 136 с.

---