Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий (издание 4-ое)
(одобрены Научно-техническим советом Центра энергоресурсосбережения Госстроя России, протокол от 12.07.2002 № 5)
Примечание
Взамен «Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий» (М., ОНТИ АКХ, 1994).
Утверждаю Директор Академии коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова, д.т.н., профессор В. Ф. Пивоваров
Одобрено Научно-техническим советом Центра энергоресурсосбережения Госстроя России (протокол от 12.07.2002 № 5)
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ (ИЗДАНИЕ 4-ОЕ)
Методические указания содержат методики расчета расходов теплоты потребителями на отопление, на нагрев воды для горячего водоснабжения, вентиляцию; расхода теплоты на собственные нужды котельной; расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты источниками.
Приведены практические рекомендации и вспомогательные материалы для проведения расчетов и примеры расчетов.
Методические указания предназначены для использования инженерно-техническими работниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при проведении расчетов по определению плановых расходов топлива, электроэнергии и воды при выработке теплоты и жилищно-коммунальных служб при определении планового теплопотребления жилищно-коммунальным сектором.
Настоящая редакция Методических указаний выпускается взамен «Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий» (М., ОНТИ АКХ, 1994).
Методические указания разработаны отделом энергоэффективности ЖКХ АКХ им. К.Д. Памфилова.
Замечания и предложения по настоящим Методическим указаниям просьба направлять по адресу: 123371, Москва, Волоколамское шоссе, 116, АКХ им. К.Д. Памфилова, отдел энергоэффективности ЖКХ.
1.1. Настоящие Методические указания предназначены для использования работниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при текущем планировании потребности в топливе, электроэнергии и воде для выработки теплоты.
1.2. Методические указания могут быть использованы жилищными предприятиями и муниципальными организациями для определения потребности в теплоте для нужд отопления, горячего водоснабжения и вентиляции для жилых и общественных зданий и разработки мероприятий по энергосбережению.
1.3. Нормативные расходы воды и теплоты следует рассматривать как максимально допустимые при нормальных условиях эксплуатации систем отопления и горячего водоснабжения. При превышении расходов воды и теплоты необходимо определить причины перерасхода и обеспечить мероприятия по его ликвидации за счет повышения уровня эксплуатации. Мероприятия, приводящие к снижению величин расхода воды и теплоты ниже нормативных при обеспечении комфортных условий проживания жителей, относятся к разряду энергосбережения.
1.4. Учет количества реализованной теплоты должен производиться приборами в точке учета на границе раздела тепловых сетей. Потери теплоты тепловыми сетями относятся на счет стороны, на балансе которой находятся тепловые сети. Потери теплоты теплопроводами, проложенными в подвале зданий, следует относить на счет потребителей пропорционально нагрузкам зданий, подключенным к теплопроводам.
1.5. Перед проведением расчетов потребности в теплоте должна быть проведена оценка достоверности исходной информации: проектных тепловых нагрузок при централизованном теплоснабжении, объемов зданий, количества жителей, обеспеченных централизованным горячим водоснабжением, диаметров и протяженности трубопроводов тепловых сетей, находящихся на балансе потребителя, и пр.
1.6. Настоящие Методические указания выпускаются взамен «Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий», разработанных и изданных ГУП АКХ им. К.Д. Памфилова в 1994 г.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ТЕПЛОТЫ
Количество потребляемой теплоты, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{\text{пот}} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{\text{пот}i},(2.1)
где Q_{\text{пот}i} — количество теплоты, потребляемое i-м потребителем;
Потребляемая теплота складывается из количеств теплоты, требуемой на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, ГДж (Гкал):
Q_{\text{пот}i} = Q_{\text{от}} + Q_{v} + Q_{h},(2.2)
где Q_{\text{от}} — количество теплоты, требуемое для отопления, ГДж (Гкал);
Q_{v} — количество теплоты, требуемое для вентиляции, ГДж (Гкал);
Q_{h} — количество теплоты, требуемое для нужд горячего водоснабжения, ГДж (Гкал).
2.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ
2.1.1. Количество теплоты, ГДж (Гкал), за расчетный период (месяц, квартал, год) в общем случае определяется по формуле:
Q_{\text{о}} = 3,6Q_{\text{о}max} \frac{t_{i} - t_{m}}{t_{i} - t_{\text{о}}} Z_{\text{о}}24,(2.3)
[Q_{\text{о}} = Q_{\text{о}max} \frac{t_{i} - t_{m}}{t_{i} - t_{\text{о}}} Z_{\text{о}}24],(2.3\text{а})
где Q_{\text{о}max} — максимальный тепловой поток (тепловая нагрузка) на отопление, МВт (Гкал/ч);
t_{i} — средняя расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, принимается: для жилых зданий — 18 °C для районов с расчетной температурой наружного воздуха выше -31 °C, 20 °C для районов с расчетной температурой наружного воздуха ниже -31 °C [1], для новых зданий, имеющих повышенные теплозащитные характеристики t_{i} , принимается соответственно 20 и 22 °C; для гражданских зданий, в зависимости от назначения здания, — по табл. 1 Прил. 1;
t_{m} — средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °C, принимается для планирования по СНиП 23-01-99 [2], фактическая — по данным местной метеостанции;
t_{\text{о}} — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °C, принимается по СНиП 23-01-99 [2] или по СНиП 2.01.01-82 [3] (в зависимости от года постройки) для наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 или по данным местной метеостанции;
Z_{\text{о}} — продолжительность работы системы отопления за расчетный период, сут., принимается для планирования по СНиП 23-01-99 (период со средней суточной температурой наружного воздуха <= +8 °C), фактическая — по фактической продолжительности работы системы отопления;
24 — продолжительность работы системы отопления в сутки, ч;
2.1.2. Максимальный тепловой поток на отопление здания Q_{\text{о}max} должен приниматься в расчетах в соответствии с проектной документацией на данное здание.
Для здания, построенного по типовому проекту, при отсутствии конкретного проекта для оценки максимального теплового потока на отопление, МВт (Гкал/ч), может быть произведена корректировка по типовому проекту по формуле:
Q_{\text{о}max} = Q_{\text{о}max}^{m}(t_{i} - t_{\text{о}})/(t_{i}^{m} - t_{\text{о}}^{m}),(2.4)
где значения Q_{\text{о}max}^{m},t_{i}^{m},t_{\text{о}}^{m} соответствуют данным типового проекта.
Формула (2.4) справедлива при отклонении расчетных температур от принятых в типовом проекте в пределах 5 °C. При больших отклонениях расчетное значение максимального теплового потока должно быть согласовано с разработчиками проекта.
2.1.3. При отсутствии проектных данных максимальный тепловой поток Q_{\text{о}max} , МВт (Гкал/ч), может быть определен по формуле укрупненных расчетов:
Q_{\text{о}max} = aq_{\text{о}}V_{\text{н}}(t_{i} - t_{\text{о}})k_{nm} \cdot 10^{- 6}.(2.5)
2.1.4 Количество теплоты Q_{\text{о}} , ГДж (Гкал), при укрупненном расчете может определяться по формуле:
Q_{\text{о}} = 3,6aq_{\text{о}}V_{\text{н}}(t_{i} - t_{m})k_{nm}24Z_{\text{о}} \cdot 10^{- 6};(2.6)
[Q_{\text{о}} = aq_{\text{о}}V_{\text{н}}(t_{i} - t_{m})k_{nm}24Z_{\text{о}} \cdot 10^{- 6}],(2.6\text{а})
a — поправочный коэффициент, учитывающий район строительства здания, принимается по табл. 2 Прил. 1;
q_{\text{о}} — удельная отопительная характеристика здания при t_{\text{о}} = - 30^{\circ}C , Вт/(м3·°C) [ккал/(м3·ч·°C)], принимается: для жилых зданий по таблицам 3 - 5, для общественных зданий по табл. 6, для производственных зданий по табл. 7 Прил. 1;
V_{\text{н}} — объем здания по наружному обмеру выше отметки +/- 0,000 (надземная часть), м3;
k_{nm} — повышающий коэффициент для учета потерь теплоты теплопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, принимается в соответствии со СНиП 2.04.05-91* [4] равным 1,05;
t_{m} — средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °C.
Потери теплоты трубопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, Вт [ккал/(ч·м)], могут быть определены расчетом по соотношению:
Q_{mn} = \sum_{i = 1}^{n} q_{i}l_{i},(2.7)
где q_{i} — тепловой поток от i-го трубопровода, Вт/м (ккал/ч·м), принимается по табл. 8 Прил. 1;
l_{i} — протяженность участка i-го трубопровода, м;
2.1.5 Величина удельной отопительной характеристики q_{\text{о}} при укрупненных расчетах может быть увеличена:
для зданий облегченного (барачного) типа и сборно-щитовых домов до 15%;
для каменных зданий в первый сезон отопления, законченных строительством в мае — июне, — 12; в июне — августе — 20; в сентябре — до 25%; в течение отопительного сезона — до 30%;
для зданий, расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городской застройке, не защищенной от сильных ветров, при их средней скорости от 3 до 5 м/с — до 10%; от 5 до 10 м/с — до 20%; более 10 м/с — до 30%; средняя скорость ветра за отопительный период принимается по СНиП 23-01-99 [2] или по данным местной метеостанции.
2.1.6. Наружный строительный объем (надземный) для зданий с чердачными перекрытиями определяется умножением площади горизонтального сечения, взятого по наружному обводу здания на уровне первого этажа выше цоколя, на полную высоту здания, измеренную от уровня чистого пола первого этажа до верхней плоскости теплоизоляционного слоя чердачного покрытия; при плоских, совмещенных крышах — до средней отметки верха крыши.
При измерении наружного строительного объема не учитываются выступающие архитектурные детали и конструктивные элементы, портики, террасы, балконы, объемы проездов и пространства под зданием на опорах (в чистоте), а также проветриваемые подполья под зданиями, проектируемые для строительства на вечномерзлых грунтах [1].
2.1.7. Количество теплоты на отопление здания, части здания или отдельного помещения, кДж (ккал), в общем случае определяется по формуле:
Q_{\text{от}} = Q_{\text{тр}} + Q_{inf} - (Q_{\text{быт}} + Q_{ins})\varphi,(2.8)
где Q_{\text{тр}} — расход теплоты на возмещение трансмиссионных потерь теплоты, кДж (ккал);
Q_{inf} — расход теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха в помещения, кДж (ккал);
Q_{\text{быт}} — внутренние бытовые тепловыделения от технологического оборудования, людей и пр., кДж (ккал);
Q_{ins} — теплопоступления через остекленные проемы за счет инсоляции, кДж (ккал);
\varphi — коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулировать или отдавать теплоту, принимается равным 0,8.
Расход теплоты на возмещение трансмиссионных потерь ограждающими конструкциями и на нагрев инфильтрующегося воздуха (через остекленные поверхности, двери, неплотности и т.д.) зависит от температуры наружного воздуха, бытовые и инсоляционные теплопоступления — не зависят.
2.1.8. Значение удельной отопительной характеристики q_{\text{о}} , Вт/(м3·ч·°C) [ккал/(м3·ч·°C)], для части здания или отдельного помещения (занимаемого арендаторами) может быть рассчитано в соответствии с характеристиками ограждающих конструкций рассматриваемого здания по формуле:
q_{\text{о}} = \frac{K_{\text{т}}A_{e}^{sum}}{V_{\text{н}}} ;(2.9)
K_{\text{т}} = K_{\text{пр}} + K_{inf},(2.10)
K_{\text{т}} — общий приведенный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C);
K_{\text{пр}} — приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C);
K_{inf} — приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C);
A_{e}^{sum} — общая площадь ограждающих конструкций, м2;
V_{\text{н}} — объем помещений по наружному обмеру, м3.
2.1.9. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи K_{\text{пр}} , Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C), определяется по формуле:
K_{\text{пр}} = (\sum_{i = 1}^{n} A_{i}R_{i}) \sum_{i = 1}^{n} A_{i},(2.11)
где A_{i} — площадь элементов ограждающих зданий: стен (за вычетом остекленных площадей), пола, окон, дверей и др., м2;
R_{i} — приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций здания (м2·°C)/Вт [(ч·м2·°C)/ккал].
Приведенное сопротивление теплопередаче R_{i} (м2·°С)/Вт [(ч·м2·°C)/ккал], определяется по формуле:
R_{i} = \frac{1}{a_{\text{в}}} + R_{k} + \frac{1}{a_{\text{н}}} ,(2.12)
где a_{\text{в}},a_{\text{н}} — коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающих конструкций, Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C), принимаются по табл. 10 Прил. 1 [5];
R_{k} — термическое сопротивление ограждающей конструкции (м2·°С)/Вт [(ч·м2·°C)/ккал].
R_{k} = \sum_{i = 1}^{n} \frac{\delta_{i}}{\lambda_{i}} ,(2.13)
где \delta_{i} — толщина однородного слоя, м;
\lambda_{i} — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°C) [ккал/(ч·м·°C)], принимается по приложению 3* СНиП II-3-79** [5] или по справочным данным;
n — количество однородных последовательно расположенных слоев ограждающей конструкции.
При определении R_{k} слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитываются.
2.1.10 Приведенная воздухопроницаемость, g_{m}^{inf} , кг/(м2·ч), определяется по формуле:
g_{m}^{inf} = \frac{\frac{A_{w}\Delta P}{R_{a}^{w}} + \frac{A_{F}(\frac{\Delta P}{\Delta P_{o}})}{R_{a}^{F}} {}^{2/3} + \frac{A_{v}(\frac{\Delta P}{\Delta P_{o}})}{R_{a}^{v}} {}^{2/3} + \frac{A_{d}\Delta P^{1/2}}{R_{a}^{d}}}{A_{e}^{sum}} ,(2.14)
где A_{w},A_{F},A_{d} — площадь ограждающих конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, м2;
R_{a}^{w},R_{a}^{F},R_{a}^{d} — сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей (м2·Па)/кг, принимается по СНиП II-3-79* [5];
\Delta P — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций на рассматриваемом этаже, Па, определяется по формуле (2.15);
A_{e}^{sum} — суммарная площадь ограждающих конструкций, м2.
\Delta P = 0,55H(\gamma_{\text{н}} - \gamma_{i}) + 0,03\gamma_{\text{н}}w^{2},(2.15)
\gamma_{\text{н}},\gamma_{i} — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3;
w — средняя скорость ветра за отопительный период, м/с, принимается по [2] или по данным местной метеостанции.
2.1.11. Определение приведенного инфильтрационного (условного) коэффициента теплопередачи совокупности ограждающих конструкций K_{inf} , Вт/(м2·°C) [ккал/(ч·м2·°C)], производится по формуле:
K_{inf} = 0,28g_{m}^{inf}ck;(2.16)
[K_{inf} = 0,28g_{m}^{inf}ck],(2.16\text{а})
где g_{m}^{inf} — приведенная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(ч·м2);
c — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°C) [0,24 ккал/(кг·°C)];
k — коэффициент влияния встречного теплового потока в конструкциях, принимаемый равным 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.
2.1.12 Внутренние бытовые тепловыделения Q_{\text{обыт}} , Вт (ккал/ч), определяются:
Q_{\text{обыт}} = \sum_{i = 1}^{n} q_{i}F_{i},(2.17)
где q_{i} — тепловой поток, Вт (ккал·ч), регулярно поступающий от приборов, оборудования, людей и др. источников на 1 м2 площади, определяется расчетом: для жилых зданий принимается не менее 10 Вт/м2 [8,6 ккал/м2] общей площади [4];
n — количество участков с тепловыделениями.
При искусственном освещении и наличии электрического оборудования тепловыделения Q_{\text{о}} , Вт (ккал/ч), определяются:
Q_{\text{о}} = \sum_{i = 1}^{m} k_{i}N_{i};(2.18)
[Q_{\text{о}} = 0,86 \sum_{i = 1}^{m} k_{i}N_{i}],(2.18\text{а})
где k_{i} — коэффициент, учитывающий фактическое использование мощности (k = 0,7 — 0,9), загрузку (k = 0,5 — 0,7) и одновременность работы (k = 0,5 — 1,0) нескольких приборов или оборудования и долю перехода электрической энергии в тепловую, которая поступает в помещение (от 0,15 до 0,95 по технологии); при светильниках в помещении k_{i} = 1, при светильниках, встроенных в перекрытия помещения, k_{i} = 0,4;
N_{i} — электрическая мощность прибора или оборудования, Вт;
m — количество тепловыделяющих единиц.
Теплопотери на нагревание материалов, транспортных средств массой G_{m} , кг, в течение заданного времени определяются по соотношению:
Q_{m} = G_{m}c(t_{i} - t_{m})B,(2.19)
где c — удельная массовая теплоемкость материала, Дж/(кг·°C) [ккал/(кг·°C)];
t_{i} — температура внутреннего воздуха, °C;
t_{m} — температура поступившего материала, транспортного средства, °C;
B — поправочный коэффициент, выражающий среднее уменьшение полной разности температуры во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении, принимается по табл. 11 Прил. 1.
Теплопоступления от нагретых материалов и изделий, а также от горячих газов, поступающих в помещение, определяются по формуле (2.17), подставляя разность температур (t_{m} - t_{i}) .
2.1.13 Теплопоступления от солнечной радиации Q_{s} , Вт [ккал/ч], определяются по формуле:
Q_{s} = \psi_{F}k_{F}(A_{F1}I_{1} + A_{F2}I_{2} + A_{F3}I_{3} + A_{F4}I_{4}) + \psi_{s}k_{s}A_{s}I_{hor},(2.20)
где \psi_{F},k_{F} — коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаются по табл. 12 Прил. 1;
A_{F1},A_{F2},A_{F3},A_{F4} — площадь световых проемов фасадов, соответственно ориентированных по четырем направлениям, м2;
I_{1},I_{2},I_{3},I_{4} — средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на вертикальную поверхность световых проемов, соответственно ориентированных по четырем фасадам здания (Вт·ч)/м2 [ккал/м2], принимается по [2] или данным метеостанции как сумма величин по месяцам за отопительный период;
I_{hor} — средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность, Вт·ч/м2 [ккал/м2], принимается как сумма величин по месяцам за отопительный период, [2].
Теплопоступления от солнечной радиации при расчете мощности отопительных установок включают в тепловой баланс в исключительных случаях (в районах с преобладанием зимой солнечной погоды) для помещений со световыми проемами, обращенными на юг. Преимущественно эти теплопоступления учитываются при эксплуатации систем отопления с целью экономии теплоты.
2.1.14. Удельная тепловая характеристика гражданского здания q_{o} , Вт/(м3·°C) [ккал/(м3·ч·°C)], может быть ориентировочно найдена по формуле [6]:
q_{o} = 1,16 \frac{(1 + 2d)A + S}{V_{\text{н}}} ;(2.21)
[q_{o} = \frac{(1 + 2d)A + S}{V_{\text{н}}}],(2.21\text{а})
A и S — площадь соответственно наружных стен и здания в плане, м2.
2.1.15. Максимальный тепловой поток на отопление помещений Q_{\text{о}max} , Вт (ккал/ч), может быть также определен по установленной мощности отопительных приборов, в том числе и для случая, когда тип и количество установленных отопительных приборов в ряде помещений жилого здания (например, арендуемых) отличаются от предусмотренных в проекте отопительной системы жилого дома, по формуле:
Q_{\text{о}max} = 1,15(\sum_{i = 1}^{n} Q_{pi} + 0,9 \sum_{j = 1}^{m} q_{j}l_{j}),(2.22)
где Q_{pi} — тепловой поток, поступающий от отопительных приборов, Вт [ккал/ч];
q_{j} — потери теплоты j-м трубопроводом (стояком или подводкой к отопительным приборам) отопления, Вт/м [(ккал/(ч·м)], принимаются по табл. 13 Прил. 1 [6];
l_{j} — длина j-го трубопровода (стояка), м;
n — количество отопительных приборов;
m — количество трубопроводов отопления;
1,15 — коэффициент, учитывающий тепловыделения трубопроводами и отопительными приборами, расположенными в местах общего пользования (вестибюли, лестничные клетки, подвалы, чердаки).
Максимальный тепловой поток от отопительных приборов Q_{\text{о}max}^{p} , Вт [ккал/ч], определяется по формуле:
Q_{\text{о}max}^{p} = K_{p}F_{p}(\frac{t_{1} + t_{2}}{2} - t_{i}),(2.23)
где K_{p} — коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2·°C) [ккал/(м2·ч·°C)];
F_{p} — площадь поверхности нагрева прибора, м2;
t_{1},t_{2},t_{i} — соответственно расчетные температуры воды на входе и выходе из отопительного прибора и воздуха внутри помещения, °C.
Коэффициент теплопередачи отопительного прибора K_{p} принимается по паспортным данным приборов, а при отсутствии данных — по табл. 14 Прил. 1 или по справочным данным.
2.1.16. Расход теплоты для помещений, отличающихся по высоте от остальных помещений здания, определяется пропорционально занимаемому объему в здании.
2.1.17. Для зданий, в которых необходимо поддерживать температуру внутреннего воздуха t_{i} выше или ниже 18 °C (если не менялись теплозащитные характеристики ограждающих конструкций, а поверхность отопительных приборов приведена в соответствие с требуемой температурой внутреннего воздуха), расход теплоты может быть скорректирован по соотношению:
\chi = \frac{t_{i} - t_{o}}{18 - t_{o}} .(2.24)
2.1.18. При замене в части помещений системы отопления на электрическое с изъятием отопительных приборов водяного отопления и части стояков, проходящих в этих помещениях, максимальный тепловой поток на отопление здания уменьшается на величину, соответствующую данной части помещений. При этом может произойти разрегулировка системы отопления, поэтому необходима наладка оставшейся части системы.
2.1.19. Потребность в теплоте на технологические нужды сельскохозяйственных объектов, обслуживаемых теплоэнергетическим предприятием, определяется в соответствии с утвержденными нормами расхода теплоты в сельскохозяйственном производстве, представляемыми потребителем.
Количество теплоты, расходуемой на технологические нужды теплиц и оранжерей, ГДж (Гкал), определяется по формуле [7]:
Q_{cx} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{cxi},(2.25)
где Q_{cxi} — количество теплоты на i-е технологические операции, ГДж (Гкал);
n — количество технологических операций.
Q_{cxi} = 1,05(Q_{\text{т}} - Q_{\text{в}}) + Q_{\text{пол}} + Q_{\text{проп}},(2.26)
где Q_{\text{т}},Q_{\text{в}},Q_{\text{пол}},Q_{\text{проп}} — соответственно потери теплоты через ограждения, при воздухообмене, для подогрева поливочной воды и для пропарки почвы, ГДж (Гкал);
1,05 — коэффициент, учитывающий расход теплоты на обогрев бытовых помещений.
Потери теплоты через ограждения, ГДж (Гкал):
Q_{\text{т}} = 3,6K(t_{i} - t_{m})Z24 \cdot 10^{- 6};(2,27)
[Q_{\text{т}} = K(t_{i} - t_{m})Z24 \cdot 10^{- 6}],(2,27\text{а})
где F — площадь поверхности ограждения, м2;
K — коэффициент теплопередачи, принимается для одинарного остекления 6,4 Вт/(м2·°C) [5,5 ккал/(м2·ч·°C)], для одинарного пленочного ограждения 8,1 Вт/(м2·°C) [7,0 ккал/(м2·ч·°C)];
t_{i},t_{m} — средняя за отопительный период соответственно технологическая температура воздуха в оранжерее и наружного воздуха, °C;
Z — продолжительность отопительного периода, сут.
Потери теплоты за счет воздухообмена в отопительный период, ГДж (Гкал):
для оранжерей со стеклянным покрытием
Q_{\text{в}} = 95,46F_{\text{инв}}S(t_{i} - t_{m})Z \cdot 10^{- 6};(2.28)
[Q_{\text{в}} = 22,8F_{\text{инв}}S(t_{i} - t_{m})Z \cdot 10^{- 6}],(2.28\text{а})
для оранжерей с пленочным покрытием
Q_{\text{в}} = 47,73F_{\text{инв}}S(t_{i} - t_{m})Z \cdot 10^{- 6};(2.29)
[Q_{\text{в}} = 11,4F_{\text{инв}}S(t_{i} - t_{m})Z \cdot 10^{- 6}],(2.29\text{а})
где: F_{\text{инв}} — инвентарная площадь оранжереи, м2;
S — коэффициент объема, равный VF_{\text{инв}} , м, характеризует высоту сооружения, лежит в пределах 0,24 — 0,5 для малогабаритных сооружений и достигает 3 м и более для ангарных теплиц.
Количество теплоты на подогрев поливочной воды, ГДж (Гкал), определяется по соотношению:
Q_{\text{пол}} = 0,0268F_{\text{пол}};(2.30)
[Q_{\text{пол}} = 0,0064F_{\text{пол}}],(2.30\text{а})
где F_{\text{пол}} — полезная площадь оранжереи, м2.
Количество теплоты, требуемое для пропарки почвы, ГДж (Гкал), определяется по соотношению:
Q_{\text{проп}} = 0,0138F_{\text{пол}};(2.31)
[Q_{\text{проп}} = 0,0033F_{\text{пол}}],(2.31\text{а})
2.1.20 Примеры расчетов
Пример 1. Определить годовое количество тепла на отопление жилого 5-этажного кирпичного здания объемом 22400 м3 (в т.ч. подвал 2000 м3) постройки 1950 года, расположенного в г. Вологде.
Основные климатические данные: расчетная температура наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -31 °C; средняя температура наружного воздуха за отопительный период (период с температурой ниже 8 °C) -4,8 °C; продолжительность отопительного сезона 228 сут. Усредненная температура внутреннего воздуха здания равна 20 °C.
1. Находим наружный объем надземной части отапливаемого здания V_{\text{н}} :
V_{\text{н}} = 22400 - 2000 = 20400\text{м}^{3}.
2. По табл. 3 Прил. 1 находим табличное значение удельной отопительной характеристики q_{\text{о}} для здания объемом 20400 м3, равное 0,326 Вт/(м3·°C) [0,28 ккал/(ч·м3·°C)]; по табл. 2 находим значение поправочного коэффициента a, равное 0,99.
Коэффициент потерь тепла подводящими трубопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, k_{mn} , принимаем равным 1,05.
3. Определяем для рассматриваемого здания годовое количество тепла по формуле (2.6):
Пример 2. Определить максимальный тепловой поток на отопление для магазина, занимающего часть первого этажа 9-этажного жилого здания, расположенного в г. Москве. Расчетная температура наружного воздуха в холодный период года t_{\text{н}} = - 26^{\circ}C ; температура внутреннего воздуха помещений для магазина t_{\text{в}} = 15^{\circ}C .
Магазин расположен на первом этаже кирпичного, облицованного керамическим кирпичом жилого дома. Дом оборудован всеми видами благоустройства.
Помещение магазина имеет прямоугольную форму. Высота этажа 3,35 м. Глубина подземной части 2,8 м. Стены дома кирпичные толщиной 73 см, включая облицовочный керамический кирпич. С внутренней стороны стены оштукатурены сложным раствором, толщина слоя 2 см. Окна двойные, раздельные, в деревянных переплетах, имеют уплотнительные прокладки. Пол первого этажа расположен над подвалом, утеплен. Входные двери оборудованы тамбурами.
Со стороны главного фасада магазина имеется витрина с двойным остеклением. Воздушная прослойка составляет 55 см, замкнута за счет уплотнения стекол, укладки внизу витрины теплой прокладки.
| Площади конструкции | Размер площади, м2 |
|---|---|
| Отапливаемая (площадь пола) | 573,8 |
| Стен за вычетом окон, дверей и витрины | 286,7 |
| Окон | 49 |
| Дверей | 18,8 |
| Витрины | 107 |
| Общая площадь | 1035,3 |
Объем помещения магазина по наружному обмеру с высотой пола первого жилого этажа составил: V = 2660,7 м3.
Наружная стена имеет следующий состав:
1. Определяем сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по формуле (2.10) с использованием данных по СНиП II-А.7-71 «Строительная теплотехника»:
окон — двойные переплеты раздельные
дверей — по СНиП II-А.7-71 и СНиП II-3-79**
витрины — по СНиП II-3-79**
2. Определяем приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций K_{\text{пр}} , Вт/м2·°C:
3. Определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций по формуле (2.15)
\Delta P = 0,55 \times 3,35(14,25 - 12,0) + 0,03 \times 14,25 \times 4,9^{2} = 14,4\text{Па}.
\Delta P_{\text{о}} = 10\text{Па}.
Находим значения сопротивления воздухопроницанию ограждающих конструкций по СНиП II-3-79*
R_{\text{о}}^{w} = 373 + 2 + 2 + 746 = 1123\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг};
R_{\text{о}}^{F} = 0,38\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг};
витрины по приложению 10 СНиП II-3-79*
R_{\text{о}}^{\nu} = 1\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг};
R_{\text{о}}^{d} = \frac{98 \times 50}{50} + \frac{2 \times 20}{50} = 98,8\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг};
4. Определяем приведенную воздухопроницаемость, g_{m}^{inf},\text{кг}/\text{м}^{2} \cdot \text{ч} , по формуле (2.14):
5. Определяем удельный расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха q_{inf} по формуле (2.16):
6. Определяем величину удельной отопительной характеристики помещения по формуле (2.9) с учетом формулы (2.10):
7. Определяем максимальный тепловой поток по формуле (2.5):
Q_{\text{о}max} = 2660,7 \times 0,347(15 + 26)1,05 = 39746,5\text{Вт }(34175,8\text{ккал}/\text{ч}).
Пример 3. Определить годовой расход теплоты на отопление для встроенного магазина на первом этаже жилого здания.
Климатологические данные для расчета: расчетная температура наружного воздуха для отопления t_{\text{о}} = - 26^{\circ}C , средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон t_{m} = - 3,4^{\circ}C , длительность отопительного периода Z_{\text{о}} = 199 сут.
Встроенные помещения первого этажа обслуживаются самостоятельной системой отопления, которая подключена непосредственно к узлу управления параллельно системе отопления жилой части здания.
Температурный график подачи тепла в систему отопления первого этажа 105 — 70 °C. В магазине установлены конвекторы «Комфорт» ( d_{y} = 20\text{мм} ) длиной 1300 мм — 4 шт., 1200 мм — 1 шт., 1100 мм — 1 шт., 1000 мм — 2 шт. с общей поверхностью нагрева F_{p} = 35,855\text{м}^{2} . Общая протяженность горизонтальных труб диаметром 20 мм l_{i} = 48\text{м} .
Определяем температурный напор отопительных приборов:
\triangle t_{p} = \frac{t_{1} + t_{2}}{2} - t_{i} = \frac{105 + 70}{2} - 15 = 72,5^{\circ}C.
1. Находим значение коэффициента теплопередачи отопительных приборов по табл. 14 Прил. 1.
2. Определяем максимальный тепловой поток от отопительных приборов по формуле (2.23):
Q_{\text{ор}} = 6,5 \times 35,855 \times 72,5 = 16896,7\text{Вт }(14528,5\text{ккал}/\text{ч}).
3. Определяем максимальный тепловой поток от неизолированных трубопроводов по табл. 11 Прил. 1:
Q_{\text{отр}} = 0,9(128 \times 24 + 68 \times 24) = 4233,6\text{Вт }(3640,3\text{ккал}/\text{ч}).
4. Полный максимальный тепловой поток на отопление:
Q_{\text{о}max} = 16896,7 + 4233,6 = 21130,3\text{Вт }(18168,8\text{ккал}/\text{ч}).
5. Определяем годовое количество теплоты на отопление магазина по формуле (2.3):
Q_{\text{о}} = 3,6 \times 21130,3 \frac{15 - (- 3,4)}{15 - (- 26)} 24 \times 199 = 163044610,7\text{кДж } = 163,04\text{ГДж }(38,94\text{Гкал}).
2.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ВЕНТИЛЯЦИЮ
2.2.1. Потребность в теплоте на вентиляцию для зданий рассчитывается при наличии в них систем вентиляции с механическим побуждением. Расчеты следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* [4].
2.2.2. Для жилых и общественных зданий с естественным воздухообменом количество тепла на нагрев воздуха учитывается при проектировании систем отопления. Кратность воздухообмена при естественной вентиляции для жилых и некоторых общественных зданий приведена в табл. 16 - 18 Прил. 1.
2.2.3. При наличии проекта вентиляции здания и соответствии установленного оборудования проекту максимальный тепловой поток на вентиляцию принимается по проектным данным.
При наличии типового проекта вентиляции для здания, построенного по типовому проекту, пересчет расхода тепла для конкретного здания, Вт [ккал·ч], производится по формуле:
Q_{\text{о}\nu} = Q_{\text{о}\nu}^{\text{т}}(t_{i} - t_{\text{о}})/(t_{i}^{\text{т}} - t_{\text{о}}^{\text{т}}),(2.32)
где Q_{\text{о}\nu}^{\text{т}} — проектный максимальный тепловой поток на вентиляцию по типовому проекту, Вт [ккал/ч];
t_{i},t_{i}^{\text{т}} — средняя температура внутреннего воздуха вентилируемых помещений здания, °C, соответственно для конкретного здания и по типовому проекту;
t_{\text{о}},t_{\text{о}}^{\text{т}} — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °C, соответственно для конкретного здания и по типовому проекту.
2.2.4. При отсутствии проекта вентилируемого здания расчетный расход теплоты на вентиляцию, Вт [ккал/ч], определятся по формуле для укрупненных расчетов:
Q_{\text{о}\nu} = V_{\text{н}}q_{\nu}(t_{i} - t_{\text{о}}),(2.33)
где V_{\text{н}} — объем здания по наружному обмеру, м3;
q_{\nu} — удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м3·°C) [ккал/(ч·м3·°C)], принимается по расчету; при отсутствии данных — по табл. 6 для общественных зданий и по табл. 7 - для предприятий (Прил. 1).
2.2.5. Продолжительность работы системы вентиляции в течение суток принимается в зависимости от назначения и режима работы учреждений и организаций, но не более общего числа часов их работы в сутки.
При отсутствии данных продолжительность работы вентиляции в гостиницах принимается равной 16 ч.
2.2.6. Если в одном здании находятся помещения различного назначения, отличающиеся между собой удельной вентиляционной характеристикой, то расчетный расход теплоты на вентиляцию определяется раздельно для каждой части здания и суммируется.
2.2.7 Количество теплоты, кДж [ккал], требуемое для вентиляции здания за расчетный период, определяется по формуле:
Q_{\nu} = 3,6Q_{\text{о}\nu} \frac{t_{i} - t_{m}}{t_{i} - t_{\text{о}}} n_{\nu}Z_{\nu},(2.34)
[Q_{\nu} = Q_{\text{о}\nu} \frac{t_{i} - t_{m}}{t_{i} - t_{\text{о}}} n_{\nu}Z_{\nu}],(2.34\text{а})
где t_{m} — средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °C;
n_{\nu} — усредненное число часов работы системы вентиляции в течение сут.;
Z_{\nu} — продолжительность работы системы вентиляции за расчетный период.
При укрупненных расчетах количество тепла за расчетный период, кДж [ккал], можно определить по соотношению:
Q_{\nu} = 3,6V_{\text{н}}q_{\nu}(t_{i} - t_{m})n_{\nu}Z_{\nu},(2.35);
[Q_{\nu} = V_{\text{н}}q_{\nu}(t_{i} - t_{m})n_{\nu}Z_{\nu}],(2.35\text{а}).
2.2.8. В общем случае при общеобменной вентиляции расчет воздухообмена в помещении определяется из условий разбавления воздуха помещений, содержащих повышенную концентрацию вредностей, до допустимых концентраций, регламентированных нормами СНиП 2.04.05-91* или соответствующими санитарно-гигиеническими нормами.
При выделении избыточной теплоты в помещении требуемый расход воздуха G_{\nu} , кг/ч, определяется по формуле:
L_{\nu} = \frac{3,6Q_{\text{изб}}}{c(t_{\text{ух}} - t_{\text{пр}})} ;(2.36)
[L_{\nu} = \frac{Q_{\text{изб}}}{c(t_{\text{ух}} - t_{\text{пр}})}],(2.36\text{а})
где Q_{\text{изб}} — избыточный тепловой поток в помещении, Вт [ккал/ч];
t_{\text{ух}} — температура воздуха, уходящего из помещения, °C;
t_{\text{пр}} — температура приточного воздуха, °C;
c — удельная теплоемкость воздуха, принимается равной 1 кДж/(кг·°C) [0,24 ккал/(кг·°C)].
Температура уходящего из помещения воздуха определяется по формуле:
t_{\text{ух}} = t_{\text{рз}} + K_{t}(H - 2),(2.37)
где t_{\text{рз}} — температура воздуха в рабочей зоне, °C, принимается на 3 — 5 °C выше температуры наружного воздуха;
K_{t} — коэффициент нарастания температуры воздуха по высоте помещения, принимается 1 — 1,5 в зависимости от высоты помещения и уровня тепловыделений;
H — вертикальное расстояние от пола до центра вытяжных фрамуг, м;
При выделении избыточного количества газов в помещении требуемый расход воздуха L_{\nu} , кг/ч, определяется по формуле:
L_{\nu} = G_{\text{г}}/(x_{1} - x_{2}),(2.38)
где G_{\text{г}} — количество газов, выделяющихся в помещении, мг/ч;
x_{1} — допустимая концентрация газов, мг/м3;
x_{2} — концентрация газов в наружном воздухе, мг/м3.
При выделении избыточной влаги в помещении требуемый расход воздуха L_{\nu} , кг/ч, определяется по формуле:
L_{\nu} = G_{\text{в}}/(d_{2} - d_{1}),(2.39)
где G_{\text{в}} — количество водяных паров, выделяющихся в помещении, г/ч;
d_{2} — влагосодержание воздуха, уходящего из помещения, г/кг, сухого воздуха;
d_{1} — влагосодержание наружного воздуха, г/кг, сухого воздуха.
При выделении пыли в помещении требуемый расход воздуха L_{\nu} , кг/ч, определяется по формуле:
L_{\nu} = G_{\text{п}}/(s_{2} - s_{1}),(2.40)
где G_{\text{п}} — количество пыли, выделяющейся в помещении, мг/ч;
s_{2} — допустимая концентрация пыли, мг/м3;
s_{1} — концентрация пыли в наружном воздухе, мг/м3.
Максимальный тепловой поток Q_{\text{о}\nu} , Вт [ккал/ч], требуемый для нагревания удаляемого воздуха с вредностями из помещения, определяется по формуле:
Q_{\text{о}\nu} = 0,28L_{\nu}c_{\nu}(t_{i} - t_{\text{о}});(2.41)
[Q_{\text{о}\nu} = L_{\nu}c_{\nu}(t_{i} - t_{\text{о}})],(2.41\text{а})
где L_{\nu} — масса нагреваемого воздуха, кг/ч, принимается по расчету;
c_{\nu} — удельная теплоемкость воздуха, принимается равной 1 кДж/(кг·°C) [0,24 ккал/(кг·°C)];
t_{i} , t_{\text{о}} — температура соответственно внутреннего и наружного воздуха для расчета отопления, °C; при наличии калориферов соответственно температура на выходе и входе в калорифер.
2.2.9 Максимальный тепловой поток (тепловая мощность) тепловой завесы, Вт (ккал/ч), определяется по формуле:
Q_{\text{оз}} = L_{\text{з}}c_{\text{з}}(t_{\text{з}} - t_{\text{о}}),(2.42)
где L_{\text{з}} — количество воздуха, подаваемого завесой (при отсутствии в помещении механического притока и вытяжки или их балансе), кг/ч;
c_{\text{з}} — удельная теплоемкость воздуха при средней температуре воздуха, выходящего из тепловой завесы, принимается равной 1,21 кДж/(м3·°C) [0,29 ккал/(м3·°C)];
t_{\text{з}} — температура воздуха, подаваемого тепловой завесой, °C;
t_{\text{о}} — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °C, принимается по [2].
Количество воздуха, подаваемого завесой L_{\text{з}} , кг/с, [8]:
L_{\text{з}} = 1,42q\mu_{\text{пр}}F_{\text{пр}} \sqrt{\triangle p\rho_{\text{см}}} ,(2.43)
где: q = L_{\text{з}}/L_{\text{пр}} — отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего через проем; для завес с горизонтальной подачей воздуха принимается равным 0,6 — 0,7;
\mu_{\text{пр}} — коэффициент расхода, для завес с горизонтальной подачей принимается равным 0,25 — 0,3;
F_{\text{пр}} — площадь открываемого проема, м2;
\triangle p — разность давлений воздуха снаружи и внутри помещения на уровне проема, оборудованного завесой, Па;
\rho_{\text{см}} — плотность смеси воздуха завесы и наружного воздуха, кг/м3, при температуре смеси, принимается по табл. 19 Прил. 1.
Расчетная разность давлений воздуха определяется по соотношению:
\triangle p = 0,5h_{\text{пр}}(\rho_{\text{н}} - \rho_{\text{в}})g,(2.44)
где h_{\text{пр}} — высота проема, м;
\rho_{\text{н}} , \rho_{\text{в}} — плотность соответственно наружного воздуха и воздуха помещения, кг/м3, принимается по табл. 19 Прил. 1;
g — ускорение свободного падения, равное 9,8\text{м}/\text{с}^{2} .
Температура воздуха t_{\text{з}} , подаваемого завесой в дверной проем, не должна превышать 50 °C у наружных дверей и 70 °C у ворот предприятий и технологических проемов, и определяется по формуле:
t_{\text{з}} = \frac{t_{\text{см}} - t_{0}}{\overline{q}(1 - \frac{Q\prime}{Q_{\text{о}maxi}})} + t_{0},(2.45)
где t_{\text{см}} — температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем, принимается равной температуре внутреннего воздуха помещения; для вестибюля, лестничной клетки жилого здания принимается +16 °C [1];
t_{0} — расчетная температура наружного воздуха, °C;
Q\prime/Q_{\text{о}maxi} — отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы, принимается по табл. 20 Прил. 1.
Скорость выпуска воздуха из щелей или отверстий тепловых завес не должна превышать 8 м/с у наружных дверей и 25 м/с у ворот и технологических проемов [4].
2.2.10. Количество теплоты Q_{\text{з}} , кДж [ккал], требуемое для расчетного периода работы тепловой завесы, определяется по формуле:
Q_{\text{з}} = 3,6Q_{\text{оз}} \frac{t_{\text{з}} - t_{m}}{t_{\text{з}} - t_{0}} n_{\text{з}}Z_{\text{з}};(2.46)
[Q_{\text{з}} = Q_{\text{оз}} \frac{t_{\text{з}} - t_{m}}{t_{\text{з}} - t_{0}} n_{\text{з}}Z_{\text{з}}],(2.46\text{а})
где t_{m} — средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °C;
n_{\text{з}} — число часов работы тепловой завесы в сутки;
Z_{\text{з}} — продолжительность работы тепловой завесы в расчетном периоде, сутки.
2.2.11 Расход теплоносителя из тепловой сети на вентиляцию G_{\nu} , кг/ч, определяется по формуле:
G_{\nu} = \frac{3,6Q_{\text{о}\nu}}{c \cdot (\tau_{1} - \tau_{2})} ;(2.47)
[G_{\nu} = \frac{Q_{\text{о}\nu}}{c \cdot (\tau_{1} - \tau_{2})}],(2.47\text{а})
где Q_{\text{о}\nu} — расчетный часовой расход теплоты на вентиляцию, Вт (ккал/ч);
\tau_{1} , \tau_{2} — расчетная температура теплоносителя по температурному графику отпуска теплоты соответственно в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °C;
c — удельная теплоемкость воды, принимается 4,187 кДж/(кг·°C) [1 ккал/(кг·°C)].
2.2.12 Примеры расчетов.
Пример 1. Определить годовое количество теплоты, требуемое на вентиляцию кинотеатра, расположенного в отдельно стоящем здании объемом 8000 м3. Проектные данные отсутствуют.
Расчетная температура наружного воздуха равна -25 °C, средняя температура наружного воздуха за отопительный период равна -3,4 °C, продолжительность отопительного периода 182 суток. Продолжительность работы системы вентиляции в сутки 16 часов.
Расчет ведем по укрупненным данным по формуле (2.33).
1. Определяем величину удельной вентиляционной характеристики по табл. 6 Прил. 1: q_{\nu} = 0,454\text{Вт}/(\text{м}^{3} \cdot °C) .
Находим среднюю температуру внутреннего воздуха для кинотеатра по табл. 1 Прил. 1, равную 14 °C.
2. Определяем максимальный тепловой поток на вентиляцию по формуле (2.33):
Q_{\text{о}\nu} = 3,6 \times 8000 \times 0,454[14 - ( - 25)] = 141648\text{Вт }(121795,4\text{ккал}/\text{ч}).
3. Определяем годовое количество теплоты, требуемое на вентиляцию, по формуле (2.34):
Q_{\nu} = 3,6 \times 141648 \frac{14 - (- 3,4)}{14 - (- 25)} \times 16 \times 182 \times 10^{- 6} = 700,6\text{ГДж }(167,3\text{Гкал}).
Пример 2. Определить максимальный тепловой поток для удаления углекислоты из зала на 1000 чел. Температура воздуха в зале 20 °C. Расчетная температура наружного воздуха для отопления -25 °C.
Начальное содержание углекислоты в воздухе составляет x_{2} = 0,5\text{л}/\text{м}^{3} .
Выделение углекислоты одним человеком в состоянии покоя составляет \nu_{x} = 23\text{л}/\text{ч} .
Допустимое предельное содержание углекислоты в помещении x_{1} = 1,5\text{л}/\text{м}^{3} .
1. Определяем количество выделяемого углекислого газа G_{\text{г}} :
G_{\text{г}} = 23 \times 1000 = 23000\text{л}/\text{ч}.
2. Определяем требуемый объем удаляемого воздуха:
G_{\nu} = \frac{23000}{1,5 - 0,5} = 23000\text{м}^{3}/\text{ч}.
3. Определяем максимальный тепловой поток для вентиляции по формуле (2.41):
Q_{\text{о}\nu} = 0,28 \times 23000 \times 1,0[20 - ( - 25)] = 289800\text{Вт }(249183,1\text{ккал}/\text{ч}).
2.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ПОДОГРЕВ ВОДЫ
ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
2.3.1. Качество холодной и горячей воды, подаваемой на хозяйственно-питьевые нужды, должно соответствовать требованиям ГОСТ 2874-82* «Вода питьевая».
2.3.2. Температуру горячей воды в местах водоразбора следует предусматривать в соответствии со СНиП 2.04.01-85* [9]:
не ниже 60 °C — для систем централизованного горячего водоснабжения, присоединяемых к открытым системам теплоснабжения;
не ниже 50 °C — для систем горячего водоснабжения, присоединяемых к закрытым системам теплоснабжения;
не выше 75 °C — для всех систем, указанных в первых двух подпунктах;
не выше 37 °C — для умывальников и душей в помещениях детских дошкольных учреждений.
2.3.3. Для потребителей, которым необходима горячая вода с температурой выше указанной в п. 2.3.2, следует для догрева воды предусматривать местные водонагреватели.
2.3.4. Расход горячей воды в средние сутки потребителями в здании G_{hm} , м3/сут., в отопительный период при расчете потребления тепла системой горячего водоснабжения определяется по формуле:
где g_{i} — расход воды (норма) i-м потребителем, л/сут., принимается по табл. 21 Прил. 1;
m_{i} — количество однотипных потребителей;
n — количество групп однотипных потребителей.
При ограничении подачи горячей воды в жилые и общественные здания производится корректировка расхода воды по табл. 22 Прил. 1.
2.3.5. Если температура подаваемой к водоразборным кранам воды отличается от нормированной, то действительный расход горячей воды G_{hm}^{\text{ф}} будет соответствовать соотношению:
G_{hm}^{\text{ф}} = \frac{G_{hm}(t_{h} - t_{c})}{(t_{h}^{\text{ф}} - t_{c})} ,(2.49)
где t_{h}^{\text{ф}} — фактическая средняя температура горячей воды, °C.
При отклонении величины давления в системе горячего водоснабжения P^{\text{ф}} от требуемого P фактический расход горячей воды определяется по формуле:
G_{hm}^{\text{ф}} = G_{hm} \cdot \sqrt{P^{\text{ф}}/P,} (2.50).
2.3.6 Расход теплоты на горячее водоснабжение в общем случае определяется по формуле:
Q_{h} = Q_{h}^{\text{з}} + Q_{h}^{\text{л}} + Q_{mn},(2.51)
где Q_{h}^{\text{з}} — расход теплоты на подогрев воды в отопительный период, ГДж (Гкал);
Q_{h}^{\text{л}} — расход теплоты на подогрев воды в неотопительный период, ГДж (Гкал);
Q_{mn} — потери тепла системой горячего водоснабжения, ГДж (Гкал).
Q_{h}^{\text{з}} = 3,6g_{um}^{h}mc\rho(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} \cdot 10^{- 6} + Q_{m}\prime_{n};(2.52)
[Q_{h}^{\text{з}} = g_{um}^{h}mc\rho(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} \cdot 10^{- 6} + Q_{m}\prime_{n}];(2.52\text{а})
Q_{h}^{\text{л}} = 3,6g_{um}^{h}mc\rho\beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}} \cdot 10^{- 6} + Q_{m}\prime_{n};(2.53)
[Q_{h}^{\text{л}} = g_{um}^{h}mc\rho\beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}} \cdot 10^{- 6} + Q_{m}\prime_{n}];(2.53\text{а})
Q_{h}^{\text{л}} = 3,6g_{um}^{h}mc\rho[(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} + \beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}}] \cdot 10^{- 6} + Q_{mn};(2.54)
[Q_{h}^{\text{л}} = g_{um}^{h}mc\rho[(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} + \beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}}] \cdot 10^{- 6} + Q_{mn}];(2.54\text{а})
g_{um}^{h} — норма расхода горячей воды на горячее водоснабжение на единицу измерения для потребителя, принимается для жилых зданий по табл. 21 Прил. 1 (СНиП 2.04.01-85*) или по утвержденным местными органами власти, л/(сут.·чел.);
m — количество единиц измерения, отнесенное к суткам или сменам (число жителей, учащихся в учебных заведениях, мест в больнице и т.п.);
t_{h} — средняя температура горячей воды, принимается для закрытой системы теплоснабжения равной 55, для открытой — 65 °C, при этом норма расхода горячей воды принимается с коэффициентом 0,85 [9];
c — удельная теплоемкость горячей воды, принимается 4,187 кДж/(кг·°C) [1 ккал/(кг·°C)];
\rho — плотность горячей воды, принимается равной 1 кг/л;
t_{c}^{\text{з}} — температура холодной (водопроводной) воды в отопительном периоде, принимается при отсутствии данных 5 °C;
t_{c}^{\text{л}} — температура холодной (водопроводной) воды в неотопительном периоде, принимается при отсутствии данных 15 °C;
Z_{\text{з}} , Z_{\text{л}} — продолжительность работы системы горячего водоснабжения соответственно в отопительном и неотопительном периодах, сут.;
\beta — коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду, принимаемый при отсутствии данных для жилищно-коммунального сектора равным 0,8 (для курортов \beta = 1,2 - 1,5 ), для предприятий — 1 [10].
Фактическое число обслуженных посетителей в банях определяется на основании данных бухгалтерского учета по числу реализованных за отчетный период разовых билетов на пользование всеми отделениями и номерами бань. Количество платных посетителей, пропущенных номерами, определяется по вместимости номеров, оплаченных посетителями, независимо от фактического числа мывшихся. В этот показатель включается также количество посетителей по установленным льготным тарифам для воинских частей при командном посещении. Дети до 7 лет в число посетителей не включаются [11].
Расчет числа условных блюд, приготовляемых и реализуемых в предприятиях общественного питания, определяется по формуле [12]:
m = \sum_{i = 1}^{n} m_{i}\varphi_{i}/ \sum_{i = 1}^{n} m_{i},(2.55)
где m_{i} — количество i-х блюд;
\varphi_{i} — переводной коэффициент к норме расхода горячей воды на условное блюдо, принимается для: холодной закуски — 0,4; первого блюда — 1; второго блюда — 0,66; третьего блюда — 0,14;
2.3.7. Для конкретного случая потери тепла системой горячего водоснабжения, кДж (ккал), могут быть определены расчетом по формулам:
Q_{mn} = 3,6(\sum_{i = 1}^{k} q_{li}l_{i})Z_{h}n;(2.56)
[Q_{mn} = (\sum_{i = 1}^{k} q_{li}l_{i})Z_{h}n],(2.56\text{а})
где q_{li} — удельный тепловой поток от i-го трубопровода (стояка, циркуляционного трубопровода), Вт/м (ккал/ч·м), принимается по табл. 23 Прил. 1;
l_{i} — протяженность i-го трубопровода, м;
Z_{h} — продолжительность работы системы горячего водоснабжения в расчетном периоде, сут.;
n — продолжительность пользования горячей водой в сутки, ч;
k — количество участков трубопроводов.
q_{l} = \frac{t_{h} - t_{i}}{\frac{1}{2\pi\lambda_{\text{из}}} \cdot ln \frac{d_{\text{из}}}{d} + \frac{1}{\alpha_{\text{н}}\pi d_{\text{из}}}} ,(2.57)
где t_{i} — температура окружающей среды, °C, принимается при прокладке трубопроводов: в бороздах, вертикальных каналах, коммуникационных шахтах сантехнических кабин 23; в ванных комнатах 25; в кухнях и туалетных комнатах жилых домов, общежитий и гостиниц 21; на лестничных площадках 16; в каналах подземной прокладки 5; в тоннелях 40; в подвалах 5; на чердаках 9;
\alpha_{\text{н}} — коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху, принимается равным 6 Вт/(м2·°C) [7 ккал/(ч·м2·°C)];
d — наружный диаметр трубопровода, м;
d_{\text{из}} — диаметр трубы с изоляцией, м, d_{\text{из}} = d + 2\delta_{\text{из}} ;
\delta_{\text{из}} — толщина изоляции, м;
\lambda_{\text{из}} — коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя, принимается для минераловатной изоляции 0,06 Вт/(м·°C) [0,05 ккал/(ч·м·°C)], для других видов изоляции — по паспортным или справочным данным.
Удельные потери изолированными трубопроводами могут быть приняты по табл. 23, неизолированными — по табл. 13 Прил. 1.
При отсутствии конкретных данных потери тепла системой горячего водоснабжения могут быть оценены коэффициентом K_{\text{тп}} . Тогда формулы (2.55) — (2.57) принимают вид:
Q_{h}^{\text{з}} = 3,6g_{um}^{h}mc\rho(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}}(1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6};(2.58)
Q_{h}^{\text{л}} = g_{um}^{h}mc\rho\beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}}(1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6};(2.59)
$Q_{h} = g_{um}^{h}mc\rho[(t_{h} — t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} + \beta(t_{h} — t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}}](1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6},(2.60)$
где: K_{\text{тп}} — коэффициент, учитывающий тепловые потери системой горячего водоснабжения (стояками, подающими и циркуляционными трубопроводами, полотенцесушителями и пр.), принимаемый по табл. 24 Прил. 1 в зависимости от степени благоустройства.
2.3.8 Средний часовой расход теплоты, Вт (ккал/ч), на подогрев воды для нужд горячего водоснабжения определяется:
Q_{hm}^{\text{з}} = g_{um}^{h}mc\rho(t_{h} - t_{c}^{\text{з}})(1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6}/24,(2.61)
Q_{hm}^{\text{л}} = g_{um}^{h}mc\rho\beta(t_{h} - t_{c}^{\text{л}})(1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6}/24,(2.62)
$Q_{hm} = g_{um}^{h}mc\rho[(t_{h} — t_{c}^{\text{з}})Z_{\text{з}} + \beta(t_{h} — t_{c}^{\text{л}})Z_{\text{л}}](1 + K_{\text{тп}}) \cdot 10^{- 6}/((Z_{\text{з}} + Z_{\text{л}})24).(2.63)$
2.3.9. При известной величине максимального расхода воды на горячее водоснабжение G_{hmax} средний расход горячей воды может быть определен по соотношению:
G_{hm} = G_{hmax}/k_{r},(2.64)
где: k_{r} — коэффициент часовой неравномерности водопотребления, принимается по табл. 25 Прил. 1 [8].
Для систем горячего водоснабжения, обслуживающих одновременно жилые и общественные здания, коэффициент часовой неравномерности следует принимать по сумме численности жителей и условной численности жителей U_{\text{усл}} в общественных зданиях, определяемой по формуле:
U_{\text{усл}} = 0,25G_{hm}^{\text{общ}},(2.65)
где: G_{hm}^{\text{общ}} — средний расход воды на горячее водоснабжение за отопительный период, кг/ч, для общественных зданий, определяемый по СНиП 2.04.01-85*.
При отсутствии данных о назначении общественных зданий при определении коэффициента часовой неравномерности условно численность жителей допускается принимать с коэффициентом 1,2.
2.3.10. При отсутствии водоразбора требуемый расход циркуляционной горячей воды G_{\text{ц}} , м3/ч, для наиболее удаленного от подогревателя узла системы горячего водоснабжения определяется по формуле:
G_{\text{ц}} = \frac{Q_{mn} \cdot 10^{- 3}}{c\triangle t} ,(2.66)
где Q_{mn} — потери теплоты всеми подающими трубопроводами расчетного узла системы горячего водоснабжения, Вт (ккал/ч);
\triangle t — разность температур горячей воды от разводящего трубопровода до дальней водоразборной точки стояка, принимается равной для зданий высотой до 4-х этажей — 5, свыше 4-х этажей — 8,5 °C;
c — теплоемкость воды, принимается равной 4,187 кДж/(кг·°C) [1 ккал/(кг·°C)].
Общее остывание циркуляционной воды от подогревателя до дальней водоразборной точки не должно превышать 10 °C.
2.3.11. Расходы холодной и горячей воды водоразборной арматурой определяются по методике, изложенной в СНиП 2.04.01-85* [9].
2.3.12. Количество теплоты, ГДж (Гкал), на производственные нужды бань и прачечных определяется по формуле [14]:
Q_{\text{пр}} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{\text{пр}i},(2.67)
где n — количество технологического оборудования, использующего теплоту;
Q_{\text{пр}i} — количество теплоты, используемое i-м оборудованием, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
где: q — удельный расход теплоты на единицу технологического процесса, принимается:
на 1 помывку для печи-каменки 2302,9 кДж/чел. (550 ккал/чел.);
на дезинфекцию белья в камерах: огневых 837,4 кДж/кг (200 ккал/кг), паровых 1507,3 кДж/кг (360 ккал/кг), пароформалиновых 1172,4 кДж/кг (280 ккал/кг);
m — количество единиц технологического процесса.
Количество теплоты, ГДж (Гкал), на производственное пароснабжение прачечных определяется по формуле:
Q_{\text{пр}} = 3,6Q_{\text{опр}}^{\text{ср}}\tau Z_{\text{пр}} \cdot 10^{- 6};(2.69)
[Q_{\text{пр}} = Q_{\text{опр}}^{\text{ср}}\tau Z_{\text{пр}} \cdot 10^{- 6}],(2.69\text{а})
где Q_{\text{опр}}^{\text{ср}} — среднечасовой расход теплоты на производственное пароснабжение, Вт (ккал/ч);
\tau — среднее количество часов работы прачечной в сутки;
Z_{\text{пр}} — продолжительность работы прачечной в планируемом периоде, сут.
Среднечасовой расход теплоты на производственное пароснабжение прачечных, Вт (ккал/ч), определяется по формуле:
Q_{\text{опр}}^{\text{ср}} = 0,28G_{\text{п}}I_{\text{п}};(2.70)
Q_{\text{опр}}^{\text{ср}} = G_{\text{п}}I_{\text{п}},(2.70\text{а})
где: G_{\text{п}} — суммарный среднечасовой расход нормального пара на производственное пароснабжение, кг/ч;
I_{\text{п}} — теплосодержание нормального пара, равное 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг).
Суммарный среднечасовой расход нормального пара, кг/ч, определяется по формуле:
G_{\text{п}} = \sum_{j = 1}^{m} (\sum_{i = 1}^{n} g_{ij}D_{ij}),(2.71)
где g_{ij} — удельный расход пара i-й машины j-го оборудования, кг н.п./ч;
D_{ij} — производительность i-й машины j-го типа, кг/ч;
n — количество однотипных машин;
Удельные расходы пара технологическим оборудованием принимаются по паспортным данным, а при их отсутствии по табл. 26 Прил. 1.
2.3.13 Примеры расчета.
Пример 1. Определить годовое количество тепла, требуемое для подогрева воды на горячее водоснабжение больницы на 450 мест. Продолжительность отопительного периода составляет 206 сут., продолжительность работы системы горячего водоснабжения в году — 350 сут.
Больница оборудована ваннами и душами, общими для каждого отделения. Подача горячей воды осуществляется непрерывно в течение недели и круглосуточно. В здании смонтированы 12 неизолированных стояков с наружным диаметром труб 20 мм и длиной 23,5 м каждый. Подающий и циркуляционный трубопроводы с наружным диаметром труб соответственно 76 и 57 мм и длиной 26 м каждый расположены в подвале и изолированы минераловатной изоляцией толщиной 10 мм. Средняя температура воды в подающих стояках и циркуляционном трубопроводе 55 °C.
Температуру холодной водопроводной воды в расчете принимаем равной 5 °C в отопительный и 15 °C в неотопительный периоды.
1. По табл. 20 Прил. 1 определяем норму горячей воды, равную 75 л на 1 больничную койку.
2. По формуле (2.54) находим годовой расход тепла на горячее водоснабжение без учета тепловых потерь трубопроводами системы:
3. Находим удельный тепловой поток q_{l} от неизолированных стояков по табл. 13 Приложения 1 при перепаде температур \triangle t = 55 - 20 = 35^{\circ}C :
q_{l} = 29\text{Вт}/\text{м }(24,9\text{ккал}/\text{ч }x\text{м}).
4. Находим тепловой поток (потери тепла) от стояков горячего водоснабжения в помещениях больницы:
q_{\text{ст}} = q_{l} \cdot \sum l = 29 \times 23,5 \times 12 = 8195,4\text{Вт }(9020,1\text{ккал}/\text{ч}).
5. Находим удельный тепловой поток от подающих и циркуляционных трубопроводов, расположенных в подвале, по формуле (2.57):
q_{l}^{n} = \frac{55 - 5}{\frac{1}{2 \times 3,14 \times 0,05} \times ln \frac{0,096}{0,076} + \frac{1}{6 \times 3,14 \times 0,096}} = 62,6\text{Вт }(53,8\text{ккал}/\text{ч});
для циркуляционного трубопровода:
q_{l}^{n} = \frac{55 - 5}{\frac{1}{2 \times 3,14 \times 0,05} \times ln \frac{0,077}{0,057} + \frac{1}{6 \times 3,14 \times 0,077}} = 30,4\text{Вт }(26,1\text{ккал}/\text{ч}).
6. Находим суммарный тепловой поток от трубопроводов, расположенных в подвале:
q_{l} = 62,6 \cdot 26 + 30,4 \cdot 26 = 2418\text{Вт}(2079,1\text{ккал}/\text{ч}) .
7. Находим годовые тепловые потери стояками, подающими и циркуляционными трубопроводами:
Q_{mn} = 3,6 \times (8195,4 + 2418) \times 350 \times 24 \times 10^{- 6} = 320,9\text{ГДж }(76,6\text{Гкал}).
8. Определяем годовую потребность в теплоте системы горячего водоснабжения:
Q_{h} = 2269 \times 320,9 = 2589,9\text{ГДж }(618,6\text{Гкал}).
2.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
2.4.1. Расчетный расход сетевой воды определяется отдельно для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения с последующим их суммированием.
Расчетные расходы сетевой воды, т/ч, определяются по формулам [10]:
G_{\text{о}max} = 3,6Q_{\text{о}max} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(\tau_{1} - \tau_{2});(2.72)
[G_{\text{о}max} = Q_{\text{о}max} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(\tau_{1} - \tau_{2})],(2.72a)
где \tau_{1} , \tau_{2} — соответственно температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах, °C.
Расчетный расход теплоносителя из тепловой сети в систему отопления при зависимой схеме может быть определен по соотношению:
G_{\text{о}} = G_{\text{о}max}/(1 + u),(2.73)
где u — расчетный коэффициент смешения, равный отношению расчетного расхода подмешиваемой воды к расчетному расходу сетевой воды, определяется по формуле:
u = (\tau_{1} - t_{1})/(t_{1} - \tau_{2}\prime),(2.74)
где \tau_{1} , t_{1} , \tau_{2}\prime — соответственно температура в подающем сетевом трубопроводе, температура горячей воды, подаваемой в систему отопления после смесительного узла, температура воды в обратном трубопроводе после системы отопления, °C.
При присоединении местных систем отопления и вентиляции по независимой схеме через теплообменник расчетная температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после теплообменника принимается на 10 °C выше расчетной температуры воды в обратном трубопроводе от систем отопления и вентиляции.
G_{vmax} = 3,6Q_{vmax} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(\tau_{1} - \tau_{2});(2.75)
[G_{vmax} = Q_{vmax} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(\tau_{1} - \tau_{2})],(2.75a)
на горячее водоснабжение (средний)
а) в открытых системах теплоснабжения:
G_{hm} = 3,6Q_{hm} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(t_{h} - t_{c});(2.76)
[G_{hm} = Q_{hm} \cdot 10^{3}/C_{\text{в}}(t_{h} - t_{c})],(2.76a)
где t_{h} — температура горячей воды в системе горячего водоснабжения при непосредственном водоразборе, принимается равной 65 °C [СНиП 2.04.01-85*];
t_{c} — температура холодной (водопроводной) воды, °C;
б) в закрытых системах теплоснабжения:
G_{hm} = \frac{3,6Q_{hm} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{3}\prime)} ;(2.77)
[G_{hm} = \frac{Q_{hm} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{3}\prime)}],(2.77a)
где \tau_{1}\prime , \tau_{3}\prime — соответственно температура сетевой воды в подающем трубопроводе в точке излома графика температуры воды и после подогревателя горячего водоснабжения, рекомендуется принимать \tau_{3}\prime = 30^{\circ}C [13];
при параллельной схеме присоединения водоподогревателей
G_{hm} = \frac{3,6Q_{hm} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{3}\prime)} ;(2.78)
[G_{hm} = \frac{Q_{hm} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{3}\prime)}],(2.78a)
при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей
G_{hm} = \frac{3,6Q_{hmax} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{2}\prime)} (\frac{55 - t\prime}{55 - t_{c}} + 0,2);(2.79)
[G_{hm} = \frac{Q_{hmax} \cdot 10^{3}}{C_{\text{в}}(\tau_{1}\prime - \tau_{2}\prime)} (\frac{55 - t\prime}{55 - t_{c}} + 0,2)],(2.79a)
где t' — температура воды после первой ступени подогрева при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей, °C.
2.4.2. Суммарные расчетные расходы сетевой воды, т/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле [10]:
G = G_{\text{о}max} + G_{vmax} + fG_{hm}.(2.80)
Коэффициент f, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, следует принимать:
При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент f принимается равным 0.
Для потребителей при соотношении Q_{hmax}/Q_{omax}>1 и отсутствии баков-аккумуляторов, а также с тепловым потоком 10 МВт (8,6 Гкал/ч) и менее суммарный расчетный расход воды определяется по формуле:
G = G_{\text{о}max} + G_{vmax} + G_{hmax}.(2.81)
2.4.3. Расчетный расход сетевой воды на отопление и вентиляцию, запроектированный на расчетную температуру наружного воздуха для отопления, т/ч, может быть определен с помощью удельных расходов воды по формуле:
G = gQ_{\text{о}(v)max},(2.82)
где g — удельный расчетный расход воды, т/МВт[т/(Гкал/ч)], принимается по табл. 15 Прил. 1.
2.4.4. Максимальный расход горячей воды G_{hmax} , т/ч, для жилых районов может быть определен по формуле:
G_{hmax} = k_{r} \cdot G_{hm},(2.83)
где k_{r} — коэффициент часовой неравномерности, принимается по табл. 25 Прил. 1 в зависимости от количества потребителей.
При отсутствии данных о назначении общественных зданий допускается при определении коэффициента часовой неравномерности условно численность жителей принимать с коэффициентом 1,2.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБАТЫВАЕМОЙ ТЕПЛОТЫ
Общее количество вырабатываемой теплоты теплоисточником (котельной), ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{\text{выр}} = Q_{\text{отп}} + Q_{\text{сн}},(3.1)
где Q_{\text{отп}} — количество теплоты, отпущенного в тепловую сеть от теплоисточника за рассматриваемый период, ГДж (Гкал);
Q_{\text{сн}} — количество теплоты, расходуемое на собственные нужды теплоисточника, ГДж (Гкал), за тот же период.
Количество отпущенной теплоты, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{\text{отп}} = Q_{\text{пот}} + Q_{\text{тп}},(3.2)
где Q_{\text{пот}} — количество потребленной теплоты в теплоиспользующих установках потребителей, ГДж (Гкал), определяется по разделу 2;
Q_{\text{тп}} — количество теплоты, теряемое тепловыми сетями при транспортировании теплоносителя от источника до потребителей, ГДж (Гкал).
3.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ
КОТЕЛЬНЫХ
3.1.1. Общий расход теплоты на собственные нужды котельной определяется расчетным или опытным путем исходя из потребностей конкретного теплоисточника, как сумма расходов теплоты (пара) на отдельные элементы затрат:
потери теплоты на нагрев воды, удаляемой из котла с продувкой;
расход теплоты на подогрев мазута в железнодорожных цистернах, мазутохранилищах, расходных емкостях;
расход теплоты в паровых форсунках на распыление жидкого топлива;
расход теплоты на технологические процессы подготовки воды;
расход теплоты на отопление помещений котельной и вспомогательных зданий;
расход теплоты на бытовые нужды персонала;
Q_{\text{сн}} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{\text{сн}i},(3.3)
где Q_{\text{сн}i} — потери теплоты на i-й элемент собственных нужд, ГДж (Гкал);
n — количество элементов затрат на собственные нужды.
При расчетах собственные нужды котлов отнесены к статье нужд котельной, при этом принимается к.п.д. котла брутто.
Доля теплоты на собственные нужды котельной определяется по формуле:
K_{\text{сн}} = Q_{\text{сн}}/Q_{\text{выр}},(3.4)
K_{\text{сн}} = 1 - Q_{\text{отп}}/Q_{\text{выр}}.(3.5)
3.1.2. Расход и количество теплоты, отпускаемой на отопление зданий котельной, мазутонасосной и других производственных зданий, определяется в соответствии с разделом 2.
3.1.3 Расход теплоты на растопку паровых котлов, МВт (Гкал/ч), определяется по формуле:
Q_{o\text{раст}} = K_{\text{раст}}Q_{ok},(3.6)
где Q_{ok} — теплопроизводительность котла, МВт (Гкал/ч);
K_{\text{раст}} — показатель потери теплоты, принимается равным 0,3 ч при простое котла до 12 ч (из горячего состояния) и 0,65 ч — при простое свыше 12 ч (из холодного состояния).
Потери теплоты при растопке водогрейных котлов принимаются равными 0,9 аккумулирующей способности обмуровки. В табл. 1 Прил. 2 приведены потери теплоты при растопке некоторыми типами водогрейных котлов.
Потери теплоты при растопке котла за расчетный период, ГДж (Гкал), определяются:
Q_{\text{раст}} = 3,6 \sum_{i = 1}^{n} K_{\text{раст}i}Q_{oki};(3.7)
[Q_{\text{раст}} = \sum_{i = 1}^{n} K_{\text{раст}i}Q_{oki}],(3.7a)
где K_{\text{раст}i} — показатель потерь теплоты для i-ой растопки;
n — количество растопок для котла в расчетном периоде.
Потери теплоты при растопке водогрейных котлов принимаются равными 0,9 аккумулирующей поверхности обмуровки. В табл. 1 Прил. 2 приведены потери теплоты некоторыми типами котлов при растопке.
3.1.4. Потери теплоты на технологические нужды химводоочистки при отсутствии охладителя выпара (при наличии охладителя выпара в расчете используется первая часть формулы), ГДж (Гкал), определяются по формуле:
Q_{\text{хво}} = K_{\text{хво}}K_{\text{вз}}G_{\text{хво}}C_{\text{в}}(t\prime\prime - t\prime)Z_{\text{хво}} \cdot 10^{- 3} + 0,004G_{d}(I_{\text{вып}} - I\prime)Z_{d} \cdot 10^{- 3},(3.8)
где K_{\text{хво}} — удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т химически очищенной воды, принимается по табл. 2 Прил. 3;
K_{\text{вз}} — поправочный коэффициент, принимаемый 1 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии;
G_{\text{хво}} — производительность ХВО, т/ч;
C_{\text{в}} — теплоемкость воды, 4,187 кДж/(кг·°C) [1 ккал/(кг·°C)];
t», t' — соответственно температура сырой воды после водоподогревателя и исходной воды, °C;
Z_{\text{хво}} , Z_{d} — продолжительность работы соответственно ХВО и деаэратора в расчетном периоде, ч;
G_{d} — производительность деаэратора, т/ч;
I_{\text{вып}} , I' — энтальпия соответственно выпара из деаэратора и исходной воды, кДж/кг (ккал/кг).
3.1.5. Потери теплоты с продувочной водой, ГДж (Гкал), зависят от периодичности и продолжительности продувки котла и определяются по формуле:
Q_{\text{прод}} = \sum_{i = 1}^{n} K_{\text{прод}}Q_{ki};(3.9)
Q_{\text{прод}} = K_{\text{прод}}Q_{\text{кот}},(3.10)
Q_{ki} , Q_{\text{кот}} — количество теплоты, ГДж (Гкал), выработанное за планируемый период соответственно котлом и котельной в целом;
K_{\text{прод}} — коэффициент продувки, определяется в зависимости от величины продувки:
| Величина продувки P, % | Коэффициент продувки Kпрод |
|---|---|
| непрерывная | 0,01 |
| 5 | 0,0035 |
| 10 | 0,007 |
| 15 | 0,0105 |
Средневзвешенная величина продувки котлов по котельной, %, определяется за планируемый период по формуле:
P_{\text{прод}}^{k} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{ki} \cdot P_{i}/ \sum_{i = 1}^{n} Q_{ki},(3.11)
где P_{i} — величина продувки i-го котла в планируемом периоде, %.
3.1.6. Потери теплоты баками различного назначения (декарбонизаторы, баки-аккумуляторы и пр.), ГДж (Гкал), определяются по формуле:
где q_{\text{б}i} — норма плотности теплового потока через поверхность бака, Вт/м2 (ккал/м2), принимается по СНиП 2.04.14-88 [15];
F_{\text{б}i} — поверхность бака, м2;
Z_{\text{б}i} — продолжительность работы бака в планируемом периоде, ч;
K_{1} — пересчетный температурный коэффициент, определяется по соотношению:
K_{1} = \frac{t_{\text{г}} - t_{i}}{t_{\text{г}} - 5} ,(3.13)
где t_{\text{г}} , t_{i} — соответственно температура горячей воды в баке и усредненная температура воздуха в помещении за планируемый период, °C.
Плотности теплового потока через изоляцию баков-аккумуляторов при температуре воды в баке 65 °C и температуре окружающего воздуха 5 °C приведены в табл. 3 Прил. 2.
3.1.7 Количество теплоты, расходуемое на хозяйственно-бытовые нужды, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{x} = (a_{q}nK_{q} + am)C_{\text{в}}\rho_{\text{в}}(t_{\text{г}} - t_{c})ZN \cdot 10^{- 3},(3.14)
где a_{q} — норма расхода горячей воды на одну душевую сетку, принимается 0,27 м3/смену, в соответствии с [9];
K_{q} — коэффициент использования душевых, определяется практическим путем, при отсутствии данных принимается 1;
a — норма расхода горячей воды на 1 человека в смену, при отсутствии данных принимается 0,0141 м3/(чел./смену) в соответствии с [9];
m — число работающих человек в смену;
C_{\text{в}} — теплоемкость воды, 4,187 кДж/(кг·°C) [1 ккал/(кг·°C)];
\rho_{\text{в}} — плотность воды, 1000 кг/м3;
t_{\text{г}} , t_{c} — соответственно температура горячей и исходной (водопроводной) воды, °C;
Z — продолжительность планируемого периода, сут.;
3.1.8. Количество теплоты, требуемое для нужд мазутного хозяйства, ГДж (Гкал), определяется как сумма потерь теплоты для обогрева мазута в резервуарах, мазутопроводах, при сливе и паровом распыливании:
Q_{\text{т}} = Q_{\text{сл}} + Q_{\text{хр}} + Q_{\text{п}} + Q_{\text{пг}} + Q_{\text{р}},(3.15)
где Q_{\text{сл}} — потери теплоты со сливом мазута, ГДж (Гкал);
Q_{\text{хр}} — потери теплоты при хранении мазута, ГДж (Гкал);
Q_{\text{п}} — расход теплоты на подогрев мазута, ГДж (Гкал);
Q_{\text{пг}} — потери теплоты на обогрев мазутопроводов, ГДж (Гкал);
Q_{\text{р}} — потери теплоты при распыливании мазута, ГДж (Гкал).
3.1.9 Удельное количество теплоты на разогрев мазута при сливе, кДж/т (ккал/т), определяется по соотношению:
q_{\text{сл}} = 1884,5(t_{k} - t_{\text{н}})(1 + 10K_{r}Z_{\text{сл}}/\rho_{\text{м}});(3.16)
[q_{\text{сл}} = 450(t_{k} - t_{\text{н}})(1 + 10K_{r}Z_{\text{сл}}/\rho_{\text{м}})],(3.16a)
где t_{\text{н}} — начальная температура мазута в цистерне, °C, при отсутствии данных принимается равной от 0 до -2 °C для южного пояса, от -7 до -10 °C — для северного пояса, от -10 до -15 °C — для Сибири (через 7 сут. после наполнения температура мазута в цистерне равна температуре наружного воздуха);
t_{k} — конечная температура подогрева мазута в цистерне, °C, принимается по табл. 4 Прил. 2 в зависимости от марки мазута;
K_{r} — коэффициент охлаждения, принимается 1,55 для 60-тонной, 1,71 — для 50-тонной, 2,26 — для 25-тонной цистерны;
Z_{\text{сл}} — фактическое время разогрева и слива из цистерны, ч, принимается по табл. 5 Прил. 2;
\rho_{\text{м}} — плотность мазута, т/м3.
3.1.10 Удельные потери теплоты при хранении мазута, кДж/т (ккал/т), определяются по формуле:
q_{\text{хр}} = 2520FK(t_{k} - t_{\text{н}})Z_{\text{хр}}/(\rho_{\text{м}}V);(3.17)
[q_{\text{хр}} = 602FK(t_{k} - t_{\text{н}})Z_{\text{хр}}/(\rho_{\text{м}}V)],(3.17a)
где F — поверхность охлаждения резервуара, м2, принимают по паспортным или фактическим данным;
K — коэффициент теплопередачи стенок резервуара, Вт/(м2·°C) [ккал/м2·ч·°C], принимается 6,98 Вт/(м2·°C) [6 ккал/(м2·ч·°C)] для металлических неизолированных резервуаров, соответственно для изолированных 3,49 (3) и 0,314 (0,27) для подземных резервуаров;
t_{\text{н}} — температура наружного воздуха, °C, принимается как средняя для заданного периода (для подземных 5 °C);
Z_{\text{хр}} — время хранения, ч;
Расход пара на подогрев мазута в мазутоподогревателях или расходных емкостях приведен в табл. 6 Прил. 2.
При отсутствии данных для расчета расход пара давлением 1 — 1,2 МПа и температурой 220 — 250 °C на разогрев, слив и зачистку 10 железнодорожных систем емкостью 50 т принимается равным 7,65 т/ч (85 — 120 кг/т); расход пара на сливные лотки для 10 м двухпутной эстакады 0,1 т/ч, на промежуточные емкости объемом 200 м3 — 0,6 т/ч, 400 м3 — 1,2 т/ч, 600 м3 — 1,8 т/ч, 1000 м3 — 2 т/ч.
3.1.11 Расход теплоты на обогрев мазутопроводов, Вт (ккал/ч), определяется по формуле:
Q_{\text{от}} = ql\beta,(3.18)
где q — плотность теплового потока от мазутопровода в окружающую среду, Вт/м, принимают по нормам плотности теплового потока (СНиП 2.04.14-88*);
l — длина паропровода, обогревающего мазутопровод, м;
\beta — коэффициент, учитывающий потери теплоты опорами, арматурой, компенсаторами, принимается 1,15 для бесканальной прокладки, 1,2 — для прокладки на открытом воздухе, в непроходных каналах для стальных трубопроводов диаметром до 150 мм на подвижных опорах — 1,2, на подвесных опорах — 1,05.
Количество теплоты на обогрев мазутопровода, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{m} = 3,6Q_{o\text{т}}Z_{m} \cdot 10^{- 6};(3.19)
[Q_{m} = Q_{o\text{т}}Z_{m} \cdot 10^{- 6}],(3.19a)
где Z_{m} — продолжительность обогрева, ч.
3.1.12 Потери теплоты на паровое распыливание мазута, ГДж (Гкал), определяются по формуле:
Q_{\text{р}} = q_{\text{п}}B_{m}(I_{\text{п}} - I_{\text{пв}}) \cdot 10^{- 3},(3.20)
где q_{\text{п}} — удельный расход пара на распыливание, кг/кг мазута, принимается равным 0,3 для напорных форсунок, 0,02 — 0,03 — для паромеханических форсунок;
B_{m} — количество распыляемого мазута, т;
I_{\text{п}} , I_{\text{пв}} — энтальпия соответственно пара и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг).
3.1.13. Количество теплоты, требуемое на обдувку поверхностей нагрева паровых котлов, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
где G_{ki}^{\text{ср}} — средняя паропроизводительность i-го котла, т/ч;
K_{\text{обд}} — коэффициент обдувки, принимаемый равным 0,003 при паропроизводительности котла 10 т/ч и выше и 0,002 — 0,003 — при паропроизводительности менее 10 т/ч;
Z_{i} — продолжительность работы котла, ч;
I_{\text{п}} , I_{\text{пв}} — энтальпия соответственно пара и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг);
3.1.14 Количество теплоты, требуемое на обмывку котлов, ГДж (Гкал), определяется:
Q_{\text{об}} = 3,6K_{\text{обм}}Q_{ok}Z_{\text{обм}};(3.22)
[Q_{\text{об}} = K_{\text{обм}}Q_{ok}Z_{\text{обм}}],(3.22a)
где Q_{ok} — теплопроизводительность котла, МВт (Гкал/ч);
K_{\text{обм}} — коэффициент обмывки, принимается 0,15 — 025;
Z_{\text{обм}} — продолжительность обмывки в планируемом периоде, ч.
3.1.15. Прочие и неучтенные потери (опробование предохранительных клапанов, потери с утечками и парением, потери через изоляцию трубопроводов и пр.), ГДж (Гкал), принимаются равными:
для открытой системы теплоснабжения
Q_{\text{пр}} = 0,02Q_{\text{выр}};(3.23)
для закрытой системы теплоснабжения
Q_{\text{пр}} = 0,01Q_{\text{выр}}.(3.24)
3.1.16. При отсутствии данных для определения расходов теплоты на собственные нужды используются нормативы расхода теплоты по элементам затрат, приведенные в табл. 7 Прил. 2.
3.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ, ТЕРЯЕМОЙ
В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ
3.2.1. Количество теплоты, теряемое при транспортировании теплоносителя от теплоисточника до потребителя, ГДж (Гкал), определяется как сумма потерь с поверхности тепловой изоляции и с утечками теплоносителя:
Q_{\text{тп}} = Q_{\text{пи}} + Q_{\text{ои}} + Q_{\text{у}},(3.25)
где Q_{\text{пи}} , Q_{\text{ои}} — потери теплоты через изолированную поверхность соответственно подающего и обратного трубопроводов, ГДж (Гкал);
Q_{\text{у}} — потери теплоты с утечками теплоносителя, ГДж (Гкал).
3.2.2. Потери теплоты через изолированную поверхность трубопроводов за планируемый период, ГДж (Гкал), определяют по формулам:
Q_{\text{пи}} + Q_{\text{ои}} = 3,6\beta(\sum_{i = 1}^{n} q_{\text{п}i}l_{\text{п}i} + \sum_{i = 1}^{m} q_{\text{о}i}l_{\text{о}i})24Z \cdot 10^{- 6};(3.26)
[Q_{\text{пи}} + Q_{\text{ои}} = \beta(\sum_{i = 1}^{n} q_{\text{п}i}l_{\text{п}i} + \sum_{i = 1}^{m} q_{\text{о}i}l_{\text{о}i})24Z \cdot 10^{- 6}],(3.26a)
где q_{\text{п}i} , q_{\text{о}i} — нормы плотности теплового потока через поверхность изоляции трубопроводов, Вт/м [ккал/(ч·м)] принимаются по табл. 8 - 11 Прил. 2 в зависимости от вида прокладки теплопроводов и температуры теплоносителя;
l_{\text{п}i} , l_{\text{о}i} — протяженность i-х участков трубопроводов соответственно подающего и обратного трубопроводов, м;
Z — продолжительность работы тепловых сетей в планируемом периоде, сут.;
n — количество участков тепловой сети;
\beta — коэффициент, учитывающий тепловой поток через изолированные опоры труб, фланцевые соединения и арматуру, принимается [15]:
При значениях средних температур грунта и теплоносителя за планируемый период, отличных от среднегодовых, принятых при расчете норм плотности теплового потока, производится пересчет по формулам:
для участков двухтрубной прокладки подземных трубопроводов
q_{i} = q_{\text{н}i} \frac{(t_{\text{п}}^{\text{ср}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}} - 2t_{\text{гр}}^{\text{ср}})}{(t_{\text{п}}^{\text{ср}.\text{г}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}.\text{г}} - 2 \cdot 5)} ,(3.27)
где q_{i} — суммарная норма плотности теплового потока через изолированные поверхности подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/(ч·м)], для усредненных конкретных значений температур грунта и теплоносителя за планируемый период;
q_{\text{н}i} — суммарная норма плотности теплового потока через изолированные поверхности подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [(ккал/(ч·м)], для среднегодовых значений температуры грунта и теплоносителя, принятых при расчете норм, принимается по табл. 8, 9 Прил. 2;
t_{\text{п}}^{\text{ср}} , t_{\text{о}}^{\text{ср}} — средние температуры теплоносителя за рассматриваемый период в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °C;
t_{\text{п}}^{\text{ср}.\text{г}} , t_{\text{о}}^{\text{ср}.\text{г}} — среднегодовые температуры теплоносителя, при которых рассчитаны нормы плотности теплового потока, °C;
t_{\text{гр}}^{\text{ср}} — средняя температура грунта на глубине заложения трубопровода за рассматриваемый период, °C, принимается по данным местной метеостанции; для некоторых местностей температуры грунта приведены в табл. 12 Прил. 2;
5 — температура грунта, при которой рассчитаны нормы плотности теплового потока для подземных теплопроводов, °C;
для участков надземной прокладки
q_{\text{п}i} = q_{\text{нп}i} \frac{t_{\text{п}}^{\text{ср}} - t_{\text{нв}}^{\text{ср}}}{t_{\text{п}}^{\text{ср}.\text{г}} - 5} ,(3.28)
q_{\text{о}i} = q_{\text{но}i} \frac{t_{\text{о}}^{\text{ср}} - t_{\text{нв}}^{\text{ср}}}{t_{\text{о}}^{\text{ср}.\text{г}} - 5} ,(3.29)
q_{\text{нп}i} , q_{\text{но}i} — соответственно нормы плотности теплового потока, Вт/м [ккал/(ч·м)], принимаются по табл. 10 Прил. 2 для подающего и обратного трубопроводов при среднегодовых значениях температур теплоносителя и наружного воздуха, принятых при расчете норм;
q_{\text{н}i} , q_{\text{о}i} — соответственно нормы плотности теплового потока, Вт/м [ккал/(ч·м)], для конкретных значений усредненных за планируемый период температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах и температуры наружного воздуха. Для новых тепловых сетей, спроектированных и построенных в соответствии со СНиП 2.04.14-88, нормы плотности теплового потока должны приниматься по этому СНиПу;
t_{\text{нв}}^{\text{ср}} — средняя температура наружного воздуха за рассматриваемый период, °C, принимается по данным местной метеостанции или по СНиП 23-01-99;
5 — температура наружного воздуха, при которой рассчитаны нормы плотности теплового потока для трубопроводов, °C.
3.2.3. Расход теплоты на потери с утечкой теплоносителя, Вт (ккал/ч), определяется с учетом потерь теплоты из тепловых сетей и систем теплопотребления.
Q_{\text{о}v} = 0,28G_{\text{у}}C_{\text{в}}(\frac{t_{\text{п}}^{\text{ср}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}}}{2} - t_{\text{с}}^{\text{ср}});(3.30)
[Q_{\text{о}v} = G_{y}C_{\text{в}}(\frac{t_{\text{п}}^{\text{ср}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}}}{2} - t_{\text{с}}^{\text{ср}})],(3.30a)
где G_{y} — расход воды на подпитку, кг/ч;
C_{\text{в}} — теплоемкость воды, кДж/(кг·°C) [ккал/(кг·°C)];
t_{\text{п}}^{\text{ср}} , t_{\text{о}}^{\text{ср}} , t_{\text{с}}^{\text{ср}} — соответственно средние за планируемый период температуры воды в подающем и обратном трубопроводах и холодной (исходной), °C. Температуры теплоносителя (воды) принимаются для теплопроводов тепловой сети и местных систем отопления в зависимости от графика отпуска теплоты соответственно в тепловую сеть и систему отопления.
3.2.4. Расход воды на подпитку тепловой сети в закрытой системе теплоснабжения с зависимым присоединением систем отопления к тепловым сетям, кг/ч, определяется по формуле:
G_{\text{у}} = aV_{\text{мс}}\rho_{\text{мс}} + a\Sigma(V_{\text{мст}}\rho_{\text{мст}}),(3.31)
где a — нормативное значение утечки из тепловой сети и местных систем отопления, принимается для периода эксплуатации равным 0,0025 м3/(ч·м2);
V_{\text{мс}} , V_{\text{мст}} — объемы соответственно тепловой сети и присоединенных к тепловым сетям местных систем отопления потребителей, м3, определяются в соответствии с разделом 6;
\rho_{\text{мс}} , \rho_{\text{мст}} — плотность воды соответственно при средней температуре воды в тепловых сетях и системах отопления t_{\text{ср}} = (t_{\text{п}}^{\text{ср}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}})/2 , кг/м3.
Количество теплоты, теряемое с утечкой из трубопроводов тепловых сетей и местных систем отопления за планируемый период, ГДж (Гкал), определяется по формуле:
Q_{y} = 3,6Q_{\text{о}y}Z_{y} \cdot 10^{- 6};(3.32)
[Q_{y} = Q_{\text{о}y}Z_{y} \cdot 10^{- 6}],(3.32a)
где Z_{y} — продолжительность планируемого периода, ч.
3.2.5. Потери теплоты изолированными теплопроводами и арматурой, расположенными в помещениях котельных и ЦТП, принимаются как сумма нормативных потерь теплопроводами и арматурой в зависимости от диаметра трубопровода, средней температуры теплоносителя и продолжительности транспортирования теплоты в течение планируемого периода (год, квартал, месяц).
Потери теплоты трубопроводами, расположенными в помещениях, определяются по формуле (3.26), нормы плотности теплового потока для трубопроводов, расположенных в помещениях, принимаются по табл. 11 Прил. 2.
Плотность теплового потока через поверхность изолированной арматуры Вт (ккал/ч), принимается по табл. 13 Прил. 2.
Для помещений со средней температурой, отличной от принятой в расчете норм плотности теплового потока, 25 °C и средней температурой теплоносителя, отличной от принятой для расчета норм, производится корректировка норм плотности теплового потока по соотношению:
q_{\text{н}}\prime_{ai} = q_{\text{н}ai} \frac{t_{m}\prime - t_{i}\prime}{t_{m} - t_{i}} ,(3.33)
где q_{\text{н}ai} — нормы плотности теплового потока для трубопроводов с температурой теплоносителя 100 °C при температуре воздуха в помещении 25 °C;
t_{m}\prime , t_{i}\prime — соответственно усредненные температуры теплоносителя и воздуха в помещении за рассматриваемый период, °C;
t_{m} , t_{i} — соответственно температура теплоносителя, принятая при расчете норм 100 °C, и температура воздуха в помещении, принятая 25 °C.
Плотность теплового потока через неизолированную и частично изолированную арматуру определяется по формуле:
Q_{\text{оа}} = \sum_{i = 1}^{n} (q_{\text{н}ai}l_{ai}),(3.34)
где q_{\text{н}ai} — нормы плотности теплового потока, Вт/м (ккал/ч·м), принимаются по табл. 13 Прил. 2;
l_{\text{а}i} — эквивалентная длина i-го элемента арматуры, м, принимается по табл. 14 Прил. 2.
Потери теплоты неизолированными фланцевыми соединениями в помещении приведены в табл. 15 Прил. 2.
Количество теплоты, теряемое арматурой за планируемый период, кДж (ккал), вычисляется по формуле:
Q_{\text{о}} = 3,6 \sum_{i = 1}^{n} (Q_{\text{оа}} \frac{t_{i} - t^{\text{ср}}}{t_{i} - t_{o}} Z_{\text{а}i});(3.35)
[Q_{\text{о}} = \sum_{i = 1}^{n} (Q_{\text{оа}} \frac{t_{i} - t^{\text{ср}}}{t_{i} - t_{o}} Z_{\text{а}i})],(3.35a)
где t_{i} , t^{\text{ср}} , t_{o} — соответственно средняя температура внутреннего воздуха, наружного за планируемый период и расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °C;
Z_{\text{а}i} — продолжительность работы i-й арматуры в рассматриваемом периоде, ч;
3.2.6. Потери теплоты с поверхности тепловой изоляции паропроводов и конденсатопроводов определяются аналогично потерям водяными тепловыми сетями в соответствии с нормами плотности теплового потока для паропроводов и конденсатопроводов, приведенными в СНиП 2.04.14-88*.
3.2.7. Потери теплоты при замене участка тепловой сети бесканальной прокладки с традиционной тепловой изоляцией теплопроводом с современной теплоизоляционной конструкцией с пенополиуретановой теплоизоляцией определяются следующим образом.
Плотность теплового потока для бесканальной двухтрубной прокладки определяется по формулам:
q_{\text{п}} = (t_{\text{п}} - t_{\text{гр}})/R_{\text{п}},(3.36)
q_{\text{о}} = (t_{\text{о}} - t_{\text{гр}})/R_{\text{о}},(3.37)
где R_{\text{п}} , R_{\text{о}} — полные термические сопротивления соответственно для подающего и обратного трубопроводов.
R_{\text{п}} = R_{\text{п}}^{\text{из}} + R_{\text{п}}^{\text{гр}} + R_{\text{п}}^{\text{доп}},(3.38)
R_{\text{о}} = R_{\text{о}}^{\text{из}} + R_{\text{о}}^{\text{гр}} + R_{\text{о}}^{\text{доп}},(3.39)
где R^{\text{из}} , R^{\text{гр}} , R^{\text{доп}} — соответственно термическое сопротивление тепловой изоляции, грунта и дополнительные термические сопротивления взаимного влияния теплопроводов (м·°C)/Вт [(ч·м·°C)/ккал].
R^{\text{из}} = \frac{1}{2\pi\lambda_{\text{из}}} ln \frac{d_{\text{из}}}{d_{\text{н}}} ,(3.40)
где \lambda_{\text{из}} — теплопроводность основного теплоизоляционного слоя, Вт/(м·°C) [ккал/(ч·м·°C)];
d_{\text{из}} , d_{\text{н}} — соответственно диаметр трубопровода с изоляцией и наружный диаметр стального трубопровода без изоляции, м.
R^{\text{гр}} = \frac{1}{2\pi\lambda_{\text{гр}}} ln(\frac{4h}{d_{\text{из}}}),(3.41)
где \lambda_{\text{гр}} — теплопроводность грунта, Вт/(м·°C) [ккал/(ч·м·°C)];
h — глубина заложения трубопровода до его оси, м.
R_{\text{п}}^{\text{доп}} = \varphi_{\text{п}}R_{\varphi};(3.42)
R_{\text{о}}^{\text{доп}} = \varphi_{\text{о}}R_{\varphi},(3.43)
где R_{\varphi} — фактор термического сопротивления взаимного влияния теплопроводов (м·°C)/Вт [(ч·м·°C)/ккал];
\varphi_{\text{п}} , \varphi_{\text{о}} — коэффициенты, определяющие дополнительное термическое сопротивление соответственно для подающего и обратного трубопроводов.
R_{\varphi} = \frac{1}{2\pi\lambda_{\text{гр}}} ln \sqrt{1 + (\frac{2h}{r})} ,(3.44)
где r — расстояние между осями трубопровода по горизонтали, м.
\varphi_{\text{п}} = \frac{[(t_{\text{о}} - t_{\text{гр}})R_{\text{п}} - (t_{\text{п}} - t_{\text{гр}})R_{\varphi}]}{[(t_{\text{п}} - t_{\text{гр}})R_{\text{о}} - (t_{\text{о}} - t_{\text{гр}})R_{\varphi}]} ;(3.45)
\varphi_{\text{п}} = \frac{[(t_{\text{п}} - t_{\text{гр}})R_{\text{о}} - (t_{\text{о}} - t_{\text{гр}})R_{\varphi}]}{[(t_{\text{о}} - t_{\text{гр}})R_{\text{п}} - (t_{\text{п}} - t_{\text{гр}})R_{\varphi}]} .(3.46)
При проведении расчетов коэффициент теплопроводности тепловой изоляции из пенополиуретана принимается 0,03 Вт/(м·°C) [0,026 ккал/(ч·м·°C)] (данные изготовителя трубопроводов, изолированных ППУ, завода «Мосфлоулайн»). Значения коэффициентов теплопроводности традиционных теплоизоляционных материалов для бесканальной прокладки определяются с учетом увлажнения:
\lambda_{\text{из}} = \lambda K,(3.47)
где \lambda — коэффициент теплопроводности сухого теплоизоляционного материала, Вт/(м·°C) [ккал/(ч·м·°C)], принимается по табл. 16 Прил. 2;
K — коэффициент увлажнения, учитывающий увеличение теплопроводности от увлажнения, принимается по табл. 17 Прил. 2.
3.3 ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ
Пример 1. Определить расход теплоты на разогрев и слив мазута, поступившего в г. Самару в январе в 60-тонной цистерне.
Марка мазута М 80. Время следования в пути 72 ч. Температура мазута перед сливом 50 °C, начальная температура в цистерне -1,7 °C. Коэффициент охлаждения для 60-тонной цистерны равен 1,55. Плотность мазута 990 кг/м3. Время разогрева и слива (табл. 3.5) 10 ч.
1. По формуле (3.16) определим удельное количество теплоты, необходимое на разогрев и слив мазута:
q_{\text{сл}} = 1884,5 \times [50 - (- 1,7)] \times (1 + \frac{10 \times 1,55 \times 10}{990}) = 112682,6\text{кДж}/\text{т}(26912,5\text{ккал}/\text{т}).
2. Определим количество теплоты, необходимое на разогрев и слив 60 т мазута:
Q_{\text{сл}} = 112682,6 \times 60 \times 10^{- 6} = 6,76\text{ГДж }(1,61\text{Гкал}).
Пример 2. Определить расход теплоты на компенсацию тепловых потерь при хранении мазута М 80 в изолированном резервуаре.
Масса мазута в резервуаре 2 тыс. т, поверхность резервуара 927 м2. Емкость резервуара 2150 м3. Расход топлива 100 т/сут. Плотность мазута 990 кг/м3. Коэффициент теплопередачи стенок резервуара 3,49 Вт/(м2·°C). Температура слива мазута 50 °C. Средняя температура наружного воздуха за время хранения -13,8 °C.
1. Определяем время хранения в резервуаре:
Z_{\text{хр}} = 2000/(100 \times 24) = 480\text{ч}.
2. Определяем удельный расход теплоты на компенсацию потерь при хранении мазута по формуле (3.17):
q_{\text{хр}} = \frac{2520 \times 927 \times 3,49 \times [50 - (- 13,8)] \times 480}{990 \times 2150} = 117298,9\text{кДж}/\text{т}(28015\text{ккал}/\text{т}).
3. Определяем среднюю массу мазута M_{\text{м}} в резервуаре за время хранения в течение 20 сут. (480 ч) при отборе 100 т ежесуточно:
4. Определяем количество теплоты для компенсации потерь при хранении мазута:
Q_{\text{хр}} = 117298,9 \times 1050 \times 10^{- 6} = 123,2\text{ГДж }(29,4\text{Гкал}).
Пример 3. Определить нормативные потери теплоты за отопительный период тепловой сетью общей протяженностью 11,6 км, в том числе: прокладка в подземных непроходных каналах трубопроводов диаметром 377 мм — 0,5 км; 273 мм — 1 км; 219 мм — 2 км; 159 мм — 2,5 км; 108 мм — 3 км; 76 мм — 1,1 км; бесканальная прокладка трубопровода диаметром 219 мм — 1 км; надземная прокладка трубопровода диаметром 377 мм — 0,5 км.
Средняя температура грунта за отопительный период 1,3 °C, средняя температура наружного воздуха за отопительный период -3 °C. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе 84, в обратном — 48 °C. Продолжительность отопительного периода 218 сут. Температура холодной воды за отопительный период 5 °C.
1. Определяем поправочные коэффициенты к нормам плотности теплового потока по формулам (3.27), (3.28), (3.29):
K^{\text{подз}} = \frac{84 + 48 - 2 \times 1,3}{90 + 50 - 2 \times 5} = 0,995;
K_{\text{п}}^{\text{надз}} = \frac{84 - (- 3,0)}{90 - 5} = 1,023;
K_{\text{о}}^{\text{надз}} = \frac{48 - (- 3,0)}{50 - 5} = 1,0133.
2. Определяем плотность теплового потока с поверхности тепловой изоляции по видам прокладки с учетом диаметра, протяженности и поправочных коэффициентов. Нормы плотности теплового потока принимаем по табл. 8 - 10 Прил. 2 для температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 90 °C, в обратном — 50 °C.
По прокладке в подземных непроходных каналах
q_{i}l_{i} = 0,995 \times 117,4 \times 1 \times 10^{3} = 116,8\text{кВт}.
q_{i}l_{i} = 0,5 \times 103(1,023 \times 98,4 + 1,133 \times 68,6) = 89,2\text{кВт}.
3. Определяем суммарные потери теплоты через изолированную поверхность теплопроводов за отопительный период по формуле (3.26):
Q_{mn} = 3,6(1280,6 + 116,8 + 89,2)24 \times 218 \times 10^{- 3} = 28000,4\text{ГДж }(6687,5\text{Гкал}).
4. Определяем объем воды в двухтрубных тепловых сетях в соответствии с табл. 3 Прил. 5.
V_{c} = 2(100,05 \times 1 + 51,04 \times 1 + 32,35 \times 3 + 17,66 \times 2,5 + 7,85 \times 3 + 3,74 \times 1,1) = 639,9\text{куб}.\text{м}.
5. Определяем потери теплоты с утечкой теплоносителя из трубопроводов тепловой сети по формуле (3.32):
6. Определяем суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами за отопительный период:
Q_{mc} = 28000,4 + 2137,7 = 30138,1\text{ГДж }(7198,1\text{Гкал}).
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОГО КОЛИЧЕСТВА ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ
4.1. Полная потребность в условном топливе для котельной в планируемом периоде определяется с учетом потерь топлива при транспортировании и хранении, т у.т.:
B_{\text{полн}} = \varphi_{\text{п}} \cdot B,(4.1)
где: B — потребное количество топлива на выработку теплоты котельной в планируемом периоде, кг у.т.;
\varphi_{\text{п}} — коэффициент, учитывающий потери топлива, принимается по табл. 1 и 2 Приложения 3.
4.2. Потребность в условном топливе для выработки теплоты котельной, т у.т., определяется умножением общего количества вырабатываемой теплоты Q_{\text{выр}} , определяемой по формуле (3.1), на удельную норму расхода условного топлива для выработки 1 ГДж (1 Гкал) теплоты или 1 т нормального пара:
B = Q_{\text{выр}} \cdot b \cdot 10^{- 3},(4.2)
где: b — удельный расход условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал).
4.3 Удельный расход условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), вычисляется по формуле:
b = \frac{34,12}{(\eta_{\text{ка}}^{\text{бр}})^{\text{ср}}} \cdot 100;(4.3)
[b = \frac{142,86}{(\eta_{\text{ка}}^{\text{бр}})^{\text{ср}}} \cdot 100],(4.3\text{а})
где: (\eta_{\text{ка}}^{\text{бр}})^{\text{ср}} — коэффициент полезного действия котлоагрегата, соответствующий номинальной загрузке котлоагрегата, %.
КПД котлоагрегата определяется на основании паспортных данных или на основании режимно-наладочных испытаний котлоагрегата, находящегося в технически исправном и отлаженном состоянии. Испытания котлоагрегатов проводятся по утвержденной методике специализированными организациями. <...> нормы расхода топлива.
Если за котлоагрегатом установлен экономайзер для нагрева питательной воды или теплообменник для подогрева дутьевого воздуха, общий КПД котлоагрегата принимается с учетом утилизатора.
4.4. Удельные нормы расхода топлива на выработку теплоты для котлоагрегатов на номинальной нагрузке (паспортные данные) приведены в табл. 3 Приложения 3. При отклонении нагрузки от номинальной удельные нормы определяются в соответствии с нормативными характеристиками котлоагрегатов. Нормативная характеристика определяет изменение величины удельного расхода топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), во всем диапазоне нагрузок котлоагрегата от минимальной до максимальной [14].
b_{\text{ка}}^{\text{бр}i} = f(Q_{\text{ка}}) = \frac{142,86}{\eta_{\text{ка}}^{\text{бр}i}} ,(4.4)
где \eta_{\text{ка}}^{\text{бр}i} — фактический КПД котельного агрегата при i-ой нагрузке.
При отклонении условий эксплуатации должны быть определены нормативные коэффициенты:
- коэффициент K_{1} , учитывающий эксплуатационную нагрузку котлоагрегата;
- коэффициент K_{2} , учитывающий работу котлоагрегата без хвостовых поверхностей нагрева;
- коэффициент K_{3} , учитывающий использование нерасчетных видов топлива.
Коэффициенты K_{1} , K_{2} , K_{3} — определяются как отношение величин удельного расхода топлива при фактических нагрузках котлоагрегата в условиях эксплуатации к удельному расходу топлива при оптимальных условиях эксплуатации при номинальной нагрузке:
K = \frac{(b_{\text{ка}}^{\text{бр}})^{\text{факт}}}{(b_{\text{ка}}^{\text{бр}})^{\text{ном}}} .(4.5)
При работе котлоагрегата с установленными хвостовыми поверхностями на расчетном топливе и в номинальном режиме коэффициенты равны единице.
Для некоторых типов котлов значения коэффициента K_{1} приведены в табл. 4 Приложения 3.
Коэффициент K_{2} определяется только при отсутствии чугунных экономайзеров в котлах паропроизводительностью до 20 т/ч при параметрах, соответствующих номинальной нагрузке. Значения K_{2} в зависимости для различных видов топлива приведены ниже:
| Топливо | Значение K2 |
|---|---|
| Газ | 1,025 — 1,035 |
| Мазут | 1,03 — 1,037 |
| Каменный уголь | 1,07 — 1,08 |
| Бурый уголь | 1,07 — 1,08 |
Меньшее значение коэффициента K_{2} принимается для котлоагрегатов типа ДКВР.ШБА, большее — для котлов типа Шухова, КРШ.ВВД.
Коэффициент K_{3} для секционных стальных и чугунных котлов типа НР-18, «Минск-1», «Универсал», «Тула-3» и др., а также для паровых котлов типа Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решеткой с ручным обслуживанием, при сжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 — 6 мм) более 60% принимается равным 1,15 — для антрацита; 1,17 — для каменных углей; 1,2 — для бурых углей.
Для остальных котлоагрегатов коэффициент K_{3} определяется по величине потерь теплоты топок от механического недожога в зависимости от типа топочного устройства, зольности и фракционного состава топлива:
K_{3} = 1 + \frac{q_{4}^{\text{иск}} \cdot K_{\text{м}} - q_{4}}{100} ,(4.6)
где: q_{4} , q_{4}^{\text{иск}} — соответственно нормативная (проектная) величина потерь теплоты от механического недожога и исходная, %;
K_{\text{м}} — поправка на содержание мелочи (класс 0 — 6 мм). Величина поправки приведена ниже.
| Содержание мелочи (класс 0 — 6 мм) в топливе, % | Км |
|---|---|
| 55 | 1,0 |
| 60 | 1,03 |
| 70 | 1,1 |
| 80 | 1,22 |
| 90 | 1,4 |
4.5. Удельные нормы расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, кг у.т./т, при энтальпии пара 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг) при атмосферном давления определяется по соотношению:
b = b_{\text{н}} \cdot (1 + K_{\text{прод}}),(4.7)
где: b_{\text{н}} — расчетная удельная норма расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, кг у.т./т, значения удельных норм приведены в табл. 5 Приложения 3;
K_{\text{прод}} — коэффициент, учитывающий потери теплоты с продувочной водой.
Пересчет пара из котла в нормальный выполняется по формуле:
G_{\text{нп}} = G_{\text{пр}} \cdot (I_{\text{п}} - I_{\text{пв}})/I_{\text{нп}},(4.8)
где: G_{\text{нп}} — паропроизводительность котельной в нормальном паре, кг/ч;
G_{\text{пр}} — паропроизводительность котельной в рабочем паре, кг/ч;
I_{\text{п}} , I_{\text{пв}} — соответственно энтальпия пара и питательной золы, кДж/кг (ккал/кг);
I_{\text{нп}} — энтальпия нормального пара, равная 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг).
4.6. При наличии в котельной нескольких котлов разных типов средняя норма расхода условного топлива на выработку теплоты за планируемый период, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), определяется как средневзвешенная величина по формуле:
b_{\text{ср}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} b_{i}Q_{i}}{\sum_{i = 1}^{n} Q_{i}} ,(4.9)
где: b_{i} — норма удельного расхода топлива для i-го котла, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);
Q_{i} — выработка теплоты (пара) i-м котлом за планируемый период, ГДж (Гкал);
n — количество котлов в котельной.
4.7. Удельный расход условного топлива на растопку котла с учетом технологического процесса зависит от площади поверхности нагрева котла, числа и длительности остановок котла (табл. 5 Приложения 3).
4.8. Пересчет условного топлива B_{\text{усл}} в натуральное B_{\text{нат}} выполняется в соответствии с характеристикой топлива и значением калорийного эквивалента по формуле:
B_{\text{нат}} = B_{\text{усл}}/\text{Э},(4.10)
где: Э — калорийный коэффициент, определяемый по соотношению:
\text{Э } = Q_{\text{н}}^{\text{р}}/Q_{\text{у}.\text{т}}^{\text{р}},(4.11)
где: Q_{\text{у}.\text{т}}^{\text{р}} — низшая теплота сгорания условного топлива, равная 29309 кДж/кг (ккал/ кг);
Q_{\text{н}}^{\text{р}} — низшая теплота сгорания натурального топлива (твердого, жидкого, газообразного), кДж/кг (м3) [ккал/кг (м3)], определяется сертификатом или лабораторным анализом.
Для приближенных расчетов можно пользоваться величинами калорийных эквивалентов, приведенными в табл. 7 Приложения 3.
4.9. Установленные на теплоэнергетическом предприятии нормы расхода топлива подлежат корректировке на основании проведения энергосберегающих мероприятий и эксплуатационных испытаний топливоиспользующих агрегатов. Испытания должны проводиться только после проведения объектов в исправное состояние и оформления соответствующего акта.
4.10. Для контроля экономичности работы котельных и возможности сопоставления плановых показателей с отчетными потребность в топливе и удельные расходы топлива могут быть представлены в расчете на выработку теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной.
Потребность в условном топливе на производство теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной, т у.т./ГДж (т у.т./Гкал), определяется по формуле:
B_{\text{отп}} = Q_{\text{отп}} \cdot b_{\text{отп}} \cdot 10^{- 3},(4.12)
где: Q_{\text{отп}} — количество отпущенной теплоты за рассматриваемый период, Дж [Гкал];
b_{\text{отп}} — удельная норма расхода условного топлива на выработку теплоты, отпускаемой в тепловую сеть, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал).
4.11 Удельный расход условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), на отпуск теплоты определяется по формулам:
b_{\text{отп}} = b/(1 - K_{\text{сн}}),(4.13)
где: K_{\text{сн}} — коэффициент, учитывающий расход теплоты (топлива) на собственные нужды котельной, % (см. раздел 3),
b_{\text{отп}} = \frac{34,12}{\eta_{\text{ср}.\text{к}}^{\text{нетто}}} \cdot 100;(4.14)
b_{\text{отп}} = \frac{142,86}{\eta_{\text{ср}.\text{к}}^{\text{нетто}}} \cdot 100;(4.14\text{а})
где: \eta_{\text{ср}.\text{к}}^{\text{нетто}} — средний коэффициент полезного действия нетто с учетом расхода теплоты на собственные нужды котельной, %, определяется по соотношению:
\eta_{\text{ср}.\text{к}}^{\text{нетто}} = (\eta_{\text{ср}.\text{а}}^{\text{бр}})^{\text{ср}} \cdot (1 - \frac{K_{\text{сн}}}{100}).(4.15)
Коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной, %, определяется:
K_{\text{сн}} = \frac{100}{b} \sum_{i = 1}^{n} b_{\text{сн}i},(4.16)
где: b_{\text{сн}i} — удельный расход топлива на i-е нужды котельной, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);
n — количество различных собственных нужд котельной, требующих затрат топлива.
4.12 Примеры расчетов.
Пример 1. Определить потребность котельной в топливе на растопку котла с площадью поверхности нагрева 138 м2. Графиком ремонтных работ предусмотрены следующие остановки котлов: по 48 ч — 2; по 24 ч — 2; по 12 ч — 5.
1. По табл. 6 Приложения 3 находим удельный расход топлива, кг у.т., на одну растопку котла в зависимости от продолжительности остановки и вычисляем потребность в топливе на предусмотренные графиком ремонтных работ растопки котла:
B_{\text{раст}} = 800 \times 2 + 400 \times 2 + 200 \times 5 = 3400\text{кг у}.\text{т}.
Пример 2. Определить удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара для котельной с пятью котлами ДКВР-4/13, работающими на природном газе, КПД котлов 90,8%.
1. Находим расчетную удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара по табл. 5 Приложения 3 методом интерполяции:
b_{\text{н}} = 100,654\text{кг у}.\text{т}./\text{т}.
2. Находим по табл. 7 Приложения 1 коэффициент, учитывающий потери теплоты с продувочной водой, равный 0,13.
3. По формуле (4.5) определяем удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара с учетом потерь теплоты с продувочной водой:
b = 100,654 x (1 + 0,13) = 113,74 кг у.т./т.
Пример 3. Определить потребность в топливе по двум отопительным котельным.
Котельная № 1 имеет 5 котлов ДКВР-4/13, работающих на природном газе, теплотворной способностью 35589,5\text{ГДж}/\text{нм}^{3}(8500\text{ккал}/\text{нм}^{3}) . Площадь поверхности нагрева каждого котла 138 м2. КПД котлоагрегата 88%. Запланированы две остановки котлов в год продолжительностью 48 ч и более.
Годовой расход теплоты составляет: на отопление 70342 ГДж (16800 Гкал), вентиляцию 17585 ГДж (4200 Гкал), горячее водоснабжение 77041 ГДж (18400 Гкал), собственные нужды 3601 ГДж (860 Гкал), потери теплоты в тепловой сети 837 ГДж (200 Гкал).
1. Определяем годовую выработку теплоты:
Q_{\text{выр}} = 70342 + 17585 + 77041 + 3601 + 837 = 169406\text{ГДж }(40460\text{Гкал}).
2. Производим пересчет теплоты в т нормального пара по формуле (4.6):
G_{\text{нп}} = 169406 \times 10^{3}/2675,5 = 63317,5\text{т}.
3. Находим удельную норму расхода условного топлива на выработку 1 т нормального пара по формуле (4.5), принимая:
b_{\text{н}} = 103,76\text{кг у}.\text{т}./\text{т пара }(\text{табл}.4.2)\text{и }K_{\text{прод}} = 0,13(\text{табл}.3.7)
b = 103,86 x (1 + 0,13) = 117,4 кг у.т./т пара.
4. Вычисляем расход топлива на выработку пара котельной по формуле (4.1):
B_{\text{п}} = 63317,5 \times 117,4 \times 10^{- 3} = 7433,5\text{т у}.\text{т}.
5. Определяем потребность в топливе для растопки котлов. По табл. 4.3 находим удельный расход топлива для растопки котла при остановке котла на 48 ч — 800, свыше 48 ч — 1200 кг у.т.
B_{\text{р}} = (800 \times 2 + 1200 \times 2) \times 10^{- 3} = 4\text{т у}.\text{т}.
6. Общая потребность в условном топливе для котельной № 1 составит:
B = B_{\text{п}} + B_{\text{р}} = 7433,5 + 4 = 7437,5\text{т у}.\text{т}.
7. Определяем калорийный коэффициент по формуле (4.9):
8. Определяем потребность в природном газе котельной № 1 по формуле (4.8):
B_{\text{нат}} = 7437,5 \times 10^{3}/1,214 = 6126,4\text{тыс}.\text{м}^{3} = 6,126\text{млн}.\text{м}^{3}.
Котельная № 2 имеет два котла МГ-2, работающих на угле марки АМ теплотворной способностью 26922,4 кДж/кг (6430 ккал/кг), и обеспечивает отопление жилых зданий. Площадь поверхности нагрева одного котла 64,6 м2. Запланирована одна остановка котла в год продолжительностью более 48 ч. Годовая выработка теплоты котельной 12561 ГДж (3000 Гкал).
1. Находим удельную норму расхода условного топлива на выработку теплоты по табл. 3 Приложения 3 равной 50,9 кг у.т./ГДж (213 кг у.т./ккал).
2. Вычисляем потребность в топливе на выработку расчетного количества теплоты:
B_{\text{т}} = 12561 \times 50,9 = 639355\text{кг у}.\text{т}.
3. Определяем потребность в топливе на растопку котлов по табл. 4.3 равной 600 кг у.т.
4. Определяем общую потребность в топливе:
B = B_{\text{т}} + B_{\text{р}} = 639355 + 600 = 639955\text{кг у}.\text{т}.
5. Определяем калорийный эквивалент натурального топлива по формуле (4.9):
6. Вычисляем потребность котельной № 2 в угле марки АМ по формуле (4.8):
B_{\text{нат}} = 6439955 \times 10^{- 3}/0,919 = 696,4\text{т}.
Пример 4. Определить потребность в топливе на отпуск теплоты в тепловую сеть котельной с двумя котлами МГ-2.
Площадь поверхности нагрева каждого котла 64,6 м2, КПД брутто 65%. Котлы работают на угле марки АМ. Годовая выработка теплоты 12561 ГДж (3000 Гкал). Расход теплоты на собственные нужды 565 ГДж (135 Гкал).
1. Определяем коэффициент, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной:
K_{\text{сн}} = 565/12561 = 0,045.
2. Рассчитываем средний КПД нетто котельной с учетом расхода теплоты на собственные нужды котельной по формуле (4.13):
\eta_{\text{ср}.\text{к}}^{\text{нетто}} = 65 \times (1 - 0,045) = 62,075\%.
3. Вычисляем удельный расход условного топлива на выработку теплоты, отпускаемого в тепловую сеть:
b_{\text{отп}} = \frac{34,12}{62,075} \times 100 = 54,9\text{кгу}.\text{т}./\text{ГДж }(229,8\text{кгу}.\text{т}./\text{Гкал}).
4. Определяем количество теплоты, отпускаемой в тепловую сеть:
Q_{\text{отп}} = 12561 - 565 = 11996\text{ГДж }(2865\text{Гкал}).
5. Находим потребность в условном топливе на производство теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной:
B_{\text{отп}} = 11996 \times 54,9 = 658580\text{кгу}.\text{т}. = 658,6\text{ту}.\text{т}.
6. Производим пересчет условного топлива в натуральное (см. пример 3):
B_{\text{нат}} = 658,6/0,919 = 716,6\text{т}.
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ТРЕБУЕМОГО ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ
5.1. Расход электроэнергии на производственные нужды условно можно разделить на технологические, связанные непосредственно с выработкой и транспортированием теплоты от котельных до потребителя, и вспомогательные (например, производственных мастерских, складов топлива и т.п.).
Расходы электроэнергии на вспомогательные нужды не учитываются в расчетах, поскольку не связаны непосредственно с процессами выработки и потребления теплоты.
5.2. Расходы на технологические нужды включают в себя расходы электроэнергии на тягодутьевые устройства (вентиляторы, дымососы); насосы питательные, циркуляционные, химводоочистки, мазутные, вакуумные; привод механизмов для транспортирования топлива в котельных, топливоподготовки, топливоподачи, шлакозолоудаления (дробилки, углезабрасыватели, транспортеры, скреперные лебедки и пр.).
5.3 Суммарное количество электроэнергии за планируемый период, кВт·ч, определяется по формуле:
\text{э} = \text{э}_{\text{тех}} + \text{э}_{\text{тр}} + \text{э}_{\text{нас}} + \text{э}_{\text{сн}},(5.1)
где \text{э}_{\text{тех}},\text{э}_{\text{тр}},\text{э}_{\text{нас}},\text{э}_{\text{сн}} — количество электроэнергии, требуемое соответственно для технологического оборудования, имеющего электропривод, на транспортирование теплоносителя от источника до потребителя, на перекачку теплоносителя в насосных станциях при получении теплоты со стороны, на собственные нужды котельной (освещение, вентиляцию, потери в сетях, на подъемно-транспортные, вспомогательные механизмы и пр.).
5.4 Количество электроэнергии на привод технологического оборудования, кВт·ч, определяется по формуле:
\text{Э}_{\text{тех}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} N_{i}Z_{i}K_{\text{и}i}}{\eta_{i}} ,(5.2)
где N_{i} — номинальная мощность i-го двигателя, кВт, принимается из паспортных данных;
Z_{i} — полезное время работы i-го оборудования, ч;
K_{\text{и}i} — коэффициент использования мощности электрооборудования;
\eta_{i} — КПД i-го электрооборудования;
n — количество электрооборудования.
5.5. Коэффициент использования мощности электрооборудования определяется практическим путем как отношение активной мощности отдельного приемника (или группы их) к номинальному (паспортному) значению:
K_{\text{и}} = N_{\text{ср}.\text{а}}/N_{\text{н}},(5.3)
где N_{\text{ср}.\text{а}},N_{\text{н}} — соответственно средняя активная и номинальная мощность, кВт.
Для группы приемников, имеющих различные режимы работы, определяется средневзвешенный коэффициент использования активной мощности по формуле:
K_{\text{и}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} N_{\text{ср}.\text{а}i}Z_{i}}{\sum_{i = 1}^{n} N_{\text{н}}Z_{\text{н}}} ,(5.4)
где N_{\text{н}} — средневзвешенная номинальная мощность группы электрооборудования, кВт;
Z_{\text{н}} — период времени, к которому отнесены номинальные величины мощности, ч;
Z_{i} — полезное время работы каждого элемента электрооборудования за планируемый период, ч.
5.6. Количество электроэнергии, требуемое на топливоприготовление, топливоподачу, золошлакоудаление, кВт·ч, при отсутствии данных для расчета оценивается по формуле:
\text{Э}_{\text{т}} = \text{Э}_{\text{уд}.\text{т}}Q_{\text{отп}}Z_{\text{т}},(5.5)
где \text{Э}_{\text{уд}.\text{т}} — удельный расход электроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление, кВт·ч/МВт (кВт·ч/Гкал), принимается по табл. 1 Прил. 4;
Q_{\text{отп}} — максимальная мощность котельной по отпуску теплоты, МВт (Гкал);
Z_{\text{т}} — продолжительность работы оборудования в планируемом периоде, ч.
5.7 Мощность электродвигателя для привода вентиляторов и дымососов, кВт, определяется по формуле:
N_{\text{е}(\text{д})} = \frac{VH}{102\eta} ,(5.6)
где V — производительность вентилятора (дымососа), м3/с;
H — полное давление, создаваемое вентилятором (дымососом), мм вод. ст.;
\eta — КПД установки, принимается по паспортным данным.
5.8 Удельная производительность тягодутьевых установок, м3/ГДж (м3/Гкал), определяется по формулам:
V_{\text{В}} = BV_{\text{о}}^{\text{В}}a_{r} \frac{273 + t_{\text{хв}}}{273} \frac{101,3}{h_{\text{бар}}} ,(5.7)
V_{\text{Г}} = B^{\text{Г}}V_{\text{о}}a_{\text{ух}} \frac{273 + t_{\text{хв}}}{273} ,(5.8)
где V_{\text{о}}^{\text{В}} — теоретический объем воздуха, необходимый для полного сгорания 1 м3 (1 кг) топлива, \text{нм}^{3}/\text{м}^{3}(\text{нм}^{3}/\text{кг}) , принимается по табл. 2 Прил. 4;
V_{\text{о}} — теоретический объем продуктов сгорания, \text{нм}^{3}/\text{м}^{3}(\text{нм}^{3}/\text{кг}) , принимается по табл. 2 Прил. 4;
a_{r},a_{\text{ух}} — коэффициенты избытка воздуха соответственно в топке и уходящих газах, принимаются по табл. 3 Прил. 4;
t_{\text{хв}} — температура холодного воздуха, принимается 20 °C;
t_{\text{ух}} — температура уходящих газов, °C;
B — расход топлива, кг, определяется по формуле (4.1);
h_{\text{бар}} — барометрическое давление, кПа.
5.9. При отсутствии данных для расчета количество электроэнергии на привод электродвигателей тягодутьевых машин, кВт·ч, приближенно можно определить по формулам:
\text{Э}_{\text{В}} = V_{\text{В}}\text{Э}_{\text{уд}.\text{В}}10^{- 3};(5.9)
\text{Э}_{\text{Г}} = V_{\text{Г}}\text{Э}_{\text{уд}.\text{Г}}10^{- 3},(5.10)
где \text{Э}_{\text{уд}.\text{В}},\text{Э}_{\text{уд}.\text{Г}} — удельные расходы электроэнергии соответственно на подачу воздуха дутьевыми вентиляторами и на удаление уходящих газов дымососами, кВт·ч/1000 м3, принимаются по табл. 4 Прил. 4.
5.10 Мощность электродвигателя для привода насоса, кВт, определяется по формуле:
N_{\text{н}} = \frac{GH}{102 \cdot 3600\eta_{\text{н}}} ,(5.11)
где G — расход теплоносителя, кг/ч;
H — напор, создаваемый насосом, м;
\eta_{\text{н}} — КПД насосной установки.
5.11 Мощность электродвигателя для привода компрессора, кВт, определяется по формуле:
N_{k} = G_{k}RTln \frac{P_{2}}{P_{1}} /\eta_{k},(5.12)
где G_{k} — производительность компрессора, кг/с;
R — удельная газовая постоянная, равная 287 Дж/(кг·°К);
P_{1},P_{2} — соответственно начальное и конечное давления газа, МПа;
\eta_{k} — КПД компрессорной установки.
5.12 Мощность электродвигателей, кВт, для привода механизмов транспортеров определяется по формулам:
горизонтального ленточного транспортера без промежуточных сбрасывателей
N_{\text{Т}} = \frac{G_{\text{Т}}}{l_{\text{Т}}367\eta_{\text{п}}} ,(5.13)
где G_{\text{Т}} — производительность транспортера, т/ч;
l_{\text{Т}} — рабочая длина транспортерам;
\eta_{\text{п}} — КПД передачи, принимается равной для ременной 0,85 — 0,9, клиноременной 0,97 — 0,98, зубчатой 0,98, при помощи муфты (непосредственно) 1,0;
скребковых транспортеров и шнеков
N_{\text{Т}} = \frac{G_{\text{Т}}R(K_{x}l_{\text{п}} + S)}{367\eta_{\text{п}}} ,(5.14)
где R — коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления при пуске, принимается 1,2 — 1,5;
K_{x} — коэффициент сопротивления материала, принимается для угля 4,2 — 1,6, для золы — 4,0;
l_{\text{п}} — длина перемещения груза, м;
N_{\text{эл}} = G_{\text{эл}}S/367\eta_{\text{п}},(5.15)
где G_{\text{эл}} — производительность ковшового элеватора, т/ч.
5.13. Количество электроэнергии, необходимое для освещения котельной, кВт·ч, определяется по числу и мощности установленных светильников и продолжительности горения электрических ламп по формуле:
\text{Э}_{\text{осв}} = \sum_{i = 1}^{n} N_{\text{осв}i}Z_{\text{М }i},(5.16)
где N_{\text{осв}i} — мощность i-го установленного светильника, кВт;
Z_{\text{М }i} — число часов использования осветительного максимума, ч, при отсутствии данных принимается для непрерывной работы при наличии естественного освещения равным 4800 ч, при отсутствии естественного освещения — 7700 ч;
5.14. Потери электроэнергии в сетях принимаются по табл. 5 Прил. 4.
5.15. При отсутствии данных для расчета количество электроэнергии на прочие нужды (рециркуляция воды в контуре, подпитка тепловой сети, освещение котельной, потери в распределительной сети и силовых трансформаторах, работа устройств КИП и А и пр.), кВт, может быть определено укрупненным расчетом по формуле:
\text{Э}_{\text{пр}} = N_{\text{уд}}^{\text{пр}}Q_{\text{отп}}Z_{\text{М}},(5.17)
где N_{\text{уд}}^{\text{пр}} — удельная потребляемая мощность оборудования, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал), расход электроэнергии которым учитывается в составе расхода на выработку теплоты, принимается по табл. 6 Прил. 4;
Q_{\text{отп}} — расчетный расход отпускаемого количества теплоты, МВт (Гкал/ч);
Z_{\text{М}} — продолжительность использования максимума тепловой нагрузки, ч.
5.16. Количество электроэнергии на отпуск теплоты от ЦТП, кВт·ч, может быть определено укрупненным расчетом по формуле:
\text{Э}_{\text{цтп}} = \text{Э}_{\text{цтп}}^{\text{уд}}Q_{\text{цтп}}Z_{\text{цтп}},(5.18)
где \text{Э}_{\text{цтп}}^{\text{уд}} — удельный расход электроэнергии в ЦТП, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал);
Q_{\text{цтп}} — тепловая мощность ЦТП, МВт (Гкал/ч);
Z_{\text{цтп}} — продолжительность использования электрической нагрузки за планируемый период, ч.
Удельный расход электроэнергии принимают 2,32 (2,7) кВт/МВт (кВт·ч/Гкал) для ЦТП, обеспечивающего горячее водоснабжение и отопление зданий по зависимой и независимой схемам; 0,76 (0,88) — для ЦТП, обеспечивающего горячее водоснабжение и отопление зданий по элеваторной схеме; 1,56 (1,81) для ЦТП (бойлерной, насосной), обеспечивающего отопление по зависимой схеме с насосами смешения и горячее водоснабжение по независимой схеме с циркуляционными насосами.
5.17 Количество электроэнергии, требуемое для освещения ЦТП, кВт·ч, определяется по формуле:
\text{Э}_{\text{осв}} = \text{Э}_{\text{осв}}^{\text{уд}}FZ_{\text{осв}},(5.19)
где \text{Э}_{\text{осв}}^{\text{уд}} — удельный расход электроэнергии на освещение, принимается 0,009 кВт/м2;
Z_{\text{осв}} — продолжительность использования осветительной нагрузки за планируемый период, ч.
5.18 Количество электроэнергии, потребляемое приборами КИП и А, кВт·ч, определяется:
\text{Э}_{\text{кип}} = \sum_{i = 1}^{n} N_{\text{пр}i}Z_{\text{пр}i},(5.20)
где N_{\text{пр}i} — мощность i-го прибора, в среднем может быть принята 0,065 кВт;
Z_{\text{пр}i} — продолжительность действия прибора в течение рассматриваемого периода;
5.19. Предельные значения удельных расходов электроэнергии на выработку теплоты котельными, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал), приведены в табл. 7 - 9 Прил. 4.
5.20. Для ориентировочных расчетов количество электроэнергии, потребляемое электрооборудованием котельной, кВт·ч, можно определить по формуле:
\text{Э} = \sum_{i = 1}^{n} N_{\text{р}i}Z_{i},(5.21)
где N_{\text{р}i} — расчетная электрическая нагрузка i-го электроприемника, кВт, определяемая по формуле (5.22);
Z_{i} — продолжительность использования электрооборудования в планируемом периоде, ч;
n — количество электрооборудования.
N_{\text{р}i} = N_{\text{уст}}K_{\text{с}},(5.22)
где N_{\text{уст}} — установленная (паспортная) мощность электроприемника, кВт;
K_{\text{с}} — коэффициент спроса, определяется опытным путем, ориентировочные значения для различного оборудования приведены в табл. 10 Прил. 4.
5.21 Примеры расчетов.
Пример 1. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа ДН-9 на котле, работающем на Кузнецком каменном угле с максимальным расходом топлива 287 кг/ч. Полное давление, создаваемое дымососом, 8,4 мм вод. ст., КПД установки 0,69. Тепловая мощность котла 2,5 МВт (2,15 Гкал/ч). Температура уходящих газов 180 °C.
1. Определяем теоретический объем продуктов сгорания по табл. 2 Прил. 4 равным 6,58 нм3/кг: коэффициент избытка воздуха в уходящих газах 1,6.
2. Определяем производительность дымососа по формуле (5.8):
V_{\text{Г}} = 1,1 \times 287 \times 6,58 \times 1,6 \times \frac{273 + 180}{273} = 5515,1\text{нм}^{3}.
3. Определяем мощность электродвигателя по формуле (5.6):
\text{Э} = \frac{5790,9 \times 78,4}{3600 \times 102 \times 0,69} = 1,71\text{кВт} .
Пример 2. Определить потребляемую мощность и количество электроэнергии за отопительный период для сетевого насоса 3К45-30. Производительность насоса 49,1 т/ч, напор 30,5 м, КПД насосной установки 0,7. Продолжительность отопительного периода 4920 ч.
Расчет производим по формуле (5.11).
1. Определяем расчетную электрическую мощность:
N = \frac{49,1 \times 30,5 \times 10^{3}}{3600 \times 102 \times 0,7} = 5,83\text{кВт} .
2. Определяем количество электроэнергии за отопительный период по формулам (5.21) и (5.22) с учетом табл. 5.10:
Э = 5,83 x 4920 x 0,8 = 22946,88 кВт·ч.
Пример 3. Определить годовую потребность в электроэнергии отопительно-производственной котельной с четырьмя котлами ДЕ 4-14 ГМ. Котельная работает на нужды отопления, горячего водоснабжения и технологические нужды.
В котельной установлены: 4 дымососа ДН-9 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, работающие в отопительный период, в неотопительный период — 2 дымососа; 4 дутьевых вентилятора ВДН-8 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, режим работы в течение года, как у дымососов; вентилятор отделения декарбонизации с электродвигателем 1,5 кВт; сетевой насос ЦНС 60-9Э с электродвигателем мощностью 30 кВт; насос блока приготовления исходной воды с электродвигателем мощностью 7 кВт; насос декарбонизированной воды ЭКМ-6 с электродвигателем мощностью 17 кВт; насос промывочной воды водород-катионитовых фильтров 2К-20/18 с электродвигателем 1,5 кВт; насос перекачки крепкого раствора соли ХВ-13-Л1-52 с электродвигателем мощностью 3 кВт; перекачивающий насос 2КМ-20/30 с электродвигателем мощностью 3 кВт; насос горячего водоснабжения ЦНС 38-44 с электродвигателем мощностью 7 кВт, подпиточный насос 2КМ-20/30 с электродвигателем мощностью 4 кВт; питательный насос ЦНСГ 38-176 с электродвигателем мощностью 30 кВт; компрессор СО7А с электродвигателем мощностью 4 кВт. Котельная освещается 12 светильниками с мощностью ламп 0,1 кВт каждый.
Длительность отопительного периода 4920 ч. Число часов работы насосов: сетевого — 4920, горячего водоснабжения, подпиточного, питательного декарбонизированной воды, исходной воды — 8400, перекачки соляного раствора, промывки и взрыхления фильтров — 600, перекачивающего — 2600. Продолжительность работы вентилятора отделения декарбонизации 8400, компрессора — 1800 ч. Продолжительность действия осветительной нагрузки 4800 ч.
1. Расчет ведем по формулам (5.21), (5.22), результаты расчетов сводим в таблицу.
2. Определяем количество электроэнергии на освещение по формуле (5.16):
\text{Э}_{\text{осв}} = 0,1 \times 12 \times 4800 = 5760\text{кВтЧч} .
3. Определяем общее количество электроэнергии, потребляемое котельной за год:
\text{Э} = 834370,8 + 5760 = 840130,8\text{кВт} \times \text{ч} .
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ
6.1. Количество воды на коммунальных теплоэнергетических предприятиях, требуемое для выработки теплоты, слагается из расходов на разовое наполнение систем отопления, вентиляции, трубопроводов тепловых сетей, расходов на подпитку системы теплоснабжения, собственные нужды котельной:
V = V_{d} + V_{\text{подп}} + V_{\text{сн}} + \sum_{i = 1}^{n} V_{\text{от}i},(6.1)
где V_{d} — объем воды на заполнение тепловой сети, м3;
V_{\text{подп}} — объем воды на подпитку системы теплоснабжения, м3;
V_{\text{сн}} — объем воды на собственные нужды, м3;
V_{\text{от}i} — объем воды на заполнение системы отопления i-го потребителя, м3;
6.2. Объем воды на наполнение систем отопления, м3, присоединенных потребителей определяется по показаниям приборов учета, а при их отсутствии по формуле:
V_{\text{от}} = \sum_{i = 1}^{n} vQ_{\text{о}i},(6.2)
где v — удельный объем воды, м3/МВт (м3/(Гкал/ч)), определяется в зависимости от характеристики системы и расчетного графика температур по табл. 1 Прил. 5;
Q_{\text{о}i} — максимальный тепловой поток на отопление i-го потребителя, МВт (Гкал/ч);
n — количество систем отопления.
Объем воды в отдельных элементах системы отопления приведен в табл. 2 Прил. 5.
6.3. Объем воды на наполнение местных систем горячего водоснабжения при открытой системе теплоснабжения определяется из расчета 5,2 м3/МВт (6 м3/(Гкал/ч)) среднечасовой расчетной мощности горячего водоснабжения.
6.4. При отсутствии данных о типе нагревательных приборов допускается принимать ориентировочно удельный объем воды на наполнение местных систем отопления зданий по всему объему в размере 25,9 м3/МВт (30 м3/(Гкал/ч)) суммарного расчетного часового расхода теплоты на отопление и вентиляцию.
6.5. Объем воды для наполнения трубопроводов тепловых сетей, м3, вычисляется в зависимости от их площади сечения и протяженности по формуле:
V_{\text{сети}} = \sum_{i = 1}^{n} v_{di}l_{di},(6.3)
где v_{di} — удельный объем воды в трубопроводе i-го диаметра протяженностью 1 м, м3/м, принимается по табл. 3 Прил. 5;
l_{di} — протяженность участка тепловой сети i-го диаметра, км;
Число наполнений определяется графиком работ по ремонту и испытаниям тепловых сетей.
6.6. Общий удельный объем воды на заполнение местных систем и наружных тепловых сетей ориентировочно допускается принимать в размере 34,5 — 43,1 м3/МВт (40 — 50 м3/(Гкал/ч)) расхода отпущенной теплоты.
6.7. Количество подпиточной воды для восполнения потерь теплоносителя в системах теплопотребления и трубопроводах тепловой сети должно соответствовать величинам утечек для закрытой системы теплоснабжения, для открытой системы теплоснабжения дополнительно и количеству воды, отобранной для нужд горячего водоснабжения.
При эксплуатации с учетом возможных колебаний утечки в течение года в зависимости от режимных условий работы системы теплоснабжения норма утечки воды для закрытой системы принимается равной 0,0025/ч от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно присоединяемых к ним местных систем отопления и вентиляции зданий [17].
Расход воды на подпитку, м3/ч, составит:
для закрытой системы теплоснабжения
G_{\text{подп}}^{\text{закр}} = 0,0025V,(6.4)
где V — объем воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно присоединенных местных систем отопления и вентиляции, м3;
для открытой системы теплоснабжения
G_{\text{подп}}^{\text{откр}} = 0,0025V + G_{hm},(6.5)
где G_{hm} — среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение, м3/ч, определяется по формуле:
G_{hm} = \sum_{i = 1}^{n} (g_{umi}^{h}m_{i}/\tau_{i}),(6.6)
где g_{umi}^{h} — норма расхода горячей воды для потребителя в сутки, м3/сутки, определяется по табл. 21 Прил. 1;
m_{i} — количество потребителей с нормой расхода горячей воды g_{umi}^{h} ;
\tau_{i} — продолжительность действия системы горячего водоснабжения в сутки, ч;
n — количество различных потребителей.
6.8 Количество воды, потребное для возмещения утечки, м3, определяется по формуле:
V_{\text{подп}} = G_{\text{подп}}Z_{\text{подп}},(6.7)
где Z_{\text{подп}} — продолжительность планируемого периода подпитки с расходом G_{\text{подп}} , ч.
6.9. Для плановых расчетов количество воды, необходимой для выработки теплоты котельными, работающими только на отопление и вентиляцию, можно пользоваться укрупненными нормативами расхода воды на разовое наполнение и подпитку систем отопления и наружных тепловых сетей в размере 0,1 — 0,12 м3/ГДж (0,4 — 0,5 м3/Гкал).
6.10. Расход воды на продувку определяется качеством воды, подаваемой в котел, и в каждом случае должен рассчитываться в соответствии с конкретными условиями. В общем случае расход воды на продувку, кг/ч, определяется по формулам:
G_{\text{пр}} = \frac{G_{k}K_{k} + G_{d}K_{d}}{K_{kb} - K_{d}} ;(6.8)
G_{\text{пр}} = \frac{\text{Д}_{k}K_{k} + G_{d}(K_{d} - K_{k})}{K_{kb} - K_{d} - K_{kk}} ;(6.9)
G_{\text{пр}} = \frac{\text{Д}_{k}K_{d}}{K_{kb} - K_{d}} ;(6.10)
G_{\text{пр}} = \frac{G_{k}K_{k} + G_{d}K_{d} - \text{Д}_{\text{п}}K_{\text{п}}}{K_{kb} - K_{d} + b(K_{d} - K_{\text{п}})} ;(6.11)
G_{\text{пр}} = \frac{(\text{Д}_{\text{пер}} + \text{Д}_{\text{нас}})(S_{\text{пв}} - S_{\text{п}})}{S_{\text{кв}} - S_{\text{пв}}} ,(6.12)
G_{k} — расход возвращаемого конденсата, кг/ч;
G_{d} — расход добавляемой химически очищенной воды, кг/ч;
\text{Д}_{\text{п}} — паропроизводительность котла, кг/ч, принимается из технической характеристики или по испытаниям;
K_{k},K_{d},K_{\text{п}} — характеристика (щелочность или сухой остаток) соответственно конденсата, добавляемой воды и пара, г-экв./кг или г/кг;
K_{\text{в}} — характеристика установленной концентрации в котловой воде, г-экв./кг или г/кг;
b — количество отсепарированного пара в долях от расхода продуваемой воды;
\text{Д}_{\text{пер}},\text{Д}_{\text{нас}} — производительность котла соответственно по перегретому и насыщенному пару, кг/ч;
S_{\text{пв}},S_{\text{кв}},S_{\text{п}} — солесодержание или щелочность соответственно питательной воды, котловой воды, пара, мг-экв./л, определяется химическим анализом.
Величины K_{kb},K_{\text{п}},b — устанавливаются теплотехническими испытаниями котлоагрегата.
6.11 При отсутствии данных для расчета расход воды на продувку, кг/ч, определяется ориентировочно по формуле:
G_{\text{пр}} = \frac{3,6K_{\text{пр}}Q_{ok}10^{- 6}}{I_{\text{кв}} - I_{\text{пв}}} ,(6.13)
[G_{\text{пр}} = \frac{K_{\text{пр}}Q_{ok}10^{- 6}}{I_{\text{кв}} - I_{\text{пв}}}],(6.13\text{а})
где K_{\text{пр}} — коэффициент, учитывающий расход тепла на продувку, принимается по табл. 7 Прил. 2;
Q_{ok} — номинальная производительность котельной, МВт/(Гкал/ч);
I_{\text{кв}},I_{\text{пв}} — энтальпия соответственно котловой воды при температуре насыщения и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг).
Требуемое количество воды на продувку, кг, определяется:
V_{\text{пр}} = G_{\text{пр}}Z_{\text{пр}},(6.14)
где Z_{\text{пр}} — продолжительность продувки, ч.
6.12 Общее количество воды на нужды водоподготовки, м3, определяется по формуле:
V_{\text{ВД}} = \sum_{i = 1}^{p} V_{\text{ф}i}n_{i}m_{i} + V_{\text{вып}},(6.15)
где V_{\text{ф}i} — количество воды, требуемое для i-го фильтра, м3, определяется по табл. 4, 5 Прил. 5;
n — количество одинаковых фильтров;
m — количество процессов взрыхления и регенерации для i-го фильтра;
p — количество разных фильтров;
V_{\text{вып}} — количество воды, выпариваемое в деаэраторе (при отсутствии охладителя выпара), м3, определяется по формуле:
V_{\text{вып}} = 0,004G_{\text{д}}Z_{\text{д}},(6.16)
где G_{\text{Д}} — производительность деаэратора, м3/ч;
Z_{\text{Д}} — продолжительность работы деаэратора, ч.
6.13. При отсутствии данных общее количество воды на водоподготовку может быть найдено по укрупненным данным по формуле:
V_{\text{вд}} = v_{\text{хво}}K_{\text{вз}}G_{\text{хво}} + V_{\text{вып}},(6.17)
где G_{\text{хво}} — производительность ХВО, т/ч;
v_{\text{хво}} — удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т, исходной воды на 1 т химически очищенной воды, в зависимости от общей жесткости воды принимается по табл. 2 Прил. 2;
K_{\text{вз}} — поправочный коэффициент, принимаемый равным 1 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии.
6.14 Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды, м3/ч, определяется по формуле:
G_{\text{х}} = (a_{q}N_{q}K_{q} + aM)/24,(6.18)
где a_{q} — норма расхода воды на одну душевую сетку, принимается 0,5 м3/сутки;
N_{q} — количество душевых сеток;
K_{q} — коэффициент использования душевых за 1 ч наибольшего водопотребления, определяется практическим путем, при отсутствии данных принимается равным 0,5;
a — норма расхода воды на 1 человека в смену, при отсутствии данных принимается равной 0,045 м3/(сут.·чел.);
M — численность работающих в сутки, чел.
Количество воды, расходуемой на хозяйственно-питьевые нужды, м3, определяется по формуле:
V_{\text{х}} = (a_{q}N_{q}K_{q} + aM)Z,(6.19)
где Z — продолжительность планируемого периода, сут.
6.15. При отсутствии данных для расчета расход воды на хозяйственно-питьевые нужды котельной (души, умывальники, охлаждение подшипников, вращающихся механизмов и пр.) ориентировочно принимается 2 — 3 м3/сут. на 1 т производительности котлов.
6.16. На систему шлакозолоудаления используют воду после промывки фильтров, из душевых и умывальников и другую загрязненную на производстве воду. Удельные количества воды на системы шлакозолоудаления, м3/т, шлака и золы, приведены в табл. 6 Прил. 5.
6.17. Удельные потери воды на паровое распыливание мазута принимаются 0,3 для напорных форсунок и 0,02 — 0,03 кг/кг мазута для паромеханических форсунок.
6.18 Количество воды, требуемой на обмывку котлов, кг, определяется по формуле:
G_{\text{обм}} = Q_{\text{обм}}/\text{С}_{\text{В}}(t_{\text{г}} - t_{\text{хв}}),(6.20)
где Q_{\text{обм}} — количество теплоты, затраченное на обмывку котлов, ГДж (Гкал), определяется в соответствии с разделом 3;
t_{\text{г}},t_{\text{хв}} — соответственно температура горячей и исходной воды, °C.
6.19. Для отопительных котельных при закрытой системе теплоснабжения потребное количество воды, м3, ориентировочно может быть определено по формуле:
где g — удельный расход воды, т/ч·МВт, принимается по табл. 1 Прил. 5;
\rho — плотность воды, т/м3, принимается по табл. 19 Прил. 1;
Q_{ok} — тепловая мощность котельной, МВт (Гкал/ч);
K_{m} — коэффициент использования максимума нагрузки;
Z — продолжительность котельной в планируемом периоде, ч.
При открытой системе теплоснабжения к принятому по формуле (6.21) значению следует добавить количество воды на горячее водоснабжение за расчетный период, при наличии мокрого золоулавливания и гидрозолоудаления следует учесть и этот расход.
6.20 Примеры расчетов.
Пример 1. Определить количество воды, необходимое для наполнения и подпитки тепловых сетей и присоединенных к ним систем отопления зданий, получающих тепло от котельной, работающей по режиму 150 — 70 °C. Система теплоснабжения закрытая.
Годовая выработка теплоты котельной 25122 ГДж (6000 Гкал), расчетный расход теплоты 2,984 МВт (2,75 Гкал/ч). Протяженность тепловой сети 800 м, из них 200 м диаметром 150 мм и 600 м диаметром 108 мм. Здания оборудованы чугунными радиаторами высотой 500 мм, температурный график отопления 95 — 70 °C.
Продолжительность отопительного периода 182 сут., расчетная температура наружного воздуха -25 °C, средняя температура наружного воздуха за отопительный период -3,4 °C.
1. Определяем количество воды, требуемое для заполнения систем отопления по формуле (6.2). Предварительно находим удельный объем воды в местных системах отопления зданий при перепаде температур в системе отопления 95 — 70 °C по табл. 1 Прил. 5 равным 16,8 м3/МВт:
V_{\text{пот}} = 16,8 \times 2,984 = 50,131\text{куб}.\text{м}.
2. Определяем количество воды, требуемое для заполнения наружных тепловых сетей по формуле (6.3), используя данные табл. 3 Прил. 5:
V_{\text{сети}} = 0,2 \times 17,66 + 0,6 \times 7,85 = 8,242\text{куб}.\text{м} .
3. Рассчитаем количество подпиточной воды в соответствии с нормой подпитки по формулам (6.4) и (6.7):
V_{\text{подп}} = 0,0025(50,131 + 8,242)24 \times 182 = 637,433\text{куб}.\text{м} .
4. Находим общее количество воды на заполнение и подпитку системы теплоснабжения:
V = 50,131 + 8,242 + 637,433 = 695,806 м3.
Пример 2. Определить количество воды на нужды котельной с годовой выработкой тепла 12561 ГДж (3000 Гкал).
Расчет ведем по укрупненным данным в соответствии с п. 6.9, принимая удельное количество воды в среднем 0,11 м3/ГДж.
Общее количество воды для годовой выработки тепла составит:
V = 0,11 x 12561 = 1381,71 м3.
Пример 3. Определить годовое количество воды на собственные нужды химводоочистки и на выпар деаэратора. Химводоочистка оборудована двумя натрий-катионитовыми фильтрами диаметром 1000 мм. Регенерация фильтров производится 2 раза в сутки. При взрыхлении фильтров используется отмывочная вода. Производительность деаэратора 153 м3/ч. Продолжительность работы отделения водоподготовки 350 сут.
1. Находим расход воды на взрыхляющую промывку по табл. 5 Прил. 5 равным 2,1 м3 и на регенерацию фильтра 7,3 м3.
2. Находим требуемое годовое количество воды по формуле (6.15):
V = (2,1 + 7,3)2 x 2 x 350 + 0,004 x 153 x 350 x 24 = = 18300,8 м3.
Пример 4. Определить расход воды за год на бытовые нужды котельной, работающей в три смены в течение 350 дней в году. Численность работающих в первой смене 8, во второй — 4, в третьей — 3 чел. Бытовые помещения оборудованы душем с двумя душевыми сетками. Коэффициент использования душевых 0,5.
Расчет ведем по формуле (6.18):
V = [0,5 x 2 x 0,5 x 3 + 0,045(8 + 4 + 3)]350 = = 761,25 м3.
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ТЕПЛОТЫ
СРЕДНЯЯ ТЕМПЕРАТУРА ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
Примечание. Средняя температура внутреннего воздуха для зданий принята по данным проектов общественных зданий и учреждений обслуживания.
ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ, УЧИТЫВАЮЩИЙ РАЙОН СТРОИТЕЛЬСТВА ЗДАНИЯ
| tо, °C | 0 | -5 | -10 | -15 | -20 | -25 | -30 | -35 | -40 | -45 | -50 | -55 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| \alpha | 2,05 | 1,67 | 1,45 | 1,29 | 1,17 | 1,08 | 1,0 | 0,95 | 0,90 | 0,85 | 0,82 | 0,80 |
УДЕЛЬНЫЕ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ, ПОСТРОЕННЫХ ДО 1930 Г.
УДЕЛЬНАЯ ОТОПИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА qо ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ ПОСТРОЙКИ 1930 — 1958 ГГ. И ПОСЛЕ 1958 Г.
Примечание. Для расчетной наружной температуры, отличной от t_{0} = -30 °C, при определении удельных отопительных характеристик следует применять поправочный коэффициент \alpha.
УДЕЛЬНАЯ ОТОПИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА qо ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ ПО ТИПОВЫМ ПРОЕКТАМ
УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ qо И ВЕНТИЛЯЦИИ qv ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Примечание. Для других расчетных температур наружного воздуха t_{0} при определении удельной отопительной характеристики q_{0} следует применять поправочный коэффициент \alpha, значения которого приведены в табл.
УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ qо И ВЕНТИЛЯЦИИ qv ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Примечание. Для других расчетных температур наружного воздуха t_{0} при определении удельной отопительной характеристики q_{0} следует применять поправочный коэффициент \alpha, значения которого приведены в табл. 2.
ТЕПЛООТДАЧА ИЗОЛИРОВАННЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ В ПОДВАЛАХ И ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДПОЛЬЯХ ЗДАНИЙ (ПРИ КОЭФФИЦИЕНТЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗОЛЯЦИИ 0,75) [12]
ПОНИЖАЮЩИЙ КОЭФФИЦИЕНТ НА ТЕПЛООТДАЧУ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОСВАРНЫХ ПРЯМОШОВНЫХ ТРУБ K
| Условный диаметр, мм | 10 | 15 | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Коэффициент K | 0,82 | 0,85 | 0,93 | 0,9 | 0,9 | 0,94 | 0,95 |
КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ ДЛЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ \alpha_{\text{в}} И \alpha_{\text{н}} [5]
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЗАТЕНЕНИЯ СВЕТОВОГО ПРОЕМА \psi_{F} И \psi_{s} И ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПРОНИКАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ kF и ks СООТВЕТСТВЕННО ОКОН И ЗЕНИТНЫХ ФОНАРЕЙ
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ q (ВЕРТИКАЛЬНЫХ — ВЕРХНЯЯ, ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ — НИЖНЯЯ СТРОКА)
Примечание. Теплоотдача труб принята: при dy до 50 мм включительно для труб легких и обыкновенных; при dy свыше 50 мм — для труб стальных электросварных прямошовных.
КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Kр
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ НА ОТОПЛЕНИЕ gо ПРИ ЗАВИСИМОЙ СХЕМЕ ПРИСОЕДИНЕНИЯ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ К ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ [1]
Примечания к табл. 16: 1. В угловых помещениях квартир и общежитий расчетную температуру воздуха следует принимать на 2 °C выше указанной в таблице.
2. В лестничных клетках домов для IV климатического района и IIIБ климатического подрайона, а также домов с квартирным отоплением расчетная температура воздуха не нормируется.
3. Температура воздуха в машинном помещении лифтов в теплый период года не должна превышать 40 °C.
4. Значения в скобках относятся к домам для престарелых и семей с инвалидами.
РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА В ДЕТСКИХ ДОШКОЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЯХ [18]
РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА В ЗДАНИЯХ ШКОЛ, ШКОЛ-ИНТЕРНАТОВ И ПРОФЕССИОНАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ [18]
ПЛОТНОСТЬ ВОЗДУХА ПРИ НОРМАЛЬНОМ АТМОСФЕРНОМ ДАВЛЕНИИ 0,1 МПа (760 мм рт. ст.)
ОТНОШЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА, ТЕРЯЕМОГО С ВОЗДУХОМ, УХОДЯЩИМ ЧЕРЕЗ ОТКРЫТЫЙ ПРОЕМ НАРУЖУ, Q'/Qз
НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ В СРЕДНИЕ СУТКИ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 55 °C (СНиП 2.04.01-85*)
Примечания: 1. Нормы расхода воды установлены для основных потребителей и включают все дополнительные расходы (обслуживающим персоналом, душевыми для обслуживающего персонала, посетителями, на уборку помещений и т.п.).
Потребление воды в групповых душевых и на ножные ванны в бытовых зданиях и помещениях производственных предприятий, на стирку белья в прачечных и приготовление пищи на предприятиях общественного питания, а также на водолечебные процедуры в водолечебницах, входящих в состав больниц, санаториев и поликлиник, надлежит учитывать дополнительно.
Настоящие требования не распространяются на потребителей, для которых установлены нормы водопотребления, включающие расход воды на указанные нужды.
2. Для водопотребителей гражданских зданий, сооружений и помещений, не указанных в настоящей таблице, нормы расхода воды следует принимать для потребителей, аналогичных по характеру водопотребления.
ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ К РАСХОДАМ ТЕПЛА ПРИ РАЗЛИЧНОЙ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТЕРИ ТРУБОПРОВОДАМИ СИСТЕМЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Примечание. В числителе приведены потери 1 м трубопровода систем горячего водоснабжения, присоединяемых к закрытым системам теплоснабжения, в знаменателе — к открытым системам теплоснабжения.
КОЭФФИЦИЕНТ, УЧИТЫВАЮЩИЙ ПОТЕРИ ТЕПЛА ТРУБОПРОВОДАМИ
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЧАСОВОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ kr
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ПАРА В ПРАЧЕЧНЫХ
Примечание. Расход пара для стирального оборудования следует принимать с коэффициентом одновременности действия 0,8, а для сушильно-гладильного оборудования — 1,0.
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБАТЫВАЕМОЙ ТЕПЛОТЫ
ПОТЕРИ ТЕПЛА ПРИ РАСТОПКЕ ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ ХВО
Примечание. Коэффициент на регенерацию воды определен на основании усредненных данных ВТИ и уточняется при проведении наладки ХВО.
ПОТЕРИ ТЕПЛА ИЗОЛИРОВАННЫМИ БАКАМИ
Примечание. Размеры резервуаров приняты по данным института «Проектстальконструкция».
| Марка мазута | Время разогрева мазута, ч | |
| в холодное время года с 15.10 по 15.04 | в теплое время года с 15.04 по 15.10 | |
| М 20 | 6 | 3 |
| М 40 | 8 | 4 |
| М 60, М 80, М 100 | 10 | 4 |
РАСХОД ПАРА ДЛЯ РАЗОГРЕВА МАЗУТА
| Мазут | Расход нормального пара, кг/т мазута, при типах форсунок | ||
| воздушных | паровых | механических | |
| Флотский | 46 | 243 | 36 |
| Топочный М 40 | 48 | 247 | 42 |
| М 100 | 34 | 239 | 39 |
Примечание. В норму расхода пара для паровых форсунок входит расход пара на распыление мазута.
НОРМАТИВЫ РАСХОДА ТЕПЛА НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ КОТЕЛЬНОЙ
Примечания: 1. Нормативы установлены при следующих показателях:
величина продувки котлов производительностью 10 т/ч — 10%, свыше 10 т/ч — 5%;
возврат конденсата 90 — 95%, температура возвращаемого конденсата 90 °C;
температура добавочной химически очищенной воды 5 °C;
марка мазута М 100, подогрев мазута от 5 до 105 °C;
дробеочистка принята для котлов паропроизводительностью более 25 т/ч, работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ с расходом пара на эжектор 1500 кг/ч при давлении 1,37 МПа (14 кгс/см2) и температуре 280 — 330 °C;
расход топлива на растопку принят исходя из следующего числа растопок в год: 6 после простоя длительностью до 12 ч, 3 после простоя длительностью более 12 ч;
расход пара на калориферы для подогрева воздуха перед воздухоподогревателем предусмотрен для котлов паропроизводительностью 25 т/ч и выше и работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ.
2. При наличии резервного топлива в котельной следует дополнительно учесть расход тепла на подогрев топлива.
НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ, ПРОЛОЖЕННЫХ В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ
Примечания: 1. Расчетные среднегодовые температуры воды в водяных тепловых сетях 65, 90, 110 °C соответствуют температурным графикам 95 — 70, 150 — 70, 180 — 70 °C.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ДЛЯ ПОДЪЕМНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕ
Примечание. См. примечание к табл. 8.
НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ДЛЯ ТЕПЛОПРОВОДОВ, РАСПОЛОЖЕННЫХ НА ОТКРЫТОМ ВОЗДУХЕ
Примечания: 1. Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды за период работы 5 °C.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ДЛЯ ТЕПЛОПРОВОДОВ, РАСПОЛОЖЕННЫХ ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ
Примечания: 1. Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды за период работы 25 °C.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
СРЕДНЯЯ ТЕМПЕРАТУРА ГРУНТА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ГОРОДОВ
НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ДЛЯ ИЗОЛИРОВАННОЙ АРМАТУРЫ В ПОМЕЩЕНИЯХ
Примечание. Нормы плотности теплового потока рассчитаны для температуры теплоносителя 100 °C.
ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ДЛИНА ИЗОЛИРОВАННОГО ТРУБОПРОВОДА ДЛЯ ОДНОЙ ЕДИНИЦЫ АРМАТУРЫ
| Характеристика изоляции арматуры | Эквивалентная длина изолированного трубопровода lэ, м, при условном диаметре | |
| до 0,1 м | до 0,5 м | |
| Неизолированная | 6,7 | 7,2 |
| Изолированная на 3/4 всей поверхности | 2,5 | 5,1 |
РАСХОДЫ ТЕПЛА НЕИЗОЛИРОВАННЫМИ ФЛАНЦАМИ
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ, ПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕ
КОЭФФИЦИЕНТ УВЛАЖНЕНИЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ ТРУБОПРОВОДА ПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕ
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТРЕБНОГО КОЛИЧЕСТВА ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ
МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ПОТЕРИ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА, %
НОРМЫ РАСХОДА УСЛОВНОГО ТОПЛИВА ДЛЯ КОТЛОАГРЕГАТОВ НА НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ
Примечания: 1. В знаменателе приведены нормы для котлов без хвостовых поверхностей нагрева.
2. При наличии резервного топлива в котельной удельные нормы расхода топлива в котельной определяют дифференцированно в зависимости от продолжительности работы котельной на резервном топливе.
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ K1 ДЛЯ НЕКОТОРЫХ КОТЛОАГРЕГАТОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ СТЕПЕНИ НАГРУЗКИ
Примечание: Г — газ, М — мазут, КУ — каменный уголь, БУ — бурый уголь.
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ 1 Т НОРМАЛЬНОГО ПАРА
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТОПЛИВА НА РАСТОПКУ КОТЛА
Примечания: 1. Для котлов с площадью поверхности нагрева более 500 м2 на растопку после суточного останова расход топлива равен двухчасовому расходу топлива при его полной загрузке.
2. Норма расхода дров на растопку котла принимается 1 м3 на сезон.
3. Число растопок определяется графиком работ по ремонтам и обслуживанию котлов, технологическим процессом и производственным планом работы котельной.
ЭКВИВАЛЕНТЫ ДЛЯ ПЕРЕВОДА НАТУРАЛЬНОГО ТОПЛИВА В УСЛОВНОЕ
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ТРЕБУЕМОЙ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ТОПЛИВОПРИГОТОВЛЕНИЕ, ТОПЛИВОПОДАЧУ И ЗОЛОШЛАКОУДАЛЕНИЕ
Примечание. Более высокие значения удельного расхода электроэнергии соответствуют меньшим значениям мощности и наоборот.
ЗНАЧЕНИЯ НИЗШЕЙ ТЕПЛОТЫ СГОРАНИЯ, ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОБЪЕМОВ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ВИДОВ ТОПЛИВА
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА ат В ТОПКЕ И УХОДЯЩИХ ГАЗАХ аух
| Вид топлива | ат | аух |
|---|---|---|
| Твердое | 1,2 — 1,25 | 1,55 — 1,6 |
| Мазут, природный газ | 1,1 | 1,4 |
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ПЕРЕМЕЩЕНИЕ 1000 М3 ВОЗДУХА ИЛИ УХОДЯЩИХ ГАЗОВ ТЯГОДУТЬЕВЫМИ УСТАНОВКАМИ
УДЕЛЬНАЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ МОЩНОСТЬ, ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ДЛЯ ПРОЧИХ НУЖД КОТЕЛЬНЫХ
УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ВЫРАБОТКУ И ТРАНСПОРТИРОВАНИЕ ТЕПЛА ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ МОЩНОСТЬЮ ДО 50 МВТ
ПРЕДЕЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ РАЙОННЫХ КОТЕЛЬНЫХ
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ МОЩНОСТЬЮ ОТ 30 ДО 200 МВТ
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА СПРОСА ДЛЯ РАЗЛИЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Примечание. Меньшие значения коэффициента спроса соответствуют большим величинам мощности и наоборот.
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ
УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ ВОДЫ НА НАПОЛНЕНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ ВОДЫ В ЭЛЕМЕНТАХ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Примечания: 1. Объем воды в отопительных приборах, не приведенных в таблице, принимается по паспортным данным на прибор или по аналогичным приборам, приведенным в таблице.
2. Объем воды в наружных теплопроводах определяется в соответствии с диаметром и протяженностью трубопроводов.
УДЕЛЬНАЯ ЕМКОСТЬ ВОДЫ В ТРУБОПРОВОДАХ
КОЛИЧЕСТВО ВОДЫ НА ВЗРЫХЛЯЮЩУЮ ПРОМЫВКУ ОСВЕТЛИТЕЛЬНЫХ ФИЛЬТРОВ
КОЛИЧЕСТВО ВОДЫ НА ВЗРЫХЛЕНИЕ И РЕГЕНЕРАЦИЮ ФИЛЬТРОВ
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА ШЛАКОЗОЛОУДАЛЕНИЕ
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ ПРИ ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЕ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ ТЕПЛОВЫМИ ЕДИНИЦАМИ, ОСНОВАННЫМИ НА КАЛОРИИ, ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ МКГСС И ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ СИ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания.
2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
3. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
4. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
5. СНиП II-3-79**. Строительная теплотехника.
6. Внутренние санитарно-технические устройства, ч. 1. Отопление. Справочник проектировщика под ред. И.Г. Староверова, Ю.И. Шиллера. (М., Стройиздат, 1990).
7. Методические указания по нормированию расхода тепла и электроэнергии на выращивание цветочной продукции в оранжереях. РД 204 РСФСР 1.46-87. (М., 1987).
8. Голубков Б.Н. и др. Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция. (М., Энергоиздат, 1981).
9. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий.
10. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети.
11. Методические рекомендации по нормированию потребления холодной и горячей воды, тепла, топлива и электроэнергии в банях. (М., ОНТИ АКХ, 1977).
12. М.С. Богуславский. Эксплуатация инженерного оборудования общественных зданий. (М., Стройиздат, 1990).
13. СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов.
14. Методика нормирования расхода холодной и горячей воды, теплоты, топлива и электроэнергии в прачечных. (М., ОНТИ АКХ, 1987).
15. СНиП 2.04.14-88*. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
16. Инструкция по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными Министерства жилищно-коммунального хозяйства РСФСР. (М., ОНТИ АКХ, 1984).
17. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. РД 34.20.501-95 (М., АО «Энергосервис», 1996).