СНиП II-3-79*. Строительные нормы и правила. Строительная теплотехника

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 14.03.1979 № 28)

(ред. от 19.01.1998)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["СНиП II-В.3"]:::rst
  n1["Строительные нормы и правила... (от 18.08.1958)"]:::rst
  n2["СНиП II-В.4"]:::rst
  n3["СНиП II-А.7-62*"]:::rst
  n4["СНиП II-В.6-62"]:::rst
  n5["СНиП II-А.7-71"]:::rst
  click n5 "https://bukva.ai/docs/snip-ii-a-7-71" "СНиП II-А.7-71. Строительные нормы и правила. Часть II, раздел А. Глава 7. Строительная теплотехника. Нормы проектирования (утв. Госстроем СССР 27.10.1971)"
  n6["СНиП II-3-79*"]:::rst
  click n6 "https://bukva.ai/docs/snip-ii-3-79" "СНиП II-3-79*. Строительные нормы и правила. Строительная теплотехника (утв. Постановлением Госстроя СССР от 14.03.1979 N 28)"
  n7["СНиП 23-02-2003"]:::doc
  click n7 "https://bukva.ai/docs/snip-23-02-2003" "СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий (приняты Постановлением Госстроя РФ от 26.06.2003 N 113)"
  n8["СП 50.13330.2012"]:::rst
  click n8 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-50-13330-2012" "СП 50.13330.2012. Свод правил. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 (утв. Приказом Минрегиона России от 30.06.2012 N 265)"
  n9["СП 50.13330.2024"]:::doc
  click n9 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-50-13330-2024" "СП 50.13330.2024. Свод правил. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 (утв. и введен в действие Приказом Минстроя России от 15.05.2024 N 327/пр)"
  n6 --> n7
  n6 --> n8
  n5 --> n6
  n8 --> n9
  n3 --> n5
  n4 --> n5
  n1 --> n3
  n0 --> n1
  n2 --> n4
  n1 --> n4
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

Постановлением Госстроя СССР от 14 марта 1979 г. № 28

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СНиП II-3-79*

Срок введения в действие 1 июля 1979 года

Разработаны НИИСФ Госстроя СССР с участием НИИЭС и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Госагропрома СССР, МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР, ВЦНИИОТ ВЦСПС, НИИ общей и коммунальной гигиены им. А.Н. Сысина Академии медицинских наук СССР, НИИ Мосстроя и МНИИТЭП Мосгорисполкома.

Редакторы — инженеры Р.Т. Смольяков, В.А. Глухарев (Госстрой СССР), доктора техн. наук Ф.В. Ушков, Ю.А. Табунщиков, кандидаты техн. наук Ю.А. Матросов, И.Н. Бутовский, М.А. Гуревич (НИИСФ Госстроя СССР), канд. экон. наук И.А. Апарин (НИИЭС Госстроя СССР) и канд. техн. наук Л.Н. Ануфриев (ЦНИИЭПсельстрой Госагропрома СССР).

С введением в действие СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» утрачивает силу глава СНиП II-А.7-71 «Строительная теплотехника».

СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» является переизданием СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника» с изменениями, утвержденными и введенными в действие с 1 июля 1986 г. Постановлением Госстроя СССР от 19 декабря 1985 г. № 241, Изменением № 3, введенным в действие с 1 сентября 1995 г. Постановлением Минстроя России от 11 августа 1995 г. № 18-81, и Изменением № 4, утвержденным Постановлением Госстроя России от 19 января 1998 г. № 18-8 и введенным в действие 1 марта 1998 г.

Пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения, отмечены в СНиП звездочкой.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» и информационном указателе «Государственные стандарты».

1.1. Настоящие нормы строительной теплотехники должны соблюдаться при проектировании ограждающих конструкций (наружных и внутренних стен, перегородок, покрытий, чердачных и междуэтажных перекрытий, полов, заполнений проемов: окон, фонарей, дверей, ворот) новых и реконструируемых зданий и сооружений различного назначения (жилых, общественных <1>, производственных и вспомогательных промышленных предприятий, сельскохозяйственных и складских <2>) с нормируемыми температурой или температурой и относительной влажностью внутреннего воздуха.

<1> Номенклатура общественных зданий в настоящей главе СНиП принята в соответствии с общесоюзным классификатором «Отрасли народного хозяйства» (ОКОНХ), утвержденным Постановлением Госстандарта СССР от 14 ноября 1975 г. № 18.

<2> Далее в тексте для краткости здания и сооружения: складские, сельскохозяйственные и производственные промышленных предприятий, когда нормы относятся ко всем этим зданиям и сооружениям, объединяются термином «производственные».

1.2. В целях сокращения потерь тепла в зимний период и поступлений тепла в летний период при проектировании зданий и сооружений следует предусматривать:

а) объемно-планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающих конструкций;

б) солнцезащиту световых проемов в соответствии с нормативной величиной коэффициента теплопропускания солнцезащитных устройств;

в) площадь световых проемов в соответствии с нормированным значением коэффициента естественной освещенности;

г) рациональное применение эффективных теплоизоляционных материалов;

д) уплотнение притворов и фальцев в заполнениях проемов и сопряжений элементов (швов) в наружных стенах и покрытиях.

1.3. Влажностный режим помещений зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует устанавливать по табл. 1.

1.4 Гидроизоляцию стен от увлажнения грунтовой влагой следует предусматривать (с учетом материала и конструкции стен):

Таблица 1б*

Таблица 4*

Таблица 5* исключена.

Требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{тр}} дверей и ворот должно быть не менее 0,6R_{\text{о}}^{\text{тр}} стен зданий и сооружений, определяемого по формуле (1) при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.

Примечания. 1. При определении требуемого сопротивления теплопередаче внутренних ограждающих конструкций в формуле (1) следует принимать n = 1 и вместо t_{\text{н}} — расчетную температуру воздуха более холодного помещения.

2. В качестве расчетной зимней температуры наружного воздуха, t_{\text{н}} , для зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, следует принимать минимальную температуру наиболее холодного месяца, определяемую по СНиП 2.01.01-82 с учетом среднесуточной амплитуды температуры наружного воздуха.

Пункт 2.3 исключен.

2.4*. Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле

D = R_{1}s_{1} + R_{2}s_{2} + ... + R_{n}s_{n} , (2)

где R_{1} , R_{2} ,..., R_{n} — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт, определяемые по формуле (3);

s_{1},s_{2},...,s_{n} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Прил. 3*.

Примечания. 1. Расчетный коэффициент теплоусвоения воздушных прослоек принимается равным нулю.

2. Слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитываются.

2.5. Термическое сопротивление R, м2 х °С/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) ограждающей конструкции следует определять по формуле

R = \frac{\delta}{\lambda} , (3)

где \delta — толщина слоя, м;

\lambda — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м х °С), принимаемый по Прил. 3*.

2.6*. Сопротивление теплопередаче R_{\text{о}} , м2 х °С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{\text{о}} = \frac{1}{\alpha_{\text{в}}} + R_{\text{к}} + \frac{1}{\alpha_{\text{н}}} , (4)

где \alpha_{\text{в}} — то же, что в формуле (1);

R_{\text{к}} — термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт, определяемое: однородной (однослойной) — по формуле (3), многослойной — в соответствии с пп. 2.7 и 2.8;

\alpha_{\text{н}} — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), принимаемый по табл. 6*.

Таблица 6*

При определении R_{\text{к}} слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитываются.

2.7. Термическое сопротивление R_{\text{к}} , м2 х °С/Вт, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев:

R_{\text{к}} = R_{1} + R_{2} + ...R_{n} + R_{\text{в}.\text{п}} , (5)

где R_{1} , R_{2} ,..., R_{n} — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт, определяемые по формуле (3);

R_{\text{в}.\text{п}} — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по Прил. 4 с учетом примеч. 2 к п. 2.4*.

2.8. Приведенное термическое сопротивление R_{\text{к}}^{\text{пр}} , м2 х °С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции (многослойной каменной стены облегченной кладки с теплоизоляционным слоем и т.п.) определяется следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) — из одного материала, а другие неоднородными — из слоев различных материалов, и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_{\text{а}} , м2 х °С/Вт, определяется по формуле

R_{\text{а}} = \frac{F_{1} + F_{2} + ... + F_{n}}{\frac{F_{1}}{R_{1}} + \frac{F_{2}}{R_{2}} + ... + \frac{F_{n}}{R_{n}}} , (6)

где F_{1} , F_{2} ,..., F_{n} — площади отдельных участков конструкции (или части ее), м2;

R_{1} , R_{2} ,..., R_{n} — термические сопротивления указанных отдельных участков конструкции, определяемые по формуле (3) для однородных участков и по формуле (5) для неоднородных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения R_{\text{а}} ) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными — из одного материала, а другие неоднородными — из однослойных участков разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (3), неоднородных слоев — по формуле (6) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_{\text{б}} — как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев — по формуле (5). Приведенное термическое сопротивление ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{\text{к}}^{\text{пр}} = \frac{R_{\text{а}} + 2R_{\text{б}}}{3} . (7)

Если величина R_{\text{а}} превышает величину R_{\text{б}} более чем на 25% или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное термическое сопротивление R_{\text{к}}^{\text{пр}} такой конструкции следует определять на основании расчета температурного поля следующим образом:

по результатам расчета температурного поля при t_{\text{в}} и t_{\text{н}} определяются средние температуры, °С, внутренней \tau_{\text{в}.\text{ср}} и наружной \tau_{\text{н}.\text{ср}} поверхностей ограждающей конструкции и вычисляется величина теплового потока q^{\text{расч}} , Вт/м2, по формуле

q^{\text{расч}} = \alpha_{\text{в}}(t_{\text{в}} - \tau_{\text{в}.\text{ср}}) = \alpha_{\text{н}}(\tau_{\text{н}.\text{ср}} - t_{\text{н}}) , (8)

где \alpha_{\text{в}} , t_{\text{в}} , t_{\text{н}} — то же, что в формуле (1);

\alpha_{\text{н}} — то же, что в формуле (4);

приведенное термическое сопротивление конструкций определяется по формуле

R_{\text{к}}^{\text{пр}} = \frac{\tau_{\text{в}.\text{ср}} - \tau_{\text{н}.\text{ср}}}{q^{\text{расч}}} , (9)

2.9*. Приведенное сопротивление теплопередаче R_{\text{о}} , м2 х °С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{\text{о}} = \frac{t_{\text{в}} - t_{\text{н}}}{q^{\text{расч}}} , (10)

где t_{\text{в}} , t_{\text{н}} — то же, что в формуле (1);

q^{\text{расч}} — то же, что в формуле (8).

Допускается приведенное сопротивление теплопередаче R_{\text{о}} наружных панельных стен жилых зданий принимать равным:

R_{\text{о}} = R_{\text{о}}^{\text{усл}}r , (11)

где R_{\text{о}}^{\text{усл}} — сопротивление теплопередаче панельных стен, условно определяемое по формулам (4) и (5) без учета теплопроводных включений, м2 х °С/Вт;

r — коэффициент теплотехнической однородности, принимаемый по Прил. 13*.

Коэффициент теплотехнической однородности r ограждающих конструкций должен быть не менее значений, приведенных в табл. 6а*.

Таблица 6а*

2.10*. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции по теплопроводному включению (диафрагмы, сквозного шва из раствора, стыка панелей, жестких связей стен облегченной кладки, элементов фахверка и др.) должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха (согласно п. 2.2*).

Примечание. Относительную влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций жилых и общественных зданий следует принимать:

для зданий жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов — 55%;

для общественных зданий (кроме вышеуказанных) — 50%.

2.11*. Температуру внутренней поверхности \tau_{\text{в}} , °С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) следует определять по формуле

\tau_{\text{в}} = t_{\text{в}} - \frac{n(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})}{R_{o}\alpha_{\text{в}}} . (12)

Температуру внутренней поверхности \tau_{\text{в}}\prime , °С, ограждающей конструкции (по теплопроводному включению) необходимо принимать на основании расчета температурного поля конструкции.

Для теплопроводных включений, приведенных в Прил. 5*, температуру \tau_{\text{в}}\prime , °С, допускается определять:

для неметаллических теплопроводных включений — по формуле

\tau_{\text{в}}\prime = t_{\text{в}} - \frac{n(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})}{R_{\text{о}}^{\text{усл}}\alpha_{\text{в}}} [1 + \eta(\frac{R_{\text{о}}^{\text{усл}}}{R_{\text{о}}\prime} - 1)] , (13)

R_{\text{о}}\prime , R_{\text{о}}^{\text{усл}} — сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемые по формуле (4);

\eta , \xi — коэффициенты, принимаемые по табл. 7 и 8*.*

Таблица 7*

Таблица 8*

Пункт 2.12* исключен.

2.13*. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) необходимо принимать по Прил. 6*.

2.14*. Коэффициент теплопроводности материалов в сухом состоянии теплоизоляционных слоев ограждающих конструкций, как правило, должен быть не более 0,3 Вт/(м х °С).

Пункты 2.15*, 2.16* и таблицы 9* и 9а* исключены.

2.17*. В жилых и общественных зданиях площадь окон (с приведенным сопротивлением теплопередаче меньше 0,56 м2 х °С/Вт) по отношению к суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций стен должна быть не более 18%.

3.1*. В районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций (наружных стен с тепловой инерцией менее 4 и покрытий менее 5) \text{А}_{\tau_{\text{в}}} зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов, а также производственных зданий, в которых должны соблюдаться оптимальные нормы температуры и относительной влажности воздуха в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура или температура и относительная влажность воздуха, не должна быть более требуемой амплитуды \text{А}_{\tau_{\text{в}}}^{\text{тр}} , °С, определяемой по формуле

\text{А}_{\tau_{\text{в}}}^{\text{тр}} = 2,5 - 0,1(t_{\text{н}} - 21) , (18)

где t_{\text{н}} — среднемесячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая согласно СНиП 2.01.01-82.

3.2. Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций \text{А}_{\tau_{\text{в}}} , °С, следует определять по формуле

\text{А}_{\tau_{\text{в}}} = \frac{\text{А}_{t_{\text{н}}}^{\text{рас}}}{\nu} , (19)

где \text{А}_{t_{\text{н}}}^{\text{рас}} — расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С, определяемая согласно п. 3.3*;

\nu — величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха \text{А}_{t_{\text{н}}}^{\text{рас}} в ограждающей конструкции, определяемая согласно п. 3.4*.

3.3*. Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха \text{А}_{t_{\text{н}}}^{\text{рас}} , °С, следует определять по формуле

\text{А}_{t_{\text{н}}}^{\text{расч}} = 0,5\text{А}_{t_{\text{н}}} + \frac{\rho(I_{max} - I_{\text{ср}})}{\alpha_{\text{н}}} , (20)

где \text{А}_{t_{\text{н}}} — максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, °С, принимаемая согласно СНиП 2.01.01-82;

\rho — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по Прил. 7;

I_{max} , I_{\text{ср}} — соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2, принимаемые согласно СНиП 2.01.01-82 для наружных стен — как для вертикальных поверхностей западной ориентации и для покрытий — как для горизонтальной поверхности;

\alpha_{\text{н}} — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м2 х °С), определяемый по формуле (24).

3.4*. Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха \nu в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, следует определять по формуле

v = 0,9e^{\frac{D}{\sqrt{2}}} \frac{(s_{1} + \alpha_{\text{в}})(s_{2} + Y_{1})...(s_{n} + Y_{n - 1})(\alpha_{\text{н}} + Y_{n})}{(s_{1} + Y_{1})(s_{2} + Y_{2})...(s_{n} + Y_{n})\alpha_{\text{н}}} , (21)

где е = 2,718 — основание натуральных логарифмов;

D — тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (2);

s_{1} , s_{2} ,..., s_{n} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Прил. 3*;

Y_{1} , Y_{2} ,..., Y_{n - 1} , Y_{n} — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), определяемые согласно п. 3.5;

Для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха \nu в ограждающей конструкции следует определять в соответствии с ГОСТ 26253-84.

Примечание. Порядок нумерации слоев в формуле (21) принят в направлении от внутренней поверхности к наружной.

3.5. Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (2).

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м2 х °С), с тепловой инерцией D \geq 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции по Прил. 3*.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции), следующим образом:

а) для первого слоя — по формуле

Y_{1} = \frac{R_{1}s_{1}^{2} + \alpha_{\text{в}}}{1 + R_{1}\alpha_{\text{в}}} ; (22)

б) для i-го слоя — по формуле

Y_{i} = \frac{R_{i}s_{i}^{2} + Y_{i - 1}}{1 + R_{i}Y_{i - 1}} , (23)

где R_{1} , R_{i} — термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт, определяемые по формуле (3);

s_{1} , s_{i} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и i-го слоев, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Прил. 3*;

Y_{1} , Y_{i} , Y_{i - 1} — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, i-го и (i-1)-го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С).

3.6*. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям \alpha_{\text{н}} , Вт/(м2 х °С), следует определять по формуле

\alpha_{\text{н}} = 1,16(5 + 10 \sqrt{v}) , (24)

где v — минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16% и более, принимаемая согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.

Пункт 3.7* исключен.

3.8. В районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше для окон и фонарей зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов, а также производственных зданий, в которых должны соблюдаться оптимальные нормы температуры и относительной влажности воздуха в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура или температура и относительная влажность воздуха, следует предусматривать солнцезащитные устройства.

Коэффициент теплопропускания солнцезащитного устройства должен быть не более нормативной величины \beta_{\text{сз}}^{\text{н}} , установленной табл. 10.

3.9. Коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств следует принимать по Прил. 8.

4. ТЕПЛОУСВОЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ

4.1. Поверхность пола жилых и общественных зданий, вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий и отапливаемых помещений производственных зданий (на участках с постоянными рабочими местами) должна иметь показатель теплоусвоения Y_{\text{п}} , Вт/(м2 х °С), не более нормативной величины, установленной табл. 11*.

Таблица 11*

4.2*. Показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{\text{п}} , Вт/(м2 х °С), следует определять следующим образом:

а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D_{1} = R_{1}s_{1} \geq 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле

Y_{\text{п}} = 2s_{1} ; (27)

б) если первые n слоев конструкции пола ( n \geq 1 ) имеют суммарную тепловую инерцию D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}<0,5 , но тепловая инерция (n + 1)-го слоев D_{1} + D_{2} + ... + D_{n + 1} \geq 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{\text{п}} следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:

для n-го слоя — по формуле

Y_{n} = \frac{2R_{n}s_{n}^{2} + s_{n + 1}}{0,5 + R_{n}s_{n + 1}} ; (28)

для i-го слоя (i = n — 1; n — 2; ...; 1) — по формуле

Y_{i} = \frac{4R_{i}s_{i}^{2} + Y_{i + 1}}{1 + R_{i}Y_{i + 1}} . (28а)

Показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{\text{п}} принимается равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя Y_{1} .

В формулах (27) - (28а) и неравенствах:

D_{1} , D_{2} ,..., D_{n + 1} — тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., (n + 1)-го слоев конструкции пола, определяемая по формуле (2);

R_{i} , R_{n} — термические сопротивления, м2 х °С/Вт, i-го и n-го слоев конструкции пола, определяемые по формуле (3);

s_{1} , s_{i} , s_{n} , s_{n + 1} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го, i-го, n-го, (n + 1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Прил. 3*, при этом для зданий, помещений и отдельных участков, приведенных в поз. 1 и 2 табл. 11*, — во всех случаях при условии эксплуатации А;

Y_{i + 1} — показатель теплоусвоения поверхности (i + 1)-го слоя конструкции пола, Вт/(м2 х °С).

5.1. Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей), зданий и сооружений R_{\text{и}} должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R_{\text{и}}^{\text{тр}} , м2 х ч х Па/кг, определяемого по формуле

R_{\text{и}}^{\text{тр}} = \frac{\Delta p}{G^{\text{н}}} , (29)

где \Delta p — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая в соответствии с п. 5.2*;

G^{\text{н}} — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2 х ч), принимаемая в соответствии с п. 5.3*.

5.2*. Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций \Delta p , Па, следует определять по формуле

\Delta p = 0,55H(\gamma_{\text{н}} - \gamma_{\text{в}}) + 0,03\gamma_{\text{н}}v^{2} , (30)

\gamma_{\text{н}} , \gamma_{\text{в}} — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле

\gamma = \frac{3463}{273 + t} ; (31)

здесь t — температура воздуха: внутреннего (для определения \gamma_{\text{в}} ), наружного (для определения \gamma_{\text{н}} ) — согласно указаниям п. 2.2*;

v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более, принимаемая согласно СНиП 2.01.01-82; для типовых проектов скорость ветра v следует принимать равной 5 м/с, а в климатических подрайонах IБ и IГ — 8 м/с.

5.3*. Нормативную воздухопроницаемость G^{\text{н}} , кг/(м2 х ч), ограждающих конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12*.

Таблица 12*

Примечание. Сопротивление воздухопроницанию слоев ограждающих конструкций (стен, покрытий), расположенных между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитывается.

5.5*. Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий R_{\text{и}} должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R_{\text{и}}^{\text{тр}} , м2 х ч/кг, определяемого по формуле

R_{\text{и}}^{\text{тр}} = \frac{1}{G^{\text{н}}} (\frac{\Delta p}{\Delta p_{o}})2/3 , (33)

где G^{\text{н}} — то же, что в формуле (29);

\Delta p — то же, что в формуле (30);

\Delta p_{o} = 10 Па — разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию R_{\text{и}} .

Пункты 5.6* и 5.7 исключены.

Таблица 13* исключена.

6. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

6.1*. Сопротивление паропроницанию R_{\text{п}} , м2 х ч х Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее наибольшего из следующих требуемых сопротивлений паропроницанию:

а) требуемого сопротивления паропроницанию R_{\text{п}_{1}}^{\text{тр}} , м2 х ч х Па/мг (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по формуле

R_{\text{п}_{1}}^{\text{тр}} = \frac{(\text{е}_{\text{в}} - \text{Е})R_{\text{п}.\text{н}}}{\text{Е } - \text{е}_{\text{н}}} ; (34)

б) требуемого сопротивления паропроницанию R_{\text{п}2}^{\text{тр}} , м2 х ч х Па/мг (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле

R_{\text{п}1}^{\text{тр}} = \frac{0,0024z_{o}(e_{\text{в}} - E_{o})}{\gamma_{w}\delta_{w}\Delta W_{\text{ср}} + \eta} . (35)

В формулах (34) и (35):

\text{е}_{\text{в}} — упругость водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и влажности этого воздуха;

R_{\text{п}.\text{н}} — сопротивление паропроницанию, м2 х ч х Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации, определяемое в соответствии с п. 6.3;

\text{е}_{\text{н}} — средняя упругость водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82;

z_{o} — продолжительность, сут, периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха согласно СНиП 2.01.01-82;

E_{o} — упругость водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации, определяемая при средней температуре наружного воздуха периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами;

\gamma_{w} — плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3, принимаемая равной \gamma_{o} по Прил. 3*;

\delta_{w} — толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м, принимаемая равной 2/3 толщины однородной (однослойной) стены или толщине теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограждающей конструкции;

\Delta w_{\text{ср}} — предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале (приведенного в Прил. 3*) увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления z_{o} , принимаемое по табл. 14*;

Е — упругость водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемая по формуле

\text{Е } = \frac{1}{12} (\text{Е}_{1}z_{1} + \text{Е}_{2}z_{2} + \text{Е}_{3}z_{3}) , (36)

где \text{Е}_{1} , \text{Е}_{2} , \text{Е}_{3} — упругости водяного пара, Па, принимаемые по температуре в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;

z_{1} , z_{2} , z_{3} — продолжительность, мес, зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82 с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С;

\eta — определяется по формуле

\eta = \frac{0,0024(E_{o} - e_{\text{н}.\text{о}})z_{o}}{R_{\text{п}.\text{н}}} , (37)

где e_{\text{н}.\text{о}} — средняя упругость водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82.

Примечания. 1. Упругости \text{Е}_{1} , \text{Е}_{2} , \text{Е}_{3} и \text{Е}_{0} для конструкций помещений с агрессивной средой следует принимать с учетом агрессивной среды.

2. При определении упругости \text{Е}_{3} для летнего периода температуру в плоскости возможной конденсации во всех случаях следует принимать не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода, упругость водяного пара внутреннего воздуха \text{е}_{\text{в}} — не ниже средней упругости водяного пара наружного воздуха за этот период.

3. Плоскость возможной конденсации в однородной (однослойной) ограждающей конструкции располагается на расстоянии, равном 2/3 толщины конструкции от ее внутренней поверхности, а в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.

6.4 Не требуется определять сопротивление паропроницанию следующих ограждающих конструкций:

0,2 — 0,3

0,15

0,19

0,19

0,24

Примечание. При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличивать в 2 раза.

Приложение 5*

СХЕМЫ ТЕПЛОПРОВОДНЫХ ВКЛЮЧЕНИЙ В ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЯХ

I

IIа

IIб

III

IV

V

Приложение 6* (Справочное)

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОКОН, БАЛКОННЫХ ДВЕРЕЙ И ФОНАРЕЙ

Приложение 7

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПОГЛОЩЕНИЯ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ МАТЕРИАЛОМ НАРУЖНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ