ВСН 12-73. Ведомственные строительные нормы. Указания по определению грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния

(утв. Минавтодором РСФСР 11.04.1973)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["ВСН 12-73"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/vsn-12-73" "ВСН 12-73. Ведомственные строительные нормы. Указания по определению грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния (утв. Минавтодором РСФСР 11.04.1973)"
  n1["ОДН 218.0.032-2003"]:::rst
  click n1 "https://bukva.ai/docs/normy-os-154-r" "ОДН 218.0.032-2003. Временное руководство по определению грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах (введено в действие Распоряжением Минтранса России от 14.03.2"
  n2["ОДМ 218.4.025-2016"]:::doc
  click n2 "https://bukva.ai/docs/odm-218-4-025-2016" "ОДМ 218.4.025-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорога"
  n3["ОДМ 218.4.026-2016"]:::doc
  click n3 "https://bukva.ai/docs/odm-218-4-026-2016" "ОДМ 218.4.026-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорога"
  n4["ОДМ 218.4.027-2016"]:::doc
  click n4 "https://bukva.ai/docs/odm-218-4-027-2016" "ОДМ 218.4.027-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего поль"
  n0 --> n1
  n1 --> n2
  n1 --> n3
  n1 --> n4
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

11 апреля 1973 года

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ДЕРЕВЯННЫХ МОСТОВ С УЧЕТОМ ИХ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ

ВСН 12-73

1 июня 1974 года

Внесены дорожно-исследовательской лабораторией Воронежского инженерно-строительного института МВ и СО РСФСР (ДИЛ ВИСИ).

Утверждены Министерством строительства и эксплуатации автомобильных дорог РСФСР 11 апреля 1973 г.

В Указаниях изложены рекомендации по обследованию деревянных мостов, определению их грузоподъемности с учетом технического состояния, упрощенным испытаниям, пропуску единичных тяжелых нагрузок и временному усилению. Они предназначены для работников дорожно-эксплуатационной службы с целью оказания помощи в ускоренном определении грузоподъемности мостов и возможности пропуска по ним различных типов автомобилей, автопоездов и тракторов.

Указания разработаны дорожно-исследовательской лабораторией Воронежского инженерно-строительного института.

Указания составлены канд. техн. наук доц. В.А. Дементьевым, инж. Н.И. Сулиным и канд. физ.-мат. наук доц. О.Б. Иевлевой.

Замечания и дополнения к Указаниям следует направлять в Техническое управление Минавтодора РСФСР.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

§ 1. На автомобильных дорогах РСФСР эксплуатируется большое количество деревянных мостов. Из-за гниения древесины и других дефектов многие из них потеряли свою проектную грузоподъемность. Ослабления скреплений и расстройства соединений и узлов могут быть устранены службой ремонта и содержания дорог. Загнивание же элементов без их замены устранить нельзя. Для таких мостов приходится ограничивать подвижную нагрузку.

Кроме того, за последние годы в СССР выпущено много новых автомобилей, автопоездов, колесных и гусеничных тракторов. Они эксплуатируются на дорогах, и работникам дорожно-эксплуатационной службы часто приходится решать вопрос о возможности их пропуска по тому или другому мосту.

Однако обоснованное и сравнительно быстрое определение допускаемой нагрузки для мостов с загниванием несущих элементов и другими дефектами в дорожно-эксплуатационных хозяйствах нередко встречает трудности.

В данных Указаниях изложена методика определения грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния.

Разработанная методика проста и доступна линейным работникам службы ремонта и содержания дорог.

§ 2. Определение грузоподъемности моста состоит из трех этапов: 1) обследования моста; 2) определения грузоподъемности элементов моста; 3) испытания моста.

В отдельных случаях для больших и сложных мостов эти работы могут быть подробно выполнены мостоиспытательными станциями по индивидуальным программам.

Однако, как правило, определение грузоподъемности не только малых, средних, но и больших мостов должно производиться работниками дорожно-эксплуатационной службы по сокращенной программе.

Чтобы определить, какую нагрузку можно пропускать по мосту, необходимо его обследовать, выбрать худшие один пролет и одну опору и по простым формулам и таблицам определить, какие автомобили можно пропускать по мосту. В некоторых случаях бывает необходимо провести упрощенные испытания моста. Указанную работу могут быстро выполнить сами работники дорожно-эксплуатационной службы, пользуясь методикой данных Указаний.

§ 3. Указания содержат:

1. методику обследования мостов по сокращенной программе;

2. методику определения грузоподъемности мостов по формулам грузоподъемности отдельных элементов и таблицам;

3. методику упрощенных испытаний мостов;

4. рекомендации по пропуску единичных тяжелых нагрузок и временному усилению мостов;

5. приложения-таблицы, облегчающие вычисления.

§ 4. Приведенные в Указаниях примеры определения грузоподъемности и таблицы эквивалентных нагрузок предусматривают пропуск по мосту одной машины.

При двухполосном движении, когда на пролетном строении могут находиться одновременно два автомобиля, в формулы определения грузоподъемности ферм и сосредоточенных прогонов следует подставлять коэффициент поперечной установки, вычисленный для двух машин на мосту. При этом по ширине проезжей части автомобили должны быть установлены так, чтобы расстояние между бортами в свету оставалось не менее 10 см, а габариты машин не выступали за пределы проезжей части.

II. ОБСЛЕДОВАНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ МОСТОВ

1. ОБСЛЕДОВАНИЕ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ, ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ И ОПОР

§ 5. Для определения грузоподъемности моста необходимо, в первую очередь, произвести его обследование. Обследование производится с целью определения состояния моста, уточнения размеров и сечений его элементов, определения качества материала, возможных дефектов и повреждений в конструкции.

§ 6. Перед обследованием необходимо собрать и изучить весь имеющийся в дорожно-эксплуатационном предприятии по данному мосту материал: проект, по которому строили мост, возможные отступления от проекта, акты скрытых работ, мостовую книгу, акты осмотров и т.п.

§ 7. Обследование производится старшим инженером, в помощь которому выделяется техник и двое рабочих. Для выполнения работ по обследованию указанная бригада должна быть укомплектована необходимыми инструментами и принадлежностями.

§ 8. Обследование моста производится путем: а) тщательного внешнего осмотра всех элементов; б) измерения пролетов, расстояний между элементами и их сечений; в) выявления загнивания элементов, изломов и трещин в несущих элементах, сколов во врубках, расстройств и ненормальностей работы узлов; г) составления схемы моста, поперечных разрезов и эскизных чертежей основных узлов; д) съемки плана и продольного профиля сооружения, которая производится только при значительных деформациях моста, влияющих на его грузоподъемность.

§ 9. Документом обследования является карта обследования моста и определения его грузоподъемности, которая состоит из четырех разделов: 1) общие сведения; 2) сведения о пролетных строениях и опорах; 3) сведения о техническом состоянии элементов моста и их грузоподъемности; 4) расчеты грузоподъемности элементов. Пример составления карты приводится в Приложении 1.

§ 10. В разделе I карты обследования должна быть показана схема моста в масштабе 1:500 — 1:2000 с указанием профиля живого сечения реки.

В заголовке общей схемы указывают название реки и местонахождение моста на дороге.

На схеме моста указывают: номера опор, считая по ходу километража дороги; длину моста по настилу; величины расчетных пролетов моста; расстояние от горизонта воды до низа пролетных строений; наибольшую глубину воды в реке; ширину реки в межень; грунт дна и берегов.

В таблице с пояснениями к схеме моста указывают: данные о проезжей части моста (номера пролетов, тип проезжей части, техническое состояние); данные о пролетных строениях (номера пролетов, тип несущей части, материал, техническое состояние); данные об опорах (номера опор, тип конструкции, материал, техническое состояние); номера пролетов и опор, имеющих наихудшее техническое состояние, основные дефекты, снижающие их грузоподъемность; месторасположение и характер возможных объездов моста и наличие бродов.

§ 11. В разделе II карты обследования для простых балочных мостов должны быть показаны (Приложение 1, форма 2):

схемы наихудших по техническому состоянию пролетных строений моста, отличающихся друг от друга по конструкции или по размерам (фасады и поперечные разрезы), в масштабе 1:100 — 1:200;

схемы наихудших по техническому состоянию и наиболее высоких опор, отличающихся друг от друга по конструкции или размерам (фасады и виды поперек моста), в масштабе 1:100 — 1:200;

чертежи отдельных деталей или узлов в масштабе 1:10 — 1:20.

На схемах должны быть обозначены номера пролетов и опор и приведены следующие данные:

а) по проезжей части: конструкция проезжей части; сечение верхнего настила; сечение нижнего настила; расстояние между поперечинами; сечение поперечин в отрубе;

б) по пролетному строению: конструкция пролетного строения; расчетный пролет; количество прогонов в поперечном сечении моста; расстояние между осями прогонов; сечение прогонов в середине пролета;

в) по опорам: конструкция опор; высота опоры (от грунта до низа пролетного строения); расстояние между осями свай по фасаду моста; расстояние между осями свай поперек моста; наличие и расположение горизонтальных и диагональных схваток; расстояние стыков свай до низа пролетных строений; диаметр свай в стыке и у насадки; сечение насадки на тонком конце; конструкция стыка свай.

§ 12. В разделе II карты обследования для деревянных мостов с фермами должны быть показаны (Приложение 1, форма 3):

схемы наихудших по техническому состоянию пролетных строений, отличающихся друг от друга по конструкции или размерам (фасады и поперечные разрезы), в масштабе 1:200 — 1:500;

чертежи отдельных деталей или узлов в масштабе 1:10 — 1:20.

На схемах должны быть обозначены номера пролетов и опор и приведены следующие данные:

а) по настилу, поперечинам и прогонам те же сведения, что и по настилу, поперечинам и прогонам простых балочных мостов;

б) по поперечным балкам: конструкция поперечных балок; расчетный пролет балок; расстояние между осями поперечных балок вдоль моста; сечение балок в середине их пролета.

Для поперечных балок на шпонках или колодках составляют дополнительно чертеж, на котором указывают: конструкцию и материал шпонок или колодок; размеры шпонок или колодок (длина, высота); расстояние между осями шпонок или колодок; глубину врубок;

в) по главным фермам: конструкция ферм; расчетный пролет ферм; количество ферм в поперечном сечении моста; расстояния между осями ферм; расчетная высота ферм в середине пролета; сечение нижнего пояса ферм в середине пролета; количество и величина панелей; сечение верхнего пояса ферм в середине пролета; сечение раскосов; сечение тяжей в фермах Гау — Журавского; наличие связей.

Дополнительно составляют чертеж стыка нижнего пояса, ближайшего к середине пролета, на котором указывают все элементы прикрепления, их размеры и расположение. Для сквозных ферм Гау — Журавского дополнительно составляют чертежи двух узлов (опорного и в пролете), на которых указывают все детали и их размеры;

г) по опорам те же сведения, что и для опор простых балочных мостов.

§ 13. При осмотре проезжей части должны быть определены степень износа дощатого настила, наличие изломов, надежность прикрепления досок верхнего настила, плотность опирания досок нижнего настила на поперечины или подуклонки. Нижние доски настила должны быть проверены на загнивание, для этого в трех — пяти местах вскрывают доски верхнего настила.

§ 14. При осмотре конструкции балочной клетки определяют состояние поперечин, прогонов, поперечных балок; плотность опирания элементов конструкции проезжей части друг на друга и на фермы; расположение стыков поперечин; состояние сопряжений в составных балках (колодки, шпонки, врубки и т.п.); состояние древесины (загнивание, недопустимые пороки, трещины, изломы); состояние болтовых и других соединений.

§ 15. При осмотре главных ферм (балок) и связей деревянных пролетных строений определяют общее состояние конструкций и наличие дефектов в их элементах, стыковых и узловых сопряжениях (скалывание древесины, разрывы, обмятия, искривления, зазоры, расстройства узлов); наличие загнивания древесины, недопустимых пороков; состояние болтовых, нагельных, гвоздевых, шпоночных и других соединений.

При определении состояния болтов и нагелей производится выборочное остукивание их в количестве не менее 10% общего числа. Особенно тщательно должны быть осмотрены металлические тяжи ферм Гау — Журавского, стыки нижних поясов и узлы сопряжения раскосов с поясами. Проверку степени натяжения тяжей в фермах Гау — Журавского производят ударом молотка, покачиванием тяжей руками или пробным закручиванием гаек.

Кроме того, необходимо проверить плотность прикрепления связей и надежность их работы при пропуске по мосту временных нагрузок.

§ 16. При осмотре опор должно быть установлено их общее состояние, наличие механических повреждений (изломы свай, их загнивание и истирание, повреждение связей, расстройство обшивки); состояние сопряжений — неплотности во врубках, скалывание, смятие, состояние болтовых соединений, вертикальность стоек опор, надежность их соединения связями и работы под нагрузкой.

Перекосы опор определяют при помощи отвеса и уровня по насадкам. Величину местного размыва определяют промерами глубины воды вокруг опоры и на расстоянии 2 — 3 м от нее.

Особое внимание при осмотре опор должно быть обращено на состояние свай на уровне переменного увлажнения. В этих местах должны быть проверены на загнивание все сваи опор.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И УЧЕТ ЗАГНИВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ МОСТА

§ 17. Загниванию древесина подвергается, в первую очередь, в местах возможного застаивания воды, переменного увлажнения и недостаточного проветривания конструкции. Наиболее вероятными местами нахождения гнили являются:

в настилах — места опирания верхнего настила на нижний и нижнего на поперечины;

в поперечинах — места опирания на них нижнего настила (рис. 1);

в прогонах — места опирания на них поперечин (рис. 2) и места их опирания на насадки;

в насадках — места опирания на них прогонов и сопряжения со сваями (стойками);

в сваях (стойках) — места сопряжения с насадками, места прикрепления схваток, места сроста стоек со сваями (рис. 3), в зоне колебаний горизонта воды (рис. 4, а); на суходоле — у поверхности земли (рис. 4, б);

в деревянных фермах — места опирания поперечных балок на фермы (рис. 5 и 6), узлы ферм (рис. 6, 7), стыки поясов (рис. 8), места прикрепления связей.

§ 18. Загнивание древесины устанавливают путем осмотра, простукивания, сверления буравом отверстия диаметром 1,0 — 1,5 см и прощупывания штырем-щупом.

§ 19. При осмотре обращают внимание на цвет, запах и структуру древесины. Коричневый или бурый цвет показывает, что древесина поражена гнилью. Загнившая древесина утрачивает приятный смолистый запах и приобретает запах гнили. Наличие на древесине продольных и поперечных трещин и легкого распада на мелкие куски характеризует злокачественную гниль, при которой пораженная древесина не только негодна, но и опасна для окружающих здоровых элементов.

§ 20. При здоровом лесе звук при ударе должен быть ясный и чистый. Глухой звук будет свидетельствовать о наличии гнили, при этом наружные слои древесины часто бывают здоровыми.

§ 21. При сверлении выход из-под бурава стружки желто-красного и коричневого цвета свидетельствует о поражении дерева гнилью. При обнаружении гнили дерево должно быть просверлено до появления здоровой стружки (белая или серая с запахом здорового леса), после чего замеряют глубину, пораженную гнилью.

§ 22. Сечение дерева, которое может быть принято за расчетное при учете поражения древесины гнилью, устанавливают следующим образом:

а) для бревен при загнивании по всему периметру — путем уменьшения их расчетного диаметра на удвоенную глубину загнивания (геометрические характеристики определяют по таблице Приложения 2);

б) для бревен при одностороннем загнивании (см. рис. 2, а) — геометрические характеристики сечений определяют с учетом загнивания по таблице Приложения 3;

в) для досок — путем уменьшения их размеров на величину загнивания;

г) для пластин при загнивании со стороны плоской грани — путем уменьшения их ширины на глубину загнивания.

3. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ И СЪЕМКИ

§ 23. К инструментальным измерениям и съемкам относятся: а) проверка размеров сооружения; б) проверка размеров сечений; в) проверка положения опор; г) съемка продольного профиля моста; д) съемка продольного профиля ферм; е) съемка плана моста и ферм.

§ 24. Для определения грузоподъемности мостов в большинстве случаев можно ограничиваться только проверкой размеров сооружения и сечений его элементов. Съемки продольного профиля и плана необходимо производить, когда пролетные строения или опоры моста имеют значительные деформации, влияющие на его грузоподъемность.

§ 25. Размеры моста и его элементов определяют двукратным измерением. При допустимых расхождениях за измеренную величину следует принимать среднее арифметическое значение из двух измерений. При недопустимых расхождениях производят повторные измерения.

Для одноименных элементов моста (например, прогонов, поперечин и т.п.) производят выборочное измерение трех элементов в пролете. За расчетный размер принимают среднее арифметическое значение.

§ 26. Точность измерений деревянных конструкций принимается: а) при проверке величины пролетов, панелей, размеров опор и длин элементов — 5 см; б) при проверке сечений элементов из круглого и пиленого леса — 1 см; в) при проверке расположения нагелей и болтов по длине элементов — 1 см; г) при проверке расположения нагелей и болтов по сечению — 0,5 см.

Проверка сечений металлических элементов, применяемых в деревянных мостах (болтов, тяжей, хомутов), производится с точностью до 1 мм.

§ 27. Продольные профили моста снимают у правого и левого колесоотбойных брусьев. Точки для нивелировки выбирают в середине каждого пролета и над опорами, а также во всех характерных местах изменения профиля.

§ 28. Съемку плана проезжей части моста производят в сечениях посередине каждого пролета и над опорами. При съемке фиксируют положение граней колесоотбойных брусьев относительно визирной линии, разбиваемой теодолитом по оси моста.

III. НОРМАТИВЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ МОСТОВ

§ 29. Грузоподъемность моста в целом характеризуется наименьшей грузоподъемностью отдельных его элементов.

§ 30. На грузоподъемность эксплуатируемых деревянных мостов влияют следующие дефекты: поражение древесины гнилью; сколы древесины по рабочим площадкам врубок, узловых подушек, шпонок, стыков; поперечные трещины и разрывы в растянутых и изгибаемых элементах; расстройства узлов и сопряжений элементов; повреждения и расстройства связей пролетных строений и перекосы главных ферм; недостаточное натяжение металлических тяжей в фермах Гау — Журавского; изломы свай и связей опор; подмывы и перекосы опор.

§ 31. Дефекты эксплуатируемых мостов можно разделить на легкоустранимые (ослабления скреплений, зазоры в узлах) и трудноустранимые (гниль, сколы, разрывы).

При определении грузоподъемности следует учитывать все дефекты, которые до пропуска по мосту нагрузки устранить не представляется возможным (загнивание элементов, сколы древесины по рабочим площадкам, поперечные трещины, трудноустранимые перекосы). Площади сечений и моменты сопротивления для таких элементов определяют с учетом уменьшения за счет гнили, трещин, ржавления. Определяют устойчивость конструкций при перекосах и дополнительные напряжения от эксцентриситета приложения нагрузки.

Все остальные дефекты — ослабления металлических тяжей и скрепляющих болтов, зазоры в узлах, расстройства связей, перекосы элементов — должны быть устранены перед пропуском нагрузки.

§ 32. Грузоподъемность деревянных мостов, согласно данным Указаниям, определяется по допускаемым нагрузкам. Для каждого несущего элемента моста заранее подсчитывают допускаемую подвижную нагрузку, действующую на проезжей части моста. Эту допускаемую нагрузку для элементов проезжей части (поперечин) определяют в виде сосредоточенной силы, которую затем сравнивают с давлениями на колесо различных марок автомобилей.

Для других несущих элементов (прогонов, главных ферм, опор) допускаемую нагрузку на проезжей части определяют в виде равномерно распределенной эквивалентной нагрузки (т/пог. м), которую сравнивают по таблицам Приложений 5 или 6 с эквивалентными нагрузками для данной длины пролета от различных марок автомобилей. Затем в комплексе с проезжей частью решают, какие автомобили можно пропускать по мосту.

Допускаемую нагрузку определяют для нескольких основных несущих элементов (поперечин, прогонов, поясов, ферм, стыков, узлов, свай) и записывают в раздел III карты обследования моста.

Грузоподъемность моста в целом определяется элементом с наименьшей допускаемой нагрузкой.

Для определения допускаемых нагрузок в Указаниях приведены формулы, которые не требуют больших вычислений, поэтому грузоподъемность элементов моста можно определить быстро.

§ 33. Грузоподъемность всех элементов моста определяют по методике предельных состояний и нормативам технических условий проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб (СН 200-62).

§ 34. Расчетные сопротивления для древесины сосны принимают по табл. 1.

§ 35. Расчетное сопротивление древесины смятию или складыванию под углом \alpha к направлению волокон определяют по формуле

R_{\alpha} = \frac{R_{0}}{1 + (\frac{R_{0}}{R_{90}} - 1)sin^{3}\alpha} , (1)

где R_{0} — расчетное сопротивление вдоль волокон;

R_{90} — то же, поперек волокон.

§ 36. Для древесины других пород расчетные сопротивления следует принимать по табл. 1 с введением коэффициентов перехода согласно табл. 2.

Таблица 2

Коэффициенты перехода для древесины других пород

§ 37. Расчетное сопротивление на растяжение и сжатие, а на изгиб — для выполненных из бревен с сохранением естественной коничности мостов простых балочных систем и простых конструкций проезжей части мостов других систем допускается повышать на 20%.

§ 38. Расчет элементов из бревен с сохранением естественной коничности производится с учетом сбега, принимаемого равным 1 см на 1 м длины бревна.

§ 39. Центрально сжатые цельные элементы, помимо проверки на прочность по площади нетто, проверяют на устойчивость. Расчетную площадь поперечного сечения принимают равной площади брутто, если ослабления не превышают 25% последней, или же 4/3 площади нетто, если ослабления превышают 25%.

При проверке устойчивости сжатых деревянных стержней коэффициент продольного изгиба \varphi принимают по табл. 3.

Таблица 3

для центрально сжатых деревянных стержней

Примечание. \lambda — гибкость; l_{0} — свободная длина элемента, см; r — радиус инерции, см, определяемый:

а) для круглого сечения по формуле r = d/4; б) для прямоугольного сечения по формуле r = 0,29h, где d — диаметр, см; h — меньшая сторона прямоугольника, см.

§ 40. Расчетную несущую способность на один срез сквозных цилиндрических нагелей определяют по формулам табл. 4 и принимают меньшей из трех условий:

1. смятия в средних элементах;

2. смятия в крайних элементах;

3. изгиба нагеля.

цилиндрического нагеля в соединениях элементов из сосны

Примечание. d — диаметр нагеля, см; c — толщина средних, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений, см; a — толщина крайних, а также более тонких элементов односрезных соединений, см.

Для глухих стальных нагелей несущую способность на один срез (в кгс) определяют по формуле

T_{\text{н}} = 250d^{2} , (2)

где d — диаметр нагеля, см.

§ 41. Если усилие, передаваемое нагелем, направлено под углом \alpha к волокнам элементов, расчетную несущую способность нагеля также определяют по формулам табл. 4, но полученные значения для условий смятия средних и крайних элементов умножают на коэффициент K_{\alpha} по табл. 5, а для условий изгиба нагеля — на корень квадратный из этого коэффициента.

Таблица 5

Коэффициент K_{\alpha}

Примечание. Для гвоздей коэффициент K_{\alpha} принимают равным единице независимо от угла направления усилия.

§ 42. Для металлических элементов деревянных мостов расчетные сопротивления принимают по табл. 6.

Расчетные сопротивления для Ст. 3 мост и Ст. 3

Расчетные сопротивления металла сварных швов принимают такие же, как для основного металла сварных элементов.

§ 43. Схемы подвижных нагрузок при определении грузоподъемности мостов принимают для реальных марок автомобилей и тракторов по справочникам и таблице Приложения 7.

§ 44. При определении грузоподъемности мостов учитывают коэффициенты перегрузки n для постоянной и временной нагрузок, которые принимают:

1. для постоянных нагрузок от веса деревянных элементов моста и давления грунта — 1,2 и 0,9;

2. для подвижной временной нагрузки от автомобилей — 1,4;

3. для подвижной нагрузки от гусеничных и колесных тракторов и автопоездов с большегрузными прицепами — 1,1.

Коэффициент перегрузки для постоянных нагрузок принимают меньше единицы, когда возможное уменьшение собственного веса сооружения или давления земли является более невыгодным сочетанием.

§ 45. Вертикальные прогибы пролетных строений мостов от подвижной автомобильной нагрузки не должны превышать:

1. для деревянных ферм 1/300l;

2. для простых прогонов и элементов проезжей части 1/180l.

При пропуске по мостам гусеничных и колесных тракторов и автопоездов с большегрузными прицепами допускаемые величины прогибов увеличиваются на 20%.

Расчетный модуль упругости древесины при определении прогибов только от временной нагрузки независимо от породы леса принимают 100000 кгс/см2.

§ 46. Для вычисления постоянной нагрузки принимают следующие объемные веса материалов в зависимости от породы деревьев:

Сосна, ель, кедр:

непропитанные .................. 0,6 т/м3

пропитанные .................... 0,7 «»

Дуб, лиственница:

     непропитанные .................. 0,8  "
     пропитанные .................... 0,9  ".

IV. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ МОСТОВ

1. БАЛОЧНЫЕ МОСТЫ

§ 47. Грузоподъемность балочных мостов определяется главным образом несущей способностью прогонов. При большом давлении на колесо могут быть также перенапряжены поперечины и нижний настил. Большое загнивание свай и другие дефекты опор нередко являются причиной снижения грузоподъемности мостов.

Для балочных мостов необходимо, в первую очередь, проверить грузоподъемность прогонов в пролете с наихудшим техническим состоянием, затем в зависимости от состояния элементов и рода нагрузок — грузоподъемность поперечин, настила, опоры.

Определение грузоподъемности поперечин

§ 48. При нижнем поперечном настиле, уложенном на прогоны, поперечины как отдельный конструктивный элемент отсутствуют. Их заменяют элементы поперечного настила. При указанной конструкции отдельно производить расчет поперечин не требуется.

Когда проезжая часть состоит из двойного дощатого настила, уложенного на отдельные поперечины (рис. 9), для них делают самостоятельный расчет. При этом учитывают упругое распределение нагрузки нижним настилом, если стыки досок расположены вразбежку.

упругого распределения нагрузки

Коэффициент упругой передачи нагрузки для поперечин определяют по формуле

k_{\text{п}} = \frac{8c^{3}I_{\text{п}}}{d^{3}I_{\text{н}}} , (3)

где c — расстояние между осями поперечин, см;

d — расстояние между осями прогонов, см;

I_{\text{п}} — момент инерции поперечин, см4;

I_{\text{н}} — момент инерции досок нижнего настила, воспринимающих давление колеса, см4 (обычно три или две доски).

В зависимости от соотношения жесткостей настила и поперечин давление колеса распределяется настилом на три или большее число поперечин.

Если k_{\text{п}} \geq \frac{1}{3} , давление колеса распределяется на три поперечины (см. рис. 9). При этом наибольшее давление на среднюю поперечину P_{1} находят по формулам:

P_{1} = \alpha_{1}P_{\text{к}} ; (4)

\alpha_{1} = \frac{1 + 2k_{\text{п}}}{3 + 2k_{\text{п}}} , (5)

где P_{1} — давление на среднюю поперечину (над которой стоит груз);

P_{\text{к}} — давление на колесо;

\alpha_{1} — коэффициент упругого распределения.

Если k_{\text{п}}< \frac{1}{3} , но \geq 0,055 , давление колеса распределяется на пять поперечин. Наибольшее давление на среднюю поперечину P_{1} определяют по формуле (4), а коэффициент находят по формуле

\alpha_{1} = \frac{1 + 18k_{\text{п}} + 7k_{\text{п}}^{2}}{5 + 34k_{\text{п}} + 7k_{\text{п}}^{2}} . (6)

Постоянную нагрузку ввиду ее малости можно не учитывать. Грузоподъемность поперечин определяют по формуле

P_{\text{к}} = \frac{768WK_{\text{п}}}{n_{\text{вр}}\alpha_{1}(d - 0,5b_{0})} , (7)

где P_{\text{к}} — допускаемое давление на колесо автомобиля или колесного трактора, кгс;

W — момент сопротивления одной поперечины, определяемый по таблице Приложения 2;

d — расстояние между осями прогонов, см;

\alpha_{1} — коэффициент упругого распределения нагрузки, который определяется по таблице Приложения 8 или по формулам (5) или (6);

b_{0} — ширина обода колеса, см;

K_{\text{п}} — коэффициент на породу леса;

n_{\text{вр}} — коэффициент перегрузки временной нагрузки.

Пример 1. Балочный мост имеет продольный двойной настил из досок: верхний — 5 x 20 см, нижний — 7 x 20 см. Настил уложен на поперечины диаметром 20 см, которые лежат на прогонах с расстоянием между их осями 61 см. Прогоны двухъярусные, расстояние между их осями — 100 см.

Обследованием установлено, что верхний настил изношен до 30%, нижний имеет гниль на глубину до 1,5 см. Поперечины имеют вверху стес на глубину 1 см и загнивание сверху серповидного профиля на глубину 1,5 см (см. рис. 1), что вместе со стесом составляет глубину 2,5 см.

Все элементы моста сделаны из сосны. Стыки поперечин расположены вразбежку, поэтому их грузоподъемность определяем с учетом упругого распределения нагрузки нижним настилом.

По формуле (3) определяем коэффициент упругой передачи нагрузки для поперечин

k_{\text{п}} = \frac{8c^{3}I_{\text{п}}}{d^{3}I_{\text{н}}} = \frac{8 \cdot 61^{3} \cdot 4986}{100^{3} \cdot 832} = 10,68 ,

где I_{\text{п}} = 4986\text{см}^{4} — момент инерции поперечин, принятый с учетом одностороннего загнивания серповидного профиля на глубину 2,5 см по таблице Приложения 3;

I_{\text{н}} — момент инерции трех досок настила с учетом загнивания, на которые передается давление колеса, I_{\text{н}} = 3 \frac{20 \cdot 5,5^{3}}{12} = 832\text{см}^{4} .

Коэффициент упругой передачи k_{\text{п}} = 10,68> \frac{1}{3} , следовательно, давление колеса передается на три поперечины.

Коэффициент упругого распределения \alpha_{1} для вычисления давления на среднюю поперечину будет

\alpha_{1} = \frac{1 + 2k_{\text{п}}}{3 + 2k_{\text{п}}} = \frac{1 + 2 \cdot 10,68}{3 + 2 \cdot 10,68} = 0,92 .

Момент сопротивления поперечины диаметром 20 см с учетом одностороннего серповидного загнивания на толщину 2,5 см принимаем по таблице Приложения 3:

Грузоподъемность поперечины определяют по формуле (7)

Допускаемое давление на ось автомобиля будет 9,70 тс. Грузоподъемность поперечин обеспечивает эксплуатацию по мосту всех автомобилей, кроме МАЗ-200, МАЗ-525, МАЗ-530 и БелАЗ-540.

Определение грузоподъемности сближенных (разбросных) прогонов при автомобильной или колесной нагрузке

§ 49. Грузоподъемность прогонов определяют по допускаемой эквивалентной нагрузке. Сначала определяют допускаемую для прогонов равномерно распределенную эквивалентную нагрузку в тс/пог. м. Затем по таблице Приложения 5 сравнивают эту нагрузку с эквивалентными нагрузками для различных марок автомобилей. По мосту могут пропускаться все автомобили, у которых эквивалентная нагрузка равна или меньше допускаемой для прогонов.

Если стыки поперечин расположены вразбежку, при определении грузоподъемности прогонов учитывают упругое распределение временной нагрузки поперечинами на прогоны. При пролете прогонов не более 7,50 м упругое распределение учитывается так же, как при расчете поперечин. Но при расчете прогонов нагрузка в поперечном направлении моста распределяется на прогоны от нескольких колес. Поэтому наиболее нагруженным может оказаться прогон не под колесом, а один из соседних b или c (рис. 10). Приходящиеся на прогоны давления от колес необходимо суммировать.

Грузоподъемность прогонов проверяют в сечении по середине пролета. При этом учитывают также постоянную нагрузку от веса проезжей части и собственного веса прогона. Постоянную нагрузку на 1 пог. м прогона определяют по таблице Приложения 9 путем умножения потребности леса на 1 м2 моста на расстояние между осями прогонов и его объемный вес.

Так же как при расчете поперечин, сначала определяют коэффициент упругой передачи нагрузки для прогонов по формуле

k_{\text{пр}} = \frac{8d^{3}I_{\text{пр}}}{l^{3}I_{\text{п}}} , (8)

где d — расстояние между осями прогонов;

I_{\text{пр}} — момент инерции прогона;

l — расчетный пролет прогонов;

I_{\text{п}} — момент инерции поперечин, воспринимающих давление колеса при автомобильной нагрузке (обычно двух или трех поперечин).

В зависимости от соотношения жесткостей поперечин и прогонов давление может распределиться на три, пять или большее количество прогонов. Если k_{\text{пр}} \geq \frac{1}{3} , давление колеса распределяется на три прогона. Если k_{\text{пр}}< \frac{1}{3} , но \geq 0,055 , давление распределяется на пять прогонов (см. рис. 10).

По величине коэффициента упругой передачи k_{\text{пр}} и количеству прогонов, на которое распределяется давление, по таблице Приложения 8 находят коэффициенты упругого распределения \alpha_{1} , \alpha_{2} и \alpha_{3} . Индексы при коэффициентах \alpha_{1} , \alpha_{2} и \alpha_{3} соответствуют порядковым номерам давлений на прогоны от отдельных колес P_{1} , P_{2} и P_{3} (см. рис. 10).

Пользуясь коэффициентами упругого распределения \alpha , вычисляют давления на прогоны от отдельных колес и суммарные давления по формулам (9):

Из формулы (9) видно, что наиболее нагруженным является прогон, для которого суммарный коэффициент \beta будет максимальным. Поэтому по коэффициентам упругого распределения \alpha и положению колес можно заранее определить наиболее нагруженный прогон, который принимают за расчетный.

Грузоподъемность прогонов определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{3072WK_{\text{п}} - 2,4ql^{2}}{n_{\text{вр}}\beta_{max}l^{2}} , (10)

где P_{\text{э}} — допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон, кгс/см;

W — момент сопротивления прогона с учетом загнивания, см3;

K_{\text{п}} — коэффициент на породу леса;

q — постоянная нагрузка в кгс на 1 пог. см прогона от веса проезжей части и собственного веса прогона, вычисляется по таблице Приложения 9;

l — расчетный пролет прогона, см;

d — расстояние между осями прогонов, см;

\lambda — плечо давления колеса, стоящего в промежутке между прогонами (см. рис. 10);

\beta_{max} = (\alpha_{i} + \alpha_{n} \frac{\lambda}{d}) — максимальный суммарный коэффициент, на который следует умножить давление колеса, чтобы получить расчетное давление на прогон (см. формулы 9).

Пример 2. Балочный мост с габаритом 7 м имеет пролеты между осями свай 5,00, перекрытые одноярусными сближенными прогонами с расстоянием между осями 0,60 м. На прогоны уложен сплошной настил из пластин 20/2 см, а по нему продольный настил из досок 5 x 20 см.

Обследованием моста установлено, что наихудший пролет имеет загнивание нижнего настила сверху на глубину 1 см и одностороннее серповидное загнивание прогонов сверху на глубину 3 см. С учетом естественной коничности диаметр прогона в середине пролета 28 см.

При взаимно перпендикулярных настилах приближенно считается, что давление колеса верхним продольным настилом передается на две пластины. Таким образом, в упругом распределении нагрузки на прогоны участвуют две пластины. С учетом загнивания по таблице Приложения 2 берем момент инерции двух пластин 19/2. Серповидное загнивание прогонов учитываем, беря момент инерции для них по таблице Приложения 3.

По формуле (8) определяем коэффициент упругой передачи для прогонов

k_{\text{пр}} = \frac{8d^{3}I_{\text{пр}}}{l^{3}I_{\text{п}}} = \frac{8 \cdot 60^{3} \cdot 20518}{500^{3} \cdot 2 \cdot 894} = 0,159 .

Коэффициент k_{\text{пр}} = 0,159 меньше \frac{1}{3} , но больше 0,055.

Следовательно, давление распределяется на пять прогонов.

По таблице Приложения 8 для k_{\text{пр}} = 0,159 находим значения коэффициентов упругого распределения \alpha_{1} = 0,381 , \alpha_{2} = 0,260 , \alpha_{3} = 0,050 . Ширину колеи автомобиля приближенно принимают равной 190 см. (Она должна соответствовать марке автомобилей, которые предполагается пропускать по мосту.) Тогда \lambda = 50\text{см} .

Определяем значения коэффициентов \beta :

Принимают \beta_{max} = 0,381 .

Постоянную нагрузку от веса проезжей части и прогона определяют по таблице Приложения 9:

q = V_{0}\gamma d = 0,27 \cdot 0,6 \cdot 0,6 = 0,097\text{т}/\text{м } = 0,97\text{кг}/\text{см} ,

где V_{0} — потребность леса на 1 м2 моста, м3;

\gamma — плотность древесины;

d — расстояние между осями прогонов.

Грузоподъемность прогонов по формуле (10) будет

P_{\text{э}} = \frac{3072WK_{\text{п}} - 2,4ql^{2}}{n_{\text{вр}}\beta_{max}l^{2}} = \frac{3072 \cdot 1642 - 2,4 \cdot 0,97 \cdot 500^{2}}{1,4 \cdot 0,381 \cdot 500^{2}} = 33,4\text{кгс}/\text{см } = 3,34\text{тс}/\text{м} .

По таблице Приложения 5 для пролета 5 м определяем, что при допускаемой эквивалентной нагрузке 3,34 тс/м по мосту можно эксплуатировать колесные тракторы К-700, автомобили КАЗ, Урал, МАЗ-502 и меньшей грузоподъемности.

Определение грузоподъемности сближенных прогонов при гусеничной нагрузке

§ 50. При гусеничной нагрузке (рис. 11) грузоподъемность сближенных прогонов удобнее определять путем проверки прочности прогонов на пропуск конкретной машины. Тем более, что на практике обычно приходится решать вопрос о возможности пропуска по мосту не нескольких разных нагрузок, а одной с конкретной расчетной схемой.

Рис. 11. Схема гусеничной нагрузки

Прочность сближенных прогонов на пропуск гусеничной нагрузки проверяется по формуле

\sigma = \frac{1,2ql^{2}}{8WK_{\text{п}}} + \frac{1,1P_{\text{г}}l^{2}}{dWK_{\text{п}}} [(d - 0,25b_{\text{г}})\alpha_{1} + 0,25b_{\text{г}}\alpha_{2}] \leq R , (11)

где \sigma — напряжение в прогоне от гусеничной нагрузки, кгс/см2;

q — постоянная нагрузка в кгс на 1 пог. см;

l — расчетный пролет прогона, см;

P_{\text{г}} — равномерно распределенная нагрузка от давления одной гусеницы в кгс на 1 пог. см ее длины;

d — расстояние между осями прогонов поперек моста, см;

b_{\text{г}} — ширина гусеницы, см;

\alpha_{1} и \alpha_{2} — коэффициенты упругого распределения давления гусеницы, которые определяют по таблицам Приложений 10 или 11 в зависимости от числа прогонов, на которые передается давление, и от отношений:

\frac{c_{\text{г}}}{l} \text{и} \frac{k_{\text{пр}}}{8} ;

c_{\text{г}} — опорная длина гусеницы, см;

k_{\text{пр}} — коэффициент упругой передачи для прогонов, определяемый по формуле (8), при этом момент инерции поперечин берется для такого их количества, которое находится на прогоне под нагрузкой гусеницы;

R — расчетное сопротивление древесины, определяемое по табл. 1 § 34 с учетом коэффициентов по табл. 2 § 36.

Пример 3. Для балочного моста с пролетами по 5 м, описанного в примере 2, требуется определить возможность пропуска трактора Т-180Г с навесным плугом ПН-8-35.

С учетом естественной коничности прогоны в середине пролета имеют расчетный диаметр 28 см с серповидным загниванием сверху на глубину 3 см. Расстояние между осями прогонов 60 см. Поперечины из пластин 20/2 имеют загнивание сверху на глубину 1 см.

По Приложению 7 для трактора Т-180Г находим P_{\text{г}} = 3,88\text{тс}/\text{м} , c_{\text{г}} = 232\text{см} , b_{\text{г}} = 70\text{см} .

Давление гусеницы передается на

\frac{232}{20} \approx 12\text{поперечин} .

Коэффициент упругой передачи будет

k_{\text{пр}} = \frac{8d^{3}I_{\text{пр}}}{l^{3}I_{\text{п}}} = \frac{8 \cdot 60^{3} \cdot 20518}{500^{3} \cdot 12 \cdot 894} = 0,0265 ,

k_{\text{пр}} = 0,0265<0,055 , следовательно, давление передается на семь прогонов. Приближенно принимаем передачу на пять прогонов:

\frac{c_{\text{г}}}{l} = \frac{232}{500} = 0,464 ; \frac{k_{\text{пр}}}{8} = \frac{0,0265}{8} = 0,0033 .

По таблице Приложения 11 находим коэффициенты упругого распределения

\alpha_{1} = 0,0206 ; \alpha_{2} = 0,0175 .

Напряжение в прогоне менее расчетного сопротивления для древесины. Следовательно, трактор Т-180Г по мосту пропускать можно.

Определение грузоподъемности сосредоточенных прогонов при автомобильной или колесной нагрузке

§ 51. Сосредоточенные прогоны располагаются на значительном расстоянии друг от друга (1,20 — 1,80 м), упругое распределение сосредоточенной нагрузки проезжей частью невелико, поэтому оно не учитывается.

Распределение временной нагрузки между прогонами учитывается коэффициентом поперечной установки, который показывает, какая часть давления оси передается на расчетный прогон. Коэффициент поперечной установки определяется в предположении разрезанности поперечин над прогонами по закону рычага.

Так же как при сближенных прогонах, при определении грузоподъемности сосредоточенных прогонов сначала по формуле вычисляют допускаемую эквивалентную нагрузку, а затем по Приложению 5 определяют марки автомобилей, которые можно пропускать по мосту.

Колея грузовых отечественных автомобилей E (рис. 12) колеблется от 174 до 240 см. Она, как правило, больше расстояния между осями прогонов. Поэтому второе колесо при допущении разрезанности поперечин на расчетный прогон A не влияет. Следовательно, при одном автомобиле на мосту (рис. 12, а) коэффициент поперечной установки будет равен 0,5.

а — один автомобиль на мосту; б — два автомобиля на мосту

При двух автомобилях на мосту (рис. 12, б) коэффициент поперечной установки определяют по формуле

K_{a} = \frac{1}{2} (1 + \frac{\lambda_{1}}{d_{1}} + \frac{\lambda_{2}}{d_{2}}) , (12)

где \lambda_{1} и \lambda_{2} — расстояния от соседних прогонов до колес, стоящих между этими прогонами и расчетным прогоном (см. рис. 12, б).

Грузоподъемность прогонов при автомобильной и колесной нагрузках определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{1536WK_{\text{п}} - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} , (13)

где P_{\text{э}} — допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон, кгс/см;

W — момент сопротивления прогона, см3;

q — постоянная нагрузка от веса проезжей части и собственного веса прогона, кгс/см;

l — расчетный пролет прогона, см;

K_{a} — коэффициент поперечной установки;

n_{\text{вр}} — коэффициент перегрузки временной нагрузки.

Пример 4. Балочный мост с трехъярусными прогонами имеет расчетные пролеты по 6,5 м. Расстояние между осями прогонов равно 1,40 м. Прогоны из лиственницы имеют диаметр в середине пролета 29 см. Верхнее бревно имеет сверху серповидное загнивание на глубину 4 см, снизу — стес шириной 1/3 диаметра; среднее бревно имеет такие же стесы сверху и снизу; нижнее бревно имеет стес только сверху.

По таблицам Приложений 2 и 3 определяют суммарный момент сопротивления прогона с учетом загнивания и стесов

W = 1670 + 2386 + 2340 = 6402 см3.

Здесь для верхнего бревна момент инерции взят по таблице приближенно без учета стеса внизу.

Постоянную нагрузку на прогон определяют по Приложению 9:

q = V\gamma d = 0,59 \cdot 0,8 \cdot 1,40 = 0,66\text{тс}/\text{м } = 6,6\text{кгс}/\text{см} .

По формуле (13) определяем допускаемую эквивалентную нагрузку на прогон

По таблице Приложения 5 находим, что при указанной допускаемой эквивалентной нагрузке можно эксплуатировать по мосту автомобили МАЗ-205, МАЗ-503, ЛАЗ-699А, все автомобили КАЗ, Урал и меньшей грузоподъемности.

Определение грузоподъемности сосредоточенных прогонов при гусеничной нагрузке

§ 52. При гусеничной нагрузке грузоподъемность сосредоточенных прогонов определяют путем проверки прочности прогонов на пропуск конкретной машины.

Сначала определяют коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки по формуле (рис. 13):

K_{\text{г}} = 1 - \frac{0,5b_{\text{г}}}{d_{1} + d_{2}} , (14)

где K_{\text{г}} — коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки;

b_{\text{г}} — ширина гусеницы;

d_{1} и d_{2} — расстояния между осями прогонов.

установки гусеничной нагрузки для сосредоточенных прогонов

При опорной длине гусеницы c_{\text{г}} , больше или равной пролету, напряжения в прогоне проверяют по формуле

\sigma = \frac{l^{2}}{8W} (1,1K_{\text{г}}P_{\text{г}} + 1,2q) \leq R , (15)

где P_{\text{г}} — давление в кгс на 1 см от одной гусеницы;

K_{\text{г}} — коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки.

При опорной длине гусеницы c_{\text{г}} меньше пролета напряжения в прогоне проверяют по формуле

где c_{\text{г}} — опорная длина гусеницы, см.

Остальные обозначения указаны выше.

Пример 5. Для балочного моста, описанного в примере 4, требуется определить возможность пропуска трактора Т-180 по условию прочности прогонов. Трактор Т-180 имеет общий вес 15,6 тс; опорную длину гусеницы c_{\text{г}} = 2,32 м; давление на 1 пог. см одной гусеницы P_{\text{г}} = 33,6 кгс/см; ширину гусеницы b_{\text{г}} = 0,70 м.

В предыдущем примере определена постоянная нагрузка q = 6,6 кгс/см и момент сопротивления трехъярусного прогона с учетом загнивания W = 6402 см3.

Коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки по формуле (14) будет

K_{\text{г}} = 1 - \frac{0,5b_{\text{г}}}{d_{1} + d_{2}} = 1 - \frac{0,5 \cdot 70}{140 + 140} = 0,875 .

Опорная длина гусеницы c_{\text{г}} = 2,32 м меньше пролета, равного 6,5 м. Поэтому напряжение в прогоне проверяется по формуле (16):

R = 160 \cdot 1,2 \cdot 1,2 = 231\text{кгс}/\text{см}^{2} .

При определении расчетного сопротивления учтены коэффициенты 1,2 на породу леса (лиственницу) и простоту конструкции 1,2 согласно § 36 и 37.

Напряжение в прогоне меньше расчетного сопротивления. Поэтому трактор Т-180 пропускать по мосту можно.

Определение грузоподъемности составных прогонов при автомобильной или колесной нагрузке

§ 53. Грузоподъемность составных прогонов определяют так же, как сосредоточенных прогонов, но момент сопротивления берут для составного сечения с учетом коэффициента составности. Кроме прочности на изгиб, грузоподъемность составных прогонов определяется условиями прочности на скалывание колодок или шпонок, а также условиями прочности на скалывание и смятие бревна или бруса между колодками или шпонками.

При определении момента сопротивления сечения, площадок скалывания и смятия учитывают загнивание элементов и трещины по рабочим площадкам.

Если по плоскостям скалывания будет обнаружено значительное количество трещин, гниль и сильные обмятия в гнездах колодок, грузоподъемность составных прогонов определяют как грузоподъемность сосредоточенных с учетом ослабления их колодками (шпонками).

А. Грузоподъемность составных прогонов по условию прочности на изгиб определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{1152WK_{\text{п}}\eta - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} , (17)

где P_{\text{э}} — допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см;

W — момент сопротивления составного сечения прогона, см3, определяемый по формулам Приложения 4;

\eta — коэффициент составности, который согласно СН 200-62 принимают:

для двухъярусных балок пролетом до 6 м ............ \eta = 0,85

« » « » « 9 » и более .... \eta = 0,90

« трехъярусных » « » 6 « ............ \eta = 0,80»

« » « » « 9 » и более .... \eta = 0,85 .

Остальные обозначения указаны выше. Числовой коэффициент формулы (17) учитывает коэффициент 0,9 согласно п. 5 примечаний § 602 СН 200-62.

Б. Грузоподъемность составных прогонов по условию прочности на скалывание колодок или шпонок определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{68,3K_{\text{п}}H_{0}n_{\text{к}}b_{\text{к}}a_{\text{к}} - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} , (18)

где H_{0} — плечо внутренней пары составного сечения в см, определяют по формулам Приложения 4;

n_{\text{к}} — количество колодок или шпонок на длине половины пролета;

b_{\text{к}} — ширина колодки или шпонки, см (рис. 14);

a_{\text{к}} — длина колодки или шпонки.

Рис. 14. Прогон составного сечения на колодках

Числовой коэффициент формулы (18) учитывает коэффициент условий работы 0,8 согласно табл. 67 § 633 СН 200-62.

В. Грузоподъемность составных прогонов по условию смятия бревна или бруса колодками определяют по формуле

где F_{\text{см}} — площадь смятия бревна или бруса одной колодкой (определяют по глубине врезки колодки в бревно, см. рис. 14).

Г. Грузоподъемность составных прогонов по условию скалывания бревна или бруса между колодками определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{68,3K_{\text{п}}n_{\text{к}}H_{0}a_{\text{с}}b_{\text{с}} - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} , (20)

где a_{\text{с}} — расстояние между колодками, см, у опор (см. рис. 14);

b_{\text{с}} — ширина площадки скалывания бревна или бруса между колодками (см. рис. 14);

n_{\text{к}} — количество колодок или шпонок на длине половины пролета.

Числовой коэффициент формулы (20) учитывает коэффициент условий работы 0,8 согласно табл. 67 § 633 СН 200-62.

Пример 6. Балочный мост с трехъярусными составными прогонами имеет пролеты по 8,5 м. Расстояние между осями прогонов 1,4 м. Составные прогоны изготовлены из сосновых бревен диаметром 26 см, соединенных дубовыми колодками и болтами (рис. 15). По длине пролета колодки расположены на равных расстояниях по 90 см между их осями. Длина промежутков между торцами колодок составляет 50 см, глубина врезок колодок в бревна — 6,5 см.

Бревна и колодки загниваний древесины и обмятий не имеют, но на расстоянии 2,50 м от опоры нижнее бревно расчетного прогона в промежутке между колодками имеет почти сквозную трещину по площадке скалывания.

Определяем постоянную нагрузку на прогон:

q = V_{0}\gamma d = 0,62 \cdot 0,6 \cdot 1,40 = 0,52\text{тс}/\text{м } = 5,2\text{кгс}/\text{см} .

По формулам Приложения 4 определяем момент сопротивления составного сечения прогона.

Момент инерции относительно оси x — x (см. рис. 15):

W_{x} = \frac{2I_{x}}{H_{0}} = \frac{2 \cdot 1155000}{90} = 25610\text{см}^{3} .

Коэффициент составности принимаем 0,85.

А. Грузоподъемность составного прогона по условию прочности на изгиб.

Б. Грузоподъемность составного прогона по условию прочности на скалывание колодок. Плечо внутренней пары составного сечения определяем по формуле Приложения 4:

H_{0} = \frac{3d^{2} + 32 \cdot z^{2}}{16z} = \frac{3 \cdot 26^{2} + 32 \cdot 32^{2}}{16 \cdot 32} = 68\text{см} .

По чертежу обследования моста (см. рис. 15) длина колодок a_{\text{к}} = 40 см, ширина колодок b_{\text{к}} = 27 см, их количество на длине полупролета n_{\text{к}} = 4.

Колодки изготовлены из дуба, поэтому коэффициент на породу леса при скалывании будет 1,3.

Допускаемую эквивалентную нагрузку определяем по формуле (18):

В. Грузоподъемность прогонов по условию смятия бревна колодками. При глубине врезки колодок 6,5 см в бревно диаметром 26 см площадь сегмента, подвергающаяся смятию, равна 104 см2.

Допускаемая эквивалентная нагрузка

Г. Грузоподъемность прогонов по условию скалывания бревна между колодками.

Расстояние между колодками a_{\text{с}} = 50 см, ширина врубки (хорды) b_{\text{с}} = 22,5 см (см. рис. 15).

На расстоянии 2,5 м от опоры в промежутке между шпонками бревно прогона имеет трещину по площадке скалывания. Этот участок в работе бревна на скалывание не учитываем. Поэтому количество колодок в формуле (20) уменьшаем до 3.

Допускаемая эквивалентная нагрузка будет

Грузоподъемность составного прогона определяется условием скалывания бревна с трещиной, так как при этом допускаемая нагрузка получилась наименьшая 2,22 тс/м. По таблице Приложения 5 для пролета 8,5 м находим, что при указанной эквивалентной нагрузке по мосту можно пропускать автомобили ЗИЛ, ЛАЗ, МАЗ-205. Нельзя пропускать автомобили МАЗ-200 и более тяжелые.

2. ОПОРЫ БАЛОЧНЫХ МОСТОВ

Определение грузоподъемности свайных опор балочных мостов

§ 54. Опоры деревянных мостов чаще всего имеют загнивание свай на уровнях изменения горизонтов воды, при сопряжении насадок со сваями и в местах опирания прогонов на насадки. При сближенных прогонах грузоподъемность опоры определяется прочностью насадки на изгиб, смятием насадки при сопряжении со сваями, прочностью свай на сжатие с учетом продольного изгиба и несущей способностью свай по грунту.

При определении грузоподъемности опор сначала определяют допускаемую эквивалентную нагрузку, по которой, пользуясь таблицей Приложения 5, определяют марки автомобилей или тракторов, которые можно пропускать по мосту.

А. Определение грузоподъемности опоры по условию прочности насадки на изгиб. Наиболее опасным является сечение насадки при сопряжении ее со сваей, так как в этом сечении большой опорный изгибающий момент, насадка ослаблена врубкой и часто имеет загнивание.

Грузоподъемность опоры по условию прочности насадки на изгиб в сечении над сваей определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{320WK_{\text{п}} - 2,4q_{0}l \sum \omega}{n_{\text{вр}}l \sum z} , (21)

где P_{\text{э}} — допускаемая для опоры эквивалентная нагрузка при загружении двух смежных пролетов, кгс/см;

W — момент сопротивления насадки в сечении над сваей с учетом загнивания и ослабления врубкой, см3;

K_{\text{п}} — коэффициент на породу леса;

l — расчетный пролет пролетного строения, см;

\sum \omega — сумма площадей участков линии влияния момента в насадке над сваей (рис. 16), берется из таблицы Приложения 12 или 13;

\sum z — сумма ординат под продольными рядами колес линии влияния момента в насадке над сваей (см. рис. 16), берется из таблицы Приложения 12 или 13;

q_{0} — постоянная нагрузка в кгс на 1 см2 площади моста от веса пролетного строения и проезжей части;

n_{\text{вр}} — коэффициент перегрузки временной нагрузки.

Б. Определение грузоподъемности опоры по условию прочности насадки на смятие. При сопряжении сваи с насадкой последняя работает на смятие поперек волокон. Расчетное напряжение древесины на смятие волокон в 4 — 5 раз меньше сжатия и изгиба вдоль волокон. Площадь смятия в сопряжении бывает небольшая, поэтому эта проверка необходима.

Грузоподъемность опоры по условию прочности насадки на смятие определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{64F_{\text{см}}K_{\text{п}} - 2,4q_{0}l \sum \omega}{\overline{n_{\text{вр}}}l \sum z} , (22)

где F_{\text{см}} — площадь смятия насадки при сопряжении со сваей, см2;

\sum \omega — сумма площадей участков линии влияния давления на сваю (см. рис. 16), берется из таблицы Приложения 12 или 13;

\sum z — сумма ординат под продольными рядами колес линии влияния давления на сваю (см. рис. 16), берется из таблицы Приложения 12 или 13.

Остальные обозначения указаны выше.

В. Определение грузоподъемности опоры по условию прочности свай или стоек на сжатие с продольным изгибом. Сваи чаще всего загнивают на уровне меженных вод, где рабочее сечение значительно уменьшается. Кроме того, сечение сваи бывает ослаблено в стыке.

Грузоподъемность опоры по условию прочности свай или стоек на сжатие с учетом продольного изгиба определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{260F\varphi K_{\text{п}} - 2,4q_{0}l \sum \omega}{n_{\text{вр}}l \sum z} , (23)

где \varphi — коэффициент продольного изгиба, который принимают по табл. 3 § 39;

F — площадь сечения сваи или стойки, см2, которую принимают без учета ослаблений, если они не превышают 25%. Если ослабления превышают 25%, то принимают условную площадь F = \frac{4}{3} F_{\text{н}} , где F_{\text{н}} — площадь ослабленного сечения.

Г. Определение грузоподъемности опоры по условию прочности свай на сжатие по ослабленному сечению. В старых мостах с большим загниванием свай на уровне меженных вод может оказаться более опасной работа свай на сжатие в ослабленном сечении без учета продольного изгиба.

Грузоподъемность опоры в этом случае определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{260F_{\text{н}}K_{\text{п}} - 2,4q_{0}l \sum \omega}{n_{\text{вр}}l \sum z} . (24)

Пример 7. Балочный мост со сближенными прогонами имеет расчетные пролеты по 5,50 м. Опоры однорядные из пяти свай, сосновые, расстояние между сваями поперек моста — 1,50 м, диаметр свай — 24 см, диаметр насадки — 28 см. Глубина воды в межень у опоры — 1,00 м, на высоте 0,5 м от межени расположены стыки свай вполдерева, высота стоек опор от стыка до низа насадки — 3,80 м. Насадка соединена со сваями посредством врубок и шипов 6 x 6 см, глубина врубки в насадку составляет 4,5 см (рис. 17). Сваи связаны на уровне стыков горизонтальной схваткой и диагональными схватками.

сопряжения насадки со сваей

Обследованием моста установлено, что сваи на уровне межени имеют загнивание по всему периметру на глубину 3 см. Выше межени сваи, схватка и насадка загниваний не имеют.

По мосту предполагается эксплуатировать автомобили МАЗ-503 с колеей 190 см.

Грузоподъемность опоры по условию прочности насадки на изгиб в сечении над сваей определяем по формуле (21):

где W = 1640 см3 — момент сопротивления насадки в узле B определен по таблице Приложения 2 с учетом врубки и гнезда под шип;

q_{0} — постоянная нагрузка на 1 см2 проезжей части моста, определяется по таблице Приложения 9:

Грузоподъемность опоры по условию прочности насадки на смятие определяем по формуле (22):

где F_{\text{см}} = 346 см2 — площадь смятия насадки при сопряжении ее со сваей шипом будет (см. рис. 17)

F_{\text{см}} = 452 - 2 \cdot 41 - 36 = 346\text{см}^{2} .

Площадь сваи с учетом загнивания по всему периметру на глубину 3 см определяем путем уменьшения ее диаметра на 6 см.

F_{\text{н}} = 254\text{см}^{2} .

Ослабление сваи загниванием составляет больше 25%, поэтому в расчете на сжатие с продольным изгибом принимаем условную площадь

Грузоподъемность опоры по условию прочности свай на сжатие с учетом продольного изгиба определяем по формуле (23):

где \varphi = 0,680 принят по табл. 3 § 39.

Грузоподъемность опоры по условию работы свай на сжатие по ослабленному сечению определяем по формуле (24):

Грузоподъемность опоры определяется наименьшей допускаемой эквивалентной нагрузкой, полученной 2,47 тс/м из условий работы насадки на смятие.

В таблице эквивалентных нагрузок Приложения 5 при определении грузоподъемности опор необходимо пролет брать удвоенный, так как давление на опору передается с двух смежных пролетов. Расчетные формулы (21 - 24) выведены для линии влияния с длиной загружения, равной двум пролетам. Но в формулы пролет подставляется обычный.

Из таблицы Приложения 5 видно, что при пролете (длине загружения) 2 x 5,5 = 11 м для автомобиля МАЗ-503 эквивалентная нагрузка составляет 2,05 тс/м. Она меньше допускаемой, равной 2,47 тс/м. Следовательно, автомобили МАЗ-503 по мосту пропускать можно.

3. МОСТЫ С ФЕРМАМИ

Определение грузоподъемности пролетных строений с дощато-гвоздевыми фермами

§ 55. При пролетных строениях с дощато-гвоздевыми фермами сначала определяют грузоподъемность поперечин, затем главных ферм. Грузоподъемность поперечин определяют так же, как в балочных мостах (см. § 48).

Дощато-гвоздевые фермы имеют большое количество швов, в которых может задерживаться влага и пыль. Условия проветривания недостаточные, поэтому эти фермы часто подвергаются загниванию, особенно в условиях теплого и влажного климата. В вертикальных швах загнивают пояса, стыковые накладки, стенка.

Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм определяется из условий прочности: нижнего пояса в ослабленном сечении; нижнего пояса в середине пролета; стыка нижнего пояса.

Невыгоднейшее расположение для расчетной фермы подвижной нагрузки поперек моста учитывают коэффициентом поперечной установки. Для автомобильной нагрузки величину коэффициента поперечной установки определяют:

при одном автомобиле на мосту (рис. 18, а) по формуле

при двух автомобилях на мосту (рис. 18, б) по формуле

K_{a} = \frac{1}{2} (1 + \frac{\lambda_{1}}{d_{1}} + \frac{\lambda_{2}}{d_{2}}) , (26)

где d — расстояние между осями ферм;

\lambda — расстояние соседних колес от смежных ферм;

а — один автомобиль на мосту; б — два автомобиля на мосту

При определении грузоподъемности сначала определяют допускаемую нагрузку, а по ней марки автомобилей, которые можно пропускать по мосту.

А. Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм по условию прочности нижнего пояса в ослабленном сечении. Сечение пояса по длине пролета выбирают с наибольшим загниванием или другими дефектами. Грузоподъемность нижнего пояса в сечении на расстоянии x от опоры определяют по формуле

где P_{\text{э}} — допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см;

F_{\text{н}} — площадь сечения нижнего пояса, см2, с учетом ослабления и загнивания;

h — расчетная высота фермы (расстояние между осями поясов), см;

q — постоянная нагрузка на 1 см главной фермы, кгс;

l — расчетный пролет главной фермы, см;

K_{a} — коэффициент поперечной установки автомобильной нагрузки, определяемый по формуле (25) или (26);

x — расстояние от опоры до сечения пояса или стыка с наибольшим загниванием, см.

Б. Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм по условию прочности нижнего пояса в середине пролета. Кроме ослабленного сечения, нижний пояс фермы необходимо проверять на прочность в середине пролета. Грузоподъемность нижнего пояса в середине пролета удобно определять по формуле

P_{\text{э}} = \frac{800hF_{\text{н}}K_{\text{п}} - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} . (28)

В. Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм по условию прочности стыка нижнего пояса. Стык по длине пролета выбирают с наибольшим загниванием или другими дефектами, влияющими на его прочность, но ближе к середине пролета. В дощато-гвоздевых фермах стыки нижнего пояса делают на гвоздях или нагелях. Обычно стыком перекрывается только часть досок пояса, а остальные стыкуются в другом сечении. На стык должна передаваться та часть полного усилия пояса, которая соответствует перекрываемой стыком площади пояса. Грузоподъемность стыка нижнего пояса определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{2hT_{\text{н}}\prime m_{\text{с}}m_{\text{н}} - 1,2q\mu(l - x)x}{\mu n_{\text{вр}}K_{a}(l - x)x} , (29)

где P_{\text{э}} — допускаемая эквивалентная нагрузка по условию прочности стыка, кгс/см;

T_{\text{н}} — расчетная несущая способность одного среза нагеля или гвоздя, кгс, определяемая согласно указаниям § 40 и 41 с учетом коэффициента на породу леса;

m_{\text{с}} — количество срезов одного нагеля;

m_{\text{н}} — количество нагелей в полунакладке;

\mu — коэффициент, который показывает, какая часть полного усилия пояса должна передаваться на стык.

Коэффициент \mu равен отношению площади сечения досок, перекрываемых стыком, к полному сечению пояса.

Определение грузоподъемности узловых поперечных балок в мостах с решетчатыми фермами

§ 56. Проезжая часть в мостах с решетчатыми пролетными строениями (например, Гау — Журавского) опирается на поперечные балки, которые располагаются в узлах ферм. При определении их грузоподъемности необходимо учитывать продольную невыгоднейшую установку подвижной временной нагрузки, при которой рассчитываемая балка будет испытывать наибольшее давление. На рис. 19 показаны невыгоднейшие продольные установки автомобильной и гусеничной нагрузок для узловой поперечной балки A. Балку A выбирают с наибольшим загниванием. Грузоподъемность определяют по прочности на изгиб в середине пролета с наибольшим расстоянием между главными фермами.

давления на балку A гусеничной нагрузкой

А. Автомобильная или колесная нагрузка при езде поверху. При автомобильной или колесной нагрузке грузоподъемность узловых поперечных балок определяется по формуле

P_{\text{э}} = \frac{1280WK_{\text{п}} - 1,2qd^{2}}{n_{\text{вр}}a_{\text{п}}d} , (30)

где d — расстояние между осями главных ферм, см (берется наибольшее);

a_{\text{п}} — длина панелей главной фермы, см.

Б. Гусеничная нагрузка при езде поверху. При гусеничной нагрузке грузоподъемность узловых поперечных балок определяется путем проверки прочности балок на пропуск конкретной машины.

При опорной длине гусеницы c_{\text{г}} \leq 2a_{\text{п}} напряжения в узловых балках проверяют по формуле

\sigma = \frac{1}{8W} [n_{\text{вр}}P_{\text{г}}(d - \frac{b_{\text{г}}}{2})(c_{\text{г}} - \frac{c_{\text{г}}^{2}}{4a_{\text{п}}}) + 1,2qd^{2}] \leq R_{\text{и}}K_{\text{п}} , (31)

где P_{\text{г}} — давление от одной гусеницы, кгс, на 1 пог. см ее длины;

c_{\text{г}} — опорная длина гусеницы, см;

b_{\text{г}} — ширина гусеницы, см.

При опорной длине гусеницы c_{\text{г}}>2a_{\text{п}} напряжения в узловых балках проверяют по формуле

\sigma = \frac{1}{8W} [n_{\text{вр}}P_{\text{г}}(d - \frac{b_{\text{г}}}{2})a_{\text{п}} + 1,2qd^{2}] \leq R_{\text{и}}K_{\text{п}} . (32)

с фермами Гау — Журавского

§ 57. При определении грузоподъемности пролетных строений с фермами Гау — Журавского сначала определяют грузоподъемность элементов проезжей части (поперечин, прогонов, узловых поперечных балок), а затем грузоподъемность главных ферм.

Фермы Гау — Журавского подвергаются загниванию в стыках поясов, в узлах сопряжения раскосов с поясами, в местах прикрепления связей. Кроме загнивания, снижение грузоподъемности ферм может происходить за счет сколов и трещин по рабочим площадкам в шпоночных стыках нижнего пояса, в зубьях узловых подушек. Металлические тяжи подвергаются коррозии, и рабочее сечение их уменьшается.

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского обычно определяется прочностью следующих элементов: 1) нижнего пояса в ослабленном сечении; 2) нижнего пояса в середине пролета; 3) стыков нижнего пояса; 4) узловых подушек на скалывание; 5) узловых подушек на смятие; 6) металлических тяжей.

Невыгоднейшее расположение для расчетной фермы подвижной нагрузки поперек моста учитывается коэффициентом поперечной установки. Для автомобильной нагрузки величина коэффициента поперечной установки определяется по формуле (25) или (26) § 55.

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского по условию прочности нижнего пояса в ослабленном сечении определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{200hF_{\text{н}}K_{\text{п}} - 1,2q(l - x)x}{n_{\text{вр}}K_{a}(l - x)x} , (27 а)

где x — расстояние от опоры до верхнего наиболее удаленного от опоры узла данной панели (рис. 20).

Рис. 20. Схема к определению усилий в ферме Гау — Журавского

Остальные обозначения формулы (27 а) указаны в § 55.

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского по условию прочности нижнего пояса в середине пролета определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{800hF_{\text{н}}K_{\text{п}} - 1,2ql^{2}}{n_{\text{вр}}K_{a}l^{2}} . (28 а)

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского по условию прочности древесины на скалывание между шпонками в стыке нижнего пояса определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{22,4hF_{\text{ск}}K_{\text{п}} - 1,2\mu q(l - x)x}{\mu n_{\text{вр}}K_{a}(l - x)x} , (33)

где F_{\text{ск}} — суммарная площадь скалывания древесины между шпонками в полунакладках стыка, см2;

\mu — коэффициент, который показывает, какая часть полного усилия пояса должна передаваться на стык.

В числовом коэффициенте формулы (33) учтен коэффициент условий работы 0,7 согласно § 633 СН 200-62.

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского по условию прочности металлических накладок стыка нижнего пояса определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{3800hF_{\text{м}} - 1,2\mu q(l - x)x}{\mu n_{\text{вр}}K_{a}(l - x)x} , (34)

где F_{\text{м}} — суммарная площадь сечения металлических накладок стыка с учетом ослаблений отверстиями для болтов и коррозией, см2.

Если стыки нижнего пояса в фермах Гау — Журавского перекрыты не металлическими шпоночными накладками, а деревянными на нагелях, то грузоподъемность стыка определяют по формуле (29) § 55.

Грузоподъемность фермы Гау — Журавского по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на скалывание определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{2R_{\text{ск}}F_{\text{ск}}m_{\text{ск}}K_{\text{п}} - 1,2q(l - a_{\text{п}})(ctg\alpha - 0,2)}{n_{\text{вр}}K_{a}(l - a_{\text{п}})(ctg\alpha - 0,2)} , (35)

где F_{\text{ск}} — площадь скалывания зубьев подушки или пояса в опорном узле, см2;

\alpha — угол наклона опорного раскоса к горизонту (см. рис. 20);

R_{\text{ск}} — расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию, определяемое по табл. 1 § 34;

m_{\text{ск}} — коэффициент условий работы на скалывание, который принимают равным 0,8 для подушек с двумя зубьями и равным единице для подушек с одним зубом.

Грузоподъемность фермы Гау — Журавского по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на смятие определяют по формуле

P_{\text{э}} = \frac{2R_{\text{см}}F_{\text{см}}K_{\text{п}} - 1,2q(l - a_{\text{п}})(ctg\alpha - 0,2)}{n_{\text{вр}}K_{a}(l - a_{\text{п}})(ctg\alpha - 0,2)} , (36)

где R_{\text{см}} — расчетное сопротивление древесины сосны смятию, определяемое по табл. 1 § 34;

F_{\text{см}} — площадь смятия зубьев подушки или пояса в опорном узле, см2.

Грузоподъемность ферм Гау — Журавского по условию прочности металлических тяжей определяют по формуле

где x — расстояние от расчетного тяжа до ближайшей опоры (см. рис. 20);

F_{\text{т}} — площадь сечения тяжа с учетом ослаблений резьбой и коррозией.

V. УПРОЩЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ МОСТОВ, ПРОПУСК ЕДИНИЧНЫХ ТЯЖЕЛЫХ НАГРУЗОК И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УСИЛЕНИЮ

1. УПРОЩЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ МОСТОВ

§ 58. Испытания мостов производятся с целью выяснения их работы под нагрузкой, особенно элементов конструкции, имеющих различные дефекты, влияние которых трудно учесть при определении грузоподъемности теоретическим методом.

§ 59. Дорожно-эксплуатационные организации производят упрощенные испытания мостов, которые должны дополнять данные обследования мостов и ускоренного определения их грузоподъемности по формулам данных Указаний.

Для испытания выбирают по одному пролету от каждого типа пролетных строений моста, одинаковых по конструкции и равных по величине. Испытанию подвергаются пролетные строения с наихудшим техническим состоянием.

§ 60. В процессе упрощенных испытаний балочных мостов и мостов с фермами производят: определение прогибов в середине пролета всех ферм (прогонов); измерение смещений и обмятий в интенсивно работающих соединениях с дефектами (стыках, врубках, узлах); определение осадок опор; наблюдения за деформациями пролетных строений в горизонтальной плоскости; наблюдения за работой элементов конструкции с дефектами и выяснение влияния последних на грузоподъемность моста.

§ 61. При упрощенном испытании для измерения деформаций могут быть использованы следующие инструменты: для измерения прогибов — прецизионный нивелир с точностью до 0,1 мм или обычный нивелир с точностью до 1 мм; для измерения горизонтальных деформаций пролетных строений и опор — теодолит; для измерения смещений, сдвигов и обмятий — штангенциркуль с нониусом.

§ 62. Перед измерением прогибов производят выбор мест для установки нивелира и прикрепления реек. Расстояние от нивелира до нивелируемых точек должно быть не более 75 м. Рейки прибивают строго по вертикали к основным элементам конструкции (поясам ферм, прогонам).

Прикрепление реек к второстепенным элементам конструкции (связям, схваткам, подкосам, распоркам), а также к элементам, испытывающим местные деформации (узловым подушкам, подгаечникам, раскосам), не допускается. На рис. 21 показано прикрепление реек для измерения прогибов в балочных мостах и мостах с фермами Гау — Журавского.

б — в пролете моста с фермами; 1 — рейка

Рейки могут быть изготовлены из брусков сечением 5 x 5 см и закрепленной на них миллиметровой бумаги.

Нивелировать желательно с одной стоянки инструмента, устанавливая нивелир за пределами испытываемой конструкции на неподвижном основании. Особенно удобно измерять прогибы береговых пролетных строений. Нивелир в этом случае устанавливают на берегу или откосе конуса. Не следует устанавливать нивелир на деревянной опоре или проезжей части моста, так как они при загружении моста временной нагрузкой деформируются и искажают результаты испытания.

§ 63. При измерении прогибов в пролетных строениях на постоянных и низких свайных опорах (не выше 3 м) деформации опор можно не измерять, так как они будут небольшими. В пролетных строениях на высоких свайных, рамных или ряжевых опорах осадка опор может сильно отразиться на величине прогиба, поэтому ее необходимо измерять и учитывать. Для этого рейки прикрепляют как можно ближе к центру опорного узла.

§ 64. В поперечном сечении пролетного строения прогибы измеряют во всех фермах или прогонах. Это дает возможность узнать, как фактически распределяется временная нагрузка между отдельными балками и уточнить расчет.

§ 65. Для измерения смещений в стыках и узлах по обе стороны от места ожидаемой деформации забивают гвозди и расстояние между ними в процессе испытания измеряют штангенциркулем.

§ 66. Измерения горизонтальных деформаций верхних поясов из плоскости ферм производят теодолитом. Визирная ось должна проходить параллельно продольной оси пояса на расстоянии 0,5 — 1 м. Наблюдения ведутся по рейкам, прикрепленным к поясу.

§ 67. В качестве нагрузки для статического испытания моста могут быть использованы автомобили, тракторы, катки, которые могут в испытываемом мосту создать такие же усилия, как от заданной нагрузки. Но целесообразнее использовать в качестве испытательной нагрузки автомобиль той марки, которую предполагается эксплуатировать по мосту.

Вес нагрузки, применяемой для испытания, должен быть определен перед испытанием путем взвешивания на автомобильных или вагонных весах. При отсутствии возможности взвешивания всей нагрузки на весах можно определить вес автомобиля по каталогу, а вес грунта в кузове путем тщательного обмера или взвешивания по частям.

§ 68. Марка автомобиля и вес нагрузки для испытания должны назначаться после предварительного определения грузоподъемности по формулам данных Указаний.

§ 69. На проезжей части моста необходимо произвести предварительную разметку продольного и поперечного расположения испытательной нагрузки.

Максимальным усилиям в элементах моста соответствует такая установка одного автомобиля, при которой: а) продольный ряд колес располагается над осью фермы или одним из средних прогонов; б) задняя ось располагается над серединой пролета (установка, соответствующая максимальному усилию в прогонах); в) задняя ось располагается над опорой (установка, соответствующая максимальным усилиям в элементах опоры).

§ 70. Надвигать нагрузку в пролет следует с малой скоростью, следя за работой узлов и соединений. Над серединой пролета и над опорами следует делать остановки. Нагрузку выдерживают 10 — 15 мин и берут отсчеты по рейкам. После снятия нагрузки или передвижки ее в новое положение также делают выдержку 10 — 15 мин и берут отсчеты без нагрузки.

Каждую установку нагрузки и отсчеты по рейкам необходимо производить дважды. Затем нагрузку следует пропускать со скоростью, допускаемой при эксплуатации моста.

Перед проведением испытаний необходимо подсчитать теоретические прогибы для фермы или прогонов от испытательной нагрузки. В процессе испытания сравнивают полученные результаты с теоретическими.

§ 71. Отсчеты по рейкам, а также результаты измерений смещений в узлах и соединениях заносят в журнал, в котором отмечают причины скачков, скорость движения нагрузки, продолжительность отдельных циклов испытания, состояние погоды.

Максимальные, упругие и остаточные значения прогибов в середине пролета (рис. 22) определяют по формулам:

максимальный прогиб

f_{max} = f_{1} - \frac{\Delta_{1} + \Delta_{2}}{2} ; (38)

остаточный прогиб

f_{\text{ост}} = f_{2} - \frac{\Delta_{1}\prime + \Delta\prime_{2}}{2} ; (39)

упругий прогиб

f_{\text{упр}} = f_{max} - f_{\text{ост}} , (40)

где f_{1} — суммарный прогиб (без учета осадки опор);

f_{2} — суммарный остаточный прогиб (без учета остаточной осадки опор);

\Delta_{1} и \Delta_{2} — максимальная осадка опор (упругая + остаточная);

\Delta_{1}\prime и \Delta\prime_{2} — остаточная осадка опор.

остаточного и упругого прогибов

Оценка результатов испытания производится сравнением измеренных прогибов с теоретическими, подсчитанными по формулам строительной механики от испытательной нагрузки. Статической характеристикой жесткости ферм и балок является конструктивный коэффициент, получаемый как отношение упругого измеренного прогиба к теоретическому, подсчитанному от испытательной нагрузки

\psi = \frac{f_{\text{упр}}}{f_{\text{теор}}} . (41)

Для решетчатых ферм коэффициент \psi находится в пределах 0,9 — 1,1, для балок 0,7 — 0,8.

Оценка жесткости пролетных строений может также производиться путем сравнения измеренных упругих прогибов с допускаемыми, указанными в § 45.

§ 72. После испытания все конструкции моста должны быть тщательно осмотрены с целью установления дефектов, которые могут появиться в узлах, стыках и других элементах при испытаниях. Кроме того, необходимо измерить ранее отмеченные дефекты и определить, не увеличились ли они.

§ 73. Мост считается выдержавшим испытание, если не будет обнаружено:

в балочных мостах — вновь появившихся трещин в прогонах, поперечинах и других несущих элементах; скалывания древесины и сильных обмятий во врубках и сопряжениях; расшатанных сопряжений; перекосов опор и выпучивания стоек или свай;

в мостах с фермами — выпучивания сжатых элементов (верхних поясов, раскосов, стоек, опорных рам); разрывов растянутых элементов (нижних поясов, стыковых накладок, тяжей); расстройства стыков, узлов и других соединений; сколов древесины и сильных обмятий; перекосов опор и выпучивания свай; превышения полученных при испытании упругих прогибов над допускаемыми.

§ 74. Старые мосты с большими дефектами, грузоподъемность которых определить расчетом затруднительно, можно испытывать пробной нагрузкой. Пробную нагрузку назначают равной ориентировочной грузоподъемности моста, определенной приближенным расчетом.

Испытания начинают с пропуска по мосту с малой скоростью и остановками над серединами пролетов и опорами нагрузки, равной половине веса пробной. Постепенно вес пропускаемой нагрузки увеличивают, добавляя 1/10 веса пробной нагрузки. При каждом увеличении нагрузки и пропуске ее по мосту внимательно следят за работой элементов конструкции, прогибами и другими деформациями.

При нормальной работе элементов конструкции и отсутствии недопустимых деформаций вес пропускаемой нагрузки доводят до полного веса пробной нагрузки. Пробную нагрузку полного веса пропускают по мосту 4 раза: первые 2 раза — с малой скоростью и остановками, вторые 2 раза — со скоростью, допускаемой при эксплуатации моста.

2. ПРОПУСК ЕДИНИЧНЫХ ТЯЖЕЛЫХ НАГРУЗОК

§ 75. При эксплуатации мостов часто возникает необходимость пропуска по ним единичных тяжелых нагрузок: автопоездов с неделимыми грузами (экскаваторами, трансформаторами), тяжелых гусеничных тракторов и т.п. Деревянные мосты имеют небольшой собственный вес пролетных строений, поэтому увеличение временной нагрузки оказывает большое влияние на усилия в элементах. Для пропуска тяжелых нагрузок деревянные мосты часто требуется усиливать или создавать для этого специальные условия.

§ 76. По мостам, находящимся в удовлетворительном состоянии, фактическая грузоподъемность которых соответствует проектной расчетной нагрузке, можно безопасно пропускать единичные тяжелые нагрузки, указанные в табл. 7.

Тяжелые единичные нагрузки, которые безопасно можно пропускать по мостам

§ 77. Все автомобили, у которых давление на ось больше, чем указано в табл. 7, прицепы большой грузоподъемности и прочие тяжелые колесные и гусеничные нагрузки, вызывающие опасения, могут пропускаться по мосту только после предварительной проверки расчетом согласно данным Указаниям и по письменному разрешению главного инженера управления дороги. В разрешении необходимо указывать условия движения нагрузки по мосту.

После каждого пропуска единичной тяжелой нагрузки необходимо тщательно осмотреть все узлы и соединения элементов, обращая особое внимание на более слабые элементы конструкции.

§ 78. Безопасность пропуска единичных тяжелых нагрузок без усиления моста во многих случаях можно достигнуть путем создания специальных условий движения по мосту. К таким условиям относятся:

1. более выгодное расположение нагрузки поперек моста.

Если наиболее слабыми элементами являются главные фермы или прогоны, колеса нагрузки следует размещать между ними так, чтобы нагрузка распределялась на возможно большое количество ферм, а коэффициент поперечной установки был минимальным. Перед пропуском нагрузки линии движения колес на проезжей части следует разметить или сделать нашивку специальных колей.

Если слабыми элементами являются поперечные балки, что часто бывает при езде понизу, то нагрузку следует пропускать возможно ближе к ферме.

Целесообразное размещение нагрузки поперек моста должно определяться на основании расчета;

2. уменьшение динамического эффекта при пропуске нагрузки, которое достигается путем ремонта верхнего настила и создания более ровной проезжей части, ликвидации толчков при сопряжении моста с насыпями и уменьшения скорости движения до 5 км/ч;

3. запрещение при пропуске единичных тяжелых нагрузок всех видов движения по мосту, в том числе и пешеходного;

4. проведение эксплуатационных мероприятий по улучшению состояния моста и надежности работы его элементов под нагрузкой (подтяжка всех поковок, замена поломанных элементов, ликвидация неплотностей в соединениях, подклинка слабоработающих элементов).

§ 79. Если в результате обследования моста окажется, что его грузоподъемность не обеспечивает пропуск заданных нагрузок и это нельзя осуществить путем создания специальных условий движения, то необходимо решить вопрос о временном усилении моста или переводе движения на объезд.

3. КРАТКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВРЕМЕННОМУ УСИЛЕНИЮ МОСТОВ

§ 80. Усиление настила производят укладкой сверху колей из досок или жердей. Колеи устраивают шириной 1,0 м, расстояние между ними в свету принимают 1,0 м. Стык досок или жердей делают вразбежку.

Однако если настил сильно изношен или имеет большое загнивание, вместо усиления его целесообразнее заменить новым.

§ 81. Усиление поперечин производят путем укладки поверх существующего настила продольных колей из досок, брусьев или бревен, как указано в § 80. Продольные колеи повышают жесткость настила и увеличивают грузоподъемность поперечин.

§ 82. Усиление прогонов балочных мостов производится следующими способами: укладкой поверх настила колей из брусьев или бревен; подведением дополнительных промежуточных опор; превращением двухъярусных прогонов в составные путем соединения бревен досками на гвоздях.

Укладка поверх существующего настила колеи из брусьев или бревен позволяет одновременно произвести усиление прогонов, поперечин и настила. Для включения в работу всех бревен колеи на них укладывают поперечный и продольный настилы или бревна сплачивают горизонтальными болтами и штырями.

В поперечном сечении каждой колеи укладывают четыре-пять бревен или брусьев. Бревна колеи окантовывают на два канта шириной, равной одной трети диаметра. Длину бревен принимают равной длине пролета. Стыки колей располагают над осями опор.

В колее из бревен с настилом поперечный настил устраивают из досок толщиной 6 см, на который укладывают продольный настил из досок толщиной 4 см. Доски настила крепят к бревнам гвоздями.

При усилении балочных мостов подведением дополнительных опор в середине каждого пролета устанавливают раму. Между насадкой дополнительной опоры и прогонами оставляют зазор 10 — 12 см, в который забивают парные клинья под каждый прогон. После пропуска нескольких нагрузок клинья подбивают и закрепляют гвоздями.

§ 83. В опорах обычно усиливают насадки и иногда сваи опор. При недостаточной поперечной жесткости опоры ставят дополнительные схватки или укосины. Насадки усиливают: постановкой парных брусьев, которые по бокам врубаются в сваи, и подклинкой насадки в серединах пролетов между сваями; постановкой между существующими сваями дополнительных стоек и подклинкой над ними насадки.

Диаметр дополнительных стоек принимают равным диаметру свай, с которыми их скрепляют горизонтальными и диагональными схватками.

При недостаточной грузоподъемности или плохом состоянии свай их усиление производят путем постановки дополнительных рам с каждой стороны существующей опоры. Между насадками дополнительных рам и прогонами (подбалками) забивают парные клинья, которые крепят гвоздями. Рамы расшивают горизонтальными и диагональными схватками.

При перекосах опор, возникающих от неравномерной осадки, производят их усиление постановкой дополнительной сваи или стойки с просевшей стороны и подклиниванием насадки.

§ 84. Усиление дощато-гвоздевых ферм производят: подведением дополнительных опор; подведением металлических шпренгелей; постановкой дополнительных накладок в стыках.

Подведение дополнительных опор применяют в случае недостаточной грузоподъемности поясов ферм или стыков поясов. При этом над временными опорами на дощатые фермы ставят дополнительные парные ребра жесткости.

При невозможности постановки дополнительных опор дощато-гвоздевые фермы усиливают шпренгелями, которые делают из круглой стали или пучков высокопрочной проволоки.

§ 85. Усиление ферм Гау — Журавского производят: увеличением площади сечения поясов; постановкой дополнительных накладок в стыках; постановкой дополнительных тяжей; увеличением площади скалывания и смятия врубок узловых подушек; подведением дополнительных опор; подведением металлических шпренгелей.

Нижние пояса ферм могут быть усилены стальными тяжами, которые закрепляются в соседних, менее напряженных панелях. Тяжами могут быть усилены стыки нижнего пояса, стыки верхнего и нижнего поясов усиливают также дополнительными накладками.

Грузоподъемность узловых подушек повышают путем прикрепления к поясу коротышей, которые расклинивают с подушками.

Усиление на продольный изгиб раскосов в плоскости ферм производят увеличением их площади нашивкой досок, а их плоскости ферм — постановкой между ветвями раскосов колодок.

Дополнительные опоры располагают в середине пролета под узлами ферм. При этом усиливают тяжи и сжатые раскосы, примыкающие к дополнительной опоре. В пролетных строениях с ездой поверху над временной опорой устанавливают дополнительную стойку. Над опорой усиления фермы поддомкрачивают и подклинивают.

§ 86. Все усиляемые конструкции и элементы усиления должны быть рассчитаны на прочность и устойчивость.

Приложение 1

КАРТА ОБСЛЕДОВАНИЯ МОСТА через р. __________ на _________ км дороги Тамбов — Грязи

Раздел I. Общие сведения

Пояснения к схеме моста

Нижний настил 3 — 4 Вверху имеет — загнивание на 1 см

 Поперечины          3 - 4       Вверху имеют                        P
                                загнивание на 1 см                    к

                                                              7,1 тс

 Прогоны             3 - 4       Верхний ярус - загнивание           P
                                вверху 4,5 см и по бокам.             э
                                Нижний ярус -                    3,5 тс/м

                            загнивание по бокам 1 см

 Узловые попе-       3 - 4       Имеют вверху                        P
речные балки                    загнивание на 1 см                    э

                                                             2,7 тс/м

 Главные фермы       3 - 4       Гнили нет. Пояса и раскосы          P
                                имеют продольные трещины              э
                                усушки                           2,1 тс/м

 Стыки нижнего       3 - 4       Имеется скол древесины              P
пояса                           у одной шпонки                        э

                                                             1,8 тс/м

 Узлы ферм           3 - 4       Некоторые подкосы                   P
                                отстали от подушек.                   э
                                Зазоры до 1 см                   2,3 тс/м

 Насадки опоры       3 - 4       Дефектов не имеют                   P

                                                                  э
                                                             3,2 тс/м

 Сваи опоры           N 4        Имеют загнивание                    P
                                по всему периметру                    э
                                на глубину 1 см у ГМВ            4,4 тс/м

Карту составил: (должность) Проверил: (должность) Дата:

Примечания. 1. Карту делают на четырех неразрезных страницах плотной бумаги.

2. К карте прилагают расчеты определения грузоподъемности элементов моста.

Диаметр Обозна- бревен, чения см

   1       2       3         4         5          6           7          8         9

  13       F      133       129       132        125         131        664        66

           S      182       160       175        138         169         91        48

           I     1402      1261      1359       1128        1317        701       196

           W      216       199       211        200         215        108        52

  14       F      154       149       153        145         151         77        77

           S      228       200       220        173         212        114        60

           I     1886      1696      1828       1517        1771        943       264

           W      269       249       263        250         268        135        65

  15       F      177       172       175        166         174         83        83

           S      280       246       270        212         260        140        74

           I     2485      2235      2409       1999        2334       1242       347

           W      331       306       324        308         330        166        80

  16       F      201       195       199        189         198        101       101

           S      340       300       328        258         315        170        90

           I     3217      2893      3118       2588        3022       1608       450

           W      402       372       393        374         401        201        98

  17       F      227       220       225        214         223        113       113

           S      399       358       393        310         378        199       108

           I     4100      3687      3974       3298        3851       2050       573

           W      482       446       471        448         480        241       117

  18       F      254       247       252        240         250        127       127

           S      486       455       477        425         468        243       129

           I     5153      4635      4995       4145        4840       2576       720

           W      573       530       559        532         570        286       139

  19       F      283       275       281        267         279        142       142

           S      572       536       561        500         550        286       152

           I     6397      5752      6200       5146        6009       3198       894

           W      673       623       658        626         671        337       164

  20       F      314       305       312        296         309        157       157

           S      667       625       654        583         642        334       178

           I     7854      7062      7613       6318        7378       3927      1098

           W      785       726       767        730         783        393       191

  21       F      346       336       343        326         341        173       173

           S      772       723       757        675         743        386       206

           I     9548      8584      9253       7680        8967       4773      1334

           W      909       841       888        845         906        455       221

  22       F      380       369       377        358         374        190       190

           S      887       832       871        776         854        444       236

           I    11499     10343     11146       9251       10801       5749      1067

           W     1045       967      1021        971        1042        524       254

  23       F      415       403       412        391         409        208       208

           S     1014       950       995        887         976        507       270

           I    13737     12350     13310      11050       12900       6868      1920

           W     1194      1105      1167       1110        1190        597       290

  24       F      452       439       449        426         445        226       226

           S     1152      1080      1131       1008        1109        576       307

           I    16286     14640     15780      13102       15300       8142      2276

           W     1357      1255      1326       1261        1352        679       330

  25       F      491       478       487        462         483        245       245

           S     1302      1220      1278       1139        1253        651       347

           I    19175     17246     18586      15430       18012       9587      2680

           W     1534      1418      1499       1425        1528        767       373

  26       F      531       516       527        500         522        265       265

           S     1465      1368      1433       1277        1405        390       733

           I    22432     20175     21743      18046       21070      11216      3135

           W     1726      1595      1686       1603        1719        863       419

  27       F      572       556       568        539         563        286       286

           S     1640      1537      1610       1435        1579        820       437

           I    26087     23463     25286      20987       24505      13043      3646

           W     1932      1786      1888       1795        1925        966       469

  28       F      616       598       611        580         606        308       308

           S     1829      1714      1796       1610        1761        915       488

           I    30172     27137     29245      24273       28342      15086      4216

           W     2155      1993      2106       2002        2147       1078       523

  29       F      661       641       655        622         650        330       330

           S     2032      1905      1995       1778        1956       1016       542

           I    34719     32220     33652      27930       32613      17359      4852

           W     2394      2214      2340       2224        2386       1197       583

  30       F      707       688       701        666         695        353       353

           S     2250      2109      2208       1868        2165       1125       600

           I    39761     35750     38540      31987       37349      19880      5557

           W     2651      2451      2590       2462        2641       1326       644

  31       F      755       733       749        711         742        377       377

           S     2482      2327      2437       2172        2389       1241       662

           I    45333     40760     43941      36470       42584      22666      6335

           W     2925      2704      2858       2717        2914       1463       710

  32       F      804       781       798        758         791        402       402

           S     2731      2559      2680       2389        2628       1365       728

           I    51472     46280     49891      41408       48350      25736      7193

           W     3217      2974      3143       2988        3205       1619       781

  33       F      855       831       848        806         841        428       428

           S     2995      2807      2940       2620        2882       1468       798

           I    58214     52358     56426      46832       54683      29107      8135

           W     3528      3262      3447       3278        3515       1764       857

  34       F      908       882       901        855         893        454       454

           S     3275      3070      3215       2865        3152       1637       873

           I    65597     58990     63583      52772       61618      32798      9167

           W     3850      3568      3771       3585        3844      19130       937

  35       F      962       934       954        902         946        481       481

           S     3573      3348      3507       3126        3439       1786       952

           I    73662     66253     71400      59200       69194      36831     10294

           W     4209      3892      4113       3910        4194       2105      1022

  36       F     1018       988      1010        959        1001        509       509

           S     3888      3644      3816       3401        3742       1944      1036

           I    82448     74155     79916      66328       77447      41224     11522

           W     4580      4235      4476       4255        4563       2290      1112

  37       F     1075      1044      1066       1013        1058        538       538

           S     4221      3956      4143       3693        4062       2110      1125

           I    91988     82744     89173      74011       86410      45994     12857

           W     4973      4598      4859       4620        4954       2487      1208

  38       F     1134      1101      1125       1069        1116        567       567

           S     4572      4285      4188       4000        4401       2286      1219

           I   102350     92059     99211      82342       86145      51177     14304

           W     5387      4981      5264       5004        5367       2694      1308

  39       F     1195      1160      1185       1126        1175        597       597

           S     4943      4633      4852       4324        4757       2471      1317

           I   113561    102140    110070      91360      106670      56780     15870

           W     5824      5384      5691       5410        5802       2912      1414

Примечание. F — площадь сечения, см2; S — статический момент, см3; I — момент инерции, см4; W — момент сопротивления, см3.

Примечание. Момент инерции и момент сопротивления вычисляют по формулам:

где d — диаметр бревна, см;

Условные обозначения:

F — площадь поперечного сечения одного бревна;

d — диаметр бревна;

z — расстояние от нейтральной оси x — x до оси бревна или бруса O — O;

h — высота одного бруса;

b — ширина бруса;

H — полная высота составного сечения;

H_{0} — плечо внутренней пары.

                     2                2I                           2      2
                   3d      2            x                        3d  + 32z
                 F(--- + 2z )         ---            Fz          ---------
                   16                  H                            16z

                     2                2I                          2      2
                    d     2             x                        d  + 16z
                 2F(-- + z )          ---            Fz          --------
                    16                 H                            8z

                     2                2I                           2      2
                   3d      2            x                        3d  + 32z
                 F(--- + 2z )         ---            Fz          ---------
                   16                  H                            16z

                        3               2              2
                      bH              bH             bh              2
                      ---             ---            ---             - H
                      12               6              2              3

                        3               2
                      bH              bH               2             3
                      ---             ---            bh              - H
                      12               6                             4

                      2               2I                          2      2
                     h     2            x                        h  + 12z
                 2bh(-- + z )         ---            bhz         ---------
                     12                H                            6z

                      2               2I                           2     2
                     h     2            x                         h  + 8z
                 2bh(-- + z )         ---            bhz         ---------
                     8                 H                            4z

Примечание. Q — полный вес трактора с навесным оборудованием или без него; c_{\text{г}} — опорная длина гусеницы; P_{\text{г}} — давление одной гусеницы; b_{\text{г}} — ширина гусеницы; b — расстояние между осями гусениц.

I. Балочные мосты со сближенными прогонами

II. Балочные мосты с сосредоточенными прогонами

III. Пролетные строения с дощато-гвоздевыми фермами

IV. Пролетные строения с фермами Гау - Журавского при езде поверху

<pre class="legal-pre">  21,5   │    0,66    │   23,5    │ Справочник инженера-дорожника, 1964
  31,5   │    0,70    │   27,8    │
  41,5   │    0,68    │   22,7    │</pre>

Площадь моста вычисляют как произведение расстояния в свету между перилами на полную длину пролетного строения.

K

- 8

K
-         <a id="p101231"></a>альфа
8

0,0005 альфа 0,0280 0,0258 0,0222 0,0170 1

альфа 0,0257 0,0247 0,0215 0,0163 2

альфа 0,0228 0,0224 0,0199 0,0152 3

0,001 альфа 0,0301 0,0277 0,0237 0,0181 1

альфа 0,0263 0,0252 0,0216 0,0163 2

альфа 0,0212 0,0210 0,0183 0,0146 3

0,002 альфа 0,0332 0,0304 0,0258 0,0194 1

альфа 0,0272 0,0261 0,0225 0,0170 2

альфа 0,0187 0,0187 0,0171 0,0137 3

0,003 альфа 0,0357 0,0327 0,0276 0,0206 1

альфа 0,0279 0,0269 0,0232 0,0175 2

альфа 0,0168 0,0168 0,0156 0,0123 3

0,004 альфа 0,0378 0,0346 0,0291 0,0217 1

альфа 0,0285 0,0276 0,0237 0,0178 2

альфа 0,0151 0,0151 0,0143 0,0114 3

0,005 альфа 0,0396 0,0364 0,0305 0,0227 1

альфа 0,0201 0,0282 0,0243 0,0183 2

альфа 0,0136 0,0136 0,0130 0,0105 3

0,010 альфа 0,0470 0,0432 0,0362 0,0268 1

альфа 0,0303 0,0297 0,0260 0,0196 2

альфа 0,0087 0,0087 0,0084 0,0070 3