СП 429.1325800.2018. Свод правил. Конструкции ограждающие с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками. Правила проектирования
(утв. и введен в действие Приказом Минстроя России от 25.12.2018 № 862/пр)
Примечание
Отдельные требования данного документа включены в Реестр требований, подлежащих применению при выполнении инженерных изысканий, осуществлении архитектурно-строительного проектирования, проведении экспертизы проектной документации и (или) экспертизы результатов инженерных изысканий, строительстве, реконструкции, капитальном ремонте, эксплуатации и сносе объектов капитального строительства, в соответствии с Постановлением Правительства РФ от 31.08.2023 № 1417 (Официальный сайт ЕИС «Стройкомплекс.РФ» https://стройкомплекс.рф по состоянию на 13.02.2026). Документ включен в Перечень документов в области стандартизации, в результате применения которых на добровольной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона от 30.12.2009 № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» (Приказ Росстандарта от 02.04.2020 № 687). Документ введен в действие с 26.06.2019.
Утвержден и введен в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 25 декабря 2018 г. № 862/пр
КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ С ЭФФЕКТИВНЫМ УТЕПЛИТЕЛЕМ И ТОНКОЛИСТОВЫМИ ОБЛИЦОВКАМИ
Fencing constructions with effective insulation and cladding of thin sheets. Design rules
Дата введения 26 июня 2019 года
Предисловие
1 ИСПОЛНИТЕЛЬ — Акционерное общество «Научно-исследовательский центр „Строительство“ (АО „НИЦ „Строительство“) — Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций имени В.А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко)»
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»
3 ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 25 декабря 2018 г. № 862/пр и введен в действие с 26 июня 2019 г.
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
Введение
Настоящий свод правил направлен на реализацию требований федеральных законов от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» [1] и от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании» [2].
Свод правил выполнен авторским коллективом ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (д-р техн. наук, проф. И.И. Ведяков, канд. техн. наук В.Е. Батрак, д-р техн. наук В.М. Бобряшов, канд. техн. наук А.Ю. Глазунов, В.В. Бобряшов).
1 Область применения
Настоящий свод правил распространяется на проектирование и расчет каркасных и двухслойных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем производственных и общественных зданий. Ограждающие конструкции с утеплителем из фенольного пенопласта применяются только в производственных зданиях. При использовании конструкций с утеплителем из пенопласта температура поверхности металлических облицовок, обращенных внутрь помещений, не должна быть более 30 °C. Относительная влажность воздуха внутри помещений не должна быть более 70%.
2 Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 2228-81 Бумага мешочная. Технические условия
ГОСТ 4598-86 Плиты древесно-волокнистые. Технические условия
ГОСТ 4640-2011 Вата минеральная. Технические условия
ГОСТ 9573-2012 Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 10499-95 Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Технические условия
ГОСТ 11539-2014 Фанера бакелизированная. Технические условия
ГОСТ 18124-2012 Листы хризотилцементные плоские. Технические условия
ГОСТ 20916-87 Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных феноло-формальдегидных смол. Технические условия
ГОСТ 21631-76 Листы из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия
ГОСТ 21880-2011 Маты из минеральной ваты прошивные теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ 30547-97 Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие технические условия
ГОСТ 30673-2013 Профили поливинилхлоридные для оконных и дверных блоков. Технические условия
ГОСТ 34180-2017 Прокат стальной тонколистовой холоднокатаный и холоднокатаный горячеоцинкованный с полимерным покрытием с непрерывных линий. Технические условия
ГОСТ 32805-2014 Материалы гибкие рулонные кровельные битумосодержащие. Общие технические условия
ГОСТ 33344-2015 Профили пултрузионные конструкционные из полимерных композитов. Общие технические условия
ГОСТ Р 56076-2014 Конструкции строительные. Конструкции из панелей с металлическими обшивками. Методы испытаний на огнестойкость и пожарную опасность
ГОСТ Р 56590-2016 (EN 13165:2012) Плиты на основе пенополиизоцианурата теплозвукоизоляционные. Технические условия
СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» (с изменением № 1)
СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» (с изменением № 1)
СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменением № 1)
СП 64.13330.2017 «СНиП II-25-80 Деревянные конструкции» (с изменением № 1)
СП 128.13330.2016 «СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции»
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
3 Термины и определения
В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 эффективный утеплитель: Материал с высокими теплоизоляционными свойствами.
3.2 полимерные покрытия металлических поверхностей: Покрытия, сопротивляющиеся воздействию слабоагрессивных, среднеагрессивных сред.
3.3 каркасная ограждающая конструкция: Сборная конструкция, состоящая из двух облицовок, соединенных между собой обрамляющими ребрами, с заполнением внутренней полости эффективным утеплителем, предназначенная для стен производственных и общественных зданий.
3.4 двухслойная ограждающая конструкция: Конструкция, состоящая из несущей профилированной металлической облицовки и приформованного к ней слоя пенопласта с гидроизоляционным или защитно-декоративным покровным слоем, предназначенная для покрытий производственных зданий.
3.5 обрамляющее ребро: Конструктивный элемент, соединяющий облицовки и обеспечивающий прочность и устойчивость каркасной ограждающей конструкции.
4 Классификация конструкций и параметры материалов
4.1 Классификация ограждающих конструкций с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками
4.1.1 Ограждающие конструкции с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками классифицируют по следующим классификационным признакам:
4.1.2 По типу ограждающих конструкций различают:
а) каркасные ограждающие конструкции;
б) двухслойные ограждающие конструкции.
4.1.3 По материалу облицовок различают:
а) конструкции с металлическими облицовками (стальными, алюминиевыми);
б) конструкции с неметаллическими облицовками (из листовых материалов: хризотилцементный лист, стеклопластик, стеклотекстолит, бакелизированная фанера, древесноволокнистые плиты; из рулонных кровельных материалов, а также из крафт-бумаги).
Наружная (внешняя) и внутренняя облицовки могут отличаться одна от другой толщиной, формой и видом. Облицовки могут быть плоскими, слабопрофилированными или профилированными.
4.1.4 В качестве основных эффективных утеплителей (теплоизоляционных материалов) используют:
а) утеплители на основе минеральной ваты;
б) утеплители на основе фенольного пенопласта;
в) утеплители на основе пенополиизоцианурата.
4.1.5 В качестве обрамляющих ребер каркасных ограждающих конструкций используют:
е) поливинилхлоридные профили;
ж) профили из полимерных композитов.
4.2 Нормативные и расчетные параметры элементов ограждающих конструкций
4.2.1 Металлические облицовки изготовляются из тонколистового холоднокатаного горячеоцинкованного проката с полимерным покрытием с непрерывных линий по ГОСТ 34180 или листов из алюминиевых сплавов по ГОСТ 21631. Нормативные и расчетные значения параметров металлических облицовок устанавливают по соответствующим нормативным документам.
4.2.2 Неметаллические облицовки каркасных ограждающих конструкций изготовляются из хризотилцементных листов по ГОСТ 18124, из листовых полимерных материалов (стеклопластик, стеклотекстолит), а также из бакелизированной фанеры по ГОСТ 11539 и древесноволокнистых плит по ГОСТ 4598. Нормативные и расчетные значения параметров неметаллических облицовок устанавливают по соответствующим нормативным документам.
4.2.3 Неметаллические облицовки двухслойных ограждающих конструкций изготовляются из рулонных кровельных материалов по ГОСТ 30547, ГОСТ 32805, а также из бумаги (крафт) по ГОСТ 2228. Нормативные и расчетные значения параметров неметаллических облицовок устанавливают по соответствующим нормативным документам.
4.2.4 В качестве утеплителей каркасных ограждающих конструкций используют теплоизоляционные материалы на основе минеральной ваты: минераловатные плиты из каменной ваты по ГОСТ 9573, маты из минеральной ваты по ГОСТ 21880, каменную вату и шлаковую вату по ГОСТ 4640, изделия из стеклянного штапельного волокна по ГОСТ 10499, плиты на основе пенополиизоцианурата теплозвукоизоляционные по ГОСТ Р 56590.
4.2.5 В качестве утеплителей двухслойных ограждающих конструкций используют фенольный пенопласт по ГОСТ 20916, плиты на основе пенополиизоцианурата теплозвукоизоляционные по ГОСТ Р 56590.
4.2.6 Нормативные и расчетные значения параметров утеплителя устанавливают по соответствующим нормативным документам на материалы, при отсутствии данных — по процедуре, приведенной в приложении А.
4.2.7 Нормативные, расчетные значения элементов обрамляющих ребер каркасных ограждающих конструкций принимают для стальных профилей по СП 16.13330, алюминиевых профилей — по СП 128.13330, деревянных брусков и досок — по СП 64.13330, бакелизированной фанеры — по ГОСТ 11539, древесноволокнистых плит по ГОСТ 4598, поливинилхлоридных профилей — по ГОСТ 30673, профилей из полимерных композитов — по ГОСТ 33344.
5 Расчет конструкций
5.1 Общие положения по расчету
5.1.1 Расчет ограждающих конструкций с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками следует проводить по двум расчетным предельным состояниям — по прочности и по деформации.
5.1.2 Расчетные характеристики эффективных утеплителей (минераловатных плит, фенольного пенопласта) следует принимать в соответствии с указаниями 4.2.
5.1.3 Расчетные сопротивления и физические характеристики материалов тонколистовых облицовок и обрамляющих ребер следует принимать в соответствии с указаниями 4.2.
5.1.4 Расчет ограждающих конструкций с эффективными утеплителями следует проводить с учетом как расчетных нагрузок, так и температурных и влажностных факторов, действующих на конструкции при эксплуатации.
5.1.5 В системе ограждений современные конструкции с эффективными утеплителями и тонколистовыми облицовками эксплуатируются в основном в виде изгибаемых и сжато-изогнутых слоистых конструкций. Изгибаемые слоистые ограждающие конструкции рассчитывают на равномерно распределенные нагрузки и на температурные климатические воздействия. Сжато-изогнутые слоистые конструкции рассчитывают на равномерно распределенные нагрузки, продольную сжимающую силу и на температурные и влажностные климатические воздействия.
5.1.6 Нормативные (расчетные) нагрузки на ограждающую конструкцию следует принимать по соответствующему разделу СП 20.13330. Нормативные (расчетные) величины температурных климатических воздействий, а также сочетания временных нагрузок и температурных воздействий следует принимать по приложению А. Нормативные (расчетные) величины влажностных температурных воздействий, а также сочетания временных нагрузок и влажностных воздействий следует принимать по СП 20.13330.
5.1.7 Расчет по прочности и жесткости изгибаемых и сжато-изогнутых однопролетных и многопролетных (с равными пролетами) слоистых ограждающих конструкций с облицовками из тонких плоских и профилированных листов с утеплителем из минераловатной плиты MW, фенольного пенопласта PF, эксплуатирующихся в условиях цилиндрического изгиба и продольной сжимающей силы, необходимо проводить при следующих ограничениях:
- отношение модулей упругости конструкционного утеплителя и облицовки конструкции с обрамляющими ребрами
200 \geq \frac{C}{\delta} \geq 4; \frac{\overline{E_{\text{пр}}}}{G} \geq 1000; \frac{E}{\overline{E}} \leq 0,001;
- минимальная толщина конструкции с обрамляющими ребрами — не менее 40 мм и не менее 1/2 максимальной толщины (по наружному габариту);
- крепления к несущим конструкциям, допускающие деформации панелей в своей плоскости.
5.1.8 Для расчета ограждающих конструкций принимаются следующие допущения:
а) материал облицовок работает в упругой стадии;
б) при наличии гидроизоляционного слоя его характеристики в расчете не учитываются, слоистая конструкция считается двухслойной;
в) материал утеплителя — физически линейный;
г) опоры ограждающей конструкции не смещаются и не деформируются в направлении, перпендикулярном к плоскости ограждающей конструкции, то есть являются жесткими опорами;
д) перемещения ограждающей конструкции незначительны, что позволяет рассматривать задачу расчета конструкции как геометрически линейную.
5.2 Расчет каркасных ограждающих конструкций
5.2.1 Обозначения
5.2.1.1 Геометрические характеристики каркасной конструкции (рисунок 5.1):
Рисунок 5.1 — Геометрические характеристики каркасной конструкции
l — расчетный пролет конструкции, м;
n — число пролетов конструкции;
L = n·l — расчетная длина конструкции (расстояние между крайними опорами), м;
\delta_{1,2} — толщина листов облицовок, м;
C — расчетная высота сечения конструкции (расстояние между геометрическими осями облицовок), м;
b — ширина полки профиля облицовок, м;
Z1,2 — расстояния от геометрической оси облицовки до крайнего слоя облицовки, м;
\overline{F_{1,2}} — площади сечения облицовок на единицу ширины, м2/м;
\overline{I_{1,2}} — моменты инерции облицовок на единицу ширины, м4/м;
Fр — площадь сечения продольного ребра, м2;
d — толщина продольного ребра, м;
bk — ширина клеевого шва в месте соединения облицовки и продольного ребра, м;
ll — расстояние между точечными соединениями облицовки и продольного ребра, м;
I — момент инерции сечения конструкции (на единицу ширины), м4/м;
Iр — момент инерции ребра (на единицу ширины), м4/м;
H1,2 — расстояния от нейтральной оси сечения конструкции до геометрических осей облицовок, м;
W1,2 — моменты сопротивления сечения конструкции (на единицу ширины), м3/м;
Z1,2 — расстояния от геометрических осей профилированных облицовок до крайних фибр сечения облицовок, м;
b1 — ширина узкой полки облицовки из профилированного настила, м;
b2 — ширина широкой полки облицовки из профилированного настила, м.
5.2.1.2 Расчетные характеристики материалов:
\overline{E_{1,2}} — модули упругости материала облицовок, Па;
Eл — модуль упругости материала профилированного листа в конструкции, Па;
En — модуль упругости пенопластового утеплителя, Па;
Eр — модуль упругости материала ребра конструкции, Па;
\overline{\mu} — коэффициент Пуассона материала облицовок;
\overline{E_{\text{пр}}} = \frac{\overline{E}}{1 - \mu^{2}} — приведенный модуль упругости материала облицовок, Па;
Gр — модуль сдвига материала продольного ребра, Па;
G — модуль сдвига утеплителя, Па;
\overline{\alpha} — коэффициент линейного температурного расширения материала облицовок, 1/град;
\alpha — коэффициент линейного температурного расширения материала продольных ребер, 1/град;
\overline{R} — расчетное сопротивление материала облицовок при растяжении и сжатии, Па;
Rр — расчетное сопротивление материала ребра при растяжении и сжатии, Па;
Rср — расчетное сопротивление клеевого соединения на сдвиг, Па;
R — расчетное сопротивление утеплителя при растяжении и сжатии, Па.
5.2.1.3 Характеристики жесткости конструкции:
\overline{D_{1,2}} — цилиндрические жесткости облицовок, Н·м;
D — цилиндрическая жесткость конструкции, Н·м;
5.2.1.4 Нагрузки:
q — равномерно распределенная расчетная нагрузка, Па;
qн — равномерно распределенная нормативная нагрузка, Па;
N — равномерно распределенная продольная нагрузка на конструкцию (на единицу ширины), Н/м.
5.2.1.5 Усилия, деформации и температуры:
Ra,b,c,d — опорные реакции (на единицу ширины конструкции), Н/м;
Q — поперечная сила (на единицу ширины конструкции), Н/м;
Qa,b,c,d — поперечные силы над опорами конструкции (на единицу ширины конструкции), Н/м;
M — изгибающий момент в конструкции (на единицу ширины), Н·м/м;
Mb,c — изгибающие моменты над опорами конструкции (на единицу ширины конструкции), Н·м/м;
M1,2,3 — изгибающие моменты в однопролетной, двухпролетной и трехпролетной конструкции (на единицу ширины), Н·м/м;
\overline{M_{1,2}} — изгибающие моменты в облицовке (на единицу ширины), Н·м/м;
M^{t,\omega} — изгибающий момент в конструкции от изменения температуры и влажности (на единицу ширины конструкции), Н·м/м;
N^{t,\omega} — нормальная сила в конструкции от изменения температуры и влажности (на единицу ширины конструкции), Н/м;
Sр — нормальное усилие в соединении ребра с облицовкой (на единицу длины ребра в направлении, перпендикулярном срединной поверхности), Н/м;
T — сдвигающее усилие в ребрах и соединениях ребер с облицовками (на единицу длины ребра), Н/м;
\Delta_{1,2}^{- t,\omega} — относительная деформация материала облицовок 1, 2 при изменении температуры или влажности облицовки;
\overline{t} — температура облицовки, °C;
\overline{t_{0}} — начальная температура облицовки, °C;
tн — температура наружной поверхности конструкции, °C;
tв — температура внутренней поверхности конструкции, °C.
5.2.1.6 Внутренние усилия и напряжения:
\overline{\sigma_{1,2}} — нормальное напряжение в облицовках, Па;
\overline{\tau} — касательное напряжение в облицовке, Па;
\sigma_{p} — нормальное напряжение в ребре, Па;
\tau_{\text{к}} — касательные напряжения в клеевом соединении ребра с облицовкой конструкции, Па;
\tau_{p} — касательные напряжения в ребре, Па;
\tau — касательные напряжения в материале среднего слоя, Па;
\tau_{\text{оп}} — касательные напряжения в опорном сечении, Па;
\sigma^{z} — нормальные напряжения в утеплителе в направлении, перпендикулярном срединной поверхности конструкции, Па.
5.2.2 Характеристика изгибной жесткости и моменты сопротивления конструкций
5.2.2.1 Изгибные жесткости облицовок каркасных конструкций определяются по формуле
\overline{D_{1,2}} = \overline{E_{1,2}} \cdot \overline{I_{1,2}}. (5.1)
5.2.2.2 Изгибная жесткость каркасных конструкций определяется по формулам:
D = \frac{\overline{E_{1}}\overline{F_{1}}}{2} C^{2} + 2\overline{D_{1}} + 2 \frac{I_{p}E_{p}}{B} (\frac{E_{p}}{\overline{E_{1}}}); (5.2)
D = \frac{\overline{F_{1}}\overline{F_{2}}C^{2}\overline{E_{1}}}{\frac{\overline{E_{1}}}{E_{2}} \overline{F_{1}} + \overline{F_{2}}} + \overline{D_{1}} + \frac{\overline{E_{2}}}{\overline{E_{1}}} \overline{D_{2}} + 2 \frac{I_{p}E_{p}}{B} (\frac{E_{p}}{\overline{E_{1}}}). (5.3)
5.2.2.3 Моменты сопротивления сечения каркасных конструкций определяются по формуле
W_{1,2} = \frac{D}{\overline{E_{1}}(H_{1,2} + Z_{1,2})} . (5.4)
5.2.3 Определение усилий (напряжений) и прогибов от равномерно распределенной поперечной нагрузки и температурного перепада
Усилия, возникающие в каркасных конструкциях от температурного перепада, приведены на рисунке 5.2.
Рисунок 5.2 — Усилия в изгибаемой ограждающей однопролетной (а), двухпролетной (б), трехпролетной (в) конструкции
5.2.3.1 Опорные реакции однопролетных каркасных конструкций определяются по формуле
5.2.3.2 Поперечная сила (максимальная) для однопролетных каркасных конструкций определяется по формуле
5.2.3.3 Изгибающие моменты в однопролетных каркасных конструкциях (максимальные) определяются по формуле
5.2.3.4 Сдвигающие напряжения в ребрах каркасных конструкций определяются по формуле
\tau_{p} = 0,5 \frac{Q \cdot B}{cd} . (5.8)
5.2.3.5 Сдвигающие напряжения в клеевых соединениях ребер с облицовками каркасных конструкций определяются по формуле
\tau_{k} = 0,5 \frac{Q \cdot B}{c \cdot b_{k}} . (5.9)
5.2.3.6 Сдвигающие усилия в точечных металлических соединениях ребер с облицовками каркасных конструкций определяются по формуле
T = 0,5Q \frac{B \cdot l_{1}}{c} . (5.10)
5.2.3.7 Нормальные напряжения (максимальные) в облицовках каркасных конструкций с обрамляющими ребрами определяются по формуле
\overline{\sigma_{1,2}} = \frac{M}{W_{1,2}K_{1}} , (5.11)
где K1 — определяется по формуле (5.13).
5.2.3.8 Максимальные прогибы каркасных конструкций от равномерно распределенной поперечной нагрузки определяются для однопролетных каркасных конструкций с обрамляющими ребрами по формулам:
f = 0,013 \frac{q_{\text{н}}l^{4}}{D \cdot \zeta} , (5.12)
где \zeta = \frac{K_{1}}{K_{2} \cdot K_{3}} ;
K1, K2 и K3 соответственно равны:
K_{1} = J_{1} + 0,24 \frac{E_{p} \cdot F_{p}}{\overline{E_{1,2}} \cdot F \cdot B} ; (5.13)
K_{2} = 1 + 4,8J_{1} \frac{D \cdot B}{G_{p}F_{p}l^{2}} ; (5.14)
K_{3} = 1 + 9,6 \frac{DB^{2}}{Gcl^{4}} . (5.15)
J_{1} — коэффициент, определяемый по графику на рисунке 5.3.
Рисунок 5.3 — Значения коэффициента J_{1}
5.2.4 Сжато-изогнутые каркасные конструкции, определение усилий (напряжений) и прогибов от равномерно распределенной поперечной и продольной нагрузок
5.2.4.1 Усилия в однопролетных каркасных конструкциях от равномерно распределенной поперечной нагрузки и внецентренной или центральной продольной нагрузки определяются:
- опорные реакции — по формуле (5.5), поперечная сила (максимальная) — по формуле
Q = 0,5ql + 3,1N \frac{f}{l} ; (5.16)
где f определяется по формуле (5.23).
5.2.4.2 Сдвигающие напряжения в ребрах и их соединениях с облицовками для каркасных конструкций определяются по формулам (5.8) - (5.10).
5.2.4.3 Нормальные напряжения (максимальные) в каркасных конструкциях с обрамляющими ребрами определяются по формулам:
\overline{\sigma_{1,2}} = \frac{\overline{N}}{F_{\text{пр}1,2}} \pm \frac{M}{W_{1,2} \cdot K_{1}} , (5.18)
F_{\text{пр}1} = F_{1} + F_{2} \frac{\overline{E_{2}}}{\overline{E_{1}}} + 2F_{p} \frac{E_{p}}{\overline{E_{1}}} - \text{дляоблицовки}1; (5.19)
F_{\text{пр}2} = F_{1} \frac{\overline{E_{1}}}{\overline{E_{2}}} + F_{2} + 2F_{p} \frac{E_{p}}{\overline{E_{2}}} - \text{дляоблицовки}2; (5.20)
K1 принимается в соответствии с (5.14);
\sigma_{p} = \frac{N}{F_{\text{пр}.\text{р}}} \pm \frac{M}{W_{1,2}} \cdot \frac{2H_{1,2} - \delta_{1,2}}{2H_{1,2} + \delta_{1,2}} , (5.21)
F_{\text{пр}.\text{р}} = \overline{F_{1}} \frac{\overline{E_{1}}}{E_{\text{р}}} + \overline{F_{2}} \frac{\overline{E_{2}}}{E_{\text{р}}} + 2F_{\text{р}}. (5.22)
5.2.4.4 Максимальные прогибы однопролетных каркасных конструкций от равномерно распределенной поперечной нагрузки и внецентренно приложенной продольной нагрузки определяются:
f = 0,408 \frac{N_{\text{н}}[l + 0,1q_{\text{н}}l^{2}]}{(N_{\text{кр}} - N_{\text{н}})} , (5.23)
где Nн — нормативное значение сжимающей нагрузки (на единицу ширины конструкции), Н/м.
5.2.5 Определение усилий и прогибов каркасных конструкций от изменения температур и влажности (рисунок 5.2)
5.2.5.1 Усилия (максимальные) в однопролетных каркасных конструкциях с обрамляющими ребрами определяются по формулам:
M^{t,\omega} = \overline{\Delta_{1}^{t,\omega}} \cdot \overline{E_{1}}\overline{S_{1}} - \overline{\Delta_{2}^{t,\omega}}\overline{E_{2}}S_{2} - 0,5(\overline{\Delta_{p1}^{t,\omega}}\gamma_{1} + \overline{\Delta_{p2}^{t,\omega}} \cdot \gamma_{2})E_{p}F_{p}h_{p}; (5.24)
N^{t,\omega} = \overline{\Delta_{1}^{t,\omega}} \cdot \overline{E_{1}}F_{1} - \overline{\Delta_{2}^{t,\omega}} \cdot \overline{E_{2}}F_{2} - 0,5(\Delta_{p_{1}}^{t,\omega} + \Delta_{p_{2}}^{t,\omega})E_{p}F_{p}, (5.25)
где \gamma_{1,2} — коэффициенты, определяемые по графикам (рисунок 5.4);
S1,2 — статические моменты облицовок относительно нейтральной оси сечения каркасной конструкции.
Рисунок 5.4 — График для определения коэффициентов \gamma_{1,2}
Положение нейтральной оси каркасной конструкции (расстояние от нейтральной оси до наиболее удаленной точки обшивки) определяется по формуле
z_{0} = \frac{\overline{F_{1}}\overline{E_{1}}(c + z_{2}) + \overline{F_{2}}\overline{E_{2}}z_{2} + 2F_{p}E_{p}(0,5c + z_{2})}{\overline{F_{1}}\overline{E_{1}} + \overline{F_{2}}\overline{E_{2}} + 2F_{p}E_{p}} . (5.26)
5.2.5.2 Нормальные напряжения (максимальные) в облицовках однопролетных каркасных конструкций с обрамляющими ребрами определяются по формуле
\overline{\sigma_{1,2}^{t,\omega}} = \overline{E_{1,2}}(\frac{N^{t,\omega}}{E_{\text{р}}F_{\text{пр}}} \pm \frac{M^{t,\omega}(H_{1,2} + z_{1})}{E_{\text{р}}I_{\text{пр}}} - \Delta_{1,2}^{t,\omega}), (5.27)
F_{\text{пр}} = F_{\text{р}} + \frac{\overline{E_{1}}\overline{F_{1}} + \overline{E_{2}}\overline{F_{2}}}{E_{\text{р}}} ; (5.28)
I_{\text{пр}} = I_{\text{р}} + \frac{\overline{E_{1}}\overline{I_{1}} + \overline{E_{2}}\overline{I_{2}}}{E_{\text{р}}} . (5.29)
5.2.5.3 Нормальные напряжения (максимальные) в обрамляющих ребрах однопролетных каркасных конструкций со стороны облицовок (5.1) и (5.2) определяются по формуле
\overline{\sigma_{1,2}^{t,\omega}} = E_{\text{р}}(\frac{N^{t,\omega}}{E_{\text{р}}F_{\text{пр}}} \pm \frac{M^{t,\omega}(H_{1,2} - z_{1})}{E_{\text{р}}I_{\text{р}}} - \Delta_{1,2}^{t,\omega}). (5.30)
5.2.5.4 Сдвигающие напряжения (максимальные) в обрамляющих ребрах однопролетных каркасных конструкций определяются по формуле
\tau_{p}^{t,\omega} = \frac{4(\overline{\sigma_{1}^{t,\omega}}\overline{F_{1}} - \overline{\sigma_{2}^{t,\omega}}\overline{F_{2}})}{dl} . (5.31)
5.2.5.5 Сдвигающие напряжения (максимальные) в клеевых соединениях обрамляющих ребер с облицовками однопролетных каркасных конструкций определяются по формуле
\tau_{k}^{t,\omega} = \frac{4(\sigma^{t,\omega}\overline{F_{1}} - \overline{\sigma_{2}^{t,\omega}}\overline{F_{2}})}{b_{k}l} . (5.32)
5.2.5.6 Сдвигающие усилия (максимальные) в точечных металлических и клееметаллических соединениях обрамляющих ребер с облицовками в однопролетных каркасных конструкциях определяются по формуле
T^{t,\omega} = \frac{4(\overline{\sigma_{1}^{t,\omega}}\overline{F_{1}} - \overline{\sigma_{2}^{t,\omega}}\overline{F_{2}})l_{1}}{l} . (5.33)
5.2.5.7 Максимальные прогибы каркасных конструкций от температурно-влажностных воздействий для однопролетных каркасных конструкций с обрамляющими ребрами определяются по формуле
f = 0,125 \frac{Ml^{2}}{E_{p}I_{p}} . (5.34)
5.2.6 Проверка прочности (устойчивости) и жесткости каркасных ограждающих конструкций
5.2.6.1 Прочность и жесткость каркасных конструкций следует проверять по максимальным значениям напряжений и прогибов, соответствующим невыгоднейшему сочетанию нагрузок и температурно-влажностных воздействий.
5.2.6.2 Прочность утеплителя каркасных конструкций, применяемых в качестве элементов покрытий, при действии кратковременной местной нагрузки, возникающей при движении по покрытию или при складировании грузов на покрытии, дополнительно проверяется по формуле
\sigma^{z} = P_{m} \leq R, (5.35)
где Pm — интенсивность местной нагрузки, кг/см2.
5.2.6.3 Прочность обрамляющих ребер каркасных конструкций проверяется со стороны облицовок 1, 2 по формулам:
\sigma_{p1,2} = \overline{\sigma_{1,2}} \frac{2H_{1,2} - \delta_{1,2}}{2H_{1,2} + \delta_{1,2}} \pm \sigma_{p}^{t,\omega} \leq R_{p}, (5.36)
\sigma_{p.\text{экв}} = \sqrt{\sigma_{p}^{2} + 4\tau_{p}^{2}} \leq R_{p}. (5.38)
5.2.6.4 Прочность обрамляющих ребер каркасных конструкций с облицовками из материалов, подверженных короблению при неравномерном набухании (усушке), дополнительно проверяется по формуле
\sigma_{\text{экв}} = \sqrt{(\sigma_{p}^{z})^{2} + 4\tau_{p}^{2}} \leq R_{p}, (5.39)
где \sigma_{p}^{z} определяется по формуле
\sigma_{p}^{z} = - 0,5 \frac{(K_{p1} - K_{p2})0,5E_{p}B}{\lambda^{2}(h_{1} - \delta_{1} - \delta_{2})} , (5.40)
\lambda = 0,27 \sqrt{\frac{E_{p}B}{c} (\frac{1}{\overline{D_{1}}} - \frac{1}{\overline{D_{2}}})} , (5.41)
Kр1,2 — кривизна коробления облицовок вследствие набухания (усушки), 1/см.
5.2.6.5 Прочность соединений обрамляющих ребер с облицовками в каркасных конструкциях для клеевых соединений проверяется по формуле
\tau_{\text{к}.max} \leq R_{cp}. (5.42)
5.2.6.6 Прочность точечных клееметаллических и металлических (заклепочных, винтовых, точечных сварных) соединений ребер с облицовками T проверяется по формуле
где Nср — расчетное усилие на одну силовую точку при срезе (смятии).
5.2.6.7 Клееметаллические соединения хризотилцементных листов, стеклопластика и древесных листовых материалов на эпоксидных, фенольных и полиэфирных клеях проверяются на прочность как клеевые.
5.2.6.8 Прочность облицовок каркасных конструкций проверяется для растянутых облицовок (растянутых полок профиля) по условию
\overline{\sigma} \leq R_{p}. (5.44)
5.2.6.9 Прочность (устойчивость) облицовок каркасных конструкций проверяется для сжатых облицовок (сжатых полок профиля) по условию
\overline{\sigma} \leq \overline{R},\overline{\sigma_{\text{к}p}}. (5.45)
5.2.6.10 Прочность обрамляющих ребер каркасных конструкций определяется по формулам:
5.2.6.11 Предельное напряжение плоской сжатой облицовки каркасных конструкций определяется:
а) исходя из прочности утеплителя по формуле
\overline{\sigma_{\text{п}p}} = \frac{0,463 \sqrt[3]{\overline{E_{\text{п}p}}E^{2}}}{1 + 0,71 \frac{E}{R_{p}} 3 \sqrt{\frac{E\omega}{\overline{E_{\text{п}p}}\delta}}} \leq R, (5.48)
где \omega — стрела местной начальной погиби облицовки, м.
При этом должно быть выполнено условие:
\overline{\sigma_{\text{п}p}} + 2,1R_{p} \sqrt[3]{(\frac{\overline{E_{\text{п}p}}}{E})2} \leq R; (5.49)
б) исходя из устойчивости облицовки по формулам:
\overline{\sigma_{\text{к}p}} = \varphi_{\text{к}p}\overline{R}, (5.50)
где \varphi_{\text{к}p} — коэффициент, принимаемый по графику \varphi_{\text{к}p}(m,\overline{R_{c}} \sqrt[3]{E^{2}(\frac{i}{\delta})2}) на рисунке 5.5;
\overline{\sigma_{\text{к}p}} = \frac{\overline{R}}{1 + m} , (5.51)
где m — относительный эксцентриситет m = \frac{G \cdot \omega}{\delta} .
Рисунок 5.5 — График для определения \varphi_{\text{к}p}
5.2.6.12 Предельное напряжение гофрированной сжатой облицовки волнистого, синусоидального и пильчатого профиля определяются по 5.2.6.11, причем за величину \delta принимается толщина приведенной плоской облицовки, эквивалентной по I и F.
5.2.6.13 Предельное напряжение гофрированной сжатой облицовки трапециевидного и ребристого профилей определяется:
а) исходя из прочности пенопласта по формуле
\sigma_{\text{пр}} = \varphi\sigma_{\text{т}}, (5.52)
где \varphi — определяется по графикам \varphi(h_{0},\gamma) , соответствующим принятым материалам облицовки и среднего слоя (рисунок 5.6);
\gamma — коэффициент заполнения профиля гофра, равный Fн/Fпл;
Fн, Fпл — площадь наклонных и плоских соответственно участков профиля на длине, равной шагу профиля;
б) исходя из устойчивости облицовки по формуле
\sigma_{\text{кр}} = \varphi_{\text{кр}}\sigma_{\text{т}}, (5.53)
где \varphi_{\text{кр}} — коэффициент, принимаемый по графику \varphi_{\text{кр}}(m,\sigma_{\text{т}}/\sigma_{\text{к}}) на рисунке 5.7;
m — относительный эксцентриситет, равный m = \frac{\omega}{FW} ;
F, W — площадь и момент сопротивления профиля \sigma_{\text{к}} = \frac{1,65}{F} 3 \sqrt{\overline{E}E^{2}Ib_{\text{г}}^{2}} ;
Расчетная величина предельного (критического) напряжения сжатой облицовки принимается как меньшее из значений, определенных по формулам (5.53) и (5.54).
Рисунок 5.6 — График для определения \varphi
Рисунок 5.7 — График для определения \varphi_{\text{к}p}
5.2.6.14 Критическое напряжение потери местной устойчивости плоских участков сжатой профилированной облицовки каркасных конструкций определяется по формуле
\sigma_{\text{к}} = \varphi\overline{E}(\frac{\delta}{b})^{2}, (5.54)
где b = b1 или b = b2; \varphi — коэффициент, применяемый по графику на рисунке 5.8 в зависимости от параметров \frac{b}{\delta} \sqrt{E/\overline{E}} , при этом для стальных облицовок \overline{\sigma_{\text{кр}}} следует принимать не более R; для алюминиевых облицовок при \sigma_{\text{кр}} = 0,7R следует вводить поправочный коэффициент, учитывающий отклонение диаграммы «напряжение-деформация» материала облицовок от закона Гука (в соответствии с указаниями соответствующего раздела СП 128.13330).
Рисунок 5.8 — График для определения \varphi
5.2.6.15 Критическая сила потери общей устойчивости от центрально приложенной продольной нагрузки определяется для каркасных конструкций с обрамляющими ребрами по формуле
5.2.6.16 Жесткость каркасных конструкций проверяется из условия, чтобы их максимальный прогиб, соответствующий невыгоднейшему сочетанию нормативных нагрузок и температурно-влажностных воздействий, не превышал нормируемой предельной величины:
\frac{f_{max}}{l} \leq [\frac{f}{l}], (5.56)
где [\frac{f}{l}] — нормируемый предельный относительный прогиб.
5.3 Расчет двухслойных ограждающих конструкций
5.3.1 Обозначения для двухслойной ограждающей конструкции
5.3.1.1 Геометрические характеристики конструкции (рисунок 5.9):
а — продольный разрез; б — элемент поперечного сечения
Рисунок 5.9 — Схема двухслойной ограждающей конструкции
l — расчетный пролет ограждающей конструкции, м;
z1 — расстояние от нейтральной оси облицовки до крайнего внутреннего волокна полки профиля облицовки, м;
z2 — расстояние от нейтральной оси облицовки до крайнего наружного волокна полки профиля облицовки, м;
zi2 - расстояние от нейтральной оси двухслойной конструкции до крайнего наружного волокна утеплителя на полке профиля облицовки, м;
a2 - расстояние между нейтральными осями двухслойной ограждающей конструкции и нейтральной осью утеплителя, м;
a3 — расстояние между нейтральными осями двухслойной ограждающей конструкции и нейтральной осью облицовки, м;
\overline{A} — площадь сечения профиля облицовки на единицу ширины, м2/м;
Ai — площадь сечения утеплителя на единицу ширины, м2/м;
\overline{I} — момент инерции профиля облицовки на единицу ширины, м4/м;
Ii — момент инерции утеплителя на единицу ширины, м4/м;
f — прогиб ограждающей конструкции, м.
5.3.1.2 Расчетные характеристики материалов:
\overline{E} — модуль упругости материала облицовок, Па;
Ei — модуль упругости материала утеплителя, Па;
\overline{R} — расчетное сопротивление материала облицовок растяжению-сжатию, Па;
Ri — расчетное сопротивление материала утеплителя растяжению-сжатию, Па.
5.3.1.3 Характеристики жесткости двухслойной ограждающей конструкции
Изгибная жесткость облицовки двухслойной ограждающей конструкции определяется по формуле
\overline{D} = \overline{E} \cdot \overline{I}. (5.57)
Изгибная жесткость двухслойной ограждающей конструкции с несущей профилированной облицовкой определяется по формуле
D = (\overline{I} + \overline{A}a_{3}^{2})\overline{E} + (I_{i} + A_{i}a_{2}^{2})E_{i}, (5.58)
где z_{0} = \frac{\overline{A}z_{2} + A_{i}z_{i2} \frac{E_{i}}{\overline{E}}}{\overline{A} + A_{i} \frac{E_{i}}{\overline{E}}} — расстояние от нейтральной оси сечения двухслойной конструкции до наиболее удаленной внешней точки облицовки.
Моменты сопротивления сечения конструкции определяются по формулам:
W_{1} = \frac{D}{\overline{E_{1}} \cdot (a_{3} + z_{2})} ; (5.59)
W_{2} = \frac{D}{\overline{E_{1}}(z_{1} - a_{3})} . (5.60)
5.3.1.4 Нагрузки и воздействия:
q — равномерно распределенная нагрузка, Па;
qн — нормативная равномерно распределенная нагрузка, Па.
5.3.1.5 Усилия и прогибы от равномерно распределенной нагрузки
Обозначения усилий для двухслойной ограждающей конструкции от равномерно распределенной нагрузки приведены на рисунке 5.2.
RA — опорная реакция крайней левой опоры (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н/м;
RB — опорная реакция промежуточной опоры двухпролетной и трехпролетной ограждающей конструкции (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н/м;
Q — поперечная сила (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н/м;
QA — перерезывающая сила над крайней опорой, Н/м;
QB1 — отрицательная перерезывающая сила над промежуточной опорой (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н/м;
QB2 — положительная перерезывающая сила над промежуточной опорой (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н/м;
M — изгибающий момент в ограждающей конструкции (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н·м/м;
M1 — максимальный изгибающий момент в пролете ограждающей конструкции (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н·м/м;
MB — максимальный изгибающий момент над промежуточной опорой ограждающей конструкции (на единицу ширины ограждающей конструкции), Н·м/м;
f — максимальный прогиб ограждающей конструкции, м.
Примечание — В расчетных формулах записаны усилия и прогибы только для левой половины длины ограждающей конструкции (по рисунку 5.2) ввиду симметрии статической схемы ограждающей конструкции и распределения нагрузок (температур) по ее длине.
5.3.2 Определение усилий и прогибов двухслойной ограждающей конструкции от равномерно распределенной нагрузки
5.3.2.1 Опорная реакция определяется по формулам:
5.3.2.2 Поперечные силы (максимальные) для двухслойных ограждающих конструкций определяются по формулам:
5.3.2.3 Изгибающие моменты в двухслойных ограждающих конструкциях (максимальные) определяются по формулам:
5.3.2.4 Нормальные напряжения (максимальные) \overline{\sigma_{1,2}} в облицовках двухслойных ограждающих конструкциях определяются по формулам:
\overline{\sigma_{1,2}} = \frac{M}{W_{1,2}} , (5.78)
\sigma_{i} = \frac{M(h - z_{0})}{I} \cdot \frac{E_{i}}{\overline{E}} . (5.79)
5.3.2.5 Максимальные прогибы двухслойных ограждающих конструкций от равномерно распределенной поперечной нагрузки определяются по формулам:
f = 0,013 \frac{q_{n}l^{4}}{D} ; (5.80)
f = 0,0052 \frac{q_{n}l^{4}}{D} ; (5.81)
f = 0,00675 \frac{q_{n}l^{4}}{D} . (5.82)
Максимальные прогибы слоистых ограждающих конструкций не должны превышать значений предельных прогибов, приведенных в СП 20.13330.
5.3.2.6 Прочность профилированной несущей облицовки двухслойной ограждающей конструкции проверяется для растянутой облицовки (растянутых полок профиля) по формуле
\overline{\sigma} \leq R_{p}. (5.83)
5.3.2.7 Прочность (устойчивость) профилированной несущей облицовки двухслойной ограждающей конструкции проверяется для сжатых полок профиля по формуле
\overline{\sigma} \leq \overline{R},\overline{\sigma_{\text{к}p}}. (5.84)
Критическое напряжение для сжатых полок несущей облицовки \overline{\sigma_{\text{к}p}} определяется по 5.2.6.14.
5.3.2.8 Прочность утеплителя двухслойной ограждающей конструкции проверяется по формуле
6 Проектирование ограждающих конструкций с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками и конструктивные решения
6.1 При разработке проектов зданий следует выполнять требования СП 20.13330, СП 16.13330, СП 128.13330, СП 64.13330.
6.2 Степень огнестойкости зданий и сооружений с использованием ограждающих конструкций с эффективным утеплителем и тонколистовыми облицовками, классы их функциональной и конструктивной пожарной опасности указываются в проектной документации на объекты капитального строительства и классифицируются в соответствии с [3].
6.3 Численные значения критериев отнесения ограждающих конструкций к показателям пожарно-технических характеристик определяются в соответствии с методами, установленными в ГОСТ Р 56076.
6.4 Каркасные ограждающие конструкции применяются с однопролетной схемой опирания. Двухслойные ограждающие конструкции применяются с однопролетной или многопролетной схемой опирания.
6.5 Толщина стальных облицовок принимается от 0,5 (внутренняя) до 1,0 мм (наружная); алюминиевых — 0,7 — 1,0 мм; из листовых, рулонных полимерных материалов (стеклопластик, стеклотекстолит) — до 3 мм; из рулонных кровельных материалов — до 2 мм; из хризотилцементных листов — 6 - 10 мм; из бакелизированной фанеры — 4 - 10 мм; из древесноволокнистых плит — 2,5 — 6,0 мм.
6.6 Расстояние между деформационными швами ограждающих конструкций стен и покрытий с учетом температурных деформаций должно быть не более 12 — 15 м и определяться при проектировании.
6.7 На участке поперечных стыков ограждающих конструкций как покрытия, так и стен ширина опоры должна составлять не менее 40 мм. Ширина промежуточной опоры ограждающих конструкций должна составлять не менее 60 мм.
6.8 Стыки ограждающих конструкций должны обеспечивать требуемые теплотехнические, звукоизоляционные, водоизоляционные показатели, а также огнестойкость ограждающей конструкции.
6.9 Стык ограждающих конструкций покрытия и стен во фронтоне или торце здания выполняется с примыканием через герметизирующую прокладку. Стык закрывается фартуком из Г-образного листа. За счет отбортовки этого листа на профиль ограждающих конструкций покрытия исключается сброс воды с кровли по торцу или по фронтону здания.
6.10 Уклон покрытия для ограждающих конструкций с металлическими облицовками должен быть не менее 3° (5,2%) для покрытия без поперечных стыков и 5° (8,7%) для покрытия с поперечными стыками. Для ограждающих конструкций с облицовками из рулонных полимерных материалов уклон должен составлять от 1,5% до 10%.
6.11 В карнизной части здания должен обеспечиваться свес ограждающих конструкций покрытия над стеновым ограждением (размером не менее 200 мм).
6.12 Сброс воды с кровли в водосточный желоб производится через водоотбойник.
6.13 Каркасные ограждающие конструкции (рисунок Б.1) должны отвечать требованиям технологичности их изготовления.
6.14 Облицовки и обрамляющие ребра каркасных ограждающих конструкций могут быть выполнены как из однородных, так и из разнородных материалов.
6.15 Если ребра и облицовки выполнены из однородных материалов, соединения обрамляющих ребер с обшивками рекомендуется выполнять клееметаллическими.
6.16 Если ребра и облицовки выполнены из разнородных материалов, соединения обрамляющих ребер с облицовками рекомендуется выполнять металлическими. При этом соединения должны быть уплотнены путем промазки герметиками.
6.17 При соединении облицовок из хризотилцементных листов с деревянными обрамляющими ребрами отверстия в облицовках должны превышать диаметр крепежного элемента на 1 — 2 мм.
6.18 Крепление каркасных ограждающих конструкций к несущим элементам здания следует проводить в местах расположения обрамляющих ребер.
6.19 Для обеспечения прочного соединения облицовок и утеплителя в двухслойных ограждающих конструкциях используется двухкомпонентный клей на уретановой основе.
6.20 Крепление двухслойных ограждающих конструкций к прогонам рекомендуется осуществлять соединениями, допускающими свободное деформирование ограждающих конструкций в их плоскости при нагрузках и температурно-влажностных воздействиях.
6.21 Продольный и поперечный стык двухслойных ограждающих конструкций покрытия с неметаллическими облицовками выполняется в соответствии с рисунком Б.2.
6.22 Следует предусмотреть защиту всех элементов ограждающих конструкций от коррозии в соответствии с СП 28.13330. При этом следует применять водостойкие покрытия.
6.23 Защитные покрытия металлических элементов креплений и заделки стыков должны соответствовать по коррозионной стойкости покрытиям металлических облицовок и не должны вызывать контактной коррозии. Болты, гайки, шайбы и другие детали элементов креплений должны быть оцинкованы или кадмированы. Толщина защитного металлического покрытия должна быть не менее 20 мкм.
6.24 Каркасные и двухслойные конструкции транспортируются всеми видами транспорта в упаковке, обеспечивающей сохранность изделий, в соответствии с правилами перевозки грузов, действующими на каждом виде транспорта. При транспортировании панелей запрещается установка других грузов на поверхность транспортной упаковки.
6.25 Разгрузку транспортных упаковок следует проводить вилочным погрузчиком или краном с помощью траверсы с закрепляемыми на ней грузовыми стропами (текстильными лентами). При разгрузке центр тяжести пакета должен быть совмещен с центром траверсы.
6.26 Каркасные и двухслойные конструкции следует хранить в упаковке, обеспечивающей водонепроницаемость панелей, в складах закрытого типа или под навесом, защищающим от воздействия прямых солнечных лучей, атмосферных осадков и пыли, с соблюдением мер противопожарной безопасности. Допускается временное хранение под открытом небом при условии укрытия упаковки водонепроницаемым материалом.
СХЕМА ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМАТИВНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПАРАМЕТРОВ ЭФФЕКТИВНЫХ УТЕПЛИТЕЛЕЙ
А.1 Используя среднее значение параметров утеплителя, его стандартное отклонение и изменчивость по результатам приемо-сдаточных испытаний утеплителей, нормативные и расчетные значения параметров определяют в соответствии с таблицей А.1.
Схема для определения нормативных и расчетных значений параметров утеплителя
А.2 Частные коэффициенты надежности вводят в соответствии с ГОСТ 27751.
А.3 Значение требуемого уровня индекса надежности erf\beta определяют по формуле
\beta = \frac{R - S}{\sqrt{D_{R} + D_{S}}} , (А.1)
где R — значение несущей способности, прочности;
S — значение воздействий (нагрузки);
DR — значение дисперсии несущей способности, прочности;
DS — значение дисперсии воздействий (нагрузки).
А.4 Схема определения нормативных и расчетных значений параметров утеплителя по алгоритму, указанному в таблице А.1, на примере прочности при сжатии минераловатных плит при обеспеченности 0,98 и требуемом уровне индекса надежности от 3,0 до 5,2 приведена в таблице А.2.
Схема определения нормативных и расчетных значений параметров утеплителя на примере прочности при сжатии минераловатных плит из каменной ваты при обеспеченности 0,98 и требуемом уровне индекса надежности от 3,0 до 5,2
Рисунок Б.1 — Пример конструктивного решения каркасной ограждающей конструкции
а — продольный стык; б, в — поперечный стык
Рисунок Б.2 — Крепление двухслойных ограждающих конструкций к каркасу здания
БИБЛИОГРАФИЯ
[1] Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений»
2. Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «Технический регламент о техническом регулировании»
3. Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
------------------------------------------------------------------