СП 230.1325800.2015. Свод правил. Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей

(утв. Приказом Минстроя России от 08.04.2015 № 261/пр)

(ред. от 12.12.2022)

Утвержден Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8 апреля 2015 г. № 261/пр

СВОД ПРАВИЛ

КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ

Construction enclosing of buildings characteristics of thermal conductive of inclusions

СП 230.1325800.2015

ОКС 91.120.01

Дата введения 30 апреля 2015 года

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛЬ — Научно-исследовательский институт строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8 апреля 2015 г. № 261/пр и введен в действие с 30 апреля 2015 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему своду правил, а также тексты изменений и поправок размещаются в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Министерства по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству Российской Федерации в сети Интернет.

Введение

Настоящий свод правил разработан в развитие раздела 5 и приложения К СП 50.13330 «СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий», с целью повышения уровня проектирования тепловой защиты зданий, упрощения и упорядочивания работы специалистов, проектирующих тепловой контур здания. Основную часть свода правил составляют таблицы с расчетными характеристиками различных узлов конструкций, позволяющие частично или полностью исключить расчеты температурных полей в процессе проектирования или экспертной оценки конструкций.

Метод расчета приведенного сопротивления теплопередаче и табличные данные разработаны НИИСФ РААСН: канд. техн. наук В.В. Козлов (ответственный исполнитель), д-р техн. наук В.Г. Гагарин.

ОАО «ЦНИИПромзданий»: заместитель генерального директора канд. техн. наук С.М. Гликин, руководитель отдела канд. техн. наук А.М. Воронин. Представлены варианты конструктивных решений узлов многослойных конструкций стен, получивших широкое применение в практике строительства.

Изменение № 1 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В. Козлов — ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г. Гагарин).

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

Изменение № 2 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В. Козлов — ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г. Гагарин, канд. техн. наук К.С. Андрейцева).

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

1 Область применения

Настоящий свод правил распространяется на расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагментов ограждающих конструкций зданий, удельных потерь теплоты через теплозащитные элементы и коэффициента теплотехнической однородности, для строящихся или реконструируемых жилых, общественных, производственных, сельскохозяйственных и складских зданий, в которых необходимо поддерживать определенный температурно-влажностный режим.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 33740-2016 Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Термины и определения

(ссылка введена Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

Ссылка исключена с 28 марта 2019 года. - Изменение № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр.

СП 50.13330.2012 «СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий» (с изменениями № 1, № 2)

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология»

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил и/или классификаторов) в информационной системе общего пользования — на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячно издаваемого информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта (документа) с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта (документа) с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт (документ) отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил можно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по СП 50.13330, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 теплозащитный элемент: Отдельный участок конструкции, деталь (в основном прорезающая утеплитель), стык между различными конструкциями, влияющий на потери теплоты через конструкцию.

3.2 удельный геометрический показатель теплозащитного элемента: Средняя площадь, протяженность или количество теплозащитных элементов данного вида, приходящееся на 1 м2 ограждающей конструкции.

3.3 целевое сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции R_{\text{о}}^{\text{ц}} , м2·°C/Вт: Приведенное сопротивление теплопередаче, выбранное в качестве цели при проектировании конструкции.

3.4 максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции; \theta_{\text{в}} : Локальный максимум отношения перепада температуры между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограждающей конструкции к перепаду температуры между внутренним воздухом и наружным воздухом; определяется для каждого узла в отдельности.

(п. 3.4 введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

4 Общие положения

4.1 В соответствии с настоящим сводом правил выполняют и оформляют: расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций и их фрагментов, расчет коэффициента теплотехнической однородности и расчет удельных потерь теплоты через теплозащитные элементы.

4.2 Условия эксплуатации ограждающих конструкций для выбора теплотехнических показателей материалов принимают по СП 50.13330.

Внутренние и наружные температуры принимаются либо по проектному заданию, либо внутренняя температура — по ГОСТ 30494, наружная температура — по СП 131.13330.

4.3 Требования к приведенному сопротивлению теплопередаче и минимальной температуре внутренней поверхности ограждающих конструкций здания принимают по СП 50.13330.

5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции

5.1 Расчет основан на представлении фрагмента теплозащитной оболочки здания в виде набора независимых элементов, каждый из которых влияет на тепловые потери через фрагмент (далее — теплозащитных элементов).

В качестве теплозащитных элементов используют отдельные участки конструкции, детали (как правило, прорезающие утеплитель), стыки между различными конструкциями. Одна и та же конструкция может быть разбита на элементы различными способами. В приложении А приведены типовые разбивки на теплозащитные элементы основных видов стен.

При разбивке на элементы необходимо соблюдать следующие правила:

• совокупность выделенных элементов должна быть достаточной для составления рассматриваемой конструкции, т.е. содержать все узлы конструкции;
• при составлении конструкции элементы не пересекаются;
• элементы влияют на тепловые потери через конструкцию.

5.2 Расчет удельных потерь теплоты через элементы ограждающей конструкции должен содержать следующие части:

• схему или чертеж, позволяющие установить состав и устройство узла содержащего элемент;
• температурное поле узла;
• принятые в расчете температурного поля температуры наружного и внутреннего воздуха, а также геометрические размеры узла, включенного в расчетную область;
• минимальную температуру внутренней поверхности конструкции и поток теплоты через узел, полученные в результате расчетов;
• удельные потери теплоты через элемент, посчитанные по формулам (Е.8), (Е.9) или (Е.11), (Е.12) СП 50.13330.

5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания R_{\text{о}}^{\text{пр}} , м2·°C/Вт, следует определять по формуле (5.1). Оформлять расчет приведенного сопротивления теплопередаче следует в соответствии с Е.6 СП 50.13330 R_{\text{о}}^{\text{пр}} = \frac{1}{\frac{1}{R_{\text{о}}^{\text{усл}}} + \sum l_{j}\Psi_{j} + \sum n_{k}\chi_{k}} = \frac{1}{\sum a_{i}U_{i} + \sum l_{j}\Psi_{j} + \sum n_{k}\chi_{k}} , (5.1) где lj, nk — геометрические характеристики элементов, определяемые для конкретного проекта, описание и правила нахождения приведены в разделе 6; \Psi_{j} , \chi_{k} — удельные потери теплоты через элементы, описание и правила нахождения приведены в разделе 6; R_{\text{о}}^{\text{усл}} — осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м2·°C/Вт; Ui — коэффициент теплопередачи однородной i-й части фрагмента теплозащитной оболочки здания (удельные потери теплоты через плоский элемент i-го вида), Вт/(м2·°C) U_{i} = \frac{1}{R_{\text{о},i}^{\text{усл}}} , (5.2) ai — площадь плоского элемента конструкции i-го вида, приходящаяся на 1 м2 фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции, м2/м2 a_{i} = \frac{A_{i}}{\sum A_{i}} , (5.3) где Ai — площадь i-й части фрагмента, м2.
5.4 Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания определяют по формуле R_{\text{о}}^{\text{усл}} = \frac{\sum A_{i}}{\sum \frac{A_{i}}{R_{\text{о},i}^{\text{усл}}}} = \frac{1}{\sum (a_{i}U_{i})} , (5.4) где R_{\text{о},i}^{\text{усл}} — условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента теплозащитной оболочки здания i-го вида, м2·°C/Вт, которое определяют экспериментально или расчетом по формуле R_{\text{о},i}^{\text{усл}} = \frac{1}{\alpha_{\text{в}}} + \sum_{s} R_{s} + \frac{1}{\alpha_{\text{н}}} , (5.5) где \alpha_{\text{в}} , \alpha_{\text{н}} — коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхности ограждающей конструкции соответственно, Вт/(м2·°C), принимают по таблицам 4 и 6 СП 50.13330; Rs — термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, м2·°C/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по таблице 1, для материальных слоев по формуле R_{s} = \frac{\delta_{s}}{\lambda_{s}} , (5.6) \delta_{s} — толщина слоя, м; \lambda_{s} — теплопроводность материала слоя, Вт/(м·°C), принимаемая по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных ее оценивают по приложению Т СП 50.13330.
5.5 Коэффициент теплотехнической однородности, r, вспомогательная величина, характеризующая эффективность утепления конструкции, определяют по формуле r = \frac{R_{\text{о}}^{\text{пр}}}{R_{\text{о}}^{\text{усл}}} . (5.7) Таблица 1 [СП 50.13330 приложение Е, пункты Е.1, Е.2, таблица Е.1 и приложение Т таблица Т.1]

6 Расчет удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции

6.1 Удельные потери теплоты, обусловленные каждым элементом, находят сравнением потока теплоты через узел, содержащий элемент, и через тот же узел, но без исследуемого элемента.

Как правило, узел без исследуемого элемента — это однородная конструкция (плоский элемент). На практике не редки случаи, когда узел без исследуемого элемента состоит из нескольких элементов и необязательно плоских. В этом случае, при расчете приведенного сопротивления теплопередаче важно соблюдать следующее правило: элементы конструкции, составлявшие базу при расчете удельных потерь теплоты, должны присутствовать в исследуемой конструкции и их удельные тепловые потери должны быть в полной мере учтены.

6.7 Методика определения минимальной температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции

Настоящая методика применима только для ограждающих конструкций, не содержащих источников тепла и не подверженных движению воздуха через них.

На исследуемой конструкции выделяют все теплотехнические неоднородности (см. приложение А). Для каждой теплотехнической неоднородности по таблицам максимальных относительных перепадов температуры на внутренней поверхности узлов, приведенным в приложении Г, находят соответствующие конструкции значения максимального относительного перепада температуры.

Минимальную температуру на внутренней поверхности каждого узла, °C, рассчитывают по формуле

t_{min} = t_{\text{в}} - \theta_{\text{в}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}), (6.8)

где \theta_{\text{в}} — максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности узла.

Наименьшая из полученных минимальных температур на внутренней поверхности узла — это минимальная температура на внутренней поверхности ограждающей конструкции.

(п. 6.7 введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

7 Алгоритм расчета приведенного сопротивления теплопередаче

Рассматривают два основных случая расчета приведенного сопротивления теплопередаче:

а) расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции;

б) подбор элементов проектируемой конструкции, для достижения целевого сопротивления теплопередаче.

7.1 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции проводят в нижеприведенной последовательности:

1 Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать по приложению А).

2 Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.

3 Для каждого элемента находят удельные потери теплоты по расчетам температурных полей либо по справочным материалам <1>.

<1> Справочными материалами могут служить таблицы приложения Г, данные технических свидетельств или альбомов типовых чертежей, другие официальные результаты расчетов.

4 Составляют таблицу Е.2 по приложению Е СП 50.13330.

5 Рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (5.1).

7.2 В связи с встречающейся взаимозависимостью теплозащитных элементов, когда изменение свойств одного элемента может вести к изменению свойств другого, подбор элементов конструкции для достижения целевого сопротивления теплопередаче в общем случае проводят итерациями.

Подбор элементов проектируемой ограждающей конструкции, для достижения целевого сопротивления теплопередаче, проводят в нижеприведенной последовательности:

1 Определяют целевое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции здания. Оно должно быть не ниже требуемого СП 50.13330.

2 Выбирают вид ограждающей конструкции.

3 Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать по приложению А).

4 Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.

5 Для каждого элемента определяют источник получения характеристик: расчет температурного поля или справочные материалы (см. сноску к 7.1).

6 Для плоских элементов выбирают толщину утеплителя. Для этого целевое сопротивление теплопередаче конструкции умножают на 1,5 и подбирают конструкцию со значением R_{\text{о}1}^{\text{усл}} = 1,5R_{\text{ц}} .

Примечание - В случае, если про конструкцию известно, что она отличается высокой однородностью, можно значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,3. Наоборот, если про конструкцию известно, что она отличается низкой однородностью можно значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,8.

7 Для выбранной толщины утеплителя определяют удельные потери теплоты всех элементов ограждающей конструкции.

8 По таблице Е.2 приложения Е СП 50.13330 и формуле (5.1) проводят расчет приведенного сопротивления теплопередаче.

9 По результатам расчета проводят оценку достижения целевого сопротивления теплопередаче и, при необходимости, корректируют конструктивное решение ограждающей конструкции. Корректировка может заключаться, как в изменении толщины или типа утеплителя, так и в замене наиболее значимых теплозащитных элементов.

Примечание - Как правило, целевое сопротивление может считаться достигнутым, если полученное расчетом приведенное сопротивление теплопередаче не меньше целевого сопротивления теплопередаче и отличается от него не более чем:

на 10% — для ,

на 7% — для ,

на 5% — для .

10 В случае изменения характеристик некоторых элементов ограждающей конструкции (особенно толщины утеплителя) оценивают необходимость корректировки теплозащитных характеристик остальных элементов. При необходимости пересчитывают характеристики элементов.

11 Проводят окончательный расчет приведенного сопротивления теплопередаче. Для этого заполняют таблицу Е.2 приложения Е СП 50.13330 и применяют формулу (5.1).

Приложение А

ТИПОВАЯ РАЗБИВКА НА ТЕПЛОЗАЩИТНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ОСНОВНЫХ ВИДОВ СТЕНОВЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ, ПОКРЫТИЙ И ЧЕРДАЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

А.1 Исключен с 28 марта 2019 года. - Изменение № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр.

А.2 К наиболее распространенным можно отнести стеновые конструкции следующих видов:

• железобетонные трехслойные панели;
• кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней;
• трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки;
• системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными штукатурными слоями (далее — СФТК) по ГОСТ 33740;

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

• системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой;
• тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели);
• стены с внутренним утеплителем.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

А.3 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче начинают с разделения ограждающей конструкции на теплозащитные элементы.

Для каждого из перечисленных видов стеновых конструкций формируют типовой набор элементов, руководствуясь А.3.1 - А.3.6. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть в приложении Г, то приводят ссылку на соответствующую таблицу.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

А.3.1 Железобетонные трехслойные панели

1. гибкие связи или шпонки;

2. стыки панелей;

3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой;

4. стыки с оконными блоками;

5. примыкание к цокольному ограждению;

6. углы;

7. стыки с другими видами стеновых конструкций.

Примечание - Железобетонные панели имеют свои конструктивные особенности для каждого завода-изготовителя. Полноценно обобщить их свойства пока не представляется возможным, поэтому удельные теплозащитные характеристики должны рассчитывать параллельно с разработкой панелей и включать в документацию на панель.

А.3.2 Кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней

1. швы кладки, включая армирование (таблицы Г.1 — Г.3);

2. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.5 — Г.10);

3. стыки с оконными блоками (таблицы Г.29 — Г.31);

4. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.39);

5. углы (таблица Г.27);

6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Примечание - Расчетный коэффициент теплопроводности материала обычно приводится для кладки с учетом швов. В этом случае учитывать среди теплозащитных элементов швы кладки не следует. Однако, в связи с широким распространением большой номенклатуры камней разной природы, разнообразием кладочных растворов и способов армирования все чаще приводятся характеристики камня. В этом случае следует учитывать швы кладки.

А.3.3 Трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки

1. армирование или связи, проходящие через утеплитель;

2. крепеж утеплителя (при крепеже тарельчатыми анкерами (таблица Г.4);

3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.11 — Г.16);

4. стыки с оконными блоками (таблицы Г.32 — Г.33);

5. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

6. углы (таблица Г.28);

7. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.4 Системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными штукатурными слоями

1. крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2. сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17 — Г.21);

3. стыки с оконными блоками (таблицы Г.33 — Г.35);

4. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

5. углы (таблица Г.28);

6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.5 Системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

1. крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2. кронштейны (включая крепление к несущему основанию);

3. металлические противопожарные рассечки;

4. сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17 — Г.21);

5. стыки с оконными блоками;

6. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

7. углы (таблица Г.28);

8. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Примечание - Большое значение для расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен с облицовкой на относе имеют характеристики кронштейнов. Кронштейны часто уникальны для производителя фасадной системы и их характеристики пока не обобщены. Удельные потери теплоты через кронштейны должны определяться на стадии разработки фасадной системы и включать в документацию на фасадную систему, например, в технические свидетельства.

А.3.6 Тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

1. армирование или связи, проходящие через утеплитель;

2. крепеж утеплителя или панели в целом (таблица Г.4 в случае тарельчатого анкера);

3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.22 — Г.23);

4. стыки с оконными блоками (таблицы Г.36 — Г.37);

5. примыкание к цокольному ограждению;

6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.7 Стены с внутренним утеплением

1. крепеж утеплителя (таблица Г.4 в случае тарельчатого анкера);

2. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.24 — Г.26);

3. стыки с оконными блоками (таблица Г.38);

4. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Все типовые разбивки стен сведены в таблицу А.1. В таблице каждый столбец соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка определенному теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак «+». Если для данного элемента в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера таблиц, в которых они представлены.

Таблица А.1

Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых конструкций

А.4 Не все из перечисленных элементов имеют одинаковое значение. В общественных зданиях могут отсутствовать балконы и лоджии, а значит стыки с балконными плитами. Примыкания к фундаменту оказывают большое влияние только для малоэтажного строительства.

Наиболее распространенными элементами являются примыкания оконных блоков.

Наибольшие удельные потери теплоты имеют стыки с плитами перекрытий и балконными плитами, зоны примыкания колон к ограждающим конструкциям.

При разбивке ограждающих конструкций на элементы сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.41 — Г.52) рассматривают как теплозащитный элемент совмещенного кровельного покрытия.

А.5 К наиболее распространенным можно отнести покрытия и чердачные перекрытия следующих видов:

• совмещенные кровельные покрытия;
• утепленные скатные кровли;
• чердачные перекрытия холодных чердаков.

(раздел А.5 введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

А.6 Для каждого из перечисленных видов покрытий и чердачных перекрытий формируют типовой набор элементов, руководствуясь А.6.1 - А.6.3. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть в приложении Г, то приводят ссылку на соответствующую таблицу.

А.6.1 Совмещенные кровельные покрытия:

1. крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2. сопряжение стены с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81 — Г.92);

3. примыкание кровли к фонарю (таблицы Г.93, Г.94);

4. деформационный шов (таблица Г.95);

5. узел установки аэратора (таблица Г.96);

6. пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.97);

7. пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.98);

8. прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие (таблицы Г.99 — Г.102).

А.6.2 Утепленные скатные кровли:

1. узел прохождения стропил через утеплитель (таблица Г.103);

2. сопряжение стены и скатной кровли;

3. примыкание кровли к фонарю;

4. конек (таблица Г.104);

5. ендова (таблица Г.104);

6. прохождение труб и колонн через скатную кровлю.

А.6.3 Чердачные перекрытия холодных чердаков:

1. элементы крепления утеплителя (таблица Г.4);

2. сопряжение стены и чердачного перекрытия;

3. прохождение внутренних стен через утеплитель чердачного перекрытия;

4. прохождение колонн через утеплитель чердачного перекрытия;

5. пропуск электрического кабеля через чердачное перекрытие;

6. пропуск пучка труб через чердачное перекрытие.

Все типовые разбивки сведены в таблицу А.2. В таблице каждая графа соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка — определенному теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак «+». Если для данного элемента в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера таблиц, в которых они представлены.

Таблица А.2

Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов покрытий и чердачных перекрытий

(раздел А.6 введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

Приложение Б

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ СТЕНЫ ЖИЛОГО ДОМА <1>

<1> В приложениях Б и В приведены примеры расчетов с использованием удельных потерь теплоты по таблицам приложения Г. Пример расчета с использованием температурных полей приведен в приложении Н СП 50.13330.

Б.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена с СФТК. Фасадную систему монтируют на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняют из блоков ячеистого бетона толщиной 250 мм. Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 120 мм. Штукатурный слой и утеплитель крепят к основанию тарельчатыми анкерами со стальным распорным элементом, доходящим до штукатурного слоя. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Плиты балконов и лоджий перфорируют по длине в отношении 1/1 — утепленные пустоты/бетонные перемычки. Толщина оконной рамы 70 мм, рама выдвинута в плоскость утеплителя на 100 мм.

Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Б.1

Таблица Б.1

Б.2 Перечисление элементов составляющих стеновую конструкцию

По приложению А для СФТК характерны следующие элементы:

• крепеж утеплителя (тарельчатый анкер);
• сопряжение с балконными плитами;
• стыки с оконными блоками;
• примыкание к цокольному ограждению;
• сопряжение с покрытием;
• стык с другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент — стена по глади.

Среди перечисленных элементов некоторые отсутствуют в стенах рассматриваемого здания или оказывают несущественное влияние. Примыкание к цокольному ограждению утеплено таким образом, что дополнительные тепловые потери не возникают. Здание включает восемь выпуклых углов и четыре вогнутых. В соответствии с таблицей Г.27 удельные потери теплоты углов практически полностью компенсируются. Суммарно на 1 м высоты здания приходятся удельные потери теплоты по углам равные 0,044 Вт/(м·°C). Так как удельный геометрический показатель углов мал (примерно 0,014 м/м2), влияние углов далее не принимают во внимание. Стыки с другими видами стеновых конструкций отсутствуют. Оставшиеся элементы подробно описаны ниже:

плоский элемент 1 — кладка из блоков ячеистого бетона, утепленная снаружи слоем минераловатных плит, с облицовкой тонким слоем штукатурки;

линейный элемент 1 — стык балконной плиты со стеной;

линейный элемент 2 — примыкание оконного блока к стене;

точечный элемент 1 — тарельчатый анкер.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции один вид плоских, два вида линейных и один вид точечных элементов.

Б.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад содержит следующие светопроемы: размером 2400 x 2200 мм (окно с балконной дверью) — 50 шт, 2400 x 1800 мм — 50 шт, 1200 x 1800 мм — 60 шт, 1200 x 1200 мм — 12 шт. Суммарная площадь светопроемов 597 м2.

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета R_{\text{о}}^{\text{пр}} составляет:

A = 2740 — 597 = 2143 м2.

Суммарная протяженность балконных плит на фасаде составляет 275 м. Удельная геометрическая характеристика равна:

l_{1} = \frac{275}{2143} = 0,128\text{м}^{- 1} .

Общая длина оконных откосов определяется по экспликации оконных проемов и равна:

L2 = (2·2,4 + 2·2,2)·50 + (2·2,4 + 2·1,8)·50 + (2·1,2 + 2·1,8)·60 + (2·1,2 + 2·1,2)·12 = 1298 м.

Длина откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента, равна:

l_{2} = \frac{1298}{2143} = 0,606\text{м}^{- 1} .

Среднее число тарельчатых анкеров — 10 шт на 1 м2 площади стены.

Б.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами

Для плоского элемента теплозащитные характеристики определяют по формулам (5.5), (5.2):

,

.

Удельные потери теплоты линейного элемента 1 принимают по таблице Г.18, Так как толщина плиты перекрытия не соответствует приведенным в таблице значениям, \Psi_{1} находят интерполяцией.

Для рассматриваемого элемента Rут = 3,0 м2·°C/Вт, . Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты:

толщина перекрытия 160 мм - ;

толщина перекрытия 210 мм - .

Удельные потери теплоты теплозащитного элемента .

Удельные потери теплоты линейного элемента 2 принимают по таблице Г.34.

Для рассматриваемого элемента Rут = 3,0 м2·°C/Вт, , dн = 20 мм. Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты .

Для точечного элемента 1 удельные потери теплоты принимают по таблице Г.4.

Рассматриваемому элементу соответствует первая строка таблицы, удельные потери теплоты \chi_{1} = 0,006\text{Вт}/^{\circ}C .

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Б.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Данные расчетов сведены в таблицу Б.2 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.2

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

.

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

r = \frac{0,226}{0,395} = 0,57 .

Как видно из таблицы Б.2 потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой в приведенной конструкции, составляют 15%. Относительно низкая однородность стены связана с неоптимальным выбором узлов стыка балконной плиты со стеной, оконных откосов и тарельчатого анкера, на которые приходится 43% потерь теплоты через конструкцию.

Если задаться целью, повысить приведенное сопротивление теплопередаче стены за счет повышения ее теплотехнической однородности, то необходимо выбрать более эффективные решения узла стыка балконной плиты со стеной, оконного откоса или тарельчатого анкера.

Для улучшения теплозащитных характеристик стены перфорацию в узле стыка балконной плиты со стеной заменяют на закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) типа, описанного в таблице Г.21. Также примыкание оконного блока к стене изменяется за счет сдвига оконного блока так, что он располагается сразу за утеплителем, характеристики узла принимают по таблице Г.33. Нахлест утеплителя остается равным 20 мм. Тарельчатый анкер заменяют на тарельчатый анкер с термоголовой более 70 мм, характеристики элемента принимают по таблице Г.4.

Данные расчетов сведены в таблицу Б.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.3

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

.

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

r = \frac{0,226}{0,277} = 0,82 .

Принятое выше изменение узлов конструкции позволило в два с половиной раза снизить дополнительные тепловые потери. Причем, в конечной конструкции на потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой, приходится лишь 3,6%.

Приложение В

ПРИМЕР ПОДБОРА ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СТЕНЫ ДЛЯ ДОСТИЖЕНИЯ ЦЕЛЕВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

В.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена — кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом.

Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице В.1:

Таблица В.1

Толщину кладки из блоков полистиролбетона определяют расчетом. Расчетная теплопроводность данной кладки взята по материалам производителя для принятых по конструктивным соображениям растворных швов и армирования.

Целевое сопротивление теплопередаче принято равным 2,5 (м2·°C)/Вт, что потребовалось для выполнения требования к удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию в разделе «Энергоэффективность».

В.2 Перечисление элементов составляющих ограждающую конструкцию

По приложению А для кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетона характерны следующие элементы:

• швы кладки, включая армированные;
• сопряжение с плитами перекрытий или балконными плитами;
• стыки с оконными блоками;
• примыкание к цокольному ограждению;
• сопряжение с покрытием;
• стык с другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент — стена по глади.

Среди перечисленных выше элементов некоторые отсутствуют в выбранной для расчетов конструкции. В этом случае швы кладки и армирование уже учтены в теплопроводности кладки. Балконные плиты отсутствуют, так как это общественное здание и по проекту балконы не предусмотрены. В узле примыкания стен к цокольному ограждению отсутствуют дополнительные теплопотери вследствие особенностей утепления узла. Стык с другими видами стен отсутствует. Остальные элементы описаны ниже:

плоский элемент — кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом;

линейный элемент 1 — стык стены с плитой перекрытия (плита перекрытия толщиной 200 мм перфорирована в соотношении пустоты/бетонные перемычки 3/1);

линейный элемент 2 — стык стены с оконным блоком (рама толщиной 80 мм, кирпичная кладка установлена с зубом 60 мм).

В.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад содержит следующие светопроемы: 2400 x 2000 мм — 80 шт, 1200 x 2000 мм — 80 шт, 1200 x 1200 мм — 24 шт. Суммарная площадь светопроемов — 611 м2.

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета R_{\text{о}}^{\text{пр}} составляет:

A = 2740 — 611 = 2129 м2.

Суммарная протяженность торцов перекрытий на фасаде составляет 822 м. Удельная геометрическая характеристика равна

l_{1} = \frac{822}{2129} = 0,386\text{м}^{- 1} .

Общую длину проекции оконного откоса определяют по экспликации оконных проемов:

L2 = (2·2,4 + 2·2,0)·80 + (2·1,2 + 2·2,0)·80 +

• (2·1,2 + 2·1,2)·24 = 1331 м.

Длина проекции откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна

l_{1} = \frac{1331}{2129} = 0,625\text{м}^{- 1} .

В.4 Удельные потери теплоты линейных элементов выбирают по приложению Г

Для плоского элемента подбирают толщину утеплителя (кладка из полистиролбетонных блоков), позволяющую получить условное сопротивление теплопередаче близкое к 1,5Rц.

Толщина кладки из блоков полистиролбетона может изменяться только ступенчато с округлением в большую сторону. В настоящем случае ближайшая возможная толщина кладки 500 мм. Условное сопротивление теплопередаче стены с кладкой толщиной 500 мм составляет 3,94 м2·°C/Вт.

В.5 Удельные потери теплоты через стык стены с плитой перекрытия не присутствуют в явном виде в таблицах приложения Г. Их находят интерполяцией по данным нескольких случаев, приведенных в таблице Г.7. Отличия заключаются в двух параметрах: теплопроводности кладки и толщине перекрытия. Для простоты и наглядности изложения интерполяцию проводят последовательно сначала по одному, а затем по второму параметру. Точки, между которыми проводят интерполяцию, сведены в таблицу В.2.

Таблица В.2

По второму и третьему столбцу таблицы вычисляют значения четвертого столбца, соответствующие теплопроводности кладки, применяемой в проекте.

Интерполяцией значений из четвертого столбца находят искомые удельные тепловые потери стыка стены и плиты перекрытия, для толщины перекрытия 200 мм

.

Удельные потери теплоты стыка стены с оконным блоком также находят интерполяцией, но по одному параметру — теплопроводности кладки. Значения удельных потерь теплоты берут из таблицы Г.30.

.

В.6 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Результаты расчетов, сведены в таблицу В.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица В.3

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

.

Целевое сопротивление теплопередаче достигнуто с небольшим превышением целевой установки — доработка конструкции не требуется.

Приложение Г

ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ НЕОДНОРОДНОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

(приложение Г в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 27.09.2018 № 626/пр)

В настоящем приложении собраны обработанные данные расчетов температурных полей ряда типовых решений узлов стыка различных ограждающих конструкций или распространенных теплопроводных включений.

Во всех таблицах представлены удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), или \chi , Вт/°C. Конкретный вид уточняется перед таблицей.

Как правило, плоские элементы представляют собой участки конструкции, характеристики которых рассчитывают по формулам (5.2), (5.5), (5.6).

Характеристики элементов, не вошедших в таблицы, должны быть известны производителю и поставщику изделий, удельные потери теплоты должны быть включены в технические свидетельства на продукцию или альбомы типовых узлов.

Расчет температурного поля конкретного узла обладает большей точностью, и результаты такого расчета предпочтительны по сравнению со справочными материалами.

Материал приложения упорядочен по типу узлов. В рамках каждого подраздела приведены характеристики одного и того же узла для различного выбора стен, с вариацией основных, влияющих на тепловые потери, параметров.

В приложении представлены следующие группы узлов:

• швы кладки из блоков особо легкого и ячеистого бетона (таблицы Г.1 - Г.3);
• тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой (таблица Г.4);
• сопряжения плит перекрытия со стенами (таблицы Г.5 - Г.26);
• углы стен (таблицы Г.27 и Г.28);
• примыкания оконных блоков к стене (таблицы Г.29 - Г.38);
• примыкание стен к фундаменту (таблицы Г.39 и Г.40);
• различные виды связей в трехслойных железобетонных панелях (таблицы Г.41 - Г.46);
• наружные каркасно-обшивные стены (таблицы Г.47 - Г.68);
• навесные фасадные системы (НФС) (таблицы Г.69 — Г.80);
• сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81 — Г.92);
• узлы кровли (таблицы Г.93 — Г.104).

Каждый узел сопровождается описанием, перечислением основных, влияющих на тепловые потери, параметров и основных особенностей.

В случаях, когда характеристики узла зависят от величины утепления, в качестве варьируемого параметра выбирают термическое сопротивление утеплителя. Таким образом, при наличии в конструкции двух и более подряд идущих слоев утеплителя (с близкими теплопроводностями) можно применять значения, приведенные в таблицах приложения Г, используя суммарное термическое сопротивление слоев утеплителя. Это относится к фасадным утеплителям двойной плотности, послойному утеплению минераловатными плитами и пенополистиролом в фасадах и на кровлях, к внутреннему утеплению в несколько слоев с воздушной прослойкой.

Охватить точными расчетами все возможные варианты решений одного и того же узла не представляется возможным в силу разнообразия климатических районов и финансовых возможностей. В связи с этим при составлении укрупненных таблиц с расчетными характеристиками приходится выбирать между наиболее широким охватом и большей точностью результатов.

Охватить точными расчетами все возможные варианты решений одного и того же узла не представляется возможным в силу разнообразия климатических районов и финансовых возможностей. В связи с этим при составлении укрупненных таблиц с расчетными характеристиками приходится выбирать между наиболее широким охватом и большей точностью результатов.

В настоящем приложении принят умеренный компромисс между точностью и охватом вариантов. При использовании таблиц значения большинства характеристик конструкций попадают в промежутки между значениями, приведенными в таблице, и их находят интерполяцией. Ряд мелких деталей конструкций неизбежно не совпадают, что несущественно для целей настоящего свода правил. При дальнейшей реализации на стройке конструкция претерпит ряд искажений. Все эти факторы не позволяют рассчитывать на высокую точность применения, поэтому повышать точность в ущерб охвату узлов нецелесообразно.

Для компенсации погрешности расчетов в приводимые ниже данные внесен небольшой (несколько процентов) коэффициент запаса. Коэффициент запаса внесен не в конечный результат, а во входные данные для расчета температурных полей, из неопределенности которых в первую очередь и появлялась погрешность расчетов. В связи с этим коэффициент запаса неодинаков для различных узлов конструкции <1>.

<1> Описанный подход к коэффициенту запаса позволяет добиться того, что приведенные ниже значения удельных потерь теплоты воспроизводят закономерности их зависимости от различных факторов. В связи с этим таблицы могут использоваться для научно-исследовательских целей, показывая направление для поиска наиболее существенных параметров, влияющих на тепловые потери, и возможности по совершенствованию узлов. Исключением являются узлы с удельными потерями теплоты, близкими к нулю (менее 0,02 Вт/(м·°C)), так как относительная погрешность для них сильно нарастает.

Приведенные ниже таблицы предназначены для помощи проектировщикам при расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Также приведенные таблицы могут быть использованы экспертами для оценки предоставляемых данных.

Г.1 Швы кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов

Данный тип узлов следует учитывать для всех кладок, в которых кладка выполняет теплозащитные функции. Ниже приведены таблицы значений удельных потерь теплоты для кладочных швов в кладках из легкого, особо легкого и ячеистого бетонов. Табличные значения пригодны для любых однородных камней соответствующей теплопроводности. Для многопустотных или щелевых камней значения, приведенные в таблицах, не применимы из-за отличающегося характера теплопереноса.

Кладочные швы не промерзают.

Удельный геометрический показатель этого элемента весьма значителен и на практике колеблется в пределах от 2 до 10 м/м2. Поэтому, несмотря на малые значения удельных потерь теплоты, элемент обязателен для учета.

В случае армирования шва металлической сеткой или связями, проходящими сквозь кладку, при использовании таблиц Г.1 - Г.3 следует принимать эквивалентный коэффициент теплопроводности шва, определяемый по формуле

\lambda_{\text{рас}}^{\text{экв}} = \frac{\lambda_{\text{св}}S_{\text{св}}^{\text{ср}} + \lambda_{\text{рас}}(d_{\text{шва}} - S_{\text{св}}^{\text{ср}})}{d_{\text{шва}}} , (Г.1)

где \lambda_{\text{св}} — теплопроводность материала связи, Вт/(м·°C);

\lambda_{\text{рас}} — теплопроводность раствора, Вт/(м·°C);

S_{\text{св}}^{\text{ср}} — средняя площадь сечения связей, приходящихся на 1 пог. м сечения шва (учитываются только связи, перпендикулярные к плоскости стены), м2/м;

dшва — толщина растворного шва, м.

В случае искривления (удлинения) шва за счет перевязки кладки или иных мероприятий значения удельных потерь теплоты принимают по таблицам Г.1 - Г.3 с заменой толщины кладки на эффективную длину шва.

На рисунке Г.1 показана схема узла расположения растворного шва.

Рисунок Г.1 — Схема узла прохождении растворного шва

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина кладки dкл, мм;
• теплопроводность камня \lambda_{\text{кам}} , Вт/(м·°C);
• толщина растворного шва dшва, мм;
• теплопроводность раствора \lambda_{\text{рас}} , Вт/(м·°C).

Удельные потери теплоты в таблицах Г.1 - Г.3 могут использоваться для расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен, состоящих из кладки, оштукатуренной с обеих сторон, и из кладки с облицовкой кирпичом.

Таблица Г.1

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для шва кладки. dшва = 2 мм

Таблица Г.2

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для шва кладки. dшва = 8 мм

Таблица Г.3

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для шва кладки. dшва = 20 мм

Примечание — Как видно из таблиц Г.1 - Г.3, для всех вариантов кладки, кроме кладки на теплом клее, влияние швов очень существенно и при развитом армировании может стать определяющим в данной конструкции.

Г.2 Тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

Данный тип узлов следует учитывать для СФТК и систем наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой.

Удельный геометрический показатель данного элемента весьма велик и на практике колеблется в пределах от 5 до 12 шт/м2. Поэтому даже при малых значениях удельных потерь теплоты тарельчатый анкер обязателен для учета.

На рисунке Г.2 приведена схема узла, принятого для расчета.

Рисунок Г.2 — Схема тарельчатого анкера

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

• расстояние от края стального распорного элемента до тарелки дюбеля L1, мм.

Значения удельных потерь теплоты, приведенные в таблице Г.4, применимы для тарельчатого анкера с металлическим распорным элементом диаметром не более 5 мм.

Таблица Г.4

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, для тарельчатого анкера

Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной

Выбранный тип узлов следует учитывать при расчете приведенного сопротивления теплопередаче, только если плита перекрытия или связанные с ней несущие элементы пересекают утеплитель. В этом случае данный тип узлов является наиболее мощным «мостиком холода» для подавляющего большинства ограждающих конструкций.

Для снижения тепловых потерь через стыки плиты перекрытия перфорируют, применяют закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) или проводят иные теплозащитные мероприятия. Для эффективности теплозащитных мероприятий важно, чтобы перфорация, НТЭ или их аналог по расположению совпадали с расположением слоя наиболее эффективного утеплителя в стене. В противном случае происходит огибание тепловым потоком перфорации, НТЭ или аналога по материалам стены.

В современных стеновых конструкциях узлы без перфорации плиты перекрытия, НТЭ или иных мероприятий по тепловой защите недопустимы к применению. Значения удельных потерь теплоты для таких узлов включены в таблицы.

Для сопряжений с плитой перекрытия минимальные температуры на внутренней поверхности стены зависят в первую очередь от толщины стены и наличия перфорации, НТЭ или иных теплозащитных мероприятий. Промерзание узлов данного вида практически не происходит, за исключением трех случаев:

а) отсутствует перфорация плиты перекрытия или НТЭ;

б) общая толщина стены менее 300 мм;

в) расположение перфорации, НТЭ или аналога не совпадает со слоем утеплителя в конструкции стены.

В вышеперечисленных случаях промерзание может происходить, хотя и редко. В связи с этим необходимо проводить отдельную проверку перечисленных узлов.

В настоящем разделе предполагается, что плита перекрытия перфорируется в соответствии со схемой, приведенной на рисунке Г.3. Важными параметрами, характеризующими перфорацию, являются: отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними a/b, в соответствии с обозначениями на рисунке Г.3, и толщина перфорируемого слоя или термовкладыша dт. Далее отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними приведено в безразмерном виде. Например, перфорация 3/1 обозначает, что a/b = 3/1.

Рисунок Г.3 — Схема перфорации плиты перекрытия

Рассмотрены также варианты применения закладных изделий заводского изготовления, схемы которых приведены на рисунках в таблицах Г.10, Г.15, Г.16, Г.21.

Удельный геометрический показатель сопряжения плиты перекрытия со стеной на практике колеблется в пределах от 0 до 0,6 м/м2. Для предварительной оценки эффективности различных решений узла далее будет использоваться наиболее распространенная удельная протяженность 0,4 м/м2 для кладок и трехслойных стен и 0,12 м/м2 для вентилируемых и штукатурных фасадов.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина кладки dкл, мм;
• теплопроводность камня \lambda_{\text{кам}} , Вт/(м·°C);
• перфорация плиты перекрытия или НТЭ;
• эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.

Толщина перфорации 160 мм.

Таблица Г.5

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,567	0,508	0,431
	dкл = 300	0,488	0,442	0,381
	dкл = 500	0,376	0,350	0,304
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,700	0,627	0,535
	dкл = 300	0,608	0,552	0,477
	dкл = 500	0,474	0,442	0,385
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Среди приведенных в настоящей таблице вариантов узла половина промерзает в типовых условиях. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое сопротивление теплопередаче 2,5 м2·°C/Вт. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений \Psi .

Таблица Г.5а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации

(таблица Г.5а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,247	0,240	0,234
	dкл = 300	0,190	0,185	0,181
	dкл = 500	0,164	0,159	0,154
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,269	0,261	0,254
	dкл = 300	0,231	0,224	0,214
	dкл = 500	0,169	0,164	0,159

Таблица Г.6

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,323	0,269	0,202
	dкл = 300	0,308	0,265	0,208
	dкл = 500	0,268	0,244	0,202
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,408	0,342	0,258
	dкл = 300	0,39	0,335	0,267
	dкл = 500	0,341	0,31	0,258
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1 Вт/(м·°C). 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м2·°C/Вт.

Таблица Г.6а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

(таблица Г.6а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,180	0,178	0,124
	dкл = 300	0,160	0,158	0,123
	dкл = 500	0,124	0,123	0,124
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,228	0,224	0,220
	dкл = 300	0,176	0,173	0,172
	dкл = 500	0,151	0,148	0,146

Таблица Г.7

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,188	0,138	0,077
	dкл = 300	0,198	0,158	0,111
	dкл = 500	0,195	0,175	0,14
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,24	0,177	0,1
	dкл = 300	0,252	0,202	0,14
	dкл = 500	0,247	0,221	0,173
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 — типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и позволяет достигать минимально допустимых значений приведенного сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания практически отсутствует. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м2·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м2·°C/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например НТЭ. В таблицах Г.8 - Г.10 приведены значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации плиты перекрытия и применения НТЭ.

Таблица Г.7а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

(таблица Г.7а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,203	0,200	0,094
	dкл = 300	0,137	0,138	0,095
	dкл = 500	0,094	0,095	0,108
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,218	0,211	0,209
	dкл = 300	0,148	0,148	0,150
	dкл = 500	0,116	0,118	0,122

Таблица Г.8

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,133	0,085	0,029
	dкл = 300	0,152	0,115	0,069
	dкл = 500	0,164	0,146	0,113
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,173	0,110	0,037
	dкл = 300	0,194	0,146	0,085
	dкл = 500	0,205	0,181	0,138
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,5 м2·°C/Вт.

Таблица Г.8а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

(таблица Г.8а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,203	0,199	0,088
	dкл = 300	0,135	0,136	0,096
	dкл = 500	0,088	0,096	0,104
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,214	0,210	0,208
	dкл = 300	0,144	0,145	0,148
	dкл = 500	0,107	0,111	0,116

Таблица Г.9

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,169	0,119	0,058
	dкл = 300	0,171	0,131	0,081
	dкл = 500	0,174	0,154	0,117
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,217	0,154	0,075
	dкл = 300	0,221	0,169	0,106
	dкл = 500	0,222	0,194	0,146
Примечания 1 Увеличение толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным, чем повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,45 м2·°C/Вт. 3 Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя перфорации. Для других видов стен такое изменение узла менее эффективно, ввиду того, что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации до соотношения 5/1.

Таблица Г.9а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм

(таблица Г.9а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,212	0,215	0,098
	dкл = 300	0,148	0,138	0,101
	dкл = 500	0,098	0,101	0,105
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,246	0,240	0,235
	dкл = 300	0,156	0,155	0,156
	dкл = 500	0,109	0,111	0,115

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию из арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться суммарной площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.10 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм2 суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.10

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,089	0,042	-0,01
	dкл = 300	0,123	0,091	0,047
	dкл = 500	0,15	0,136	0,108
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,084	0,024	-0,04
	dкл = 300	0,127	0,086	0,028
	dкл = 500	0,164	0,146	0,108
Примечания 1 Применение НТЭ оказывается значительно эффективней, чем увеличение толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,6 м2·°C/Вт. 3 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена — трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• перфорация плиты перекрытия;
• эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации — 160 мм.

Таблица Г.11

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,488	0,500	0,577
	Rут = 2,44	0,477	0,515	0,592
	Rут = 6,1	0,408	0,444	0,494
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,606	0,617	0,698
	Rут = 2,44	0,594	0,633	0,719
	Rут = 6,1	0,512	0,552	0,610
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Благодаря толщине стены промерзание практически не наблюдается. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,7 м2·°C/Вт. Однако, несмотря на техническую возможность выполнения такого узла, использовать его неэффективно и нецелесообразно. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений \Psi .

Таблица Г.11а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации

(таблица Г.11а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,161	0,138	0,148
	Rут = 2,44	0,154	0,130	0,123
	Rут = 6,1	0,148	0,123	0,106
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,181	0,158	0,142
	Rут = 2,44	0,176	0,150	0,133
	Rут = 6,1	0,169	0,144	0,126

Таблица Г.12

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,300	0,298	0,346
	Rут = 2,44	0,304	0,315	0,352
	Rут = 6,1	0,283	0,298	0,323
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,379	0,373	0,421
	Rут = 2,44	0,385	0,396	0,435
	Rут = 6,1	0,360	0,377	0,406
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах настоящей таблицы, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м2·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,4 м2·°C/Вт.

Таблица Г.12а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

(таблица Г.12а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,130	0,110	0,112
	Rут = 2,44	0,120	0,100	0,092
	Rут = 6,1	0,112	0,092	0,078
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,146	0,126	0,113
	Rут = 2,44	0,137	0,116	0,101
	Rут = 6,1	0,130	0,108	0,093

Таблица Г.13

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,188	0,179	0,208
	Rут = 2,44	0,196	0,196	0,215
	Rут = 6,1	0,198	0,202	0,215
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,238	0,225	0,252
	Rут = 2,44	0,252	0,250	0,269
	Rут = 6,1	0,252	0,259	0,273
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 — типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,6 м2·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 4,0 м2·°C/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла недостаточно. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через данный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например установке НТЭ.

Таблица Г.13а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

(таблица Г.13а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,106	0,090	0,084
	Rут = 2,44	0,094	0,078	0,069
	Rут = 6,1	0,084	0,069	0,057
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,111	0,100	0,090
	Rут = 2,44	0,105	0,088	0,077
	Rут = 6,1	0,095	0,079	0,067

Таблица Г.14

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,142	0,131	0,152
	Rут = 2,44	0,152	0,148	0,160
	Rут = 6,1	0,160	0,161	0,169
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,179	0,163	0,181
	Rут = 2,44	0,194	0,188	0,202
	Rут = 6,1	0,204	0,206	0,215
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,0 м2·°C/Вт.

Таблица Г.14а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

(таблица Г.14а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,104	0,087	0,078
	Rут = 2,44	0,089	0,074	0,064
	Rут = 6,1	0,078	0,064	0,053
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,109	0,095	0,086
	Rут = 2,44	0,098	0,083	0,072
	Rут = 6,1	0,088	0,074	0,062

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.15 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм2 суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.15

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,126	0,081	0,063
	Rут = 2,44	0,115	0,098	0,094
	Rут = 6,1	0,131	0,133	0,137
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,126	0,072	0,047
	Rут = 2,44	0,12	0,098	0,093
	Rут = 6,1	0,144	0,144	0,147
Примечания 1 Для данной конструкции наиболее эффективным оказывается применение НТЭ для стен с большим условным сопротивлением теплопередаче. 2 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,4 м2·°C/Вт.

Таблица Г.16

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,086	0,038	0,016
	Rут = 2,44	0,076	0,055	0,049
	Rут = 6,1	0,095	0,092	0,097
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,086	0,028	0,001
	Rут = 2,44	0,076	0,055	0,05
	Rут = 6,1	0,106	0,098	0,103
Примечания 1 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,8 м2·°C/Вт. 2 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (СФТК или вентилируемый фасад)

При наружном утеплении выходы плиты перекрытия закрывают утеплителем, и они не являются «мостиками холода». Для выбранного вида стен следует учитывать только стыки с балконными плитами, так как в этих местах разрывается слой утеплителя.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;
• эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации — 160 мм.

Влияние узла стыка стены с наружным утеплением с балконной плитой намного меньше по сравнению с узлом стыка стены с плитой перекрытия для кладок и трехслойных конструкций. Это связано со значительно меньшей удельной длиной балконных плит. Влияние выбранного узла не является определяющим для конструкции.

Таблица Г.17

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,583	0,660	0,838
	Rут = 3,0	0,550	0,638	0,781
	Rут = 6,0	0,472	0,536	0,626
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,704	0,777	0,958
	Rут = 3,0	0,669	0,758	0,915
	Rут = 6,0	0,580	0,650	0,751
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Промерзание возможно только для наиболее тонких и холодных стен. 2 В настоящей таблице приведен узел, который используется только в качестве базы интерполяции для расчета значений \Psi .

Таблица Г.17а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации

(таблица Г.17а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,176	0,161	0,166
	Rут = 3,0	0,170	0,153	0,148
	Rут = 6,0	0,166	0,148	0,134
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,207	0,184	0,170
	Rут = 3,0	0,201	0,176	0,160
	Rут = 6,0	0,197	0,172	0,155

Таблица Г.18

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,400	0,413	0,477
	Rут = 3,0	0,346	0,371	0,419
	Rут = 6,0	0,311	0,338	0,374
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,483	0,492	0,556
	Rут = 3,0	0,429	0,456	0,510
	Rут = 6,0	0,393	0,421	0,466
Примечание — Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,7 раза и практически исключает промерзание при температуре в помещениях 18 °C и выше.

Таблица Г.18а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1

(таблица Г.18а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,131	0,113	0,114
	Rут = 3,0	0,121	0,100	0,092
	Rут = 6,0	0,114	0,092	0,076
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,152	0,128	0,109
	Rут = 3,0	0,142	0,116	0,095
	Rут = 6,0	0,136	0,108	0,086

Таблица Г.19

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,279	0,265	0,285
	Rут = 3,0	0,225	0,227	0,244
	Rут = 6,0	0,209	0,219	0,237
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,335	0,315	0,333
	Rут = 3,0	0,281	0,283	0,302
	Rут = 6,0	0,268	0,279	0,297
Примечание — Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 — типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза и позволяет достигать целевые значения сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев.

Таблица Г.19а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1

(таблица Г.19а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,106	0,094	0,087
	Rут = 3,0	0,095	0,079	0,070
	Rут = 6,0	0,087	0,070	0,056
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,120	0,103	0,089
	Rут = 3,0	0,109	0,089	0,073
	Rут = 6,0	0,101	0,081	0,064

Таблица Г.20

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,227	0,202	0,210
	Rут = 3,0	0,173	0,171	0,179
	Rут = 6,0	0,168	0,171	0,183
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,269	0,240	0,244
	Rут = 3,0	0,219	0,213	0,223
	Rут = 6,0	0,213	0,219	0,230
Примечание — Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче, однако вызывает сомнение техническая осуществимость балкона с достаточной несущей способностью при такой перфорации.

Таблица Г.20а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1

(таблица Г.20а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,108	0,092	0,086
	Rут = 3,0	0,095	0,077	0,068
	Rут = 6,0	0,086	0,068	0,053
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,115	0,099	0,085
	Rут = 3,0	0,103	0,085	0,069
	Rут = 6,0	0,095	0,076	0,060

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.21 значений на 1000 мм длины элемента приходится 536 мм2 суммарной площади сечения арматуры плюс 7000 мм2 суммарной площади сечения бетонных вставок.

Таблица Г.21

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. В данном случае НТЭ расположены непрерывно

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,191	0,156	0,151
	Rут = 3,0	0,158	0,149	0,155
	Rут = 6,0	0,168	0,173	0,182
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,192	0,147	0,134
	Rут = 3,0	0,166	0,152	0,156
	Rут = 6,0	0,182	0,184	0,193
Примечание — Применение НТЭ позволяет добиться тех же теплозащитных характеристик узла, что и перфорация (5/1), при условии выполнения конструктивных требований по несущей способности.

Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• наличие облицовки;
• перфорация плиты перекрытия;
• эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Для панелей без облицовки маловероятна установка панелей в плоскости перфорации, поэтому их следует навешивать, снаружи закрывая панелью торец плиты перекрытия. Значения удельных потерь теплоты для различных вариантов перфорации даны для места выхода балконной плиты.

В качестве стенок панелей выбраны гипсоволокнистые листы (ГВЛ) толщиной 10 мм.

Таблица Г.22

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Без облицовки

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,975	0,802	0,623
	1/1	0,521	0,435	0,383
	3/1	0,302	0,256	0,248
	5/1	0,221	0,190	0,193
	dп = 210 мм
	Без перфорации	1,179	0,985	0,777
	1/1	0,640	0,550	0,487
	3/1	0,371	0,329	0,316
	5/1	0,271	0,244	0,248
Примечания 1 Из настоящей таблицы видно, как сильно влияет перфорация на удельные тепловые потери через узел. В узлах без перфорации или с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 2 В связи с тонкостью стены узел стыка с балконной плитой создает существенные удельные тепловые потери даже при усиленной перфорации. Однако если панели навешивают снаружи и тепловые потери происходят только по балконным плитам, то относительно малые удельные протяженности узла приводят к пониженному влиянию на приведенное сопротивление теплопередаче стены. 3 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с балконной плитой является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Таблица Г.22а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Без облицовки

(таблица Г.22а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,273	0,273	0,201
	1/1	0,217	0,215	0,198
	3/1	0,201	0,198	0,197
	5/1	0,200	0,197	0,196
	dп = 210 мм
	Без перфорации	0,289	0,289	0,290
	1/1	0,230	0,229	0,228
	3/1	0,210	0,207	0,206
	5/1	0,208	0,206	0,205

Таблица Г.23

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Облицовка из кирпича

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,779	0,675	0,548
	1/1	0,438	0,390	0,352
	3/1	0,258	0,238	0,233
	5/1	0,190	0,177	0,185
	dп = 210 мм
	Без перфорации	0,935	0,823	0,677
	1/1	0,535	0,490	0,444
	3/1	0,319	0,302	0,296
	5/1	0,235	0,227	0,235
Примечания 1 Увеличение толщины стены за счет облицовки в полкирпича приводит к значительному снижению тепловых потерь и повышению минимальной температуры на внутренней поверхности стены. Несмотря на это, рекомендации для стены без облицовки кирпичом сохраняют свою актуальность. 2 Для узла без перфорации или узла с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 3 Облицовка кирпичом только в малоэтажном строительстве не будет опираться на перекрытие, что позволит сократить протяженность узла до протяженности балконных плит. В многоэтажном строительстве влияние стыка стены с плитой перекрытия на приведенное сопротивление теплопередаче становится определяющим наравне со связями в панелях. 4 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с плитой перекрытия является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Таблица Г.23а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Облицовка из кирпича

(таблица Г.23а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,225	0,228	0,171
	1/1	0,186	0,187	0,172
	3/1	0,171	0,172	0,174
	5/1	0,183	0,183	0,183
	dп = 210 мм
	Без перфорации	0,255	0,258	0,260
	1/1	0,210	0,211	0,212
	3/1	0,190	0,191	0,192
	5/1	0,192	0,192	0,192

Стена с внутренним утеплением

При внутреннем утеплении необходимо обеспечивать надежную пароизоляцию изнутри помещения. Конструктивное решение узла и толщину слоя теплоизоляционного материала необходимо выбирать исходя из условия отсутствия конденсата в местах сопряжения элементов строительной конструкции.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• толщина основания dо, мм;
• перфорация плиты перекрытия;
• эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Особенность внутреннего утепления заключается в том, что «мостиками холода», аналогичными сопряжениям с плитами перекрытия, являются примыкания внутренних стен.

Таблица Г.24

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,646	0,683	0,825
	Rут = 2,5	0,608	0,675	0,796
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,450	0,481	0,656
	Rут = 2,5	0,438	0,517	0,692
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,796	0,817	0,950
	Rут = 2,5	0,752	0,813	0,933
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,565	0,579	0,748
	Rут = 2,5	0,548	0,621	0,804
Примечание — В таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений \Psi .

Таблица Г.24а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации

(таблица Г.24а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,247	0,280	0,328
	Rут = 2,5	0,265	0,299	0,348
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,178	0,193	0,253
	Rут= 2,5	0,157	0,192	0,310
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,268	0,297	0,341
	Rут = 2,5	0,286	0,316	0,360
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,174	0,205	0,205
	Rут = 2,5	0,170	0,201	0,252

Таблица Г.25

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,227	0,206	0,233
	Rут = 2,5	0,227	0,242	0,273
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,210	0,177	0,196
	Rут = 2,5	0,198	0,206	0,252
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,283	0,252	0,273
	Rут = 2,5	0,288	0,300	0,331
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,265	0,219	0,229
	Rут = 2,5	0,252	0,256	0,302

Таблица Г.25а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1

(таблица Г.25а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,226	0,251	0,289
	Rут = 2,5	0,243	0,268	0,304
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,164	0,189	0,234
	Rут = 2,5	0,163	0,188	0,227
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,240	0,261	0,294
	Rут = 2,5	0,254	0,276	0,308
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,176	0,197	0,238
	Rут = 2,5	0,172	0,194	0,229

Для внутреннего утепления стен часто применяют тонкий рулонный утеплитель, обклеенный фольгой, с созданием воздушной прослойки с внутренней стороны. В случае применения такого утеплителя совместно с обычным утеплением в таблицах Г.24 и Г.25 вместо термического сопротивления утеплителя следует использовать суммарное термическое сопротивление всех слоев утепления, включая воздушную прослойку.

R_{\text{ут} +} = \sum_{s} R_{s} + R_{\text{пр}} , (Г.2)

где Rs — термическое сопротивление слоя утеплителя, м2·°C/Вт, по формуле (5.6);

Rпр — термическое сопротивление воздушной прослойки, м2·°C/Вт, по таблице 1.

Также можно применять таблицу Г.26, специально рассчитанную для многослойного утепления с воздушной прослойкой, обклеенной по внутренней поверхности фольгой.

Таблица Г.26

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,227	0,216	0,245
	Rут = 3,0	0,225	0,244	0,278
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,207	0,185	0,212
	Rут = 3,0	0,197	0,208	0,255
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,5	0,284	0,265	0,289
	Rут = 3,0	0,289	0,302	0,335
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,262	0,229	0,248
	Rут = 3,0	0,251	0,258	0,307

Таблица Г.26.1

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ

(таблица Г.26.1 введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,100	0,083	0,081
	Rут = 3,0	0,107	0,100	0,101
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,109	0,079	0,074
	Rут = 3,0	0,105	0,092	0,095
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,5	0,107	0,090	0,088
	Rут = 3,0	0,114	0,107	0,108
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,116	0,086	0,081
	Rут = 3,0	0,112	0,099	0,102

Таблица Г.26.1а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ

(таблица Г.26.1а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,055	0,060	0,063
	Rут = 3,0	0,053	0,055	0,057
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут =1,5	0,048	0,054	0,060
	Rут = 3,0	0,047	0,051	0,055
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,5	0,054	0,059	0,062
	Rут = 3,0	0,052	0,054	0,056
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,047	0,053	0,059
	Rут = 3,0	0,046	0,050	0,054

Г.4 Углы стен

В настоящем разделе теплозащитный элемент — угол стены подразумевается, как чисто геометрический, т.е. при его рассмотрении учитывают влияние на удельные потери теплоты только от искажения геометрии стены в зоне угла и при этом пренебрегают теплопотерями от дополнительных связей или конструктивных решений, также увеличивающих потери теплоты. Эти связи и решения должны рассматриваться как отдельные теплозащитные элементы. Такой подход позволяет значительно сократить число вариантов узлов, необходимых для расчета, и упорядочить понимание явлений теплопереноса в углах стен. Например, тарельчатые анкеры в СФТК рядом с углом устанавливают чаще, но их учитывают отдельно от угла вместе с остальными тарельчатыми анкерами.

Возможны два варианта исполнения угла: выпуклый и вогнутый. Геометрия этих вариантов практически противоположна, а значит и влияние на тепловые потери противоположно, так как угол рассматривают, как чисто геометрический элемент. В связи с этим удельные потери теплоты для выпуклого угла положительные, а для вогнутого угла отрицательные.

Наибольшее влияние на изменение теплопотерь оказывают углы стен в небольших зданиях, например коттеджах.

Для изрезанных и содержащих значительное число углов зданий влияние углов наоборот, снижено, что связано с частичной компенсацией выпуклых углов вогнутыми <1>.

<1> Для зданий с прямыми углами выпуклых углов всегда будет на четыре больше, чем вогнутых. Из приведенных в таблицах Г.27, Г.28 значений видно, что выпуклые углы меньше влияют на потери теплоты, чем вогнутые, а значит, при большом количестве углов (для изрезанного фасада здания) их суммарное влияние на потери теплоты может стать отрицательным, т.е. приводить к сокращению потерь. Это противоречит бытовому представлению о том, что чем больше углов, тем больше потери теплоты. Но на самом деле оба эти утверждения верны, просто для здания с изрезанным фасадом увеличение потерь теплоты происходит не из-за наличия углов, а из-за увеличения площади поверхности, которое многократно превышает влияние углов.

Для тонкостенных панелей (в том числе сэндвич-панелей) и стен с внутренним утеплением учет угла как геометрического элемента при расчетах не требуется.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина кладки dкл, мм;
• теплопроводность камня \lambda_{\text{кам}} , Вт/(м·°C).

Таблица Г.27

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для угла кладки

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,051	0,085	0,136
	dкл = 300	0,052	0,088	0,143
	dкл = 500	0,053	0,092	0,153
	Вогнутый угол
	dкл = 200	-0,149	-0,26	-0,421
	dкл = 300	-0,146	-0,257	-0,427
	dкл = 500	-0,144	-0,256	-0,436
Примечание — Как видно из настоящей таблицы, определяющее влияние на удельные потери теплоты через узел оказывает теплопроводность внутреннего слоя. Причем удельные потери теплоты зависят от теплопроводности внутреннего слоя почти прямопропорционально. На основании этого замечания можно понять, почему для стен с внутренним утеплением учет углов стен при расчетах приведенного сопротивления теплопередаче несущественен.

Таблица Г.27а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для угла кладки

(таблица Г.27а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,141	0,190	0,248
	dкл = 300	0,108	0,152	0,205
	dкл = 500	0,082	0,115	0,158
	Вогнутый угол
	dкл = 200	-	-	-
	dкл = 300	-	-	-
	dкл = 500	-	-	-

На вогнутых углах температура на острие угла не минимальная на поверхности, а максимальная, поэтому значения для нее в таблицах не приводятся. То же замечание относится к таблице Г.28а.

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад)

В отсутствие других данных таблицу Г.28 можно применять и для трехслойных стен с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C)

Таблица Г.28

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для угла СФТК

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,088	0,167	0,234
	Rут = 3,0	0,076	0,121	0,15
	Rут = 6,0	0,06	0,082	0,093
	Вогнутый угол
	Rут = 1,5	-0,177	-0,263	-0,311
	Rут = 3,0	-0,141	-0,181	-0,199
	Rут = 6,0	-0,109	-0,126	-0,133

Таблица Г.28а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для угла СФТК

(таблица Г.28а введена Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{кам}} = 0,2	\lambda_{\text{кам}} = 0,6	\lambda_{\text{кам}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,134	0,133	0,129
	Rут = 3,0	0,085	0,084	0,074
	Rут = 6,0	0,056	0,049	0,040
	Вогнутый угол
	Rут = 1,5	-	-	-
	Rут = 3,0	-	-	-
	Rут = 6,0	-	-	-

Г.5 Примыкание оконного блока к стене

Узел примыкания оконных и дверных блоков к стенам является наиболее распространенным элементом и встречается практически на каждом здании.

Ошибки при выполнении узла примыкания оконного блока к стене являются частой причиной промерзания ограждающих конструкций.

При составлении таблиц Г.29 - Г.38 предполагалось, что пространство между стеной и рамой окна запенивают. Толщина слоя пены 20 мм.

Удельные протяженности примыкания оконных и дверных блоков к стене на практике колеблются в пределах от 0,5 до 1,5 м/м2.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных, камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина кладки dкл, мм;
• теплопроводность камня \lambda_{\text{кам}} , Вт/(м·°C);
• толщина рамы dр, мм;
• высота зуба при установке окна dз, мм.

Таблица Г.29

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 60 мм

	dз = 0 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,017	0,040	0,071
	dкл = 300	0,038	0,067	0,106
	dкл = 500	0,063	0,110	0,169
	dз = 60 мм
	dкл = 200	0,008	0,025	0,050
	dкл = 300	0,029	0,054	0,088
	dкл = 500	0,056	0,100	0,152
Примечание — Для выбранного вида стен влияние толщины рамы на удельные потери теплоты очень велико. Толщина рамы в 60 мм и менее не позволяет достичь высоких приведенных сопротивлений теплопередаче стены, кроме того, малая толщина рамы повышает вероятность промерзания узла. Для жилых домов большинства климатических районов и подрайонов Российской Федерации установка окон с такой рамой без дополнительного утепления узла примыкания к стене недопустима.

Таблица Г.30

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 80 мм

	dз = 0 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,010	0,027	0,054
	dкл = 300	0,029	0,054	0,087
	dкл = 500	0,054	0,096	0,150
	dз = 60 мм
	dкл = 200	0,004	0,017	0,038
	dкл = 300	0,023	0,044	0,073
	dкл = 500	0,048	0,088	0,135

Таблица Г.31

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 120 мм

	dз = 0 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0	0,010	0,031
	dкл = 300	0,017	0,033	0,058
	dкл = 500	0,042	0,075	0,117
	dз = 60 мм
	dкл = 200	0	0,004	0,021
	dкл = 300	0,013	0,027	0,048
	dкл = 500	0,038	0,069	0,106

Стена — трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• расположение окна;
• нахлест утеплителя;
• толщина рамы dр, мм;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C).

Толщина основания 250 мм.

Существует два принципиально разных варианта расположения окна — рама расположена сразу за облицовочным кирпичом (1) и рама расположена сразу за утеплителем (2). Во втором случае конструкция узла теплотехнически аналогична штукатурному фасаду и значения удельных потерь теплоты следует принимать по таблице Г.33, заменяя наружный штукатурный слой на облицовку кирпичом.

Так как оконный блок фактически располагается в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.32 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.

Таблица Г.32

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом

		dр = 60	dр = 80	dр = 120
	Rут = 1,5	0,121	0,104	0,083
	Rут = 3,0	0,121	0,104	0,079
	Rут = 6,0	0,132	0,114	0,092
Примечание — Применение элементов крепления (даже локальных) при расположении оконного блока в утеплителе делают такое решение малоэффективным. Только тщательная проработка узла и дополнительное утепление могут улучшить его характеристики.

Стена — системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• расположение окна;
• нахлест утеплителя dн мм;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C).

Толщина основания 250 мм.

Толщина рамы 70 мм.

Таблица Г.33

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сразу за утеплителем

	dн = 0 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,054	0,098	0,133
	Rут = 3,0	0,050	0,092	0,127
	Rут = 6,0	0,055	0,097	0,129
	dн = 20 мм
	Rут = 1,5	0,042	0,067	0,083
	Rут = 3,0	0,033	0,054	0,069
	Rут = 6,0	0,034	0,056	0,068
	dн = 60 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,013	0,031	0,042
	Rут = 3,0	0	0,010	0,019
	Rут = 6,0	0	0,006	0,012

Таблица Г.34

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сдвинута в утеплитель на 100 мм (для Rут = 1,5 м2·°C/Вт на 60 мм)

	dн = 0 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,156	0,167	0,183
	Rут = 3,0	0,119	0,119	0,123
	Rут = 6,0	0,109	0,112	0,114
	dн = 20 мм
	Rут = 1,5	-	-	-
	Rут = 3,0	0,092	0,092	0,094
	Rут = 6,0	0,072	0,072	0,072
	dн = 60 мм
	Rут = 1,5	-	-	-
	Rут = 3,0	0,054	0,052	0,054
	Rут = 6,0	0,012	0,012	0,012
Примечание — Так как оконный блок фактически располагают в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.34 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.

Таблица Г.35

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сдвинута от утеплителя на 100 мм

	dн = 0 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,106	0,319	0,696
	Rут = 3,0	0,121	0,346	0,738
	Rут = 6,0	0,134	0,366	0,764
	dн = 20 мм
	Rут = 1,5	0,063	0,135	0,196
	Rут = 3,0	0,069	0,140	0,196
	Rут = 6,0	0,078	0,147	0,202
	dн = 60 мм
	Rут = 1,5	0,017	0,054	0,081
	Rут = 3,0	0,015	0,046	0,067
	Rут = 6,0	0,018	0,047	0,064
Примечание — Сдвиг рамы в середину основания для стен с наружным утеплением — худший вариант решения узла. Даже при дополнительном наружном утеплении основания, когда формально можно получить довольно низкие удельные потери теплоты, конструкция остается опасной и крайне отказонеустойчивой.

Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• наличие облицовки;
• толщина рамы dр, мм.

При установке оконного блока предполагают его крепление к несущим элементам панели, влияние на тепловые потери которых следует учитывать отдельно (в настоящем приложении не учитывается).

Таблица Г.36

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене из тонкостенных панелей

	Без облицовки
		dр = 60 мм	dр = 80 мм	dр = 120 мм
	Rут = 2,0	0,004	0	-
	Rут = 4,0	0,038	0,027	0,008
	Rут = 7,0	0,063	0,054	0,033

Таблица Г.37

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене из тонкостенных панелей

	С облицовкой кирпичом
		dр = 60 мм	dр = 80 мм	dр = 120 мм
	Rут = 2,0	0,008	0	-
	Rут = 4,0	0,029	0,021	0,008
	Rут = 7,0	0,052	0,044	0,031

Стена — внутреннее утепление

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• нахлест утеплителя dн, мм;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C).

Толщина основания 250 мм.

Толщина рамы 70 мм.

Таблица Г.38

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания оконного блока к стене с внутренним утеплением

	dн = 0 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,038	0,125	0,238
	Rут = 2,5	0,054	0,156	0,275
	dн = 20 мм
	Rут = 1,0	0,010	0,037	0,060
	Rут = 2,5	0,019	0,052	0,075
	dн = 60 мм
	Rут = 1,0	0	0	0
	Rут = 2,5	0	0	0