Изменение № 2 к СП 230.1325800.2015 «Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей»

(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 12.12.2022 № 1049/пр)

Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 12 декабря 2022 г. № 1049/пр

ИЗМЕНЕНИЕ № 2 К СП 230.1325800.2015 «КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ. ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ»

ОКС 91.120.01

Дата введения 13 января 2023 года

Введение

Дополнить четвертым и пятым абзацами в следующей редакции:

«Изменение № 1 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В. Козлов — ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г. Гагарин).»

Изменение № 2 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В. Козлов — ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г. Гагарин, канд. техн. наук К.С. Андрейцева).».

2 Нормативные ссылки

Заменить ссылки:

«СП 50.13330.2012 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“ (с изменением № 1)» на «СП 50.13330.2012 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“ (с изменениями № 1, № 2)».

«СП 131.13330.2018 „СНиП 23-01-99* Строительная климатология“ на »СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология».

3 Термины и определения

Раздел дополнить пунктом 3.4 в следующей редакции:

«3.4 максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции; \theta_{\text{в}} : Локальный максимум отношения перепада температуры между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограждающей конструкции к перепаду температуры между внутренним воздухом и наружным воздухом; определяется для каждого узла в отдельности.».

6 Расчет удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции

Раздел дополнить пунктом 6.7 в следующей редакции:

«6.7 Методика определения минимальной температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции»

Настоящая методика применима только для ограждающих конструкций, не содержащих источников тепла и не подверженных движению воздуха через них.

На исследуемой конструкции выделяют все теплотехнические неоднородности (см. приложение А). Для каждой теплотехнической неоднородности по таблицам максимальных относительных перепадов температуры на внутренней поверхности узлов, приведенным в приложении Г, находят соответствующие конструкции значения максимального относительного перепада температуры.

Минимальную температуру на внутренней поверхности каждого узла, °C, рассчитывают по формуле

t_{min} = t_{\text{в}} - \theta_{\text{в}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}), (6.8)

где \theta_{\text{в}} — максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности узла.

Наименьшая из полученных минимальных температур на внутренней поверхности узла — это минимальная температура на внутренней поверхности ограждающей конструкции.».

Приложение Г

Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающих конструкций

Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной

Таблица Г.5. Дополнить таблицей Г.5а в следующей редакции:

«Таблица Г.5а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,247	0,240	0,234
	dкл = 300	0,190	0,185	0,181
	dкл = 500	0,164	0,159	0,154
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,269	0,261	0,254
	dкл = 300	0,231	0,224	0,214
	dкл = 500	0,169	0,164	0,159

«.»

Таблица Г.6. Дополнить таблицей Г.6а в следующей редакции:

«Таблица Г.6а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,180	0,178	0,124
	dкл = 300	0,160	0,158	0,123
	dкл = 500	0,124	0,123	0,124
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,228	0,224	0,220
	dкл = 300	0,176	0,173	0,172
	dкл = 500	0,151	0,148	0,146

«.»

Таблица Г.7. Дополнить таблицей Г.7а в следующей редакции:

«Таблица Г.7а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,203	0,200	0,094
	dкл = 300	0,137	0,138	0,095
	dкл = 500	0,094	0,095	0,108
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,218	0,211	0,209
	dкл = 300	0,148	0,148	0,150
	dкл = 500	0,116	0,118	0,122

«.»

Таблица Г.8. Дополнить таблицей Г.8а в следующей редакции:

«Таблица Г.8а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,203	0,199	0,088
	dкл = 300	0,135	0,136	0,096
	dкл = 500	0,088	0,096	0,104
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,214	0,210	0,208
	dкл = 300	0,144	0,145	0,148
	dкл = 500	0,107	0,111	0,116

«.»

Таблица Г.9. Дополнить таблицей Г.9а в следующей редакции:

«Таблица Г.9а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,212	0,215	0,098
	dкл = 300	0,148	0,138	0,101
	dкл = 500	0,098	0,101	0,105
	dп = 210 мм
	dкл = 200	0,246	0,240	0,235
	dкл = 300	0,156	0,155	0,156
	dкл = 500	0,109	0,111	0,115

«.»

Таблица Г.11. Дополнить таблицей Г.11а в следующей редакции:

«Таблица Г.11а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,161	0,138	0,148
	Rут = 2,44	0,154	0,130	0,123
	Rут = 6,1	0,148	0,123	0,106
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,181	0,158	0,142
	Rут = 2,44	0,176	0,150	0,133
	Rут = 6,1	0,169	0,144	0,126

«.»

Таблица Г.12. Дополнить таблицей Г.12а в следующей редакции:

«Таблица Г.12а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,130	0,110	0,112
	Rут = 2,44	0,120	0,100	0,092
	Rут = 6,1	0,112	0,092	0,078
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,146	0,126	0,113
	Rут = 2,44	0,137	0,116	0,101
	Rут = 6,1	0,130	0,108	0,093

«.»

Таблица Г.13. Дополнить таблицей Г.13а в следующей редакции:

«Таблица Г.13а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,106	0,090	0,084
	Rут = 2,44	0,094	0,078	0,069
	Rут = 6,1	0,084	0,069	0,057
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,111	0,100	0,090
	Rут = 2,44	0,105	0,088	0,077
	Rут = 6,1	0,095	0,079	0,067

«.»

Таблица Г.14. Дополнить таблицей Г.14а в следующей редакции:

«Таблица Г.14а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,22	0,104	0,087	0,078
	Rут = 2,44	0,089	0,074	0,064
	Rут = 6,1	0,078	0,064	0,053
	dп = 210 мм
	Rут = 1,22	0,109	0,095	0,086
	Rут = 2,44	0,098	0,083	0,072
	Rут = 6,1	0,088	0,074	0,062

«.»

Таблица Г.17. Дополнить таблицей Г.17а в следующей редакции:

«Таблица Г.17а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,176	0,161	0,166
	Rут = 3,0	0,170	0,153	0,148
	Rут = 6,0	0,166	0,148	0,134
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,207	0,184	0,170
	Rут = 3,0	0,201	0,176	0,160
	Rут = 6,0	0,197	0,172	0,155

«.»

Таблица Г.18. Дополнить таблицей Г.18а в следующей редакции:

«Таблица Г.18а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,131	0,113	0,114
	Rут = 3,0	0,121	0,100	0,092
	Rут = 6,0	0,114	0,092	0,076
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,152	0,128	0,109
	Rут = 3,0	0,142	0,116	0,095
	Rут = 6,0	0,136	0,108	0,086

«.»

Таблица Г.19. Дополнить таблицей Г.19а в следующей редакции:

«Таблица Г.19а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,106	0,094	0,087
	Rут = 3,0	0,095	0,079	0,070
	Rут = 6,0	0,087	0,070	0,056
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,120	0,103	0,089
	Rут = 3,0	0,109	0,089	0,073
	Rут = 6,0	0,101	0,081	0,064

«.»

Таблица Г.20. Дополнить таблицей Г.20а в следующей редакции:

«Таблица Г.20а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1

	dп = 160 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,108	0,092	0,086
	Rут = 3,0	0,095	0,077	0,068
	Rут = 6,0	0,086	0,068	0,053
	dп = 210 мм
	Rут = 1,5	0,115	0,099	0,085
	Rут = 3,0	0,103	0,085	0,069
	Rут = 6,0	0,095	0,076	0,060

«.»

Таблица Г.22. Дополнить таблицей Г.22а в следующей редакции:

«Таблица Г.22а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Без облицовки

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,273	0,273	0,201
	1/1	0,217	0,215	0,198
	3/1	0,201	0,198	0,197
	5/1	0,200	0,197	0,196
	dп = 210 мм
	Без перфорации	0,289	0,289	0,290
	1/1	0,230	0,229	0,228
	3/1	0,210	0,207	0,206
	5/1	0,208	0,206	0,205

«.»

Таблица Г.23. Дополнить таблицей Г.23а в следующей редакции:

«Таблица Г.23а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена — тонкостенная панель. Облицовка из кирпича

	dп = 160 мм
		Rут = 2,0	Rут = 4,0	Rут = 7,0
	Без перфорации	0,225	0,228	0,171
	1/1	0,186	0,187	0,172
	3/1	0,171	0,172	0,174
	5/1	0,183	0,183	0,183
	dп = 210 мм
	Без перфорации	0,255	0,258	0,260
	1/1	0,210	0,211	0,212
	3/1	0,190	0,191	0,192
	5/1	0,192	0,192	0,192

«.»

Таблица Г.24. Дополнить таблицей Г.24а в следующей редакции:

«Таблица Г.24а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,247	0,280	0,328
	Rут = 2,5	0,265	0,299	0,348
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,178	0,193	0,253
	Rут= 2,5	0,157	0,192	0,310
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,268	0,297	0,341
	Rут = 2,5	0,286	0,316	0,360
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,174	0,205	0,205
	Rут = 2,5	0,170	0,201	0,252

«.»

Таблица Г.25. Дополнить таблицей Г.25а в следующей редакции:

«Таблица Г.25а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,0	0,226	0,251	0,289
	Rут = 2,5	0,243	0,268	0,304
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,164	0,189	0,234
	Rут = 2,5	0,163	0,188	0,227
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,0	0,240	0,261	0,294
	Rут = 2,5	0,254	0,276	0,308
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,0	0,176	0,197	0,238
	Rут = 2,5	0,172	0,194	0,229

«.»

Таблица Г.26. Дополнить таблицами Г.26.1 и Г.26.1а в следующей редакции:

«Таблица Г.26.1»

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,100	0,083	0,081
	Rут = 3,0	0,107	0,100	0,101
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,109	0,079	0,074
	Rут = 3,0	0,105	0,092	0,095
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,5	0,107	0,090	0,088
	Rут = 3,0	0,114	0,107	0,108
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,116	0,086	0,081
	Rут = 3,0	0,112	0,099	0,102

Таблица Г.26.1а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ

	dп = 160 мм, dо = 200 мм
		\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,055	0,060	0,063
	Rут = 3,0	0,053	0,055	0,057
	dп = 160 мм, dо = 400 мм
	Rут =1,5	0,048	0,054	0,060
	Rут = 3,0	0,047	0,051	0,055
	dп = 210 мм, dо = 200 мм
	Rут = 1,5	0,054	0,059	0,062
	Rут = 3,0	0,052	0,054	0,056
	dп = 210 мм, dо = 400 мм
	Rут = 1,5	0,047	0,053	0,059
	Rут = 3,0	0,046	0,050	0,054

«.»

Г.4 Углы стен

Таблица Г.27. Дополнить таблицей Г.27а и абзацем в следующей редакции:

«Таблица Г.27а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для угла кладки

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{кам}} = 0,1	\lambda_{\text{кам}} = 0,18	\lambda_{\text{кам}} = 0,32
	dкл = 200	0,141	0,190	0,248
	dкл = 300	0,108	0,152	0,205
	dкл = 500	0,082	0,115	0,158
	Вогнутый угол
	dкл = 200	-	-	-
	dкл = 300	-	-	-
	dкл = 500	-	-	-

На вогнутых углах температура на острие угла не минимальная на поверхности, а максимальная, поэтому значения для нее в таблицах не приводятся. То же замечание относится к таблице Г.28а.».

Таблица Г.28. Дополнить таблицей Г.28а в следующей редакции:

«Таблица Г.28а»

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для угла СФТК

	Выпуклый угол
		\lambda_{\text{кам}} = 0,2	\lambda_{\text{кам}} = 0,6	\lambda_{\text{кам}} = 1,8
	Rут = 1,5	0,134	0,133	0,129
	Rут = 3,0	0,085	0,084	0,074
	Rут = 6,0	0,056	0,049	0,040
	Вогнутый угол
	Rут = 1,5	-	-	-
	Rут = 3,0	-	-	-
	Rут = 6,0	-	-	-

«.»

Г.6 Примыкание стен к цокольному ограждению

Таблица Г.40. Дополнить абзацем и таблицами Г.40.1 и Г.40.1а в следующей редакции:

«В ряде случаев для повышения характеристик узла кладку разрывают элементами НТЭ, расположенными на той же высоте, что и утепление перекрытия.»

Таблица Г.40.1

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания стены к цокольному ограждению с использованием НТЭ. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом

	Rут2 = 1,88
			\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут1 = 1,5		0,223	0,292
	Rут1 = 3,0		0,268	0,330
	Rут1 = 6,0		0,294	0,351
	Rут2 = 3,13
	Rут1 = 1,5		0,207	0,288
	Rут1 = 3,0		0,248	0,318
	Rут1 = 6,0		0,272	0,335
	Rут2 = 5,0
	Rут1 = 1,5		0,173	0,240
	Rут1 = 3,0		0,206	0,261
	Rут1 = 6,0		0,226	0,274
	Rут2 = 7,81
	Rут1 = 1,5		0,147	0,204
	Rут1 = 3,0		0,171	0,215
	Rут1 = 6,0		0,184	0,220
Примечание — Приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, со средней эффективной теплопроводностью в вертикальном направлении 0,28 Вт/(м·°C). Применение НТЭ для стен с основанием из материалов с теплопроводностью ниже теплопроводности НТЭ не имеет смысла.

Таблица Г.40.1а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла примыкания стены к цокольному ограждению с использованием НТЭ. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом

	Rут2 = 1,88
			\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
	Rут1 = 1,5		0,323	0,298
	Rут1 = 3,0		0,313	0,288
	Rут1 = 6,0		0,306	0,281
	Rут2 = 3,13
	Rут1 = 1,5		0,260	0,223
	Rут1 = 3,0		0,248	0,208
	Rут1 = 6,0		0,240	0,198
	Rут2 = 5,0
	Rут1 = 1,5		0,215	0,179
	Rут1 = 3,0		0,198	0,158
	Rут1 = 6,0		0,188	0,146
	Rут2 = 7,81
	Rут1 = 1,5		0,196	0,167
	Rут1 = 3,0		0,173	0,138
	Rут1 = 6,0		0,160	0,121
Примечание — Приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, со средней эффективной теплопроводностью в вертикальном направлении 0,28 Вт/(м·°C). Применение НТЭ для стен с основанием из материалов с теплопроводностью ниже теплопроводности НТЭ не имеет смысла.

«.»

Г.7 Теплозащитные элементы, образуемые различными видами связей в трехслойных железобетонных панелях

Таблица Г.41. Изложить в новой редакции:

«Таблица Г.41»

Удельные потери теплоты арматуры \chi_{\text{арм}} , Вт/°C, в зависимости от ее эффективной площади сечения

S_{\text{арм}}^{*} , мм2	0,28	1,1	3,1	12,6	28,3	50,3	78,5	131
\chi_{\text{арм}} , Вт/°C	0,0001	0,0004	0,0011	0,004	0,008	0,014	0,021	0,031

«.»

Четвертый, пятый абзацы. Изложить в новой редакции:

«Приведенные в таблице Г.41 значения площадей соответствуют арматуре круглого сечения диаметрами 0,6; 1,2; 2; 4; 6; 8; 13 мм.»

В таблице Г.41 малые по величине удельные потери теплоты приведены с точностью до четвертого знака после запятой для возможности проведения корректной интерполяции значений. Для арматуры, расположенной с частотой менее 6 шт./м2 достаточно применять данные с точностью до третьего знака после запятой. Теплотехнические неоднородности, общее значение удельного потока теплоты которых меньше 0,001 Вт/(м2·°C), допускается не учитывать.

В случае, если эффективная площадь сечения арматуры, определяемая по формуле (Г.3), менее 0,28 мм2, ее можно не учитывать в расчетах, за исключением случаев расположения арматуры с частотой более 10 шт./м2.».

Разделы Г.9 - Г.13. Изложить в новой редакции:

«Г.9 Узлы навесных фасадных систем»

Системы с металлическим кронштейном и массивной подкладкой под кронштейн

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.7.

Рисунок Г.7 — Схема установки кронштейна

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• материал кронштейна;
• средняя площадь сечения кронштейна в слое утеплителя плоскостью, параллельной стене, мм2.

При наличии утеплителя плоскость сечения кронштейна располагается по середине толщины слоя утеплителя. Для расчета принимается то значение площади сечения, которое располагается непосредственно на плоскости сечения (рисунок Г.7а).

Рисунок Г.7а — Назначение плоскости сечения кронштейна

В случае отсутствия слоя теплоизоляции в составе НФС влияние кронштейнов при расчете приведенного сопротивления теплопередаче стены не учитывают, так как в данном случае теплотехническая неоднородность не возникает.

Таблицы Г.64 — Г.104 применяют при толщине основания от 100 мм до 350 мм.

Кронштейны из коррозионно-стойкой стали площадью сечения 120 мм2

Таблица Г.69

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,008	0,015	0,020
Rут = 3,0	0,008	0,012	0,014
Rут = 6,0	0,006	0,008	0,010

Таблица Г.70

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,008	0,014	0,019
Rут = 3,0	0,008	0,011	0,014
Rут = 6,0	0,006	0,008	0,009

Таблица Г.71

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,008	0,014	0,018
Rут = 3,0	0,008	0,011	0,014
Rут = 6,0	0,006	0,008	0,009

Кронштейны из коррозионно-стойкой стали площадью сечения 300 мм2

Таблица Г.72

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,013	0,027	0,043
Rут = 3,0	0,015	0,022	0,032
Rут = 6,0	0,016	0,018	0,025

Таблица Г.73

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,011	0,021	0,031
Rут = 3,0	0,014	0,019	0,026
Rут = 6,0	0,015	0,017	0,022

Таблица Г.74

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,01	0,018	0,026
Rут = 3,0	0,013	0,017	0,023
Rут = 6,0	0,014	0,016	0,019

Кронштейны из коррозионно-стойкой стали площадью сечения 600 мм2

Таблица Г.75

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,018	0,045	0,087
Rут = 3,0	0,024	0,044	0,069
Rут = 6,0	0,024	0,042	0,055

Таблица Г.76

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,014	0,032	0,061
Rут = 3,0	0,019	0,035	0,047
Rут = 6,0	0,020	0,033	0,039

Таблица Г.77

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,013	0,025	0,039
Rут = 3,0	0,018	0,03	0,037
Rут = 6,0	0,018	0,027	0,032

Кронштейны из коррозионно-стойкой стали площадью сечения 1000 мм2

Таблица Г.78

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,026	0,069	0,116
Rут = 3,0	0,032	0,064	0,091
Rут = 6,0	0,031	0,049	0,061

Таблица Г.79

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,022	0,051	0,077
Rут = 3,0	0,028	0,042	0,056
Rут = 6,0	0,025	0,037	0,045

Таблица Г.80

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,020	0,041	0,060
Rут = 3,0	0,026	0,045	0,057
Rут = 6,0	0,027	0,039	0,046

Удельные потери теплоты всех кронштейнов из коррозионно-стойкой стали невелики и мало зависят от других влияющих параметров.

Кронштейны из оцинкованной стали площадью сечения 120 мм2

Таблица Г.81

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,012	0,025	0,036
Rут = 3,0	0,013	0,023	0,030
Rут = 6,0	0,012	0,018	0,021

Таблица Г.82

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,011	0,022	0,03
Rут = 3,0	0,012	0,021	0,027
Rут = 6,0	0,012	0,017	0,02

Таблица Г.83

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,010	0,020	0,028
Rут = 3,0	0,012	0,020	0,025
Rут = 6,0	0,012	0,016	0,019

Кронштейны из оцинкованной стали площадью сечения 300 мм2

Таблица Г.84

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,015	0,041	0,074
Rут = 3,0	0,020	0,042	0,063
Rут = 6,0	0,021	0,035	0,046

Таблица Г.85

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,012	0,027	0,039
Rут = 3,0	0,017	0,030	0,039
Rут = 6,0	0,019	0,028	0,034

Таблица Г.86

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,011	0,022	0,030
Rут = 3,0	0,015	0,025	0,032
Rут = 6,0	0,017	0,025	0,030

Кронштейны из оцинкованной стали площадью сечения 600 мм2

Таблица Г.87

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,021	0,065	0,114
Rут = 3,0	0,027	0,069	0,111
Rут = 6,0	0,031	0,066	0,086

Таблица Г.88

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,017	0,038	0,057
Rут = 3,0	0,023	0,044	0,060
Rут = 6,0	0,027	0,043	0,055

Таблица Г.89

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,015	0,030	0,043
Rут = 3,0	0,021	0,037	0,048
Rут = 6,0	0,026	0,038	0,046

Кронштейны из оцинкованной стали площадью сечения 1000 мм2

Таблица Г.90

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,03	0,081	0,128
Rут = 3,0	0,039	0,08	0,123
Rут = 6,0	0,046	0,078	0,115

Таблица Г.91

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,026	0,065	0,104
Rут = 3,0	0,036	0,074	0,106
Rут = 6,0	0,044	0,078	0,107

Таблица Г.92

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,023	0,051	0,077
Rут = 3,0	0,033	0,061	0,083
Rут = 6,0	0,042	0,067	0,086

Кронштейны из алюминия площадью сечения 120 мм2

Таблица Г.93

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,013	0,03	0,056
Rут = 3,0	0,015	0,032	0,054
Rут = 6,0	0,018	0,032	0,047

Таблица Г.94

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,012	0,026	0,044
Rут = 3,0	0,014	0,029	0,046
Rут = 6,0	0,016	0,03	0,044

Таблица Г.95

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,011	0,023	0,032
Rут = 3,0	0,013	0,024	0,032
Rут = 6,0	0,014	0,022	0,029

Кронштейны из алюминия площадью сечения 300 мм2

Таблица Г.96

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,017	0,044	0,096
Rут = 3,0	0,024	0,051	0,098
Rут = 6,0	0,031	0,053	0,087

Таблица Г.97

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,014	0,032	0,048
Rут = 3,0	0,02	0,038	0,055
Rут = 6,0	0,026	0,042	0,057

Таблица Г.98

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,012	0,025	0,036
Rут = 3,0	0,018	0,032	0,042
Rут = 6,0	0,024	0,036	0,046

Кронштейны из алюминия площадью сечения 600 мм2

Таблица Г.99

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,023	0,075	0,177
Rут = 3,0	0,032	0,087	0,181
Rут = 6,0	0,041	0,091	0,164

Таблица Г.100

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,018	0,043	0,067
Rут = 3,0	0,027	0,053	0,077
Rут = 6,0	0,035	0,060	0,080

Таблица Г.101

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,016	0,034	0,050
Rут = 3,0	0,024	0,044	0,058
Rут = 6,0	0,032	0,051	0,065

Кронштейны из алюминия площадью сечения 1000 мм2

Таблица Г.102

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн без термомоста

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,036	0,120	0,277
Rут = 3,0	0,050	0,139	0,283
Rут = 6,0	0,062	0,143	0,257

Таблица Г.103

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,08 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,027	0,072	0,122
Rут = 3,0	0,041	0,091	0,140
Rут = 6,0	0,054	0,104	0,149

Таблица Г.104

Удельные потери теплоты, Вт/°C, через кронштейн с термомостом термическим сопротивлением 0,16 м2·°C/Вт

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,025	0,058	0,088
Rут = 3,0	0,037	0,073	0,103
Rут = 6,0	0,048	0,083	0,109

Система со стальным кронштейном и стальной направляющей, утопленной в утеплитель

Общий вид конструкции представлен на рисунках Г.8, Г.9.

Рисунок Г.8 — Разрез узла конструкции НФС с горизонтальной стальной направляющей

Примечания

1 Толщина стали 0,8 — 12 мм.

2 Длина профиля 3000 мм.

3 При отсутствии теплоизоляции или ее толщине до 75 мм вместо горизонтального профиля типа I применяют уголок размерами 40 x 60, 50 x 50 (горизонтальный профиль типа II).

Рисунок Г.9 — Конструкция горизонтальной направляющей

Отличительная особенность данной системы — кронштейны осуществляют только подвод тепла к направляющей, выполняя вспомогательную роль. Поэтому и при расчетах потерь теплоты их учитывают лишь как дополнительный фактор. Их роль учтена при расчетах температурных полей. В связи с этим число кронштейнов, приходящихся на 1 пог. м направляющей, становится дополнительным фактором варьирования при составлении таблиц удельных потерь теплоты через горизонтальную направляющую.

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• среднее число кронштейнов, приходящихся на 1 пог. м горизонтальной направляющей, nкр, шт./м.

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.105 — Г.108. Значения для промежуточных параметров варьирования следует получать интерполяцией из табличных значений.

Таблица Г.105

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель, nкр = 1 шт./м

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,046	0,094	0,140
Rут = 3,0	0,062	0,108	0,143
Rут = 6,0	0,069	0,102	0,123

Таблица Г.106

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель, nкр = 1,33 шт./м

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,049	0,101	0,152
Rут = 3,0	0,065	0,115	0,154
Rут = 6,0	0,072	0,107	0,131

Таблица Г.107

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель, nкр = 1,67 шт./м

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,050	0,106	0,160
Rут = 3,0	0,067	0,120	0,162
Rут = 6,0	0,074	0,112	0,138

Таблица Г.108

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель, nкр = 3,33 шт./м

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,054	0,117	0,182
Rут = 3,0	0,072	0,132	0,187
Rут = 6,0	0,081	0,128	0,162

Расчеты проведены для несущих кронштейнов для средней толщины металла направляющей 1 мм и средней толщины металла кронштейна 1,5 мм. Удельные потери теплоты для других толщин металла направляющей и кронштейна, а также кронштейна с уменьшенной высотой консоли можно получить по тем же таблицам за счет введения эффективного числа кронштейнов nэф.кр, по формулам (Г.4), (Г.5).

При расчете температурного поля учтена установка паронитовой прокладки толщиной 2 мм между кронштейном и основанием стены.

Эффективное число кронштейнов в случае несущего кронштейна определяют по формуле

nэф.кр = 0,667dкр·dнап·nкр, (Г.4)

где dкр — средняя толщина металла кронштейна, мм;

dнап — средняя толщина металла направляющей, мм.

Эффективное число кронштейнов в случае кронштейна с уменьшенной высотой консоли определяют по формуле

nэф.кр = 0,533dкр·dнап·nкр. (Г.5)

Стальная противопожарная рассечка в вентилируемых фасадах

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.10.

Рисунок Г.10 — Схема установки противопожарной рассечки

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C).

Толщина основания 200 мм.

Удельные потери теплоты приведены в таблице Г.109.

Таблица Г.109

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/°C, через противопожарную рассечку

	\lambda_{\text{о}} = 0,2	\lambda_{\text{о}} = 0,6	\lambda_{\text{о}} = 1,8
Rут = 1,5	0,051	0,132	0,212
Rут = 3,0	0,062	0,119	0,162
Rут = 6,0	0,058	0,088	0,105

Г.10 Сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием

Узлы сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием учитывают при расчете приведенного сопротивления теплопередаче совмещенного кровельного покрытия.

В настоящем разделе рассматривают сопряжения трехслойной стены с облицовкой кирпичом, СФТК, вентилируемого фасада или тонкостенных панелей с совмещенным кровельным покрытием. При этом отдельно учитывают два варианта кровельного покрытия: с основанием из железобетона и из стального профилированного листа. Как показал анализ, в большинстве случаев выбор основания совмещенного кровельного покрытия мало влияет на удельные потери теплоты через рассматриваемый узел. Поэтому приведенные ниже данные могут быть распространены на оба варианта основания совмещенного кровельного покрытия.

Отличительная черта выбранной группы узлов — смешение влияния геометрической неоднородности наподобие выпуклого угла с влиянием разрыва утеплителя. Оба фактора увеличивают удельные потери теплоты.

Наибольшее влияние на приведенное сопротивление теплопередаче оказывают сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием в малоэтажных зданиях.

Для кладок из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней сопряжение стены с совмещенным кровельным покрытием близко по характеристикам к аналогичному сопряжению плит перекрытия со стеной и соответствующие значения могут быть найдены по таблицам Г.5 — Г.10.

Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на стене Rут1, м2·°C/Вт;
• теплопроводность основания \lambda_{\text{о}} , Вт/(м·°C);
• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут2, м2·°C/Вт;
• высота дополнительного утепления парапета от верха кровли hут, мм.

Во всех расчетах толщина основания стены принята равной 250 мм.

Высота парапета, если она превышает 500 мм, оказывает малое влияние на значение удельных потерь теплоты через узел. Во всех расчетах ее принимают большей 500 мм и не учитывают.

Наружную сторону стены считают утепленной до уровня парапета, из соображений непрерывности наружной облицовки. Однако утепление наружной стороны неважно для теплопереноса через выбранный узел. Если наружная сторона стены утеплена не до уровня парапета, а до уровня утеплителя на парапете со стороны кровли теплоперенос через узел практически не изменится.

Схема узла представлена на рисунке Г.11.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.11 — Схема сопряжения СФТК с совмещенным кровельным покрытием

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.110 — Г.120.

Таблица Г.110

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,301	0,252	-
3,13	0,294	0,241	0,212
5,0	0,282	0,223	0,194
7,81	-	0,207	0,169

Таблица Г.111

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,49	0,465	-
3,13	0,471	0,44	0,424
5,0	0,441	0,403	0,383
7,81	-	0,361	0,334

Таблица Г.112

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,837	0,842	-
3,13	0,811	0,81	0,81
5,0	0,766	0,756	0,751
7,81	-	0,686	0,675

Таблица Г.113

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 200 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,239	0,179	-
3,13	0,25	0,187	0,15
5,0	0,254	0,188	0,151
7,81	-	0,186	0,143

Таблица Г.114

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 200 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,363	0,318	-
3,13	0,372	0,321	0,293
5,0	0,371	0,315	0,283
7,81	-	0,301	0,265

Таблица Г.115

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 200 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,639	0,617	-
3,13	0,640	0,613	0,598
5,0	0,627	0,594	0,575
7,81	-	0,562	0,538

Таблица Г.116

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 500 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,233	0,171	-
3,13	0,246	0,18	0,141
5,0	0,252	0,184	0,144
7,81	-	0,184	0,139

Таблица Г.117

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 500 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,336	0,278	-
3,13	0,348	0,287	0,25
5,0	0,352	0,287	0,248
7,81	-	0,283	0,24

Таблица Г.118

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета hут = 500 мм. Теплопроводность основания стены

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,553	0,51	-
3,13	0,563	0,516	0,488
5,0	0,563	0,51	0,479
7,81	-	0,495	0,459
Примечания 1 Сравнивая таблицы Г.110 — Г.118, можно отметить слабое влияние дополнительного утепления парапета на значения удельных потерь теплоты через узел. То есть для борьбы с высокими значениями удельных потерь теплоты через узел сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием (например, при выполнении основания стены из тяжелого бетона) утепление парапета со стороны покрытия не дает ощутимого результата. Это следует учитывать при выборе варианта доработки узла. 2 Для стен с наружным утеплением и трехслойных стен термическое сопротивление слоя утеплителя на стене практически не влияет на удельные потери теплоты через выбранный узел.

Таблица Г.119

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. В месте примыкания перфорация 1/1. Теплопроводность основания стены 1,8 Вт/(м·°C)

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,512	0,354	-
3,13	0,620	0,461	0,369
5,0	0,686	0,526	0,434
7,81	-	0,568	0,475

Таблица Г.119а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. В месте примыкания перфорация 1/1. Теплопроводность основания стены 1,8 Вт/(м·°C)

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,211	0,199	-
3,13	0,198	0,186	0,179
5,0	0,189	0,178	0,171
7,81	-	0,172	0,154

Таблица Г.120

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. В месте примыкания установлен НТЭ. Теплопроводность основания стены 1,8 Вт/(м·°C)

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,364	0,197	-
3,13	0,471	0,303	0,207
5,0	0,535	0,367	0,271
7,81	-	0,408	0,314

Таблица Г.120а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. В месте примыкания установлен НТЭ. Теплопроводность основания стены 1,8 Вт/(м·°C)

Rут2, м2·°C/Вт	Rут1, м2·°C/Вт
	1,5	3,0	6,0
1,88	0,107	0,100	-
3,13	0,091	0,083	0,079
5,0	0,080	0,073	0,068
7,81	-	0,066	0,062

В ряде случаев вместо утепления парапета со стороны кровли в несущей части парапета выполняют перфорацию или применяют НТЭ. Перфорация или НТЭ должны быть расположены на той же высоте, что и утепление кровли.

Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление панели Rут1, м2·°C/Вт;
• термическое сопротивление слоя утеплителя кровли Rут2, м2·°C/Вт;
• комплексный параметр, равный произведению толщины на теплопроводность облицовочного листа панели со стороны кровли d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C.

Значения комплексного параметра приняты таким образом, чтобы охватывать как панели с облицовкой из различных гипсоволокнистых листов (ГВЛ), цементно-стружечных листов, так и сэндвич-панели со стальной облицовкой вплоть до толщины стального листа 2,2 мм.

Схема узла представлена на рисунке Г.12.

Рисунок Г.12 — Схема сопряжения тонкостенных панелей (в том числе сэндвич-панелей) с совмещенным кровельным покрытием

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.121 — Г.123.

Таблица Г.121

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели). Термическое сопротивление панели 2 м2·°C/Вт

Rут2, м2·°C/Вт	d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C
	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,031	0,106	0,25	0,56
3,13	0,036	0,099	0,221	0,507
5,0	0,04	0,095	0,191	0,441
7,81	0,045	0,094	0,171	0,375

Таблица Г.122

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели). Термическое сопротивление панели 4 м2·°C/Вт

Rут2, м2·°C/Вт	d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C
	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,039	0,098	0,241	0,561
3,13	0,04	0,087	0,208	0,504
5,0	0,04	0,077	0,173	0,43
7,81	0,042	0,07	0,143	0,356

Таблица Г.123

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена — тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели). Термическое сопротивление панели 7 м2·°C/Вт

Rут2, м2·°C/Вт	d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C
	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,04	0,096	0,24	0,564
3,13	0,04	0,083	0,204	0,505
5,0	0,037	0,07	0,166	0,428
7,81	0,036	0,061	0,133	0,349

Примечание - Как видно из таблиц Г.121 — Г.123, для выбранного вида узлов на удельные потери теплоты основное влияние оказывает комплексный параметр и в значительно меньшей степени — термическое сопротивление слоя утеплителя кровли.

Г.11 Узлы кровли

В настоящем разделе рассматривают узлы различных типовых теплотехнических неоднородностей кровли:

• примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона (таблица Г.124);
• примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из профилированного листа (таблица Г.125);
• деформационный шов (таблица Г.126);
• узел установки аэратора (таблица Г.127);
• пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.128);
• пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.129);
• прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие, вариант 1 (таблицы Г.130, Г.131);
• прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие, вариант 2 (таблицы Г.132 — Г.135);
• прохождение деревянных стропил в скатной кровле (таблица Г.136);
• прохождение деревянной балки в коньке или ендове скатной кровли (таблица Г.137);
• телескопический крепеж для механического крепления теплоизоляции и гидроизоляции на кровле (таблица Г.138).

В большинстве случаев выбор основания совмещенного кровельного покрытия (железобетонная плита или профилированный лист) мало влияет на значения удельных потерь теплоты через рассматриваемый узел. Поэтому приведенные ниже данные (за исключением оговоренных случаев) могут быть распространены на оба варианта основания совмещенного кровельного покрытия.

Примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона

В настоящем разделе рассматривают следующий вариант устройства фонаря. Светопрозрачную конструкцию устанавливают на возвышение над кровлей, формируемое из некоего аналога тонкостенных панелей (или сэндвич-панелей). Схема узла представлена на рисунке Г.13. При расчете удельных потерь теплоты место примыкания светопрозрачной конструкции к панелям не рассматривают, так как оно индивидуально для различных светопрозрачных конструкций. Приведенные ниже значения относятся только к месту стыка панелей и совмещенного кровельного покрытия.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.13 — Схема установки фонаря для совмещенного кровельного покрытия с основанием из железобетона

Отличительная черта выбранной группы узлов — смешение влияния геометрической неоднородности наподобие вогнутого угла с влиянием разрыва утеплителя. При этом наличие вогнутого угла уменьшает удельные потери теплоты, а разрыв утеплителя увеличивает. Возникающее противоречие приводит к большому разнообразию значений удельных потерь теплоты данного элемента в зависимости от соотношения варьируемых параметров.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• комплексный параметр, равный произведению толщины на теплопроводность облицовочного листа панели со стороны кровли d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C.

Значения комплексного параметра приняты таким образом, чтобы охватывать как панели с облицовкой из различных ГВЛ, цементно-стружечных листов, так и сэндвич-панели со стальной облицовкой вплоть до толщины стального листа 2,2 мм.

Таблица Г.124

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания фонаря к совмещенному кровельному покрытию. Плита перекрытия из железобетона

Rут, м2·°C/Вт	d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C
	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	-0,109	-0,063	0,065	0,391
3,13	-0,107	-0,071	0,032	0,331
5,0	-0,115	-0,087	-0,011	0,248
7,81	-0,132	-0,112	-0,053	0,151

Примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из профилированного листа

Устройство фонаря в настоящем разделе принимают аналогичным вышеописанному. Схема узла представлена на рисунке Г.14. При расчете значений удельных потерь теплоты место примыкания светопрозрачной конструкции к панелям не рассматривают, так как оно индивидуально для различных светопрозрачных конструкций. Приведенные ниже значения относят только к месту стыка панелей и совмещенного кровельного покрытия.

Рисунок Г.14 — Схема установки фонаря для совмещенного кровельного покрытия с основанием из профилированного листа

Отличительная черта выбранной группы узлов — смешение влияния геометрической неоднородности наподобие вогнутого угла с влиянием разрыва утеплителя. При этом наличие вогнутого угла уменьшает удельные потери теплоты, а разрыв утеплителя увеличивает. Возникающее противоречие приводит к большому разнообразию значений удельных потерь теплоты данного элемента в зависимости от соотношения варьируемых параметров.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• комплексный параметр, равный произведению толщины на теплопроводность облицовочного листа панели со стороны кровли d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C.

Значения комплексного параметра приняты таким образом, чтобы охватывать как панели с облицовкой из различных листов ГВЛ, цементно-стружечных листов, так и сэндвич-панели со стальной облицовкой вплоть до толщины стального листа 2,2 мм.

Таблица Г.125

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла примыкания фонаря к совмещенному кровельному покрытию. Плита перекрытия из железобетона

Rут, м2·°C/Вт	d_{\text{об}}\lambda_{\text{об}} , Вт/°C
	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	-0,063	0,012	0,223	0,614
3,13	-0,066	-0,016	0,144	0,506
5,0	-0,075	-0,041	0,070	0,38
7,81	-0,094	-0,068	0,003	0,25

Деформационный шов на кровельном покрытии

Схема узла представлена на рисунке Г.15.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.15 — Схема деформационного шва для совмещенного кровельного покрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• ширина полосы, утепляющей шов, d1, мм.

Основные дополнительные потери теплоты через деформационный шов на кровельном покрытии связаны с расположением кирпичной кладки на плите перекрытия с обеих сторон от шва. Эта кладка прорезает утеплитель и является массивным «мостиком холода». При расчете приведенных ниже значений предполагалось, что кладка выполнена из полнотелого кирпича, толщина кладки с каждой стороны шва 120 мм.

Таблица Г.126

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), за счет устройства деформационного шва

Rут, м2·°C/Вт	d1/2, мм
	0	150	250	400
1,88	0,692	0,424	0,262	0,11
3,13	0,644	0,436	0,307	0,19
5,0	0,559	0,413	0,317	0,229
7,81	0,454	0,36	0,294	0,23

Узел установки аэратора

Схема узла представлена на рисунке Г.16.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.16 — Схема устройства аэратора в совмещенном кровельном покрытии

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт.

Для всех вариантов диаметр аэратора (в месте пересечения утеплителя) принят равным 90 — 100 мм.

Таблица Г.127

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет установки аэратора

Rут, м2·°C/Вт	\chi
1,88	0,008
3,13	0,007
5,0	0,006
7,81	0,004
Примечание — Удельные потери теплоты для узла установки аэратора относительно невелики и при установке менее одного аэратора на 10 м2 кровли данный узел допускается не учитывать в расчетах приведенного сопротивления теплопередаче совмещенного кровельного покрытия.

Пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие

Схема узла представлена на рисунке Г.17.

Обозначения: «ц. п.» — цементно-песчаная; «ЭПДМ-резина» — этиленпропиленовая резина.

Рисунок Г.17 — Схема пропуска электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• диаметр внешней металлической трубы Dтрубы, мм.

Основным «мостиком холода» в выбранной конструкции служит стальная трубка, защищающая кабель. Во всех расчетах толщина металла трубки принята равной 0,8 мм.

Тепловые потери по металлу кабеля учитывают.

Таблица Г.128

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет пропуска электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие

Rут, м2·°C/Вт	Dтрубы, мм
	12	24	48	92
1,88	0,014	0,035	0,084	0,188
3,13	0,012	0,032	0,077	0,179
5,0	0,009	0,026	0,067	0,163
7,81	0,007	0,02	0,055	0,141

Пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

Схема узла представлена на рисунке Г.18.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.18 — Схема пропуска пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• диаметр металлического стакана Dстак, мм.

Основным «мостиком холода» в выбранной конструкции служит стальной стакан, защищающий трубы. Во всех расчетах толщина металла стакана принята равной 0,8 мм.

Тепловые потери по металлу труб не учитывают. В настоящем случае предполагают, что трубы предназначены для передачи какого-либо вещества и функционируют. При этом, проходя по трубам, вещество их подогревает, что исключает промерзание, но делает невозможным учет тепловых потерь по металлу труб в расчетах приведенного сопротивления теплопередаче кровли. Пучок труб со всех сторон утеплен эффективным утеплителем и практически не влияет на работу остальных элементов узла, что делает возможным расчет значений удельных потерь через узел без учета материала труб.

Таблица Г.129

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет пропуска пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

Rут, м2·°C/Вт	Dстак, мм
	80	140	260
1,88	0,055	0,087	0,141
3,13	0,05	0,08	0,136
5,0	0,042	0,069	0,119
7,81	0,032	0,055	0,097

Прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1

Схема узла представлена на рисунке Г.19.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.19 — Схема прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, Sк, мм2.

Таблица Г.130

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	600	1100	2200
1,88	0,088	0,152	0,285
3,13	0,085	0,146	0,277
5,0	0,077	0,134	0,256
7,81	0,066	0,117	0,224

Для повышения теплозащитных характеристик узла применяется НТЭ в виде разрыва сплошной колонны и введением болтового соединения с утеплителем. Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, содержащих четыре болтовых соединения с болтами из коррозионно-стойкой стали диаметром 22 мм (для колонны сечением 600 мм2 болты диаметром 16 мм).

Таблица Г.131

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1 с НТЭ

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	600	1100	2200
1,88	0,066	0,114	0,158
3,13	0,063	0,111	0,159
5,0	0,060	0,104	0,156
7,81	0,053	0,093	0,146

Прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2

Схема узла представлена на рисунке Г.20.

Обозначение: «ц. п.» — цементно-песчаная.

Рисунок Г.20 — Схема прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия Rут, м2·°C/Вт;
• высота возвышения короба из оцинкованной стали над верхом кровли hкор, мм;
• площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, Sк, мм2.

Таблица Г.132

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба hкор = 300 мм

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	2000	4000	7500	14000
1,88	0,575	0,767	1,12	1,73
3,13	0,672	0,855	1,19	1,77
5,0	0,764	0,938	1,25	1,80
7,81	0,852	1,01	1,3	1,81

Таблица Г.133

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба hкор = 400 мм

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	2000	4000	7500	14000
1,88	0,567	0,751	1,09	1,67
3,13	0,66	0,835	1,16	1,71
5,0	0,753	0,92	1,22	1,74
7,81	0,844	0,992	1,27	1,75

Таблица Г.134

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба hкор = 500 мм

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	2000	4000	7500	14000
1,88	0,558	0,733	1,06	1,61
3,13	0,647	0,814	1,12	1,65
5,0	0,741	0,902	1,19	1,68
7,81	0,835	0,972	1,24	1,69

Для повышения теплозащитных характеристик узла применяется НТЭ в виде разрыва сплошной колонны и введением болтового соединения с утеплителем. Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для узла с возвышением короба hкор = 300 мм и НТЭ, содержащих четыре болтовых соединения с болтами из коррозионно-стойкой стали диаметром 22 мм (для колонны сечением 14000 мм2 восемь болтов).

Таблица Г.135

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба hкор = 300 мм + НТЭ

Rут, м2·°C/Вт	Sк, мм2
	2000	4000	7500	14000
1,88	0,494	0,608	0,792	1,175
3,13	0,579	0,690	0,865	1,242
5,0	0,667	0,777	0,937	1,296
7,81	0,757	0,850	1,003	1,330

Узел прохождения деревянных стропил в скатной кровле

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.21.

Рисунок Г.21 — Расположение деревянного каркаса в скатной кровле

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина утеплителя dут, мм;
• толщина дополнительного утеплителя dдоп, мм.

Толщина стропил принята равной 50 мм.

Удельные потери теплоты сведены в таблицу Г.136. Отсутствие дополнительного утепления рассматривается как случай с нулевым дополнительным утеплением.

Таблица Г.136

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через деревянные стропила скатной кровли

dдоп, мм	dут = 100 мм	dут = 150 мм	dут = 200 мм
0	0,044	0,034	0,027
50	0,024	0,021	0,019
100	0,019	0,017	0,015

При расчетах суммарных потерь теплоты через стропила следует подсчитывать погонную длину всех без исключения стропил, при этом следует учитывать только стропила, пересекающие слой утеплителя и находящиеся на участках конструкций, прилегающих к отапливаемым помещениям.

Узел прохождения деревянной балки в коньке или ендове скатной кровли

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.22.

Рисунок Г.22 — Прохождение деревянной балки в коньке скатной кровли

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина утеплителя dут, мм.

Толщина балки принята равной 100 мм.

Для случая толщины балки 50 мм следует использовать данные из таблицы Г.136. При промежуточных толщинах удельные потери теплоты находятся интерполяцией по таблицам Г.136 и Г.137.

Таблица Г.137

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), через деревянную балку в коньке или ендове скатной кровли

dут = 100 мм	dут = 150 мм	dут = 200 мм
0,084	0,065	0,053

Телескопический крепеж для механического крепления теплоизоляции и гидроизоляции на кровле

Этот тип узлов следует учитывать для кровельных покрытий.

Удельный геометрический показатель данного элемента весьма велик и на практике колеблется в пределах от 8 до 12 шт./м2. Поэтому даже при малых значениях удельных потерь теплоты телескопический крепеж обязателен для учета.

Разрез телескопического крепежа приведен на рисунке Г.23.

Рисунок Г.23 — Схема тарельчатого анкера

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

• толщина утеплителя, мм.

Таблица Г.138

Удельные потери теплоты \chi , Вт/°C, вариантов телескопического крепежа для механического крепления теплоизоляции и гидроизоляции

Толщина утеплителя, мм	\chi , Вт/°C
50	0,002
70	0,0012
90	0,0008
110	0,0006
130	0,0006
150	0,0006
170	0,0004
190	0,0004
210	0,0004

Г.12 Узлы перекрытий над неотапливаемыми подвалами и подпольями

Железобетонная колонна или стена

Схема узла представлена на рисунке Г.24.

1 — стена (колонна)

Рисунок Г.24 — Схема прохождения стены или железобетонной колонны через перекрытие над неотапливаемым подпольем

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина стены или колонны dст, мм;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт.

Удельные потери теплоты \Psi_{\text{ст}} , Вт/(м·°C), находят по таблице Г.139 интерполяцией.

Таблица Г.139

Удельные потери теплоты \Psi_{\text{ст}} , Вт/(м·°C), узла прохождения стены или колонны из железобетона

Rут, м2·°C/Вт	dст, мм
	140	220	350
1,5	0,844	1,056	1,304
3,0	0,763	0,992	1,271
6,0	0,59	0,804	1,081

Утепленный ригель

Схема узла представлена на рисунке Г.25.

1 — ригель

Рисунок Г.25 — Схема прохождения ригеля под перекрытием над неотапливаемым подпольем

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• высота ригеля dри, мм;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт.

Ширина ригеля практически не имеет значения.

Удельные потери теплоты \Psi_{\text{ри}} , Вт/(м·°C), находят по таблице Г.140 интерполяцией.

Таблица Г.140

Удельные потери теплоты \Psi_{\text{ри}} , Вт/(м·°C), узла прохождения ригеля под перекрытием над неотапливаемым подпольем

Rут, м2·°C/Вт	Высота ригеля, мм
	200	400	800
1,5	0,108	0,208	0,29
3,0	0,044	0,119	0,206
6,0	0,004	0,044	0,113

Узел прохождения металлической колонны через перекрытие

Металлическая колонна — это сильное теплопроводное включение, которое приводит к огромным дополнительным потерям теплоты и промерзанию узла, если колонну не утеплить снаружи. Для расчетов, приводимых ниже, принимают, что колонна утеплялась снаружи на всю высоту утеплителем толщиной, равной толщине утеплителя на перекрытии.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, Sк, мм2;
• термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2·°C/Вт.

Узел прохождения колонны показан на рисунке Г.26.

1 — колонна; 2 — утеплитель; 3 — клеевой слой

Рисунок Г.26 — Схема узла прохождения колонны через перекрытие

Удельные потери теплоты \chi_{\text{к}} , Вт/°C, находят по таблице Г.₁₄₁ интерполяцией.

Таблица Г.141

Удельные потери теплоты \chi_{\text{к}} , Вт/°C, узла прохождения стальной колонны через перекрытие

Rут, м2·°C/Вт	Площадь сечения колонны Sк, мм2
	2000	4000	8500	20000
1,5	0,121	0,206	0,367	0,663
3,0	0,098	0,167	0,302	0,554
6,0	0,075	0,131	0,242	0,465

Г.13 Узлы типовых ворот

Перечисленные в настоящем разделе узлы следует учитывать при расчете приведенного сопротивления теплопередаче ворот отапливаемых помещений.

Ворота отапливаемых помещений — это подвижные конструкции с существенным движением воздуха через различные щели, притворы и швы. Цель настоящего расчета — определить характеристики конструкции в закрытом виде без движения воздуха. При необходимости учета влияния движения воздуха на потери теплоты необходимо проводить отдельный расчет движения воздуха.

Ворота отапливаемых помещений примыкают к полу и стеновым конструкциям, при этом возникающие узлы создают дополнительные потери теплоты. В расчетах приведенного сопротивления теплопередаче ворот учитывают только дополнительные потери теплоты, зависящие от конструкции ворот. Разделение дополнительных потерь теплоты осуществляют расчетом, в котором за основу принимают потери теплоты через эталонный узел с «идеальным» примыканием абсолютно однородных ворот. При этом само «идеальное» примыкание должно совпадать по всем размерам с исследуемым примыканием.

Для проведения расчетов приведенного сопротивления теплопередаче ворота разделяют на шесть основных теплозащитных элементов:

1. ворота по глади (плоский элемент);

2. стык панелей (линейный элемент);

3. боковое примыкание ворот к стене (линейный элемент);

4. верхнее примыкание ворот к стене (линейный элемент);

5. нижнее примыкание ворот к полу (линейный элемент);

6. крепление петель (точечный элемент).

Характеристики элементов находят расчетом температурных полей или по таблицам, приведенным ниже.

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.142 — Г.156.

Стык панелей

Общая схема панелей показана на рисунке Г.27. Соседние панели стыкуют между собой через подвижное соединение верхнего края одной панели и нижнего края другой панели, так что в закрытом состоянии панели плотно примыкают друг к другу.

Рисунок Г.27 — Схема панели ворот

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина панели dпан, мм;
• средняя толщина терморазрыва dтр, мм.

Терморазрыв может быть разной толщины сверху и снизу панели. Терморазрыв находится между листами облицовки, которые в общем случае могут быть расположены в зоне разрыва под углом. Для расчетов dтр берут полусумму верхнего и нижнего терморазрывов, каждый из которых принят по среднему размеру.

Таблица Г.142

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла стыка панелей

dпан, мм	dтр, мм
	0	4	8	20	50
40	0,329	0,147	0,095	0,037	-
60	0,301	0,150	0,102	0,047	-
80	0,274	0,148	0,105	0,053	0,015

Боковое примыкание ворот к стене

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина панели dпан, мм;
• средняя толщина боковой крышки dкр, мм.

Боковая крышка выполнена из стали.

Таблица Г.143

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный боковой уплотнитель

	dпан, мм	dкр, мм
		0,5	1
	40	0,308	0,365
	60	0,311	0,373
	80	0,311	0,375

Таблица Г.144

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный боковой уплотнитель отсутствует

	dпан, мм	dкр, мм
		0,5	1
	40	0,267	0,325
	60	0,270	0,332
	80	0,270	0,335

Таблица Г.145

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный внешний уплотнитель

	dпан, мм	dкр, мм
		0,5	1
	40	0,211	0,255
	60	0,215	0,263
	80	0,216	0,266

Верхнее примыкание ворот к стене

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина панели dпан, мм;
• выбор верхнего профиля.

Таблица Г.146

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Алюминиевый верхний профиль, толщина 1,5 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,390
	60	0,420
	80	0,434

Таблица Г.147

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Стальной верхний профиль, толщина 0,8 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,254
	60	0,263
	80	0,261

Таблица Г.148

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Комбинированный верхний профиль

	dпан, мм	\Psi
	40	0,061
	60	0,062
	80	0,061

Таблица Г.149

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Односторонний алюминиевый верхний профиль

	dпан, мм	\Psi
	40	0,156
	60	0,182
	80	0,201

Таблица Г.150

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Алюминиевый верхний профиль с терморазрывом

	dпан, мм	\Psi
	40	0,193
	60	0,246
	80	0,288

Таблица Г.151

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Дополнительный верхний уплотнитель

	dпан, мм	\Psi
	40	0,308
	60	0,311
	80	0,311

Нижнее примыкание ворот к полу

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• толщина панели dпан, мм;
• выбор нижнего профиля.

Таблица Г.152

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла нижнего примыкания ворот. Алюминиевый нижний профиль, толщина 1,5 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,470
	60	0,469
	80	0,465

Таблица Г.153

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла нижнего примыкания ворот. Стальной нижний профиль, толщина 0,8 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,302
	60	0,271
	80	0,246

Таблица Г.154

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла нижнего примыкания ворот. Нижний профиль — стальная труба, толщина металла 2 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,340
	60	0,317
	80	0,302

Таблица Г.155

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла нижнего примыкания ворот. Профиль — стальная труба в ПВХ, толщина металла 1 мм

	dпан, мм	\Psi
	40	0,215
	60	0,194
	80	0,182

Таблица Г.156

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), для узла нижнего примыкания ворот. Алюминиевый нижний профиль с терморазрывом

	dпан, мм	\Psi
	40	0,153
	60	0,135
	80	0,126

В отличие от верхнего профиля с терморазрывом нижний профиль с терморазрывом дает заметно больший эффект за счет иного примыкания к окружающим конструкциям. Для узла верхнего примыкания основной тепловой поток идет вдоль конструкции и терморазрыв практически не работает. Для нижнего узла примыкания тепловой поток идет поперек ворот, и терморазрыв оказывает существенное влияние.».

Приложение дополнить разделами Г.14 и Г.15 в следующей редакции:

«Г.14 Узел сопряжения панорамного остекления с балконной консолью»

Такой узел — разновидность узла сопряжения балконной плиты со стеной в месте, где остекление (например, двери лоджий) доходит до пола. Остекление имеет значительно меньшую толщину, чем основная стена, таким образом создают намного более опасное для промерзания место, которое требует выполнения мероприятий по сокращению теплопотерь и повышению температуры внутренней поверхности конструкции. Для сравнения приведены данные по удельным потерям теплоты и максимальному относительному перепаду температуры на внутренней поверхности для узла с применением НТЭ (приоритетный для такого узла вариант) и для случая перфорации 3/1.

Общий вид узла показан на рисунке Г.28.

Рисунок Г.28 — Схема узла сопряжения панорамного остекления с балконной консолью

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

• термическое сопротивление слоя утеплителя на стене Rут, м2·°C/Вт;
• термическое сопротивление профильной системы Rпроф, м2·°C/Вт.

Таблица Г.157

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), узла сопряжения панорамного остекления с балконной консолью. В месте примыкания установлен НТЭ

Rут, м2·°C/Вт	Rпроф, м2·°C/Вт
	0,3	0,5	0,8
1,5	0,137	0,135	0,135
3	0,211	0,210	0,209
6	0,268	0,267	0,267

Таблица Г.157а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения панорамного остекления с балконной консолью. В месте примыкания установлен НТЭ

Rут, м2·°C/Вт	Rпроф, м2·°C/Вт
	0,3	0,5	0,8
1,5	0,098	0,097	0,096
3	0,092	0,091	0,090
6	0,089	0,088	0,087

Таблица Г.158

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), узла сопряжения панорамного остекления с балконной консолью. В месте примыкания перфорация плиты перекрытия 1/3

Rут, м2·°C/Вт	Rпроф, м2·°C/Вт
	0,3	0,5	0,8
1,5	0,371	0,369	0,369
3	0,454	0,453	0,453
6	0,493	0,493	0,493

Таблица Г.158а

Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности \theta_{\text{в}} для узла сопряжения панорамного остекления с балконной консолью. В месте примыкания перфорация плиты перекрытия 1/3

Rут, м2·°C/Вт	Rпроф, м2·°C/Вт
	0,3	0,5	0,8
1,5	0,258	0,258	0,257
3	0,255	0,254	0,254
6	0,244	0,243	0,243

Узел с перфорацией 3/1 не обеспечивает выполнения требований к минимальной температуре на внутренней поверхности для большинства климатических зон Российской Федерации.

Г.15 Узлы ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом

В настоящем разделе приведены удельные потери теплоты для трех разновидностей узлов ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом:

а) стык стены вне грунта со стеной в грунте;

б) стык стены в грунте с полом в грунте;

в) стык стен в грунте под прямым углом. Классический угол стены в грунте.

Это не единственные теплотехнические неоднородности, которые могут возникнуть для ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом, но наиболее распространенные теплотехнические неоднородности, характерные для каждой такой конструкции.

Первые две разновидности узла показаны на рисунке Г.29.

Рисунок Г.29 — Стык стены вне грунта со стеной в грунте (А) и стык стены в грунте с полом в грунте (Б)

Характерная особенность узлов ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом то, что их удельные потери теплоты зависят от глубины расположения узла. Это основной влияющий параметр и именно на его варьировании построены все таблицы. Исключением является только узел стыка стены вне грунта со стеной в грунте, который всегда расположен на одной и той же глубине. Для него основным влияющим параметром является конструкция стены вне грунта, точнее характеристики и расположение слоя утеплителя. Для составления таблиц принято, что влияет только толщина слоя утеплителя.

Таблица Г.159

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), стыка стены вне грунта со стеной в грунте

Толщина слоя утеплителя стены вне грунта, мм	\Psi , Вт/(м·°C)
50	0,159
100	0,094
150	0,048
200	0

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), стыка стены вне грунта со стеной в грунте при толщине слоя утеплителя стены вне грунта более 200 мм следует принимать равными 0 или рассчитывать численно (это будет отрицательная величина).

При использовании таблиц Г.160 и Г.161 и расчете приведенного сопротивления ограждающих конструкций в грунте полосами по приложению Е СП 50.13330 следует принимать среднюю глубину расположения пола.

Таблица Г.160

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), стыка стены в грунте с полом в грунте

Глубина расположения стыка, м	\Psi , Вт/(м·°C)
2	0,064
4	0,128
6	0,192
8	0,256
10	0,32
12	0,384

Зависимость от глубины практически линейная.

Значения удельных потерь теплоты в таблице Г.161 приведены для участков длиной по 2 м, что в целом соответствует методике расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен полосами. Каждой полосе стены соответствуют свои удельные потери теплоты угла в грунте.

Таблица Г.161

Удельные потери теплоты \Psi , Вт/(м·°C), угол стены в грунте

Глубина расположения угла, м	\Psi , Вт/(м·°C)
От 0 до 2 включ.	0,282
От 2 до 4 включ.	0,352
От 4 до 6 включ.	0,374
От 6 до 8 включ.	0,395
От 8 до 10 включ.	0,418
От 10 до 12 включ.	0,439

«.»

---