СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий

(одобрен и рекомендован к применению Письмом Госстроя РФ от 26.03.2004 № ЛБ-2013/9)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["СП 23-101-2000"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-23-101-2000" "СП 23-101-2000. Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование тепловой защиты зданий"
  n1["СП 23-101-2004"]:::doc
  click n1 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-23-101-2004" "СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий"
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

THERMAL PERFORMANCE DESING OF BUILDINGS

СП 23-101-2004

Разработан Научно-исследовательским институтом строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), Мосгосэкспертизой, Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (ОАО «ЦНИИпромзданий»), Федеральным государственным унитарным предприятием — Центром методологии нормирования и стандартизации в строительстве (ФГУП ЦНС), Центральным научно-исследовательским и проектным институтом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и группой специалистов.

Внесен Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России.

Утвержден и введен в действие с 1 июня 2004 г. совместным Приказом ОАО «ЦНИИпромзданий» и ФГУП ЦНС № 1 от 23 апреля 2004 г.

ВВЕДЕНИЕ

Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы проектирования, расчета теплотехнических характеристик ограждающих конструкций, рекомендации и справочные материалы, позволяющие реализовывать требования СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным использованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта от использования архитектурных, строительных и инженерных решений, направленных на экономию энергетических ресурсов.

В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на основе теплового баланса здания, по расчету приведенного сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций, требования к конструктивным и архитектурным решениям зданий с точки зрения их теплозащиты. Установлены методы определения сопротивления воздухо-паропроницанию, теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций, теплоэнергетических параметров здания, предложены форма и методика заполнения электронной версии энергетического паспорта здания.

При разработке Свода правил использованы положения действующих нормативных документов, прогрессивные конструктивные решения наружных ограждений, наиболее эффективные технические решения теплозащиты зданий, примененные на различных объектах Российской Федерации, работы Общества по защите природных ресурсов, а также следующие зарубежные стандарты:

DIN EN 832 — Европейский стандарт. «Теплозащита зданий — расчеты энергопотребления на отопление — жилые здания»;

Строительные нормы Великобритании 1995 — часть L. «Сбережение топлива и энергии»;

SAP BRE — Стандарт Великобритании. «Государственная стандартная методика расчета энергопотребления в жилых зданиях»;

SS02 42 30 — Шведский стандарт. «Конструкции из листовых материалов с теплопроводными включениями — Расчет сопротивления теплопередаче»;

Rt 2000 — Франция. «Постановление о теплотехнических характеристиках новых зданий и новых частей зданий» от 29.11.2000;

EnEV 2002 — ФРГ. «Постановление об энергосберегающей тепловой защите и энергосберегающих отопительных установках зданий» от 16.11.2001.

Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А. Матросов, канд. техн. наук И.Н. Бутовский, инж. П.Ю. Матросов (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук В.С. Беляев (ЦНИИЭПжилища), канд. техн. наук В.И. Ливчак (Мосгосэкспертиза), В.А. Глухарев (Госстрой России), Л.С. Васильева (ФГУП ЦНС).

В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие: канд. техн. наук А.Я. Шарипов (СантехНИИпроект) - раздел 7; д-р техн. наук Ю.А. Табунщиков (АВОК) - раздел 11 и Приложение Х; канд. техн. наук Г.К. Климова (НИИСФ РААСН) - Приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я. Киселев (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук В.В. Фетисов (ОАО «Теплопроект»), канд. техн. наук О.М. Мартынов (Госстрой России) - Приложение Е; канд. техн. наук В.А. Могутов (НИИСФ РААСН); В.А. Тарасов (Декенинк Н.В.) - подраздел 9.4 и Приложение Л; Б.А. Семенов (Поволжский региональный УИЦ по проблемам строительства при Саратовском ГТУ) - Приложение Ж.

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий Свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты ограждающих конструкций вновь возводимых и реконструируемых зданий различного назначения (далее — зданий) с нормируемыми параметрами микроклимата помещений (температурой и влажностью).

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

Перечень нормативных документов, на которые приведены ссылки, дан в Приложении А.

3. ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Термины, применяемые в настоящем нормативном документе, и их определения приведены в Приложении Б.

4. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. При теплотехническом проектировании тепловой защиты зданий в каждом конкретном случае последовательно решаются следующие задачи.

4.1.1. Определение параметров наружных климатических условий — согласно 5.1 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-01, влажностного режима помещений зданий — согласно СНиП 23-02 для соответствующего пункта строительства, параметров внутренней среды — согласно 5.2 настоящего Свода правил.

4.1.2. Выбор класса энергетической эффективности зданий С, В или А согласно СНиП 23-02.

4.1.3. Определение уровня тепловой защиты — согласно разделу 6 настоящего Свода правил в соответствии с СНиП 23-02 для отдельных ограждающих конструкций по нормируемым значениям сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций для всех зданий либо по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на отопление для гражданских (жилых и общественных) зданий. Эта задача решается при заполнении энергетического паспорта здания согласно разделу 18 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.4. Проектирование ограждающей конструкции. В ходе проектирования определяют расчетные характеристики строительных материалов и конструкций согласно 5.3 настоящего Свода правил, рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче как фасада здания, так и отдельных элементов ограждающих конструкций согласно разделу 9 настоящего Свода правил, сопоставляют результат с уровнем, определенным в 4.1.3, и вносят при необходимости изменения как в проект здания в целом, так и в проект ограждающей конструкции; проверяют ограждающую конструкцию на защиту от переувлажнения согласно разделу 13 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.5. Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций по требуемому сопротивлению теплопередаче, определенному в 4.1.3, и воздухопроницаемости — согласно разделу 12 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.6. Расчет в необходимых случаях теплоустойчивости ограждающих конструкций в летнее время и теплоустойчивости помещений в холодный период года — согласно разделу 11 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.7. Проектирование конструкций полов по нормируемым значениям теплоусвоения — согласно разделу 14 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

Заканчивают проектирование тепловой защиты зданий составлением раздела проекта «Энергоэффективность» согласно разделу 16 настоящего Свода правил.

4.2. Процедуры выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций более детально представлены в разделе 6.

Для облегчения решения каждой из этих задач в последующих разделах настоящего документа разработаны соответствующие методики и примеры расчетов.

5. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

5.1 Наружные климатические условия

5.1.1. Расчетную температуру наружного воздуха t_{ext} , °С, следует принимать по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 согласно СНиП 23-01 для соответствующего городского или сельского населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетную температуру следует принимать для ближайшего пункта, который указан в СНиП 23-01.

5.1.2. Продолжительность отопительного периода z_{ht} , сут, и среднюю температуру наружного воздуха t_{ht} , °С, в течение отопительного периода следует принимать согласно СНиП 23-01 (таблица 1, графы 13 и 14 — для медицинских и детских учреждений, графы 11 и 12 — в остальных случаях) для соответствующего города или населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетные параметры отопительного периода следует принимать для ближайшего пункта, который указан в СНиП 23-01. Величину градусо-суток D_{d} в течение отопительного периода следует вычислять по формуле

где t_{int} — расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С, определяемая согласно указаниям 5.2.

5.1.3. Средний удельный вес наружного воздуха в течение отопительного периода \gamma_{a}^{ht} , Н/м3, следует рассчитывать по формуле

\gamma_{a}^{ht} = 3463/(273 + t_{ht}) , (2)

5.1.4. Среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период \rho_{a}^{ht} , кг/м3, следует рассчитывать по формуле

5.2 Параметры внутренней среды

Таблица 2

Допустимые температура и относительная влажность воздуха внутри здания для теплого периода года

5.2.1. Расчетная относительная влажность воздуха внутри жилых и общественных зданий должна быть не выше значений, приведенных в графе 4 таблиц 1 и 2: внутри зданий производственного назначения — по ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.

Обеспеченность условий эксплуатации ограждающих конструкций следует устанавливать в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности следующим образом:

- определяют по карте зону влажности (влажная, нормальная, сухая) согласно приложению В СНиП 23-02; при этом в случае попадания пункта на границу зон влажности следует выбирать более влажную зону;

- определяют влажностный режим помещений (сухой, нормальный, влажный или мокрый) в зависимости от расчетной относительной влажности и температуры внутреннего воздуха в соответствии с таблицей 1 СНиП 23-02;

- устанавливают согласно таблице 2 СНиП 23-02 условия эксплуатации ограждающих конструкций (А или Б) в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности.

5.2.2. Расчетная температура воздуха внутри жилых и общественных зданий t_{int} для холодного периода года должна быть не ниже минимальных значений оптимальных температур, приведенных в таблице 1 согласно ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002. Для остальных зданий, не указанных в таблице 1, параметры воздуха следует принимать по минимальным значениям оптимальной температуры по ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий. Расчетная температура воздуха внутри здания t_{int} для теплого периода года должна быть не выше допустимых значений, приведенных в таблице 2 согласно ГОСТ 30494.

5.2.3. Температура внутренних поверхностей наружных ограждений здания, где имеются теплопроводные включения (диафрагмы, сквозные включения цементно-песчаного раствора или бетона, межпанельные стыки, жесткие соединения и гибкие связи в многослойных панелях, оконные обрамления и т.д.), в углах и на оконных откосах не должна быть ниже, чем температура точки росы воздуха внутри здания t_{d} (таблица 3) при расчетной относительной влажности \varphi_{int} и расчетной температуре t_{int} внутреннего воздуха (таблица 1). Для жилых и общественных зданий температура точки росы t_{d} приведена в таблице 3 при соответствующих минимальных температурах и относительной влажности, приведенных в таблице 1.

Таблица 3

Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного периода года

5.3 Характеристики строительных материалов и конструкций

5.3.1. При проектировании теплозащиты используют следующие расчетные показатели строительных материалов и конструкций (по Приложению Д для условий эксплуатации ограждающих конструкций А или Б согласно СНиП 23-02):

- расчетный коэффициент теплопроводности \lambda , Вт/(м х °С);

- коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2 х °С);

- удельная теплоемкость (в сухом состоянии) c_{0} , кДж/(кг х °С);

• коэффициент паропроницаемости \mu , мг/(м х ч х Па), или сопротивление паропроницанию R_{vr} , м2 х ч х Па/мг;

5.4 Определение отапливаемых площадей и объемов зданий

5.4.2. При определении площади мансардного этажа учитывается площадь с высотой до наклонного потолка 1,2 м при наклоне 30° к горизонту; 0,8 м — при 45° — 60°; при 60° и более — площадь измеряется до плинтуса.

5.4.3. Площадь жилых помещений здания подсчитывается как сумма площадей всех общих комнат (гостиных) и спален.

5.4.4. Отапливаемый объем здания определяется как произведение отапливаемой площади этажа на внутреннюю высоту, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.

При сложных формах внутреннего объема здания отапливаемый объем определяется как объем пространства, ограниченного внутренними поверхностями наружных ограждений (стен, покрытия или чердачного перекрытия, цокольного перекрытия).

Для определения объема воздуха, заполняющего здание, отапливаемый объем умножается на коэффициент 0,85.

5.4.5. Площадь наружных ограждающих конструкций определяется по внутренним размерам здания. Общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных проемов) определяется как произведение периметра наружных стен по внутренней поверхности на внутреннюю высоту здания, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа с учетом площади оконных и дверных откосов глубиной от внутренней поверхности стены до внутренней поверхности оконного или дверного блока. Суммарная площадь окон определяется по размерам проемов в свету. Площадь наружных стен (непрозрачной части) определяется как разность общей площади наружных стен и площади окон и наружных дверей.

5.4.6. Площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия, чердачного и цокольного перекрытия) определяется как площадь этажа здания (в пределах внутренних поверхностей наружных стен).

6. ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМИРУЕМОГО УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

6.4. В процессе проектирования здания определяется расчетный показатель удельного расхода тепловой энергии, который зависит от теплозащитных свойств ограждающих конструкций, объемно-планировочных решений здания, тепловыделений и количества солнечной энергии, поступающих в помещения здания, эффективности инженерных систем поддержания требуемого микроклимата помещений и систем теплоснабжения. Этот расчетный показатель не должен превышать нормируемый показатель.

6.5 Проектирование по показателям «в» дает следующие преимущества:

• отпадает необходимость для отдельных элементов ограждающих конструкций достижения заданных таблицей 4 СНиП 23-02 нормируемых значений сопротивления теплопередаче;
• обеспечивается энергосберегающий эффект за счет комплексного проектирования теплозащиты здания и учета эффективности систем теплоснабжения;
• большую свободу выбора проектных решений при проектировании.

6.6. Схема проектирования тепловой защиты зданий согласно СНиП 23-02 представлена на рисунке 1. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций следует выполнять в приведенной ниже последовательности:

• выбирают наружные климатические параметры согласно СНиП 23-01 и рассчитывают градусо-сутки отопительного периода;
• выбирают минимальные значения оптимальных параметров микроклимата внутри здания согласно назначению здания по ГОСТ 30494, СанПиН 2.1.2.1002 и ГОСТ 12.1.005. Устанавливают условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б;
• разрабатывают объемно-планировочное решение здания, рассчитывают показатель компактности зданий k_{e}^{des} и сравнивают его с нормируемым значением. Если расчетное значение больше нормируемого, то рекомендуется изменить объемно-планировочное решение с целью достижения нормируемого значения;
• выбирают требования показателей «а» или «в».

Общие положения

1. Определяют тип здания

3. Выбирают влажностный режим здания

4. Выбирают класс здания по энергетической эффективности

Рисунок 1. Схема проектирования тепловой защиты зданий

6.7. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций согласно нормируемым значениям ее элементов выполняют в нижеприведенной последовательности:

• определяют нормируемые значения сопротивлений теплопередаче R_{req} ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) по градусо-суткам отопительного периода; проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада \Delta t_{\text{п}} ;
• рассчитывают энергетические параметры для энергетического паспорта, однако величину удельного расхода тепловой энергии не контролируют.

6.8. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций на основе нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания выполняют в следующей последовательности:

• определяют в качестве первого приближения поэлементные нормы по сопротивлению теплопередаче R_{req} ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) в зависимости от градусо-суток отопительного периода;
• назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП 31-01, СНиП 31-02 и СНиП 2.08.02 и определяют бытовые тепловыделения;
• назначают класс здания (А, В или С) по энергетической эффективности и в случае выбора класса А или В устанавливают процент снижения нормируемых удельных расходов в пределах нормируемых величин отклонений;
• определяют нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания q_{h}^{req} в зависимости от класса здания, его типа и этажности и корректируют это значение в случае назначения класса А или В и подключения здания к децентрализованной системе теплоснабжения или стационарному электроотоплению;
• рассчитывают удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q_{h}^{des} , заполняют энергетический паспорт и сравнивают его с нормируемым значением q_{h}^{req} . Расчет заканчивают в случае, если расчетное значение не превышает нормируемое.

Если расчетное значение q_{h}^{des} меньше нормируемого значения q_{h}^{req} , то осуществляют перебор следующих вариантов с тем, чтобы расчетное значение не превышало нормируемое:

• понижением по сравнению с нормируемыми значениями уровня теплозащиты для отдельных ограждений здания, в первую очередь для стен;
• изменением объемно-планировочного решения здания (размеров, формы и компоновки из секций);
• выбором более эффективных систем теплоснабжения, отопления и вентиляции и способов их регулирования;
• комбинированием предыдущих вариантов.

В результате перебора вариантов определяют новые значения нормируемых сопротивлений теплопередаче R_{req} ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон, витражей и фонарей, наружных дверей и ворот), которые могут отличаться от выбранных в качестве первого приближения как в меньшую, так и в большую сторону. Это значение не должно быть ниже минимальных величин, указанных в 5.13 СНиП 23-02.

Проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада \Delta t_{\text{п}} .

6.9. Рассчитывают теплоэнергетические параметры согласно разделу 7 и заполняют энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.

7. ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

7.1. Теплоэнергетические параметры следует определять независимо от выбора групп показателей «а» или «в» (6.2).

7.3. При определении q_{h}^{req} и учете вида системы теплоснабжения, к которой подключено здание, определяют коэффициент энергетической эффективности \epsilon систем отопления и теплоснабжения согласно 5.12 СНиП 23-02 и 7.4 настоящего Свода правил.

7.4. Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и централизованного теплоснабжения здания \epsilon_{0}^{des} определяется по формуле

\epsilon_{0}^{des} = (\chi_{1}\epsilon_{1})(\chi_{2}\epsilon_{2})(\chi_{3}\epsilon_{3})(\chi_{4}\epsilon_{4}) , (4)

\chi_{2} — расчетный коэффициент теплопотерь распределительных сетей и оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;

\epsilon_{2} — расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;

\chi_{3} — расчетный коэффициент теплопотерь магистральных тепловых сетей и оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или распределительного пункта;

\chi_{4} — расчетный коэффициент теплопотерь оборудования источника теплоснабжения;

\epsilon_{4} — расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования источника теплоснабжения.

Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и децентрализованного (поквартирной, индивидуальной и автономной систем) теплоснабжения здания \epsilon_{des} определяется по формуле

\epsilon_{des} = (\chi_{1}\epsilon_{1})(\chi_{4}\epsilon_{4}) , (5)

где \chi_{1} , \epsilon_{1} , \chi_{4} , \epsilon_{4} — то же, что и в формуле (4).

Значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), следует принимать с учетом требований СНиП 41-01 и по данным проекта осредненными за отопительный период.

При отсутствии проектных данных значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), рекомендуется принимать следующими:

\chi_{1} = 1 ;

\epsilon_{1} = 1 — при наличии автоматического регулирования температуры воздуха внутри помещений, включая автоматическое регулирование притока и вытяжки наружного воздуха; \epsilon_{1} = 0,9 — при отсутствии автоматического регулирования притока и вытяжки наружного воздуха;

\chi_{4} — принимается по паспортным или проектным данным для источника теплоты;

\epsilon_{4} = 1 — при поквартирном (индивидуальном) теплогенераторе, а также при автономном источнике теплоты и автоматическом раздельном регулировании (в том числе и пофасадном) отпуска теплоты для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения; \epsilon_{4} = 0,85 — 0,88 — при отсутствии этих систем регулирования.

а) значения коэффициентов \chi_{1} и \epsilon_{1} принимаются согласно 7.4;

б) значение коэффициента \chi_{2} для оборудования тепловых пунктов принимается по данным проекта и паспортных данных используемого оборудования и не должно быть ниже 0,97;

значение коэффициента \epsilon_{2} для оборудования тепловых пунктов следует принимать равным:

0,98 — 1,0 — для полностью автоматизированных тепловых пунктов с раздельными контурами циркуляции на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, с автономным поддержанием температуры теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха для систем отопления и вентиляции, обеспечивающих количественно-качественное пофасадное регулирование в зависимости от теплопотребления здания;

в) значение коэффициента \chi_{3} следует принимать для вновь проектируемых магистральных тепловых сетей; для действующих магистральных тепловых сетей — расчетом отношения количества подпитки к объему циркуляции в системе; при отсутствии данных для магистральных тепловых сетей, эксплуатируемых до 10 лет, — по проекту, более 10 лет — 0,9;

значение коэффициента \epsilon_{3} для магистральных и распределительных тепловых сетей следует принимать равным 0,88 с тепловыми пунктами, оборудованными элеваторными узлами; с тепловыми пунктами, оборудованными насосами смешения с регулируемым электроприводом, значение коэффициента \epsilon_{3} допускается принимать равным 1;

г) значение коэффициента \chi_{4} для действующего централизованного или локального источника теплоты следует принимать по эксплуатационным данным; при отсутствии этих данных — принимают по экспертной оценке путем обследования технического состояния основного и вспомогательного оборудования;

д) значение коэффициента \epsilon_{4} следует принимать в зависимости от степени обеспечения количественно-качественного регулирования оборудования централизованного или локального источника теплоты равным:

1 — при полной автоматизации котельной и обеспечении количественно-качественного регулирования;

не более 0,8 — при обеспечении только качественного регулирования.

7.6. При отсутствии данных о системах теплоснабжения коэффициент энергетической эффективности принимают равным: \epsilon_{des} = 0,5 — при подключении здания к существующей системе централизованного теплоснабжения; \epsilon_{des} = 0,85 — при подключении здания к автономной крышной или модульной котельной на газе; \epsilon_{des} = 0,35 — при стационарном электроотоплении; \epsilon_{des} = 1 — при подключении к тепловым насосам с электроприводом; \epsilon_{des} = 0,65 — при подключении здания к прочим системам теплоснабжения.

7.7 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена за счет:

а) изменения объемно-планировочных решений, обеспечивающих наименьшую площадь наружных ограждений, уменьшения числа наружных углов, увеличения ширины зданий, а также использования ориентации и рациональной компоновки многосекционных зданий;

в) блокирования зданий с обеспечением надежного примыкания соседних зданий;

г) устройства тамбурных помещений за входными дверями;

д) возможности размещения зданий с меридиональной или близкой к ней ориентацией продольного фасада;

ж) повышения эффективности авторегулирования систем обеспечения микроклимата, применения эффективных видов отопительных приборов и более рационального их расположения;

и) выбора более эффективных систем теплоснабжения;

к) размещения отопительных приборов, как правило, под светопроемами и теплоотражательной теплоизоляции между ними и наружной стеной;

л) утилизации теплоты удаляемого внутреннего воздуха и поступающей в помещение солнечной радиации.

7.8. Результаты расчета теплоэнергетических параметров заносят в энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.

8. ВЫБОР КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ НЕОБХОДИМУЮ ТЕПЛОЗАЩИТУ ЗДАНИЙ

Общая часть

8.1. Наружные ограждающие конструкции должны быть запроектированы таким образом, чтобы их приведенное сопротивление теплопередаче R_{o}^{r} было не меньше нормируемого значения R_{req} , определяемого по показателям «а» или «в» раздела 6.

8.2. Определение нормируемых значений согласно СНиП 23-02 показано на примере расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания в Приложении К.

8.3. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций по нормируемому расходу тепловой энергии на отопление здания согласно СНиП 23-02 показан в примерах теплоэнергетических расчетов уровня тепловой защиты в Приложении И.

8.4. Рекомендуемые типы технических решений наружных стен (с учетом требований 8.11 - 8.17) и окон, уровни их теплозащиты для основных селитебных и промышленных зон территории Российской Федерации приведены в таблицах 4 и 5.

Таблица 4

Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наружных стен

в деревянных и пластмассовых переплетах

8.5. При проектировании теплозащиты зданий различного назначения следует применять, как правило, типовые технические решения и изделия полной заводской готовности, в том числе конструкции комплектной поставки, со стабильными теплоизоляционными свойствами, достигаемыми применением эффективных теплоизоляционных материалов с минимумом теплопроводных включений и стыковых соединений в сочетании с надежной гидроизоляцией, не допускающей проникновения влаги в жидкой фазе и максимально сокращающей проникновение водяных паров в толщу теплоизоляции.

Взаимное расположение отдельных слоев ограждающих конструкций должно способствовать высыханию конструкций и исключать возможность накопления влаги в ограждении в процессе эксплуатации.

8.6. Ограждающие конструкции должны обладать необходимой прочностью, жесткостью, устойчивостью, долговечностью, удовлетворять общим архитектурным, эксплуатационным, санитарно-гигиеническим требованиям соответствующих СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость, долговечность и герметичность соединений.

Требуемую степень долговечности ограждающих конструкций следует обеспечивать применением материалов, имеющих надлежащую стойкость (морозостойкость, влагостойкость, биостойкость, стойкость против коррозии, высокой температуры, циклических температурных колебаний и других разрушающих воздействий окружающей среды), а также соответствующими конструктивными решениями, предусматривающими в случае необходимости специальную защиту элементов конструкций, выполняемых из недостаточно стойких материалов.

8.7. Ограждающие конструкции следует проектировать с применением материалов и изделий, апробированных на практике и выпускаемых по стандартам. При отсутствии стандарта на каждый новый вид материала или изделия должны быть разработаны и утверждены в установленном порядке технические свидетельства и получены расчетные теплотехнические показатели материала согласно 5.3.1.

Ограждающие конструкции должны предусматриваться с минимальным количеством типоразмеров изделий и возможностью взаимозаменяемости применяемых элементов.

8.8. Для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в многослойных конструкциях зданий с теплой стороны следует располагать слои большей теплопроводности и с большим сопротивлением паропроницанию, чем наружные слои.

При выборе материалов для наружных ограждающих конструкций следует отдавать предпочтение местным строительным материалам.

При проектировании зданий для повышения пределов огнестойкости и снижения пожарной опасности внутренней и наружной поверхностей стен следует предусматривать устройство облицовки из негорючих материалов или штукатурки, а для защиты от воздействия влаги и атмосферных осадков — дополнительно окраску водоустойчивыми составами, выбираемыми в зависимости от материала стен и условий эксплуатации. Ограждающие конструкции, контактирующие с грунтом, следует предохранять от грунтовой влаги путем устройства гидроизоляции.

8.9. Долговечность теплоизоляционных конструкций и материалов должна быть более 25 лет; долговечность сменяемых уплотнителей — более 15 лет.

8.10. При необходимости размещения жилых помещений, санузлов и кухонь, одна из стен которых выходит на эвакуационную лестничную клетку 3-го типа, эту стену следует проектировать как наружную.

8.11. С теплотехнической точки зрения различают три вида наружных стен по числу основных слоев: однослойные, двухслойные и трехслойные.

Однослойные стены выполняют из конструкционно-теплоизоляционных материалов и изделий, совмещающих несущие и теплозащитные функции.

В трехслойных ограждениях с защитными слоями на точечных (гибких, шпоночных) связях рекомендуется применять утеплитель из минеральной ваты, стекловаты или пенополистирола с толщиной, устанавливаемой по расчету с учетом теплопроводных включений от связей. В этих ограждениях соотношение толщин наружных и внутренних слоев должно быть не менее 1:1,25 при минимальной толщине наружного слоя 50 мм.

В двухслойных стенах предпочтительно расположение утеплителя снаружи. Используются два варианта наружного утеплителя: системы с наружным покровным слоем без зазора и системы с воздушным зазором между наружным облицовочным слоем и утеплителем. Не рекомендуется применять теплоизоляцию с внутренней стороны из-за возможного накопления влаги в теплоизоляционном слое, однако в случае необходимости такого применения поверхность со стороны помещения должна иметь сплошной и долговечный пароизоляционный слой.

8.12. При проектировании стен из кирпича и других мелкоштучных материалов следует максимально применять облегченные конструкции в сочетании с плитами из эффективных теплоизоляционных материалов.

Стены зданий из кирпича и керамических камней, за исключением стен с воздушными прослойками, а также стены, облицованные кирпичом, рекомендуется проектировать, как правило, с расшивкой швов кладки по фасаду. При применении камней из пористой керамики рекомендуется предусматривать облицовочный слой из кирпича с анкерами из нержавеющей стали или из стеклопластика для связки с основной кладкой.

8.13. При проектировании стен с невентилируемыми воздушными прослойками следует руководствоваться следующими рекомендациями:

• размер прослойки по высоте должен быть не более высоты этажа и не более 6 м, размер по толщине — не менее 40 мм (10 мм при устройстве отражательной теплоизоляции);
• воздушные прослойки следует разделять глухими диафрагмами из негорючих материалов на участки размером не более 3 м;
• воздушные прослойки рекомендуется располагать ближе к холодной стороне ограждения.

8.14. При проектировании стен с вентилируемой воздушной прослойкой (стены с вентилируемым фасадом) следует руководствоваться следующими рекомендациями:

• воздушная прослойка должна быть толщиной не менее 60 и не более 150 мм и ее следует размещать между наружным слоем и теплоизоляцией; следует предусматривать рассечки воздушного потока по высоте каждые три этажа из перфорированных перегородок;
• при расчете приведенного сопротивления теплопередаче согласно разделу 9 следует учитывать все теплопроводные включения, включая крепежные элементы облицовки и теплоизоляции;
• наружный слой стены должен иметь вентиляционные отверстия, суммарная площадь которых определяется из расчета 75 см2 на 20 м2 площади стен, включая площадь окон;
• нижние (верхние) вентиляционные отверстия, как правило, следует совмещать с цоколями (карнизами), причем для нижних отверстий предпочтительно совмещение функций вентиляции и отвода влаги;
• применять жесткие теплоизоляционные материалы плотностью не менее 80 — 90 кг/м3, имеющие на стороне, обращенной к прослойке, ветро- воздухозащитные паропроницаемые пленки (типа «Тайвек»', «Тектотен» или аналогичных мембранных пленок) или кашированные стеклотканью, либо предусматривать обязательную защиту поверхности теплоизоляции, обращенной к прослойке, стеклосеткой с ячейками не более 4 x 4 мм или стеклотканью, прикрепляя ее к теплоизоляции при помощи армирующей массы; не следует применять горючие утеплители; применение мягких теплоизоляционных материалов не рекомендуется;
• при использовании в качестве наружного слоя облицовки из плит искусственных или натуральных камней горизонтальные швы должны быть раскрыты (не должны заполняться уплотняющим материалом).

8.15. Тепловую изоляцию наружных стен следует проектировать непрерывной в плоскости фасада здания. Такие элементы ограждений, как внутренние перегородки, колонны, балки, вентиляционные каналы и другие, не должны нарушать целостности слоя теплоизоляции. Воздуховоды, вентиляционные каналы и трубы, которые частично проходят в толще ограждений, следует располагать до теплой поверхности теплоизоляции. Следует обеспечить плотное примыкание теплоизоляции к сквозным теплопроводным включениям. При этом приведенное сопротивление теплопередаче стен с теплопроводными включениями должно быть не менее нормируемых величин согласно СНиП 23-02.

При применении новых теплоизоляционных материалов, расчетные теплотехнические характеристики которых не приведены в Приложении Д, эти характеристики следует принимать согласно теплотехническим испытаниям по методике Приложения Е, проведенным аккредитованными испытательными лабораториями.

При применении в ограждающих конструкциях горючих утеплителей оконные и другие проемы по периметру следует обрамлять полосами шириной не менее 200 мм из минераловатного негорючего утеплителя плотностью не менее 80 — 90 кг/м3. Эти конструкции должны иметь разрешения Госпожарнадзора к применению.

8.16 При наличии в конструкции теплозащиты теплопроводных включений необходимо учитывать следующее:

• несквозные включения целесообразно располагать ближе к теплой стороне ограждения;
• в сквозных, главным образом, металлических включениях (профилях, стержнях, болтах, оконных рамах) целесообразно предусматривать вставки (разрывы мостиков холода) из материалов с коэффициентом теплопроводности не выше 0,35 Вт/(м х °С).

8.17. Приведенное сопротивление теплопередаче R_{o}^{r} , м2 х °С/Вт, для наружных стен следует определять согласно СНиП 23-02 для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия невыпадения конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.

Коэффициент теплотехнической однородности r с учетом теплотехнических однородностей оконных откосов и примыкающих внутренних ограждений проектируемой конструкции для:

• панелей индустриального изготовления должен быть, как правило, не менее величин, установленных в таблице 6;
• для стен жилых зданий из кирпича должен быть, как правило, не менее 0,74 при толщине стены 510 мм, 0,69 — при толщине стены 640 мм и 0,64 — при толщине стены 780 мм.

Если в проектируемой конструкции ограждения достигнуть рекомендуемых величин r не удается, то такую конструкцию применять не следует.

Крыши, чердаки, покрытия, мансарды

8.18. Покрытия жилых и общественных зданий могут быть бесчердачными (совмещенными) и раздельной конструкции, верхнее и нижнее перекрытия которой образуют чердачное пространство, и в зависимости от способа удаления вентиляционного воздуха оно может быть холодным или теплым.

Крыши с холодным чердаком разрешается применять в жилых зданиях любой этажности. Крыши с теплым чердаком рекомендуется применять в зданиях 6 этажей и более.

8.19. В крыше с холодным чердаком внутреннее пространство должно вентилироваться наружным воздухом через специальные отверстия в стенах, площадь сечения которых при железобетонном покрытии или сплошной скатной кровле из металлических или других материалов должна быть не менее 0,001 площади перекрытия. При скатной кровле из штучных материалов (асбестоцементных листов, черепицы) чердачное пространство вентилируется через зазоры между его листами, поэтому вентиляционные отверстия допускается не предусматривать.

8.20. При крыше с холодным чердаком теплоизоляция укладывается по чердачному перекрытию. Теплоизоляционный слой по периметру чердака на ширину не менее 1 м рекомендуется защищать от увлажнения. Вентиляционные шахты и вытяжки канализационных стояков при холодном чердаке с выпуском воздуха наружу должны быть утеплены выше чердачного перекрытия.

8.22. Плиты покрытия теплого чердака при безрулонной кровле должны иметь верхний кровельный слой не менее 40 мм из плотного бетона и бортовые ребра высотой 100 мм. Плиты рекомендуется проектировать двухслойными, в том числе с теплоизоляционными вкладышами.

Плиты покрытия теплого чердака под рулонную кровлю рекомендуется проектировать однослойными из легкого бетона, в том числе с термовкладышами, или трехслойными.

8.23. Бесчердачные покрытия (совмещенные крыши) могут устраиваться невентилируемыми и вентилируемыми. Невентилируемые покрытия следует предусматривать в тех случаях, когда в конструкции покрытия путем применения пароизоляции и других мероприятий исключается недопустимое влагонакопление в холодный период года. Вентилируемые покрытия надлежит предусматривать в тех случаях, когда конструктивные меры не обеспечивают нормального влажностного состояния конструкций.

В жилых и общественных зданиях рекомендуется применение вентилируемых совмещенных крыш.

8.24. Рекомендуемая конструкция бесчердачного (совмещенного) вентилируемого покрытия крыши может содержать следующие слои, считая от нижней поверхности:

• несущая конструкция;
• пароизолирующий слой;
• теплоизолирующий слой;
• вентилируемая прослойка, служащая для удаления влаги из конструкции покрытия или для его охлаждения;
• основание под гидроизоляцию (стяжка или кровельная плита при щелевых вентилируемых прослойках);
• многослойный гидроизолирующий кровельный ковер.

Волокнистые теплоизоляционные материалы в вентилируемых покрытиях должны быть защищены от воздействия вентилируемого воздуха паропроницаемыми пленочными покрытиями.

8.25. Осушающие воздушные прослойки и каналы следует располагать над теплоизоляцией или в верхней зоне последней. Минимальный размер поперечного сечения этих прослоек не должен быть менее 40 мм. Приточные отверстия следует устраивать в карнизной части, а вытяжные — с противоположной стороны здания или в коньке. Суммарное сечение как приточных, так и вытяжных отверстий рекомендуется назначать в пределах 0,002 — 0,001 от горизонтальной проекции покрытия.

8.26. Заполнение светопроемов зданий выполняется в зависимости от градусо-суток отопительного периода в виде двухслойного, трехслойного или четырехслойного остекления (стеклопакетов или отдельных стекол), закрепляемого в переплетах из малотеплопроводных материалов. Для повышения теплозащиты окон с отдельными стеклами рекомендуется применение стекол с твердым селективным покрытием (К-стекло). Необходимым условием применения заполнений световых проемов в проектируемых зданиях является наличие сертификата соответствия системы сертификации ГОСТ Р на выбранную светопрозрачную конструкцию (оконный блок, зенитный фонарь, мансардный оконный блок).

8.27. Оконные блоки и балконные двери (ГОСТ 23166, ГОСТ 24700, ГОСТ 30674) следует размешать в оконном проеме на глубину обрамляющей «четверти» (50 — 120 мм) от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Размещение оконного блока и балконной двери по толщине стены рекомендуется проверять по расчету температурных полей из условия невыпадения конденсата на внутренней поверхности откосов проема. Узел примыкания оконного блока к стеновому проему следует выполнять согласно ГОСТ 30971. Оконные блоки следует закреплять на более прочном слое стены.

При выборе окон и балконных дверей следует отдавать предпочтение конструкциям, имеющим по ширине не менее 90 мм коробки. Рекомендуемая ширина коробки 100 — 120 мм.

8.28. Заполнение зазоров в примыканиях окон и балконных дверей к конструкциям наружных стен рекомендуется проектировать с применением вспенивающихся синтетических материалов. Все притворы окон и балконных дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины. Установку стекол следует производить с применением силиконовых мастик.

Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного для окон и балконных дверей, выходящих внутрь остекленных лоджий.

8.29. С целью организации требуемого воздухообмена следует предусматривать форточки в верхней части окон, специальные приточные отверстия (клапаны) в ограждающих конструкциях, щелевые приточные устройства в переплетах окон или рамах, воздухопроницаемые притворы согласно нормам СНиП 23-02. Все воздухоприточные устройства должны быть регулируемыми.

8.30. При разработке объемно-планировочных решений проектов зданий следует избегать одновременного размещения окон по обеим наружным стенам угловых комнат. В помещениях глубиной более 6 м необходимо предусматривать двухстороннее (на противоположных стенах) или угловое расположение окон.

8.31 Заполнение светопроемов в мансардных конструкциях выполняют в двух вариантах:

• в плоскости покрытия — оконными блоками по ГОСТ 30734;
• устройством люкарен, в которых вертикально монтируют оконные блоки из ПВХ и в деревянных переплетах.

8.32. При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку. Плоскости откосов наклонных светопроемов в мансардных этажах следует проектировать под углом 135° к поверхности остекления.

8.33. В зависимости от назначения зенитные фонари выполняют глухими и открывающимися. В глухих фонарях надежнее выполняется примыкание светопропускающего заполнения к опорному стакану. Открывающиеся зенитные фонари предназначены для вентиляции помещений, а также для дымоудаления во время пожара.

8.35. Элементы светопропускающего заполнения закрепляют в конструкции фонаря через упругие прокладки из листовой резины, резиновых профилей, пороизола, гернита, а места примыкания герметизируют специальными герметиками.

9. МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

После определения нормируемых значений сопротивления теплопередаче R_{req} по показателям «а» либо «в» согласно СНиП 23-02 выполняют проектирование ограждающих конструкций. При этом рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче, принимая расчетные значения коэффициента теплопроводности в условиях эксплуатации А или Б. Это сопротивление должно быть не ниже нормируемого значения, определенного по показателям «а» либо «в». Проверяют ограждающие конструкции на обеспечение комфортных условий в помещениях и на невыпадение конденсата в местах теплопроводных включений согласно показателю «б».

В соответствии с разделом 5 СНиП 23-02 наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:

• расчетному температурному перепаду \Delta t_{0} между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (4) СНиП 23-02; при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин \Delta t_{\text{п}} , установленных в таблице 5 СНиП 23-02;
• минимальной температуре, равной температуре точки росы t_{d} при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами \tau_{int} ; при этом должно соблюдаться условие \tau_{int} \geq t_{d} .

9.1 Несветопрозрачные ограждающие конструкции

9.1.2. Сопротивление теплопередаче R_{o} , м2 х °С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{\text{о}} = R_{si} + R_{k} + R_{se} , (8)

где R_{si} = 1/\alpha_{int} , \alpha_{int} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2 х °С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02;

R_{se} = 1/\alpha_{ext} , \alpha_{ext} — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м2 х °С), принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;

R_{k} — то же, что и в формуле (7).

При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом:

а) слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;

б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи \alpha_{ext} равным 10,8 Вт/(м2 х °С).

Таблица 8

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности \alpha_{ext} для условий холодного периода

9.1.3. Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей по Приложению М. Приведенное сопротивление теплопередаче R_{o}^{r} , м2 х °С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле

R_{o}^{r} = n(t_{int} - t_{ext})A/Q , (9)

где А — площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м2, по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов;

Q — суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью А, Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны;

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно таблице 6 СНиП 23-02 с учетом примечания к этой таблице;

t_{int} — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;

t_{ext} — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1 настоящего Свода правил.

Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере приведены в Приложении М.

9.1.4. Допускается приведенное сопротивление характерного i-го участка ограждающей конструкции R_{o}^{r} определять одним из следующих методов:

а) по формуле

R_{o}^{r} = R_{o}^{con}r , (11)

где R_{o}^{con} — сопротивление теплопередаче i-го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам (8) и (9), м2 x °С/Вт;

r — коэффициент теплотехнической однородности i-го участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;

б) по формуле (8), где R_{k} следует заменить на приведенное термическое сопротивление участка R_{k}^{r} , рассчитываемое по 9.1.7 либо 9.1.8;

в) согласно 9.1.3 для участков конструкций, не приведенных в 9.1.5 - 9.1.8.

9.1.5. Для плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в Приложении Н теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по формуле

r = [1 + (1/A) \sum_{i = 1}^{m} (R_{o,i}^{con}/R'_{o,i})a_{i}L_{i}k_{i}]^{- 1} , (12)

где А — то же, что и в формуле (10);

m — число теплопроводных включений конструкции;

a_{i} , L_{i} — соответственно ширина и длина i-го теплопроводного включения, м;

k_{i} — коэффициент, зависящий от типа i-го теплопроводного включения, принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице Н.1 Приложения Н, для металлических теплопроводных включений по формуле

k_{i} = 1 + \psi_{i}\delta_{i}^{2}/(\lambda_{i}a_{i}R_{o,i}^{con}) , (13)

где \psi_{i} — коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения, принимаемый по таблице Н.2 Приложения Н;

\delta_{i} , \lambda_{i} — толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м х °С), утеплителя i-го участка ограждающей конструкции;

R'_{o,i} , R_{o,i}^{con} — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 x °С/Вт, соответственно в местах i-го теплопроводного включения и вне этого места, определяемое по формуле (8).

Примеры определения R_{o}^{r} ограждающей конструкции с помощью формул (12) и (13) приведены в Приложении Н.

9.1.6. Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности r следует определять по формуле

r = [1 + (1/A) \sum_{i = 1}^{m} (A_{i}f_{i})]^{- 1} , (14)

где A, m — то же, что и в формуле (10);

A_{i} , f_{i} — площадь зоны, м2, и коэффициент влияния i-го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам (15) - (18) и по таблице Н.3 Приложения Н.

Площадь A_{i} зоны влияния i-го теплопроводного включения при толщине панели \delta_{e} , м, определяется по формулам:

а) для стыков длиной l, м

A_{i} = l\delta_{e} ; (15)

б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно l_{1} , l_{2} , м

г) для теплопроводных включений типа «гибких связей» (распорки-шпильки, распорки-стержни и пр.)

A_{i} = 4\delta_{e}^{2} . (18)

9.1.7. Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50% толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) — из одного материала, а другие неоднородными — из слоев с различными материалами; термическое сопротивление ограждающей конструкции R_{aT} , м2 x °С/Вт, определяется по формуле (10) применительно к термическому сопротивлению, где термическое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле (6) или по формуле (7) для многослойных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения R_{aT} ) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными — из одного материала, а другие неоднородными — из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6), неоднородных слоев — по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_{T} — как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев — по формуле (7).

Приведенное термическое сопротивление R_{k}^{r} ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{k}^{r} = (R_{aT} + 2R_{T})/3 . (19)

Если величина R_{aT} превышает величину R_{T} более чем на 25% или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с 9.1.4.

9.1.8. Для трехслойных панелей, состоящих из двух металлических листов, эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических элементов (профилей, стержней, болтов), полностью или частично пронизывающих толщу теплоизоляции, приведенное термическое сопротивление определяют следующим образом:

• конструкция условно расчленяется на однородные элементы, тепловые сопротивления которых рассчитывают по Приложению П. Затем конструкция представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений, образующих последовательно-параллельные участки, для которых рассчитывается приведенное тепловое сопротивление \rho^{r} , °С/Вт. Причем участки с параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями \rho\prime и \rho\prime\prime рассчитываются по формуле

\rho^{r} = (\rho\prime\rho\prime\prime)/(\rho\prime + \rho\prime\prime) , (20)

а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями — суммированием их тепловых сопротивлений.

R_{k}^{r} = \rho^{r}A , (21)

где А — то же, что и в формуле (10).

9.1.9. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания R_{fas}^{r} по формуле

где A_{fas} = \sum_{i = 1}^{n} A_{i} — площадь всех фасадов здания, за исключением площади проемов, м2;

A_{i} — площадь i-го фрагмента (панели) фасада здания, м2;

R_{oi}^{r} — приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания, м2 x °С/Вт;

r_{i} — коэффициент теплотехнической однородности i-го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);

R_{oi} — сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м2 x °С/Вт.

В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади R_{o} , приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле

R_{fas}^{r} = R_{o}r_{fas} , (23)

где r_{fas} — коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания R_{fas}^{r} приведен в Приложении К.

9.1.10. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) R_{F}^{r} , м2 х °С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по ГОСТ 26602.1. Допускается определять R_{F}^{r} приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с ГОСТ 26602.1.

9.1.11. Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами R^{r} следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.

9.1.12. Приведенное сопротивление теплопередаче R_{s}^{r} , м2 х °С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по Приложению Я. Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета R_{s}^{r} определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.

9.1.13. Температуру внутренней поверхности \tau_{si} , °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

где n, t_{int} , t_{ext} — то же, что и в формуле (9);

Температуру внутренней поверхности \tau_{si} , °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1.

• для неметаллических теплопроводных включений по формуле

• для металлических теплопроводных включений по формуле

\tau_{s}\prime_{i} = t_{int} - [n(t_{int} - t_{ext})/(R_{o}^{con}\alpha_{int})] \times (1 + \xi R_{o}^{con}\alpha_{int}) . (27)

n, t_{int} , t_{ext} , \alpha_{int} — то же, что и в формуле (25);

R_{o}\prime , R_{o}^{con} — сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м2 x °С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);

\eta , \xi — коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.

Коэффициент \eta для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

9.2 Ограждающие конструкции теплых чердаков

9.2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака R_{o}^{g.f} , м2 х °С/Вт определяют по формуле

9.2.2 Проверяют условие \Delta t \leq \Delta t_{n} для перекрытия по формуле

9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия R_{o}^{g.c} , м2 х °С/Вт, определяют по формуле

9.2.4. Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака R_{o}^{g.w} , м2 х °С/Вт, определяют согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке t_{int}^{g} .

9.2.5. Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности стен \tau_{si}^{g.w} , перекрытий \tau_{si}^{g.f} и покрытий \tau_{si}^{g.c} чердака следует определять по формуле

\tau_{si} = t_{int}^{g} - [(t_{int}^{g} - t_{ext})/(R_{o}\alpha_{int}^{g})] , (35)

где t_{int}^{g} , t_{ext} — то же, что и в 9.2.1;

\alpha_{int}^{g} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения теплого чердака, Вт/(м2 х °С), принимаемый: для стен — 8,7; для покрытий 7 — 9-этажных домов — 9,9; 10 — 12-этажных — 10,5; 13 — 16-этажных — 12 Вт/(м2 х °С);

R_{o} — нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен R_{o}^{g.w} , перекрытий R_{o}^{g.f} и покрытий R_{o}^{g.c} теплого чердака, м2 х °С/Вт.

Температура точки росы t_{d} вычисляется следующим образом:

определяется влагосодержание воздуха чердака f_{g} по формуле

f_{g} = f_{ext} + \Delta f , (36)

где f_{ext} — влагосодержание наружного воздуха, г/м3, при расчетной температуре t_{ext} , определяется по формуле

f_{ext} = 0,794e_{ext}/(1 + t_{ext}/273) , (37)

e_{ext} — среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа, определяемое согласно СНиП 23-01;

\Delta f — приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/м3, принимается: для домов с газовыми плитами — 4,0 г/м3, для домов с электроплитами — 3,6 г/м3;

рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке e_{g} , гПа, по формуле

e_{g} = f_{g}(1 + t_{int}^{g}/273)/0,794 ; (38)

по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара согласно Приложению С определяется температура точки росы t_{d} по значению E = e_{g} .

Полученное значение t_{d} сопоставляется с соответствующим значением \tau_{si} (стен \tau_{si}^{g.w} , перекрытий \tau_{si}^{g.f} и покрытий \tau_{si}^{g.c} ) на удовлетворение условия t_{d}<\tau_{si} .

9.2.6 Пример расчета приведен в Приложении Т.

9.3 Ограждающие конструкции технических подвалов

9.3.1. Технические подвалы (техподполье) — это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной в 9.3.2 - 9.3.6 последовательности.

9.3.2. Нормируемое сопротивление теплопередаче R_{o}^{b.w} , м2 х °С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно СНиП 23-02 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье t_{int}^{b} , °C, равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.

9.3.3. Определяют приведенное сопротивление теплопередаче R_{o}^{r.s} , м2 х °С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности \lambda \geq 1,2 Вт/(м х °С), приведенное сопротивление теплопередаче R_{o}^{r.s} определяют по таблице 13 в зависимости от суммарной длины L, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

9.3.5 Температуру воздуха в техподполье t_{int}^{b} , °С, определяют по формуле

9.3.7 Пример расчета приведен в Приложении Т.

9.4 Светопрозрачные ограждающие конструкции

9.5 Ограждающие конструкции остекленных

n = (t_{int} - t_{bal})/(t_{int} - t_{ext}) . (45)

9.5.4 Пример расчета приведен в Приложении У.

10. ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ

10.1. Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует осуществлять при капитальном ремонте, реконструкции (модернизации, санации), расширении и функциональном переназначении помещений (далее — реконструкция) существующих зданий в соответствии с требованиями 10.2 и с учетом требований ВСН 58(р) и ВСН 61(р), за исключением случаев, предусмотренных в СНиП 23-02. При частичной реконструкции здания (в том числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов) требования настоящих норм распространяются на изменяемую часть здания.

10.2. Требования СНиП 23-02 считаются выполненными, если фактическое приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций здания составляет не менее 90% значений, установленных в таблице 4 СНиП 23-02, либо расчетное значение удельного расхода тепловой энергии на отопление существующего здания или его изменяемой части, определяемое согласно приложению Г СНиП 23-02, не превышает нормируемых величин, установленных в таблицах 8 и 9 СНиП 23-02.

10.3. Проект реконструкции зданий следует разрабатывать согласно требованиям раздела 6 СНиП 23-02. При этом для существующего здания по данным проекта и/или натурных обследований следует определить расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление, рассматривая влияние отдельных составляющих на тепловой баланс и выделяя основные элементы теплозащиты, где происходят наибольшие теплопотери. Затем для выбранных элементов теплозащиты и системы отопления и теплоснабжения следует разработать конструктивные и инженерные решения, обеспечивающие нормируемые значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

10.4. Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена, следуя указаниям 7.7.

10.6. При замене светопрозрачных конструкций на энергоэффективные согласно СНиП 23-02 следует предусматривать необходимый воздухообмен помещений зданий.

10.7. При разработке конструктивных решений по увеличению теплозащиты непрозрачных ограждающих конструкций, как правило, следует руководствоваться указаниями раздела 8 настоящего документа и, при необходимости, предусматривать пароизоляционные слои в соответствии с требованиями СНиП 23-02.

10.8. При надстройке здания дополнительным этажом (этажами) и выборе объемно-планировочного решения рекомендуется с энергетической точки зрения применять мансардные этажи, так как они потребляют на 30 — 40% меньше тепловой энергии на отопление, чем этажи с вертикальными стенами при одинаковой отапливаемой площади.

11. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ

11.1 Теплоустойчивость ограждающих конструкций

в теплый период года

теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в двухслойной конструкции увеличивается, если более теплоустойчивый материал расположен изнутри;

наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает теплоустойчивость конструкции. В замкнутой воздушной прослойке целесообразно устраивать теплоизоляцию с теплоотражающей поверхностью; слои конструкции, расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной прослойкой и наружной поверхностью ограждающей конструкции, должны иметь минимально возможную толщину. Наиболее целесообразно выполнять эти слои из тонких металлических или асбестоцементных листов.

11.1.2. Теплоустойчивость ограждающей конструкции здания должна соответствовать требованиям СНиП 23-02; для этого определяют нормируемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции A_{\tau}^{req} , °C, по формуле (11) СНиП 23-02

где t_{ext} — средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая согласно СНиП 23-01.

11.1.3. Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, рассчитывают по формуле

где D — тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (53);

s_{1} , s_{2} , ..., s_{n} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

Y_{1} , Y_{2} , ..., Y_{i - 1} , Y_{i} — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), определяемые согласно 11.1.6;

\alpha_{int} — то же, что и в формуле (8);

\alpha_{ext} — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м2 х °С), определяемый по формуле

11.1.4 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха A_{t,ext}^{des} , °С, рассчитывают по формуле

11.1.5. Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции A_{\tau}^{des} , °С, рассчитывают по формуле

где A_{t,ext}^{des} — расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С, определяемая согласно 11.1.4;

v — величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха A_{t,ext}^{des} в ограждающей конструкции, определяемая согласно 11.1.3.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м2 х °С), с тепловой инерцией D \geq 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции по Приложению Д.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:

а) для первого слоя — по формуле

Y_{1} = (R_{1}s_{1}^{2} + \alpha_{int})/(1 + R_{1}\alpha_{int}) ; (51)

Y_{i} = (R_{i}s_{i}^{2} + Y_{i - 1})/(1 + R_{i}Y_{i - 1}) , (52)

где R_{1} , R_{i} — термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев ограждающей конструкции, м2 х °С/ Вт, определяемые по формуле (6);

s_{1} , s_{i} — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и i-го слоев, Вт/(м2 х °С), принимаемые по Приложению Д;

Y_{1} , Y_{i} , Y_{i - 1} — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, i-го и (i — 1)-го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С).

11.1.7. Если A_{\tau}^{des} \leq A_{\tau}^{req} , то ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям норм по теплоустойчивости.

11.1.8. Значения коэффициентов теплопропускания \beta_{sp} солнцезащитных устройств, применяемых для окон и фонарей зданий в районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше, приведены в таблице 15.

11.1.9 Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле

11.2 Теплоустойчивость помещений в холодный период года

11.2.2.1. Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещений жилых и общественных зданий в холодный период года A_{t}^{des} , °C, следует определять по формуле

где М — коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором, принимаемый по таблице 16;

Q_{o} — средняя теплоотдача отопительного прибора, Вт, равная теплопотерям данного помещения, определяемым в соответствии с нормативными документами;

A_{i} — площадь i-й ограждающей конструкции, м2;

B_{i} — коэффициент теплопоглощения поверхности i-го ограждения, Вт/ (м2 x °С), определяемый по формуле

B_{i} = 1/[(1/\alpha_{int}) + (1/Y_{i}^{int})] , (55)

\alpha_{int} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 x °С), равный 4,5 + \alpha_{k} ;

Y_{i}^{int} — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности i-й ограждающей конструкции, Вт/(м2 х °С), определяемый по 11.2.2.3.

Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов М

11.2.2.2. Для определения коэффициентов теплоусвоения поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (53).

11.2.2.3. Коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей конструкции Y^{int} , Вт/(м2 х °С), определяется следующим образом:

а) если первый (внутренний) слой ограждающей конструкции имеет тепловую инерцию D > 1, то

Y^{int} = s_{1} ; (57)

б) если D_{1} + D_{2} + ... + D_{n - 1}<1 , но D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}>1 , то коэффициент Y^{int} следует определять последовательно расчетом коэффициентов теплоусвоения внутренней поверхности слоев конструкции, начиная с (n — 1) слоя до первого следующим образом:

Y_{n - 1} = (R_{n - 1}s_{n - 1}^{2} + s_{n})/(1 + R_{n - 1}s_{n}) ; (58)

для i-го слоя (i = n — 2, n — 3, ..., 1) — по формуле

Коэффициент Y^{int} принимается равным коэффициенту теплоусвоения поверхности i-го слоя Y_{i} ;

в) если для ограждающей конструкции, состоящей из n слоев, D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}<1 , то коэффициент Y^{int} следует определять последовательно расчетом коэффициентов Y_{n} , Y_{n - 1} , ..., Y_{1} :

для n-го слоя — по формуле

Y_{n} = (R_{n}s_{n}^{2} + \alpha_{ext})/(1 + R_{n}\alpha_{ext}) ; (60)

г) для внутренних ограждающих конструкций величина Y^{int} определяется как для наружных ограждений, но принимается, что в середине ограждений s = 0. Для несимметричных ограждений их середину следует назначать по половине величины \Sigma D всего ограждения;

д) при наличии в ограждающей конструкции воздушной прослойки коэффициент теплоусвоения воздуха s в ней принимается равным нулю.

В формулах (57) - (60) и неравенствах:

D_{1} , D_{2} , ..., D_{n} — тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., n-го слоев конструкции, определяемая по формуле (53);

Рисунок 2. График для подбора теплоаккумулирующих

Рисунок 3. График для подбора теплоаккумулирующих

подразрядки)

Показатель теплоусвоения внутренних поверхностей помещения и теплоаккумуляционных слоев прибора Y_{n} и показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении \Lambda определяются соответственно по формулам:

Y_{n} = \Sigma A_{i}Y_{i} ; (61)

где Y_{i} — коэффициент теплоусвоения i-й поверхности помещения, определяемый согласно 12.2.3, и теплоаккумулирующего прибора, Вт/(м2 x °С), определяемый по формуле

R_{1} , R_{2} — термические сопротивления соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, м2 x °С/Вт;

s_{1} , s_{2} — коэффициенты теплоусвоения материалов соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, Вт/(м2 x °С), принимаемые по Приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

\alpha_{sk}^{i} — коэффициент конвективного теплообмена i-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора с воздухом помещения, Вт/(м2 x °С), принимаемый равным для: наружного ограждения — 3,1; внутреннего ограждения — 1,2; окна — 4,1; пола — 1,5; потолка — 3,5; теплоаккумулирующего прибора — 5,6 при температуре его поверхности 95 °С и 3,3 — при 40 °С;

A_{i} — площадь i-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора, м2.

11.2.2.6. Мощность нагревательных элементов теплоаккумулирующего прибора Q_{p.c} внепикового электроотопления определяется по формуле

Q_{p.c} = Q_{h.l}^{des}(24/m) , (64)

где Q_{h.l}^{des} — расчетные теплопотери помещения, Вт, определяемые по СНиП 41-01;

11.2.2.7. В случае когда электротеплоаккумуляционная система отопления частично покрывает теплопотери здания и является базовой частью комбинированной системы отопления, установочную мощность дополнительных постоянно работающих приборов системы отопления Q_{b} следует определять по формуле

где Q_{h.l}^{des} — то же, что и в 11.2.2.6;

Q_{c}^{des} — расчетные теплопотери помещения, Вт, при температуре наиболее холодной пятидневки на 5 °С выше указанной в СНиП 23-01.

11.2.2.8 Расчетную разность температур следует определять по формуле

где t_{int}^{des} , t_{ext}^{des} — расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, те же, что и в формуле (9).

11.3. Пример определения мощности теплоаккумуляционного прибора приведен в Приложении Х.

12. ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ

12.1. Воздухоизоляционные свойства строительных материалов и конструкций характеризуются сопротивлением их воздухопроницанию R_{inf}^{des} , м2 х ч х Па/кг, которое должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию R_{inf}^{req} , определяемого согласно разделу 8 СНиП 23-02.

Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции R_{inf}^{des} , м2 х ч х Па/кг, следует определять по формуле

R_{inf}^{des} = R_{inf1} + R_{inf2} + ... + R_{infn} , (67)

где R_{inf1} , ..., R_{infn} R_{infz} — сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 х ч х Па/кг, принимаемые по таблице 17.

Сопротивление воздухопроницанию заполнений светопроемов следует определять согласно 12.3, 12.4 и сравнивать со значениями, полученными в результате сертификационных испытаний.

12.2. Проверка ограждающих конструкций на соответствие требованиям СНиП 23-02 по сопротивлению воздухопроницанию осуществляется следующим образом.

Определяют разность давлений воздуха \Delta p , Па, на наружной и внутренней поверхностях заполнения оконного проема на уровне пола первого надземного этажа проектируемого здания согласно СНиП 23-02 по формуле

\Delta p = 0,55H(\gamma_{ext} - \gamma_{int}) + 0,03\gamma_{ext}v^{2} , (68)

где H — высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м;

\gamma_{ext} , \gamma_{int} — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формулам:

\gamma_{ext} = 3463/(273 + t_{ext}) ; (69)

\gamma_{int} = 3463/(273 + t_{int}) , (70)

t_{ext} — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно 5.1;

t_{int} — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно 5.2;

v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более (установленная при стандартной высоте 10 м), принимаемая по таблице 1* СНиП 23-01; для зданий высотой свыше 60 м v следует умножать на коэффициент \zeta изменения скорости ветра по высоте, принимаемый по таблице 18.

Таблица 18

Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте 10 м

Определяют нормируемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций R_{inf}^{req} , м2 х ч х Па/кг, за исключением заполнений световых проемов, по формуле (12) СНиП 23-02

R_{inf}^{req} = \Delta p/G_{n} , (71)

где \Delta p — то же, что и в формуле (68);

G_{n} — нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2 х ч), принимая по таблице 11 СНиП 23-02.

12.3. Нормируемое сопротивление воздухопроницанию светопрозрачных конструкций R_{inf}^{req} , м2 х ч/кг, определяют по формуле

R_{inf}^{req} = (1/G_{n})(\Delta p/\Delta p_{0})^{2/3} , (72)

где G_{n} — нормируемая воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м2 х ч), принимаемая по таблице 11 СНиП 23-02 при \Delta p_{0} = 10 Па;

\Delta p — то же, что и в формуле (68);

\Delta p_{0} = 10 Па — разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачной конструкции, при которой определяется воздухопроницаемость сертифицируемого образца.

12.4. Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной конструкции R_{inf} , м2 х ч/кг, определяют по формуле

R_{inf} = (1/G_{s})(\Delta p/\Delta p_{0})^{n} , (73)

где G_{s} — воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м2 х ч), при \Delta p_{0} = 10 Па, полученная в результате сертификационных испытаний;

n — показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученный в результате сертификационных испытаний.

12.5. В случае R_{inf} \geq R_{inf}^{req} выбранная светопрозрачная конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 по сопротивлению воздухопроницанию.

В случае R_{inf}<R_{inf}^{req} необходимо заменить светопрозрачную конструкцию и проводить расчеты по формуле (73) до удовлетворения требований СНиП 23-02.

12.6. Пример расчета R_{inf} приведен в Ц.1 Приложения Ц.

12.7. Выбор оконных блоков для здания по их воздухопроницаемости в соответствии с классификацией по ГОСТ 26602.2 согласно требованиям 8.6 СНиП 23-02 приведен в примерах 2 и 3 (Ц.1) Приложения Ц.

12.8. Проверка зданий и их помещений на степень воздухопроницаемости осуществляется согласно методике, приведенной в ГОСТ 31167. Рекомендуемая классификация воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта по кратности воздухообмена при \Delta p = 50 Па ( n_{50} , \text{ч}^{- 1} ) (помещения, группы помещений (квартиры) жилых многоквартирных, общественных, административных, бытовых, сельскохозяйственных, вспомогательных помещений производственных зданий и сооружений, а также одноквартирных зданий в целом) приведена в таблице 19. При установлении классов воздухопроницаемости «умеренная», «высокая», «очень высокая» следует принимать меры по снижению воздухопроницаемости объектов. При установлении классов «низкая» и «очень низкая» в объектах, имеющих вентиляцию с естественным побуждением, следует принимать меры, обеспечивающие дополнительный приток свежего воздуха. Пример удовлетворения требований 8.7 СНиП 23-02 по воздухопроницаемости помещений зданий, определяемой согласно вышеупомянутой методике по кратности воздухообмена при \Delta p = 50 Па ( n_{50} , \text{ч}^{- 1} ), приведен в Ц.2 Приложения Ц.

Таблица 19

Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта

13. РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ (ЗАЩИТА ОТ ВЛАГИ)

13.1. Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) производят по СНиП 23-02 с учетом следующих требований.

13.2. Парциальное давление насыщенного водяного пара E, E_{0} , E_{1} , E_{2} , E_{3} , Па, в формулах (16) - (20) СНиП 23-02 принимают:

для помещений без агрессивной среды — по таблицам С.1 и С.2, с агрессивной средой — по таблице С.3 Приложения С;

по температуре в плоскости возможной конденсации \tau_{c} , определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно холодного, переходного, теплого периодов и периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами — по формуле

\tau_{c} = t_{int} - (t_{int} + t_{i})(1/\alpha_{int} + R_{c})/R_{o} , (74)

где t_{int} — то же, что и в 5.2.2;

\alpha_{int} — то же, что и в 9.1.2;

t_{i} — средняя температура наружного воздуха i-го периода, °С, определяемая по формуле

t_{i} = \sum_{j = 1}^{n} t_{j}^{av}/n , (75)

где t_{j}^{av} — средняя месячная температура воздуха j-го месяца, °С;

n — число месяцев i-го периода;

R_{c} — термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации, м2 x °С/Вт;

R_{o} — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 x °С/Вт.

Парциальное давление водяного пара E, E_{0} , E_{1} , E_{2} , E_{3} в формулах (16) - (20) СНиП 23-02 в помещениях с агрессивной средой обозначают соответственно: E_{p} , E_{p0} , E_{p1} , E_{p2} , E_{p3} .

13.3. Значения парциального давления водяного пара E_{p} , Па, над насыщенными растворами солей для температур 10 — 30 °С принимают по таблице С.3 Приложения С; для температур ниже 10 °С они могут быть определены по формуле

E_{pi} = 0,01E_{i}\varphi_{p} , (76)

где E_{i} — парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимается по температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам С.1 и С.2 Приложения С;

\varphi_{p} — относительная влажность воздуха над насыщенным водным раствором соли, %, при t = 20 °С, принимается по таблице С.3 Приложения С.

13.4. Парциальное давление водяного пара E_{pi} в плоскости возможной конденсации наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке ( \rho_{o} = 1200 кг/м3), содержащем соли NaCl, КСl, MgCl2 или их смеси, а также расстояние до плоскости конденсации от внутренней поверхности стены \delta_{\omega} в указанных стенах следует определять соответственно по формулам:

E_{pi} = 0,01E_{i}\varphi_{p} при i = 1, 2, 3, 0; (77)

\delta_{\omega} = 0,07\delta_{ins}\varphi_{p} , (78)

где \varphi_{p} — относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей конструкции, %, определяемая в соответствии с 13.3;

\delta_{ins} — толщина утеплителя, м.

Индексы i = 1, 2, 3, 0 относятся соответственно к холодному, переходному, теплому периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными температурами.

13.5. Сопротивление паропроницанию R_{vp} , м2 х ч х Па/мг, однослойной или отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_{vp} = \delta/\mu , (79)

где \delta — толщина слоя ограждающей конструкции, м;

\mu — расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/(м х ч х Па), принимаемый по Приложению Д.

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.

Сопротивление паропроницанию R_{vp} листовых материалов и тонких слоев пароизоляции следует принимать по Приложению Ш.

Примечания. 1. Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.

2. Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию R_{vp1}^{req} ограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию R_{vp} конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

3. В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.) со стороны помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей.

13.6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует определять по формуле

$\tau = t_{int} — [(t_{int} — t_{ext})/R_{o}](R_{int} + \Sigma R)$ , (80)

где t_{int} , t_{ext} — расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), °С;

R_{o} — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 х °С/Вт;

R_{int} = 1/\alpha_{int} ,

где \alpha_{int} — то же, что и в 9.1.2;

\Sigma R — сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации, м2 х °С/Вт.

При расчете величин R_{o} и \Sigma R расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут быть приняты по Приложению Д при соответствующих условиях эксплуатации.

13.7. Для стен промышленных зданий, подверженных воздействию высокоактивных в гигроскопическом отношении аэрозолей ( \varphi_{p} \leq 60\% ) расчет по формулам (16) - (20) СНиП 23-02 выполнять не следует. Защиту от увлажнения таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета как от непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.

13.8. Независимо от результатов расчета по формулам (16) - (20) СНиП 23-02 нормируемые сопротивления паропроницанию R_{p1}^{req} и R_{p2}^{req} (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) во всех случаях должны приниматься не более 5 м2 х ч х Па/мг.

13.9. Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для случая ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке, содержащем хлориды натрия, калия и магния, приведены в Приложении Э.

13.10. Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков сорбции выполняют следующим образом.

Относительную влажность воздуха \varphi_{p} , %, в порах материала ограждающей конструкции определяют по графикам сорбции по Приложению Э в зависимости от массового солесодержания С. При этом величина \varphi_{p} в формулах (76) и (77) при расчете E_{pi} (при i = 1, 2, 3, 0) определяется по графикам сорбции при \varphi = 10%, а при расчете E_{p0} — по графикам сорбции при \varphi = 15% по Приложению Щ.

13.11. Пример расчета сопротивления паропроницанию дан в Приложении Э.

14. РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ

14.1. Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям СНиП 23-02. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{f}^{des} , Вт/(м2 х °С), определяется следующим образом:

а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D_{1} = R_{1}s_{1} \geq 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле

б) если первые n слоев конструкции пола ( n \geq 1 ) имеют суммарную тепловую инерцию D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}<0,5 , но тепловая инерция (n + 1) слоев D_{1} + D_{2} + ... + D_{n + 1} \geq 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{f} следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:

для i-го слоя (i = n — 1; n — 2; ...; 1) — по формуле

Y_{i} = (4R_{i}s_{i}^{2} + Y_{i + 1})/(1 + R_{i}Y_{i + 1}) . (83)

Показатель теплоусвоения поверхности пола Y_{f}^{des} принимается равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя Y_{1} .

14.4 Пример расчета приведен в Приложении Ю.

15. КОНТРОЛЬ НОРМИРУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

16. СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ПРОЕКТА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ»

16.1 Общие положения

16.2 Содержание раздела «Энергоэффективность»

16.2.2 Пояснительная записка раздела должна содержать:

17. СОСТАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЗДАНИЯ

17.4 Данные, включенные в энергетический паспорт здания, должны излагаться в нижеприведенной последовательности:

17.5 Энергетическая эффективность здания определяется по следующим критериям:

18. ЗАПОЛНЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ

решение здания

Геометрические и теплоэнергетические показатели

Окончание таблицы 20

Класс энергетической эффективности (диапазоны), кДж/(м2·°C·сут)	Установленный класс, кДж/(м2·°C·сут)	Рекомендации
Новые и реконструируемые здания
A Очень высокий < 37		Экономическое стимулирование
B Высокий 38 — 68		То же
C Нормальный 69 — 80	<-- C 74,77
Существующие здания
D Низкий 81 — 133		Желательна реконструкция
E Очень низкий > 134		Необходима реконструкция в ближайшее время

В настоящем Своде правил использованы следующие документы:

ГОСТ 5578-94* Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для бетонов. Технические условия

ГОСТ 5742-76 Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные

ГОСТ 5781-82* Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия

ГОСТ 6266-97 Листы гипсокартонные. Технические условия

ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме

ГОСТ 7251-77* Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове. Технические условия

ГОСТ 7473-94 Смеси бетонные. Технические условия

ГОСТ 8486-86*Е Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 8904-81* Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным покрытием. Технические условия

ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия

ГОСТ 9462-88* Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 9463-88* Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 9583-75* Трубы чугунные напорные, изготовленные методами центробежного и полунепрерывного литья. Технические условия

ГОСТ 9757-90 Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия

ГОСТ 10140-2003 Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном связующем. Технические условия

ГОСТ 10499-95 Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Технические условия

ГОСТ 10923-93* Рубероид. Технические условия

ГОСТ 12865-67 Вермикулит вспученный

ГОСТ 14359-69 Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования

ГОСТ 15527-70* Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний

ГОСТ 18108-80* Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей подоснове. Технические условия

ГОСТ 18124-95 Листы асбестоцементные плоские. Технические условия

ГОСТ 19177-81 Прокладки резиновые пористые уплотняющие Технические условия

ГОСТ 21880-94* Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные. Технические условия

ГОСТ 22233-2001 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для светопрозрачных ограждающих конструкций. Технические условия

ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия

ГОСТ 22950-95 Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связующем. Технические условия

ГОСТ 24767-81 Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограждающих строительных конструкций. Технические условия

ГОСТ 24816-81 Материалы строительные. Методы определения сорбционной влажности

ГОСТ 25192-82* Бетоны. Классификация и общие технические требования

ГОСТ 25380-82 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции

ГОСТ 25898-83 Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления паропроницанию

ГОСТ 26253-84 Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждающих конструкций

ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Метод определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

ГОСТ 26602.1-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления теплопередаче

ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия

ГОСТ 30256-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности цилиндрическим зондом

ГОСТ 30290-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности поверхностным преобразователем

ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 30971-2002 Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновым проемам. Общие технические условия

ГОСТ 31166-2003 Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметрического определения коэффициента теплопередачи

ГОСТ 31167-2003 Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях

ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление

ВСН 58-88 (р) Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и технического обслуживания зданий объектов коммунального и социально-культурного назначения

ВСН 61-89 (р) Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы проектирования.

Приложение Б

Таблица Б.1

Таблица Б.2

Указатель обозначений основных индексов

A_{i}^{cal} — альбедо деятельной поверхности в i-м месяце отопительного периода, %, принимается по данным таблицы 1.10 справочника, поименованного в В.1;

k_{ij} — коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную i-го месяца отопительного периода для j-й ориентации, принимается по данным таблицы В.2.

Определим, какие месяцы в году включает отопительный период в г. Твери. По данным таблицы 3 СНиП 23-01 устанавливаем месяцы со средней месячной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 °С. Это — январь, февраль, март, апрель, одни сутки мая, пять суток сентября, октябрь, ноябрь, декабрь. Количество поступающей на фасады солнечной радиации определим по формуле (В.2). Результаты расчета сведены в таблицу В.1. Колонки 2, 7, 9, 10 заполняются по данным справочника, поименованного в В.1 ( S_{i}^{hor} — по таблице 1.8, D_{i}^{hor} — по таблице 1.9, Q_{i}^{hor} и A_{i}^{cal} — по таблице 1.10). Колонки 3, 4 ( k_{ij} ) — по таблице В.2. В остальных колонках выполняются арифметические действия по формуле (В.2).

Примечание. Так как данные по солнечной радиации для г. Твери отсутствуют, то были приняты данные по ближайшему климатическому пункту — г. Торжка, 57° с.ш.