СНиП II-В.4-71*. Строительные нормы и правила. Часть II, раздел В. Глава 4. Деревянные конструкции. Нормы проектирования

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 06.10.1971 № 166)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["ГОСТ 3061-46"]:::rst
  n1["Н и ТУ 122-55"]:::rst
  n2["СНиП I-А.11"]:::rst
  n3["СНиП I-Б.3"]:::rst
  n4["СН 11-57"]:::rst
  n5["СНиП II-В.4-62"]:::rst
  n6["СНиП I-В.13-62"]:::rst
  n7["СНиП II-И.9-62"]:::rst
  n8["СНиП II-В.4-71*"]:::rst
  click n8 "https://bukva.ai/docs/snip-ii-v-4-71" "СНиП II-В.4-71*. Строительные нормы и правила. Часть II, раздел В. Глава 4. Деревянные конструкции. Нормы проектирования (утв. Постановлением Госстроя СССР от 06.10.1971 N 166)"
  n9["СНиП II-25-80"]:::doc
  click n9 "https://bukva.ai/docs/snip-ii-25-80" "СНиП II-25-80. Строительные нормы и правила. Деревянные конструкции (утв. Постановлением Госстроя СССР от 18.12.1980 N 198)"
  n10["СП 64.13330.2011"]:::rst
  click n10 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-64-13330-2011" "СП 64.13330.2011. Свод правил. Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80 (утв. Приказом Минрегиона РФ от 28.12.2010 N 826)"
  n11["СП 64.13330.2017"]:::doc
  click n11 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-snip-ii-25-80" "СП 64.13330.2017. Свод правил. Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80 (утв. Приказом Минстроя России от 27.02.2017 N 129/пр)"
  n8 --> n9
  n5 --> n8
  n6 --> n8
  n4 --> n8
  n7 --> n8
  n9 --> n10
  n10 --> n11
  n1 --> n5
  n0 --> n5
  n2 --> n6
  n3 --> n6
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

от 6 октября 1971 г. № 166

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ЧАСТЬ II, РАЗДЕЛ В

ГЛАВА 4

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП II-В.4-71*

СНиП II-И.9-62

1 июля 1972 года

Внесены Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР.

Утверждены Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 6 октября 1971 г. № 166.

Глава СНиП II-В.4-71* является переизданием главы СНиП II-В.4-71 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», разработанной в развитие главы СНиП II-А.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы с 1 июля 1972 г. утрачивают силу глава СНиП II-В.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», глава СНиП I-В.13-62 «Лесные материалы, изделия и конструкции из древесины», «Инструкция по проектированию и изготовлению клееных деревянных конструкций и строительных деталей» (СН 11-57) и раздел 5 «Проектирование деревянных опор воздушных линий электропередачи» главы СНиП II-И.9-62 «Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования».

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР.

Редакторы — инж. В.Г. Кривошея (Госстрой СССР), д-р техн. наук, проф. Ю.М. Иванов (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих деревянных конструкций зданий и сооружений, а также на проектирование мостов в части требований, приведенных в разделе 2 и Прил. 1.

1.2. При проектировании деревянных конструкций кроме настоящей главы надлежит руководствоваться соответствующими главами Строительных норм и правил и другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР, в том числе отражающими специфические требования особых условий эксплуатации деревянных конструкций, например гидротехнических сооружений, зданий и сооружений временного назначения и др.

1.3. Деревянные конструкции следует проектировать с учетом условий их эксплуатации, изготовления, транспортирования и монтажа, предусматривая необходимые меры к обеспечению долговечности и капитальности конструкций; следует применять деревянные конструкции преимущественно заводского изготовления, составленные из монтажных блоков минимального количества типоразмеров.

1.4. Применение деревянных конструкций особенно целесообразно в зданиях и сооружениях с химически агрессивной средой; при этом деревянные конструкции в слабой химически агрессивной среде применяются без защитной обработки древесины, а в средней и сильной химически агрессивной среде — с защитной обработкой древесины. Степень агрессивности среды к древесине приведена в указаниях по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций.

1.5. В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации деревянные конструкции делятся на группы, указанные в табл. 1.

Таблица 1

температурно-влажностными условиями эксплуатации

1.6. Деревянные конструкции в условиях длительного нагрева, происходящего в результате производственных процессов (конвективный нагрев, лучистый нагрев), допускается применять только в случаях, если установившаяся температура древесины при этом не превышает 50 °C.

1.7. Прочность и устойчивость деревянных конструкций должны быть обеспечены не только для условий эксплуатации, но и при транспортировании и монтаже. В проекте следует предусматривать мероприятия по раскреплению конструкций при транспортировании и монтаже и указывать места захвата конструкций при подъеме, а также места опирания их при транспортировании и складировании.

Во всех случаях должны быть обеспечены устойчивость и неизменяемость всего здания или сооружения в целом.

1.8. На рабочих чертежах деревянных конструкций должны быть указаны: порода и влажность древесины; категория элементов деревянных конструкций (см. табл. 2) и характер их обработки (строжка, склеивание, антисептирование и др.); марка стали и вид защитной обработки стальных частей; все необходимые данные для заготовки деревянных и стальных элементов, а также для сборки конструкций и отдельных блоков (монтажных «марок»).

Таблица 2

и сооружений

Примечание. Растянутые элементы опор воздушных линий, выполняемые из круглого лесоматериала, при величине напряжения до 70% расчетного допускается относить ко II категории.

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Деревянные элементы несущих деревянных конструкций следует изготовлять преимущественно из древесины хвойных пород.

Древесину дуба и других ценных твердых лиственных пород следует применять преимущественно для изготовления нагелей, шпонок, подушек и других мелких ответственных деталей конструкций.

Примечания: 1. Лесоматериалы мягких и малоценных твердых лиственных пород используются в соответствии с техническими указаниями о применении древесины мягколиственных пород и изделий из нее в строительстве или в соответствии со специальными документами, утвержденными в установленном порядке.

2. Применение древесины лиственницы и твердых лиственных пород в несущих гвоздевых конструкциях не допускается.

2.2. Качество древесных хвойных или лиственных пород в готовых элементах несущих конструкций в зависимости от категорий элементов, приведенных в табл. 2, должно удовлетворять требованиям табл. 3 и 4 в отношении допустимых пороков.

Таблица 3

конструкций и для изготовления клееных конструкций

Примечания: 1. Размер сучка определяется в поперечном направлении элемента.

2. Допускается вырезка сучков и других пороков, выходящих за указанные нормы, с последующим склеиванием досок по длине на зубчатом соединении согласно требованиям пп. 5.5 и 5.6.

3. Пороки, не указанные в данной таблице, но оказывающие существенное влияние на прочность элементов конструкций, не допускаются.

Таблица 4

в отношении допустимых пороков

Примечание. Размер сучка определяется в поперечном направлении круглых лесоматериалов и относится к их диаметру в данном сечении.

Пределы прочности древесины (сосны и ели при влажности 15%), определяемые испытанием стандартных образцов, должны быть не ниже нормативных сопротивлений R^{\text{н}} , приведенных в табл. 24 Прил. 1:

при сжатии вдоль волокон — 300 кГ/см2;

при статическом изгибе — 500 «»

2.3. Максимально допустимая влажность древесины для изготовления деревянных конструкций определяется по табл. 5.

Таблица 5

Влажность древесины в конструкциях

Примечания: 1. Влажность древесины для изготовления нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть не более 15%.

2. Разрешается в отдельных случаях применять древесину с влажностью более 25%, но не более 40%, для изготовления неклееных конструкций группы В, в которых усушка древесины не вызывает расстройства соединений или значительного провисания и связанных с ними дополнительных напряжений, при условии проведения мероприятий по защите древесины от гниения.

2.4. Древесина нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть плотной, прямослойной, без сучков и других пороков. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.

2.5. Величина сбега круглых лесоматериалов (изменение диаметра по их длине) при расчете элементов конструкций принимается 0,8 см на 1 м длины.

2.6. Плотность (объемная масса) древесины при расчете конструкций принимается по табл. 6.

Таблица 6

Плотность древесины, кг/м3

Примечания: 1. Плотность свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных пород принимают 850 кг/м3, твердых лиственных пород — 1000 кг/м3.

2. Плотность клееной древесины принимают как цельной.

3. Плотность фанеры принимают равной плотности древесины шпонов.

2.7. Синтетические клеи для склеивания древесины с фанерой, а также древесины с металлом в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл. 7.

Таблица 7

в клееных деревянных конструкциях

2.8. Для клееных конструкций должна применяться фанера марки ФСФ (ГОСТ 3916-69), склеенная фенольными клеями.

Для конструкций групп А1, А2 и Б1 допускается применение фанеры марки ФК, склеенной карбамидными клеями.

2.9. Для стальных частей деревянных конструкций следует применять сортовую, полосовую, листовую и фасонную сталь, удовлетворяющую требованиям, установленным для подобных частей стальных и железобетонных конструкций соответствующими нормативными документами.

Стальные части деревянных конструкций следует защищать от коррозии согласно требованиям «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций».

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1. Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели, удовлетворяющей требованиям п. 2.2, для расчета деревянных конструкций групп А1, А2, Б1, защищенных от нагрева, на одновременное воздействие постоянной и временной нагрузок принимаются по табл. 8. В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений табл. 8 умножаются на коэффициенты переходные, дополнительные и коэффициенты условий работы конструкций (сооружений) согласно п. 3.2 и указаниям специальных инструкций.

Таблица 8

Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п. 5 данной таблицы, определяется по формуле

, (1)

где R_{c90} — расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 4 данной таблицы);

l_{\text{см}} — длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом \alpha к направлению волокон определяют по формуле (2) или графику на рис. 1.

(2)

к направлению волокон

а — в лобовых врубках; б — по всей сминаемой поверхности

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом \alpha к направлению волокон определяют по формуле

(3)

4. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях R_{\text{ск}}^{\text{ср}} определяют по п. 5.3. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины сосны и ели в лобовых врубках R_{\text{ск}}^{\text{ср}} = 12\text{кГ}/\text{см}^{2} при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки.

5. Расчетное сопротивление изгибу элементов из круглых лесоматериалов, имеющих врезки в расчетном сечении, принимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п. 2 «а» и «б» данной таблицы, снижаются на 30%.

3.2 Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, умножаются:

а) для древесины других пород — на коэффициенты, указанные в табл. 9;

б) для конструкций различных групп, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок (без учета кратковременной нагрузки), — на коэффициенты, указанные в табл. 10;

в) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или сейсмической) нагрузок, — на коэффициенты, указанные в табл. 11;

г) для гнутых элементов конструкций — на коэффициенты, указанные в табл. 12;

д) для деревянных конструкций гидротехнических сооружений — на коэффициенты, указанные в табл. 13.

Таблица 9

древесины разных пород по отношению к сосне и ели

Примечание. Коэффициенты m_{\text{п}} , указанные в данной таблице, на фанеру не распространяются.

Таблица 10

и временной длительной нагрузок

Примечание. Коэффициенты, указанные в данной таблице, для всех групп конструкций умножаются на снижающие коэффициенты в следующих случаях:

а) при установившейся температуре воздуха в производственных помещениях от +35 до +50 °C — на коэффициент 0,8;

б) когда усилия в элементах (и соединениях), возникающие от расчетной постоянной и временной длительной нагрузок, превышают 0,8 расчетной полной нагрузки, — на коэффициент 0,8.

Таблица 11

и сейсмических) нагрузок

Примечание. Расчетные сопротивления древесины при расчете конструкций на воздействия, предусмотренные данной таблицей, повышают независимо от введения коэффициента для учета основных или особых сочетаний нагрузок.

Таблица 12

Дополнительные коэффициенты m_{\text{гн}} для гнутых элементов

Обозначения, принятые в таблице: r_{\text{к}} — радиус кривизны гнутого элемента; a — размер сечения одной изгибаемой доски или бруска в направлении радиуса кривизны.

Таблица 13

гидротехнических сооружений

3.3 Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл. 14.

Таблица 14

Расчетные сопротивления R_{\text{ф}} строительной фанеры

Примечание. Расчетные сопротивления изгибу и срезу даны в направлении, перпендикулярном плоскости листа.

3.4. Расчетные сопротивления стали для стальных элементов деревянных конструкций принимаются по главе СНиП «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Для расчета тяжей и болтов, работающих на растяжение, расчетное сопротивление стали ненарезной части следует принимать как для прокатной стали соответствующей марки, а нарезной части (при расчете по площади сечения нетто) — то же, но с введением коэффициента m_{1} = 0,8 .

Расчетные сопротивления стали для расчета двойных и тройных тяжей и болтов, определенные, как указано выше, снижаются умножением на коэффициент m_{2} = 0,85 .

3.5. Модуль упругости древесины вдоль волокон, независимо от ее породы, для конструкций групп А1, А2 и Б1, защищенных от нагрева, находящихся под действием постоянной и временной нагрузок, принимается равным E = 100000 кГ/см2.

Модуль упругости древесины для конструкций остальных групп и конструкций, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок (без учета кратковременной нагрузки), вычисляется путем умножения указанной выше величины E на коэффициент m_{\text{в}} табл. 10.

Величины модулей упругости и сдвига и коэффициента Пуассона строительной фанеры, принимаемые для конструкций групп А1, А2 и Б1, защищенных от нагрева, находящихся под действием постоянной и временной нагрузок, приведены в табл. 15.

Таблица 15

строительной фанеры в плоскости листа

Величины модулей упругости и сдвига для конструкций остальных групп и конструкций, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок, принимаются с умножением их на коэффициент m_{\text{в}} табл. 10.

3.6. В случаях, когда учету подлежат несколько факторов, проявляющихся при эксплуатации конструкций одновременно (например, температурно-влажностные условия, повышенная температура, воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок), расчетные сопротивления и модули упругости древесины и фанеры определяют, вводя независимо один от другого все коэффициенты, которыми учитывается влияние перечисленных факторов.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.7 Расчет деревянных конструкций производят по двум группам предельных состояний:

по предельному состоянию первой группы (по несущей способности);

по предельному состоянию второй группы (по деформациям).

Расчет деревянных конструкций по несущей способности производят на расчетные нагрузки, а по деформациям — на нормативные нагрузки.

Расчет деревянных конструкций производят в предположении упругой работы материала.

Влияние времени на прочностные и деформационные свойства древесины (за счет упругих несовершенств — ползучести, релаксации напряжений в материале и т.д.) учтено при назначении величин расчетных характеристик и дополнительных коэффициентов, вводимых к величинам расчетных сопротивлений материала и расчетных несущих способностей соединений в соответствии с указаниями разделов 3, 4, 5 и 6 настоящей главы и Прил. 1.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.1. Расчет центрально растянутых элементов при усилии, действующем центрально к ослабленной площади сечения, следует производить по формуле

где N — расчетная продольная сила;

F_{\text{нт}} — площадь рассматриваемого поперечного сечения нетто (при определении F_{\text{нт}} ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении);

R_{\text{р}} — расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон.

4.2 Расчет центрально сжатых элементов следует производить по формулам:

а) на прочность

б) на устойчивость

где R_{c} — расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

\varphi — коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;

F_{\text{нт}} — площадь поперечного сечения нетто элемента;

F_{\text{расч}} — расчетная площадь поперечного сечения для расчета на устойчивость, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений F_{\text{расч}} = F_{\text{бр}} ;

при ослаблениях, не выходящих на кромки (рис. 2, а), если площадь ослаблений не превышает 25% F_{\text{бр}} , F_{\text{расч}} = F_{\text{бр}} ;

то же, если площадь ослаблений превышает 25%, F_{\text{бр}} , ;

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 2, б), F_{\text{расч}} = F_{\text{нт}} .

Примечание. При несимметричном ослаблении, выходящем на кромки (рис. 2, в), элементы рассчитывают как внецентренно сжатые.

4.3. Коэффициент продольного изгиба \varphi определяют по формулам (7) и (8) или по графику на рис. 3:

при гибкости элемента \lambda \leq 75

при гибкости элемента \lambda>75

4.4 Гибкость \lambda цельных элементов определяют по формуле

где l_{0} — расчетная длина элемента;

r — радиус инерции сечения элемента, определяемый по формуле

J_{\text{бр}} и F_{\text{бр}} — момент инерции и площадь поперечного сечения брутто элемента.

4.5 Расчетную длину элемента l_{0} определяют путем умножения его действительной длины на коэффициент:

при обоих шарнирно закрепленных концах — 1;

при одном защемленном и другом свободно нагруженном конце — 2;

при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном конце — 0,8;

при обоих защемленных концах — 0,65.

4.6. Приведенную гибкость \lambda_{\text{пр}} составных элементов следует определять с учетом податливости соединений по формуле

где \lambda_{\text{у}} — гибкость всего элемента относительно оси y (рис. 4), вычисленная по расчетной длине элемента l_{0} без учета податливости соединений;

\lambda_{1} — гибкость отдельной ветви относительно ее оси 1 (см. рис. 4), вычисленная по расчетной длине ветви l_{1} ; при l_{1} меньше семи толщин ветви принимают \lambda_{1} = 0 ;

\mu_{\text{у}} — коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

где b и h — ширина и высота поперечного сечения элемента, см;

n_{\text{ш}} — расчетное количество швов в элементе; при определении расчетного количества швов учитывают те швы, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (например, при расчете относительно оси y по рис. 4, а — 4 шва, по рис. 4, б — 7 швов);

l_{0} — расчетная длина элемента, м;

n_{\text{с}} — расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 пог. м элемента; при нескольких швах с различными количествами срезов принимают среднее для всех швов количество срезов;

k_{c} — коэффициент податливости соединений, определяемый по формулам табл. 16.

При определении k_{c} диаметр гвоздей принимают не более 1/10 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то работу концов гвоздей не учитывают. Значение k_{c} для стальных цилиндрических нагелей определяют по толщине a более тонкого из соединяемых элементов (см. табл. 20).

При определении k_{c} диаметр дубовых цилиндрических нагелей принимают не более 1/4 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В прямолинейных элементах сквозных конструкций допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину n_{c} , принятую для крайних четвертей длины элемента.

Диаметр гвоздей и других нагелей d, толщину элемента a и ширину b принимают в сантиметрах.

Примечание: 1. Приведенную гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), не следует принимать более гибкости ветвей, соединенных связями (поставленными по конструктивным соображениям), определяемой по формуле

где \Sigma J_{i\text{бр}} — сумма моментов инерции брутто поперечных сечений всех ветвей относительно их осей, параллельных оси y (см. рис. 4);

F_{\text{бр}} — площадь сечения элемента брутто;

l_{0} — расчетная длина элемента.

2. Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех его ветвей (например, ось x на рис. 4), определяют как для цельного элемента, т.е. без учета податливости соединений. Это указание не распространяется на элементы с неравномерно нагруженными ветвями (см. п. 4.17).

3. Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) надлежит принимать равной:

4. Сжатые клееные элементы выполняют сплошными по длине (без прокладок) и рассчитывают как цельные элементы.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.7 Расчет изгибаемых элементов на прочность производят по формуле

где M — расчетный изгибающий момент;

R_{\text{и}} — расчетное сопротивление древесины изгибу (см. п. 1, табл. 8);

W_{\text{расч}} — расчетный момент сопротивления рассматриваемого поперечного сечения, определяемый для цельных элементов по площади сечения нетто.

Расчетный момент сопротивления сечения изгибаемых составных элементов на податливых соединениях принимают равным моменту сопротивления сечения нетто W_{\text{нт}} , умноженному на коэффициент k_{w} ; значения k_{w} для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 17.

Примечание. Для промежуточных значений пролета и числа слоев коэффициенты k_{w} и k_{\text{ж}} определяют интерполяцией.

При определении W_{\text{нт}} ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении.

4.8. Расчет изгибаемых элементов на прогиб производят по моменту инерции поперечного сечения брутто, умножая его при расчете составных элементов на коэффициент k_{\text{ж}} , принимаемый по табл. 17 и учитывающий сдвиг податливых соединений в швах.

4.9. Клееные, изгибаемые элементы рассчитывают на прочность при изгибе, а также при внецентренном растяжении и сжатии согласно указаниям пп. 4.7, 4.13 и 4.14, причем расчетный момент сопротивления поперечного прямоугольного сечения высотой h принимают равным величине момента сопротивления нетто, умноженной на коэффициент m_{\text{б}} по табл. 18.

Примечание. При ширине сечения b менее 14 см R_{\text{и}} принимают не более 130 кГ/см2.

Клееные балки, элементы ферм, рамы и арки следует проектировать в основном прямоугольного сечения. Ребра жесткости в клееных многослойных двутавровых и тавровых элементах не устраивают, а для обеспечения их поперечной устойчивости толщину стенки принимают равной не менее половины ширины полки, но не менее 8 см; при этом отношение высоты прямоугольного или двутаврового сечения к ширине принимают для балок не более 6, для сжатых прямолинейных и криволинейных элементов — не более 5.

Клееные балки с бульшим отношением высоты к ширине поперечного сечения подлежат проверке на общую устойчивость. Фанерные стенки клееных балок должны быть проверены на местную устойчивость и при необходимости усилены ребрами жесткости.

Расчетное сопротивление древесины изгибу R_{\text{и}} принимают по п. 1 «а» табл. 8.

4.10 Расчет изгибаемых элементов на скалывание древесины надлежит производить по формуле

где Q — расчетная поперечная сила;

S_{\text{бр}} — статический момент брутто части поперечного сечения элемента, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

J_{\text{бр}} — момент инерции брутто рассматриваемого поперечного сечения относительно нейтральной оси;

b_{\text{расч}} — расчетная ширина сечения; при расчете на скалывание по клеевому шву b_{\text{расч}} принимают равной 0,6 полной ширины шва;

R_{c\text{к}} — расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон при изгибе.

4.11. Количество связей n_{c} , равномерно расставленных в каждом шве изгибаемых составных элементов на протяжении от сечения с нулевым моментом до сечения с максимальным изгибающим моментом M, при нагрузке, распределенной по длине элементов или эквивалентной, должно удовлетворять условию

где T — расчетная несущая способность одной связи в данном шве.

4.12 Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе производят по формуле

где M_{x} и M_{y} — составляющие расчетного изгибающего момента соответственно для главных осей x и y;

W_{x} и W_{y} — моменты сопротивления рассматриваемого поперечного сечения нетто соответственно для осей x и y.

ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫЕ И ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.13 Расчет внецентренно растянутых элементов производят по формуле

где W_{\text{расч}} — расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п. 4.7).

Рекомендуется предотвращать возникновение изгибающих моментов в ослабленных сечениях растянутых элементов путем центрирования усилия.

Примечание. При центрировании растягивающего усилия по ослабленному сечению элементы рассчитывают на центральное растяжение.

4.14 Расчет внецентренно сжатых элементов производят по формуле

где \xi — коэффициент, изменяющийся в пределах от 1 до 0, учитывающий влияние дополнительного момента от продольной силы при деформации элемента, определяемый по формуле

\lambda — гибкость элементов, определяемая согласно пп. 4.4 - 4.6;

W_{\text{расч}} — расчетный момент сопротивления, определяемый согласно п. 4.7.

Примечание. При малых напряжениях изгиба M/W_{\text{бр}} , не превышающих 10% напряжения N/F_{\text{бр}} , внецентренно сжатые элементы могут быть проверены на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.15. В составных внецентренно сжатых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви при расчетной длине ее, превышающей семь толщин ветви, по формуле

где \varphi_{1} — коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине (см. рис. 4);

F_{\text{бр}} и W_{\text{бр}} — площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.

Устойчивость внецентренно сжатого элемента в целом в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, допускается проверять по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.16. Количество связей в шве n_{c} на половине расчетной длины внецентренно сжатого составного элемента должно удовлетворять условию

где S_{\text{бр}} — статический момент брутто части поперечного сечения, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

J_{\text{бр}} — момент инерции брутто поперечного сечения элемента;

T — расчетная несущая способность одной связи в данном шве;

\xi — коэффициент, определяемый по формуле (21).

СЖАТЫЕ СОСТАВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ С НЕРАВНОМЕРНО НАГРУЖЕННЫМИ ВЕТВЯМИ

4.17. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам или не закреплена в узлах, допускается рассчитывать на центральное и внецентренное сжатие по общим правилам, но с соблюдением следующих указаний:

а) расчетный момент инерции и момент сопротивления поперечного сечения элемента относительно оси y (см. рис. 4) определяют с учетом всех ветвей;

б) расчетный момент инерции относительно оси x определяют по формуле

где J_{\text{о}} и J_{\text{н}.\text{о}} — моменты инерции поперечного сечения соответственно опертых и неопертых ветвей;

в) расчетную площадь поперечного сечения элемента определяют при центральном сжатии по сечению только опертых ветвей, а при внецентренном сжатии:

по сечению только опертых ветвей, если проверяют эти ветви;

по полному сечению элемента, если проверяют неопертые ветви.

РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА И ПРЕДЕЛЬНАЯ ГИБКОСТЬ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.18 Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:

при проверке устойчивости в плоскости конструкции — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;

при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

а) в случае пересечения двух сжатых элементов — полной длине элемента;

б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим — величине l_{0} , определяемой по формуле

где l_{1} , \lambda_{1} , F_{1} — полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;

l_{2} , \lambda_{2} , F_{2} — длина, гибкость и площадь сечения поддерживающего элемента; величину l_{0} принимают не меньше 0,5l_{1} ;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым такой же силой — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов:

при меньших значениях растягивающей силы расчетную длину сжатого элемента определяют интерполяцией между ее значениями для случаев, приведенных в подпунктах «б» и «в» настоящего пункта.

Если один или оба пересекающихся элемента имеют составное сечение, в формулу (25) подставляют соответствующие значения приведенной гибкости элемента.

4.19. При проверке устойчивости сжатого нижнего пояса стержневых арочных, рамных и тому подобных конструкций, раскрепленного поперечными связями жесткости (см. п. 6.12), за расчетную длину пояса следует принимать расстояние между этими связями, увеличенное на 25%.

4.20. Связи жесткости, раскрепляющие сжатые элементы конструкций (см. п. 6.12), рассчитывают на усилия, направленные перпендикулярно элементу и равные 0,02 действующего в элементе усилия сжатия.

4.21. Гибкость сжатых элементов и их отдельных ветвей не должна превышать значений, указанных в табл. 19.

Примечание. Для элементов конструкций, в которых допускается повышенная деформативность (опоры воздушных линий и т.п.), предельные гибкости, указанные в данной таблице, могут быть увеличены.

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА КЛЕЕНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.22. Клееные элементы рассчитывают как элементы цельного поперечного сечения согласно пп. 4.1 - 4.20.

4.23. Расчет клееных фанерных панелей (с деревянным каркасом) для стен и покрытий зданий следует производить как элементов цельного коробчатого сечения, приведенного к наиболее напряженному материалу — фанере (стыки фанерных обшивок выполняют на усовом соединении или с двусторонними накладками):

а) на прочность растянутой обшивки — по формуле

где M — расчетный изгибающий момент;

W_{\text{пр}} — момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере; при определении W_{\text{пр}} ширина фанерных обшивок вводится (с учетом неравномерности распределения нормальных напряжений) на 10% меньше действительной;

R_{\text{ф}.\text{р}} — расчетное сопротивление фанеры растяжению;

k_{\text{ф}} — коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки и принимаемый равным: для фанеры марок ФСФ и ФК — 0,6; для бакелизированной фанеры — 0,8; при отсутствии стыков k_{\text{ф}} = 1 ; стыкование бакелизированной фанеры марки ФБСВ на ус не допускается.

Момент сопротивления приведенного сечения

y_{0} — расстояние от центра тяжести приведенного сечения панели до нижней грани обшивки;

J_{\text{пр}} — момент инерции сечения, приведенного к фанере,

где J_{\text{ф}} — момент инерции фанерных обшивок панели;

J_{\text{д}} — момент инерции поперечного сечения продольных ребер каркаса панели;

- отношение модулей упругости древесины и фанеры (коэффициент приведения сечения);

б) на устойчивость сжатой обшивки — по формуле

(a — расстояние между ребрами, см;

\delta — толщина фанеры, см);

R_{\text{ф}.\text{с}} — расчетное сопротивление фанеры сжатию.

Верхнюю обшивку дополнительно проверяют на местный изгиб от сосредоточенной силы P = 1,2 x 100 кГ как заделанную в местах приклеивания к ребрам при расчетной ширине, равной 100 см;

в) на прогиб — с введением момента инерции приведенного к фанере поперечного сечения и расчетной ширины фанерных обшивок, равной 0,9 действительной;

г) на скалывание древесины ребер каркаса или на скалывание по клеевому шву между шпонами фанеры

где Q — расчетная поперечная сила;

S_{\text{пр}} — статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

b_{\text{расч}} — расчетная ширина сечения, принимаемая равной суммарной ширине ребер каркаса;

R_{\text{ф}.\text{ск}} — расчетное сопротивление фанеры скалыванию.

5. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1. Действующее на соединение (или отдельную податливую связь) расчетное усилие не должно превышать расчетную несущую способность соединения (или отдельной связи).

5.2. Расчетную несущую способность соединений, рассчитываемых на смятие и скалывание (например, соединения на врубках и т.п.), следует определять по формулам:

а) из условия смятия древесины

б) из условия скалывания древесины

где F_{\text{см}} — расчетная площадь смятия;

F_{\text{ск}} — расчетная площадь скалывания;

R_{\text{см}\alpha} — расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон;

R_{\text{ск}}^{\text{ср}} — расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию, определяемое согласно п. 5.3.

5.3. Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию R_{\text{ск}}^{\text{ср}} определяют по формуле

где R_{\text{ск}} — расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

l_{\text{ск}} — расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент;

e — плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5h при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 5, а) и 0,25h при расчете симметрично загружаемых элементов с симметричной врезкой (рис. 5, б);

h — размер сечения элемента по направлению врезки;

\beta — коэффициент, принимаемый равным (при условии обжатия по плоскостям скалывания):

при расчете на скалывание растянутых элементов соединений с односторонним (рис. 5, г) расположением площадки скалывания \beta = 0,25 ;

при расчете на скалывание сжатых элементов соединений с промежуточным (рис. 5, г) расположением площадки скалывания \beta = 0,125 .

Отношение l_{\text{ск}}/e должно быть не менее 3.

КЛЕЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

5.4. Клеевые соединения следует рассматривать при расчете конструкций как неподатливые соединения.

5.5 Клеевые соединения надлежит использовать для:

а) образования по длине конструктивных элементов сплошного сечения с параллельным расположением волокон склеиваемых досок в пакете. При этом по ширине клееного пакета швы склеиваемых кромок следует сдвигать не менее чем на 4 см по отношению к швам в соседних слоях досок;

б) стыкования отдельных досок перед склеиванием пакета на зубчатом соединении преимущественно с зубьями, выходящими на кромку (рис. 6, а); при этом расстояние в свету между зубчатыми соединениями в одной доске должно быть не менее 300 мм;

в) стыкования клееных пакетов на зубчатом соединении, в том числе и с зубьями, выходящими на пласть составляющих пакеты досок (рис. 6, б). Стыки соседних досок на зубчатом соединении в пакете должны быть расположены вразбежку.

Примечание. Зубчатое соединение допускается применять для сопряжения изгибаемых деревянных элементов под углом до 35° (например, в углах рам), снижая величину расчетного сопротивления изгибу в зависимости от угла \alpha по нижней кривой рис. 1.

5.6. В проекте должно быть указано, что зубчатые соединения допускается выполнять только механизированным способом с наклоном боковых граней зубьев от 1/9 до 1/12 и с затуплением их не более 1 мм (рис. 6, в).

5.7. В отдельных случаях допускается применение усового соединения длиной не менее 10 толщин доски или фанеры. При этом в одном сечении растянутых и изгибаемых элементов допускается стыкование не более 25% всех досок пакета, а в наиболее напряженной зоне — не более одной доски; расстояние (вдоль элемента) между стыками смежных (по высоте сечения элемента) досок должно быть не менее 20 толщин стыкуемых досок.

5.8. Толщина склеиваемых досок в прямолинейных элементах должна быть не более 5 см, а в криволинейных элементах — не более 4 см.

5.9. В клееных фанерных элементах ширина досок, склеиваемых с фанерой при угле 90° между волокнами, должна быть не более 10 см.

В примыканиях элементов при углах 30 — 45° между волокнами допускается применять клеевые соединения досок шириной не более 15 см с восприятием отрывающих усилий болтами, шурупами или гвоздями.

СОЕДИНЕНИЯ НА ВРУБКАХ

5.10. Соединения элементов на врубках осуществляют в виде лобовых врубок с одним зубом (рис. 7, а), с двумя зубьями (рис. 7, б) или непосредственным упором примыкающих сжатых элементов. Соединения на щековых врубках применять не допускается.

Рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента.

Элементы соединений на врубках должны быть стянуты болтами или хомутами.

5.11. Лобовые врубки рассчитывают на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3. Величину основного расчетного сопротивления древесины скалыванию (для максимального напряжения), подставляемую в формулу (33), принимают по п. 6 табл. 8 независимо от угла примыкания сжатого элемента.

Расчет лобовых врубок с двумя зубьями на скалывание по верхней плоскости, на глубине врезки первого от торца зуба, производят на усилие

где T_{\text{ск}} — полное усилие скалывания;

F_{\text{с}}\prime_{\text{м}} — площадь смятия первого зуба;

F_{\text{с}}\prime_{\text{м}}\prime — площадь смятия второго зуба.

Расчет на скалывание по нижней плоскости, на глубине врезки второго зуба, производят на полную силу скалывания T_{\text{ск}} .

При расчете на скалывание лобовых врубок с двумя зубьями расчетную несущую способность соединения T, определяемую по формуле (32), надлежит умножать на коэффициент k:

при расчете по верхней плоскости скалывания на k = 0,8;

при расчете по нижней плоскости скалывания на k = 1,15.

5.12. Длина плоскости скалывания лобовых врубок должна быть не менее 1,5h, где h — размер сечения элемента по направлению врубки.

Глубина лобовых врубок в промежуточных узлах стержневых конструкций должна быть не более 1/4h, в остальных случаях — не более 1/3h; при этом глубина врубок в брусьях и досках должна быть не менее 2 см, в элементах из круглых лесоматериалов — не менее 3 см.

В лобовых врубках с двумя зубьями второй от торца зуб следует врезать на бульшую глубину, чем первый; при этом разница глубин врезок должна быть не менее 2 см.

5.13. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом производят по основной рабочей плоскости смятия a — b (см. рис. 7, а) на полное усилие, действующее в примыкающем сжатом элементе. Угол смятия древесины \alpha при определении расчетного сопротивления смятию R_{\text{см}\alpha} принимают равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон для лобовых врубок принимают по п. 5 «б» табл. 8, независимо от размеров площади смятия. Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон R_{\text{см}90} для вкладышей принимают по п. 4 табл. 8 как для смятия по всей поверхности.

Расчетную площадь смятия лобовых врубок с двумя зубьями принимают равной сумме площадей смятия отдельных зубьев.

СОЕДИНЕНИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ НАГЕЛЯХ, РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ

5.14. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля в соединениях элементов из сосны и ели при направлении усилий, передаваемых стальными и дубовыми цилиндрическими нагелями вдоль волокон элементов и гвоздями под любым углом, при расчете на воздействие постоянной и временной нагрузок деревянных конструкций групп А1, А2 и Б1, защищенных от нагрева, следует определять по табл. 20.

Примечания: 1. Здесь c — толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений; a — толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d — диаметр нагелей; величины a, c и d принимаются в сантиметрах.

2. Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных (кососимметричных) соединениях при неодинаковой толщине элементов определяют по данной таблице, причем:

а) при толщине крайних элементов a < 0,5c расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной c определяют по п. 2 «а» таблицы с умножением на коэффициент 0,7; при промежуточных значениях a между 0,5c и c коэффициент определяют интерполяцией между значениями a = 0,7 и a = 1;

б) при толщине крайних элементов a > c расчетную несущую способность нагеля определяют из условия смятия в крайних элементах по п. 2 таблицы с заменой c на a;

в) при определении расчетной несущей способности из условия изгиба нагеля толщину крайнего элемента a, подставляемую в п. 3 таблицы, принимают не более 0,6c.

3. Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве из условия смятия принимают равной меньшему из двух значений, полученных для прилегающих к этому шву элементов.

4. Расчет нагельных соединений на скалывание не производят ввиду достаточного запаса прочности на этот вид сопротивления, обеспечиваемого расстановкой нагелей в соответствии с пп. 5.19 и 5.24.

5. Число нагелей n_{\text{н}} в соединении определяют по формуле

где N — расчетное усилие, кГ;

T — наименьшая расчетная несущая способность, кГ, из вычисленных по табл. 20;

n_{\text{ср}} — число срезов.

6. В случаях, когда допускается повышенная деформативность болтовых нагелей, рассчитываемых с учетом работы на растяжение, расчетная несущая способность по данной таблице может быть повышена.

5.15. Расчетную несущую способность стального или дубового цилиндрического нагеля в рассматриваемом шве при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам элементов следует определять согласно п. 5.14 с умножением:

а) на коэффициент k_{\alpha} (табл. 21) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде элемента, сминаемого нагелем под углом \alpha ;

б) на при расчете нагеля на изгиб, причем угол \alpha принимают равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

Примечание. Значение коэффициента k_{\alpha} для промежуточных углов определяют интерполяцией.

5.16. Расчетную несущую способность нагеля в соединениях элементов из древесины других пород в конструкциях всех групп (кроме А1, А2 и Б2), находящихся в условиях повышенной температуры, проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок или рассчитываемых на воздействие кратковременных нагрузок, а также в деревянных конструкциях гидротехнических сооружений, следует определять согласно пп. 5.14 и 5.15 с умножением:

а) на соответствующий коэффициент по табл. 9, 10, 11 и 13 при расчете из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

б) на корень квадратный из этого коэффициента при расчете из условия изгиба нагеля.

5.17. Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками (рис. 9) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей. Могут применяться односрезные гвозди, винты или глухие стальные цилиндрические нагели в предварительно просверленных в стальных накладках отверстиях. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5d (где d — диаметр нагеля).

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками рассчитывают согласно приведенным выше указаниям (пп. 5.14 - 5.16), причем в расчете из условия изгиба нагеля (п. 3, табл. 20) принимают наибольшее значение несущей способности нагеля ( 400d^{2} для гвоздей и 250d^{2} для стальных нагелей с соответствующими поправками). Стальные накладки и прокладки надлежит проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие стенок сверленых отверстий.

5.18. Несущую способность соединения, осуществленного на нагелях разных видов, определяют как сумму несущих способностей нагелей, поставленных в соединениях, умноженную на снижающий коэффициент 0,9. Постановка нагелей разных видов в стыках, работающих на растяжение, и учет их совместной работы не рекомендуются.

5.19. Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины s_{1} , поперек волокон s_{2} и от кромки элемента s_{3} должно быть не менее (рис. 10):

для стальных нагелей s_{1} = 7d , s_{2} = 3,5d , s_{3} = 3d ;

для дубовых нагелей s_{1} = 5d , s_{2} = 3d , s_{3} = 2,5d .

При толщине пакета b <= 10d (см. рис. 10, а) разрешается принимать:

для стальных нагелей s_{1} = 6d , s_{2} = 3d , s_{3} = 2,5d ;

для дубовых нагелей s_{1} = 4d , s_{2} = s_{3} = 2,5d .

5.20. Стальные и дубовые цилиндрические нагели следует плотно ставить в отверстия, отвечающие их диаметру, просверленные в собранном пакете.

Нагели следует располагать в два продольных ряда; в конструкциях из круглых лесоматериалов допускается расположение нагелей в один ряд.

В соединениях растянутых элементов на стальных и дубовых цилиндрических нагелях должно быть поставлено не менее трех стяжных болтов с каждой стороны стыка.

5.21. Гвозди для несущих конструкций должны удовлетворять ГОСТ 4028-63* «Гвозди строительные. Размеры».

5.22. В проекте должно быть указано требование предварительного рассверливания гнезд диаметром 0,9d для гвоздей диаметром d более 6 мм, а в случае применения древесины ольхи — для гвоздей диаметром d более 5 мм.

5.23. При определении расчетной длины защемления конца гвоздя заостренную часть гвоздя длиной ~ 1,5d не учитывают; кроме того, из длины гвоздя вычитают по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше 4d, работу конца гвоздя не учитывают.

При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента уменьшают на 1,5d (рис. 11).

Диаметр гвоздей должен быть не более 1/4 толщины пробиваемых элементов.

5.24. Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины для пробиваемых гвоздями элементов должно быть не менее:

s_{1} = 15d при толщине пробиваемого элемента c \geq 10d ;

s_{1} = 25d при толщине пробиваемого элемента c = 4d;

для промежуточных значений толщины c наименьшее расстояние s_{1} определяют интерполяцией.

Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины принимают расстояние между осями гвоздей s_{1} \geq 15d .

Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях должно быть не менее s_{1} = 15d .

Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей должно быть не менее s_{2} = 4d ; при шахматной расстановке гвоздей или расстановке их косыми рядами под углом \alpha \leq 45^{\circ} (рис. 12) расстояние между продольными рядами гвоздей может быть уменьшено до 3d.

Расстояние s_{3} от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента должно быть не менее 4d.

Примечание. Расстояния между гвоздями вдоль волокон древесины в элементах, выполненных из осины, ольхи и тополя, следует увеличивать на 50% по сравнению с указанными выше.

5.25. Применение винтов (глухарей и шурупов) в качестве нагелей, работающих на сдвиг, допускается в односрезных соединениях со стальными накладками. Расстояние между винтами и глухарями должно быть не менее, чем для нагелей из круглой стали (см. п. 5.19).

5.26. Несущую способность винтов определяют по правилам для стальных цилиндрических нагелей.

При заглублении ненарезной части винтов в древесину менее 2d (где d — диаметр ненарезной части винта) расчет винтов, как нагелей на сдвиг в древесине, следует вести по внутреннему диаметру ослабленного резьбой сечения.

СОЕДИНЕНИЯ НА ГВОЗДЯХ, РАБОТАЮЩИХ НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

5.27. Сопротивление гвоздей выдергиванию разрешается учитывать во второстепенных элементах (в подшивке потолков, настилах и др.), а также в конструкциях, где выдергивание гвоздей сопровождается одновременной работой их на сдвиг, как нагелей.

Примечание. Не допускается учитывать работу на выдергивание гвоздей, забитых в заранее просверленные гнезда (см. п. 5.22), забитых в торец элемента (вдоль волокон древесины), а также при наличии динамических воздействий на конструкцию.

5.28. Расчетную несущую способность на выдергивание одного гвоздя, забитого в древесину поперек волокон, определяют по формуле

где R_{\text{в}.\text{г}} — расчетное сопротивление выдергиванию гвоздя на единицу поверхности соприкасания гвоздя с деревом, принимаемое для воздушно-сухой древесины R_{\text{в}.\text{г}} = 3\text{кГ}/\text{см}^{2} , расчетное сопротивление выдергиванию умножается в соответствующих случаях на коэффициенты, приведенные в табл. 10, 11, 13; для сырой древесины, высыхающей при эксплуатации конструкции, принимают R_{\text{в}.\text{г}} = 1\text{кГ}/\text{см}^{2} ;

l_{1} — расчетная длина защемленной, сопротивляющейся выдергиванию части гвоздя, см, определяемая согласно п. 5.23.

При диаметре гвоздей более 0,5 см в расчет вводят d = 0,5 см.

5.29. Длина защемленной части гвоздя должна быть не менее двух толщин прибиваемого деревянного элемента и не менее 10d.

Диаметр гвоздей должен быть не более 1/4 толщины прибиваемого элемента.

Расстановку гвоздей, работающих на выдергивание, производят по правилам, как для гвоздей, работающих на сдвиг (см. п. 5.24).

СОЕДИНЕНИЯ НА ВИНТАХ, РАБОТАЮЩИХ НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

5.30. Расчетную несущую способность на выдергивание одного винта (глухаря или шурупа), завинченного в древесину поперек волокон, определяют по формуле

где R_{\text{в}.\text{в}} — расчетное сопротивление выдергиванию винта на единицу поверхности соприкасания нарезной части винта с древесиной, принимаемое: R_{\text{в}.\text{в}} = 10\text{кГ}/\text{см}^{2} ; расчетное сопротивление выдергиванию умножается в соответствующих случаях на коэффициенты, приведенные в табл. 10, 11 и 13;

d — наружный диаметр нарезной части винта, см;

l_{1} — длина нарезной части винта, сопротивляющейся выдергиванию, см.

Расстояния между осями винтов должны быть не менее (см. рис. 10): s_{1} = 10d ; s_{2} = s_{3} = 5d .

6. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. В качестве конструкций покрытий зданий массового применения целесообразно использовать клееные двускатные балки и балки постоянной высоты, клееные сегментные фермы и треугольные арки (с прямолинейными клееными элементами), клееные рамы, арки, клееные армированные балки, клееные фанерные конструкции, клееные фанерные панели, а также куполы, кружально-сетчатые своды и т.д. Применение дощато-гвоздевых многослойных конструкций — балок с перекрестной стенкой, сегментных ферм с гнутым поясом, сводов-оболочек, двойных гнутых сводов и т.п. — не рекомендуется.

Ограждающие конструкции рекомендуется проектировать в виде готовых панелей. Применение деревоплиты в покрытиях и перекрытиях зданий не допускается.

6.2. Деформацию конструкции в целом или отдельного ее элемента определяют в предположении упругой работы материалов с учетом деформаций податливых соединений. Величины деформаций податливого соединения при полном использовании его расчетной несущей способности принимают по табл. 22, а при неполном использовании его расчетной несущей способности — пропорциональными действующему на соединение усилию.

6.3. Деформации (прогибы) изгибаемых элементов зданий не должны превышать величин, приведенных в табл. 23.

Примечание. При наличии мокрой штукатурки прогиб элементов перекрытий только от длительной временной нагрузки не должен превышать 1/350 пролета.

6.4. Усилия, действующие в отдельных ветвях составного элемента, принимают пропорциональными числу и несущей способности связей (например, срезов нагелей), прикрепляющих эти ветви.

6.5. Напряжения и деформации, возникающие в деревянных конструкциях от изменения температуры древесины, а также усушки или разбухания древесины вдоль волокон, не учитывают.

6.6 Разгружающее действие сил трения при расчете конструкций не учитывается. Силы трения следует учитывать:

а) если равновесие системы обеспечивается только трением при условии постоянного прижатия примыкающего элемента (например, в сетчатых сводах) и отсутствия вибрационного или повторного ударного воздействия нагрузки; коэффициент трения дерева по дереву в этом случае принимают равным:

торца по боковой поверхности — 0,3;

боковых поверхностей — 0,2;

б) если трение ухудшает условия работы конструкций и соединений, например, когда трение вызывает дополнительные напряжения в элементах конструкций, увеличение угла между направлениями сжимающего усилия и волокон древесины, увеличение расчетного усилия и т.п.; в этом случае коэффициент трения принимают равным 0,6.

6.7. Расчет элементов из круглых лесоматериалов рекомендуется производить с учетом сбега (см. п. 2.5).

Расчет элементов из круглых лесоматериалов на прогиб и устойчивость допускается производить по сечению, расположенному в середине расчетной длины элемента, расчет на прочность — по сечению с максимальным изгибающим моментом.

ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

6.8 При проектировании деревянных конструкций:

а) рекомендуется применять клееные элементы сплошного сечения;

б) рекомендуется пользоваться сокращенным сортаментом пиломатериалов, приведенным в Прил. 2;

в) стыки деревянных растянутых элементов следует осуществлять совмещенными в одном сечении, перекрывая их деревянными накладками на стальных цилиндрических нагелях, располагаемых в два продольных ряда. Конструкция стыков растянутых элементов должна обеспечивать осевую (без эксцентриситета) передачу растягивающего усилия. Необходимо избегать ослаблений на кромке в дощатых растянутых элементах;

г) стыки сжатых поясов следует располагать в узлах или вблизи узлов, закрепленных от выхода из плоскости системы. Сжатые стыки рекомендуется осуществлять взаимным упором элементов торец в торец с постановкой деревянных накладок и прокладок на болтах;

д) не следует применять узлы, стыки и другие соединения, в которых прикрепление элементов осуществляется с помощью двух и более параллельно работающих податливых соединений различной жесткости, а также соединения, в которых часть деревянных элементов соединена непосредственно, а часть — двухступенно, с включением в работу промежуточных элементов и связей.

6.9. Элементы деревянных конструкций следует центрировать в узлах, стыках и на опорах, за исключением случаев, когда предусматривают эксцентричное примыкание элементов для уменьшения действующего в них изгибающего момента от межузловой нагрузки.

6.10. Элементы конструкций должны быть стянуты болтами в узлах и стыках, а составные элементы на податливых связях должны быть стянуты и между узлами.

Диаметр стяжных болтов d_{\text{б}} принимают в зависимости от размеров соединяемого пакета, но не менее d_{\text{б}} = 12\text{мм} . Шайбы стяжных болтов должны иметь размер сторон или диаметр не менее 3,5d_{\text{б}} и толщину не менее 0,25d_{\text{б}} .

6.11. Площадь рабочего поперечного сечения нетто основных деревянных элементов стержневых несущих конструкций должна быть не менее 50 см2, а также не менее 0,5 полной площади сечения брутто при симметричном ослаблении и 0,67 при несимметричном ослаблении.

6.12. Сжатые пояса плоских конструкций должны быть закреплены панелями покрытия, прогонами, связями жесткости и т.п. Поперечные связи жесткости в арочных, рамных и тому подобных конструкциях (кроме шпренгельных систем небольших пролетов) должны быть решетчатыми, связывающими конструкции попарно; устройство подкосных связей для раскрепления поясов не допускается. Пояса и связи жесткости рассчитывают с учетом требований пп. 4.19 и 4.20.

Длина опорной части панели покрытия должна быть не менее 6 см; такие панели прикрепляют к несущей конструкции с каждой стороны связями, работающими на усилия сдвига и отрыва.

Прогоны и связи в свою очередь должны быть раскреплены жесткими в своей плоскости и связанными со стенами здания крышей или перекрытием, а также другими способами, обеспечивающими несмещаемость узлов раскрепления конструкций.

В системах с пониженным растянутым поясом (шпренгельные балки и др.) следует раскреплять связями также и растянутый пояс.

6.13. При пролете деревянных безраспорных конструкций, превышающем 30 м, одна из опор должна быть подвижной.

ПАНЕЛИ, БАЛКИ, ПРОГОНЫ, НАСТИЛЫ

6.14. Панели, балки, прогоны, настилы, обрешетку и другие изгибаемые элементы рассчитывают на прочность и прогиб. Значения предельного прогиба принимают в соответствии с табл. 23.

Деревянные перекрытия кроме обычного расчета на прогиб от полной нормативной нагрузки проверяют на зыбкость путем расчета их на прогиб от сосредоточенного груза 60 кг; величина прогиба при этом не должна превышать 0,05 см.

Для обычных перекрытий по балкам с лагами указанная дополнительная проверка на зыбкость сводится к проверке жесткости лаг, момент инерции которых J_{\text{л}} (в см4) должен быть:

где - отношение расстояния между осями лаг B к толщине настила по лагам C; величины B и C принимают в одних и тех же единицах;

где l/f — обратная величина предельного относительного прогиба f/l, принятого при обычном расчете перекрытия на полную нормативную нагрузку;

q — полная нормативная нагрузка на перекрытие, кГ/см2.

Значение J_{\text{л}} может быть определено по графику на рис. 13 в зависимости от \beta и \alpha . В этом случае по левой части графика для найденного значения J_{\text{л}} может быть непосредственно определена необходимая толщина (высота) лаг прямоугольного сечения h (в см) при различной их ширине b (в см).

6.15 Настилы и обрешетку под кровлю рассчитывают (по двухпролетной схеме) на следующие сочетания нагрузок:

а) собственный вес и снег (расчет на прочность и прогиб);

б) собственный вес и сосредоточенный груз 100 кг с умножением последнего на коэффициент перегрузки 1,2 (расчет только на прочность).

Расчетные сопротивления древесины изгибу при расчете настилов и обрешетки кровли зданий всех видов умножают на коэффициент условий работы m_{\text{и}} = 1,15 . При расчете на сосредоточенный груз 100 кг, кроме того, расчетные сопротивления умножают на коэффициент 1,2 (см. табл. 11 для монтажной нагрузки).

При сплошном настиле или при разреженном настиле с расстоянием между осями досок или брусков не более 15 см принимают, что сосредоточенный груз передается двум доскам или брускам, а при расстоянии более 15 см — одной доске или одному бруску. При двойном настиле (рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) сосредоточенный груз принимают распределенным на ширину 0,5 м рабочего настила.

6.16. Ослабление крайних волокон балок в наиболее напряженных на изгиб местах не допускается.

Подрезка на опоре растянутых волокон изгибаемых элементов цельного сечения допускается глубиной a <= 0,25h при условии

где A — опорная реакция от расчетной нагрузки;

b и h — ширина и высота сечения элемента (рис. 14).

Длина c опорной площадки подрезки должна быть не больше высоты сечения h. Рекомендуется делать скошенную подрезку длиной \text{с}_{1} \geq 2a (см. рис. 14).

6.17. В покрытиях рекомендуется применять многопролетные спаренные или консольно-балочные прогоны. Прогоны допускается рассчитывать на равномерно распределенную по всем пролетам временную нагрузку.

Шарниры консольно-балочных прогонов следует располагать попарно через пролет, осуществляя их в виде косого прируба (рис. 15, а). В спаренных многопролетных прогонах из двух досок на ребро стыки досок следует располагать вразбежку на расстоянии около 0,2l от опоры (рис. 15, б), добавляя третью доску в крайних пролетах.

СОСТАВНЫЕ БАЛКИ

6.18. Составным балкам на податливых связях с постоянным направлением поперечного изгиба следует придавать строительный подъем путем выгиба элементов до постановки связей. Стрелу строительного подъема (величину выгиба отдельных элементов без учета последующего распрямления балки) принимают равной величине прогиба составной балки под расчетной нагрузкой, определенного с введением коэффициента k_{\text{ж}} к моменту инерции поперечного сечения балки для учета влияния податливости соединений в швах балки (см. п. 4.7, табл. 17).

Составные балки рассчитывают на прочность элементов при изгибе согласно п. 4.7.

Прогиб составных балок как со строительным подъемом, так и без него определяют по правилам строительной механики, как для цельных балок такого же поперечного сечения, но с введением коэффициента k_{\text{ж}} к моменту инерции поперечного сечения балки (см. п. 4.8).

ФЕРМЫ

6.19. Высота ферм между осями поясов стержневых балочных ферм и в середине пролета должна быть не менее:

1/6l для деревянных ферм сегментных, многоугольных и с параллельными поясами;

1/7l — то же, для металлодеревянных ферм;

1/5l — для деревянных треугольных ферм;

1/6l — то же, для металлодеревянных ферм, а с клееным верхним поясом допускается до 1/7l,

где l — расчетный пролет ферм.

Фермы, имеющие указанные выше соотношения между пролетом и высотой, рассчитывают в предположении шарниров в узлах; проверку прогиба ферм при этом допускается не производить.

Фермы, имеющие пониженную относительную высоту, следует рассчитывать с учетом дополнительных напряжений, возникающих в неразрезных поясах в результате прогиба ферм, найденного с учетом деформаций податливых соединений.

Нижним поясам ферм следует придавать строительный подъем 1/200 пролета. Конструкция подвесного потолка должна допускать возможность последующей подтяжки его при прогибе ферм.

6.20. Расчетную длину сжатых стержней ферм при расчете их на устойчивость как в плоскости фермы, так и из ее плоскости принимают равной расстоянию между центрами узлов или иных закреплений прогонов, связей и т.п. Расчетную длину пересекающихся стержней определяют согласно п. 4.18.

6.21. Элементы решетки ферм следует центрировать в узлах. Внецентренное прикрепление элементов решетки к поясам допускается как исключение в системах со слабо работающей решеткой.

При эксцентричном решении узла необходимо учитывать возникающие в поясах изгибающие моменты. При отсутствии стыка в поясе вблизи узла значение момента следует принимать распределенным поровну между двумя смежными панелями пояса; при наличии в одной из панелей стыка у рассматриваемого узла момент должен быть полностью воспринят панелью пояса, не имеющей стыка. Влияние узлового момента на соседние узлы не учитывают. Стыки сжатых поясов ферм должны быть перекрыты деревянными накладками на болтах.

Расчетный изгибающий момент M_{\text{е}} в узле пояса определяют как произведение разности расчетных усилий \Delta N в смежных панелях пояса на величину эксцентриситета e:

где e — расстояние от точки пересечения осей элементов решетки до оси пояса.

Разность усилий в смежных панелях пояса \Delta N определяют для случаев полного и одностороннего расположения временной (снеговой) нагрузки.

6.22. В металлодеревянных фермах растянутые элементы проектируют из металла, а сжатые, сжато-изгибаемые и знакопеременные элементы — из дерева. Металлодеревянные фермы в зависимости от назначения ферм и сортамента материалов могут быть многоугольными, с параллельными поясами, треугольными, шпренгельными и др.

Деревянные элементы верхних поясов ферм выполняют из клееных блоков, брусьев и др. Металлические элементы выполняют из профильной или круглой стали. Тяжи рекомендуется применять одиночные, с утолщенными концами в месте нарезки за счет приварки коротышей или осадки концов тяжа.

При проектировании ферм необходимо предусматривать способ монтажа, учитывая при этом малую жесткость нижнего пояса ферм.

АРКИ И СВОДЫ

6.23. Арки и своды рассчитывают на устойчивость и на сжатие с изгибом в плоскости кривизны по правилам расчета прямолинейных стержней такого же сечения, причем расчетную длину их l_{0} следует принимать равной:

для двух- и трехшарнирных арок и сводов при несимметричной нагрузке l_{0} = 0,5s ;

для двухшарнирных арок и сводов при симметричной нагрузке l_{0} = 0,6s ;

то же, для трехшарнирных арок и сводов l_{0} = 0,7s ;

для трехшарнирных стрельчатых (а также треугольных) арок с углом перелома в ключе не менее 10° при всех видах нагрузки l_{0} = 0,5s , где s — полная длина дуги арки и свода.

При отсутствии изгибающего момента расчет производят на продольную силу, действующую в 1/4 пролета арки и свода, а при наличии изгибающего момента — на максимальный изгибающий момент и продольную силу, действующую в том же сечении.

При отсутствии сплошного раскрепления арок должна быть проверена устойчивость арок из плоскости (между прогонами, в пределах фонаря и т.п.).

Величину распора в двухшарнирных арках и сводах со стрелой подъема не более 1/4 пролета допускается определять в предположении наличия шарнира в ключе.

6.24. Стрела подъема арок и сводов в ключе должна быть не менее 1/6, а для клееных конструкций — не менее 1/7 — 1/8 пролета. Распор арочных и сводчатых конструкций воспринимают непосредственно фундаментом или затяжками.

Затяжки следует выполнять стальными, подвешивая их к конструкциям во избежание провисания. Гибкость затяжек (кроме тяжей) в вертикальной плоскости, между подвесками, не должна превышать 400.

6.25. Опорные мауэрлаты сводов рассчитывают на горизонтальную нагрузку от распора свода, а при опирании мауэрлатов (прогонов) на отдельно стоящие опоры — также и на вертикальную нагрузку от покрытия. Пролет мауэрлатов принимают равным: при расчете на изгиб в горизонтальной плоскости — расстоянию между затяжками, а при расчете на изгиб в вертикальной плоскости — расстоянию между опорами.

Эти указания относятся и к опорным мауэрлатам (прогонам) часто расставленных арок при несовпадении мест расположения затяжек и опор с опорными узлами арок.

7. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ДОЛГОВЕЧНОСТИ И КАПИТАЛЬНОСТИ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

7.1. В проектах должны быть предусмотрены конструктивные меры защиты деревянных конструкций зданий и сооружений от биологического разрушения, возгорания и действия химически агрессивной среды, а в необходимых случаях — также защитная обработка древесины против перечисленных воздействий в соответствии с указаниями настоящей главы СНиП, главы СНиП «Деревянные конструкции. Правила производства и приемки монтажных работ» и специальных инструкций, издаваемых в развитие СНиП.

ОБЕСПЕЧЕНИЕ БИОСТОЙКОСТИ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

7.2. Конструктивные меры, обеспечивающие предохранение и защиту элементов деревянных конструкций от увлажнения, обязательны независимо от срока службы здания или сооружения и независимо от того, производится антисептирование древесины или нет.

В случаях, когда конструктивными мерами нельзя устранить увлажнение древесины в процессе эксплуатации конструкции, следует применять антисептирование в качестве основной меры по защите древесины от биологического разрушения, рассчитанной на весь срок службы конструкции.

7.3 Конструктивные меры по предохранению и защите древесины от гниения должны обеспечивать:

а) устройство гидроизоляции от грунтовой воды, устройство сливных досок и козырьков для защиты от атмосферных осадков и т.п.;

б) достаточную термоизоляцию (с холодной стороны), а в необходимых случаях и пароизоляцию (с теплой стороны) ограждающих конструкций отапливаемых зданий — стен, покрытий, ниш для опирания несущих конструкций и т.п. во избежание их промерзания и конденсационного увлажнения древесины;

в) систематическую просушку древесины в закрытых частях зданий путем создания осушающего температурно-влажностного режима (аэрация внутренних пространств, осушающие продухи и т.п.).

7.4. Деревянные конструкции следует делать открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными во всех частях для осмотра и располагать целиком в пределах либо отапливаемого помещения, либо неотапливаемого чердачного пространства. Не допускается заделка поясов, опорных и промежуточных узлов, концов элементов несущих конструкций в стены, утепленные покрытия и другие ограждающие конструкции отапливаемых зданий, кроме несущих элементов с частой расстановкой, которые могут располагаться в пределах утеплителя при условии их антисептирования.

Покрытия с деревянными конструкциями следует проектировать с наружным отводом атмосферной воды. При необходимости устройства верхнего освещения система фонарей должна исключать возможность увлажнения деревянных покрытий.

Деревянные ендовы в бесчердачных покрытиях не допускаются.

7.5. В ограждающих панельных конструкциях стен и покрытий отапливаемых зданий должно быть исключено влагонакопление в условиях эксплуатации. Внутреннее пространство панелей должно иметь пароизоляцию со стороны помещения. Стыки панелей должны быть уплотнены герметиками.

7.6. В панелях покрытий должна быть обеспечена аэрация внутреннего пространства между утеплителем и наружной обшивкой, которое должно сообщаться с наружным воздухом (например, через каналы, ведущие в торцы здания, в карниз и конек, с выходом воздуха через продухи).

7.7. Для дополнительной гарантии биостойкости панелей, выполняемых в соответствии с требованиями пп. 7.5 и 7.6, производится антисептическая обработка древесины каркаса и обшивок согласно специальным требованиям. Древесину на наружных открытых гранях элементов каркаса стеновых панелей рекомендуется защищать синтетическими покрытиями или путем модификации полимерами.

7.8. Клееные элементы конструкций должны иметь влагозащитное покрытие по древесине (окраска, лакировка и т.п.).

7.9. При применении конструкций групп В, Г1, Г2, Д1 и Д2 с клееными элементами древесина последних должна быть подвергнута антисептированию до или после их склеивания таким образом, чтобы при этой обработке не произошло снижения прочности клеевых соединений.

Примечание. Применение фанеры в клееных конструкциях групп Г1, Г2, Д1, Д2 не рекомендуется.

ПРИМЕНЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ В УСЛОВИЯХ ХИМИЧЕСКИ АГРЕССИВНОЙ СРЕДЫ

7.10. Деревянные конструкции, изготовленные из древесины хвойных пород, применяют в условиях слабой химически агрессивной среды без защитной обработки.

7.11. Деревянные конструкции, предназначенные для эксплуатации в условиях химически агрессивной среды, изготовляют из древесины только хвойных пород — ели, сосны, пихты, лиственницы или кедра; на наружные грани элементов должна выходить ядровая часть ствола хвойных пород. Применение для этих конструкций лиственных пород — осины, ольхи, липы, тополя, березы, бука и т.п. не рекомендуется, если они не подвергнуты защитной обработке (также и в условиях слабой агрессивной среды) путем нанесения лакового синтетического покрытия или модификации полимерами.

Примечание. Обращенная внутрь помещения поверхность обшивок ограждающих панельных конструкций из березовой фанеры должна быть защищена лаковым синтетическим покрытием.

7.12. Элементы деревянных конструкций, эксплуатируемые в условиях средней и сильной химически агрессивной среды, рекомендуется защищать против коррозии, нанося на поверхность древесины лаковые синтетические покрытия или модифицируя полимерами древесину согласно указаниям специальных инструкций.

7.13. Элементы клееных деревянных конструкций и сооружений, предназначенных для эксплуатации в условиях химически агрессивной среды, должны быть склеены на фенольных, резорциновых или фенольно-резорциновых клеях.

7.14. Для зданий с химически агрессивной средой рекомендуются следующие деревянные конструкции: клееные балки, рамы или арки сплошного массивного сечения. Не рекомендуется использовать в этих условиях расчлененные конструкции в виде стержневых ферм, элементы которых из досок и брусьев имеют увеличенную поверхность и открытые сверху горизонтальные или наклонные грани.

7.15. В качестве ограждающих конструкций покрытий рекомендуются клееные фанерные панели, которые следует опирать непосредственно на несущие конструкции, избегая использования промежуточных прогонов. Панели должны образовывать гладкую поверхность с внутренней стороны помещения при минимальном числе стыков.

7.16. Распорные конструкции рекомендуется применять с деревянными клееными затяжками или без затяжек, передавая распор на фундаменты. Бетон последних должен быть защищен от коррозии, например, защитным слоем из древесины по всей наружной поверхности, подверженной действию агрессивной среды.

7.17. Рабочие части соединений элементов деревянных конструкций, эксплуатируемых в условиях средней и сильной химически агрессивной среды, следует изготовлять из химически стойких материалов (модифицированная полимерами древесина, пластмассы). Металлические детали должны иметь надежную антикоррозионную защиту, стойкую в данной агрессивной среде.

1. Нормативные сопротивления древесины и фанеры R^{\text{н}} в табл. 24 и 25 определены по средним величинам временных сопротивлений (пределов прочности) R_{\text{вр}} из выражения

R^{\text{н}} = R_{\text{вр}}(1 - 2,25\text{с}_{v}) , (41)

где c_{v} — коэффициент изменчивости.

Таблица 24

древесины сосны и ели

Таблица 25

по материалу k строительной фанеры

Обозначения, принятые в таблице: в — вдоль волокон; п — поперек волокон наружных слоев шпона.

Величины расчетных сопротивлений R в данной главе определены (с округлением) по величине нормативного сопротивления R^{\text{н}} , деленного на коэффициент безопасности по материалу k,

. (42)

2. Нормативные сопротивления R^{\text{н}} чистой (без пороков) древесины сосны и ели влажностью 15%, удовлетворяющей по качеству требованиям п. 2.2, табл. 3 и 4, и соответствующие коэффициенты безопасности по материалу k для основных видов напряженного состояния приведены в табл. 24.

3. Нормативные сопротивления R^{\text{н}} строительной фанеры, удовлетворяющей по качеству требованиям п. 2.8, и соответствующие коэффициенты безопасности по материалу k приведены табл. 25.

Приложение 2

Таблица 26

Примечание. Размеры пиломатериалов по длине установлены с градацией 0,25 м от 1 до 6,5 м.