Пособие по теплотехническому расчету инвентарных зданий (передвижных, контейнерных и сборно-разборных) (к СНиП II-3-79*)
(утв. Приказом по ЛенЗНИИЭП от 19.03.1984 № 69)
от 19 марта 1984 г. № 69
ПОСОБИЕ ПО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ ИНВЕНТАРНЫХ ЗДАНИЙ (ПЕРЕДВИЖНЫХ, КОНТЕЙНЕРНЫХ И СБОРНО-РАЗБОРНЫХ) (к СНиП II-3-79*)
Содержит требования к микроклимату инвентарных зданий различного функционального назначения. Изложены методы теплотехнических расчетов, способствующие оптимизации микроклимата и экономии топлива при эксплуатации зданий в экстремальных климатических условиях северных районов страны.
Для инженерно-технических работников проектных организаций.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Интенсивное освоение северных регионов страны поставило перед строителями актуальную задачу проектирования и строительства зданий полной заводской готовности, пригодных для транспортировки в любые отдаленные районы и отвечающих современным требованиям, предъявляемым к среде обитания человека. Подобные здания — мобильные (инвентарные), — выпускаемые в настоящее время отечественной промышленностью, не всегда обладают необходимыми качествами, что в значительной мере связано с отсутствием специально разработанных для их проектирования документов. Действующие строительные нормы и правила создавались для проектирования традиционных многоэтажных зданий и поэтому не учитывают специфику мобильных (инвентарных) домов: относительно большую площадь наружных ограждений, наличие продуваемого пространства под домом, повышенную герметичность и малую инерционность. Эти особенности необходимо учитывать при проектировании тепловой защиты зданий подобного типа.
Настоящее Пособие, содержащее необходимые дополнения к СНиП II-3-79** в части теплотехнического расчета мобильных (инвентарных) зданий, будет способствовать повышению качества проектирования зданий этого типа.
Пособие разработано ЛенЗНИИЭП (канд. техн. наук И.А. Казанцев, канд. биол. наук О.Е. Гаврилова, канд. техн. наук М.А. Еремеев, инженеры Л.Т. Бошнякович, Ж.А. Фершукова, А.Г. Рудский, П.Н. Семенюк) при участии НИИСФ (кандидаты техн. наук А.П. Кротов, Л.К. Марков, М.А. Гуревич, Ю.А. Табунщиков), НИИСК (кандидаты техн. наук В.П. Хоменко, Г.Г. Фаренюк), МНИИГ им. Ф.Ф. Эрисмана (кандидаты мед. наук И.С. Кирьянова и Т.К. Яньшина).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящее Пособие распространяется на проектирование ограждающих конструкций контейнерных и сборно-разборных мобильных (инвентарных) зданий различного функционального назначения.
1.2. В целях сокращения потерь тепла в зимний период и поступлений тепла в летний период при проектировании мобильных (инвентарных) зданий и сооружений следует предусматривать:
а) объемно-планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающих конструкций;
б) солнцезащиту световых проемов в соответствии с нормативной величиной коэффициента теплопропускания солнцезащитных устройств;
в) площадь световых проемов в соответствии с нормативным значением коэффициента естественной освещенности;
г) рациональное применение эффективных теплоизоляционных материалов;
д) уплотнение притворов и фальцев в заполнениях проемов и сопряжений элементов (швов) в наружных стенах и покрытиях.
1.3. Значения теплотехнических показателей строительных материалов, приведенные в прил. 3 СНиП II-3-79**, для мобильных (инвентарных) зданий северного исполнения принимаются по условиям «А» (кроме душевых и бань), для зданий обычного и южного исполнения — по условиям «Б».
1.4. При проектировании мобильных (инвентарных) зданий и сооружений следует предусматривать защиту внутренней и наружной поверхностей стен от воздействия влаги (производственной и бытовой) и атмосферных осадков с учетом материала стен, условий их эксплуатации и требований нормативных документов по проектированию отдельных видов зданий, сооружений и строительных конструкций.
2. РАСЧЕТНЫЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
2.1. При теплотехническом расчете наружных ограждающих конструкций отапливаемых мобильных (инвентарных) зданий температура наружного воздуха принимается для исполнения северного («С») — минус 50 °C, обычного («О») — минус 35 °C и южного («Ю») — минус 20 °C.
2.2. Расчетные температуры внутреннего воздуха принимаются для жилых и общественных зданий — 22 °C, для производственных — 16 °C.
2.3 Суточные колебания температуры внутреннего воздуха A_{t_{\text{в}}} , °C, не должны превышать:
в жилых домах, детских и лечебно-профилактических учреждениях:
в общественных зданиях прочего функционального назначения:
2.4. Значение температурного перепада \Delta t^{\text{н}} между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренних поверхностей стен, указанное в СНиП II-3-79** (п. 2.2), в помещениях, имеющих более двух наружных ограждений, не считая пола, следует принимать на каждое дополнительное наружное ограждение для жилых домов, детских и лечебно-профилактических учреждений меньше на 1 °C; для общественных зданий прочего функционального назначения больше на 0,5 °C.
Примечание. При обогреваемых полах перепады \Delta t^{\text{н}} между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренних поверхностей стен допускается принимать на один градус больше.
Температура необогреваемого пола должна быть не ниже: в жилых домах, детских и лечебно-профилактических учреждениях — 17 °C; в общественных зданиях прочего функционального назначения — 16 °C. Расчетная температура поверхности обогреваемого пола принимается равной 21 °C.
3. СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
3.1. Сопротивление теплопередаче R_{\text{о}} ограждающих конструкций следует принимать равным экономически целесообразному сопротивлению теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{эк}} , определенному исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат (СНиП II-3-79**, п. 215), но во всех случаях не менее требуемого сопротивления теплопередаче по гигиеническим условиям, определяемого по формуле (1).
3.2. Требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{тр}} , м2 x °C/Вт, ограждающих конструкций, за исключением окон, следует определять по формуле
R_{\text{о}}^{\text{тр}} = n(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/(\Delta t^{\text{н}}\alpha_{\text{в}}) , (1)
где n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху; при расчете R_{\text{о}}^{\text{тр}} ограждающих конструкций мобильных (инвентарных) зданий n — принимается равным 1;
t_{\text{в}} — расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по п. 2.2 в соответствии с номенклатурой здания, °C;
t_{\text{н}} — расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимаемая по п. 2.1 в соответствии с исполнением здания, °C;
\Delta t^{\text{н}} — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C, принимаемый в соответствии с табл. 2 СНиП II-3-79** или п. 2.4;
\alpha_{\text{в}} — коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 x °C), определяемый для стен и потолка по формуле
\alpha_{\text{в}} = \alpha_{\text{к}} + \alpha_{\text{л}}(\tau_{R} - \tau_{\text{в}})/(t_{\text{в}} - \tau_{\text{в}}) , (2)
где \alpha_{\text{к}} — коэффициент конвективного теплообмена, Вт/(м2 x °C), определяемый по формуле
k — коэффициент, принимаемый равным для стен — 2,44; для потолка — 3,26;
\alpha_{\text{л}} — коэффициент лучистого теплообмена, принимаемый равным 4,9 Вт/(м2 x °C);
\tau_{R} — радиационная температура помещения относительно рассматриваемого ограждения, °C, определяемая по формуле
где \tau_{i} и F_{i} — соответственно температура и площадь внутренних поверхностей ограждений, участвующих в радиационном теплообмене с рассматриваемым ограждением;
a — поправка, учитывающая влияние мебели и приборов отопления на \tau_{R} , °C, принимаемая для отдельно стоящих блоков равной 1,05, для угловых помещений сборно-разборных зданий и комплексов из блок-контейнеров — 1,03;
\tau_{\text{в}} — температура на внутренней поверхности рассматриваемого ограждения, °C, определяемая по формуле
Температура внутренних поверхностей ограждений, граничащих с отапливаемыми помещениями, принимается равной температуре внутреннего воздуха см. п. 2.2, с неотапливаемыми — на 2 °C ниже. Температура внутренней поверхности окна \tau_{\text{ок}} , °C, определяется по формуле
где R_{\text{в}} — сопротивление теплообмену, равное 0,095 м2 x °C/Вт;
R_{\text{ок}} — сопротивление теплопередаче окон, принимаемое в соответствии с прил. 6 СНиП II-3-79*.
Примечание. При определении требуемого сопротивления теплопередаче конструкции пола принимается \alpha_{\text{в}} = \alpha_{\text{л}}(\tau_{R} - \tau_{\text{п}})/(t_{\text{в}} - \tau_{\text{п}}) , а \Delta t^{\text{н}} определяется по формуле
где \tau_{\text{п}} — температура поверхности пола, принимаемая в соответствии с п. 2.4.
3.3. Расчет R_{\text{о}}^{\text{тр}} ограждающих конструкций сборно-разборных мобильных (инвентарных) зданий следует производить по угловому помещению 1-го этажа.
Пример 1. Определить требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{тр}} наружных ограждающих конструкций одноэтажного сборно-разборного дома-общежития, предназначенного для эксплуатации в районах Севера (рис. 1).
Расчет производится для жилого блока. Внутренние размеры помещения: длина — 5,6 м; ширина — 2,6 м; высота 2,6 м. Окно расположено на торцевой стене. Размеры оконного проема: ширина — 1,2 м; высота — 1 м. Остекление тройное 
. Площади внутренних поверхностей ограждений: продольной стены — 14,6 м2; торцевой (глухой) стены — 6,8 м2; торцевой стены (без учета площади окна) — 5,6 м2; потолка и пола — 14,6 м2; окна — 1,2 м2. Расчетные параметры t_{\text{н}} = - 50^{\circ}C (п. 2.1); t_{\text{в}} = 22^{\circ}C (п. 2.2); \Delta t_{\text{ст}}^{\text{н}} = 5^{\circ}C ; \Delta t^{\text{н}} = 4^{\circ}C (п. 2.3); \tau_{\text{п}} = 17^{\circ}C (п. 2.4).
Принята следующая конструкция наружных ограждений. Стены и покрытия:
внутренний слой ДВП ( \gamma = 800\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,006\text{м} ; S = 5,49 Вт/(м2 x °C));
ДВП ( \gamma = 200\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,01\text{м} ; S = 1,67 Вт/(м2 x °C));
утеплитель — пенополистирол ( \gamma = 40\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta — определяется из условия обеспечения R_{\text{о}}^{\text{тр}} ; S = 0,41 Вт/(м2 x °C));
наружная обшивка — ДВП ( \gamma = 800\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,006\text{м} ; S = 5,49 Вт/(м2 x °C)); вагонка ( \gamma = 500\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,013\text{м} ; S = 3,87 Вт/(м2 x °C)).
Наружная обшивка покрыта зеленой масляной краской (\rho = 0,6) . Пол (необогреваемый):
линолеум ( \gamma = 1400\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,004\text{м} ; S = 5,87 Вт/(м2 x °C));
ДСП ( \gamma = 600\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,02\text{м} ; S = 3,93 Вт/(м2 x °C));
ДВП ( \gamma = 200\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,01\text{м} ; S = 1,67 Вт/(м2 x °C));
утеплитель — пенополистирол ( \gamma = 40\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta — определяется из условия обеспечения R_{\text{о}}^{\text{тр}} ; S = 0,41 Вт/(м2 x °C));
наружная обшивка — ДВП ( \gamma = 800\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta = 0,006\text{м} ; S = 5,49 Вт/(м2 x °C)).
Расчет R_{\text{ост}.}^{\text{тр}} продольной стеновой панели ведется по формуле (1). Коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения \alpha_{\text{в}} рассчитывается по формуле (2). Для этого в первую очередь определяется коэффициент конвективного теплообмена \alpha_{\text{к}} , Вт/(м2 x °C), по формуле (3)
Затем по формуле (5) рассчитывается температура на внутренней поверхности наружных ограждений 
Температура поверхности окна \tau_{\text{ок}} , °C, определяется по формуле (6). {}_{\text{ок}}^{\tau = 22 -}{^{[22 - ( - 50)]0,095}}^{/0,52 = 8,8} .
Определение радиационной температуры помещения \tau_{R} относительно рассматриваемого ограждения производится по формуле (4)
Далее по формуле (2) находится \alpha_{\text{в}} , Вт/(м2 x °C)
.Расчет R_{\text{опот}}^{\text{тр}} потолка
;
.
.Расчет R_{\text{оп}}^{\text{тр}} пола
.
.3.4. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций мобильных (инвентарных) зданий R_{\text{о}}^{\text{пр}} , м2 x °C/Вт, производится по формуле (11) СНиП II-3-79**, в которой коэффициент приведения r представляет собой произведение коэффициентов r_{1} , r_{2} , r_{3} , учитывающих снижение уровня сопротивления теплопередаче ограждения за счет различных путей локального переноса тепла.
R_{\text{о}}^{\text{пр}} = R_{\text{о}}^{\text{усл}}r = R_{\text{о}}^{\text{усл}}r_{1}r_{2}r_{3} , (8)
где R_{\text{о}}^{\text{усл}} — сопротивление теплопередаче наружных ограждений, определяемое по формулам (4) и (5) СНиП II-3-79** без учета факторов, снижающих уровень теплозащиты, м2 x °C/Вт.
Наиболее существенным и постоянным для слоистых панельных ограждений является коэффициент r_{1} , учитывающий влияние различных теплопроводных включений (обрамлений в стыках, ребер, вкладышей и т.д.), определяемый на основании экспериментальных данных или расчетов температурных полей по формуле
где \beta^{i} — доля отдельных участков ограждения в общей площади;
r^{i} — коэффициент приведения отдельного участка ограждения, определяемый по формуле
где r_{x}^{i} , r_{y}^{i} — коэффициенты приведения по вертикальному x и горизонтальному y сечениям участков ограждения, определяемые по формулам
r_{x}^{i} = (\omega_{x}^{i} - \omega_{x(\text{усл})}^{i})/(\omega_{x}^{i} - \omega_{x(\text{ф})}^{i}) , (11)
r_{y}^{i} = (\omega_{y}^{i} - \omega_{y(\text{усл})}^{i})/(\omega_{y}^{i} - \omega_{y(\text{ф})}^{i}) , (12)
где \omega_{x}^{i} , \omega_{y}^{i} — площади базовых эпюр температурного поля, равные произведению температуры внутреннего воздуха t_{\text{в}} на высоту H^{i} или ширину B^{i} отдельного участка ограждения, м x °C;
\omega_{x,y(\text{усл})}^{i} — площади эпюр температурного поля, равные произведению условной (максимальной) температуры поверхности участка ограждения (т.е. определенной без учета теплопроводных включений) на высоту x или ширину y отдельного участка ограждения, м x °C;
\omega_{x,y(\text{ф})}^{i} — площади эпюр температурного поля, образованные высотой x или шириной y отдельных участков ограждения и температурными рельефами этих участков, определяемыми экспериментально или расчетным путем. При определении \omega_{x,y(\text{ф})}^{i} конфигурации площадей сечений температурного рельефа можно представить в упрощенном виде, например, в виде неправильной трапеции с основанием 0,5 и 2 толщины панели для сечения участков стыков или включений, и в виде правильной трапеции в зоне сквозных болтов с основанием, равным 2 и 6 диаметрам болта;
m^{i} — коэффициент, учитывающий исключение накладываемых (двойных) «объемов» температурного рельефа поверхности в углах участков ограждения, определяемый по формуле
Если в панели теплопроводные включения представлены только ребрами каркаса, допустимо определять коэффициент r_{1} по графику (рис. 2) в зависимости от относительной площади каркаса F_{\text{к}}/F_{\text{о}} (по внутренней поверхности конструкции) и отношения коэффициентов теплопроводности материалов утеплителя \lambda_{\text{ут}} и каркаса \lambda_{\text{к}} .
Рис. 2. График для определения коэффициента r_{1} ,
при \lambda_{\text{ут}}/\lambda_{\text{к}} , равном: 1 — 0,4; 2 — 0,3; 3 — 0,2
Для неоднородных ребер каркаса \lambda_{\text{к}} следует определять по формуле
где \delta — толщина панели, м;
R_{\text{к}}\prime — термическое сопротивление каркаса, определяемое по формуле (5) СНиП II-3-79**.
Коэффициент r_{2} , учитывающий влияние воздухопроницаемости на понижение общего уровня теплозащиты ограждения, определяется по формуле
r_{2} = R_{\text{о}}^{\text{в}}/R_{\text{о}}^{\text{усл}} = Q^{\text{усл}}/(Q^{\text{усл}} + Q^{\text{в}}) , (15)
где R_{\text{о}}^{\text{в}} — сопротивление теплопередаче ограждения с учетом понижения его за счет переноса тепла фильтрующимся через ограждение воздухом, м2 x °C/Вт;
Q^{\text{усл}} — количество тепла, переносимое через места ограждения без теплопроводных включений, Вт/м2, определяемое по формуле
где t_{\text{в}} , t_{\text{н}} — расчетная температура внутреннего и наружного воздуха, °C;
Q^{\text{в}} — количество тепла, переносимое фильтрующимся воздухом через ограждения, Вт/м2, определяемое по формуле
где G — расход воздуха через ограждения, кг/(м2 x ч), определяемый в соответствии с разд. 5 СНиП II-3-79** либо в соответствии с другими нормативными документами;
c_{\text{р}} — средняя теплоемкость воздуха при постоянном давлении, равная 1,005 кДж/(кг x °C);
A_{\text{к}} — коэффициент, учитывающий неравномерность и влияние встречного теплового потока, равный 0,6 (СНиП II-33-75*, табл. 3).
Коэффициент r_{3} , учитывающий снижение уровня теплозащиты за счет внутренней конвекции воздуха в трехслойных ограждающих конструкциях с вентилируемыми воздушными прослойками и воздухопроницаемым утеплителем, определяется по формуле
r_{3} = R_{\text{о}}^{\text{к}}/R_{\text{о}}^{\text{усл}} = Q^{\text{усл}}/(Q^{\text{усл}} + Q^{\text{к}}) , (18)
где R_{\text{о}}^{\text{к}} — сопротивление теплопередаче с учетом понижения его за счет внутренней конвекции воздуха, м2 x °C/Вт;
Q^{\text{к}} — количество тепла, Вт/м2, переносимое при внутренней конвекции воздуха в панели от одной поверхности ограждения к другой:
Q^{\text{к}} = Hc_{\text{р}}(\gamma_{2} - \gamma_{1})(t_{1} - t_{2})K/(R_{\text{н}} \cdot 8,0 \cdot 3,6) , (19)
R_{\text{н}} — сопротивление воздухопроницанию утеплителя, м2 x ч x Па/кг (принимается по прил. СНиП II-3-79** или определяется экспериментально);
\gamma_{2} , \gamma_{1} , — удельный вес воздуха, Н/м3, соответственно во внутренней и наружной воздушных прослойках, определяется по формуле (31) СНиП II-3-79*;
t_{1} , t_{2} — средние температуры воздуха, °C, соответственно во внутренней и наружной воздушных прослойках, определяемые по формулам:
t_{1} = t_{\text{в}} - (t_{\text{в}} - t_{\text{н}})(R_{\text{в}} + R_{\text{обш}}^{\text{в}})/R_{\text{о}}^{\text{усл}} , (20)
t_{2} = t_{\text{н}} + (t_{\text{в}} - t_{\text{н}})(R_{\text{н}} + R_{\text{обш}}^{\text{н}})/R_{\text{о}}^{\text{усл}} , (21)
где R_{\text{обш}}^{\text{в}} , R_{\text{обш}}^{\text{н}} — термическое сопротивление слоев от внутренней и наружной поверхности ограждения до воздушной прослойки, м2 x °C/Вт;
K — коэффициент, учитывающий особенности действия воздушной прослойки, образованной вертикально расположенным профилированным листом с высотой складки не менее 10 мм, определяется по формуле:
где a — ширина удаленной от утеплителя полки профилированного листа, мм;
b — ширина прилегающей к утеплителю полки профилированного листа, мм;
l — шаг складки профилированного листа, мм.
Пример 2. Определить приведенное сопротивление теплопередаче R_{\text{о}}^{\text{пр}} стены с окном мобильного (инвентарного) здания. Расчетная температура наружного воздуха t_{\text{н}} = - 50^{\circ}C , внутреннего t_{\text{в}} = 18^{\circ}C . Режим Б. Длина стены B = 5,5 м, высота H = 2,8 м, размер окна 1,2 x 1 м. Каркас панели деревянный, наружная облицовка — гофрированный металл, внутренняя — гофрированный фибролит с шагом складки l = 200 мм, высотой h = 30 мм и шириной полок, удаленной от утеплителя a = 40 мм, прилегающей к утеплителю b = 100 мм.
Утеплитель — минвата: плотность \gamma_{0} = 50\text{кг}/\text{м}^{3} , толщина \delta = 100\text{мм} , коэффициент теплопроводности 
, сопротивление воздухопроницанию R_{\text{и}}^{\text{усл}} = 0,5\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг} . Требуемое сопротивление теплопередаче 
, сопротивление теплопередаче по полю панели 
, сопротивление теплопередаче окна 
. Воздухопроницаемость панели G =0,5 кг/(м2 x ч).
Рассчитываем коэффициент r_{1} , учитывающий влияние теплопроводных включений, по формулам (9) - (13).
Для этого рассчитываем площади эпюр распределения температуры на внутренней поверхности участков (а, б, в, г) \omega , м x °C, панели по сечениям (рис. 3).
1. По вертикальным сечениям ось x-x:
площади базовых эпюр температурного поля отдельных участков
\omega_{x}^{\text{а}} = 2,8 \cdot 18 = 50,4
\omega_{x}^{\text{б}} = 2,8 \cdot 18 = 50,4
условные площади эпюр температурного поля отдельных участков (без учета теплопроводных включений)
\omega_{x(\text{усл})}^{\text{а}} = 2,8 \cdot 13,8 = 38,64
\omega_{x(\text{усл})}^{\text{б}} = 2,8 \cdot 13,8 = 38,64
фактические площади эпюр температурного поля отдельных участков
\omega_{x(\text{ф})}^{\text{а}} = 2 \cdot 13,8 + 2[0,4(8,2 + 13,8)/2] = 36,4
\omega_{x(\text{ф})}^{\text{б}} = 2 \cdot 13,8 + 2[0,4(8,2 + 13,8)/2] = 36,4
\omega_{x(\text{ф})}^{\text{в}} = 0,3(8 + 11,6)/2 + 0,3(7,5 + 11,6)/2 = 5,8
\omega_{x(\text{ф})}^{\text{г}} = 0,4(7,5 + 13,2)/2 + 0,4(8 + 13,2)/2 + 0,2 \cdot 13,2 = 11,02
2. По горизонтальным сечениям ось y-y:
площади базовых эпюр температурного поля отдельных участков
\omega_{y}^{\text{а}} = 3 \cdot 18 = 54
\omega_{y}^{\text{б}} = 1,5 \cdot 18 = 27
условные площади эпюр температурного поля отдельных участков (без учета теплопроводных включений)
\omega_{y(\text{усл})}^{\text{а}} = 3,0 \cdot 13,8 = 41,4
\omega_{y(\text{усл})}^{\text{б}} = 1,5 \cdot 13,80 = 20,7
фактические площади эпюр температурного поля отдельных участков
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{а}} = [(\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(III - )III}F_{\text{а}}^{III - III}) + (\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(IV) - IV}F_{\text{а}}^{IV - IV}) + (\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(III)}\prime^{- III}\prime F_{\text{а}}^{III}\prime^{- III}\prime)]/F_{\text{а}}^{\text{общ}}
F_{\text{а}}^{III - III} = 3 \cdot 0,6 = 1,8\text{м}^{2}
F_{\text{а}}^{IV - IV} = 3 \cdot 1,2 = 3,6\text{м}^{2}
F_{\text{а}}^{III}\prime^{- III}\prime = 3 \cdot 1 = 3\text{м}^{2}
F_{\text{а}}^{\text{общ}} = 1,8 + 3,6 + 3 = 8,4\text{м}^{2}
\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(III - )III} = 2,2 \cdot 13,8 + 0,4(8,2 + 13,8)/2 + 0,4(9,2 + 13,8)/2 = 39,36
\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(IV) - IV} = 2,2 \cdot 13,8 + 0,4(8,2 + 13,8)/2 + 0,4(7,5 + 13,8)/2 = 39,02
\omega_{y\text{ф}}^{\text{а}(III)}\prime^{- III}\prime = 2,2 \cdot 13,8 + 0,4(8,2 + 13,8)/2 + 0,4(9,2 + 13,8)/2 = 39,36
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{а}} = (39,36 \cdot 1,8 + 39,02 \cdot 3,6 + 39,36 \cdot 3,0)/8,4 = 39,21
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{б}} = [(\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(III) - III}F_{\text{б}}^{III - III}) + (\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(IV) - IV}F_{\text{б}}^{IV - IV}) + (\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(III)}\prime^{- III}\prime F_{\text{б}}^{III}\prime^{- III}\prime)]/F_{\text{б}}^{\text{общ}}
F_{\text{б}}^{III - III} = 1,5 \cdot 0,6 = 0,9\text{м}^{2}
F_{\text{б}}^{IV - IV} = 1,5 \cdot 1,2 = 1,8\text{м}^{2}
F_{\text{б}}^{III}\prime^{- III}\prime = 1,5 \cdot 1,0 = 1,5\text{м}^{2}
F_{\text{б}}^{\text{общ}} = 4,2\text{м}^{2}
\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(III) - III} = 0,7 \cdot 13,8 + 0,4(9,2 + 13,8)/2 + 0,4(8,2 + 13,8)/2 = 18,66
\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(IV) - IV} = 0,7 \cdot 13,6 + 0,4(7,5 + 13,6)/2 + 0,4(8,2 + 13,6)/2 = 18,1
\omega_{y\text{ф}}^{\text{б}(III)}\prime^{- III}\prime = 0,7 \cdot 13,8 + 0,4(9,2 + 13,8)/2 + 0,4(8,2 + 13,8)/2 = 18,66
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{б}} = (18,66 \cdot 0,9 + 18,1 \cdot 1,8 + 18,66 \cdot 1,5)/4,2 = 18,42
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{в}} = 0,2 \cdot 11,6 + 2[0,4(9,2 + 11,6)/2] = 10,64
\omega_{y(\text{ф})}^{\text{г}} = 0,2 \cdot 13,8 + 2[0,4(9,2 + 13,8)/2] = 11,96
3. Рассчитываем по формулам (11) - (12) коэффициент приведения r_{xy}^{\text{а}} по вертикальному и горизонтальному сечениям участка «а»
4. Рассчитываем по формуле (13) коэффициент m^{\text{а}}
5. Рассчитываем по формуле (10) коэффициент приведения r^{\text{а}} для участка «а»
Аналогичным образом рассчитывались r^{\text{б}} , r^{\text{в}} и r^{\text{г}} . Полученные результаты представлены в табл. 1.
| № п.п. | Показатель | Участки панели (рис. 3) | |||
| а | б | в | г | ||
| 1 | Площади участков, м2 | 8,4 | 4,2 | 0,6 | 1 |
| 2 | Отношение площади участка к площади панели | 0,59 | 0,3 | 0,04 | 0,07 |
| 3 | Площади эпюр распределения температуры на внутренней поверхности участков омега, м x °C, по сечениям: | ||||
| вертикальному | |||||
| i омега x | 50,4 | 50,4 | 10,8 | 18 | |
| i омега x(усл) | 38,64 | 38,64 | 6,96 | 13,2 | |
| i омега x(ф) | 36,4 | 36,4 | 5,8 | 11,02 | |
| горизонтальному | |||||
| i омега y | 54 | 27 | 18 | 18 | |
| i омега y(усл) | 41,4 | 20,7 | 11,6 | 13,8 | |
| i омега y(ф) | 39,21 | 18,42 | 10,64 | 11,96 | |
| 4 | Коэффициенты приведения по вертикальным и горизонтальным сечениям участка | ||||
| i r x | 0,84 | 0,84 | 0,77 | 0,69 | |
| i r y | 0,85 | 0,73 | 0,87 | 0,7 | |
| 5 | i Коэффициент m | 1,18 | 1,31 | 1,24 | 1,43 |
| 6 | Коэффициент приведения для всего i участка r | 0,84 | 0,80 | 0,83 | 0,69 |
Рассчитаем по формуле (9) общий коэффициент приведения панели r_{1} , учитывающий теплопроводные включения
Рассчитываем по формулам (15) - (17) коэффициент r_{2} , учитывающий влияние воздухопроницаемости на общий уровень теплозащиты ограждения
r_{2} = \frac{[18 - (- 50)]/1,83}{{}^{[18 - (- 50)]/1,83 +}{^{0,5 \cdot 1,005[18 - (- 50)]0,6}}^{/3,6}} = 0,87 .
Рассчитываем по формулам (18) - (22) коэффициент r_{3} , учитывающий влияние на общий уровень теплозащиты внутренней конвекции воздуха в трехслойных ограждающих конструкциях с вентилируемыми воздушными прослойками и воздухопроницаемым утеплителем. Для этого по формулам (20) и (21) предварительно рассчитываем средние температуры воздуха во внутренней t_{1} , и наружной t_{2} воздушных прослойках
{}_{1}^{t = 18 -}{^{[18 - ( - 50)]/1,83}}^{[(1/8,7) + 0,003/0,3] = 13,4^{\circ}C} ,
{}_{2}^{t = - 50 +}{^{[18 - ( - 50)]/1,83}}^{1/23 = - 48,4^{\circ}C} .
Определяем удельный вес воздуха \gamma_{1} и \gamma_{2} соответственно внутренней и наружной воздушных прослоек [формула (31) СНиП II-3-79**].
\gamma_{1} = 9,81 \cdot 353/(273 + 13,4) = 12,09\text{Н}/\text{м}^{3} ;
\gamma_{2} = 9,81 \cdot 353/[273 + ( - 48,4)] = 15,42\text{Н}/\text{м}^{3} .
Рассчитываем коэффициент K по формуле (22)
Рассчитываем количество тепла, переносимого за счет внутренней конвекции воздуха от одной поверхности панели к другой, Q^{\text{к}} , Вт/м2, по формуле (19)
Q^{\text{к}} = \frac{2,8 \cdot 1,005(15,42 - 12,09)[13,4 - (- 48,4)]0,35}{8 \cdot 3,6 \cdot 0,5} = 14,34 ,
r_{3} = \frac{[18 - (- 50)]/1,83}{[18 - (- 50)]/1,83 + 14,34} = 0,72 .
Определяем общий коэффициент приведения сопротивления теплопередаче стеновой панели по глухой части r
Рассчитываем по формуле (8) приведенное сопротивление теплопередаче стеновой панели по глухой части R_{\text{о}}^{\text{пр}} , м2 x °C /Вт.
R_{\text{о}}^{\text{пр}} = 1,83 \cdot 0,51 = 0,93 ;
R_{\text{о}}^{\text{пр}} = 0,93<R_{\text{о}}^{\text{тр}} = 1,3 .
Увеличим толщину утеплителя до 160 мм, тогда
.Рассчитываем R_{\text{о}}^{\text{пр}} . Коэффициент r_{1} примем без изменения, т.е. r_{1} = 0,82 .
Для определения r_{3} рассчитываем:
R_{\text{н}} = 0,5 \cdot 1,6 = 0,8\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{кг} ;
{}_{1}^{t =}{^{18 - [18 - ( - 50)]/2,82}}^{[(1/8,7) + 0,003/0,3] = 15^{\circ}C} ;
{}_{2}^{t =}{^{- 50 + [18 - ( - 50)]/2,82}}^{1/23 = - 49^{\circ}C} ;
\gamma_{1} = 9,81 \cdot 353/(273 + 15) = 12,02\text{Н}/\text{м}^{3} ;
\gamma_{2} = 9,81 \cdot 353/[273 + ( - 49)] = 15,46\text{Н}/\text{м}^{3} ;
Q^{\text{к}} = \frac{2,8 \cdot 1,005(15,46 - 12,02)[15 - (- 49)]0,35}{8 \cdot 3,6 \cdot 0,8} = 9,59\text{Вт}/\text{м}^{2} ;
r_{3} = 24,11/(24,11 + 9,59) = 0,72 ;
.Следовательно, приведенное сопротивление теплопередаче стеновой панели по глухой части соответствует 
.
3.5. Толщину слоя утеплителя \delta_{\text{ут}} , м, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять по формуле
\delta_{\text{ут}} = [R_{\text{о}}^{\text{тр}} - (1/\alpha_{\text{в}} + \Sigma R_{\text{к}.\text{с}} + 1/\alpha_{\text{н}})]\lambda_{\text{ут}} , (23)
где \Sigma R_{\text{к}.\text{с}} — сумма термических сопротивлений конструктивных слоев ограждений, м2 x °C/Вт;
\lambda_{\text{ут}} — коэффициент теплопроводности утеплителя, Вт/(м x °C).
В случае неоднородной или воздухопроницаемой ограждающей конструкции \delta_{\text{ут}} следует определять по формуле
\delta_{\text{ут}} = [R_{\text{о}}^{\text{тр}}/r - (1/\alpha_{\text{в}} + \Sigma R_{\text{к}.\text{с}} + 1/\alpha_{\text{н}})]\lambda_{\text{ут}} . (24)
3.6. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции по теплопроводному включению должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха.
Примечание. Относительную влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций жилых и общественных зданий следует принимать: для исполнения «С» — 40%, для исполнения «О» и «Ю» — 50%.
3.7. Температуру внутренней поверхности \tau_{\text{в}}\prime , °C, ограждающей конструкции следует определять согласно п. 2.11* СНиП II-3-79**. Температуру внутренней поверхности стальных облицовок в зоне сквозных стальных болтов допускается определять по формуле (13) СНиП II-3-79**, т.е.
\tau_{\text{в}}\prime = t_{\text{в}} - [(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/(R_{\text{о}}^{\text{усл}}\alpha_{\text{в}})][1 + \eta(R_{\text{о}}^{\text{усл}}/R_{\text{о}}\prime - 1)] , (25)
где R_{\text{о}}\prime — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 x °C/Вт, в зоне сквозных стальных болтов, определяемое по формуле (4) СНиП II-3-79**;
\eta — коэффициент, принимаемый по табл. 2
| Толщина панели, мм | Схема установки болтов (рис. 4) | Коэффициент эта при диаметре болта, мм | |||||
| 8 | 10 | 12 | 16 | 20 | |||
| 50 | 1 | 0,234 | 0,348 | 0,46 | 0,68 | 0,9 | |
| { 2 | 0,14 | 0,18 | 0,248 | 0,345 | 0,445 | ||
| 3 | 0,08 | 0,12 | 0,158 | 0,246 | 0,325 | ||
| 80 | 1 | 0,27 | 0,325 | 0,38 | 0,485 | 0,595 | |
| { 2 | 0,145 | 0,175 | 0,202 | 0,262 | 0,32 | ||
| 3 | 0,096 | 0,12 | 0,14 | 0,183 | 0,225 | ||
| 100 | 1 | 0,263 | 0,306 | 0,346 | 0,431 | 0,515 | |
| { 2 | 0,149 | 0,162 | 0,193 | 0,238 | 0,283 | ||
| 3 | 0,104 | 0,118 | 0,134 | 0,165 | 0,196 | ||
| 120 | 1 | 0,24 | 0,28 | 0,32 | 0,39 | 0,465 | |
| { 2 | 0,152 | 0,17 | 0,187 | 0,222 | 0,258 | ||
| 3 | 0,107 | 0,117 | 0,13 | 0,153 | 0,176 | ||
3.8. Температуру внутренней поверхности ограждения в зоне угловых стыков \tau_{\text{в}}^{\text{ст}} следует определять на основании расчета температур на ЭВМ или экспериментально. Эту температуру возможно также определять по формуле
\tau_{\text{в}}^{\text{ст}} = t_{\text{в}} - \theta(t_{\text{в}} - \tau_{\text{в}_{\text{о}}}) , (26)
где \tau_{\text{в}_{\text{о}}} — температура внутренней поверхности, °C, одного из стыкуемых ограждений вне зоны теплопроводных включений, для расчета принимается температура ограждения с наименьшим термическим сопротивлением, рассчитываемая по формуле
\tau_{\text{в}_{\text{о}}} = t_{\text{в}} - (t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/(R_{\text{о}}^{\text{усл}}\alpha_{\text{в}}) , (27)
\theta — безразмерный коэффициент, определяемый по графику (рис. 5) в зависимости от отношения коэффициента теплопроводности материала утеплителя \lambda_{\text{ут}} и приведенного коэффициента теплопроводности материалов конструкции углового стыка \lambda_{\text{ст}} , который рассчитывается по формуле
\lambda_{\text{ст}} = \sqrt{\lambda_{x}\lambda_{y}} , (28)
\lambda_{x} = \frac{\delta_{x}}{\delta_{y}} \frac{1}{R_{x}} , (29)
\lambda_{y} = \frac{\delta_{y}}{\delta_{x}} \frac{1}{R_{y}} , (30)
где \delta_{x} и \delta_{y} — толщины стыкуемых ограждений, м;
R_{x} , R_{y} — приведенные полные термические сопротивления конструкции углового стыка в двух взаимно перпендикулярных направлениях x и y, °C/Вт, определяемые по формуле
Значения R_{\text{а}(x,y)} и R_{\text{б}(x,y)} определяются следующим образом. Для определения R_{\text{а}(x,y)} рассматриваемая область стыка условно рассекается плоскостями, параллельными направлению x или y, на минимальное количество n участков с последовательно чередующимися однородными слоями.
Для каждого i-го участка, состоящего из m слоев, вычисляется его термическое сопротивление
R_{i} = \frac{1}{F_{i}} \sum_{1}^{m} R_{j} = \frac{1}{F_{i}} \sum_{1}^{m} \frac{\delta_{j}}{\lambda_{j}} , (32)
где F_{i} — площадь сечения i-го участка, м2, длина которого для удобства расчетов принимается равной 1 м;
\lambda_{j} , \delta_{j} — соответственно коэффициент теплопроводности, Вт/(м x °C), и толщина, м, j-го слоя в участке.
Значение R_{\text{а}(x,y)} определяется по формуле
Для определения R_{\text{б}(x,y)} рассматриваемая область условно рассекается плоскостями, перпендикулярными направлению x или y, на минимальное количество k участков с последовательно чередующимися однородными слоями.
Для каждого i-го участка, состоящего из l слоев, вычисляется его термическое сопротивление
где F_{j} , \lambda_{j} — соответственно площадь сечения, м2, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м x °C), j-го слоя в участке.
Значение R_{\text{б}(x,y)} определяется по формуле
Пример 3. Требуется рассчитать температуру в угловом соединении стены и пола. Поперечный разрез углового соединения показан на рис. 6. Принимаем t_{\text{н}} = - 50^{\circ}C ; t_{\text{в}} = 22^{\circ}C .
Рис. 6. Поперечный разрез углового соединения панелей
стены и пола (а) и его расчетная схема (б)
\lambda_{1} = 0,04 , \lambda_{2} = 0,14 , \lambda_{3} = 0,07 , \lambda_{4} = 0,16 , \lambda_{5} = 0,19 ,
\lambda_{6} = 0,14 , \lambda_{7} = 50 , 
Рассчитываем приведенный коэффициент теплопроводности в зоне углового стыка длиной в 1 м (область ABCD). При этом площади сечения F_{i} , через которые проходит тепловой поток, численно равны \delta_{i} соответствующих участков. Для простоты расчета не учитываем влияние гвоздей, шурупов и выступающей части швеллера. Расчетная область показана на рис. 6 б.
Рассчитываем R_{\text{а}x} . Для этого зону ABCD (см. рис. 6 б) условно рассекаем на параллельные оси x участки I — VII и определяем их термические сопротивления R_{I} - R_{VII} , °C/Вт, по формуле (32)
R_{I} = \frac{1}{0,006} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,01}{50} + \frac{0,156}{0,19}) = 160 ;
R_{II} = \frac{1}{0,065} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,01}{50} + \frac{0,09}{0,14} + \frac{0,066}{0,04}) = 37,4 ;
R_{III} = \frac{1}{0,010} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,05}{50} + \frac{0,05}{0,14} + \frac{0,066}{0,04}) = 214,7 ;
R_{IV} = \frac{1}{0,005} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,055}{0,20} + \frac{0,045}{0,14} + \frac{0,066}{0,04}) = 477 ;
R_{V} = \frac{1}{0,07} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,05}{0,14} + \frac{0,005}{0,20} + \frac{0,045}{0,14} + \frac{0,066}{0,04}) = 35,6 ;
R_{VI} = \frac{1}{0,04} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,05}{0,14} + \frac{0,005}{0,20} + \frac{0,045}{0,14} + \frac{0,066}{0,07}) = 44,6 ;
R_{VII} = \frac{1}{0,02} (\frac{0,015}{0,14} + \frac{0,006}{0,19} + \frac{0,05}{0,14} + \frac{0,005}{0,20} + \frac{0,045}{0,14} + \frac{0,066}{0,16}) = 62,7 .
Рассчитываем по формуле (33) R_{\text{а}(x)} , °C/Вт,
.Далее определяем R_{\text{б}(x)} . Для этого условно рассекаем область ABCD на участки 1 — 7, перпендикулярные направлению оси х, и определяем по формуле (34) их термические сопротивления R_{1} - R_{7} , °C/Вт,
R_{1} = 0,015/(0,14 \cdot 0,216) = 0,496 ;
R_{2} = 0,006/(0,19 \cdot 0,216) = 0,146 ;
R_{3} = 0,01/(50 \cdot 0,081 + 0,2 \cdot 0,005 + 0,14 \cdot 0,130) = 0,002 ;
R_{4} = 0,04/(0,19 \cdot 0,006 + 0,14 \cdot 0,065 + 50 \cdot 0,01 + 0,2 \cdot 0,005 + 0,14 \cdot 0,13) = 0,076 ;
R_{5} = 0,005/(0,19 \cdot 0,006 + 0,14 \cdot 0,075 + 0,2 \cdot 0,135) = 0,130 ;
R_{6} = 0,045/(0,19 \cdot 0,006 + 0,14 \cdot 0,21) = 1,475 ;
R_{7} = 0,066/(0,19 \cdot 0,006 + 0,04 \cdot 0,15 + 0,07 \cdot 0,04 + 0,16 \cdot 0,02) = 5,038 .
Рассчитываем R_{\text{б}(x)} , °C/Вт, по формуле (35)
Рассчитываем R_{x} , °C/Вт, по формуле (31)
Приведенный коэффициент теплопроводности в направлении оси x \lambda_{x} , Вт/м x °C, по формуле (29) равен:
аналогично в направлении оси y получим
По формуле (28) рассчитываем приведенное значение \lambda_{\text{ст}} , Вт/(м x °C),
Определяем отношение коэффициентов теплопроводности утеплителя \lambda_{\text{ут}} углового стыка \lambda_{\text{ст}}
Из графика (см. рис. 5) находим \theta = 3,5 .
Расчет R_{\text{о}}^{\text{усл}} , м2 x °C/Вт, производится по формулам (3) - (5) СНиП II-3-79**
Далее по формуле (27) определяем значение температуры поверхности стены \tau_{\text{в}_{\text{о}}} , °C, вне зон теплопроводных включений.
Температуру в угловом соединении стены и пола \tau_{\text{в}}^{\text{ст}} , °C, рассчитываем по формуле (26)
Следовательно, температура в угловом соединении стены и пола будет отвечать требованиям невыпадения конденсата при относительной влажности воздуха помещения \varphi \leq 55\% .
3.9. Требуемое сопротивление теплопередаче R_{\text{ок}}^{\text{тр}} заполнений световых проемов (окон) следует принимать по табл. 3.
| Номенклатура зданий | Исполнение | Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений оконных тр проемов R , м2 x °C/Вт ок |
|---|---|---|
| 1. Жилые дома, детские | «С» | 0,53 |
| и лечебно-профилактические | «О» | 0,53 |
| учреждения | «Ю» | 0,39 |
| 2. Общественные здания, | «С» | 0,48 |
| кроме указанных в п. 1 | «О» «Ю» | 0,48 0,31 |
| 3. Производственные здания | «С» «О» «Ю» | 0,34 0,34 0,31 |
3.10. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон) следует принимать по прил. 6* СНиП II-3-79**.
4. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ЗДАНИЙ
4.1. Проверка теплоустойчивости помещений производится из условия обеспечения в нем нормативного уровня амплитуды колебания температуры внутреннего воздуха A_{t_{\text{в}}}^{\text{н}} (п. 2.3).
4.2. Амплитуду колебаний температуры внутреннего воздуха A_{t_{\text{в}}}^{\text{з}} , °C, для зимнего периода года следует определять по формуле
A_{t} = \_\_\_\_ \frac{{}_{\text{з}}A_{t_{\text{н}}} + m(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})}{{}^{\text{в}}R_{\text{о}.\text{ср}}(\Sigma B_{\text{в}}F_{\text{в}} + \Sigma B_{\text{н}}F_{\text{н}} + 0,06c_{\text{об}}G_{\text{об}})^{\text{н}}} \_\_\_\_F , (36)
где A_{t_{\text{н}}} — амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, °C, принимаемая независимо от исполнения инвентарных зданий равной 5 °C;
m — коэффициент неравномерности отдачи тепла отопительными приборами, принимается равным: при наличии электроотопления (без системы автоматического регулирования) — 0,05; при центральном отоплении — 0,1; при печном — 0,5;
t_{\text{в}} — расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °C, принимаемая по п. 2.2;
t_{\text{н}} — расчетная зимняя температура наружного воздуха, °C, принимаемая по п. 2.1;
R_{\text{о}.\text{ср}} — средневзвешенное значение сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, м2 x °C/Вт, следует определять по формуле
где R_{\text{о}}\prime , F_{\text{н}} — соответственно значения сопротивлений теплопередаче, м2 x °C/Вт, и площади внутренних поверхностей наружных ограждений, м2;
B_{\text{в}} — коэффициент теплопоглощения поверхностей внутренних ограждений (перегородок), Вт/(м2 x °C), следует принимать равным коэффициенту теплоусвоения внутренней поверхности ограждения \text{У}_{\text{в}} , Вт/(м x °C), значения которого рассчитываются следующим образом:
если первый слой ограждения, обращенный в помещение, имеет величину характеристики тепловой инерции
то \text{У}_{\text{в}} = S_{1} , где S_{1} — коэффициент теплоусвоения материала первого слоя, Вт/(м2 x °C) [см. СНиП II-3-79*, (прил. 3)];
R_{1} — термическое сопротивление первого слоя, м2 x °C/Вт; рассчитывается по формуле (3) СНиП II-3-79**;
если первый слой имеет D_{1}<1 , но D_{1} + D_{2} \geq 1 ( D_{2} — характеристика тепловой инерции второго слоя), то величину \text{У}_{\text{в}} вычисляют по формуле
где S_{2} — коэффициент теплоусвоения материала второго слоя, Вт/(м2 x °C);
если первые n слоев конструкции (n >= 2) имеют суммарную тепловую инерцию D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}<1 , но тепловая инерция n + 1 слоев D_{1} + D_{2} + ... + D_{n + 1} \geq 1 , то величину \text{У}_{\text{в}} следует определять, начиная с n-го слоя конструкции:
для i-го слоя (i = n — 1; n — 2;... 1; \text{У}_{1} = \text{У}_{\text{в}} )
F_{\text{в}} — площади поверхностей внутренних ограждений, м2;
B_{\text{н}} — коэффициент теплопоглощения внутренних поверхностей наружных ограждений, Вт/(м2 x °C); для стен и потолка определяется по формуле
B_{\text{н}} = (\alpha_{\text{к}}\text{У}_{\text{в}})/(\alpha_{\text{к}} + \text{У}_{\text{в}}) , (42)
где \alpha_{\text{к}} — коэффициент конвективного теплообмена, Вт/(м2 x °C).
Коэффициент теплопоглощения поверхности пола B_{\text{п}} следует принимать равным коэффициенту теплоусвоения пола \text{У}_{\text{в}} .
Коэффициент теплопоглощения окна B_{\text{ок}} , Вт/(м2 x °C), следует определять по формуле
где R_{\text{ок}} — сопротивление теплопередаче окна, м2 x °C/Вт (см. прил. 6 СНиП II-3-79**);
c_{\text{об}} — удельная теплоемкость материала мебели, кДж/(кг x °C) (см. СНиП II-3-79**, прил. 3);
G_{\text{об}} — масса мебели, кг.
При отсутствии проектных данных о мебели ее масса для жилой комнаты принимается равной 200 кг, а удельная теплоемкость — 2,3 кДж/(кг x °C).
4.3. Величина ожидаемой амплитуды колебаний температуры воздуха помещения в летний период эксплуатации определяется по формуле
A_{t_{\text{в}}}^{\text{л}} = \frac{(A_{t_{\text{н}}} + 0,5\rho A_{\text{экв}})F_{\text{н}}}{R_{\text{о}.\text{ср}}(\Sigma B_{\text{н}}F_{\text{н}} + \Sigma B_{\text{в}}F_{\text{в}} + 0,06c_{\text{об}}G_{\text{об}})} , (44)
где A_{t_{\text{н}}} — максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, принимаемая для зданий всех исполнений равной 10 °C;
\rho — коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью ограждения (см. СНиП II-3-79**, прил. 7);
A_{\text{экв}} — амплитуда эквивалентной температуры солнечного облучения, принимаемая для зданий всех исполнений равной 20 °C.
4.4. Если величина ожидаемой амплитуды колебаний температуры внутреннего воздуха A_{t_{\text{в}}} окажется выше нормативных значений (см. п. 2.3), то в этом случае следует: принять большее значение термического сопротивления наружных ограждений или увеличить теплоаккумулирующую способность помещения за счет увеличения толщины внутренних теплоемких слоев ограждения или применения более плотных материалов внутренней обшивки, или предусмотреть автоматическое регулирование температуры воздуха помещений.
Пример 4. Требуется проверить теплоустойчивость жилого помещения дома-общежития, описание которого приводится в примере 1. Для этого рассчитывается по формулам (36) и (44) амплитуда колебания внутреннего воздуха A_{t_{\text{в}}} , ожидаемая в зимний и летний периоды года.
Расчетные параметры для зимнего периода: t_{\text{н}} = - 50^{\circ}C ; t_{\text{в}} = 22^{\circ}C ; m = 0,05 (электроотопление без системы автоматического регулирования температуры воздуха помещения).
Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций R_{\text{о}}^{\text{тр}} , м2 x °C/Вт, (см. пример 1): стен — 2,2, потолка — 2,7, пола — 6,0, окна — 0,52. Масса мебели принимается равной 200 кг, изготовлена мебель из ДВП (C = 2,3 кДж/(кг x °C)).
Для расчета A_{t_{\text{в}}} прежде всего определяется средневзвешенная величина из значений сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций R_{\text{о}.\text{ср}} [см. формулу (37)],
R_{\text{о}.\text{ср}} = \frac{2,2 \cdot 14,6 + 2,2 \cdot 5,6 + 2,7 \cdot 14,6 + 6 \cdot 14,6 + 0,52 \cdot 1,2}{14,6 + 5,6 + 14,6 + 14,6 + 1,2} = 3,4 .
Затем, чтобы определить коэффициенты теплопоглощения B_{\text{в}} и B_{\text{н}} внутренних поверхностей внутренних и наружных ограждающих конструкций, необходимо для каждого слоя рассчитать термическое сопротивление R_{\text{к}} , м2 x °C/Вт [см. формулу (3) СНиП II-3-79**], тепловую инерцию D [см. формулу (38) и коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждения \text{У}_{\text{в}} , Вт/(м2 x °C), по формулам (39) - (41).
Следовательно, расчет У начинаем со 2-го слоя
\text{У}_{1} = \text{У}_{\text{в}} = (0,032 \cdot 5,49^{2} + 0,765)/(1 + 0,032 \cdot 0,765) = 1,688 .
Поскольку для внутренних ограждений B_{\text{в}} = \text{У}_{\text{в}}
Стены наружные: 
, так как конструкция внутренних и наружных стен одинакова; 
- см. пример 1;
;\Sigma B_{\text{н}}^{\text{ст}}F_{\text{н}}^{\text{ст}} = 1,204(14,6 + 5,6) = 24,321\text{Вт}/^{\circ}C .
Потолок: 
- см. пример 1; 
(конструкция стен и потолка одна и та же).
;
;
;
;
;
;Следовательно, расчет У, Вт/(м2 x °C), начинаем с 3-го слоя
\text{У}_{3} = (0,143 \cdot 1,67^{2} + 0,41)/(1 + 0,143 \cdot 0,41) = 0,764 ;
\text{У}_{2} = (0,154 \cdot 3,93^{2} + 0,764)/(1 + 0,15 \cdot 0,764) = 2,811 ;
\text{У}_{1} = \text{У}_{\text{в}} = (0,017 \cdot 5,87^{2} + 2,811)/(1 + 0,017 \cdot 2,811) = 3,244 ;
B_{\text{н}}^{\text{п}} = \text{У}_{\text{в}} = 3,24 ;
B_{\text{н}}^{\text{п}} \cdot F^{\text{п}} = 3,24 \cdot 14,6 = 47,304\text{Вт}/^{\circ}C ;
Для летних условий A_{t_{\text{в}}}^{\text{л}} определяется по формуле (44) \rho = 0,6 (см. СНиП II-3-79**, прил. 7).
R_{\text{о}.\text{ср}} , F_{\text{н}} , \Sigma B_{\text{в}}F_{\text{в}} , \Sigma B_{\text{н}}F_{\text{н}} , C_{\text{об}} , G_{\text{об}} — те же, что и в расчете для зимних условий;
Таким образом, расчет показал, что для зимних условий A_{t_{\text{в}}}^{\text{з}} = \pm 0,8^{\circ}C , а для летних условий A_{t_{\text{в}}}^{\text{л}} = \pm 1,5^{\circ}C .
Следовательно, принятая конструкция здания удовлетворяет требованиям теплоустойчивости, так как ожидаемая при расчетных условиях амплитуда колебаний температуры воздуха помещения в зимний и летний периоды не превышает нормативного уровня (см. п. 2.3).
5. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ ПОЛА
5.1. Показатель теплоусвоения \text{У}_{\text{п}} , Вт/(м2 x °C), поверхности пола в мобильных (инвентарных) зданиях не должен превышать следующих значений:
для жилых домов, детских и лечебно-профилактических учреждений ..... 10
для общественных зданий прочего функционального назначения ......... 12
для отапливаемых помещений производственных зданий с постоянным пребыванием людей на рабочих местах ................................ 14
5.2 Показатель теплоусвоения поверхности пола, \text{У}_{\text{п}} , Вт/м x °C, следует определять следующим образом:
а) если покрытие (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D_{1} = R_{1}S_{1} \geq 0,5 ,
б) если покрытие пола имеет тепловую инерцию D_{1} = R_{1}S_{1}<0,5 , но тепловая инерция первых двух слоев D_{1} + D_{2} = R_{1}S_{1} + R_{2}S_{2} \geq 0,5 ,
в) если первые n слоев конструкции пола (n >= 2) имеют суммарную тепловую инерцию D_{1} + D_{2} + ... + D_{n}<0,5 , но тепловая инерция n + 1 слоев D_{1} + D_{2} + ... + D_{n + 1} \geq 0,5 , то:
для i = n — 1, n — 2,..., 2,1;
- принимаем \text{У}_{\text{п}} равным показателю теплоусвоения наружной поверхности 1-го слоя \text{У}_{\text{п}} = \text{У}_{1} .
В формулах (45) - (48):
R_{1} , R_{n} , R_{i} — термические сопротивления соответственно 1-го, n-го и i-го слоев пола, м2 x °C/Вт, определяемые по формуле (3) СНиП II-3-79**;
S_{1} , S_{2} , S_{n} , S_{n + 1} , S_{i} — коэффициенты теплоусвоения материала соответственно 1-го, 2-го, n-го, (n + 1)-го, i-го слоев пола, Вт/ (м2 x °C), принимаемые по прил. 3 СНиП II-3-79**;
\text{У}_{i + 1} — показатель теплоусвоения наружной поверхности (i + 1)-го слоя пола, Вт/(м2 x °C).
Пример 5. Определить показатель теплоусвоения пола \text{У}_{\text{п}} , конструкция и теплотехническая характеристика материалов которого приведены в примере 1.
формула (3) СНиП II-3-79*.
D_{1} = 0,017 \cdot 5,87 = 0,1 [формула (38)]; D_{1}<0,5 .
;Тогда по формуле (46)
.Следовательно, конструкция пола удовлетворяет предъявленным к ней требованиям, так как 
п. 5.1.
5.3. Для обеспечения оптимальной температуры поверхности пола в помещениях жилых домов, детских и лечебно-профилактических учреждениях необходимо предусматривать искусственный обогрев полов.
5.4. Расчетную температуру поверхности обогреваемого пола следует принимать 21 °C.
5.5. Для обогрева полов могут быть использованы горячая вода, теплый воздух или электроэнергия. Выбор теплоносителя в каждом отдельном случае должен производиться на основе технико-экономических обоснований и расчетов.
При проектировании теплых полов необходимо исходить из того, что главной целью обогрева полов является поддержание оптимальной для человека температуры на их поверхности, а не компенсация общих теплопотерь помещением. При этом сопротивление теплопередаче конструкции обогреваемого пола во избежание больших теплопотерь через его конструкцию, а также на случай аварийного отключения системы обогрева пола должно быть не менее: для исполнения «С» — 4,5 м2 x °C/Вт; «О» — 3,5 м2 x °C/Вт; «Ю» — 3,0 м2 x °C/Вт.
6. ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ЗДАНИЙ
6.1. Нормативную воздухопроницаемость G^{\text{н}} , кг/(м2 x ч), ограждающих конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12 СНиП II-3-79**. При этом суммарный расход воздуха через все ограждающие конструкции G не должен превышать утроенного внутреннего объема здания V_{\text{зд}} , т.е. должно выполняться требование G \leq 3V_{\text{зд}} .
6.2. Суммарный расход воздуха через все ограждающие конструкции G, м2/ч, при расчетной разности давлений воздуха на наружных и внутренних поверхностях ограждающих конструкций (СНиП II-3-79**, п. 5.2) определяется по формуле
G = 0,5[(\sum_{i} G_{i}^{\text{н}}F_{i} + \sum G_{\text{ст}}^{\text{н}}l_{\text{ст}})9,81]/\gamma , (49)
где G_{i}^{\text{н}} и F_{i} — соответственно нормативная воздухопроницаемость, кг/(м2 x ч) и площадь, м2, наружных ограждений, окон и дверей;
G_{\text{ст}}^{\text{н}} и l_{\text{ст}} — соответственно нормативная воздухопроницаемость, кг/(м x ч), и длина, м, стыков между панелями наружных ограждений;
\gamma — удельный вес воздуха, Н/м3, определяемый по формуле (31) СНиП II-3-79** при температуре воздуха, равной среднему значению между расчетными t_{\text{в}} и t_{\text{н}} .
6.3. В том случае, если G>3V_{\text{зд}} , то следует предусмотреть дополнительные мероприятия по уменьшению общей воздухопроницаемости (уменьшение общей длины рядовых стыковых соединений между панелями ограждений, введение большего количества глухих стен, применение материалов обшивок с большим сопротивлением воздухопроницанию и т.п.).
Пример 6. Определить, удовлетворяет ли проектируемый блок-контейнер требованиям, предъявляемым к воздухопроницаемости зданий данного типа.
Исполнение — северное: t_{\text{н}} = - 50^{\circ}C ; t_{\text{в}} = 22^{\circ}C . Внутренние габариты здания: 5,6 x 2,6 x 2,4 м. Здание имеет одно окно (F_{\text{ок}} = 1,3\text{м}^{2}) и одну входную дверь (F_{\text{дв}} = 1,5\text{м}^{2}) . Стыковые соединения имеются только в местах соединения стеновых панелей.
1. Определим допустимое значение воздухопроницаемости рассматриваемого здания (п. 6.1)
V_{\text{зд}} = 5,6 \cdot 2,6 \cdot 2,4 = 34,9\text{м}^{3} ,
G_{\text{доп}} = 3 \cdot 34,9 = 104,7\text{м}^{3}/\text{ч} .
2. Далее по формуле (49) определим суммарный расход воздуха через ограждающие конструкции и их элементы G, м3/ч.
F_{\text{огр}} = (2,6 \cdot 5,6 \cdot 2) + (5,6 \cdot 2,4 \cdot 2) + (2,6 \cdot 2,4 \cdot 2) - 1,3 - 1,5 = 65,7 .
горизонтальных l_{\text{ст}.\text{г}} = 5,6 \cdot 4 + 2,6 \cdot 4 = 32,8 ;
вертикальных l_{\text{ст}.\text{в}} = 2,4 \cdot 4 = 9,6 ;
общая длина l_{\text{ст}.\text{общ}} = 32,8 + 9,6 = 42,4 .
Нормативная воздухопроницаемость G^{\text{н}} (СНиП II-3-79**, п. 5.3):
;
;
;для стыков G_{\text{ст}}^{\text{н}} = 0,5\text{кг}/(\text{м } \cdot \text{ч}) ,
- 1,5 x 1,5)9,81/13,34 = 25,5 м3/ч.
3. Здание удовлетворяет требованиям, предъявляемым к его воздухопроницаемости, так как
7. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
7.1. Влажностный режим конструкции существенным образом влияет на ее теплозащитные качества и зависит от температуры и влажности внутреннего воздуха, паропроницаемости используемых в конструкции материалов, конструктивного решения ограждений и расположения в нем пароизоляционных и теплоизоляционных слоев.
7.2. Сопротивление паропроницанию внутреннего защитного слоя конструкции из условий недопустимости систематического накопления влаги в ограждении в течение годового периода эксплуатации здания и ограничения накопления влаги в ограждении за период с отрицательными температурами наружного воздуха должно быть не менее 4 м2 x ч x Па/мг.
7.3. Необходимую парозащиту, ограничивающую поступление пара из помещения внутрь ограждения, создает внутренний защитный слой конструкции (внутренняя обшивка, пароизоляция), сопротивление паропроницанию которого рассчитывается как сумма сопротивлений паропроницанию составляющих его слоев
R_{\text{п}} = R_{\text{п}_{1}} + R_{\text{п}_{2}} + ... + R_{\text{п}_{n}} . (50)
Сопротивление паропроницанию R_{\text{п}} , м2 x ч x Па/мг, отдельных слоев вычисляется по формуле
R_{\text{п}} = \delta/\mu , (51)
где \delta — толщина слоя материала, м;
\mu — коэффициент паропроницаемости материала, мг/(м x ч x Па), принимаемый по прил. 3 СНиП II-3-79**.
7.4. Указанное сопротивление паропроницанию внутреннего слоя конструкции может быть получено покрытием внутренней обшивки ограждения (со стороны примыкания к утеплителю) различными лаками или установкой слоя пароизоляции из полиэтиленовой пленки на границе внутренней обшивки и утеплителя.
7.5. Перечень основных материалов, используемых в инвентарном домостроении в качестве обшивочных и пароизоляционных материалов, приведен в табл. 4.
| Материал | Толщина слоя, мм | R , n м2 x ч x Па/мг |
|---|---|---|
| Картон обыкновенный | 1,3 | 0,016 |
| Листы асбестоцементные | 6 | 0,3 |
| Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) | 10 | 0,12 |
| Плиты древесно-волокнистые и древесностружечные (ГОСТ 4598-74, ГОСТ 10632-77) гамма = 600 — 1000 кг/м3 | 10 | 0,079 — 0,084 |
| Плиты древесно-волокнистые твердые | 10 | 0,11 |
| Фанера клееная трехслойная (ГОСТ 3916-69) | 3 | 0,23 |
| Алюминий (ГОСТ 22233-76) | - | - |
| Полиэтиленовая пленка | 0,16 | 7,3 |
| Рубероид одинарный | 1,5 | 1,1 |
| Покрытие поливинилхлоридным лаком за два раза | - | 3,87 |
| Покрытие хлоркаучуковым лаком за два раза Толь кровельный | - 1,9 | 3,47 0,4 |
| Окраска масляная за 2 раза со шпаклевкой и грунтовкой | - | 0,64 |
| Окраска эмалевой краской | - | 0,48 |
7.6. Для обеспечения качественной пароизоляции ограждения необходимо предусматривать тщательную герметизацию швов внутренней обшивки и непрерывность пароизоляционного слоя.
Пример 7. В рассматриваемой ранее конструкции стеновой панели (см. пример 1) в качестве внутренней обшивки применена древесно-волокнистая плита толщиной 6 мм (\mu = 0,12\text{мг}/(\text{м } \cdot \text{ч} \cdot \text{Па})) . Требуется оценить влажностный режим конструкции.
Сопротивление паропроницанию внутренней обшивки по формуле (51) составляет
что значительно меньше R_{\text{п}}^{\text{тр}} = 4\text{м}^{2} \cdot \text{ч} \cdot \text{Па}/\text{мг} . Следовательно, в ограждающей конструкции будет происходить систематическое ежегодное накопление влаги, что приведет к намоканию мягкой ДВП и значительному сосредоточению влаги в период влагонакопления на границе пенополистирола и наружной обшивки. В данной конструкции необходима пароизоляция из полиэтиленовой пленки (сопротивление паропроницанию 7,3 м2 x ч x Па/мг), которая должна быть установлена на границе внутренней обшивки и мягкой ДВП.