СНиП 2.03.04-84. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 27.12.1984 № 219)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["СНиП II-B.7-67"]:::rst
  n1["СНиП III-Г.10.6-66"]:::rst
  n2["СН 482-76"]:::rst
  n3["СНиП 2.03.04-84"]:::doc
  click n3 "https://bukva.ai/docs/snip-2-03-04-84" "СНиП 2.03.04-84. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур (утв. Постановлением Госстроя СССР от 27.1"
  n4["СП 27.13330.2011"]:::rst
  click n4 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-27-13330-2011" "СП 27.13330.2011. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Актуализированная редакция "
  n5["СП 27.13330.2017"]:::doc
  click n5 "https://bukva.ai/docs/sp-27-13330-2017" "СП 27.13330.2017. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Актуализированная... (утв. "
  n3 --> n4
  n2 --> n3
  n1 --> n3
  n4 --> n5
  n0 --> n2
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ ПОВЫШЕННЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР

СНиП 2.03.04-84

1 января 1986 года

Разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А.Ф. Милованов — руководитель темы; кандидаты техн. наук В.Н. Горячев, В.М. Милонов, В.Н. Самойленко) с участием ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР (В.А. Тарасова), Макеевского ИСИ Минвуза Украинской ССР (канд. техн. наук А.П. Кричевский), Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук И.Н. Заславский, С.Л. Фомин).

Внесены НИИЖБ Госстроя СССР.

Подготовлены к утверждению Главтехнормированием Госстроя СССР (В.М. Скубко).

С введением в действие СНиП 2.03.04-84 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур» с 1 января 1986 г. утрачивает силу «Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур» (СН 482-76).

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники» и информационном указателе «Государственные стандарты».

Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (от 50 до 200 °C включительно) и высоких (свыше 200 °C) технологических температур (далее — воздействия температур).

Нормы устанавливают требования по проектированию указанных конструкций, изготовляемых из конструкционного тяжелого бетона средней плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно (далее — обычный бетон) и из жаростойкого бетона плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более.

Требования настоящих норм не распространяются на конструкции из жаростойкого бетона ячеистой структуры.

Проектировать железобетонные дымовые трубы, резервуары и фундаменты доменных печей, работающие при воздействии температуры свыше 50 °C, следует с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям соответствующими нормативными документами.

Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном Приложении 1.

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных температур, следует предусматривать, как правило, из обычного бетона.

Фундаменты, которые при эксплуатации постоянно подвергаются воздействию температуры до 250 °C включительно, допускается принимать из обычного бетона.

Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия высоких температур, следует предусматривать из жаростойкого бетона.

Несущие элементы конструкций тепловых агрегатов, выполняемые из жаростойкого бетона, сечение которых может нагреваться до температуры выше 1000 °C, допускается принимать только после их опытной проверки.

Жаростойкие бетоны в элементах конструкций тепловых агрегатов следует применять в соответствии с рекомендуемым Приложением 2.

Классы жаростойкого бетона по предельно допустимой температуре применения в соответствии с ГОСТ 20910-82 в зависимости от вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотых добавок и отвердителя приведены в табл. 9.

1.2. Для конструкций, работающих под воздействием температуры выше 50 °C в условиях периодического увлажнения паром, технической водой и конденсатом, необходимо соблюдать требования пп. 1.8, 2.4, 2.6 - 2.8, 2.11 и 5.7. При невозможности обеспечения указанных требований расчет таких конструкций допускается производить только на воздействие температуры и нагрузки без учета периодического увлажнения. При этом в расчете сечения не должны учитываться крайние слои бетона толщиной 20 мм с каждой стороны, подвергающиеся замачиванию в течение 7 ч, и толщиной 50 мм при длительности замачивания бетона более 7 ч или должна предусматриваться защита поверхности бетона от периодического замачивания.

Окрашенная поверхность бетона или гидроизоляционные покрытия этих конструкций должны быть светлых тонов.

1.3. Циклический нагрев — длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция периодически подвергается повторяющемуся нагреву с колебаниями температуры более 30% расчетной величины при длительности циклов от 3 ч до 30 дней.

Постоянный нагрев — длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция подвергается нагреву с колебаниями температуры до 30% расчетной величины.

1.4. При проектировании конструкций из жаростойких бетонов по ГОСТ 20910-82 необходимо учитывать дополнительные требования к исходным материалам для жаростойких бетонов, подбору их состава и технологии приготовления, а также особенности производства работ по требованиям СН 156-79.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.5. Бетонные и железобетонные конструкции, работающие в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует рассчитывать на основе положений СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований, изложенных в настоящих нормах и правилах.

При расчете бетонных и железобетонных конструкций необходимо учитывать изменения механических и упругопластических свойств бетона и арматуры в зависимости от температуры воздействия. При этом усилия, деформации, образование, раскрытие и закрытие трещин определяют от воздействия нагрузки (включая собственный вес) и температуры.

Расчетные схемы и основные предпосылки для расчета бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с условиями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона и арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона как при нормальной температуре, так и при воздействии повышенных и высоких температур.

1.6. Расчет конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания нагрузок от собственного веса, внешней нагрузки и температуры с учетом длительности их действия и в случае необходимости — остывания.

Расчет конструкций с учетом воздействия повышенных и высоких температур необходимо производить для следующих основных расчетных стадий работы:

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп должен производиться:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму согласно СНиП III-15-76, когда возникают наибольшие усилия от воздействия температуры (см. п. 1.10). При этом жесткость элементов в конструкции определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от кратковременного действия всех нагрузок и в зависимости от скорости нагрева;

б) на длительный нагрев — воздействие на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки.

При этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от длительного воздействия всех нагрузок.

Расчетная технологическая температура принимается равной температуре среды цеха или рабочего пространства теплового агрегата, указанной в задании на проектирование.

Расчетные усилия и деформации от кратковременного и длительного нагревов определяются с учетом коэффициента надежности по температуре по указаниям п. 1.27.

1.7. Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные, кратковременные, особые следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-6-74 с учетом дополнительных указаний СНиП 2.03.01-84.

Нагрузки и воздействия температуры, учитываемые при расчете конструкции по предельным состояниям первой и второй групп, следует принимать по табл. 1 и 2.

Таблица 2

При расчете по прочности в необходимых случаях должны учитываться особые нагрузки с коэффициентами надежности по нагрузке \gamma_{f} , принимаемыми по соответствующим нормативным документам. При этом усилия, вызванные действием температуры, не учитываются.

1.8. К трещиностойкости конструкций (или их частей) должны предъявляться требования СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указаний настоящего пункта.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы, вида арматуры, а также величины предельно допустимой ширины раскрытия трещин с учетом воздействия температуры на элементы, эксплуатируемые в условиях неагрессивной среды, для обеспечения сохранности арматуры приведены в табл. 3.

Таблица 3

1.9. Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от внешней нагрузки, собственного веса и воздействия повышенных и высоких температур производят по правилам строительной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элементов определяют с учетом неупругих деформаций и наличия трещин в бетоне от одновременного действия внешней нагрузки, собственного веса и температуры.

1.10. При кратковременном нагреве усилия от воздействия температуры в элементах статически неопределимых конструкций должны определяться в зависимости от состава бетона (см. табл. 9) и температуры нагрева, вызывающей наибольшие усилия:

а) при нагреве бетона № 1 свыше 50 до 250 °C — по расчетной температуре;

б) при нагреве бетонов № 2 — 11, 23 и 24 свыше 200 до 500 °C — по расчетной температуре; при нагреве свыше 500 °C — при 500 °C;

в) при нагреве бетонов № 12 — 21, 29 и 30 свыше 200 до 400 °C — по расчетной температуре, при нагреве свыше 400 °C — при 400 °C.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, расчет наибольших усилий от воздействия температур выполняют по расчетной температуре воздуха по требованию п. 1.40.

При длительном нагреве усилия от воздействия температуры следует определять в зависимости от расчетной температуры согласно указаниям п. 1.6.

1.11. При расчете по прочности, деформациям, а также раскрытию и закрытию трещин распределение температуры в сечениях конструкций определяют теплотехническим расчетом для установившегося режима теплового потока. При расчете по образованию трещин распределение температур в сечениях конструкций, нагреваемых со скоростью более 10 °C/ч, определяют для неустановившегося теплового потока по пп. 1.34 - 1.40.

1.12. При расчете усилий, вызванных воздействием температуры, в сборных элементах конструкций жесткость сечений следует уменьшить на 20%, если прочность на сжатие раствора в стыке минимум на 10 МПа меньше прочности бетона сборного элемента.

1.13. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на воздействие температуры еще не установлены или условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия, может производиться через напряжения с учетом наличия трещин и развития неупругих деформаций бетона. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений.

1.14. При расчете несущих конструкций, бетон которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую выше 1000 °C, допускается не учитывать.

1.15. При расчете элементов, подвергающихся нагреву, положение центра тяжести всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статический момент и момент инерции всего сечения следует определять, приводя все сечение к ненагретому, более прочному бетону. Для этой цели при расчете с использованием ЭВМ сечение по высоте разбивается не менее чем на четыре части.

При расчете по прочности, деформациям и раскрытию или закрытию трещин без использования ЭВМ при прямолинейном распределении температуры бетона по высоте сечения элемента допускается разбивать сечения согласно следующим указаниям:

для элемента, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани не превышает 400 °C, сечение не разбивается на части и момент инерции приведенного сечения I_{red} относительно центра тяжести сечения принимается равным:

I_{red} = \frac{I\beta_{b}\overline{\nu}}{\varphi_{b1}} , (1)

где \beta_{b} — коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 10;

\overline{\nu} — коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 12 для кратковременного нагрева;

\varphi_{b1} — коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для бетона составов (см. табл. 9):

    *N 1 - 3, 6, 7, 10, 11, 19 - 21                          - 0,85*
    *N 4, 5, 8, 9, 23, 24                                    - 0,80*
    *N 12 - 18, 29, 30                                       - 0,7*

для элемента, сечение которого по высоте состоит из двух видов бетона, а также прямоугольного и таврового сечений, выполненных из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °C, сечение разбивается по высоте на две части (черт. 1, а);

а)

б)

в)

Черт. 1. Схемы разбивки на части высоты прямоугольного, таврового и двутаврового сечений элементов

а — на 2 части; б — на 3 части; в — на 4 части; t_{1} , t_{2} ... t_{i} — наибольшая температура 1-, 2-,... i-той части сечения; ц.т. — центр тяжести сечения

для элемента, сечение которого по высоте состоит из трех видов бетона или двутаврового сечения, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400° С, сечение разбивается на три части (черт. 1, б).

При расчете по образованию трещин определение напряжений от воздействия температуры производится разбивкой сечения не менее чем на четыре части независимо от температуры бетона (черт. 1, в).

В прямоугольном сечении элемента, выполненном из одного вида бетона, когда сечение по высоте разбивается на две части, линия раздела должна проходить по бетону, имеющему температуру, равную 400 °C. В двутавровых и тавровых сечениях элементов, выполненных из одного вида бетона, линия раздела должна проходить по границе между ребром и полкой. В элементе, сечение которого по высоте состоит из различных видов бетонов, линия раздела должна проходить по границе бетонов.

Во всех случаях расчета арматура рассматривается как самостоятельная часть сечения.

Приведенная площадь \text{А}_{red,i} i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле

A_{red,i} = \frac{A_{i}\beta_{bi}\overline{\nu_{i}}}{\varphi_{b1}} , (2)

где \text{А}_{i} — площадь i-той части сечения;

\varphi_{b1} , \beta_{bi} и \overline{\nu_{i}} — коэффициенты, принимаемые в зависимости от состава и температуры бетона в центре тяжести площади i-той части сечения, как в формуле (1).

Для элементов, состоящих по высоте из двух и более видов бетона, приведенная площадь \text{А}_{red,i} i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле (2). Если сечение элемента состоит из разных видов бетона, то в этой формуле правая часть умножается на отношение модуля упругости каждого вида бетона в нагретом состоянии к модулю упругости бетона, к которому приводится все сечение E_{b} .

При расчете без использования ЭВМ коэффициенты \beta_{bi} и \overline{\nu_{i}} допускается определять в зависимости от средней температуры бетона i-той части сечения.

Площадь ненапрягаемой нагретой растянутой \text{А}_{s} и сжатой \text{А}_{s}\prime арматуры приводится к ненагретому, более прочному бетону:

A_{s,red} = \frac{A_{s}E_{s}\beta_{s}}{E_{b}\varphi_{b1}} ; (3)

A_{s}\prime_{,red} = \frac{A_{s}\prime E_{s}\beta_{s}}{E_{b}\varphi_{b1}} , (4)

где \text{А}_{s,red} , A_{s}'_{,red} — соответственно приведенная площадь растянутой и сжатой арматуры;

E_{s} — модуль упругости арматуры, принимаемый для основных видов по табл. 29 СНиП 2.03.01-84 и жаростойкой — по табл. 18;

\beta_{s} — коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры арматуры по табл. 20.

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения y до наименее нагретой грани определяют по формуле

y = \frac{S_{red}}{A_{red}} . (5)

Площадь приведенного сечения элемента \text{А}_{red} находят по формуле

A_{red} = \Sigma A_{red,i} + A_{s,red} + A_{s}\prime_{,red} . (6)

Статический момент площадей приведенного сечения элемента S_{red} относительно грани, растянутой внешней нагрузкой и воздействием температуры, определяют по формуле

S_{red} = \sum A_{red,i}y_{i} + A_{s,red}a + A_{s}\prime_{,red}(h - a\prime) , (7)

где y_{i} — расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до наименее нагретой грани элемента, принимаемое равным

y_{i} = h - \sum h_{i} + y_{yi} ; (8)

h_{i} — высота i-той части сечения.

Здесь

y_{yi} = \frac{h_{i}(2\beta_{bi} + \beta_{bi + 1})}{3(\beta_{bi} + \beta_{bi + 1})} . (9)

При расчете без использования ЭВМ допускается принимать

y_{yi} = 0,5h_{i} . (10)

Момент инерции приведенного сечения элемента I_{red} относительно его центра тяжести определяют по формуле

I_{red} = \sum I_{red,i} + \sum A_{red,i}y_{bi}^{2} + A_{s,red}y_{s}^{2} + A_{s}\prime_{,red}(y_{s}\prime)^{2} , (11)

где I_{red,i} — момент инерции i-той части сечения бетона, определяемый по формуле

I_{red,i} = \frac{A_{red,ih_{i}^{2}}}{12} ; (12)

y_{bi} — расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до центра тяжести всего приведенного сечения, определяемое по формулам:

y_{bi} = y_{i} - y ; (13)

y_{s} = y - a ; (14)

y_{s}\prime = h - y - a\prime . (15)

1.16. Расчет прогибов элементов железобетонных конструкций должен производиться по требованиям СНиП 2.03.01-84. Кроме прогиба от нагрузки должен учитываться прогиб от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента по указаниям пп. 4.14 - 4.16.

Расчет прогибов должен производиться при:

ограничении технологическими или конструктивными требованиями с учетом прогиба от кратковременного и длительного нагрева;

ограничении эстетическими требованиями с учетом прогиба от длительного нагрева.

Прогибы от нагрузки и воздействия температуры не должны превышать предельно допустимых величин, указанных в СНиП 2.03.01-84.

При этом коэффициент надежности по температуре по указаниям п. 1.27 принимают равным единице.

Предельно допустимые деформации от воздействия температуры в элементах конструкций, в которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться нормативными документами по проектированию соответствующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование.

1.17. Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях из обычного и жаростойкого бетонов должны устанавливаться расчетом. Указанный расчет допускается не выполнять для конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает величин, указанных в табл. 4, в которой наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами даны для бетонных и железобетонных конструкций с ненапрягаемой и с предварительно напряженной арматурой, к конструкциям которых предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости, при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 40 °C, относительной влажности воздуха 60% и выше и высоте колонн 3 м.

Таблица 4

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1.18. Расчет предварительно напряженных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и с учетом дополнительных указаний пп. 1.19 - 1.25 настоящих норм и правил.

1.19. Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. 17.

1.20. Сжимающие напряжения в бетоне \sigma_{bp} в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона R_{bp} не должны превышать при температуре нагрева (°C) предварительно напряженной арматуры

100 ............................................ 0,60 R_{bp}

250 ............................................ 0,40 R_{bp}

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий.

1.21. Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры, учитываемая при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 50 °C, определяется как сумма потерь:

При вычислении коэффициента \varphi_{1} по формуле (5) СНиП 2.03.01-84 время в сутках следует принимать: при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона и от усадки — со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры следует принимать по табл. 5.

1.22. Величины установившихся напряжений в бетоне \sigma_{bp} на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после проявления всех основных потерь необходимо определять по формуле

\sigma_{bp} = \frac{P}{A_{red}} + \frac{P\text{е}_{op}y_{sp}}{I_{red}} - \frac{My_{sp}}{I_{red}} , (16)

где M — момент от собственного веса элемента.

1.23. Геометрические характеристики приведенного сечения предварительно напряженного железобетонного элемента ( \text{А}_{red} , S_{red} , I_{red} ) определяют по указаниям п. 1.15 с учетом продольной предварительно напряженной арматуры S и S' и влияния температуры на снижение модулей упругости арматуры и бетона.

1.24. Усилия от воздействия температуры в статически неопределимых предварительно напряженных железобетонных конструкциях находят по указаниям пп. 1.32 и 1.33.

При определении усилий от воздействия температуры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп. 4.17 и 4.18.

1.25. При определении общего прогиба предварительно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравномерным нагревом бетона по высоте сечения элемента, по указаниям п. 4.16.

ДЕФОРМАЦИИ И УСИЛИЯ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ

1.27. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону по указаниям п. 1.15, удлинение \epsilon_{t} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})t определяют по формулам:

\epsilon_{t} = \frac{\Sigma A_{red,i\epsilon_{t}i} + A_{s}'_{,red}\epsilon_{s}' + A_{s,red}\epsilon_{s}}{A_{red}} \gamma_{t} ; (17)

(\frac{1}{r})_{t} = \frac{K + \sum A_{red,i}y_{bi}\epsilon_{ti} + \sum (\frac{1}{r})_{ti}I_{red,i}}{I_{red}} \gamma_{t} , (18)

где

K = A_{s}\prime_{,red}y_{s}\prime\epsilon_{s}\prime + A_{s,red}y_{s}\epsilon_{s} .

Удлинение \epsilon_{ti} оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну (\frac{1}{r})ti (черт. 2) определяют по формулам:

\epsilon_{ti} = \frac{\alpha_{bti}t_{bi}y_{yi} + \alpha_{bti + 1}t_{bi + 1}(h_{i} - y_{yi})}{h_{i}} ; (19)

(\frac{1}{r})_{ti} = \frac{\alpha_{bti}t_{bi} - \alpha_{bti + 1}t_{bi + 1}}{h_{i}} . (20)

от нагрева; в — напряжения в бетоне от нагрева; г — деформации укорочения от остывания;

при нелинейном изменении температуры

Удлинение \epsilon_{s} и \epsilon_{s}\prime соответственно арматуры S и S' находят из формул:

\epsilon_{s} = \alpha_{st}t_{s} ; (21)

\epsilon_{s}\prime = \alpha_{st}t_{s}\prime . (22)

В формулах (17) — (22): A_{red} , A_{red,i} , A_{s,red} , A_{s}\prime_{,red} , y_{bi} , y_{s} , y_{s}\prime , I_{red} , I_{red,i} , y_{yi} принимают по указаниям п. 1.15;

\alpha_{bti} и \alpha_{bti + 1} — коэффициенты, принимаемые по табл. 14 в зависимости от температуры бетона более и менее нагретой грани i-той части сечения;

\alpha_{st} — коэффициент, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры S и S';

\gamma_{t} — коэффициент надежности по температуре, принимаемый при расчете по предельным состояниям: первой группы — 1,1; второй группы — 1.

При расчете бетонного сечения в формулах (17) и (18) удлинение арматуры \epsilon_{s} и \epsilon_{s}\prime не учитывается;

б) при неравномерном нагреве бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента (черт. 3, а) удлинение оси элемента \epsilon_{t} и ее кривизну (\frac{1}{r})t допускается определять по формулам:

\epsilon_{t} = \frac{\alpha_{bt}t_{b}(h - y) + \alpha_{bt1}t_{b1}y}{h} \gamma_{t} ; (23)

(\frac{1}{r})_{t} = \frac{\alpha_{bt1}t_{b1} - \alpha_{bt}t_{b}}{h} \gamma_{t} , (24)

где t_{b} и t_{b1} — температура бетона менее и более нагретой грани сечения, определяемая теплотехническим расчетом по указаниям пп. 1.34 - 1.40;

\alpha_{bt} и \alpha_{bt1} — коэффициенты, принимаемые в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения по табл. 14.

а)

Черт. 3. Схемы распределения температур

изменении температур по высоте сечения элемента

а — бетонного и железобетонного без трещин; б — железобетонного с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани; в — то же, у более нагретой грани;

1.28. Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону по указаниям п. 1.15; от усадки и ползучести бетона укорочение \epsilon_{\text{с}sc} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})\text{с}sc определяют по формулам:

\overline{\nu_{i}} — коэффициент, принимаемый по табл. 12 в зависимости от температуры i-той грани сечения для длительного нагрева;

б) при остывании неравномерно нагретого бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента от усадки бетона укорочение \epsilon_{cs} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})\text{с}s допускается определять по формулам:

где \alpha_{cs} и \alpha_{cs1} — коэффициенты, принимаемые по табл. 15 в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения;

\gamma_{t} , t_{b} , t_{b1} — принимают по указаниям п. 1.27.

1.29. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента напряжения в бетоне грани i-той части сечения, следует определять:

растяжения при нагревании от нелинейного распределения температуры по формуле

сжатия при нагревании от кратковременных усилий по формуле

\sigma_{bi} = \frac{N}{A_{red}} + \frac{M}{B} y_{bi}E_{b}\beta_{bi}\overline{\nu_{bi}} ; (33)

\sigma_{csci} = [\epsilon_{csc} - \alpha_{csi}t_{bi} - \epsilon_{ci} + y_{bi}(\frac{1}{r})_{csc}]E_{b} , (34)

где y_{bi} , \epsilon_{t} , (\frac{1}{r})t — определяются соответственно по формулам (13), (17) и (18);

\alpha_{bti} , t_{bi} — принимают по указаниям п. 1.27;

\alpha_{csi} , \beta_{bi} и \overline{\nu_{i}} — коэффициенты, принимаемые по табл. 10, 12 и 15 в зависимости от температуры бетона грани i-той части сечения;

M и N — момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагрузки и температуры;

\epsilon_{ci} , \epsilon_{\text{с}s\text{с}} и (\frac{1}{r})\text{с}s\text{с} — определяют соответственно по формулам (29), (25) и (26).

Если в формуле (32) напряжения имеют знак «минус», то в бетоне возникают напряжения сжатия и \sigma_{btt,i} заменяется \sigma_{b,tem,i} .

1.30. Для участков железобетонного элемента, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) для железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани сечения (черт. 3, б), удлинение \epsilon_{t} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})t определяют по формулам:

\epsilon_{t} = \frac{\alpha_{bt}t_{b}y_{s} + \alpha_{stm}t_{s}(h_{0} - y_{s})}{h_{0}} \gamma_{t} ; (35)

(\frac{1}{r})_{t} = \frac{\alpha_{bt}t_{b} - \alpha_{stm}t_{s}}{h_{0}} \gamma_{t} ; (36)

б) для участков железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне бетона, расположенной у более нагретой грани сечения (черт. 3, в), удлинение \epsilon_{t} оси элемента определяют по формуле (35) и ее кривизну (\frac{1}{r})t — по формуле

(\frac{1}{r})_{t} = \frac{\alpha_{stm}t_{s} - \alpha_{bt}t_{b}}{h_{0}} \gamma_{t} ; (37)

в) для участков железобетонного элемента с трещинами по всей высоте сечения (черт. 3, г) удлинение \epsilon_{t} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})t определяют по формулам:

(\frac{1}{r})_{t} = \frac{\alpha_{stm}t_{s} - \alpha_{s}\prime_{tm}t_{s}\prime}{h_{0} - a\prime} \gamma_{t} , (39)

где t_{s} , t_{s}\prime — температура арматуры S и S';

t_{b} — температура бетона сжатой грани сечения;

\alpha_{stm} , \alpha_{s}\prime_{tm} — коэффициенты, определяемые по формуле (49) для арматуры S и S';

\alpha_{bt} — коэффициент, принимаемый по табл. 14 в зависимости от температуры бетона более или менее нагретой грани сечения;

\gamma_{t} — принимается по указаниям п. 1.27;

a' — толщина защитного слоя более нагретой грани;

г) при равномерном нагреве железобетонного элемента кривизну (\frac{1}{r})t оси элемента допускается принимать равной нулю. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °C и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °C для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента \epsilon_{t} и ее кривизну (\frac{1}{r})t по формулам (23) и (24) как для бетонных элементов без трещин.

1.31. Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение \epsilon_{cs} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})cs допускается находить по формулам (30) и (31).

1.32. Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечений. При переменной эпюре моментов по длине пролета жесткость сечений вычисляют в зависимости от действующих усилий для достаточного числа участков, на которые разбивают пролет элемента, принимая на каждом участке жесткости сечения по указаниям пп. 4.17 и 4.18. При определении жесткости следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно табл. 1 и 2.

Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. 1.26 - 1.30.

Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций на воздействие температуры необходимо выполнять методом последовательных приближений до тех пор, пока величина усилия, полученная в последнем приближении, будет отличаться от усилий предыдущего приближения не более чем на 5%.

Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ. При использовании малых вычислительных машин и ручном счете допускается принимать приведенные постоянные по длине элемента: жесткость сечений B_{red} , удлинение оси \epsilon_{red,t} и ее кривизну (\frac{1}{r})red,t .

Приведенная жесткость сечения определяется по формуле

где B — жесткость сечения элемента с трещинами в растянутой зоне в месте действия наибольшего изгибающего момента М, определяемая по указаниям п. 4.18;

B_{1} — жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. 4.17.

Приведенное удлинение \epsilon_{red,t} оси элемента и ее кривизну (\frac{1}{r})red,t от нагрева определяют по формулам:

\epsilon_{red,t} = \epsilon_{t1} + (\epsilon_{t2} - \epsilon_{t1})\varphi_{m} ; (41)

\varphi_{m} = e(^{-}^{\frac{M - M_{crc}}{1,25M_{crc}}}) ; (43)

M и M_{crc} — наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, определяемый по указаниям п. 4.3;

\epsilon_{t2} , (\frac{1}{r})t2 — удлинение оси и ее кривизна элемента без трещин от воздействия температуры, определяемые по указаниям п. 1.27;

\epsilon_{t1} , (\frac{1}{r})t1 — удлинение оси и ее кривизна элемента с трещинами в растянутой зоне, определяемые по указаниям п. 1.30.

1.33. Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элемента, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле

M_{t} = (\frac{1}{r})_{t}B , (44)

а изгибающий момент при остывании от усадки и ползучести бетона

M_{csc} = (\frac{1}{r})_{csc}B , (45)

где (\frac{1}{r})t — температурная кривизна оси элемента от кратковременного или длительного нагрева, определяемая по указаниям пп. 1.27 и 1.30;

(\frac{1}{r})csc — кривизна оси элемента при остывании от усадки и ползучести бетона, определяемая по формуле (26). Допускается кривизну (\frac{1}{r})csc определять по формуле

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.

1.35. Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности \alpha_{e} , Вт/(м2 х °C), в зависимости от скорости ветра следует определять по формуле

\alpha_{e} = 5,8 + 11,6 \sqrt{\nu} , (48)

где v — скорость ветра, м/с.

При расчете наибольших усилий в конструкциях от воздействия температуры принимают максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более, а при определении максимальной температуры нагрева бетона и арматуры принимают минимальную из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16% и более согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.

Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности \alpha_{e} принимают по табл. 6.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции \alpha_{i} следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент \alpha_{i} принимать по табл. 6 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата.

1.36. Коэффициент теплопроводности \lambda бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. 7 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента. Коэффициент теплопроводности лямбда огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. 8.

Таблица 7

обычный бетон — конструкционный тяжелый бетон средней плотности свыше 2200 до 2500 кг/м3 включительно по ГОСТ 25192-82;

жаростойкий бетон конструкционный и теплоизоляционный плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более по ГОСТ 20910-82, составы которых приведены в табл. 9.

Жаростойкий бетон средней плотности до 1100 кг/м3 включительно следует предусматривать преимущественно для ненесущих ограждающих конструкций и в качестве теплоизоляционных материалов.

Жаростойкий бетон средней плотности более 1100 кг/м3 надлежит предусматривать для несущих конструкций.

2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур в зависимости от их назначения и условий работы, должны устанавливаться показатели качества бетона, основными из которых являются:

а) класс бетона по прочности на сжатие В;

б) класс обычного бетона по прочности на осевое растяжение B_{t} (назначается в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и контролируется на производстве);

в) класс жаростойкого бетона по предельно допустимой температуре применения согласно ГОСТ 20910-82 (должен указываться в проекте во всех случаях);

г) марка жаростойкого бетона по термической стойкости в водных T_{1} и воздушных T_{2} теплосменах (должна назначаться для конструкций, к которым предъявляются требования по термической стойкости);

д) марка по водонепроницаемости W (должна назначаться для конструкций, к которым предъявляются требования по ограничению водопроницаемости);

е) марка по морозостойкости F (должна назначаться для конструкций, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °C);

ж) марка по средней плотности D (назначается для конструкций, к которым кроме конструктивных предъявляются требования теплоизоляции, и контролируется при их изготовлении).

2.3. Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, предусматривают бетоны:

а) классов по прочности на сжатие:

обычный бетон (состав № 1 по табл. 9) — по СНиП 2.03.01-84 до В50 включ.;

жаростойкий бетон (составов по табл. 9):

№ 2, 3, 6, 7 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

№ 10, 11, 21 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30 и В35;

№ 19, 20 - В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;

№ 12, 13, 14, 15 - В2; В2,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20;

№ 4, 5, 8, 9, 16, 17, 18, 23, 29 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15;

№ 24, 27, 30 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10;

№ 22, 24, 30, 32, 35, 36, 37 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5;

№ 25, 28, 31, 32, 34 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5;

№ 26, 33 - В1; В1,5; В2; В2,5;

б) обычный бетон классов по прочности на осевое растяжение: (состав № 1 по табл. 9) — B_{t} 0,8; B_{t} 1,2; B_{t} 1,6; B_{t} 2; B_{t} 2,4;

в) жаростойкий бетон марок по термической стойкости в водных теплосменах (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 9) — T_{1} 5; T_{1} 10; T_{1} 15 и T_{1} 25;

в воздушных теплосменах (составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 по табл. 9) — T_{2} 10; T_{2} 15; T_{2} 20 и T_{2} 25.

Для бетона других составов марка по термической стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;

г) марок по водонепроницаемости:

обычный бетон (состав № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 9) — W2, W4, W6 и W8.

Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;

д) марок по морозостойкости:

обычный бетон (состав № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 9) — F15, F25, F35, F50 и F75.

Для бетона других составов марка по морозостойкости не нормируется;

е) жаростойкий бетон марок по средней плотности (составов по табл. 9):

№ 4 и 8 - D1800;

№ 23 и 29 - D1700, D1600, D1500;

№ 24, 30 - D1400, D1300, D1200;

№ 22, 24, 26, 28, 30, 32, 33 и 36 - D1100;

№ 25, 27, 32, 34, 35 и 37 - D1000;

№ 31 и 32 - D900.

Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется.

Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реальных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения. При отсутствии этих данных класс и марка бетона устанавливаются в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ 13015.0-83 и жаростойкого бетона по ГОСТ 23521-79.

2.4. Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, необходимо предусматривать характеристики бетона с учетом следующих требований:

а) для железобетонных конструкций из обычного бетона, работающих в условиях воздействия повышенных температур, класс бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по СНиП 2.03.01-84.

Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:

      до 500 .................................... не ниже   В5

      св. 500 ...................................    "    В7,5

при ударных и истирающих воздействиях, а также при циклическом нагреве, °C:

до 500 .................................... не ниже В7,5

св. 500 ................................... « В10.»

Для предварительно напряженных железобетонных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2.03.01-84;

б) для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия высоких температур:

жаростойкие бетоны (состава № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 9) должны иметь марку по термической стойкости в водных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном ................................................... T_{1} 5

циклическом .................................................. T_{1} 15

циклическом с резким охлаждением воздухом или водой .......... T_{1} 25;

жаростойкие бетоны (состава № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 по табл. 9) должны иметь марку по термической стойкости в воздушных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном ................................................... T_{2} 10

циклическом .................................................. T_{2} 20;

в) для железобетонных конструкций из обычного (состав № 1) и жаростойкого бетона (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 9) марки по водонепроницаемости должны быть, не менее, для:

фундаментов, боровов и других сооружений,

находящихся под землей ниже уровня грунтовых вод ..... W4

тепловых агрегатов и других сооружений,

находящихся над землей и подвергающихся

атмосферным осадкам .................................. W8;

г) для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °C в условиях воздушно-влажного состояния, обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий (составов № 2, 3, 6, 7, 13, 20 и 21 по табл. 9) должны иметь марку по морозостойкости согласно СНиП 2.03.01-84;

д) требования к конструкциям и изделиям из жаростойкого бетона, предназначенным для эксплуатации в условиях воздействия агрессивной среды и высокой температуры, должны устанавливаться в соответствии с требованиями СНиП II-28-73 в зависимости от степени агрессивности среды и условий эксплуатации.

В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, должен применяться жаростойкий бетон, наиболее стойкий в данной агрессивной среде:

нейтральной и щелочной газовой — жаростойкий бетон на портландцементе и шлакопортландцементе;

кислой газовой и в расплавах щелочных металлов — жаростойкий бетон на жидком стекле;

е) для конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных температур и попеременного увлажнения, рекомендуется применять обычный бетон класса по прочности на сжатие не менее В7,5 и марки по водонепроницаемости не менее W6 при нагреве до 120 °C включительно и не менее W8 при нагреве свыше 120 °C.

2.5. При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа, а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ 20910-82.

При воздействии температур, превышающих указанные в ГОСТ 20910-82, необходимо предусматривать устройство защитных слоев (футеровок).

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.6. Расчетные сопротивления бетона R_{b} и R_{bt} для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от его класса по прочности на сжатие принимают по СНиП 2.03.01-84 для составов (см. табл. 9):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - как для тяжелого бетона;

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30 - как для легкого бетона на пористом мелком заполнителе.

Расчетные сопротивления обычного бетона R_{bt} для предельных состояний первой группы в зависимости от класса бетона по прочности на осевое растяжение (состава № 1 по табл. 9) принимают по СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления бетона в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по СНиП 2.03.01-84.

При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления бетона R_{b} и R_{b,ser} необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии \gamma_{bt} , а расчетные сопротивления бетона R_{bt} и R_{bt,ser} — на коэффициент условий работы бетона при растяжении \gamma_{tt} . Коэффициенты условий работы бетона при сжатии \gamma_{bt} и растяжении \gamma_{tt} принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона и длительности ее действия.

Таблица 10

2.9. Коэффициент линейной температурной деформации бетона \alpha_{bt} в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. 14. Коэффициент \alpha_{bt} определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации \alpha_{bt} следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона \alpha_{cs} соответственно для кратковременного или длительного нагрева.