СП 22.13330.2016. Свод правил. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*

(утв. Приказом Минстроя России от 16.12.2016 № 970/пр)

(ред. от 27.12.2021)

Утвержден Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 16 декабря 2016 г. № 970/пр

СВОД ПРАВИЛ

ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ СНиП 2.02.01-83*

Soil bases of buildings and structures

СП 22.13330.2016

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛИ — Научно-исследовательский, проектно-изыскательский и конструкторско-технологический институт оснований и подземных сооружений им. Н.М. Герсеванова (НИИОСП им. Н.М. Герсеванова) — институт АО «НИЦ „Строительство“»

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 16 декабря 2016 г. № 970/пр и введен в действие с 17 июня 2017 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 22.13330.2011

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

Введение

Настоящий документ содержит указания по проектированию оснований зданий и сооружений, в том числе подземных, возводимых в различных природных условиях, для различных видов строительства.

Разработаны НИИОСП им. Н.М. Герсеванова — институтом ОАО «НИЦ „Строительство“ (д-р техн. наук В.П. Петрухин, д-р техн. наук Е.А. Сорочан, канд. техн. наук И.В. Колыбин — руководители темы; д-р техн. наук Б.В. Бахолдин, д-р техн. наук А.А. Григорян, д-р техн. наук П.А. Коновалов, д-р техн. наук В.И. Крутов, д-р техн. наук Н.С. Никифорова, д-р техн. наук Л.Р. Ставницер, д-р техн. наук В.И. Шейнин; канд. техн. наук А.Г. Алексеев, канд. техн. наук Г.И. Бондаренко, канд. техн. наук В.Г. Буданов, канд. техн. наук А.М. Дзагов, канд. техн. наук Ф.Ф. Зехниев, канд. техн. наук М.Н. Ибрагимов, канд. техн. наук О.И. Игнатова, канд. техн. наук О.Н. Исаев, канд. техн. наук В.А. Ковалев, канд. техн. наук В.К. Когай, канд. техн. наук М.М. Кузнецов, канд. техн. наук И.Г. Ладыженский, канд. техн. наук В.В. Михеев, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский, канд. техн. наук В.В. Семкин, канд. техн. наук А.Н. Труфанов, канд. техн. наук В.Г. Федоровский, канд. техн. наук М.Л. Холмянский, канд. техн. наук А.В. Шапошников, канд. техн. наук Р.Ф. Шарафутдинов, канд. техн. наук О.А. Шулятьев; инж. Д.А. Внуков, инж. А.Б. Мещанский, инж. О.А. Мозгачева, инж. А.Б. Патрикеев, инж. А.И. Харичкин).»

Изменение № 1 к СП 22.13330.2016 разработано АО «НИЦ „Строительство“ — НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (руководитель темы — канд. техн. наук И.В. Колыбин; исполнители — канд. техн. наук Буданов, канд. техн. наук В.А. Ковалев, канд. техн. наук И.Г. Ладыженский, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский, канд. техн. наук А.Н. Труфанов, канд. техн. наук О.А. Шулятьев, канд. техн. наук С.О. Шулятьев; инж. А.Б. Патрикеев).»

(абзац введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

Изменение № 2 разработано авторским коллективом АО «НИЦ „Строительство“ — НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (канд. техн. наук И.В. Колыбин, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский — руководители разработки; канд. техн. наук А.Г. Алексеев, канд. техн. наук В.А. Ковалев, канд. техн. наук В.В. Семкин, канд. техн. наук А.Н. Труфанов, канд. техн. наук А.В. Шапошников, инж. А.Б. Патрикеев).»

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

Изменение № 3 разработано авторским коллективом АО «НИЦ „Строительство“ — НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (канд. техн. наук И.В. Колыбин, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский — руководители разработки; канд. техн. наук В.А. Ковалев, канд. техн. наук М.Л. Холмянский, канд. техн. наук Р.Ф. Шарафутдинов, А.Б. Патрикеев).»

(абзац введен Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

Изменение № 4 разработано авторским коллективом АО «НИЦ „Строительство“ — НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (канд. техн. наук И.В. Колыбин, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский — руководители разработки; д-р техн. наук В.И. Шейнин; канд. техн. наук В.А. Ковалев, канд. техн. наук А.Г. Алексеев, канд. техн. наук О.Н. Исаев, канд. техн. наук И.К. Попсуенко, канд. техн. наук А.В. Скориков, канд. техн. наук А.Н. Труфанов, канд. техн. наук О.А. Шулятьев, канд. техн. наук С.О. Шулятьев, А.Б. Патрикеев, В.С. Поспехов).»

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

1 Область применения

(раздел 1 в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Настоящий свод правил распространяется на проектирование оснований вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений в котлованах, траншеях и открытых выработках, а также на подземные сооружения, возводимые закрытым способом, в части оценки их влияния на окружающую застройку.

Примечание - Далее вместо термина «здания и сооружения» используется термин «сооружения», в число которых входят также подземные сооружения, в том числе устраиваемые закрытым способом.

Настоящий свод правил не распространяется на проектирование оснований гидротехнических сооружений, дорог, аэродромных покрытий, сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также оснований глубоких опор и фундаментов машин с динамическими нагрузками.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил приведены ссылки на следующие документы:

ГОСТ 5180-2015 Грунты. Методы лабораторного определения физических характеристик

Ссылка исключена с 28.01.2022. - Изменение № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр.

ГОСТ 12248.1-2020 Грунты. Определение характеристик прочности методом одноплоскостного среза

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 12248.2-2020 Грунты. Определение характеристик прочности методом одноосного сжатия

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 12248.3-2020 Грунты. Определение характеристик прочности и деформируемости методом трехосного сжатия

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 12248.4-2020 Грунты. Определение характеристик деформируемости методом компрессионного сжатия

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 12536-2014 Грунты. Методы лабораторного определения гранулометрического (зернового) и микроагрегатного состава

ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 19912-2012 Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зондированием

Ссылка исключена с 28.01.2022. - Изменение № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр.

ГОСТ 20276.1-2020 Грунты. Методы испытания штампом

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20276.2-2020 Грунты. Метод испытания радиальным прессиометром

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20276.4-2020 Грунты. Метод среза целиков грунта

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20276.5-2020 Грунты. Метод вращательного среза

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20276.6-2020 Грунты. Метод испытания лопастным прессиометром

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20276.7-2020 Грунты. Метод испытания прессиометром с секторным приложением нагрузки

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 20522-2012 Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний

ГОСТ 21153.2-84 Породы горные. Методы определения предела прочности при одноосном сжатии

ГОСТ 23278-2014 Грунты. Методы полевых испытаний проницаемости

ГОСТ 23740-2016 Грунты. Методы определения содержания органических веществ

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

ГОСТ 24846-2019 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 24847-2017 Грунты. Методы определения глубины сезонного промерзания

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

ГОСТ 25100-2020 Грунты. Классификация

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 25584-2016 Грунты. Методы лабораторного определения коэффициента фильтрации

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 30416-2020 Грунты. Лабораторные испытания. Общие положения

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ 30672-2019 Грунты. Полевые испытания. Общие положения

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ EN 826-2011 Изделия теплоизоляционные, применяемые в строительстве. Методы определения характеристик сжатия

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

ГОСТ EN 12087-2011 Изделия теплоизоляционные, применяемые в строительстве. Методы определения водопоглощения при длительном погружении

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 14.13330.2018 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 15.13330.2020 «СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» (с изменениями № 1, № 2)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 21.13330.2012 «СНиП 2.01.09-91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 24.13330.2011 «СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 25.13330.2020 «СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 26.13330.2012 «СНиП 2.02.05-87 Фундаменты машин с динамическими нагрузками» (с изменением № 1)

(ссылка введена Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменениями № 1, № 2)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 31.13330.2012 «СНиП 2.04.02-84* Водоснабжение. Наружные сети и сооружения» (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4, № 5)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 32.13330.2018 «СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 45.13330.2017 «СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты» (с изменениями № 1, № 2)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 47.13330.2016 «СНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 48.13330.2019 «СНиП 12-01-2004 Организация строительства»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 63.13330.2018 «СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 70.13330.2012 «СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции» (с изменениями № 1, № 3, № 4)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 71.13330.2017 «СНиП 3.04.01-87 Изоляционные и отделочные покрытия» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 100.13330.2016 «СНиП 2.06.03-85 Мелиоративные системы и сооружения» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 103.13330.2012 «СНиП 2.06.14-85 Защита горных выработок от подземных и поверхностных вод»

СП 116.13330.2012 «СНиП 22-02-2003 Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов. Основные положения» (с изменением № 1)

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 118.13330.2012 «СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения» (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4)

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 126.13330.2017 «СНиП 3.01.03-84 Геодезические работы в строительстве»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология»

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Ссылка исключена с 28.01.2022. - Изменение № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр.

Ссылка исключена с 28.01.2022. - Изменение № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр.

СП 248.1325800.2016 Сооружения подземные. Правила проектирования

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 291.1325800.2017 Конструкции грунтоцементные армированные. Правила проектирования

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 381.1325800.2018 Сооружения подпорные. Правила проектирования

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 399.1325800.2018 Системы водоснабжения и канализации наружные из полимерных материалов. Правила проектирования и монтажа

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СП 499.1325800.2021 Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от карстово-суффозионных процессов. Правила проектирования

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СанПиН 2.1.3684-21 Санитарно-эпидемиологические требования к содержанию территорий городских и сельских поселений, к водным объектам, питьевой воде и питьевому водоснабжению, атмосферному воздуху, почвам, жилым помещениям, эксплуатации производственных, общественных помещений, организации и проведению санитарно-противоэпидемических (профилактических) мероприятий

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

СанПиН 1.2.3685-21 Гигиенические нормативы и требования к обеспечению безопасности и (или) безвредности для человека факторов среды обитания

(ссылка введена Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 армированный грунт: Композитный материал, состоящий из насыпного грунта и армирующих его более прочных элементов.

3.2 армированный массив грунта: Естественный грунтовый массив, усиленный армирующими элементами.

3.3 барражный эффект: Эффект, возникающий вследствие полного или частичного перекрытия водоносного горизонта подземным сооружением или его частью, проявляется в подъеме уровня подземных вод перед преградой фильтрационному потоку и его снижении за ней.

3.4 верификация: Проверка, подтверждение правильности каких-либо положений, расчетных алгоритмов, программ и процедур путем их сопоставления с опытными (эталонными или эмпирическими) данными, алгоритмами и результатами.

3.4а верхняя оценка: Решение, соответствующее наиболее высокому значению несущей способности (прочности или устойчивости), полученное аналитически или численно на основании применения кинематически допустимого поля скоростей в грунтовом основании.

(п. 3.4а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

3.5 водоупор (водоупорный слой грунта): Слабопроницаемый слой грунта, фильтрацией воды через который можно пренебречь.

3.6 выравнивание сооружения: Подъем (с помощью домкратов или других приспособлений) или опускание (путем выбуривания грунта и т.п.) сооружения или отдельных его частей при неравномерных деформациях, превышающих предельные.

3.7 высотные здания: Здания высотой более 75 м.

Примечание — Архитектурная высота здания определяется согласно СП 118.13330.

3.8 геотехническая категория: Категория сложности объекта строительства с точки зрения проектирования оснований и фундаментов, определяемая в зависимости от уровня ответственности и сложности инженерно-геологических условий площадки строительства.

3.8а геомеханические модели с упрочнением: Модели механического поведения грунта, в которых вводятся поверхности нагружения при уплотнении, при сдвиге или при сдвиге и уплотнении, а также зависимость, описывающая поведения грунта при деформациях формоизменения.

(п. 3.8а в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

3.9 геотехнический прогноз: Комплекс работ аналитического и расчетного характера, целью которых является качественная и количественная оценка поведения оснований, фундаментов и конструкций проектируемого сооружения и окружающей застройки в процессе строительства и эксплуатации.

3.10 геотехнический экран: Сплошная или прерывистая линейная конструкция, которая устраивается в грунтах из различных материалов и по различным технологиям, позволяющая снизить негативное влияние на окружающую застройку за счет отделения или ограничения области грунтового массива, в котором возникают изменения, его напряженно-деформированного состояния от строительства новых заглубленных или подземных сооружений, от области грунтового массива, вмещающего конструкции фундаментов окружающей застройки (в т.ч. подземные коммуникации).

3.11 гидрогеологический прогноз: Комплекс работ расчетного характера, целью которых является качественная и количественная оценка изменений гидрогеологических условий, вызванных строительством.

3.12 глубина котлована: Максимальная глубина выработки грунтового массива, определяемая наибольшей разностью высотных отметок по контуру котлована в уровне поверхности рельефа и в уровне его дна, включая глубину подготовительного (пионерного) котлована.

3.13 горизонтальные перемещения: Горизонтальные составляющие деформаций основания, связанные с действием горизонтальных нагрузок на основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т.д.) или со значительными вертикальными перемещениями поверхности при оседаниях, просадках грунтов от собственного веса и т.п.

3.14 грунтоцементный элемент: Объем грунта, закрепленного цементным вяжущим по струйной или буросмесительной технологии с приданием ему повышенной прочности и пониженной водопроницаемости.

3.15 защитные мероприятия: Комплекс организационно-технических мероприятий по защите окружающей застройки от сверхнормативных деформаций и прочих недопустимых воздействий, оказываемых негативным влиянием строительства или реконструкции.

3.16 зона влияния нового строительства или реконструкции: Расстояние, за пределами которого негативное воздействие на окружающую застройку пренебрежимо мало.

3.17

инженерная цифровая модель местности (ИЦММ): Форма представления инженерно-топографического плана в цифровом объектно-пространственном виде для автоматизированного решения инженерных задач и проектирования объектов строительства. ИЦММ состоит из цифровой модели рельефа и цифровой модели ситуации.

3.18 компенсационные мероприятия: Мероприятия, направленные на сохранение или восстановление напряженно-деформированного состояния оснований реконструируемых сооружений или сооружений окружающей застройки и гидрогеологического режима.

3.18а коэффициент переуплотнения грунта; OCR: Отношение вертикального эффективного напряжения от собственного веса грунта к напряжению предварительного уплотнения (предуплотнения).

(п. 3.18а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

3.19 малозаглубленный фундамент: Фундамент с глубиной заложения подошвы выше расчетной глубины сезонного промерзания грунта.

3.20 малоэтажные здания: Жилые и общественные здания высотой, не превышающей три этажа.

3.21 наблюдательный метод: Метод проектирования, изначально предполагающий возможность корректировать проект на основании результатов геотехнического мониторинга.

3.21а напряжение предварительного уплотнения: Условное максимальное вертикальное эффективное напряжение, которое испытывал грунт за время своего существования.

(п. 3.21а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

3.22 научно-техническое сопровождение: Комплекс работ научно-аналитического, методического, информационного, экспертно-контрольного и организационного характера, осуществляемых в процессе изысканий, проектирования и строительства в целях обеспечения надежности сооружений с учетом применения нестандартных расчетных методов, конструктивных и технологических решений.

3.23 окружающая застройка: Существующие здания и сооружения, инженерные и транспортные коммуникации, расположенные вблизи объектов нового строительства или реконструкции.

3.23а нижняя оценка: Решение, соответствующее наиболее низкому значению несущей способности (прочности или устойчивости), полученное аналитически или численно на основании применения статически допустимого поля напряжений в грунтовом основании.

(п. 3.23а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

3.23б обобщенный нагрузочный эффект: Нагрузка на основание от сооружения.

(п. 3.23б введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

3.24 осадки: Вертикальные составляющие деформаций основания, происходящие в результате внешних воздействий и в отдельных случаях от собственного веса грунта, не сопровождающееся изменением его структуры.

3.25 оседания: Деформации земной поверхности, вызываемые подработкой, изменением гидрогеологических условий, карстово-суффозионными процессами и т.п.

3.26 основание сооружения: Массив грунта, взаимодействующий с сооружением.

3.27 особые условия: Условия, характеризующиеся наличием:

• неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессов (карст, суффозия, горные подработки, оползни и т.д.);
• сейсмических, динамических и других воздействий;
• специфических грунтов (просадочные, набухающие, засоленные и др.).

3.28 подземное сооружение или подземная часть сооружения: Сооружение или часть сооружения, расположенные ниже уровня поверхности земли (планировки).

3.29 подъемы и осадки: Вертикальные составляющие деформаций основания, связанные с изменением объема грунтов при изменении их влажности или воздействием химических веществ (набухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда в порах грунта (морозное пучение и оттаивание грунта).

3.30 поровое давление: Напряжения в основании, передающиеся через поровую жидкость.

3.31 провалы: Деформации земной поверхности с нарушением сплошности грунтов, образующиеся вследствие обрушения толщи грунтов над карстовыми полостями, горными выработками или зонами суффозионного выноса грунта.

3.32 просадки: Вертикальные составляющие деформаций основания, происходящие в результате уплотнения грунта и коренного изменения структуры грунта под воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, так и дополнительных факторов, таких, например, как замачивание просадочного грунта, оттаивание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.

3.33 проектная ситуация: Учитываемый при проектировании и расчете сооружения комплекс наиболее неблагоприятных условий, которые могут возникнуть при его возведении и эксплуатации.

3.33а проектные параметры: Параметры, отражающие состояние системы «основание-сооружение», задаваемые в проекте и контролируемые при строительстве и эксплуатации.

(п. 3.33а введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

3.34 проектный сценарий: Учитываемый при проектировании и расчете сооружения комплекс наиболее неблагоприятных последовательностей изменения взаимосвязанных проектных ситуаций, которые могут возникнуть при его возведении и эксплуатации.

3.35 прочность грунтоцемента: Сопротивление одноосному сжатию статической нагрузкой до физического разрушения.

3.35а саморасширяющиеся растворы: Растворы, способные к увеличению объема (включая двух- и более компонентные синтетические материалы, увеличивающиеся в объеме при смешивании компонентов).

(п. 3.35а введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

3.36 силы отрицательного (негативного) трения: Силы, возникающие на боковой поверхности фундаментов и подземных частей сооружений, при перемещении грунтов вниз относительно них.

3.37 сопоставимый геотехнический опыт: Ранее полученная документированная либо иная четко установленная информация, включающая свойства грунтов, конструкций, нагрузок и технологий строительства, аналогичные используемым в проекте.

3.38 специализированные организации: Организации, основным направлением деятельности которых является выполнение комплексных инженерных изысканий и проектирование оснований, фундаментов и подземных частей сооружений, располагающие квалифицированным и опытным персоналом, в т.ч. с обязательным привлечением научных кадров, соответствующим сертифицированным оборудованием и программным обеспечением.

3.39 срок эксплуатации сооружения: Проектный срок эксплуатации сооружения, принимаемый в соответствии с ГОСТ 27751.

3.40 струйная цементация («jet grouting»): Закрепление грунта технологиями, позволяющими разрушать грунт струей цементного раствора (jet1) или струей цементного раствора, усиленной воздушным потоком (jet2), или струей воды с последующей подачей цементного раствора (jet3) для смешения его с грунтом и создания элемента из закрепленного грунта, обладающего заданными прочностными свойствами.

3.41 трансверсально-изотропная среда: Среда, свойства которой одинаковы в определенной плоскости и отличны в нормальном к этой плоскости направлении.

3.41а угловой эффект ограждающей конструкции котлована: Эффект уменьшения перемещений ограждающей конструкции и грунта основания в угловых зонах котлована.

(п. 3.41а введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

3.42 уникальные сооружения: Сооружения, определяемые в соответствии с [1].

3.43 фундамент сооружения: Часть сооружения, которая служит для передачи нагрузки от сооружения на основание.

3.44 элемент закрепленного грунта: Объем грунта, закрепленного каким-либо технологическим способом, характеризуемый геометрическими параметрами и физико-механическими свойствами, назначенными при проектировании и подтвержденными опытными работами.

3.45 эффективные напряжения: Напряжения в основании, передающиеся через скелет грунта.

4 Общие положения

4.1 Настоящий свод правил основан на приведенных ниже допущениях и предусматривает следующее:

• исходные данные для проектирования должны собирать в необходимом и достаточном объеме, регистрировать и интерпретировать специалисты, обладающие соответствующими квалификацией и опытом;
• проектирование должны выполнять специалисты, имеющие соответствующие квалификацию и опыт;
• должны быть обеспечены координация и связь между специалистами по инженерным изысканиям, проектированию и строительству;
• при производстве строительных изделий и выполнении работ на строительной площадке должен быть обеспечен соответствующий контроль качества;
• строительные работы должен выполнять квалифицированный и опытный персонал;
• используемые материалы и изделия должны удовлетворять требованиям проекта и технических условий;
• техническое обслуживание сооружения и связанных с ним инженерных систем должно обеспечивать его безопасность и рабочее состояние на весь срок эксплуатации;
• сооружение следует использовать по его назначению в соответствии с проектом.

4.2 Основания и фундаменты сооружений следует проектировать на основе и с учетом:

а) результатов инженерных изысканий для строительства;

б) инженерной цифровой модели местности (ИЦММ) с отображением подземных и надземных сооружений и коммуникаций;

в) данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности сооружения и условия его эксплуатации;

г) нагрузок, действующих на фундаменты;

д) результатов технического обследования зданий и сооружений окружающей застройки и прогноза влияния на них вновь строящихся и реконструируемых сооружений;

е) проектов строящихся зданий и сооружений в зоне влияния строительства;

ж) экологических и санитарно-эпидемиологических требований;

и) технических условий, выданных всеми уполномоченными заинтересованными организациями.

4.3 Исходные данные для разработки проектов (включая ИЦММ, результаты инженерных изысканий и обследований) должны быть актуальны на момент выполнения проектирования. Необходимость актуализации исходных данных следует проверять до начала проектирования.

Результаты инженерных изысканий и обследований, а также ИЦММ допускается использовать без актуализации при сроках давности их выполнения, не превышающих установленных нормативными требованиями.

4.4 При проектировании оснований и фундаментов должны быть предусмотрены решения, обеспечивающие надежность, долговечность и экономичность на всех стадиях строительства и эксплуатации сооружений. Необходимо проводить технико-экономическое сравнение возможных вариантов проектных решений для выбора наиболее экономичного и надежного проектного решения, обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов и других подземных конструкций.

Технико-экономическое сравнение возможных вариантов проектных решений следует проводить с использованием критериев конструктивной и экономической эффективности в соответствии с приложением Р.

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

При разработке проектов производства работ и организации строительства следует выполнять требования по обеспечению надежности конструкций на всех стадиях их возведения.

4.5 Работы по проектированию следует вести в соответствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (см. 4.2).

4.6 Требования, предъявляемые к инженерным изысканиям, расчетам и проектированию оснований и фундаментов сооружений, зависят от уровня их ответственности и их геотехнической категории.

Уровень ответственности сооружения следует устанавливать в соответствии с [1], [2] и требованиями ГОСТ 27751.

Геотехническая категория объекта строительства представляет собой категорию его сложности с точки зрения геотехнического проектирования, которую определяют в зависимости от уровня ответственности объекта и сложности инженерно-геологических условий площадки строительства.

Категорию сложности инженерно-геологических условий площадки (участка) строительства следует определять в соответствии с СП 47.13330.

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

Для назначения требований к инженерным изысканиям и проектированию оснований и фундаментов должна быть установлена геотехническая категория сооружения. Геотехнические категории подразделяются на: 1 (простая), 2 (средняя), 3 (сложная).

Геотехническую категорию сооружения следует устанавливать в соответствии с таблицей 4.1.

Таблица 4.1

Геотехническую категорию сооружения следует устанавливать до начала изысканий на основе анализа материалов изысканий прошлых лет и уровня ответственности сооружения. Эта категория может быть уточнена на стадии инженерных изысканий, либо на стадии проектирования.

Примечание - Для отдельных участков линейных сооружений, проектируемых в котлованах и открытых выработках, следует назначать геотехническую категорию раздельно.

4.7 Инженерные изыскания для строительства, проектирование оснований и фундаментов и их устройство должны выполнять организации, имеющие соответствующие допуски на эти виды работ.

4.8 Требования к инженерным изысканиям для строительства приведены в СП 47.13330, [3], [4], [5], национальных стандартах и других нормативных документах по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства.

Задание на изыскания должно разрабатываться с учетом геотехнической категории объекта строительства.

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

Наименование грунтов оснований в отчетной документации по результатам инженерных изысканий и в проектной документации следует принимать по ГОСТ 25100.

4.9 Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые и достаточные для выбора типа основания, фундаментов, способов возведения и типов конструкций подземных сооружений и проведения их расчетов по предельным состояниям с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических условий площадки строительства и свойств грунтов, а также вида и объема инженерных мероприятий, необходимых для ее освоения.

Проектирование без соответствующих результатов инженерных изысканий или при их недостаточности не допускается.

Примечание - При строительстве в условиях окружающей застройки инженерные изыскания следует предусматривать не только для вновь строящихся или реконструируемых сооружений, но и для территории окружающей застройки, расположенной в зоне их влияния. Объем и состав изысканий для окружающей застройки определяют в техническом задании на проведение изысканий.

Для территорий окружающей застройки допускается использовать архивные данные при обосновании в программе работ.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

4.10 Инженерные изыскания следует планировать на основании технического задания, в соответствии с которым разрабатывается программа изысканий.

К составлению технического задания и согласованию программы инженерно-геологических и инженерно-геотехнических изысканий для проектирования сооружений геотехнической категории 2 рекомендуется, а геотехнической категории 3 — необходимо привлекать специализированные организации.

4.11 Для проектирования сооружений геотехнических категорий 2 и 3 характеристики грунтов следует устанавливать на основании непосредственных испытаний грунтов в полевых и лабораторных условиях.

Для проектирования сооружений геотехнических категорий 2 и 3 дополнительно к требованиям непосредственных испытаний грунтов должны быть определены состав и свойства специфических грунтов, проведены все необходимые исследования, связанные с развитием опасных геологических и инженерно-геологических процессов.

Для проектирования сооружений геотехнической категории 3 должны также выполнять опытно-фильтрационные работы, геофизические исследования, стационарные наблюдения и другие специальные работы и исследования в соответствии с техническим заданием и программой изысканий.

4.12 Для выбора типа основания и фундаментов, назначения расчетной схемы взаимодействия конструкций сооружения с основанием, уточнения требований к предельным деформациям основания фундаментов проектируемого сооружения, геотехнического прогноза его влияния на окружающую застройку и т.д. необходимо учитывать конструктивные решения проектируемого сооружения, способы и последовательность его возведения, а также условия последующей эксплуатации.

4.13 При проектировании необходимо учитывать местные условия строительства, а также имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных природных условиях и указания территориальных нормативно-методических документов. Для этого необходимо иметь данные об инженерно-геологических, инженерно-гидрометеорологических и инженерно-экологических условиях этого района и характерных особенностях окружающей застройки, о применяемых конструкциях возводимых сооружений, нагрузках, типах и размерах фундаментов, давлениях на грунты основания и о наблюдавшихся деформациях оснований сооружений. Следует также учитывать данные о производственных возможностях строительных организаций и парке оборудования, ожидаемых климатических условиях на весь период строительства. Указанные данные могут оказаться решающими при выборе типа фундаментов (например, на естественном основании или свайные), глубины их заложения, метода подготовки основания и пр.

Данные о климатических условиях района строительства следует принимать в соответствии с СП 131.13330.

4.14 При проектировании оснований и фундаментов сооружений необходимо соблюдать требования нормативных документов по организации строительства (СП 48.13330), земляным работам (СП 45.13330), геодезическим работам (СП 126.13330), технике безопасности [6] и т.п.

4.15 При возведении нового объекта или реконструкции существующего сооружения на застроенной территории необходимо учитывать его воздействие на окружающую застройку с целью предотвращения недопустимых дополнительных деформаций.

Зону влияния проектируемого объекта нового строительства или реконструируемого сооружения и прогнозируемые дополнительные деформации оснований и фундаментов сооружений окружающей застройки определяют расчетом в соответствии с требованиями раздела 9.

4.16 В проектах оснований и фундаментов вновь возводимых или реконструируемых сооружений геотехнических категорий 2 и 3, в т.ч., при наличии окружающей застройки в зоне их влияния, необходимо предусматривать проведение геотехнического мониторинга. Состав, объемы и методы геотехнического мониторинга в зависимости от геотехнической категории и других факторов установлены в разделе 12.

Геотехнический мониторинг должен также предусматриваться в случае применения новых, или недостаточно изученных конструкций сооружений или их фундаментов, а также если в задании на проектирование имеются специальные требования по проведению натурных наблюдений.

4.17 При проектировании оснований и фундаментов сооружений повышенного уровня ответственности и особо опасных или их реконструкции, а также сооружений геотехнической категории 3, в т.ч., реконструируемых, при наличии окружающей застройки в зоне их влияния, следует предусматривать научно-техническое сопровождение строительства. Для выполнения научно-технического сопровождения необходимо привлекать специализированные организации.

4.18 Состав работ по научно-техническому сопровождению инженерных изысканий, проектирования и строительства оснований, фундаментов и подземных частей сооружений следует определять генеральным проектировщиком и согласовываться заказчиком строительства. В состав работ научно-технического сопровождения могут быть включены:

• разработка рекомендаций к заданию и программе инженерных изысканий;

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• оценка и анализ материалов инженерных изысканий;
• оценка достоверности инженерных изысканий по результатам технического контроля инженерных изысканий, включая лабораторные испытания грунтов (в объеме порядка 5% общего количества образцов), составление отчета по контрольным испытаниям;

(перечисление введено Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• разработка нестандартных методов расчета и анализа;
• оценка геологических рисков;
• прогноз состояния оснований и фундаментов проектируемого объекта с учетом всех возможных видов воздействий;
• геотехнический прогноз влияния строительства на окружающую застройку, геологическую среду и экологическую обстановку;
• разработка программы геотехнического и экологического мониторинга;
• выявление возможных сценариев аварийных ситуаций;
• разработка технологических регламентов на специальные виды работ;
• выполнение опытно-исследовательских работ;
• обобщение и анализ результатов всех видов геотехнического мониторинга, их сопоставление с результатами прогноза;
• оперативная разработка рекомендаций или корректировка проектных решений на основании данных геотехнического мониторинга при выявлении отклонений от результатов прогноза.

4.19 Программа и результаты инженерных изысканий, проектная документация на основания, фундаменты и конструкции подземных частей вновь возводимых (реконструируемых) сооружений, включая ограждения котлованов, а также результаты геотехнического прогноза, проекты защитных мероприятий и программа геотехнического мониторинга подлежат геотехнической экспертизе для следующих сооружений:

• особо опасных и уникальных;
• повышенного уровня ответственности;
• геотехнической категории 3;
• с подземной частью глубиной заложения более 5 м;
• в зоне влияния которых расположены сооружения окружающей застройки;
• размещаемых на территориях с возможным развитием опасных инженерно-геологических процессов.

Примечание - Геотехническую экспертизу осуществляют специализированные организации, имеющие аккредитацию на право проведения негосударственной экспертизы.

4.20 При проектировании фундаментов и конструкций подземных сооружений из монолитного, сборного бетона или железобетона, каменной или кирпичной кладки следует руководствоваться СП 63.13330, СП 15.13330, СП 28.13330, СП 70.13330, СП 71.13330.

4.21 Применяемые при строительстве материалы, изделия и конструкции должны удовлетворять требованиям проекта, соответствующих стандартов и технических условий. Замена предусмотренных проектом материалов, изделий и конструкций допускается только по согласованию с проектной организацией и заказчиком.

4.22 Применение изделий металлопроката, бывших в употреблении (эксплуатации), в постоянных конструкциях, воспринимающих эксплуатационные нагрузки и воздействия, не допускается. Возможность применения изделий металлопроката, бывших в употреблении (эксплуатации), для временных конструкций и в качестве монтажных элементов следует устанавливать проектом. В качестве элементов ограждений котлованов и их креплений допускается применение изделий из металлопроката, бывших в употреблении (эксплуатации), при соответствующем расчетном обосновании и приемочном контроле, предусмотренным проектом.

4.23 При проектировании оснований должна быть предусмотрена срезка плодородного слоя почвы для последующего использования в целях восстановления (рекультивации) нарушенных или малопродуктивных сельскохозяйственных земель, озеленения района застройки и т.п.

4.24 На участках, где по данным инженерно-экологических изысканий имеются выделения газов (радона, метана и др.), должны быть предусмотрены мероприятия по изоляции соприкасающихся с грунтом конструкций или способствующие снижению концентрации газов в соответствии с требованиями СанПиН 2.1.3684.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

4.25 При возведении монолитных фундаментов в любых подстилающих грунтах (кроме скальных) следует предусматривать устройство бетонной подготовки, предотвращающей утечки раствора из бетонной смеси бетонируемого фундамента, снижающей расход бетонной смеси, обеспечивающей установку арматуры фундаментов. Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки с цементной стяжкой, а также геомембран.

Примечания

1 Толщину бетонной подготовки, класс прочности бетона на сжатие, а также необходимость ее армирования следует назначать в зависимости от передаваемых монтажных и эксплуатационных нагрузок. Как правило, применяются бетонные подготовки толщиной не менее 100 мм из бетона класса прочности на сжатие не менее B7,5.

2 При соответствующем обосновании допускается бетонирование фундаментов без подготовки, в этом случае толщину защитного слоя арматуры принимают не менее 70 мм.

3 В случае применении геомембран подготовка может являться частью гидроизоляционного контура.

(п. 4.25 введен Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

5 Проектирование оснований

5.1 Общие указания

5.1.1 Проектные решения оснований и фундаментов должны удовлетворять требованиям безопасности, устанавливаемым [2].

Требования к долговечности оснований и фундаментов следует определять техническим заданием на проектирование сооружения в целом в соответствии с ГОСТ 27751.

5.1.2 При проектировании оснований и фундаментов сооружений должны быть рассмотрены все проектные ситуации и их сценарии как для стадии строительства сооружения, так и для стадии его эксплуатации.

Для каждой проектной ситуации и их сценария следует проверить, что невозможно достижение ни одного из предельных состояний в соответствии с требованиями ГОСТ 27751, настоящего свода правил.

5.1.3 Проектирование оснований и фундаментов должно включать обоснованный выбор следующих проектных параметров и характеристик:

• типа основания (естественное или искусственное);
• типа, конструкции, материала и размеров фундаментов (мелкого или глубокого заложения; ленточные, столбчатые, плитные, комбинированные и др.; железобетонные, бетонные, из каменной или кирпичной кладки и др.);
• мероприятий, указанных в 5.9, применяемых при необходимости снижения влияния деформаций оснований на эксплуатационную надежность сооружений;
• мероприятий, применяемых для снижения деформаций окружающей застройки;
• мероприятий, применяемых для снижения неблагоприятного влияния на окружающую среду.

5.1.4 Соответствие проектных параметров и характеристик оснований и фундаментов сооружения требованиям безопасности, а также проектируемые мероприятия по обеспечению их безопасности должны быть обоснованы:

• ссылками на требования [2], стандартов и сводов правил, включенных в перечни, указанные в частях 1 и 7 статьи 6 [2];
• расчетами и (или) испытаниями;
• результатами исследований, в том числе экспериментальных;
• моделированием сценариев возникновения опасных природных процессов и явлений и (или) техногенных воздействий;
• оценкой риска возникновения опасных природных процессов и явлений и (или) техногенных воздействий.

5.1.4а При проектировании оснований и фундаментов должна выполняться оценка эффективности принимаемых проектных решений. Для оценки эффективности принимаемых проектных решений, в дополнение к основным проектным параметрам (осадка, относительная разность осадок, крен и т.д.), следует определять критерии конструктивной и экономической эффективности. Определение критериев эффективности следует выполнять с учетом указаний приложения Р.

(п. 5.1.4а введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

5.1.5 При проектировании основания и фундаменты следует проверять по двум группам предельных состояний.

К первой группе предельных состояний относятся состояния, приводящие сооружение и основание к полной непригодности к эксплуатации (потеря устойчивости формы и положения; хрупкое, вязкое или иного характера разрушение; резонансные колебания; чрезмерные деформации основания и т.п.).

Ко второй группе предельных состояний относятся состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию сооружения, снижающие его долговечность вследствие недопустимых перемещений (осадок, подъемов, прогибов, кренов, углов поворота, колебаний, трещин и т.п.).

5.1.6 Проектные решения оснований и фундаментов должны обеспечивать невозможность наступления какого-либо предельного состояния.

Для этого при выполнении расчетов, испытаний и проверок следует использовать частные коэффициенты надежности, учитывающие возможные неблагоприятные отклонения тех или иных параметров, условий строительства и эксплуатации, а также необходимость повышения надежности для отдельных видов строительных объектов. Коэффициенты надежности следует принимать в соответствии с ГОСТ 27751, СП 20.13330, настоящим сводом правил.

5.1.7 Целью расчета или проверки оснований по предельным состояниям является выбор технического решения фундаментов, обеспечивающего невозможность достижения основанием предельных состояний, указанных в 5.1.5. При этом следует учитывать не только нагрузки от проектируемого сооружения, но также возможное неблагоприятное влияние внешней среды, приводящее к изменению физико-механических свойств грунтов (например, под влиянием поверхностных или подземных вод, климатических факторов, различного вида тепловых источников, техногенных воздействий и т.д.). К изменению влажности особенно чувствительны просадочные, набухающие и засоленные грунты, к изменению температурного режима — набухающие и пучинистые грунты.

5.1.8 Основания следует проверять по деформациям во всех случаях, за исключением указанных в 5.6.52 для сооружений геотехнических категорий 1 и 2.

5.1.9 Проверку оснований по несущей способности следует проводить в случаях, если:

а) на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций, углубление подвалов реконструируемых сооружений и т.п.), в том числе сейсмические;

б) сооружение расположено на откосе или вблизи откоса;

в) сооружение расположено вблизи котлована или подземной выработки;

г) основание сложено дисперсными грунтами, указанными в 5.7.5;

д) основание сложено скальными грунтами;

е) сооружение относится к геотехнической категории 3;

ж) увеличивается нагрузка на основание при реконструкции сооружений.

Проверку оснований по несущей способности в случаях, приведенных в перечислениях а, б и в, следует проводить с учетом конструктивных мероприятий, предусмотренных для предотвращения смещения проектируемого фундамента.

Если проектом предусматривается возможность возведения сооружения непосредственно после устройства фундаментов до обратной засыпки грунтом пазух котлованов, следует проводить проверку несущей способности основания, учитывая нагрузки, действующие в процессе строительства.

5.1.10 Проектирование оснований и фундаментов с использованием расчетов является основным способом обеспечения требований надежности и может выполняться для объектов любой геотехнической категории.

Расчетные модели (расчетные схемы) должны учитывать инженерно-геологические условия, конструктивные особенности и особенности технологии возведения подземной части сооружения, возможность изменения свойств грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружения, действующие нагрузки и воздействия, влияние на объект внешней среды, а также, при необходимости, возможные геометрические и физические несовершенства.

Сооружение и его основание следует рассматривать в единстве, т.е. учитывать их взаимодействие. Для совместного расчета сооружения и основания могут быть использованы аналитические, численные и другие методы (в т.ч. метод конечных элементов, метод конечных разностей, метод граничных элементов и др.).

5.1.11 Расчетную схему системы «сооружение-основание» или «фундамент-основание» следует выбирать с учетом наиболее существенных факторов, определяющих напряженное состояние и деформации основания и конструкций сооружения. Следует учитывать пространственную работу конструкций, геометрическую и физическую нелинейность, анизотропию, пластические и реологические свойства материалов и грунтов. При выполнении совместных расчетов следует учитывать полную пространственную работу конструкций, последовательность строительства, геометрическую и физическую нелинейность, анизотропию, пластические и реологические свойства материалов и грунтов. При выполнении предварительных расчетов сооружений геотехнических категорий 3 и 2, при выполнении расчетов по оценке влияния и окончательных расчетов зданий геотехнической категории 1 совместные расчеты допускается выполнять с применением упрощенных расчетных схем сооружения с эквивалентной жесткостью этажа, определенной в соответствии с приложением Н.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

Допускается использовать вероятностные методы расчета, учитывающие статистическую неоднородность оснований, случайную природу нагрузок, воздействий и свойств материалов конструкций.

5.1.11а При выполнении расчетов фундаментов допускается применение методики коэффициентов жесткости с одним (вертикальным) коэффициентом постели. Применение других контактных моделей допускается при обосновании их применимости в данных условиях.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Примечание - Применение моделей с увеличивающимся модулем деформации по глубине должно быть обосновано результатами инженерно-геологических изысканий.

(п. 5.1.11а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

5.1.12 Расчетные модели, используемые для проектирования оснований и фундаментов, должны быть верифицированы.

Основным критерием верификации расчетных моделей должно являться наличие сопоставимого геотехнического опыта. Аналитическая или полуэмпирическая расчетная модель может считаться верифицированной для определенных условий, если результаты расчета демонстрируют хорошее соответствие экспериментальным результатам в сходных условиях.

Примечание - Аналитические и полуэмпирические модели и методы расчета, регламентированные нормативными документами, не требуют дополнительной верификации.

5.1.12а При использовании нелинейных геотехнических моделей и программных средств для расчетов оснований зданий и сооружений повышенного уровня ответственности (по ГОСТ 27751) рекомендуется проводить сопоставление результатов моделирования механического поведения модели грунта с результатами их испытаний в соответствии с приложением С. По результатам может быть проведена корректировка расчетных параметров модели грунта относительно исходного набора, полученного в ходе инженерно-геологических изысканий.

(п. 5.1.12а введен Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

5.1.13 Для верификации численных моделей следует выполнять:

• верификацию программного обеспечения, с помощью которого создается модель;
• проверку самой численной модели.

Верификацию программного обеспечения следует выполнять с помощью расчетов тестовых моделей, для которых известны аналитические решения и/или имеются сопоставимые экспериментальные результаты.

Верификация расчетной модели должна включать:

• проверку исходных данных на формальное соответствие условиям задачи;
• проверку правильности граничных условий;
• проверку общего равновесия системы для всех сочетаний нагрузок и воздействий;
• проверку локального равновесия для всех подсистем модели;
• проверку имеющихся условий симметрии;
• анализ соответствия характера полученных перемещений и деформаций граничным условиям и заданным связям;
• анализ соответствия характера распределения внутренних усилий в конструкциях сооружения характеру деформаций;
• оценку соответствия результатов расчета порядку ожидаемых величин в допустимом диапазоне.

Для верификации сложных численных моделей, используемых в расчетах уникальных сооружений и сооружений повышенного уровня ответственности, следует выполнять независимые сопоставительные расчеты с использованием различных программных средств.

5.1.13а Численные модели, применяемые для проверки оснований по несущей способности в случаях, предусмотренных 5.1.9, допускается верифицировать путем сопоставления результатов расчета с верхней и нижней оценками несущей способности (прочности или устойчивости). Расчетная модель может считаться верифицированной в случае, если полученное решение находится в диапазоне между верхней и нижней оценками несущей способности. При этом разность значений верхней и нижней оценок должна быть не более 10% полученного расчетного значения несущей способности.

(п. 5.1.13а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

5.1.13б При проведении геотехнических расчетов по второму предельному состоянию допустимо применение моделей механического поведения грунта с двойным упрочнением.

(п. 5.1.13б введен Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

5.1.14 В том случае, когда расчетные методы или модели отсутствуют, либо недостаточно достоверны при проектировании следует использовать результаты экспериментальных исследований — модельных или натурных испытаний.

Выполнение испытаний следует проводить на основании технического задания и программы работ. В программе работ должны быть установлены требования к количеству и порядку проведения испытаний, метрологическому обеспечению, оформлению результатов работ. Количество испытаний следует назначать в соответствии с требованиями нормативных документов, указанных в разделе 2.

Подготовку и проведение испытаний следует осуществлять таким образом, чтобы модель и проектируемая конструкция во взаимодействии с грунтовым основанием при заданном уровне нагрузок и прочих внешних условиях были подобны.

При проектировании на основании экспериментальных исследований следует выполнять оценку достоверности результатов испытаний, учитывая при этом следующие факторы:

• возможное различие грунтовых условий при испытаниях и на строительной площадке проектируемого объекта;
• временные эффекты, особенно в тех случаях, когда продолжительность испытаний намного меньше, чем продолжительность нагружения реальных конструкций;
• масштабные эффекты, особенно в случае использования малых моделей.

5.1.15 Проектные решения оснований и фундаментов должны основываться на результатах инженерно-геологических и инженерно-геотехнических изысканий.

Результаты инженерно-геологических и инженерно-геотехнических изысканий должны содержать сведения:

• о местоположении территории предполагаемого строительства, ее рельефе, климатических и сейсмических условиях и ранее выполненных инженерных изысканиях;
• инженерно-геологическом строении площадки строительства с описанием в стратиграфической последовательности напластований грунтов, формы залегания грунтовых образований, их размеров в плане и по глубине, возраста, происхождения и классификационных наименований грунтов и с указанием выделенных инженерно-геологических элементов;
• гидрогеологических условиях площадки с указанием наличия, толщины и расположения водоносных горизонтов и режима подземных вод, отметок появившихся и установившихся уровней подземных вод, амплитуды их сезонных и многолетних колебаний, расходов воды, сведений о фильтрационных характеристиках грунтов, а также сведений о химическом составе подземных вод и их агрессивности по отношению к материалам подземных конструкций;
• наличии специфических грунтов (см. раздел 6);
• наблюдаемых неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессах (карст, оползни, подтопление, суффозия, горные подработки, температурные аномалии и др.);
• физико-механических характеристиках грунтов;
• возможном изменении гидрогеологических условий и физико-механических свойств грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружения.

5.1.16 В состав физико-механических характеристик грунтов, которые следует учитывать при проектировании, входят:

• плотность грунта и его частиц, влажность (ГОСТ 5180 и ГОСТ 30416);
• коэффициент пористости;
• гранулометрический состав для дисперсных грунтов (ГОСТ 12536);
• содержание органических веществ (ГОСТ 23740);
• влажность на границах пластичности и текучести, число пластичности и показатель текучести для глинистых грунтов (ГОСТ 5180);
• коэффициент фильтрации (ГОСТ 23278; ГОСТ 25584);
• угол внутреннего трения, удельное сцепление (для водонасыщенных глинистых, органоминеральных и органических грунтов — сопротивление недренированному сдвигу), модуль деформации и коэффициент поперечной деформации грунтов (ГОСТ 12248.1, ГОСТ 12248.2, ГОСТ 12248.3, ГОСТ 12248.4, ГОСТ 20276.1, ГОСТ 20276.2, ГОСТ 20276.4, ГОСТ 20276.5, ГОСТ 20276.6, ГОСТ 20276.7, ГОСТ 30416 и ГОСТ 30672);

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов, показатели размягчаемости, растворимости и выветрелости для скальных грунтов (ГОСТ 21153.2 и ГОСТ 25100).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Для специфических грунтов, особенности проектирования оснований которых изложены в разделе 6 и при проектировании оснований подземных частей сооружений (см. раздел 9) и оснований высотных сооружений (см. раздел 10) дополнительно должны быть определены характеристики, указанные в этих разделах. По специальному заданию дополнительно могут быть определены и другие характеристики грунтов, необходимые для расчетов.

В отчете об инженерно-геологических изысканиях необходимо указывать применяемые методы лабораторных и полевых определений характеристик грунтов и методы обработки результатов исследований.

5.1.17 К отчету об инженерно-геологических изысканиях следует прилагать: колонки грунтовых выработок и инженерно-геологические разрезы с указанием на них мест отбора проб грунтов и пунктов полевых испытаний, а также уровней подземных вод; таблицы и ведомости показателей физико-механических характеристик грунтов, их нормативных и расчетных значений; графики полевых и лабораторных испытаний грунтов; ведомости химических анализов подземных вод и их агрессивности к бетону и металлам.

5.1.18 В качестве параметров моделей нелинейного механического поведения грунта допускается использовать как стандартные параметры в соответствии с ГОСТ 12248.1, ГОСТ 12248.2, ГОСТ 12248.3, ГОСТ 12248.4, так и нестандартные параметры, описывающие механическое поведение грунта, которые должны определяться в процессе инженерных изысканий.

(п. 5.1.18 введен Изменением № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр, в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.2 Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах оснований

5.2.1 Нагрузки и воздействия на основания, передаваемые фундаментами сооружений, следует устанавливать расчетом исходя из рассмотрения совместной работы сооружения и основания, с учетом их возможного изменения на различных стадиях возведения и эксплуатации сооружения.

Учитываемые при этом нагрузки и воздействия на основание, сооружение или отдельные конструктивные элементы, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СП 20.13330, за исключением оговоренных в настоящем своде правил.

Нагрузки на основание допускается определять без учета их перераспределения над фундаментной конструкцией при расчете:

а) оснований сооружений геотехнической категории 1;

б) общей устойчивости массива грунта основания совместно с сооружением;

в) средних значений осадок основания фундаментов;

г) деформаций основания при привязке типового проекта к местным грунтовым условиям.

5.2.2 Все расчеты оснований следует проводить на расчетные значения нагрузок и воздействий, которые определяют как произведение нормативных нагрузок или воздействий на коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} , устанавливаемый с учетом группы предельного состояния.

Коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} принимают при расчете оснований:

• по первой группе предельных состояний (по несущей способности) — по СП 20.13330, за исключением оговоренных в настоящем своде правил;
• по второй группе предельных состояний (по деформациям) — равным единице.

5.2.3 Следует учитывать в расчетах, что одни и те же нагрузки и воздействия могут оказывать, как неблагоприятное, так и благоприятное влияние при анализе тех или иных предельных состояний. В тех случаях, когда нагрузки и воздействия оказывают благоприятное влияние, коэффициент надежности по нагрузке следует принимать меньшим единицы.

Примечание - Примером может служить собственный вес конструкций или вес грунта обратной засыпки при расчете сооружения на всплытие.

5.2.4 При проектировании оснований и фундаментов следует учитывать длительность передаваемых на них нагрузок и воздействий.

Длительность нагрузок и воздействий на основание должна рассматриваться с учетом изменений свойств грунтов и порового давления во времени, особенно для глинистых грунтов, склонных к длительным деформациям.

Динамические и циклические воздействия на основание должны рассматриваться с учетом возможности длительных деформаций, разжижения, изменения прочностных и деформационных характеристик грунтов.

5.2.5 Расчет оснований по деформациям следует проводить на основное сочетание нагрузок; по несущей способности — на основное сочетание, а при наличии особых нагрузок и воздействий — на основное и особое сочетания.

При этом нагрузки на перекрытия, и снеговые нагрузки, которые согласно СП 20.13330 могут относиться как к длительным, так и к кратковременным; при расчете оснований по несущей способности считают кратковременными, а при расчете по деформациям — длительными. Нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования в обоих случаях считают кратковременными.

5.2.6 В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого материала и оборудования, размещаемых вблизи фундаментов или конструкций подземных сооружений.

5.2.7 Усилия в конструкциях, вызываемые климатическими температурными воздействиями, при расчете оснований по деформациям допускается не учитывать, если расстояние между температурно-осадочными швами не превышает значений, указанных в строительных нормах и правилах по проектированию соответствующих конструкций.

5.2.8 Нагрузки, воздействия, их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке при расчете опор мостов и труб под насыпями следует принимать в соответствии с требованиями СП 35.13330.

5.3 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов

5.3.1 При проектировании оснований и фундаментов сооружений с помощью расчетов следует использовать физико-механические характеристики грунтов, определяемые на основании данных инженерных изысканий участка строительства с учетом сопоставимого геотехнического опыта, для которых устанавливаются их нормативные и расчетные значения.

Следует учитывать, что физико-механические характеристики грунтов могут:

• обладать значительной статистической изменчивостью;
• зависеть от напряженно-деформированного состояния в массиве и его изменений;
• зависеть от скорости приложения нагрузок и воздействий, в т.ч., техногенных и природных;
• зависеть от способа определения характеристики (способа испытаний);
• зависеть от масштабного фактора, в том числе размеров испытуемых образцов грунта;
• изменяться во времени;
• изменяться в зависимости от температурно-климатических факторов.

5.3.2 В расчетах следует использовать расчетные значения характеристик грунтов и скальных массивов, полученные в полевых или лабораторных условиях методом, наиболее соответствующим используемой расчетной модели.

5.3.3 Основными параметрами механических свойств грунтов, определяющими несущую способность оснований и их деформации, являются прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения \varphi , удельное сцепление c, предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов Rc, модуль деформации E и коэффициент поперечной деформации \nu грунтов, а также другие характеристики грунтов, определяемые по отдельным программам для нестандартных, в том числе, нелинейных методов расчета оснований). Допускается применять другие параметры, характеризующие взаимодействие фундаментов с грунтом основания и установленные опытным путем (удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр.).

Примечание - Далее, за исключением специально оговоренных случаев, под термином «характеристики грунтов» понимают не только механические, но и физические характеристики грунтов, а также упомянутые в настоящем пункте параметры.

5.3.4 Характеристики грунтов природного сложения, а также искусственного происхождения следует определять для сооружений геотехнической категории 2 и 3 на основе их непосредственных испытаний в полевых и лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений.

Для определения прочностных характеристик грунтов \varphi и c, в которых прогнозируется повышение влажности, образцы грунтов предварительно насыщают водой до значений влажности, соответствующих прогнозу.

При определении модуля деформации в полевых условиях допускается проводить испытания грунта при природной влажности, при этом необходима последующая корректировка полученного значения модуля деформации на основе компрессионных испытаний, проведенных при естественной влажности и влажности, соответствующей прогнозу. В отчетных материалах следует приводить совместный анализ результатов выполненных полевых и лабораторных исследований.

5.3.5 Наиболее достоверными методами определения деформационных характеристик дисперсных грунтов являются полевые испытания статическими нагрузками в шурфах, дудках или котлованах с помощью штампов площадью 2500 — 5000 см2, а также в скважинах или в массиве с помощью плоского штампа или винтовой лопасти-штампа площадью 600 см2 или прессиометров (ГОСТ 20276.1, ГОСТ 20276.2, ГОСТ 20276.6, ГОСТ 20276.7).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.6 Значения модуля деформации E песков и глинистых грунтов могут быть определены полевыми методами испытаний штампами (ГОСТ 20276.1), прессиометрами (ГОСТ 20276.2, ГОСТ 20276.6, ГОСТ 20276.7), статическим и динамическим зондированием (ГОСТ 19912), дилатометром (ГОСТ Р 58270), а также лабораторными методами испытаний в условиях трехосного (ГОСТ 12248.3) и компрессионного сжатия (ГОСТ 12248.4). Иные деформационные характеристики, используемые в расчетах, должны определяться по дополнительному требованию в задании на производство инженерных изысканий при соответствующем обосновании в программе работ.

Примечание — При использовании иных деформационных характеристик и нелинейных геотехнических моделей для расчетов оснований зданий и сооружений в соответствии с 5.1.11 и 5.1.13б результаты трехосных испытаний могут корректироваться с учетом 5.1.12а.

(п. 5.3.6 в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.7 Для расчета оснований по деформациям в соответствии с 5.6 могут быть приняты значения модуля деформации E песчаных и глинистых грунтов сжимаемой толщи, полученные следующими методами.

Для зданий и сооружений повышенного уровня ответственности при нагрузках на фундаменты более 0,25 МПа значения модуля деформации E грунтов сжимаемой толщи, определенные по данным полевых испытаний статическим и динамическим зондированием (ГОСТ 19912), дилатометром (ГОСТ Р 58270), трехосных (ГОСТ 12248.3) и компрессионных испытаний (ГОСТ 12248.4), следует корректировать на основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых штамповых (ГОСТ 20276.1) или прессиометрических испытаний (ГОСТ 20276.2, ГОСТ 20276.6, ГОСТ 20276.7) (см. 5.3.5).

Для зданий и сооружений повышенного уровня ответственности при нагрузках на фундаменты менее 0,25 МПа и сооружений нормального уровня ответственности значения модуля деформации E грунтов сжимаемой толщи, определенные по данным полевых испытаний статическим и динамическим зондированием (ГОСТ 19912), дилатометром (ГОСТ Р 58270) и компрессионных испытаний (ГОСТ 12248.4), следует корректировать на основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых штамповых (ГОСТ 20276.1), прессиометрических (ГОСТ 20276.2, ГОСТ 20276.6, ГОСТ 20276.7) или трехосных испытаний (ГОСТ 12248.3). При наличии статистически обоснованных региональных данных, приведенных в нормативных документах (в т.ч. региональных), для данной категории зданий и сооружений допускается принимать значения модуля деформации только по результатам статического и динамического зондирования, испытаний дилатометром.

Для сооружений пониженного уровня ответственности допускается определять значения E грунтов сжимаемой толщи только по результатам компрессионных испытаний, корректируя их с помощью повышающих коэффициентов moed, приведенных в таблице 5.1. Табличные коэффициенты распространяются на четвертичные глинистые грунты с показателем текучести 0 < IL <= 1. При этом в качестве модуля деформации по компрессионным испытаниям (ГОСТ 12248.4) принимают значение одометрического модуля Eoed, вычисленного по относительной деформации \epsilon в интервале давлений \sigma = 0,1 - 0,2\text{МПа} :

E_{oed} = \frac{\Delta\sigma}{\Delta\epsilon} .

Примечание - При наличии статистически обоснованных данных, приведенных в нормативных документах, значения moed могут применяться для сооружений нормального уровня ответственности.

Таблица 5.1

Для предварительных расчетов оснований сооружений геотехнических категорий 2 и 3 допускается определять значения E по результатам компрессионных испытаний, определяемых с учетом методических рекомендаций, приведенных в приложении П.

Для зданий и сооружений, для которых расчет оснований по деформациям в соответствии с 5.6 не проводят или для которых используют иные расчетные методы, необходимые характеристики и способы их получения устанавливаются в задании на изыскания.

(п. 5.3.7 в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.8 При строительстве зданий и сооружений геотехнической категории 3 при проведении испытаний необходимо предусматривать разгрузку и повторное нагружение грунта и вычислять модуль деформации по первичной E и вторичной Eв ветвям нагружения.

5.3.9 Прочностные характеристики дисперсных грунтов \varphi и c могут быть получены путем испытаний грунтов лабораторными методами на срез или трехосное сжатие (ГОСТ 12248.1 и ГОСТ 12248.3).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

В полевых условиях значения \varphi и c могут быть получены испытаниями на срез целиков грунта в шурфах или котлованах (ГОСТ 20276.4).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.10 Для расчета по несущей способности оснований из медленно уплотняющихся водонасыщенных глинистых, органоминеральных и органических грунтов, в которых возможно формирование избыточных поровых давлений, необходимо определять сопротивление грунта недренированному сдвигу cu.

В лабораторных условиях сопротивление грунта недренированному сдвигу cu определяют по результатам неконсолидированно-недренированных трехосных испытаний (ГОСТ 12248.3).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Для сооружений геотехнических категорий 1 и 2 значение cu также допускается определять по результатам одноосного сжатия (ГОСТ 12248.2). В полевых условиях значение cu может быть определено методом вращательного среза (крыльчатка) в скважинах или в массиве (ГОСТ 20276.5).

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.11 Значения \varphi и c песков и глинистых грунтов следует определять методом статического зондирования, а песков (кроме пылеватых водонасыщенных) — методом динамического зондирования (ГОСТ 19912), используя таблицы, указанные в 5.3.6.

Для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 полученные зондированием значения \varphi и c следует корректировать на основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний того же грунта методами, указанными в 5.3.9.

Примечание - При наличии статистически обоснованных региональных данных, приведенных в территориальных нормативно-методических документах, значения \varphi и c могут назначаться по данным зондирования для сооружений геотехнической категории 2.

5.3.12 Указанные в 5.3.6, 5.3.7 методы определения модуля деформации и в 5.3.11 методы определения прочностных характеристик допускается при соответствующем обосновании применять без параллельного проведения испытаний методами, указанными в 5.3.5 и 5.3.9, для сооружений геотехнической категории 2, приведенных в таблице 5.11.

5.3.13 Для линейных сооружений геотехнической категории 2 значения прочностных и деформационных характеристик грунтов допускается определять только по результатам трехосных испытаний.

5.3.14 Предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов Rсж следует определять в соответствии с ГОСТ 21153.2.

(п. 5.3.14 в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.3.15 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов следует устанавливать на основе статистической обработки результатов испытаний по методике, изложенной в ГОСТ 20522.

Нормативные значения характеристик грунта или параметров, определяющих свойства грунтового массива, следует принимать равными их математическим ожиданиям, полученным на основании обработки результатов испытаний, если не оговорены иные условия, определяющие их значения.

Расчетные значения характеристик грунта определяют с учетом их возможных отклонений в неблагоприятную сторону от их нормативных значений. Учет таких отклонений следует выполнять с помощью использования частных коэффициентов надежности по грунту \gamma_{g} . Значения этих коэффициентов могут быть различны для различных характеристик и предельных состояний.

5.3.16 Все расчеты оснований следует выполнять с использованием расчетных значений характеристик грунтов X, вычисляемых по формуле

X = X_{n}/\gamma_{g}, (5.1)

где Xn — нормативное значение данной характеристики;

\gamma_{g} — коэффициент надежности по грунту.

Коэффициент надежности по грунту при вычислении расчетных значений прочностных характеристик \varphi , c и cu дисперсных грунтов и Rc скальных грунтов, а также плотности грунта \rho устанавливают в зависимости от изменчивости этих характеристик, числа определений и значения доверительной вероятности \alpha (ГОСТ 20522).

Для прочих характеристик грунта допускается принимать \gamma_{g} равным 1.

Примечание - Расчетное значение удельного веса грунта \gamma определяют умножением расчетного значения плотности грунта \rho на ускорение свободного падения g.

5.3.17 Доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов \alpha принимают равной при расчетах оснований по первой группе предельных состояний 0,95, по второй группе — 0,85.

Примечания

1 Расчетные значения характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности (для расчетов по первой и второй группам предельных состояний), следует приводить в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям.

2 Расчетные значения характеристик грунтов \varphi , c и cu и \rho для расчетов по несущей способности обозначают \varphi_{I} , cI и cuI и \rho_{I} , а по деформациям — \varphi_{II} , cII и cuII и \rho_{II} .

5.3.18 Следует учитывать, что снижение расчетных значений характеристик грунтов по отношению к их нормативным значениям может как повышать, так и понижать надежность проектных решений. В ряде случаев расчетные значения характеристик грунта должны быть определены с двусторонней доверительной вероятностью, а в качестве расчетных приняты те значения, которые повышают надежность проектного решения. В силу этого коэффициенты \gamma_{g} могут принимать значения как выше, так и ниже 1,0.

Примечание - Например, вес грунта (определяемый по расчетному значению плотности) является благоприятным фактором при расчете сооружения на всплытие, несущей способности фундамента или пассивного давления грунта и неблагоприятным при определении активного давления грунта.

5.3.19 Число определений характеристик грунтов, необходимое для вычисления их нормативных и расчетных значений, следует устанавливать в зависимости от степени неоднородности грунтов основания, требуемой точности вычисления характеристики, геотехнической категории и размеров сооружения и указывать в программе изысканий. Следует учитывать, что увеличение числа определений характеристик грунтов приводит к сближению их расчетных значений с математическим ожиданием и, следовательно, к более экономичным проектным решениям.

Число одноименных частных определений для каждого выделенного на площадке инженерно-геологического или расчетного грунтового элемента должно быть не менее десяти для физических характеристик и не менее шести — для механических характеристик. При определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом допускается ограничиваться результатами трех испытаний (или двух, если они отклоняются от среднего не более чем на 25%).

5.3.20 Для предварительных расчетов оснований сооружений геотехнической категории 2, а также для окончательных расчетов оснований сооружений геотехнической категории 1 и опор воздушных линий электропередачи независимо от их геотехнической категории допускается определять нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов по таблицам приложения А в зависимости от их физических характеристик. При соответствующем обосновании допускается использовать данные таблиц приложения А для окончательных расчетов сооружений геотехнической категории 2, приведенных в таблице 5.11.

Примечания

1 При определении значений угла внутреннего трения \varphi_{n} , удельного сцепления cn и модуля деформации E по таблицам приложения А расчетные значения характеристик требуется принимать при следующих значениях коэффициента надежности по грунту:

• в расчетах оснований по деформациям ...................... \gamma_{g} = 1 ;
  • в расчетах оснований по несущей способности:
• для удельного сцепления .................................. \gamma_{g(c)} = 1,5 ;
• для угла внутреннего трения песчаных грунтов ............. \gamma_{g(\varphi)} = 1,1 ;
• то же, глинистых грунтов ................................. \gamma_{g(\varphi)} = 1,15 .

2 Для отдельных районов допускается вместо таблиц приложения А пользоваться региональными таблицами характеристик грунтов, специфических для этих районов, приведенными в территориальных нормативно-методических документах.

5.4 Подземные воды

5.4.1 При проектировании оснований, фундаментов и подземных сооружений в условиях нового строительства или реконструкции необходимо учитывать гидрогеологические условия площадки и возможность их изменения в процессе строительства и эксплуатации сооружения, а именно:

• естественные сезонные и многолетние колебания уровней подземных вод;
• техногенные изменения уровней подземных вод и возможность образования «верховодки»;
• высоту зоны капиллярного подъема над уровнем подземных вод в пылеватых песках и глинистых грунтах;
• степень агрессивности подземных вод по отношению к материалам подземных конструкций и коррозионную агрессивность грунтов по результатам инженерно-геологических изысканий с учетом технологических особенностей производства.

5.4.2 Для оценки степени воздействия сооружения на режим подземных вод застраиваемой и прилегающей к ней территорий необходимо выполнить прогноз изменения гидрогеологических условий для стадий строительства и эксплуатации.

5.4.3 Прогноз изменения гидрогеологических условий следует выполнять для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 с учетом изменений факторов, оказывающих влияние на формирование многолетнего режима подземных вод, методами математического моделирования, аналитическими и др. Прогноз следует выполнять с учетом требований 9.27.

Примечание - Для выполнения прогноза изменения гидрогеологических условий необходимо привлекать специализированные организации.

5.4.4 При выполнении прогноза изменений гидрогеологических условий должны быть выявлены режимообразующие факторы, которые следует подразделять на региональные и локальные.

Региональные факторы включают: подпор подземных вод от рек, каналов и других водоемов, от утечек предприятий, полей фильтрации при станциях аэрации; образование воронок депрессии как следствие работы водозаборов подземных вод, дренажей, систем защиты сооружений метрополитена от подземных вод, карьеров и пр.

Локальные факторы включают: подпор подземных вод от барражного эффекта, созданного подземными сооружениями (в том числе свайными полями), от инфильтрации за счет утечек из водонесущих коммуникаций окружающей застройки; образование депрессионных воронок от действия различных видов дренажей при строительстве и эксплуатации сооружений.

5.4.5 Для получения достоверных прогнозных оценок изменений гидрогеологических условий при проектировании сооружений геотехнических категорий 2 и 3 следует использовать результаты режимных наблюдений за подземными водами (на застраиваемой и прилегающей территориях), а также выполнить комплекс опытно-фильтрационных работ по определению фильтрационных параметров водоносных горизонтов, влияющих на изменения гидрогеологической обстановки в районе нового строительства.

Примечание - При отсутствии данных режимных наблюдений на застраиваемой территории необходимо расширить состав изысканий до объема достаточного для проведения прогноза гидрогеологических условий.

5.4.6 Оценку возможных естественных сезонных и многолетних колебаний уровня подземных вод проводят на основе данных многолетних режимных наблюдений по государственной стационарной сети с использованием результатов краткосрочных наблюдений, в том числе разовых замеров уровня подземных вод, выполняемых при инженерных изысканиях на площадке строительства.

5.4.7 Для разработки проектов сооружений и производства земляных работ необходимы данные о среднем многолетнем положении уровня подземных вод и их максимальном и минимальном уровнях за период наблюдений, а также о продолжительности стояния паводковых (весенних и летне-осенних) уровней подземных вод.

5.4.8 По характеру подтопления следует выделять естественно или техногенно подтопленные территории (с глубинами залегания уровня подземных вод менее 3 м) и неподтопленные.

Основными факторами подтопления являются: при строительстве — изменение условий поверхностного стока при вертикальной планировке территории, длительный разрыв между выполнением земляных и строительных работ; при эксплуатации — инфильтрация утечек, уменьшение испарения под зданиями и покрытиями и т.д.

5.4.9 По характеру техногенного воздействия неподтопленные застраиваемые территории подразделяют на неподтопляемые, потенциально подтопляемые и осушаемые.

Неподтопляемые территории — территории, на которых вследствие благоприятных природных условий (наличие проницаемых грунтов большой толщины, глубокое положение уровня подземных вод, дренированность территории) и благоприятных техногенных условий (отсутствие или незначительные утечки из коммуникаций, незначительный барражный эффект) не происходит заметного увеличения влажности грунтов основания и повышения уровня подземных вод.

Потенциально подтопляемые территории — территории, на которых вследствие неблагоприятных природных и техногенных условий в результате их строительного освоения или в период эксплуатации возможно повышение уровня подземных вод, вызывающее нарушение условий нормальной эксплуатации сооружений, что требует проведения защитных мероприятий или устройства дренажей.

Осушаемые территории — территории, на которых отмечается понижение уровня подземных вод в результате действия водоотлива в период строительства и действия дренажей в период эксплуатации сооружения, что вызывает оседание земной поверхности и может явиться причиной деформаций сооружений.

5.4.10 Оценку потенциальной подтопляемости территории выполняют на основе прогноза изменения гидрогеологических условий с учетом инженерно-геологических условий площадки строительства и прилегающих территорий, конструктивных и технологических особенностей проектируемых (реконструируемых) сооружений и окружающей застройки.

5.4.11 Для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 следует выполнить количественный прогноз изменения уровня подземных вод с учетом техногенных факторов на основе специальных комплексных исследований, включающих не менее годового цикла стационарных наблюдений за режимом подземных вод.

Примечание - При отсутствии данных режимных наблюдений на застраиваемой территории необходимо расширить состав изысканий до объема достаточного для проведения прогноза гидрогеологических условий.

5.4.12 При подъеме уровня подземных вод следует учитывать возможность развития дополнительных осадок основания вследствие ухудшения деформационных и прочностных характеристик грунтов при их водонасыщении и изменения напряженного состояния сжимаемой толщи в результате гидростатического и гидродинамического взвешивания.

5.4.13 Техногенное изменение уровня подземных вод на застраиваемой территории зависит от функционального назначения территории: промышленные зоны, селитебные территории с плотной, смешанной и низкоплотной застройкой, территории, занятые парками и лесами, и т.п. и характеризуется величиной инфильтрационного питания грунтовой толщи W, мм/год, которую вычисляют по формуле

W = (1 — m)Wnat + Wtec, (5.2)

где m — степень закрытости территории непроницаемыми покрытиями (асфальт, крыши и т.д.);

Wnat — инфильтрационное питание, обусловленное естественным фоном инфильтрации, мм/год;

Wtec — инфильтрационное питание, обусловленное техногенными факторами, мм/год.

Инфильтрационное питание Wtec зависит от предполагаемого водопотребления на застраиваемой территории.

Потери водопотребления, участвующие в формировании питания подземных вод, на территории селитебных районов составляют в среднем 3,6% суммарного водопотребления. Для промышленных зон эти потери зависят от характера водопотребления производства и продолжительности его эксплуатации и составляют от 4% до 6% расхода воды.

5.4.14 Для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 количественный прогноз изменений гидрогеологических условий территории проводят для:

• расчета водопритоков в котлован;
• оценки устойчивости основания и откосов котлована, а также возможности проявления суффозионных процессов;
• обоснования необходимости устройства противофильтрационной завесы и ее глубины;
• оценки влияния дренажа на прилегающие территории с определением размеров депрессионной воронки;
• оценки барражного эффекта;
• расчета давления подземных вод на заглубленную часть сооружения;
• расчет оседания земной поверхности;
• расчета водопритоков к дренажу и определения зоны его влияния;
• оценки высоты зоны капиллярного подъема.

5.4.15 Если при прогнозируемом уровне подземных вод возможно ухудшение физико-механических свойств грунтов основания, развитие неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессов, нарушение условий нормальной эксплуатации подземных частей сооружений и т.п., то в проекте следует предусматривать соответствующие защитные мероприятия, в частности:

• замкнутая по контуру гидроизоляция подземных сооружений;

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• устройство защиты от механических повреждений гидроизоляционного слоя с применением геосинтетических (профилированные мембраны, геотекстиль и т.п.) или изоляционных материалов (влагостойкий теплоизоляционный материал);

(перечисление введено Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• мероприятия, ограничивающие подъем уровня подземных вод, снижающие или исключающие утечки из водонесущих коммуникаций и т.п. (дренаж, противофильтрационные завесы, устройство специальных защитных каналов для коммуникаций и т.д.);
• мероприятия, препятствующие механической или химической суффозии грунтов (устройство водонепроницаемого ограждения котлована, закрепление грунтов);
• устройство стационарной сети наблюдательных скважин для контроля над развитием процесса подтопления, своевременное устранение утечек из водонесущих коммуникаций и т.д.

Выбор одного из указанных мероприятий или их комплекса следует проводить на основе технико-экономического анализа с учетом прогнозируемого уровня подземных вод, конструктивных и технологических особенностей проектируемого сооружения, его геотехнической категории и расчетного срока эксплуатации, стоимости и надежности водозащитных мероприятий и т.п.

В необходимых случаях на стадии строительства и эксплуатации сооружения следует осуществлять мониторинг изменения гидрогеологических условий для контроля над возможным процессом подтопления или осушения, своевременным предотвращением утечек из водонесущих коммуникаций, прекращением или уменьшением объема откачек и т.д.

5.4.16 Если подземные воды или промышленные стоки агрессивны по отношению к материалам заглубленных конструкций или могут повысить коррозийную агрессивность грунтов, следует предусматривать антикоррозионные мероприятия в соответствии с требованиями СП 28.13330.

5.5 Глубина заложения фундаментов

5.5.1 Глубину заложения фундаментов следует принимать с учетом:

• назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты;
• глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций;
• существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;
• инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);
• гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения;
• возможного размыва грунта у опор сооружений, возводимых в руслах рек (мостов, переходов трубопроводов и т.п.);
• глубины сезонного промерзания грунтов.

Выбор оптимальной глубины заложения фундаментов в зависимости от указанных условий необходимо выполнять на основе технико-экономического сравнения различных вариантов.

5.5.2 Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, м, принимают равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

При использовании результатов наблюдений за фактической глубиной промерзания следует учитывать, что ее следует определять в соответствии с ГОСТ 24847.

5.5.3 Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, м, при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять на основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 м, ее нормативное значение следует вычислять по формуле

d_{fn} = d_{0} \sqrt{M_{t}} , (5.3)

где d0 — величина, принимаемая равной для суглинков и глин 0,23 м; супесей, песков мелких и пылеватых — 0,28 м; песков гравелистых, крупных и средней крупности — 0,30 м; крупнообломочных грунтов — 0,34 м;

Mt — безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за год в данном районе, принимаемых по СП 131.13330, а при отсутствии в нем данных для конкретного пункта или района строительства — по результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства.

Значение d0 для грунтов неоднородного сложения определяют как средневзвешенное в пределах глубины промерзания.

Нормативную глубину промерзания грунта в районах, где dfn > 2,5 м, а также в горных районах (где резко изменяются рельеф местности, инженерно-геологические и климатические условия), следует определять теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СП 25.13330.

5.5.4 Расчетную глубину сезонного промерзания грунта df, м, вычисляют по формуле

df = khdfn, (5.4)

где kh — коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений — по таблице 5.2; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений kh = 1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой;

dfn — нормативная глубина промерзания, м, определяемая по 5.5.2 и 5.5.3.

Примечания

1 В районах с отрицательной среднегодовой температурой расчетную глубину промерзания грунта для неотапливаемых сооружений следует определять теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СП 25.13330. Расчетную глубину промерзания следует определять теплотехническим расчетом и в случае применения постоянной теплозащиты основания, а также, если тепловой режим проектируемого сооружения может существенно влиять на температуру грунтов (холодильники, котельные и т.п.).

2 Для зданий с нерегулярным отоплением при определении kh за расчетную температуру воздуха принимают ее среднесуточное значение с учетом длительности отапливаемого и неотапливаемого периодов в течение суток.

5.5.5 Глубину заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания следует назначать:

• для наружных фундаментов (от уровня планировки) по таблице 5.3;
• для внутренних фундаментов — независимо от расчетной глубины промерзания грунтов.

Глубину заложения наружных фундаментов допускается назначать независимо от расчетной глубины промерзания, если:

• специальными исследованиями на данной площадке установлено, что грунты не имеют пучинистых свойств;
• специальными исследованиями и расчетами установлено, что деформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационную надежность сооружения и не превышают предельно допустимых деформаций (см. 5.6);
• предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия, исключающие промерзание грунтов;
• выполнена замена грунта непучинистым материалом на глубину промерзания.

5.5.6 Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний период) следует принимать по таблице 5.3, считая от пола подвала или технического подполья.

Таблица 5.2

Таблица 5.3

При наличии в холодном подвале (техническом подполье) отапливаемого сооружения отрицательной среднезимней температуры глубину заложения внутренних фундаментов принимают по таблице 5.3 в зависимости от расчетной глубины промерзания грунта, вычисляемой по формуле (5.4) при коэффициенте kh = 1. При этом нормативную глубину промерзания, считая от пола подвала, определяют расчетом по 5.5.3 с учетом среднезимней температуры воздуха в подвале.

Глубину заложения наружных фундаментов отапливаемых сооружений с холодным подвалом (техническим подпольем) принимают наибольшей из значений глубины заложения внутренних фундаментов и расчетной глубины промерзания грунта с коэффициентом kh = 1, считая от уровня планировки.

5.5.7 Глубина заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений должна назначаться по таблице 5.3, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала или технического подполья — от уровня планировки, а при их наличии — от пола подвала или технического подполья.

5.5.8 В проекте оснований и фундаментов следует предусматривать мероприятия, не допускающие увлажнения грунтов основания, а также промораживания их в период строительства.

5.5.9 При проектировании сооружений уровень подземных вод должен приниматься с учетом его прогнозирования на период эксплуатации сооружения по 5.4 и влияния на него водопонижающих мероприятий, если они предусмотрены проектом (раздел 11).

5.5.10 Фундаменты сооружения или его отсека должны закладываться на одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов без специальных защитных мероприятий на разных отметках их допустимую разность \Delta h , м, определяют исходя из условия

\Delta h \leq a(tg\varphi_{I} + c_{I}/p), (5.5)

где a — расстояние между фундаментами в свету, м;

\varphi_{I} , cI — расчетные значения угла внутреннего трения, град. и удельного сцепления, кПа;

p — среднее давление под подошвой вышерасположенного фундамента от расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способности), кПа.

5.6 Расчет оснований по деформациям

5.6.1 Целью расчета оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых общих и неравномерных осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Примечание — При проектировании сооружений, расположенных вблизи окружающей застройки, необходимо учитывать дополнительные деформации оснований сооружений окружающей застройки от воздействия проектируемых или реконструируемых сооружений (см. раздел 9).

5.6.2 Деформации основания в зависимости от причин возникновения подразделяют на два вида:

первый — деформации от внешней нагрузки на основание (осадки, просадки, горизонтальные перемещения);

второй — деформации, не связанные с внешней нагрузкой на основание и проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности основания (оседания, просадки грунтов от собственного веса, подъемы и т.п.).

5.6.3 Расчет оснований по деформациям следует проводить исходя из условия совместной работы сооружения и основания.

Деформации основания фундаментов допускается определять без учета совместной работы сооружения и основания в случаях, оговоренных в 5.2.1.

5.6.4 Совместная деформация основания и сооружения может характеризоваться:

• осадкой (подъемом) основания фундамента s;
• средней осадкой основания фундамента \overline{s} ;
• относительной разностью осадок (подъемов) основания двух фундаментов \Delta s/L (L — расстояние между фундаментами);
• креном фундамента (сооружения) i;
• относительным прогибом или выгибом f/L (L — длина однозначно изгибаемого участка сооружения);
• кривизной изгибаемого участка сооружения;
• относительным углом закручивания сооружения;
• горизонтальным перемещением фундамента (сооружения) uh.

5.6.5 Расчет оснований по деформациям проводят исходя из условия

s <= su, (5.6)

где s — осадка основания фундамента (совместная деформация основания и сооружения);

su — предельное значение осадки основания фундамента (совместной деформации основания и сооружения), устанавливаемое в соответствии с требованиями 5.6.46 - 5.6.50.

Примечания

1 Для определения совместной деформации основания и сооружения s могут применяться методы, приведенные в 5.1.11.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

2 При расчете оснований по деформациям условие (5.6) следует выполнять в т.ч. для параметров, указанных в 5.6.4.

3 В необходимых случаях для оценки напряженно-деформированного состояния конструкций сооружений с учетом длительных процессов и прогноза времени консолидации основания следует проводить расчет осадок во времени с учетом первичной и вторичной консолидации.

4 Осадки основания фундаментов, происходящие в процессе строительства (например, осадки от веса насыпей до устройства фундаментов, осадки до омоноличивания стыков строительных конструкций), допускается не учитывать, если они не влияют на эксплуатационную надежность сооружений.

5 При расчете оснований по деформациям необходимо учитывать возможность изменения как расчетных, так и предельных значений деформаций основания за счет применения мероприятий, указанных в 5.9.

5.6.6 Расчетная схема основания, применяемая для определения совместной деформации основания и сооружения, должна выбираться в соответствии с 5.1.6 и 5.1.11а.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

Расчет деформаций основания фундамента при среднем давлении под подошвой фундамента p, не превышающем расчетное сопротивление грунта R (см. 5.6.7), следует выполнять, применяя расчетную схему в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.6.31) с условным ограничением глубины сжимаемой толщи Hc (см. 5.6.41).

Для предварительных расчетов деформаций основания фундаментов сооружений геотехнической категории 2 и окончательных расчетов для сооружений геотехнической категории 1 при среднем давлении под подошвой фундамента p, не превышающем расчетное сопротивление грунта R (см. 5.6.7), допускается применять расчетную схему в виде линейно деформируемого слоя (приложение В), при соблюдении следующих условий:

• ширина (диаметр) фундамента b >= 10 м;
• среднее давление под подошвой фундамента p изменяется в пределах от 150 до 350 кПа;
• глубина заложения фундамента от уровня планировки d <= 5 м;
• в основании фундамента залегают грунты с модулем деформации E >= 10 МПа.

Примечание - Деформации основания следует определять с учетом изменения свойств грунтов в результате природных и техногенных воздействий на грунты в открытом котловане.

Определение расчетного сопротивления грунта основания

5.6.7 При расчете деформаций основания фундаментов с использованием расчетных схем, указанных в 5.6.6, среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, вычисляемого по формуле

R = \frac{\gamma_{c1}\gamma_{c2}}{k} [M_{\gamma}k_{z}b\gamma_{II} + M_{q}d_{I}\gamma_{I}\prime_{I} + (M_{q} - 1)d_{b}\gamma_{I}\prime_{I} + M_{c}c_{II}], (5.7)

где \gamma_{c1} и \gamma_{c2} — коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 5.4;

k — коэффициент, принимаемый равным единице, если прочностные характеристики грунта ( \varphi_{II} и cII) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по таблицам приложения А;

M_{\gamma} , Mq, Mc — коэффициенты, принимаемые по таблице 5.5;

kz — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м; kz = z0/b + 0,2 при b >= 10 м (здесь z0 = 8 м);

b — ширина подошвы фундамента, м (при бетонной или щебеночной подготовке толщиной hn допускается увеличивать b на 2hn);

\gamma_{II} — осредненное (см. 5.6.10) расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

\gamma_{I}\prime_{I} — то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м3;

cII — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (см. 5.6.10), кПа;

dI — глубина заложения фундаментов, м, бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, вычисляемая по формуле (5.8). При плитных фундаментах за dI принимают наименьшую глубину от подошвы плиты до уровня планировки;

d_{I} = h_{s} + h_{cf}\gamma_{cf}/\gamma_{I}\prime_{I}, (5.8)

здесь hs — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м,

hcf — толщина конструкции пола подвала, м,

\gamma_{cf} — расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3,

db — глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают равным 2 м).

При бетонной или щебеночной подготовке толщиной hn допускается увеличивать dI на hn.

Примечания

1 Формулу (5.7) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью A, значение b принимают равным \sqrt{A} .

2 Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (5.7), допускается принимать равными их нормативным значениям.

3 Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием, например, фундаменты прерывистые, щелевые, с промежуточной подготовкой и др.

4 Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать, применяя коэффициент kd по таблице 5.6.

5 Если dI > d (d — глубина заложения фундамента от уровня планировки), в формуле (5.7) принимают dI = d и db = 0.

6 Значения расчетного сопротивления грунтов основания R0, приведенные в таблицах Б.1 - Б.10 приложения Б, указаны для предварительного определения размеров фундамента, их использование вместо расчетного сопротивления R, полученного по формуле (5.7), не допускается, за исключением случаев, оговоренных в разделе 6.

Таблица 5.4

Таблица 5.5

5.6.8 Определение расчетного сопротивления оснований R, сложенных рыхлыми песками, следует выполнять на основе специальных исследований. Значение R, найденное для рыхлых песков по формуле (5.7) при \gamma_{c1} = 1 и \gamma_{c2} = 1 или по требованиям 5.6.12, следует уточнять по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемого фундамента, но не менее 0,5 м2.

5.6.9 Значение R вычисляют на глубине заложения фундамента, определяемой от уровня планировки срезкой или подсыпкой; в последнем случае в проекте должно быть оговорено требование об устройстве насыпи до приложения полной нагрузки на фундаменты.

Допускается принимать глубину заложения фундамента от пола подвала менее 0,5 м, если удовлетворяется расчет по несущей способности.

5.6.10 Расчетные значения \varphi_{II} , cII и \gamma_{II} определяют при доверительной вероятности \alpha , принимаемой для расчетов по предельному состоянию II равной 0,85. Указанные характеристики находят для слоя грунта толщиной z ниже подошвы фундамента: z = b/2 при b < 10 м и z = z1 + 0,1b при b >= 10 м (здесь z1 = 4 м).

Если толща грунтов, расположенных ниже подошвы фундаментов или выше ее, неоднородна по глубине, то принимают средневзвешенные значения ее характеристик.

5.6.11 При назначении коэффициента условий работы \gamma_{c2} в формуле (5.7) следует иметь в виду, что к числу зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой относятся:

• здания панельные, блочные и кирпичные, в которых междуэтажные перекрытия опираются по всему контуру на поперечные и продольные стены или только на поперечные несущие стены при малом их шаге;
• сооружения типа башен, силосных корпусов, дымовых труб, домен и др.

5.6.12 Предварительные размеры фундаментов назначают по конструктивным соображениям или исходя из значений расчетного сопротивления грунтов основания R0 в соответствии с таблицами Б.1 - Б.3 приложения Б. Значения R0 допускается также использовать для окончательного назначения размеров фундаментов сооружений геотехнической категории 1, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых не изменяется в пределах глубины, равной двойной ширине наибольшего фундамента, считая от его подошвы.

5.6.13 Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляют по формуле (5.7) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов.

Если содержание заполнителя превышает 40%, значение R для крупнообломочных грунтов допускается определять по характеристикам заполнителя.

5.6.14 Расчетное сопротивление грунтов основания R в случае их уплотнения или устройства грунтовых подушек следует определять исходя из задаваемых проектом расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов.

5.6.15 Для ленточных фундаментов, когда ширина типовых сборных железобетонных плит совпадает с шириной, полученной по расчету, могут быть применены плиты с угловыми вырезами.

5.6.16 Ленточные фундаменты допускается проектировать с прерывистой укладкой плит (прерывистые фундаменты).

Расчетное сопротивление грунтов основания R для прерывистых фундаментов определяют как для ленточных фундаментов по 5.6.7 - 5.6.10 с повышением значения R коэффициентом kd, принимаемым по таблице 5.6.

Таблица 5.6

5.6.17 Прерывистые фундаменты с повышением расчетного сопротивления основания не рекомендуются:

• в грунтовых условиях типа I по просадочности при отсутствии поверхностного уплотнения грунта в пределах деформируемой зоны;
• при сейсмичности 7 баллов и более.

5.6.18 При устройстве прерывистых фундаментов также могут применяться плиты с угловыми вырезами за исключением следующих случаев:

• при залегании под подошвой фундаментов рыхлых песков;
• сейсмичности района 7 баллов и более (в этом случае можно применять плиты с угловыми вырезами, укладывая их в виде непрерывной ленты);
• неравномерном напластовании грунтов в пределах сооружения;
• залегании ниже подошвы фундаментов глинистых грунтов с показателем текучести IL > 0,5.

5.6.19 При совпадении ширины типовой сборной железобетонной плиты с шириной фундамента, полученной по расчету, плиты прямоугольной формы и с угловыми вырезами укладывают в виде непрерывной ленты. В этом случае расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (5.7), может быть повышено в соответствии с рекомендациями 5.6.24.

При несовпадении ширины фундамента, полученной по расчету, с шириной типовой сборной плиты, проектируют прерывистые фундаменты. Для прерывистых фундаментов, проектируемых с повышением расчетного сопротивления основания, вычисленного по формуле (5.7), коэффициент повышения не должен быть больше значений, приведенных в таблице 5.7, а для плит прямоугольной формы, кроме того, не должен быть больше коэффициента kd, приведенного в таблице 5.6.

Таблица 5.7

5.6.20 Для фундаментов с промежуточной подготовкой переменной жесткости расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью вычисляют по формуле (5.7). При этом расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью фундамента принимают не менее 2R.

5.6.21 Расчет осадки ленточных с угловыми вырезами и прерывистых фундаментов проводят как расчет сплошного ленточного фундамента на среднее давление, отнесенное к общей площади фундамента, включая промежутки между плитами и угловые вырезы.

5.6.22 Расчетное сопротивление грунта основания R двухщелевого (многощелевого) фундамента следует определять для каждого из его элементов отдельно по формуле (5.7). Допускается повышать в 1,3 раза расчетное сопротивление грунта основания R под подошвами стенок многощелевого фундамента при толщине стенок t <= 0,4 м и осадке основания фундамента s <= 0,7su (см. 5.6.5).

5.6.23 При увеличении нагрузок на основание существующих сооружений (например, при реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основания следует принимать в соответствии с данными об их физико-механических свойствах с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты и их влияния на примыкающие сооружения (см. 5.8).

5.6.24 Расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (5.7), может быть повышено в зависимости от соотношения расчетной осадки основания фундамента s, полученной при среднем давлении по подошве фундамента p = R по формуле (5.16), и предельной осадки su (см. 5.6.46 - 5.6.50). При этом увеличенное значение давления по подошве фундамента не должно превышать рекомендуемых значений повышенного расчетного сопротивления RП при:

а) s <= 0,4su — RП = 1,2R;

б) s >= 0,7su — RП = R;

в) 0,7su > s > 0,4su — RП определяют интерполяцией.

При соответствующем обосновании допускается при s <= 0,4su принимать RП = 1,3R.

Увеличенное значение среднего давления по подошве фундамента, ограниченного величиной повышенного расчетного сопротивления RП, не должно вызывать деформации основания фундамента более 80% предельных значений и превышать величину давления из условия расчета основания по несущей способности в соответствии с требованиями 5.7.

5.6.25 При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны назначаться такими, чтобы для суммарного напряжения \sigma_{z} обеспечивалось условие

\sigma_{z} = (\sigma_{zp} - \sigma_{z\gamma}) + \sigma_{zg} \leq R_{z}, (5.9)

где \sigma_{zp} , \sigma_{z\gamma} и \sigma_{zg} — вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента (см. 5.6.31), кПа;

Rz — расчетное сопротивление грунта пониженной прочности, кПа, на глубине z, вычисленное по формуле (5.7) для условного фундамента шириной bz, м, равной:

b_{z} = \sqrt{A_{z} + a^{2}} - a, (5.10)

где A_{z} = N/\sigma_{zp} ;

a = (l — b)/2,

здесь N — вертикальная нагрузка на основание от фундамента,

l и b — соответственно длина и ширина фундамента.

5.6.26 Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям), следует определять с учетом заглубления фундамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать 1,2R и в угловой точке — 1,5R (здесь R — расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями 5.6.7 - 5.6.25).

5.6.27 При расчете внецентренно нагруженных фундаментов эпюры давлений могут быть трапециевидные и треугольные, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей e более l/6 (рисунок 5.1).

а — г - при отсутствии нагрузок на полы; д — з - при сплошной равномерно распределенной нагрузке интенсивностью q; а и д — при центральной нагрузке; б и е — при эксцентриситете нагрузки e < l/6; в и ж — при e = l/6; г и з — при e > l/6 (с частичным отрывом фундамента от грунта)

Рисунок 5.1 — Эпюры давлений по подошве фундаментов при центральной и внецентренной нагрузках

Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше, а также для фундаментов колонн открытых крановых эстакад при кранах грузоподъемностью свыше 15 т, для сооружений башенного типа (труб, домен и других), а также для всех видов сооружений при расчетном сопротивлении грунта основания R < 150 кПа размеры фундаментов необходимо назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной, с отношением краевых давлений pmin/pmax >= 0,25.

В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра с относительным эксцентриситетом равнодействующей e, равным l/6.

Для фундаментов бескрановых зданий с подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра давлений с нулевой ординатой на расстоянии не более 1/4 длины подошвы фундамента, что соответствует относительному эксцентриситету равнодействующей e не более l/4.

Требования, ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок.

Примечание - При значительных моментных нагрузках с целью уменьшения краевых давлений рекомендуется применение фундаментов с анкерами.

При проектировании столбчатых фундаментов опор канатных дорог размеры фундаментов необходимо определять исходя из следующих условий:

• для основных сочетаний нагрузок — трапециевидная эпюра с отношением краевых давлений p_min/p_max >= 0,25;
• для особых сочетаний нагрузок, включающих сейсмические воздействия, допускается треугольная эпюра с нулевой ординатой по краю фундамента.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Допускается проектировать фундаменты опор канатных дорог с трапециевидной эпюрой для основных сочетаний нагрузок с отношением краевых давлений 0,1 < pmin/pmax < 0,25 в том случае, если проектом предусматривается ведение постоянных автоматических наблюдений в рамках геотехнического мониторинга согласно требований раздела 12 и приложения Л.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

В случае невозможности обеспечения требуемого отношения краевых давлений, необходима разработка компенсирующих мероприятий, к которым относятся:

• устройство специальных оттяжек для уравновешивания давлений в краевых частях фундамента опор и приведения их к требуемым нормативным значениям;
• изменение конструкции фундамента опор путем увеличения площади его опирания на грунты основания и снижения неравномерности давления.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Указанные компенсирующие мероприятия разрабатываются на основании численных расчетов или математического моделирования взаимодействия проектируемых фундаментов опор с грунтами основания при всех возможных сочетаниях нагрузок и воздействий. Применяемые при расчетном обосновании методики и программные продукты должны быть апробированы.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.6.28 Краевые давления p, кПа, вычисляют по формулам:

• при относительном эксцентриситете e/l <= 1/6

p = N/A + \gamma_{mt}d \pm M/W, (5.11)

• при относительном эксцентриситете e/l > 1/6

P = 2(N + \gamma_{mt}dlb)/(3bC_{0}), (5.12)

где N — сумма вертикальных нагрузок, действующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случая расчета основания по деформациям, кН;

A — площадь подошвы фундамента, м2;

\gamma_{mt} — средневзвешенное значение удельных весов тела фундамента, грунта и пола, расположенных над подошвой фундамента; принимают равным 20 кН/м3;

d — толщина фундамента, м;

M — момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента, найденных с учетом заглубления фундамента в грунте и перераспределяющего влияния верхних конструкций или без этого учета, кН·м;

W — момент сопротивления площади подошвы фундамента, м3;

C0 — расстояние от точки приложения равнодействующей до края фундамента по его оси, м, вычисляемое по формуле

C_{0} = l/2 - M/(N + \gamma_{mt}dlb); (5.13)

e — эксцентриситет нагрузки по подошве фундамента, м, вычисляемый по формуле

e = M/(N + \gamma_{mt}dlb). (5.14)

5.6.29 При наличии моментов Mx и My, действующих в двух направлениях, параллельных осям x и y прямоугольного фундамента, наибольшее давление в угловой точке Pmax, кПа, вычисляют по формуле

P_{max} = N/A + \gamma_{mt}d + M_{x}/W_{x} + M_{y}/W_{y}, (5.15)

где N, A, \gamma_{mt} , W — то же, что и в формуле (5.11).

5.6.30 При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1).

Нагрузку на полы промышленных зданий q допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Определение осадки основания фундаментов

5.6.31 Осадку основания фундамента s, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.6.6) вычисляют методом послойного суммирования по формуле

s = \beta \sum_{i = 1}^{n} \frac{(\sigma_{zp,i} - \sigma_{z\gamma,i})h_{i}}{E_{i}} + \beta \sum_{i = 1}^{n} \frac{\sigma_{z\gamma,i}h_{i}}{E_{e,i}} , (5.16)

где \beta — безразмерный коэффициент, равный 0,8;

\sigma_{zp,i} — среднее значение вертикального нормального напряжения (далее — вертикальное напряжение) от внешней нагрузки в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. 5.6.32), кПа;

hi — толщина i-го слоя грунта, см, принимаемая не более 0,4 ширины фундамента;

Ei — модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения, кПа;

\sigma_{z\gamma,i} — среднее значение вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (см. 5.6.33), кПа;

Ee,i — модуль деформации i-го слоя грунта по ветви вторичного нагружения, кПа;

n — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных напряжений по глубине основания принимают в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 5.2.

Примечания

1 При отсутствии опытных определений модуля деформации Ee,i для сооружений геотехнических категорий 1 и 2 допускается принимать Ee,i = 5Ei.

2 Средние значения напряжений \sigma_{zp,i} и \sigma_{z\gamma,i} в i-м слое грунта допускается вычислять как полусумму соответствующих напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя.

3 При возведении сооружения в отрываемом котловане следует различать три следующих значения вертикальных напряжений: \sigma_{zg} — от собственного веса грунта до начала строительства; \sigma_{zu} — после отрывки котлована; \sigma_{z} — после возведения сооружения.

4 При определении средней осадки основания фундамента \overline{s} все используемые в формуле (5.16) величины допускается определять для вертикали, проходящей не через центр фундамента, а через точку, лежащую посередине между центром и углом (для прямоугольных фундаментов) или на расстоянии rc = (r1 + r2)/2 от центра, где r1 — внутренний, а r2 — внешний радиус круглого или кольцевого фундамента (для круглого фундамента r1 = 0).

5 Расчет осадок свайных фундаментов выполняется с учетом требований СП 24.13330.

DL — отметка планировки; NL — отметка поверхности природного рельефа; FL — отметка подошвы фундамента; WL — уровень подземных вод; B.C — нижняя граница сжимаемой толщи; d и dn — глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа; b — ширина фундамента; p — среднее давление под подошвой фундамента; \sigma_{zg} и \sigma_{zg.0} — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; \sigma_{zp} и \sigma_{zp,0} — вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; \sigma_{z\gamma,i} — вертикальное напряжение от собственного веса вынутого в котловане грунта в середине i-го слоя на глубине z от подошвы фундамента; Hc — глубина сжимаемой толщи (в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Рисунок 5.2 — Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве

5.6.32 Вертикальные напряжения от внешней нагрузки \sigma_{zp} = \sigma_{z} - \sigma_{zu} зависят от размеров, формы и глубины заложения фундамента, распределения давления на грунт по его подошве и свойств грунтов основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения \sigma_{zp} , кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, вычисляют по формуле

\sigma_{zp} = \alpha p, (5.17)

где \alpha — коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от относительной глубины \xi , равной 2z/b;

p — среднее давление под подошвой фундамента, кПа.

5.6.33 Вертикальное напряжение от собственного веса грунта, выбранного при отрывке котлована, на отметке подошвы фундамента \sigma_{z\gamma} = \sigma_{zg} - \sigma_{zu} , кПа, на глубине z от подошвы прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов определяют по формуле

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

\sigma_{z\gamma} = \alpha\sigma_{zg,0}, (5.18)

где \alpha — то же, что и в 5.6.32;

\sigma_{zg,0} — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента, кПа (при планировке срезкой \sigma_{zg,0} = \gamma\prime d , при отсутствии планировки и планировке подсыпкой \sigma_{zg,0} = \gamma\prime d_{n} , где \gamma\prime — удельный вес грунта, кН/м3, расположенного выше подошвы; d и dn, м — см. рисунок 5.2).

При этом в расчете \sigma_{z\gamma} используются размеры в плане не фундамента, а котлована.

5.6.34 При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менее 5 м, допускается в формуле (5.16) не учитывать второе слагаемое.

5.6.35 Если среднее давление под подошвой фундамента p \leq \sigma_{zg,0} , осадку основания фундамента s вычисляют по формуле

s = \beta \sum_{i = 1}^{n} \frac{\sigma_{zp,i}h_{i}}{E_{e,i}} , (5.19)

где \beta , \sigma_{zp,i} , hi, Ee,i и n — то же, что и в формуле (5.16).

5.6.36 Вертикальные напряжения от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента \sigma_{zp,c} , кПа, по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, вычисляют по формуле

\sigma_{zp,c} = \alpha p/4, (5.20)

где \alpha — коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от значения \xi = z/b ;

p — то же, что и в формуле (5.17).

5.6.37 Вертикальные напряжения \sigma_{zp,a} , кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через произвольную точку A (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с давлением по подошве, равным p), вычисляют алгебраическим суммированием напряжений \sigma_{zp,cj} , кПа, в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (рисунок 5.3) по формуле

\sigma_{zp,a} = \sum_{j = 1}^{4} \sigma_{zp,cj}. (5.21)

Таблица 5.8

а — схема расположения рассчитываемого 1 и влияющего фундамента 2; б — схема расположения фиктивных фундаментов с указанием знака напряжений \sigma_{zp,cj} в формуле (5.21) под углом j-го фундамента

Рисунок 5.3 — Схема к определению вертикальных напряжений в основании рассчитываемого фундамента с учетом влияния соседнего фундамента методом угловых точек

5.6.38 Вертикальные напряжения \sigma_{zp,nf} , кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади (включая вес обратной засыпки) вычисляют по формуле

\sigma_{zp,nf} = \sigma_{zp} + \sum_{i = 1}^{k} \sigma_{zp,oi}, (5.22)

где \sigma_{zp} — то же, что и в формуле (5.17), кПа;

\sigma_{zp,oi} — вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

k — число влияющих фундаментов или нагрузок.

5.6.39 При сплошной равномерно распределенной нагрузке на поверхности земли интенсивностью q, кПа (например, от веса планировочной насыпи), значение \sigma_{zp,nf} по формуле (5.22) для любой глубины z вычисляют по формуле \sigma_{zp,nf} = \sigma_{zp} + q .

5.6.40 Вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта до начала строительства \sigma_{zg} , кПа, в точке основания на глубине z от поверхности определяется по формуле

\sigma_{zg} = \sum_{i}^{n} {}_{= 1}\gamma_{i}h_{i} - u(z), (5.23)

где n — номер слоя грунта, в котором расположена рассматриваемая точка;

\gamma_{i} и hi — удельный вес, кН/м3, и толщина i-го слоя грунта, м, соответственно над рассматриваемой точкой;

u(z) — природное поровое давление в рассматриваемой точке до начала строительства на глубине z, м от поверхности, кПа.

Примечание - Природное поровое давление определяют по результатам полевых измерений и/или методом интерполяции.

(п. 5.6.40 в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.6.41 Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z = Hc, где выполняется условие \sigma_{zp} = 0,5\sigma_{zg} . При этом глубина сжимаемой толщи должна быть не меньше Hmin, равной b/2 при b <= 10 м, (4 + 0,1b) при 10 < b <= 60 м и 10 м при b > 60 м.

Если в пределах глубины Hc, найденной по указанным выше условиям, залегает слой грунта с модулем деформации E > 100 МПа, сжимаемую толщу допускается принимать до кровли грунта при его толщине h в пределах габаритов здания или сооружения

h \geq H_{c}(1 - \sqrt[3]{E_{2}/E_{1}}), (5.23а)

где E2 — модуль деформации грунта, подстилающего слой грунта с модулем деформации E1.

Если найденная по указанным выше условиям нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации E <= 7 МПа или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = Hc, то этот слой включают в сжимаемую толщу, а за Hc принимают минимальное из значений, соответствующих подошве слоя или глубине, где выполняется условие \sigma_{zp} = 0,2\sigma_{zg} .

(п. 5.6.41 в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

5.6.42 При возведении нового объекта или реконструкции на застроенной территории, в том числе подземных сооружений, возводимых закрытым способом, дополнительные деформации оснований сооружений окружающей застройки от воздействия нового (реконструируемого) сооружения необходимо определять в соответствии с требованиями 9.33.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Определение крена фундамента

5.6.43 Крен отдельных фундаментов или сооружений в целом следует вычислять с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундаментов, нагрузок на прилегающие площади и неравномерности сжимаемости основания.

При определении кренов фундаментов, кроме того необходимо учитывать заглубление фундамента, жесткость надфундаментной конструкции, а также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона фундамента (сооружения).

5.6.44 Крен фундамента i при действии внецентренной нагрузки вычисляют по формуле

i = Dk_{e} \frac{Ne}{(a/2)^{3}} , (5.24)

где

D = \frac{1 - \nu^{2}}{E} , (5.25)

ke — коэффициент, принимаемый по таблице 5.9;

E и \nu — соответственно модуль деформации, кПа, и коэффициент поперечной деформации грунта основания (значение \nu принимают для сооружений геотехнической категории 3 по результатам трехосных испытаний, геотехнических категорий 1 и 2 — по таблице 5.10); в случае неоднородного основания значение D принимают средним в пределах сжимаемой толщи в соответствии с требованиями 5.6.45;

N — вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент в уровне его подошвы, кН;

e — эксцентриситет, м;

a — диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента, м, в направлении которой действует момент; для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью A принимают a = 2 \sqrt{A/\pi} .

Примечание - Крен фундамента, возникающий в результате неравномерности сжимаемости основания, следует определять численными методами.

Таблица 5.9

Таблица 5.10

5.6.45 Средние (в пределах сжимаемой толщи Hc) значения D, кПа-1, вычисляют по формуле

\overline{D} = \sum_{i = 1}^{n} (A_{i} \frac{1 - \nu_{i}^{2}}{E_{i}})/ \sum_{i = 1}^{n} A_{i}, (5.26)

где Ai — площадь эпюры вертикальных напряжений от единичного давления под подошвой фундамента в пределах i-го слоя грунта. Допускается принимать A_{i} = \sigma_{zp,i}h_{i} (см. 5.6.31);

Ei, \nu_{i} , hi — соответственно модуль деформации, кПа, коэффициент поперечной деформации и толщина i-го слоя грунта, м;

Hc — сжимаемая толща, определяемая по 5.6.41, м;

n — число слоев, отличающихся значениями E и \nu в пределах сжимаемой толщи Hc.

Предельные деформации основания фундаментов

5.6.46 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения su,s и su,f устанавливают исходя из необходимости соблюдения:

а) технологических или архитектурных требований к деформации сооружения (изменение проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, включая требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.), su,s;

б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, включая общую устойчивость сооружения, su,f.

5.6.47 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по технологическим или архитектурным требованиям su,s следует устанавливать соответствующими нормами проектирования сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.

Проверку соблюдения условия s <= su,s проводят при разработке типовых и индивидуальных проектов в составе расчетов сооружения во взаимодействии с основанием после соответствующих расчетов конструкций сооружения по прочности, устойчивости и трещиностойкости.

5.6.48 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций su,f следует устанавливать при проектировании на основе расчета сооружения во взаимодействии с основанием.

Значение su,f допускается не устанавливать для сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок основания (например, различного рода шарнирных систем), а также для сооружений значительной жесткости и прочности (например, зданий башенного типа, домен) при соответствующем обосновании.

5.6.49 При разработке типовых проектов сооружений на основе значений su,s и su,f следует устанавливать следующие критерии допустимости применения этих проектов, упрощающие расчет оснований по деформациям при их привязке к местным грунтовым условиям:

а) предельные значения степени изменчивости сжимаемости грунтов \alpha_{E} основания, соответствующие различным значениям среднего модуля деформации грунтов в пределах плана сооружения \overline{E} или средней осадки основания \overline{s} ;

б) предельную неравномерность деформаций основания \Delta s_{u}^{0} , соответствующую нулевой жесткости сооружения;

в) перечень грунтов с указанием их простейших характеристик свойств, а также характера напластований, при наличии которых не требуется выполнять расчет оснований по деформациям.

Примечания

1 Степень изменчивости сжимаемости основания \alpha_{E} определяют отношением наибольшего значения приведенного по глубине модуля деформации грунтов основания в пределах плана сооружения к наименьшему значению.

2 Среднее значение модуля деформации грунтов основания \overline{E} в пределах плана сооружения определяют как средневзвешенное с учетом изменения сжимаемости грунтов по глубине и в плане сооружения.

5.6.50 Предельные значения деформаций оснований допускается принимать согласно приложению Г, если конструкции сооружения не рассчитаны на усилия, возникающие в них при взаимодействии с основанием и в задании на проектирование не установлены значения su,s (см. 5.6.46, 5.6.47).

5.6.51 В проектах сооружений, расчетная осадка которых превышает 10 см, следует предусматривать соответствующий строительный подъем сооружения, а также мероприятия, не допускающие изменений проектных уклонов вводов и выпусков инженерных коммуникаций и обеспечивающие сохранность коммуникаций в местах их пересечения со стенами сооружения.

5.6.52 Расчет деформаций основания допускается не выполнять для сооружений геотехнических категорий 1 и 2, если среднее давление под фундаментами проектируемого сооружения не превышает расчетное сопротивление грунтов основания (см. 5.6.7 - 5.6.25) и выполняется одно из следующих условий:

а) степень изменчивости сжимаемости основания меньше предельной (по 5.6.49, а);

б) инженерно-геологические условия площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (по 5.6.49, в);

в) грунтовые условия площадки строительства сооружений, перечисленных в таблице 5.11, относятся к одному из вариантов, указанных в этой таблице.

Таблица 5.11

5.7 Расчет оснований по несущей способности

5.7.1 Целью расчета оснований по несущей способности является обеспечение прочности и устойчивости оснований, а также недопущение сдвига фундамента по подошве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете схема разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна быть статически и кинематически возможна для данного воздействия и конструкции фундамента или сооружения.

5.7.2 Расчет оснований по несущей способности проводят исходя из условия

F \leq \frac{\gamma_{c}F_{u}}{\gamma_{n}} , (5.27)

где F — расчетная нагрузка на основание, кН, определяемая в соответствии с требованиями 5.2;

Fu — сила предельного сопротивления основания, кН;

\gamma_{c} — коэффициент условий работы, принимаемый:

для песков, кроме пылеватых ............................. 1,0

для песков пылеватых, а также глинистых грунтов в стабилизированном состоянии ........................... 0,9

для глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии ... 0,85

для скальных грунтов:

невыветрелых и слабовыветрелых .......................... 1,0

выветрелых .............................................. 0,9

сильновыветрелых ........................................ 0,8;

\gamma_{n} — коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным 1,2; 1,15 и 1,10 соответственно для сооружений геотехнических категорий 3, 2 и 1.

Примечание - В случае неоднородных грунтов средневзвешенное значение \gamma_{c} принимают в пределах толщины b₁ + 0,1b (но не более 0,5b) под подошвой фундамента, где b — сторона фундамента, м, в направлении которой предполагается потеря устойчивости, а b1 = 4 м.

5.7.3 Вертикальную составляющую силу предельного сопротивления основания Nu, кН, сложенного скальными грунтами, независимо от глубины заложения фундамента вычисляют по формуле

Nu = Rcb'l', (5.28)

где Rc — расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта, кПа;

b' и l' — соответственно приведенные ширина и длина фундамента, м, вычисляемые по формулам:

b' = b — 2eb, l' = l — 2el, (5.29)

здесь eb и el — соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей нагрузок в направлении поперечной и продольной осей фундамента, м.

5.7.4 Силу предельного сопротивления основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, следует определять исходя из условия, что соотношение между нормальными \sigma и касательными \tau напряжениями по всем поверхностям скольжения, соответствующее предельному состоянию основания, подчиняется зависимости

\tau = \sigma tg\varphi_{I} + c_{I}, (5.30)

где \varphi_{I} и cI — соответственно расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления грунта (см. 5.3).

5.7.5 Силу предельного сопротивления основания, сложенного медленно уплотняющимися водонасыщенными глинистыми, органоминеральными и органическими грунтами (при коэффициенте водонасыщения Sr >= 0,85 и коэффициенте консолидации c_{\nu} \leq 10^{7}c\text{м}^{2}/\text{год} ), следует определять с учетом возможного нестабилизированного состояния грунтов основания за счет избыточного давления в поровой воде u. При этом соотношение между нормальными \sigma и касательными \tau напряжениями принимают по зависимости

\tau = (\sigma_{l} - u)tg\varphi_{I} + c_{I}, (5.31)

где \sigma_{l} и u — значения полного нормального напряжения и порового давления, соответственно;

\varphi_{I} и cI — соответствуют стабилизированному состоянию грунтов основания и определяются по результатам консолидированного среза или трехосного сжатия.

Избыточное давление в поровой воде допускается определять методами фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения нагрузки на основание.

Контроль стабилизации грунтов основания, сложенного медленно уплотняющимися грунтами, допускается определять статическим зондированием с использованием зонда с датчиком порового давления по данным зондирования со стабилизацией зонда с одновременным проведением диссипационных испытаний.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.7.6 При проверке несущей способности основания фундамента следует учитывать, что потеря устойчивости может происходить по следующим возможным вариантам (в зависимости от соотношения вертикальной и горизонтальной составляющих равнодействующей, а также значения эксцентриситета):

• плоский сдвиг по подошве;
• глубинный сдвиг;
• смешанный сдвиг (плоский сдвиг по части подошвы и глубинный сдвиг по поверхности, охватывающей оставшуюся часть подошвы).

Необходимо учитывать форму фундамента и характер его подошвы, наличие связей фундамента с другими элементами сооружения, напластование и свойства грунтов основания.

Проверку устойчивости основания отдельного фундамента следует проводить с учетом работы основания всего сооружения в целом.

5.7.7 Расчет оснований по несущей способности в общем случае следует выполнять методами теории предельного равновесия, основанными на поиске наиболее опасной поверхности скольжения и обеспечивающими равенство сдвигающих и удерживающих сил. Возможные поверхности скольжения, отделяющие сдвигаемый массив грунта от неподвижного, могут быть приняты круглоцилиндрическими, ломаными, в виде логарифмической спирали и другой формы.

5.7.8 Возможные поверхности скольжения могут полностью или частично совпадать с выраженными ослабленными поверхностями в грунтовом массиве или пересекать слои слабых грунтов; при их выборе необходимо учитывать ограничения на перемещения грунта, исходя из конструктивных особенностей сооружения. При расчете следует учитывать различные сочетания нагрузок, отвечающие как периоду строительства, так и периоду эксплуатации сооружения.

5.7.9 Для каждой возможной поверхности скольжения вычисляют предельную нагрузку. При этом используют соотношения между вертикальными, горизонтальными и моментными компонентами нагрузки, которые ожидаются в момент потери устойчивости, и описывают нагрузку одним параметром. Этот параметр определяется из условия равновесия сил (в проекции на заданную ось) или моментов (относительно заданной оси). В качестве предельной нагрузки принимают минимальное значение.

5.7.10 В число рассматриваемых при определении равновесия сил включают вертикальные, горизонтальные и моментные нагрузки от сооружения, вес грунта, фильтрационные силы, силы трения и сцепления по выбранной поверхности скольжения, активное и (или) пассивное давление грунта на сдвигаемую часть грунтового массива вне поверхности скольжения.

5.7.11 Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu, кН, основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, допускается вычислять по формуле (5.32), если фундамент имеет плоскую подошву и грунты основания ниже подошвы однородны до глубины не менее ее ширины, а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента интенсивность большей из них не превышает 0,5R (R — расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с 5.6.7 - 5.6.25)

N_{u} = b\prime l\prime(N_{\gamma}\xi_{\gamma}b\prime\gamma_{I} + N_{q}\xi_{q}\gamma_{I}\prime d + N_{c}\xi_{c}c_{I}), (5.32)

где b' и l' — то же, что и в формуле (5.29), при этом буквой b обозначена сторона фундамента, в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;

N_{\gamma} , Nq, Nc — безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таблице 5.12 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта \varphi_{I} и угла наклона к вертикали \delta равнодействующей внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундамента;

\gamma_{I} и \gamma_{I}\prime — расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3, находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяют с учетом взвешивающего действия воды для грунтов, находящихся выше водоупора);

cI — расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа;

d — глубина заложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимают значение d, соответствующее наименьшей пригрузке, например, со стороны подвала);

\xi_{\gamma} , \xi_{q} , \xi_{c} _ коэффициенты формы фундамента, вычисляемые по формулам:

\xi_{\gamma} = 1 - 0,25/\eta,\xi_{q} = 1 + 1,5/\eta,\xi_{c} = 1 + 0,3/\eta, (5.33)

здесь \eta = l/b ;

l и b — соответственно длина и ширина подошвы фундамента, м, принимаемые в случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными приведенным значениям l' и b', определяемым по формуле (5.29).

Если \eta = l/b<1 , в формулах (5.33) следует принимать \eta = 1 .

Таблица 5.12

Угол внутреннего трения грунта \varphi_{I} , град.	Обозначение коэффициентов	Коэффициенты несущей способности N_{\gamma} , Nq и Nc при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки \delta , град, равных
		0	5			10			15			20			25			30			35			40			45
0	N_{\gamma}	0	-			-			-			-			-			-			-			-			-
	Nq	1,00
	Nc	5,14
5	N_{\gamma}	0,20		0,05		\delta\prime = 4,9			-			-			-			-			-			-			-
	Nq	1,57		0,26
	Nc	6,49		2,93
10	N_{\gamma}	0,60	0,42				0,12		\delta\prime = 9,8			-			-			-			-			-			-
	Nq	2,47	2,16				1,60
	Nc	8,34	6,57				3,38
15	N_{\gamma}	1,35	1,02			0,61				0,21		\delta\prime = 14,5			-			-			-			-			-
	Nq	3,94	3,45			2,84				2,06
	Nc	10,98	9,13			6,88				3,94
20	N_{\gamma}	2,88	2,18			1,47			0,82				0,36		\delta\prime = 18,9			-			-			-			-
	Nq	6,40	5,56			4,64			3,64				2,69
	Nc	14,84	12,53			10,02			7,26				4,65
25	N_{\gamma}	5,87	4,50			3,18			2,00			1,05				0,58		\delta\prime = 22,9			-			-			-
	Nq	10,66	9,17			7,65			6,13			4,58				3,60
	Nc	20,72	17,53			14,26			10,99			7,68				5,58
30	N_{\gamma}	12,39	9,43			6,72			4,44			2,63			1,29				0,95		\delta\prime = 26,5			-			-
	Nq	18,40	15,63			12,94			10,37			7,96			5,67				4,95
	Nc	30,14	25,34			20,68			16,23			12,05			8,09				6,85
35	N_{\gamma}	27,50	20,58			14,63			9,79			6,08			3,38				1,60		\delta\prime = 29,8			-			-
	Nq	33,30	27,86			22,77			18,12			13,94			10,24				7,04
	Nc	46,12	38,36			31,09			24,45			18,48			13,19				8,63
40	N_{\gamma}	66,01	48,30			33,84			22,56			14,18			8,26			4,30				2,79		\delta\prime = 32,7			-
	Nq	64,19	52,71			42,37			33,26			25,39			18,70			13,11				10,46
	Nc	75,31	61,63			49,31			38,45			29,07			21,10			14,43				11,27
45	N_{\gamma}	177,61	126,09			86,20			56,50			32,26			20,73			11,26			5,45				5,22		\delta\prime = 35,2
	Nq	134,87	108,24			85,16			65,58			49,26			35,93			25,24			16,82				16,42
	Nc	133,87	107,23			84,16			64,58			48,26			34,93			24,24			15,82				15,82
Примечания 1 При промежуточных значениях \varphi_{I} и \delta коэффициенты N_{\gamma} , Nq и Nc допускается определять интерполяцией. 2 В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, соответствующие предельному значению угла наклона нагрузки \delta\prime , исходя из условия (5.35).

Угол наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание определяют из условия

tg\delta = F_{h}/F_{\nu}, (5.34)

где Fh и F_{\nu} — соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие внешней нагрузки F на основание в уровне подошвы фундамента, кН.

Расчет по формуле (5.32) следует выполнять, если соблюдается условие

tg\delta<sin\varphi_{I}. (5.35)

Примечания

1 При использовании формулы (5.32) в случае неодинаковой пригрузки с разных сторон фундамента в составе горизонтальных нагрузок следует учитывать активное давление грунта.

2 Если условие (5.35) не выполняется, следует проводить расчет фундамента на сдвиг по подошве (5.7.12).

3 При соотношении сторон фундамента \eta>5 фундамент рассматривается как ленточный и коэффициенты \xi_{\gamma} , \xi_{q} и \xi_{c} принимают равными единице.

5.7.12 Расчет фундамента на сдвиг по подошве проводят исходя из условия

\sum F_{s,a} \leq (\gamma_{c} \sum F_{s,r})/\gamma_{n}, (5.36)

где \sum F_{s,a} и \sum F_{s,r} — суммы проекций на плоскость скольжения соответственно расчетных сдвигающих и удерживающих сил, кН, определяемых с учетом активного и пассивного давлений грунта на боковые грани фундамента, коэффициента трения подошвы фундамента по грунту, а также силы гидростатического противодавления (при уровне подземных вод выше подошвы фундамента);

\gamma_{c} и \gamma_{n} — то же, что и в формуле (5.27).

5.7.13 Расчет на плоский сдвиг по подошве проводят при наличии горизонтальной составляющей нагрузки на фундамент в случаях:

• нарушения условия (5.35) применимости формулы (5.32);
• наличия слоя грунта с низкими значениями прочностных характеристик непосредственно под подошвой фундамента;
• в случаях, указанных в 5.7.14.

5.7.14 Предельное сопротивление основания (однородного ниже подошвы фундамента до глубины не менее 0,75b), сложенного медленно уплотняющимися водонасыщенными грунтами (5.7.5), допускается вычислять следующим образом:

а) вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания ленточного фундамента nu, кН/м, по формуле

n_{u} = b\prime[q + (1 + \pi + cos\alpha)c_{I}], (5.37)

где b' — то же, что и в формуле (5.28);

q — пригрузка с той стороны фундамента, в направлении которой действует горизонтальная составляющая нагрузки, кПа;

cI = cu — то же, что и в 5.7.5;

\pi = 3,14 ;

\alpha — угол, рад, вычисляемый по формуле

\alpha = arcsin(f_{h}/b\prime c_{I}), (5.38)

здесь fh — горизонтальная составляющая расчетной нагрузки на 1 м длины фундамента с учетом активного давления грунта, кН/м.

Формулу (5.37) допускается использовать, если выполняется условие

fh <= b'cI; (5.39)

б) силу предельного сопротивления основания прямоугольного (l <= 3b) фундамента при действии на него вертикальной нагрузки допускается вычислять по формуле (5.32), полагая \varphi_{I} = 0 , \xi_{c} = 1 + 0,11/\eta , cI = cu.

Во всех случаях, если на фундамент действуют горизонтальные нагрузки и основание сложено грунтами в нестабилизированном состоянии, следует проводить расчет фундамента на сдвиг по подошве (5.7.12).

5.8 Особенности проектирования оснований при реконструкции сооружений

5.8.1 Техническое задание на проектирование оснований и фундаментов реконструируемых сооружений должно включать в себя сведения о целях реконструкции (надстройка существующего сооружения, пристройка к нему новой части, устройство подземной части, встройка — при поднятии вышерасположенных этажей и устройстве в них промежуточных помещений и т.п.), характеристику здания, уровень ответственности, нагрузки и другие данные, необходимые для проектирования.

5.8.2 Исходные данные также должны содержать результаты инженерно-геологических изысканий площадки строительства на момент реконструкции, включающие определение деформационно-прочностных характеристик грунтов, в том числе полученных по испытаниям образцов, отобранных из-под подошвы фундаментов, и данные технического обследования фундаментов и конструкций сооружения. При выполнении технического обследования особое внимание должно уделяться прочностным характеристикам материалов строительных конструкций, наличию в них признаков деформаций, трещин, повреждений и т.п.

5.8.3 По полученным данным (см. 5.8.2) проверяют фактические и предполагаемые (в зависимости от целей реконструкции) давления на грунты основания под подошвой существующих фундаментов и устанавливают необходимость усиления основания. При выбранных способах усиления основание и конструкции фундаментов должны быть рассчитаны на нагрузки и воздействия, возникающие в период реконструкции сооружения и в процессе его дальнейшей эксплуатации.

5.8.4 При проектировании усиления оснований и фундаментов необходимо учитывать состояние конструкций подземной и наземной частей, а также особенности и последовательность производства работ по усилению оснований, фундаментов, подземной и наземной частей сооружения.

В проектах реконструируемых сооружений должны приниматься такие решения по устройству или усилению оснований и фундаментов, при которых наиболее полно используются несущая способность существующих конструкций фундаментов и деформационно-прочностные характеристики грунтов.

5.8.5 Проектирование оснований фундаментов реконструируемых сооружений выполняют в соответствии с требованиями 5.1 - 5.7.

5.8.6 Расчетное сопротивление грунта основания R реконструируемого сооружения, в т.ч. при его предполагаемой надстройке, вычисляют по формуле (5.7) с учетом требований 5.6.23. При усилении конструкции фундаментов монолитной железобетонной обоймой толщиной до 10 см площадь ее подошвы при расчете основания не учитывают. При толщине обоймы более 10 см ее площадь учитывается в расчете при условии, если она устраивается по предварительно втрамбованной в основание песчано-гравийной смеси.

5.8.7 Расчет оснований фундаментов по деформациям для реконструируемых сооружений проводят исходя из условия

sad <= sad,u, (5.40)

где sad — дополнительная осадка основания фундамента (совместная дополнительная деформация основания и сооружения), определяемая в соответствии с требованиями 5.6 с учетом совокупности техногенных воздействий, связанных с увеличением (снижением) нагрузки на основание, технологии и последовательности строительных работ;

sad,u — предельное значение дополнительной осадки основания фундамента (предельное значение совместной дополнительной деформации основания и сооружения), устанавливаемое при проектировании реконструкции в соответствии с категорией технического состояния сооружения (приложение Д) и с учетом требований 5.6.46 - 5.6.48.

Примечания

1 Для определения совместной деформации основания и реконструируемого сооружения sad допускается использовать методы, указанные в 5.1.10. Дополнительная осадка при реконструкции определяется как разность осадок от нагрузки до реконструкции и с учетом дополнительных нагрузок после реконструкции. При изменении размеров или типа фундаментов при реконструкции (уширение фундаментов, усиления фундаментов сваями и т.п.) дополнительная осадка определяется с использованием численных методов и с применением моделей, удовлетворяющих требованиям 5.1.12 - 5.1.13.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от ₂₇.12.2021 № 1022/пр)

2 При расчете оснований реконструируемых сооружений по деформациям условие (5.40) следует выполнять в т.ч. для параметров, указанных в 5.6.4.

5.8.8 Предельные значения дополнительных деформаций основания реконструируемого сооружения следует принимать в зависимости от конструктивной схемы и категории технического состояния (приложение Д) согласно приложению Е, если его конструкции не рассчитаны на усилия (в т.ч. с учетом мероприятий по усилению оснований, фундаментов и надземных конструкций), возникающие в них при взаимодействии с основанием при выполнении реконструкции и дальнейшей эксплуатации.

5.8.9 При устройстве в реконструируемых сооружениях подземных сооружений (подвалов, тоннелей и т.п.) следует учитывать: дополнительное активное горизонтальное давление, снижение несущей способности основания фундаментов и пр.

Если реконструкция вызывает увеличение нагрузок, необходимо оценивать несущую способность основания, особенно при наличии фундаментов с глубиной заложения менее 0,5 м.

5.8.10 При устройстве нового фундамента ниже существующего без дополнительных защитных мероприятий допустимую разность \Delta h отметок заложения соседних одиночных или ленточных фундаментов следует вычислять по формуле (5.5).

5.8.11 Проектирование оснований и фундаментов при реконструкции должно вестись с учетом динамических воздействий от оборудования, установленного в зданиях, наземного и подземного транспорта, производства строительных работ и других источников на основе данных инструментальных измерений вибраций (см. 6.14).

5.8.12 При расположении реконструируемого сооружения на застроенной территории следует проводить оценку влияния реконструкции на окружающую застройку в соответствии с требованиями раздела 9.

5.8.13 В проекте оснований и фундаментов необходимо предусмотреть проведение работ по геотехническому мониторингу реконструируемого сооружения и окружающей застройки, при расположении объекта реконструкции на застроенной территории, в соответствии с требованиями раздела 12.

5.8.14 При проектировании усиления оснований и фундаментов при реконструкции, капитальном ремонте, в период эксплуатации или выполнении мероприятий по защите от природных и техногенных воздействий следует выполнять оценку возможных вариантов по критериям конструктивной и экономической эффективности.

(п. 5.8.14 введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

5.8.15 Строительные материалы, используемые при реконструкции, должны соответствовать требованиям по надежности и долговечности строительных конструкций и оснований (ГОСТ 27751).

(п. 5.8.15 введен Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

5.9 Мероприятия по уменьшению деформаций оснований и влияния их на сооружения

5.9.1 Для выполнения требований расчета оснований по предельным состояниям, кроме возможности и целесообразности изменения размеров фундаментов в плане или глубины их заложения (включая прорезку грунтов со специфическими свойствами), введения дополнительных связей, ограничивающих перемещения фундаментов, применения других типов фундаментов (например, свайных), изменения нагрузок на основание и т.д., следует рассмотреть необходимость применения:

а) мероприятий по предохранению грунтов основания от ухудшения их свойств (5.9.2);

б) мероприятий, направленных на преобразование строительных свойств грунтов (5.9.3);

в) конструктивных мероприятий, уменьшающих чувствительность сооружений к деформациям основания (5.9.4);

г) выравнивания сооружений или отдельных их частей: стационарным, а также временным специальным оборудованием; выбуриванием грунта из-под подошвы фундаментов; регулируемым замачиванием;

д) фундаментов эффективных форм и конструкций (буробетонных, с промежуточной подготовкой, с уплотнением грунтов основания ступенчато возрастающей нагрузкой, с анкерами, щелевых, в вытрамбованных котлованах, из забивных блоков и т.п.).

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

При проектировании следует также учитывать возможность регулирования усилий в конструкциях сооружения, возникающих при его взаимодействии с основанием (5.9.5), а также регулирования напряженно-деформированного состояния грунта основания (5.9.7).

Выбор одного или комплекса мероприятий следует проводить с учетом требований 4.2.

5.9.2 К мероприятиям, предохраняющим грунты основания от ухудшения их строительных свойств, относятся:

а) водозащитные мероприятия на площадках, сложенных грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующая компоновка генеральных планов, вертикальная планировка территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, устройство дренажей, противофильтрационных завес и экранов, прокладка водопроводов в специальных каналах или размещение их на безопасных расстояниях от сооружений, контроль за возможными утечками воды и т.п.);

б) защита грунтов основания от химически активных жидкостей, способных привести к просадкам, набуханию, активизации карстовых явлений, повышению агрессивности подземных вод и т.п.;

в) ограничение источников внешних воздействий (например, вибраций);

г) предохранительные мероприятия, осуществляемые в процессе строительства сооружений (сохранение природной структуры и влажности грунтов, соблюдение технологии устройства оснований, фундаментов, подземных и наземных конструкций, не допускающей изменения принятой в проекте схемы и скорости передачи нагрузки на основание, особенно при наличии в основании медленно консолидирующихся грунтов и т.п.).

д) специальные теплотехнические мероприятия (в т.ч. с применением эффективной влаго- и биостойкой теплоизоляции).

(перечисление «д» введено Изменением № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

При выборе материалов для теплоизоляции конструкций фундаментов, стен подвалов, подпорных стен и т.п. при их заложении менее глубины сезонного промерзания необходимо соблюдать следующие требования:

• предел прочности при сжатии для теплоизоляционных материалов со стороны грунта должен составлять не менее 200 кПа при глубине заложения до 3,5 м и не менее 250 кПа при глубине заложения более 3,5 м;
• предел прочности при сжатии для теплоизоляционных материалов, устанавливаемых под фундаментом, должен составлять не менее 250 кПа;
• коэффициент водопоглощения при длительном полном погружении образцов для теплоизоляционных материалов должен составлять не более 0,7%.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

Примечание — Определение предела прочности при сжатии выполняется по ГОСТ EN 826, ГОСТ 17177, определение водопоглощения — по ГОСТ 12087.

(примечание введено Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.9.3 Преобразование строительных свойств грунтов основания (устройство искусственных оснований) достигается:

а) уплотнением грунтов (трамбованием тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых свай, вытрамбовыванием котлованов под фундаменты, предварительным замачиванием грунтов, применением энергии взрыва, глубинным гидровиброуплотнением, вибрационными машинами, катками, уплотнением грунтов основания ступенчато возрастающей нагрузкой сваевдавливающими установками и т.п.);

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

б) полной или частичной заменой в основании (в плане и по глубине) грунтов с неудовлетворительными свойствами подушками из песка, гравия, щебня, плитами из экструдированного пенополистирола и т.п.;

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом Минстроя России от 24.01.2019 № 43/пр)

в) устройством насыпей (отсыпкой или гидронамывом);

г) закреплением грунтов (инъекционным, электрохимическим, буросмесительным, термическим и другими способами);

д) введением в грунт специальных добавок (например, засолением грунта или пропиткой его нефтепродуктами для ликвидации пучинистых свойств);

е) армированием грунта (введением специальных пленок, сеток и т.п.) согласно требованиям 6.10.

5.9.4 Конструктивные мероприятия, уменьшающие чувствительность сооружений к деформациям основания, включают в себя:

а) рациональную компоновку сооружения в плане и по высоте;

б) повышение прочности и пространственной жесткости сооружений, достигаемое усилением конструкций, особенно конструкций фундаментно-подвальной части, в соответствии с результатами расчета сооружения во взаимодействии с основанием (введение дополнительных связей в каркасных конструкциях, устройство железобетонных или армокаменных поясов, разрезка сооружений на отсеки и т.п.);

в) увеличение податливости сооружений (если это позволяют технологические требования) за счет применения гибких или разрезных конструкций;

г) устройство приспособлений для выравнивания конструкций сооружения и рихтовки технологического оборудования.

Примечания

1 Габариты приближения к строительным конструкциям подвижного технологического оборудования (мостовых кранов, лифтов и т.п.) должны обеспечивать их нормальную эксплуатацию с учетом возможных деформаций основания.

2 Для обеспечения нормальной эксплуатации лифтов многоэтажных зданий лифтовые шахты необходимо проектировать с учетом крена сооружения.

5.9.5 К мероприятиям, позволяющим уменьшить усилия в конструкциях сооружения при взаимодействии его с основанием, относятся:

• размещение сооружения на площади застройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов, старых горных выработок, карстовых полостей, внешних водоводов и т.п.);
• применение соответствующих конструкций фундаментов (фундаментов с малой боковой поверхностью на подрабатываемых территориях, при наличии в основании пучинистых грунтов и др.);
• засыпка пазух и устройство подушек под фундаментами из материалов, обладающих малым сцеплением и трением, применение специальных антифрикционных покрытий, отрывка временных компенсационных траншей для уменьшения усилий от горизонтальных деформаций оснований (например, в районах горных выработок);
• регулирование сроков замоноличивания стыков сборных и сборно-монолитных конструкций;
• обоснованная скорость и последовательность возведения отдельных частей сооружения;
• устройство разделительных стенок между существующими и возводимым сооружением.

5.9.6 В случаях, когда строительными мерами защиты и инженерной подготовки грунтов основания не исключаются деформации и крены сооружений, превышающие допустимые значения, основания следует проектировать с учетом мероприятий, снижающих осадки и крены, в том числе с применением выравнивания сооружения.

При проектировании сооружений с учетом возможности их выравнивания с помощью домкратов, инъекции в грунт расширяющихся растворов, а также при выравнивании эксплуатируемых сооружений следует выполнять расчет конструкций на воздействие неравномерных деформаций основания в стадии выравнивания. Расчетом на выравнивание домкратами необходимо проверить несущую способность и устойчивость конструкций фундаментов подвальной части зданий, воспринимающих сосредоточенную нагрузку от выравнивающих устройств, и глубину заложения фундаментов, включая проверку на устойчивость основания при передаче на него давления от выравнивающих устройств. При выравнивании фундаментов зданий путем инъекции в их основания расширяющихся растворов необходимо проверить несущую способность и устойчивость оснований фундаментов зданий, воспринимающих нагрузку от выравнивающих расширяющихся массивов, и глубину заложения фундаментов, включая проверку на устойчивость основания при передаче на него давления от расширяющихся массивов.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

5.9.7 Регулирование напряженно-деформированного состояния грунта основания с целью уменьшения его деформируемости или повышения несущей способности может быть выполнено созданием принудительной деформации грунтов или приложением постоянно действующего давления в грунте следующими способами:

• нагнетанием в ограниченный объем грунта твердеющего, в том числе расширяющегося, раствора (компенсационное нагнетание);

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

• путем устройства в грунте пневматических конструкций, способных расширяться в грунте;
• обжатием грунта ступенчато возрастающей нагрузкой сваевдавливающими установками СВУ;

(абзац введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

• обжатием грунта атмосферным давлением (вакуумирование) и др.;
• обжатием грунтов домкратами при выравнивании сооружений.

6 Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на специфических грунтах и в особых условиях

6.1 Просадочные грунты

6.1.1 Основания, сложенные просадочными грунтами, следует проектировать с учетом их особенности, заключающейся в том, что при повышении влажности выше определенного уровня происходит потеря прочности грунта и они дают дополнительные деформации — просадки — от внешней нагрузки и (или) собственного веса грунта с учетом:

специфических характеристик просадочных грунтов;

грунтовых условий; возможных источников повышения влажности (замачивания) грунтов;

видов просадочных деформаций;

дополнительных нагрузок от сил нагружающего (отрицательного) трения на заглубленные части сооружений;

дополнительных деформаций подстилающих непросадочных грунтов.

6.1.2 Основными специфическими характеристиками просадочных грунтов являются:

относительная деформация просадочности \epsilon_{sl} , т.е. относительное сжатие грунта при повышении его влажности, определяемой по 6.1.17;

начальное просадочное давление psl, представляющее минимальное давление от внешней нагрузки (фундамента, земляного сооружения и т.п.) и собственного веса грунта, при котором начинает возникать просадка грунта в условиях полного водонасыщения (6.1.19);

начальная просадочная влажность wsl — влажность просадочного грунта, при которой с учетом напряженного состояния от внешней нагрузки и его собственного веса начинает проявляться просадка грунта.

6.1.3 Основными характеристиками грунтовых условий площадок, сложенных просадочными грунтами, являются:

расчетная или экспериментально полученная величина просадки грунта от собственного веса ssl,g (6.1.22);

просадочная толща Hsl (6.1.8);

тип грунтовых условий по просадочности (6.1.9).

6.1.4 При проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, следует учитывать возможность повышения их влажности за счет:

а) замачивания грунтов — сверху из внешних источников и (или) снизу при подъеме уровня подземных вод;

б) накопления влаги в грунте вследствие инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.

6.1.5 При проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, следует учитывать (рисунок 6.1):

а) просадки от внешней нагрузки ssl,p, происходящие в пределах верхней зоны hsl,p, измеряемой от подошвы фундамента до глубины, где суммарные вертикальные напряжения от внешней нагрузки и собственного веса грунта равны начальному просадочному давлению или сумма указанных напряжений минимальна (6.1.19);

б) просадки от собственного веса грунта ssl,g, происходящие в нижней зоне hsl,g, начиная с глубины, где суммарные вертикальные напряжения превышают начальное просадочное давление psl или сумма вертикальных напряжений от собственного веса грунта и внешней нагрузки минимальна, и до нижней границы просадочной толщи;

в) неравномерность просадки грунтов \Delta s_{sl} ;

г) горизонтальные перемещения основания usl в пределах криволинейной части просадочной воронки при просадке грунтов от собственного веса;

д) дополнительные осадки подстилающего просадочную толщу грунтов, происходящие за счет повышения напряженного состояния грунтового массива, снижения модуля деформации грунтов при повышении их влажности (6.1.12).

Примечание - Просадку грунтов учитывают при относительной просадочности \epsilon_{sl} \geq 0,01 .

а — просадка от собственного веса ssl,g отсутствует (не превышает 5 см), возможна только просадка от внешней нагрузки ssl,p в верхней зоне просадки hsl,p (I тип грунтовых условий); б, в, г — возможна просадка от собственного веса ssl,g в нижней зоне просадки hsl,g, начиная с глубины zg (тип грунтовых условий II); б — верхняя и нижняя зоны не сливаются, имеется нейтральная зона hn; в — верхняя и нижняя зоны просадки сливаются; г — просадка от внешней нагрузки отсутствует

Рисунок 6.1 — Схемы к расчету просадок грунта в основании фундамента

6.1.6 Просадки грунтов оснований от собственного веса характеризуются (рисунок 6.2):

• максимальной, средней просадкой (см. 6.1.12);
• относительной разностью просадок \Delta s_{sl}/L (L — расстояние между точками по длине участка или между фундаментами);
• наклоном поверхности основания или креном фундаментов (сооружения) i;
• кривизной изгибаемого участка основания и сооружения или выгибом основания f/L (f — прогиб, L — длина однозначного изгибаемого участка основания или сооружения).

А — линейный источник замачивания; Б — площадной источник замачивания; а — поперечный разрез зоны увлажнения; б — кривая просадки поверхности грунта; в — кривые наклонов (4) и кривизны (5) поверхности; г — кривые горизонтальных перемещений поверхности грунта; 1 — положение земной поверхности; 2 — площадь-источник замачивания; 3 — нижняя граница растекания воды; Bw — ширина замачиваемой площади; bw — ширина горизонтального участка просадки; \beta — угол растекания воды в стороны; Hsl — просадочная толщина; r — расчетная длина криволинейного участка просадки от собственного веса грунта; lw — ширина зоны растекания воды; usl — горизонтальные перемещения земной поверхности; I и II — зоны соответственно разуплотнения и уплотнения грунта; r0 — ширина зон соответственно уплотнения и разуплотнения грунта

Рисунок 6.2 — Общий характер развития просадочных деформаций на поверхности от собственного веса грунта

6.1.7 Горизонтальные перемещения проявляются в пределах верхней части просадочной толщи на глубину 0,5Hsl и характеризуются развитием двух зон:

I — зона горизонтального разуплотнения (растяжения) грунта с возникновением в нем клинообразных просадочных трещин, располагающейся на периферийных частях участков неравномерной просадки грунтов от собственного веса, в пределах которой горизонтальные перемещения направлены в стороны от источников залегания;

II — зона горизонтального уплотнения (сжатия) грунта возникает вблизи и под источником замачивания, в которой горизонтальные перемещения направлены также в сторону источника замачивания.

6.1.8 При определении просадок грунтов ssl,g и ssl,p и их неравномерности следует учитывать:

• характер планировки территории (наличие выемок и срезки или насыпей и подсыпок, которые оказывают влияние на напряженное состояние грунтов основания, величину просадочной толщи hsl, а также на характер и величину просадок);
• возможные виды, размеры и места расположения источников замачивания грунтов; конструктивные особенности сооружения, в частности наличие тоннелей, подвалов под частью сооружения и т.п.;
• дополнительные нагрузки на глубокие фундаменты, уплотненные и закрепленные массивы от сил негативного трения, возникающих при просадках грунтов от собственного веса.

При замачивании сверху больших площадей (ширина замачиваемой площади Bw равна или превышает просадочную толщу Hsl) и замачивании снизу за счет подъема уровня подземных вод полностью проявляется просадка от собственного веса ssl,g (6.1.16), а при замачивании сверху малых площадей (Bw < Hsl) проявляется только ее часть s'sl,g (6.1.22).

Примечание - При определении неравномерности просадок грунтов следует учитывать возможные наиболее неблагоприятные виды и места расположения источников замачивания по отношению к рассчитываемому фундаменту или сооружению в целом.

6.1.9 Грунтовые условия площадок, сложенных просадочными грунтами, в зависимости от возможности проявления просадки грунтов от собственного веса подразделяют на два типа:

тип I — грунтовые условия, в которых возможна в основном просадка грунтов от внешней нагрузки, а просадка грунтов от собственного веса отсутствует или не превышает 5 см;

тип II — грунтовые условия, в которых помимо просадки грунтов от внешней нагрузки возможна их просадка от собственного веса и ее величина превышает 5 см.

6.1.10 При проектировании оснований и сооружений на просадочных грунтах с типом II грунтовых условий необходимо учитывать дополнительные нагрузки Pn от сил нагружающего (негативного) трения fn, возникающие при просадках грунтов от собственного веса по боковым поверхностям подземных (заглубленных) частей сооружений и отдельных фундаментов, а также глубоких фундаментов.

6.1.11 Дополнительные нагрузки Pn от сил нагружающего трения fn по боковой поверхности следует определять:

а) для подземных частей сооружений и отдельных фундаментов мелкого заложения по формуле

P_{n} = \gamma_{c} \cdot h \cdot u \cdot f_{n}, (6.1)

где \gamma_{c} — коэффициент условий работы боковых поверхностей с грунтом, принимаемый равным 0,6;

h и u — соответственно высота и периметр заглубленной подземной части сооружения или фундамента, м;

fn — расчетное сопротивление грунта по площади боковой поверхности сооружения или фундамента, принимаемое по СП 24.13330 (со знаком минус) на глубине 0,5h.

б) для свайных фундаментов по СП 24.13330.

6.1.12 Расчет деформаций оснований, сложенных просадочными грунтами, проводят в соответствии с требованиями раздела 5.

Деформации основания определяют суммированием по формулам:

s = sp + ssl,p + ssl,g + sul, (6.2)

\Delta s = \Delta s_{p} + \Delta s_{sl,p} + \Delta s_{sl,g} + \Delta s_{ul}, (6.3)

где sp и \Delta s_{p} — осадки и разность осадок основания от нагрузки фундамента, определяемые без учета просадочных свойств грунтов исходя из деформационных характеристик грунтов при установившейся влажности w, принимаемой равной природной влажности если w > wp и влажности на границе раскатывания (пластичности) wp, если w < wp;

ssl,p и \Delta s_{sl,p} — просадка и разность просадок основания фундаментов от его нагрузки в верхней зоне hsl,p (см. рисунок 6.1), определяемые по формулам (6.4) и (6.5);

ssl,g и \Delta s_{sl,g} — просадка и разность просадок основания от собственного веса грунта в нижней зоне просадки hsl,g (см. рисунок 6.1), вычисляемые по формуле (6.4);

sul и \Delta s_{ul} — дополнительная осадка и разность осадок подстилающих просадочную толщу грунтов в зоне дополнительного их сжатия Hul (см. рисунок 6.1) определяемые по 6.1.

Примечание — Крен, наклон, прогиб, кривизна и радиус кривизны основания допускается определять по формулам, аналогичным формуле (6.2).

6.1.13 Расчетное сопротивление грунта основания R при возможном замачивании просадочных грунтов (6.1.4) принимают равным:

а) начальному просадочному давлению psl при устранении возможности просадки грунтов от внешней нагрузки путем снижения давления по подошве фундамента;

б) значению, вычисленному по формуле (5.7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик ( \varphi_{II} и cII) в водонасыщенном состоянии.

При невозможности замачивания просадочных грунтов расчетное сопротивление грунта основания R вычисляют по формуле (5.7) с использованием прочностных характеристик этих грунтов при установившейся влажности (6.1.25).

При определении расчетного сопротивления грунта основания при возможности его замачивания до полного водонасыщения коэффициенты условий работы \gamma_{c1} и \gamma_{c2} принимают по таблице 5.4 как для глинистых грунтов с показателем текучести IL, соответствующим водонасыщенному состоянию грунта, но не менее 0,5.

6.1.14 Предварительные размеры фундаментов сооружений геотехнических категорий 2 и 3, возводимых на просадочных грунтах, назначают исходя из расчетных сопротивлений основания R0, принимаемых по таблице Б.4 приложения Б.

Указанными значениями R0 допускается пользоваться также для назначения окончательных размеров фундаментов сооружений пониженного уровня ответственности, в которых отсутствует мокрый процесс.

6.1.15 При устранении просадочных свойств грунтов уплотнением или закреплением для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 необходимо обеспечить, чтобы полное давление на кровлю подстилающего неуплотненного или незакрепленного слоя не превышало начальное просадочное давление psl.

6.1.16 Просадку грунтов основания ssl,p и ssl,g, см, при увеличении их влажности вследствие замачивания сверху больших площадей, а также замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод вычисляют по формуле

s_{sl,p(g)} = \sum_{i = 1}^{n} \epsilon_{sl,i}h_{i}k_{sl,i}, (6.4)

где \epsilon_{sl,i} — относительная просадочность i-го слоя грунта, определяемая в соответствии с 6.1.6;

hi — толщина i-го слоя, см;

ksl,i — коэффициент, определяемый в соответствии с 6.1.18;

n — число слоев, на которое разбита зона просадки hsl, принимаемое в соответствии с 6.1.20.

6.1.17 Относительную просадочность грунта \epsilon_{sl} вычисляют на основе испытаний грунта в лабораторных условиях по формуле

\epsilon_{sl} = \frac{h_{n,p} - h_{sat,p}}{h_{n,g}} , (6.5)

где hn,p и hsat,p — высота образца, см, соответственно природной влажности и после его полного водонасыщения (w = wsat) при давлении p, кПа, равном вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от внешней нагрузки и собственного веса грунта p = \sigma_{zp} + \sigma_{zg} при определении просадки грунта в верхней зоне hsl,p просадки; при определении просадки грунта в нижней зоне hsl,g просадки грунта от собственного веса (см. рисунок 6.1);

hn,g — высота, см, того же образца природной влажности при p = \sigma_{zg} .

Значение \epsilon_{sl} может быть определено также в полевых условиях путем замачивания опытных котлованов и по испытаниям грунта штампом с замачиванием.

6.1.18 Коэффициент ksl,i, входящий в формулу (6.4), при ширине фундамента b >= 12 м принимают равным единице для всех слоев грунта в пределах зоны просадки; при b <= 3 м hsl,p вычисляют по формуле

ksl,i = 0,5 + 1,5(p — psl,i)/p0, (6.6)

где p — среднее давление под подошвой фундамента, кПа;

psl,i — начальное просадочное давление грунта i-го слоя, кПа, определяемое в соответствии с 6.1.17;

p0 — давление, равное 100 кПа.

При 3 м < b < 12 м ksl,i определяют интерполяцией.

При определении просадки грунта от собственного веса следует принимать ksl = 1 при Hsl <= 15 м и ksl = 1,25 при Hsl >= 20 м, при промежуточных значениях Hsl коэффициент ksl определяют интерполяцией.

6.1.19 За начальное просадочное давление psl принимают давление, соответствующее:

• при лабораторных испытаниях грунтов в компрессионном приборе — давлению, при котором относительная просадочность \epsilon_{sl} равна 0,01;
• при полевых испытаниях штампами предварительно замоченных грунтов — давлению, равному точке перегиба на графике «нагрузка-осадка»;
• при замачивании грунтов в опытных котлованах — вертикальному напряжению от собственного веса грунта на глубине, начиная с которой происходит просадка грунта от собственного веса.

6.1.20 Толщину зоны просадки грунта hsl принимают равной (рисунок 6.1):

• толщине верхней зоны просадочной толщи hsl,p при определении просадки грунта от внешней нагрузки ssl,p (6.1.5), при этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, где \sigma_{z} = \sigma_{zp} + \sigma_{zg} = p_{sl} (рисунок 6.1 а, б) или глубине, где значение \sigma_{z} минимально, если \sigma_{z,min}>p_{sl} (рисунок 6.1, в);
• толщине нижней зоны просадочной толщи hsl,g при определении просадки грунта от собственного веса ssl,g, (6.1.5), т.е. начиная с глубины zg, где \sigma_{z} = p_{sl} , или значение \sigma_{z} минимально, если \sigma_{z,min}>p_{sl} , и до нижней границы просадочной толщи.

6.1.21 При отсутствии опытных определений начального просадочного давления суммирование по формуле (6.5) проводят до глубины, на которой относительная просадочность \epsilon_{sl} от давления pl равна 0,01.

6.1.22 Для расчета просадок грунта от нагрузки фундамента ssl,p и в нижней зоне от собственного веса грунта ssl,g просадочную толщу разбивают на отдельные слои толщиной hi в соответствии с литологическим разрезом и горизонтами определения \epsilon_{sl,i} . При этом толщина слоев должна быть не более 2 м, а изменение суммарного напряжения в пределах каждого слоя не должно превышать 200 кПа.

При расчете просадок ssl,p и ssl,q по формуле (6.3) учитывают только слои грунта, относительная просадочность которых при фактическом напряжении от \sigma_{z} = \sigma_{zp} + \sigma_{zg} или только от \sigma_{zq} (см. рисунок 6.1) \epsilon_{sl} \geq 0,01 . Слои, в которых \epsilon_{sl}<0,01 , исключают из рассмотрения.

Возможную просадку грунта от собственного веса s'sl,g, см, при замачивании из точечных или линейных источников (см. 6.1.8) сверху малых площадей (ширина замачиваемой площади Bw меньше размера просадочной толщи Hsl) вычисляют по формуле

s_{s}\prime_{l,g} = s_{sl,g} \sqrt{(2 - B_{w}/H_{sl})B_{w}/H_{sl}} , (6.7)

где ssl,g — максимальное значение просадки грунта от собственного веса, см, определяемое в соответствии с 6.1.15.

6.1.23 Дополнительная осадка sul подстилающих просадочную толщу в пределах зоны дополнительного сжатия Hul вычисляют по формуле

s_{ul} = \beta \cdot (\sum_{i = 1}^{n} \frac{\sigma_{z\gamma,i} \cdot h_{ul,i}}{E_{\omega,i}} - \sum_{i = 1}^{n} \frac{\sigma_{z}\prime_{\gamma,i} \cdot h_{ul,i}}{E_{0,i}}) + \beta \cdot \sum_{i = 1}^{n} \frac{\sigma_{u}\prime_{l,z\gamma,i} \cdot h_{ul,i}}{E_{\omega,i}} , (6.8)

где \sigma_{z\gamma,i} и \sigma_{z}\prime_{\gamma,i} — средние значения вертикальных напряжений в i-м слое грунта от его собственного веса соответственно при природной влажности и полном водонасыщении, зона дополнительного сжатия Hul подстилающих грунтов;

hul,i — толщина i-го слоя грунта, на которые разделена зона Hul;

\sigma_{u}\prime_{l,z\gamma,i} — среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое подстилающего грунта при полном водонасыщении при суммарных давлениях от собственного веса грунта, веса планировочной насыпи; веса сооружения с учетом нагрузок на полы по грунту; технологического оборудования и т.п., а также увеличение собственного веса просадочного грунта при уплотнении, закреплении, повышении его влажности до полного водонасыщения и влияния других факторов;

E0,i и E_{\omega,i} — модули деформаций i-го слоя подстилающего грунта при полном водонасыщении и природной влажности.

6.1.24 Нижнюю границу зоны дополнительного сжатия Hul подстилающих просадочную толщу грунтов принимают на глубине z = Hul, где выполняется одно из следующих условий:

• модуль деформации подстилающих водонасыщенных грунтов E >= 30 МПа, или влажных E >= 25 МПа при условии снижения его при полном водонасыщении не менее Ew = 20 МПа;
• дополнительные вертикальные напряжения \sigma_{z\gamma,i} = 0,1\sigma_{zq} , где \sigma_{zq} вычисляют по формуле (5.23).

6.1.25 При проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, в случае их возможного замачивания (6.1.4, а) следует предусматривать мероприятия, исключающие или снижающие до допустимых пределов просадки оснований и (или) уменьшающие их влияние на эксплуатационную надежность сооружений в соответствии с 6.1.26 и 6.1.27.

6.1.26 При возможности замачивания грунтов основания (6.1.4) следует предусматривать одно из следующих мероприятий:

а) устранение просадочных свойств грунтов в пределах всей просадочной толщи или только в ее верхней части (6.1.27);

б) прорезку просадочной толщи фундаментами, в том числе свайными и массивами из закрепленного грунта (6.1.27);

в) комплекс мероприятий, включающий частичное устранение просадочных свойств грунтов, водозащитные и конструктивные мероприятия (5.9).

В грунтовых условиях типа II наряду с устранением просадочных свойств грунтов или прорезкой просадочной толщи фундаментами глубокого заложения следует предусматривать водозащитные мероприятия, а также соответствующие компоновку генплана и вертикальную планировку застраиваемого участка.

Выбор мероприятий следует проводить с учетом типа грунтовых условий, вида возможного замачивания, расчетной просадки, взаимосвязи проектируемых сооружений с сооружениями окружающей застройки в соответствии с требованиями разделов 4 и 9.

6.1.27 Устранение просадочных свойств грунтов достигается:

а) в пределах верхней зоны просадки или ее части — уплотнением тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых подушек, вытрамбовыванием котлованов, в том числе с устройством уширения из жесткого материала (бетона, щебня, песчано-гравийной смеси), уплотнением ступенчато возрастающей нагрузкой сваевдавливающими установками СВУ, химическим или термическим закреплением;

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

б) в пределах всей просадочной толщи — глубинным уплотнением, пробивкой скважин с заполнением их уплотненным глинистым грунтом с предварительным замачиванием грунтов основания, в том числе с глубинными взрывами, уплотнением ступенчато возрастающей нагрузкой сваевдавливающими установками после предварительного замачивания грунтов основания, химическим или термическим закреплением, а также разгрузкой грунтового массива путем частичной срезки грунта при выполнении вертикальной планировки или устройства под сооружения глубоких подвалов, подземных этажей.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

6.1.28 При проектировании заглубленных фундаментов следует учитывать:

• в грунтовых условиях типа I — сопротивление грунта по боковой поверхности фундаментов при выполнении их в вытрамбованных котлованах из забивных блоков, в глубоких щелях, буровых скважинах, а также для фундаментов в опалубке, в случаях выполнения обратной засыпки котлованов по требованиям СП 45.13330;
• грунтовых условиях типа II — нагружающее (негативное) трение грунта по боковой поверхности фундаментов, возникающее при просадке грунтов от собственного веса.

Снижение нагружающего (негативного) трения по боковой поверхности фундаментов достигается путем устройства швов скольжения из эластичных материалов, совмещая их с гидроизоляцией, либо глубоких прорезей, заполненных глинистым грунтом (типа пасты) с числом пластичности Ip > 0,17.

6.1.29 Проектирование конструкций сооружений необходимо выполнять с учетом совместного расчета их с основанием по СП 21.13330.

6.2 Набухающие грунты

6.2.1 Основания, сложенные набухающими грунтами, следует проектировать с учетом способности таких грунтов при повышении влажности увеличиваться в объеме — набухать. При последующем понижении влажности у набухающих грунтов происходит обратный процесс — усадка.

Необходимо учитывать, что способностью набухать при увеличении влажности обладают некоторые виды шлаков (например, шлаки электроплавильных производств), а также обычные глинистые грунты (не набухающие при увеличении влажности), если они замачиваются химическими отходами производств (например, растворами серной кислоты).

Возможность набухания шлаков при их увлажнении и глинистых грунтов при замачивании химическими отходами производств устанавливают опытным путем в лабораторных или полевых условиях.

6.2.2 Набухающие грунты характеризуются относительным набуханием при заданном давлении \epsilon_{sw} , давлением набухания psw, влажностью набухания wsw и относительной усадкой при высыхании \epsilon_{sh} .

Указанные характеристики определяют в соответствии с 6.2.7, 6.2.10 и 6.2.16.

6.2.3 При проектировании оснований, сложенных набухающими грунтами, следует учитывать возможность:

• набухания грунтов за счет подъема уровня подземных вод или инфильтрации — увлажнения грунтов производственными или поверхностными водами;
• набухания грунтов за счет накопления влаги под сооружениями в ограниченной по глубине зоне вследствие нарушения природных условий испарения при застройке и асфальтировании территории (экранирование поверхности);
• набухания и усадки грунта в верхней части зоны аэрации — за счет изменения водно-теплового режима (сезонных климатических факторов);
• усадки за счет высыхания от воздействия тепловых источников.

Примечание - При проектировании заглубленных частей сооружений необходимо учитывать горизонтальное давление, возникающее при набухании и усадке грунтов.

6.2.4 Горизонтальное давление ph, кПа, вычисляют по формуле

p_{h} = \gamma_{c}k_{sw}p_{max,h}, (6.9)

где \gamma_{c} — коэффициент условий работы, равный 0,85;

ksw — коэффициент, зависящий от интенсивности набухания и принимаемый по таблице 6.1;

p_max,h — максимальное горизонтальное давление, определяемое в лабораторных условиях, кПа.

Таблица 6.1

6.2.5 Основания, сложенные набухающими грунтами, следует рассчитывать в соответствии с требованиями раздела 5.

Деформации основания в результате набухания или усадки грунта следует определять путем суммирования деформаций отдельных слоев основания согласно 6.2.9 и 6.2.15.

При определении деформаций основания осадка его от внешней нагрузки и возможная осадка от уменьшения влажности набухающего грунта должны суммироваться. Подъем основания в результате набухания грунта определяют в предположении, что осадки основания от внешней нагрузки стабилизировались.

Предельные значения деформаций основания фундаментов, вызываемых набуханием (усадкой) грунтов, допускается принимать в соответствии с требованиями приложения Г с учетом требований 5.6.50.

6.2.6 При расчете оснований из набухающих грунтов следует применять характеристики грунтов при их природной плотности и влажности. При расчете оснований из набухающих грунтов после их предварительного замачивания используют характеристики грунта в замоченном состоянии.

Расчетное сопротивление грунтов оснований, сложенных набухающими грунтами, вычисляют по формуле (5.7). При этом необходимо учитывать допустимость его повышения согласно требованиям 5.6.24, что будет способствовать уменьшению подъема фундамента при набухании грунта.

6.2.7 Относительное набухание \epsilon_{sw} , давление набухания psw и относительную усадку \epsilon_{sh} определяют по результатам лабораторных испытаний с учетом указанных в 6.2.3 причин набухания или усадки. Эти характеристики могут быть получены также по данным полевых испытаний грунтов штампом.

6.2.8 Нормативные значения характеристик \epsilon_{sw} и \epsilon_{sh} набухающих грунтов вычисляют как средние значения результатов их определений. Расчетные значения этих характеристик допускается принимать равными нормативным (\gamma_{g} = 1) .

6.2.9 Подъем основания при набухании грунта hsw, см, вычисляют по формуле

h_{sw} = \sum_{i = 1}^{n} \epsilon_{sw,i}h_{i}k_{sw,i}, (6.10)

где \epsilon_{sw,i} — относительное набухание грунта i-го слоя, определяемое в соответствии с 6.2.10;

hi — толщина i-го слоя грунта, см;

ksw,i — коэффициент, определяемый в соответствии с 6.2.12;

n — число слоев, на которое разбита зона набухания грунта.

6.2.10 Относительное набухание грунта при инфильтрации влаги вычисляют по формуле

\epsilon_{sw} = (h_{sat} - h_{n})/h_{n},

где hn — высота образца, см, природной влажности и плотности, обжатого без возможности бокового расширения давлением p, равным суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине (значение определяют в соответствии с 6.2.13);

hsat — высота того же образца, см, после замачивания до полного водонасыщения и обжатого в тех же условиях.

По результатам испытаний образцов грунта при различном давлении строят зависимости \epsilon_{sw} = f(p) и wsw = f(p) и определяют давление набухания psw соответствующее \epsilon_{sw} = 0 .

При экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима относительное набухание \epsilon_{sw} вычисляют по формуле

\epsilon_{sw} = k(w_{eq} - w_{0})/(1 + e_{0}), (6.11)

где k — коэффициент, определяемый опытным путем (при отсутствии опытных данных принимают равным 2);

weq — конечная (установившаяся) влажность грунта, доли единицы, определяемая по 6.2.11;

w0 и e0 — соответственно начальные значения влажности и коэффициента пористости грунта, доли единицы.

6.2.11 Значение weq i-го слоя при экранировании поверхности определяют по экспериментальной зависимости влажности набухания от нагрузки wsw = f(p) при давлении pi, кПа, вычисляемом по формуле

p_{i} = \gamma_{w}(z - z_{i} + 2\sigma_{tot,i}/\gamma_{i}), (6.12)

где \gamma_{w} — удельный вес воды, кН/м3;

z — расстояние от экранируемой поверхности до уровня подземных вод;

zi — глубина залегания рассматриваемого слоя, м;

\sigma_{tot,i} — суммарное напряжение в рассматриваемом i-м слое, кПа;

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

\gamma_{i} — удельный вес грунта i-го слоя, кН/м3.

Значение (weq — w0) в формуле (6.11) при изменении водно-теплового режима определяют как разность между наибольшим (в период максимального увлажнения) и наименьшим (в период максимального подсыхания) значениями влажности грунта. Коэффициент пористости в этом случае принимают для влажности грунта, отвечающей периоду максимального подсыхания. Профиль влажности массива для случая максимального увлажнения и подсыхания определяют экспериментальным путем в полевых условиях.

6.2.12 Коэффициент ksw, входящий в формулу (6.9), в зависимости от суммарного вертикального напряжения \sigma_{z,tot} на рассматриваемой глубине принимают равным 0,8 при \sigma_{z,tot} = 50\text{кПа} и ksw = 0,6 при \sigma_{z,tot} = 300\text{кПа} , а при промежуточных значениях определяют интерполяцией.

6.2.13 Суммарное вертикальное напряжение \sigma_{z,tot} , кПа, на глубине z от подошвы фундамента (см. рисунок 6.3) вычисляют по формуле

\sigma_{z,tot} = \sigma_{zp} + \sigma_{zg} + \sigma_{z,ad}, (6.13)

где \sigma_{zp} , \sigma_{zg} — вертикальные напряжения соответственно от нагрузки фундамента и от собственного веса грунта, кПа;

\sigma_{z,ad} — дополнительное вертикальное давление, кПа, вызванное влиянием веса неувлажненной части массива грунта за пределами площади замачивания, вычисляемое по формуле

\sigma_{z,ad} = k_{g}\gamma(d + z), (6.14)

здесь kg — коэффициент, принимаемый по таблице 6.2;

\gamma — удельный вес грунта, кН/м3;

(d + z) — см. рисунок 6.3.

Рисунок 6.3 — Схема к расчету подъема основания при набухании грунта

Таблица 6.2

6.2.14 Нижнюю границу зоны набухания Hsw, см (рисунок 6.3):

а) при инфильтрации влаги принимают на глубине, где суммарное вертикальное напряжение \sigma_{z,tot} (6.2.13) равно давлению набухания psw;

б) при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима определяют опытным путем (при отсутствии опытных данных принимают равной 5 м).

При наличии подземных вод нижнюю границу зоны набухания принимают на 3 м выше начального уровня подземных вод, но не ниже установленного в перечислении а).

6.2.15 Осадку основания в результате высыхания, набухшего грунта ssh, см, вычисляют по формуле

s_{sh} = \sum_{i = 1}^{n} \epsilon_{sh,i}h_{i}k_{sh}, (6.15)

где \epsilon_{sh,i} — относительная линейная усадка грунта i-го слоя, определяемая в соответствии с 6.2.16;

hi — толщина i-го слоя грунта, см;

ksh — коэффициент, принимаемый равным 1,3;

n — число слоев, на которое разбита зона усадки грунта, принимаемая в соответствии с 6.2.17.

Допускается принимать \epsilon_{sh,i} , определяемую без нагрузки, при этом ksh = 1,2.

6.2.16 Относительную линейную усадку грунта при его высыхании \epsilon_{sh} вычисляют по формуле

\epsilon_{sh} = (h_{n} - h_{d})/h_{n}, (6.16)

где hn — высота образца грунта, см, после его максимального набухания при обжатии его суммарным вертикальным напряжением без возможности бокового расширения;

hd — высота образца, см, в тех же условиях после уменьшения влажности в результате высыхания.

6.2.17 Нижнюю границу зоны усадки Hsh определяют экспериментальным путем, а при отсутствии опытных данных принимают равной 5 м.

При высыхании грунта в результате теплового воздействия технологических установок нижнюю границу зоны усадки Hsh определяют опытным путем или соответствующим расчетом.

6.2.18 При расчетных деформациях основания, сложенного набухающими грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания следует предусматривать следующие мероприятия в соответствии с 5.9:

• водозащитные мероприятия;
• предварительное замачивание основания в пределах всей или части толщи набухающих грунтов;
• применение компенсирующих песчаных подушек;
• полная или частичная замена слоя набухающего грунта ненабухающим;
• полная или частичная прорезка фундаментами слоя набухающего грунта.

6.2.19 Глубину предварительного замачивания, толщину частично заменяемого слоя набухающего грунта или частичной его прорезки назначают в зависимости от требуемого снижения деформаций от набухания.

6.2.20 При возведении фундаментов на предварительно замоченном основании из набухающих грунтов следует предусматривать устройство подушек из песка, щебня или гравия либо упрочнение верхнего слоя грунта связующими материалами.

6.2.21 Компенсирующие песчаные подушки устраивают на кровле или в пределах слоя набухающих грунтов при давлении, передаваемом на основание, не менее 0,1 МПа.

Для устройства подушек применяют пески любой крупности, за исключением пылеватых, уплотняемые до плотности в сухом состоянии не менее 1,6 т/м3.

Компенсирующие песчаные подушки устраивают только под ленточные фундаменты, когда их ширина не превышает 1,2 м. Размеры подушки назначают по таблице 6.3.

Таблица 6.3

6.2.22 Уменьшение подъема фундамента на естественном основании из набухающих грунтов может обеспечиваться путем анкеровки фундамента с помощью свай, частично или полностью прорезающих набухающий слой. При этом нагрузка, передаваемая сооружением, воспринимается совместно фундаментом и сваями, а предельные деформации (осадки, подъемы) этой конструкции не должны превышать предельных значений.

6.2.23 К числу конструктивных мероприятий относят увеличение жесткости и прочности сооружения путем разбивки его на отдельные отсеки осадочными швами. Отсек должен иметь правильную геометрическую форму в плане и одинаковую высоту. Увеличение жесткости и прочности достигается также введением железобетонных непрерывных поясов толщиной не менее 15 см, устраиваемых по высоте в нескольких уровнях. Пояса следует армировать каркасами, располагаемыми на уровне перекрытий или верха проема и полностью перекрывающими наружные стены. Пояса предусматривают при частичной прорезке набухающих грунтов; частичной замене набухающего грунта ненабухающим; устройстве компенсирующих подушек; предварительном замачивании набухающих грунтов.

6.2.24 Замену набухающего грунта производят местным ненабухающим грунтом, уплотняемым до заданной плотности. Проектирование оснований сооружений в этом случае следует выполнять как на обычных ненабухающих грунтах.

6.2.25 Допускается использовать набухающие грунты для обратной засыпки пазух и траншей при условии, что горизонтальное давление, вызванное их увлажнением, окажется допустимым для данного сооружения, а возможный подъем грунта засыпки не приведет к ухудшению условий эксплуатации. Уплотнение грунтов производят в соответствии с требованиями, принятыми для устройства грунтовых подушек и обратных засыпок из обычных грунтов.

6.3 Засоленные грунты

6.3.1 Основания, сложенные засоленными грунтами, следует проектировать с учетом их особенностей, связанных:

• с образованием при длительной фильтрации воды и выщелачивании солей суффозионной осадки ssf;
• изменением в процессе выщелачивания солей физико-механических свойств грунта, сопровождающееся снижением его прочностных характеристик;
• повышенной агрессивностью подземных вод к материалам подземных конструкций за счет растворения солей, содержащихся в грунте.

Следует также иметь в виду, что в засоленных грунтах при их замачивании может проявляться просадка или набухание.

6.3.2 Засоленные грунты характеризуют относительным суффозионным сжатием \epsilon_{sf} и начальным давлением суффозионного сжатия psf.

Значения \epsilon_{sf} и psf определяют лабораторными методами (компрессионно-фильтрационные испытания), а для детального изучения отдельных участков строительной площадки — полевыми испытаниями статической нагрузкой с длительным замачиванием основания. При наличии результатов полевых испытаний и опыта строительства в аналогичных инженерно-геологических условиях указанные характеристики допускается определять только лабораторными методами.

Значения \epsilon_{sf} и psf определяют в соответствии с 6.3.14.

6.3.3 Для предварительных расчетов суффозионной осадки основания сооружений 2-й и 3-й геотехнических категорий и для окончательных расчетов сооружений 1-й геотехнической категории следует определять значение относительного суффозионного сжатия \epsilon_{sf} глинистых загипсованных грунтов по формуле (6.17), если они представлены:

суглинками с w = 0,02 — 0,04; IL = 0,08 — 0,12; \rho_{d} = 1,2 - 1,6\text{г}/\text{см}^{3} ; e = 0,75 — 1,1;

супесями с w = 0,01 — 0,03; IL = 0,03 — 0,07; \rho_{d} = 1,4 - 1,45\text{г}/\text{см}^{3} ; e = 0,9 — 1,0.

\epsilon_{sf} = k_{i}d_{0}\rho_{d}\beta^{n}/\rho_{g}, (6.17)

где ki — коэффициент, зависящий от вида грунта, содержания гипса и давления и принимаемый по таблице 6.4;

d0 — начальное содержание гипса в грунте, доли единицы;

\rho_{d} — начальная плотность сухого грунта, г/см3;

\rho_{g} — плотность частиц гипса, г/см3;

\beta — степень выщелачивания, доли единицы;

n — коэффициент, принимаемый для суглинков равным 1, для супесей — 1/3.

Таблица 6.4

6.3.4 Нормативные значения характеристик засоленных грунтов \epsilon_{sf} и psf вычисляют как средние значения результатов их определений. Расчетные значения допускается принимать равными нормативным (\gamma_{g} = 1) .

6.3.5 Расчет оснований, сложенных засоленными грунтами, следует проводить в соответствии с требованиями раздела 5. Если засоленные грунты являются просадочными или набухающими, следует учитывать соответственно требования 6.1 и 6.2.

6.3.6 Расчетное сопротивление R основания, сложенного засоленными грунтами, при возможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей вычисляют по формуле (5.7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик ( \varphi_{II} и cII), полученных для грунтов в водонасыщенном состоянии после выщелачивания солей.

При невозможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей значение R следует вычислять по формуле (5.7) с использованием прочностных характеристик, полученных для засоленных грунтов в водонасыщенном состоянии.

При вычислении R для частично или полностью выщелоченных грунтов коэффициент условий работы грунтового основания \gamma_{c1} в формуле (5.7) для загипсованных суглинков с начальным содержанием гипса d0 <= 20% принимают равным 1,1, а для суглинков с d0 > 20% и для всех загипсованных супесей \gamma_{c1} = 1 .

Коэффициент условий работы сооружения \gamma_{c2} во взаимодействии с основанием в формуле (5.7) для всех засоленных грунтов принимают равным единице.

Коэффициент k в формуле (5.7) принимают равным единице при определении прочностных характеристик засоленных грунтов в лабораторных условиях в приборах трехосного сжатия и в полевых условиях методом сдвига целика и k = 1,1 при определении этих характеристик в лабораторных условиях в приборах одноплоскостного среза и по таблицам приложения Б.

6.3.7 Деформации основания фундаментов определяют суммированием осадки основания при природной влажности от внешней нагрузки (см. 5.6) и суффозионной осадки, а также просадки, набухания или усадки, если засоленные грунты являются просадочными или набухающими.

При невозможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей деформации основания фундаментов определяют в соответствии с 5.6 исходя из деформационных характеристик засоленных грунтов при полном водонасыщении.

6.3.8 Максимальные и средние суффозионные осадки, разность осадок и крены отдельных фундаментов и сооружения в целом необходимо рассчитывать с учетом неравномерности замачивания основания, схемы фильтрационного потока в пределах отдельного фундамента или контура сооружения, неоднородности распределения солей в грунте по площади и по глубине основания.

6.3.9 Расчет суффозионной осадки основания, сложенного глинистыми грунтами с легкорастворимыми солями и загипсованными песками, следует выполнять в пределах зоны, условно ограниченной глубиной сжимаемой толщи Hc, определяемой согласно 5.6.41. При этом принимают, что в пределах сжимаемой толщи грунты подвергаются полному рассолению, т.е. степень выщелачивания \beta равна единице.

6.3.10 При расчете суффозионных осадок оснований, сложенных загипсованными глинистыми грунтами, принимают, что:

• длина зоны, в пределах которой возможно выщелачивание гипса (выщелачиваемая зона Hl ограничена условием предельного насыщения гипсом фильтрующей жидкости;
• в процессе фильтрации происходит развитие выщелачиваемой зоны, т.е. увеличивается ее длина и уменьшается содержание гипса в грунте в направлении движения фильтрационного потока;
• суффозионные осадки основания происходят только в пределах выщелачиваемой зоны.

6.3.11 При расчете суффозионных осадок основания, сложенного загипсованными глинистыми грунтами, следует различать две схемы фильтрационного потока в основании фундамента (рисунок 6.4).

При расчете суффозионных осадок основания по схеме 1 сначала следует определить состояние выщелачиваемой зоны Hl, т.е. ее длину и распределение в ней гипса в расчетный момент времени (например, через 5, 10 лет и так далее после начала эксплуатации сооружения). Для этого необходимо выделить слои с различным содержанием гипса (рисунок 6.5). При этом начальное распределение гипса в грунте представляется в виде ступенчатой эпюры d0(z). Выделенные слои разбивают на более мелкие, толщиной 0,5 м, для которых проводят расчет процесса рассоления.

1 — вертикальная фильтрация; 2 — горизонтальная фильтрация в слое ограниченной толщины

Рисунок 6.4 — Схемы замачивания фундаментов

1 — границы слоев с различным содержанием гипса; 2 — границы расчетных слоев; 3 — расчетный слой; 4 — направление фильтрации; 5 — начальная эпюра относительного содержания гипса d0(z)

Рисунок 6.5 — Схема для расчета рассоления основания при вертикальной фильтрации

Если основание сложено однородным грунтом, то начальное содержание гипса принимают постоянным в пределах выщелачиваемой зоны d0(z) = const, а вся зона разбивается на слои по 0,5 м.

После разбивки основания на слои следует последовательно в каждом слое, начиная с верхнего, определить количество оставшегося в твердой фазе гипса в расчетный момент времени. При этом слой, в котором содержание гипса будет равно начальному, является нижней границей выщелачиваемой зоны Hl. Для нижележащих слоев расчет растворения гипса проводить не следует.

6.3.12 При расчете суффозионных деформаций основания, сложенного загипсованными глинистыми грунтами, при фильтрации по схеме 1 (см. рисунок 6.4) зона суффозионной осадки в основании фундамента ограничивается глубиной Hc, где суммарные вертикальные напряжения от нагрузки фундамента и собственного веса грунта равны начальному давлению суффозионного сжатия psf.

Если на расчетный момент времени Hl <= Hc, расчет суффозионной осадки следует проводить только в пределах выщелачиваемой зоны Hl. При Hl > Hc расчет осадки необходимо выполнять в пределах сжимаемой толщи Hc. Глубину Hc принимают за границу сжимаемой толщи (рисунок 6.6).

Рисунок 6.6 — Схема для расчета суффозионной осадки засоленного грунта при вертикальной фильтрации

6.3.13 Суффозионную осадку основания ssf, см, сложенного засоленными грунтами, при вертикальной фильтрации (см. рисунок 6.6) вычисляют по формуле

s_{sf} = \sum_{i = 1}^{n} \epsilon_{sf,i}h_{i}, (6.18)

где \epsilon_{sf,i} — относительное суффозионное сжатие грунта i-го слоя при давлении p, равном суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от внешней нагрузки \sigma_{zp} и собственного веса грунта \sigma_{zg} , определяемое по 6.3.14;

hi — толщина i-го слоя засоленного грунта, см;

n — число слоев, на которое разбита зона суффозионной осадки засоленных грунтов.

Значение ssf определяют в пределах зон, устанавливаемых по 6.3.9 и 6.3.12.

6.3.14 Относительное суффозионное сжатие \epsilon_{sf} при компрессионно-фильтрационных испытаниях вычисляют по формуле

\epsilon_{sf} = (h_{sat,p} - h_{sf,p})/h_{ng}, (6.19)

где hsat,p — высота образца грунта после замачивания (полного водонасыщения) при давлении p = \sigma_{zp} + \sigma_{zg} ;

hsf,p — высота того же образца после длительной фильтрации воды и выщелачивания солей при давлении p;

hng — высота того же образца природной влажности при давлении p_{1} = \sigma_{zg} .

Начальное давление суффозионного сжатия psf соответствует давлению, при котором \epsilon_{sf} = 0,01 .

Значения \epsilon_{sf} и psf могут быть определены также при полевых испытаниях грунтов штампом с длительным замачиванием грунтов.

6.3.15 Деформации оснований при фильтрации по схеме 2 (см. рисунок 6.4) следует рассчитывать с учетом развития во времени выщелачиваемой зоны в горизонтальном направлении и неоднородности деформационных свойств грунтов основания в пределах площади фундамента или контура сооружения.

Как и при фильтрации по схеме 1 (рисунок 6.4) необходимо установить состояние выщелачиваемой зоны в основании фундамента на расчетный момент времени (ее длину и распределение в ней гипса). Для установленного состояния выщелачиваемой зоны следует определить осадку сторон фундамента и его крен.

Начальное содержание гипса в грунте принимают постоянным (d0 = const) как по глубине загипсованной толщи, так и по площади фундамента и в его окрестности (рисунок 6.6), и равным среднему значению загипсованности толщи.

Разбивку основания на вертикальные слои шириной по 0,5 м следует проводить (см. рисунок 6.7) в пределах от z = 0 (источник замачивания) до z = l + 2L + 1, где l — расстояние до фундамента, а 2L — ширина фундамента. Направление формирования и перемещения выщелачиваемой зоны принимают горизонтальным.

6.3.16 Для расчета осадок сторон фундамента при фильтрации по схеме 2 (см. рисунок 6.4) следует применять метод расчета конструкций на основании, характеризующемся переменным коэффициентом постели. Расчетная схема предусматривает наличие двух участков в основании фундамента (рисунок 6.8), где участок 1 равен длине выщелачиваемой зоны. Коэффициент постели на этом участке изменяется от cmin под одной стороной фундамента, ближайшей к источнику замачивания, до cmax на границе выщелачиваемой зоны. Участок 2 равен длине невыщелоченной зоны. Коэффициент постели на этом участке постоянен и равен cmax.

1 — входной участок фильтрационного потока; 2 — направление фильтрации; 3 — расчетный слой; 4 — границы расчетных слоев

Рисунок 6.7 — Схема для расчета рассоления основания при горизонтальной фильтрации

Рисунок 6.8 — Схема для расчета деформаций засоленного грунта при горизонтальной фильтрации

6.3.17 При расчетных деформациях основания, сложенного засоленными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания следует предусматривать следующие мероприятия в соответствии с 5.9:

• водозащитные;
• конструктивные;
• частичная или полная срезка засоленных грунтов с устройством подушки из глинистых грунтов;
• прорезка толщи засоленных грунтов фундаментами, в том числе свайными;
• закрепление, уплотнение или нейтрализация (насыщение грунтов растворами, исключающими растворение солей) грунтов;
• предварительное рассоление грунтов;
• комплекс мероприятий, включающий водозащитные и конструктивные мероприятия, а также устройство грунтовой подушки.

При устройстве подушки из глинистых грунтов в основании сооружений предельное содержание солей и степень уплотнения грунта устанавливают по данным специальных исследований и зависят от передаваемых на основание нагрузок, свойств грунта, уровня ответственности и конструктивных особенностей сооружения, возможных условий замачивания основания.

При проектировании фундаментов в засоленных грунтах необходимо применять антикоррозионные мероприятия для защиты тела фундамента от агрессивного воздействия вод и грунтов.

Для сильно- и избыточно засоленных грунтов необходимо применять:

• прекращение или замедление движения фильтрационного потока (устройство водонепроницаемых завес: глинистых, силикатных, битумных, цементных);
• снижение растворяющей способности подземных вод (искусственное водонасыщение фильтрационного потока солями).

6.4 Органоминеральные и органические грунты

6.4.1 Основания, сложенные водонасыщенными органоминеральными (илы, сапропели, заторфованные грунты) и органическими грунтами (торфы и сапропели) или включающие эти грунты, следует проектировать с учетом их особенностей: большой сжимаемости, изменчивости и анизотропии прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик и изменений их в процессе консолидации основания, длительного развития осадок во времени и возможности возникновения нестабилизированного состояния.

Для илов следует учитывать тиксотропию и газовыделение (метан, углекислый газ).

Также следует учитывать, что подземные воды в органоминеральных и органических грунтах агрессивны к материалам подземных конструкций.

6.4.2 По характеру залегания органоминеральные и органические грунты делятся на открытые (залегающие с поверхности), погребенные (залегающие в виде линз или слоев на различной глубине) и искусственно погребенные (перекрытые искусственно сформированными отложениями).

6.4.3 В зависимости от расположения слоев или линз органоминерального и органического грунта в плане и по глубине основания выделяют наиболее распространенные типы оснований, приведенные на рисунке 6.9.

6.4.4 При проведении инженерно-геологических изысканий следует дополнительно устанавливать:

• характер залегания органоминеральных и органических грунтов (рисунок 6.9) и толщину слоев, прослоек и линз этих грунтов;
• относительное содержание органического вещества Ir для выделения заторфованных грунтов, торфов и сапропелей;
• степень разложения Ddp;
• коэффициент консолидации.

Расстояние между отдельными скважинами не должно превышать 20 м, и они должны полностью прорезать толщу органоминеральных и органических грунтов с заглублением не менее чем на 2 м в подстилающие минеральные грунты.

Определение характеристик органоминеральных и органических грунтов следует проводить не менее чем через 0,5 м по глубине каждого обнаруженного слоя.

6.4.5 На площадках, в основании которых залегают илы с целью сохранения природной структуры этого грунта следует применять методы испытаний, исключающие динамическое воздействие на грунт. Следует применять штампы, прессиометры, статическое зондирование, приборы вращательного среза, радиоизотопные методы и т.д.

6.4.6 Следует выделять пресноводные илы с относительным содержанием органического вещества Ir более 10% — сапропели. В зависимости от условий залегания сапропели подразделяют на неуплотненные и уплотненные в природном залегании; по относительному содержанию органического вещества — на высокоминеральные, среднеминеральные и низкоминеральные.

I — в пределах всей сжимаемой толщи основания залегают органоминеральные или органические грунты; II — в верхней части сжимаемой толщи основания залегает слой органоминерального или органического грунта; III — в нижней части сжимаемой толщи основания залегают органоминеральные или органические грунты; IV — сжимаемая толща в пределах пятна застройки здания включает односторонне (IVа), двусторонне (IVб) вклинившиеся линзы или содержит множество линз (IVв) из органоминеральных или органических грунтов; V — в пределах глубины сжимаемой толщи находится одна (Vа) или несколько прослоек (Vб) органоминерального или органического грунта, границы которых в плане выходят за пределы пятна застройки здания

Рисунок 6.9 — Типовые схемы оснований, содержащих органоминеральные и органические грунты

6.4.7 Характеристики органоминеральных и органических грунтов следует определять на основе непосредственных испытаний грунтов в полевых или лабораторных условиях.

Ориентировочные значения физико-механических характеристик сапропелей, открытых и погребенных торфов и илов, которые могут быть использованы для предварительной оценки оснований, сложенных указанными грунтами, приведены в приложении Ж.

Для глинистых грунтов с относительным содержанием органического вещества в долях единицы в диапазоне 0,05 <= Ir <= 0,25 нормативные значения характеристик E, \varphi_{n} и cn для расчетов оснований сооружений, оговоренных в 5.3.18, допускается принимать по таблице А.4 приложения А.

6.4.8 Деформационные, прочностные и фильтрационные характеристики органоминеральных и органических грунтов следует определять в диапазоне давлений, соответствующих напряженному состоянию основания проектируемого сооружения. Указанные характеристики следует устанавливать при испытаниях образцов грунта в вертикальном и горизонтальном направлениях.

6.4.9 Для определения прочностных характеристик \varphi и c органоминеральных и органических грунтов следует проводить испытания, применяя методику консолидированных испытаний для определения этих характеристик в стабилизированном состоянии и неконсолидированных испытаний для определения в нестабилизированном состоянии.

6.4.10 При определении деформационных характеристик органоминеральных и органических грунтов в компрессионных приборах, учитывая их высокую сжимаемость, испытуемые образцы должны иметь начальную высоту 30 — 50 мм, а их нагружение следует проводить небольшими ступенями.

Максимальное давление на образец в компрессионном опыте должно превышать проектное не менее чем на 10% — 20%, но быть не менее 0,1 МПа.

Значения модуля деформации по результатам опыта следует устанавливать для различных интервалов давлений и использовать в расчетах осадки в зависимости от фактических нормальных напряжений по глубине основания в пределах сжимаемой толщи.

6.4.11 Коэффициент бокового давления органоминеральных и органических грунтов \xi определяют в приборах трехосного сжатия. Допускается принимать значения \xi по таблицам приложения Ж.

6.4.12 При применении комплекса мероприятий по предварительной подготовке основания, содержащего органоминеральные и органические грунты (временная или постоянная пригрузка, дренирование и т.п.), характеристики этих грунтов следует устанавливать по результатам их испытаний после уплотнения.

6.4.13 При расчете оснований следует учитывать анизотропные свойства органоминеральных и органических грунтов. В каждой точке основания следует отбирать не менее двух образцов для определения характеристик в двух направлениях: вертикальном и горизонтальном. Коэффициент фильтрации также следует определять для этих двух направлений.

Обозначения характеристик грунта с анизотропными свойствами должны иметь индекс, указывающий диапазоны давлений и их направление при испытании (горизонтальное или вертикальное).

6.4.14 Расчет оснований, сложенных органоминеральными и органическими грунтами, следует проводить в соответствии с требованиями раздела 5 с учетом скорости передачи нагрузки на основание, изменения эффективных напряжений в грунте в процессе консолидации основания, анизотропии свойств грунтов, вторичной консолидации. При этом допускается использовать методы теории как линейной, так и нелинейной консолидации грунтов.

Примечание - Анизотропию свойств органоминеральных и органических грунтов допускается не учитывать, если значения характеристик для вертикального и горизонтального направлений отличаются не более чем на 40%.

6.4.15 При наличии в основании дренирующих слоев необходимо учитывать фильтрацию поровой воды в их сторону, а при наличии песчаной подушки под фундаментом — также в сторону этой подушки. Действие дренирующего слоя допускается учитывать только в том случае, если он не представляет собой замкнутую линзу, а песчаной подушки под фундаментом — если обратная засыпка пазух произведена также дренирующим грунтом.

6.4.16 Основания, сложенные водонасыщенными органоминеральными и органическими грунтами, в соответствии с 5.1.9 и 5.7.5 следует рассчитывать по несущей способности.

(в ред. Изменения № 3, утв. Приказом Минстроя России от 22.11.2019 № 722/пр)

В этих расчетах силу предельного сопротивления основания Nu, кН/м, при действии вертикальной нагрузки для ленточного фундамента допускается вычислять по формуле

Nu = b'(q + 5,14cI), (6.20)

где b' — то же, что и в формуле (5.27);

q — пригрузка, кПа;

cI — расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа, равное cu.

6.4.17 При намыве на дно водоема, сложенного органоминеральными и органическими грунтами, песчаного слоя его толщину следует определять необходимыми планировочными отметками с расчетом несущей способности основания и с учетом возможности возникновения нестабилизированного состояния.

6.4.18 При расчете по деформациям оснований, включающих водонасыщенные органоминеральные и органические грунты, расчетное сопротивление грунта основания R вычисляют по формуле (5.7). При этом коэффициент условий работы грунтового основания \gamma_{cI} принимают по таблице 6.5.

Таблица 6.5

6.4.19 Для предварительного определения размеров фундаментов сооружений геотехнических категорий 2 и 3 на заторфованных песках и окончательного для сооружений геотехнической категории 1 допускается принимать расчетные сопротивления R0 по таблице Б.5 приложения Б.

6.4.20 Расчетную схему для определения конечных осадок фундаментов на основании, включающем водонасыщенные органоминеральные и органические грунты, принимают по разделу 5.

Дополнительную осадку основания фундаментов за счет разложения (минерализации) органических включений допускается не учитывать, если в период срока службы сооружения уровень подземных вод не будет понижаться.

Осадку слоя сильнозаторфованного грунта или торфа при намыве или отсыпке на него песчаного слоя определяют по 6.4.29 и 6.4.30.

6.4.21 В расчете по деформациям основания, содержащего органоминеральные и органические грунты, нижнюю границу сжимаемой толщи принимают в соответствии с рекомендациями 5.6.41.

6.4.22 Опирание фундаментов непосредственно на поверхность органоминеральных и органических грунтов не допускается, если они представлены сильнозаторфованными грунтами и торфами, сапропелями и илами.

Если непосредственно под подошвой фундамента залегает слой грунта с модулем деформации E < 5 МПа толщиной более ширины фундамента, то осадку основания фундаментов следует вычислять по формуле (5.16) при \sigma_{z\gamma,i} = 0 .

6.4.23 При расчетных деформациях основания, сложенного органоминеральными и органическими грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания следует предусматривать специальные мероприятия. В зависимости от типа основания (см. рисунок 6.9), относительного содержания органического вещества Ir, глубины залегания и толщины органоминеральных и органических грунтов, а также конструктивных особенностей проектируемого сооружения и предъявляемых к нему эксплуатационных требований рекомендуются следующие варианты специальных мероприятий:

• уплотнение основания временной или постоянной нагрузкой, в том числе с устройством вертикальных дрен и дренажных прорезей — для оснований типов I и II;
• полная или частичная прорезка слоя органоминеральных и органических грунтов фундаментами, в том числе свайными, — для оснований типов II, IV и V;
• выторфовка линз или слоев органоминерального и органического грунта с заменой его минеральным грунтом — для оснований типов II, IV и V;
• устройство фундаментов (столбчатых, ленточных и т.п.) на песчаной, гравийной, щебеночной подушке или на предварительно уплотненной подсыпке из местного материала — для всех типов оснований;
• устройство сооружений на плитных фундаментах, перекрестных монолитных или сборно-монолитных лентах и т.п. с конструктивными мероприятиями по повышению пространственной жесткости сооружения — для всех типов оснований.

6.4.24 В отдельных случаях основание, содержащее органоминеральные и органические грунты, может быть использовано при соблюдении определенной скорости передачи нагрузки или при применении конструктивных мероприятий (введение поясов жесткости, разбивка здания на отдельные секции и т.п.).

6.4.25 Песчаные подушки, устраиваемые под фундаментами с целью замены органоминеральных и органических грунтов, уменьшения давления на нижележащие слои, повышения, в случае необходимости, отметки подошвы фундаментов, ускорения процесса консолидации (уплотнения) нижележащих грунтов, устраивают из песков крупных и средней крупности. Допускается применение щебня, гравия, шлака или гравийно-песчаной смеси. Мелкие пески для устройства подушек не допускаются.

Плотность сухого грунта в подушках из песка крупного и средней крупности должна составлять не менее 1,65 т/м3.

При назначении прочностных характеристик уплотненного грунта в подушках следует учитывать требования 5.6.14.

6.4.26 Для намыва слоя грунта в качестве основания сооружения могут применяться супеси и пески любой крупности. Для ускорения консолидации намываемого слоя пылеватых песков или супесей необходимы предварительный намыв или укладка на маловодопроницаемое естественное основание, сложенное органоминеральными и органическими грунтами, дренирующего слоя, например, из песка средней крупности.

6.4.27 Проектирование пригрузки следует проводить с учетом требований 6.4.12. При этом должны быть установлены толщина и размеры в плане пригрузочного слоя и время, необходимые для достижения заданной степени консолидации основания, а также конечная осадка основания под пригрузкой.

6.4.28 Конечную осадку и время консолидации слоя органоминерального и органического грунта при намыве или отсыпке на него песчаного слоя определяют без учета осадки подстилающего слоя, если его модуль деформации в 10 раз и более превышает модуль деформации органоминерального и органического грунтов.

Для водонасыщенных органических и органоминеральных грунтов расчет протекания осадок во времени проводят на основе теории фильтрационной консолидации.

Нагрузку от намыва или отсыпки и порядок ее учета в расчетах конечной осадки, а также время консолидации слоя органоминерального и органического грунта определяют в соответствии с принятым проектом организации работ.

6.4.29 Конечную осадку слоя органоминерального и органического грунта, залегающего непосредственно под толщей песчаной насыпи, в стабилизированном состоянии s, м, вызванную намытым или отсыпанным слоем песка, вычисляют по формуле

s = 3ph/(3E + 4p), (6.21)

где p — давление от песчаной насыпи на поверхность органоминерального и органического грунтов, кПа;

h — толщина слоя органоминерального и органического грунтов, м;

E — модуль деформации органоминерального и органического грунтов при полной влагоемкости, кПа.

Формулу (6.21) допускается использовать при размере насыпи в плане не менее 5h.

6.4.30 В случае если основание, содержащее органоминеральные и органические грунты, состоит из нескольких горизонтальных слоев с различными модулями деформации, осадку всей толщи в конце периода стабилизации определяют как сумму осадок отдельных слоев.

6.4.31 При толщине слоев органоминеральных и органических грунтов, превышающей 3 м, их следует уплотнять с использованием вертикальных дрен.

План расположения дрен, их сечение и шаг устанавливают расчетом из условия 90% консолидации основания или в зависимости от назначаемых сроков уплотнения строительной площадки. В плане дрены располагают по квадратной или гексагональной сетке (из равносторонних треугольников) с шагом: для песчаных дрен 1,5 — 3 м, для дрен заводского изготовления 0,5 — 2 м.

Для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 шаг дрен определяют на опытных участках.

6.4.32 При использовании вертикальных дрен, полностью прорезающих уплотняемый слой грунта, и наличии дренирующих слоев на концах дрены консолидация грунта под нагрузкой происходит за счет отжатия поровой воды в дрену и дренирующие слои. Эквивалентный диаметр зоны влияния дрен de в этом случае следует принимать при расположении дрен по квадратной сетке de = 1,13d; по гексагональной сетке — de = 1,05d, где d — расстояние между осями дрен (шаг дрен).

6.4.33 При проектировании оснований сооружений геотехнических категорий 2 и 3, возводимых на органоминеральных и органических грунтах дополнительно к требованиям раздела 12 программой геотехнического мониторинга должны быть предусмотрены наблюдения по следующим контролируемым параметрам:

• измерение послойных деформаций грунтов основания фундаментов вновь возводимых сооружений;
• измерение порового давления, возникающего в водонасыщенных органических и органоминеральных грунтах от воздействия дополнительной пригрузки, с контролем уровня подземных вод;
• инклинометрические измерения горизонтальных перемещений грунтового массива по глубине.

6.5 Элювиальные грунты

6.5.1 Основания, сложенные элювиальными грунтами — продуктами выветривания скальных и полускальных грунтов, оставшимися на месте своего образования и сохранившими структуру и текстуру исходных пород, следует проектировать с учетом:

• неоднородности состава и свойств по глубине и в плане из-за наличия грунтов разной степени выветрелости с различием прочностных и деформационных характеристик, возрастающих с глубиной;
• снижения прочностных и деформационных характеристик во время их длительного пребывания в открытых котлованах;
• возможности перехода в плывунное состояние элювиальных супесей и пылеватых песков в случае их водонасыщения в период устройства котлованов и фундаментов;
• возможного наличия просадочных свойств у элювиальных пылеватых песков с коэффициентом пористости e > 0,6 и коэффициентом водонасыщения Sr < 0,7 и возможности набухания элювиальных глинистых грунтов при замачивании отходами технологических производств.

6.5.2 В зависимости от исходных горных пород, подвергшихся выветриванию, следует выделять элювиальные грунты магматических, метаморфических и осадочных сцементированных скальных грунтов, а по содержанию кварца — подразделять элювиальные грунты на две группы: содержащие кварц и бескварцевые.

6.5.3 Профиль коры выветривания в общем случае может быть представлен сверху вниз следующими зонами, различающимися степенью выветрелости: дисперсной, обломочной, глыбовой и трещиноватой. В соответствии с выделенными зонами наблюдается возрастание по глубине плотности элювиальных образований, уменьшение пористости и трещиноватости и увеличение прочности крупных обломков и отдельностей.

6.5.4 При проведении инженерно-геологических изысканий на элювиальных грунтах должны быть выявлены: генетический вид и петрографический состав исходной скальной породы; структура и профиль коры выветривания, ее трещиноватость, сланцеватость, слоистость, элементы падения и простирания, поверхности скольжения, наличие «языков» и «карманов» выветривания; размеры, форма и количество крупных включений; изменение по глубине состава и свойств грунтов.

6.5.5 Степень снижения прочности элювиальных грунтов основания во время пребывания их открытыми в котловане следует устанавливать опытным путем в полевых условиях. Допускается проводить определение этих параметров в лабораторных условиях на отобранных образцах (монолитах) грунта.

Для предварительной оценки возможного снижения прочности элювиальных грунтов допускаются косвенные методы, учитывающие изменение в течение заданного периода времени: плотности скальных грунтов; удельного сопротивления пенетрации глинистых грунтов; содержания частиц размером менее 0,1 мм в песках и менее 2 мм в крупнообломочных грунтах.

6.5.6 Количественную оценку снижения прочности элювиальных грунтов в открытых котлованах проводят по изменению их прочностных и деформационных характеристик в период дополнительного выветривания, а качественную оценку — по изменению значений плотности образцов грунта, их водопоглощающей способности, интенсивности распада (дробления) крупных обломков, глыб и отдельностей.

Необходимо устанавливать также толщину верхнего ослабленного дополнительным выветриванием слоя элювиального грунта.

6.5.7 Оценку стойкости элювиальных грунтов к дополнительному (атмосферному) выветриванию, устанавливающую степень снижения их прочности в открытых котлованах за ожидаемый период времени t (годы, месяцы, сутки), проводят путем определения:

• скорости снижения выбранного параметра степени выветрелости A за период времени t: (A1 — A2)/t;
• степени снижения выбранного параметра A: (A1 — A2)/A1;
• общего количественного снижения параметра A за весь период t: (A1 — A2).

Ожидаемый период пребывания элювиальных грунтов открытыми в разработанных котлованах, а также интервалы времени \Delta t , через которые проводят определения количественных значений параметра A, устанавливают исходя из конкретных особенностей района и сроков строительства.

6.5.8 Для элювия скальных и элювиальных крупнообломочных грунтов необходимо устанавливать степень их выветрелости, характеризуемую коэффициентом выветрелости (см. 6.5.9, 6.5.10), а для крупнообломочных грунтов также — относительную прочность обломков, характеризуемую коэффициентом истираемости (см. 6.5.11).

6.5.9 Коэффициент выветрелости Kwr элювия скальных грунтов устанавливают с учетом плотности \rho выветрелой породы в условиях природного залегания и плотности \rho_{u} невыветрелой (монолитной) породы и вычисляют по формуле

Kwr = 1 — Iwr, (6.22)

где I_{wr} = (\rho_{u} - \rho)/\rho .

Значение \rho_{u} допускается принимать равным плотности частиц скального грунта.

Подразделение элювия скальных грунтов по степени выветрелости приведено в таблице 6.6, а ориентировочные значения предела прочности на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии Rc, которые могут быть использованы для предварительной оценки оснований из этих грунтов, приведены в приложении И.

Таблица 6.6

6.5.10 Коэффициент выветрелости элювиальных крупнообломочных грунтов Kwr определяют по испытаниям проб грунта на истирание во вращающемся полочном барабане и вычисляют по формуле

Kwr = (k1 — k0)/k1, (6.23)

где k1 — отношение массы m1 частиц размером менее 2 мм к массе m2 частиц размером более 2 мм после испытания на истирание;

k0 — то же, в природном состоянии (до испытания на истирание).

Подразделение элювиальных крупнообломочных грунтов по степени выветрелости приведено в таблице 6.7.

6.5.11 Коэффициент истираемости Kfr крупных обломков (частиц более 2 мм) элювиальных крупнообломочных грунтов определяют по испытаниям на истираемость этих частиц во вращающемся полочном барабане и вычисляют по формуле

Kfr = m1/m0, (6.24)

где m1 — масса частиц размером менее 2 мм после испытания на истирание;

m0 — начальная масса пробы крупных обломков.

Подразделение крупных обломков по прочности в зависимости от значений Kfr приведено в таблице 6.8.

Таблица 6.7

Таблица 6.8

6.5.12 При подразделении элювиальных крупнообломочных грунтов по гранулометрическому составу на разновидности необходимо указывать содержание частиц заполнителя размером менее 0,1 мм, а также выделять щебенисто-дресвяные грунты при содержании частиц менее 0,1 мм до 10%, а частиц крупнее 10 мм — более 25% по массе.

Ориентировочные значения модуля деформации для разновидностей элювиальных крупнообломочных грунтов приведены в приложении И.

6.5.13 В элювиальных песках и глинистых грунтах — продуктах выветривания магматических и метаморфических пород — следует выделять прочноструктурные и слабоструктурные разновидности.

К прочноструктурным (сапролитам) относятся пески и глинистые грунты, в которых частично сохранена макроструктура исходных пород и которые при природной влажности характеризуются пределом прочности на одноосное сжатие Rc >= 0,2 МПа.

Элювиальные пески и глинистые грунты, имеющие при природной влажности значение Rc < 0,2 МПа, относятся к слабоструктурным. Нормативные значения E, \varphi и c этих грунтов для расчетов оснований сооружений, оговоренных в 5.3.20, допускается принимать по таблицам А.5 и А.6 приложения А.

6.5.14 Элювиальные глинистые грунты — продукты выветривания осадочных сцементированных скальных грунтов аргиллито-алевролитового комплекса — представлены в основном суглинками и глинами. Нормативные значения E, \varphi и c этих грунтов для расчетов сооружений, оговоренных в 5.3.20, допускается принимать по таблице А.7 приложения А, а для песков осадочных пород — по таблице А.5 приложения А, так как они близки по свойствам к пескам магматических кварцесодержащих пород.

6.5.15 Расчет оснований фундаментов, сложенных элювиальными грунтами, следует проводить в соответствии с требованиями раздела 5. Если элювиальные грунты являются просадочными или набухающими, следует учитывать требования 6.1 и 6.2.

6.5.16 Расчетные сопротивления R дисперсных элювиальных грунтов при расчетах оснований фундаментов по деформациям определяют согласно требованиям 5.6.

Расчетные сопротивления R0 для назначения предварительных размеров фундаментов сооружений геотехнических категорий 2 и 3 и окончательных размеров сооружений геотехнической категории 1 приведены в таблицах Б.6 - Б.8 приложения Б.

6.5.17 При расчетных деформациях основания фундаментов, сложенного элювиальными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания следует предусматривать следующие мероприятия в соответствии с 5.9:

• устройство уплотненных грунтовых распределительных подушек из песка, гравия, щебня или крупнообломочных грунтов с обломками исходных горных пород, в частности при неровной поверхности скальных грунтов;
• удаление из верхней зоны основания включений скальных грунтов, полная или частичная замена рыхлого заполнения «карманов» и «гнезд» выветривания в скальных грунтах щебнем, гравием или песком с уплотнением.

В случае недостаточности этих мероприятий следует предусматривать конструктивные мероприятия в соответствии с требованиями 5.9, свайные фундаменты или метод выравнивания осадок основания фундаментов.

6.5.18 В проекте оснований и фундаментов должна предусматриваться защита элювиальных грунтов от разрушения атмосферными воздействиями и водой в период устройства котлованов. Для этой цели следует применять водозащитные мероприятия, не допускать перерывы в устройстве оснований и последующем возведении фундаментов; предусматривать недобор грунта в котловане; применять взрывной способ разработки скальных грунтов лишь при условии мелкошпуровой отпалки.

6.6 Насыпные грунты

6.6.1 Основания, сложенные насыпными грунтами, следует проектировать с учетом их особенностей: состава, сложения, образования; процессов их происхождения; напряженно-деформируемого состояния; взаимодействия насыпных грунтов с глубокими фундаментами, подземными частями сооружения, упрочненными грунтовыми массивами.

6.6.2 Насыпные грунты состоят из отдельных видов или смесей:

• грунтов природного происхождения, первоначальная структура которых изменена в результате разработки и вторичной укладки;
• отходов производства, представляющих собой искусственные минеральные, органоминеральные, органические материалы;
• отходов потребления, чаще всего называемых бытовыми отходами и отбросами, состоящих из органических и минеральных материалов.

6.6.3 В зависимости от состава сложения и образования выделяются три типа насыпных грунтов: I — планомерно возведенные, II — отвалы и III — свалки.

Тип I — планомерно возведенные насыпные грунты обычно состоят из грунтов природного происхождения, минеральных отходов производств, отсыпанных с их уплотнением, имеют практически однородный состав сложения и равномерную сжимаемость. К ним относятся планировочные насыпи, возникшие при хозяйственном освоении пониженных, в том числе шельфовых территорий, земляные сооружения, обратная засыпка котлованов и др.

Тип II — отвалы грунтов природного происхождения, минеральных отходов производств, образовавшиеся в результате плановой отсыпки этих материалов, чаще всего имеют достаточно однородный состав и сложение, низкую и неравномерную плотность и сжимаемость и другие характеристики.

Тип III — свалки грунтов, отходов производств и потребления возникают при неорганизованном их накоплении и характеризуются повышенной разнородностью состава, относительным содержанием органических веществ (Ir > 0,1 — 0,25), а также неравномерными и низкими значениями плотности, деформационных и прочностных характеристик, неустойчивой от разложения структурой.

Примечание - Вместо терминов «грунты природного происхождения» далее используется термин «грунты», а «отходы потребления» — «бытовые отходы».

6.6.4 При проектировании оснований на насыпных грунтах необходимо учитывать наиболее проявляющиеся в них процессы:

а) самоуплотнения насыпных грунтов от их собственного веса, в зависимости от этого они подразделяются согласно таблице 6.9 на слежавшиеся, в которых процесс самоуплотнения практически завершился, и неслежавшиеся при этом продолжающемся процессе, а также при дополнительном уплотнении подстилающих природных грунтов как от веса существующих насыпных грунтов, так и особенно вновь отсыпных насыпей;

б) самоупрочнение с омоноличиванием глинистых и частично песчано-глинистых грунтов, и подобных им отходам производств, устойчивой структурой с повышением их деформационных и прочностных характеристик, относящихся к типам I и II;

в) распад структуры и текстуры грунтов природного образования грунтов. А также искусственных минеральных и особенно органических материалов производств и потребления, относящихся к типам II и III с неустойчивой структурой, сопровождающихся снижением плотности, прочностных и деформационных характеристик и иногда склонностью к просадкам и набуханию при замачивании водой или растворами некоторых производств.

6.6.5 Напряженно деформируемое состояние насыпных грунтов определяется: характером планировки застраиваемого участка, внешней нагрузкой от фундаментов p и на полы по грунту p; степенью завершенности самоуплотнения насыпных, а также доуплотнения подстилающих природных грунтов от веса подсыпки и других воздействий и характеризуется приведенными на рисунке 6.10 соответствующими вертикальными напряжениями \sigma и зонами сжатия грунтов основания.

а)

б)

в)

DL — отметка планировки; NL — отметка поверхности сложившегося рельефа; FL — отметка подошвы фундамента; BC — нижняя граница сжимаемой толщи; Hf — толщина слоя существующего насыпного грунта; DC — нижняя граница сжимаемого грунта; SL — отметка подошвы сжимаемого слоя; 1 — существующий насыпной грунт; 2 — грунт природного сложения и происхождения; 3 — планировочная насыпь; 4 — срезаемый насыпной грунт 1 при планировке на глубину H0; d и dn — глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности существующего рельефа; H0 — толщина планировочной насыпи; H1 — глубина срезки от существующей поверхности насыпного грунта; b — ширина фундамента; p — среднее давление по подошве фундамента; \sigma_{zg} и \sigma_{zq,o} — вертикальные напряжения от собственного веса на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; \sigma_{zp} и \sigma_{zp,o} — вертикальные напряжения от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; Hc — толщина сжимаемой зоны при 0,5\sigma_{zp} - \sigma_{zp,o} ; p' — среднее суммарное давление на грунт от нагрузки на полы и фундаментов технологического оборудования; \sigma_{z}\prime_{p} — вертикальные напряжения на глубине z от нагрузки p'; \sigma_{zp,\omega} — дополнительные вертикальные напряжения от собственного веса грунта при возможном повышении влажности грунта \omega , вызванного застройкой участка; I — зона сжимаемой толщи Hc от нагрузки фундамента; II — зона дополнительного самоуплотнения насыпных грунтов от их собственного веса и планировочной насыпи (при наличии ее); III — зона сжатия грунтов природного сложения

Рисунок 6.10 — Схемы напряженно-деформированного состояния оснований на насыпных грунтах при:

а) — существующей поверхности застраиваемого участка; б) — выполнении планировочной насыпи;

в) — частичной срезке насыпного грунта

Таблица 6.9

6.6.6 В качестве естественных оснований допускается использовать:

• планомерно возведенные насыпи из грунтов и отходов производств;
• отвалы грунтов и отходов производств, состоящие из щебенистых и гравийных грунтов, крупных песков и шлаков.

Свалки грунтов и отходов производств допускается использовать для строительства сооружений пониженного уровня ответственности при проведении расчета по деформациям. Использование свалок бытовых отходов в качестве естественных оснований не допускается.

6.6.7 Дополнительные осадки фундаментов за счет разложения органических включений учитывают в пределах слоев, расположенных выше уровня подземных вод, при относительном содержании по массе органических веществ в насыпях из песков, хвостов обогатительных фабрик и шлаков более 0,03, а из глинистых грунтов и золошлаков — более 0,05.

6.6.8 Дополнительные осадки, их неравномерность и время развития за счет уплотнения подстилающих грунтов от веса насыпи определяются толщиной слоя насыпных грунтов, а также сжимаемостью и условиями консолидации подстилающих насыпь грунтов.

Примечание - Допускается принимать, что уплотнение подстилающих грунтов от веса насыпи практически заканчивается для грунтов: песков — через один год, глинистых, расположенных выше уровня подземных вод, — через два года, а находящихся ниже уровня подземных вод — через пять лет.

6.6.9 Для сооружений 2-й и 3-й геотехнических категорий сжимаемость всех видов насыпных грунтов и отходов производств необходимо определять в полевых условиях статическими нагрузками.

Число испытаний штампами в пределах проектируемого сооружения принимают не менее: для планомерно возведенных насыпей 2, для отвалов — 3 при застраиваемой площади участка строительства не более 300 м2. При большей площади необходимо пропорционально увеличивать количество испытаний.

6.6.10 При использовании насыпных грунтов и отходов производств для устройства искусственных оснований, насыпей, подсыпок под полы, обратных засыпок котлованов и т.п. для назначения проектной плотности и диапазона изменения влажности необходимо предусматривать проведение испытаний грунтов.

6.6.11 Основания, сложенные насыпными грунтами и отходами производств, следует рассчитывать в соответствии с требованиями раздела 5. Если насыпные грунты являются просадочными, набухающими или имеют относительное содержание органического вещества Ir > 0,1, следует учитывать соответственно требования 6.1, 6.2 и 6.4. Полную деформацию основания следует определять суммированием осадок основания от внешней нагрузки и дополнительных осадок от самоуплотнения насыпных грунтов и разложения органических включений, а также осадок (просадок) подстилающих грунтов от веса насыпи и нагрузок от фундамента.

6.6.12 Для учета самоуплотнения неслежавшихся насыпных грунтов и отходов производств к значениям дополнительного вертикального напряжения от внешней нагрузки \sigma_{zp} по 5.6.32 в пределах насыпного слоя добавляют вертикальное напряжение от собственного веса грунта, равное произведению k_{ss}\sigma_{zg} , где kss = 0,4 — для неслежавшихся насыпей из песков (кроме пылеватых), шлаков и т.п. и kss = 0,6 — из пылеватых песков, глинистых грунтов, золошлаков и т.п.

При расчете осадок основания фундаментов учитывают осадку подстилающих грунтов от веса насыпи путем добавления к значениям \sigma_{zp} , ниже кровли подстилающих грунтов вертикального напряжения от веса вышележащих слоев.

Примечание - Допускается не учитывать дополнительную осадку подстилающих грунтов при давности отсыпки насыпей из песков и шлаков более двух лет и из глинистых грунтов, хвостов обогатительных фабрик, зол, золошлаков и шламов более пяти лет.

6.6.13 Расчетное сопротивление основания R, сложенного насыпными грунтами и отходами производств, определяют в соответствии с требованиями 5.6.

При определении расчетных сопротивлений грунтов по формуле (5.7) значения коэффициентов \gamma_{c1} и \gamma_{c2} принимают равными для планомерно возведенных насыпей по таблице 5.4; отвалов — \gamma_{c1} = 0,8 и \gamma_{c2} = 0,9 ; свалок — \gamma_{c1} = 0,6 и \gamma_{c2} = 0,7 .

Предварительные размеры фундаментов сооружений геотехнической категории 2 и 3, возводимых на слежавшихся насыпных грунтах, допускается назначать исходя из значений расчетных сопротивлений грунтов основания R0 по таблице Б.9 приложения Б. Эти значения R0 допускается использовать также для назначения окончательных размеров фундаментов сооружений геотехнической категории 1.

6.6.14 При проведении уплотнения, устройстве песчаных, гравийных и т.п. подушек расчетные сопротивления R0 уточняют из условия, чтобы полное вертикальное напряжение от нагрузки на фундамент и от собственного веса уплотненного грунта на подстилающие насыпные (неуплотненные) или природные грунты не превышало расчетные сопротивления этих грунтов в соответствии с требованиями 5.6.25.

6.6.15 При расчетных деформациях основания, сложенного насыпными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания необходимо предусматривать следующие мероприятия в соответствии с требованиями 5.9:

• поверхностное уплотнение оснований тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками, сваевдавливающими установками;

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

• глубинное уплотнение грунтовыми сваями, гидровиброуплотнение;
• устройство грунтовых подушек;
• прорезка насыпных грунтов фундаментами, в том числе свайными;
• конструктивные мероприятия.

6.6.16 В проекте основания, уплотняемого тяжелыми трамбовками, должны быть указаны:

• размеры уплотняемой площади и глубина уплотнения;
• параметры трамбования (масса и диаметр трамбовки, высота сбрасывания, число ударов);
• величина недобора грунта до проектной отметки заложения фундаментов (понижение уплотняемой поверхности);
• плотность уплотненного грунта и оптимальная влажность.

6.6.16а В проекте основания, уплотняемого сваевдавливающими установками, должны быть указаны:

• размеры уплотняемой площади и глубина уплотнения;
• параметры уплотняющей плиты-штампа (размеры, число ступеней уплотнения, давление уплотнения на каждой ступени, время выдержки на каждой ступени);
• значение недобора грунта до проектной отметки заложения фундаментов (понижение уплотняемой поверхности);
• плотность уплотненного грунта и оптимальная влажность.

(п. 6.6.16а введен Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

6.6.17 Вибрационные машины и катки используют при уплотнении на глубину до 1,5 м и для уплотнения отдельных слоев при возведении насыпей из грунтов и отходов производств, имеющих коэффициент водонасыщения Sr <= 0,7.

6.6.18 Гидровиброуплотнение применяют для уплотнения на глубину до 6 м насыпных грунтов и отходов производств (хвостов, формовочной земли, золошлаков) с содержанием по массе глинистых частиц не более 0,05 и коэффициенте водонасыщения Sr > 0,7.

6.6.19 Грунтовые подушки применяют при замене сильно- и неравномерно сжимаемых насыпных грунтов. Они могут устраиваться как из природных грунтов (щебеночных, гравийных, песчаных и т.п.), так и из отходов производств (шлаков, золошлаков).

Плотность подушек назначают в зависимости от вида применяемых грунтов и отходов производств и уровня ответственности сооружения.

6.6.20 Модули деформации подушек и оснований из насыпных грунтов, уплотненных тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками и гидровиброметодом принимают по результатам полевых испытаний статическими нагрузками.

6.6.21 Конструктивные мероприятия при строительстве сооружений на насыпных грунтах и отходах производств применяют в соответствии с 5.9.

6.7 Намывные грунты

6.7.1 Основания, сложенные намывными грунтами, следует проектировать с учетом их неоднородности (многослойности, изменчивости состава и свойств в плане и по глубине), способности изменять физико-механические свойства со временем (в том числе за счет колебаний уровня подземных вод), чувствительности к вибрационным воздействиям, а также возможных осадок подстилающих слоев.

Для намыва следует использовать пески различной крупности, а также супеси при соответствующем обосновании.

Примечание - Намыв грунта на просадочные (в грунтовых условиях типа I), набухающие и засоленные грунты допускается при соответствующем обосновании. Намыв на просадочные грунты типа II не допускается.

6.7.2 Проектирование оснований и фундаментов следует проводить по результатам инженерно-геологических изысканий, выполненных не ранее чем через три месяца после окончания намыва песчаных грунтов.

6.7.3 Прочностные и деформационные характеристики намывных грунтов следует устанавливать по результатам полевых и лабораторных исследований грунтов ненарушенного сложения с учетом возраста намывного грунта, т.е. времени, прошедшего от окончания намыва, а также разницы во времени между периодом инженерно-геологических изысканий и началом строительства.

6.7.4 Намывные грунты обладают способностью после намыва интенсивно менять свои физико-механические свойства вследствие протекания в них процессов уплотнения и упрочнения. В связи с этим, на расчетные значения характеристик намывных грунтов должна вводиться поправка, учитывающая разницу во времени между периодом инженерно-геологических изысканий и моментом устройства фундаментов.

Ориентировочное время самоуплотнения и упрочнения намывных грунтов следует оценивать в зависимости от их состава и вида подстилающих грунтов естественного основания с учетом рекомендуемых данных таблицы 6.10.

Таблица 6.10

6.7.5 Для предварительных расчетов оснований сооружений геотехнических категорий 2 и 3, а также окончательных расчетов оснований сооружений геотехнической категории 1 допускается пользоваться значениями прочностных и деформационных характеристик грунтов по таблице А.8 приложения А, составленной для намывных грунтов в возрасте не менее четырех лет.

6.7.6 Численные значения механических характеристик намывных грунтов для конкретных строительных площадок следует определять по эмпирическим зависимостям. Параметры в этих зависимостях следует находить в результате последовательных двукратных испытаний грунтов на строительной площадке, при этом сроки испытаний намывных грунтов следует выбирать такими, чтобы от завершения гидронамыва и до начала строительства зданий или сооружений обеспечить последовательные двукратные испытания через равные промежутки времени.

6.7.7 Нормативное значение модуля деформации E пылеватых, мелких и среднезернистых намывных песков для их возраста t, годы, после гидронамыва в пределах от 0,5 до 4,5 следует вычислять по эмпирической формуле

E = \frac{AtK}{t + B/K_{1}} , (6.25)

где K — коэффициент, равный 1 МПа;

K1 — коэффициент, равный 1/год;

A, B — безразмерные параметры, вычисляемые по формулам:

A = \frac{E_{1}E_{2}(t_{2} - t_{1})}{K(E_{1}t_{2} - E_{2}t_{1})} , (6.26)

B = \frac{t_{1}t_{2}(E_{2} - E_{1})K_{1}}{(E_{1}t_{2} - E_{2}t_{1})} ; (6.27)

E1, E2 — модули деформации, МПа, полученные в результате последовательных во времени двукратных испытаний намывных грунтов на одной и той же строительной площадке в период времени t1 и t2 (в годах) после гидронамыва.

6.7.8 Нормативное значение удельного сцепления cn пылеватых, мелких и среднезернистых намывных грунтов для их возраста t, годы, после гидронамыва в пределах от 0,5 до 4,5 следует вычислять по эмпирической формуле

c_{n} = \frac{A_{1}tK}{t + B_{1}/K_{1}} , (6.28)

где K1, K2 — коэффициенты, то же, что и в формуле (6.25);

A1, B1 — безразмерные параметры, вычисляемые по формулам:

A_{1} = \frac{c_{1}c_{2}(t_{2} - t_{1})}{K(c_{1}t_{2} - c_{2}t_{1})} , (6.29)

B_{1} = \frac{t_{1}t_{2}(c_{2} - c_{1})K_{1}}{(c_{1}t_{2} - c_{2}t_{1})} ; (6.30)

c1, c2 — нормативные удельные сцепления, полученные в результате испытаний намывных грунтов на одной и той же строительной площадке в период времени t1 и t2 (в годах) после гидронамыва.

6.7.9 Нормативный угол внутреннего трения \varphi_{n} пылеватых, мелких и среднезернистых намывных песков для их возраста t, годы, после гидронамыва в пределах от 0,5 до 4,5 следует вычислять по эмпирической формуле

\varphi_{n} = \varphi_{\infty}[1 - exp( - t/C - D)], (6.31)

где

C = \frac{t_{2} - t_{1}}{ln(1 - \frac{\varphi_{1}}{\varphi_{\infty}}) - ln(1 - \frac{\varphi_{2}}{\varphi_{\infty}})} ; (6.32)

D = \frac{t_{1}ln(1 - \frac{\varphi_{2}}{\varphi_{\infty}}) - t_{2}ln(1 - \frac{\varphi_{1}}{\varphi_{\infty}})}{t_{2} - t_{1}} ; (6.33)

\varphi_{\infty} — стабилизированное значение угла внутреннего трения намывных песков, которое допускается определять как \varphi_{n} по таблице А.8 приложения А;

\varphi_{1} , \varphi_{2} — нормативные значения углов внутреннего трения, полученные в результате испытаний намывных грунтов на одной и той же строительной площадке в период времени t1 и t2 после гидронамыва.

6.7.10 Для предварительных расчетов допускается принимать значения параметров A, B, A1, B1, C, D, \varphi_{\infty} по таблице 6.11.

Таблица 6.11

6.7.11 Расчет оснований, сложенных намывными грунтами, следует проводить в соответствии с требованиями раздела 5.

Если толща намывных грунтов подстилается органоминеральными или органическими грунтами, в расчетах оснований следует дополнительно учитывать требования 6.4. В указанном случае применение столбчатых фундаментов не допускается.

6.7.12 Расчетное сопротивление R намывных грунтов определяется в соответствии с требованиями 5.6. При этом значения прочностных характеристик намывного грунта ( \varphi_{II} и cII) следует принимать соответствующими началу строительства с учетом 6.7.8 и 6.7.9.

6.7.13 Расчет осадки намывного основания фундамента при толщине верхнего намывного песчаного слоя не менее 4b (где b — ширина фундамента) и при отношении суммарной площади фундаментов к площади застройки здания или сооружения больше 0,3, следует проводить от нагрузки, распределенной по площади застройки и полученной путем деления веса здания или сооружения на площадь, ограниченную контуром наружных граней фундаментов. При отношении суммарной площади фундаментов к площади застройки здания или сооружения меньше 0,3, расчет осадки основания фундаментов следует проводить в соответствии с требованиями раздела 5.

6.7.14 При расчетных деформациях основания фундаментов, сложенного намывными грунтами, превышающих предельные, или при недостаточной несущей способности основания в соответствии с требованиями 5.9 следует предусматривать:

• уплотнение намывных грунтов (вибрационными машинами и катками, глубинным гидровиброуплотнением, использованием энергии взрыва, трамбованием, избыточным намывом грунта на площади застройки и др.);
• закрепление или армирование намывного грунта;
• конструктивные мероприятия.

6.7.15 Отметку заложения подошвы фундамента принимают независимо от глубины сезонного промерзания грунтов, если в основании здания залегает толща намывных песков гравелистых, крупных и средней крупности, а также мелких, если специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не обладают пучинистыми свойствами.

6.7.16 При проектировании намывных работ необходимо так размещать дамбы обвалования, ограждающие карты намыва, чтобы они не служили основанием зданий и сооружений во избежание развития недопустимых неравномерных осадок.

6.8 Пучинистые грунты

6.8.1 Основания, сложенные пучинистыми грунтами, следует проектировать с учетом способности таких грунтов при сезонном или многолетнем промерзании увеличиваться в объеме, что сопровождается подъемом поверхности грунта и развитием сил морозного пучения, действующих на фундаменты и другие конструкции сооружений. При последующем оттаивании пучинистого грунта происходит его осадка.

6.8.2 К пучинистым грунтам относятся глинистые грунты, пески пылеватые и мелкие, а также крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, имеющие к началу промерзания влажность выше определенного уровня. При проектировании фундаментов на основаниях, сложенных пучинистыми грунтами, следует учитывать возможность повышения влажности грунта за счет подъема уровня подземных вод, инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.

6.8.3 Пучинистые грунты характеризуются:

• абсолютной деформацией морозного пучения hf, представляющей подъем ненагруженной поверхности промерзающего грунта;
• относительной деформацией (интенсивностью) морозного пучения \epsilon_{fh} — отношением hf к толщине промерзающего слоя df;
• вертикальным давлением морозного пучения pfh,v, действующим нормально к подошве фундамента;
• горизонтальным давлением морозного пучения pfh,h, действующим нормально к боковой поверхности фундамента;
• удельным значением касательной силы морозного пучения \tau_{fh} , действующей вдоль боковой поверхности фундамента.

Указанные характеристики следует устанавливать на основе опытных данных с учетом возможного изменения гидрогеологических условий. Для сооружений пониженного уровня ответственности допускается определять значения \epsilon_{fh} в зависимости от параметра Rf (рисунок 6.11), вычисляемого по формуле

R_{f} = 0,67\rho_{d}[0,012(w - 0,1) + \frac{w(w - w_{cr})^{2}}{w_{sat}w_{p} \sqrt{M_{0}}}], (6.34)

где w, wp — влажность в пределах слоя промерзающего грунта соответственно природная и на границе раскатывания, доли единицы;

wcr — критическая влажность, доли единицы, ниже значения которой в промерзающем пучинистом грунте прекращается перераспределение влаги, вызывающей морозное пучение; определяется по графикам (рисунок 6.12);

wsat — полная влагоемкость грунта, доли единицы;

\rho_{d} — плотность сухого грунта, т/м3;

M0 — безразмерный коэффициент, численно равный абсолютному значению средней многолетней температуры воздуха за зимний период, определяемый в соответствии с СП 131.13330.

1, 2 — супеси; 3 — суглинки; 4 — суглинки с 0,07 < Ip <= 0,13; 5 — суглинки с 0,13 < Ip <= 0,17; 6 — глины (в грунтах 2, 4 и 5 содержание пылеватых частиц размером 0,05 — 0,005 мм составляет более 50% по массе); а — практически непучинистый; б — слабопучинистый; в — среднепучинистый; г — сильнопучинистый; д — чрезмернопучинистый

Рисунок 6.11 — Взаимосвязь параметра Rf и относительной деформации пучения \epsilon_{fh}

Рисунок 6.12 — Зависимость критической влажности wcr от числа пластичности Jp и предела текучести грунта wL

6.8.4 По степени пучинистости грунты подразделяют в зависимости от \epsilon_{fh} на пять групп. Принадлежность глинистого грунта к одной из групп также может быть оценена по параметру Rf (см. рисунок 6.11).

6.8.5 Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, должен выполняться в соответствии с рекомендациями раздела 5 и предусматривать проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения.

6.8.6 Расчет устойчивости фундаментов на воздействие касательных сил морозного пучения, действующих вдоль боковой поверхности фундаментов, должен выполняться при заложении подошвы фундаментов ниже расчетной глубины промерзания пучинистых грунтов.

Устойчивость фундаментов проверяют по формуле

\tau_{fh}A_{fh} - F \leq \frac{\gamma_{c}}{\gamma_{n}} F_{rf}, (6.35)

где \tau_{fh} — значение расчетной удельной касательной силы пучения, кПа, принимаемое по 6.8.7;

Afh — площадь боковой поверхности фундамента, находящейся в пределах расчетной глубины сезонного промерзания, м2;

F — расчетная постоянная нагрузка, кН, при коэффициенте надежности по нагрузке \gamma_{f} = 0,9 ;

Frf — расчетное значение силы, кН, удерживающей фундамент от выпучивания вследствие трения его боковой поверхности о талый грунт, лежащий ниже расчетной глубины промерзания;

\gamma_{c} — коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0;

\gamma_{n} — коэффициент надежности, принимаемый равным 1,1.

6.8.7 Значение расчетной удельной касательной силы пучения \tau_{fh} следует определять опытным путем в полевых условиях или в лабораторных условиях. При отсутствии опытных данных допускается принимать значения \tau_{fh} по таблице 6.12 в зависимости от вида и характеристик грунта.

Таблица 6.12

6.8.8 Пучинистые свойства крупнообломочных грунтов и песков, содержащих глинистые фракции, а также супесей при Ip < 0,02 определяют через показатель дисперсности D. Эти грунты относятся к непучинистым при D < 1, к пучинистым — при D >= 1. Для слабопучинистых грунтов показатель D изменяется в пределах 1 < D < 5. Значение D вычисляют по формуле

D = k/\overline{d^{2}}e, (6.36)

где k — коэффициент, равный 1,85 x 10-4 см3;

e — коэффициент пористости;

\overline{d} — средний диаметр частиц грунта, см, вычисляемый по формуле

\overline{d} = (p_{1}/d_{1} + p_{2}/d_{2} + ... + p_{i}d_{i})^{- 1}, (6.37)

где p1, p2, ..., pi — - содержание отдельных фракций грунта, доли единицы;

d1, d2, ..., di — средний диаметр частиц отдельных фракций, см.

6.8.9 Расчетное значение силы Frf, кН, для фундаментов, имеющих вертикальные грани, вычисляют по формуле

F_{rf} = \sum_{j = 1}^{n} R_{fj}A_{fj}, (6.38)

где Rfj — расчетное сопротивление талых грунтов сдвигу по боковой поверхности фундамента в j-м слое, кПа; допускается применять в соответствии с нормативными документами по проектированию свайных фундаментов;

Afj — площадь вертикальной поверхности сдвига в j-м слое грунта ниже расчетной глубины промерзания, м2;

n — число слоев грунта.

6.8.10 При заложении фундаментов выше расчетной глубины промерзания пучинистых грунтов (малозаглубленные фундаменты) необходимо проводить расчет по деформациям морозного пучения грунтов основания с учетом касательных и нормальных сил морозного пучения.

Примечание — Малозаглубленные фундаменты допускается применять для сооружений пониженного уровня ответственности и малоэтажных зданий (раздел 8) при нормативной глубине промерзания не более 1,7 м.

6.8.11 Расчетные деформации морозного пучения грунтов основания, определяемые с учетом нагрузки от сооружения, не должны превышать предельных значений, которые допускается принимать по аналогии с набухающими грунтами (приложение Г).

6.8.12 Если расчетные деформации морозного пучения основания малозаглубленных фундаментов больше предельных или устойчивость фундаментов на действие сил морозного пучения недостаточна, то кроме возможности изменения глубины заложения фундаментов, следует рассмотреть необходимость применения мероприятий, уменьшающих силы и деформации морозного пучения (устройство подсыпки или замены грунта), а также глубину промерзания (водозащитные, теплозащитные или физико-химические, устройство подсыпки или замены грунта).

Если при применении указанных мероприятий деформации морозного пучения не исключены, следует предусматривать конструктивные мероприятия, назначаемые исходя из расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом возможных деформаций морозного пучения.

При проектировании оснований и фундаментов следует предусматривать мероприятия, не допускающие увлажнения пучинистых грунтов основания, а также промораживания их в период строительства.

6.8.13 При незапланированной остановке строительства и при консервации сооружений необходимо до наступления зимнего периода выполнить мероприятия по предотвращению деформаций и разрушений, обусловленных процессами сезонного промерзания-оттаивания пучинистых грунтов основания.

6.8.14 Во избежание промерзания грунтов под подошвой фундаментов в подвальных и цокольных этажах недостроенных или построенных зданий без обеспечения теплового контура следует организовать временное отопление этих помещений в зимние месяцы или применение теплоизоляции.

6.8.15 Не допускается укладка фундаментов на промороженный грунт основания без проведения специальных исследований замерзшего грунта. Для предотвращения деформаций и разрушения фундаментов необходимо проводить проверку устойчивости фундаментов на действие касательных и нормальных сил морозного пучения.

При устройстве фундаментов в зимний период для предохранения грунтов от промерзания следует устраивать временные теплоизоляционные покрытия, параметры которых определяются в соответствии с теплотехническим расчетом.

6.9 Закрепленные грунты

6.9.1 Закрепление грунтов производят в целях улучшения их физико-механических свойств для существующих и вновь строящихся зданий и сооружений.

Для существующих зданий возможность и способ закрепления грунтов основания следует устанавливать с учетом характера деформаций основания и категории технического состояния сооружений (см. приложение Д).

Закрепление грунтов может выполняться отдельными элементами, массивами и сочетаниями элементов и массивов закрепленного грунта различной формы в плане и по глубине.

Основания из закрепленных грунтов могут быть использованы в качестве искусственных оснований фундаментов, а также временных ограждающих конструкций котлованов, противофильтрационных завес и других заглубленных конструкций.

6.9.2 Для закрепления грунтов в зависимости от цели закрепления и инженерно-геологических условий применяют следующие способы закрепления:

инъекционный — путем нагнетания в грунт химических или цементационных растворов с помощью погружаемых инъекторов или через скважины (смолизация, силикатизация, цементация);

виброинъекционный — путем нагнетания в грунт химических или цементационных растворов через инъекторы при одновременном воздействии на закрепляемый грунт высокочастотной вибрации (смолизация, силикатизация, цементация);

буросмесительный (глубинное перемешивание) — путем механического измельчения грунта без извлечения его на поверхность и смешивания с цементом и другими вяжущими веществами специальным буровым устройством в процессе погружения или извлечения его с вращением с созданием элементов закрепленного грунта;

струйный — позволяющий разрушать струей высокого давления грунт в скважине и смешивать его с цементным раствором путем нарушения естественной структуры грунтов с созданием элементов закрепленного грунта, обладающих заданными свойствами или полным замещением грунтов цементным раствором;

термический — путем спекания грунта в скважине высокотемпературными газами или с помощью электронагрева грунта;

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

электрохимический — способ комбинированного применения электрического тока и химических растворов, вводимых в грунт под давлением при одновременном воздействии постоянного электрического тока. Применяется для закрепления слабых малопроницаемых грунтов, представленных мелкими песками, суглинками и супесями.

(перечисление введено Изменением № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

Способ закрепления, рецептура растворов и технологические параметры должны обеспечивать необходимые расчетные физико-механические характеристики закрепленного грунта и удовлетворять требованиям по охране окружающей среды.

6.9.3 Инъекционный способ закрепления грунтов при инъекции через скважины и инъекторы следует применять в следующих грунтовых условиях:

силикатизация и смолизация — в песках с коэффициентом фильтрации от 0,5 до 80 м/сут;

силикатизация — в просадочных грунтах при коэффициенте фильтрации не менее 0,2 м/сут и коэффициенте водонасыщения Sr <= 0,7;

цементация с использованием цемента общестроительного назначения с удельной поверхностью частиц не более 4·103 см2/г — в трещиноватых скальных грунтах с удельным водопоглощением не менее 0,01 л/(мин·м2), в крупнообломочных грунтах и гравелистых песках при коэффициенте фильтрации не менее 80 м/сут, а также для заполнения карстовых полостей и закрепления закарстованных пород;

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

цементация особо тонкодисперсным вяжущим (ОТДВ), то есть цементом с высокодисперсным гранулометрическим составом, с удельной поверхностью частиц более 1 x 104 см2/г — в песках с коэффициентом фильтрации от 1 до 80 м/сут;

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

инъекция расширяющихся растворов в дисперсные грунты для уплотнения в целях улучшения их прочностных и деформационных характеристик, а также подъема и рихтовки фундаментов.

(перечисление введено Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

6.9.4 Виброинъекционный способ (силикатизация, смолизация, цементация) применяется в песках с коэффициентом фильтрации от 0,1 до 80 м/сут.

6.9.5 Буросмесительный способ допускается применять в любых грунтах (глинистых, песчаных, лессовых, илах), за исключением торфов и сапропелей. Возможность применения глубинного способа укрепления заторфованных грунтов с повышенным (более 10%) содержанием органических примесей устанавливается лабораторными исследованиями коррозионной стойкости грунтоцемента. Возможность применения метода в условиях высокой агрессивности грунтовых вод должна быть подтверждена исследованиями в лабораторных условиях с применением специальных устойчивых к агрессии вяжущих.

6.9.6 Струйный способ применяется для закрепления песчаных, супесчаных, суглинистых и глинистых грунтов, способных под воздействием энергии струи диспергироваться с разрушением структуры и смешиваться с цементным раствором. Требования к проектированию грунтоцементных конструкций, выполняемых в грунте по методу струйной цементации, приведены в СП 291.1325800.

(в ред. Изменения № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

6.9.7 Термический способ следует применять для закрепления лессовых просадочных грунтов с коэффициентом водонасыщения Sr <= 0,5.

6.9.8 Для химического закрепления используют в качестве крепителей водные растворы силиката натрия, акрилаты, лигниты, уретаны карбамидных и других синтетических смол, в качестве отвердителей — неорганические или органические кислоты и соли, а также газы. Для регулирования процессов гелеобразования или предварительной обработки закрепленного грунта применяют рецептурные добавки.

6.9.9 Рецептуры растворов для цементации грунтов способами инъекции, буросмесительными и по струйной технологии и физико-механические характеристики закрепленных грунтов следует уточнять по результатам закрепления в лабораторных и полевых условиях. Допускается определение вида и расхода вяжущего на основании имеющихся данных для аналогичных грунтовых условий.

6.9.10 Изыскания при проектировании оснований из закрепленных грунтов способом инъекции должны выполняться по специально разработанной дополнительной программе изысканий. Материалы инженерно-геологических изысканий и лабораторных исследований помимо характеристик, указанных в 5.1.16, должны содержать данные о коэффициенте фильтрации грунта, химическом составе водных вытяжек грунтовых вод. В программу должны быть включены дополнительные требования по проведению в рамках лабораторных изысканий и, при необходимости (определяется на этапе проектирования в зависимости от уровня ответственности объекта или объектов окружающей застройки), полевых опытных работ по подбору параметров закрепления грунтов.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

6.9.11 Рекомендуется назначать следующие характеристики закрепленного грунта: нормативное сопротивление одноосному сжатию — Rstb, угол внутреннего трения — cstb, удельное сцепление — \varphi_{stb} , модуль деформации — Estb.

6.9.12 Принятые при проектировании значения расчетных характеристик закрепленного грунта должны быть подтверждены результатами опытно-производственных и контрольных работ, выполняемых на всем протяжении закрепления. Объемы опытно-производственных и контрольных работ назначаются при проектировании и должны обеспечивать возможность достоверной оценки закрепления.

6.9.13 Расчет искусственных оснований из закрепленного грунта должен выполняться по 1-й и 2-й группе предельных состояний для сооружений геотехнических категорий 2 и 3 в обязательном порядке. Для сооружений геотехнической категории 1 выполнение расчета по 1-й группе предельных состояний определяется требованиями, изложенными в разделе 5.

Численное моделирование элементов закрепленных грунтов, выполненных, в частности, буросмесительным и струйным способами, рекомендуется выполнять с использованием расчетных моделей, в основе которых заложены критерии прочности Мора-Кулона или Хока-Брауна.

(абзац введен Изменением № 4, утв. Приказом Минстроя России от 27.12.2021 № 1022/пр)

6.9.14 При проектировании искусственных оснований из элементов закрепленного грунта для зданий и сооружений геотехнических категорий 2 и 3 следует предусматривать полевые испытания статической нагрузкой как отдельных элементов, так и закрепленного массива.

Размеры штампов следует определять размерами элементов.

6.9.15 Проектом закрепления грунтов должны быть предусмотрены опытно-производственные работы по закреплению. При геотехнической категории 1 опытно-производственные работы допускается не предусматривать. На этапе проектирования назначаются расчетные технологические параметры. Рабочие технологические параметры уточняются по результатам опытно-производственных работ.

(п. 6.9.15 в ред. Изменения № 1, утв. Приказом Минстроя России от 20.11.2018 № 736/пр)

6.9.16 До получения результатов опытных работ допускается назначать значения характеристик по таблице 6.13.