---
title: "\"Рекомендации по восстановлению и усилению полносборных зданий полимеррастворами\""
issuer: "Государственный комитет по архитектуре и градостроительству при Государственном комитете СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-vosstanovleniyu-i-usileniyu"
---

## "Рекомендации по восстановлению и усилению полносборных зданий полимеррастворами"

# "Рекомендации по восстановлению и усилению полносборных зданий полимеррастворами"



##### <a id="p100001"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ

**ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ И УСИЛЕНИЮ**
**ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ ПОЛИМЕРРАСТВОРАМИ**

<a id="p100002"></a>Рекомендованы к изданию решением секции ремонта жилищного фонда научно-технического совета Госкомархитектуры.

<a id="p100003"></a>Рассмотрены характерные повреждения полносборных зданий - крупнопанельных, крупноблочных, каркасных и каркасно-панельных, рекомендуются способы их устранения, а также восстановления конструкций полносборных зданий методом инъецирования полимеррастворов в трещины. Даны способы усиления отдельных элементов конструкций, стыков и повышения сейсмостойкости зданий в целом, приведены методы их расчета. Описана технология производства работ и дано необходимое оборудование. Изложена методика технического обследования полносборных зданий.
<a id="p100004"></a>Для инженерно-технических работников проектных и ремонтно-строительных организаций.


### <a id="p100005"></a>ВВЕДЕНИЕ


<a id="p100006"></a>Современные полносборные здания являются сложными инженерными сооружениями и содержание их в надлежащем состоянии требует значительных затрат на техническое обслуживание и ремонт.
<a id="p100007"></a>Работы, связанные с восстановлением, усилением и повышением сейсмостойкости полносборных зданий при их капитальном ремонте, модернизации или реконструкции и особенно при ликвидации последствий землетрясений или других видов воздействий, представляют собой наиболее сложный и трудоемкий вид строительных работ, отличающийся как проектными решениями, так и технологией производства работ. В связи с этим с особой остротой встает необходимость в разработке новых и усовершенствовании старых, традиционных способов восстановления и усиления зданий, с минимальными затратами труда, материалов и средств. Одним из перспективных и эффективных направлений в этой области является применение полимеррастворов при восстановлении и усилении конструкций полносборных зданий.
<a id="p100008"></a>Рекомендации по восстановлению и усилению крупнопанельных, крупноблочных, каркасных и каркасно-панельных зданий разработаны на основе результатов многолетних исследований и практического опыта ТбилЗНИИЭП по применению полимеррастворов при восстановлении и усилении ряда ответственных гражданских и промышленных зданий и сооружений в различных городах нашей страны.
<a id="p100009"></a>Надежность и эффективность рекомендуемых способов восстановления, усиления и повышения сейсмостойкости полносборных зданий подтверждена многолетней эксплуатацией восстановленных методом инъецирования полимеррастворов ряда уникальных зданий и сооружений, крупнопанельных домов в Тбилиси и Зарагане (АзССР); результатами последствий Газлийских землетрясений (восстановленные и усиленные полимеррастворами крупнопанельные дома, построенные без антисейсмических мероприятий и получившие существенные повреждения во время двух землетрясений в 1976 г. интенсивностью в 8 и 9 баллов, хорошо перенесли землетрясение 20 марта 1984 г. интенсивностью в 9 баллов, получив легко устранимые повреждения), а также безотказной эксплуатацией усиленного междуэтажного перекрытия чугунолитейного цеха АвтоВАЗа в г. Тольятти под повышенные динамические нагрузки в 42 кН/м2.
<a id="p100010"></a>При разработке Рекомендаций были использованы результаты исследований в этой области НИИЖБ, ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, Харьковского и Донецкого ПромстройНИИпроектов, НИС Гидропроекта, Киевского отделения Теплопроекта, МИСИ, ЦМИПКС, ТашЗНИИЭП, Новочеркасского политехнического института, ОИСИ и Национального технологического университета в Афинах (Греция).
<a id="p100011"></a>Рекомендации разработаны лабораторией ремонта и усиления зданий и сооружений ТбилЗНИИЭП (канд. техн. наук Э.П. Александрян - руководитель работы, [разделы 1](#p100013) - [8](#p101081); [9А](#p101094); [9В](#p101305); [10](#p101330); [11А](#p101431); [11Г](#p101911) - [11Ж](#p102014) и [12](#p102040) - [14](#p102213) написаны при участии инженеров Г.Г. Абрамяна, Э.С. Мурадяна и К.А. Саркисова; [разд. 9Б](#p101251) выполнен инженерами Г.Г. Абрамяном и К.А. Саркисовым; [разделы 11Б](#p101443) и [11В](#p101645) - инж. Г.Г. Абрамяном.
<a id="p100012"></a>Замечания и предложения просим направлять по адресу: 380086, г. Тбилиси, ул. Сандро Эули, 5-а, ТбилЗНИИЭП, лаборатория ремонта и усиления зданий и сооружений.


### 1. <a id="p100013"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100014"></a>1.1. Рекомендации предназначены для проектирования, расчета и производства работ по восстановлению, усилению и повышению сейсмостойкости с помощью полимеррастворов полносборных зданий - крупнопанельных, крупноблочных, каркасных и каркасно-панельных.
<a id="p100015"></a>1.2. Рекомендации разработаны в соответствии со [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) "Бетонные и железобетонные конструкции".
<a id="p100016"></a>1.3. Учитывая, что при разработке проектов восстановления, усиления и повышения сейсмостойкости зданий специалистам придется сталкиваться с единицами старой системы единиц и с марками бетона, в Рекомендациях приводятся значения расчетных сопротивлений в МПа и кгс/см2, а классы бетона с соответствующими значениями их кубиковой прочности.
<a id="p100017"></a>1.4. Рекомендациями предусматривается восстановление и усиление как отдельных элементов конструкций и стыков, так и несущей способности и пространственной жесткости зданий в целом.
<a id="p100018"></a>1.5. Восстановление и усиление полносборных зданий должно выполняться в соответствии с проектом, разработанным на основании результатов тщательного обследования поврежденного или подлежащего модернизации или реконструкции здания.
<a id="p100019"></a>1.6. Обследование конструкций полносборных зданий рекомендуется производить в соответствии с "Методикой по техническому обследованию полносборных зданий" [(прил. 1)](#p102430), а также в соответствии с "Методическими указаниями по техническому обследованию полносборных зданий" (М.: Стройиздат, 1974), а при обследовании зданий, пострадавших во время землетрясений, - в соответствии с "Методическими рекомендациями по инженерному анализу последствий землетрясений" (М., ЦНИИСК им. Кучеренко, - 1980).
<a id="p100020"></a>1.7. Работы по восстановлению и усилению полносборных зданий следует начинать после исключения всех причин, вызвавших в них деформации и повреждения.
<a id="p100021"></a>1.8. Допустимая эксплуатационная температура для эпоксидных клеев холодного отверждения, в зависимости от принятых составов, находится в пределах от -70 °C до +80 °C, что удовлетворяет требованиям [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84). К тому же следует учесть, что заинъецированные эпоксидные составы, а также полимеррастворные швы в конструкциях усиления защищены массой бетона от воздействия повышенной температуры, а шпонки ПАШ и ПАШС и другие конструкции при необходимости могут быть защищены огнезащитной штукатуркой.
<a id="p100022"></a>1.9. Рекомендации разработаны на основании многолетних результатов отечественных и зарубежных исследований, а также практического опыта ТбилЗНИИЭП по восстановлению и усилению гражданских и промышленных зданий различных конструктивных систем.
<a id="p100023"></a>1.10. Приведенные способы восстановления и усиления полносборных зданий с помощью полимеррастворов не исключают применение для этих целей и других традиционных методов или же комплексного применения их в зависимости от конкретных условий.


### 2. <a id="p100024"></a>ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ


<a id="p100025"></a>2.1. Рекомендации предназначены для устранения повреждений в полносборных зданиях, полученных в результате: землетрясений; строительства зданий на просадочных грунтах и подрабатываемых территориях; просчетов, допущенных при проектировании, изготовлении и монтаже сборных конструкций; нарушении нормальной эксплуатации.
<a id="p100026"></a>2.2. Рекомендации могут быть использованы для повышения сейсмостойкости полносборных зданий в случаях: изменения балльности района; капитального ремонта или реконструкции зданий, построенных без антисейсмических мероприятий; повреждения зданий, построенных без антисейсмических мероприятий и пострадавших во время землетрясений.
<a id="p100027"></a>2.3. Необходимость усиления полносборных зданий возникает и в случаях: капитального ремонта и модернизации; реконструкции зданий, при изменении действующих нагрузок на перекрытия.
<a id="p100028"></a>2.4. Рекомендации могут быть использованы и в новом строительстве полносборных зданий для обеспечения жесткости горизонтального диска сборных перекрытий и покрытий, нормального сцепления в крупноблочных зданиях и пространственной жесткости зданий в целом.
<a id="p100029"></a>2.5. Рекомендации могут найти применение и при необходимости восстановления, усиления или реконструкции промышленных зданий, подверженных многократным динамическим нагрузкам. При этом работы эти могут быть выполнены в условиях действующего предприятия.


### 3. <a id="p100030"></a>ХАРАКТЕРНЫЕ ПОВРЕЖДЕНИЯ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ И РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СПОСОБЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ


<a id="p100031"></a>3.1. Повреждения в полносборных зданиях могут возникать в результате нарушения нормальной эксплуатации зданий, просадки грунтов основания, строительства зданий на подрабатываемых территориях, сейсмических или других воздействий и т.д.
<a id="p100032"></a>3.2. Новизна, отсутствие опыта в начальный период строительства, допускаемые отклонения при проектировании, изготовлении и монтаже полносборных и особенно крупнопанельных зданий, построенных в период их освоения, также вызвали в них образование дефектов и повреждений различного характера.
<a id="p100033"></a>3.3. Дефекты в панелях, стыках и в крупнопанельных зданиях в целом возникают и в результате специфических конструктивных особенностей этого массового вида индустриального строительства.
<a id="p100034"></a>3.4. Независимо от характера воздействий повреждения в полносборных зданиях проявляются, в основном, в виде: трещин в элементах сборных конструкций и в стыках, недопустимых прогибов перекрытий, коррозии закладных деталей и др.
<a id="p100035"></a>3.5. В крупнопанельных домах имеют место смещения и перекосы стеновых панелей в плоскости и из плоскости стен, несоосность их установки, недостаточная глубина опирания панелей перекрытий и т.д.
<a id="p100036"></a>3.6. В крупноблочных домах повреждения встречаются в виде нарушения нормального сцепления раствора в швах кладки, образования трещин в стыках сборных перекрытий и смещения стеновых блоков и т.д.
<a id="p100037"></a>3.7. В каркасных зданиях характерными повреждениями являются образование диагональных трещин в узлах сопряжения колонн с ригелями, разрушение опорных участков колонны, с раздроблением бетона и выпучиванием арматуры и т.д.
<a id="p100038"></a>3.8. Характер повреждений полносборных зданий, построенных без антисейсмических мероприятий и пострадавших во время землетрясения, может быть весьма разнообразным и определяется видом напряженно-деформированного состояния элементов конструкций, особенностями их сопряжения, степенью участия неконструктивных элементов, например перегородок, в пространственной работе здания и т.д.
<a id="p100039"></a>3.9. Наиболее часто встречаемые повреждения и дефекты в крупнопанельных, крупноблочных и каркасных зданиях, способы их устранения, а также способы усиления отдельных конструкций и повышения сейсмостойкости зданий в целом приводятся в [табл. 1](#p100040), [2](#p100139) и [3](#p100303).

<a id="p100040"></a>Таблица 1


| <a id="p100041"></a>N п.п. | <a id="p100042"></a>Виды повреждений | <a id="p100043"></a>Причины повреждений или необходимость усиления | <a id="p100044"></a>Способы восстановления и усиления |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100045"></a>1 | <a id="p100046"></a><a id="p100047"></a>Трещины в панелях стен, перекрытий и стыках<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_0.png) | <a id="p100048"></a><a id="p100049"></a><a id="p100050"></a><a id="p100051"></a><a id="p100052"></a><a id="p100053"></a>Нарушение технологии изготовления, транспортировки, складирования и монтажа<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Просадка грунтов основания фундаментов<br>Строительство зданий на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100054"></a>Инъецирование эпоксидных полимеррастворов в трещины |
| <a id="p100055"></a>2 | <a id="p100056"></a><a id="p100057"></a>Несоосность установки или смещение панелей<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_1.png) | <a id="p100058"></a><a id="p100059"></a>Дефекты монтажа<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100060"></a><a id="p100061"></a>Устройство армированных односторонних рубашек<br>Устройство ПАШ |
| <a id="p100062"></a>3 | <a id="p100063"></a><a id="p100064"></a>Несовпадение или разрыв арматурных выпусков в шпонках панелей<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_2.png) | <a id="p100065"></a><a id="p100066"></a><a id="p100067"></a>Нарушение технологии изготовления<br>Дефекты монтажа<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100068"></a><a id="p100069"></a>Устройство ПАШ<br>Приварка всех арматурных выпусков к металлическому листу |
| <a id="p100070"></a>4 | <a id="p100071"></a><a id="p100072"></a>Отсутствие бетона замоноличивания в шпонках<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_3.png) | <a id="p100073"></a>Дефекты монтажа | <a id="p100074"></a>Бетонирование шпонки |
| <a id="p100075"></a>5 | <a id="p100076"></a><a id="p100077"></a>Отсутствие или потеря пространственной жесткости и сейсмостойкости зданий<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_4.png) | <a id="p100078"></a><a id="p100079"></a><a id="p100080"></a><a id="p100081"></a><a id="p100082"></a>Несоосность установки панелей<br>Смещение плит перекрытий в стыках<br>Отсутствие антисейсмических мероприятий<br>Сейсмические воздействия<br>Модернизация крупнопанельных домов первых поколений | <a id="p100083"></a><a id="p100084"></a>Устройство ПАШ<br>Устройство металлических тяжей |
| <a id="p100085"></a>6 | <a id="p100086"></a><a id="p100087"></a>Недостаточная глубина опирания плит перекрытий или их смещение<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_5.png) | <a id="p100088"></a><a id="p100089"></a><a id="p100090"></a>Дефекты монтажа<br>Просадка грунтов основания фундаментов<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100091"></a>Устройство дополнительной опоры из металлических уголков, заанкеренных болтами на эпоксидном полимеррастворе |
| <a id="p100092"></a>7 | <a id="p100093"></a><a id="p100094"></a>Прогибы панелей перекрытий<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_6.png) | <a id="p100095"></a><a id="p100096"></a><a id="p100097"></a>Нарушение технологии изготовления, транспортировки, складирования, монтажа<br>Просчеты, допущенные при проектировании<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий | <a id="p100098"></a><a id="p100099"></a><a id="p100100"></a>Приклейка 2 - 3 слоев стеклоткани эпоксидным клеем<br>Дополнительное армирование панели с бетонировкой<br>Устройство металлических балок со стяжными болтами |
| <a id="p100101"></a>8 | <a id="p100102"></a><a id="p100103"></a>Вертикальное смещение плит перекрытий в стыках<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_7.png) | <a id="p100104"></a><a id="p100105"></a><a id="p100106"></a>Просчеты, допущенные при проектировании и производстве работ<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Низкая клеящая способность цементного вяжущего Некачественное замоноличивание швов перекрытий | <a id="p100107"></a><a id="p100108"></a>Заливка стыка эпоксидным полимерраствором или полимерцементным составом<br>Устройство стальных полос со стяжными болтами |
| <a id="p100109"></a>9 | <a id="p100110"></a><a id="p100111"></a>Раздробление бетона с выпучиванием арматуры в панелях<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_8.png) | <a id="p100112"></a><a id="p100113"></a><a id="p100114"></a>Низкая марка бетона<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100115"></a>Устройство железобетонной рубашки с обеих сторон панели, наносимой методом торкретирования |
| <a id="p100116"></a>10 | <a id="p100117"></a><a id="p100118"></a>Отсутствие или нарушение бетонировки горизонтальных и вертикальных стыков<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_9.png) | <a id="p100119"></a><a id="p100120"></a><a id="p100121"></a><a id="p100122"></a><a id="p100123"></a>Дефекты монтажа<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Просадка грунтов основания фундаментов<br>Строительство зданий на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100124"></a>Заделка стыков полимерцементным раствором с помощью растворонасоса |
| <a id="p100125"></a>11 | <a id="p100126"></a><a id="p100127"></a>Нарушение герметизации в стыках панелей<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_10.png) | <a id="p100128"></a><a id="p100129"></a><a id="p100130"></a><a id="p100131"></a><a id="p100132"></a>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные воздействия<br>Просадка грунтов основания фундаментов<br>Отсутствие или некачественное замоноличивание швов<br>Сейсмические воздействия | <a id="p100133"></a>Приклейка в горизонтальных и вертикальных стыках стеклопластикового компенсатора |
| <a id="p100134"></a>12 | <a id="p100135"></a><a id="p100136"></a>Усиление узлов опирания ригелей крупнопанельных домов серии 1-335<br>![3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_11.png) | <a id="p100137"></a>Коррозия стальных опорных столиков | <a id="p100138"></a>Приклеивание железобетонных консолей, с анкеровкой выпусков арматуры |


<a id="p100139"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="19%"><col width="47%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100140"></a>N п.п.</td><td><a id="p100141"></a>Виды повреждений</td><td><a id="p100142"></a>Причины повреждений или необходимость усиления</td><td><a id="p100143"></a>Способы восстановления и усиления</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100144"></a>ПОВРЕЖДЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ СТЕНОВЫХ И ПОЯСНЫХ БЛОКОВ</td></tr>
<tr><td><a id="p100145"></a>1</td><td><a id="p100146"></a><a id="p100147"></a>Трещины (вертикальные и наклонные) в простеночных, подоконных блоках и в фундаментах<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_12.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100148"></a><a id="p100149"></a><a id="p100150"></a><a id="p100151"></a><a id="p100152"></a><a id="p100153"></a><a id="p100154"></a>Нарушение технологии изготовления, монтажа, транспортировки и складирования<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Податливость швов кладки<br>Просадка грунтов<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100155"></a>Инъецирование эпоксидного полимерраствора в трещины до 5 мм, заделка или инъецирование полимерцементного раствора в трещины более 5 мм</td></tr>
<tr><td><a id="p100156"></a>2</td><td><a id="p100157"></a><a id="p100158"></a>Трещины (вертикальные и наклонные) в перемычечных блоках<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_13.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100159"></a><a id="p100160"></a><a id="p100161"></a><a id="p100162"></a><a id="p100163"></a><a id="p100164"></a><a id="p100165"></a>Нарушение технологии изготовления монтажа, транспортировки и складирования<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Податливость швов кладки<br>Просадка грунта<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100166"></a>Инъецирование эпоксидного полимерраствора в трещины до 5 мм, заделка или инъецирование полимерцементного раствора в трещины более 5 мм</td></tr>
<tr><td><a id="p100167"></a>3</td><td><a id="p100168"></a><a id="p100169"></a>Прогиб перемычных блоков<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_14.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100170"></a><a id="p100171"></a><a id="p100172"></a>Просчеты проектирования<br>Нарушение технологии изготовления, монтажа, транспортировки и складирования<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий</td><td><a id="p100173"></a><a id="p100174"></a><a id="p100175"></a><a id="p100176"></a>Поверхностно-оклеечное армирование:<br>приклейка уголков;<br>приклейка железобетонных элементов усиления;<br>приклейка стеклоткани эпоксидным клеем</td></tr>
<tr><td><a id="p100177"></a>4</td><td><a id="p100178"></a><a id="p100179"></a>Трещины по всей высоте здания<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_15.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100180"></a><a id="p100181"></a><a id="p100182"></a>Просчеты проектирования и производства работ<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Просадка грунтов</td><td><a id="p100183"></a><a id="p100184"></a>Инъецирование эпоксидного полимерраствора в трещины до 5 мм<br>Заделка или инъецирование полимерцементного раствора в трещины более 5 мм</td></tr>
<tr><td><a id="p100185"></a>5</td><td><a id="p100186"></a><a id="p100187"></a>Разрушение блоков<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_16.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100188"></a><a id="p100189"></a><a id="p100190"></a><a id="p100191"></a>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные и усадочные воздействия<br>Сейсмические воздействия<br>Податливость связей</td><td><a id="p100192"></a><a id="p100193"></a>В зависимости от степени повреждения: замена сборного блока монолитным с устройством временных инвентарных приспособлений, поддерживающих вышележащие конструкции;<br>устройство армированной, торкретированной рубашки</td></tr>
<tr><td><a id="p100194"></a>6</td><td><a id="p100195"></a><a id="p100196"></a>Трещины в кирпичных и мелкоблочных перегородках<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_17.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100197"></a><a id="p100198"></a><a id="p100199"></a>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Неравномерная просадка грунтов<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100200"></a><a id="p100201"></a>В зависимости от степени повреждения: инъецирование или заделка полимерцементным раствором;<br>полная или частичная перекладка перегородки</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100202"></a>ДЕФОРМАЦИИ ПЕРЕКРЫТИЙ И ПОКРЫТИЙ</td></tr>
<tr><td><a id="p100203"></a>7</td><td><a id="p100204"></a><a id="p100205"></a>"Клавишность" работы сборных элементов перекрытий, трещины в стыках<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_18.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100206"></a><a id="p100207"></a><a id="p100208"></a><a id="p100209"></a><a id="p100210"></a><a id="p100211"></a>Просчеты проектирования и производства работ<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Податливость растворных швов<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100212"></a>Разборка швов замоноличивания и заполнение стыка полимерцементным или цементным раствором или бетоном по адгезионной обмазке сопрягаемых сборных элементов</td></tr>
<tr><td><a id="p100213"></a>8</td><td><a id="p100214"></a><a id="p100215"></a>Сдвижка сборных элементов перекрытий на опорах, возможность обрушения<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_19.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100216"></a><a id="p100217"></a><a id="p100218"></a><a id="p100219"></a>Дефекты монтажа<br>Податливость швов кладки<br>Просадка грунтов<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100220"></a>Устройство дополнительной опоры из металлических уголков, заанкерованных эпоксидным полимерраствором</td></tr>
<tr><td><a id="p100221"></a>9</td><td><a id="p100222"></a><a id="p100223"></a>Недопустимый прогиб панели перекрытия<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_20.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100224"></a><a id="p100225"></a><a id="p100226"></a>Просчеты проектирования и производства работ<br>Нарушение технологии изготовления, монтажа, транспортировки, складирования<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий</td><td><a id="p100227"></a><a id="p100228"></a><a id="p100229"></a>Усиление панели перекрытия:<br>приклейка 2 - 3 слоев стеклоткани эпоксидным клеем;<br>армирование освобожденных от растворных швов стыков и заполнение их полимерцементным или цементным раствором или бетоном по предварительной адгезионной промазке</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100230"></a>ДЕФОРМАЦИИ СВЯЗЕЙ МЕЖДУ БЛОКАМИ</td></tr>
<tr><td><a id="p100231"></a>10</td><td><a id="p100232"></a><a id="p100233"></a>Сдвиг перемычных блоков на опоре<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_21.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100234"></a><a id="p100235"></a><a id="p100236"></a><a id="p100237"></a><a id="p100238"></a>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Температурно-влажностные воздействия<br>Податливость швов кладки<br>Просадка грунтов<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100239"></a>Перемычечный блок связывается с соседними блоками с помощью ПАШ или ПАШС</td></tr>
<tr><td><a id="p100240"></a>11</td><td><a id="p100241"></a><a id="p100242"></a>Трещины (вертикальные и горизонтальные) в швах между блоками<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_22.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100243"></a><a id="p100244"></a><a id="p100245"></a><a id="p100246"></a><a id="p100247"></a>Температурно-влажностные воздействия<br>Просадка грунтов<br>Податливость швов кладки<br>Некачественное замоноличивание вертикальных швов между блоками<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100248"></a>Заделка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
<tr><td><a id="p100249"></a>12</td><td><a id="p100250"></a><a id="p100251"></a>Сдвиг стеновых блоков относительно друг друга<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_23.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100252"></a><a id="p100253"></a>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100254"></a><a id="p100255"></a>Устройство ПАШ или ПАШС<br>Заливка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
<tr><td><a id="p100256"></a>13</td><td><a id="p100257"></a><a id="p100258"></a>Сдвиг отдельных блоков по горизонтальным швам<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_24.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100259"></a><a id="p100260"></a><a id="p100261"></a><a id="p100262"></a>Отсутствие связей между внутренними и наружными стенами<br>Просадка грунтов<br>Податливость швов кладки<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100263"></a><a id="p100264"></a>Устройство вертикальных ПАШ или ПАШС<br>Заделка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
<tr><td><a id="p100265"></a>14</td><td><a id="p100266"></a><a id="p100267"></a>Вертикальный сдвиг внутренних стен относительно наружных<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_25.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100268"></a><a id="p100269"></a>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Податливость швов кладки</td><td><a id="p100270"></a><a id="p100271"></a>Устройство горизонтальных ПАШ<br>Заделка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
<tr><td><a id="p100272"></a>15</td><td><a id="p100273"></a><a id="p100274"></a>Трещины между панелями перекрытий и стеновыми блоками<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_26.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100275"></a><a id="p100276"></a><a id="p100277"></a><a id="p100278"></a><a id="p100279"></a><a id="p100280"></a>Нарушение нормальной эксплуатации зданий<br>Податливость швов кладки в результате низкой клеящей способности цементного вяжущего<br>Некачественное замоноличивание стыков<br>Просадка грунтов<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100281"></a>Разборка швов замоноличивания и заполнение стыка полимерцементным или цементным раствором или бетоном по адгезионной промазке сопрягаемых поверхностей сборных элементов</td></tr>
<tr><td><a id="p100282"></a>16</td><td><a id="p100283"></a><a id="p100284"></a>Горизонтальные трещины между перемычными и простеночными блоками<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_27.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100285"></a><a id="p100286"></a>Податливость швов<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100287"></a>Связь данного перемычного блока с соседними блоками с помощью ПАШ или ПАШС</td></tr>
<tr><td><a id="p100288"></a>17</td><td><a id="p100289"></a><a id="p100290"></a>Отрыв продольных стен от поперечных<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_28.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100291"></a><a id="p100292"></a>Просадка грунтов<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100293"></a><a id="p100294"></a>Инъецирование полимерцементными растворами<br>Заделка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
<tr><td><a id="p100295"></a>18</td><td><a id="p100296"></a><a id="p100297"></a>Отрыв кирпичных перегородок от несущих конструкций<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_29.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100298"></a><a id="p100299"></a><a id="p100300"></a>Просадка грунтов<br>Недостаточная связь кирпичной кладки со стеновыми блоками<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100301"></a><a id="p100302"></a>Инъецирование полимерцементными растворами<br>Заделка швов полимерцементным раствором на расширяющемся цементе</td></tr>
</table>


<a id="p100303"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="18%"><col width="48%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100304"></a>N п.п.</td><td><a id="p100305"></a>Виды повреждений</td><td><a id="p100306"></a>Причины повреждений или необходимость усиления</td><td><a id="p100307"></a>Способы восстановления и усиления</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100308"></a>КОЛОННЫ</td></tr>
<tr><td><a id="p100309"></a>1</td><td><a id="p100310"></a><a id="p100311"></a>Трещины<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_30.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100312"></a><a id="p100313"></a><a id="p100314"></a><a id="p100315"></a><a id="p100316"></a>Нарушение технологии изготовления, транспортировки, складирования и монтажа<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия</td><td><a id="p100317"></a><a id="p100318"></a><a id="p100319"></a><a id="p100320"></a>Инъецирование в трещины<br>Устройство железобетонных обойм по адгезионной промазке<br>Приклеивание стеклоткани эпоксидным клеем<br>Устройство стальной рубашки</td></tr>
<tr><td><a id="p100321"></a>2</td><td><a id="p100322"></a><a id="p100323"></a>Раздробление бетона с выпучиванием арматуры<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_31.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100324"></a><a id="p100325"></a><a id="p100326"></a><a id="p100327"></a><a id="p100328"></a><a id="p100329"></a>Нарушение технологии изготовления<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Перегрузка конструкции</td><td><a id="p100330"></a>Приварка дополнительных арматурных стержней, добетонировка поврежденного участка по адгезионной промазке и устройство железобетонной обоймы по адгезионной промазке, рубашки из стальных листов или обклейка стеклотканью на эпоксидном клее</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100331"></a>УЗЕЛ КАРКАСА</td></tr>
<tr><td><a id="p100332"></a>3</td><td><a id="p100333"></a><a id="p100334"></a>Трещины, раздробление бетона или необходимость повышения несущей способности<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_32.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100335"></a><a id="p100336"></a><a id="p100337"></a><a id="p100338"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, строительстве и монтаже<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Сейсмические воздействия<br>Перегрузка конструкции</td><td><a id="p100339"></a><a id="p100340"></a><a id="p100341"></a><a id="p100342"></a><a id="p100343"></a>Инъецирование в трещины эпоксидного клея или полимерраствора<br>Заполнение поврежденных участков бетона полимерраствором с предварительным праймированием внутренней поверхности этих участков<br>Устройство с обеих сторон узла перекрестных и горизонтальных полимеррастворных армированных включений<br>Приклеивание с обеих сторон узла стального листа или стеклоткани<br>Устройство армированных рубашек из торкрет-бетона на узле и примыкающих к нему ригелях и колоннах на длину не менее 1 м в каждую сторону от грани колонн и ригелей</td></tr>
<tr><td><a id="p100344"></a>4</td><td><a id="p100345"></a><a id="p100346"></a>Отсутствие или недостаточность косвенного армирования колонн в стыках<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_33.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100347"></a>Просчеты, допущенные при проектировании или изготовлении конструкции</td><td><a id="p100348"></a>Устройство стальной рубашки</td></tr>
<tr><td><a id="p100349"></a>5</td><td><a id="p100350"></a><a id="p100351"></a>Образование мениска в стыках колонн<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_34.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100352"></a>Нарушение технологии производства работ</td><td><a id="p100353"></a>Инъецирование эпоксидного клея или полимерраствора</td></tr>
<tr><td><a id="p100354"></a>6</td><td><a id="p100355"></a><a id="p100356"></a>Отсутствие закладных деталей или неправильная их установка<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_35.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100357"></a>Просчеты, допущенные при проектировании или изготовлении конструкции</td><td><a id="p100358"></a>Устройство новых закладных деталей с выпусками арматуры, вклеиваемыми в высверленные отверстия в бетоне</td></tr>
<tr><td><a id="p100359"></a>7</td><td><a id="p100360"></a><a id="p100361"></a>Отсутствие анкерных колодцев в колоннах, фундаментах и др.<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_36.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100362"></a>Просчеты, допущенные при проектировании или изготовлении конструкции</td><td><a id="p100363"></a>Устройство анкерных колодцев сверлением отверстий в бетоне</td></tr>
<tr><td><a id="p100364"></a>8</td><td><a id="p100365"></a><a id="p100366"></a>Усиление существующих или необходимость устройства новых консолей<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_37.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100367"></a><a id="p100368"></a><a id="p100369"></a><a id="p100370"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, изготовлении и монтаже<br>Коррозия арматуры<br>Необходимость повышения несущей способности<br>Реконструкция зданий</td><td><a id="p100371"></a>Приклеивание железобетонных консолей с выпусками арматуры, анкеруемыми эпоксидным полимерраствором, в отверстиях, предварительно высверленных в бетоне колонны</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100372"></a>РИГЕЛИ И БАЛКИ</td></tr>
<tr><td><a id="p100373"></a>9</td><td><a id="p100374"></a><a id="p100375"></a>Трещины в ригелях рам, балках, перемычках<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_38.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100376"></a><a id="p100377"></a><a id="p100378"></a><a id="p100379"></a><a id="p100380"></a><a id="p100381"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, строительстве и монтаже<br>Перегрузка конструкции<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Необходимость повышения действующих нагрузок на конструкцию</td><td><a id="p100382"></a><a id="p100383"></a><a id="p100384"></a>Инъецирование в трещины<br>Приклейка в растянутой зоне ригеля стального листа, стеклоткани или элемента из обычного или предварительно напряженного железобетона<br>Приклеивание на опорной зоне ригеля стального листа или стеклоткани</td></tr>
<tr><td><a id="p100385"></a>10</td><td><a id="p100386"></a><a id="p100387"></a>Необходимость усиления опорной зоны ригеля или балки<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_39.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100388"></a><a id="p100389"></a><a id="p100390"></a><a id="p100391"></a><a id="p100392"></a><a id="p100393"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, строительстве и монтаже<br>Перегрузка конструкции<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Необходимость повышения действующих нагрузок на конструкцию</td><td><a id="p100394"></a><a id="p100395"></a>Наращивание бетона по адгезионной промазке с предварительной укладкой дополнительной арматуры в обхват колонны или через заранее просверленные в колонне отверстия<br>Приклейка стальных листов с приваренной дополнительной арматурой, расположенной в обхват колонны</td></tr>
<tr><td><a id="p100396"></a>11</td><td><a id="p100397"></a><a id="p100398"></a>Необходимость усиления сжатой зоны бетона ригелей или балок<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_40.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100399"></a><a id="p100400"></a><a id="p100401"></a><a id="p100402"></a><a id="p100403"></a><a id="p100404"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, строительстве и монтаже<br>Перегрузка конструкции<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Необходимость повышения действующих нагрузок на конструкцию</td><td><a id="p100405"></a><a id="p100406"></a>Приклеивание стального листа или стеклоткани<br>Наращивание бетона по адгезионной промазке с предварительной укладкой арматуры</td></tr>
<tr><td><a id="p100407"></a>12</td><td><a id="p100408"></a><a id="p100409"></a>Недопустимый прогиб ригелей и балок<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_41.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100410"></a><a id="p100411"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, строительстве и монтаже<br>Перегрузка конструкции</td><td><a id="p100412"></a><a id="p100413"></a><a id="p100414"></a>Приклеивание в растянутой зоне элемента из обычного или предварительно напряженного железобетона, стального листа или стеклоткани<br>Устройство железобетонной обоймы по адгезионной промазке<br>Устройство напрягаемых тяжей</td></tr>
<tr><td><a id="p100415"></a>13</td><td><a id="p100416"></a><a id="p100417"></a>Деформация стыков сборных перекрытий или необходимость усиления стыков<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_42.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100418"></a><a id="p100419"></a><a id="p100420"></a><a id="p100421"></a><a id="p100422"></a><a id="p100423"></a><a id="p100424"></a>Просчеты, допущенные при проектировании и монтаже<br>Нарушение нормальной эксплуатации<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Повышение несущей способности<br>Реконструкция или модернизация зданий</td><td><a id="p100425"></a><a id="p100426"></a>Инъецирование в трещины<br>Устройство в стыках ПАШ или ПАШС</td></tr>
<tr><td><a id="p100427"></a>14</td><td><a id="p100428"></a><a id="p100429"></a>Необходимость повышения горизонтальной жесткости, сейсмостойкости сборных перекрытий и покрытий, исключение "клавишности" работы сборных элементов перекрытий<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_43.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100430"></a><a id="p100431"></a><a id="p100432"></a><a id="p100433"></a><a id="p100434"></a><a id="p100435"></a>Просчеты, допущенные при проектировании и монтаже<br>Нарушение нормального режима эксплуатации<br>Просадка грунтов основания<br>Строительство на подрабатываемых территориях<br>Сейсмические воздействия<br>Повышение сейсмостойкости зданий</td><td><a id="p100436"></a>Замена раствора швов на полимерцементный раствор, полимерраствор или же на мелкозернистый бетон, укладываемый по адгезионной промазке</td></tr>
<tr><td><a id="p100437"></a>15</td><td><a id="p100438"></a><a id="p100439"></a>Необходимость усиления сборных перекрытий и покрытий<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_44.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100440"></a><a id="p100441"></a><a id="p100442"></a><a id="p100443"></a><a id="p100444"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, изготовлении и монтаже<br>Нарушение нормального режима эксплуатации зданий<br>Сейсмические воздействия<br>Повышение действующих нагрузок на перекрытие<br>Реконструкция или модернизация зданий</td><td><a id="p100445"></a><a id="p100446"></a>Замена раствора швов на полимерраствор с предварительным армированием стыка на дополнительную нагрузку<br>Замена раствора швов на мелкозернистый бетон, укладываемый в стык по адгезионной промазке, с предварительным армированием стыка на дополнительную нагрузку</td></tr>
<tr><td><a id="p100447"></a>16</td><td><a id="p100448"></a><a id="p100449"></a>Необходимость усиления ферм<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_45.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100450"></a><a id="p100451"></a><a id="p100452"></a><a id="p100453"></a>Просчеты, допущенные при проектировании, изготовлении, транспортировке и монтаже<br>Нарушение нормального режима эксплуатации<br>Сейсмические воздействия<br>Реконструкция зданий</td><td><a id="p100454"></a><a id="p100455"></a><a id="p100456"></a><a id="p100457"></a><a id="p100458"></a><a id="p100459"></a>Восстановление:<br>инъецирование в трещины<br>Усиление:<br>приклеивание элементов усиления<br>к усиляемым элементам ферм-поясам,<br>раскосам и стойкам; устройство ПАШ и ПАШС в узлах ферм</td></tr>
<tr><td><a id="p100460"></a>17</td><td><a id="p100461"></a><a id="p100462"></a>Необходимость усиления фундаментов<br><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_46.png" alt="3. Характерные повреждения полносборных зданий и рекомендуемые способы их устран"></td><td><a id="p100463"></a>Просчеты, допущенные при проектировании и строительстве</td><td><a id="p100464"></a><a id="p100465"></a><a id="p100466"></a><a id="p100467"></a><a id="p100468"></a><a id="p100469"></a>Восстановление:<br>инъецирование в трещины<br>Усиление:<br>устройство приливов-башмаков по адгезионной промазке;<br>устройство железобетонных рубашек;<br>прибетонировка по адгезионной промазке с анкеровкой арматуры в усиливаемом фундаменте</td></tr>
</table>



### 4. <a id="p100470"></a>ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ


<a id="p100471"></a>Эпоксидные клеи и полимеррастворы

<a id="p100472"></a>4.1. Клеящие составы, применяемые для восстановления и усиления несущих железобетонных конструкций, должны отвечать следующим требованиям:
<a id="p100473"></a>иметь адгезионную и когезионную прочность не ниже прочности восстанавливаемых бетонных и железобетонных конструкций;
<a id="p100474"></a>быть долговечными и погодоустойчивыми;
<a id="p100475"></a>допускать возможность регулирования их вязкости и жизнеспособности;
<a id="p100476"></a>быть пригодными для использования при любой, в том числе и при отрицательной, температуре окружающей среды.
<a id="p100477"></a>4.2. В наибольшей степени этим требованиям удовлетворяют эпоксидные клеи и полимеррастворы на их основе, обладающие высокой прочностью, демпфирующим свойством и стойкостью к циклическому замораживанию и атмосферным воздействиям.
<a id="p100478"></a>4.3. Эпоксидные клеевые соединения бетона и арматуры, обладающие высокой стойкостью к циклическим и вибрационным нагрузкам, обеспечивают надежность конструкций зданий, восстанавливаемых в сейсмических районах, а также конструкций, подверженных многократным динамическим нагрузкам.
<a id="p100479"></a>4.4. В Рекомендациях приведены эпоксидные композиции, проверенные в практике ремонтно-восстановительных работ и показавшие стабильные физико-механические свойства в процессе эксплуатации.
<a id="p100480"></a>4.5. В восстановительных работах могут быть использованы и другие клеи и полимеррастворы, не уступающие эпоксидным по физико-механическим и технологическим свойствам.
<a id="p100481"></a>4.6. В состав эпоксидного клея входят эпоксидная смола, пластификатор, модификатор, растворитель, отвердитель и др. Справочные данные о применяемых материалах приводятся в [табл. 4](#p100482).

<a id="p100482"></a>Таблица 4


| <a id="p100483"></a>N п.п. | <a id="p100484"></a>Материалы | <a id="p100485"></a>Нормативный документ | <a id="p100486"></a>Назначение |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100487"></a>1 | <a id="p100488"></a>Эпоксидная смола ЭД-16 | <a id="p100489"></a>ГОСТ 10587-84 | <a id="p100490"></a>Связующее |
| <a id="p100491"></a>2 | <a id="p100492"></a>" " ЭД-20 | <a id="p100493"></a>ГОСТ 10587-84 | <a id="p100494"></a>" |
| <a id="p100495"></a>3 | <a id="p100496"></a>Компаунд КЭА-2 | <a id="p100497"></a>ТУ 6-05-041-498-73 | <a id="p100498"></a>" |
| <a id="p100499"></a>4 | <a id="p100500"></a>" К-115 | <a id="p100501"></a>МРТУ 6-05-1251-75 | <a id="p100502"></a>" |
| <a id="p100503"></a>5 | <a id="p100504"></a>" К-153 | <a id="p100505"></a>ТУ 6-05-1584-77 | <a id="p100506"></a>" |
| <a id="p100507"></a>6 | <a id="p100508"></a>Клей ПЭФ-1 | <a id="p100509"></a>СТП-ДПСНИИП-401-81 | <a id="p100510"></a>Клей |
| <a id="p100511"></a>7 | <a id="p100512"></a>Поливинилацетатный клей | <a id="p100513"></a>РСТ АрмССР 284-71 | <a id="p100514"></a>" |
| <a id="p100515"></a>8 | <a id="p100516"></a>Сламор | <a id="p100517"></a>ТУ 38-10931-76 | <a id="p100518"></a>Модификатор |
| <a id="p100519"></a>9 | <a id="p100520"></a>Дибутилфталат | <a id="p100521"></a>ГОСТ 8728-77* Е | <a id="p100522"></a>Пластификатор |
| <a id="p100523"></a>10 | <a id="p100524"></a>Полиэфир МГФ-9 | <a id="p100525"></a>ТУ 6-01-450-70 | <a id="p100526"></a>" |
| <a id="p100527"></a>11 | <a id="p100528"></a>Ацетон | <a id="p100529"></a>ГОСТ 2603-79* | <a id="p100530"></a>Растворитель |
| <a id="p100531"></a>12 | <a id="p100532"></a>Полиэтиленполиамин | <a id="p100533"></a>ТУ 6-02-594-70 | <a id="p100534"></a>Отвердитель |
| <a id="p100535"></a>13 | <a id="p100536"></a>Триэтаноламин | <a id="p100537"></a>СТУ 12-10-126-61 | <a id="p100538"></a>" |
| <a id="p100539"></a>14 | <a id="p100540"></a>Отвердитель УП-0633М | <a id="p100541"></a>ТУ 6-05-1863-78 | <a id="p100542"></a>" |
| <a id="p100543"></a>15 | <a id="p100544"></a>Аминофенольный отвердитель АФ-2 | <a id="p100545"></a>ТУ 6-05-1663-74 | <a id="p100546"></a>" |
| <a id="p100547"></a>16 | <a id="p100548"></a>Речной песок | <a id="p100549"></a>ГОСТ 8736-85 | <a id="p100550"></a>Наполнитель |
| <a id="p100551"></a>17 | <a id="p100552"></a>Кварцевый " | <a id="p100553"></a>ГОСТ 6139-78 | <a id="p100554"></a>" |
| <a id="p100555"></a>18 | <a id="p100556"></a>Андезитовая мука | <a id="p100557"></a>ТУ 6-1237-72 | <a id="p100558"></a>" |
| <a id="p100559"></a>19 | <a id="p100560"></a>Портландцемент | <a id="p100561"></a>[ГОСТ 10178-85](https://bukva.ai/docs/gost-10178-85) | <a id="p100562"></a>" |
| <a id="p100563"></a>20 | <a id="p100564"></a>Стеклоткань СТ-11 | <a id="p100565"></a>ГОСТ 19170-73 | <a id="p100566"></a>Армирующий материал |
| <a id="p100567"></a>21 | <a id="p100568"></a>Стеклоткань СТ-13 | <a id="p100569"></a>ГОСТ 19170-73* | <a id="p100570"></a>То же |
| <a id="p100571"></a>22 | <a id="p100572"></a>Стеклосетка РС2-1 | <a id="p100573"></a>МРТУ 6-11-98-68 | <a id="p100574"></a>" |
| <a id="p100575"></a>23 | <a id="p100576"></a>" $\text{РС}_{2} - 2$ | <a id="p100577"></a>МРТУ 6-11-98-68 | <a id="p100578"></a>" |
| <a id="p100579"></a>24 | <a id="p100580"></a>" $\text{РС}_{2} - 3$ | <a id="p100581"></a>МРТУ 6-11-98-68 | <a id="p100582"></a>" |


<a id="p100583"></a>4.7. Полимеррастворы получают введением в эпоксидный клей наполнителей.
<a id="p100584"></a>4.8. Основой эпоксидного клея является эпоксидная смола. Для восстановления конструкций, поврежденных трещинами, методом инъецирования полимеррастворов рекомендуются эпоксидные смолы марок ЭД-16, ЭД-20, ЭА.
<a id="p100585"></a>4.9. Хрупкость эпоксидных клеев устраняется введением в них пластификаторов, например дибутилфталата, полиэфира МГФ-9, тиокола и др. В работах рекомендуется использовать эпоксидные компаунды К-115 и К-153 - эпоксидные смолы, уже пластифицированные соответственно полиэфиром МГФ-9 и полиэфиром МГФ-9 с тиоколом.
<a id="p100586"></a>4.10. При необходимости снижения вязкости эпоксидных смол ЭД-16 и ЭД-20 в них вводится растворитель, например ацетон в количестве не более 10% массы смолы, или модификаторы, например сламор. Рекомендуется в этих случаях использование низковязких эпоксидных составов, например компаунда КЭА-2.
<a id="p100587"></a>4.11. Отверждение эпоксидных клеев и полимеррастворов в теплое время года при t > 15 °C производится, в зависимости от принятой композиции, полиэтиленполиамином (ПЭПА), УП-0633М или комбинированным отвердителем - полиэтиленполиамином (ПЭПА) с триэтаноламином (ТЭА).
<a id="p100588"></a>4.12. Отверждение эпоксидных клеев и полимеррастворов в зимнее время (при t <= 15 °C) осуществляется с помощью аминофенольного отвердителя АФ-2 или полиэтиленполиамином с введением в состав клея модификатора - сламора.
<a id="p100589"></a>4.13. Повышение вязкости и снижение текучести клея достигается введением в него поливинилацетатного клея.
<a id="p100590"></a>4.14. Улучшение технологических свойств клея и снижение расхода эпоксидной смолы достигается введением в состав клея наполнителей - кварцевого песка, андезитовой муки, цемента и др.

<a id="p100591"></a>Полимерцементные растворы

<a id="p100592"></a>4.15. Полимерцементный раствор представляет собой материал на основе композиционного вяжущего, включающего органический полимер и неорганическое вяжущее вещество.
<a id="p100593"></a>В Рекомендациях в качестве композиционного вяжущего принят состав на основе поливинилацетатного клея и портландцемента.
<a id="p100594"></a>4.16. В состав полимерцементного раствора кроме поливинилацетатного клея и цемента входят песок и вода. При необходимости ускорения твердения в состав вводится гипс.
<a id="p100595"></a>4.17. Рекомендуемый поливинилацетатный клей выпускается отечественной промышленностью с содержанием 50% сухих веществ и пластифицированным дибутилфталатом.
<a id="p100596"></a>4.18. В качестве неорганического вяжущего следует применять портландцемент М-400 и выше с содержанием трехкальциевого алюмината не выше 10%.
<a id="p100597"></a>4.19. Песок можно использовать речной, применяемый для приготовления кладочных и штукатурных растворов, просеянный.

#### <a id="p100598"></a>4.20 Для приготовления раствора применяется любая питьевая вода.


<a id="p100599"></a>Клей ПЭФ-1

<a id="p100600"></a>4.21. Клей ПЭФ-1 предназначен для высокопрочного соединения стали, старого бетона и других твердых материалов с новым бетоном на портландцементе в процессе естественной выдержки или термовлажностной обработки.
<a id="p100601"></a>4.22. Клей ПЭФ-1 представляет собой однородную жидкость белого или светло-желтого цвета.

#### <a id="p100602"></a>4.23 Клей ПЭФ-1 выпускается Донецким ПромстройНИИпроектом.


<a id="p100603"></a>Бетон и арматура

<a id="p100604"></a>4.24. Нормативные и расчетные характеристики бетона и арматуры, применяемых для конструкций усиления, должны удовлетворять требованиям главы [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) на проектирование бетонных и железобетонных конструкций.
<a id="p100605"></a>4.25. При усилении железобетонных конструкций устройством обойм, приклеиванием армирующих элементов и других следует применять бетоны прочностью не ниже фактической прочности усиливаемого элемента и не ниже класса B15.
<a id="p100606"></a>4.26. Замоноличивание стыков сборных перекрытий и покрытий с целью повышения их несущей способности и жесткости производят по адгезионной обмазке мелкозернистым бетоном, марка которого принимается на одну ступень выше прочности бетона сопрягаемых сборных элементов.
<a id="p100607"></a>4.27. Для конструкций, работающих в агрессивных средах, прочность бетона принимается в соответствии с требованиями для данной среды. Материалы для защиты конструкции усиления от коррозии следует принимать в соответствии с требованиями главы [СНиП 2.03.11-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-11-85) "Защита строительных конструкций от коррозии".
<a id="p100608"></a>4.28. Песок для изготовления бетона и раствора рекомендуется принимать с модулем крупности не менее 2,5 мм, удовлетворяющий [ГОСТ 10268-80](https://bukva.ai/docs/gost-10268-80).
<a id="p100609"></a>4.29. Щебень для изготовления обойм, элементов усиления и других следует принимать крупностью 5 - 10 мм, марки по прочности 60 МПа (600 кгс/см2), удовлетворяющий [ГОСТ 10268-80](https://bukva.ai/docs/gost-10268-80).
<a id="p100610"></a>4.30. В качестве рабочей арматуры конструкций усиления следует принимать арматуру классов А-II и А-III. В качестве же конструктивной допускается использовать арматуру классов А-I и В-I. Армирование предварительно напряженных элементов усиления рекомендуется осуществлять арматурными канатами классов К-7 и К-19, а также высокопрочными арматурными проволоками классов В-II и Вр-II.
<a id="p100611"></a>4.31. Для сварки арматуры элементов усиления следует применять электроды, соответствующие свариваемым сталям и условиям работы конструкций и удовлетворяющие требованиям "Пособия по расчету и конструированию сварных соединений стальных конструкций (к главе СНиП II-23-81) <*>".

<a id="p100612"></a>Стеклоткань

<a id="p100613"></a>4.32. Стеклоткань - высокопрочный стекловолокнистый тканый материал для поверхностно-оклеечного армирования бетона.
<a id="p100614"></a>4.33. Стеклопластик, получаемый на поверхности бетона одностадийным способом, благодаря его высокоэластичной деформативности, обладает высокой демпфирующей способностью и может быть особенно эффективно использован при усилении конструкций, подверженных действию вибрации.
<a id="p100615"></a>4.34. В качестве поверхностного слоя могут быть использованы стеклоткань марок СТ-11; СТ-13 и др., а также стеклосетка марок РС2-1; РС2-2; РС2-3 и др.
<a id="p100616"></a>4.35. Стеклоткань и стеклосетка перед их использованием в качестве поверхностного армирующего слоя должны быть освобождены от замасливателя.
<a id="p100617"></a>4.36. Удаление замасливателя производят промывкой и экстрагированием, применяя для этих целей водные растворы моющих и очистительных средств, а также органические растворители - бензин, ацетон, толуол, дихлорэтан и др.
<a id="p100618"></a>Может быть использован и комбинированный способ удаления замасливателя - кратковременная термообработка стеклоткани при температуре 300 °C и последующая отмывка в моющих растворах.


### 5. <a id="p100619"></a>СОСТАВЫ КЛЕЕВ И ПОЛИМЕРРАСТВОРОВ


<a id="p100620"></a>Эпоксидные клеи и полимеррастворы

<a id="p100621"></a>5.1. В зависимости от назначения, температуры окружающей среды и др. применяются те или иные композиции клеев и полимеррастворов, различающиеся по своему составу и вязкости.
<a id="p100622"></a>5.2. Восстановление конструкций методом инъецирования полимеррастворов предусматривает применение двух видов составов - герметизирующего и инъекционного.
<a id="p100623"></a>5.3. Герметизирующий состав предназначен для создания замкнутого пространства трещин при инъецировании.
<a id="p100624"></a>5.4. Инъекционный состав предназначен для восстановления монолитности поврежденных трещинами конструкций.
<a id="p100625"></a>5.5. Герметизирующий и инъекционный составы изготавливаются на основе эпоксидных смол и отличаются друг от друга вязкостью и вводимыми в них модификаторами и наполнителями.
<a id="p100626"></a>5.6. Усиление конструкций предусматривает применение эпоксидных клеев и полимеррастворов различных композиций.
<a id="p100627"></a>5.7. Рекомендуемые эпоксидные клеи приводятся в [табл. 5](#p100628). [Составы 1](#p100631) - [10](#p100640) пригодны для применения при температуре окружающей среды t > 15 °C, а при температуре t <= 15 °C следует применять составы [11](#p100641) - [12](#p100642) или [состав 8](#p100638).

<a id="p100628"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100629"></a>Компоненты клея</td><td colspan="12"><a id="p100630"></a>Содержание компонентов в частях по массе в составе</td></tr>
<tr><td><a id="p100631"></a>1</td><td><a id="p100632"></a>2</td><td><a id="p100633"></a>3</td><td><a id="p100634"></a>4</td><td><a id="p100635"></a>5</td><td><a id="p100636"></a>6</td><td><a id="p100637"></a>7</td><td><a id="p100638"></a>8</td><td><a id="p100639"></a>9</td><td><a id="p100640"></a>10</td><td><a id="p100641"></a>11</td><td><a id="p100642"></a>12</td></tr>
<tr><td><a id="p100643"></a>Связующее:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100644"></a>Эпоксидная смола ЭД-16</td><td><a id="p100645"></a>100</td><td><a id="p100646"></a>100</td><td><a id="p100647"></a>-</td><td><a id="p100648"></a>-</td><td><a id="p100649"></a>-</td><td><a id="p100650"></a>-</td><td><a id="p100651"></a>-</td><td><a id="p100652"></a>-</td><td><a id="p100653"></a>-</td><td><a id="p100654"></a>-</td><td><a id="p100655"></a>-</td><td><a id="p100656"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100657"></a>" " ЭД-20</td><td><a id="p100658"></a>-</td><td><a id="p100659"></a>-</td><td><a id="p100660"></a>100</td><td><a id="p100661"></a>100</td><td><a id="p100662"></a>-</td><td><a id="p100663"></a>-</td><td><a id="p100664"></a>-</td><td><a id="p100665"></a>100</td><td><a id="p100666"></a>100</td><td><a id="p100667"></a>100</td><td><a id="p100668"></a>100</td><td><a id="p100669"></a>100</td></tr>
<tr><td><a id="p100670"></a>Эпоксидный компаунд КЭА-2</td><td><a id="p100671"></a>-</td><td><a id="p100672"></a>-</td><td><a id="p100673"></a>-</td><td><a id="p100674"></a>-</td><td><a id="p100675"></a>-</td><td><a id="p100676"></a>-</td><td><a id="p100677"></a>100</td><td><a id="p100678"></a>-</td><td><a id="p100679"></a>-</td><td><a id="p100680"></a>-</td><td><a id="p100681"></a>-</td><td><a id="p100682"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100683"></a>" " К-153</td><td><a id="p100684"></a>-</td><td><a id="p100685"></a>-</td><td><a id="p100686"></a>-</td><td><a id="p100687"></a>-</td><td><a id="p100688"></a>130</td><td><a id="p100689"></a>-</td><td><a id="p100690"></a>-</td><td><a id="p100691"></a>-</td><td><a id="p100692"></a>-</td><td><a id="p100693"></a>-</td><td><a id="p100694"></a>-</td><td><a id="p100695"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100696"></a>" " К-115</td><td><a id="p100697"></a>-</td><td><a id="p100698"></a>-</td><td><a id="p100699"></a>-</td><td><a id="p100700"></a>-</td><td><a id="p100701"></a>-</td><td><a id="p100702"></a>120</td><td><a id="p100703"></a>-</td><td><a id="p100704"></a>-</td><td><a id="p100705"></a>-</td><td><a id="p100706"></a>-</td><td><a id="p100707"></a>-</td><td><a id="p100708"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100709"></a>Пластификатор:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100710"></a>Полиэфир МГФ-9 или дибутилфталат</td><td><a id="p100711"></a>20</td><td><a id="p100712"></a>20</td><td><a id="p100713"></a>20</td><td><a id="p100714"></a>20</td><td><a id="p100715"></a>-</td><td><a id="p100716"></a>-</td><td><a id="p100717"></a>-</td><td><a id="p100718"></a>-</td><td><a id="p100719"></a>20</td><td><a id="p100720"></a>20</td><td><a id="p100721"></a>20</td><td><a id="p100722"></a>20</td></tr>
<tr><td><a id="p100723"></a>Отвердитель:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100724"></a>Полиэтиленполиамин</td><td><a id="p100725"></a>10</td><td><a id="p100726"></a>-</td><td><a id="p100727"></a>15</td><td><a id="p100728"></a>-</td><td><a id="p100729"></a>15</td><td><a id="p100730"></a>15</td><td><a id="p100731"></a>25</td><td><a id="p100732"></a>10</td><td><a id="p100733"></a>15</td><td><a id="p100734"></a>10</td><td><a id="p100735"></a>-</td><td><a id="p100736"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100737"></a>УП-0633М</td><td><a id="p100738"></a>-</td><td><a id="p100739"></a>18</td><td><a id="p100740"></a>-</td><td><a id="p100741"></a>22</td><td><a id="p100742"></a>-</td><td><a id="p100743"></a>-</td><td><a id="p100744"></a>-</td><td><a id="p100745"></a>-</td><td><a id="p100746"></a>-</td><td><a id="p100747"></a>-</td><td><a id="p100748"></a>-</td><td><a id="p100749"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100750"></a>Аминофенольный АФ-2</td><td><a id="p100751"></a>-</td><td><a id="p100752"></a>-</td><td><a id="p100753"></a>-</td><td><a id="p100754"></a>-</td><td><a id="p100755"></a>-</td><td><a id="p100756"></a>-</td><td><a id="p100757"></a>-</td><td><a id="p100758"></a>-</td><td><a id="p100759"></a>-</td><td><a id="p100760"></a>-</td><td><a id="p100761"></a>30</td><td><a id="p100762"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p100763"></a>Модификатор:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100764"></a>Ацетон</td><td><a id="p100765"></a>-</td><td><a id="p100766"></a>-</td><td><a id="p100767"></a>-</td><td><a id="p100768"></a>-</td><td><a id="p100769"></a>-</td><td><a id="p100770"></a>-</td><td><a id="p100771"></a>-</td><td><a id="p100772"></a>-</td><td><a id="p100773"></a>10</td><td><a id="p100774"></a>-</td><td><a id="p100775"></a>-</td><td><a id="p100776"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100777"></a>Поливинилацетатная эмульсия - ПВАЭ</td><td><a id="p100778"></a>-</td><td><a id="p100779"></a>-</td><td><a id="p100780"></a>-</td><td><a id="p100781"></a>-</td><td><a id="p100782"></a>-</td><td><a id="p100783"></a>-</td><td><a id="p100784"></a>-</td><td><a id="p100785"></a>-</td><td><a id="p100786"></a>-</td><td><a id="p100787"></a>10 - 15</td><td><a id="p100788"></a>-</td><td><a id="p100789"></a>10 - 15</td></tr>
<tr><td><a id="p100790"></a>Сламор</td><td><a id="p100791"></a>-</td><td><a id="p100792"></a>-</td><td><a id="p100793"></a>-</td><td><a id="p100794"></a>-</td><td><a id="p100795"></a>-</td><td><a id="p100796"></a>-</td><td><a id="p100797"></a>-</td><td><a id="p100798"></a>80 - 100</td><td><a id="p100799"></a>-</td><td><a id="p100800"></a>-</td><td><a id="p100801"></a>-</td><td><a id="p100802"></a>-</td></tr>
</table>


<a id="p100803"></a>Количество наполнителя для приготовления полимерраствора приводится в соответствующих разделах Рекомендаций.
<a id="p100804"></a>5.8. При необходимости регулирования жизнеспособности в интервале от 1,5 - 2 ч до 7 - 8 сут применяется эпоксидный клей с комбинированным отвердителем следующего состава, в частях по массе:
<a id="p100805"></a>Состав 13:
<a id="p100806"></a>    Эпоксидная смола ЭД-16 ................... 100
<a id="p100807"></a>    Дибутилфталат ............................  20
<a id="p100808"></a>    Полиэтиленполиамин ....................... "а"
<a id="p100809"></a>    Триэтаноламин ТЭА ........................ "б"
<a id="p100810"></a>    Наполнитель ............................ 0 - 400
<a id="p100811"></a>Значения "а" и "б" принимаются по [табл. 6](#p100812) в зависимости от требуемой жизнеспособности клея и производственно-технологических требований.

<a id="p100812"></a>Таблица 6


| <a id="p100813"></a>Количество ТЭА на 100 частей по массе эпоксидной смолы ЭД-16 - "б" | <a id="p100814"></a>15 | <a id="p100815"></a>14,25 | <a id="p100816"></a>13,50 | <a id="p100817"></a>12,0 | <a id="p100818"></a>10,5 | <a id="p100819"></a>9,0 | <a id="p100820"></a>3,0 | <a id="p100821"></a>0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100822"></a>Количество ПЭПА на 100 частей по массе эпоксидной смолы ЭД-16 - "а" | <a id="p100823"></a>0 | <a id="p100824"></a>0,5 | <a id="p100825"></a>1,0 | <a id="p100826"></a>2,0 | <a id="p100827"></a>3,0 | <a id="p100828"></a>4,0 | <a id="p100829"></a>8,0 | <a id="p100830"></a>10,0 |
| <a id="p100831"></a>Адгезионная жизнеспособность клея при температуре t = 20 °C, ч | <a id="p100832"></a>215 | <a id="p100833"></a>205 | <a id="p100834"></a>195 | <a id="p100835"></a>120 | <a id="p100836"></a>55 | <a id="p100837"></a>25 | <a id="p100838"></a>5,0 | <a id="p100839"></a>2,0 |


<a id="p100840"></a>Полимерцементные растворы

<a id="p100841"></a>5.9. Герметизация трещин и заделка швов в каменной кладке заполнения каркасов, замоноличивание стыков сборных перекрытий выполняются полимерцементным [раствором П-1](#p100845) [(табл. 7)](#p100842).

<a id="p100842"></a>Таблица 7


<table>
<colgroup><col width="36%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="21%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100843"></a>Компоненты</td><td colspan="3"><a id="p100844"></a>Содержание компонентов в составах, часть по массе</td></tr>
<tr><td><a id="p100845"></a>П-1</td><td><a id="p100846"></a>П-2</td><td><a id="p100847"></a>П-3</td></tr>
<tr><td><a id="p100848"></a>Поливинилацетатный клей</td><td><a id="p100849"></a>40</td><td><a id="p100850"></a>40</td><td><a id="p100851"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p100852"></a>Портландцемент М-400</td><td><a id="p100853"></a>100</td><td><a id="p100854"></a>-</td><td><a id="p100855"></a>100 - 300</td></tr>
<tr><td><a id="p100856"></a>Гипс</td><td><a id="p100857"></a>-</td><td><a id="p100858"></a>300 - 400</td><td><a id="p100859"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100860"></a>Песок речной</td><td><a id="p100861"></a>150</td><td><a id="p100862"></a>-</td><td><a id="p100863"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100864"></a>Вода</td><td><a id="p100865"></a>25</td><td><a id="p100866"></a>50</td><td><a id="p100867"></a>50</td></tr>
</table>


<a id="p100868"></a>5.10. Герметизация трещин может осуществляться и полимерцементным [раствором П-2](#p100846).
<a id="p100869"></a>5.11. Инъецирование трещин производят полимерцементным [раствором П-3](#p100847).
<a id="p100870"></a>5.12. При необходимости ускорения твердения в составы вводится хлористый кальций в количестве 1% массы цемента или гипса.
<a id="p100871"></a>Составы приведены для поливинилацетатного клея с 50%-м содержанием воды и пластифицированного дибутилфталата.
<a id="p100872"></a>5.13. Подобранные составы полимерцементных растворов перед их применением должны быть проверены в лабораторных условиях испытанием на сдвиг склеенных кубиков ([пп. 13.7](#p102187) - [13.11](#p102196)).

<a id="p100873"></a>Адгезионные промазки

<a id="p100874"></a>5.14. Прочность стыков сборных конструкций по границе "старого" и "нового" бетонов обеспечивается с помощью предварительной адгезионной промазки стыкуемых элементов.
<a id="p100875"></a>5.15. В качестве адгезионной промазки рекомендуется клей ПЭФ-1, жизнеспособность которого после нанесения на бетонные поверхности и высыхания в течение 30 мин составляет 30 сут при t = 20 °C, а при t > 20 °C открытая выдержка уменьшается, например при t = 30 °C - до 7 сут.
<a id="p100876"></a>5.16. Слой клея ПЭФ-1 перед укладкой бетона или раствора должен быть чистым, без следов пыли, масла и т.д.
<a id="p100877"></a>5.17. Технические требования к клею ПЭФ-1, а также правила приемки, методы испытаний, указания по применению и т.д. см. "Стандарт предприятия. Клей ПЭФ-1. СТП-ДПСНИИП-401-81". (Донецкий ПромстройНИИпроект, Донецк, 1981).
<a id="p100878"></a>5.18. Для этих целей может быть использован и [состав 8](#p100638) (см. [табл. 5](#p100628)), однако при этом следует учитывать малую его жизнеспособность - 1 ч. Бетонировать стыки следует через 10 - 15 мин после нанесения [состава 8](#p100638) на поверхность бетона.


### 6. <a id="p100879"></a>ПРИГОТОВЛЕНИЕ КЛЕЕВ И ПОЛИМЕРРАСТВОРОВ


<a id="p100880"></a>Эпоксидные клеи и полимеррастворы

<a id="p100881"></a>6.1. От качества приготовленного клея зависят прочность и надежность клеевого соединения, поэтому приготовление клеев из отдельных компонентов следует производить в полном соответствии с приводимыми в настоящем разделе рекомендациями.
<a id="p100882"></a>6.2. Приготовление клеев заключается в смешивании отдельных компонентов в соотношениях, указанных для данного состава.

#### <a id="p100883"></a>6.3 Технология приготовления герметизирующего и инъекционного составов сводится к следующим операциям:

<a id="p100884"></a>подогрев (при необходимости) эпоксидной смолы в водяной бане (ЭД-16 разрешается подогревать до 80 °C, а ЭД-20 - до 40 °C) и отвешивание ее в чистой полиэтиленовой или металлической посуде;
<a id="p100885"></a>отвешивание соответствующего количества пластификатора или модификатора и введение их в охлажденную до 25 °C смолу при тщательном перемешивании в одну сторону;
<a id="p100886"></a>отвешивание расчетного количества отвердителя - полиэтиленполиамина, УП-0633М, аминофенольного АФ-2, и введение его в смолу при температуре не выше 25 °C при тщательном перемешивании;
<a id="p100887"></a>введение в полученную смесь (при необходимости) наполнителя при тщательном перемешивании в течение не менее 5 мин, при массе клея 0,5 - 1 кг. Наполнитель должен быть предварительно просушен до постоянного веса при t = 120 - 150 °C. При введении наполнителя температура его должна быть в пределах 20 °C - 25 °C.
<a id="p100888"></a>6.4. При приготовлении [составов N 10](#p100640) и [12](#p100642) (см. [табл. 5](#p100628)) поливинилацетатный клей вводится в состав полимерраствора непосредственно перед его использованием. Учитывая малую жизнеспособность этих составов, рекомендуется приготовлять их не более 0,5 - 1 кг.
<a id="p100889"></a>6.5. Необходимо учитывать, что количество отвержденного клеевого соединения в значительной мере зависит от соотношения входящих в композицию ингредиентов и тщательности их смешивания. Точность взвешивания компонентов должна быть в пределах 0,1% рецептурной массы.
<a id="p100890"></a>6.6. С целью исключения погрешностей при взвешивании компонентов эпоксидных клеев рекомендуется приготовлять их заранее, используя оттарированные мерные сосуды. При этом, следует приготовление клея свести к смешиванию заранее пластифицированной, модифицированной и охлажденной до температуры окружающего воздуха смолы с отвердителем, что исключит также аккумуляцию экзотермического тепла реакции полимеризации клея.
<a id="p100891"></a>6.7. Полученный после перемешивания состав клея или полимерраствора может быть использован для практических целей в течение требуемого и соответствующего данному составу времени адгезионной жизнеспособности. Однако следует учитывать, что жизнеспособность клея зависит от температуры компонентов клея, вводимых в смолу, от температуры самой смолы и температуры окружающей среды. Технологическая жизнеспособность приведенных [составов 1](#p100631) - [9](#p100639) и [11](#p100641) при t = 20 °C составляет 1,5 - 2 ч.
<a id="p100892"></a>6.8. Для приготовления клея рекомендуется использовать полиэтиленовую емкость, имеющую форму противня.
<a id="p100893"></a>6.9. Рекомендуется изготовлять в одном замесе не более 1 - 3 кг клея при t = 20 - 25 °C. При t < 20 °C объем замеса может быть увеличен до 4 - 5 кг.
<a id="p100894"></a>6.10. Практической оценкой пригодности клея может служить проверка его в процессе работы на образование и отрыв нитей.
<a id="p100895"></a>6.11. Затвердевший клей к употреблению не пригоден и в дальнейших работах не может быть использован.
<a id="p100896"></a>6.12. Работам по приготовлению клея должна предшествовать проверка соответствия используемых материалов их техническим условиям.
<a id="p100897"></a>6.13. Приготовление клея должно производиться в специальном помещении, оборудованном приточно-вытяжной вентиляцией, или в вытяжных шкафах при обеспечении необходимого технического наблюдения. Допускается приготовление клея на открытом воздухе при соблюдении соответствующих требований техники безопасности и противопожарных мер.
<a id="p100898"></a>6.14. Все работы должны выполняться при строгом соблюдении правил техники безопасности (см. [разд. 14](#p102213)).
<a id="p100899"></a>6.15. Условную вязкость приготовленных эпоксидных клеев и полимеррастворов определяют вискозиметром ВП-3 по изменению площади отпечатка в см2 при температуре 18 - 20 °C.
<a id="p100900"></a>6.16. Кинетика изменения вязкости эпоксидного клея состава 3 и полимерраствора на его основе с наполнителем-цементом приводится на графике [(рис. 1)](#p100902).

<a id="p100901"></a> ![6. Приготовление клеев и полимеррастворов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_47.png) 

<a id="p100902"></a>Рис. 1. Кинетика изменения условной вязкости
эпоксидного клея и полимерраствора в зависимости
от количества наполнителя-цемента на 100 ч.
по массе смолы ЭД-20 и времени выдержки

<a id="p100903"></a>1 - время выдержки 1 мин; 2 - то же, 2 мин;
3 - то же, 5 мин

<a id="p100904"></a>6.17. Способ определения условной вязкости полимерраствора вискозиметром ВП-3 описан в [прил. 3](#p102705).

<a id="p100905"></a>Полимерцементные растворы

<a id="p100906"></a>6.18. Приготовление полимерцементных растворов производят в следующей последовательности: поливинилацетатный клей смешивается с водой; в смесь вводят портландцемент с песком и тщательно перемешивают до получения легкой подвижной смеси.
<a id="p100907"></a>При необходимости ускорения твердения полимерцементного раствора поливинилацетатный клей смешивают с водным раствором хлористого кальция.
<a id="p100908"></a>6.19. Приготовление полимерцементных растворов в небольшом количестве - до 3 - 4 кг можно производить вручную в полиэтиленовой или металлической посуде при тщательном перемешивании. При большем количестве для приготовления составов целесообразно использовать вибросмесители или мешалки бегункового и лопастного типов.

<a id="p100909"></a>Клей ПЭФ-1

<a id="p100910"></a>6.20. Клей ПЭФ-1 выпускается готовым к употреблению. Для упрощения работ допускается добавление в клей ПЭФ-1 растворителей, например этилового спирта, ацетона и т.п. в количестве не более 90% массы клея.

<a id="p100911"></a>**ВОССТАНОВЛЕНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ**
**МЕТОДОМ ИНЪЕЦИРОВАНИЯ ПОЛИМЕРРАСТВОРОВ**


### 7. <a id="p100912"></a>ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО ИНЪЕЦИРОВАНИЮ ТРЕЩИН


<a id="p100913"></a>Инъецирование трещин эпоксидными полимеррастворами

<a id="p100914"></a>7.1. Метод инъецирования полимеррастворов (МИП) при восстановлении бетонных и железобетонных конструкций заключается во введении под давлением через шайбы или штуцера в заранее загерметизированную трещину высокопрочных клеящих составов, например эпоксидных, обеспечивающих 100%-е восстановление монолитности поврежденной конструкции.

#### <a id="p100915"></a>7.2 В зависимости от величины раскрытия, трещины классифицированы по категориям, мм:

<a id="p100916"></a>    I - трещины с раскрытием до 0,3
<a id="p100917"></a>    II -   "           "     от 0,3 до 1
<a id="p100918"></a>    III -  "           "     от 1 до 2
<a id="p100919"></a>    IV -   "           "     св. 2

#### <a id="p100920"></a>7.3 Технология инъецирования трещин состоит из следующих основных операций:

<a id="p100921"></a>подготовка трещин к инъецированию;
<a id="p100922"></a>приклейка инъекционных шайб, уголков или, при необходимости, вклеивание штуцеров в заранее просверленные отверстия;
<a id="p100923"></a>герметизация трещин;
<a id="p100924"></a>инъецирование трещин.
<a id="p100925"></a>7.4. Трещины и примыкающие к ним бетонные участки шириной в 5 - 10 см до начала ремонтных работ освобождаются от обоев и штукатурки и тщательно зачищаются от краски, грязи и пыли.
<a id="p100926"></a>7.5. Жировые пятна и следы битума очищают электрощетками и смывают ацетоном. Очистку можно производить и с помощью обычных металлических щеток. Нельзя для этих целей использовать бензин, керосин, соляровое масло, а также смывать растворителями пятна до механической обработки, так как эти вещества, растворяясь, впитываются бетоном, что приводит к снижению адгезии клеевой композиции к бетону.
<a id="p100927"></a>7.6. Трещина с обеих сторон освобождается от осколков бетона и слабых бухтящих участков.
<a id="p100928"></a>7.7. Инъецирование трещин рекомендуется производить способом ТбилЗНИИЭП через металлические шайбы, закрепляемые на участке трещины на поверхностях ([рис. 2](#p100930), а) или через уголки - в угловых участках конструкций ([рис. 2](#p100930), б). Применение шайб и уголков при инъецировании позволяет использовать их многократно и исключает необходимость сверления отверстий в бетоне, что значительно упрощает восстановление конструкций с помощью МИП.

<a id="p100929"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_48.png) 

<a id="p100930"></a>Рис. 2. Способы инъецирования трещин

<a id="p100931"></a>а, б - через шайбу или уголок; в - через штуцер; 1 - панель;
2 - шайба; 3 - герметизация; 4 - гибкий шланг; 5 - трещина;
6 - уголок; 7 - штуцер

<a id="p100932"></a>7.8. Размеры шайб и уголков принимаются в зависимости от марки бетона восстанавливаемой конструкции и давления при инъецировании. Практически при восстановлении конструкций, выполненных из бетона М 100 - 300 и давлении при инъецировании до 10·105 Па (10 кгс/см2), шайбы следует применять размерами 4 x 50 x 50 мм, а уголок 50 x 5, $l = 50\text{мм}$ .

#### <a id="p100933"></a>7.9 Шайбы и уголки перед их приклейкой обезжириваются ацетоном.

<a id="p100934"></a>7.10. С целью исключения попадания полимерраствора на участки, примыкающие к отверстиям шайбы, нанесение его производится не по всей ее поверхности.
<a id="p100935"></a>7.11. Приклеивание инъекционных шайб или уголков следует производить составами, исключающими сползание их в процессе полимеризации клея и обеспечивающими высокую адгезию и быстрое склеивание. Для этого могут быть использованы: в теплое время года (при t > 15 °C) [состав 10](#p100640) и в холодное время года (при t <= 15 °C) - [состав 12](#p100642) (см. [табл. 5](#p100628)).
<a id="p100936"></a>7.12. Приклейку шайб или уголков к восстанавливаемым конструкциям следует производить таким образом, чтобы ось отверстия шайбы совпадала с трещиной.
<a id="p100937"></a>7.13. В случаях невозможности устройства шайб или уголков (неровные поверхности, сильно изломанные кромки бетона и др.) инъецирование на этих участках следует осуществлять через штуцера.
<a id="p100938"></a>7.14. Сверление отверстий вдоль трещин для установки штуцеров следует производить электродрелью, например, марки С-480, а сверла принимать диаметром 12 мм с победитовыми напайками.
<a id="p100939"></a>7.15. Глубина сверления отверстий - 60 мм, длина заделки штуцера - 50 мм.

#### <a id="p100940"></a>7.16 Перед установкой штуцера необходимо промыть ацетоном.

<a id="p100941"></a>7.17. Штуцера закрепляются в отверстиях с помощью [составов 1](#p100631) - [5](#p100635) или [11](#p100641), в зависимости от погодных условий (см. [табл. 5](#p100628)), с введением в них наполнителя.
<a id="p100942"></a>7.18. Штуцер обмазывается полимерраствором на длину 40 мм и вводится с легким проворачиванием в отверстие в бетоне с таким расчетом, чтобы перед штуцером осталась полость 10 мм ([рис. 2](#p100930), в). Во избежание закупорки штуцера или трещины целесообразно обмазку штуцера полимерраствором начинать на 10 мм отступя от его конца.
<a id="p100943"></a>7.19. При восстановлении конструкций со сквозными трещинами на одной из ее сторон устанавливаются контрольные шайбы, уголки или штуцера.
<a id="p100944"></a>7.20. Для наблюдения за инъецированием клеев и полимеррастворов в трещины на характерных их участках, например перегибах, приклеиваются стеклянные визиры [составами 10](#p100640) и [12](#p100642), в зависимости от температуры окружающей среды (см. [табл. 5](#p100628)).
<a id="p100945"></a>7.21. После полимеризации полимерраствора с помощью сжатого воздуха проверяется сообщаемость штуцеров с трещиной. Шайбы и уголки этой проверки не требуют, достаточно визуального осмотра.
<a id="p100946"></a>7.22. В случае, если шайба или штуцер окажутся закупоренными полимерраствором, производится рассверловка их ручной дрелью со сверлом диаметром 4 - 5 мм или их устраивают на новом месте рядом.
<a id="p100947"></a>7.23. Шаг установки шайб, уголков или штуцеров принимается в зависимости от категории трещин [(табл. 8)](#p100948).

<a id="p100948"></a>Таблица 8


| <a id="p100949"></a>Категория трещин | <a id="p100950"></a>Величина раскрытия трещин, мм | <a id="p100951"></a>Шаг установки шайб, мм |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100952"></a>I | <a id="p100953"></a>0,1 - 0,3 | <a id="p100954"></a>150 |
| <a id="p100955"></a>II | <a id="p100956"></a>0,3 - 1 | <a id="p100957"></a>200 - 250 |
| <a id="p100958"></a>III | <a id="p100959"></a>1 - 2 | <a id="p100960"></a>300 |
| <a id="p100961"></a>IV | <a id="p100962"></a>2 и более | <a id="p100963"></a>400 |


<a id="p100964"></a>7.24. После установки шайб или штуцеров и проверки их сообщаемости с трещиной приступают к ее герметизации.
<a id="p100965"></a>7.25. Трещина с шириной раскрытия до 2 мм очищается от цементной пленки и сколовшихся кромок и в два приема, с интервалом в 30 мин, покрывается клеем - [составом 1](#p100631) - [6](#p100636) или [11](#p100641) в зависимости от технологических и погодных условий (см. [табл. 5](#p100628)).
<a id="p100966"></a>7.26. Состав считается подобранным правильно, если при первом нанесении клей втягивается в трещины, а после второго на месте трещины остается сплошная пленка.
<a id="p100967"></a>7.27. Количество наполнителя в герметизирующем составе, в зависимости от категории трещин и погодных условий, приводится в [табл. 9](#p100968).

<a id="p100968"></a>Таблица 9


| <a id="p100969"></a>Категория трещин | <a id="p100970"></a>Раскрытие трещин, мм | <a id="p100971"></a>Количество наполнителя на 100 частей по массе смолы |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100972"></a>I | <a id="p100973"></a>0,1 - 0,3 | <a id="p100974"></a>0 |
| <a id="p100975"></a>II | <a id="p100976"></a>0,3 - 1 | <a id="p100977"></a>0 - 100 |
| <a id="p100978"></a>III | <a id="p100979"></a>1 - 2 | <a id="p100980"></a>100 - 200 |
| <a id="p100981"></a>IV | <a id="p100982"></a>Более 2 | <a id="p100983"></a>300 - 400 |


<a id="p100984"></a>*Примечание.* Количество наполнителя следует корректировать в каждом конкретном случае в зависимости от температуры окружающей среды.

<a id="p100985"></a>7.28. Для нанесения и тщательного растушевывания клея или полимерраствора используют жесткие волосяные кисти. Клей наносят и вокруг шайб, уголков и штуцеров. Достаточной прочности клей достигает при температуре 18 - 20 °C через несколько часов.
<a id="p100986"></a>7.29. При ширине раскрытия трещин более 2 мм, а также в случае низкой прочности бетона, наличия бухтящих участков или раскрошившихся кромок, герметизация трещин осуществляется заполнением полимерраствором заранее устроенного V-образного желоба [(рис. 3)](#p102291).

<a id="p100987"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_49.png) 

<a id="p100988"></a>Рис. 3. V-образный желоб для герметизации трещин

<a id="p100989"></a>7.30. V-образный желоб выполняется с помощью электронаждака с гибким валом. Разделку и очистку трещин следует выполнять в маске из оргстекла толщиной 1,5 мм. Желоб устраивается шириной 12 и глубиной 6 мм.
<a id="p100990"></a>7.31. После устройства V-образного желоба производится закрепление шайб или рассверловка отверстий и установка штуцеров.
<a id="p100991"></a>7.32. Очищенный от осколков и цементной пыли V-образный желоб с помощью мастерка герметизируется одним из [составов 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (в зависимости от погодных условий) с введением в них наполнителей (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).
<a id="p100992"></a>7.33. После отверждения герметизирующего состава вторично проверяется сообщаемость трещин с помощью сжатого воздуха и зажженной свечи.
<a id="p100993"></a>7.34. Инъецирование эпоксидных клеев или полимеррастворов рекомендуется производить в ночные или утренние часы, когда бетон остывает до наименьшей температуры, а трещины имеют наибольшую ширину раскрытия.
<a id="p100994"></a>7.35. Инъецирование рекомендуется осуществлять с помощью инъекционного устройства ТбилЗНИИЭП.
<a id="p100995"></a>7.36. Инъецирование вертикальных и наклонных трещин начинают с нижней шайбы, уголка или штуцера [(рис. 4)](#p100997), инъецирование горизонтальных трещин выполняется аналогично, начиная с одной из крайних шайб.

<a id="p100996"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_50.png) 

<a id="p100997"></a>Рис. 4. Технологическая схема процесса инъецирования

<a id="p100998"></a>1 - стеновой блок; 2 - трещина; 3 - герметизация;
4 - шайбы; 5 - гибкий шланг; 6 - инъекционное устройство;
7 - баллон со сжатым воздухом

<a id="p100999"></a>7.37. Инъецирование трещин через шайбы и уголки производят с помощью инвентарного переставляемого штуцера.
<a id="p101000"></a>7.38. Давление в начальный период инъецирования для трещин I, II и III категории в конструкциях из тяжелого бетона не должно превышать 2·104 - 3·104 Па (0,2 - 0,3 кгс/см2), что обеспечит наибольшую зону склеивания и исключит возможность возникновения пробок.
<a id="p101001"></a>Давление для трещин IV категории в начальный период не должно превышать 3·104 - 5·104 Па (0,3 - 0,5 кгс/см2).
<a id="p101002"></a>7.39. Постепенно давление в инъекционном устройстве повышают и следят за появлением клея или полимерраствора в расположенных выше шайбе, уголке или штуцере. Достижение клеем уровня вышерасположенной шайбы определяют визуально, а в штуцере - с помощью периодически вставляемой в него проволоки.
<a id="p101003"></a>7.40. При появлении клея или полимерраствора в вышерасположенных шайбе или штуцере последние заглушаются, после чего нагнетение клея продолжается еще в течение 2 - 3 мин, для обеспечения заполнения инъекционным составом трещины на всю глубину. После этого шайба перекрывается деревянной или полиэтиленовой пробкой, а на штуцер навинчивается заглушка.
<a id="p101004"></a>7.41. Далее клей или полимерраствор подается через вышерасположенные шайбу или штуцер до заполнения всей трещины.
<a id="p101005"></a>7.42. Инъецирование трещин в конструкциях заполнения каркасных зданий из легкого бетона, пильного известняка, ракушечника и других пористых материалов следует начинать при низком давлении 2·104 - 3·104 Па (0,2 - 0,3 кгс/см2), постепенно повышая его.
<a id="p101006"></a>7.43. Контроль заполнения трещины клеем или полимерраствором осуществляется регистрацией количества нагнетаемого материала в трещину путем взвешивания инъектора до и после завершения работ или с помощью динамометра, на который подвешивают инъекционное устройство.
<a id="p101007"></a>При этом предварительно определяется ориентировочный расход клея, необходимого для заполнения данной трещины; учитывается величина подаваемого давления; ведется наблюдение за поступлением инъекционного состава в трещину.
<a id="p101008"></a>Все эти данные заносятся в журнал работ и [табл. 10](#p101009).

<a id="p101009"></a>Таблица 10


<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="8%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101010"></a>Конструкция</td><td rowspan="2"><a id="p101011"></a>Номер трещин</td><td><a id="p101012"></a>Длина трещин</td><td rowspan="2"><a id="p101013"></a>Расстояние между шайбами или штуцерами</td><td rowspan="2"><a id="p101014"></a>Количество клея или полимерраствора, кг</td><td rowspan="2"><a id="p101015"></a>Номер состава клея, количество наполнителя</td><td rowspan="2"><a id="p101016"></a>Время инъецирования, мин</td><td rowspan="2"><a id="p101017"></a>Результаты испытания контрольных образцов, кг/см2</td><td rowspan="2"><a id="p101018"></a>t° воздуха при инъецировании, °C</td><td rowspan="2"><a id="p101019"></a>Дата производства работ</td><td rowspan="2"><a id="p101020"></a>Исполнитель и ответственное лицо</td><td rowspan="2"><a id="p101021"></a>Примечания</td></tr>
<tr><td><a id="p101022"></a>ширина раскрытия</td></tr>
<tr><td><a id="p101023"></a>1</td><td><a id="p101024"></a>2</td><td><a id="p101025"></a>3</td><td><a id="p101026"></a>4</td><td><a id="p101027"></a>5</td><td><a id="p101028"></a>6</td><td><a id="p101029"></a>7</td><td><a id="p101030"></a>8</td><td><a id="p101031"></a>9</td><td><a id="p101032"></a>10</td><td><a id="p101033"></a>11</td><td><a id="p101034"></a>12</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p101035"></a>7.44. В зависимости от ширины раскрытия трещины и погодных условий применяются [составы 3](#p100633) - [9](#p100639) (в теплое время года) и [составы 8](#p100638) и [11](#p100641) (при температуре воздуха ниже 15 °C). Наполнитель рекомендуется вводить в составы при инъецировании трещин с шириной раскрытия более 2 мм в количестве 100 - 200 ч. по массе на 100 мас. ч. эпоксидной смолы.
<a id="p101036"></a>7.45. Перерывы при инъецировании можно устраивать по достижении клеевой массой уровня на 5 - 10 см ниже очередной шайбы или штуцера.
<a id="p101037"></a>7.46. При застое клеевой массы между шайбами и штуцерами или в штуцере инъецирование следует прекратить. Дальнейшее инъецирование следует производить либо через вышерасположенный штуцер, если клеевая масса близка от него, либо через отверстие, просверленное в герметизирующем слое.
<a id="p101038"></a>7.47. Через сутки молотком сбивают шайбы или уголки, при необходимости очищают их отжигом или механическим путем от прилипшего полимерраствора и используют повторно в восстановительных работах. Выступающие части штуцеров с заглушками при необходимости сбиваются.
<a id="p101039"></a>7.48. Инъекционное устройство и шланги промываются ацетоном после каждого замеса и по окончании работ.
<a id="p101040"></a>7.49. Посуда, в которой готовилась клеевая масса, тщательно очищается от остатков клея.

<a id="p101041"></a>Инъецирование трещин в каменной кладке
полимерцементными растворами

<a id="p101042"></a>7.50. Каменная кладка заполнения, получившая повреждения в виде трещин с шириной раскрытия 5 мм и более, восстанавливается с помощью полимерцементных растворов.
<a id="p101043"></a>7.51. Работы с полимерцементными растворами разрешается проводить при температуре не ниже 10 °C.
<a id="p101044"></a>7.52. Наилучшими адгезионными свойствами и прочностью полимерцементные растворы обладают при введении в состав пластифицированного поливинилацетатного клея в количестве, обеспечивающем полимерцементное отношение П/Ц = 0,2 (в переводе на сухое вещество). Отечественная промышленность выпускает поливинилацетатный клей с содержанием сухого вещества до 50%. Таким образом, полимер следует брать в пересчете на 50% клея, соответственно до 40% массы цемента.
<a id="p101045"></a>7.53. Производство работ по инъецированию трещин полимерцементными растворами в перегородках, в швах кладки заполнения и т.д. осуществляется аналогично инъецированию трещин эпоксидными клеями и полимеррастворами.
<a id="p101046"></a>7.54. Инъецирование полимерцементных растворов выполняют с помощью инъекционного устройства ОИСИ. Давление в инъекционном устройстве создается с помощью сжатого воздуха, подаваемого из баллона или компрессора. Величина давления контролируется по манометру редуктора, установленного на баллоне со сжатым воздухом или на компрессоре.
<a id="p101047"></a>7.55. Инъецирование полимерцементных растворов следует начинать при низком давлении 2·104 - 3·104 Па (0,2 - 0,3 кгс/см2), постепенно повышая его до 105 - 3·105 Па (1 - 3 кгс/см2).
<a id="p101048"></a>7.56. Контроль работ по инъецированию ведется путем регистрации количества нагнетаемого раствора в трещину, величины давления инъецирования и наблюдения за движением состава через стеклянные визиры.
<a id="p101049"></a>7.57. Инъецирование ведется [составом П-3](#p100847) под давлением непрерывно до появления полимерцементного раствора в вышерасположенной шайбе и в течение 3 - 5 мин это давление поддерживается для полного заполнения всех сообщающихся трещин, после чего нижняя шайба перекрывается деревянной заглушкой и переходят к инъецированию трещин через следующую шайбу и так далее до полного заполнения всей трещины (см. [табл. 7](#p100842)).
<a id="p101050"></a>7.58. Через несколько часов после инъецирования шайбы могут быть отбиты.

<a id="p101051"></a>Оборудование и механизмы для инъецирования трещин

<a id="p101052"></a>7.59. Инъецирование эпоксидного клея и полимерраствора на его основе выполняется с помощью инъекционного устройства, разработанного в ТбилЗНИИЭП.
<a id="p101053"></a>7.60. Конструкция инъекционного устройства бачкового типа [(рис. 5)](#p101055) состоит из стального корпуса, съемной крышки, штуцера для подачи сжатого воздуха, выходного съемного штуцера, патрубка, резиновой прокладки, стяжных болтов, резиновой емкости, манометра, вентиля для сброса давления в инъекционном устройстве, полиэтиленовой перфорированной трубки со сферической полиэтиленовой пробкой на конце, динамометра.

<a id="p101054"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_51.png) 

<a id="p101055"></a>Рис. 5. Инъекционное устройство, разработанное в ТбилЗНИИЭП

<a id="p101056"></a>1 - стальной корпус; 2 - съемная крышка; 3 - штуцер
для подачи сжатого воздуха; 4 - выходной съемный штуцер;
5 - патрубок; 6 - динамометр; 7 - вентиль для сброса
давления; 8 - манометр; 9 - стяжной болт; 10 - резиновая
прокладка; 11 - резиновая емкость; 12 - полиэтиленовая
перфорированная трубка со сферической пробкой; 13 - вода

<a id="p101057"></a>7.61. Инъецирование эпоксидного клея может производиться и другими инъекционными устройствами, обеспечивающими возможность инъецирования трещин.
<a id="p101058"></a>7.62. Инъецирование трещин полимерцементными растворами и заделка швов в каменной кладке выполняются с помощью инъекционного устройства ОИСИ [(рис. 6)](#p101060).

<a id="p101059"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_52.png) 

<a id="p101060"></a>Рис. 6. Инъекционное устройство, разработанное в ОИСИ

<a id="p101061"></a>1 - стальной корпус; 2 - съемная крышка; 3, 4 - штуцеры;
5 - резиновая прокладка; 6 - болт; 7 - резиновая трубка

<a id="p101062"></a>7.63. Конструкция инъекционного устройства состоит из стального корпуса, съемной крышки, штуцеров, резиновой прокладки, резиновой трубки и болтов.
<a id="p101063"></a>7.64. Инъецирование клеев и полимеррастворов в трещины осуществляется способом ТбилЗНИИЭП - через шайбы или уголки многократного использования ([рис. 7](#p101065), а и б) или же через штуцера разового использования с заглушками ([рис. 7](#p101065), в).

<a id="p101064"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_53.png) 

<a id="p101065"></a>Рис. 7. Приспособления для инъецирования

<a id="p101066"></a>а - инъекционная шайба; б - то же, уголок;
в - то же, штуцер с заглушкой

<a id="p101067"></a>7.65. Сверление отверстий под штуцера производится с помощью электродрели марки С-480. Штуцера, закупоренные клеем при установке, рассверливаются ручной дрелью.
<a id="p101068"></a>7.66. Сверла для сверления бетона принимать с победитовыми напайками ВК-6, формы 1713, диаметром, превышающим на 2 мм наружный диаметр штуцера.
<a id="p101069"></a>7.67. Разделку трещин для устройства V-образных желобков рекомендуется производить электронаждаком с гибким валом.
<a id="p101070"></a>7.68. Приготовление клеев рекомендуется выполнять с помощью электромиксера в полиэтиленовых тазиках, к которым клей практически не имеет адгезии [(рис. 8)](#p101072).

<a id="p101071"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_54.png) 

<a id="p101072"></a>Рис. 8. Приготовление полимерраствора электромиксером

<a id="p101073"></a>а - перемешивание полимерраствора миксером в тазике;
б - головка миксера

<a id="p101074"></a>7.69. Перемешивание и нанесение клея и полимерраствора производят с помощью шпателей [(рис. 9)](#p101076).

<a id="p101075"></a> ![7. Технология производства работ по инъецированию трещин](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_55.png) 

<a id="p101076"></a>Рис. 9. Шпатели для приготовления
и нанесения полимерраствора

<a id="p101077"></a>7.70. Подачу сжатого воздуха в инъекционное устройство и клея или полимерраствора в трещину следует осуществлять шлангами высокого давления.
<a id="p101078"></a>7.71. Сжатый воздух следует подавать из баллонов с редуктором, рассчитанных на давление 150·10-5 Па (150 кгс/см2), или из компрессора, обеспечивающего необходимое давление при инъецировании.
<a id="p101079"></a>7.72. Перечень всех необходимых механизмов и оборудования приводится в [прил. 6](#p102988).

<a id="p101080"></a>**УСИЛЕНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ**
**ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ ПОЛИМЕРРАСТВОРАМИ**


### 8. <a id="p101081"></a>ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ


<a id="p101082"></a>8.1. Выбор схемы и конструкции усиления зависит от наличия материалов, свободных габаритов, расположения, конструкций, могущих служить опорой для элементов усиления, характера повреждения усиливаемой конструкции и требований к ней после усиления.
<a id="p101083"></a>8.2. Схема и способ усиления конструкции должны быть приняты такими, чтобы свести до минимума необходимость усиления примыкающих элементов, вызванную перераспределением усилий из-за изменения жесткости усиливаемых элементов конструкций.
<a id="p101084"></a>8.3. Проектом усиления, наряду с расчетом и конструированием, должны быть предусмотрены способы временных креплений и меры безопасности, необходимые при производстве восстановительных работ.
<a id="p101085"></a>8.4. При наличии в подлежащих усилению конструкциях зданий трещин, последние должны быть предварительно заинъецированы эпоксидным клеем или полимерраствором (см. [разд. 7](#p100912)).
<a id="p101086"></a>8.5. Поверочные расчеты железобетонных конструкций, подлежащих усилению, производят согласно требованиям [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП II-7-81 "Строительство в сейсмических районах".
<a id="p101087"></a>При проведении поверочных расчетов следует учитывать фактические классы бетона и расчетные характеристики арматуры.
<a id="p101088"></a>8.6. При наличии в сечении конструкции бетонов двух или нескольких классов в расчет по прочности вводится бетон наиболее низкого класса со своим расчетным сопротивлением, а бетоны более высоких классов - с расчетным сопротивлением, соответствующим классу бетона, но не более чем на одну ступень выше наиболее низкого класса.
<a id="p101089"></a>8.7. Элементы, усиливаемые наращиванием бетона по адгезионной промазке или приклеиванием различных элементов усиления (бетонных или железобетонных, стеклоткани, стальных листов), рассчитываются вместе с усилением как монолитные. При этом, повреждения элементов или их дефекты учитываются снижением расчетной прочности в процентном отношении, определяемом и подбираемом на основании материалов обследования (например, коррозия арматуры учитывается в процентном отношении уменьшением ее площади в зависимости от толщины слоя коррозии).
<a id="p101090"></a>8.8. При усилении элементов железобетонных конструкций обоймами поперечное армирование следует конструировать замкнутым, а при усилении трехсторонними рубашками хомуты следует замыкать или соединять на сварке со специальными анкерами (уголки, полосовая сталь и т.д.), располагаемыми на четвертой необетонированной стороне элемента, принимая защитные мероприятия против их коррозии.
<a id="p101091"></a>8.9. Усилия, действующие в элементах статически неопределимых железобетонных конструкций, подвергнутых усилению, должны определяться с учетом перераспределения усилий, величину которых следует ограничивать в пределах 30%.
<a id="p101092"></a>8.10. По завершении разработки проекта усиления полносборных зданий в обязательном порядке требуется выполнить проверочный расчет их с учетом изменившихся жесткостей усиленных элементов, поскольку изменение жесткостей усиливаемых отдельных элементов приводит к перераспределению усилий и в других элементах конструкции, что может потребовать соответственно и их усиления.


### 9. <a id="p101093"></a>КРУПНОПАНЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ



#### <a id="p101094"></a>А. УСИЛЕНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ ПОЛИМЕРРАСТВОРНЫМИ АРМИРОВАННЫМИ ШПОНКАМИ ПАШ И ПАШС


<a id="p101095"></a>9.1. Усиление и повышение сейсмостойкости крупнопанельных зданий выполняется с помощью полимеррастворных армированных шпонок (ПАШ) или полимеррастворных армированных шпонок со скобой (ПАШС).
<a id="p101096"></a>9.2. ПАШ представляет собой штрабу, вырезанную в бетоне стыкуемых сборных элементов, армированную в зависимости от действующих усилий одним или несколькими стержнями и заполненную эпоксидным полимерраствором ([10](#p101098), а и б).

<a id="p101097"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_56.png) 

<a id="p101098"></a>Рис. 10. Конструкции ПАШ и ПАШС

<a id="p101099"></a>а, б - конструкция полимеррастворной армированной шпонки
(ПАШ); в - то же, со скобой (ПАШС); г - то же, с анкеровкой
только отгибов; 1 - стыкуемые элементы; 2 - арматура;
3 - штраба, заполненная полимерраствором; 4 - арматурный
каркас; 5 - арматура в виде скобы; 6 - шурф,
заполненный полимерраствором

<a id="p101100"></a>9.3. ПАШС представляет собой вырезанную в бетоне стыкуемых сборных элементов штабу с отверстиями на концах, которая после установки в ней арматурного стержня в виде скобы заполняется эпоксидным полимерраствором ([рис. 10](#p101098), в).
<a id="p101101"></a>9.4. При необходимости ПАШС может быть выполнена с анкеровкой в стыкуемые элементы только отгибов арматурных стержней ([рис. 10](#p101098), г).
<a id="p101102"></a>9.5. ПАШ и ПАШС устраиваются поперек стыка в смежных сборных элементах панелей.
<a id="p101103"></a>9.6. Пример возможного расположения ПАШ на вертикальных и горизонтальных стыках крупнопанельного дома приводится на [рис. 11](#p101105).

<a id="p101104"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_57.png) 

<a id="p101105"></a>Рис. 11. Пример расположения ПАШ в стыках
крупнопанельного дома

<a id="p101106"></a>9.7. На [рис. 12](#p101108) приводятся детали ПАШ на вертикальных и горизонтальных стыках крупнопанельных домов (вариант I).

<a id="p101107"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_58.png) 

<a id="p101108"></a>Рис. 12. Детали устройства ПАШ
в вертикальных и горизонтальных стыках

<a id="p101109"></a>1 - сопрягаемые панели; 2 - стык; 3 - полимерраствор;
4 - арматура

<a id="p101110"></a>9.8. В стыках крупнопанельных зданий до 5 этажей включительно могут быть использованы конструкции стыков с ПАШ, приведенные на [рис. 13](#p101112) (вариант II).

<a id="p101111"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_59.png) 

<a id="p101112"></a>Рис. 13. Детали устройства ПАШ в вертикальных
и горизонтальных стыках панелей зданий до 5 этажей

<a id="p101113"></a>1 - сопрягаемые панели; 2 - стык; 3 - полимерраствор;
4 - арматура

<a id="p101114"></a>9.9. Конструкция стыков стеновых панелей с покрытием приведена на [рис. 14](#p101116).

<a id="p101115"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_60.png) 

<a id="p101116"></a>Рис. 14. Детали стыков ПАШ стеновых панелей
с панелями покрытий

<a id="p101117"></a>9.10. Армированные шпонки, выполненные на основе эпоксидного полимерраствора, имеющего высокие прочность и адгезию к бетону и арматуре, обеспечивают надежную передачу усилий растяжения и сдвига в стыках, усиливая существующие или компенсируя отсутствующие армированные связи панелей между собой.
<a id="p101118"></a>9.11. ПАШ и ПАШС могут быть использованы и при необходимости усиления стыков в других железобетонных конструкциях - плитах, балках, колоннах, фермах, узлах каркасов и др.
<a id="p101119"></a>9.12. ПАШ и ПАШС могут быть выполнены и из других экспериментально проверенных клеевых составов, обеспечивающих требуемую прочность, адгезию и долговечность.
<a id="p101120"></a>9.13. Для упрощения производства работ по укладке арматуры и повышения несущей способности ПАШ по концам арматурных стержней рекомендуется делать отгибы под углом 90° (см. [рис. 10](#p101098), а и б).
<a id="p101121"></a>9.14. Расчет ПАШ и ПАШС - количество шпонок, их поперечное сечение, длина и площадь арматуры определяются в зависимости от действующих усилий в стыке, получаемых на основании результатов расчета крупнопанельного здания на действующие нагрузки в соответствии с п. 3.32 СНиП II-7-81 и [пп. 2.6](https://bukva.ai/docs/vsn-32-77#p100090) и [11.27](https://bukva.ai/docs/vsn-32-77#p100710) ВСН 32-77, а также в зависимости от фактической прочности бетона стыкуемых конструкций, принимаемой по результатам обследования здания или сооружения. При различии прочности бетона сопрягаемых в стыке конструкций до 10%, длину шпонок следует принимать по наименьшей прочности бетона конструкции, в остальных случаях длину шпонок определяют раздельно.

#### <a id="p101122"></a>9.15 Размеры шпонок рекомендуется принимать равными a = b = 3 - 5 см.

<a id="p101123"></a>9.16. ПАШ рекомендуется выполнять в стыках сборных конструкций, выполненных из бетона класса B10 и выше. В конструкциях из бетона класса ниже B10 усиление стыков рекомендуется выполнять с помощью ПАШС.
<a id="p101124"></a>9.17. Минимальную длину шпонки в каждую сторону от стыка следует принимать не менее 10 диаметров арматуры.
<a id="p101125"></a>9.18. В конструкциях ПАШ и ПАШС арматуру следует принимать периодического профиля классов А-II и А-III диаметром не менее 10 мм. Для повышения несущей способности шпонки на срез арматуру следует укладывать так, чтобы плоскость, проходящая через продольные ребра в ней, была расположена перпендикулярно плоскости среза [(рис. 15)](#p101127).

<a id="p101126"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_61.png) 

<a id="p101127"></a>Рис. 15. Пример укладки арматуры в шпонку

<a id="p101128"></a>1 - сборные элементы конструкций; 2 - полимерраствор;
3 - арматура периодического профиля с горизонтально
расположенными продольными ребрами

<a id="p101129"></a>9.19. Работа ПАШ на растяжение заключается в передаче усилий в стыке через арматуру, заключенную в полимеррастворную шпонку, на бетон сопрягаемых конструкций [(рис. 16)](#p101131). При этом, размеры поперечного сечения шпонки и ее длина определяются в зависимости от фактической прочности бетона на срез.

<a id="p101130"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_62.png) 

<a id="p101131"></a>Рис. 16. Расчетная схема работы ПАШ на растяжение

<a id="p101132"></a>9.20. Равнопрочность ПАШ и стыкуемых сборных элементов при растяжении обеспечивается работой бетона на срез по периметру шпонки, при этом должно быть соблюдено условие

<a id="p101133"></a> $l_{1}(2b + a)R_{b,sh}\gamma_{bi} \geq \frac{\pi d^{2}}{4} n_{s}R_{s},$ (1)

<a id="p101134"></a>где l1 - длина заделки арматуры в шпонке, см;
<a id="p101135"></a>a, b - размеры поперечного сечения шпонки, см;
<a id="p101136"></a>d - диаметр арматуры в шпонке, см;
<a id="p101137"></a>Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению, МПа;
<a id="p101138"></a>ns - количество арматурных стержней в шпонке;
<a id="p101139"></a>Rb,sh - расчетное сопротивление бетона на срез, принимаемое равным - 1,58Rb,t [(табл. 11)](#p101141).

<a id="p101140"></a>Таблица 11

<a id="p101141"></a>Значение Rb,sh(Rср) = 1,58Rb,t(Rр)


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td colspan="8"><a id="p101142"></a>Класс (прочность) бетона, МПа (кгс/см2)</td></tr>
<tr><td><a id="p101143"></a>B7,5</td><td><a id="p101144"></a>B10</td><td><a id="p101145"></a>B11,25</td><td><a id="p101146"></a>B15</td><td><a id="p101147"></a>B20</td><td><a id="p101148"></a>B22,5</td><td><a id="p101149"></a>B27,5</td><td><a id="p101150"></a>B30</td></tr>
<tr><td><a id="p101151"></a>(98,3)</td><td><a id="p101152"></a>(131)</td><td><a id="p101153"></a>(147,5)</td><td><a id="p101154"></a>(197)</td><td><a id="p101155"></a>(252)</td><td><a id="p101156"></a>(295)</td><td><a id="p101157"></a>(360)</td><td><a id="p101158"></a>(393)</td></tr>
<tr><td><a id="p101159"></a>0,76<br>------<br>7,73</td><td><a id="p101160"></a>0,9<br>------<br>9,18</td><td><a id="p101161"></a>0,97<br>------<br>9,91</td><td><a id="p101162"></a>1,18<br>------<br>12,09</td><td><a id="p101163"></a>1.42<br>------<br>14,5</td><td><a id="p101164"></a>1,54<br>------<br>15,7</td><td><a id="p101165"></a>1,78<br>------<br>18,1</td><td><a id="p101166"></a>1,9<br>------<br>19,3</td></tr>
</table>


<a id="p101167"></a>Примечания:
1. <a id="p101168"></a>В скобках указана прочность, приближенная к марке бетона (кгс/см2), соответствующая его классу.
2. <a id="p101169"></a>Над чертой указана прочность бетона на срез в МПа, под чертой - в кгс/см2.


#### <a id="p101170"></a>9.21 Задаваясь значениями a и b, определяем длину заделки арматуры в шпонке


<a id="p101171"></a> $l_{1} \geq \frac{\pi d^{2}n_{s}R_{s}}{4R_{b,sh}\gamma_{bi}(2b + a)} .$ (2)

<a id="p101172"></a>Обозначив $\pi R_{s}/4R_{b,sh}$ через k, получим:

<a id="p101173"></a> $l_{1} \geq k \frac{d^{2}n_{s}}{(2b + a)\gamma_{bi}} .$ 

<a id="p101174"></a>Значения k, в зависимости от марки бетона и класса арматуры, приводятся в [табл. 12](#p101176).

<a id="p101175"></a>Таблица 12

<a id="p101176"></a>Значение $k = \frac{\pi R_{s}}{4R_{b,sh}}$ 


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101177"></a>Класс арматуры</td><td colspan="8"><a id="p101178"></a>Класс (прочность) бетона, МПа (кгс/см2)</td></tr>
<tr><td><a id="p101179"></a>B7,5<br>(98,3)</td><td><a id="p101180"></a>B10<br>(131)</td><td><a id="p101181"></a>B11,25<br>(147,5)</td><td><a id="p101182"></a>B15<br>(197)</td><td><a id="p101183"></a>B20<br>(262)</td><td><a id="p101184"></a>B22,5<br>(295)</td><td><a id="p101185"></a>B27,5<br>(360)</td><td><a id="p101186"></a>B30<br>(393)</td></tr>
<tr><td><a id="p101187"></a>А-I</td><td><a id="p101188"></a>234</td><td><a id="p101189"></a>196</td><td><a id="p101190"></a>182</td><td><a id="p101191"></a>150</td><td><a id="p101192"></a>124</td><td><a id="p101193"></a>115</td><td><a id="p101194"></a>100</td><td><a id="p101195"></a>93</td></tr>
<tr><td><a id="p101196"></a>А-II</td><td><a id="p101197"></a>290</td><td><a id="p101198"></a>244</td><td><a id="p101199"></a>226</td><td><a id="p101200"></a>186</td><td><a id="p101201"></a>155</td><td><a id="p101202"></a>142</td><td><a id="p101203"></a>123</td><td><a id="p101204"></a>116</td></tr>
<tr><td><a id="p101205"></a>А-III</td><td><a id="p101206"></a>380</td><td><a id="p101207"></a>320</td><td><a id="p101208"></a>296</td><td><a id="p101209"></a>244</td><td><a id="p101210"></a>203</td><td><a id="p101211"></a>187</td><td><a id="p101212"></a>162</td><td><a id="p101213"></a>154</td></tr>
</table>


<a id="p101214"></a>*Примечание.* В скобках указана прочность, приближенная к марке бетона (кгс/см2), соответствующая его классу.

<a id="p101215"></a>9.22. Равнопрочность стыкового соединения ПАШ и сборных элементов при сдвигающих усилиях [(рис. 17)](#p101228) обеспечивается работой шпонки на срез в продольном и поперечном направлениях [(4)](#p101216), а также работой бетона на смятие [(5)](#p101217). Длина арматуры в шпонке определится как наибольшая из зависимостей [(4)](#p101216) и [(5)](#p101217)

<a id="p101216"></a> $l_{1} \geq \frac{2(N_{sh} - abR_{p,sh})}{\gamma_{p,sh}R_{p,sh}} ;$ (4)

<a id="p101217"></a> $l_{1} \geq \frac{N_{sh}}{\psi R_{b,loc}b} ,$ (5)

<a id="p101218"></a>где Nsh - расчетное усилие среза, приходящееся на шпонку, МПа;
<a id="p101219"></a> $\gamma_{p,sh}$ - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение усилий среза в продольном направлении шпонки, $\gamma_{p,sh} = 0,5$ ;
<a id="p101220"></a>Rp,sh - расчетное сопротивление на срез ПАШ, определяемое по [(6)](#p101221)

<a id="p101221"></a> $R_{p,sh} = \frac{R_{p,sh}^{n}}{\gamma_{p}} \gamma_{pi}m_{t}m_{w}m_{f},$ (6)

<a id="p101222"></a>где $R_{p,sh}^{n}$ - нормативное сопротивление полимерраствора на срез для [составов клея 3](#p100633) и [6](#p100636) (см. [табл. 5](#p100628)) с наполнителями (кварцевым песком или цементом) в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы, принимаемое соответственно 15 и 20 МПа. При применении других составов клеев или наполнителей значение должно быть определено экспериментально, испытанием полимеррастворных призм размерами 4 x 4 x 16 см на срез по схеме, приведенной на [рис. 17](#p101228);
<a id="p101223"></a> $\gamma_{p}$ - коэффициент безопасности полимеррастворных соединений, принимаемый 1,2 - 1,3;
<a id="p101224"></a> $\gamma_{pi}$ - коэффициент длительного сопротивления полимерраствора. При длительном воздействии нагрузок $\gamma_{pi} = 0,6$ , при кратковременных нагрузках типа сейсмических $\gamma_{pi} = 1$ ;
<a id="p101225"></a>mt, mw, mf - соответственно коэффициенты условий работы полимерраствора при действии температуры, воды и атмосферы, принимаемые в соответствии с [прил. IV](#p102714);
<a id="p101226"></a> $R_{b,loc\psi}$ - соответственно расчетное сопротивление бетона смятию и коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия, принимаемые в соответствии с [пп. 3.39](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101289) и [3.40](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101313) СНиП 2.03.01-84.

<a id="p101227"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_63.png) 

<a id="p101228"></a>Рис. 17. Расчетная схема работы ПАШ на срез

<a id="p101229"></a>9.23. Расстояние между шпонками, а также шпонкой и краем конструкции, при наличии сдвигающих усилий в стыке, определяется из условия среза бетона по формуле

<a id="p101230"></a> $L \geq \frac{N_{sh}}{R_{b,sh}l_{1}\gamma_{bi}} ,$ (7)

<a id="p101231"></a>где $\gamma_{bi}$ - коэффициент условия работы бетона на срез, принимаемый в соответствии с [табл. 15](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100412) СНиП 2.03.01-84.
<a id="p101232"></a>9.24. Общая длина шпонки в стыке (см. [рис. 7](#p101065) и [8](#p101072)), с учетом защитного слоя полимерраствора $\delta = 1c\text{м}$ с каждого конца шпонки, составит

<a id="p101233"></a> $l = l_{1} + l_{2} + c + 2\delta,$ (8)

<a id="p101234"></a>где l1 и l2 - длины заделок арматуры в шпонке сопрягаемых конструкций;
<a id="p101235"></a>c - ширина стыка;
<a id="p101236"></a> $\delta$ - защитный слой полимерраствора.
<a id="p101237"></a>При сопряжении конструкций, выполненных из бетона одинаковой прочности, l1 = l2.
<a id="p101238"></a>9.25. При одновременном воздействии в стыке усилий растяжения и сдвига расчет шпонок следует производить по принципу независимости действия сил.

<a id="p101239"></a>Расчет ПАШС

<a id="p101240"></a>9.26. Равнопрочность стыкового соединения ПАШС и сборных элементов при растяжении обеспечивается работой бетона на срез по периметру шпонки и вдоль плоскости, образуемой отгибом арматуры шпонки [(рис. 18)](#p101245), при этом должно быть соблюдено условие

<a id="p101241"></a> $l_{1}(2b + a)R_{b,sh}\gamma_{bi} + l_{1}l_{0}R_{b,sh}\gamma_{bi}> \frac{\pi d^{2}}{4} R_{s},$ (9)

<a id="p101242"></a>где a, b, l, d см. [п. 9.20](#p101132);
<a id="p101243"></a>l0 - длина отгиба арматуры, см.

<a id="p101244"></a> ![А. Усиление и повышение сейсмостойкости полимеррастворными армированными шпонкам](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_64.png) 

<a id="p101245"></a>Рис. 18. Расчетная схема работы ПАШС на растяжение


#### <a id="p101246"></a>9.27 Задаваясь значениями a, b, l0 и d, определяем длину шпонки


<a id="p101247"></a> $l_{1} \geq \frac{\pi d^{2}R_{s}}{4R_{b,sh}[(2b + a) + l_{0}]\gamma_{bi}} .$ (10)

<a id="p101248"></a>9.28. ПАШС при необходимости может быть выполнена и без устройства полимеррастворной штрабы с высверливанием только отверстий для анкеровки скобы ([рис. 10](#p101098), г). Равнопрочность стыкового соединения и сборных элементов в этом случае определится из зависимости

<a id="p101249"></a> $l_{1} \geq \frac{0,785d^{2}R_{s}}{l_{0}R_{b,sh}\gamma_{bi}} .$ (11)


#### <a id="p101250"></a>9.29 Расстояние между ПАШС следует принимать не менее 2l1.



#### <a id="p101251"></a>Б. УСИЛЕНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ ПОВЕРХНОСТНО-ОКЛЕЕЧНЫМ СТЕКЛОПЛАСТИКОМ


<a id="p101252"></a>9.30. Усиление и повышение сейсмостойкости крупнопанельных зданий может быть осуществлено и с помощью поверхностно-оклеечного стеклопластика (ПОС).
<a id="p101253"></a>9.31. ПОС представляет собой стеклопластик, образуемый одностадийным способом при наклеивании эпоксидным клеем стеклоткани или стеклосетки на поверхность бетона сопрягаемых элементов.
<a id="p101254"></a>9.32. Наклеивание стеклоткани на бетон сопрягаемых панелей осуществляется в зависимости от температуры окружающей среды, [составами 3](#p100633), [4](#p100634), [5](#p100635), [6](#p100636) или [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).
<a id="p101255"></a>9.33. Наклеивание стеклоткани может производиться и другими клеящими составами, обеспечивающими необходимые прочность и адгезию к бетону и стеклоткани.
<a id="p101256"></a>9.34. Одностадийный способ получения стеклопластика на бетоне, практически, исключает образование непроклеев, снижает затраты труда и расход клеящих материалов.
<a id="p101257"></a>9.35. ПОС, обеспечивая равнопрочность стыка панелей и сопрягаемых элементов, равномерно распределяет усилия растяжения или сдвига, либо комбинацию этих воздействий, по всей длине стыка, полностью исключая расход стали при усилении и повышении сейсмостойкости крупнопанельных зданий.
<a id="p101258"></a>9.36. Марка стеклоткани и количество приклеиваемых слоев принимаются из условия обеспечения равнопрочности стыкового соединения и сопрягаемых панелей.
<a id="p101259"></a>9.37. Рекомендуемые марки стеклотканей и стеклосеток для устройства ПОС приводятся в [п. 4.34](#p100615).
<a id="p101260"></a>Могут быть также использованы и другие марки тканых стекломатериалов, имеющие не меньшие прочностные показатели.
<a id="p101261"></a>9.38. ПОС может быть использован и при усилении панелей с недостаточным армированием.
<a id="p101262"></a>9.39. Поверхность панелей, на которой предусматривается устройство ПОС, должна быть гладкой, чистой и сухой (см. [пп. 12.34](#p102091) и [12.35](#p102092)).
<a id="p101263"></a>9.40. Все дефекты бетона (раковины, околы и т.п.) и зазоры в стыке должны быть зашпаклеваны полимерцементным раствором (см. [п. 5.9](#p100841) и [табл. 7](#p100842)), а неровности сглажены электронаждаком с гибким валом.
<a id="p101264"></a>9.41. Подготовленные участки бетона вдоль стыка панелей промазываются клеевым составом и на них наклеивается полоска стеклоткани.
<a id="p101265"></a>Поверхность наклеенной стеклоткани промазывается заново клеящим составом и на нее приклеивается следующий слой стеклоткани и т.д. до получения стеклопластика из необходимого количества слоев.
<a id="p101266"></a>9.42. Перед наклеиванием со стеклоткани удаляют замасливатель (см. [пп. 4.35](#p100616) и [4.36](#p100617)).
<a id="p101267"></a>9.43. Стыковое соединение ПОС необходимо защитить слоем огнестойкой штукатурки. С этой целью через 30 - 40 мин после нанесения последнего слоя клея на поверхность ПОС насеивают песок с крупностью зерен 1 - 1,5 мм и после отверждения клея оштукатуривают.
<a id="p101268"></a>9.44. Пример устройства ПОС на стыках панелей приводится на [рис. 19](#p101270).

<a id="p101269"></a> ![Б. Усиление и повышение сейсмостойкости поверхностно-оклеечным стеклопластиком](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_65.png) 

<a id="p101270"></a>Рис. 19. Устройство клеевого соединения ПОС
в стыках стеновых панелей

<a id="p101271"></a>а - на горизонтальном стыке; б - то же, на вертикальном;
1 - оклеечный стеклопластик; 2 - промазка клеем

<a id="p101272"></a>Расчет стыков с ПОС

<a id="p101273"></a>9.45. Расчет ПОС заключается в определении марки стеклоткани, количества ее слоев и ширины приклеивания.
<a id="p101274"></a>9.46. При усилении здания расчет ПОС ведется в зависимости от действующих усилий в стыке, получаемых на основании расчета крупнопанельного здания на воздействие сейсмических или других нагрузок.
<a id="p101275"></a>9.47. При восстановлении здания расчет ПОС выполняется из условия его равнопрочности расчетному сечению арматуры в стыке.
<a id="p101276"></a>9.48. Расчет ПОС ведется по фактической прочности бетона панелей. При различии прочностей бетона сопрягаемых элементов расчет выполняется по наименьшей прочности.
<a id="p101277"></a>9.49. При растягивающих усилиях в стыке ПОС обеспечивает передачу усилий с одного элемента на другой [(рис. 20)](#p101284) при этом равнопрочность ПОС и арматуры панели или стыка будет соблюдена при условии

<a id="p101278"></a>2nfPfl >= AsRs, (12)

<a id="p101279"></a>где Pf - прочность на растяжение 1 см стеклопластика с nf - количеством слоев стеклоткани, Н/см (кгс/см);
<a id="p101280"></a>Rs - расчетное сопротивление арматуры панели или стыка, МПа;
<a id="p101281"></a>As - площадь сечения арматуры стыка или панели в направлении действия усилия, см2;
<a id="p101282"></a>l - длина стыка, см.

<a id="p101283"></a> ![Б. Усиление и повышение сейсмостойкости поверхностно-оклеечным стеклопластиком](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_66.png) 

<a id="p101284"></a>Рис. 20. Схема работы ПОС при растягивающих усилиях в стыке

<a id="p101285"></a> $n_{f}P_{f} \geq \frac{A_{s}R_{s}}{2l} .$ (13)

<a id="p101286"></a>9.50. Марку стеклоткани и количество ее слоев в стеклопластике определяем по значению nfPf по [табл. 14](#p101615).

#### <a id="p101287"></a>9.51 Необходимую ширину приклеивания b определяем из условия работы бетона панелей на срез


<a id="p101288"></a> $b \geq \frac{n_{f}P_{f}}{R_{b,sh}} ,$ (14)

<a id="p101289"></a>где Rb,sh - прочность бетона на срез, МПа, принимаемая в зависимости от его класса по [табл. 11](#p101141).
<a id="p101290"></a>9.52. Несущая способность стыкового соединения с ПОС при сдвигающих усилиях обеспечивается работой бетона сопрягаемых элементов на срез при сдвиге и кручении и работой стеклопластика на растяжение [(рис. 21)](#p101295). При этом должны соблюдаться [условия (15)](#p101291) и [(17)](#p101299):

<a id="p101291"></a> $R_{b,sh} = \frac{N_{sh}}{2bl} + \frac{N_{sh}}{2\beta b^{2}} ,$ (15)

<a id="p101292"></a>где Nsh - усилие сдвига в стыке, кН;
<a id="p101293"></a> $\beta$ - коэффициент, принимаемый в зависимости от величины l/b по [табл. 15](#p101806).

<a id="p101294"></a> ![Б. Усиление и повышение сейсмостойкости поверхностно-оклеечным стеклопластиком](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_67.png) 

<a id="p101295"></a>Рис. 21. Схема работы ПОС при сдвигающих усилиях в стыке

<a id="p101296"></a>Из [(15)](#p101291) определится необходимая ширина приклеивания стеклопластика

<a id="p101297"></a> $b = \frac{N_{sh}}{4R_{b,sh}l} + \sqrt{(\frac{N_{sh}}{4R_{b,sh}l})^{2} + \frac{N_{sh}}{2R_{b,sh}\beta}} .$ (16)

<a id="p101298"></a>Требуемая несущая способность 1 см стеклопластика, исходя из его работы на растяжение при изгибе, определится из условия

<a id="p101299"></a> $n_{f}P_{f} \geq \frac{1,5N_{sh}b}{l^{2}} .$ (17)

<a id="p101300"></a>По значению nfPf из [табл. 14](#p101615) находим необходимую марку и количество слоев стеклоткани.
<a id="p101301"></a>9.53. При совместном действии в стыке усилий растяжения и сдвига расчет производится по принципу независимости действия сил. При этом, должно соблюдаться условие

<a id="p101302"></a> $\sqrt{(\frac{N_{t}}{2bl})^{2} + (\frac{N_{sh}}{2bl}) + (\frac{N_{sh}}{2\beta b^{2}})} \leq R_{b,sh},$ (18)

<a id="p101303"></a>где Nt - усилие растяжения в стыке, кН.
<a id="p101304"></a>При этом значения nfPf и b следует принимать бульшие из определенных соответственно по [формулам (13)](#p101285), [(17)](#p101299) и [(14)](#p101288), [(16)](#p101297).


#### <a id="p101305"></a>В. УСИЛЕНИЕ УЗЛА ОПИРАНИЯ РИГЕЛЕЙ И УСТРАНЕНИЕ НЕКОТОРЫХ ДЕФЕКТОВ В ДОМАХ СЕРИИ 1-335


<a id="p101306"></a>9.54. Рекомендации предусматривают усиление узлов опирания ригелей на наружные двухслойные стеновые панели, без устройства пристенных колонн, в крупнопанельных домах серии 1-335, выполненных с неполным внутренним каркасом.
<a id="p101307"></a>9.55. Усиление узлов опирания ригелей выполняется с помощью приклеивания заранее изготовленных железобетонных элементов - консолей, с выпусками арматуры, анкеруемыми эпоксидным полимерраствором в шурфах, предварительно высверленных в ребрах панели.
<a id="p101308"></a>9.56. Консоли могут быть выполнены раздельными на каждое ребро панели ([рис. 22](#p101310), а) или спаренными на два сопрягаемых ребра ([рис. 22](#p101310), б). Применение спаренных консолей позволяет к тому же повысить пространственную жесткость здания в целом.

<a id="p101309"></a> ![В. Усиление узла опирания ригелей и устранение некоторых дефектов в домах серии ](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_68.png) 

<a id="p101310"></a>Рис. 22. Устройство консолей на ребрах панелей

<a id="p101311"></a>а - раздельные консоли; б - общая консоль; 1 - ребра
панели; 2 - ригель; 3 - швеллер; 4 - железобетонные
консоли раздельные; 5 - то же, спаренные

<a id="p101312"></a>9.57. В зависимости от состояния существующих стальных опорных столиков, выполненных из швеллеров 12, консоль подводят под швеллера ([рис. 23](#p101314), а) или непосредственно под ригель ([рис. 23](#p101314), б). При наличии наклонной бетонной грани, консоль выполняют по [рис. 23](#p101314), в.

<a id="p101313"></a> ![В. Усиление узла опирания ригелей и устранение некоторых дефектов в домах серии ](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_69.png) 

<a id="p101314"></a>Рис. 23. Способы усиления существующих консолей
в зависимости от их состояния

<a id="p101315"></a>а - подводка консолей под существующие швеллера; б - то же,
под ригель; в - то же, под обетонированный швеллер;
1 - ребро панели; 2 - ригель; 3 - швеллер; 4 - консоль
усиления; 5 - арматура; 6 - полимерраствор; 7 - шурфы

<a id="p101316"></a>9.58. При необходимости крепления к наружным стеновым панелям других элементов конструкций, например при модернизации домов - крепление панелей лоджий, анкера в консолях могут быть выпущены за наружную грань стеновой панели (см. [рис. 23](#p101314), б).
<a id="p101317"></a>9.59. Пример армирования одиночной консоли приводится на [рис. 24](#p101319).

<a id="p101318"></a> ![В. Усиление узла опирания ригелей и устранение некоторых дефектов в домах серии ](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_70.png) 

<a id="p101319"></a>Рис. 24. Армирование одиночной консоли

<a id="p101320"></a>а - для подводки под существующий швеллер или ригель;
б - то же, под обетонированный швеллер

<a id="p101321"></a>9.60. Применение эпоксидных полимеррастворов для закрепления консолей исключает возможность образования коррозии на анкеруемых стержнях арматуры.
<a id="p101322"></a>9.61. Способ усиления узлов опирания ригелей с помощью приклеивания консолей позволяет использовать его как при капитальном ремонте и модернизации дома, когда необходимо усиление всех узлов опирания ригелей, так и при локальной замене отдельных стальных консолей, расположенных на различных этажах.
<a id="p101323"></a>9.62. Расчет консоли, требуемые классы бетона и арматуры, составы эпоксидного полимерраствора и технология производства работ приводятся соответственно в [разд. 11](#p101430) и [12](#p102040).
<a id="p101324"></a>9.63. Низкая прочность и слабое сцепление неавтоклавного пенобетона приводят к образованию трещин и отслоению конструкций двухслойной панели в домах серии 1-335.
<a id="p101325"></a>9.64. Обеспечение сцепления пенобетонной части панели с железобетонной выполняют инъецированием полимерцементного раствора в зазоры, образовавшиеся между слоями бетонов разных видов.
<a id="p101326"></a>9.65. На обнаруженных бухтящих участках панелей, в пенобетоне высверливают с шагом 50 см, в шахматном порядке шурфы диаметром 12 мм.
<a id="p101327"></a>9.66. Для инъецирования используют полимерцементный раствор [состава П-3](#p100847) (см. [табл. 7](#p100842)).
<a id="p101328"></a>9.67. Инъецирование производят через шайбы или штуцера (см. [пп. 7.7](#p100928) и [7.13](#p100937)) с помощью инъекционного устройства, приведенного на [рис. 6](#p101060).
<a id="p101329"></a>9.68. В образовавшихся трещинах в слое пенобетона устраиваются V-образные желоба (см. [п. 7.29](#p100986)), которые заделываются полимерцементным [раствором П-1](#p100845) или [П-2](#p100846). Этим же составом заделываются поврежденные участки панели.


### 10. <a id="p101330"></a>КРУПНОБЛОЧНЫЕ ЗДАНИЯ



#### <a id="p101331"></a>А. ПОВЫШЕНИЕ НОРМАЛЬНОГО СЦЕПЛЕНИЯ В КЛАДКЕ ЧАСТИЧНОЙ ЗАМЕНОЙ РАСТВОРА В ШВАХ


<a id="p101332"></a>10.1. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке обеспечивается частичной заменой слабого или разрушенного раствора в швах растворами на основе полимерцемента или эпоксидных клеев.
<a id="p101333"></a>10.2. Способ частичной замены раствора в швах кладки рекомендуется в случаях низкой прочности или разрушения и выпадания раствора шва.
<a id="p101334"></a>10.3. Этот же способ может быть использован при заделке раскрывшихся в результате смещения блоков вертикальных и горизонтальных швов.
<a id="p101335"></a>10.4. Частичную замену раствора в швах на глубину 10 - 12 см следует производить в шахматном порядке, поочередно - сначала с одной, а потом с другой стороны стены [(рис. 25)](#p101337).

<a id="p101336"></a> ![А. Повышение нормального сцепления в кладке частичной заменой раствора в швах](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_71.png) 

<a id="p101337"></a>Рис. 25. Способ усиления кладки
частичной заменой раствора в швах

<a id="p101338"></a>1, 2, 3, 4, 5, 6 - порядок замены раствора в швах

<a id="p101339"></a>10.5. Заделка швов выполняется полимерцементным раствором [состава П-2](#p100846) (см. [табл. 7](#p100842)) или эпоксидным полимерраствором на основе [составов 3](#p100633) - [6](#p100636) или [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628)) в зависимости от температуры окружающей среды. Количество наполнителя принимается 300 - 400 ч. по массе на 100 ч. по массе эпоксидной смолы.

#### <a id="p101340"></a>10.6 Частичная замена раствора в швах кладки производится в следующей последовательности:

<a id="p101341"></a>освобождение кладки от слабого раствора в шахматном порядке с одной стороны стены;
<a id="p101342"></a>очистка бетонных поверхностей блоков от остатков раствора металлическими щетками;
<a id="p101343"></a>увлажнение освобожденных от раствора поверхностей блоков;
<a id="p101344"></a>заделка шва полимерцементным раствором [состава П-2](#p100846) под давлением с помощью растворонасоса или инъекционного устройства (см. [рис. 6](#p101060));
<a id="p101345"></a>частичная замена раствора в шве кладки с противоположной стороны в аналогичной последовательности.
<a id="p101346"></a>10.7. Частичная замена раствора в швах кладки эпоксидными или полимерцементными составами, вводимыми в стыки под давлением, обеспечивает прочность сцепления в швах кладки, не уступающую прочности бетона блоков на растяжение.
<a id="p101347"></a>10.8. Необходимую площадь замены раствора шва при применении полимерцементных и эпоксидных растворов получают из условия необходимости обеспечения нормального сцепления в кладке Ram (п. 3.39 СНиП II-7-81) и определяют из зависимости

<a id="p101348"></a> $A_{pl}R_{bt}^{n} \geq (R_{am} - R_{am}^{r})A_{bl};$ (19)

<a id="p101349"></a> $A_{pl} \geq \frac{(R_{am} - R_{am}^{r})A_{bl}}{R_{bt}^{n}} ,$ (20)

<a id="p101350"></a>где Apl - площадь заменяемого участка шва;
<a id="p101351"></a> $R_{am}^{r}$ - фактическое нормальное сцепление раствора в кладке;
<a id="p101352"></a>Abl - площадь поперечного сечения блока;
<a id="p101353"></a> $R_{bt}^{n}$ - нормативное сопротивление бетона блока на растяжение;
<a id="p101354"></a>Ram - нормальное сцепление раствора (см. п. 3.39 СНиП II-7-81).


#### <a id="p101355"></a>Б. ПОВЫШЕНИЕ НОРМАЛЬНОГО СЦЕПЛЕНИЯ В КРУПНОБЛОЧНОЙ КЛАДКЕ ДИСКРЕТНЫМИ СВЯЗЯМИ БЛОКОВ


<a id="p101356"></a>10.9. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке может быть достигнуто устройством дискретных связей между блоками.
<a id="p101357"></a>10.10. Дискретные связи между смежными блоками обеспечиваются цилиндрическими шпонками [(рис. 26)](#p101359), образуемыми полимерцементными растворами или эпоксидными полимеррастворами, которые нагнетаются под давлением в высверленные шурфы в смежных блоках ([рис. 27](#p101362), а), или вклеиванием в эти отверстия бетонных цилиндров или стальных труб ([рис. 27](#p101362), б и в).

<a id="p101358"></a> ![Б. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке дискретными связями бл](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_72.png) 

<a id="p101359"></a>Рис. 26. Способ усиления кладки дискретными связями

<a id="p101360"></a>1 - стеновой блок; 2 - перемычечный блок; 3 - раствор;
4 - цилиндрическая шпонка



<a id="p101361"></a> ![Б. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке дискретными связями бл](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_73.png) 

<a id="p101362"></a>Рис. 27. Конструкции дискретных связей, выполняемых

<a id="p101363"></a>а - заливкой полимерраствором или полимерцементом;
б - бетонными цилиндрическими шпонками; в - металлической
трубой; 1 - полимерраствор; 2 - бетон; 3 - металлическая
труба; 4 - цементный раствор

<a id="p101364"></a>Обладая высокими адгезией и прочностью, дискретные связи, наряду с повышением нормального сцепления швов в кладке, образуют шпонки, препятствующие взаимному смещению блоков.
<a id="p101365"></a>10.11. Необходимая площадь участков сцепления шпонок с блоком определяется по [формуле (20)](#p101349).
<a id="p101366"></a>10.12. Фактическая суммарная площадь сцепления с блоком при радиусе шпонки rk определится по [формуле (21)](#p101369) и [рис. 28](#p101368).

<a id="p101367"></a> ![Б. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке дискретными связями бл](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_74.png) 

<a id="p101368"></a>Рис. 28. Схема определения необходимой длины дуги

<a id="p101369"></a>Apl = Llknk, (21)

<a id="p101370"></a>где L - длина дуги, сопрягаемой с блоком:

<a id="p101371"></a> $L \approx \pi r_{k} - t;$ (22)

<a id="p101372"></a>rk - радиус цилиндрической шпонки;
<a id="p101373"></a>t - толщина шва кладки;
<a id="p101374"></a>lk - глубина шпонки;
<a id="p101375"></a>nk - количество шпонок.

#### <a id="p101376"></a>10.13 Задаваясь радиусом и глубиной цилиндрических шпонок, количество их определяем из [зависимости (23)](#p101377):


<a id="p101377"></a> $n_{k} = \frac{(R_{am} - R_{am}^{r})A_{bl}}{R_{bt}^{n}(\pi r_{k} - t)} .$ (23)

<a id="p101378"></a>10.14. Количество дискретных связей в швах должно быть не менее двух на каждом блоке.
<a id="p101379"></a>10.15. Шурфы в растворном шве и смежных блоках следует сверлить алмазными сверлами типа СКА, с помощью пневмосверлильных машин ИП-1023 или электросверлильных машин ИЭ-1081 (см. [прил. 6](#p102988)).
<a id="p101380"></a>10.16. Высверленные отверстия, после продувки их сжатым воздухом, заполняют клеящими составами с помощью инъектора (см. [рис. 6](#p101060)).
<a id="p101381"></a>10.17. Полимерцементный раствор следует принимать [состава П-2](#p100846) (см. табл. 5) с заменой портландцемента на расширяющийся цемент.
<a id="p101382"></a>10.18. Эпоксидный полимерраствор рекомендуется принимать [состава 1](#p100631) - [6](#p100636) в теплое время года (при t > 15 °C) и [состава 11](#p100641) в зимнее время (при t <= 15 °C) (см. [табл. 5](#p100628)) с введением в него наполнителя (кварцевого песка, андезитовой муки или цемента) в количестве 300 - 400 ч. по массе на 100 ч. по массе эпоксидной смолы.
<a id="p101383"></a>10.19. Снижение расхода полимерных смол и упрощение производства работ достигается устройством цилиндрической шпонки из бетона М200 - 300 или металлической трубы, вклеиваемых эпоксидным полимерраствором в высверленное отверстие (см. [рис. 27](#p101362), б и в).
<a id="p101384"></a>10.20. Диаметр бетонных цилиндров или металлической трубы принимается на 3 - 4 мм меньше диаметра высверленного отверстия.
<a id="p101385"></a>10.21. В очищенное и обеспыленное отверстие вставляются обмазанные эпоксидным полимерраствором бетонный цилиндр или стальная труба, предварительно очищенные от грязи и ржавчины и обезжиренные ацетоном. В случае применения шпонки из стальной трубы последняя после вклеивания заполняется цементным раствором.


#### <a id="p101386"></a>В. ПОВЫШЕНИЕ НОРМАЛЬНОГО СЦЕПЛЕНИЯ В КРУПНОБЛОЧНОЙ КЛАДКЕ С ПОМОЩЬЮ ПАШ И ПАШС


<a id="p101387"></a>10.22. Повышение нормального сцепления в швах крупноблочной кладки и пространственной жесткости и сейсмостойкости здания в целом может выполняться и с помощью полимеррастворных шпонок ПАШ и ПАШС. Описание и расчет конструкций ПАШ и ПАШС и конструктивные требования к ним приведены в [разд. 9](#p101093).
<a id="p101388"></a>10.23. Пример расположения ПАШ и ПАШС в вертикальных и горизонтальных швах блочной кладки приводится на [рис. 29](#p101390), а на [рис. 30](#p101392) и [31](#p101395), а и б приводятся детали стыков блоков с ПАШ и ПАШС.

<a id="p101389"></a> ![В. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке с помощью ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_75.png) 

<a id="p101390"></a>Рис. 29. Пример устройства ПАШ и ПАШС
в вертикальных и горизонтальных швах блочной кладки



<a id="p101391"></a> ![В. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке с помощью ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_76.png) 

<a id="p101392"></a>Рис. 30. Детали стыков с ПАШ

<a id="p101393"></a>а, б - в горизонтальных швах; в - в вертикальных швах



<a id="p101394"></a> ![В. Повышение нормального сцепления в крупноблочной кладке с помощью ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_77.png) 

<a id="p101395"></a>Рис. 31. Детали устройства стыков ПАШС

<a id="p101396"></a>а - ПАШС с наружной стороны стены; б - ПАШС с наружной
и внутренней сторон стены; в - ПАШС с заделкой
полимерраствором только отгибов скобы

<a id="p101397"></a>10.24. При необходимости ПАШС может быть выполнена с заделкой в бетонные блоки только отгибов арматуры-скобы ([рис. 31](#p101395), в).
<a id="p101398"></a>10.25. Расчет ПАШ и ПАШС - количество шпонок, их сечение и площадь арматуры определяются в зависимости от действующих усилий в швах блоков, получаемых на основании результатов расчета крупноблочного здания на действующие нагрузки, а также от фактической прочности бетона сопрягаемых элементов конструкций - блоков, перемычечных поясов и др., принимаемой по результатам обследования здания. При различии прочностей сопрягаемых элементов конструкций до 10% длина шпонок принимается по наименьшей прочности бетона, а в остальных случаях длина шпонок определяется раздельно.


#### <a id="p101399"></a>Г. ПОВЫШЕНИЕ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЖЕСТКОСТИ, СЕЙСМОСТОЙКОСТИ И ИСКЛЮЧЕНИЕ "КЛАВИШНОЙ" РАБОТЫ СБОРНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ И ПОКРЫТИЙ


<a id="p101400"></a>10.26. Повреждения в виде трещин в стыках сборных элементов перекрытий и покрытий, образующихся в результате сейсмических или других воздействий, свидетельствуют о недостаточной горизонтальной жесткости таких конструкций.
<a id="p101401"></a>10.27. Образование трещин в стыках сборных перекрытий и покрытий происходит и в результате "клавишной" работы сборных элементов при неравномерно распределенных вертикальных нагрузках.
<a id="p101402"></a>10.28. Основной причиной недостаточной жесткости сборных перекрытий является низкая клеящая способность цементного вяжущего, применяемого при замоноличивании стыков. Дополнительные мероприятия по повышению сейсмостойкости, рекомендуемые в п. 3.10 СНиП II-7-81, также не обеспечивают монолитности и жесткости сборной конструкции покрытий и перекрытий, позволяющих рассматривать их как монолитный жесткий диск.
<a id="p101403"></a>10.29. Повышение горизонтальной жесткости, сейсмостойкости перекрытий и покрытий и зданий в целом, а также исключение "клавишной" работы отдельных сборных элементов рекомендуется выполнять заменой раствора швов на полимерраствор, полимерцемент или на мелкозернистый бетон, укладываемый по адгезионной промазке сопрягаемых сборных элементов.
<a id="p101404"></a>10.30. Описание способа повышения жесткости и исключения клавишной работы, а также усиление сборных перекрытий и их расчет приводятся в [разд. 11](#p101430).
<a id="p101405"></a>10.31. При расчете горизонтального диска перекрытия, в качестве растянутой арматуры балки-стенки следует принимать армирование сборных поясов-перемычек крупноблочных зданий. При этом, пояса-перемычки необходимо связать между собой равнопрочным соединением с помощью ПАШ или ПАШС [(рис. 32)](#p101407).

<a id="p101406"></a> ![Г. Повышение горизонтальной жесткости, сейсмостойкости и исключение "Клавишной" ](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_78.png) 

<a id="p101407"></a>Рис. 32. Устройство стыков перемычечных блоков
с помощью ПАШ и ПАШС

<a id="p101408"></a>а - план перемычечных блоков; б - деталь стыка;
1 - перемычечный блок; 2 - простеночный блок;
3 - перекрытие; 4 - обвязка; 5 - ПАШ или ПАШС

<a id="p101409"></a>10.32. При недостаточном армировании поясов-перемычек необходимо устройство дополнительных тяжей поясов [(рис. 33)](#p101411).

<a id="p101410"></a> ![Г. Повышение горизонтальной жесткости, сейсмостойкости и исключение "Клавишной" ](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_79.png) 

<a id="p101411"></a>Рис. 33. Устройство тяжей в уровне перекрытия

<a id="p101412"></a>1 - тяж-пояс; 2 - заделка гипсовым раствором на ПВАЭ

<a id="p101413"></a>10.33. Усилие, на которое подбирается сечение тяжей, определяется исходя из расчетного сопротивления бетонной кладки на скалывание толщины стены и ее длины

<a id="p101414"></a>N = 0,2Rbw,chlwtw, (24)

<a id="p101415"></a>где Rbw,ch - сопротивление кладки скалыванию, 10 кН/м2 (т/м2);
<a id="p101416"></a>lw - длина стены, м;
<a id="p101417"></a>tw - толщина стены, м.
<a id="p101418"></a>10.34. Усилие в тяжах определяется с учетом коэффициента условий работы $\gamma_{i} = 0,85$ , учитывающего потери напряжения при длине затяжки l >= 6 м.
<a id="p101419"></a>В необходимых случаях следует также учитывать напряжения в поясах от действия температуры наружного воздуха

<a id="p101420"></a> $\sigma_{s}^{t} = (\gamma_{s}^{t} - \gamma_{bw}^{t})tE_{s},$ (25)

<a id="p101421"></a> $\gamma_{s}^{t}$ , $\gamma_{bw}^{t}$ - коэффициент линейного распирания кладки и стали;
<a id="p101422"></a>t - величина изменения температуры, °C.
<a id="p101423"></a>По усилию натяжения определяют сечение тяжей с учетом допускаемого напряжения на местное смятие резьбы.
<a id="p101424"></a>10.35. Технология производства работ по усилению перекрытия приводится в [разд. 12](#p102040).
<a id="p101425"></a>10.36. Рекомендуемый способ повышения жесткости, сейсмостойкости и исключения "клавишной" работы сборных перекрытий может быть использован при:
<a id="p101426"></a>восстановлении крупноблочных зданий, пострадавших во время сейсмических или других воздействий;
<a id="p101427"></a>повышении сейсмостойкости зданий, в связи с изменением балльности района;
<a id="p101428"></a>модернизации зданий, построенных без антисейсмических мероприятий.
<a id="p101429"></a>10.37. Этот способ может быть использован и при новом строительстве крупноблочных зданий.


### 11. <a id="p101430"></a>КАРКАСНЫЕ И КАРКАСНО-ПАНЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ



#### <a id="p101431"></a>А. УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ


<a id="p101432"></a>11.1. Усиление ленточных бетонных и железобетонных фундаментов рекомендуется производить с помощью приливов-башмаков из монолитного бетона или железобетона по адгезионной полимерной промазке ([рис. 34](#p101434), а) или приклеиванием эпоксидным полимерраствором сборных элементов усиления к боковой поверхности бетона существующих фундаментов ([рис. 34](#p101434), б).

<a id="p101433"></a> ![А. Усиление фундаментов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_80.png) 

<a id="p101434"></a>Рис. 34. Усиление фундаментов

<a id="p101435"></a>а - ленточных, устройством приливов-башмаков из монолитного
бетона; б - то же, приклеиванием сборных элементов усиления;
в - то же, устройством приливов-башмаков с армированной
связью с фундаментом; г, д - точечных фундаментов;
1 - монолитный башмак; 2 - адгезионная промазка; 3 - сборный
элемент усиления; 4 - эпоксидный полимерраствор;
5 - арматура; 6 - шурф, заполняемый полимерраствором;
7 - армированная рубашка; 8 - короткая обойма на колонне;
9 - хомуты; 10 - горизонтальная арматура

<a id="p101436"></a>11.2. Усиление ленточных фундаментов под дополнительные нагрузки производят добетонировкой ступеней с обеих сторон по адгезионной промазке. Соединение элементов усиления с существующим фундаментом осуществляют с помощью арматурных стержней, анкеруемых в отверстиях, высверленных в бетоне ([рис. 34](#p101434), в).
<a id="p101437"></a>11.3. Усиление точечных фундаментов производят прибетонировкой бетона по адгезионной промазке. При этом, предварительно на нижней боковой поверхности ступени фундамента высверливаются отверстия, в которых с помощью эпоксидного полимерраствора анкеруются арматурные стержни ([рис. 34](#p101434), г). Усиление может быть выполнено и сборным железобетонным элементом, приклеенным к существующему фундаменту эпоксидным полимерраствором с одновременной анкеровкой выпусков арматуры.
<a id="p101438"></a>11.4. Усиление точечных фундаментов может выполняться и железобетонными рубашками, армированными замкнутой горизонтальной арматурой и перпендикулярными стержнями, устанавливаемыми в вертикальных плоскостях ([рис. 34](#p101434), д). Нижние горизонтальные стержни служат рабочей арматурой рубашек, которые определяются расчетом. Над фундаментными рубашками устраиваются обоймы в пределах нижней части колонн на высоту не менее 1 м.
<a id="p101439"></a>11.5. Класс бетона элементов усиления (монолитных и сборных) принимается на одну ступень выше прочности бетона усиливаемого фундамента, но не менее B15.
<a id="p101440"></a>11.6. Прочность сцепления свежего бетона с бетоном существующего фундамента обеспечивается адгезионной полимерной промазкой ПЭФ-1 (см. [табл. 4](#p100482) и [пп. 4.21](#p100600) - [4.23](#p100602) и [п. 5.14](#p100874)).
<a id="p101441"></a>Если позволяет технологическая возможность, применяется и [состав 8](#p100638) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.18](#p100878)), с учетом его малой жизнеспособности.
<a id="p101442"></a>11.7. Приклеивание сборных элементов усиления и анкеровка арматуры, в зависимости от погодных условий, выполняются эпоксидным полимерраствором ([составы 3](#p100633) - [6](#p100636) или [11](#p100641) [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).


#### <a id="p101443"></a>Б. УСИЛЕНИЕ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ


<a id="p101444"></a>11.8. Усиление колонн выполняется устройством железобетонных обойм по адгезионной промазке [(рис. 35)](#p101446) или поверхностным армированием усиливаемой конструкции ([рис. 36](#p101449) и [37](#p101452)).

<a id="p101445"></a> ![Б. Усиление центрально-сжатых элементов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_81.png) 

<a id="p101446"></a>Рис. 35. Усиление колонны железобетонной обоймой
по адгезионной промазке

<a id="p101447"></a>1 - усиливаемая колонна; 2 - железобетонная обойма;
3 - адгезионная промазка



<a id="p101448"></a> ![Б. Усиление центрально-сжатых элементов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_82.png) 

<a id="p101449"></a>Рис. 36. Усиление колонны стальными листами

<a id="p101450"></a>1 - усиливаемая колонна; 2 - стальной лист; 3 - уголок;
4 - герметизация; 5 - отверстия с нарезкой;
6 - эпоксидный клей; 7 - сварной шов



<a id="p101451"></a> ![Б. Усиление центрально-сжатых элементов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_83.png) 

<a id="p101452"></a>Рис. 37. Усиление колонны
поверхностно-оклеечным стеклопластиком

<a id="p101453"></a>1 - усиливаемая колонна;
2 - поверхностно-оклеечный стеклопластик

<a id="p101454"></a>11.9. В качестве поверхностного армирования рекомендуется использовать стальной лист [(рис. 36)](#p101449) или оклеечный стеклопластик на эпоксидном клее [(рис. 37)](#p101452).
<a id="p101455"></a>11.10. Усиление колонн обоймами или поверхностным армированием может осуществляться как на всю высоту, так и в пределах наиболее перегруженных или поврежденных участков [(рис. 38)](#p101457).

<a id="p101456"></a> ![Б. Усиление центрально-сжатых элементов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_84.png) 

<a id="p101457"></a>Рис. 38. Усиление поврежденных участков колонны

<a id="p101458"></a>11.11. Элементы поверхностного армирования должны быть перепущены на неповрежденные участки колонны на длину L не меньшую, чем максимальный размер (ширина грани или диаметр) усиливаемой конструкции и не менее 500 мм, а при усилении железобетонной обоймой, к тому же, и не менее пяти толщин обоймы и не менее длины анкеровки дополнительной рабочей арматуры (принимается наибольшая из указанных величин (см. [рис. 38](#p101457)).
<a id="p101459"></a>11.12. Замкнутая обойма (см. [рис. 35](#p101446)), охватывающая усиливаемый элемент со всех сторон, благодаря адгезионной промазке поверхности колонны перед бетонированием и усадке бетона, обеспечивает надежную совместную работу обоймы с усиливаемой конструкцией.
<a id="p101460"></a>11.13. Толщина обоймы и сечение продольной дополнительной рабочей арматуры определяются расчетом. Конструктивно толщина обоймы принимается равной не менее 50 мм из условия бетонирования и обеспечения требуемой толщины защитного слоя дополнительной арматуры.
<a id="p101461"></a>11.14. Шаг хомутов в обоймах принимается равным не более 15 диаметров продольной арматуры, не более трехкратной толщины обоймы и не более 200 мм (см. [рис. 35](#p101446)).
<a id="p101462"></a>11.15. По концам железобетонных обойм хомуты устанавливаются с шагом, уменьшенным вдвое (см. [рис. 35](#p101446)) по сравнению с шагом хомутов, оговоренным в [п. 11.14](#p101461).
<a id="p101463"></a>11.16. Поверхностное армирование стальными листами производят с помощью эпоксидных клеев. Толщину стальных листов следует принимать равной 3 - 4 мм. Замкнутое пространство вокруг усиливаемой колонны создается с помощью уголков, соединяющих на сварке стальные листы между собой (см. [рис. 36](#p101449)).
<a id="p101464"></a>11.17. Совместная работа стального листа с железобетонной колонной обеспечивается инъецированием в зазор между ними эпоксидного клея ([составы 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) по [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)) через инвентарный штуцер, ввинчиваемый в нижнее отверстие листа усиления (см. [рис. 36](#p101449)). При этом, горизонтальные зазоры между стальным листом и колонной должны быть предварительно загерметизированы тем же составом, с добавлением наполнителя в количестве 100 - 300 мас. ч. на 100 мас. ч. смолы.
<a id="p101465"></a>11.18. Стальные листы с внутренней стороны предварительно освобождаются от ржавчины и окалины и обезжириваются ацетоном.
<a id="p101466"></a>11.19. Усиление колонны поверхностно-оклеечным стеклопластиком производят приклеиванием стеклоткани эпоксидным клеем (см. [рис. 37](#p101452)).
<a id="p101467"></a>11.20. Стеклоткань может быть принята марок Т-11, Т-13 или других марок с аналогичными прочностными показателями. Для этих целей могут быть использованы и стеклосетки, например марки РС2-1 и др. (см. [табл. 4](#p100482)). Перед употреблением стеклоткань должна быть освобождена от замасливателя (см. [пп. 4.35](#p100616) и [4.36](#p100617)).
<a id="p101468"></a>11.21. Количество слоев стеклоткани определяется расчетом, однако конструктивно следует принимать не менее двух.
<a id="p101469"></a>11.22. Обеспечение огнестойкости элементов поверхностного армирования - стальных листов и стеклопластика достигается нанесением огнезащитной штукатурки по металлической сетке, не связанной с элементом усиления.
<a id="p101470"></a>11.23. Центрально-сжатые элементы, усиливаемые железобетонной обоймой или поверхностно-оклеечным стеклопластиком, рассчитываются вместе с элементами усиления как монолитные - целые.
<a id="p101471"></a>11.24. Класс бетона обоймы следует принимать в соответствии с [п. 4.25](#p100605), требования к вяжущему, заполнителям и арматуре приводятся в [пп. 4.26](#p100606) - [4.31](#p100611).

<a id="p101472"></a>Расчет усиления сжатых элементов

<a id="p101473"></a>11.25. Расчет прочности центрально-сжатых железобетонных колонн, усиленных железобетонной обоймой по адгезионной промазке [(рис. 39)](#p101484), N производится исходя из условия

<a id="p101474"></a> $N = \varphi[\eta_{b}(R_{b}A + R_{sc}A_{s}) + \eta_{rcr}(R_{b,rcr}A_{rcr} + R_{sc,rcr}A_{s,rcr})],$ (26)

<a id="p101475"></a>где $\eta_{b}$ - коэффициент условий работы, равный 0,9 при h <= 200 мм и 1 при h > 200 мм;
<a id="p101476"></a> $\varphi$ - коэффициент продольного изгиба усиленной колонны определяется в соответствии с [п. 11.26](#p101591) и [табл. 13](#p101485) настоящих Рекомендаций;
<a id="p101477"></a> $\eta_{rcr}$ - коэффициент условий работы обоймы, равный: 0,9 - при использовании предварительно-напряженной поперечной арматуры; 0,8 - при использовании поперечной арматуры в виде обычных замкнутых хомутов;
<a id="p101478"></a>Rb - призменная прочность бетона усиливаемой конструкции, соответствующая фактической кубиковой прочности (см. [п. 3.5](#p102591) прил. 1);
<a id="p101479"></a>Rb,rcr - расчетная призменная прочность бетона обоймы;
<a id="p101480"></a>Rsc, Rsc,rcr - расчетное сопротивление арматуры соответственно усиливаемой конструкции и обоймы;
<a id="p101481"></a>A, Arcr - площадь поперечного сечения бетона соответственно усиливаемой колонны и обоймы;
<a id="p101482"></a>As, As,rcr - площадь сечения арматуры соответственно усиливаемой колонны и обоймы.

<a id="p101483"></a> ![Б. Усиление центрально-сжатых элементов](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_85.png) 

<a id="p101484"></a>Рис. 39. Расчетная схема усиления центрально-сжатой колонны

<a id="p101485"></a>Таблица 13 [<1>](#p101487)


<a id="p101486"></a>

---

<a id="p101487"></a><1> Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1985.


<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td colspan="4"><a id="p101488"></a><img src="https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_86.png" alt="Б. Усиление центрально-сжатых элементов"></td><td colspan="5"><a id="p101489"></a><a id="p101490"></a><a id="p101491"></a><a id="p101492"></a><a id="p101493"></a>Коэффициенты $\varphi_{b}$ и $\varphi_{r}$<br>1-1 - рассматриваемая плоскость;<br>2 - промежуточные стержни;<br>$\Sigma A_{si}$ - площадь сечения всех продольных стержней;<br>N - продольная сила от постоянных и длительных временных нагрузок, действующих на усиленную колонну</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101494"></a>Nl/N'</td><td colspan="8"><a id="p101495"></a>l0/h</td></tr>
<tr><td><a id="p101496"></a>6</td><td><a id="p101497"></a>8</td><td><a id="p101498"></a>10</td><td><a id="p101499"></a>12</td><td><a id="p101500"></a>14</td><td><a id="p101501"></a>16</td><td><a id="p101502"></a>18</td><td><a id="p101503"></a>20</td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p101504"></a>Коэффициент $\varphi_{b}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101505"></a>0</td><td><a id="p101506"></a>0,93</td><td><a id="p101507"></a>0,92</td><td><a id="p101508"></a>0,91</td><td><a id="p101509"></a>0,90</td><td><a id="p101510"></a>0,89</td><td><a id="p101511"></a>0,86</td><td><a id="p101512"></a>0,83</td><td><a id="p101513"></a>0,80</td></tr>
<tr><td><a id="p101514"></a>0,5</td><td><a id="p101515"></a>0,92</td><td><a id="p101516"></a>0,91</td><td><a id="p101517"></a>0,90</td><td><a id="p101518"></a>0,88</td><td><a id="p101519"></a>0,85</td><td><a id="p101520"></a>0,81</td><td><a id="p101521"></a>0,78</td><td><a id="p101522"></a>0,65</td></tr>
<tr><td><a id="p101523"></a>1</td><td><a id="p101524"></a>0,92</td><td><a id="p101525"></a>0,91</td><td><a id="p101526"></a>0,89</td><td><a id="p101527"></a>0,86</td><td><a id="p101528"></a>0,81</td><td><a id="p101529"></a>0,74</td><td><a id="p101530"></a>0,63</td><td><a id="p101531"></a>0,55</td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p101532"></a>Коэффициент $\varphi_{r}$</td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p101533"></a>При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее $1/3\Sigma A_{si}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101534"></a>0</td><td><a id="p101535"></a>0,93</td><td><a id="p101536"></a>0,92</td><td><a id="p101537"></a>0,91</td><td><a id="p101538"></a>0,90</td><td><a id="p101539"></a>0,89</td><td><a id="p101540"></a>0,87</td><td><a id="p101541"></a>0,84</td><td><a id="p101542"></a>0,81</td></tr>
<tr><td><a id="p101543"></a>0,5</td><td><a id="p101544"></a>0,92</td><td><a id="p101545"></a>0,92</td><td><a id="p101546"></a>0,91</td><td><a id="p101547"></a>0,90</td><td><a id="p101548"></a>0,87</td><td><a id="p101549"></a>0,84</td><td><a id="p101550"></a>0,80</td><td><a id="p101551"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101552"></a>1</td><td><a id="p101553"></a>0,92</td><td><a id="p101554"></a>0,91</td><td><a id="p101555"></a>0,90</td><td><a id="p101556"></a>0,88</td><td><a id="p101557"></a>0,86</td><td><a id="p101558"></a>0,82</td><td><a id="p101559"></a>0,77</td><td><a id="p101560"></a>0,7</td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p101561"></a>При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее $1/3\Sigma A_{si}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101562"></a>0</td><td><a id="p101563"></a>0,92</td><td><a id="p101564"></a>0,92</td><td><a id="p101565"></a>0,91</td><td><a id="p101566"></a>0,89</td><td><a id="p101567"></a>0,87</td><td><a id="p101568"></a>0,84</td><td><a id="p101569"></a>0,8</td><td><a id="p101570"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101571"></a>0,5</td><td><a id="p101572"></a>0,92</td><td><a id="p101573"></a>0,91</td><td><a id="p101574"></a>0,90</td><td><a id="p101575"></a>0,87</td><td><a id="p101576"></a>0,83</td><td><a id="p101577"></a>0,79</td><td><a id="p101578"></a>0,72</td><td><a id="p101579"></a>0,65</td></tr>
<tr><td><a id="p101580"></a>1</td><td><a id="p101581"></a>0,92</td><td><a id="p101582"></a>0,91</td><td><a id="p101583"></a>0,89</td><td><a id="p101584"></a>0,86</td><td><a id="p101585"></a>0,80</td><td><a id="p101586"></a>0,74</td><td><a id="p101587"></a>0,66</td><td><a id="p101588"></a>0,58</td></tr>
</table>


<a id="p101589"></a>При армировании обойм усиления центрально-сжатой железобетонной колонны в пределах 1%, As,rcr = 0,01Arcr, расчетная формула примет вид

<a id="p101590"></a> $N = \varphi[\eta_{b}(R_{b}A + R_{sc}A_{s}) + \eta_{rcr}A_{rcr}(R_{b,rcr} + 0,01R_{sc,rcr})].$ (27)

<a id="p101591"></a>11.26. Коэффициент продольного изгиба $\varphi$ усиленной колонны, учитывающий длительность загружения, гибкость и характер ее армирования, определяется по экспериментальной зависимости

<a id="p101592"></a> $\varphi = \varphi_{b} + 2(\varphi_{r} - \varphi_{b}) \frac{R_{sc}A_{s} + R_{sc,rcr}A_{s,rcr}}{R_{b}A + R_{b,rcr}A_{rcr}} ,$ (28)

<a id="p101593"></a>но принимается не более $\varphi_{r}$ ( $\varphi_{b}$ и $\varphi_{r}$ - определяются по [табл. 13](#p101485)).
<a id="p101594"></a>Значение $\varphi$ определяют по [формуле (28)](#p101592), предварительно задавшись минимальной толщиной обоймы, равной 50 мм. Тогда наименьший размер поперечного сечения усиленной колонны составит (см. [рис. 39](#p101484)).

<a id="p101595"></a>b' = b + 2d, (29)

<a id="p101596"></a>где d - толщина обоймы.
<a id="p101597"></a>[Формула (28)](#p101592) справедлива при усилении колонны на всю высоту. При усилении колонны только в пределах перегруженных или поврежденных участков $\varphi$ следует также определять по [формуле (28)](#p101592), как для колонны до усиления без учета сечения обоймы Arcr и дополнительной арматуры As,rcr.

#### <a id="p101598"></a>11.27 Площадь сечения бетона обоймы усиления определяется по формуле


<a id="p101599"></a> $A_{rcr} = \frac{\frac{N}{\varphi} - \eta_{b}(R_{b}A + R_{sc}A_{s})}{\eta_{rcr}(R_{b,rcr} + 0,01R_{sc,rcr})} .$ (30)


#### <a id="p101600"></a>11.28 Расчетная толщина монолитной железобетонной обоймы определяется по формуле


<a id="p101601"></a> $d = \frac{\sqrt{(b + h)^{2} + 4A_{rcr}} - (b + h)}{4} .$ (31)

<a id="p101602"></a>Площадь сечения продольной дополнительной арматуры определяется согласно [п. 11.25](#p101473). Прочность усиленной колонны проверяется по [формуле (27)](#p101590) с учетом полученных при расчете значений коэффициента $\varphi$ и As,rcr.
<a id="p101603"></a>11.29. Расчет прочности центрально-сжатых железобетонных колонн, усиленных поверхностно-оклеечным стеклопластиком, производится исходя из условия

<a id="p101604"></a> $N = \eta_{b}\varphi(AR_{b}^{*} + A_{s}R_{sc}),$ (32)

<a id="p101605"></a>где $R_{b}^{*}$ - приведенная призменная прочность бетона усиленной конструкции, определяемая в соответствии с [п. 11.30](#p101607) настоящих Рекомендаций.
<a id="p101606"></a>Значения N, $\eta_{b}$ , $\varphi$ , A, As и Rsc см. [п. 11.25](#p101473) настоящих Рекомендаций.

#### <a id="p101607"></a>11.30 Приведенную призменную прочность бетона усиленной конструкции $(R_{b}^{*})$ рекомендуется определять по формуле


<a id="p101608"></a> $R_{b}^{*} = R_{b}(1 + 0,5 \frac{\sigma_{r}}{R_{b,t}}),$ (33)

<a id="p101609"></a>где Rb и Rb,t - призменная прочность и прочность бетона на осевое растяжение усиливаемой конструкции, соответствующие фактической кубиковой прочности (см. [п. 3.5](#p102591) прил. 1);
<a id="p101610"></a> $\sigma_{r}$ - дополнительное напряжение в бетоне, вызванное работой поверхностно-оклеечного стеклопластика, рекомендуется определять для предельного состояния по формуле

<a id="p101611"></a> $\sigma_{r} = (2n_{f}P_{f})/b,$ (34)

<a id="p101612"></a>где nf - количество слоев стеклоткани в стеклопластике;
<a id="p101613"></a>b - ширина усиливаемой колонны;
<a id="p101614"></a>Pf - расчетная прочность на растяжение 1 см стеклопластика из одного слоя стеклоткани, принимаемая по [табл. 14](#p101615).

<a id="p101615"></a>Таблица 14


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101616"></a>Количество слоев стеклоткани, nf</td><td colspan="6"><a id="p101617"></a>Прочность стеклопластика, Pf</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101618"></a>стеклосетка РС2-3</td><td colspan="2"><a id="p101619"></a>стеклоткань СТ-11</td><td colspan="2"><a id="p101620"></a>стеклоткань СТ-13</td></tr>
<tr><td><a id="p101621"></a>1</td><td><a id="p101622"></a>(165)<br>--------<br>0,167</td><td><a id="p101623"></a>16,5<br>-------<br>(17)</td><td><a id="p101624"></a>35,5<br>--------<br>0,235</td><td><a id="p101625"></a>(355)<br>--------<br>(24)</td><td><a id="p101626"></a>52,0<br>-------<br>0,49</td><td><a id="p101627"></a>(520)<br>-------<br>(50)</td></tr>
<tr><td><a id="p101628"></a>2</td><td><a id="p101629"></a>21,0<br>-------<br>0,265</td><td><a id="p101630"></a>(210)<br>-------<br>(27)</td><td><a id="p101631"></a>64,0<br>-------<br>0,57</td><td><a id="p101632"></a>(640)<br>-------<br>(58)</td><td><a id="p101633"></a>70,0<br>-------<br>0,78</td><td><a id="p101634"></a>(700)<br>-------<br>(80)</td></tr>
<tr><td><a id="p101635"></a>3</td><td><a id="p101636"></a>34,0<br>-------<br>0,49</td><td><a id="p101637"></a>(340)<br>-------<br>(50)</td><td><a id="p101638"></a>71,5<br>-------<br>0,98</td><td><a id="p101639"></a>(715)<br>-------<br>(100)</td><td><a id="p101640"></a>82,5<br>-------<br>1,52</td><td><a id="p101641"></a>(825)<br>-------<br>(155)</td></tr>
</table>


<a id="p101642"></a>Примечания: 1. Приведенные значения прочности стеклопластика получены на основании небольшого количества образцов. 2. Над чертой приводятся значения прочности, МПа (кгс/см2), под чертой кН/см (кгс/см).

<a id="p101643"></a>11.31. Расчетное значение (nf) и характеристика (Pf) поверхностно-оклеечного стеклопластика подбираются по [табл. 14](#p101615), при этом необходимо соблюдать условие

<a id="p101644"></a> $n_{f}P_{f} \geq R_{b,t}b[\frac{1}{AR_{b}} (\frac{N}{\eta\varphi} - R_{sc}A_{s}) - 1].$ (35)


#### <a id="p101645"></a>В. УСИЛЕНИЕ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [<1>](#p101647)



<a id="p101646"></a>

---

<a id="p101647"></a><1> Раздел выполнен под руководством д-ра техн. наук А.П. Васильева (НИИЖБ).

<a id="p101648"></a>11.32. Изгибаемые железобетонные элементы каркаса, в зависимости от вида повреждений и необходимости усиления той или иной зоны конструкции, усиляются с помощью поверхностного армирования усиливаемой конструкции и наращивания бетона по адгезионной промазке [(рис. 40)](#p101650).

<a id="p101649"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_87.png) 

<a id="p101650"></a>Рис. 40. Схемы усиления изгибаемых элементов

<a id="p101651"></a>а - растянутой зоны; б - сжатой зоны; в - опорной зоны;
г - опорной зоны на воздействие поперечной силы

<a id="p101652"></a>11.33. В качестве поверхностного армирования рекомендуется использовать железобетонные элементы - обычные или предварительно напряженные, стальные листы или оклеечный стеклопластик.
<a id="p101653"></a>11.34. Растянутую зону изгибаемых железобетонных конструкций на воздействие пролетного момента рекомендуется усилить с помощью приклейки железобетонных элементов или стальных листов ([рис. 40](#p101650), а), либо поверхностно-оклеечного стеклопластика.
<a id="p101654"></a>11.35. Учитывая технологическую сложность склеивания эпоксидным клеем стальных листов усиления с бетоном и возможное образование при этом непроклеев (из-за низкой вязкости ненаполненного клеящего состава) с одной стороны, а с другой - снижение адгезии к металлу, в случае склеивания эпоксидным полимерраствором, при выборе конструкции усиления предпочтение следует отдавать железобетонным элементам усиления. К тому же, элементы усиления из стальных листов и поверхностно-оклеечного стеклопластика требуют дополнительных огнезащитных мероприятий.
<a id="p101655"></a>11.36. При невозможности усиления изгибаемой железобетонной конструкции в растянутой зоне производят усиление сжатой зоны.
<a id="p101656"></a>11.37. Усиление сжатой зоны бетона выполняется приклейкой бетонных и железобетонных элементов усиления или наращиванием бетона по предварительной адгезионной промазке ([рис. 40](#p101650), б) верхней грани усиливаемой конструкции, а при необходимости и с укладкой дополнительной арматуры.
<a id="p101657"></a>11.38. Усиление изгибаемых конструкций в опорных зонах осуществляется наращиванием бетона, с предварительной укладкой дополнительной арматуры в обхват колонны или через заранее просверленные в колонне отверстия (см. [рис. 40](#p101650), в; [рис. 41](#p101659)). Бетонирование следует производить по предварительной адгезионной промазке поверхности бетона усиливаемой конструкции, а отверстия в колонне заделывать полимерраствором на основе [составов 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)), с добавлением наполнителя в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы.

<a id="p101658"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_88.png) 

<a id="p101659"></a>Рис. 41. Усиление опорной зоны изгибаемых конструкций
наращиванием бетона с укладкой арматуры

<a id="p101660"></a>а - в обхват колонны; б - через шурфы в колонне; 1 - ригель;
2 - колонна; 3 - наращивание бетона; 4 - арматура;
5 - адгезионная промазка; 6 - шурфы в колонне

<a id="p101661"></a>11.39. При ограниченной высоте усиление опорной зоны может быть выполнено с помощью приклейки стальных листов, при этом дополнительную арматуру, предварительно приваренную к стальным листам, необходимо расположить в обхват колонны [(рис. 42)](#p101663).

<a id="p101662"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_89.png) 

<a id="p101663"></a>Рис. 42. Усиление опорной зоны изгибаемых конструкций

<a id="p101664"></a>1 - ригель; 2 - колонна; 3 - стальной лист; 4 - клеевой шов;
5 - арматура; 6 - сварной шов; 7 - арматура; 8 - шурф
диаметром 20 мм, заполняемый полимерраствором

<a id="p101665"></a>11.40. Усилие балок и ригелей на воздействие поперечных сил выполняется приклейкой стальных листов толщиной 3 - 4 мм или нескольких слоев стеклоткани эпоксидным клеем ([рис. 40](#p101650), г и [43](#p101667), а и б).

<a id="p101666"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_90.png) 

<a id="p101667"></a>Рис. 43. Усиление опорной зоны ригелей
на воздействие поперечных сил

<a id="p101668"></a>а - оклеечным стеклопластиком; б - стальным листом;
1 - ригель; 2 - колонна; 3 - поверхностно-оклеечный
стеклопластик; 4 - стальной лист; 5 - герметизация;
6 - отверстия с нарезкой

<a id="p101669"></a>11.41. Совместная работа стального листа с усиливаемой изгибаемой конструкцией обеспечивается инъецированием в зазор между ними эпоксидного клея ([составы 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) по [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)) через инвентарный штуцер, ввинчиваемый в нижнее отверстие листа усиления. При этом, зазоры по периметру между стальным листом и ригелем должны быть предварительно загерметизированы тем же составом с добавлением наполнителя в количестве 100 - 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы.
<a id="p101670"></a>11.42. Железобетонные элементы усиления по [п. 11.34](#p101653) могут быть выполнены обычными или предварительно напряженными.
<a id="p101671"></a>11.43. С целью повышения трещиностойкости в эксплуатационный период и жесткости на период изготовления, транспортирования и монтажа следует отдавать предпочтение предварительно напряженным железобетонным элементам усиления.
<a id="p101672"></a>11.44. Толщину приклеиваемого железобетонного элемента усиления следует принимать в соответствии с [разд. 5](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101805) и [п. 1.29](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100210) СНиП 2.03.01-84 и не менее 50 мм.
<a id="p101673"></a>11.45. Класс бетона железобетонных элементов усиления следует принимать не ниже фактической прочности усиливаемой конструкции и не менее B15, а для предварительно напряженных элементов следует соблюдать также условия [п. 2.6](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100323) СНиП 2.03.01-84.
<a id="p101674"></a>11.46. Необходимое количество и класс арматуры в элементе усиления определяются расчетом с учетом конструктивных требований [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) по размещению стержней в сечении элемента.
<a id="p101675"></a>При необходимости усиление можно осуществить и несколькими элементами по ширине усиливаемой конструкции, соблюдая приведенные конструктивные требования для каждого элемента [(рис. 44)](#p101677).

<a id="p101676"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_91.png) 

<a id="p101677"></a>Рис. 44. Рекомендуемые поперечные сечения
элементов усиления

<a id="p101678"></a>1 - усиливаемая конструкция; 2 - элемент усиления;
3 - арматура; 4 - клеевой шов

<a id="p101679"></a>11.47. Проскальзывание ненапрягаемой продольной арматуры в железобетонных элементах усиления исключается с помощью приварки к ней на концах стальных листов ([рис. 45](#p101681), а).

<a id="p101680"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_92.png) 

<a id="p101681"></a>Рис. 45. Устройство для предотвращения
проскальзывания арматуры

<a id="p101682"></a>а - для ненапрягаемой арматуры; б - то же, напрягаемой;
1 - элемент усиления; 2 - ненапрягаемая арматура;
3 - уголок; 4 - сварной шов; 5 - напрягаемая арматура;
6 - сварные сетки

<a id="p101683"></a>11.48. Проскальзывание предварительно напрягаемой арматуры в железобетонных элементах усиления исключается устройством дополнительных сварных сеток, охватывающих все рабочие стержни ([рис. 45](#p101681), б). При этом, длина зоны анкеровки определяется в соответствии с [п. 2.29](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100711) СНиП 2.03.01-84.
<a id="p101684"></a>11.49. Совместная работа железобетонного элемента усиления с усиливаемой конструкцией в приопорной зоне обеспечивается специальными конструктивными устройствами. При этом, в зависимости от действующих на опорах усилий отрыва и сдвига рекомендуются дополнительные связи в виде:
<a id="p101685"></a>хомута ([рис. 46](#p101688), а) или анкера ([рис. 46](#p101688), б) при сдвигающих усилиях, не превышающих несущую способность клеевого соединения бетона;
<a id="p101686"></a>поверхностно-армирующего элемента - стальные листы толщиной 2 - 3 мм ([рис. 47](#p101691), а) или оклеечный стеклопластик ([рис. 47](#p101691), б) при сдвигающих усилиях, превышающих несущую способность клеевого соединения бетона.

<a id="p101687"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_93.png) 

<a id="p101688"></a>Рис. 46. Обеспечение совместной работы элемента
усиления с усиливаемой конструкцией

<a id="p101689"></a>а - с помощью хомута; б - с помощью анкера; 1 - усиливаемая
конструкция; 2 - элемент усиления; 3 - стяжной болт;
4 - гайка; 5 - хомут; 6 - стальная прокладка; 7 - шурф
в перекрытии; 8 - шурф в усиливаемой конструкции;
9 - анкер; 10 - полимерраствор



<a id="p101690"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_94.png) 

<a id="p101691"></a>Рис. 47. Обеспечение совместной работы элемента усиления
с усиливаемой конструкцией поверхностным армированием

<a id="p101692"></a>а - стальным листом; б - оклеечным стеклопластиком;
1 - усиливаемая конструкция; 2 - элемент усиления;
3 - стальной лист; 4 - герметизация зазора по периметру
листа; 5 - отверстия для инъецирования;
6 - оклеечный стеклопластик

<a id="p101693"></a>На [рис. 48](#p101695) приведены варианты обеспечения совместной работы элемента усиления (без предварительного напряжения) с усиливаемой конструкцией с помощью сварки.

<a id="p101694"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_95.png) 

<a id="p101695"></a>Рис. 48. Обеспечение совместной работы элемента
усиления с усиливаемой конструкцией

<a id="p101696"></a>а - анкеровкой в бетоне; б - приваркой столика
к арматуре; 1 - усиливаемая конструкция; 2 - смежная
конструкция-колонна; 3 - элемент усиления;
4 - столик из уголка; 5 - шурф в колонне;
6 - анкер; 7 - полимерраствор; 8 - арматура
колонны; 9 - монтажная сварка

<a id="p101697"></a>11.50. При возможности заведения элемента усиления за грани опор дополнительной связи по [п. 11.49](#p101684) не требуется.
<a id="p101698"></a>11.51. Бетонные и железобетонные элементы построечного и заводского формования при усилении по [п. 11.37](#p101656) приклеивают к сжатой грани усиливаемой конструкции [составами 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)), с добавлением наполнителя в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы.
<a id="p101699"></a>11.52. Класс бетона для формования бетонных и железобетонных элементов усиления и при наращивании по [п. 11.37](#p101656) следует принимать не ниже фактической прочности усиливаемой конструкции и не менее B15 (М200).
<a id="p101700"></a>11.53. Необходимая толщина бетонных элементов и наращивания по [п. 11.36](#p101655) определяется по расчету.
<a id="p101701"></a>11.54. Стальные элементы усиления по [п. 11.34](#p101653) могут быть изготовлены из строительной листовой стали классов С 38/23, С 44/29 и С 46/33.
<a id="p101702"></a>11.55. Приклеивание стальных листов производят с помощью эпоксидных клеев ([составы 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) по [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)). Параметры элемента усиления определяются расчетом.
<a id="p101703"></a>11.56. Совместная работа усиливаемой железобетонной конструкции с приклеиваемым листовым элементом обеспечивается анкеровкой его концов в тело бетона [(рис. 49)](#p101705) при помощи стержней из арматуры периодического профиля. Стержень с приваренной в тавр стальной пластинкой крепится в просверленном отверстии в бетоне усиливаемой конструкции эпоксидным полимерраствором ([составы 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641), из [табл. 5](#p100628)) с добавлением наполнителя в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы. Диаметр анкера, отверстия в бетоне усиливаемой конструкции и их длина определяются расчетом.

<a id="p101704"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_96.png) 

<a id="p101705"></a>Рис. 49. Устройство для обеспечения совместной работы
стального листа с усиливаемой конструкцией

<a id="p101706"></a>1 - усиливаемая конструкция; 2 - стальной лист; 3 - шурф
в бетоне и в стальном листе; 4 - анкер; 5 - полимерраствор;
6 - стальной лист; 7 - стальной шов

<a id="p101707"></a>11.57. Расчет прочности, деформативности и трещиностойкости железобетонных изгибаемых конструкций, усиленных приклеиванием в растянутой зоне обычных или предварительно напряженных железобетонных элементов, производят по главе [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) как обычных монолитных, с увеличенным сечением бетона и арматуры. При расчете задаются толщиной приклеиваемого железобетонного элемента усиления. При наличии трещин в усиливаемой конструкции их необходимо перед усилением заинъецировать.

#### <a id="p101708"></a>11.58 Площадь и диаметр требуемой арматуры в железобетонном элементе усиления определяют по формуле


<a id="p101709"></a> $A_{sa} = \frac{(C - \sqrt{C^{2} - 4D} - 2R_{s}A_{s}/2R_{sa})}{2R_{sa}} ,$ (36)

<a id="p101710"></a>где $C = R_{sc}A\prime_{s} + R_{b}b(2h + t)$ ; D = Rbb[2M1,max + RsAs(2a + t)]; M1,max - максимальное расчетное значение изгибающего момента от внешних сил и реакции опор действующих на усиленную конструкцию;
<a id="p101711"></a>Rs, Rsa - расчетное сопротивление арматуры растяжению соответственно в усиливаемой конструкции и железобетонном элементе усиления, принимаемые в соответствии со [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) и [п. 3.4](#p102590) прил. 2 настоящих Рекомендаций;
<a id="p101712"></a>Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию (призменная прочность) усиливаемой конструкции, соответствующая фактической кубиковой прочности (см. [п. 3.5](#p102591) прил. 2);
<a id="p101713"></a>As - площадь растянутой арматуры усиливаемой конструкции;
<a id="p101714"></a>h, b - высота и ширина усиливаемой конструкции [(рис. 50)](#p101718);
<a id="p101715"></a>a - расстояние от точки приложения равнодействующих усилий в арматуре As усиливаемой конструкции до растянутой грани сечения;
<a id="p101716"></a>t - толщина приклеиваемого железобетонного элемента усиления (см. [рис. 50](#p101718)).

<a id="p101717"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_97.png) 

<a id="p101718"></a>Рис. 50. Расчетная схема нормальных сечений
усиленной изгибаемой конструкции

<a id="p101719"></a>При определении максимального момента M1,max, действующего на усиленную конструкцию, необходимо учитывать собственный вес приклеиваемого железобетонного элемента усиления, предварительно задавшись его толщиной - t.
<a id="p101720"></a>11.59. Площадь требуемой арматуры по [формуле (36)](#p101709) следует определять методом итерации (последовательных приближений), корректируя толщину приклеиваемого железобетонного элемента усиления в соответствии с [п. 11.44](#p101672) настоящих Рекомендаций.
<a id="p101721"></a>11.60. Полное использование прочностной характеристики арматуры элемента усиления обеспечивается подбором минимальной величины ее преднапряжения, с учетом всех потерь $\sigma_{sp2}$ , по формуле

<a id="p101722"></a> $\sigma_{sp2} = R_{sa} + 400 - \sigma_{sc,u} \frac{1,1(\omega - \xi_{sa})}{\xi_{sa}(1,1 - \omega)} ,$ (37)

<a id="p101723"></a>где $\sigma_{sc,u}$ - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое в соответствии с [п. 3.12](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100847) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101724"></a> $\omega$ - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая согласно [п. 3.12](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100847) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101725"></a> $\xi_{sa}$ - относительная высота сжатой зоны, определяемая для арматуры элемента усиления $\xi_{sa} = x/h_{o,sa}$ , где x - высота сжатой зоны усиленной конструкции определяется из формулы

<a id="p101726"></a> $R_{s}A_{s} + R_{sa}A_{sa} - R_{sc}A\prime_{s} = R_{b}bx;$ (38)

<a id="p101727"></a>ho,sa - расстояние от крайне сжатой грани усиленной конструкции, до центра тяжести арматуры элемента усиления (см. [рис. 50](#p101718)).
<a id="p101728"></a>11.61. В соответствии с [п. 11.49](#p101684) выбор конструктивного решения следует производить по действующим усилиям отрыва (F1) и сдвига (F2), определяемых согласно схеме [(рис. 51)](#p101738)

<a id="p101729"></a> $F_{1} = 1,5\sigma_{sa}(y)A_{sa}e/\text{у},$ (39)

<a id="p101730"></a> $F_{2} = \sigma_{sa}(y)A_{sa} - R_{b,p,sh}by,$ (40)

<a id="p101731"></a>где $\sigma_{sa}(y)$ - напряжение в арматуре железобетонного элемента усиления в расчетном сечении, определяемое по [пп. 11.65](#p101765) и [11.67](#p101781);
<a id="p101732"></a>e - расстояние между арматурой элемента усиления и крайними растянутыми стержнями усиливаемой конструкции;
<a id="p101733"></a>y - расстояние от торца подрезки до расчетного нормального сечения 1-1 или 2-2 [(рис. 51)](#p101738), см. [пп. 11.62](#p101739); [11.64](#p101761) и [11.66](#p101776);
<a id="p101734"></a>Rb,p,sh - расчетная прочность на срез клеевого соединения бетона, определяемая в зависимости от длины шва по эмпирической зависимости

<a id="p101735"></a> $R_{b,p,sh} = R_{b,sh} \frac{4}{\sqrt{|y| - 2,5}} ,$ (41)

<a id="p101736"></a>Rb,sh - расчетное сопротивление бетона срезу, принимаемое по [табл. 11](#p101141).

<a id="p101737"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_98.png) 

<a id="p101738"></a>Рис. 51. Расчетная схема сечений усиленных балок
приопорной зоны изгибаемой конструкции

<a id="p101739"></a>11.62. При заданной величине C (см. [рис. 51](#p101738)), расстояние от торца подрезки до расчетного нормального сечения 1 определяется из условия

<a id="p101740"></a>M1,crc(y) = M1(y) - M(y), (42)

<a id="p101741"></a>где M(y) и M1(y) - общие уравнения моментов от внешних сил и реакции опор, действующих на конструкцию соответственно до и после ее усиления;
<a id="p101742"></a>M1,crc(y) - момент воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси усиленной конструкции, при образовании трещин в приклеиваемом железобетоном элементе усиления и определяемый по формулам:
<a id="p101743"></a>при 0 < y < lp2

<a id="p101744"></a> $M_{1,crc}(y) = R_{bt,ser}W_{pl} + \frac{\sigma_{sp2}yA_{sa}}{l_{p2}} (e_{op} + r);$ (43)

<a id="p101745"></a>при y >= lp2

<a id="p101746"></a> $M_{1,crc}(y) = R_{bt,ser}W_{pl} + \sigma_{sp2}A_{sa}(e_{op} + r),$ (44)

<a id="p101747"></a>где Wpl - момент сопротивления проведенного сечения усиленной конструкции для крайнего растянутого волокна (с учетом неупругих деформаций растянутого бетона) определяется в соответствии с [п. 4.7](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101498) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101748"></a>eop - эксцентриситет усилия предварительного обжатия P (с учетом всех потерь) относительно центра тяжести приведенного сечения (см. [рис. 51](#p101738)).

<a id="p101749"></a>eop - ho,sa - x;

<a id="p101750"></a>r - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется; значение r определяется по [формуле (134)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101481) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101751"></a>lp2 - длина зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров, определяемая в соответствии с [п. 2.29](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100711) главы СНиП 2.03.01-84, при $\sigma_{sp} = \sigma_{sp2}$ .
<a id="p101752"></a>11.63. При невозможности инъецирования трещин усиливаемой конструкции величины Wpl, eop и r определяются с учетом [п. 4.8](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101502) СНиП 2.03.01-84. Величина y, получаемая из совместного решения [формул (42)](#p101740) и [(43)](#p101744) или [(44)](#p101746), должна удовлетворять соответствующим граничным условиям [п. 6.3](#p100883). В сечении 1-1 напряжения в арматуре элемента усиления для определения усилий отрыва F1 [(39)](#p101729) и сдвига F2 [(40)](#p101730) по [п. 11.61](#p101728) определяют по формуле

<a id="p101753"></a> $\sigma_{sa}(y) = \sigma_{sa,crc} = [M_{1,y,1} - M_{y1} - \Delta\sigma_{s}A_{s}(h_{os} - \frac{x}{n})]/[A_{sa}(h_{o,sa} - \frac{x}{n})],$ (45)

<a id="p101754"></a>где My1 и M1y1 - величины изгибающих моментов в сечении 1 от внешних сил и реакции опор, действующих на конструкцию до и после ее усиления;
<a id="p101755"></a> $\Delta\sigma_{s}$ - приращения напряжения в растянутой арматуре усиливаемой конструкции, определяемое по формуле

<a id="p101756"></a> $\Delta\sigma_{s} = \alpha_{s} \frac{h_{os} - x}{h_{1} - x} (2R_{bt,scr} + \frac{\sigma_{sp2}yA_{sa}}{l_{p2}A_{be}}),$ (46)

<a id="p101757"></a>где $\alpha_{s} = E_{s}/E_{b}$ ;
<a id="p101758"></a> $\sigma_{sp2}$ - величина преднапряжения арматуры элемента усиления с учетом всех потерь, определяемая по [формуле (37)](#p101722);
<a id="p101759"></a>Abe - площадь сечения приклеиваемого железобетонного элемента усиления без учета напрягаемой арматуры.
<a id="p101760"></a>В [формуле (45)](#p101753) величина n принимается равной 2, если усиление производят без предварительного разгружения усиливаемой конструкции, и равной 3 - при разгружении последней. При усилении приклеиванием обычного железобетонного элемента усиления (без предварительного напряжения его стержней) в [формулах (43)](#p101744), [(44)](#p101746) и [(46)](#p101756) соответствующие члены отсутствуют.
<a id="p101761"></a>11.64. Координату расчетного сечения П при усилении приклеиванием обычных или предварительно напряженных железобетонных элементов усиления без инъецирования существующих трещин, в усиливаемой конструкции выявляют из условия

<a id="p101762"></a>Mcrc = M(y), (47)

<a id="p101763"></a>где Mcrc - момент, воспринимаемый нормальным сечением усиливаемой конструкции при образовании трещин и определяемый по [п. 4.5](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101445) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101764"></a>M(y) - то же, что и в [формуле (42)](#p101740).
<a id="p101765"></a>11.65. Величина напряжения $\sigma_{sa}(y)$ в арматуре элемента усиления в расчетном сечении 2-2 по [п. 11.64](#p101761) для определения усилений отрыва F1 [(39)](#p101729) и сдвига F2 [(40)](#p101730) по [п. 11.61](#p101728) определяется по формуле

<a id="p101766"></a> $\sigma_{sa}(y) = \sigma_{sa,crc} \frac{M_{1y2} - M_{y2}}{M_{1y1} - M_{y1}} ,$ (48)

<a id="p101767"></a>где My2, M1y2 - величины изгибающих моментов в сечении 2-2 от внешних сил и реакции опор, действующих на конструкцию до и после ее усиления.
<a id="p101768"></a>При этом величина $\sigma_{sa}(y)$ должна удовлетворять следующим условиям:
<a id="p101769"></a>для преднапряженных элементов
<a id="p101770"></a>при 0 < y2 < lp2

<a id="p101771"></a> $\sigma_{sa}(y_{2}) \leq \sigma_{sp2} \frac{y_{2}}{l_{p2}} + 2\alpha_{sa}R_{bt,ser},$ (49)

<a id="p101772"></a>при lp2 <= y2 < y1

<a id="p101773"></a> $\sigma_{sa}(y) \leq \sigma_{sp2} + 2\alpha_{sa}R_{bt,ser};$ (50)

<a id="p101774"></a>для обычных элементов (без предварительного напряжения его стержней)

<a id="p101775"></a> $\sigma_{sa}(y_{2}) \leq 2\alpha_{sa}R_{bt,ser}.$ (51)

<a id="p101776"></a>11.66. Координату сечения П, при усилении приклеиванием предварительно напряженного железобетонного элемента инъецированием существующих трещин в усиливаемой конструкции, выявляют из [условия (42)](#p101740) при M1,crc(y), определяемом по формулам
<a id="p101777"></a>при 0 < y < lp2

<a id="p101778"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_99.png) (52)

<a id="p101779"></a>при y > lp2

<a id="p101780"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_100.png) (53)

<a id="p101781"></a>11.67. Величина напряжения $\sigma_{sa}(y)$ в арматуре элемента усиления в расчетном сечении П по [п. 11.66](#p101776) для определения усилий отрыва [(39)](#p101729) и сдвига [(40)](#p101730) по [п. 11.66](#p101776) определяется по [формуле (45)](#p101753), при соответствующих значениях величин изгибающих моментов (M1y2 и My2) и $\Delta\sigma_{s} = 2\alpha_{s}R_{bt,se2}$ . При этом, значение величины $\sigma_{sa}(y)$ должно удовлетворять [условиям (49)](#p101771) и [(50)](#p101773).
<a id="p101782"></a>11.68. При выполнении условия F2 <= 0 [(40)](#p101730) достаточно элемент усилить хомутом (см. [рис. 46](#p101688), а) или анкером (см. [рис. 46](#p101688), б). Сечение хомута или анкера подбирают по растягивающему усилию F1 [(39)](#p101729) по формуле

<a id="p101783"></a> $A_{sw(a)} = \frac{F_{1}}{R_{sw}} ,$ (54)

<a id="p101784"></a>где Asw(a) - площадь сечения хомутов (анкера), расположенных в одной плоскости, нормальной к продольной оси, или площадь одного анкера;
<a id="p101785"></a>Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, определяемое согласно [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84).
<a id="p101786"></a>Глубину и диаметр шурфа под анкер в усиливаемой конструкции подбирают по зависимости

<a id="p101787"></a> $F_{1} = \pi d_{0}l_{0}R_{b,sh},$ (55)

<a id="p101788"></a>где d0 и l0 - соответственно диаметр и глубина шурфа под анкер.
<a id="p101789"></a>При выполнении условий F2 <= 0 [(40)](#p101730) наряду с хомутами и анкерами по концам клеевого соединения, можно устраивать и поверхностно-оклеечные элементы по [п. 11.49](#p101684), размеры которых также определяют по действующему растягивающему усилию F1 [(39)](#p101729) согласно расчетной схемы [(рис. 52)](#p101793) по формуле

<a id="p101790"></a>F1/(2lfbf) <= Rb,sh, (56)

<a id="p101791"></a>где lf и bf - расчетные геометрические размеры поверхностно-оклеечного элемента.

<a id="p101792"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_101.png) 

<a id="p101793"></a>Рис. 52. Расчетная схема усиления приопорной зоны
изгибаемой конструкции дополнительной
поверхностно-армированной связью

<a id="p101794"></a>Окончательные геометрические размеры поверхностно-оклеечного элемента определяют согласно схеме (см. [рис. 52](#p101793))

<a id="p101795"></a>l = 2(lf + t) + b. (57)

<a id="p101796"></a>11.69. При невыполнении условия F2 <= 0 [(40)](#p101730) рекомендуется устраивать по концам клеевого соединения поверхностно-армирующие элементы по [п. 11.49](#p101684), а размеры принимать равным большему из значений, определяемых для расчетных сечений I и II (см. [рис. 51](#p101738)) из условия достижения максимальными касательными напряжениями в клеевом соединении бетон - поверхностно-армирующий элемент (из металла и стеклопластика) в точках A и B [(рис. 52)](#p101793) предельно допустимого значения Rb,sh от совместного действия растягивающих F1 [(39)](#p101729) и сдвигающих F2 [(40)](#p101730) усилий.
<a id="p101797"></a>Предварительно задавшись отношением n = lf/bf определяют параметр bf по формуле

<a id="p101798"></a> $b_{f} = 1,12 \sqrt{D/nR_{b,sh}} ,$ (58)

<a id="p101799"></a>где D(bH) соответствует:
<a id="p101800"></a>для точки A

<a id="p101801"></a> $D_{A} = \sqrt{F_{2}^{2} + [\frac{F_{1}(\gamma_{n} - 2\beta) + F_{2}\gamma_{n}}{5\beta}]2} ,$ (59)

<a id="p101802"></a>для точки B

<a id="p101803"></a> $D_{B} = \sqrt{F_{1}^{2} + [\frac{F_{1}(n^{2} + 2\beta) + F_{2}n}{5\beta}]2} ,$ (60)

<a id="p101804"></a>где $\beta$ и $\gamma$ - коэффициенты, принимаемые согласно [табл. 15](#p101806).

<a id="p101805"></a>Таблица 15

<a id="p101806"></a>Значения коэффициентов $\beta$ и $\gamma$ 


| <a id="p101807"></a>n = lf/bf | <a id="p101808"></a>$\beta$ | <a id="p101809"></a>$\gamma$ |
| --- | --- | --- |
| <a id="p101810"></a>1 | <a id="p101811"></a>0,208 | <a id="p101812"></a>1 |
| <a id="p101813"></a>1,5 | <a id="p101814"></a>0,346 | <a id="p101815"></a>0,859 |
| <a id="p101816"></a>2 | <a id="p101817"></a>0,493 | <a id="p101818"></a>0,795 |
| <a id="p101819"></a>4 | <a id="p101820"></a>1,128 | <a id="p101821"></a>0,745 |
| <a id="p101822"></a>6 | <a id="p101823"></a>1,789 | <a id="p101824"></a>0,743 |
| <a id="p101825"></a>8 | <a id="p101826"></a>2,456 | <a id="p101827"></a>0,742 |
| <a id="p101828"></a>10 | <a id="p101829"></a>3,123 | <a id="p101830"></a>0,742 |


<a id="p101831"></a>Таблица составлена по книге Н.М. Беляева. Сопротивление материалов. - М. Стройиздат, 1976 г.
<a id="p101832"></a>11.70. Предварительно напряженные железобетонные элементы усиления должны быть проверены на устойчивость от усилений обжатия. При этом, расчетную длину (l0) элемента следует принимать из условия

<a id="p101833"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_102.png) (61)

<a id="p101834"></a>11.71. Толщину элемента усиления или наращиваемого бетонного слоя (t) по [п. 11.36](#p101655) определяют из условия, согласно которому количество имеющейся в усиливаемой конструкции растянутой арматуры (As1) достаточно при возросшем изгибающем моменте (M2) в пролете [(рис. 53)](#p101836).

<a id="p101835"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_103.png) 

<a id="p101836"></a>Рис. 53. Расчетная схема изгибаемой конструкции, усиленной
по сжатой зоне

<a id="p101837"></a>1 - бетон наращивания или железобетонный элемент усиления;
2 - адгезионная промазка или полимеррастворный шов

<a id="p101838"></a>Условие равновесия по изгибающему моменту расчетного сечения с учетом усиления сжатой зоны имеет вид

<a id="p101839"></a>M2 <= Rs1As1(ho1 - 0,5x), (62)

<a id="p101840"></a>где M2 - максимальный момент, действующий на усиленную конструкцию;
<a id="p101841"></a>As1, Rs1 - соответственно площадь и расчетное сопротивление растяжению арматуры усиливаемой конструкции;
<a id="p101842"></a>ho1 - расстояние от центра тяжести равнодействующих усилий в арматуре растянутой зоны до крайней сжатой грани усиленной конструкции (см. [рис. 53](#p101836));

<a id="p101843"></a>ho1 = ho + t,

<a id="p101844"></a>где t - толщина приклеиваемого элемента усиления или наращиваемого слоя (см. [рис. 53](#p101836));
<a id="p101845"></a>x - высота сжатой зоны усиленного сечения определяется по [формуле (63)](#p101846):

<a id="p101846"></a>x = Rs1As1/Rbb. (63)

<a id="p101847"></a>Толщина приклеиваемого элемента или наращиваемого бетонного слоя, определяется по формуле

<a id="p101848"></a> $t = \frac{M_{2}}{R_{s1}A_{1}} - h_{o1} + \frac{x}{2} .$ (64)

<a id="p101849"></a>При этом, если высота сжатой зоны, определенная по [формуле (63)](#p101846), удовлетворяет условию

<a id="p101850"></a> $x>\xi_{R}h_{o1},$ 

<a id="p101851"></a>необходимо прибетонировку или приклеиваемый в сжатой зоне элемент усиления армировать. Требуемую площадь $A\prime_{sa}$ определяют по формуле

<a id="p101852"></a> $A\prime_{sa} = \frac{M_{2} - A_{0}R_{b}bh_{o1}^{2}}{R_{sc}(h_{o1} - \frac{t}{2})} ,$ (65)

<a id="p101853"></a>где A0 определяется по [табл. 18](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-proektirovaniyu-betonnyh-i-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p101871) "Руководства по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)".

<a id="p101854"></a>Усиление стальными листами [<1>](#p101856)


<a id="p101855"></a>

---

<a id="p101856"></a><1> Метод усиления стальными листами и его расчет заимствованы из работ канд. техн. наук М.И. Кисилиера.

<a id="p101857"></a>11.72. Расчет прочности, деформативности и трещиностойкости железобетонных изгибаемых конструкций, усиленных по [п. 11.34](#p101653) приклеиванием в растянутой зоне листовой арматуры, производят по главе [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84), принимая периметр внешней гладкой арматуры равным ширине ее приклейки. При этом, прочность клеевого соединения считается обеспеченной при соблюдении условия

<a id="p101858"></a> $\tau_{g,sk} = S/b_{s} \leq R_{b,sh},$ (66)

<a id="p101859"></a>где S - сдвигающая сила, действующая на 1 см длины клеевого соединения изгибаемого железобетонного элемента, определяемая по [п. 11.73](#p101861) настоящих Рекомендаций;
<a id="p101860"></a>bs - ширина приклеенной внешней арматуры.
<a id="p101861"></a>11.73. Сдвигающая сила, действующая на 1 см длины клеевого соединения изгибаемого железобетонного элемента с внешней стальной растянутой арматурой, вычисляется по формуле

<a id="p101862"></a> $S = \gamma_{1}\gamma_{2} \frac{QA_{s}(h + \frac{t_{s}}{2} - \frac{x}{\varphi})}{B \frac{\varphi_{s}}{E_{s}}} ,$ (67)

<a id="p101863"></a>где $\gamma_{1}$ - коэффициент условий работы клеевого соединения в зоне анкеровки $\gamma_{1} = 1$ с учетом возможной текучести внутренней арматуры или заводки внешней арматуры за опоры изгибаемого элемента; вне зоны анкеровки $\gamma_{1} = 1,15$ ;
<a id="p101864"></a> $\gamma_{2}$ - коэффициент, учитывающий положение внешней арматуры в пролете усиливаемой конструкции, принимается равным $\gamma_{2} = 1$ вне зоны анкеровки, а в зоне анкеровки определяется по формуле

<a id="p101865"></a> $\gamma_{2} = \int_{A}^{a} Q(x)dx \int_{0}^{a} /Q(x)dx,$ (68)

<a id="p101866"></a>где $\int_{A}^{a} Q(x)dx$ и $\int_{0}^{a} Q(x)dx$ - площади эпюр поперечных сил на участках соответственно Aa и 0a [(рис. 54)](#p101874);
<a id="p101867"></a>ts, As - соответственно толщина и площадь приклеиваемой листовой арматуры усиления;
<a id="p101868"></a> $\varphi$ - коэффициент, определяемый по [зависимости (69)](#p101869)

<a id="p101869"></a> $\varphi = 1 - \frac{0,7}{100\mu + 1} ,$ (69)

<a id="p101870"></a>где $\mu$ - процент армирования усиленной конструкции;
<a id="p101871"></a>B - жесткость железобетонного элемента, выраженная через растянутую арматуру;
<a id="p101872"></a> $\psi_{s}$ - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый по указаниям [п. 4.29](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101716) СНиП 2.03.01-84; величины B, $\psi_{s}$ и Es определяются согласно [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84).

<a id="p101873"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_104.png) 

<a id="p101874"></a>Рис. 54. Характер распределения напряжений в арматуре
клееной балки

<a id="p101875"></a>а - схема испытаний; б - эпюра напряжений во внутренней
арматуре; в - эпюра напряжений во внешней арматуре

<a id="p101876"></a>11.74. Для обеспечения совместной работы усиливаемой железобетонной конструкции с приклеиваемым листовым элементом усиления по [п. 11.55](#p101702), площадь анкеров Asn рекомендуется определять по формуле

<a id="p101877"></a> $A_{an} = \frac{0,5R_{b,sh}b_{s}l_{an}}{R_{an,sh}} ,$ (70)

<a id="p101878"></a>где Ran,sh - расчетное сопротивление срезу сварного соединения анкера с металлическим листом;
<a id="p101879"></a>lan - длина анкера при конструировании рекомендуется принимать равной 10d.
<a id="p101880"></a>Диаметр отверстия под анкер d0 следует определять по [п. 11.68](#p101782) по [зависимости (54)](#p101783) при N1 = AanRsw.
<a id="p101881"></a>11.75. Дополнительную анкеровку концов внешней арматуры разрешается не устраивать только при обеспечении трещиностойкости участков l0 + 20ts по формуле

<a id="p101882"></a> $M_{l_{0} + 20t_{s}}<1,75W_{0}R_{bt,ser},$ (71)

<a id="p101883"></a>где W0 и Rbt,ser - определяются в соответствии со [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84).
<a id="p101884"></a>11.76. Геометрические и прочностные характеристики поверхностно-оклеечного стеклопластика при усилении по [п. 11.40](#p101665) определяются методом итерации из условия прочности усиленной конструкции на поперечную силу [(рис. 55)](#p101899) по формуле

<a id="p101885"></a> $Q_{2} \leq (2 \frac{b_{f}}{h_{0}} n_{f}P_{f} + \frac{R_{sw}A_{sw}}{S} n)C_{0} + \frac{\varphi_{b2}R_{b,t}bh_{0}^{2}}{C_{0}} ,$ (72)

<a id="p101886"></a>где Q2 - поперечная сила от внешних нагрузок, действующая на изгибаемую конструкцию после усиления;
<a id="p101887"></a>Rsw - расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры для предельных состояний первой группы, определяется по [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84);
<a id="p101888"></a>Rb,t - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы, соответствующее фактической кубиковой прочности (см. [п. 3.5](#p102591) прил. II);
<a id="p101889"></a>bf - ширина поверхностно-оклеечного стеклопластика (см. [рис. 55](#p101899));
<a id="p101890"></a>b - ширина усиливаемой конструкции;
<a id="p101891"></a>h0 - рабочая высота сечения усиливаемой конструкции, равная h - a (см. [рис. 55](#p101899));
<a id="p101892"></a>Asw - площадь сечения одного стержня хомута;
<a id="p101893"></a>n - число хомутов или поперечных стержней в сечении усиливаемой конструкции;
<a id="p101894"></a>nfPf - см. [пп. 9.49](#p101277) - [9.53](#p101301) и [табл. 14](#p101615);
<a id="p101895"></a>s - расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;
<a id="p101896"></a> $\varphi_{b2}$ - коэффициент, принимаемый согласно [п. 3.31](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101140) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101897"></a>C0 - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, определяемая для усиливаемой конструкции согласно [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84).

<a id="p101898"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_105.png) 

<a id="p101899"></a>Рис. 55. Расчетная схема изгибаемой конструкции, усиленной
на воздействие поперечных сил

<a id="p101900"></a>11.77. Геометрические параметры поверхностно-оклеечного стеклопластика, полученные по [п. 11.76](#p101884), должны обеспечивать требуемую площадь приклейки стеклоткани в зависимости от среза бетона усиливаемой конструкции и удовлетворять условию

<a id="p101901"></a>Q2 - Q1 <= 1,58RbtAf, (73)

<a id="p101902"></a>где Q1 - поперечная сила от внешних нагрузок, действующая на изгибаемую конструкцию до усиления;
<a id="p101903"></a>Af - площадь поверхностно-оклеечного стеклопластика, определяемая согласно [рис. 55](#p101899) по формуле

<a id="p101904"></a>Af = <sub>2</sub>C0bf.

<a id="p101905"></a>11.78. Дополнительное повышение несущей способности и надежности изгибаемых конструкций при усилении их приклеиванием железобетонных элементов достигается устройством прерывистого шва [(рис. 56)](#p101907). При этом, швы располагаются под углом 25 - 65° к продольной оси ригеля или балки. Прерывистость шва получают с помощью устройства антиадгезионных участков, например приклейкой полос поролона шириной 5 - 10 мм. Оптимальное расстояние между антиадгезионными участками - 150 - 200 мм.

<a id="p101906"></a> ![В. Усиление изгибаемых элементов <1>](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_106.png) 

<a id="p101907"></a>Рис. 56. Усиление ригелей с помощью приклеивания элемента
усиления прерывистым швом

<a id="p101908"></a>1 - усиливаемый ригель; 2 - элемент усиления;
3 - прерывистый шов; 4 - непроклеиваемые участки

<a id="p101909"></a>Угол наклона антиадгезионных полос $\alpha$ определяют по зависимости

<a id="p101910"></a> $\alpha = arctg \frac{b}{l_{opt}} .$ 


#### <a id="p101911"></a>Г. УСИЛЕНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ И СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СБОРНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ И ПОКРЫТИЙ


<a id="p101912"></a>11.79. Повышение несущей способности и жесткости перекрытий и покрытий, обеспечение монолитности и сейсмостойкости каркасных зданий в целом рекомендуется выполнять заменой цементного раствора или бетона в стыках эпоксидным полимерраствором или полимерцементным раствором ([рис. 57](#p101914), а и б). При этом должно быть обеспечено непрерывное армирование ригелей, расположенных по наружным продольным осям зданий, которое будет служить растянутой арматурой горизонтальной балки-стенки.

<a id="p101913"></a> ![Г. Усиление и повышение жесткости и сейсмостойкости сборных перекрытий и покрыти](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_107.png) 

<a id="p101914"></a>Рис. 57. Повышение несущей способности и жесткости
сборных перекрытий

<a id="p101915"></a>а - план сборного перекрытия; б, в - конструкции стыков;
1 - сборный элемент; 2 - ригель; 3 - колонна; 4 - эпоксидный
полимерраствор или полимерцементный раствор;
5 - адгезионная промазка; 6 - мелкозернистый бетон

<a id="p101916"></a>11.80. Снижение расхода полимерраствора, с обеспечением монолитности сборных перекрытий и покрытий, достигается и заменой раствора в стыках мелкозернистым бетоном или цементным раствором по предварительной адгезионной промазке стыкуемых поверхностей сборных элементов ([рис. 57](#p101914), в). При этом, прочность бетона или раствора замоноличивания должна быть на одну ступень выше прочности бетона сборных элементов перекрытия.
<a id="p101917"></a>11.81. Стыки, замоноличенные полимеррастворами или мелкозернистым бетоном по адгезионной промазке, способствуют перераспределению усилий и при неравномерно распределенных вертикальных нагрузках на перекрытие и покрытие, благодаря чему повышается их несущая способность и исключается "клавишная" работа отдельных элементов, приводящая обычно к деформациям прогибов и образованию трещин в стыках.
<a id="p101918"></a>11.82. высокая демпфирующая способность эпоксидных полимеррастворов обеспечивает надежную совместную работу сборных элементов при многократных повторных динамических нагрузках.
<a id="p101919"></a>11.83. Замоноличивание стыков сборных перекрытий эпоксидным полимерраствором в зависимости от температуры окружающей среды рекомендуется производить [составами 3](#p100633) - [6](#p100636) или [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)) с введением наполнителя-цемента, кварцевого песка, андезита и др. в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе эпоксидной смолы. Перед замоноличиванием стыка сопрягаемые поверхности сборных элементов следует праймировать тем же составом эпоксидного клея.
<a id="p101920"></a>11.84. Замоноличивание стыков сборных перекрытий полимерцементными растворами следует производить [составом П-1](#p100845) (см. [табл. 7](#p100842)).
<a id="p101921"></a>11.85. При замоноличивании стыков сборных перекрытий мелкозернистым бетоном по адгезионной промазке в качестве последней рекомендуется использовать клей ПЭФ-1 (см. [табл. 4](#p100482) и [пп. 4.21](#p100600) - [4.23](#p100602) и [пп. 5.14](#p100874) - [5.17](#p100877)).
<a id="p101922"></a>11.86. При недостаточной армированной связи в стыках наружных продольных ригелей усиление их производят с помощью ПАШ и ПАШС [(рис. 58)](#p101924).

<a id="p101923"></a> ![Г. Усиление и повышение жесткости и сейсмостойкости сборных перекрытий и покрыти](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_108.png) 

<a id="p101924"></a>Рис. 58. Усиление стыков продольных ригелей

<a id="p101925"></a>1 - колонна; 2 - ригель; 3 - панель перекрытий;
4 - ПАШ и ПАШС

<a id="p101926"></a>11.87. Усиление сборных перекрытий и покрытий на дополнительные нагрузки, в том числе повторные динамические, выполняется по [пп. 11.79](#p101912) - [11.85](#p101921) армированием стыков [(рис. 59)](#p101928).

<a id="p101927"></a> ![Г. Усиление и повышение жесткости и сейсмостойкости сборных перекрытий и покрыти](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_109.png) 

<a id="p101928"></a>Рис. 59. Усиление сборных железобетонных перекрытий
армированием стыков

<a id="p101929"></a>1 - сборные элементы; 2 - полимерраствор;
3 - арматурный каркас

<a id="p101930"></a>11.88. Дополнительное повышение несущей способности сборного перекрытия достигается превращением его в неразрезную систему путем соответствующего армирования стыков в пролете и на опоре.

#### <a id="p101931"></a>11.89 Армирование стыков рекомендуется выполнять сварными каркасами.

<a id="p101932"></a>11.90. Применение эпоксидных полимеррастворов для замоноличивания стыков обеспечивает возможность ввода в эксплуатацию перекрытия на следующие сутки после выполнения работ по усилению.
<a id="p101933"></a>11.91. Усиление многопустотных настилов и полок сборных ребристых перекрытий может выполняться поверхностно-оклеечным стеклопластиком путем приклеивания стеклоткани эпоксидным клеем на очищенную поверхность плиты [(рис. 60)](#p101935).

<a id="p101934"></a> ![Г. Усиление и повышение жесткости и сейсмостойкости сборных перекрытий и покрыти](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_110.png) 

<a id="p101935"></a>Рис. 60. Усиление перекрытий из многопустотных настилов
поверхностно-оклеечным стеклопластиком

<a id="p101936"></a>1 - сборные элементы;
2 - поверхностно-оклеечный стеклопластик

<a id="p101937"></a>11.92. Расчет усиления сборных перекрытий и покрытий, замоноличенных полимеррастворами, на вертикальную и горизонтальную нагрузку, в том числе и на сейсмическую, производится как для монолитных бесшовных конструкций.
<a id="p101938"></a>11.93. При расчете сборные перекрытия и покрытия, замоноличенные эпоксидным полимерраствором или полимерцементным раствором, либо мелкозернистым бетоном по адгезионной промазке, следует рассматривать как монолитные жесткие диски, способные распределять горизонтальные нагрузки, в том числе и сейсмические, пропорционально погонным жесткостям вертикальных несущих конструкций. При этом, растянутой арматурой горизонтальной балки-стенки будет служить непрерывное армирование наружных продольных ригелей (см. [пп. 11.79](#p101912) и [11.86](#p101922)).
<a id="p101939"></a>11.94. Приведенная горизонтальная жесткость сборных перекрытий и покрытий, замоноличенных полимеррастворами, в зависимости от вида нагрузки и способа замоноличивания, принимается по [табл. 16](#p101940). Для сравнения в [табл. 16](#p101940) даны приведенные жесткости монолитного и сборного замоноличенного цементным раствором перекрытий.

<a id="p101940"></a>Таблица 16


<table>
<colgroup><col width="44%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101941"></a>Тип железобетонного перекрытия</td><td colspan="3"><a id="p101942"></a>Вид нагрузки</td></tr>
<tr><td><a id="p101943"></a>статическая</td><td><a id="p101944"></a>циклическая</td><td><a id="p101945"></a>вибрационная</td></tr>
<tr><td><a id="p101946"></a>Монолитное</td><td><a id="p101947"></a>1</td><td><a id="p101948"></a>1</td><td><a id="p101949"></a>1</td></tr>
<tr><td><a id="p101950"></a>Сборное, замоноличенное эпоксидным полимерраствором</td><td><a id="p101951"></a>0,84</td><td><a id="p101952"></a>0,85</td><td><a id="p101953"></a>1,23</td></tr>
<tr><td><a id="p101954"></a>Сборное, замоноличенное полимерцементным раствором</td><td><a id="p101955"></a>1,4</td><td><a id="p101956"></a>1,22</td><td><a id="p101957"></a>1</td></tr>
<tr><td><a id="p101958"></a>Сборное, замоноличенное цементным раствором</td><td><a id="p101959"></a>0,5</td><td><a id="p101960"></a>0,5</td><td><a id="p101961"></a>0,25</td></tr>
</table>


<a id="p101962"></a>11.95. При расчете усиления сборных ребристых перекрытий состыкованные ребра рассматриваются как монолитные тавровые сечения.


#### <a id="p101963"></a>Д. УСИЛЕНИЕ СУЩЕСТВУЮЩИХ ИЛИ УСТРОЙСТВО НОВЫХ КОНСОЛЕЙ



#### <a id="p101964"></a>11.96 Усиление консолей производится в случаях:

<a id="p101965"></a>недостаточного армирования или коррозии арматуры;
<a id="p101966"></a>повреждения в результате различных воздействий;
<a id="p101967"></a>необходимости повышения несущей способности, например при реконструкции или модернизации здания под повышенные нагрузки и др.

#### <a id="p101968"></a>11.97 Устройство новых консолей осуществляется в случаях:

<a id="p101969"></a>просчетов, допущенных при проектировании или строительстве;
<a id="p101970"></a>реконструкции или модернизации зданий или сооружений и др.
<a id="p101971"></a>11.98. Усиление ([рис. 61](#p101973), а и б) или устройство новых железобетонных консолей ([рис. 61](#p101973), в) выполняется приклеиванием железобетонных элементов с выпусками арматуры, анкеруемыми эпоксидным полимерраствором в шурфах, предварительно высверленных в бетоне колонны или другой конструкции.

<a id="p101972"></a> ![Д. Усиление существующих или устройство новых консолей](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_111.png) 

<a id="p101973"></a>Рис. 61. Усиление существующих или устройство новых консолей

<a id="p101974"></a>а, б - усиление консолей; в - устройство новой консоли;
1 - колонна; 2 - существующая консоль; 3, 4 - элементы
усиления и устройство новой консоли; 5 - анкеруемые выпуски
арматуры; 6 - отверстия, заполняемые полимерраствором;
7 - полимерраствор

<a id="p101975"></a>11.99. Элементы усиления существующих или новых консолей представляют собой железобетонные призмы с арматурными выпусками. При усилении консолей, имеющих наклонную нижнюю грань, верхняя грань элемента усиления выполняется с таким же наклоном ([рис. 61](#p101973), б).
<a id="p101976"></a>11.100. Класс бетона консолей должен быть не менее B15 и не менее прочности бетона конструкции, на которой анкеруется консоль. Арматуру рекомендуется принимать периодического профиля классов А-II и А-III.
<a id="p101977"></a>11.101. Полимерраствор для анкеровки стержней арматуры и приклеивания консоли применяется в зависимости от погодных условий, на основе [составов 3](#p100633) и [6](#p100636), либо состава [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)), с введением наполнителя - цемента, кварцевого песка или андезита в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе эпоксидной смолы.
<a id="p101978"></a>11.102. На [рис. 62](#p101980) приводится пример возможного применения консоли в случае ошибки, допущенной при монтаже колонны.

<a id="p101979"></a> ![Д. Усиление существующих или устройство новых консолей](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_112.png) 

<a id="p101980"></a>Рис. 62. Устройство новой консоли на колоннах,
установленных с дефектами при монтаже

<a id="p101981"></a>1 - колонна; 2 - балка или ферма покрытия; 3 - элемент новой
консоли; 4 - полимерраствор; 5 - анкеруемые выпуски
арматуры; 6 - новый анкер балки

<a id="p101982"></a>11.103. Расчет усиления существующих или устройства новых консолей производится как расчет закладных деталей в соответствии с [п. 3.44](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101366) СНиП 2.03.01-84 и с "[Рекомендациями](https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-stalnyh) по проектированию закладных деталей для железобетонных конструкций". - М.: Стройиздат, 1984.
<a id="p101983"></a>Расчетная схема консоли приводится на [рис. 63](#p102003), а.
<a id="p101984"></a>11.104. Определение сдвигающего усилия, приходящегося на один ряд анкеров, выполняется по [формуле (114)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101373) СНиП 2.03.01-84, с учетом работы клеевого соединения бетона на срез по формуле

<a id="p101985"></a> $Q_{an} = \frac{Q - 0,3N\prime_{an}}{n_{an}} \gamma_{b,p,sh},$ (74)

<a id="p101986"></a>где Q - сдвигающая сила;
<a id="p101987"></a> $N\prime_{an}$ - наибольшее сжимающее усилие в одном ряду нормальных анкеров;
<a id="p101988"></a>nan - число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы;
<a id="p101989"></a> $\gamma_{b,p,sh}$ - коэффициент условия работы, учитывающий совместную работу на срез анкеров и клеевого соединения бетона.
<a id="p101990"></a>При статических нагрузках $\gamma_{b,p,sh} = 0,8$ , а при динамических $\gamma_{b,p,sh} = 1,0$ .
<a id="p101991"></a>11.105. Передача растягивающего усилия с анкеров консоли на колонну или другой железобетонный элемент осуществляется с помощью полимеррастворных обойм, диаметр и длина которых определяются в зависимости от фактической прочности на срез бетона колонны или другого железобетонного элемента, на котором устраивается консоль.
<a id="p101992"></a>11.106. Длина анкеровки растянутых выпусков арматуры консоли, анкеруемых в полимеррастворной обойме, определится по формуле

<a id="p101993"></a> $l \geq \frac{d^{5}R_{s}}{4d_{0}R_{b,sh}\gamma_{b,i}} ,$ (75)

<a id="p101994"></a>где l и d0 - соответственно расчетная длина и диаметр полимеррастворной обоймы в бетоне, см;
<a id="p101995"></a>d - диаметр одного арматурного стержня, полученный исходя из общей суммарной площади поперечного сечения анкеров наиболее нагруженного ряда по [формуле (112)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101367) СНиП 2.03.01-84;
<a id="p101996"></a>Rb,sh - фактическая прочность на срез бетона конструкции, на которой анкеруется консоль, принимаемая равной Rb,sh = 1,58Rbt (см. [табл. 11](#p101141)), где Rbt - прочность бетона на растяжение, соответствующая фактической кубиковой прочности (см. [п. 3.5](#p102591) прил. 2);
<a id="p101997"></a>Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению;
<a id="p101998"></a> $\gamma_{b,i}$ - коэффициент условия работы, принимаемый по [табл. 15](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100412) СНиП 2.03.01-84.
<a id="p101999"></a>Общая длина шурфа составит, см,

<a id="p102000"></a>lp = l + 1,0.

<a id="p102001"></a>11.107. Расстояния между осями расчетных анкеров и от осей крайних анкеров до граней железобетонного элемента принимаются не менее указанных на [рис. 63](#p102003), б и в.

<a id="p102002"></a> ![Д. Усиление существующих или устройство новых консолей](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_113.png) 

<a id="p102003"></a>Рис. 63. Усиление существующих или устройство новых консолей

<a id="p102004"></a>а - расчетная схема консоли; б - наименьшие расстояния
между анкерами закладной детали и от анкеров до края бетона
при работе нормальных анкеров на осевые силы; в - то же,
на поперечные силы. При анкерах из стали класса А-II:
a = 4d, b = 6d, c = 3d, e = 8d; из стали класса А-III:
a = 5d, b = 7d, c = 3,5d, e = 8d (d - диаметр стержня,
требуемый по расчету)


#### <a id="p102005"></a>Е. УСИЛЕНИЕ ФЕРМ


<a id="p102006"></a>11.108. Рекомендациями предусматривается усиление как отдельных элементов ферм-поясов, раскосов и стоек, так и узлов и конструкции фермы в целом.
<a id="p102007"></a>11.109. Усиление отдельных элементов - поясов, раскосов и стоек осуществляется приклеиванием элементов усиления из обычного или предварительно напряженного железобетона [(рис. 64)](#p102009) или поверхностно-оклеечным стеклопластиком.

<a id="p102008"></a> ![Е. Усиление ферм](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_114.png) 

<a id="p102009"></a>Рис. 64. Усиление фермы

<a id="p102010"></a>1, 2 и 3 - элементы усиления соответственно верхнего
и нижнего поясов и раскоса; 4 - ПАШС; 5 - стальной лист;
6 - герметизация; 7 - отверстия с нарезкой; 8 - штуцер;
9 - поверхностно-оклеечный стеклопластик

<a id="p102011"></a>11.110. Усиление узлов ферм в зависимости от действующих усилий осуществляется с помощью ПАШ или ПАШС (см. [разд. 9А](#p101094)), а также приклеиванием стальных листов или поверхностно-оклеечного стеклопластика.
<a id="p102012"></a>11.111. Совместная работа железобетонного элемента усиления по концам с элементами фермы обеспечивается специальными конструктивными устройствами - хомутами, анкерами или поверхностно-оклеечным стеклопластиком (см. [п. 11.49](#p101684) и [рис. 46](#p101688) и [47](#p101691), б).
<a id="p102013"></a>11.112. Конструктивные требования к элементам усиления - размеры поперечного сечения, марка бетона, класс арматуры, составы клеев и полимеррастворов, способы приклеивания стальных листов и стеклоткани приведены в [разд. 11](#p101430).


#### <a id="p102014"></a>Ж. УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ КАРКАСА



#### <a id="p102015"></a>11.113 Усиление центральной зоны узлов каркасов предусматривается в случаях:

<a id="p102016"></a>недостаточного их армирования;
<a id="p102017"></a>повреждения в результате различных воздействий, в том числе сейсмических;
<a id="p102018"></a>необходимости повышения сейсмостойкости зданий;
<a id="p102019"></a>необходимости увеличения несущей способности под повышенные нагрузки, при реконструкции или модернизации зданий и др.
<a id="p102020"></a>11.114. При наличии трещин в поврежденных узлах они должны быть заинъецированы эпоксидным клеем или полимерраствором (см. [разд. 7](#p100912)).
<a id="p102021"></a>11.115. В случаях раздробления бетона не рекомендуется удаление его из поврежденного узла. Поврежденный участок должен быть заполнен или заинъецирован эпоксидным полимерраствором.
<a id="p102022"></a>11.116. Усиление узлов каркаса выполняется с помощью перекрестных стержней арматуры П-образной формы 3, располагаемых в штрабах 5, вырезанных на поверхности бетона и заполненных эпоксидным полимерраствором [(рис. 65)](#p102024).

<a id="p102023"></a> ![Ж. Усиление узлов каркаса](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_115.png) 

<a id="p102024"></a>Рис. 65. Усиление узла каркаса перекрестными стержнями

<a id="p102025"></a>а - узел каркаса; б - пространственная схема расположения
арматуры усиления; 1 - ригель; 2 - колонна;
3, 4 - перекрестные и горизонтальные П-образные стержни;
5 и 6 - перекрестные и горизонтальные полимеррастворные
включения; 7 - косынка; 8 - сварной шов

<a id="p102026"></a>11.117. В местах пересечения перекрестных арматурных стержней один из последних соединяется в стыке на сварке с помощью косынки (узел "А" на [рис. 65](#p102024)).
<a id="p102027"></a>11.118. Аналогичные П-образные стержни 4 располагаются в горизонтальных штрабах 6, образованных в верхней и нижней частях узла и заполняемых полимерраствором (см. [рис. 65](#p102024)).
<a id="p102028"></a>11.119. Отгибы арматурных стержней - перекрестных и горизонтальных заводятся в штрабу, вырезанную в углах пересечения колонны с ригелем и тоже заполняемую полимерраствором.
<a id="p102029"></a>11.120. На [рис. 65](#p102024), б приводится пространственная схема расположения стержней арматуры усиления узла каркаса.
<a id="p102030"></a>11.121. Перекрестные и горизонтальные штрабы, а также штрабы в углах сопряжения колонны и ригеля заполняются полимерраствором [состава 3](#p100633) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)) с добавлением наполнителя в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы.
<a id="p102031"></a>11.122. Полимерраствор в штрабах обеспечивает совместную работу дополнительной арматуры и узла каркаса по восприятию действующих горизонтальных усилий как в монолитной конструкции.
<a id="p102032"></a>11.123. Размеры штраб, диаметр и класс арматуры определяются в зависимости от действующих усилий в узле и фактической прочности бетона на срез аналогично расчету ПАШ (см. [разд. 9](#p101093)).
<a id="p102033"></a>11.124. При незначительных повреждениях узлов каркаса усиление осуществляется приклеиванием к бетону узла стальных листов толщиной 2 - 3 мм ([рис. 66](#p102035), а) или созданием поверхностно-оклеечного стеклопластика ([рис. 66](#p102035), б) из нескольких слоев стеклоткани.

<a id="p102034"></a> ![Ж. Усиление узлов каркаса](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_116.png) 

<a id="p102035"></a>Рис. 66. Усиление узла каркаса

<a id="p102036"></a>а - стальным листом; б - поверхностно-оклеечным
стеклопластиком; 1 - ригель; 2 - колонна; 3 - стальной лист;
4 - отверстия с нарезкой; 5 - герметизация; 6 - эпоксидный
клей; 7 - поверхностно-оклеечный стеклопластик

<a id="p102037"></a>При этом, совместная работа стального листа с бетоном обеспечивается способом, приведенным в [п. 11.41](#p101669).
<a id="p102038"></a>11.125. Усилия, действующие в узлах каркаса (M, N и Q), определяются в зависимости от характера воздействия нагрузок.
<a id="p102039"></a>11.126. Величины расчетных усилий в центральной зоне жестких узлов каркаса, при усилении их в сейсмических районах строительства, определяются в соответствии с [п. 3.78](https://bukva.ai/docs/posobie-snip-ii-7-81#p100747) "Пособия по проектированию каркасных промзданий для строительства в сейсмических районах (к СНиП II-7-81)". - М.: Стройиздат, 1984.


### 12. <a id="p102040"></a>ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО УСИЛЕНИЮ КОНСТРУКЦИЙ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ



#### <a id="p102041"></a>А. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ ПО УСИЛЕНИЮ


<a id="p102042"></a>12.1. Производство работ по усилению конструкций полносборных зданий выполняется в соответствии с проектом усиления, разработанным на основании результатов детального обследования поврежденного здания и оценки его несущей способности или в соответствии с проектом реконструкции или модернизации, при необходимости повышения действующих нагрузок на несущие конструкции здания.
<a id="p102043"></a>12.2. Работам по усилению поврежденных конструкций предшествует установка надежных креплений, разгружающих конструкции и исключающих дальнейшее повреждение конструкций (раскрытие трещин, смещение элементов, обрушение).
<a id="p102044"></a>12.3. Разгружающие конструкции усиления могут быть частичного, полного или смешанного разгружения. Частично разгружающие конструкции работают совместно с существующими железобетонными элементами и воспринимают только ту часть нагрузки, которую не в состоянии принять последние. Конструкции полного разгружения воспринимают на себя всю нагрузку, практически выключая из работы существующие элементы. Смешанный вид включает элементы частичного и полного разгружения.
<a id="p102045"></a>12.4. Конструкции крепления следует располагать так, чтобы можно было установить элементы усиления в проектное положение с помощью домкратов, клиньев или других приспособлений. К поврежденным элементам или их частям должен быть обеспечен свободный доступ.
<a id="p102046"></a>12.5. Усиляемые конструкции должны быть по возможности освобождены от всех видов нагрузок.
<a id="p102047"></a>12.6. Трещины в конструкциях должны быть предварительно заинъецированы полимеррастворами (см. [разд. 7](#p100912)).


#### <a id="p102048"></a>Б. ТЕХНОЛОГИЯ УСТРОЙСТВА ПАШ И ПАШС


<a id="p102049"></a>12.7. В соответствии с расчетом на участках стыков намечаются места устройства ПАШ или ПАШС.
<a id="p102050"></a>12.8. Намеченные участки стыков конструкций освобождаются от штукатурки, а при необходимости и конструкции пола.
<a id="p102051"></a>12.9. Устройство штраб и сверление отверстий в бетоне рекомендуется производить с помощью пневмосверлильной или электросверлильной машин, оснащенных алмазными кольцевыми сверлами СКА (см. [прил. 6](#p102988)).
<a id="p102052"></a>При этом, сверла СКА-1, СКА-2 и СКА-3 применяют для сверления бетона прочностью соответственно до 20 МПа (200 кгс/см2); 20 - 40 МПа (200 - 400 кгс/см2) и свыше 40 МПа (400 кгс/см2).
<a id="p102053"></a>12.10. Для устройства штраб, особенно при нарезке штраб, расположенных выше уровня пола, наиболее эффективно применение пневмосверлильных машин ИП-1023 и ИП-1016, поскольку они имеют малую массу - 5,3 кг.
<a id="p102054"></a>12.11. Устройство штраб пневмосверлильными машинами, оснащенными сверлами от 20 до 32 мм, следует производить сверлением отверстий в два ряда в шахматном порядке [(рис. 67)](#p102056), при этом образовавшиеся бетонные перегородки сбиваются зубилом.

<a id="p102055"></a> ![Б. Технология устройства ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_117.png) 

<a id="p102056"></a>Рис. 67. Устройство штраб сверлением отверстий в бетоне

<a id="p102057"></a>12.12. Электросверлильные машины, например ИЭ-1801 (см. [прил. 6](#p102988)), могут быть использованы при устройстве штраб в перекрытиях и в нижних частях стеновых панелей или других элементах конструкции.
<a id="p102058"></a>12.13. Устройство штраб, проходящих через панель перекрытия, например в горизонтальных стыках крупнопанельных зданий (см. [рис. 12](#p101108)), производится удлиненными сверлами. Способ осуществления таких штраб приводится на [рис. 68](#p102060).

<a id="p102059"></a> ![Б. Технология устройства ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_118.png) 

<a id="p102060"></a>Рис. 68. Устройство штраб в панелях перекрытий

<a id="p102061"></a>1, 2 - панели, стены и перекрытия; 3 - инвентарный стальной
шаблон; 4 - резиновый кондуктор для фиксации сверлильной
машины (приклеивается клеем 88Н или наиритом); 5, 6 - сверла
СКА; 7 - ПАШ; 8 - арматура (ПАШ и арматура показаны
условно); 9 - отверстие для сверла

<a id="p102062"></a>12.14. При устройстве шпонок со скобой - ПАШС по концам штрабы высверливаются отверстия на глубину отгиба арматуры - l0.
<a id="p102063"></a>12.15. При сверлении отверстий в бетоне алмазными сверлами или коронками, оснащенными твердыми сплавами, требуется обеспечить подачу воды для охлаждения в зону резания. Расход воды при этом зависит от диаметра пробуриваемой скважины, так, например, при диаметре скважины до 25 мм он составляет 1,5 л/мин, а при диаметре более 25 мм - до 2,5 л/мин.
<a id="p102064"></a>12.16. Технология выполнения работ по сверлению отверстий в бетоне должна отвечать требованиям действующих технических условий на производство этих работ и правилам техники безопасности.
<a id="p102065"></a>12.17. До заполнения штраб полимерраствором стыки панелей или других элементов конструкций должны быть замоноличены.
<a id="p102066"></a>12.18. В очищенную от остатков сверления и мусора штрабу укладывается арматура с фиксаторами из проволоки, удерживающими ее в проектном положении, при этом арматуру следует укладывать в соответствии с [п. 9.18](#p101125) и [рис. 69](#p102068).

<a id="p102067"></a> ![Б. Технология устройства ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_119.png) 

<a id="p102068"></a>Рис. 69. Установка арматуры с помощью проволочного фиксатора

<a id="p102069"></a>12.19. Арматура перед укладкой должна быть освобождена от окалины, ржавчины и обезжирена ацетоном.
<a id="p102070"></a>12.20. Штрабы, расположенные на вертикальных плоскостях конструкций, после укладки арматуры обклеиваются плотной бумагой-опалубкой [(рис. 70)](#p102072).

<a id="p102071"></a> ![Б. Технология устройства ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_120.png) 

<a id="p102072"></a>Рис. 70. Устройство бумажной опалубки

<a id="p102073"></a>1 - бумага; 2 - штраб; 3 - арматура; 4 - отверстия
для заливки полимерраствора

<a id="p102074"></a>12.21. Наклейку бумаги следует производить с помощью поливинилацетатного клея (см. [табл. 4](#p100482)).

#### <a id="p102075"></a>12.22 Поверхность наклейки должна быть ровной и гладкой.

<a id="p102076"></a>12.23. Неровности и шероховатости на участке приклейки бумаги удаляются с помощью электронаждака или затираются гипсоцементным раствором.
<a id="p102077"></a>12.24. После приклейки бумаги проверяется качество бумажной опалубки и, при необходимости, исправляются дефекты.
<a id="p102078"></a>12.25. Заполнение штраб полимерраствором производится через одно из отверстий, устраиваемых по концам бумажной опалубки (см. [рис. 70](#p102072)).
<a id="p102079"></a>12.26. Штрабы, расположенные на горизонтальной поверхности пола, заливаются без устройства опалубки.
<a id="p102080"></a>12.27. [Составы клеев 3](#p100633) - [6](#p100636) для приготовления полимерраствора для заливки штраб принимать по [табл. 5](#p100628), в теплое время года (при t > 15 °C) и [состав 11](#p100641) в холодное время года (при t < 15 °C). В качестве наполнителя следует принимать цемент или кварцевый песок в количестве 300 мас. ч. на 100 мас. ч. эпоксидной смолы.
<a id="p102081"></a>12.28. Опалубку для заливки шпонок, устраиваемую на вертикальных стыках внутри помещений, рекомендуется выполнять инвентарной, из дерева [(рис. 71)](#p102083). В этом случае глубина шпонки вырезается на 2 см больше расчетной величины, для устройства огнезащитной штукатурки из гипса с вермикулитом или перлитом.

<a id="p102082"></a> ![Б. Технология устройства ПАШ и ПАШС](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_121.png) 

<a id="p102083"></a>Рис. 71. Устройство ПАШ с помощью инвентарной опалубки

<a id="p102084"></a>а - шпонка с опалубкой; б - готовая шпонка; в - инвентарная
стальная стойка; 1 - деревянная опалубка; 2 - полиэтиленовая
прокладка; 3 - полиэтиленовая трубка; 4 - резиновая
прокладка; 5 - огнезащитная штукатурка; 6 - стойка;
7, 8 - винты; 9 - арматура шпонки; 10 - панель

<a id="p102085"></a>12.29. Деревянная опалубка 1 с внутренней стороны, обращенной к штрабе, покрывается полиэтиленовой пленкой 2, а по периметру устраивается резиновая прокладка 4.
<a id="p102086"></a>12.30. Заливка штрабы полимерраствором осуществляется с помощью воронки или ручного шприца через полиэтиленовую трубку 3 диаметром 1 см, закрепленную в опалубке на одном ее конце, а на другом конце вверху устраивается отверстие диаметром 1 см для выхода воздуха.
<a id="p102087"></a>12.31. После полимеризации полимерраствора и снятия опалубки устраивается огнезащитная штукатурка 5 толщиной 2 см, например, из гипса с вермикулитом или перлитом ([рис. 71](#p102083), б).
<a id="p102088"></a>12.32. Опалубка прижимается в рабочем положении к штрабе с помощью инвентарных стальных трубчатых стоек 6, снабженных винтами 7 ([рис. 71](#p102083), в).
<a id="p102089"></a>12.33. Стойки фиксируются с помощью острого металлического элемента вверху и прижимного винта внизу 8.


#### <a id="p102090"></a>В. ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ


<a id="p102091"></a>12.34. Колонна, подлежащая усилению, освобождается от штукатурки, бухтящих и слабых треснувших участков бетона. Поверхность колонны зачищается стальными щетками, обеспыливается сжатым воздухом и при необходимости промывается водой.
<a id="p102092"></a>12.35. Жировые пятна и следы битума очищают электрощетками и смывают ацетоном. Очистку можно производить и с помощью обычных щеток. Нельзя для промывки использовать бензин, керосин, соляровое масло, а также смывать растворителями пятна до механической обработки, так как, растворяясь, эти вещества впитываются бетоном, что приводит к снижению адгезии клеевой композиции с бетоном.
<a id="p102093"></a>12.36. При усилении колонны обоймой на чистую высушенную поверхность предварительно наносится адгезионная промазка - ПЭФ-1 (см. [пп. 5.15](#p100875) - [5.17](#p100877)), затем устанавливаются арматура и опалубка.
<a id="p102094"></a>12.37. Требования к составу бетона для формования обоймы, а также рекомендуемые классы арматуры приводятся в [пп. 4.24](#p100604) - [4.31](#p100611).
<a id="p102095"></a>12.38. Уплотнение бетона обоймы, в зависимости от ее толщины, производится глубинными вибраторами ИВ-66 или ВП-1, либо наружными электромеханическими вибраторами.


#### <a id="p102096"></a>Г. ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ


<a id="p102097"></a>Изготовление элементов усиления

<a id="p102098"></a>12.39. Железобетонные элементы усиления следует формовать в инвентарной опалубке.
<a id="p102099"></a>12.40. Элементы усиления из предварительно напряженного бетона рекомендуется выполнять стендовым способом, с передачей усилий натяжения на упоры.
<a id="p102100"></a>12.41. Натяжение на упоры осуществляется с помощью гидродомкратов, например марки ЗИК-0021.
<a id="p102101"></a>12.42. Бетонирование элементов усиления рекомендуется производить в стальной опалубке с антиадгезионным полимерным покрытием, обеспечивающим чистую обезжиренную поверхность и допускающим многократное использование опалубки.
<a id="p102102"></a>12.43. В качестве антиадгезионного покрытия могут быть использованы, в зависимости от погодных условий, эпоксидные клеи - [составы 3](#p100633) - [8](#p100638) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).
<a id="p102103"></a>12.44. Поверхность металла перед нанесением на нее антиадгезионного покрытия должна быть освобождена от ржавчины и окалины шлифовальной машиной с гибким валом марки ИЭ-820-1А или обработана пастой "Целлогель" (см. [прил. 7](#p103187)).
<a id="p102104"></a>За два часа до нанесения полимерного покрытия поверхность металла должна быть зачищена ацетоном.
<a id="p102105"></a>12.45. Опалубка с полимерным антиадгезионным покрытием не требует периодической смазки соляркой или другими аналогичными составами.
<a id="p102106"></a>12.46. Требования к составу бетона для формования элементов усиления и рекомендуемые классы арматуры приводятся в [пп. 4.24](#p100604) - [4.31](#p100611), а необходимый класс бетона в [п. 11.45](#p101673).
<a id="p102107"></a>12.47. Элементы усиления могут быть заводского или построечного изготовления.
<a id="p102108"></a>При бетонировании, в зависимости от принятых конструктивных решений элемента усиления, необходимо предусмотреть соответствующее армирование и установку закладных деталей (см. [пп. 11.47](#p101679) - [11.48](#p101683) и [рис. 45](#p101681)).
<a id="p102109"></a>12.48. Транспортировать элементы усиления к месту монтажа рекомендуется пакетами, уложенными на ребро, или обеспечивать необходимую их жесткость при перевозке по отдельности.
<a id="p102110"></a>12.49. Элемент усиления, во избежание образования деформаций, укладывается на инвентарное монтажное приспособление из прокатных профилей и в таком виде подается на место его монтажа-приклеивания.

<a id="p102111"></a>Монтаж-приклеивание элементов усиления

<a id="p102112"></a>12.50. Ригели и балки, подлежащие усилению, освобождаются от штукатурки, бухтящих и слабых треснувших участков бетона и при необходимости промываются водой и просушиваются.
<a id="p102113"></a>12.51. В случае скрепления элемента усиления с существующей конструкцией колонны необходимо на последней предусмотреть заделку анкера полимерраствором и высверленные в бетоне шурфы или приварку закладных деталей к арматуре колонны (см. [п. 11.49](#p101684) и [рис. 48](#p101695), а и б).
<a id="p102114"></a>12.52. Сверление отверстий в бетоне рекомендуется производить алмазными сверлами СКА с помощью специальных сверлильных механизированных инструментов (см. [пп. 12.9](#p102051) - [12.16](#p102064) и [прил. 6](#p102988)).
<a id="p102115"></a>12.53. При наличии на склеиваемых поверхностях жировых пятен или следов битума последние удаляются способом, приведенным в [п. 12.35](#p102092).
<a id="p102116"></a>12.54. Склеиваемые поверхности бетона усиливаемой конструкции и элемента усиления предварительно обрабатываются абразивным инструментом до появления заполнителя. Для этих целей может быть использована шлифовальная машина с гибким валом марки ИЭ 8201А. После этого обработанные поверхности продуваются сжатым воздухом.
<a id="p102117"></a>12.55. Перед нанесением полимерраствора обе склеиваемые поверхности (элемента усиления и усиляемой конструкции) праймируют эпоксидным клеем [состава 3](#p100633) или [6](#p100636) при температуре окружающей среды t > 15 °C или [составом 11](#p100641) при температуре t < 15 °C (см. [табл. 5](#p100628) и [разд. 6](#p100879)). Поверхности при нанесении праймера должны быть чистыми и сухими.
<a id="p102118"></a>12.56. Одновременно с изготовлением праймера изготавливают эпоксидный полимерраствор (см. [разд. 6](#p100879)). Для этого могут быть использованы, в зависимости от погодных условий, [составы 1](#p100631) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)), с введением наполнителя (кварцевого песка, цемента, андезита и др.) в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе эпоксидной смолы.
<a id="p102119"></a>12.57. Приготовленный полимерраствор с помощью шпателя наносится на поверхность элемента усиления вслед за ее праймированием.
<a id="p102120"></a>12.58. Исключение непроклеенных участков в клеевом шве бетона достигается нанесением полимерраствора на поверхность элемента усиления, как это показано на [рис. 72](#p102122).

<a id="p102121"></a> ![Г. Изгибаемые элементы](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_122.png) 

<a id="p102122"></a>Рис. 72. Принцип нанесения полимерраствора
на элемент усиления

<a id="p102123"></a>1 - усиливаемая конструкция; 2 - полимерраствор;
3 - элемент усиления

<a id="p102124"></a>12.59. Подъем элемента усиления с инвентарным монтажным приспособлением выполняется с помощью лебедки или другого подъемного транспортного приспособления.
<a id="p102125"></a>12.60. При склеивании клеевое соединение должно быть обжато. Образующиеся при этом вдоль шва галтели сбивать не следует.
<a id="p102126"></a>12.61. Обжатие элемента усиления и усиливаемой конструкции следует производить с помощью инвентарных затяжек, располагаемых через 0,8 - 1 м по длине усиливаемой балки, или с помощью инвентарных телескопических стоек с винтовым устройством.
<a id="p102127"></a>12.62. При закреплении с помощью анкеров концевых участков элемента усиления через сутки после приклеивания по концам этих элементов высверливаются шурфы, проходящие в бетоне усиливаемого элемента.
<a id="p102128"></a>12.63. В продутые сжатым воздухом и заполненные полимерраствором (состав см. [п. 12.56](#p102118)) шурфы вводят до упора анкера, которые удерживаются от сползания в течение 3 - 4 ч (см. [рис. 46](#p101688), б).
<a id="p102129"></a>12.64. В случае закрепления концевых участков элемента усиления хомутами последние пропускаются в заранее высверленные отверстия в перекрытии и стягиваются болтами.
<a id="p102130"></a>12.65. Стеклоткань или стеклосетка приклеивается на бетон эпоксидным клеем [состава 3](#p100633) - [6](#p100636) или [8](#p100638) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).
<a id="p102131"></a>12.66. На чистую, обеспыленную поверхность бетона с помощью жесткой кисти или резинового шпателя наносится эпоксидный клей, на который укладывается с натягом слой стеклоткани или стеклосетки; далее на поверхность уложенной стеклоткани вновь наносится клей и приклеивается второй слой стеклоткани или стеклосетки, по которому снова наносится клей и т.д. до получения стеклопластика с необходимым количеством слоев стеклоткани.
<a id="p102132"></a>12.67. Основа стеклоткани должна располагаться в направлении действия усилия в конструкции.
<a id="p102133"></a>12.68. Стальные элементы усиления должны быть ровными, без вмятин, с гладкими продольными торцами.
<a id="p102134"></a>12.69. По концам стального листа, в соответствии с проектом, высверливаются отверстия диаметром 25 мм для пропуска анкеров с приваренными к ним накладными деталями (см. [рис. 46](#p101688)).
<a id="p102135"></a>12.70. Склеиваемая бетонная поверхность усиляемого элемента подвергается обработке, аналогично приведенной в [пп. 12.50](#p102112), [12.35](#p102092), [12.54](#p102116).
<a id="p102136"></a>12.71. Склеиваемая поверхность стального листа освобождается от окалины и ржавчины соответствующей обработкой (см. [п. 12.44](#p102103)).
<a id="p102137"></a>12.72. Стальной элемент усиления укладывается на инвентарную прижимную доску, покрытую полиэтиленовой пленкой. Для исключения вытекания клея при склеивании по боковым поверхностям доски устраиваются бортики из жесткого полиэтилена толщиной 2 - 3 мм и высотой 10 - 25 мм.
<a id="p102138"></a>12.73. Бетонную поверхность усиливаемой конструкции праймируют эпоксидным клеем (см. [п. 12.55](#p102117)).
<a id="p102139"></a>12.74. Одновременно на поверхность стального элемента усиления наносится, в зависимости от погодных условий, эпоксидный клей [составов 3](#p100633) или [6](#p100636) и [11](#p100641) (см. [табл. 5](#p100628) и [п. 5.7](#p100627)).
<a id="p102140"></a>12.75. Подъем элемента усиления с инвентарной прижимной доской выполняется с помощью лебедки или другого подъемно-транспортного приспособления, а обжатие-склеивание - с помощью инвентарных затяжек (см. [п. 12.61](#p102126)).
<a id="p102141"></a>12.76. Через день после склеивания через отверстия по концам стального листа в бетоне высверливаются шурфы для заделки анкеров с приваренными накладными деталями. Технология сверления и необходимое оборудование приводятся в [пп. 12.9](#p102051) - [12.16](#p102064) и в [прил. 6](#p102988).
<a id="p102142"></a>12.77. После продувки отверстий сжатым воздухом и заполнения полимерраствором (состав см. [п. 12.56](#p102118)) в них вводят до упора анкера, которые удерживаются от сползания в течение 3 - 4 ч (см. [рис. 49](#p101705)).


#### <a id="p102143"></a>Д. СБОРНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ И ПОКРЫТИЯ


<a id="p102144"></a>12.78. Усиление сборных перекрытий и покрытий производится заменой раствора в стыках на полимерраствор, полимерцементный раствор или мелкозернистый бетон по адгезионной промазке.

#### <a id="p102145"></a>12.79 Усиление производится в следующей последовательности:

<a id="p102146"></a>разборка конструкции пола вдоль стыка шириной 0,2 - 0,3 м;
<a id="p102147"></a>разборка стыков замоноличивания. Разборка производится вручную или отбойным молотком, в зависимости от прочности бетона или раствора замоноличивания;
<a id="p102148"></a>продувка стыков с помощью сжатого воздуха;
<a id="p102149"></a>заделка стыков с нижней стороны перекрытий гипсовым раствором на поливинилацетатном клее на высоту 1 - 2 см;
<a id="p102150"></a>адгезионная промазка сопрягаемых поверхностей стыка, в случае заполнения его мелкозернистым бетоном;
<a id="p102151"></a>укладка арматуры расчетного сечения в пролете и на опоре (при необходимости повышения несущей способности перекрытия на дополнительные нагрузки);
<a id="p102152"></a>замоноличивание стыков;
<a id="p102153"></a>восстановление конструкции разобранного пола.
<a id="p102154"></a>12.80. Составы эпоксидного полимерраствора и полимерцементного раствора приводятся в [пп. 11.83](#p101919) и [11.84](#p101920).
<a id="p102155"></a>12.81. При замоноличивании стыков эпоксидным полимерраствором и при нанесении адгезионных составов поверхности бетона стыка должны быть чистыми и сухими. Непосредственно перед замоноличиванием стыков эпоксидным полимерраствором они должны быть праймированы (см. [п. 11.83](#p101919)).
<a id="p102156"></a>12.82. В случае замоноличивания стыков полимерцементными составами поверхности стыка перед замоноличиванием необходимо увлажнить водой.
<a id="p102157"></a>12.83. Способ усиления перекрытий и покрытий, замоноличенных полимеррастворами, позволяет вести работы в условиях действующего сооружения или предприятия.


#### <a id="p102158"></a>Е. УСИЛЕНИЕ СУЩЕСТВУЮЩИХ ИЛИ УСТРОЙСТВО НОВЫХ КОНСОЛЕЙ


<a id="p102159"></a>12.84. Участок бетонной поверхности, на которой предусматривается устройство консоли, освобождается от штукатурки и обрабатывается абразивным инструментом до появления заполнителя (см. [п. 12.54](#p102116)).
<a id="p102160"></a>12.85. Аналогичной обработке абразивным инструментом подвергается и склеиваемая - тыльная поверхность бетона консоли.
<a id="p102161"></a>12.86. В соответствии с проектом высверливаются шурфы способом, приведенным в [пп. 12.9](#p102051) - [12.16](#p102064) и [прил. 6](#p102988).
<a id="p102162"></a>12.87. Арматурные выпуски консоли освобождаются от ржавчины и окалины и очищаются ветошью, смоченной в ацетоне.
<a id="p102163"></a>12.88. Высушенные и обеспыленные склеиваемые поверхности бетона и арматуры, а также высверленные в бетоне отверстия праймируются одним из составов эпоксидного клея, приведенных в [п. 12.55](#p102117).
<a id="p102164"></a>12.89. Одновременно для приклеивания консоли приготавливается полимерраствор того же состава.
<a id="p102165"></a>12.90. Срезу же после праймирования с помощью шпателя или шприца полимерраствор вводится в отверстия в бетоне, а также наносится ровным слоем толщиной 2 - 3 мм на обе склеиваемые поверхности.
<a id="p102166"></a>12.91. Консоль, установленная на подставку вплотную к месту приклеивания, обжимается и склеивается с помощью стяжных хомутов или других приспособлений, при этом арматурные выпуски должны быть заведены в соответствующие отверстия, заполненные полимерраствором.
<a id="p102167"></a>12.92. Через сутки после склеивания консоль освобождается от стяжных хомутов.


#### <a id="p102168"></a>Ж. УЗЛЫ КАРКАСА


<a id="p102169"></a>12.93. Узел, подлежащий усилению, освобождается от штукатурки, а трещины и раздробленные участки бетона продуваются сжатым воздухом.
<a id="p102170"></a>12.94. При наличии жировых пятен или следов битума на поверхности бетона они очищаются способом, приведенным в [п. 12.35](#p102092).
<a id="p102171"></a>12.95. На поверхности бетона предварительно размечаются участки перекрестных и горизонтальных штраб.
<a id="p102172"></a>12.96. Устройство перекрестных и горизонтальных штраб производят с помощью пневмо- или электросверлильных машин, оснащенных алмазными кольцевыми сверлами СКА (см. [пп. 12.9](#p102051) - [12.16](#p102064) и [прил. 6](#p102988)).
<a id="p102173"></a>12.97. Штрабы, устраиваемые в углах пересечения колонны с ригелем, высверливаются по всей ширине ригеля в пределах защитного слоя бетона.
<a id="p102174"></a>12.98. П-образные арматурные стержни зачищаются от ржавчины и окалины и протираются ветошью, смоченной в ацетоне.
<a id="p102175"></a>12.99. В высверленные штрабы укладываются на фиксаторах сначала перекрестные П-образные арматурные стержни с расположением косынки наружу.
<a id="p102176"></a>12.100. Отгибы стержней одновременно заводятся в штрабы, расположенные в углах ригелей с колоннами.
<a id="p102177"></a>12.101. Далее аналогично устанавливаются П-образные горизонтальные арматурные стержни.
<a id="p102178"></a>12.102. Поверхность штраб обклеивается с помощью поливинилацетатного клея (см. [табл. 4](#p100482)) плотной бумагой.
<a id="p102179"></a>12.103. В отверстия, устроенные вверху, постепенно заливается эпоксидный полимерраствор.


### 13. <a id="p102180"></a>КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ И УСИЛЕНИЮ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ


<a id="p102181"></a>13.1. Скрытый процесс инъецирования полимеррастворов в трещины конструкций требует особого внимания к контролю производства этих работ.
<a id="p102182"></a>13.2. Контроль производства инъекционных работ должен проводиться и фиксироваться в журнале работ и в [табл. 10](#p101009) специально выделенным ответственным лицом на всех этапах работ.

#### <a id="p102183"></a>13.3 Применяемые материалы должны соответствовать ГОСТ и ТУ.

<a id="p102184"></a>13.4. Качество применяемых полимерных материалов провернется за неделю до начала восстановительных работ испытанием на сдвига склеенных бетонных образцов-кубиков.
<a id="p102185"></a>13.5. Принятый способ поэтапного инъецирования клея или полимерраствора снизу вверх под давлением, при принятых расстояниях между штуцерами, практически обеспечивает заполнение всех трещин - ремонт (склеивание) поврежденных трещинами конструкций.
<a id="p102186"></a>13.6. Сложность непосредственного контроля за заполнением трещин клеем вызывает необходимость определения качества производства работ косвенными путями, описанными в [п. 7.43](#p101006).
<a id="p102187"></a>13.7. Адгезионная и когезионная прочность клеев и полимеррастворов определяется испытанием склеенных образцов-кубиков, с размером ребра 5 или 10 см из бетона класса, аналогичного классу бетона ремонтируемых конструкций.
<a id="p102188"></a>13.8. На каждый замес клея или полимерраствора склеиваются 3 пары кубиков-близнецов, которые после склеивания хранятся рядом с ремонтируемой конструкцией.
<a id="p102189"></a>13.9. Испытание кубиков, склеенных составами 1 - 12 (см. [табл. 5](#p100628)), осуществляется через 10 дней после склеивания. Кубики, склеенные составом 13 (см. [п. 5.8](#p100804)), испытываются после достижения клеем полимеризационной жизнеспособности, которая определяется по графику на [рис. 73](#p102191).

<a id="p102190"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_123.png) 

<a id="p102191"></a>Рис. 73. График для определения полимеризационной
жизнеспособности эпоксидного клея для состава 13

<a id="p102192"></a>13.10. Схема испытаний склеенных кубиков на сдвиг приводится на [рис. 74](#p102194).

<a id="p102193"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_124.png) 

<a id="p102194"></a>Рис. 74. Схема испытания контрольных склеенных образцов
бетонных кубиков на сдвиг

<a id="p102195"></a>1 - плита пресса; 2 - металлические пластины;
3 - кубик 10 x 10 x 10; 4 - клеевой шов

<a id="p102196"></a>13.11. Во всех случаях испытаний разрушение должно происходить по бетону.
<a id="p102197"></a>13.12. Контроль выполненных работ осуществляется и путем визуального осмотра заинъецированных участков трещин, с которых отбиты шайбы. На этих участках должен четко просматриваться клеевой шов.
<a id="p102198"></a>13.13. При необходимости для контроля отбивается герметизирующий слой между шайбами и устанавливается наличие инъекционного шва в трещине.
<a id="p102199"></a>13.14. У каждой заинъецированной трещины должна стоять подпись рабочего, проводившего инъекцию.
<a id="p102200"></a>13.15. Разрешение на производство отделочных работ в здании должно быть дано после осмотра и составления акта на скрытые работы по инъецированию трещин. Контроль качества инъецирования осуществляется ответственным лицом после отбивки шайб или уголков.
<a id="p102201"></a>13.16. Качество адгезионной промазки бетона клеем ПЭФ-1 контролируется визуально по однородности цвета обмазанной поверхности.
<a id="p102202"></a>13.17. Контроль качества приклейки к бетону стальных листов толщиной до 3 мм осуществляется методом многократных отражений (ДонецкпромстройНИИпроект) с помощью серийной дефектоскопической аппаратуры.
<a id="p102203"></a>При отсутствии специальной аппаратуры и при большей толщине стальных листов качество приклейки контролируется простукиванием.
<a id="p102204"></a>13.18. Качество поверхностно-оклеечного стеклопластика контролируется визуально, по наличию воздушных пузырей.
<a id="p102205"></a>13.19. Контроль качества предварительно напряженных элементов усиления осуществляется визуально. Они не должны иметь трещин и недопустимого прогиба.
<a id="p102206"></a>13.20. Концевые участки железобетонных (обычных или предварительно напряженных) и стальных элементов усиления должны быть плотно обжаты с усиливаемой конструкцией с помощью хомутов и анкеров, обеспечивающих совместную работу элемента усиления с усиливаемой конструкцией.
<a id="p102207"></a>13.21. После сверления отверстий под штрабу для ПАШ и ПАШС и доводки ее до проектных размеров проверяется качество изготовления. Размеры штраб должны соответствовать проекту. Штраба не должна иметь внутри дефектов - трещин, не заполненных раствором участков стыка и т.д. При наличии дефектов они должны быть устранены.
<a id="p102208"></a>13.22. Проверяется диаметр, класс установленной арматуры и ее расположение. Арматура должна быть без следов окалины и обезжирена ацетоном.

#### <a id="p102209"></a>13.23 Контролируется качество приклеенной бумажной опалубки.

<a id="p102210"></a>13.24. Тщательный контроль осуществляется после полного заполнения штрабы полимерраствором, особенно по верхней кромке. При обнаружении неплотностей и зазоров производится дополнительная заливка этих участков клеем или шпаклевка полимерраствором.
<a id="p102211"></a>13.25. Наряду с перечисленным, осуществляется контроль качества применяемых материалов, адгезионной и когезионной прочности применяемых полимеррастворов и др., который следует производить в соответствии с [пп. 13.7](#p102187) - [13.9](#p102189).
<a id="p102212"></a>13.26. Разрешение на производство отделочных работ в доме должно быть дано после осмотра и составления акта на скрытые работы по инъецированию трещин и устройству ПАШ, ПАШС и ПОС.

<a id="p102213"></a>**14. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ**
**ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ И УСИЛЕНИИ ПОЛНОСБОРНЫХ**
**ЗДАНИЙ ПОЛИМЕРРАСТВОРАМИ**

<a id="p102214"></a>14.1. Эпоксидные составы токсичны и могут вызвать кожные заболевания, поэтому при работе с ними следует руководствоваться правилами техники безопасности, предусмотренными "Санитарными нормами проектирования промышленных предприятий" [СН 245-71](https://bukva.ai/docs/sanitarnye-normy-179), а также "Противопожарными нормами проектирования зданий и сооружений" [СНиП 2.01.02-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-02-85).
<a id="p102215"></a>14.2. Эпоксидные смолы, отвердители, пластификаторы, модификаторы, растворители должны храниться в металлических бидонах с плотно закрывающимися крышками или в стеклянных банках с притертыми пробками в специально отведенном помещении.
<a id="p102216"></a>14.3. Все работы по приготовлению эпоксидного клея и полимерраствора должны производиться в помещении с хорошо оборудованной приточно-вытяжной вентиляцией или вытяжным шкафом с четырехкратным воздухообменом.
<a id="p102217"></a>14.4. Допускается приготовление эпоксидного клея и на открытом воздухе при соблюдении требований техники безопасности. При этом следует находиться с наветренной стороны.
<a id="p102218"></a>14.5. При использовании эпоксидного клея необходимо иметь защитную спецодежду: халат или комбинезон из плотной ткани, резиновые сапоги, резиновые перчатки, прорезиненный фартук, защитные герметические очки с нейтральным стеклом типа НС-1, НС-2 или НС-3.
<a id="p102219"></a>14.6. Разогрев эпоксидной смолы следует производить в вытяжном шкафу, так как в воздух выделяются летучие вещества, способные вызвать острые химические отравления.
<a id="p102220"></a>14.7. Категорически воспрещается хранение и прием пищи на месте производства работ, а также курение и пользование открытым огнем.
<a id="p102221"></a>14.8. Опилки и тряпки, загрязненные отвердителем, а также материалы, содержащие смолу и отвердители, собираются в специальные емкости и закапываются в землю в отведенном для этой цели месте.
<a id="p102222"></a>14.9. При попадании отдельных компонентов эпоксидных составов или клеев на кожу необходимо удалить их мягкими бумажными салфетками, затем вымыть горячей водой с мылом и жесткими щетками, осушить полотенцем и смазать вазелином. Не рекомендуется снимать с кожи эпоксидные составы и клеи ацетоном. Лишь при незначительном загрязнении рук эпоксидной смолой или клеем разрешается использовать ветошь, увлажненную минимальным количеством ацетона с последующим мытьем рук горячей водой с мылом.
<a id="p102223"></a>14.10. При случайном попадании эпоксидных материалов в глаза необходимо немедленно промыть их большим количеством воды, а затем кусочком ваты, смоченным физиологическим раствором. После этого следует обязательно обратиться к врачу. При любых кожных раздражениях необходимо немедленно обратиться к врачу.
<a id="p102224"></a>14.11. Отмывку от эпоксидного клея посуды, приспособлений и др. следует производить ацетоном сразу же после окончания работы и под вытяжкой.
<a id="p102225"></a>14.12. Приготовление клеев и работу с ними должны производить рабочие, прошедшие соответствующий инструктаж по технике безопасности.
<a id="p102226"></a>14.13. Готовить и наносить эпоксидный клей должны рабочие, прошедшие врачебную проверку и допущенные по состоянию здоровья к этим работам.
<a id="p102227"></a>14.14. При нагнетании клея или полимерраствора в трещины рабочие должны пользоваться защитными очками и резиновыми перчатками.
<a id="p102228"></a>14.15. Запрещается снимать подающий шланг с шайбы или инъекционного устройства до сброса давления в системе установки.
<a id="p102229"></a>14.16. К работам, связанным с сосудом, работающим под давлением - инъекционным устройством, пневмосверлильной машиной и др., а также к работам с электросверлильной машиной, электродрелью и др. могут быть допущены лица, прошедшие специальный инструктаж и хорошо знакомые с этими устройствами и правилами их обслуживания.
<a id="p102230"></a>14.17. Работы, связанные с применением технологического оборудования, должны выполняться в соответствии с главой [СНиП III-4-80](https://bukva.ai/docs/snip-iii-4-80-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy) "Техника безопасности в строительстве", "Правилами техники безопасности при текущем и капитальном ремонте жилых и общественных зданий". - М.: Стройиздат, 1972, а также главами VII и VIII "Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением". - М.: Металлургия, 1970 г.





<a id="p102231"></a>Приложение 1

<a id="p102232"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА**

<a id="p102233"></a>Повышение сейсмостойкости крупнопанельного здания
с помощью ПАШ

<a id="p102234"></a>Пример 1. Требуется рассчитать усиление крупнопанельного здания, построенного без антисейсмических мероприятий, в районе с изменившейся сейсмической нагрузкой и с нормальными климатическими условиями. Расчетная схема с расположением ПАШ на вертикальном стыке приводится на [рис. 1](#p102236). Усилие сдвига в стыке, в соответствии с результатами расчета составляет Nsh = 120 кН (12 тс).

<a id="p102235"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_125.png) 

<a id="p102236"></a>Рис. 1

<a id="p102237"></a>Класс бетона внутренних стеновых панелей - B15 (197 кгс/см2); Rb = 1,18 МПа (12,09 кгс/см2). Класс бетона наружных стеновых панелей - B7,5 (98,3 кгс/см2); Rb,t = 0,76 МПа (7,73 кгс/см2). Шпонку армируем стержнями Ø10 класса А-II.
<a id="p102238"></a>Полимерраствор для шпонок принимаем на основе [состава 6](#p100636) [(табл. 5)](#p100628), с введением наполнителя-цемента в количестве 300 ч. по массе на 100 ч. по массе смолы.
<a id="p102239"></a>Расчетное сопротивление принятого состава полимерраствора по [формуле (6)](#p101221), с учетом атмосферного коэффициента mf = 0,9 (см. [табл. 3](#p103168) прил. 6) составит:

<a id="p102240"></a> $R_{p,sh} = \frac{R_{p,sh}^{n}}{\gamma_{p}} \gamma_{pi}m_{t}m_{w}m_{f} = \frac{20}{1,2} 0,6 \cdot 0,9 = 9\text{МПа}.$ 

<a id="p102241"></a>Принимая с каждой стороны панели по 2 шпонки, задаемся ее поперечным сечением 4 x 4 см.
<a id="p102242"></a>Усилие сдвига приходящееся на 1 шпонку:

<a id="p102243"></a> $N_{sh,k} = \frac{N_{sh}}{4} = \frac{120}{4} = 30\text{кН }(3\text{тс}).$ 

<a id="p102244"></a>Длину шпонок определяем по [формулам (4)](#p101216) и [(5)](#p101217). Для шпонок, устраиваемых в панелях из тяжелого бетона:

<a id="p102245"></a> $\text{насрез}l_{1} \geq \frac{2(N_{sh,k} - abR_{p,sh})}{\gamma_{p,sh}aR_{p,sh}} = \frac{2[30000 - 4 \cdot 4 \cdot 9(100)]}{0,5 \cdot 4 \cdot 9(100)} = 17\text{см};$ 

<a id="p102246"></a> $\text{насмятие}l_{1} \geq \frac{N_{sh,k}}{R_{p,sh}\psi b} = \frac{30000}{0,75 \cdot 8,5(100)4} = 12\text{см}.$ 

<a id="p102247"></a>Длину шпонки принимаем равной 17 см.
<a id="p102248"></a>В соответствии с [пп. 3.39](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101289) и [3.40](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101313) СНиП 2.03.01-84 принимаем значение $\psi$ - 0,75, а Rb,loc = Rb для тяжелого бетона - 8,5 МПа, а для легкого - 4,5 МПа.
<a id="p102249"></a>Для шпонок, устраиваемых в панелях из легкого бетона:

<a id="p102250"></a> $\text{насмятие}l_{1} \geq \frac{30000}{0,75 \cdot 4,5(100)4} = 22\text{см}.$ 

<a id="p102251"></a>Длину шпонки принимаем равной 22 см.
<a id="p102252"></a>Минимальное расстояние между шпонками и между шпонкой и краем панели из тяжелого бетона определяем по [формуле (7)](#p101230):

<a id="p102253"></a> $L \geq \frac{N_{sh,k}}{R_{p,sh}l_{1}\lambda_{b}} = \frac{30000}{1,18(100)17 \cdot 1,0} = 15\text{см}.$ 

<a id="p102254"></a>То же, в панелях из легкого бетона

<a id="p102255"></a> $L \geq \frac{30000}{0,76(100)22 \cdot 1} = 18\text{см}.$ 

<a id="p102256"></a>Располагаем шпонки в третях вертикального стыка. Аналогично рассчитываются шпонки и на горизонтальных стыках панелей.

<a id="p102257"></a>Повышение сейсмостойкости крупнопанельного здания
с помощью ПОС

<a id="p102258"></a>*Пример* 2. Требуется рассчитать усиление поврежденного стыка сборных элементов крупнопанельного здания.
<a id="p102259"></a>Расчетная схема вертикального стыка приводится на [рис. 2](#p102261).

<a id="p102260"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_126.png) 

<a id="p102261"></a>Рис. 2

<a id="p102262"></a>Усилие сдвига в стыке, согласно расчету здания, составляет Nsh = 150 кН (15 тс).
<a id="p102263"></a>Класс бетона внутренних стеновых панелей B15, Rb,t = 0,75 МПа (7,65 кгс/см2), Rb,sh = 1,18 МПа (12,09 кгс/см2). Значение Rb,sh = Rb,t·1,58 принимаем по [табл. 11](#p101141).
<a id="p102264"></a>Панели в стыке соединяются с помощью арматурных выпусков 8Ø10 А-I.
<a id="p102265"></a>Требуется рассчитать стыковое соединение ПОС (количество слоев и марку стеклоткани и ширину приклеивания b).
<a id="p102266"></a>По [формуле (13)](#p101285) находим необходимое количество слоев и марку стекломатериала в стеклопластике, из условия его равнопрочности с проектной арматурой стыка

<a id="p102267"></a> $n_{f}P_{f} = \frac{n_{s}A_{s}R_{s}}{2l} = \frac{6,28 \cdot 225}{2 \cdot 300} = 0,19\text{кН}/\text{см}.$ 

<a id="p102268"></a>По [табл. 14](#p101615) по значению nfPf принимаем 2 слоя стеклоткани СТ-11 с nfPf = 0,235 кН/см.
<a id="p102269"></a>В случае Nf > AsRs, расчет ведется по действующим усилиям.
<a id="p102270"></a>По [формуле (14)](#p101288) необходимая ширина приклеивания стеклоткани будет равна

<a id="p102271"></a> $b = \frac{n_{f}P_{f}}{R_{b,sh}} = \frac{0,235}{1,18} = 2\text{см}.$ 

<a id="p102272"></a>По [формуле (16)](#p101297) определяем ширину приклеивания b при сдвиге

<a id="p102273"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_127.png) 

<a id="p102274"></a>значение $\beta$ для l/b >= 10 принимаем равным $\beta = 3,123$ (см. [табл. 15](#p101806)).
<a id="p102275"></a>По [формуле (17)](#p101299) определяем необходимое количество слоев и марку стеклоткани при сдвиге

<a id="p102276"></a> $n_{f}P_{f} = \frac{1,5N_{h}b}{l^{2}} = \frac{1,5 \cdot 150 \cdot 15,36}{90000} = 0,038\text{кН}/\text{см }(3,84\text{кгс}/\text{см}).$ 

<a id="p102277"></a>По [табл. 14](#p101615) по значению nfPf принимаем 1 слой стеклосетки PC2 = 3.
<a id="p102278"></a>Значения nfPf и b следует принимать наибольшими из полученных по формулам соответственно [(9.13)](#p101285); [(9.17)](#p101299) и [(9.14)](#p101288); [(9.16)](#p101297).
<a id="p102279"></a>По [формуле (9.18)](#p101302) проверяем, из условия совместного воздействия растяжения и сдвига, правильность подбора ширины приклеивания

<a id="p102280"></a> $R_{b,sh} \geq \sqrt{(\frac{N_{t}}{2bl})^{2} + (\frac{N_{sh}}{2bl} + \frac{N_{sh}}{2\beta b^{2}})2} ;$ 

<a id="p102281"></a> $1,18 \geq \sqrt{(\frac{50}{2 \cdot 15,36 \cdot 300})^{2} + (\frac{50}{2 \cdot 15,36 \cdot 300} + \frac{150}{2 \cdot 3,123 \cdot 235,93^{2}})2} ;$ 

<a id="p102282"></a> $1,18 \geq \sqrt{1,15} ;$ 1,18 > 1,07 МПа.

<a id="p102283"></a>Расчет произведен правильно. Для восприятия действующих в стыке усилий растяжения и сдвига необходимы 2 слоя стеклоткани СТ-11 (nfPf = 0,235 МПа) при ширине наклеивания в одну сторону от стыка b = 16 см.

<a id="p102284"></a>Усиление железобетонной балки

<a id="p102285"></a>*Пример* 3. Требуется рассчитать усиление железобетонной балки сечением 25 x 60 см и пролетом 6 м на нагрузку q = 90 кН/м, способом приклеивания предварительно напряженного железобетонного элемента усиления.
<a id="p102286"></a>Несущая способность усиливаемой балки q = 45 кН/м. Класс бетона балки B20; Rb = 11,5 МПа; Rbt,ser = 1,4 МПа; Rb,t = 0,9 МПа.
<a id="p102287"></a>Продольная растянутая арматура 3Ø22 А-III; Rs = 365 МПа; As = 11,4 см. В сжатой зоне балка армирована 3Ø10 А-I; Rsc = 225 МПа; As = 2,36 см2.
<a id="p102288"></a>Хомуты трехветвевые Ø10 А-I; Rsw = 175 МПа; $\text{А}\prime_{sw} = 2,36\text{см}^{2}$ ; шаг хомутов в крайних четвертях пролета 20 см, а в средней части - 30 см.
<a id="p102289"></a>Поперечное сечение усиливаемой балки и расположение стержней в сечении приводится на [рис. 3](#p102291).

<a id="p102290"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_128.png) 

<a id="p102291"></a>Рис. 3

<a id="p102292"></a>Определяем несущую способность балки до усиления. Характеристику сжатой зоны бетона определим по [формуле (26) п. 3.12](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100850) СНиП 2.03.01-84

<a id="p102293"></a> $\omega = \alpha - 0,008R_{b} = 0,85 - 0,008 \cdot 11,5 = 0,758.$ 

<a id="p102294"></a>Определяем несущую способность балки по моменту и поперечной силе.
<a id="p102295"></a>Из условия $\sum \text{х } = 0$ определяем величину

<a id="p102296"></a> $x = \frac{R_{s}A_{s} - R_{sc}A_{s}}{R_{b}b} = \frac{365 \cdot 11,4 - 225 \cdot 2,36}{11,5 \cdot 25} = 12,6\text{см},$ 

<a id="p102297"></a>значение $\xi$ при $\gamma_{b2} = 1$ 

<a id="p102298"></a> $\xi_{R} = \frac{\omega}{1 + \frac{R_{s}}{400} (1 - \frac{\omega}{1,1})} = \frac{0,758}{1 + \frac{365}{400} (1 - \frac{0,758}{1,1})} = 0,59.$ 

<a id="p102299"></a>Поскольку условие $\xi = 0,225<\xi_{R} = 0,59$ соблюдается, расчет производим из условия

<a id="p102300"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_129.png) 

<a id="p102301"></a>Процент армирования усиливаемой балки

<a id="p102302"></a> $\mu = 100\% \frac{A_{s}}{bh_{0,s}} = 100\% \frac{11,4}{25 \cdot 56} = 0,814\%.$ 

<a id="p102303"></a>Предельный процент армирования усиливаемой балки

<a id="p102304"></a> $\mu_{max} = \frac{100\%\omega R_{b}}{(2 - \omega/1,1)R_{s}} = \frac{100\% \cdot 0,75 \cdot 11,5}{(2 - 0,758/1,1)365} = 1,822\%.$ 

<a id="p102305"></a>Таким образом, несущая способность сжатой зоны бетона усиливаемой балки позволяет увеличить количество арматуры в растянутой зоне более чем в 2 раза.
<a id="p102306"></a>Несущую способность сечения по поперечной силе определим по формуле, учитывающей сопротивления бетона сжатой зоны и хомутов (шаг хомутов в крайних четвертях пролета S = 20 см, где $\varphi_{b2} = 2$ (по [п. 3.1](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100742) СНиП 2.03.01-84));

<a id="p102307"></a> $q_{sw} = \frac{R_{sw}A_{sw}}{S} = \frac{175 \cdot 1,51}{20} = 13,2125\text{см } = 1321,25\text{Н}/\text{см};$ 

<a id="p102308"></a> $[Q_{wb}] = 2 \sqrt{2 \cdot 0,9 \cdot 25 \cdot 56^{2} \cdot 1321,25} = 273,1\text{кН}.$ 

<a id="p102309"></a>При существующей нагрузке, т.е. при p = 45

<a id="p102310"></a> $M_{max,p} = \frac{pl^{2}}{8} = \frac{45 \cdot 6^{2}}{8} = 202,5\text{кН } \cdot \text{м};$ 

<a id="p102311"></a> $Q_{max,p} = \frac{pl}{2} = \frac{45 \cdot 6}{2} = 135\text{кН}.$ 

<a id="p102312"></a>Таким образом, до усиления балки удовлетворялись условия прочности как по M, так и по Q

<a id="p102313"></a>[M] > Mmax,p; [Q] >> Qmax,p.

<a id="p102314"></a>После усиления максимальной изгибающий момент и максимальная поперечная сила будут соответственно равны

<a id="p102315"></a> $M_{max,p1} = \frac{p_{1}l^{2}}{8} = \frac{90 \cdot 6^{2}}{8} = 405\text{кН } \cdot \text{м};$ 

<a id="p102316"></a> $Q_{max,p1} = \frac{p_{1}l}{2} = 270\text{кН}.$ 

<a id="p102317"></a>Таким образом, балку необходимо усилить только на действие изгибающего момента, поскольку

<a id="p102318"></a>[Qwb] > Qmax,p1.

<a id="p102319"></a>Усиление производим без предварительного разгружения усиливаемой балки. Требуемая площадь арматуры Asa в элементе усиления подбираем методом последовательных приближений по [формуле (36)](#p101709). Окончательно, приняв толщину элемента усиления t = 60 мм, Rsa = 490 МПа (соответствует классу А-IIIв, [табл. 22](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100598) СНиП 2.03.01-84) имеем

<a id="p102320"></a> $C = R_{sc}A\prime_{s} + R_{b}b(2h + t) = 225 \cdot 2,36 + 11,5 \cdot 25(2 \cdot 60 + 6) = 3675,6\text{кН};$ 

<a id="p102321"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_130.png) 

<a id="p102322"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_131.png) 

<a id="p102323"></a>Таким образом, принимаем железобетонный элемент усиления сечением b x t = 25 x 6 см, армированный 4Ø18 А-IIIв $(\sum A_{sa} = 10,18\text{см}^{2})$ .
<a id="p102324"></a>В поперечном сечении стержни размещены в средней плоскости симметрично на расстоянии 60 см друг от друга [(рис. 4)](#p102326). Длину приклеиваемого железобетонного элемента усиления принимаем равной длине усиливаемой балки в свету за вычетом c = 5 см с каждой стороны.

<a id="p102325"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_132.png) 

<a id="p102326"></a>Рис. 4

<a id="p102327"></a>Несущую способность балки после усиления определим по формуле

<a id="p102328"></a> $[M_{1}] = R_{b}bx(h_{01} - 0,5x) + R_{sc}A\prime_{s}(h_{01} - a\prime),$ 

<a id="p102329"></a>где h01 - расстояние от крайней сжатой грани усиленной балки до точки приложения равнодействующего усилия в растянутой арматуре определяемая по формуле

<a id="p102330"></a> $h_{01} = h_{os} + z = h_{os} + \frac{A_{sa}R_{sa}(a + t/2)}{A_{s}R_{s} + A_{sa}R_{sa}} = 56 + \frac{10,18 \cdot 490(4 + 6/2)}{11,4 + 365 + 10,18 \cdot 490} = 59,8\text{см};$ 

<a id="p102331"></a> $\text{х } = \frac{365 \cdot 11,4 + 10,18 \cdot 490 - 225 \cdot 2,36}{11,5 \cdot 25} = 30\text{см};$ 

<a id="p102332"></a>[M] = 11,5·25·30(59,8 - 30/2) + 225·2,36(59,8 - 3) =
= 416,56 кНм.

<a id="p102333"></a>Усиленное сечение балки удовлетворяет условию прочности по моменту. Коэффициент армирования усиленной балки определим по формуле

<a id="p102334"></a> $\mu_{1} = 100\% - \frac{A_{s} + A_{sa}R_{sa}/R_{s}}{bh_{01}} = \frac{11,4 + 10,18 \cdot 490/365}{25 \cdot 59,8} = 1,68\%,$ 

<a id="p102335"></a>т.е. $\mu_{1}<\mu_{max}$ .
<a id="p102336"></a>Предварительно определив $\xi_{R,sa}$ , вычислим величину преднапряжения в арматуре элемента усиления с учетом всех потерь - $\sigma_{sp2}$ по [формуле (37)](#p101722)

<a id="p102337"></a> $\xi_{R,sa} = \frac{x}{h_{o,sa}} = \frac{30}{63} = 0,476;$ 

<a id="p102338"></a> $\sigma_{sp2} = 490 + 400 - 400 \frac{1,1(0,758 - 0,476)}{0,476(1,1 - 0,758)} = 128,3.$ 

<a id="p102339"></a>Определим lp2 по [п. 2.29](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p100711) СНиП 2.03.01-84 при

<a id="p102340"></a> $l_{p2} = (\omega_{p} \frac{\sigma_{sp2}}{R_{bp}} + \lambda_{p})d = (0,25 + \frac{128,3}{11} + 10)1,8 = 23,2\text{см}.$ 

<a id="p102341"></a>Расчет приопорного участка усиленной балки

<a id="p102342"></a>Положение нулевой линии в стадии перед образованием трещины в железобетонном элементе усиления в расчетном сечении l определяем из условия $\sum \text{х } = 0$ 

<a id="p102343"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_133.png) $\sum \text{х } = 0;$ 

<a id="p102344"></a>где

<a id="p102345"></a> $\alpha_{s}\prime = \frac{E\prime_{s}}{E_{b}} ;$ $\alpha_{s} = \frac{E_{s}}{E_{b}} ;$ $\alpha_{sa} = \frac{E_{sa}}{E_{b}} ;$ Abl = b·t - Asa.

<a id="p102346"></a>Приведенное уравнение относительно x является уравнением второй степени вида

<a id="p102347"></a>x2 + c1x - D1 = 0,

<a id="p102348"></a>где

<a id="p102349"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_134.png) 

<a id="p102350"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_135.png) 

<a id="p102351"></a>После подстановки значений C и D1 в вышеприведенное уравнение определим x:

<a id="p102352"></a>x = 40,4 см.

<a id="p102353"></a>По [формуле (46)](#p101756) определим $\Delta\sigma_{S}$ :

<a id="p102354"></a> $\Delta\sigma_{S} = \frac{56 - 40,4}{66 - 40,4} (2 \cdot 14 + \frac{128,3 \cdot 10,18\text{у}}{23,2 \cdot 139,82}) \frac{20 \cdot 10^{4}}{2,7 \cdot 10^{4}} = 12,64 + 1,8\text{уМПа}.$ 

<a id="p102355"></a>Момент внутренних усилий M1,crc в балке непосредственно перед образованием трещины в элементе усиления определим по [формуле (44)](#p101746) при n = 2 (усиление производим без предварительного разрушения балки).
<a id="p102356"></a>Предварительно определив по [п. 4.7](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101498) СНиП 2.03.01-84 положение нулевой линии x = 27,74 см и Wpl = 23 111,03 см3, а также

<a id="p102357"></a> $l_{op} = h_{1} - \frac{t}{2} - x = 66 - 3 - 27,74 = 35,26\text{см},$ 

<a id="p102358"></a>вычислив и определив

<a id="p102359"></a> $r = \frac{W_{red}}{A_{red}} = \frac{W_{pl}}{1,75 - A_{red}} = 13,02\text{см},$ 

<a id="p102360"></a>имеем

<a id="p102361"></a>M1,crc(y) = 1,4·23111,03 + 128,6·10,18(35,26 + 13,02) =
= 9556106,5 Н·см.

<a id="p102362"></a>Координата расчетного сечения y1 определится из [условия (42)](#p101740)

<a id="p102363"></a> $9556106,5 = 225(590\text{у}_{1} + 2975 - \text{у}_{1}^{2});$ 

<a id="p102364"></a> $\text{у}_{1}^{2} - 590\text{у}_{1} + 42471,584 = 0,$ откуда y1 = 83,9 см.

<a id="p102365"></a>Напряжение в арматуре элемента усиления $\sigma_{sa,crc} = \sigma_{sa}(y_{1})$ определяют по [формуле (45)](#p101753):

<a id="p102366"></a> $\sigma_{sa}(y_{1}) = \frac{102232,78 - 54,8(56 - 40,412)}{10,18(63 - 40,412)} = 183,2\text{МПа}.$ 

<a id="p102367"></a>Усилия отрыва F1 и сдвига F2 в клеевом соединении бетона, соответствующие этому напряжению, определяют по [формулам (39)](#p101729) и [(40)](#p101730):

<a id="p102368"></a> $F_{1} = \frac{1,5 \cdot 183,2 \cdot 10,18 \cdot 7}{83,9} = 23,3\text{кН};$ 

<a id="p102369"></a> $F_{2} = 183,2 \cdot 10,18 - 1,58 \cdot 0,9 \frac{4}{\sqrt{83,9 - 2,5}} = 25 \cdot 83,9 = 61\text{кН}.$ 

<a id="p102370"></a>Поскольку F2 > 0, в качестве дополнительной связи следует принять поверхностно-армирующий элемент, например, из оклеечного стеклопластика. Параметры поверхностно-оклеечного стеклопластика определяются по [формулам (58)](#p101798) - [(60)](#p101803)
<a id="p102371"></a>при n = lf/bf = 1; $\gamma = 1$ и $\beta = 0,208$ 

<a id="p102372"></a> $D_{A} = \sqrt{61^{2} + [\frac{23,3(1 - 2 \cdot 0,208) + 61}{2 \cdot 0,208 \cdot 2,5}]2} = 94,2\text{кН};$ 

<a id="p102373"></a> $D_{\text{В}} = \sqrt{23,3^{2} + [\frac{23,3(1 + 2 \cdot 0,208) + 61}{2 \cdot 0,208 \cdot 2,5}]2} = 93,3\text{кН}.$ 

<a id="p102374"></a>Таким образом bf определяют по [формуле (58)](#p101798) для D = DA = 94,2 кН

<a id="p102375"></a> $b_{f} = \sqrt{\frac{2,5 \cdot 94,2 \cdot 10}{2 \cdot 1,58 \cdot 0,9}} = 28,8\text{см } = 29\text{см}.$ 

<a id="p102376"></a>Для выявления координаты y2 расчетного сечения 2-2 определим Mcrc усиливаемой балки по формулам [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84)

<a id="p102377"></a> $S\prime_{b,0} + \alpha_{s}\prime S\prime_{s0} - \alpha_{s}S_{0} = \frac{h - x}{2} A_{b};$ и

<a id="p102378"></a> $\frac{bx^{2}}{2} + \alpha_{s}\prime A\prime_{s}(x - a\prime) - \alpha_{s}A_{s}(h_{0s} - x) = \frac{b(h - x)^{2}}{2} .$ 

<a id="p102379"></a>Подставив значения, получим

<a id="p102380"></a> $12,5 + \frac{21 \cdot 10^{4}}{2,7 \cdot 10^{4}} 2,36(\text{х} - 3) - \frac{20 \cdot 10^{4}}{2,7 \cdot 10^{4}} 11,4(56 - \text{х}) = 12,5(60 - \text{х})^{2},$ 

<a id="p102381"></a>откуда x = 31,06 см.
<a id="p102382"></a>Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна, с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

<a id="p102383"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_136.png) 

<a id="p102384"></a>Таким образом

<a id="p102385"></a>Mcrc = Rbt,serWpl = 1,4·32354,32 = 45296,04 МПа·см3 =
= 45,3 кН·м.

<a id="p102386"></a>Подставив Mcrc в тождество, имеем

<a id="p102387"></a> $45,3 = \frac{pl}{2} (y_{2} + c) - \frac{P(y_{2} + c)^{2}}{2} = \frac{45 \cdot 6}{2} (y_{2} + 0,05) - \frac{45}{2} (y_{2} + 0,05)^{2};$ 

<a id="p102388"></a> $y_{2}^{2} - 5,9y_{2} + 1,72 = 0,$ 

<a id="p102389"></a>откуда y2 = 31 см.
<a id="p102390"></a>Напряжения $\sigma_{sa}(y_{2})$ в арматуре элемента усиления в сечении П определим по [формуле (48)](#p101766):

<a id="p102391"></a> $\sigma_{sa}(y_{2}) = 166,2 \frac{79,4 - 39,7}{179,6 - 89,8} = 73,45\text{МПа}.$ 

<a id="p102392"></a>При этом, [условие (49)](#p101771) соблюдается.
<a id="p102393"></a>Усилия отрыва F1 и сдвига F2 в клеевом соединении бетона, соответствующие этому напряжению, определим по [формулам (39)](#p101729) и [(40)](#p101730):

<a id="p102394"></a> $F_{1} = \frac{1,5 \cdot 73,45 \cdot 10,18 \cdot 7}{31} = 25,33\text{кН};$ 

<a id="p102395"></a> $F_{2} = 73,45 \cdot 10,18 - 1,58 \cdot 0,9 \frac{4}{31 - 2,5} = 25 \cdot 31 = - 7,8<0,$ 

<a id="p102396"></a>следовательно, на рассматриваемом участке параметры поверхностно-оклеечного стеклопластика определяются из условия восприятия им только отрывающих усилий

<a id="p102397"></a> $D_{A} = \frac{25,33(1 - 2 \cdot 0,208)}{2 \cdot 2,5 \cdot 0,208} = 14,22\text{кН};$ 

<a id="p102398"></a> $D_{\text{В}} = 25,33 \sqrt{1 + (\frac{1 + 2 \cdot 0,208}{2 \cdot 0,208 \cdot 2,5})2} = 42,79\text{кН}.$ 

<a id="p102399"></a>Ширину приклеивания определим по [формуле (58)](#p101798) при D = DB = 42,79 кН

<a id="p102400"></a> $b_{f} = \sqrt{\frac{2,5 \cdot 42,79 \cdot 10}{2 \cdot 1,58 \cdot 0,9}} = 19,4\text{см}.$ 

<a id="p102401"></a>Окончательно принимаем поверхностно-оклеечный элемент - стеклопластик из трех слоев стеклоткани марки СТ-13. Размеры и координация поверхностно-оклеечного элемента приведены на [рис. 5](#p102403).

<a id="p102402"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_137.png) 

<a id="p102403"></a>Рис. 5

<a id="p102404"></a>Расчет устройства консоли

<a id="p102405"></a>*Пример* 4. Требуется рассчитать консоль, устраиваемую на колонне для опирания ригеля. Нагрузка на консоль Q = 50 кН (5 тс), класс бетона колонны B20 (262 кгс/см2) Rb = 11,5 МПа (117 кгс/см2); Rb,t = 0,9 МПа (9,18 кгс/см2); Rb,sh = 1,42 МПа (14,50 кгс/см2).
<a id="p102406"></a>Класс бетона консоли принимаем B20, анкер консоли принимаем класса А-III, Rs = 365 МПа (3750 кгс/см2).
<a id="p102407"></a>Расчет консоли производим в соответствии с [разд. 11](#p101430) Рекомендаций и [п. 3.44](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101366) СНиП 2.03.01-84.
<a id="p102408"></a>Расчетная схема консоли приводится на [рис. 6](#p102410).

<a id="p102409"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_138.png) 

<a id="p102410"></a>Рис. 6

<a id="p102411"></a>Предварительно определяем момент внешних сил

<a id="p102412"></a>M = Ql = 50·0,1 = 5 кН·м.

<a id="p102413"></a>Принимая Z = <sub>0</sub>,20 м и N = 0, по [формуле (113)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101371) СНиП определяем наибольшее сдвигающее усилие в одном ряду анкеров

<a id="p102414"></a>Nan = M/Z = 5/0,20 = 25 кН.

<a id="p102415"></a>Согласно рассчитанной схеме число рядов анкеров nan = 2.
<a id="p102416"></a>Принимая $N\prime_{an} = N_{ab} = 25\text{кН}$ по [формуле (74)](#p101985) Рекомендаций, вычисляем сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное

<a id="p102417"></a> $Q_{an} = \frac{Q - 0,3N\prime_{an}}{n_{an}} \gamma_{b,sh} = \frac{50 - 0,325}{2} 0,8 = 17\text{кН}.$ 

<a id="p102418"></a>Коэффициент $\delta$ определяем по [формуле (117)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101393) СНиП 2.03.01-84

<a id="p102419"></a> $\delta = \frac{1}{1 + \sqrt{1 + \omega}} = \frac{1}{1 + 0,441} = 0,833>0,15.$ 

<a id="p102420"></a>Поскольку $N\prime_{\text{а}n}>0$ , то

<a id="p102421"></a> $\omega = 0,3 \frac{N_{an}}{Q_{an}} = 0,3 \frac{25}{17} = 0,441.$ 

<a id="p102422"></a>Задаваясь диаметром анкера, равным 14 мм по [формуле (116)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84#p101381) СНиП 2.03.01-84 по [табл. 2](https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-stalnyh#p100278) "Рекомендаций по проектированию стальных закладных деталей для железобетонных конструкций". - М.: Стройиздат, 1984, для бетона класса B20 и арматуры класса А-III находим $\lambda = 0,455$ .
<a id="p102423"></a>Тогда

<a id="p102424"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_139.png) 

<a id="p102425"></a>Для анкеровки подобранного сечения анкера в полимеррастворной обойме, задаваясь ее диаметром d0 = 40 мм, определяем по [формуле (75)](#p101993) Рекомендаций, в зависимости от фактической прочности бетона колонны среза, длину высверливаемого шурфа в колонне

<a id="p102426"></a> $l_{0} = \frac{d^{2}R_{s}}{4d_{0}R_{b,sh}} = \frac{1,4^{2} \cdot 365}{4 \cdot 4 \cdot 1,42 \cdot 1} = 31,5\text{см}.$ 

<a id="p102427"></a>Длину высверливаемого шурфа в колонне принимаем равной

<a id="p102428"></a> $l = l_{0} + 1 = 31,5 + 1 \approx 33\text{см}.$ 





<a id="p102429"></a>Приложение 2

<a id="p102430"></a>**МЕТОДИКА ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛЕДОВАНИЯ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ**

<a id="p102431"></a>Методика содержит основные требования к техническому обследованию полносборных зданий с целью установления и устранения дефектов, вызванных возможными упущениями при проектировании, низким качеством изготовления и монтажа сборных элементов конструкций, нарушением нормальной эксплуатации зданий. Эта же методика может быть использована при обследовании полносборных зданий, получивших повреждения в результате сейсмических воздействий, строительства на просадочных грунтах и подрабатываемых территориях, а также при реконструкции или модернизации.
<a id="p102432"></a>Методика разработана на основании действующих ГОСТов и СНиПов, а также специальной технической литературы по современным методам обследования и диагностики полносборных зданий, выполненных АКХ им. Памфилова, НИИСКом, ЦНИИПромзданий ЛенЗНИИЭПом, ВНИИжелезобетоном, Мосжилниипроектом, Ленжилпроектом и др., а также имеющегося практического опыта ТбилЗНИИЭП по обследованию полносборных зданий, построенных с дефектами при монтаже, получивших повреждения в результате сейсмических воздействий, или нуждающихся в усилении при их капитальном ремонте, модернизации или реконструкции.

<a id="p102433"></a>**1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ**

<a id="p102434"></a>1.1. Обследование поврежденных в результате различных воздействий полносборных зданий или зданий, подлежащих реконструкции или модернизации, производится с целью определения их общего состояния - прочности и надежности, а также для выявления причин, вызвавших повреждения.
<a id="p102435"></a>1.2. Оценку несущей способности полносборных зданий следует производить на основании результатов тщательного их обследования, проводимого в соответствии с "Методическими указаниями по техническому обследованию полносборных зданий". - М.: Стройиздат, 1974, настоящих Рекомендаций, а в случае обследования зданий, пострадавших во время землетрясений и в соответствии с "Методическими рекомендациями по инженерному анализу последствий землетрясений". - М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко и МСССС, 1980.
<a id="p102436"></a>1.3. Работам по обследованию конструкций полносборных зданий предшествует детальное изучение проектно-технической документации: рабочих чертежей, расчетных схем, исходных данных и результатов статических расчетов, документов о проведении дополнительных строительных работ в период эксплуатации, замене арматуры в процессе строительства и т.п., журналов авторского надзора, актов скрытых работ, актов и протоколов сдачи-приемки объекта, данных геодезической съемки, нивелировки, протоколов испытаний контрольных образцов бетона, актов обследования, данных о выполнявшихся ремонтах.

#### <a id="p102437"></a>1.4 Обследование проводится по следующим этапам:

<a id="p102438"></a>визуальное обследование, инструментальное обследование, отбор и испытание образцов материалов (при необходимости).
<a id="p102439"></a>1.5. Обследование выполняется группой специалистов, с привлечением работников научно-исследовательских и проектных институтов, центральных строительных лабораторий, Госархстройконтроля, жилищно-коммунальных контор и других заинтересованных организаций.
<a id="p102440"></a>1.6. Обследование эксплуатируемых полносборных зданий, учитывая проживание в них жильцов, следует проводить корректно, в основном, визуально, фиксируя обнаруженные дефекты - трещины, раздробление бетона, выпучивание арматуры, прогибы и др.
<a id="p102441"></a>1.7. В случае признания дома аварийным следует осуществить детальное инструментальное обследование всех конструктивных элементов и здания в целом.

<a id="p102442"></a>**2. ВИЗУАЛЬНОЕ ОБСЛЕДОВАНИЕ**


#### <a id="p102443"></a>2.1 Визуальным обследованием выявляют видимые дефекты и повреждения конструкций и устанавливают:

<a id="p102444"></a>деформации отдельных элементов или конструкций в целом;
<a id="p102445"></a>степень и площадь повреждений защитных покрытий, гидроизоляции, кровли, полов;
<a id="p102446"></a>отклонения от проектных геометрических размеров;
<a id="p102447"></a>несоосность арматурных выпусков;
<a id="p102448"></a>отклонения от вертикали;
<a id="p102449"></a>трещины в элементах конструкции, стыках и узлах;
<a id="p102450"></a>раздробление бетона, выпучивание арматуры;
<a id="p102451"></a>отрыв или смещение закладных деталей;
<a id="p102452"></a>прогибы ригелей, балок, элементов перекрытий;
<a id="p102453"></a>изменение цвета бетона, наличие раковин и отколов в бетоне;
<a id="p102454"></a>нарушение сцепления арматуры с бетоном (простукиванием);
<a id="p102455"></a>коррозию арматуры и нарушение сцепления арматуры с бетоном;
<a id="p102456"></a>несоответствие площадок опирания сборных элементов проектным размерам;
<a id="p102457"></a>ориентировочную прочность бетона;
<a id="p102458"></a>разрушение защитных покрытий бетона и карбонизацию бетона.
<a id="p102459"></a>2.2. При деформациях, свидетельствующих о просадках грунтов основания, после сопоставления проектного решения с актами скрытых работ, производят отрывку контрольных шурфов для проверки соответствия грунта основания, геометрических размеров и материала фундаментов проекту. Количество контрольных шурфов устанавливается в зависимости от конкретных условий, в соответствии с СН 211-62. Одновременно определяется и состояние фундаментов.
<a id="p102460"></a>2.3. Тщательно проверяется водонепроницаемость водопроводно-канализационной системы в подполье.
<a id="p102461"></a>2.4. Результаты визуального обследования фиксируются на чертежах с приложением фотографий.
<a id="p102462"></a>2.5. Картирование трещин и других деформаций производится на заранее заготовленных чертежах - фасадах здания, выполненных по всем плоскостям наружных и внутренних стен. Пример условных обозначений приводится в [табл. 1](#p102464).

<a id="p102463"></a>**ТАБЛИЦА 1**

<a id="p102464"></a>**УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ПОВРЕЖДЕНИЙ**


| <a id="p102465"></a>УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ДЕФЕКТА ИЛИ ПОВРЕЖДЕНИЯ | <a id="p102466"></a>ХАРАКТЕРИСТИКА ДЕФЕКТА ИЛИ ПОВРЕЖДЕНИЯ |
| --- | --- |
| <a id="p102467"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_140.png) | <a id="p102468"></a>ТРЕЩИНЫ ВОЛОСЯНЫЕ |
| <a id="p102469"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_141.png) | <a id="p102470"></a>ТРЕЩИНЫ С ШИРИНОЙ РАСКРЫТИЯ, ММ |
| <a id="p102471"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_142.png) | <a id="p102472"></a>РАЗДРОБЛЕНИЕ БЕТОНА |
| <a id="p102473"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_143.png) | <a id="p102474"></a>РАЗДРОБЛЕНИЕ БЕТОНА С ВЫПУЧИВАНИЕМ АРМАТУРЫ |
| <a id="p102475"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_144.png) | <a id="p102476"></a>ВЫКРОШИВАНИЕ БЕТОНА |
| <a id="p102477"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_145.png) | <a id="p102478"></a>ОТСУТСТВИЕ ЗАЩИТНОГО СЛОЯ БЕТОНА; КОЛИЧЕСТВО ОГОЛЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ;<br>ДЛИНА УЧАСТКА; СРЕДНЯЯ ГЛУБИНА ПОВРЕЖДЕНИЯ БЕТОНА (В СКОБКАХ) |
| <a id="p102479"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_146.png) | <a id="p102480"></a>АРМАТУРА НА ПОВЕРХНОСТИ БЕТОНА;<br>ВЫГИБ ИЛИ ВЫПУЧИВАНИЕ ОТДЕЛЬНЫХ СТЕРЖНЕЙ |
| <a id="p102481"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_147.png) | <a id="p102482"></a>ДЕФЕКТНЫЙ ШОВ МЕЖДУ СВАРНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ (ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ИЛИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ), НЕЗАПОЛНЕННЫЕ ПУСТОТЫ, ВЫКРОШИВАНИЕ БЕТОНА И Т.П.; ПОВРЕЖДЕН КОРРОЗИЕЙ СВАРНОЙ ШОВ |
| <a id="p102483"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_148.png) | <a id="p102484"></a>КОРРОЗИЯ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ |
| <a id="p102485"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_149.png) | <a id="p102486"></a>КОРРОЗИЯ АРМАТУРЫ |
| <a id="p102487"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_150.png) | <a id="p102488"></a>НАРУШЕНИЕ ЗАЩИТНЫХ ПОКРЫТИЙ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ (В % ОТ ОБЩЕЙ ПЛОЩАДИ) |
| <a id="p102489"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_151.png) | <a id="p102490"></a>ПРОГИБ ПЕРЕКРЫТИЯ, СМ |
| <a id="p102491"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_152.png) | <a id="p102492"></a>ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ КОНСТРУКЦИИ |
| <a id="p102493"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_153.png) | <a id="p102494"></a>НЕДАВНО ОТРЕМОНТИРОВАННАЯ КВАРТИРА |
| <a id="p102495"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_154.png) | <a id="p102496"></a>НОМЕР КВАРТИРЫ |
| <a id="p102497"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_155.png) | <a id="p102498"></a>НЕОБСЛЕДОВАННАЯ КВАРТИРА |
| <a id="p102499"></a>![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_156.png) | <a id="p102500"></a>ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА КОНСТРУКЦИИ |


<a id="p102501"></a>2.6. Ширину раскрытия трещин определяют с помощью отсчетного микроскопа "МИР-2" или толщиномера - трафарета в трех местах по длине, в том числе в наиболее широкой части.
<a id="p102502"></a>2.7. Толщиномеры - трафареты изготовляют из позитивной пленки с нанесением на ней линий. При измерении трещин в конструкциях трафарет прикладывается к трещине и устанавливается таким образом, чтобы соответствующая по толщине линия совпадала с размером измеряемой трещины.
<a id="p102503"></a>2.8. Обнаруженные трещины зарисовываются, выявляется характер их происхождения (усадочные, осадочные, температурные, вызванные силовыми воздействиями). При этом отмечается сквозная или несквозная трещина.
<a id="p102504"></a>2.9. В соответствии со [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) должны картироваться трещины с максимальной шириной раскрытия в 0,3 мм и более.
<a id="p102505"></a>2.10. Качественную картину деформаций трещин устанавливают с помощью маяков, устраиваемых на очищенной поверхности поперек трещины в двух местах - наибольшего и наименьшего раскрытия. На наружных частях здания маяки выполняются из цемента, на внутренних - из гипса или алебастра.
<a id="p102506"></a>2.11. На конструкции и в специальном журнале отмечают номер и дату установки маяков, записывают в журнале ширину раскрытия трещин и наносят схему расположения маяков.
<a id="p102507"></a>2.12. Дату появления трещины на маяках фиксируют в журнале и ставят новый маяк. Наблюдение за маяками и установка новых маяков продолжаются до прекращения развития трещины в конструкции.
<a id="p102508"></a>2.13. Интенсивность деформации, при необходимости, может определяться с помощью индикаторов часового типа, располагаемых поперек трещины.
<a id="p102509"></a>2.14. Если в течение 30 сут маяки не будут разорваны и длина трещин не возрастет, трещины должны быть заинъецированы, после чего за конструкцией должны быть организованы регулярные наблюдения в течение 1,5 - 2 лет.
<a id="p102510"></a>2.15. Устанавливается качество замоноличивания стыков панелей, сборных конструкций, узлов каркаса и др., прочность бетона замоноличивания, наличие трещин или других дефектов.
<a id="p102511"></a>2.16. Устанавливаются наличие и качество замоноличивания горизонтальных и вертикальных стыков - полнота заполнения швов, прочность раствора, наличие трещин или других дефектов в швах и др.
<a id="p102512"></a>2.17. Определяется толщина горизонтальных швов, которая должна быть не более 20 мм. Измерение толщины швов следует производить с помощью металлической измерительной линейки (ГОСТ 427-75).
<a id="p102513"></a>2.18. При обследовании зданий, строящихся в зимнее время при отрицательной температуре, с целью выявления обжатия горизонтального шва (в случае замерзания уложенной растворной смеси до схватывания) при оттаивании, производят прогрев швов на отдельных участках и определяют их прочность.
<a id="p102514"></a>2.19. В сейсмических районах строительства определяют также наличие бетона замоноличивания в шпонках панелей, в том числе и в цокольных.
<a id="p102515"></a>2.20. Выборочно, на каждом этаже вскрываются три шпонки и определяется качество бетона замоноличивания и сварки выпусков арматуры. В случае низкого качества сварки или ее отсутствия хотя бы одной шпонке вскрываются на этом же этаже, но в разных местах еще три шпонки. Если и эти шпонки окажутся с некачественной сваркой, необходимо рядом со всеми шпонками устроить полимеррастворные армированные шпонки - ПАШ или ПАШС.
<a id="p102516"></a>2.21. Наряду с визуальным обследованием, рекомендуется осуществлять опрос жильцов для установления момента образования трещин, потрескивания конструкций, раздробления бетона, выпучивания арматуры и других возможных явлений, связанных с теми или иными деформациями.
<a id="p102517"></a>2.22. Состояние сварных стыков, закладных частей и связей определяется вскрытием для выявления наличия антикоррозионной защиты. Количество вскрытий на каждом этаже зависит от конструктивной схемы здания.

#### <a id="p102518"></a>2.23 В случае коррозионного поражения необходимо отмечать его характер:

<a id="p102519"></a>сплошная коррозия - ржавчиной покрыта вся поверхность детали;
<a id="p102520"></a>местная коррозия - коррозионные поражения локализованы на отдельных участках поверхности металла в виде пятен (если диаметр коррозионного поражения больше его глубины), язв (если диаметр коррозионного поражения примерно равен его глубине), точек (диаметр меньше глубины).
<a id="p102521"></a>2.24. Результаты осмотра и измерений заносятся в соответствующий журнал по прилагаемой форме [(табл. 2)](#p102522).

<a id="p102522"></a>Таблица 2


| <a id="p102523"></a>Адрес дома, номер квартиры | <a id="p102524"></a>Дата ввода в эксплуатацию | <a id="p102525"></a>Дата обследования | <a id="p102526"></a>Конструктивное назначение узла и его местоположение | <a id="p102527"></a>Условия эксплуатации | <a id="p102528"></a>Наличие и состояние антикоррозионной защиты и сварных швов | <a id="p102529"></a>Общий вид и характер коррозионного поражения |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102530"></a>1 | <a id="p102531"></a>2 | <a id="p102532"></a>3 | <a id="p102533"></a>4 | <a id="p102534"></a>5 | <a id="p102535"></a>6 | <a id="p102536"></a>7 |


<a id="p102537"></a>Продолжение табл. 2


| <a id="p102538"></a>Адрес дома, номер квартиры | <a id="p102539"></a>Площадь поверхности детали, пораженная коррозией, % | <a id="p102540"></a>Проектная толщина детали, мм | <a id="p102541"></a>Толщина детали после очистки коррозии, мм | <a id="p102542"></a>Отношение толщины стального элемента после очистки от коррозии к начальной толщине | <a id="p102543"></a>Число глубоких язвенных поражений | <a id="p102544"></a>Меры, принятые для нормализации условий эксплуатации |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102545"></a>1 | <a id="p102546"></a>8 | <a id="p102547"></a>9 | <a id="p102548"></a>10 | <a id="p102549"></a>11 | <a id="p102550"></a>12 | <a id="p102551"></a>13 |


<a id="p102552"></a>*Примечание.* При отсутствии коррозии и при поверхностном налете без язвенных поражений измерения не производятся.

<a id="p102553"></a>2.25. Глубина карбонизации бетона защитных слоев железобетонных конструкций устанавливается по изменению величины pH, для чего необходимо:
<a id="p102554"></a>вырубить на минимально возможной длине образец бетона на глубину от поверхности элемента конструкции до арматуры;
<a id="p102555"></a>в случае, если бетон сухой, смочить поверхность скола чистой водопроводной водой, не допуская образования видимой пленки влаги (избыток воды можно удалить чистой фильтровальной бумагой);
<a id="p102556"></a>на свежий скол бетона с помощью капельницы или пипетки нанести 1%-й раствор фенолфталеина в этиловом спирте, при этом бетон в карбонизированной зоне останется серым, а в некарбонизированной приобретет ярко-малиновую окраску;
<a id="p102557"></a>примерно через минуту после нанесения фенолфталеина измерить линейкой с точностью до 0,5 мм расстояние от поверхности образца до границы ярко окрашенной зоны в направлении, перпендикулярном к поверхности элемента конструкции.
<a id="p102558"></a>Измеренная величина является глубиной карбонизации бетона.
<a id="p102559"></a>2.26. Измерение глубины опирания плит перекрытия на несущие стены при необходимости производится в двух крайних точках каждой плиты путем вскрытия раствора в шве и измерения глубины опирания специальной линейкой с миллиметровыми делениями [(рис. 1)](#p102561).

<a id="p102560"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_157.png) 

<a id="p102561"></a>Рис. 1. Способ измерения глубины опирания плиты перекрытия

<a id="p102562"></a>1, 2 - панели перекрытия; 3 - линейка
с миллиметровыми делениями

<a id="p102563"></a>2.27. Несоосность стеновых панелей при необходимости определяется способом, предложенным ЛенЗНИИЭП. В плитах перекрытий на расстоянии 10 - 20 см от стеновой панели высверливаются отверстия $\text{Ø}1,5 - 2\text{см}$ для пропуска отвеса. Для этой цели в ряде случаев можно использовать места прохода через перекрытия стояков центрального отопления (для чего при изготовлении плит оставляют специальные отверстия, впоследствии заделанные раствором). В эти отверстия пропускается отвес, и относительно нити отвеса по линейкам, приставленным к проверяемым панелям, одновременно снимаются два отсчета: ai, ai+1. Эксцентриситет вычисляют как $\Delta = a_{i + 1} - a_{i}$ [(рис. 2)](#p102565).

<a id="p102564"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_158.png) 

<a id="p102565"></a>Рис. 2. Способ определения несоосности стеновых панелей

<a id="p102566"></a>1, 2 - стеновые панели; 3, 4 - панели перекрытий;
5 - отвес; 6 - линейка с миллиметровыми делениями

<a id="p102567"></a>С торцами линеек должны быть совмещены их нулевые деления. Измерения осуществляются при двух смещениях отвеса, и за окончательное принимается среднее значение эксцентриситетов, полученное из двух замеров, причем разность этих значений не должна превышать 2 мм.
<a id="p102568"></a>2.28. Измерение прогибов конструкций может производиться с помощью простейшего прибора, состоящего из трех тарированных штанг и натянутой нити [(рис. 3)](#p102570). Погрешность измерения этим прибором при пролетах до 6 м не превышает 2 мм.

<a id="p102569"></a> ![13. Контроль качества производства работ по восстановлению и усилению полносборн](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_159.png) 

<a id="p102570"></a>Рис. 3. Прибор для измерения прогибов

<a id="p102571"></a>1 - штанга, устанавливаемая в крайнем положении
с прикрепленной капроновой нитью; 2, 3 - штанга
и градуированная шкала; 4 - капроновая нить, натянутая
между штангами; 5 - катушка с нитью; 6 - штанга с катушкой
для натяжения нити


#### <a id="p102572"></a>2.29 При измерении прогибов выполняют следующие операции:

<a id="p102573"></a>подготавливают штанги для работы с фиксацией капроновой нити;
<a id="p102574"></a>у краев проверяемой конструкции устанавливают вертикально штанги;
<a id="p102575"></a>натягивают нити;
<a id="p102576"></a>средней градуированной штангой по совмещению с делениями на шкале производится отсчет фактического прогиба.
<a id="p102577"></a>2.30. Максимальная величина прогиба при пролетах <= 6 м не должна превышать 1/2001. При необходимости для наблюдения за деформациями прогиба во времени устанавливаются прогибомеры.
<a id="p102578"></a>2.31. При определении причин прогибов железобетонных элементов необходимо учитывать, что прогиб элемента, вызванный нагрузками или недостаточной несущей способностью, сопровождается раскрытием трещин на внешней стороне кривой прогиба, а прогиб без трещин, как правило, является изначальным искривлением, полученным при формовании изделия.
<a id="p102579"></a>2.32. При осмотре предварительно напряженных конструкций особое внимание необходимо обращать на состояние анкерующих устройств и примыкающих участков бетона.
<a id="p102580"></a>Наличие на приопорном участке наклонной трещины, пересекающей зону расположения продольной напряженной арматуры и выходящей на нижнюю грань края опоры, свидетельствует о нарушении анкеровки преднапряженной арматуры.
<a id="p102581"></a>Наличие у торца конструкции горизонтальных трещин вдоль преднапряженной арматуры, иногда со скалыванием лещадок по бокам, также может свидетельствовать о нарушении анкеровки и проскальзывании арматуры на торцах.
<a id="p102582"></a>2.33. При обследовании определяется точность установки лестничных маршей - глубина опирания, привязка их к осям панелей, блоков и колонн, качество сварных швов. Отклонения размеров элементов не должны превышать 3 мм.
<a id="p102583"></a>2.34. Обследованию подлежит также кровельное покрытие здания - состояние кровельного ковра, водосточных воронок, примыканий кровли к вертикальным поверхностям навесных панелей и других узлов. Все дефекты конструкции кровельного покрытия, приводящие к нарушению водонепроницаемости, фиксируются на чертежах-планах кровельного покрытия.
<a id="p102584"></a>2.35. При обследовании зданий необходимо фиксировать факты нарушения водо- и воздухопроницаемости стыков панелей и блоков. Эта проверка должна осуществляться по специальной методике.
<a id="p102585"></a>2.36. На основании результатов обследования устанавливается причина возникновения деформаций - повреждений полносборного здания.

<a id="p102586"></a>**3. ИНСТРУМЕНТАЛЬНОЕ ОБСЛЕДОВАНИЕ ЗДАНИЙ**

<a id="p102587"></a>3.1. Для оценки фактического состояния конструкций полносборных зданий прочность их определяется, в основном, неразрушающими методами.
<a id="p102588"></a>3.2. Прочность бетона при восстановлении, усилении, модернизации, или реконструкции полносборных зданий определяется на всех элементах конструкций, получивших деформации, а также выборочно на различных конструкциях - колоннах, перекрытиях и др. При усилении стыков или узлов полносборных зданий с помощью ПАШ, ПАШС или ПОС определяется прочность бетона стыкуемых элементов конструкций.
<a id="p102589"></a>3.3. При необходимости из панели, блока, балки, ригеля или другой конструкции высверливают или вырезают и испытывают образцы материала для проверки показаний приборов. За расчетную прочность бетона принимают величину, вычисленную по средней прочности с коэффициентом 0,7, если тарировкой по вырезанным образцам не подтверждается более высокая точность прибора.
<a id="p102590"></a>3.4. Фактическую прочность арматуры определяют путем испытаний вырезанных образцов, а нормативные сопротивления (пределы текучести) и расчетные сопротивления стали - согласно требованиям [пп. 3.8](#p102612) и [3.9](#p102614). Образцы арматуры допускается вырезать при полной загрузке балки, около опорной ее части, с последующей приваркой арматуры аналогичного профиля и класса.
<a id="p102591"></a>3.5. Прочность бетона оценивают неразрушающими методами, для чего могут быть использованы следующие методы.

<a id="p102592"></a>Механические:

<a id="p102593"></a>метод отрыва со скалыванием [(ГОСТ 21243-75)](https://bukva.ai/docs/gost-21243-75) основан на наличии зависимости между прочностью бетона R и усилием P, необходимым для вырыва заделанного в тело конструкции анкерного устройства вместе с окружающим его бетоном при глубине заделки h;
<a id="p102594"></a>метод скалывания ребра конструкции [(ГОСТ 22690.4-77)](https://bukva.ai/docs/gost-22690-4-77) основан на наличии зависимости между прочностью бетона R и усилием P, необходимым для скалывания ребра конструкции при определенных параметрах нагружения;
<a id="p102595"></a>метод пластических деформаций [(ГОСТ 22690.1-77)](https://bukva.ai/docs/gost-22690-1-77) основан на наличии связи между прочностью бетона R и величиной косвенного показателя, характеризующего внедрение сферического индикатора в бетон при определении энергии удара. При испытании по [ГОСТ 22690.2-77](https://bukva.ai/docs/gost-22690-2-77) молотком Кашкарова в качестве косвенного показателя используют отношение диаметров отпечатков, оставленных при ударе на бетоне (db) и эталонном стержне (de).
<a id="p102596"></a>3.6. Величина прочности бетона наносится на чертежах с картированными трещинами, а также фиксируется в специальной форме [(табл. 3)](#p102598).

<a id="p102597"></a>Таблица 3


### <a id="p102598"></a>Результаты для эталонного молотка



<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="16%"><col width="10%"><col width="13%"><col width="9%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102599"></a>N<br>п.п.</td><td rowspan="2"><a id="p102600"></a>Изделие, участок испытания (дом, квартира)</td><td colspan="2"><a id="p102601"></a>Диаметр отпечатка, мм</td><td rowspan="2"><a id="p102602"></a>$\frac{d_{b}}{d_{e}}$</td><td rowspan="2"><a id="p102603"></a>Прочность по кривой, МПа (кгс/см2)</td><td rowspan="2"><a id="p102604"></a>Прочность с учетом коэффициента Kc</td><td rowspan="2"><a id="p102605"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p102606"></a>db</td><td><a id="p102607"></a>de</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p102608"></a>Импульсно-акустический

<a id="p102609"></a>Ультразвуковой метод [(ГОСТ 17624-87)](https://bukva.ai/docs/gost-17624-87) основан на наличии связи между прочностью бетона R и скоростью C распространения в бетоне ультразвукового импульса.
<a id="p102610"></a>3.7. Средняя прочность бетона при испытании вычисляется для каждого исследуемого элемента конструкции отдельно или при достаточной однородности, для группы однотипных конструкций с учетом указаний по контролю и оценке прочности, жесткости и трещиностойкости железобетонных изделий и конструкций неразрушающими методами.
<a id="p102611"></a>Определять среднюю прочность бетона в конструкциях, имеющих на наружной поверхности и в сколах различную структуру, не допускается.
<a id="p102612"></a>3.8. При необходимости применяется метод извлечения образцов бетона (ГОСТ 10180-78*), основанный на непосредственном определении прочности бетона по результатам испытания до разрушения образцов (кернов, кубов), извлеченных из конструкции.
<a id="p102613"></a>При этом, прочность бетона на участке допускается определять по результату испытания одного образца.
<a id="p102614"></a>3.9. Для определения расчетного сопротивления арматуры усиливаемых конструкций необходимо провести испытание образцов, вырезанных из этих элементов. Класс стали устанавливают испытанием вырезанных образцов по соответствию полученных величин предела текучести, временного сопротивления и деформаций браковочному минимуму, а в необходимых случаях - по результатам химического анализа.
<a id="p102615"></a>При аварийном состоянии конструкций допускается принимать следующие пределы текучести стали:
<a id="p102616"></a>для арматуры класса А-I (как для стали марки Ст.0) 2000 МПа - (2000 кгс/см2);
<a id="p102617"></a>для арматуры класса А-II (как для стали марки Ст.5) 300 МПа - (3000 кгс/см2);
<a id="p102618"></a>для арматуры класса А-III (как для стали марки 35ГС и 25ГС - 400 МПа (4000 кгс/см2).
<a id="p102619"></a>Предел текучести арматурной стали старых железобетонных конструкций следует принимать равным 90 МПа (900 кгс/см2).
<a id="p102620"></a>3.10. Жесткая арматура из прокатных профилей учитывается в расчетах как сталь марки Ст.0 или на основании результатов испытания образцов.
<a id="p102621"></a>3.11. Местоположение арматуры в бетоне и толщина защитного слоя арматуры определяются с помощью приборов-измерителей защитного слоя ИЗС-2 или ИЗС-АР, который к тому же позволяет установить расстояние между стержнями и диаметр арматуры в железобетонных конструкциях.
<a id="p102622"></a>3.12. Перемещения и различные деформации конструкций (прогибы, смещения, перекосы и т.д.) могут измеряться прогибомером Максимова, тензометром Аистова или индикатором часового типа.

#### <a id="p102623"></a>3.13 При обследовании полносборных зданий, пострадавших во время землетрясений, необходимо также установить:

<a id="p102624"></a>в крупнопанельных и крупноблочных зданиях:
<a id="p102625"></a>качество выполнения сварных и шпоночных соединений;
<a id="p102626"></a>в каркасных зданиях:
<a id="p102627"></a>особенности сопряжений сборных элементов каркаса между собой и со стеновым ограждением (заполнением), сопряжения стен-диафрагм и перегородок с элементами каркаса, армирование и бетонирование узлов;
<a id="p102628"></a>характер и тип армирования сборных конструкций;
<a id="p102629"></a>качество выполнения сварных, болтовых и заклепочных соединений;
<a id="p102630"></a>наличие антисейсмических швов между отсеками здания и качество их выполнения;
<a id="p102631"></a>особенности конструктивных решений лестничных клеток и их сопряжений с основными несущими конструкциями.
<a id="p102632"></a>Характерные повреждения и их степени для крупнопанельных, крупноблочных, каркасных зданий, пострадавших во время землетрясений, приводятся в [табл. 4](#p102634), [5](#p102652) и [6](#p102668).

<a id="p102633"></a>Таблица 4

<a id="p102634"></a>Характерные повреждения конструкций крупнопанельных зданий


| <a id="p102635"></a>Повреждения конструкций и стыковых соединений | <a id="p102636"></a>Степень повреждения |
| --- | --- |
| <a id="p102637"></a>Отсутствие видимых повреждений | <a id="p102638"></a>0 |
| <a id="p102639"></a>Волосяные трещины в штукатурном слое и по побелке, незначительное раскрытие трещин технологического характера в стеновых панелях и плитах перекрытий<br>Оконтуривание волосяными трещинами закладных деталей, выпадение раствора из швов между панелями. Волосяные трещины по контуру панелей | <a id="p102640"></a>1 |
| <a id="p102641"></a>Трещины в перемычках над оконными и дверными проемами. Трещины в панелях стен и плитах перекрытий в зонах устройства скрытой электрической проводки и внутреннего отопления. Повсеместно по контуру элементов, закладных деталей и шпонок трещины с шириной раскрытия до 0,3 мм | <a id="p102642"></a>2 |
| <a id="p102643"></a>Значительное раскрытие (более 0,3 мм) трещин в перемычках над оконными и дверными проемами. Разрушение отдельных перемычек. Во многих местах трещины по контуру элементов и шпонок с шириной раскрытия 1 - 2 мм | <a id="p102644"></a>3 |
| <a id="p102645"></a>Трещины во многих несущих элементах до 0,3 мм, а в некоторых до 1 - 2 мм. Отколы бетона в шпонках замоноличивания, а в отдельных местах его раздробление. Нарушение связей между элементами (выдергивание закладных деталей, разрушение сварных швов, отгибы выпусков арматуры в местах раздробления бетона замоноличенных стыков), взаимные сдвиги элементов | <a id="p102646"></a>3 |
| <a id="p102647"></a>Разрушение значительного количества перемычек и отдельных простенков. Значительная подвижка стеновых панелей и плит перекрытий относительно друг друга. Обрушение отдельных стеновых панелей, лестничных площадок и маршей | <a id="p102648"></a>4 |
| <a id="p102649"></a>Обрушение плит покрытия, перекрытий, всего здания или отдельных его частей | <a id="p102650"></a>5 |


<a id="p102651"></a>Таблица 5

<a id="p102652"></a>Характерные повреждения конструкций крупноблочных зданий


| <a id="p102653"></a>Повреждения конструкций и стыковых соединений | <a id="p102654"></a>Степень повреждения |
| --- | --- |
| <a id="p102655"></a>Отсутствие видимых повреждений | <a id="p102656"></a>0 |
| <a id="p102657"></a>Вертикальные и горизонтальные трещины в швах между стеновыми блоками. Волосяные трещины между плитами перекрытий | <a id="p102658"></a>1 |
| <a id="p102659"></a>Трещины по контуру стеновых блоков, выпадение раствора из швов между стеновыми блоками и панелями перекрытий; в отдельных случаях разрушение защитного слоя бетона вблизи закладных деталей. Выколы бетона в углах блоков, трещины в перегородках, волосяные трещины в стеновых блоках (прежде всего в подоконных) | <a id="p102660"></a>2 |
| <a id="p102661"></a>Значительные сдвиги между блоками в плоскости и из плоскости стен; обнажение закладных деталей, трещины с шириной раскрытия до 0,3 мм в стеновых блоках; разрушение перегородок | <a id="p102662"></a>3 |
| <a id="p102663"></a>Обрушение значительной части перегородок. Разрушение участков наружных стен | <a id="p102664"></a>4 |
| <a id="p102665"></a>Обвалы отдельных частей или всего здания | <a id="p102666"></a>5 |


<a id="p102667"></a>Таблица 6

<a id="p102668"></a>Характерные повреждения конструкций каркасных зданий


| <a id="p102669"></a>Повреждения конструкций и стыковых соединений | <a id="p102670"></a>Степень повреждения |
| --- | --- |
| <a id="p102671"></a>Отсутствие видимых повреждений | <a id="p102672"></a>0 |
| <a id="p102673"></a>Трещины с шириной раскрытия до 0,1 мм в конструкциях и стыках, подвижка по швам стеновых панелей и плит перекрытий и покрытий | <a id="p102674"></a>1 |
| <a id="p102675"></a>Сквозные трещины с шириной раскрытия до 0,3 - 0,5 мм в основаниях колонн и в опорных участках строительных элементов и 0,3 мм в консолях, плитах покрытий и перекрытий и оголовках колонн, выколы бетона, выпадение раствора из плит перекрытий и покрытий | <a id="p102676"></a>2 |
| <a id="p102677"></a>Сквозные трещины с шириной раскрытия более 0,5 мм в колоннах, ригелях, опорных участках строительных элементов и консолях, выколы бетона более 0,3 мм в стеновых панелях и плитах перекрытий и покрытий, разрушение отдельных перемычек, выдергивание закладных деталей, в отдельных случаях разрушение сварных швов, подвижка лестничных маршей | <a id="p102678"></a>3 |
| <a id="p102679"></a>Разрушение и очищение бетона, выпучивание продольной арматуры в колоннах, опорных участках стропильных элементов, взаимные сдвиги элементов, отрыв закладных деталей стеновых панелей, падение панелей | <a id="p102680"></a>4 |
| <a id="p102681"></a>Обвалы отдельных частей или всего здания | <a id="p102682"></a>5 |


<a id="p102683"></a>**4. ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОЛНОСБОРНЫХ ЗДАНИЙ**

<a id="p102684"></a>4.1. Оценка состояния и несущей способности конструкций полносборных зданий производится в целях установления степени аварийности конструкций, а также возможности их дальнейшего использования, загружения и выявления необходимости восстановления или усиления, а также в случаях капитального ремонта, модернизации и реконструкции зданий.
<a id="p102685"></a>4.2. Предварительная оценка причин образования трещин в процессе эксплуатации железобетонных конструкций производится с учетом того, что:
<a id="p102686"></a>трещины в защитном слое бетона вдоль стержней арматуры или по поперечным хомутам могут образоваться вследствие распирания бетона при коррозии металла;
<a id="p102687"></a>вертикальные трещины на гранях колонн при отсутствии коррозии арматуры могут появиться в результате чрезмерного выгиба стержней рабочей арматуры, вследствие увеличенного против нормы расстояния между хомутами, либо при перегрузке колонны;
<a id="p102688"></a>наклонные трещины на приопорных участках изгибаемых конструкций (балок, прогонов, продольных ребер плит, опорных узлов ферм), раскрытые свыше допустимых пределов для соответствующей категории трещиностойкости, а для многих неоговоренных случаев - свыше 0,5 мм, свидетельствуют, как правило, о перегрузке конструкции или о недостаточной ее несущей способности по поперечной силе;
<a id="p102689"></a>вертикальные трещины в пролетных участках изгибаемых, в том числе преднапряженных конструкций, раскрытые выше допустимых пределов для соответствующей категории трещиностойкости, а для большинства неоговоренных случаев - свыше 0,3 - 0,5 мм, могут служить признаком перегрузки конструкции, повышенной ее деформативности или недостаточной несущей способности по изгибающему моменту;
<a id="p102690"></a>трещины в средней части плит в направлении поперек рабочего пролета с максимальным раскрытием в нижней плоскости плиты и трещины на опорных участках в направлении поперек рабочего пролета с максимальным раскрытием по верхней плоскости плиты могут свидетельствовать о недостаточной несущей способности ее по изгибающему моменту;
<a id="p102691"></a>продольные некоррозионные и неусадочные трещины в сжатых зонах изгибаемых элементов (верхней полке балки, верхнем поясе фермы), особенно в сочетании с лещадками и отколами бетона, могут служить признаком разрушения сжатого бетона;
<a id="p102692"></a>раскрытие трещины в изгибаемых конструкциях до 0,5 - 1 мм может свидетельствовать об образовании пластических деформаций вследствие перегрузки, а раскрытие трещин до нескольких миллиметров является признаком аварийного состояния.
<a id="p102693"></a>4.3. Внешними признаками, определяющими состояние конструкций, при котором может потребоваться усиление в соответствии с ГОСТ 8829-85, являются:
<a id="p102694"></a>трещины в бетоне, например наклонные, сквозные трещины сдвига в сжатых элементах, косые трещины в приопорных участках балок (с раскрытием более 0,3 мм), раздробление бетона с выпучиванием арматуры;
<a id="p102695"></a>прогибы конструкций, превышающие 1/50 пролета, при наличии в растянутой зоне трещин с раскрытием свыше 0,5 - 1 мм или признаков разрушения бетона в сжатой зоне;
<a id="p102696"></a>признаки воздействия высоких температур (пожар и т.п.), например изменение цвета бетона, глухой звук и отслоение бетона при простукивании, мелкая сетка трещин на поверхности бетона и провисание арматуры;
<a id="p102697"></a>коррозия арматуры и бетона;
<a id="p102698"></a>увеличение нагрузок на конструкции, например при необходимости повышения сейсмостойкости, реконструкции или модернизации зданий.
<a id="p102699"></a>Указанные признаки подлежат тщательной проверке и учету при оценке несущей способности конструкций.
<a id="p102700"></a>4.4. Поверочный расчет конструкций производится на основании полученных при обследовании данных о фактических размерах элементов и их армировании, с учетом потерь от коррозии, о фактических значениях прочности бетона и предела текучести арматуры, определяемых согласно [разд. 3](#p102586) прил. 2 настоящих Рекомендаций, и общего состояния конструкций. Следует также учитывать фактические условия закрепления элементов на опорах и соединения их между собой.
<a id="p102701"></a>4.5. Отсутствие аварийности конструкций подтверждается, если несущая способность элементов превышает не менее чем в 1,5 раза соответствующее усилие от внешней нагрузки (при коэффициенте запаса k >= 1,5).
<a id="p102702"></a>4.6. Комплексная оценка состояния здания производится на основании результатов проведенного детального обследования и анализа как общей картины деформирования основных несущих конструкций - фундаментов, панелей, блоков, перемычечных блоков, ригелей, диафрагм жесткости, перекрытий и покрытий и др., так и деформаций или разрушения стыков, сварных соединений и др., с последующим поверочным расчетом фактического состояния здания по действующим нагрузкам.
<a id="p102703"></a>4.7. С целью выявления возможного перераспределения усилий в элементах конструкций, после разработки проекта усиления полносборных зданий производится повторно поверочный расчет здания с учетом изменившихся жесткостей конструкций (см. [п. 8.10](#p101092) Рекомендаций).





<a id="p102704"></a>Приложение 3

<a id="p102705"></a>**СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСЛОВНОЙ ВЯЗКОСТИ ПОЛИМЕРРАСТВОРА**
**ВИСКОЗИМЕТРОМ ВП-3**

<a id="p102706"></a>Вискозиметр В.В. Патуроева ВП-3 для определения условной вязкости по изменению площади отпечатка [(рис. 1)](#p102708) состоит из корпуса 1, металлической пластинки 2 и двух стекол 3 - верхнего и нижнего массой каждого 300 г. На металлическую пластинку 2 укладывается лист бумаги, на котором в трех местах, расположенных под углом 120°, нанесено 17 концентрических окружностей от 20 до 100 мм с интервалом 5 мм. У каждой окружности указана площадь очерченной данной окружностью поверхности.

<a id="p102707"></a> ![Результаты для эталонного молотка](https://i.bukva.ai/GdZE0Lwy/img_160.png) 

<a id="p102708"></a>Рис. 1. Общий вид вискозиметра ВП-3

<a id="p102709"></a>1 - корпус; 2 - металлическая пластинка; 3 - стекло

<a id="p102710"></a>На лист бумаги с окружностями укладывается нижнее стекло. На трех целлофановых листах диаметром 100 мм отвешивается по 2 г клея или полимерраствора, листы укладываются на стекло, по центрам окружностей, а сверху покрываются такими же целлофановыми листами. После этого укладывают верхнее стекло, под действием массы которого, клей, растекаясь, принимает форму окружности. Через верхнее стекло и целлофан хорошо просматриваются окружности на бумаге с указанием на них соответствующей площади круга. Определение условной вязкости рекомендуется производить через две минуты после укладки верхнего стекла.





<a id="p102711"></a>Приложение 4 <*>


<a id="p102712"></a>

---

<a id="p102713"></a><1> "Пособие по [расчетн](https://bukva.ai/docs/posobie-po-raschetnym-harakteristikam-kleevyh)ым характеристикам клеевых соединений для строительных конструкций". - М.: Стройиздат, 1972.

<a id="p102714"></a>**КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КЛЕЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ**

<a id="p102715"></a>Таблица 1

<a id="p102716"></a>Температурный коэффициент условия работы
клеевых соединений (mt)


<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102717"></a>Клеи</td><td colspan="7"><a id="p102718"></a>Температура, °C</td></tr>
<tr><td><a id="p102719"></a>-40</td><td><a id="p102720"></a>-20</td><td><a id="p102721"></a>0</td><td><a id="p102722"></a>+20</td><td><a id="p102723"></a>+40</td><td><a id="p102724"></a>+60</td><td><a id="p102725"></a>+80</td></tr>
<tr><td><a id="p102726"></a>ЭПЦ-1</td><td><a id="p102727"></a>0,5</td><td><a id="p102728"></a>0,7</td><td><a id="p102729"></a>0,85</td><td><a id="p102730"></a>1,0</td><td><a id="p102731"></a>0,5</td><td><a id="p102732"></a>0,3</td><td><a id="p102733"></a>0,2</td></tr>
<tr><td><a id="p102734"></a>К-153</td><td><a id="p102735"></a>0,8</td><td><a id="p102736"></a>0,8</td><td><a id="p102737"></a>0,9</td><td><a id="p102738"></a>1,0</td><td><a id="p102739"></a>0,9</td><td><a id="p102740"></a>0,6</td><td><a id="p102741"></a>0,4</td></tr>
</table>


<a id="p102742"></a>Примечание. Коэффициент mt для [составов 1](#p100631), [2](#p100632), [3](#p100633), [4](#p100634), [6](#p100636), приведенных в Рекомендациях, принимать аналогично коэффициентам для состава ЭПЦ-1.

<a id="p102743"></a>Таблица 2

<a id="p102744"></a>Влажностный коэффициент условия работы
клеевых соединений (mw)


| <a id="p102745"></a>Клеи | <a id="p102746"></a>mw |
| --- | --- |
| <a id="p102747"></a>ЭПЦ-1 | <a id="p102748"></a>0,8 |
| <a id="p102749"></a>К-153 | <a id="p102750"></a>0,8 |


<a id="p102751"></a>Примечание. Коэффициент mw для [составов 1](#p100631), [2](#p100632), [3](#p100633), [4](#p100634), [6](#p100636), приведенных в Рекомендациях, принимать аналогично коэффициентам для состава ЭПЦ-1.

<a id="p102752"></a>Таблица 3

<a id="p102753"></a>Атмосферный коэффициент условия работы
клеевых соединений (mf)


<table>
<colgroup><col width="17%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="21%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102754"></a>Клеи</td><td colspan="4"><a id="p102755"></a>Климатические районы</td></tr>
<tr><td><a id="p102756"></a>сухой (жаркий), Ташкент</td><td><a id="p102757"></a>нормальный (теплый), Баку</td><td><a id="p102758"></a>нормальный (холодный), Москва</td><td><a id="p102759"></a>сухой (холодный), Мирный</td></tr>
<tr><td><a id="p102760"></a>ЭПЦ-1</td><td><a id="p102761"></a>0,6</td><td><a id="p102762"></a>0,9</td><td><a id="p102763"></a>0,8</td><td><a id="p102764"></a>0,9</td></tr>
<tr><td><a id="p102765"></a>К-153</td><td><a id="p102766"></a>0,6</td><td><a id="p102767"></a>0,9</td><td><a id="p102768"></a>0,8</td><td><a id="p102769"></a>0,9</td></tr>
</table>


<a id="p102770"></a>Примечание. Коэффициент mf для [составов 1](#p100631), [2](#p100632), [3](#p100633), [4](#p100634), [6](#p100636), приведенных в Рекомендациях, принимать аналогично коэффициентам для состава ЭПЦ-1.





<a id="p102771"></a>Приложение 5

<a id="p102772"></a>**ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ**

<a id="p102773"></a>Таблица 1

<a id="p102774"></a>Расход материала и стоимость восстановления полносборных
зданий методом инъецирования полимеррастворов
(на 1 м трещины)


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102775"></a>Основные показатели</td><td rowspan="3"><a id="p102776"></a>Единица измерения</td><td colspan="4"><a id="p102777"></a>Инъецирование трещин</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p102778"></a>конструкции из тяжелого бетона толщиной 12 см</td><td colspan="2"><a id="p102779"></a>конструкции из легкого бетона толщиной 30 см</td></tr>
<tr><td><a id="p102780"></a>трещины $\delta = 2\text{мм}$</td><td><a id="p102781"></a>трещины $\delta = 5\text{мм}$</td><td><a id="p102782"></a>трещины $\delta = 2\text{мм}$</td><td><a id="p102783"></a>трещины $\delta = 5\text{мм}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102784"></a>Расход основных материалов, всего</td><td><a id="p102785"></a>кг</td><td><a id="p102786"></a>0,38</td><td><a id="p102787"></a>1,28</td><td><a id="p102788"></a>0,92</td><td><a id="p102789"></a>3,27</td></tr>
<tr><td><a id="p102790"></a>в том числе:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102791"></a>эпоксидная смола ЭД-20</td><td><a id="p102792"></a>"</td><td><a id="p102793"></a>0,26</td><td><a id="p102794"></a>0,353</td><td><a id="p102795"></a>0,68</td><td><a id="p102796"></a>0,979</td></tr>
<tr><td><a id="p102797"></a>полиэфир МГФ-9</td><td><a id="p102798"></a>"</td><td><a id="p102799"></a>0,055</td><td><a id="p102800"></a>0,072</td><td><a id="p102801"></a>0,136</td><td><a id="p102802"></a>0,1975</td></tr>
<tr><td><a id="p102803"></a>полиэтиленполиамин</td><td><a id="p102804"></a>"</td><td><a id="p102805"></a>0,025</td><td><a id="p102806"></a>0,035</td><td><a id="p102807"></a>0,065</td><td><a id="p102808"></a>0,0971</td></tr>
<tr><td><a id="p102809"></a>наполнитель - цемент</td><td><a id="p102810"></a>"</td><td><a id="p102811"></a>0,035</td><td><a id="p102812"></a>0,736</td><td><a id="p102813"></a>0,035</td><td><a id="p102814"></a>1,991</td></tr>
<tr><td><a id="p102815"></a>поливинилацетатная эмульсия</td><td><a id="p102816"></a>"</td><td><a id="p102817"></a>0,005</td><td><a id="p102818"></a>0,085</td><td><a id="p102819"></a>0,005</td><td><a id="p102820"></a>0,085</td></tr>
<tr><td><a id="p102821"></a>Общая стоимость</td><td><a id="p102822"></a>руб.</td><td><a id="p102823"></a>2,05</td><td><a id="p102824"></a>3,71</td><td><a id="p102825"></a>4,49</td><td><a id="p102826"></a>8,61</td></tr>
<tr><td><a id="p102827"></a>Затраты труда</td><td><a id="p102828"></a>чел.-ч</td><td><a id="p102829"></a>0,612</td><td><a id="p102830"></a>1,648</td><td><a id="p102831"></a>0,624</td><td><a id="p102832"></a>3,248</td></tr>
</table>


<a id="p102833"></a>Таблица 2

<a id="p102834"></a>Расход материалов и стоимость усиления стыков полносборных
зданий полимеррастворными армированными шпонками ПАШ
с опалубкой из бумаги (в расчете на 10 см шпонки)


<table>
<colgroup><col width="42%"><col width="15%"><col width="13%"><col width="14%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102835"></a>Основные показатели</td><td rowspan="2"><a id="p102836"></a>Единица измерения</td><td colspan="3"><a id="p102837"></a>Устройство ПАШ сечением, см</td></tr>
<tr><td><a id="p102838"></a>3 x 3</td><td><a id="p102839"></a>4 x 4</td><td><a id="p102840"></a>5 x 5</td></tr>
<tr><td><a id="p102841"></a>Расход основных материалов, всего</td><td><a id="p102842"></a>кг</td><td><a id="p102843"></a>0,25</td><td><a id="p102844"></a>0,374</td><td><a id="p102845"></a>0,545</td></tr>
<tr><td><a id="p102846"></a>в том числе:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102847"></a>эпоксидная смола ЭД-20</td><td><a id="p102848"></a>"</td><td><a id="p102849"></a>0,042</td><td><a id="p102850"></a>0,071</td><td><a id="p102851"></a>0,111</td></tr>
<tr><td><a id="p102852"></a>пластификатор</td><td><a id="p102853"></a>"</td><td><a id="p102854"></a>0,009</td><td><a id="p102855"></a>0,014</td><td><a id="p102856"></a>0,022</td></tr>
<tr><td><a id="p102857"></a>полиэтиленполиамин</td><td><a id="p102858"></a>"</td><td><a id="p102859"></a>0,004</td><td><a id="p102860"></a>0,007</td><td><a id="p102861"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p102862"></a>наполнитель - цемент</td><td><a id="p102863"></a>"</td><td><a id="p102864"></a>0,125</td><td><a id="p102865"></a>0,212</td><td><a id="p102866"></a>0,331</td></tr>
<tr><td><a id="p102867"></a>арматура диаметром 10А11</td><td><a id="p102868"></a>"</td><td><a id="p102869"></a>0,07</td><td><a id="p102870"></a>0,07</td><td><a id="p102871"></a>0,07</td></tr>
<tr><td><a id="p102872"></a>Общая стоимость, всего</td><td><a id="p102873"></a>руб.</td><td><a id="p102874"></a>1,23</td><td><a id="p102875"></a>1,57</td><td><a id="p102876"></a>1,73</td></tr>
<tr><td><a id="p102877"></a>в том числе:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102878"></a>материалы</td><td><a id="p102879"></a>"</td><td><a id="p102880"></a>0,341</td><td><a id="p102881"></a>0,615</td><td><a id="p102882"></a>0,862</td></tr>
<tr><td><a id="p102883"></a>эксплуатация машин</td><td><a id="p102884"></a>"</td><td><a id="p102885"></a>0,408</td><td><a id="p102886"></a>0,419</td><td><a id="p102887"></a>0,351</td></tr>
<tr><td><a id="p102888"></a>заработная плата</td><td><a id="p102889"></a>"</td><td><a id="p102890"></a>0,481</td><td><a id="p102891"></a>0,533</td><td><a id="p102892"></a>0,520</td></tr>
<tr><td><a id="p102893"></a>Затраты труда</td><td><a id="p102894"></a>чел.-ч</td><td><a id="p102895"></a>0,544</td><td><a id="p102896"></a>0,667</td><td><a id="p102897"></a>0,781</td></tr>
</table>


<a id="p102898"></a>Таблица 3

<a id="p102899"></a>Расход материалов и стоимость усиления
железобетонных ригелей (одна балка пролетом 6 м)


| <a id="p102900"></a>Основные показатели | <a id="p102901"></a>Единица измерения | <a id="p102902"></a>Усиление с помощью приклеивания предварительно напряженного элемента |
| --- | --- | --- |
| <a id="p102903"></a>Расход основных материалов: |  |  |
| <a id="p102904"></a>бетон | <a id="p102905"></a>м<sub>3</sub> | <a id="p102906"></a>0,116 |
| <a id="p102907"></a>сталь | <a id="p102908"></a>кг | <a id="p102909"></a>66,40 |
| <a id="p102910"></a>эпоксидный полимерраствор | <a id="p102911"></a>" | <a id="p102912"></a>4,9 |
| <a id="p102913"></a>Общая стоимость | <a id="p102914"></a>руб. | <a id="p102915"></a>36,12 |
| <a id="p102916"></a>Затраты труда | <a id="p102917"></a>чел.-ч | <a id="p102918"></a>12,30 |


<a id="p102919"></a>Примечание. Технико-экономические показатели даны для усиления ригеля, приведенного в [примере 3](#p102285) прил. 1 Рекомендаций.

<a id="p102920"></a>Таблица 4

<a id="p102921"></a>Усиление сборных железобетонных перекрытий
(на 1 м2 перекрытия)


<table>
<colgroup><col width="30%"><col width="16%"><col width="17%"><col width="21%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102922"></a>Основные показатели</td><td rowspan="2"><a id="p102923"></a>Единица измерения</td><td colspan="3"><a id="p102924"></a>Замоноличивание стыков</td></tr>
<tr><td><a id="p102925"></a>полимерцементным раствором</td><td><a id="p102926"></a>мелкозернистым бетоном по адгезионной промазке ПЭФ</td><td><a id="p102927"></a>эпоксидным полимерраствором</td></tr>
<tr><td><a id="p102928"></a>Расход основных материалов:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102929"></a>полимерцементный раствор</td><td><a id="p102930"></a>м3</td><td><a id="p102931"></a>0,012</td><td><a id="p102932"></a>-</td><td><a id="p102933"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102934"></a>бетон или раствор</td><td><a id="p102935"></a>"</td><td><a id="p102936"></a>-</td><td><a id="p102937"></a>0,012</td><td><a id="p102938"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102939"></a>эпоксидный полимерраствор</td><td><a id="p102940"></a>"</td><td><a id="p102941"></a>-</td><td><a id="p102942"></a>-</td><td><a id="p102943"></a>0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p102944"></a>адгезионная промазка ПЭФ</td><td><a id="p102945"></a>кг</td><td><a id="p102946"></a>-</td><td><a id="p102947"></a>0,220</td><td><a id="p102948"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102949"></a>сталь</td><td><a id="p102950"></a>"</td><td><a id="p102951"></a>6</td><td><a id="p102952"></a>6</td><td><a id="p102953"></a>6</td></tr>
<tr><td><a id="p102954"></a>Общая стоимость</td><td><a id="p102955"></a>руб.</td><td><a id="p102956"></a>8,44</td><td><a id="p102957"></a>5,52</td><td><a id="p102958"></a>24,3</td></tr>
<tr><td><a id="p102959"></a>Затраты труда</td><td><a id="p102960"></a>чел.-ч</td><td><a id="p102961"></a>3,14</td><td><a id="p102962"></a>3,24</td><td><a id="p102963"></a>5,34</td></tr>
</table>


<a id="p102964"></a>Примечания: 1. Сборное перекрытие из ребристых плит пролетом 6 м. Сечение ребер 7 x 37 см, толщина плиты 8 см. 2. Усиление на дополнительную нагрузку выполнено путем армирования межреберного пространства, с последующим замоноличиванием стыков с помощью различных полимерных растворов или мелкозернистым бетоном по адгезионной промазке, позволяющих рассматривать такое перекрытие, как монолитное, с неразрезными многопролетными ребрами. 3. Технико-экономические показатели приводятся по данным расчета усиления междуэтажного перекрытия чугунолитейного цеха АвтоВАЗа в г. Тольятти.

<a id="p102965"></a>Таблица 5

<a id="p102966"></a>Расход материалов и стоимость усиления узлов опирания
ригелей крупнопанельных домов серии 1-335
(на один узел - 2 консоли)


| <a id="p102967"></a>Основные показатели | <a id="p102968"></a>Единица измерения | <a id="p102969"></a>Усиление с помощью приклеивания консолей |
| --- | --- | --- |
| <a id="p102970"></a>Расход основных материалов: |  |  |
| <a id="p102971"></a>бетон | <a id="p102972"></a>м3 | <a id="p102973"></a>0,014 |
| <a id="p102974"></a>сталь | <a id="p102975"></a>кг | <a id="p102976"></a>4,12 |
| <a id="p102977"></a>эпоксидный полимерраствор | <a id="p102978"></a>" | <a id="p102979"></a>0,8 |
| <a id="p102980"></a>Общая стоимость | <a id="p102981"></a>руб. | <a id="p102982"></a>23,36 |
| <a id="p102983"></a>Затраты труда | <a id="p102984"></a>чел.-дн. | <a id="p102985"></a>19,08 |


<a id="p102986"></a>Примечания: 1. Усиление узлов опирания ригелей выполнено с помощью приклеивания железобетонных консолей, с выпусками арматуры, вклеиваемых в высверленные предварительно отверстия в ребрах панели. 2. Технико-экономические показатели приводятся по данным расчета для консолей, приведенным в [примере 4](#p102405) прил. 1 Рекомендаций.





<a id="p102987"></a>Приложение 6

<a id="p102988"></a>**ПЕРЕЧЕНЬ**
**НЕОБХОДИМОГО ОБОРУДОВАНИЯ, МЕХАНИЗМОВ И ИНСТРУМЕНТОВ**

<a id="p102989"></a>Таблица 1


<table>
<colgroup><col width="72%"><col width="28%"></colgroup>
<tr><td><a id="p102990"></a>Оборудование, механизмы, инструменты</td><td><a id="p102991"></a>Шифр</td></tr>
<tr><td><a id="p102992"></a>1</td><td><a id="p102993"></a>2</td></tr>
<tr><td><a id="p102994"></a>Инъекционное устройство</td><td><a id="p102995"></a>ТбилЗНИИЭП</td></tr>
<tr><td><a id="p102996"></a>Электродрель</td><td><a id="p102997"></a>С-480</td></tr>
<tr><td><a id="p102998"></a>Машина ручная сверлильная электрическая</td><td><a id="p102999"></a>ИЭ-1019А</td></tr>
<tr><td><a id="p103000"></a>Сверла с победитовыми напайками ВК-6</td><td><a id="p103001"></a>ГОСТ 22735-77</td></tr>
<tr><td><a id="p103002"></a>Электронаждак с гибким валом, электродвигатель С-727</td><td><a id="p103003"></a>С-727</td></tr>
<tr><td><a id="p103004"></a>Трансформатор ИВ-9</td><td><a id="p103005"></a>ТУ 16-517.553</td></tr>
<tr><td><a id="p103006"></a>Баллоны для сжатого воздуха с давлением до 150 ат.</td><td><a id="p103007"></a><a href="https://bukva.ai/docs/gost-949-73-gosstandart-sssr">ГОСТ 949-73</a></td></tr>
<tr><td><a id="p103008"></a>Компрессор</td><td><a id="p103009"></a>СО-7А</td></tr>
<tr><td><a id="p103010"></a>Гидравлический домкрат</td><td><a id="p103011"></a>ЗИК-0021</td></tr>
<tr><td><a id="p103012"></a>Шлифовальная машина с гибким валом</td><td><a id="p103013"></a>ИЭ 8201А</td></tr>
<tr><td><a id="p103014"></a>Глубинный вибратор</td><td><a id="p103015"></a>ИВ-66</td></tr>
<tr><td><a id="p103016"></a>То же</td><td><a id="p103017"></a>ВП-1</td></tr>
<tr><td><a id="p103018"></a>Наружный электротехнический вибратор</td><td><a id="p103019"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103020"></a>Весы циферблатные</td><td><a id="p103021"></a>ГОСТ 22497-77</td></tr>
<tr><td><a id="p103022"></a>Разновесы</td><td><a id="p103023"></a>ГОСТ 7328-82Е</td></tr>
<tr><td><a id="p103024"></a>Рукава резиновые для газовой сварки d = 9 мм</td><td><a id="p103025"></a><a href="https://bukva.ai/docs/gost-9356-75-gosstandart-sssr">ГОСТ 9356-75</a></td></tr>
<tr><td><a id="p103026"></a>Шпатели металлические</td><td><a id="p103027"></a><a href="https://bukva.ai/docs/gost-10778-83">ГОСТ 10778-83</a></td></tr>
<tr><td><a id="p103028"></a>Шайбы для инъецирования 40 x 40 x 4 или 50 x 50 x 4 мм</td><td><a id="p103029"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103030"></a>Уголки для инъецирования N 5, 50 x 5 мм, l = 50 мм</td><td><a id="p103031"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103032"></a>Штуцера для инъецирования d = 10</td><td><a id="p103033"></a>-</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p103034"></a><a id="p103035"></a>Перчатки резиновые, технические<br>ГОСТ 20010-74*</td></tr>
<tr><td><a id="p103036"></a>Полиэтиленовая посуда - тазики, ведра, лейки</td><td><a id="p103037"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103038"></a>Кисти жесткие, волосяные</td><td><a id="p103039"></a><a href="https://bukva.ai/docs/gost-10597-87">ГОСТ 10597-87</a></td></tr>
<tr><td><a id="p103040"></a>Вытяжной шкаф с вентилятором</td><td><a id="p103041"></a>ГОСТ 22360-86</td></tr>
<tr><td><a id="p103042"></a>Механизированный инструмент для сверления бетона</td><td><a id="p103043"></a>См. <a href="#p103047">табл. 2</a></td></tr>
<tr><td><a id="p103044"></a>Режущий инструмент для сверления бетона</td><td><a id="p103045"></a>См. <a href="#p103168">табл. 3</a></td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p103046"></a>Таблица 2</td></tr>
</table>


<a id="p103047"></a>Механизированный инструмент для сверления отверстий
в бетоне и железобетоне


<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103048"></a>Техническая характеристика</td><td colspan="8"><a id="p103049"></a>Электросверлильные машины</td><td colspan="2"><a id="p103050"></a>Пневмосверлильные машины</td></tr>
<tr><td><a id="p103051"></a>ИЭ1022А</td><td><a id="p103052"></a>ИЭ1013</td><td><a id="p103053"></a>ИЭ1015</td><td><a id="p103054"></a>ИЭ1017А</td><td><a id="p103055"></a>ИЭ1029</td><td><a id="p103056"></a>ИЭ1023</td><td><a id="p103057"></a>ИЭ1801</td><td><a id="p103058"></a>ИЭ1805</td><td><a id="p103059"></a>ИП1023</td><td><a id="p103060"></a>ИП1016</td></tr>
<tr><td><a id="p103061"></a>Наибольший диаметр сверления, мм</td><td><a id="p103062"></a>15</td><td><a id="p103063"></a>15</td><td><a id="p103064"></a>25</td><td><a id="p103065"></a>25</td><td><a id="p103066"></a>25</td><td><a id="p103067"></a>25</td><td><a id="p103068"></a>50 - 125</td><td><a id="p103069"></a>85 - 160</td><td><a id="p103070"></a>25</td><td><a id="p103071"></a>32</td></tr>
<tr><td><a id="p103072"></a>Частота вращения шпинделя, об/мин</td><td><a id="p103073"></a>800</td><td><a id="p103074"></a>650</td><td><a id="p103075"></a>450</td><td><a id="p103076"></a>450</td><td><a id="p103077"></a>3800</td><td><a id="p103078"></a>250</td><td><a id="p103079"></a>1800</td><td><a id="p103080"></a>850</td><td><a id="p103081"></a>1200</td><td><a id="p103082"></a>550</td></tr>
<tr><td><a id="p103083"></a>Мощность, потребляемая электродвигателем, Вт</td><td><a id="p103084"></a>250</td><td><a id="p103085"></a>270</td><td><a id="p103086"></a>600</td><td><a id="p103087"></a>600</td><td><a id="p103088"></a>800</td><td><a id="p103089"></a>370</td><td><a id="p103090"></a>2200</td><td><a id="p103091"></a>3000</td><td><a id="p103092"></a>-</td><td><a id="p103093"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103094"></a>Напряжение, В</td><td><a id="p103095"></a>220</td><td><a id="p103096"></a>220</td><td><a id="p103097"></a>220</td><td><a id="p103098"></a>36</td><td><a id="p103099"></a>36</td><td><a id="p103100"></a>220</td><td><a id="p103101"></a>220</td><td><a id="p103102"></a>220</td><td><a id="p103103"></a>-</td><td><a id="p103104"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103105"></a>Частота тока, Гц</td><td><a id="p103106"></a>50</td><td><a id="p103107"></a>50</td><td><a id="p103108"></a>50</td><td><a id="p103109"></a>200</td><td><a id="p103110"></a>200</td><td><a id="p103111"></a>50</td><td><a id="p103112"></a>50</td><td><a id="p103113"></a>50</td><td><a id="p103114"></a>-</td><td><a id="p103115"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103116"></a>Рабочее давление воздуха, 105 Па (кгс/см2)</td><td><a id="p103117"></a>-</td><td><a id="p103118"></a>-</td><td><a id="p103119"></a>-</td><td><a id="p103120"></a>-</td><td><a id="p103121"></a>-</td><td><a id="p103122"></a>-</td><td><a id="p103123"></a>-</td><td><a id="p103124"></a>-</td><td><a id="p103125"></a>5,0</td><td><a id="p103126"></a>5,0</td></tr>
<tr><td><a id="p103127"></a>Удельный расход воздуха, м3/мин</td><td><a id="p103128"></a>-</td><td></td><td><a id="p103129"></a>-</td><td><a id="p103130"></a>-</td><td><a id="p103131"></a>-</td><td><a id="p103132"></a>-</td><td><a id="p103133"></a>-</td><td><a id="p103134"></a>-</td><td><a id="p103135"></a>1,2</td><td><a id="p103136"></a>1,9</td></tr>
<tr><td><a id="p103137"></a>Удельный расход охлаждающей воды, л/мин</td><td><a id="p103138"></a>-</td><td><a id="p103139"></a>-</td><td><a id="p103140"></a>-</td><td><a id="p103141"></a>-</td><td><a id="p103142"></a>-</td><td><a id="p103143"></a>-</td><td><a id="p103144"></a>3 - 5</td><td><a id="p103145"></a>4 - 6</td><td><a id="p103146"></a>-</td><td><a id="p103147"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p103148"></a>Вес (без кабеля), кг</td><td><a id="p103149"></a>3,2</td><td><a id="p103150"></a>3,8</td><td><a id="p103151"></a>9,7</td><td><a id="p103152"></a>4,1</td><td><a id="p103153"></a>6,7</td><td><a id="p103154"></a>6,5</td><td><a id="p103155"></a>140</td><td><a id="p103156"></a>130</td><td><a id="p103157"></a>5,4</td><td><a id="p103158"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p103159"></a>Изготовитель</td><td><a id="p103160"></a>Ростовский з-д "Электроинструмент"</td><td colspan="2"><a id="p103161"></a>Даугавпилсский з-д "Электроинструмент"</td><td colspan="2"><a id="p103162"></a>Выборгский з-д "Электроинструмент"</td><td colspan="2"><a id="p103163"></a>Резекненское п/о "Электроинструмент"</td><td><a id="p103164"></a>Одесский з-д строительно-отделочных машин</td><td><a id="p103165"></a>Московский з-д "Пневмостроймашина"</td><td><a id="p103166"></a>Свердловский з-д "Пневмостроймашина"</td></tr>
</table>


<a id="p103167"></a>Таблица 3

<a id="p103168"></a>Режущий инструмент для вращательного сверления
в бетоне и железобетоне


<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="18%"><col width="25%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td colspan="3"><a id="p103169"></a>Режущий инструмент</td><td rowspan="2"><a id="p103170"></a>Завод-изготовитель</td></tr>
<tr><td><a id="p103171"></a>Наименование</td><td><a id="p103172"></a>Тип (шифр)</td><td><a id="p103173"></a>Диаметр, мм</td></tr>
<tr><td><a id="p103174"></a>Сверла кольцевые твердосплавные по <a href="https://bukva.ai/docs/standart-gost-17013-71">ГОСТ 17013-71</a></td><td><a id="p103175"></a>СК</td><td><a id="p103176"></a>16; <sub>20</sub>, 25, 32, <sub>40</sub>, 50, 75, 85</td><td><a id="p103177"></a>Оршанский инструментальный з-д</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p103178"></a>Сверла кольцевые алмазные по<br>ГОСТ 19527-74</td><td><a id="p103179"></a>СКА-1</td><td><a id="p103180"></a>20 - 40</td><td rowspan="3"><a id="p103181"></a>г. Терек, Кабардино-Балкарский з-д алмазного инструмента</td></tr>
<tr><td><a id="p103182"></a>СКА-2</td><td><a id="p103183"></a>40 - 60</td></tr>
<tr><td><a id="p103184"></a>СКА-3</td><td><a id="p103185"></a>60 - 85</td></tr>
</table>






<a id="p103186"></a>Приложение 7

<a id="p103187"></a>**ОЧИСТКА СТАЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ ОТ РЖАВЧИНЫ ПАСТОЙ "ЦЕЛЛОГЕЛЬ"**

<a id="p103188"></a>Паста "Целлогель" [<1>](#p103190) представляет собой состав, предназначенный для снятия ржавчины и окалины с металлических поверхностей. В состав ее входят: кислота, загуститель, ингибитор, наполнитель и вода.

<a id="p103189"></a>

---

<a id="p103190"></a><1> В. Патрикеев, К. Орлова, К. Арбузова. "Целлогель" съедает любую ржавчину. "Изобретатель и рационализатор", 1967 г. N 9.

<a id="p103191"></a>Наиболее подходящей для приготовления пасты является концентрированная или ингибированная соляная кислота. В качестве загустителя пасты используется гидрогель кремниевой кислоты - жидкое стекло, а ингибитором служат уротропин, формалин, пиридиновые основания и т.п. Для придания пасте эластичности в нее добавляют длинно-волокнистые материалы - тонко измельченную газетную бумагу, солому или древесную пыль.
<a id="p103192"></a>Для приготовления пасты готовятся две смеси, одна из которых включает соляную кислоту, ингибитор, бумажную массу, и при необходимости, воду, а другая - жидкое стекло и воду в следующих пропорциях:

<a id="p103193"></a>Смесь 1

<a id="p103194"></a>Соляная кислота техническая
(объемная масса 1,19), ГОСТ 857-78* ................................ 470 мл
<a id="p103195"></a>Вода, [ГОСТ 2874-82](https://bukva.ai/docs/gost-2874-82) ................................................. 295 мл
<a id="p103196"></a>Уротропин (формалин), [ГОСТ 1381-73*](https://bukva.ai/docs/gost-1381-73) .................................. 10 г
<a id="p103197"></a>Бумажная масса газетная, ГОСТ 6445-74Е ............................... 40 г

<a id="p103198"></a>Смесь 2

<a id="p103199"></a>Жидкое стекло (объемная масса 1,45 - 1,5),
[ГОСТ 13078-81*](https://bukva.ai/docs/gost-13078-81) ...................................................... 50 мл
<a id="p103200"></a>Вода, [ГОСТ 2874-82](https://bukva.ai/docs/gost-2874-82) ................................................. 150 мл

<a id="p103201"></a>В смеси 1 соотношение количества кислоты и воды меняется в зависимости от концентрации имеющейся в наличии соляной кислоты и принимается по [табл. 1](#p103202).

<a id="p103202"></a>Таблица 1


| <a id="p103203"></a>Концентрация соляной кислоты, % | <a id="p103204"></a>Соляная кислота, мл | <a id="p103205"></a>Всего воды, мл | <a id="p103206"></a>Воды на смесь 1, мл | <a id="p103207"></a>Воды на смесь 2, мл |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p103208"></a>18 | <a id="p103209"></a>820 | <a id="p103210"></a>150 | <a id="p103211"></a>- | <a id="p103212"></a>150 |
| <a id="p103213"></a>22 | <a id="p103214"></a>820 | <a id="p103215"></a>150 | <a id="p103216"></a>- | <a id="p103217"></a>150 |
| <a id="p103218"></a>23 | <a id="p103219"></a>780 | <a id="p103220"></a>150 | <a id="p103221"></a>- | <a id="p103222"></a>150 |
| <a id="p103223"></a>24 | <a id="p103224"></a>745 | <a id="p103225"></a>165 | <a id="p103226"></a>- | <a id="p103227"></a>150 |
| <a id="p103228"></a>25 | <a id="p103229"></a>710 | <a id="p103230"></a>200 | <a id="p103231"></a>50 | <a id="p103232"></a>150 |
| <a id="p103233"></a>26 | <a id="p103234"></a>680 | <a id="p103235"></a>230 | <a id="p103236"></a>80 | <a id="p103237"></a>150 |
| <a id="p103238"></a>27 | <a id="p103239"></a>650 | <a id="p103240"></a>260 | <a id="p103241"></a>110 | <a id="p103242"></a>150 |
| <a id="p103243"></a>28 | <a id="p103244"></a>625 | <a id="p103245"></a>285 | <a id="p103246"></a>135 | <a id="p103247"></a>150 |
| <a id="p103248"></a>29 | <a id="p103249"></a>600 | <a id="p103250"></a>310 | <a id="p103251"></a>160 | <a id="p103252"></a>150 |
| <a id="p103253"></a>30 | <a id="p103254"></a>580 | <a id="p103255"></a>335 | <a id="p103256"></a>185 | <a id="p103257"></a>150 |
| <a id="p103258"></a>36 | <a id="p103259"></a>470 | <a id="p103260"></a>445 | <a id="p103261"></a>295 | <a id="p103262"></a>150 |


<a id="p103263"></a>Приготовление пасты сводится к добавлению смеси 2 в смесь 1 тонкой струйкой и тщательному их перемешиванию.
<a id="p103264"></a>Пасту "Целлогель" наносят на поверхность металла после предварительной ее очистки от грязи, масел и от обрастания. Наносить пасту следует кистями или шпателями из кислотостойких синтетических материалов. На большие поверхности пасту наносят с помощью растворонасосов, оснащенных кислотостойкими шлангами со шпателями.
<a id="p103265"></a>В зависимости от плотности и толщины слоя ржавчины, снятие ее осуществляется одно- или многоразовой обработкой пастой "Целлогель".
<a id="p103266"></a>Паста наносится на поверхность слоем толщиной 0,2 - 0,5 см и выдерживается в течение 0,4 - 12,0 ч.
<a id="p103267"></a>При однократном нанесении пасты гарантируется очистка от слоя ржавчины толщиной 1 мм.
<a id="p103268"></a>Затем с очищенной поверхности пасту тщательно смывают водой под напором или ветошью и обрабатывают 10%-м раствором соли "Мажеф" или 5 - 10%-м раствором фосфорной кислоты. Краску или смазку наносят на поверхность после ее высыхания, когда она приобретает матовость.
<a id="p103269"></a>При отсутствии соли "Мажеф" нейтрализацию очищенной поверхности можно осуществить 3%-м раствором кальцинированной соды с последующей тщательной промывкой водой. Очищенную и высушенную поверхность необходимо сразу же окрашивать или покрывать антикоррозионными смазками.
<a id="p103270"></a>При приготовлении и нанесении пасты необходимо соблюдать меры предосторожности, предусматриваемые правилами техники безопасности при работе с кислотами.
<a id="p103271"></a>Пасту следует хранить в закрытой стеклянной или эмалированной посуде.
<a id="p103272"></a>Пасту целесообразно использовать небольшими порциями, отбираемыми из общего количества в отдельную посуду.
<a id="p103273"></a>На 1 м2 поверхности расходуется 1,0 - 1,75 кг пасты. Стоимость очистки 1 м2 составляет 5 коп., и в некоторых случаях в 3 раза меньше стоимости механической очистки.





<a id="p103274"></a>Приложение 8

<a id="p103275"></a>**ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ**

<a id="p103276"></a>N - усилие в клеевом соединении;
<a id="p103277"></a>Q2 - поперечная сила, действующая на усиленную конструкцию;
<a id="p103278"></a>Qan - сдвигающая сила, действующая на анкер;
<a id="p103279"></a>SSh - сдвигающая сила;
<a id="p103280"></a>Pf - прочность на растяжение 1 см ширины стеклопластика;
<a id="p103281"></a>M2 - максимальный момент, действующий на конструкцию;
<a id="p103282"></a> $\text{М }\prime_{crc}$ - внешний момент, действующий на конструкцию до усиления;
<a id="p103283"></a>Mlcrc - внешний момент, действующий на усиленную конструкцию в месте расположения первой трещины;
<a id="p103284"></a>Rb,Sh - расчетное сопротивление бетона на срез;
<a id="p103285"></a>Rb,rcr - расчетная прочность бетона обоймы;
<a id="p103286"></a>Rb,p,sh - прочность на срез клеевого соединения бетона;
<a id="p103287"></a> $R_{p,sh}^{n}$ , Rp,sh - соответственно нормативное и расчетное сопротивление полимерраствора на срез;
<a id="p103288"></a>Rbw,sh - расчетное сопротивление кладки скалыванию;
<a id="p103289"></a> $\tau_{g,sh}$ - напряжение сдвига в клеевом соединении;
<a id="p103290"></a>Abe - площадь сечения бетона приклеиваемого элемента усиления;
<a id="p103291"></a>Ap,l - площадь заменяемого участка шва;
<a id="p103292"></a>Abl - площадь поперечного сечения блока;
<a id="p103293"></a>Af - площадь поверхности, оклеенной стеклопластиком;
<a id="p103294"></a>Arcr - площадь поперечного сечения обоймы;
<a id="p103295"></a>As,rcr - площадь сечения арматуры обоймы;
<a id="p103296"></a> $\beta$ и $\gamma$ - коэффициенты, зависящие от соотношения размеров приклеиваемого листового материала;
<a id="p103297"></a> $\gamma_{bi}$ - коэффициент условия работы бетона на срез;
<a id="p103298"></a> $\gamma_{p}$ - коэффициент безопасности клеевых или полимеррастворных соединений;
<a id="p103299"></a> $\gamma_{pi}$ - коэффициент длительного сопротивления полимерраствора;
<a id="p103300"></a> $\gamma_{b,p,sh}$ - коэффициент условия работы, учитывающий совместную работу на срез бетона и полимерраствора;
<a id="p103301"></a> $\gamma_{p,sh}$ - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение усилий среза в полимеррастворе шпонки вдоль арматуры;
<a id="p103302"></a> $\gamma_{bw}^{t}$ - коэффициент линейного расширения кладки;
<a id="p103303"></a>mt, mw, mf - соответственно коэффициенты условий работы полимерраствора при действии температуры, воды и атмосферы, принимаемые в соответствии с [прил. 3](#p102714).



<a id="p103304"></a>

---