---
title: "\"РД 26-15-88. Руководящий документ. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений\""
number: "РД 26-15-88"
issuer: "Министерство химического и нефтяного машиностроения СССР"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88-minhimmash-sssr-ministerstvo"
---

## "РД 26-15-88. Руководящий документ. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений"

# "РД 26-15-88. Руководящий документ. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений"

(утв. и введен в действие Минхиммашем СССР 29.11.1988)

(ред. от 21.02.2001)

> [!IMPORTANT]
> Приказом Ростехрегулирования от 27.12.2007 N 503-ст с 1 апреля 2008 года введен в действие [ГОСТ Р 52857.4-2007](https://bukva.ai/docs/gost-r-52857-4-2007).
> Текст данного документа приведен с учетом [поправки](https://bukva.ai/docs/popravka-popravki-rd-26-15-88).
> [Изменение N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001, введено в действие с 1 февраля 2001 года.
> Взамен ОСТ 26-373-78, ОСТ 26-01-396-78, ОСТ 26-01-54-77.


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утвержден и введен в действие<br>
листом утверждения Главного<br>
научно-технического управления

</div>

от 29 ноября 1988 года

<a id="p100002"></a>**РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ**

<a id="p100003"></a>**СОСУДЫ И АППАРАТЫ. НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ**
**И ГЕРМЕТИЧНОСТЬ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ**

<div align="center">

<a id="p100004"></a>РД 26-15-88

<a id="p100005"></a>Группа Г02

</div>


<div align="right">

<a id="p100006"></a>**ОКСТУ 3603**

<a id="p100007"></a>Дата введения<br>
1 июля 1989 года

<a id="p100008"></a>**ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ**

</div>


<div align="center">

1. <a id="p100009"></a>Разработан НИИхиммашем, Укрниихиммашем, ВНИИнефтемашем.

</div>

<a id="p100010"></a>Исполнители: Рачков В.И., к.т.н.; Зусмановская С.И., к.т.н.; Гапонова Л.П.; Смольский К.В., к.т.н.; Заваров В.А.; Морозов В.Г.; Перцев Л.П., д.т.н.; Голубова Т.П.; Мамонтов Г.В., к.т.н.; Зейде И.Е.; Вольфсон Б.С.
2. <a id="p100011"></a>Утвержден и введен в действие листом утверждения Главного научно-технического управления от 29.11.1988.
3. <a id="p100012"></a>Взамен ОСТ 26-373-78, ОСТ 26-01-396-78, ОСТ 26-01-54-77.
4. <a id="p100013"></a>Ссылочные нормативно-технические документы


| <a id="p100014"></a>Обозначение НТД, на который дана ссылка | <a id="p100015"></a>Номер пункта, подпункта, перечисления, Приложения |
| --- | --- |
| <a id="p100016"></a>ГОСТ 481-80 | <a id="p100017"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100018"></a>ГОСТ 2208-75 | <a id="p100019"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100020"></a>ГОСТ 2850-80 | <a id="p100021"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100022"></a>ГОСТ 5632-72 | <a id="p100023"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100024"></a>ГОСТ 7338-77 | <a id="p100025"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100026"></a>ГОСТ 9045-80 | <a id="p100027"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100028"></a>ГОСТ 14249-80 | <a id="p100029"></a>[Приложение 1](#p100884) |
| <a id="p100030"></a>ГОСТ 21631-76 | <a id="p100031"></a>[3.2](#p100156) |
| <a id="p100032"></a>ГОСТ 25859-83 | <a id="p100033"></a>[9.3](#p100376) |
| <a id="p100034"></a>ОСТ 26-01-64-83 | <a id="p100035"></a>[Приложение 1](#p100884) |
| <a id="p100036"></a>ОСТ 26-11-04-84 | <a id="p100037"></a>[2.5](#p100130), [5.3](#p100238), [12.4.6](#p100866) |
| <a id="p100038"></a>ОСТ 26-291-87 | <a id="p100039"></a>[Вводная часть](#p100042) |
| <a id="p100040"></a>ТУ 6-05-810-76 | <a id="p100041"></a>[3.2](#p100156) |


<a id="p100042"></a>Настоящий руководящий документ устанавливает нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений сосудов и аппаратов из стали, работающих в химической, нефтехимической и смежных отраслях промышленности в условиях воздействия статических и повторностатических нагрузок. Допускается применять настоящий РД для расчета фланцевых соединений трубопроводов и штуцеров при условии выполнения [п. 1.3](#p100059).

<div align="center">

<a id="p100043"></a>Руководящий документ применим при соблюдении требований ОСТ 26-291.

<a id="p100044"></a>**1. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ**

</div>


<a id="p100045"></a>1.1. Термины и условные обозначения соответствующих им физических величин приведены в обязательном [Приложении 1](#p100884).
<a id="p100046"></a>1.2. Типы фланцевых соединений приведены на [черт. 1](#p100051) - [4](#p100058) <*>. Пределы применения типов фланцевых соединений приведены в справочном [Приложении 5](#p101232).

<a id="p100047"></a>

---

<a id="p100048"></a><*> Чертеж не определяет конструкцию.

<a id="p100049"></a> ![рис. 1](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_0.png) 

<a id="p100050"></a> ![рис. 2](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_1.png) 

<a id="p100051"></a>Черт. 1



<a id="p100052"></a> ![рис. 3](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_2.png) 

<a id="p100053"></a> ![рис. 4](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_3.png) 

<a id="p100054"></a>Черт. 2



<a id="p100055"></a> ![рис. 5](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_4.png) 

<a id="p100056"></a>Черт. 3



<div align="right">

<a id="p100057"></a> ![рис. 6](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_5.png) 

</div>


<div align="center">

<a id="p100058"></a>Черт. 4

</div>



#### <a id="p100059"></a>1.3 Расчетные формулы настоящего стандарта применимы при


<div align="center">

<a id="p100060"></a> $\frac{D_{\text{н}}}{D} \leq 2$ и $\frac{2 \cdot h}{D_{\text{н}} - D} \geq 0,25$ .

<a id="p100061"></a>1.4. Если число циклов нагружения, вызванное сборками-разборками и изменениями режима эксплуатации (давления, температуры), более 1000, то необходимо после проверки прочности фланцев по [разделу 8](#p100285) произвести расчет на малоцикловую прочность по [разделу 9](#p100346).<br>
<a id="p100062"></a>1.5. Рабочая температура элементов фланцевого соединения определяется на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний. Допускается определять расчетную температуру элементов фланцевого соединения по табл. 1.

<a id="p100063"></a>Таблица 1

</div>



<table>
<colgroup><col width="37%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100064"></a>Тип фланцевого соединения</td><td colspan="3"><a id="p100065"></a>Изолированные</td><td colspan="3"><a id="p100066"></a>Неизолированные</td></tr>
<tr><td><a id="p100067"></a>$t_{\text{ф}}$</td><td><a id="p100068"></a>$t_{\text{к}}$</td><td><a id="p100069"></a>$t_{\text{б}}$</td><td><a id="p100070"></a>$t_{\text{ф}}$</td><td><a id="p100071"></a>$t_{\text{к}}$</td><td><a id="p100072"></a>$t_{\text{б}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100073"></a>Плоские, приварные встык (<a href="#p100051">черт. 1</a>, <a href="#p100054">2</a>)</td><td><a id="p100074"></a>t</td><td><a id="p100075"></a>-</td><td><a id="p100076"></a>0,97t</td><td><a id="p100077"></a>0,96t</td><td><a id="p100078"></a>-</td><td><a id="p100079"></a>0,95t</td></tr>
<tr><td><a id="p100080"></a>Со свободными кольцами <a href="#p100056">(черт. 3)</a></td><td><a id="p100081"></a>t</td><td><a id="p100082"></a>0,97t</td><td><a id="p100083"></a>0,90t</td><td><a id="p100084"></a>0,96t</td><td><a id="p100085"></a>0,90t</td><td><a id="p100086"></a>0,81t</td></tr>
<tr><td><a id="p100087"></a>Фланцы приварные под зажимы <a href="#p100058">(черт. 4)</a></td><td><a id="p100088"></a>t</td><td><a id="p100089"></a>-</td><td><a id="p100090"></a>0,55t</td><td><a id="p100091"></a>0,96t</td><td><a id="p100092"></a>-</td><td><a id="p100093"></a>0,55t</td></tr>
</table>


<a id="p100094"></a>1.6. При работе аппарата в условиях нескольких расчетных режимов по температуре и давлению расчет производится на условия, обеспечивающие прочность и герметичность фланцевого соединения во всех режимах.

<a id="p100095"></a>**2. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ**


#### <a id="p100096"></a>2.1 Допускаемые напряжения для материалов болтов (шпилек) определяются по формулам при условии:

<div align="center">

<a id="p100097"></a>а) если расчетная температура не превышает для болтов (шпилек) из углеродистых сталей 380 °C, низколегированных сталей - 420 °C, аустенитных сталей - 525 °C

<a id="p100098"></a> $[\sigma]_{\text{б}} = \frac{\sigma_{\text{т}}}{n_{\text{т}}}$ ;

<a id="p100099"></a>б) если расчетная температура болтов (шпилек) превышает указанную в п. а

</div>


<a id="p100100"></a> $[\sigma]_{\text{б}} = min\{ \frac{\sigma_{\text{т}}}{n_{\text{т}}} ; \frac{\sigma_{\text{д} \cdot 10^{5}}}{n_{\text{д}}} ; \frac{\sigma_{1\% \cdot 10^{5}}}{n_{\text{п}}} \}$ .


#### <a id="p100101"></a>2.2 Коэффициенты запаса прочности $n_{\text{т}}$ приведены в табл. 2.


<div align="center">

<a id="p100102"></a>Таблица 2

</div>



<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="3"><a id="p100103"></a>Материал болтов</td><td colspan="4"><a id="p100104"></a>$n_{\text{т}}$</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100105"></a>Рабочие условия</td><td colspan="2"><a id="p100106"></a>Условия испытания</td></tr>
<tr><td><a id="p100107"></a>затяжка не контролируется</td><td><a id="p100108"></a>затяжка контролируется</td><td><a id="p100109"></a>затяжка не контролируется</td><td><a id="p100110"></a>затяжка контролируется</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100111"></a>Углеродистые стали</td><td><a id="p100112"></a>$\frac{\sigma_{\text{т}}}{\sigma_{\text{в}}} \geq 0,7$</td><td><a id="p100113"></a>2,6 - 2,8</td><td><a id="p100114"></a>2,4</td><td><a id="p100115"></a>2,1</td><td><a id="p100116"></a>1,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100117"></a>$\frac{\sigma_{\text{т}}}{\sigma_{\text{в}}} &lt;0,7$</td><td><a id="p100118"></a>2,3</td><td><a id="p100119"></a>2,1</td><td><a id="p100120"></a>1,7</td><td><a id="p100121"></a>1,6</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100122"></a>Аустенитные стали</td><td><a id="p100123"></a>1,9</td><td><a id="p100124"></a>1,8</td><td><a id="p100125"></a>1,4</td><td><a id="p100126"></a>1,3</td></tr>
</table>


<a id="p100127"></a>2.3. Коэффициент запаса прочности по пределу длительной прочности $n_{\text{д}} = 1,8$ .
<a id="p100128"></a>Коэффициент запаса прочности по пределу ползучести $n_{\text{п}} = 1,1$ .
<a id="p100129"></a>2.4. Допускаемые напряжения для материалов болтов (шпилек) для рабочих условий определяются по [табл. 3](#p100401).

#### <a id="p100130"></a>2.5 Допускаемые напряжения для материала фланцев или обечайки при расчете статической прочности:

<a id="p100131"></a>а) для фланцев по [черт. 1](#p100051)
<a id="p100132"></a>в сечении $S_{1}$ :
<a id="p100133"></a>для рабочих условий и затяжки
<a id="p100134"></a> $[\sigma]_{S_{1}} = 1,5[\sigma]$ ,
<a id="p100135"></a>*для условий испытания и затяжки*
<a id="p100136"></a> $[\sigma]_{S_{1}} = 2,0[\sigma]^{20}$ ;

<div align="center">

<a id="p100137"></a>б) для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058), [11](#p100720)

</div>

<a id="p100138"></a>в сечении $S_{0}$ :
<a id="p100139"></a>для рабочих условий и затяжки
<a id="p100140"></a> $[\sigma]_{S_{0}} = (4,5 - 2,0 \frac{\sigma_{0,2}}{\sigma_{\text{в}}})[\sigma]$ ,
<a id="p100141"></a>для условий испытания
<a id="p100142"></a> $[\sigma]_{S_{0}} = (6,0 - 2,7 \frac{\sigma_{0,2}}{\sigma_{\text{в}}})[\sigma]^{20}$ ;
<a id="p100143"></a>в) для кольца свободного фланца:
<a id="p100144"></a>для рабочих условий и затяжки
<a id="p100145"></a> $[\sigma]_{\text{к}} = 1,5[\sigma]$ ,
<a id="p100146"></a>для условий испытаний

<div align="center">

<a id="p100147"></a> $[\sigma]_{\text{к}} = 2,0[\sigma]^{20}$ ,

</div>

<a id="p100148"></a> $\sigma_{0,2}$ , $\sigma_{\text{в}}$ , $[\sigma]$ ; $[\sigma]^{20}$ - принимаются по ГОСТ 14249 или другой нормативной документации при расчетной температуре.
<a id="p100149"></a>Расчет фланцевого соединения для условий испытания производить не требуется, если расчетное давление в условиях испытания будет меньше, чем расчетное давление в рабочих условиях, умноженное на $1,35 \frac{[\sigma]^{20}}{[\sigma]}$ .
<a id="p101480"></a>Примечания. 1. Для фланцев по [черт. 1](#p100051) допускаемое напряжение в сечении $S_{1}$ для рабочих условий и условий затяжки при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций $Q_{t}$ может быть увеличено до 30%.

<div align="center">

2. <a id="p101481"></a>Для фланцев по [черт. 3](#p100056) допускаемое напряжение для свободного кольца при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций $Q_{t}$ может быть увеличено на 30%.

</div>


> *(примечания введены [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100004), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*


<a id="p100150"></a>**3. РАСЧЕТ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ВЕЛИЧИН**


#### <a id="p100151"></a>3.1 Эффективная ширина прокладки, мм:

<a id="p100152"></a> $b_{0} = b_{\text{п}}$ при $b_{\text{п}} \leq 15\text{мм}$ ,
<a id="p100153"></a> $b_{0} = 3,8 \sqrt{b_{\text{п}}}$ при $b_{\text{п}}>15\text{мм}$ .
<a id="p100154"></a>Для прокладок овального или восьмигранного сечения
<a id="p100155"></a> $b_{0} = \frac{b_{\text{п}}}{4}$ .
<a id="p100156"></a>3.2. Характеристики прокладки m, $q_{\text{обж}}$ , K, $E_{n}$ принимаются по [табл. 4](#p100581).

#### <a id="p100157"></a>3.3 Податливость прокладки, мм/Н


<a id="p100158"></a> $\text{у}_{\text{п}} = \frac{h_{\text{п}} \cdot K}{E_{n} \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{\text{п}}}$ .

<a id="p100159"></a>Для металлических и асбометаллических прокладок

<a id="p100160"></a> $\text{у}_{\text{п}} = 0$ .


#### <a id="p100161"></a>3.4 Податливость болтов (шпилек) для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [3](#p100056), [11](#p100720), мм/Н


<a id="p100162"></a> $y_{\text{б}} = \frac{l_{\text{б}}}{E_{\text{б}}^{20} \cdot f_{\text{б}} \cdot n}$ ,

<a id="p100163"></a>где $l_{\text{б}} = l_{\text{б}0} + 0,28d$ - для болта,
<a id="p100164"></a> $l_{\text{б}} = l_{\text{б}0} + 0,56d$ - для шпильки,

<div align="center">

<a id="p100165"></a> $f_{\text{б}}$ - принимается по [табл. 5](#p100653).

</div>


#### <a id="p100166"></a>3.5 Податливость зажимов для фланцев по [черт. 4](#p100058), мм/Н


<a id="p100167"></a> $\text{у}_{\text{з}} = \frac{\lambda_{\text{з}}^{20}}{n}$ ,

<a id="p100168"></a>где $\lambda_{\text{з}}$ принимается по ОСТ 26-01-64.

#### <a id="p100169"></a>3.6 Параметры фланца <*>


<a id="p100170"></a>

---

<a id="p100171"></a><*> В случае соединения с разными (по материалам или размерам) фланцами расчет следует производить для каждого фланца.


##### <a id="p100172"></a>3.6.1 Эквивалентная толщина втулки, мм


<div align="center">

<a id="p100173"></a> $S_{\text{э}} = K \cdot S_{0}$ ,

</div>


<a id="p100174"></a>где K - определяется по [черт. 5](#p100701).
<a id="p100175"></a>Для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058)

<a id="p100176"></a> $S_{\text{э}} = S_{0}$ .


##### <a id="p100177"></a>3.6.2 Коэффициенты


<div align="center">

<a id="p100178"></a> $\omega = \frac{1}{1 + 0,9\lambda(1 + \psi_{1} \cdot j^{2})}$ ,

</div>


<a id="p100179"></a>где $\lambda = \frac{h}{\sqrt{DS_{\text{э}}}}$ ; $j = \frac{h}{S_{\text{э}}}$ ;
<a id="p100180"></a> $\psi_{1}$ - определяется по [черт. 6](#p100703).

<div align="center">

<a id="p100181"></a>Для крышек сферических неотбортованных

</div>


<a id="p100182"></a> $\lambda_{1} = \frac{h}{D} \sqrt{\frac{R_{c}}{S_{0}}}$ ;

<a id="p100183"></a> $\omega_{1} = \frac{1}{1 + 1,285\lambda_{1} + 1,274\lambda_{1} \cdot \psi_{1} \cdot j^{2}}$ .


##### <a id="p100184"></a>3.6.3 Угловая податливость фланца, 1/Н·мм


<a id="p100185"></a> $\text{у}_{\text{ф}} = \frac{[1 - \omega \cdot (1 + 0,9\lambda)] \cdot \psi_{2}}{E^{20} \cdot h^{3}}$ ,

<a id="p100186"></a>где $\psi_{2}$ - определяется по [черт. 7](#p100705).
<a id="p100187"></a>Для фланца со сферической неотбортованной крышкой

<a id="p100188"></a> $\text{у}_{\text{крс}} = \frac{[1 - \omega_{1}(1 + 1,285\lambda_{1})] \cdot \psi_{2}}{E^{20} \cdot h^{3}}$ .


#### <a id="p100189"></a>3.7 Угловая податливость свободного кольца по [черт. 3](#p100056), 1/Н·мм,


<a id="p100190"></a> $\text{у}_{\text{к}} = \frac{1}{E_{\text{к}}^{20} \cdot h_{\text{к}}^{3} \cdot \psi_{\text{к}}}$ ,

<a id="p100191"></a>где $\psi_{\text{к}}$ - определяется по [черт. 6](#p100703).

#### <a id="p100192"></a>3.8 Угловая податливость плоской крышки, $\frac{1}{\text{Н } \cdot \text{мм}}$ ,


<a id="p100193"></a> $\text{у}_{\text{кр}} = \frac{\text{Х}_{\text{кр}}}{E_{\text{кр}}^{20} \cdot \sigma_{\text{кр}}^{3}}$ ,

<a id="p100194"></a>где $\text{Х}_{\text{кр}} = \frac{0,67K_{\text{кр}}^{2} \cdot (1 + 8,55 \cdot lgK_{\text{кр}}) - 1]}{(K_{\text{кр}} - 1)[K_{\text{кр}}^{2} - 1 + (1,857 \cdot K_{\text{кр}}^{2} + 1) \frac{h_{\text{кр}}^{3}}{\sigma_{\text{кр}}^{3}}]}$ ;
<a id="p100195"></a> $K_{\text{кр}} = \frac{D_{\text{н}}}{D_{\text{сп}}}$ .

#### <a id="p100196"></a>3.9 Угловая податливость фланца, нагруженного внешним изгибающим моментом, $\frac{1}{\text{Н } \cdot \text{мм}}$ ,

<a id="p100197"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054)

<a id="p100198"></a> $\text{у}_{\text{фн}} = (\frac{\pi}{4})^{3} \cdot \frac{D_{\text{б}}}{E^{20} \cdot D_{\text{н}} \cdot h^{3}}$ ;

<a id="p100199"></a>для фланца по [черт. 3](#p100056)

<a id="p100200"></a> $\text{у}_{\text{фн}} = (\frac{\pi}{4})^{3} \cdot \frac{D_{s}}{E^{20} \cdot D_{\text{н}} \cdot h^{3}}$ ;

<a id="p100201"></a>для свободного кольца

<a id="p100202"></a> $\text{у}_{\text{фс}} = (\frac{\pi}{4})^{3} \cdot \frac{D_{\text{б}}}{E_{\text{к}}^{20} \cdot D_{\text{нк}} \cdot h_{\text{к}}^{3}}$ .


#### <a id="p100203"></a>3.10 Плечи моментов, мм:


<a id="p100204"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [4](#p100058) <*>

<a id="p100205"></a>

---

<div align="center">

<a id="p100206"></a><*> Для фланцев по [черт. 4](#p100058) $D_{\text{б}} = D_{\text{н}} - 2R$ .

</div>


<a id="p100207"></a> $b = 0,5(D_{\text{б}} - D_{\text{сп}})$ ,

<a id="p100208"></a> $e = 0,5(D_{\text{сп}} - D - S_{\text{э}})$ ;

<a id="p100209"></a>*для фланцев по [черт. 3](#p100056)*
<a id="p100210"></a> $a = 0,5(D_{\text{б}} - D_{s})$ ,
<a id="p100211"></a> $b = 0,5(D_{s} - D_{\text{сп}})$ ,
<a id="p100212"></a> $e = 0,5(D_{\text{сп}} - D - S_{\text{э}})$ ,

<div align="center">

<a id="p100213"></a> $D_{s} = 0,5(D_{\text{н}} + D_{\text{к}} + 2h_{0})$ .

</div>


<a id="p100214"></a>**4. КОЭФФИЦИЕНТ ЖЕСТКОСТИ ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ**


#### <a id="p100215"></a>4.1 Фланцевое соединение, нагруженное внутренним или наружным давлением и внешней осевой силой:

<div align="center">

<a id="p100216"></a>для соединения по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [4](#p100058)

</div>


<a id="p100217"></a> $\alpha = 1 - \frac{\text{у}_{\text{п}} - (\text{у}_{\text{ф}1} \cdot \text{е}_{1} + \text{у}_{\text{ф }2} \cdot \text{е}_{2}) \cdot b}{\eta}$ ,

<a id="p100218"></a>где $\eta = \text{у}_{\text{п}} + y_{\text{б}} + (\text{у}_{\text{ф}1} + \text{у}_{\text{ф }2}) \cdot b^{2}$ ;

<div align="center">

<a id="p100219"></a>для соединения по [черт. 4](#p100058)

</div>

<a id="p100220"></a> $\eta = \text{у}_{\text{п}} + y_{\text{з}} + (\text{у}_{\text{ф}1} + \text{у}_{\text{ф }2}) \cdot b^{2}$ ;

<div align="center">

<a id="p101482"></a>для соединений по [черт. 3](#p100056)

</div>


> *(в ред. [Изменения N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100007), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*

<a id="p100222"></a> $\alpha = 1$ ;
<a id="p100223"></a>для соединения с крышкой

<a id="p100224"></a> $\alpha = 1 - \frac{\text{у}_{\text{п}} - (\text{у}_{\text{ф}} \cdot \text{е} + \text{у}_{\text{кр}} \cdot b) \cdot b}{\eta}$ ,

<a id="p100225"></a>где $\eta = \text{у}_{\text{п}} + y_{\text{б}} + \text{у}_{\text{ф}} \cdot b^{2} + \text{у}_{\text{кр}} \cdot b^{2}$ .

#### <a id="p100226"></a>4.2 Фланцевое соединение, нагруженное внешним изгибающим моментом,


<a id="p100227"></a> $\alpha_{\text{н}} = - (1 + \beta_{\text{н}})$ ,

<a id="p100228"></a>где $\beta_{\text{н}} = \frac{2 \cdot \text{у}_{\text{фн}} \cdot b \cdot \text{е }1 - \frac{\text{е}}{D_{\text{сп}}}) - \text{у}_{\text{п}}(\frac{D_{\text{б}}}{D_{\text{сп}}})2}{y_{\text{б}} + \text{у}_{\text{п}} \frac{D_{\text{б}}}{D_{\text{сп}}})^{2} + 2\text{у}_{\text{фн}} \cdot b^{2}} ($ ;
<a id="p100229"></a>для фланцев по [черт. 3](#p100056)

<a id="p100230"></a> $\beta_{\text{н}} = \frac{2 \cdot \text{у}_{\text{фн}} \cdot b \cdot \text{е}(1 - \frac{\text{е}}{D_{\text{сп}}}) - \text{у}_{\text{п}}(\frac{D_{\text{б}}}{D_{\text{сп}}})2}{y_{\text{б}} + \text{у}_{\text{п}}(\frac{D_{\text{б}}}{D_{\text{сп}}})^{2} + 2 \cdot \text{у}_{\text{фс}}\text{а}^{2} + 2\text{у}_{\text{фн}} \cdot b^{2}}$ .

<a id="p100231"></a>**5. РАСЧЕТ НАГРУЗОК**


#### <a id="p100232"></a>5.1 Равнодействующая внутреннего давления, Н,


<a id="p100233"></a> $Q_{\text{д}} = 0,785 \cdot D_{\text{сп}}^{2} \cdot p$ <*>,


<a id="p100234"></a>

---

<a id="p100235"></a><*> Для условий вакуума или наружного давления p < 0


#### <a id="p100236"></a>5.2 Реакция прокладки в рабочих условиях, Н,


<a id="p100237"></a> *$R_{\text{п}} = \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{e} \cdot m \cdot |p|$ .*


#### <a id="p100238"></a>5.3 Нагрузка, возникающая от температурных деформаций, Н <*>:


<a id="p100239"></a>

---

<a id="p100240"></a><*> В случае, если между фланцами зажата трубная решетка или другая деталь, необходимо учесть температурную деформацию этой детали.

<a id="p100241"></a>*в соединении по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054)*

<a id="p100242"></a> $Q_{t} = \frac{1}{\eta_{1}} (\alpha_{\text{ф}1} \cdot h\prime \cdot t_{\text{ф}} + \alpha_{\text{ф }2} \cdot h\prime\prime \cdot t_{\text{ф}} - \alpha_{\text{б}}l_{\text{б}0}t_{\text{б}})$ ,

<a id="p101483"></a>где $\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}$ ;

> *(в ред. [Изменения N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100012), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*

<a id="p100244"></a>*в соединении по [черт. 3](#p100056)*

<a id="p100245"></a> $Q_{t} = \frac{1}{\eta_{1}} (\alpha_{\text{ф}1} \cdot h\prime \cdot t_{\text{ф}} + \alpha_{\text{ф }2} \cdot h\prime\prime \cdot t_{\text{ф}} + 2\alpha_{\text{к}}t_{\text{к}}h_{\text{к}} - \alpha_{\text{б}}l_{\text{б}0}t_{\text{б}})$ ,

<a id="p101484"></a>где $\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + 2\text{у}_{\text{к}} \frac{\text{Е}_{\text{к}}^{20}}{\text{Е}_{\text{к}}} \text{а}^{2} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}$ ;

> *(в ред. [Изменения N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100016), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*

<a id="p100247"></a>в соединении по [черт. 4](#p100058)

<a id="p100248"></a> *$Q_{t} = \frac{1}{\eta_{1}} (\alpha_{\text{ф}1}(h\prime + h_{1}\prime)t_{\text{ф}} + \alpha_{\text{ф }2}(h\prime\prime + h_{1}\prime\prime)t_{\text{ф}} + 2\alpha_{\text{з}}h_{2}t_{\text{б}} - \alpha_{\text{б}}l_{\text{б}0}t_{\text{б}})$ ,*

<a id="p101485"></a>где $\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{3} \frac{\lambda_{3}^{20}}{\lambda_{3}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}$ ;

> *(в ред. [Изменения N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100020), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*

<a id="p100250"></a>в соединении с крышкой

<a id="p100251"></a> $Q_{t} = \frac{1}{\eta_{1}} (\alpha_{\text{ф}}ht_{\text{ф}} + \alpha_{\text{кр}}h_{\text{кр}}t_{\text{ф}} - \alpha_{\text{б}}l_{\text{б}0}t_{\text{б}})$ ,

<a id="p101486"></a>где $\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + (\text{у}_{\text{ф}} \frac{\text{Е}^{20}}{\text{Е}} + \text{у}_{\text{кр}} \frac{\text{Е}_{\text{кр}}^{20}}{\text{Е}_{\text{кр}}})\text{в}^{2}$ ;

> *(в ред. [Изменения N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100024), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*

<a id="p100253"></a> $\alpha_{\text{ф}}$ , $\alpha_{\text{к}}$ , $\alpha_{\text{кр}}$ - определяются по ОСТ 26-11-04-84;
<a id="p100254"></a> $\alpha_{\text{б}}$ - определяется по [Приложению 2](#p100990),
<a id="p100255"></a>h'; h" - толщина верхнего и нижнего фланцев,
<a id="p100256"></a> *$h_{1}\prime$ , $h_{1}\prime\prime$ - высота верхнего и нижнего упоров.*
<a id="p101487"></a>Примечания. 1. При определении нагрузок от температурных деформаций расчетную температуру фланцев, крышки, болтов (шпилек), трубной решетки, свободного кольца следует уменьшить на температуру, при которой происходит сборка фланцевого соединения (20 °C).
2. <a id="p101488"></a>Если между фланцами зажата трубная решетка или для снижения нагрузок от температурных деформаций установлены дополнительные шайбы, то при определении $l_{\delta 0}$ необходимо учесть их толщины.

> *(примечания введены [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100009), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*



#### <a id="p100257"></a>5.4 Болтовая нагрузка $P_{\text{б}}$ в условиях монтажа принимается большей из следующих значений, Н <*>,


<a id="p100258"></a>

---

<a id="p100259"></a>*<*> F < 0, если усилие сжимающее. При определении $P_{\text{б}4}$ величина $Q_{t}$ учитывается только при $Q_{t}<0$ .*

<div align="center">

<a id="p100260"></a> $P_{\text{б}1} = \alpha(Q_{\text{д}} + F) + R_{\text{п}} - Q_{t} + | \frac{4 \cdot \alpha_{\text{н}} \cdot M}{D_{\text{сп}}} |$ ;

</div>

<a id="p100261"></a> $P_{\text{б}2} = 0,5 \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{0} \cdot q_{\text{обж}}$ ;
<a id="p100262"></a> $P_{\text{б}2} = 0,4 \cdot [\sigma]_{\text{б}}^{20} \cdot n \cdot f_{\text{б}}$ для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [3](#p100056);
<a id="p100263"></a> $P_{\text{б}2} = 0,4B_{1} \cdot n$ для фланцев по [черт. 4](#p100058),
<a id="p100264"></a>где $B_{1}$ - принимается по [табл. 5](#p100653).
<a id="p100265"></a>Для условий вакуума или наружного давления $P_{\text{б}} = P_{\text{б}2}$ .
<a id="p101489"></a>Примечание. При $\alpha<1$ в расчетах принимается $\alpha = 1$ .

> *(примечание введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100028), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*



#### <a id="p100266"></a>5.5 Приращение нагрузки в болтах (шпильках) в рабочих условиях, Н,


<div align="center">

<a id="p100267"></a> $\Delta P_{\text{б}} = (1 - \alpha)(Q_{\text{д}} + F) + Q_{t} + \frac{4 \cdot \beta_{\text{н}} \cdot M}{D_{\text{сп}}}$ .

</div>


<a id="p101490"></a>Примечание. При $\alpha<1$ в расчетах принимается $\alpha = 1$ .

> *(примечание введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100028), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*


<a id="p100268"></a>**6. РАСЧЕТ БОЛТОВ (ШПИЛЕК)**


#### <a id="p100269"></a>6.1 Условия прочности болтов (шпилек) <*>:


<a id="p100270"></a>

---

<div align="center">

<a id="p100271"></a><*> Величина $\xi>1$ допускается по согласованию с одним из авторов стандарта.

</div>


<a id="p100272"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [3](#p100056)

<a id="p100273"></a> $\sigma_{\text{б}1} = \frac{P_{\text{б}}}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq \xi[\sigma]_{\text{б}}^{20}$ ;

<a id="p100274"></a> $\sigma_{\text{б}2} = \frac{P_{\text{б}1} + \Delta P_{\text{б}}}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq [\sigma]_{\text{б}}$ , <*>


<a id="p100275"></a>

---

<a id="p100276"></a><*> Для условий вакуума или наружного давления $P_{\text{б}1} = P_{\text{б}}$ .

<div align="center">

<a id="p100277"></a>где $\xi = 1,1 \div 1,2$ ;

</div>

<a id="p100278"></a>для фланцев по [черт. 4](#p100058)

<a id="p100279"></a> $\sigma_{\text{б}1} = \frac{1,25 \cdot P_{\text{б}}}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq \xi[\sigma]_{\text{б}}^{20}$ ;

<a id="p100280"></a> $\sigma_{\text{б}2} = \frac{1,25(P_{\text{б}1} + \Delta P_{\text{б}})}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq [\sigma]_{\text{б}}$ .

<a id="p101491"></a>Примечание. При проверке прочности болтов для рабочих условий с учетом нагрузки на болты от стесненности температурных деформаций допускаемое напряжение может быть увеличено на 30%.

> *(примечание введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100030), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*


<a id="p100281"></a>6.2. Рекомендуемое значение крутящего момента при затяжке приводится в [Приложении 3](#p101094) (рекомендуемое).

<a id="p100282"></a>**7. РАСЧЕТ ПРОКЛАДОК**

<div align="center">

<a id="p100283"></a>Условие прочности прокладки проверяется для мягких прокладок

</div>


<a id="p100284"></a> $q = \frac{P_{\text{б}}}{\pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{\text{п}}} \leq [q]$ .

<a id="p100285"></a>**8. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВ НА СТАТИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ <*>**


<a id="p100286"></a>

---

<a id="p100287"></a><*> В случае соединения с разными (по размерам или материалам) фланцами расчет следует производить для каждого фланца.


#### <a id="p100288"></a>8.1 Угол поворота фланца при затяжке


<a id="p100289"></a> $\theta = M_{01} \frac{[1 - \omega(1 + 0,9\lambda)] \cdot \psi_{2}}{E^{20} \cdot h^{3}}$ ,

<a id="p100290"></a>где $M_{01} = P_{\text{б}} \cdot b$ .

#### <a id="p100291"></a>8.2 Приращение угла поворота фланца в рабочих условиях


<a id="p100292"></a> $\Delta\theta = \Delta M_{01} \frac{[1 - \omega(1 + 0,9\lambda)] \cdot \psi_{2}}{E \cdot h^{3}}$ ,

<a id="p100293"></a>где $\Delta M_{01} = \Delta P_{\text{б}} \cdot b + (Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}}} + F) \cdot e$ .

#### <a id="p100294"></a>8.3 Меридиональное напряжение в обечайке (втулке) на наружной и внутренней поверхностях при затяжке, МПа:

<div align="center">

<a id="p100295"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{1}$ 

</div>


<a id="p100296"></a> $\sigma_{11} = \sigma_{1}$ ; $\sigma_{12} = - \sigma_{1}$ ,

<a id="p100297"></a>где $\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot M_{01}}{D^{*} \cdot (S_{1} - C)^{2}}$ ,
<a id="p100298"></a>T - определяется по [черт. 8](#p100707),

<div align="center">

<a id="p100299"></a>D* = D при $D \geq 20S_{1}$ ,

</div>

<a id="p100300"></a> $D^{*} = D + S_{0}$ при $D<20S_{1}$ и f > 1,
<a id="p100301"></a> $D^{*} = D + S_{1}$ при $D<20S_{1}$ и f = 1;
<a id="p100302"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{0}$ 

<a id="p100303"></a> $\sigma_{21} = f\sigma_{1}$ ; $\sigma_{22} = - f\sigma_{1}$ ,

<div align="center">

<a id="p100304"></a>где f - определяется по [черт. 9](#p100709);

</div>

<a id="p100305"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058)

<a id="p100306"></a> $\sigma_{21} = \sigma_{1}$ ; $\sigma_{22} = - \sigma_{1}$ ,

<div align="center">

<a id="p100307"></a>где $\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot M_{01}}{D(S_{0} - C)^{2}}$ .

</div>

<a id="p100308"></a>8.4. Приращения меридиональных напряжений в обечайке (втулке) на наружной и внутренней поверхностях в рабочих условиях, МПа:
<a id="p100309"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{1}$ 

<a id="p100310"></a> $\Delta\sigma_{11} = \Delta\sigma_{\text{н}} + \Delta\sigma_{1}$ ; $\Delta\sigma_{12} = \Delta\sigma_{\text{н}} - \Delta\sigma_{1}$ ,

<a id="p100311"></a>где $\Delta\sigma_{\text{н}} = \frac{Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}}} + F}{\pi \cdot D \cdot (S_{1} - C)}$ ,

<div align="center">

<a id="p100312"></a> $\Delta\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot \Delta M_{01}}{D^{*}(S_{1} - C)^{2}}$ ;

</div>

<a id="p100313"></a>в сечении $S_{0}$ 

<a id="p100314"></a> $\Delta\sigma_{21} = \Delta\sigma_{\text{н}} + f\Delta\sigma_{1}$ ; $\Delta\sigma_{22} = \Delta\sigma_{\text{н}} - f\Delta\sigma_{1}$ ,

<a id="p100315"></a>где $\Delta\sigma_{\text{н}} = \frac{Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}}} + F}{\pi \cdot D \cdot (S_{0} - C)}$ ;
<a id="p100316"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058)

<div align="center">

<a id="p100317"></a> $\Delta\sigma_{21} = \Delta\sigma_{\text{н}} + \Delta\sigma_{1}$ ; $\Delta\sigma_{22} = \Delta\sigma_{\text{н}} - \Delta\sigma_{1}$ ,

</div>


<a id="p100318"></a>где $\Delta\sigma_{\text{н}} = \frac{Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}}} + F}{\pi \cdot D \cdot (S_{0} - C)}$ ,
<a id="p100319"></a> $\Delta\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot \Delta M_{01}}{D \cdot (S_{0} - C)^{2}}$ .

#### <a id="p100320"></a>8.5 Окружные напряжения в обечайке (втулке) на наружной и внутренней поверхностях при затяжке, МПа:

<div align="center">

<a id="p100321"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{1}$ 

<a id="p100322"></a> $\sigma_{13} = \frac{E^{20} \cdot h \cdot \theta}{D} + 0,3\sigma_{1}$ ; $\sigma_{14} = \frac{E^{20} \cdot h \cdot \theta}{D} - 0,3\sigma_{1}$ ;

</div>


<a id="p100323"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{0}$ 

<div align="center">

<a id="p100324"></a> $\sigma_{23} = 0,3 \cdot f \cdot \sigma_{1}$ ; $\sigma_{24} = - 0,3 \cdot f \cdot \sigma_{1}$ ;

</div>


<a id="p100325"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058)

<div align="center">

<a id="p100326"></a> $\sigma_{23} = 0,3 \cdot \sigma_{1}$ ; $\sigma_{24} = - 0,3 \cdot \sigma_{1}$ ;

</div>


<a id="p100327"></a>8.6. Приращения окружных напряжений в обечайке (втулке) на наружной и внутренней поверхностях в рабочих условиях, МПа:
<a id="p100328"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{1}$ 

<a id="p100329"></a> $\Delta\sigma_{13} = \frac{E \cdot h \cdot \Delta\theta}{D} + \frac{p \cdot D}{D_{\text{н}} - D} + 0,3\Delta\sigma_{1}$ ,

<a id="p100330"></a> $\Delta\sigma_{14} = \frac{E \cdot h \cdot \Delta\theta}{D} + \frac{p \cdot D}{D_{\text{н}} - D} - 0,3\Delta\sigma_{1}$ ;

<a id="p100331"></a>в сечении $S_{0}$ 

<a id="p100332"></a> $\Delta\sigma_{23} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} + 0,3 \cdot f\Delta\sigma_{1}$ ; $\Delta\sigma_{24} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} - 0,3 \cdot f\Delta\sigma_{1}$ ;

<a id="p100333"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058)

<div align="center">

<a id="p100334"></a> $\Delta\sigma_{23} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} + 0,3\Delta\sigma_{1}$ ; $\Delta\sigma_{24} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} - 0,3\Delta\sigma_{1}$ .

</div>



#### <a id="p100335"></a>8.7 Условие прочности фланца при расчете статической прочности:

<a id="p100336"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051) в сечении $S_{1}$ 

<div align="center">

<a id="p100337"></a>при затяжке

<a id="p100338"></a> $\sigma_{s1} = max\{ \frac{\sqrt{\sigma_{11}^{2} + \sigma_{13}^{2} - \sigma_{11} \cdot \sigma_{13}}}{\sigma_{12}^{2} + \sigma_{14}^{2} - \sigma_{12} \cdot \sigma_{14}} \} \leq [\sigma]_{s1}$ ;

</div>


<a id="p100339"></a>в рабочих условиях

<div align="center">

<a id="p100340"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_6.png) ;

</div>


<a id="p100341"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051), [2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058) в сечении $S_{0}$ 
<a id="p100342"></a>при затяжке

<a id="p100343"></a> $\sigma_{s0} = max\{ \frac{\sqrt{\sigma_{21}^{2} + \sigma_{23}^{2} - \sigma_{21} \cdot \sigma_{23}}}{\sigma_{22}^{2} + \sigma_{24}^{2} - \sigma_{22} \cdot \sigma_{24}} \} \leq [\sigma]_{s0}$ ;

<a id="p100344"></a>в рабочих условиях

<a id="p100345"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_7.png) .

<a id="p100346"></a>**9. РАСЧЕТ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ УСТАЛОСТЬ**


#### <a id="p100347"></a>9.1 Расчетную амплитуду приведенных условных упругих напряжений при затяжке определяют по формуле


<a id="p100348"></a> ${}_{\sigma_{a} = max}{_{\sigma_{1};\sigma_{2};\sigma_{3}}}_{\cdot 0,5}$ ,

<div align="center">

<a id="p100349"></a>где для фланцев по [черт. 1](#p100051)

</div>

<a id="p100350"></a> $\sigma_{1} = \alpha_{\text{б}} \cdot \sigma_{11}$ ,
<a id="p100351"></a> ${}_{\sigma_{2} = max}{_{|\sigma_{21}|;|\sigma_{23}|;|\sigma_{21} - \sigma_{23}|}}$ ,
<a id="p100352"></a> ${}_{\sigma_{3} = max}{_{|\sigma_{22}|;|\sigma_{24}|;|\sigma_{22} - \sigma_{24}|}}$ ,
<a id="p100353"></a> $\alpha_{\text{б}}$ определяется по [черт. 10](#p100711).
<a id="p100354"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054)
<a id="p100355"></a> $\sigma_{1} = 0$ ,
<a id="p100356"></a> ${}_{\sigma_{2} = max}{_{|\sigma_{21}|;|\sigma_{23}|;|\sigma_{21} - \sigma_{23}|}}_{\cdot 1,5}$ ,
<a id="p100357"></a> ${}_{\sigma_{3} = max}{_{|\sigma_{22}|;|\sigma_{24}|;|\sigma_{22} - \sigma_{24}|}}_{\cdot 1,5}$ ,
<a id="p100358"></a>для фланцев по [черт. 3](#p100056), [4](#p100058)
<a id="p100359"></a> $\sigma_{1} = 0$ ,
<a id="p100360"></a> ${}_{\sigma_{2} = max}{_{|\sigma_{21}|;|\sigma_{23}|;|\sigma_{21} - \sigma_{23}|}}$ ,
<a id="p100361"></a> ${}_{\sigma_{3} = max}{_{|\sigma_{22}|;|\sigma_{24}|;|\sigma_{22} - \sigma_{24}|}}$ .

#### <a id="p100362"></a>9.2 Расчетную амплитуду приведенных условных упругих напряжений в рабочих условиях определяют по формуле


<a id="p100363"></a> ${}_{\sigma_{a} = max}^{p}{_{\Delta\sigma_{1};\Delta\sigma_{2};\Delta\sigma_{3}}}_{\cdot 0,5}$ ;

<a id="p100364"></a>для фланцев по [черт. 1](#p100051)

<div align="center">

<a id="p100365"></a> $\Delta\sigma_{1} = \alpha_{\text{б}} \cdot \Delta\sigma_{11}$ ,

</div>

<a id="p100366"></a> ${}_{\Delta\sigma_{2} = max}{_{|\Delta\sigma_{21}|;|\Delta\sigma_{23}|;|\Delta\sigma_{21} - \Delta\sigma_{23}|}}$ ,

<div align="center">

<a id="p100367"></a> ${}_{\Delta\sigma_{3} = max}{_{|\Delta\sigma_{22}|;|\Delta\sigma_{24}|;|\Delta\sigma_{22} - \Delta\sigma_{24}|}}$ ;

</div>

<a id="p100368"></a>для фланцев по [черт. 2](#p100054)
<a id="p100369"></a> $\Delta\sigma_{1} = 0$ ,
<a id="p100370"></a> ${}_{\Delta\sigma_{2} = max}{_{|\Delta\sigma_{21}|;|\Delta\sigma_{23}|;|\Delta\sigma_{21} - \Delta\sigma_{23}|}}_{\cdot 1,5}$ ,

<div align="center">

<a id="p100371"></a> ${}_{\Delta\sigma_{3} = max}{_{|\Delta\sigma_{22}|;|\Delta\sigma_{24}|;|\Delta\sigma_{22} - \Delta\sigma_{24}|}}_{\cdot 1,5}$ ;

</div>

<a id="p100372"></a>для фланцев по [черт. 3](#p100056), [4](#p100058)
<a id="p100373"></a> $\Delta\sigma_{1} = 0$ ,
<a id="p100374"></a> ${}_{\Delta\sigma_{2} = max}{_{|\Delta\sigma_{21}|;|\Delta\sigma_{23}|;|\Delta\sigma_{21} - \Delta\sigma_{23}|}}$ ,

<div align="center">

<a id="p100375"></a> ${}_{\Delta\sigma_{3} = max}{_{|\Delta\sigma_{22}|;|\Delta\sigma_{24}|;|\Delta\sigma_{22} - \Delta\sigma_{24}|}}$ .

</div>

<a id="p100376"></a>9.3. Проверка малоцикловой прочности фланцевого соединения проводится по ГОСТ 25859-83.
<a id="p100377"></a>Для этого по амплитуде напряжений, определенной из условия затяжки $(\sigma_{a})$ по [п. 9.1](#p100347), определяется допустимое количество сборок-разборок $[N]_{c}$ . По амплитуде напряжений, определенной для рабочих условий $(\sigma_{a}^{p})$ по [п. 9.2](#p100362), определяется допустимое число циклов изменения режима эксплуатации $[N]_{p}$ .
<a id="p100378"></a>Условие прочности для заданного количества нагружений $(N_{c},N_{p})$ будет выполняться, если

<a id="p100379"></a> $\frac{N_{c}}{[N]_{c}} + \frac{N_{p}}{[N]_{p}} \leq 1$ .

<a id="p100380"></a>**10. РАСЧЕТ СВОБОДНОГО КОЛЬЦА**


#### <a id="p100381"></a>10.1 Угол поворота свободного кольца


<a id="p100382"></a> $\theta_{\text{к}} = \frac{P_{\text{б}} \cdot \text{а}}{\text{Е}_{\text{к}}^{20} \cdot h_{\text{к}}^{3} \cdot \psi_{\text{к}}} + \frac{\Delta P_{\text{б}} \cdot a}{\text{Е}_{\text{к}}h_{\text{к}}^{3}\psi_{\text{к}}}$ .


#### <a id="p100383"></a>10.2 Кольцевое напряжение в свободном кольце, МПа


<a id="p100384"></a> $\sigma_{\text{к}} = \frac{\text{Е}_{\text{к}} \cdot h_{\text{к}} \cdot \theta_{\text{к}}}{D_{\text{к}}}$ .


#### <a id="p100385"></a>10.3 Условие прочности


<a id="p100386"></a> $\sigma_{\text{к}} \leq [\sigma]_{\text{к}}$ .

<a id="p100387"></a>**11. ТРЕБОВАНИЯ К ЖЕСТКОСТИ**

<a id="p100388"></a> $\theta + \Delta\theta \leq [\theta]$ .

<a id="p100389"></a>Допустимый угол поворота для фланцев по [черт. 2](#p100054), [3](#p100056), [4](#p100058):
<a id="p100390"></a>для рабочих условий и затяжки

<a id="p100391"></a> $[\theta] = 0,013$ ;

<a id="p100392"></a>для условий испытаний

<a id="p100393"></a> $[\theta] = 0,017$ .

<div align="center">

<a id="p100394"></a>Для фланцев по [черт. 1](#p100051):<br>
<a id="p100395"></a>для рабочих условий и затяжки

<a id="p100396"></a> $[\theta] = 0,009$ при D <= 2000 мм;<br>
<a id="p100397"></a> $[\theta] = 0,013$ при D > 2000 мм;<br>
<a id="p100398"></a>для условий испытаний<br>
<a id="p100399"></a> $[\theta] = 0,011$ при D <= 2000 мм;<br>
<a id="p100400"></a> $[\theta] = 0,015$ при D > 2000 мм.

<a id="p101492"></a>По согласованию с одним из авторов РД 26-15 в технически обоснованных случаях допускаемый угол поворота $(\theta)$ может быть увеличен.<br>
(абзац введен [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100032), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)

<a id="p100401"></a>Таблица 3

</div>



<table>
<colgroup><col width="11%"><col width="10%"><col width="21%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="24%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100402"></a>Расчетная температура, °C</td><td colspan="6"><a id="p100403"></a>Допускаемое напряжение $[\sigma]_{\text{б}}$ , МПа, для сталей марок</td></tr>
<tr><td><a id="p100404"></a>35, 40</td><td><a id="p100405"></a>12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т</td><td><a id="p100406"></a>45Х14Н14В2М</td><td><a id="p100407"></a>20Х13</td><td><a id="p100408"></a>35Х, 40Х, 38ХА, 37Х12Н8Г8МФБ, 20ХН3А</td><td><a id="p100409"></a>30ХМА</td></tr>
<tr><td><a id="p100410"></a>20</td><td><a id="p100411"></a>130,0</td><td><a id="p100412"></a>110,0</td><td><a id="p100413"></a>160,0</td><td><a id="p100414"></a>195,0</td><td><a id="p100415"></a>230,0</td><td><a id="p100416"></a>230,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100417"></a>100</td><td><a id="p100418"></a>126,0</td><td><a id="p100419"></a>105,0</td><td><a id="p100420"></a>150,0</td><td><a id="p100421"></a>182,0</td><td><a id="p100422"></a>230,0</td><td><a id="p100423"></a>230,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100424"></a>200</td><td><a id="p100425"></a>120,0</td><td><a id="p100426"></a>98,0</td><td><a id="p100427"></a>150,0</td><td><a id="p100428"></a>165,0</td><td><a id="p100429"></a>225,0</td><td><a id="p100430"></a>200,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100431"></a>250</td><td><a id="p100432"></a>107,0</td><td><a id="p100433"></a>95,0</td><td><a id="p100434"></a>144,0</td><td><a id="p100435"></a>158,0</td><td><a id="p100436"></a>222,0</td><td><a id="p100437"></a>182,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100438"></a>300</td><td><a id="p100439"></a>97,0</td><td><a id="p100440"></a>90,0</td><td><a id="p100441"></a>139,0</td><td><a id="p100442"></a>150,0</td><td><a id="p100443"></a>222,0</td><td><a id="p100444"></a>174,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100445"></a>350</td><td><a id="p100446"></a>86,0</td><td><a id="p100447"></a>86,0</td><td><a id="p100448"></a>128,0</td><td><a id="p100449"></a>147,0</td><td><a id="p100450"></a>185,0</td><td><a id="p100451"></a>166,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100452"></a>375</td><td><a id="p100453"></a>80,0</td><td><a id="p100454"></a>85,0</td><td><a id="p100455"></a>128,0</td><td><a id="p100456"></a>146,0</td><td><a id="p100457"></a>175,0</td><td><a id="p100458"></a>166,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100459"></a>400</td><td><a id="p100460"></a>75,0</td><td><a id="p100461"></a>83,0</td><td><a id="p100462"></a>128,0</td><td><a id="p100463"></a>145,0</td><td><a id="p100464"></a>160,0</td><td><a id="p100465"></a>166,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100466"></a>425</td><td><a id="p100467"></a>68,0</td><td><a id="p100468"></a>82,0</td><td><a id="p100469"></a>125,0</td><td><a id="p100470"></a>143,0</td><td><a id="p100471"></a>156,0</td><td><a id="p100472"></a>161,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100473"></a>450</td><td></td><td><a id="p100474"></a>80,0</td><td><a id="p100475"></a>123,0</td><td><a id="p100476"></a>142,0</td><td></td><td><a id="p100477"></a>156,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100478"></a>475</td><td></td><td><a id="p100479"></a>79,0</td><td><a id="p100480"></a>120,0</td><td><a id="p100481"></a>140,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100482"></a>500</td><td></td><td><a id="p100483"></a>78,0</td><td><a id="p100484"></a>118,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100485"></a>510</td><td></td><td></td><td><a id="p100486"></a>117,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100487"></a>520</td><td></td><td></td><td><a id="p100488"></a>116,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100489"></a>530</td><td></td><td></td><td><a id="p100490"></a>115,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100491"></a>540</td><td></td><td></td><td><a id="p100492"></a>114,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100493"></a>550</td><td></td><td></td><td><a id="p100494"></a>113,0</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100495"></a>Продолжение таблицы 3

</div>



<table>
<colgroup><col width="11%"><col width="15%"><col width="17%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100496"></a>Расчетная температура, °C</td><td colspan="6"><a id="p100497"></a>Допускаемое напряжение $[\sigma]_{\text{б}}$ , МПа, для сталей марок</td></tr>
<tr><td><a id="p100498"></a>25Х1МФ</td><td><a id="p100499"></a>25Х2М1Ф</td><td><a id="p100500"></a>20Х1МФ1БР</td><td><a id="p100501"></a>18Х12ВМБФР</td><td><a id="p100502"></a>14Х17Н2</td><td><a id="p100503"></a>07Х16Н6</td></tr>
<tr><td><a id="p100504"></a>20</td><td><a id="p100505"></a>238,0</td><td><a id="p100506"></a>238,0</td><td><a id="p100507"></a>238,0</td><td><a id="p100508"></a>238,0</td><td><a id="p100509"></a>298,0</td><td><a id="p100510"></a>321,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100511"></a>100</td><td><a id="p100512"></a>227,0</td><td><a id="p100513"></a>232,0</td><td><a id="p100514"></a>234,0</td><td><a id="p100515"></a>234,0</td><td><a id="p100516"></a>294,0</td><td><a id="p100517"></a>314,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100518"></a>200</td><td><a id="p100519"></a>217,0</td><td><a id="p100520"></a>231,0</td><td><a id="p100521"></a>224,0</td><td><a id="p100522"></a>231,0</td><td><a id="p100523"></a>287,0</td><td><a id="p100524"></a>312,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100525"></a>250</td><td><a id="p100526"></a>210,0</td><td><a id="p100527"></a>224,0</td><td><a id="p100528"></a>213,0</td><td><a id="p100529"></a>227,0</td><td><a id="p100530"></a>284,0</td><td><a id="p100531"></a>309,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100532"></a>300</td><td><a id="p100533"></a>199,0</td><td><a id="p100534"></a>220,0</td><td><a id="p100535"></a>202,0</td><td><a id="p100536"></a>227,0</td><td><a id="p100537"></a>280,0</td><td><a id="p100538"></a>307,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100539"></a>350</td><td><a id="p100540"></a>185,0</td><td><a id="p100541"></a>213,0</td><td><a id="p100542"></a>185,0</td><td><a id="p100543"></a>220,0</td><td><a id="p100544"></a>280,0</td><td><a id="p100545"></a>307,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100546"></a>375</td><td><a id="p100547"></a>180,0</td><td><a id="p100548"></a>209,0</td><td><a id="p100549"></a>183,0</td><td><a id="p100550"></a>216,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100551"></a>400</td><td><a id="p100552"></a>175,0</td><td><a id="p100553"></a>206,0</td><td><a id="p100554"></a>182,0</td><td><a id="p100555"></a>213,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100556"></a>425</td><td><a id="p100557"></a>168,0</td><td><a id="p100558"></a>202,0</td><td><a id="p100559"></a>178,0</td><td><a id="p100560"></a>208,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100561"></a>450</td><td><a id="p100562"></a>161,0</td><td><a id="p100563"></a>199,0</td><td><a id="p100564"></a>175,0</td><td><a id="p100565"></a>203,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100566"></a>475</td><td><a id="p100567"></a>152,0</td><td><a id="p100568"></a>195,0</td><td><a id="p100569"></a>171,0</td><td><a id="p100570"></a>196,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100571"></a>500</td><td><a id="p100572"></a>143,0</td><td><a id="p100573"></a>192,0</td><td><a id="p100574"></a>167,0</td><td><a id="p100575"></a>189,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100576"></a>510</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100577"></a>520</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100578"></a>530</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100579"></a>540</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100580"></a>550</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101493"></a>Продолжение таблицы 3

</div>



<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="41%"><col width="38%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101494"></a>Расчетная температура<br>°C</td><td colspan="2"><a id="p101495"></a>Допускаемое напряжение $[\sigma]_{\delta}$ , МПа для сталей марок</td></tr>
<tr><td><a id="p101496"></a>ХН35ВТ</td><td><a id="p101497"></a>08Х15Н24В4ТР</td></tr>
<tr><td><a id="p101498"></a>20</td><td><a id="p101499"></a>208</td><td><a id="p101500"></a>231</td></tr>
<tr><td><a id="p101501"></a>100</td><td><a id="p101502"></a>196</td><td><a id="p101503"></a>226</td></tr>
<tr><td><a id="p101504"></a>200</td><td><a id="p101505"></a>186</td><td><a id="p101506"></a>221</td></tr>
<tr><td><a id="p101507"></a>250</td><td><a id="p101508"></a>186</td><td><a id="p101509"></a>219</td></tr>
<tr><td><a id="p101510"></a>300</td><td><a id="p101511"></a>186</td><td><a id="p101512"></a>217</td></tr>
<tr><td><a id="p101513"></a>350</td><td><a id="p101514"></a>186</td><td><a id="p101515"></a>215</td></tr>
<tr><td><a id="p101516"></a>375</td><td><a id="p101517"></a>186</td><td><a id="p101518"></a>214</td></tr>
<tr><td><a id="p101519"></a>400</td><td><a id="p101520"></a>186</td><td><a id="p101521"></a>213</td></tr>
<tr><td><a id="p101522"></a>425</td><td><a id="p101523"></a>186</td><td><a id="p101524"></a>213</td></tr>
<tr><td><a id="p101525"></a>450</td><td><a id="p101526"></a>186</td><td><a id="p101527"></a>213</td></tr>
<tr><td><a id="p101528"></a>475</td><td><a id="p101529"></a>186</td><td><a id="p101530"></a>213</td></tr>
<tr><td><a id="p101531"></a>500</td><td><a id="p101532"></a>186</td><td><a id="p101533"></a>208</td></tr>
<tr><td><a id="p101534"></a>510</td><td><a id="p101535"></a>185</td><td><a id="p101536"></a>205</td></tr>
<tr><td><a id="p101537"></a>520</td><td><a id="p101538"></a>184</td><td><a id="p101539"></a>202</td></tr>
<tr><td><a id="p101540"></a>530</td><td><a id="p101541"></a>183</td><td><a id="p101542"></a>199</td></tr>
<tr><td><a id="p101543"></a>540</td><td><a id="p101544"></a>181</td><td><a id="p101545"></a>196</td></tr>
<tr><td><a id="p101546"></a>550</td><td><a id="p101547"></a>180</td><td><a id="p101548"></a>195</td></tr>
<tr><td><a id="p101549"></a>560</td><td><a id="p101550"></a>165</td><td><a id="p101551"></a>183</td></tr>
<tr><td><a id="p101552"></a>570</td><td><a id="p101553"></a>150</td><td><a id="p101554"></a>171</td></tr>
<tr><td><a id="p101555"></a>580</td><td><a id="p101556"></a>135</td><td><a id="p101557"></a>169</td></tr>
<tr><td><a id="p101558"></a>590</td><td><a id="p101559"></a>110</td><td><a id="p101560"></a>157</td></tr>
<tr><td><a id="p101561"></a>600</td><td><a id="p101562"></a>115</td><td><a id="p101563"></a>147</td></tr>
<tr><td><a id="p101564"></a>610</td><td><a id="p101565"></a>110</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101566"></a>620</td><td><a id="p101567"></a>105</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101568"></a>630</td><td><a id="p101569"></a>100</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101570"></a>640</td><td><a id="p101571"></a>94</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101572"></a>650</td><td><a id="p101573"></a>88</td><td></td></tr>
</table>



> *(введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100034), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*


<a id="p100581"></a>Таблица 4


| <a id="p100582"></a>Тип и материал прокладки | <a id="p100583"></a>Коэффициент<br>m | <a id="p100584"></a>Удельное давление обжатия прокладки $q_{\text{обж}}$ , МПа | <a id="p100585"></a>Допускаемое удельное давление [q], МПа | <a id="p100586"></a>Коэффициент обжатия,<br>K | <a id="p100587"></a>Условный модуль сжатия $E_{n} \cdot 10^{- 5}$ , МПа |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100588"></a>Плоская из: |  |  |  |  |  |
| <a id="p100589"></a>резины по ГОСТ 7338 с твердостью по ШОРУ А до 65 единиц | <a id="p100590"></a>0,5 | <a id="p100591"></a>2,0 | <a id="p100592"></a>18,0 | <a id="p100593"></a>0,04 | <a id="p100594"></a>![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_8.png) |
| <a id="p100595"></a>резины по ГОСТ 7338 с твердостью по ШОРУ А более 65 единиц | <a id="p100596"></a>1,0 | <a id="p100597"></a>4,0 | <a id="p100598"></a>20,0 | <a id="p100599"></a>0,09 | <a id="p100600"></a>![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_9.png) |
| <a id="p100601"></a>паронита по ГОСТ 481 при толщине не больше 2 мм | <a id="p100602"></a>2,5 | <a id="p100603"></a>20,0 | <a id="p100604"></a>130,0 [<*>](#p100652) | <a id="p100605"></a>0,90 | <a id="p100606"></a>0,02 |
| <a id="p100607"></a>картона асбестового по ГОСТ 2850 при толщине 1 - 3 мм | <a id="p100608"></a>2,5 | <a id="p100609"></a>20,0 | <a id="p100610"></a>130,0 | <a id="p100611"></a>0,90 | <a id="p100612"></a>0,02 |
| <a id="p100613"></a>фторопласта-4 ТУ 6-05-810 при толщине 1 - 3 мм | <a id="p100614"></a>2,5 | <a id="p100615"></a>10,0 | <a id="p100616"></a>40,0 | <a id="p100617"></a>1,00 | <a id="p100618"></a>0,02 |
| <a id="p100619"></a>алюминия марки АД по ГОСТ 21631 | <a id="p100620"></a>4,0 | <a id="p100621"></a>60,0 |  |  |  |
| <a id="p100622"></a>латуни марки Л63 по ГОСТ 2208 | <a id="p100623"></a>4,75 | <a id="p100624"></a>90,0 |  |  |  |
| <a id="p100625"></a>стали 05КП по ГОСТ 9045 | <a id="p100626"></a>5,5 | <a id="p100627"></a>125,0 |  |  |  |
| <a id="p100628"></a>Плоская из: |  |  |  |  |  |
| <a id="p100629"></a>асбеста по ГОСТ 2850 |  |  |  |  |  |
| <a id="p100630"></a>в оболочке из алюминия, | <a id="p100631"></a>3,25 | <a id="p100632"></a>38,0 |  |  | <a id="p100633"></a>0,04 |
| <a id="p100634"></a>меди и латуни | <a id="p100635"></a>3,5 | <a id="p100636"></a>46,0 |  |  |  |
| <a id="p100637"></a>стали 05КП | <a id="p100638"></a>3,75 | <a id="p100639"></a>53,0 |  |  |  |
| <a id="p100640"></a>стали типа 12Х18Н10Т | <a id="p100641"></a>3,75 | <a id="p100642"></a>63,0 |  |  | <a id="p100643"></a>0,05 |
| <a id="p100644"></a>Кольцо с овальным или восьмигранным сечением из: |  |  |  |  |  |
| <a id="p100645"></a>стали 0,5КП по ГОСТ 9045 или 08Х13 по ГОСТ 5632 | <a id="p100646"></a>5,5 | <a id="p100647"></a>125,0 |  |  |  |
| <a id="p100648"></a>стали 08Х18Н10Т | <a id="p100649"></a>6,5 | <a id="p100650"></a>180,0 |  |  |  |



<a id="p100651"></a>

---

<a id="p100652"></a><*> Для сред с высокой проникающей способностью (водород, гелий, легкие нефтепродукты, сжиженные газы и т.п.) $q_{\text{обж}} = 35,0\text{МПа}$ .

<a id="p100653"></a>Таблица 5


| <a id="p100654"></a>Диаметр болта d, мм | <a id="p100655"></a>М10 | <a id="p100656"></a>М12 | <a id="p100657"></a>М16 | <a id="p100658"></a>М20 | <a id="p100659"></a>М24 | <a id="p100660"></a>М27 | <a id="p100661"></a>М30 | <a id="p100662"></a>М36 | <a id="p100663"></a>М42 | <a id="p100664"></a>М48 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100665"></a>Площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы [<*>](#p100699) $f_{\text{б}}$ , мм2 | <a id="p100666"></a>52,2 | <a id="p100667"></a>76,2 | <a id="p100668"></a>144,0 | <a id="p100669"></a>225,0 | <a id="p100670"></a>324,0 | <a id="p100671"></a>430,0 | <a id="p100672"></a>520,0 | <a id="p100673"></a>760,0 | <a id="p100674"></a>1045,0 | <a id="p100675"></a>1376,6 |
| <a id="p100676"></a>Нагрузочная способность зажима $B_{1}$ , Н | <a id="p100677"></a>- | <a id="p100678"></a>- | <a id="p100679"></a>18000 | <a id="p100680"></a>28000 | <a id="p100681"></a>40000 | <a id="p100682"></a>53000 | <a id="p100683"></a>65000 | <a id="p100684"></a>102000 | <a id="p100685"></a>- | <a id="p100686"></a>- |
| <a id="p100687"></a>Высота упора $h_{2}$ , мм | <a id="p100688"></a>- | <a id="p100689"></a>- | <a id="p100690"></a>28,0 | <a id="p100691"></a>32,0 | <a id="p100692"></a>36,0 | <a id="p100693"></a>36,0 | <a id="p100694"></a>37,0 | <a id="p100695"></a>42,0 | <a id="p100696"></a>- | <a id="p100697"></a>- |



<a id="p100698"></a>

---

<a id="p100699"></a><*> В случае применения шпилек с проточкой стержня до диаметра, меньшего внутреннего диаметра резьбы, значение площади поперечного сечения определяется по диаметру проточки.

<a id="p100700"></a> ![рис. 11](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_10.png) 

<a id="p100701"></a>Черт. 5



<a id="p100702"></a> ![рис. 12](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_11.png) 

<a id="p100703"></a>Черт. 6



<a id="p100704"></a> ![рис. 13](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_12.png) 

<a id="p100705"></a>Черт. 7



<div align="center">

<a id="p100706"></a> ![рис. 14](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_13.png) 

<a id="p100707"></a>Черт. 8

</div>




<div align="center">

<a id="p100708"></a> ![рис. 15](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_14.png) 

<a id="p100709"></a>Черт. 9

</div>




<div align="center">

<a id="p100710"></a> ![рис. 16](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_15.png) 

<a id="p100711"></a>Черт. 10

<a id="p100712"></a>**12. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ С КОНТАКТИРУЮЩИМИ ФЛАНЦАМИ**

</div>



#### <a id="p100713"></a>12.1 Общие требования.

<div align="center">

<a id="p100714"></a>12.1.1. Термины и условные обозначения соответствующих им физических величин приведены в обязательном [Приложении 1](#p100884).<br>
<a id="p100715"></a>12.1.2. Типы фланцевых соединений приведены на [черт. 11](#p100720). Пределы применения указанных типов фланцевых соединений приведены в справочном [Приложении 5](#p101232).

<a id="p100716"></a> ![рис. 17](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_16.png) 

<a id="p100717"></a>а

</div>




<div align="center">

<a id="p100718"></a> ![рис. 18](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_17.png) 

</div>


<a id="p100719"></a>б

<a id="p100720"></a>Черт. 11

<div align="center">

<a id="p100721"></a>Чертеж не определяет конструкцию

<a id="p100722"></a>12.1.3. Пределы применения расчетных формул настоящего раздела должны соответствовать [п. 1.3](#p100059).

</div>

<a id="p100723"></a>12.1.4. Расчетная температура элементов фланцевого соединения устанавливается в соответствий с [п. 1.5](#p100062).

#### <a id="p100724"></a>12.2 Допускаемые напряжения.

<a id="p100725"></a>12.2.1. Допускаемые напряжения для материала болтов определяют по [п. 2.1](#p100096) с увеличением на 25%.

<div align="center">

<a id="p100726"></a>12.2.2. Допускаемые напряжения для материала фланца при расчете статической прочности определяются по [п. 2.5](#p100130).

</div>


#### <a id="p100727"></a>12.3 Расчет вспомогательных величин.

<div align="center">

<a id="p100728"></a>12.3.1. Эффективная ширина и характеристики прокладки определяются по [п. 3.1](#p100151); [3.2](#p100156).

</div>


##### <a id="p100729"></a>12.3.2 Податливость контактных поясов прокладки, мм/Н


<a id="p100730"></a> $\text{у}_{\text{п}1} = \frac{h_{\text{п}1} \cdot K}{E_{\text{п}} \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}1} \cdot b_{\text{п}1}}$ ; $\text{у}_{\text{п}2} = \frac{h_{\text{п}2} \cdot K}{E_{\text{п}} \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}2} \cdot b_{\text{п}2}}$ .

<a id="p100731"></a>12.3.3. Расчетная длина и податливость болтов (шпилек) определяются по [п. 3.4](#p100161).

##### <a id="p100732"></a>12.3.4 Параметры фланца.

<a id="p100733"></a>12.3.4.1. Угловая податливость фланца определяется по [п. 3.6](#p100169).
<a id="p100734"></a>12.3.5. Угловая податливость плоской крышки определяется по [п. 3.8](#p100192).
<a id="p100735"></a>Угловая податливость крышки сферической неотбортованной определяется по [п. 3.6.3](#p100184).

##### <a id="p100736"></a>12.3.6 Плечи моментов, мм:


<div align="center">

<a id="p100737"></a> $a = 0,5(D_{\text{сп}1} - D_{\text{б}})$ ;

</div>


<a id="p100738"></a> $b = 0,5(D_{\text{б}} - D_{\text{сп}2})$ ;

<div align="center">

<a id="p100739"></a> $e = 0,5(D_{\text{сп}2} - D - S)$ .

</div>



##### <a id="p100740"></a>12.3.7 Коэффициенты:


<a id="p100741"></a> $\eta_{1} = \frac{\text{у}_{\text{п}1} + 2\text{у}_{\text{ф}} \cdot \text{а}(\text{а} + b)}{\text{у}_{\text{п}1} + \text{у}_{\text{п}2} + 2 \cdot \text{у}_{\text{ф}}(\text{а} + b)^{2}}$ ;

<div align="center">

<a id="p100742"></a> $\eta_{2} = \text{у}_{\text{п}1}(\text{у}_{\text{б}} + \text{у}_{\text{п}2} + 2\text{у}_{\text{ф}}b^{2}) + y_{\text{п}2}(\text{у}_{\text{б}} + 2\text{у}_{\text{ф}}\text{а}^{2}) + 2\text{у}_{\text{б}} \cdot \text{у}_{\text{ф}}(\text{а} + b)^{2}$ ;

<a id="p100743"></a> $\alpha_{1} = \frac{1}{\eta_{2}} [2\text{у}_{\text{п}2}\text{у}_{\text{ф}}a(\text{а} + b + e) + \text{у}_{\text{п}1}(\text{у}_{\text{п}2} - 2\text{у}_{\text{ф}}be)]$ ;

<a id="p100744"></a> $\alpha_{2} = \frac{1}{\eta_{2}} {_{\text{ф б п}1\text{б ф}}^{2\text{у у }(\text{а} + b)(\text{а} + b + e) + \text{у }[\text{у } + 2\text{у}b(b + e)]}}$ .

</div>


<a id="p100745"></a>Ориентировочные значения $\eta_{1}$ , $\alpha_{1}$ , $\alpha_{2}$ , принимаются по [табл. 6](#p100758):

<a id="p100746"></a> $\lambda_{1} = \frac{2 \cdot h}{E(D_{\text{н}} - D)} + \frac{h_{\text{п}}}{2E_{n}(b_{\text{п}1} + b_{\text{п}2})}$ ;

<div align="center">

<a id="p100747"></a> $Q_{1} = (\frac{\pi \cdot D_{\text{б}}}{n})^{4} \cdot \frac{24}{E(D_{\text{н}} - D) \cdot h^{3}}$ ;

<a id="p100748"></a> $j_{1} = \frac{\frac{\lambda_{1}}{Q_{1}} + 0,0106}{\frac{\lambda_{1}}{Q_{1}} + 0,0019}$ ;

</div>


<a id="p100749"></a> $K_{1} = \frac{\frac{\lambda_{1}}{Q_{1}} - 0,0024}{\frac{\lambda_{1}}{Q_{1}} + 0,0019}$ ;

<div align="center">

<a id="p100750"></a> $\epsilon = \Delta t_{1} \cdot b + \Delta t_{2} \cdot a - \Delta t_{\text{б}}(a + b)$ ;

<a id="p100751"></a> $\gamma = \Delta t_{2} - \Delta t_{\text{б}}$ ,

<a id="p100752"></a>где $\Delta t_{\text{б}} = \alpha_{\text{б}}t_{\text{б}}l_{\text{б}0}$ .

</div>

<a id="p100753"></a>Для фланцев по [черт. 11а](#p100717)

<div align="center">

<a id="p100754"></a> $\Delta t_{1} = \Delta t_{2} = 2\alpha_{\text{ф}} \cdot t_{\text{ф}} \cdot h$ .

</div>

<a id="p100755"></a>Для фланцев по [черт. 11б](#p100719)
<a id="p100756"></a> $\Delta t_{1} = 2 \cdot \alpha_{\text{ф}} \cdot t_{\text{ф}}(h + h_{1})$ ;
<a id="p100757"></a> $\Delta t_{2} = 2(\alpha_{\text{ф}}t_{\text{ф}}h + \alpha_{\text{ф}}t_{\text{ф}}S)$ .

<a id="p100758"></a>Таблица 6


| <a id="p100759"></a>D | <a id="p100760"></a>$\eta_{2}$ | <a id="p100761"></a>$\alpha_{1}$ | <a id="p100762"></a>$\alpha_{2}$ |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100763"></a>400 | <a id="p100764"></a>0,496 | <a id="p100765"></a>0,159 | <a id="p100766"></a>1,337 |
| <a id="p100767"></a>500 | <a id="p100768"></a>0,496 | <a id="p100769"></a>0,148 | <a id="p100770"></a>1,344 |
| <a id="p100771"></a>600 | <a id="p100772"></a>0,496 | <a id="p100773"></a>0,135 | <a id="p100774"></a>1,352 |
| <a id="p100775"></a>700 | <a id="p100776"></a>0,495 | <a id="p100777"></a>0,129 | <a id="p100778"></a>1,356 |
| <a id="p100779"></a>800 | <a id="p100780"></a>0,491 | <a id="p100781"></a>0,144 | <a id="p100782"></a>1,327 |
| <a id="p100783"></a>900 | <a id="p100784"></a>0,519 | <a id="p100785"></a>0,182 | <a id="p100786"></a>1,281 |
| <a id="p100787"></a>1000 | <a id="p100788"></a>0,539 | <a id="p100789"></a>0,193 | <a id="p100790"></a>1,239 |
| <a id="p100791"></a>1200 | <a id="p100792"></a>0,539 | <a id="p100793"></a>0,194 | <a id="p100794"></a>1,239 |
| <a id="p100795"></a>1400 | <a id="p100796"></a>0,539 | <a id="p100797"></a>0,194 | <a id="p100798"></a>1,239 |
| <a id="p100799"></a>1600 | <a id="p100800"></a>0,534 | <a id="p100801"></a>0,148 | <a id="p100802"></a>1,239 |
| <a id="p100803"></a>1800 | <a id="p100804"></a>0,542 | <a id="p100805"></a>0,270 | <a id="p100806"></a>1,167 |
| <a id="p100807"></a>2000 | <a id="p100808"></a>0,542 | <a id="p100809"></a>0,262 | <a id="p100810"></a>1,172 |
| <a id="p100811"></a>2200 | <a id="p100812"></a>0,537 | <a id="p100813"></a>0,269 | <a id="p100814"></a>1,183 |
| <a id="p100815"></a>2400 | <a id="p100816"></a>0,537 | <a id="p100817"></a>0,255 | <a id="p100818"></a>1,192 |
| <a id="p100819"></a>2600 | <a id="p100820"></a>0,502 | <a id="p100821"></a>0,134 | <a id="p100822"></a>1,222 |
| <a id="p100823"></a>2800 | <a id="p100824"></a>0,502 | <a id="p100825"></a>0,127 | <a id="p100826"></a>1,226 |
| <a id="p100827"></a>3000 | <a id="p100828"></a>0,502 | <a id="p100829"></a>0,133 | <a id="p100830"></a>1,223 |
| <a id="p100831"></a>3200 | <a id="p100832"></a>0,498 | <a id="p100833"></a>0,123 | <a id="p100834"></a>1,215 |
| <a id="p100835"></a>3400 | <a id="p100836"></a>0,489 | <a id="p100837"></a>0,134 | <a id="p100838"></a>1,216 |
| <a id="p100839"></a>3600 | <a id="p100840"></a>0,506 | <a id="p100841"></a>0,131 | <a id="p100842"></a>1,261 |
| <a id="p100843"></a>3800 | <a id="p100844"></a>0,506 | <a id="p100845"></a>0,123 | <a id="p100846"></a>1,265 |
| <a id="p100847"></a>4000 | <a id="p100848"></a>0,506 | <a id="p100849"></a>0,116 | <a id="p100850"></a>1,269 |



#### <a id="p100851"></a>12.4 Расчет нагрузок


##### <a id="p100852"></a>12.4.1 Равнодействующая внутреннего давления, Н

<div align="center">

<a id="p100853"></a> $Q_{\text{д}} = 0,785 \cdot D_{\text{сп}2}^{2} \cdot p$ .

</div>


##### <a id="p100854"></a>12.4.2 Нагрузки в элементах соединения, возникающие от температурных деформаций

<div align="center">

<a id="p100855"></a> $Q_{t\text{б}} = \frac{\epsilon[\text{у}_{\text{п}2} + 2\text{у}_{\text{ф}} \cdot b(a + b) + \gamma(b \cdot \text{у}_{\text{п}1} - a \cdot \text{у}_{\text{п}2})]}{b \cdot \eta_{2}}$ ;<br>
<a id="p100856"></a> $Q_{tc} = \frac{\epsilon(2\text{у}_{\text{ф}}a \cdot b - \text{у}_{\text{б}}) + \gamma[\text{у}_{\text{б}}(a + b) + b\text{у}_{\text{п}1}]}{b \cdot \eta_{2}}$ .

</div>


##### <a id="p100857"></a>12.4.3 Болтовая нагрузка в условиях монтажа принимается большей из следующих значений, Н:

<div align="center">

<a id="p100858"></a> $P_{\text{б}1} = \pi(D_{\text{сп}1}b_{01} + D_{\text{сп}2}b_{02})q_{\text{обж}}$ ;<br>
<a id="p100859"></a> $P_{\text{б}1} = \pi(D_{\text{сп}1}b_{01} + D_{\text{сп}2}b_{02}) \cdot m \cdot p + \alpha_{2}(Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F) - Q_{tc}$ ;<br>
<a id="p100860"></a> $P_{\text{б}1} = 0,4[\sigma]_{\text{б}}^{20} \cdot f_{\text{б}} \cdot n$ .

</div>


##### <a id="p100861"></a>12.4.4 Приращение нагрузки в болтах (шпильках) в рабочих условиях, Н

<div align="center">

<a id="p100862"></a> $\Delta P_{\text{б}1} = \alpha_{1}(Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F) + Q_{t\text{б}}$ .

</div>


##### <a id="p100863"></a>12.4.5 Реакция контактных поясов прокладки в рабочих условиях, Н:

<div align="center">

<a id="p100864"></a> $R_{2} = \eta_{1}P_{\text{б}1} - \alpha_{2}(Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F) + Q_{tc}$ ;<br>
<a id="p100865"></a> $R_{1} = P_{\text{б}1} + \Delta P_{\text{б}} - R_{2} - (Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F)$ .

</div>


##### <a id="p100866"></a>12.4.6 Максимальный изгибающий момент принимается большим, Н·мм:


<div align="center">

<a id="p100867"></a> $M_{1} = \eta_{1}P_{\text{б}1}b - (1 - \eta_{1})P_{\text{б}1} \cdot a + (\frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F)(b + e)$ ;

<a id="p100868"></a> $M_{2} = [R_{2} \cdot b - R_{1} \cdot a + (Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F)(b + e)] \frac{[\sigma]^{20}}{[\sigma]}$ ,

<a id="p100869"></a>где $[\sigma]^{20}$ , $[\sigma]$ - принимаются по ОСТ 26-11-04.

</div>


#### <a id="p100870"></a>12.5 Расчет болтов (шпилек)

<div align="center">

<a id="p100871"></a>12.5.1. Условия прочности болтов (шпилек) и величина крутящего момента на ключе определяются по [п. 6](#p100268).

</div>


#### <a id="p100872"></a>12.6 Условие прочности прокладки


<div align="center">

<a id="p100873"></a> $\frac{R_{1}}{\pi \cdot D_{\text{сп}1} \cdot b_{\text{п}1}} \cdot j_{1} \leq [q]$ .

</div>



#### <a id="p100874"></a>12.7 Условие герметичности


<div align="center">

<a id="p100875"></a> $\frac{R_{2}}{\pi \cdot D_{\text{сп}2} \cdot b_{\text{п}2}} \cdot K_{1} \geq m \cdot p$ .

</div>



#### <a id="p100876"></a>12.8 Расчет фланца


##### <a id="p100877"></a>12.8.1 Меридиональное напряжение в обечайке (втулке), МПа


<div align="center">

<a id="p100878"></a> $\sigma_{A} = \pm \frac{T \cdot \omega \cdot M_{max}}{D \cdot (S - C)^{2}} + \frac{Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}2}} + F}{\pi \cdot D \cdot (S - C)}$ ,

<a id="p100879"></a>где коэффициент T определяется по [черт. 8](#p100707).

</div>


##### <a id="p100880"></a>12.8.2 Окружное напряжение в обечайке (втулке), МПа


<div align="center">

<a id="p100881"></a> $\sigma_{B} = \frac{p \cdot D}{2(S - C)} \pm 0,3 \frac{T \cdot \omega \cdot M_{max}}{D \cdot (S - C)^{2}}$ .

</div>



##### <a id="p100882"></a>12.8.3 Условие прочности обечайки


<div align="center">

<a id="p100883"></a> $\sqrt{\sigma_{A}^{2} + \sigma_{B}^{2} - \sigma_{A} \cdot \sigma_{B}} \leq [\sigma]_{S_{0}}$ .

</div>






<div align="center">

<a id="p100884"></a>Приложение 1

</div>

Обязательное

<a id="p100885"></a>Таблица 7

<a id="p100886"></a>Термины и обозначения


| <a id="p100887"></a>Термин | <a id="p100888"></a>Обозначение |
| --- | --- |
| <a id="p100889"></a>Ширина прокладки, мм | <a id="p100890"></a>$b_{\text{п}}$ |
| <a id="p100891"></a>Нагрузочная способность зажима, Н | <a id="p100892"></a>$B_{1}$ |
| <a id="p100893"></a>Прибавка для компенсации коррозии, мм | <a id="p100894"></a>C |
| <a id="p100895"></a>Внутренний диаметр фланца, мм | <a id="p100896"></a>D |
| <a id="p100897"></a>Внутренний диаметр свободного кольца, мм | <a id="p100898"></a>$D_{\text{к}}$ |
| <a id="p100899"></a>Наружный диаметр фланца, мм | <a id="p100900"></a>$D_{\text{н}}$ |
| <a id="p100901"></a>Наружный диаметр свободного кольца, мм | <a id="p100902"></a>$D_{\text{нк}}$ |
| <a id="p100903"></a>Диаметр окружности расположения болтов, (шпилек), мм | <a id="p100904"></a>$D_{\text{б}}$ |
| <a id="p100905"></a>Средний диаметр прокладки, мм | <a id="p100906"></a>$D_{\text{сп}}$ |
| <a id="p100907"></a>Наружный диаметр болта (шпильки), мм | <a id="p100908"></a>d |
| <a id="p100909"></a>Модуль продольной упругости материала при температуре 20 °C и расчетной, МПа, принимается по ГОСТ 14249: |  |
| <a id="p100910"></a>фланца | <a id="p100911"></a>$\text{Е}^{20}$ , E |
| <a id="p100912"></a>болтов (шпилек) | <a id="p100913"></a>$\text{Е}_{\text{б}}^{20}$ , $\text{Е}_{\text{б}}$ |
| <a id="p100914"></a>свободного кольца | <a id="p100915"></a>$\text{Е}_{\text{к}}^{20}$ , $\text{Е}_{\text{к}}$ |
| <a id="p100916"></a>крышки | <a id="p100917"></a>$\text{Е}_{\text{кр}}^{20}$ , $\text{Е}_{\text{кр}}$ |
| <a id="p100918"></a>Условный модуль сжатия материала прокладки, МПа | <a id="p100919"></a>$\text{Е}_{\text{п}}$ |
| <a id="p100920"></a>Внешняя осевая сила (сжимающая со знаком минус), Н | <a id="p100921"></a>F |
| <a id="p100922"></a>Площадь поперечного сечения болта (шпильки) по внутреннему диаметру резьбы, мм2 | <a id="p100923"></a>$f_{\text{б}}$ |
| <a id="p100924"></a>Толщина фланца, свободного кольца, мм | <a id="p100925"></a>h, $h_{\text{к}}$ |
| <a id="p100926"></a>Высота упора, принимается по ОСТ 26-01-64, мм | <a id="p100927"></a>$h_{1}$ |
| <a id="p100928"></a>Высота бурта для опирания зажима, мм | <a id="p100929"></a>$h_{2}$ |
| <a id="p100930"></a>Толщина крышки и фланцевой части в зоне уплотнения, мм | <a id="p100931"></a>$h_{\text{кр}}$ , $\delta_{\text{кр}}$ |
| <a id="p100932"></a>Толщина прокладки, мм | <a id="p100933"></a>$h_{n}$ |
| <a id="p100934"></a>Длина конической втулки, мм | <a id="p100935"></a>l |
| <a id="p100936"></a>Внешний изгибающий момент, Н·мм | <a id="p100937"></a>M |
| <a id="p100938"></a>Радиус сферы сферической неотбортованной крышки, мм | <a id="p100939"></a>$R_{c}$ |
| <a id="p100940"></a>Радиус бурта для опирания зажима, принимается по ОСТ 26-01-64, мм | <a id="p100941"></a>R |
| <a id="p100942"></a>Расчетное давление, МПа | <a id="p100943"></a>P |
| <a id="p100944"></a>Толщина конической втулки в месте соединения с фланцем | <a id="p100945"></a>$S_{1}$ |
| <a id="p100946"></a>обечайкой, втулкой, днищем, мм | <a id="p100947"></a>$S_{0}$ |
| <a id="p100948"></a>Толщина обечайки, днища, втулки, мм | <a id="p100949"></a>$S_{0}$ |
| <a id="p100950"></a>Расстояние между опорными поверхностями гайки и головки болта, шпильки, мм | <a id="p100951"></a>$l_{\text{б}0}$ |
| <a id="p100952"></a>Число болтов (шпилек), шт. | <a id="p100953"></a>n |
| <a id="p100954"></a>Расчетная температура, °C |  |
| <a id="p100955"></a>фланца, крышки | <a id="p100956"></a>$t_{\text{ф}}$ |
| <a id="p100957"></a>болтов (шпилек) | <a id="p100958"></a>$t_{\text{б}}$ |
| <a id="p100959"></a>свободного кольца | <a id="p100960"></a>$t_{\text{к}}$ |
| <a id="p100961"></a>Температурный коэффициент линейного расширения материала, 1/°C |  |
| <a id="p100962"></a>фланца | <a id="p100963"></a>$\alpha_{\text{ф}}$ |
| <a id="p100964"></a>болтов (шпилек) | <a id="p100965"></a>$\alpha_{\text{б}}$ |
| <a id="p100966"></a>свободного кольца | <a id="p100967"></a>$\alpha_{\text{к}}$ |
| <a id="p100968"></a>крышки | <a id="p100969"></a>$\alpha_{\text{кр}}$ |
| <a id="p100970"></a>Предел текучести материала болтов (шпилек) при расчетной температуре, МПа | <a id="p100971"></a>$\sigma_{\text{т}}$ |
| <a id="p100972"></a>Среднее значение предела длительной прочности за $10^{5}\text{ч}$ при расчетной температуре, МПа | <a id="p100973"></a>$\sigma_{\text{д} \cdot 10^{5}}$ |
| <a id="p100974"></a>Средний 1%-ный предел ползучести за $10^{5}\text{ч}$ при расчетной температуре, МПа | <a id="p100975"></a>$\sigma_{1\% \cdot 10^{5}}$ |
| <a id="p100976"></a>Допускаемое напряжение материала болтов (шпилек) при температуре 20 °C и расчетной, МПа | <a id="p100977"></a>$[\sigma]_{\text{б}}^{20}$ , $[\sigma]_{\text{б}}$ |
| <a id="p100978"></a>Предел текучести материала фланца, МПа | <a id="p100979"></a>$\sigma_{0,2}$ |
| <a id="p100980"></a>Допускаемое напряжение материала фланца при температуре 20 °C и расчетной, МПа | <a id="p100981"></a>$[\sigma]^{20}$ , $[\sigma]$ |
| <a id="p100982"></a>Допускаемое напряжение материала свободного кольца при расчетной температуре, МПа | <a id="p100983"></a>$[\sigma]_{\text{к}}$ |
| <a id="p100984"></a>Допускаемые напряжения для фланцев в сечениях $S_{1}$ и $S_{0}$ | <a id="p100985"></a>$[\sigma]_{S_{1}}$ , $[\sigma]_{S_{0}}$ |
| <a id="p100986"></a>Расчетная и допускаемая амплитуда условных упругих напряжений, МПа | <a id="p100987"></a>$\sigma_{a}$ , $[\sigma_{a}]$ |
| <a id="p100988"></a>Заданное и допускаемое число циклов нагружения | <a id="p100989"></a>N, [N] |






<a id="p100990"></a>Приложение 2
Рекомендуемое

<a id="p100991"></a>Таблица 8

<a id="p100992"></a>Коэффициенты линейного расширения


<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100993"></a>Марки стали</td><td colspan="6"><a id="p100994"></a>Коэффициент линейного расширения $\alpha \cdot 10^{6}$ , 1/°C в зависимости от температуры, °C</td></tr>
<tr><td><a id="p100995"></a>20 - 100</td><td><a id="p100996"></a>200</td><td><a id="p100997"></a>300</td><td><a id="p100998"></a>400</td><td><a id="p100999"></a>500</td><td><a id="p101000"></a>600</td></tr>
<tr><td><a id="p101001"></a>35</td><td><a id="p101002"></a>11,1</td><td><a id="p101003"></a>11,9</td><td><a id="p101004"></a>-</td><td><a id="p101005"></a>13,4</td><td><a id="p101006"></a>-</td><td><a id="p101007"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101008"></a>40</td><td><a id="p101009"></a>11,3</td><td><a id="p101010"></a>12,0</td><td><a id="p101011"></a>13,3</td><td><a id="p101012"></a>13,3</td><td><a id="p101013"></a>-</td><td><a id="p101014"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101015"></a>20Х13</td><td><a id="p101016"></a>10,4</td><td><a id="p101017"></a>10,9</td><td><a id="p101018"></a>11,4</td><td><a id="p101019"></a>11,8</td><td><a id="p101020"></a>-</td><td><a id="p101021"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101022"></a>14Х17Н2</td><td><a id="p101023"></a>10,6</td><td><a id="p101024"></a>10,8</td><td><a id="p101025"></a>11,0</td><td><a id="p101026"></a>11,1</td><td><a id="p101027"></a>11,3</td><td><a id="p101028"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101029"></a>35Х</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101030"></a>40Х</td><td><a id="p101031"></a>13,4</td><td><a id="p101032"></a>13,3</td><td><a id="p101033"></a>-</td><td><a id="p101034"></a>14,8</td><td><a id="p101035"></a>-</td><td><a id="p101036"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101037"></a>38ХА</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101038"></a>20ХН3А</td><td><a id="p101039"></a>11,0</td><td><a id="p101040"></a>12,0</td><td><a id="p101041"></a>13,0</td><td><a id="p101042"></a>13,5</td><td><a id="p101043"></a>14,0</td><td><a id="p101044"></a>14,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101045"></a>30ХМА</td><td><a id="p101046"></a>12,3</td><td><a id="p101047"></a>12,6</td><td><a id="p101048"></a>12,9</td><td><a id="p101049"></a>13,9</td><td><a id="p101050"></a>-</td><td><a id="p101051"></a>14,4</td></tr>
<tr><td><a id="p101052"></a>25Х1МФ</td><td><a id="p101053"></a>11,3</td><td><a id="p101054"></a>12,7</td><td><a id="p101055"></a>-</td><td><a id="p101056"></a>13,9</td><td><a id="p101057"></a>-</td><td><a id="p101058"></a>14,6</td></tr>
<tr><td><a id="p101059"></a>25Х2М1Ф</td><td><a id="p101060"></a>12,5</td><td><a id="p101061"></a>12,9</td><td><a id="p101062"></a>13,3</td><td><a id="p101063"></a>13,7</td><td><a id="p101064"></a>14,0</td><td><a id="p101065"></a>14,7</td></tr>
<tr><td><a id="p101066"></a>18Х12ВМБФР</td><td><a id="p101067"></a>11,2</td><td><a id="p101068"></a>11,3</td><td><a id="p101069"></a>11,4</td><td><a id="p101070"></a>11,8</td><td><a id="p101071"></a>12,0</td><td><a id="p101072"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101073"></a>37Х12Н8Г8МФБ</td><td><a id="p101074"></a>15,9</td><td><a id="p101075"></a>18,0</td><td><a id="p101076"></a>19,2</td><td><a id="p101077"></a>21,5</td><td><a id="p101078"></a>22,4</td><td><a id="p101079"></a>21,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101080"></a>12Х18Н10Т<br>10Х17Н13М2Т</td><td><a id="p101081"></a>16,6</td><td><a id="p101082"></a>17,0</td><td><a id="p101083"></a>18,0</td><td><a id="p101084"></a>18,0</td><td><a id="p101085"></a>18,0</td><td><a id="p101086"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101087"></a>45Х14Н14В2М</td><td><a id="p101088"></a>-</td><td><a id="p101089"></a>17,0</td><td><a id="p101090"></a>-</td><td><a id="p101091"></a>18,0</td><td><a id="p101092"></a>-</td><td><a id="p101093"></a>18,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101574"></a>ХН35ВТ</td><td><a id="p101575"></a>14,8</td><td><a id="p101576"></a>15,1</td><td><a id="p101577"></a>15,5</td><td><a id="p101578"></a>15,9</td><td><a id="p101579"></a>16,1</td><td><a id="p101580"></a>16,6</td></tr>
<tr><td colspan="7">(позиция введена <a href="https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100115">Изменением N 1</a>, утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)</td></tr>
<tr><td><a id="p101581"></a>08Х15Н24В4</td><td><a id="p101582"></a>14,5</td><td><a id="p101583"></a>15,5</td><td><a id="p101584"></a>16,3</td><td><a id="p101585"></a>16,8</td><td><a id="p101586"></a>17,2</td><td><a id="p101587"></a>17,4</td></tr>
<tr><td colspan="7">(позиция введена <a href="https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100115">Изменением N 1</a>, утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)</td></tr>
</table>






<div align="center">

<a id="p101094"></a>Приложение 3<br>
Рекомендуемое

<a id="p101095"></a>**КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ НА КЛЮЧЕ ПРИ ЗАТЯЖКЕ**

<a id="p101096"></a> ![рис. 19](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_18.png) 

<a id="p101097"></a>Черт. 12

</div>






<div align="center">

<a id="p101098"></a>Приложение 4<br>
Справочное

<a id="p101099"></a>**ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ**<br>
[(черт. 2)](#p100054)

<a id="p101100"></a>Исходные данные:

</div>



| <a id="p101101"></a>D = 400 мм, | <a id="p101102"></a>h = 30 мм, | <a id="p101103"></a>t = 200 °C, | <a id="p101104"></a>$\text{Е}^{20} = 1,99 \cdot 10^{5}\text{МПа}$ ; |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101105"></a>$D_{\text{н}} = 535\text{мм}$ , | <a id="p101106"></a>$h_{n} = 2\text{мм}$ , | <a id="p101107"></a>P = 0,6 МПа, | <a id="p101108"></a>$\text{Е } = 1,81 \cdot 10^{5}\text{МПа}$ ; |
| <a id="p101109"></a>$D_{\text{б}} = 495\text{мм}$ , | <a id="p101110"></a>$S_{0} = 8\text{мм}$ , | <a id="p101111"></a>$\text{М } = 0,83 \cdot 10^{7}\text{Н } \cdot \text{мм}$ , | <a id="p101112"></a>$\text{Е}_{\text{б}}^{20} = 2,1 \cdot 10^{5}\text{МПа}$ ; |
| <a id="p101113"></a>$D_{\text{сп}} = 445\text{мм}$ , | <a id="p101114"></a>d = 20 мм, | <a id="p101115"></a>F = 15000 Н, | <a id="p101116"></a>$\text{Е}_{\text{б}} = 2,01 \cdot 10^{5}\text{МПа}$ ; |
| <a id="p101117"></a>$b_{\text{п}} = 12\text{мм}$ , | <a id="p101118"></a>n = 20, | <a id="p101119"></a>C = 2 мм, | <a id="p101120"></a>$\alpha_{\text{ф}} = 12,6 \cdot 10^{- 6}1/°\text{С}$ ; |
|  |  |  | <a id="p101121"></a>$\alpha_{\text{б}} = 11,9 \cdot 10^{- 6}1/°\text{С}$ . |


<div align="center">

<a id="p101122"></a>Материал фланцев - сталь 20К.

</div>

<a id="p101123"></a>*Материал болтов - сталь 35.*

<div align="center">

<a id="p101124"></a>Материал прокладки - паронит ПОН.

1. <a id="p101125"></a>Расчет вспомогательных величин

</div>



#### <a id="p101126"></a>1.1 Эффективная ширина прокладки

<div align="center">

<a id="p101127"></a> $b_{0} = b_{\text{п}} = 12\text{мм}$ .

</div>


#### <a id="p101128"></a>1.2 Характеристики прокладки, принимаются по [табл. 4](#p100581):

<a id="p101129"></a>m = 2,5;
<a id="p101130"></a> $q_{\text{обж}} = 20\text{МПа}$ ;
<a id="p101131"></a>K = 0,9;
<a id="p101132"></a> $E_{n} = 2 \cdot 10^{3}\text{МПа}$ .

#### <a id="p101133"></a>1.3 Податливость прокладки

<div align="right">

<a id="p101134"></a> $\text{у}_{\text{п}} = \frac{h_{\text{п}}K}{E_{n} \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{\text{п}}} = \frac{2 \cdot 0,9}{2 \cdot 10^{3} \cdot 3,14 \cdot 445 \cdot 12} = 0,537 \cdot 10^{- 7}\text{мм}/\text{Н}$ .

</div>


#### <a id="p101135"></a>1.4 Податливость болтов

<a id="p101136"></a> $l_{\text{б}} = l_{\text{б}0} + 0,28d = 62 + 0,28 \cdot 20 = 67,6\text{мм}$ ;

<div align="center">

<a id="p101137"></a> $y_{\text{б}} = \frac{l_{\text{б}}}{E_{\text{б}}^{20} \cdot f_{\text{б}} \cdot n} = \frac{67,6}{2,1 \cdot 10^{5} \cdot 225 \cdot 20} = 0,715 \cdot 10^{- 7}\text{мм}/\text{Н}$ ,

</div>

<a id="p101138"></a>где $f_{\text{б}} = 225\text{мм}^{2}$ принимается по [табл. 5](#p100653).

#### <a id="p101139"></a>1.5 Параметры фланца


##### <a id="p101140"></a>1.5.1 Эквивалентная толщина втулки


<a id="p101141"></a> $S_{\text{э}} = S_{0} = 8\text{мм}$ .


##### <a id="p101142"></a>1.5.2 Коэффициенты


<a id="p101143"></a> $\lambda = \frac{h}{\sqrt{D \cdot S_{\text{э}}}} = \frac{30}{\sqrt{400 \cdot 8}} = 0,53$ ;

<div align="right">

<a id="p101144"></a> $j = \frac{h}{S_{\text{э}}} = \frac{30}{8} = 3,75$ ;

</div>


<div align="center">

<a id="p101145"></a> $\psi_{1} = 0,16$ определяется по [черт. 6](#p100703);<br>
<a id="p101146"></a> $\omega = \frac{1}{1 + 0,9\lambda(1 + \psi_{1} \cdot j^{2})} = \frac{1}{1 + 0,9 \cdot 0,53(1 + 0,16 \cdot 3,75^{2})} = 0,39$ .

</div>


##### <a id="p101147"></a>1.5.3 Угловая податливость фланца

<div align="center">

<a id="p101148"></a> $\text{у}_{\text{ф}} = \frac{[1 - \omega \cdot (1 + 0,9\lambda)] \cdot \psi_{2}}{E^{20} \cdot h^{3}} = \frac{[1 - 0,39(1 + 0,9 \cdot 0,53) \cdot 6,9]}{1,99 \cdot 10^{5} \cdot 30^{3}} = 0,544 \cdot 10^{- 9}1/\text{Н } \cdot \text{мм}$ ,

</div>

<a id="p101149"></a>где $\psi_{2} = 6,9$ определяется по [черт. 7](#p100705).

#### <a id="p101150"></a>1.6 Угловая податливость фланца, нагруженного внешним изгибающим моментом,

<a id="p101151"></a> $\text{у}_{\text{фн}} = (\frac{\pi}{4})^{3} \cdot \frac{D_{\text{б}}}{E^{20} \cdot D_{\text{н}} \cdot h^{3}} = (\frac{3,14}{4})^{3} \cdot \frac{495}{1,99 \cdot 10^{5} \cdot 535 \cdot 30^{3}} = 0,172 \cdot 10^{- 9}1/\text{Н } \cdot \text{мм}$ .

#### <a id="p101152"></a>1.7 Плечи момента:

<a id="p101153"></a> $b = 0,5(D_{\text{б}} - D_{\text{сп}}) = 0,5(495 - 445) = 25\text{мм}$ ;
<a id="p101154"></a> $e = 0,5(D_{\text{сп}} - D - S_{\text{э}}) = 0,5(445 - 400 - 8) = 18,5\text{мм}$ .

2. <a id="p101155"></a>Коэффициент жесткости фланцевого соединения


#### <a id="p101156"></a>2.1 Фланцевое соединение, нагруженное внутренним давлением и внешней осевой силой:

<a id="p101157"></a>;
<a id="p101158"></a> $\eta = \text{у}_{\text{п}} + y_{\text{б}} + 2 \cdot \text{у}_{\text{ф}}b^{2} = 0,537 \cdot 10^{- 7} + 0,715 \cdot 10^{- 7} + 2 \cdot 0,544 \cdot 10^{- 9} \cdot 25^{2} = 0,805 \cdot 10^{- 6}$ ;
<a id="p101159"></a> $\alpha = 1 - \frac{\text{у}_{\text{п}} - 2 \cdot \text{у}_{\text{ф}} \cdot b \cdot \text{е}}{\eta} = 1 - \frac{0,537 \cdot 10^{- 7} - 2 \cdot 0,544 \cdot 10^{- 9} \cdot 25 \cdot 18,5}{0,805 \cdot 10^{- 6}} = 1,56$ .

#### <a id="p101160"></a>2.2 Фланцевое соединение, нагруженное внешним изгибающим моментом:

<a id="p101161"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_19.png) ;
<a id="p101162"></a> $\alpha_{\text{н}} = - (1 + \beta_{\text{н}}) = - (1 + 0,244) = - 1,244$ .

3. <a id="p101163"></a>Расчет нагрузок


#### <a id="p101164"></a>3.1 Равнодействующая внутреннего давления

<a id="p101165"></a> $Q_{\text{д}} = 0,785 \cdot D_{\text{сп}}^{2} \cdot p = 0,785 \cdot 445^{2} \cdot 0,6 = 93270,0\text{Н}$ .

#### <a id="p101166"></a>3.2 Реакция прокладки в рабочих условиях

<a id="p101167"></a> $R_{\text{п}} = \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{e} \cdot m \cdot p = 3,14 \cdot 445 \cdot 12 \cdot 2,5 \cdot 0,6 = 25151,4\text{Н}$ .

#### <a id="p101168"></a>3.3 Нагрузка, возникающая от температурных деформаций

<div align="center">

<a id="p101169"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_20.png) ;

</div>

<a id="p101170"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_21.png) .

#### <a id="p101171"></a>3.4 Болтовая нагрузка $P_{\text{б}}$ в условиях монтажа принимается большей из следующих значений:

<a id="p101172"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_22.png) ;

<div align="center">

<a id="p101173"></a> $P_{\text{б}2} = 0,5 \cdot \pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{0} \cdot q_{\text{обж}} = 0,5 \cdot 3,14 \cdot 445 \cdot 12 \cdot 20 = 167676,0\text{Н}$ ;

</div>

<a id="p101174"></a> $P_{\text{б}2} = 0,4 \cdot [\sigma]_{\text{б}}^{20} \cdot n \cdot f_{\text{б}} = 0,4 \cdot 130 \cdot 20 \cdot 225 = 234000,0\text{Н}$ .

#### <a id="p101175"></a>3.5 Приращение нагрузки в болтах в рабочих условиях


<a id="p101176"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_23.png) .

4. <a id="p101177"></a>Расчет болтов

<a id="p101178"></a> $\sigma_{\text{б}1} = \frac{P_{\text{б}}}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq \xi[\sigma]_{\text{б}}^{20}$ ; $\xi = 1$ ;
<a id="p101179"></a> $\sigma_{\text{б}2} = \frac{P_{\text{б}1} + \Delta P_{\text{б}}}{n \cdot f_{\text{б}}} \leq [\sigma]_{\text{б}}$ ,
<a id="p101180"></a>где ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_24.png) принимается по [табл. 3](#p100401);
<a id="p101181"></a> $\sigma_{\text{б}1} = \frac{293424}{20 \cdot 225} = 65,2\text{МПа}<130\text{МПа}$ ;
<a id="p101182"></a> $\sigma_{\text{б}2} = \frac{293424 - 48988}{20 \cdot 225} = 54,3\text{МПа}<120\text{МПа}$ .

5. <a id="p101183"></a>Расчет прокладок

<a id="p101184"></a> $q = \frac{P_{\text{б}}}{\pi \cdot D_{\text{сп}} \cdot b_{\text{п}}} \leq [q]$ ;
<a id="p101185"></a>[q] = 130 МПа, принимается по [табл. 4](#p100581);
<a id="p101186"></a> $q = \frac{293424}{3,14 \cdot 445 \cdot 12} = 17,5\text{МПа}<130\text{МПа}$ .

6. <a id="p101187"></a>Расчет фланца


#### <a id="p101188"></a>6.1 Угол поворота фланца при затяжке:

<a id="p101189"></a> $M_{01} = P_{\text{б}} \cdot b = 293424 \cdot 25 = 7335600,0\text{Н } \cdot \text{мм}$ ;
<a id="p101190"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_25.png) .

#### <a id="p101191"></a>6.2 Приращение угла поворота фланца в рабочих условиях:

<a id="p101192"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_26.png) ;
<a id="p101193"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_27.png) .

#### <a id="p101194"></a>6.3 Меридиональные напряжения в обечайке на наружной и внутренней поверхностях при затяжке, МПа

<a id="p101195"></a> $\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot M_{01}}{D(S_{0} - C)^{2}} = \frac{1,78 \cdot 0,39 \cdot 7335600}{400 \cdot (8 - 2)^{2}} = 353,6\text{МПа}$ ,
<a id="p101196"></a>где T = 1,78 - принимается по [черт. 8](#p100707);
<a id="p101197"></a> $\sigma_{21} = 353,6\text{МПа}$ ; $\sigma_{22} = - 353,6\text{МПа}$ .

#### <a id="p101198"></a>6.4 Приращения меридиональных напряжений в обечайке на наружной и внутренней поверхностях в рабочих условиях:

<a id="p101199"></a> $\Delta\sigma_{\text{н}} = \frac{Q_{\text{д}} + \frac{4 \cdot M}{D_{\text{сп}}} + F}{\pi \cdot D \cdot (S_{0} - C)} = \frac{93270 + \frac{4 \cdot 0,83 \cdot 10^{7}}{445} + 15000}{3,14 \cdot 400(8 - 2)} = 24,3\text{МПа}$ ;
<a id="p101200"></a> $\Delta\sigma_{1} = \frac{T \cdot \omega \cdot \Delta M_{01}}{D \cdot (S_{0} - C)^{2}} = \frac{1,78 \cdot 0,39 \cdot 2158520}{400(8 - 2)^{2}} = 104,0\text{МПа}$ ;
<a id="p101201"></a> $\Delta\sigma_{21} = \Delta\sigma_{\text{н}} + \Delta\sigma_{1} = 24,3 + 104 = 128,3\text{МПа}$ ;
<a id="p101202"></a> $\Delta\sigma_{22} = \Delta\sigma_{\text{н}} - \Delta\sigma_{1} = 24,3 + 104 = - 79,7\text{МПа}$ .

#### <a id="p101203"></a>6.5 Окружные напряжения в обечайке на наружной и внутренней поверхностях при затяжке, МПа:

<a id="p101204"></a> $\sigma_{23} = 0,3 \cdot \sigma_{1} = 0,3 \cdot 353,6 = 106,1\text{МПа}$ ;
<a id="p101205"></a> $\sigma_{24} = - 0,3\sigma_{1} = - 0,3 \cdot 353,6 = - 106,1\text{МПа}$ .

#### <a id="p101206"></a>6.6 Приращение окружных напряжений в обечайке на наружной и внутренней поверхностях в рабочих условиях:

<a id="p101207"></a> $\Delta\sigma_{23} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} + 0,3\Delta\sigma_{1} = \frac{0,6 \cdot 400}{2(8 - 2)} + 0,3 \cdot 104 = 51,2\text{МПа}$ ;

<div align="center">

<a id="p101208"></a> $\Delta\sigma_{24} = \frac{p \cdot D}{2(S_{0} - C)} - 0,3\Delta\sigma_{1} = \frac{0,6 \cdot 400}{2(8 - 2)} - 0,3 \cdot 104 = - 11,2\text{МПа}$ .

</div>


#### <a id="p101209"></a>6.7 Условие прочности фланца при расчете статической прочности:

<a id="p101210"></a>при затяжке
<a id="p101211"></a> $\sigma_{s0} = max\{ \frac{\sqrt{\sigma_{21}^{2} + \sigma_{23}^{2} - \sigma_{21} \cdot \sigma_{23}}}{\sigma_{22}^{2} + \sigma_{24}^{2} - \sigma_{22} \cdot \sigma_{24}} \} \leq [\sigma]_{s0}$ ;
<a id="p101212"></a> $[\sigma]_{s0} = (4,5 - 2,0 \frac{\sigma_{0,2}}{\sigma_{B}})[\sigma]$ ;
<a id="p101213"></a> $[\sigma]^{20} = 147\text{МПа}$ ;
<a id="p101214"></a> $[\sigma]_{0,2}^{20} = 220\text{МПа}$ ;
<a id="p101215"></a> $[\sigma]_{\text{В}}^{20} = 410\text{МПа}$ ;

<div align="center">

<a id="p101216"></a> $[\sigma]_{s0}^{20} = (4,5 - 2,0 \frac{204}{460}) \cdot 147 = 503,8\text{МПа}$ ;

</div>

<a id="p101217"></a> $[\sigma] = 136\text{МПа}$ ;
<a id="p101218"></a> $\sigma_{0,2} = 204\text{МПа}$ ;
<a id="p101219"></a> $\sigma_{B} = 460\text{МПа}$ ;
<a id="p101220"></a> $[\sigma]_{s0} = (4,5 - 2,0 \frac{220}{410}) \cdot 136 = 491\text{МПа}$ ;

<div align="center">

<a id="p101221"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_28.png) 

</div>


<a id="p101222"></a>в рабочих условиях
<a id="p101223"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_29.png) ;
<a id="p101224"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_30.png) 
<a id="p101225"></a> $\sigma_{s0} = 425,6\text{МПа}<491\text{МПа}$ .
<a id="p101226"></a>Уровень напряженного состояния не превышает допускаемый.

7. <a id="p101227"></a>Требование к жесткости

<a id="p101228"></a> $\theta + \Delta\theta \leq [\theta]$ ,
<a id="p101229"></a> $[\theta] = 0,013$ .
<a id="p101230"></a>0,0040 + 0,0012 = 0,0052 < 0,013.





<a id="p101231"></a>Приложение 5
Рекомендуемое

<a id="p101232"></a>**ПРЕДЕЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ ТИПОВ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ**

<a id="p101233"></a>Фланцы плоские [(черт. 2)](#p100054), со свободным кольцом [(черт. 3)](#p100056), с зажимами [(черт. 4)](#p100058) рекомендуется применять при температуре среды до 300 °C.
<a id="p101234"></a>Фланцы с гладкой уплотнительной поверхностью рекомендуются для условных давлений среды до 1,6 МПа.
<a id="p101235"></a>Фланцы с уплотнительной поверхностью выступ-впадина рекомендуются для условных давлений среды более 1,6 МПа.
<a id="p101236"></a>Фланцы с уплотнительной поверхностью "шип-паз" рекомендуются для прокладок, которые необходимо помещать в замкнутый объем.
<a id="p101237"></a>Фланцы с уплотнительной поверхностью под металлическую прокладку овального или восьмигранного сечения рекомендуются для условных давлений среды более 6,0 МПа.
<a id="p101238"></a>Фланцы контактирующие [(черт. 11)](#p100720) рекомендуются для условных давлений до 0,6 МПа и вакуума с остаточным давлением не ниже 5 мм рт. ст. (0,005 МПа ост.) при температуре до плюс 300 °C.

<a id="p101239"></a>Таблица 9

<a id="p101240"></a>Рекомендации по конструированию фланцевых соединений


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="23%"><col width="23%"><col width="20%"><col width="20%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101241"></a>Параметры фланцевого соединения, мм</td><td colspan="4"><a id="p101242"></a>Типы фланцев</td></tr>
<tr><td><a id="p101243"></a>Приварные встык<br><a href="#p100051">(черт. 1)</a></td><td><a id="p101244"></a>Плоские<br><a href="#p100054">(черт. 2)</a></td><td><a id="p101245"></a>Свободные<br><a href="#p100056">(черт. 3)</a></td><td><a id="p101246"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p101247"></a>1. Толщина обечайки (втулки)</td><td><a id="p101248"></a>$S + S_{0} = 1,3S$ , но во всех случаях</td><td colspan="2" rowspan="3"><a id="p101249"></a>$S_{0} \geq S$</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101250"></a>$S_{0}$</td><td><a id="p101251"></a>$S_{0} - S \leq 5\text{мм}$</td><td rowspan="2"><a id="p101252"></a>S - толщина обечайки, к которой приваривается фланец;<br>$\beta$ принимается по <a href="#p101327">черт. 13</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101253"></a>$S_{1}$</td><td><a id="p101254"></a>$S_{1} = \beta S_{0}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101255"></a>2. Длина конической втулки l</td><td><a id="p101256"></a>$l = \frac{1}{i} (S_{1} - S_{0})$</td><td></td><td></td><td><a id="p101257"></a>i = 1:3 уклон втулки</td></tr>
<tr><td><a id="p101258"></a>3. Диаметр болтовой окружности<br>$D_{\text{б}}$</td><td><a id="p101259"></a>$D_{\text{б}} \geq D + 2(S_{1} + d + u)$<br>$D_{\text{б}} = \epsilon_{1} \cdot D^{0,933}$</td><td><a id="p101260"></a>$D_{\text{б}} \geq D + 2(2S_{c} + d + u)$</td><td><a id="p101261"></a>$D_{\text{б}} \geq D_{z} + 2(d + u_{1})$</td><td><a id="p101262"></a>u = 6 мм<br>$u_{1}$ = 8 мм<br>$\epsilon_{1}$ принимается по <a href="#p101332">табл. 11</a><br>d принимается по <a href="#p101366">табл. 13</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101263"></a>4. Наружный диаметр фланца<br>$D_{\text{н}}$</td><td colspan="3"><a id="p101264"></a>$D_{\text{н}} \geq D_{\text{б}} + a$</td><td><a id="p101265"></a>a принимается по <a href="#p101366">табл. 13</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101266"></a>5. Наружный диаметр прокладки<br>$D_{z}$</td><td colspan="2"><a id="p101267"></a>$D_{z} = D_{\text{б}} - e$</td><td><a id="p101268"></a>$D_{z} \leq D_{s1}$</td><td><a id="p101269"></a>e принимается по <a href="#p101366">табл. 13</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101270"></a>6. Средний диаметр прокладки<br>$D_{\text{сп}}$</td><td colspan="3"><a id="p101271"></a>$D_{\text{сп}} = D_{z} - b$</td><td><a id="p101272"></a>b принимается по <a href="#p101449">табл. 14</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101273"></a>7. Число болтов<br>n</td><td colspan="3"><a id="p101274"></a>$n \geq \frac{\pi D_{\text{б}}}{t_{1}}$</td><td><a id="p101275"></a>$t_{1}$ принимается по <a href="#p101348">табл. 12</a></td></tr>
<tr><td><a id="p101276"></a>8. Ориентировочная толщина фланца h</td><td colspan="2"><a id="p101277"></a>$h = \lambda_{1} \sqrt{DS_{\text{э}}}$</td><td></td><td><a id="p101278"></a>$\lambda_{1}$ принимается по <a href="#p101329">черт. 14</a><br>$S_{\text{э}}$ определяется по <a href="#p100172">п. 3.6.1</a></td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101279"></a>Таблица 10

<a id="p101280"></a>Рекомендуемые диаметры болтов (шпилек) в зависимости<br>
от условного давления $\text{Р}_{\text{у}}$ и диаметра аппарата

</div>



<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="15%"><col width="7%"><col width="15%"><col width="7%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101281"></a>$\text{Р}_{\text{у}}$ , МПа</td><td colspan="10"><a id="p101282"></a>Диаметры болтов (шпилек) для аппаратов, мм</td></tr>
<tr><td><a id="p101283"></a>800</td><td><a id="p101284"></a>1000</td><td><a id="p101285"></a>1200</td><td><a id="p101286"></a>1400</td><td><a id="p101287"></a>1600</td><td><a id="p101288"></a>1800</td><td><a id="p101289"></a>2000</td><td><a id="p101290"></a>2200</td><td><a id="p101291"></a>2400</td><td><a id="p101292"></a>&gt;= 2400</td></tr>
<tr><td><a id="p101293"></a>До 0,6</td><td colspan="7"><a id="p101294"></a>М20</td><td colspan="3"><a id="p101295"></a>$\text{М}24 \div \text{М}30$</td></tr>
<tr><td><a id="p101296"></a>1,0</td><td colspan="4"><a id="p101297"></a>М20</td><td colspan="6"><a id="p101298"></a>М30</td></tr>
<tr><td><a id="p101299"></a>1,6</td><td colspan="2"><a id="p101300"></a>М20</td><td colspan="8"><a id="p101301"></a>$\text{М}24 \div \text{М}30$</td></tr>
<tr><td><a id="p101302"></a>2,5</td><td colspan="2"><a id="p101303"></a>М20</td><td colspan="3"><a id="p101304"></a>$\text{М}24 \div \text{М}30$</td><td colspan="2"><a id="p101305"></a>М30</td><td colspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p101306"></a>4,0</td><td colspan="2"><a id="p101307"></a>М30</td><td colspan="3"><a id="p101308"></a>М36</td><td colspan="2"><a id="p101309"></a>М42</td><td colspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p101310"></a>6,3</td><td><a id="p101311"></a>М36</td><td colspan="2"><a id="p101312"></a>М42</td><td colspan="2"><a id="p101313"></a>М48</td><td colspan="2"><a id="p101314"></a>М52</td><td colspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p101315"></a>8,0</td><td><a id="p101316"></a>$\text{М}30 \div \text{М}36$</td><td><a id="p101317"></a>М42</td><td><a id="p101318"></a>М48</td><td colspan="2"><a id="p101319"></a>$\text{М}52 \div \text{М}56$</td><td colspan="2"><a id="p101320"></a>-</td><td colspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p101321"></a>10,0</td><td><a id="p101322"></a>$\text{М}30 \div \text{М}42$</td><td><a id="p101323"></a>М48</td><td><a id="p101324"></a>$\text{М}52 \div \text{М}56$</td><td colspan="2"><a id="p101325"></a>$\text{М}56 \div \text{М}64$</td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101326"></a> ![рис. 32](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_31.png) 

<a id="p101327"></a>Черт. 13

</div>




<div align="center">

<a id="p101328"></a> ![рис. 33](https://i.bukva.ai/fYlMDoBg/img_32.png) 

<a id="p101329"></a>Черт. 14

<a id="p101330"></a>1 - для фланцев по [черт. 2](#p100054),<br>
2 - для фланцев по [черт. 1](#p100051)

<a id="p101331"></a>Таблица 11

<a id="p101332"></a>Безразмерный параметр $\epsilon_{1}$ , в зависимости от $\text{Р}_{\text{у}}$ 

</div>



| <a id="p101333"></a>$\text{Р}_{\text{у}}$ , МПа | <a id="p101334"></a>$\epsilon_{1}$ |
| --- | --- |
| <a id="p101335"></a>$\text{Р}_{\text{у}} \leq 1,6$ | <a id="p101336"></a>1,77 |
| <a id="p101337"></a>$1,6<\text{Р}_{\text{у}} \leq 2,5$ | <a id="p101338"></a>1,79 |
| <a id="p101339"></a>$2,5<\text{Р}_{\text{у}} \leq 4,0$ | <a id="p101340"></a>1,86 |
| <a id="p101341"></a>$4,0<\text{Р}_{\text{у}} \leq 6,3$ | <a id="p101342"></a>1,92 |
| <a id="p101343"></a>$6,3<\text{Р}_{\text{у}} \leq 8,0$ | <a id="p101344"></a>2,00 |
| <a id="p101345"></a>$8,0<\text{Р}_{\text{у}} \leq 10,0$ | <a id="p101346"></a>2,07 |


<div align="center">

<a id="p101347"></a>Таблица 12

<a id="p101348"></a>Рекомендуемый шаг расположения болтов в зависимости от $\text{Р}_{\text{у}}$ 

</div>



| <a id="p101349"></a>$\text{Р}_{\text{у}}$ , МПа | <a id="p101350"></a>$t_{1}$ , мм |
| --- | --- |
| <a id="p101351"></a>До 0,3 | <a id="p101352"></a>$(4,2 \div 5,0)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101353"></a>0,6 | <a id="p101354"></a>$(3,8 \div 4,8)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101355"></a>1,0 | <a id="p101356"></a>$(3,5 \div 4,2)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101357"></a>1,6 | <a id="p101358"></a>$(3,0 \div 3,8)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101359"></a>2,5 | <a id="p101360"></a>$(2,7 \div 3,5)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101361"></a>4,0 | <a id="p101362"></a>$(2,3 \div 3,0)d_{\text{б}}$ |
| <a id="p101363"></a>$8,4 \div 10,0$ | <a id="p101364"></a>$(2,1 \div 2,8)d_{\text{б}}$ |


<div align="center">

<a id="p101365"></a>Таблица 13

<a id="p101366"></a>Вспомогательные величины d, a и e для болтов (шпилек)

<a id="p101367"></a>в мм

</div>



<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="20%"><col width="6%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td colspan="2"><a id="p101368"></a>Диаметр болта $d_{\text{б}}$</td><td><a id="p101369"></a>М20</td><td><a id="p101370"></a>(М22)</td><td><a id="p101371"></a>М24</td><td><a id="p101372"></a>(М27)</td><td><a id="p101373"></a>М30</td><td><a id="p101374"></a>М36</td><td><a id="p101375"></a>М42</td><td><a id="p101376"></a>М48</td><td><a id="p101377"></a>М52</td><td><a id="p101378"></a>М56</td><td><a id="p101379"></a>М60</td><td><a id="p101380"></a>М64</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101381"></a>Диаметр отверстия под болт d</td><td><a id="p101382"></a>23</td><td><a id="p101383"></a>25</td><td><a id="p101384"></a>27</td><td><a id="p101385"></a>30</td><td><a id="p101386"></a>33</td><td><a id="p101387"></a>40</td><td><a id="p101388"></a>46</td><td><a id="p101389"></a>52</td><td><a id="p101390"></a>58</td><td><a id="p101391"></a>60</td><td><a id="p101392"></a>66</td><td><a id="p101393"></a>70</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101394"></a>a</td><td><a id="p101395"></a>Для гаек шестигранных</td><td><a id="p101396"></a>40</td><td><a id="p101397"></a>42</td><td><a id="p101398"></a>47</td><td><a id="p101399"></a>52</td><td><a id="p101400"></a>58</td><td><a id="p101401"></a>60</td><td><a id="p101402"></a>80</td><td><a id="p101403"></a>92</td><td><a id="p101404"></a>97</td><td><a id="p101405"></a>110</td><td><a id="p101406"></a>115</td><td><a id="p101407"></a>120</td></tr>
<tr><td><a id="p101408"></a>Для гаек шестигранных с уменьшенным размером под ключ</td><td><a id="p101409"></a>36</td><td><a id="p101410"></a>40</td><td><a id="p101411"></a>42</td><td><a id="p101412"></a>47</td><td><a id="p101413"></a>52</td><td><a id="p101414"></a>63</td><td><a id="p101415"></a>69</td><td><a id="p101416"></a>80</td><td><a id="p101417"></a>86</td><td><a id="p101418"></a>-</td><td><a id="p101419"></a>-</td><td><a id="p101420"></a>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101421"></a>e</td><td><a id="p101422"></a>Для плоских прокладок</td><td><a id="p101423"></a>30</td><td><a id="p101424"></a>32</td><td><a id="p101425"></a>34</td><td><a id="p101426"></a>37</td><td><a id="p101427"></a>41</td><td><a id="p101428"></a>48</td><td><a id="p101429"></a>55</td><td><a id="p101430"></a>61</td><td><a id="p101431"></a>65</td><td><a id="p101432"></a>-</td><td><a id="p101433"></a>-</td><td><a id="p101434"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101435"></a>Для прокладок овального или восьмиугольного сечения</td><td><a id="p101436"></a>53</td><td><a id="p101437"></a>55</td><td><a id="p101438"></a>57</td><td><a id="p101439"></a>60</td><td><a id="p101440"></a>64</td><td><a id="p101441"></a>71</td><td><a id="p101442"></a>78</td><td><a id="p101443"></a>84</td><td><a id="p101444"></a>88</td><td><a id="p101445"></a>195</td><td><a id="p101446"></a>240</td><td><a id="p101447"></a>240</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101448"></a>Таблица 14

<a id="p101449"></a>Размеры прокладок

</div>



<table>
<colgroup><col width="45%"><col width="31%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101450"></a>Материал прокладки</td><td><a id="p101451"></a>Диаметр аппарата, мм</td><td><a id="p101452"></a>Ширина прокладки, мм</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p101453"></a>Плоские неметаллические прокладки</td><td><a id="p101454"></a>D &lt;= 1000</td><td><a id="p101455"></a>$12 \div 15$</td></tr>
<tr><td><a id="p101456"></a>1000 &lt; D &lt;= 2000</td><td><a id="p101457"></a>$15 \div 25$</td></tr>
<tr><td><a id="p101458"></a>D &gt; 2000</td><td><a id="p101459"></a>25</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101460"></a>Плоские металлические прокладки</td><td><a id="p101461"></a>D &lt;= 1000</td><td><a id="p101462"></a>$10 \div 12$</td></tr>
<tr><td><a id="p101463"></a>D &gt; 1000</td><td><a id="p101464"></a>$12 \div 15$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101465"></a>Плоские прокладки в металлической оболочке и зубчатые металлические прокладки</td><td><a id="p101466"></a>D &lt;= 1600</td><td><a id="p101467"></a>$12 \div 18$</td></tr>
<tr><td><a id="p101468"></a>D &gt; 1600</td><td><a id="p101469"></a>$13 \div 25$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101470"></a>Овального или восьмиугольного сечения прокладки для $\text{Р}_{\text{у}} \geq 6,3\text{МПа}$</td><td><a id="p101471"></a>D &lt;= 600</td><td><a id="p101472"></a>$12 \div 18$</td></tr>
<tr><td><a id="p101473"></a>600 &lt; D &lt;= 800</td><td><a id="p101474"></a>$16 \div 22$</td></tr>
<tr><td><a id="p101475"></a>800 &lt; D &lt;= 1000</td><td><a id="p101476"></a>$18 \div 28$</td></tr>
<tr><td><a id="p101477"></a>1000 &lt; D &lt;= 1600</td><td><a id="p101478"></a>$22 \div 42$</td></tr>
</table>



<table>
<colgroup><col width="39%"><col width="26%"><col width="22%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101588"></a>Материал прокладки</td><td><a id="p101589"></a>Диаметр аппарата, мм</td><td><a id="p101590"></a>Ширина прокладки, мм</td><td><a id="p101591"></a>Толщина прокладки, мм</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101592"></a>ТРГ "Графлекс" не армированная с абтюретором</td><td><a id="p101593"></a>400 &lt; D &lt;= 600</td><td><a id="p101594"></a>13,5</td><td><a id="p101595"></a>4; 6</td></tr>
<tr><td><a id="p101596"></a>600 &lt;= D &lt; 1000</td><td><a id="p101597"></a>14</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101598"></a>1000 &lt;= D &lt; 1500</td><td><a id="p101599"></a>15,5</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101600"></a>1500 &lt;= D</td><td><a id="p101601"></a>17,5</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101602"></a>ТРГ "Графлекс" армированная с абтюретором</td><td><a id="p101603"></a>400 &lt;= D &lt; 600</td><td><a id="p101604"></a>13,5</td><td><a id="p101605"></a>2; 3</td></tr>
<tr><td><a id="p101606"></a>600 &lt;= D &lt; 1000</td><td><a id="p101607"></a>14</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101608"></a>ТРГ "Графлекс" армированная с абтюретором</td><td><a id="p101609"></a>400 &lt;= D &lt; 600</td><td><a id="p101610"></a>13,5</td><td><a id="p101611"></a>3; 4</td></tr>
<tr><td><a id="p101612"></a>600 &lt;= D &lt; 1000</td><td><a id="p101613"></a>14</td><td></td></tr>
</table>



> *(введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100138), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*


<a id="p101614"></a>

---

<a id="p101615"></a><*> Размеры прокладок приняты по техническим условиям, разработанным НПО "УНИХИМТЕК".

> *(введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100138), утв. ТК 260 "Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее" 21.02.2001)*






<a id="p101616"></a>Приложение 6

<div align="right">

(Обязательное)

</div>


<a id="p101617"></a>**НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ И ГЕРМЕТИЧНОСТЬ**

<div align="center">

**ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ПРОКЛАДКАМИ ИЗ ТЕРМОРАСШИРЕННОГО**<br>
**ГРАФИТОВОГО МАТЕРИАЛА "ГРАФЛЕКС"**

*(приложение 6 введено [Изменением N 1](https://bukva.ai/docs/rd-26-15-88#p100167), утв. ТК 260*<br>
*"Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее"*<br>
*21.02.2001)*

1. <a id="p101618"></a>Настоящее Приложение распространяется на расчет фланцевых соединений с уплотнительными поверхностями "шип-паз" с прокладками из ТРГ "ГРАФЛЕКС".

</div>

2. <a id="p101619"></a>Характеристики прокладок из ТРГ "ГРАФЛЕКС" <*> m, $q_{\text{обж}}$ , [q], приведены в табл. Модуль упругости прокладки $E_{n} = 11,1q$ , где q - удельное давление на прокладку при затяжке, МПа.

<a id="p101620"></a>

---

<a id="p101621"></a><*> Примечание. Характеристики прокладок представлены НПО "УНИХИМТЕК".

3. <a id="p101622"></a>Коэффициент жесткости фланцевого соединения $\alpha$ определяется в соответствии с [п. 4.1](#p100215).
<a id="p101623"></a>В связи с тем, что модуль упругости прокладки зависит от удельного давления на прокладку (q), то при определении $\alpha$ податливость прокладки определяется методом последовательных приближений следующим путем:
<a id="p101624"></a>Предварительно определяется удельное давление на прокладку при затяжке по формуле:
<a id="p101625"></a> $q = \frac{P_{\text{б}}}{\pi D_{\text{сп}}\text{в}_{0}}$ , где (2)
<a id="p101626"></a> $P_{\text{б}}$ - болтовое усилие для условий монтажа, определяемое по [п. 5.4](#p100257).
<a id="p101627"></a>При определении $P_{\text{б}}$ - коэффициент $\alpha$ в первом приближении принимается равным единице.
<a id="p101628"></a>Затем по формуле $E_{n} = 11,1q$ определяется модуль упругости и по [п. 3.3](#p100157) податливость прокладки.
<a id="p101629"></a>Если $\alpha$ получится больше единицы, то необходимо определить болтовое усилие $P_{\text{б}1}$ по [п. 5.4](#p100257) с полученным коэффициентом $\alpha$ и повторить определение q и E. После этого вновь определить коэффициент $\alpha$ .
<a id="p101630"></a>Если при первом приближении коэффициент $\alpha$ получится меньше единицы, то при расчете фланцевых соединений коэффициент $\alpha$ принимается равным единице и дальнейшие приближения по определению $\alpha$ не требуются.


<table>
<colgroup><col width="24%"><col width="19%"><col width="26%"><col width="31%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101631"></a>Тип и материал прокладки</td><td><a id="p101632"></a>Коэффициент m</td><td><a id="p101633"></a>Удельное давление обжатия прокладки $q_{\text{обж}}$ , МПа</td><td><a id="p101634"></a>Допускаемое удельное давление [q], МПа</td></tr>
<tr><td><a id="p101635"></a>Прокладка ТРГ неармированная с обтюратором</td><td><a id="p101636"></a>2,0</td><td><a id="p101637"></a>4,0</td><td><a id="p101638"></a>200</td></tr>
<tr><td><a id="p101639"></a>Прокладка ТРГ армированная без обтюратора</td><td><a id="p101640"></a>2,5</td><td><a id="p101641"></a>4,0</td><td><a id="p101642"></a>120 при t = 2 мм &lt;*&gt;<br>100 при t = 3 мм &lt;*&gt;</td></tr>
<tr><td><a id="p101643"></a>Прокладка ТРГ армированная с обтюратором</td><td><a id="p101644"></a>2,0</td><td><a id="p101645"></a>4,0</td><td><a id="p101646"></a>200</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p101647"></a>&lt;*&gt; толщина прокладки в свободном состоянии</td></tr>
</table>




<a id="p101479"></a>

---