Изменение № 1 РД 26-15-88 «Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений»
(утв. 01.02.2001)
Примечание
Документ введен в действие с 1 февраля 2001 года.
Утверждаю Председатель ТК 260 «Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее» В. А. Заваров 1 февраля 2001 года
ИЗМЕНЕНИЕ № 1 РД 26-15-88 «СОСУДЫ И АППАРАТЫ. НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ И ГЕРМЕТИЧНОСТЬ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ»
Дата введения 1 февраля 2001 года
1. Стр. 7, п. 2.5 дополнить:
Примечания. 1. Для фланцев по черт. 1 допускаемое напряжение в сечении S_{1} для рабочих условий и условий затяжки при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций Q_{t} может быть увеличено до 30%.
2. Для фланцев по черт. 3 допускаемое напряжение для свободного кольца при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций Q_{t} может быть увеличено на 30%.
3. Стр. 11, п. 4.1, 5 строка снизу вместо «для фланцев с овальными и восьмигранными прокладками и для соединений по черт. 3» должно быть:
4. Стр. 13 п. 5.3 дополнить:
Примечания. 1. При определении нагрузок от температурных деформаций расчетную температуру фланцев, крышки, болтов (шпилек), трубной решетки, свободного кольца следует уменьшить на температуру, при которой происходит сборка фланцевого соединения (20 °C).
2. Если между фланцами зажата трубная решетка или для снижения нагрузок от температурных деформаций установлены дополнительные шайбы, то при определении l_{\delta 0} необходимо учесть их толщины.
5. Стр. 12, п. 5.3 третья строка снизу вместо
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}}{\text{Е}_{\sigma}^{20}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}}{\text{Е}_{1}^{20}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}}{\text{Е}_{2}^{20}})\text{в}^{2}
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}
6. Стр. 13, п. 5.3, первая строка сверху вместо:
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{1}}{\text{Е}_{1}^{20}} + 2\text{у}_{\text{к}} \frac{\text{Е}_{\text{к}}}{\text{Е}_{\text{к}}^{20}} \text{а}^{2} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}}{\text{Е}_{1}^{20}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}}{\text{Е}_{2}^{20}})\text{в}^{2}
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + 2\text{у}_{\text{к}} \frac{\text{Е}_{\text{к}}^{20}}{\text{Е}_{\text{к}}} \text{а}^{2} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}
7. Стр. 13, п. 5.3, пятая строка сверху вместо
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{3} \frac{\lambda_{3}}{\lambda_{3}^{20}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}}{\text{Е}_{1}^{20}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}}{\text{Е}_{2}^{20}})\text{в}^{2}
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{3} \frac{\lambda_{3}^{20}}{\lambda_{3}} + (\text{у}_{\text{ф}1} \frac{\text{Е}_{1}^{20}}{\text{Е}_{1}} + \text{у}_{\text{ф }2} \frac{\text{Е}_{2}^{20}}{\text{Е}_{2}})\text{в}^{2}
8. Стр. 13, п. 5.3, девятая строка сверху вместо:
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}}{\text{Е}_{\sigma}^{20}} + \text{у}_{\text{ф}} \frac{\text{Е}}{\text{Е}^{20}} \text{в}^{2} + \text{у}_{\text{кр}} \frac{\text{Е}_{\text{кр}}}{\text{Е}_{\text{кр}}^{20}} \text{в}^{2}
\eta_{1} = \text{у}_{\text{п}} + \text{у}_{\delta} \frac{\text{Е}_{\delta}^{20}}{\text{Е}_{\delta}} + (\text{у}_{\text{ф}} \frac{\text{Е}^{20}}{\text{Е}} + \text{у}_{\text{кр}} \frac{\text{Е}_{\text{кр}}^{20}}{\text{Е}_{\text{кр}}})\text{в}^{2}
9. Стр. 13, п. 5.4 и 5.5 дополнить примечанием:
при \alpha<1 в расчетах принимается \alpha = 1 .
10. Стр. 14, п. 6.1 дополнить:
Примечание. При проверке прочности болтов для рабочих условий с учетом нагрузки на болты от стесненности температурных деформаций допускаемое напряжение может быть увеличено на 30%.
11. Стр. 21, Раздел 11 дополнить:
«По согласованию с одним из авторов РД 26-15 в технически обоснованных случаях допускаемый угол поворота (\theta) может быть увеличен».
12. Стр. 22 и стр. 23, таблица 3, дополнить марками сталей ХН35ВТ и 08Х15Н24В4ТР.
13. Стр. 43, Приложение 2 дополнить:
| Марка стали | Коэффициент линейного расширения \alpha \cdot 10^{6} , 1/°C в зависимости от температуры, °C | |||||
| 20 — 100 | 200 | 300 | 400 | 500 | 600 | |
| ХН35ВТ | 14,8 | 15,1 | 15,5 | 15,9 | 16,1 | 16,6 |
| 08Х15Н24В4 | 14,5 | 15,5 | 16,3 | 16,8 | 17,2 | 17,4 |
14. Стр. 61, Таблица 14 дополнить <*>:
<*> Размеры прокладок приняты по техническим условиям, разработанным НПО «УНИХИМТЕК».
14. Дополнить Приложением 6 (Обязательным).
НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ И ГЕРМЕТИЧНОСТЬ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ПРОКЛАДКАМИ ИЗ ТЕРМОРАСШИРЕННОГО ГРАФИТОВОГО МАТЕРИАЛА «ГРАФЛЕКС»
1. Настоящее Приложение распространяется на расчет фланцевых соединений с уплотнительными поверхностями «шип-паз» с прокладками из ТРГ «ГРАФЛЕКС».
2. Характеристики прокладок из ТРГ «ГРАФЛЕКС» <*> m, q_{\text{обж}} , [q], приведены в табл. Модуль упругости прокладки E_{n} = 11,1q , где q — удельное давление на прокладку при затяжке, МПа.
<*> Примечание. Характеристики прокладок представлены НПО «УНИХИМТЕК».
3. Коэффициент жесткости фланцевого соединения \alpha определяется в соответствии с п. 4.1.
В связи с тем, что модуль упругости прокладки зависит от удельного давления на прокладку (q), то при определении \alpha податливость прокладки определяется методом последовательных приближений следующим путем:
Предварительно определяется удельное давление на прокладку при затяжке по формуле:
q = \frac{P_{\text{б}}}{\pi D_{\text{сп}}\text{в}_{0}} , где (2)
P_{\text{б}} — болтовое усилие для условий монтажа, определяемое по п. 5.4.
При определении P_{\text{б}} — коэффициент \alpha в первом приближении принимается равным единице.
Затем по формуле E_{n} = 11,1q определяется модуль упругости и по п. 3.3 податливость прокладки.
Если \alpha получится больше единицы, то необходимо определить болтовое усилие P_{\text{б}1} по п. 5.4 с полученным коэффициентом \alpha и повторить определение q и E. После этого вновь определить коэффициент \alpha .
Если при первом приближении коэффициент \alpha получится меньше единицы, то при расчете фланцевых соединений коэффициент \alpha принимается равным единице и дальнейшие приближения по определению \alpha не требуются.