РД 153-34.1-26.303-98. Методические указания по проведению эксплуатационных испытаний котельных установок для оценки качества ремонта
(утв. РАО «ЕЭС России» 01.10.1998)
Примечание
Документ включен в Указатель действующих в электроэнергетике нормативных документов на 01.03.2010, составленный на основе Реестра действующих в электроэнергетике нормативно-технических документов, приложение № 1 к Приказу РАО «ЕЭС России» от 14.08.2003 № 422 (М.: ООО «Тексус», 2010). Документ введен в действие с 3 апреля 2000 года. Взамен «Инструкции и методических указаний по проведению эксплуатационных экспресс-испытаний котельных агрегатов для оценки качества ремонтов» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1974).
1 октября 1998 года
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ИСПЫТАНИЙ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ДЛЯ ОЦЕНКИ КАЧЕСТВА РЕМОНТА
с 3 апреля 2000 года
Разработано Открытым акционерным обществом «Фирма по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей ОРГРЭС».
Утверждено Департаментом стратегии развития и научно-технической политики РАО «ЕЭС России» 01.10.98.
Первый заместитель начальника А.П. Берсенев.
1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1.1. Задачи эксплуатационных испытаний (приемосдаточных испытаний) определяет «Методика оценки технического состояния котельных установок до и после ремонта» [1], согласно которой при проведении испытаний после капитального ремонта должны быть выявлены и сопоставлены с требованиями нормативно-технической документации (НТД) и результатами испытаний после предыдущего ремонта значения показателей, перечисленных в табл. 1 настоящих Методических указаний. Указанной Методикой определены, как желательные, и испытания перед ремонтом для уточнения объема предстоящего ремонта.
| Показатель | Значение показателя | |||
| по НТД | после последнего капитального ремонта | после настоящего ремонта | до настоящего ремонта | |
| 1. Топливо, его характеристика 2. Количество работающих систем пылеприготовления <*> 3. Тонкость пыли R (R ) <*>, % 90 1000 4. Количество работающих горелок <*> 5. Избыток воздуха за пароперегревателем альфа» <*> пе 6. Паропроизводительность, приведенная к номинальным параметрам, т/ч 7. Температура перегретого пара, °C 8. Температура пара промперегрева, °C 9. Температура питательной воды, °C 10. Температура в контрольных точках пароводяного тракта в.д. и промежуточного перегревателя, °C 11. Максимальная разверка температуры стенок змеевиков поверхностей нагрева в характерных местах 12. Присосы холодного воздуха в топку 13. Присосы холодного воздуха в системы пылеприготовления 14. Присосы в конвективные газоходы котла 15. Присосы в газоходы от воздухоподогревателя до дымососов 16. Разрежение перед направляющими аппаратами дымососов, кг/кв. м 17. Степень открытия направляющих аппаратов дымососов, % 18. Степень открытия направляющих аппаратов вентиляторов, % 19. Температура уходящих газов, °C 20. Потери тепла с уходящими газами, % 21. Потери тепла с механической неполнотой сгорания, % 22. К.п.д. котла «брутто», % 23. Удельный расход электроэнергии на пылеприготовление, кВт.ч/т топлива 24. Удельный расход электроэнергии на тягу и дутье, кВт.ч/т пара 25. Содержание в дымовых газах NO х (при альфа = 1,4), мг/куб. мн | ||||
| <*> Принимается по режимной карте. | ||||
1.2. Правилами [2] оценка технического состояния котельной установки производится на основе результатов приемосдаточных испытаний (при пуске и под нагрузкой) и подконтрольной эксплуатации.
Продолжительность подконтрольной эксплуатации при работе по режимной карте при нагрузках, соответствующих диспетчерскому графику, устанавливается равной 30 сут., а приемосдаточных испытаний под номинальной нагрузкой также при работе по режимной карте — 48 ч.
1.3. Испытание котельной установки следует проводить при номинальной ее производительности. Для установок, у которых имеет место ограничение нагрузки по каким-либо причинам, утвержденное в соответствии с существующими положениями вышестоящей организацией, в качестве базовой используется характеристика работы при достижимой нагрузке.
Испытания предпочтительно проводить при номинальном значении температуры питательной воды, поскольку это определяет температуру уходящих газов и, кроме того, для барабанных котлов от этого зависит температура перегретого пара, а для прямоточных — температура в контрольных точках пароводяного тракта. При отсутствии возможности поддержания номинальной температуры питательной воды температуру уходящих газов следует скорректировать в соответствии с поправками к нормативным характеристикам. Поправки к этим характеристикам следует использовать и для учета влияния изменений в температуре холодного воздуха и воздуха на входе в воздухоподогреватель.
1.4. Для исключения неоправданных различий в показателях котельной установки из-за нечеткой организации режима ее работы следует, согласно рекомендациям [3], стремиться при испытаниях к поддержанию на уровне, указанном в НТД (режимной карте):
избытка воздуха за пароперегревателем (в контрольном сечении);
количества работающих систем пылеприготовления и горелок;
распределения воздуха и топлива по горелкам;
количества газов рециркуляции (количества работающих дымососов рециркуляции);
разрежения в верхней части топки;
температуры воздуха на входе в воздухоподогреватель;
нагрева холодного воздуха за счет рециркуляции и др.
1.5. До проведения длительного (48 ч) опыта при номинальной нагрузке необходимо, чтобы котел проработал не менее 2 сут. после растопки, из них не менее 4 ч на номинальной нагрузке. Кроме того, до начала основного опыта следует провести прикидочные опыты для выявления необходимости корректировки указаний режимной карты вследствие повышенной (пониженной) температуры пара, пониженной экономичности, чрезмерного содержания в дымовых газах оксидов азота, интенсивного шлакования поверхностей нагрева и т.п. Во время прикидочных опытов следует добиться минимальных перекосов по температуре и составу дымовых газов, а также температуре пара по потокам пароводяного тракта и в пределах каждого из потоков.
Устранению перекосов по газовому тракту должно предшествовать выравнивание распределения топлива и воздуха по горелкам, корректировка распределения воздуха по соплам, шлицам и т.п.
1.6. При проведении на шлакующем топливе основного длительного опыта должны использоваться все обдувочные аппараты с частотой их включения, обеспечивающей отсутствие прогрессирующего шлакования, о котором можно судить по стабильности во времени температуры дымовых газов и пара (степени использования пароохладителей). Количество используемых обдувочных аппаратов должно фиксироваться. Необходимо фиксировать и исправность устройств шлакоудаления.
1.7. Установки, работающие на нескольких видах топлива, следует испытывать на том топливе (смеси топлив), которое было использовано при составлении НТД и на котором проводилось испытание после предыдущего ремонта.
1.8. Кроме основного и прикидочных опытов согласно п. 1.5 настоящих Методических указаний должны быть проведены опыты по выявлению присосов холодного воздуха в топку и пароперегреватель, газовый тракт от пароперегревателя до дымососа (со стороны нагнетания), в системы пылеприготовления. Их следует проводить на той же нагрузке, что и при проведении основного опыта, однако отдельно от основного опыта, так как это требует участия дополнительного количества лаборантов.
1.9. При проведении эксплуатационных испытаний в основном используются штатные приборы. Дополнительно применяются газоанализаторы ГХП-3М (Орса) или переносные автоматические газоанализаторы типа «Testo-Term». Качество топлива определяется по среднесуточным пробам электростанции. В тех случаях, когда электростанция потребляет смесь твердых топлив или качество (марка) твердого топлива непостоянно, следует отбирать пробу топлива из течек питателей топлива. Методика отбора и разделки проб топлива на анализ изложена в [4].
1.10 Для подготовки к проведению испытаний во время ремонта следует провести проверку:
штатных приборов, включая проверку датчиков по газовоздушному, пароводяному и топливному трактам, а также правильности их установки. В частности, должны пройти проверку газозаборные и шунтовые трубы кислородомеров. Датчики приборов должны устанавливаться в такие точки потока, в которых измеряемый параметр соответствует среднему значению по потоку в целом;
шиберов, установленных на газовоздушном тракте, направляющих аппаратов и проточной части тягодутьевых машин;
горелочных устройств, шлиц, сопл и др.;
устройств, дозирующих подачу топлива (синхронизации частоты вращения питателей топлива или пыли, диапазона изменения этой частоты и его соответствия потребностям котла; состояния устройств, регулирующих высоту слоя топлива на питателях топлива; состояния дозирующих колес питателей пыли, а также клапанов, регулирующих подачу газообразного и жидкого топлива, и т.п.);
соответствия проекту узлов систем пылеприготовления, определяющих качество пыли и ее равномерное распределение.
1.11. В качестве справочной литературы при организации и проведении эксплуатационных испытаний рекомендуется пользоваться [4], а при проведении расчетов - [5].
1.12. С выходом настоящих Методических указаний утрачивает силу «Инструкция и методические указания по проведению эксплуатационных экспресс-испытаний котельных агрегатов для оценки качества ремонтов» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1974).
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА И ПРИСОСОВ ХОЛОДНОГО ВОЗДУХА
2.1. Определение избытка воздуха
Избыток воздуха альфа определяется с достаточной для практических целей точностью по уравнению:
21
Погрешность расчетов по этому уравнению не превышает 1%, если альфа меньше 2,0 - для твердых топлив, 1,25 - для мазута и 1,1 -
для природного газа.
Более точное определение избытка воздуха альфа может быть точн выполнено по уравнению:
21
альфа = ------------------------------- х К , (2) точн 21 - (О - 0,5СО - 0,5Н - 2СН альфа 2 2 4 где К - поправочный коэффициент, определяемый по рис. 1
альфа
(здесь и далее рисунки не приводятся).
Введение поправки К может потребоваться для практических альфа целей лишь при больших избытках воздуха (например, в уходящих газах) и при сжигании природного газа. Влияние продуктов неполного сгорания в этих уравнениях очень невелико.
Поскольку анализ газов производится обычно с помощью химических газоанализаторов Орса, целесообразно проверить соответствие между значениями O и RO , поскольку О определяется 2 2 2 по разности [(RO + O ) - О ], а значение (RO + O ) во многом 2 2 2 2 2
зависит от поглотительных способностей пирогаллола. Такую проверку
при отсутствии химической неполноты сгорания можно выполнить, сопоставив избыток воздуха, определенный по кислородной формуле
(1) с избытком, определенным по углекислотной формуле:
макс
RO
2
макс
При проведении эксплуатационных испытаний значение RO для 2 каменных и бурых углей можно принять равным 19%, для АШ — 20,2%, для мазута — 16,5%, для природного газа — 11,8% [5]. Очевидно, макс что при сжигании смеси топлив с разными значениями RO 2 пользоваться уравнением (3) нельзя.
Проверку правильности проведенного газового анализа можно выполнить и по уравнению:
макс
100 х (RO - RO )
2 2
О = -------------------- (4)
2 макс
4,76RO
2
или с помощью графика рис. 2.
При использовании для выявления избытка воздуха приборов типа "Testo-Term" за основу принимается определение содержания О , так
2
как в этих приборах значение RО определяется не прямым 2 измерением, а расчетом на основании уравнения, аналогичного (4).
Отсутствие заметной химической неполноты сгорания (СО) определяется обычно с помощью индикаторных трубок или приборов
типа «Testo-Term».
Строго говоря, для определения избытка воздуха в том или ином сечении котельной установки требуется найти такие точки сечения, анализ газов в которых в большинстве режимов отражал бы средние значения по соответствующей части сечения. Тем не менее для эксплуатационных испытаний достаточно в качестве контрольного, ближайшего к топке сечения принимать газоход за первой конвективной поверхностью в опускном газоходе (условно — за пароперегревателем), а место отбора проб для П-образного котла в центре каждой (правой и левой) половины сечения. Для Т-образного котла количество мест отбора проб газа следует удвоить.
2.2. Определение присосов воздуха в топку
Для определения присосов воздуха в топку, а также в газоходы до контрольного сечения помимо метода ЮжОРГРЭС с постановкой топки под давление [4] рекомендуется использовать метод, предложенный Е.Н. Толчинским [6]. Для определения присосов следует провести два опыта с разным расходом организованного воздуха при одной нагрузке, при одном разрежении в верху топки и при неизменном положении шиберов на воздушном тракте после воздухоподогревателя. Нагрузку желательно принять как можно ближе к номинальной с тем, чтобы была возможность (были достаточны запасы в производительности дымососов и подаче дутьевых вентиляторов) изменять в широких пределах избыток воздуха. Например, для пылеугольного котла иметь за пароперегревателем в первом опыте альфа' = 1,7, а во втором — альфа» = 1,3. Разрежение в верху топки поддерживается на обычном для данного котла уровне.
При этих условиях суммарные присосы воздуха (ДЕЛЬТА альфа ), т присосы в топку (ДЕЛЬТА альфа ) и газоход пароперегревателя топ (ДЕЛЬТА альфа ) определяются по уравнению: пп
ДЕЛЬТА альфа" = ДЕЛЬТА альфа" + ДЕЛЬТА альфа" = т топ пп
альфа" С - альфа'
= -----------------, (5) C — 1
___________
альфа' /(р" - S )'
орг / вп т
где С = -------- = \/ -----------, (6)
альфа" (p" - S )"
орг вп т
альфа' и альфа" - избытки организованно поданного в топку орг орг
воздуха в первом и втором опыте;
(p" - S ) - перепад давлений между воздушным коробом на вп т выходе из воздухоподогревателя и разрежением в топке на уровне
горелок.
При выполнении опытов требуется производить измерение:
паропроизводительности котла — Д ; к
температуры и давления свежего пара и пара промперегрева;
содержания в дымовых газах О и при необходимости продуктов 2 неполного горения (СО, Н ); 2
разрежения в верхней части топки и на уровне горелок;
давления за воздухоподогревателем.
В том случае если нагрузка котла Д отличается от опыт номинальной Д , приведение производится по уравнению: ном
Д
ном
(ДЕЛЬТА альфа ) = ДЕЛЬТА альфа" х -----. (7) т ном т Д
опыт
Однако уравнение (7) справедливо, если во
втором опыте избыток воздуха соответствовал оптимальному при номинальной нагрузке. В противном случае приведение следует
выполнять по уравнению:
Д альфа
ном ном
(ДЕЛЬТА альфа ) = ДЕЛЬТА альфа" х -------------. (8)
т ном т Д альфа"
опыт
Оценка изменения расхода организованного воздуха в топку по значению (р" - S ) возможна при неизменном положении шиберов на вп т тракте после воздухоподогревателя. Однако это не всегда осуществимо. Например, на пылеугольном котле, оснащенном схемой пылеприготовления прямого вдувания с установкой перед мельницами индивидуальных вентиляторов (ВГД), значение (р" - S ) вп т характеризует расход воздуха только через тракт вторичного воздуха. В свою очередь расход первичного воздуха при неизменном положении шиберов на его тракте изменится при переходе от одного опыта ко второму в существенно меньшей степени, поскольку большую долю сопротивления преодолевает ВГД. Аналогично происходит на котле, оснащенном схемой пылеприготовления с промбункером с
транспортом пыли горячим воздухом.
В описанных ситуациях судить об изменении расхода организованного воздуха можно по перепаду давлений на
воздухоподогревателе, заменяя в уравнении (6) показатель
(р" - S ) величиной ДЕЛЬТА р или перепадом на измерительном вп т вп
устройстве на всасывающем коробе вентилятора. Однако это возможно, если на время опытов закрыта рециркуляция воздуха через воздухоподогреватель и в нем нет значительных неплотностей.
Проще решается задача определения присосов воздуха в топку на газомазутных котлах: для этого надо прекратить подачу в воздушный тракт газов рециркуляции (если используется такая схема); пылеугольные котлы на время опытов, если это возможно, следует
перевести на газ или мазут. И во всех случаях проще и точнее можно определить присосы при наличии прямых измерений расхода воздуха после воздухоподогревателя (суммарного или путем сложения расходов по индивидуальным потокам), определяя параметр С в уравнении (5) по формуле:
альфа' Q'
орг в
C = -------- = --. (9)
альфа" Q"
орг в
Наличие прямых измерений Q позволяет определить присосы и
в
путем сопоставления его значения со значениями, определяемыми по тепловому балансу котла:
Д ДЕЛЬТА i + Д ДЕЛЬТА i
к пе в.п в.п пр
Q = -------------------------------- х V х альфа куб. м/ч; (10)
т.б эта в пе
бр
Q - Q
т.б в
ДЕЛЬТА альфа = --------- х альфа" . (11)
т Q пе
т.б
Д и Д - расход свежего пара и пара промперегрева, т/ч; к в.п ДЕЛЬТА i и ДЕЛЬТА i - приращение тепловосприятия в котле пе в.п
по основному тракту и тракту пара промперегрева, ккал/кг;
эта — к.п.д. котла брутто, %; бр пр
V — приведенный расход воздуха (куб. м) при нормальных в условиях на 1000 ккал для конкретного топлива (табл. 2);
альфа — избыток воздуха за пароперегревателем. пе
ПРИВЕДЕННЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИ НЕОБХОДИМЫЕ ОБЪЕМЫ ВОЗДУХА ДЛЯ СЖИГАНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ТОПЛИВ
| Бассейн, вид топлива | Характеристика топлива | Приведенный на 1000 ккал | |||
| марка | р Q , н ккал/кг | р W , % | W пр 3 % х 10 х кг ------------ ккал | объем воздуха (при альфа = 1) пр V , в 3 10 куб. м/ккал | |
| Донецкий | Д Г Т А | 4680 5260 5780 5390 | 13 8 5 8,5 | 2,78 1,52 0,87 0,93 | 1,13 1,13 1,13 1,13 |
| Кузнецкий | Д Г Т 1СС, 2СС | 5450 6240 6250 6180 | 12,0 8,5 6,5 10 | 2,2 1,36 1,04 1,62 | 1,1 1,1 1,1 1,1 |
| Карагандинский | К | 5090 | 8,0 | 1,57 | 1,1 |
| Экибастузский | СС | 4000 | 7,0 | 1,75 | 1,1 |
| Подмосковный | Б2 | 2490 | 32,0 | 12,9 | 1,18 |
| Райчихинский | Б2 | 3040 | 37,5 | 12,3 | 1,17 |
| Ирша-Бородинский | Б2 | 3740 | 33 | 8,82 | 1,13 |
| Березовский | Б2 | 3740 | 33 | 8,82 | 1,14 |
| Сланцы | - | 2610 | 13 | 4,98 | 1,1 |
| Фрезерный торф | - | 1940 | 50 | 25,8 | 1,22 |
| Мазут | - | 9490 | 3,0 | 0,32 | 1,1 |
| Газ Ставрополь- | 8730 | - | - | 1,11 | |
| Москва | |||||
пр
Расчеты с использованием V позволяют не определять теплоту в сгорания и V топлива, сжигаемого во время опытов, поскольку 0 значение этой величины в пределах одного вида топлива (группы топлив близкой приведенной влажности) изменяется незначительно.
Определяя присосы по уравнению (11), следует иметь в виду возможность больших погрешностей — по [4] порядка 5%. Тем не
менее, если при проведении испытаний помимо определения присосов ставится задача выявить распределение воздуха, поступающего в топку по потокам, т.е. значение Q известно, пренебрегать
в
определением ДЕЛЬТА альфа по (11) не следует, особенно если т присосы велики.
Упрощение методики, изложенной в [6], проведено в
предположении, что присосы в газоходе от места измерения в верху топки до контрольного сечения (за пароперегревателем или далее по
тракту), где проводится отбор проб газа на анализ, невелики и мало
меняются от опыта к опыту из-за малого сопротивления поверхностей нагрева в этом районе. В тех случаях, когда это предположение не
удовлетворяется, следует использовать методику [6] без упрощений.
Для этого требуется проведение не двух, а трех опытов. Причем
описанным выше двум опытам (далее с верхними индексами " и ''')
должен предшествовать опыт (с индексом ') при том же расходе
организованного воздуха, что и в опыте с индексом ("), но с
большей нагрузкой. Дополнительно к разрежению в верху топки S в
т
опытах должно определяться разрежение в контрольном сечении S . к
альфа''' C - (альфа" - дельта)
ДЕЛЬТА альфа''' = ------------------------------; (12) т C - 1 _______ ___________ Д' \/S" + S" - \/S''' + S''' к к т к т
дельта = (альфа' — ---- — альфа») --------------------------. (13)
Д''' _______ _______
к \/S' + S' - \/S" + S"
к т к т
2.3. Определение присосов воздуха в газоходы котельной установки
При умеренных присосах целесообразно организовать определение избытка воздуха в контрольном сечении (за пароперегревателем), за воздухоподогревателем и за дымососами. Если присосы значительно (в два раза и более) превышают нормативные, целесообразно организовать измерения в большом числе сечений, например, до и после воздухоподогревателя, особенно регенеративного, до и после электрофильтра. В названных сечениях целесообразно, так же как и в контрольном, организовать измерения с правой и левой сторон котла (обоих газоходов Т-образного котла), имея в виду высказанные в разд. 2.1 соображения о представительности места отбора проб на анализ.
Поскольку трудно организовать одновременный анализ газов во многих сечениях, обычно проводятся измерения сначала с одной стороны котла (в контрольном сечении, за воздухоподогревателем, за дымососом), затем с другой.
Очевидно, в течение всего опыта необходимо обеспечить стабильный режим работы котла.
Значение присосов определяется как разность значений избытков воздуха в сравниваемых сечениях.
2.4. Определение присосов воздуха в системы пылеприготовления
Определять присосы согласно [7] следует в установках с промбункером, а также с прямым вдуванием при сушке дымовыми газами. При газовой сушке в обоих случаях присосы определяются, как и в котле, на основе газового анализа в начале и в конце установки.
Расчет присосов по отношению к объему газов в начале установки ведется по формуле:
RO' - RO" O" - O'
2 2 2 2
К = --------- x 100 = ------- x 100%. (14)
прис RO" 21 - O"
2 2
При сушке воздухом в системах пылеприготовления с промбункером
для определения присосов следует организовать измерение расхода воздуха на входе в систему пылеприготовления Q' и влажного
м
сушильного агента на стороне всасывания или нагнетания мельничного
вентилятора Q' . При определении Q' на входе в мельничный
м.в м.в
вентилятор рециркуляцию сушильного агента во входной патрубок
мельницы на время определения присосов следует закрыть.
Расходы воздуха и влажного сушильного агента определяются с помощью стандартных измерительных устройств либо с помощью
протарированных трубками Прандтля мультипликаторов [4]. Тарировку мультипликаторов следует производить в условиях, максимально приближенных к рабочим, так как показания этих устройств не строго подчинены закономерностям, присущим стандартным дроссельным устройствам.
Для приведения объемов к нормальным условиям измеряются температура и давление воздуха на входе в установку и влажного
сушильного агента у мельничного вентилятора. Плотность воздуха ро' м (кг/куб. м) в сечении перед мельницей (при обычно принимаемом содержании водяных паров (0,01 кг/кг сухого воздуха):
273 р'
м
ро' = 1,285 х ----------------, (15) м (273 + t') х 760
м
где р' — абсолютное давление воздуха перед мельницей в месте м измерения расхода, мм рт. ст.
Плотность сушильного агента перед мельничным вентилятором ро' (кг/куб. м) определяется по формуле:
м.в
1 + d' 273 р'
м.в
ро' = ------------ x ------------------, (16) м.в d' 1 (273 + t' ) х 760 ----- + ----- м.в 0,804 1,285 где d' - приращение содержания водяных паров за счет испаренной влаги топлива, кг/кг сухого воздуха, определяемое по
формуле:
В
м
d' = ДЕЛЬТА W мю = ДЕЛЬТА W х -----------------, (17) 1,285 х Q' х 1000 м
В — производительность мельницы, т/ч; м
мю — концентрация топлива в воздухе, кг/кг;
Q' — расход воздуха перед мельницей при нормальных условиях, м куб. м/ч;
ДЕЛЬТА W — доля испаренной влаги в 1 кг исходного топлива, определяемая по формуле:
р пл
W - W
ДЕЛЬТА W = ---------, (18)
пл
100 - W
W — влага топлива рабочая, %; пл
Подсчеты при определении присосов проводятся по формулам:
Q = Q' - Q' - Q куб. м/ч, (19) прис м.в м в.п В х 1000
м
где Q = --------- х ДЕЛЬТА W куб. м/ч; (20) в.п 0,804
Q
прис
К = ------ х 100%. (21) прис Q'
м
Значение присосов по отношению к теоретически необходимому для сжигания топлива расходу воздуха определяется по формуле:
Q n 1000
прис.ср
альфа = ----------------, (22) п.с В V к 0
Q — среднее значение присосов по всем системам прис.ср пылеприготовления, куб. м/ч;
n — среднее число работающих систем пылеприготовления при номинальной нагрузке котла;
В — расход топлива на котел, т/ч; к
V — теоретически необходимый расход воздуха для сжигания 1 кг 0 топлива, куб. м/кг.
Для выявления значения альфа на основе значения п.с коэффициента К , определенного по формуле (14), следует прис определить количество сушильного агента на входе в установку и далее вести расчеты на основе формул (21) и (22). Если определение значения Q' затруднено (например, в системах пылеприготовления с м
мельницами-вентиляторами из-за высоких температур газа), то можно это сделать, опираясь на расход газов в конце установки - Q'
м.в
[сохраняем обозначение формулы (21)]. Для этого К определяется прис по отношению к сечению за установкой по формуле:
RO' - RO" O" - O'
2 2 2 2
К" = --------- = -------. (23)
прис RO' 21 - O'
2 2
Q = К" х (Q' - Q ) куб. м/ч. (24) прис прис м.в в.п Далее ДЕЛЬТА альфа определяется по формуле (24).
п.с
При определении расхода сушильно-вентилирующего агента при газовой сушке целесообразно плотность определять по формуле (16),
1 1
подставляя в знаменателе вместо ----- значение --- . Последнее
1,285 ро
г
можно, согласно [5], определить по формулам:
ро + 1,285 х (альфа - 1)
г.о
ро = - --------------------------- кг/куб. м; (25) г альфа
пр
ро = в - 0,01К W кг/куб. м, (26) г.о ро ро
ро — плотность газов при альфа = 1; г.о пр
W — приведенная влажность топлива, % на 1000 ккал (1000 кг х % / ккал);
в и К - коэффициенты, имеющие следующие значения: ро ро в К ро ро АШ 1,376 0,70 Тощие угли 1,36 0,70 Каменные угли и их отходы 1,35 0,70 Бурые угли 1,354 0,51 Сланцы 1,325 0,48 Торф 1,365 0,60.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА И К.П.Д. КОТЛА
3.1. Расчеты по определению составляющих теплового баланса ведутся по приведенным характеристикам топлива [5] аналогично тому, как это выполняется в [8].
Коэффициент полезного действия (%) котла определяется по обратному балансу по формуле:
бр
эта = 100 - q - q - q - q - q , (27) к 2 3 4 5 6
где: q — потери тепла с уходящими газами, %; 2 q — потери тепла с химической неполнотой сгорания, %; 3 q — потери тепла с механической неполнотой сгорания, %; 4 q — потери тепла в окружающую среду, %; 5 q — потери тепла с физическим теплом шлака, %. 6
3.2. В связи с тем, что задачей настоящих Методических указаний является оценка качества ремонта, а сравнительные испытания проводятся примерно при тех же условиях, потери тепла с уходящими газами могут с достаточной точностью определяться по несколько упрощенной формуле (в сравнении с принятой в [8]):
альфа
ух
q = (К альфа + С) х (ипсилон - ----------- x t ) х 2 ух ух альфа + b х.в
ух
-2
х (1 - 0,01q ) x K x 10 %, (28) 4 Q
где: альфа — коэффициент избытка воздуха в уходящих газах; ух ипсилон — температура уходящих газов, °C; ух t — температура холодного воздуха, °C; х.в q — потери тепла с механической неполнотой сгорания, %; 4 K — поправочный коэффициент, учитывающий тепло, внесенное в Q котел с подогретым воздухом и топливом;
К, С, b - коэффициенты, зависящие от сорта и приведенной влажности топлива, усредненные значения которых приведены в
табл. 3.
УСРЕДНЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ К, С И b ДЛЯ ПОДСЧЕТА ПОТЕРЬ ТЕПЛА q 2
| Топливо | К | С | b |
| Антрациты, | п 3,5 + 0,02W ~ | п 0,32 + 0,04W ~ | 0,12 |
| полуантрациты, тощие угли Каменные угли | 3,53 п 3,5 + 0,02W | 0,38 п 0,4 + 0,04W | 0,14 <*> |
| Бурые угли | п 3,46 + 0,021W | п 0,51 + 0,042W | п 0,16 + 0,011W |
| Сланцы | п 3,45 + 0,021W | п 0,65 + 0,043W | п 0,19 + 0,012W |
| Торф | п 3,42 + 0,021W | п 0,76 + 0,044W | п 0,25 + 0,01W |
| Дрова | п 3,33 + 0,02W | п 0,8 + 0,044W | п 0,25 + 0,01W |
| Мазут, нефть | ~ 3,5 | ~ 4,5 | 0,13 |
| Природные газы | 3,53 | 0,60 | 0,18 |
| Попутные газы | 3,52 | 0,62 | ~ 0,18 |
| п п <*> При W >= 2b = 0,12 + 0,014W . | |||
Температура холодного воздуха t (°C) измеряется на стороне х.в всасывания дутьевого вентилятора до ввода регулирующего горячего воздуха.
Поправочный коэффициент К определяется по формуле: Q
р
Q
н
К = --------------. (29) Q р Q + q + q н тл кф Физическое тепло топлива имеет смысл учитывать лишь при использовании нагретого мазута. Рассчитывается эта величина в
кДж/кг (ккал/кг) по формуле:
м м q = С t альфа , (30) тл тл тл м
С — удельная теплоемкость мазута при температуре его тл поступления в топку, кДж/(кг х °C) [ккал/(кг х °C)]; м
t — температура поступающего в котел мазута, нагретого вне тл его, °C;
альфа — доля мазута по теплу в смеси топлив. м
Удельный расход тепла на 1 кг топлива, внесенного в котел с воздухом (кДж/кг) [(ккал/кг)] при его предварительном подогреве в
калориферах, рассчитывается по формуле:
п р -3 q = 0,35 альфа' ДЕЛЬТА t (1 + 0,006W К ) Q х 10 , (31) кф вп кф п н
альфа' — избыток воздуха, поступающего в котел, в воздушном вп тракте перед воздухоподогревателем;
ДЕЛЬТА t — повышение температуры воздуха в калориферах, °C; кф
п 3 W - приведенная влажность топлива, (кг х % х 10 )/кДж
3
[(кг х % х 10 ) / ккал];
К — физическая постоянная, равная 4,187 кДж (1 ккал); п р
Q — низшая теплота сгорания, кДж (ккал/кг). н
Приведенная влажность твердого топлива и мазута рассчитывается на основе текущих средних данных на электростанции по формуле:
р 3
п W x 10
W = ---------, (32)
р
Q
н
р
где W - влажность топлива на рабочую массу, %. При совместном сжигании топлива различных видов и марок, если коэффициенты К, С и b для различных марок твердого топлива отличаются один от другого, приведенные значения этих
коэффициентов в формуле (28) определяются по формуле:
К = К а + К а + ... + К а , (33) 1 1 2 2 n n
а , а ... а - тепловые доли каждого из топлив в смеси; 1 2 n K , K ... K - значения коэффициента К (С, b) для каждого из 1 2 n
топлив.
3.3 Потери тепла с химической неполнотой сгорания топлива
определяются по формулам:
q = K х (альфа - 0,02) х Q %; (34) 3 в неп.сгор
q = K х (альфа - 0,05) х Q %; (35) 3 в неп.сгор
q = K х (альфа - 0,1) х Q %. (36) 3 в неп.сгор Коэффициент К принимается равным 0,11 или 0,026 в зависимости
в
от того, в каких единицах определяется Q — в ккал/куб. м неп.сгор или кДж/куб. м.
Значение Q определяется по формуле: неп.сгор
Q = 30,2СО + 25,8Н + 85,5СН ккал/куб. м. (37) неп.сгор 2 4 При расчетах в кДж/куб. м численные коэффициенты в этой
формуле умножаются на коэффициент К = 4,187 кДж/ккал.
В формуле (37) СО, Н и СН — объемные содержания продуктов
2 4 неполного сгорания топлив в процентах по отношению к сухим газам. Определяются эти величины с помощью хроматографов по
предварительно отобранным пробам газа [4]. Для практических целей,
когда режим работы котла ведется при избытках воздуха, обеспечивающих минимальное значение q , вполне достаточно в
3
формулу (37) подставлять лишь значение СО. В этом случае можно обойтись более простыми газоанализаторами типа «Testo-Term».
3.4 В отличие от других потерь для определения потерь тепла с
механической неполнотой сгорания требуется знание характеристик
твердого топлива, используемого в конкретных опытах - его
р р
теплотворной способности Q и рабочей зольности А . При сжигании
н
каменных углей неопределенных поставщиков или марок полезно знать г и выход летучих V , так как эта величина может отразиться на л степени выгорания топлива — содержании горючих в уносе Г и шлаке ун Г . шл
Расчеты проводятся по формулам:
ун шл q = q + q %; (38) 4 4 4
р
Г Г Q А К
ун шл сгор Q
q = (альфа --------- + альфа ---------) х -------------- %, (39)
4 ун 100 - Г шл 100 - Г р
ун шл Q
н
альфа и альфа - доля золы топлива, выпадающей в холодную
ун шл
воронку и уносимой дымовыми газами; Q — теплота сгорания 1 кг горючих, равная 7800 ккал/кг или сгор 32660 кДж/кг.
Потери тепла с уносом и шлаком целесообразно рассчитывать отдельно, особенно при больших различиях в Г и Г . В последнем ун шл случае весьма актуально уточнение значения альфа , поскольку
шл
рекомендации [9] по этому вопросу весьма приближенны. На практике
альфа и Г зависят от крупности пыли и степени загрязнения
шл шл
топки шлаковыми отложениями. Для уточнения значения альфа
шл
рекомендуется провести специальные испытания [4].
При сжигании твердого топлива в смеси с газом или мазутом см значение q (%) определяется выражением: 4
см
q = q альфа , (40) 4 4 тв.т где альфа - доля твердого топлива по теплу в общем
тв.т
расходе топлива.
При одновременном сжигании нескольких марок твердого топлива р расчеты по формуле (39) ведутся по средневзвешенным значениям Q и н р А .
3.5 Потери тепла в окружающую среду рассчитываются на основе
рекомендаций [9]. При проведении опытов на нагрузке Д меньшей, к чем номинальная, пересчет производится по формуле:
ном
Д
ном к q = q х ----. (41) 5 5 Д
к
3.6 Потери тепла с физическим теплом шлака существенны лишь
при жидком шлакоудалении. Определяются они по формуле:
р
альфа (С ипсилон) х А
шл шл зл
q = --------------------------, (42)
6 р
Q
н
где (С ипсилон) — энтальпия золы, кДж/кг (ккал/кг). зл Определяется по [9].
Температура золы при твердом шлакоудалении принимается равной 600 °C, при жидком - равной температуре нормального жидкого
шлакоудаления t или t + 100 °C, которые определяются по [9] и нж зл [10].
3.7 При проведении опытов до и после ремонта необходимо
стремиться к поддержанию одинакового максимального числа параметров (см. п. 1.4 настоящих Методических указаний) с тем, чтобы свести к минимуму количество поправок, которые требуется вводить.
Относительно просто может быть определена лишь поправка к q 2 на температуру холодного воздуха t , если температура на входе в х.в воздухоподогреватель t' поддерживается на постоянном уровне. вп Сделать это можно на основе формулы (28), определив q при разных 2 значениях t . Учет влияния отклонения других параметров требует х.в экспериментальной проверки или машинного поверочного расчета котла.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕДНЫХ ВЫБРОСОВ
4.1 Необходимость определения концентраций оксидов азота
(NO ), а также SO и СО диктуется актуальностью проблемы х 2 сокращения вредных выбросов электростанций, которой с годами
уделяется все большее внимание [11, 12]. В [13] этот раздел отсутствует.
4.2 Для анализа дымовых газов на содержание вредных выбросов
применяются переносные газоанализаторы многих фирм. Наиболее распространены на электростанциях России электрохимические приборы
германской фирмы "Testo". Фирма выпускает приборы разного класса. С помощью наиболее простого прибора "Testo 300M" можно определить
содержание в сухих дымовых газах О в % и объемных долях (ррm) <*> 2 СО и NO и автоматически перевести объемные доли в мг/куб. мн при х
альфа = 1,4. С помощью более сложного прибора "Testo-350" можно
помимо изложенного определить температуру и скорость газа в месте
ввода зонда, определить расчетным путем к.п.д. котла (если зонд
введен в газоход за котлом), раздельно определить с помощью
дополнительного блока ("Testo-339") содержание NO и NO , а также
2
при использовании обогреваемых (длиной до 4 м) шлангов SO . 2 ---------------------------- 6
4.3 В топках котлов при горении топлива в основном (на 95 -
99%) образуется монооксид азота NO, а содержание более токсичного диоксида NO составляет 1 - 5%. В газоходах котла и далее в
2
атмосфере происходит частичное неконтролируемое доокисление NO в NO . Поэтому условно при переводе объемной доли (ррm) NO в 2 x стандартное массовое значение (мг/куб. мн) при альфа = 1,4 применяется переводной коэффициент 2,05 (а не 1,34, как для NO). Этот же коэффициент принят и в приборах "Testo" при переводе
значений из ррm в мг/куб. мн.
4.4 Содержание оксидов азота принято определять в сухих
газах, поэтому водяные пары, содержащиеся в дымовых газах, должны быть максимально сконденсированы и отведены. Для этого помимо конденсатоотводчика, которым оснащаются приборы "Testo", целесообразно при коротких линиях устанавливать перед прибором
колбу Дрекслера для организации пробулькивания газа через воду.
4.5 Представительную пробу газа для определения NO , a также
x
SO и СО можно отобрать лишь в сечении за дымососом, где газы 2 перемешаны, в сечениях же, более близких к топке, можно получить искаженные результаты, связанные с отбором проб из шлейфа топочных
газов, характеризующегося повышенным или пониженным содержанием NO , SO или СО. В то же время при детальном изучении причин x 2 повышенных значений NO полезно отбирать пробы из нескольких точек
х
по ширине газохода. Это позволяет связать значения NO с x
организацией топочного режима, найти режимы, характеризующиеся меньшим разбросом значений NO и соответственно меньшим средним
x
значением.
4.6. Определение NO до и после ремонта, так же как и x
определение других показателей котла, следует проводить при номинальной нагрузке и в режимах, рекомендуемых режимной картой.
Последняя, в свою очередь, должна быть ориентирована на применение
технологических методов подавления оксидов азота - организацию ступенчатого сжигания, ввод газов рециркуляции в горелки или в воздуховоды перед горелками, разную подачу топлива и воздуха в
разные ярусы горелок и др.
4.7 Проводя опыты по максимальному сокращению NO , что часто
х
достигается снижением избытка воздуха в контрольном сечении (за пароперегревателем), следует избегать роста СО. Предельные значения для вновь проектируемых или реконструируемых котлов,
согласно [12], составляют: для газа и мазута — 300 мг/куб. мн, для пылеугольных котлов с твердым и жидким шлакоудалением — соответственно 400 и 300 мг/куб. мн.
Пересчет СО и SO из ррm в мг/куб. мн производится умножением 2 на удельные массы 1,25 и 2,86.
4.8 Для исключения ошибок при определении содержания в
дымовых газах SO необходимо отбирать газы за дымососом и, кроме 2
того, предотвратить конденсацию содержащихся в дымовых газах водяных паров, так как SO хорошо растворяется в воде с
2
образованием H SO . Для этого при высокой температуре уходящих
2 3
газов, исключающей конденсацию водяного пара в газозаборной трубке
и шланге, сделать их максимально короткими. В свою очередь при возможной конденсации влаги следует применять обогреваемые (до
температуры 150 °C) шланги и приставку для осушения дымовых газов.
4.9 Отбор проб за дымососом сопряжен в течение достаточно
длительного периода с минусовыми температурами окружающего воздуха, а приборы "Testo" рассчитаны для работы в области температур +4 - +50 °C, поэтому для измерений за дымососом в
зимнее время требуется установить утепленные кабинки.
Для котлов, оснащенных мокрыми золоуловителями, определение SO за дымососом позволяет учесть частичное поглощение SO в 2 2
скрубберах.
4.10 Для исключения систематических ошибок в определении NO
х
и SO и сравнения их с обобщенными материалами целесообразно 2 сопоставить экспериментальные данные с расчетными значениями. Последние могут быть определены по [13] и [14].
4.11. Качество ремонта котельной установки среди прочих показателей характеризуют выбросы в атмосферу твердых частиц. При необходимости определения этих выбросов следует пользоваться [15] и [16].
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УРОВНЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПАРА И ДИАПАЗОНА ЕЕ РЕГУЛИРОВАНИЯ
5.1. При проведении эксплуатационных испытаний следует выявить возможный диапазон регулирования температуры пара с помощью пароохладителей и при недостатке этого диапазона определить необходимость вмешательства в топочный режим для обеспечения требуемого уровня перегрева, поскольку указанные параметры определяют техническое состояние котла, характеризуют качество ремонта.
5.2 Оценка уровня температуры пара ведется по значению
усл
условной температуры t (температуры пара в случае отключения п.п пароохладителей). Эта температура определяется по таблицам водяного пара исходя из условной энтальпии:
усл
i = i + ДЕЛЬТА i К, (43) п.п п.п п.охл
где: i — энтальпия перегретого пара, ккал/кг; п.п ДЕЛЬТА i — уменьшение энтальпии пара в пароохладителе, п.охл ккал/кг;
К — коэффициент, учитывающий увеличение тепловосприятия перегревателя вследствие роста температурного напора при включении
пароохладителя. Значение этого коэффициента зависит от размещения пароохладителя: чем ближе пароохладитель расположен к выходу из пароперегревателя, тем ближе к единице коэффициент. При установке поверхностного пароохладителя на насыщенном паре К принимается
равным 0,75 — 0,8.
При использовании для регулирования температуры пара поверхностного пароохладителя, в котором пар охлаждается за счет
пропуска через него части питательной воды:
Д + Д
пов п.п н.пр
ДЕЛЬТА i = (i' - i ) х ------------, (44)
п.охл в.эк п.в Д
п.п
i и i' - энтальпия питательной воды и воды на входе в п.в в.эк
экономайзер;
Д и Д - расход перегретого пара и непрерывной продувки, п.п н.пр на значение которой расход питательной воды отличается от расхода
пара.
При использовании впрыскивающих пароохладителей:
Д х (i - i )
впр впр п.п к
ДЕЛЬТА i = ------------------, (45)
п.охл Д
п.п
Д — расход воды на впрыск (собственного конденсата или впр питательной воды);
i — энтальпия конденсата, при отсутствии переохлаждения к
соответствующая энтальпии воды на кривой насыщения при давлении в барабане; при впрыске питательной воды замещается i .
п.в
При отсутствии измерения расхода воды на впрыск последний может быть определен по формуле:
i' - i"
впр впр
Д = ----------- х Д , (46)
впр i' - i п.п
впр к
где i' и i" - энтальпия пара до и после пароохладителя.
впр впр
В тех случаях, когда на котле имеется несколько впрысков, по
п
формуле (46) определяется расход воды на последний впрыск Д по впр ходу пара. На предыдущий впрыск вместо Д в формуле (46) следует п.п п
подставить (Д - Д ) и соответствующие этому впрыску значения
п.п впр
энтальпии пара и конденсата. Аналогично записывается формула (46)
для случая, когда количество впрысков больше двух, т.е.
п п-1
подставляется (Д - Д - Д ) и т.д.
п.п впр впр
5.3. Диапазон нагрузок котла, в пределах которых номинальная температура свежего пара обеспечивается устройствами, предназначенными для этой цели без вмешательства в режим работы топки, определяется экспериментально. Ограничение для барабанного котла при снижении нагрузки часто связано с неплотностью регулирующей арматуры, а при увеличении нагрузки может являться следствием пониженной температуры питательной воды из-за относительно меньшего расхода пара через пароперегреватель при неизменном расходе топлива. Для учета влияния температуры питательной воды следует воспользоваться графиком, аналогичным изображенному на рис. 3, а для пересчета нагрузки на номинальную температуру питательной воды — на рис. 4.
5.4. При проведении сравнительных испытаний котла до и после ремонта так же экспериментально должен быть определен диапазон нагрузок, при котором выдерживается номинальная температура пара промперегрева. При этом имеется в виду использование проектных средств регулирования этой температуры — паропарового теплообменника, газовой рециркуляции, байпаса газов помимо промпароперегревателя (котлы ТП-108, ТП-208 с расщепленным хвостом), впрыска. Оценку следует вести при включенных подогревателях высокого давления (проектной температуре питательной воды) и с учетом температуры пара на входе в промпароперегреватель, а для двухкорпусных котлов — при одинаковой загрузке обоих корпусов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Методика оценки технического состояния котельных установок до и после ремонта: РД 34.26.617-97. — М.: СПО ОРГРЭС, 1998.
2. Правила организации технического обслуживания и ремонта оборудования, зданий и сооружений электростанций и сетей: РД 34.38.030-92. — М.: ЦКБ Энергоремонта, 1994.
3. Методические указания по составлению режимных карт котельных установок и оптимизации управления ими: РД 34.25.514-96. — М.: СПО ОРГРЭС, 1998.
4. Трембовля В.И., Фингер Е.Д., Авдеева А.А. Теплотехнические испытания котельных установок. — М.: Энергоатомиздат, 1991.
5. Пеккер Я.Л. Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива. — М.: Энергия, 1977.
6. Толчинский Е.Н., Дунский В.Д., Гачкова Л.В. Определение присосов воздуха в топочные камеры котельных установок. — М.: Электрические станции, № 12, 1987.
7. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации: РД 34.20.501-95. — М.: СПО ОРГРЭС, 1996.
8. Методические указания по составлению и содержанию энергетических характеристик оборудования тепловых электростанций: РД 34.09.155-93. — М.: СПО ОРГРЭС, 1993.
9. Тепловой расчет котельных агрегатов (Нормативный метод). — М.: Энергия, 1973.
10. Энергетическое топливо СССР: Справочник. — М.: Энергоатомиздат, 1991.
11. Котлер В.Р. Оксиды азота в дымовых газах котлов. — М.: Энергоатомиздат, 1987.
12. ГОСТ 50831-95. Установки котельные. Теплотехническое оборудование. Общие технические требования.
13. Методика определения валовых и удельных выбросов вредных веществ в атмосферу от котлов тепловых электростанций: РД 34.02.305-90. — М.: Ротапринт ВТИ, 1991.
14. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций: РД 34.02.304-95. — М.: Ротапринт ВТИ, 1996.
15. Методика определения степени очистки дымовых газов в золоулавливающих установках (экспресс-метод): РД 34.02.308-89. — М.: СПО Союзтехэнерго, 1989.
16. Методика испытаний золоулавливающих установок тепловых электростанций и котельных: РД 34.27.301-91. — М.: СПО ОРГРЭС, 1991.