РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций

(утв. РАО «ЕЭС России» 28.09.1995)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["РД 34.02.304-88"]:::rst
  n1["РД 34.02.304-95"]:::rst
  click n1 "https://bukva.ai/docs/ukazanie-ukazaniya-rd-34-02-304-95" "РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций (утв. РАО'ЕЭС России' 28.09.1995)"
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

28 сентября 1995 года

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

РД 34.02.304-95

Взамен РД 34.02.304-88

Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (АООТ «ВТИ»), Центральным котлотурбинным институтом (АО ЦКТИ).

Утверждены Департаментом науки и техники РАО «ЕЭС России» 28 сентября 1995 года.

Настоящие Методические указания распространяются на паровые котлы паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейные котлы мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающие твердое, жидкое и газообразное топливо в факельных топочных устройствах, и устанавливают порядок и методы расчета выбросов оксидов азота при проектировании новых и реконструкции действующих котлов.

Положения настоящего отраслевого нормативного документа подлежат применению расположенными на территории Российской Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе союзами, ассоциациями, концернами, акционерными обществами, межотраслевыми, региональными и другими объединениями, имеющими в своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные, независимо от форм собственности и подчинения.

1. Общие положения

Сжигание топлива на тепловых электростанциях и в котельных приводит к выбросу в атмосферу продуктов сгорания органического топлива, содержащих токсичные оксиды азота NOx (главным образом монооксид азота NO и в меньшей степени диоксид NO2).

Количество образующихся оксидов азота зависит от характеристики топлива и от конструктивного исполнения топочной камеры, поэтому на стадии проектирования котлов необходимо провести расчет ожидаемых выбросов оксидов азота и предусмотреть меры по снижению их до величин, максимально приближающихся к нормативам удельных выбросов NOx в атмосферу (Приложение А).

В топках при горении топлива образуется 95 — 99% монооксида азота NO и 1 — 5% более токсичного диоксида азота NO2. В атмосфере происходит неконтролируемое превращение NO в NO2, в связи с чем расчет ведется условно на NO2. Для расчета доли диоксида азота в суммарном содержании NOx в атмосферном воздухе при расчете загазованности и нормировании выбросов ТЭС условно применяется коэффициент 0,8.

Источниками оксидов азота являются молекулярный азот воздуха, используемого в качестве окислителя при горении, и азотсодержащие компоненты топлива. В связи с этим принято делить оксиды азота на воздушные и топливные. Воздушные, в свою очередь, можно разделить на термические, образующиеся при высоких температурах за счет окисления молекулярного азота атомарным кислородом (механизм Зельдовича), и так называемые «быстрые» оксиды азота, образующиеся в зоне сравнительно низких температур в результате реакции углеводородных радикалов с молекулой азота и последующего взаимодействия атомарного азота с гидроксилом OН.

2. Расчет выбросов оксидов азота

2.1 Массу выбросов оксидов азота М (г/с) рассчитывают по

                                    NO2

удельным выбросам или по концентрации оксидов азота:

                               r

                      М    = В  х Q  х К   ;                   (1)
                       NO2    p    i    NO2

                     М    = B  x V    x C   ,                  (2)
                      NO2    p    c.г    NO2

 где:
 B  - расчетный расход топлива, кг/с (куб. м/с);
  p
  r
 Q  - теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/куб. м);
  i
 K    - удельный выброс оксидов  азота  в  пересчете  на  NO2,
  NO2

кг/ГДж; С — концентрация оксидов азота, г/куб. м, в сухой пробе NO2

газа при стандартных  условиях  и  при  определенном  коэффициенте
избытка воздуха альфа (рекомендуется все расчеты концентрации  NOx
при сжигании твердого топлива,  газа  и  мазута  пересчитывать  на

альфа = 1,4); V — объем сухих дымовых газов, куб. м/кг (куб. м/куб. м), c.г при том же коэффициенте избытка воздуха альфа, что и С . NO2

2.2 Объем сухих дымовых газов рассчитывается по формуле:

                       0                  0    0
               V    = V  + (альфа - 1) x V  - V   ,            (3)
                c.г    г                       H2O

          0  0    0
     где V, V  и V    -  соответственно   объем  воздуха,  дымовых
             г    H2O
газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании 1 кг  (или  1

куб. м) топлива, куб. м/кг (куб. м/куб. м).

2.3 Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют на

основе химического состава сжигаемого топлива по формулам:

         0          r        r            r           r
        V = 0,0889(C + 0,375S     + 0,265H ) - 0,0333О ;      (4)

                         op+к

                0           r          r          0
               V    = 0,111H  + 0,0124W  + 0,0161V ;           (5)

            H2O

                                          r         r
                                         C  + 0,375S
         0           0     0                        op+к
        V  = V    + V   + V    = 1,866 x --------------- +     (6)
         г    RO2    N2    H20                 100

                         0       r          0

              + 0,79V  + 0,8N  / 100 + V   ,
                                        H2О

 где:

      r   r      r   r   r
     C , S    , H , O , N  - соответственно содержание  углерода,

      op+к

серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива в процентах; r W — влажность рабочей массы топлива в процентах.

2.4 Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам:

           0

V = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S + (7)

                          n
               + SUM (m + -) Cm x Hn - O2];
                          4

              0                         n
             V    = 0,01[Н2S + H2 + SUM - Cm x Hn +            (8)
              H2O                       2

                                        0
                 + 0,124d    ] + 0,0161V ;
                         т.тл

       0

V = 0,01[CO2 + CO + H2S + SUM m x Cm x Hn] + (9) г

                         0   N2     0
                  + 0,79V  + --- + V   ,
                             100    H2O

где:

СО, СО2, Н2, Н2S, Cm x Hn, N2, O2 — соответственно содержание оксида углерода, диоксида углерода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, куб. м/куб. м (при 273 К и 101,3 кПа);

m и n — число атомов углерода и водорода соответственно.

Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива можно определить по периодически переиздаваемому справочнику «Энергетическое топливо в СССР» или по другим аналогичным справочникам.

2.5 Соотношение между удельными выбросами и концентрацией оксидов азота определяют по формулам:

                                       r

                    К    = C    x  V    / Q ;                 (10)
                     NO2    NO2     c.г    i

                                r

                     C    = K    x Q  / V   .                 (11)
                      NO2    NO2    i    с.г

3. Расчет удельных выбросов оксидов азота для пылеугольных котлов

3.1 Исходные данные, необходимые для расчета удельных

выбросов: r N — содержание азота в топливе в % на рабочую массу; r Q — теплота сгорания топлива, МДж/кг; i тип горелок (вихревые, прямоточные, с подачей пыли высокой концентрации); альфа — коэффициент избытка воздуха в горелках; г альфа — доля первичного воздуха по отношению к теоретически 1 необходимому; r — степень рециркуляции дымовых газов через горелки, %: г

     W  / W  - отношение скоростей в выходном сечении горелок;
      2    1
     ДЕЛЬТА альфа  - присосы в топке;

             т
 ДЕЛЬТА альфа  - третичный воздух, подаваемый в  топку  помимо
             3

горелок; ДЕЛЬТА альфа — сбросной воздух (сушильный агент) при сбр транспорте пыли к горелкам горячим воздухом; Т» — температура за зоной активности горения, К. aг

3.2 Удельные выбросы оксидов азота К (г/МДж) складываются

                                      NO2

              тпл              взд
из топливных К    и воздушных K    оксидов азота:
              NO2              NO2

                                тпл    взд
                        К    = K    + К   .                   (12)
                         NO2    NO2    NO2

3.3 Топливные оксиды азота подсчитываются по формуле:

    тпл

       К    = 0,7 х N  х бета       х бета       х бета   х   (13)
        NO2          т       альфа        альфа        r
                                  г            1        г

                       x бета     х бета  ,
                             тэта       см

 где:
 N  - содержание азота в топливе, г/МДж:
  т

                                 r    r
                         N  = 10N  / Q .                      (14)
                          т           i

Значения коэффициентов формулы (13) приведены в таблице 1.

Таблица 1

3.4 При транспорте пыли к горелкам высокой концентрации

        тпл

значение К , подсчитанное по формуле (13), умножают на NO2 коэффициент 0,8. При этом долю первичного воздуха альфа и 1

отношение W  / W  принимают равными тем значениям, которые были бы
           2    1
выбраны в соответствии  с  Руководящими указаниями "Проектирование
топок  с  твердым  шлакоудалением"  (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42,  1981)

при обычной подаче пыли к горелкам первичным воздухом.

3.5 Воздушные оксиды азота образуются в зоне максимальных

температур, то есть там, где поля концентраций, скоростей и взд температур отдельных горелок уже выровнялись. Следовательно, K NO2 определяется в основном не особенностями горелок, а интегральными параметрами топочного процесса. взд

Для подсчета K используют зависимость, учитывающую NO2 известное уравнение Зельдовича:

                                             67000

                                 __________    - -----
                               /альфа"  - 1       T"
        взд            16     /      аг            аг
       К    = 1,54 x 10   x \/ -----------  х е       / T" ,  (15)
        NO2                      альфа"                  аг

                                  аг

 где:
 альфа"   -  коэффициент  избытка  воздуха  в  зоне  активного
      аг

горения, условно принимаемый как сумма  организованно  подаваемого
воздуха через горелки  и  присосов  через  нижнюю  часть  топочной

камеры, т.е.:

              альфа"  = альфа  + 1/2 ДЕЛЬТА альфа ;           (16)
                   aг        г                   т

     Т"  - температура на выходе из зоны активного горения, К.

  aг

Уравнение (15) справедливо в диапазоне коэффициентов избытка

воздуха 1,05 <= альфа"  <= 1,4 и до температуры Т"  = 2050 K.  При
                     aг                          aг

                    взд

Т"  < 1800 К величиной К    можно пренебречь.
 aг                     NO2

                                          взд

В Приложении Б приведены значения К при различных NO2

значениях альфа"  и Т" , а на рисунках 1 - 3 <*> - номограммы  для
               aг    aг
приближенного расчета количества выбросов  топливных  и  воздушных
               тпл     взд                           тпл     взд
оксидов азота К    и К    , а также их концентраций С    и  С    в
               NO2    NO2                            NO2     NО2

пересчете на коэффициент избытка воздуха альфа = 1,4 (02 = 6%). -------------------------------- <*> Здесь и далее рисунки не приводятся.

Температуру в конце зоны активного горения Т» рассчитывают aг по Руководящим указаниям «Проектирование топок с твердым шлакоудалением» (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981).

     Для случая, когда рециркуляция дымовых  газов  через  горелки
отсутствует,   формула   для  расчета  температуры  в  конце  зоны

активного горения тэта» , °С, имеет вид: aг

     100 - q

                чг    r
         --------- x Q  + Q         4            -10
         100 - q      i    в   (T" )  x 2,05 x 10    x а  x пси F
                ч                aг                     т
тэта"  = ------------------- - ----------------------------------, (17)
    aг          (V )                       В  х (V )
                  с г                       р     с г

 где:
 Q  - теплосодержание  воздуха,  поступающего  через  горелки,
  в

МДж/кг; (V ) — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 с г кг топлива, МДж/(кг x °С); пси F — произведение коэффициента эффективности на суммарную поверхность, ограничивающую зону активного горения, кв. м; а — степень черноты топки в зоне максимального т тепловыделения (определяется по «Тепловому расчету котельных агрегатов (нормативный метод)» (М.: Энергия, 1973).

Приведенное уравнение решается методом последовательных

приближений,  т.к.  в  его правую часть входит Т"  = тэта"  + 273.
                                                aг       aг
Для приблизительной оценки тэта"  вместо расчета по  формуле  (17)

                           aг

можно воспользоваться номограммой (рисунок 4).  Правая  часть этой
номограммы позволяет оценить адиабатическую  температуру (1-й член

уравнения (17)). Затем на верхней части вертикальной оси откладывается произвольное значение Т» (точка 2) и по левой части aг номограммы определяется 2-й член уравнения (17). Если разница 1-го

и 2-го членов (на нижней части вертикальной оси)  будет  более чем
на   50 °С   отличаться   от  предварительно  выбранной   величины

Т» (тэта» ), то необходимо сделать 2-е приближение.

 aг     aг
     При  наличии   рециркуляции   дымовых  газов  расчет  следует
выполнять по  "Руководящим  указаниям  по  проектированию топок  с

твердым шлакоудалением». взд

3.6 Величина воздушных оксидов азота К может быть снижена

                                        NO2

за счет уменьшения Т» , причем эффективность любых мероприятий в aг этой области будет тем больше, чем выше исходное значение температуры. тпл

Снижение величины топливных оксидов азота К может быть NO2

осуществлено  путем  изменения   нескольких  параметров,   влияние
которых учитывают приведенными выше  безразмерными  коэффициентами

(см. таблицу 1).

В качестве примера в Приложении В приведены расчеты для котлов БКЗ-210-140Ф, работающих на промпродукте кузнецких каменных углей, БКЗ-420-140-5 — на экибастузском СС и ТП-87 — на двух марках кузнецких углей: СС и Т.

4. Расчет концентрации оксидов азота при сжигании газа и мазута

4.1 Исходные данные, необходимые для расчета концентрации

оксидов азота в дымовых газах энергетических котлов: Д — номинальная паропроизводительность котла, кг/с; н Д — фактическая паропроизводительность котла, кг/с; r Q — низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/куб. м i (МДж/кг); В — расход топлива (расчетный), куб. м/с (кг/с); р q — доля топлива или воздуха, поступающая через каждый ярус i горелок, от общего количества поступающего через все горелки; n — доля горелок в каждом ярусе от общего количества горелок. i

Геометрические размеры зоны активного горения: а — ширина топки (в свету), м (при наличии двусветного тп экрана — ширина одной ячейки); в — глубина топки (в свету), м; тп z — число ярусов горелок; яр h — расстояние между ярусами горелок, м; яр дзета — коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в г

факелах горелок в пределах зоны активного  горения,  зависящий  от
конструкции горелок: унифицированные и оптимизированные горелки  -
1, двухпоточные горелки стадийного  сжигания - 0,7,  многопоточные
горелки   стадийного  сжигания  -  0,58,   многопоточные   горелки
стадийного сжигания с подачей  части  топлива  в  инертные  газы -

0,42; Т — температура воздуха перед горелками, К; в альфа — коэффициент избытка воздуха в конце топки; r — степень (доля) рециркуляции дымовых газов, %; m — показатель, зависящий от вида топлива: для газа — 0,5, для мазута — 0,47; а — коэффициент, зависящий от способа ввода рециркуляции рец

газов: в под топки - 0,005, в шлицы под горелки  -  0,02,  снаружи
воздушного потока горелки - 0,14, в дутьевой воздух - 0,16,  между

воздушными потоками горелки — 0,19; дельта — доля воздуха от теоретически необходимого, подаваемого в топку помимо горелок (вторичный воздух), %; а — коэффициент, зависящий от места расположения ввода зг вторичного воздуха относительно зоны горения: ниже или в пределах зоны активного горения — 0, выше зоны активного горения — 0,01; а — коэффициент, учитывающий способ подачи вторичного ст воздуха: навстречу факелу — 0,015; под горелками — 0,007, над горелками — 0,018; мю — степень перераспределения топлива или воздуха по ярусам горелок, %:

                     z
                      яр

                    мю = SUM |q  - n | x 100;                 (18)
                         i=1   i    i

     а    -   коэффициент,   учитывающий  размещение  горелок  при

  нс

распределении топлива или воздуха по ярусам: однофронтовое — 0,016, встречное — 0,009; g — относительное количество влаги, вводимой в зону горения (% от массового расхода топлива); а — коэффициент, учитывающий место ввода влаги: в корень вл факела через горелки — 0,025, в пристенную зону — 0,015; r N — содержание связанного азота в топливе (мазуте), % на рабочую массу.

4.2 На основании геометрических размеров топки определяют

тепловую нагрузку q (МВт/кв. м) лучевоспринимающей поверхности лг зоны активного горения:

                            r

                               Q  x В
                                i    р
         q   = ----------------------------------------.      (19)
          лг   2(а   + в  ) z   x h   + 1,5 х а   х в
                  тп    тп   яр    яр          тп    тп

     При наличии в топке двусветного экрана В  принимается на одну

                                         р

ячейку.

     Для  топок с  одноярусным  расположением  горелок  (единичной
мощностью от 30 до 60 МВт) z   х h   = 3 м. При подовой компоновке
                            яр    яр
горелок единичной мощностью от 50 до 95 МВт z   x h   = 7,5 м, для
                                             яр    яр
горелок 96 - 160 МВт z   x h   = 10 м.
                      яр    яр

                                              исх

4.3 Исходную концентрацию оксидов азота С (мг/куб. м),

                                              NOx

определяемую конструкцией топочной  камеры и горелочных  устройств
(0,5 < q  < 3,0 МВт/кв.  м),  с  учетом  масштабного  коэффициента

    лг

тепловой производительности К при номинальной нагрузке и м альфа = 1,02 рассчитывают по формулам: при сжигании газа:

                 исх                      0,88
                С    = 613 x (дзета  х q  )    х К ;          (20)
                 NOx               г    лг        м

    при  сжигании   мазута   концентрация   складывается  из  двух

составляющих:

                    исх

                       С    = C'    + C"   ,                  (21)
                        NOx    NOx     NOx

 где:

                                      0,62

                  C'   = 632(дзета  х q  )     х К            (22)
                   NOx            г    лг         м

 и

                           r

                   С"   = 220(N  - 0,25) x К .                (23)
                    NOx                     м

     Второй   член  учитывает  количество  NOx,  образующееся  при
отклонении содержания азота в мазуте от среднего  уровня,  равного

0,25%.

Коэффициент К вычисляют по формуле: м

                                            r 0,41

                          1,5 + (дзета  х В  х Q )
                                      г    р    i
           К  = 1 - exp(- ----------------------------).      (24)
            м                         7,1

4.4 Полученные результаты по исходной концентрации оксидов

азота дополняют коэффициентами, учитывающими: температуру воздуха, поступающего в горелки, К ; гв

     коэффициент избытка воздуха, К'     для  газа  и  К"      для
                                   альфа                альфа

мазута; ввод рециркуляции дымовых газов, К ; r

     тепловую  мощность зоны  активного  горения  при  ступенчатом
сжигании, К  ;

       зг
 организацию схемы ступенчатого сжигания, К  ;
                                           ст

     нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок, К  ;
     подачу влаги, К  ;                               нс

                вл
 действительную нагрузку котла, К .
                                 N

Расчетную концентрацию оксидов азота определяют: для газа:

                    исх                        0,88
            С    = C    х К   х К'     х К  x K     х         (25)
             NOx    NOx    гв    альфа    r    зг

                        x К   х К   х К   х К ;
                           ст    нс    вл    N

 для мазута:

                  0,62

      C    = (C'   x K     + С"   x K"    ) х К   х К'     х  (26)
       NOx     NOx    зг      NOx    альфа     гв    альфа

                   x К  х К   х К   х К   х К .
                      r    ст    нс    вл    N

4.5 Коэффициенты вычисляют по формулам:

                  К   = 1 - 0,001 х (620 - Т );               (27)
                   гв                       в

                                  2

К' = 1,35 — 43 х (альфа — 1,09) + 2 х (альфа — 1,09); (28) альфа

К» = 4,55 х (альфа — 0,8); (29) альфа

                                     m

                        К  = 1 - а    х r ;                   (30)
                         r        рец

                     К   = 1 - а   х дельта;                  (31)
                      зг        зг

                     К   = 1 - а   х дельта;                  (32)
                      ст        cт

                        К   = 1 - а   х мю;                   (33)
                         нс        нс

                        К   = 1 - а   х g;                    (34)
                         вл        вл

                                 1,25

                        К  = (Д / Д )    .                    (35)
                         N         н

Пример расчета концентрации оксидов азота приведен в Приложении Г.

5. Расчет удельных выбросов или концентраций при совместном сжигании угля с мазутом или газом

5.1. При проектировании новых котлов, рассчитанных на сжигание угля и природного газа или угля и мазута, расчет выбросов оксидов азота должен выполняться для случая работы котла с номинальной нагрузкой полностью на худшем в экологическом отношении топливе. Приведенное содержание азота на 1 ГДж у всех марок углей выше, чем у мазута, а у природного газа связанный азот вообще отсутствует. Следовательно, для котлов, которые проектируются на несколько видов топлива, включая уголь, расчет выбросов оксидов азота следует выполнять по формулам раздела 3.

5.2 В действующих котлах часто сжигаются одновременно уголь

и мазут или уголь и газ. В этом случае расчет концентрации оксидов азота С (г/куб. м) проводится по формулам (10 - 15) (для NO2 твердого топлива), а затем полученную концентрацию С нужно NO2 умножить на поправочный безразмерный коэффициент: при сжигании газа вместе с углем:

                             _____________

                    пси  = 1 - \/дельта  / 2,5;               (36)
                       г               г

 при сжигании мазута вместе с углем:

                            ______________

                   пси  = 1 - \/дельта  / 1,65,               (37)
                      м               м

     где дельта  и дельта  - доля газа или мазута по теплу.
               г         м

5.3 Доли газа и мазута по теплу рассчитывают по формуле:

                                    r

                                 В  x (Q )
                                  i     i i
                  дельта  = -------------------,              (38)
                        i        r          r
                            B  (Q )  + B  (Q )
                             у   i у    i   i i

 где:
 В  - расчетный расход газа или мазута, куб. м/с (кг/с);
  i
  r
 Q  - теплота сгорания газа или мазута, МДж/куб. м (МДж/кг);
  i
        r

     В  и (Q )  - то же для угля, кг/с и МДж/кг.
      у     i у

5.4 Для определения удельных выбросов К (кг/ГДж) можно

                                           NO2

воспользоваться уравнением (10), в правую часть которого подставляется полученная величина С (с поправкой по уравнениям NO2 (35) или (36)). Объем сухих дымовых газов и теплоту сгорания при сжигании угля с мазутом рассчитывают по формулам:

        (V   )   = дельта  (V   )  + (1 - дельта ) (V   ) ;   (39)
          c.г см         м   c.г м              м    c.г у

            r                r                     r
          (Q )   = дельта  (Q )  + (1 - дельта ) (Q ) ,       (40)
            i см         м   i м              м    i у

где дельта — доля мазута по теплу, определяемая по (37), а м r

(V   )  и (Q )   -  соответственно  объем  сухих   дымовых  газов,
  c.г м     i м
образующихся при полном сгорании мазута,  куб. нм/кг  при  альфа =

1,4 и теплота сгорания мазута, МДж/кг.

     При  сжигании  угля  совместно  с  газом  расчет  выполняется
условно на  1  кг  твердого  топлива  с  учетом  количества  газа,

приходящегося на 1 кг угля:

                  (V   )   = (V   )  + x (V   ) ;             (41)
                    c.г см     c.г у       c.г г

                      r        r         r
                    (Q )   = (Q )  + x (Q ) ,                 (42)
                      i см     i у       i г

 где х - количество газа на 1 кг твердого топлива, куб. м/кг.

     Если  смесь  топлив  задана  долями  тепловыделения   каждого
топлива (дельта  и дельта ), то количество газа, приходящееся на 1
               у         г

кг твердого топлива, составляет:

                              r

                      дельта    (Q )
                            г     i у
                  х = ------- х -----, куб. м/кг.             (43)
                      дельта      r
                            у   (Q )

                              i г

Приложение А

(справочное)

Таблица А1

ВВОДИМЫХ НА ТЭС ДО 31.12.2000

Таблица А2

ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК, ВВОДИМЫХ НА ТЭС С 01.01.2001

(справочное)

                                         ВЗД

ВЕЛИЧИНА ВОЗДУШНЫХ ОКСИДОВ АЗОТА К , Г/МДЖ NO2

Таблица Б1

(справочное)

ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ СЖИГАНИИ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА

(без использования ЭВМ)

     Примечание. Коэффициент    избытка   воздуха,   на    который
рассчитывается  концентрация  оксидов  азота С   ,  принят  равным

                                          NO2

альфа = 1,4 (независимо от фактического избытка воздуха за котлом).

(справочное)

В качестве примеров рассмотрены:

а) котел ТГМП-204 — на газе. На котле организовано ступенчатое сжигание отключением расхода газа на горелки третьего яруса. Газы рециркуляции поступают через горелочные устройства вокруг воздушного потока. Впрыск воды в топку осуществляется через горелки;

б) котел ТГМП-114 — на газе. На котле установлены трехпоточные горелки специальной конструкции, обеспечивающие стадийное сжигание с подачей части топлива в дымовые газы рециркуляции. Кроме того, на котле осуществлено ступенчатое сжигание. Вторичный воздух подается над горелками выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в топку через горелки между воздушными потоками;

в) котел ТГМП-114 — на мазуте. На котле реализованы мероприятия, перечисленные в п. «б», за исключением схемы двухступенчатого сжигания;

г) котел ТГМП-344 — на газе. На котле осуществлен режим ступенчатого сжигания с отключением по топливу четырех горелок верхнего яруса. Рециркуляция дымовых газов осуществляется через горелки в смеси с воздухом;

д) котел ТГМП-314П — на газе. На котле с подовым расположением горелок реализована схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в дутьевой воздух перед горелками;

е) котел ТГМЕ-464 — на газе. На котле выполнено перераспределение топлива по ярусам горелок и ввод рециркуляции дымовых газов в дутьевой воздух;

ж) котел БКЗ-320-140ГМ — на газе. На котле организована подача вторичного воздуха выше зоны активного горения и ввод дымовых газов рециркуляции в дутьевой воздух;

з) котел ПТВМ-100 — на газе. На котле установлены двухпоточные горелки стадийного сжигания и выполнена схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха над горелками в пределах зоны активного горения.

<*> Номинальная и фактическая теплопроизводительность, МВт.

<**> Третий ярус использован для подачи вторичного воздуха.

<***> Принято по методике.