Изменение № 2 к СП 345.1325800.2017 «Здания жилые и общественные. Правила проектирования тепловой защиты»
(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 23.12.2022 № 1117/пр)
Примечание
Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте https://minstroyrf.gov.ru/ по состоянию на 14.03.2023. Документ введен в действие с 24.01.2023.
Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 23 декабря 2022 г. № 1117/пр
ИЗМЕНЕНИЕ № 2 К СП 345.1325800.2017 «ЗДАНИЯ ЖИЛЫЕ И ОБЩЕСТВЕННЫЕ. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ»
91.120.10,
91.120.99
Дата введения 24 января 2023 года
Раздел 8. Дополнить наименованием подраздела 8.7 в следующей редакции:
«8.7 Влияние повреждений от крепежа на сопротивление паропроницанию металлического основания и пароизоляционного слоя в плоских кровлях ........................................».
Раздел 10. Наименование. Изложить в новой редакции:
«10 Расход тепловой энергии и холода на отопление, вентиляцию и кондиционирование здания ........................................».
Дополнить наименованиями подразделов 10.6, 10.7 в следующей редакции:
«10.6 Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в летний период с учетом противостоящего здания ....................»
10.7 Расчет теплопоступлений от солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств ........................................».
Дополнить наименованиями приложений Ж, И в следующей редакции:
«Приложение Ж Методика расчета внутреннего давления в отапливаемых помещениях с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции ....................»
Приложение И Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования ........................................».
Дополнить наименованием элемента «Библиография» в следующей редакции:
«Библиография........................................».
Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:
«Изменение № 2 к СП 345.1325800.2017 выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (д-р техн. наук В.Г. Гагарин, канд. техн. наук В.В. Козлов, канд. техн. наук П.П. Пастушков, канд. техн. наук Е.В. Коркина).».
Дополнить наименованиями ссылочных документов в следующей редакции:
«ГОСТ Р 58950-2020 Конструкции ограждающие зданий. Метод определения срока эффективной эксплуатации полимерной теплоизоляции»;
ГОСТ Р 59985-2022 Конструкции ограждающие зданий. Методы определения теплотехнических показателей теплоизоляционных материалов и изделий при эксплуатационных условиях»;
«СП 370.1325800.2017 Устройства солнцезащитные зданий. Правила проектирования».
Заменить наименования ссылочных документов:
«ГОСТ 25898-2012 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию» на «ГОСТ 25898-2020 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию»;
«СП 20.13330.2016 „СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 20.13330.2016 „СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия“ (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4)»;
«СП 50.13330.2012 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“ (с изменением № 1)» на «СП 50.13330.2012 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“ (с изменениями № 1, № 2)»;
«СП 54.13330.2016 „СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 54.13330.2022 „СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные“;»
«СП 60.13330.2016 „СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха“ (с изменением № 1)» на «СП 60.13330.2020 „СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха“ (с изменением № 1)»;
«СП 118.13330.2012 „СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 118.13330.2022 „СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения“ (с изменением № 1)»;
«СП 131.13330.2018 „СНиП 23-01-99* Строительная климатология“ на »СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» (с изменением № 1)».
Пункт 5.6. Пятый абзац. Изложить в новой редакции:
«Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей или табличным данным СП 230.1325800 для всех фрагментов конструкции с теплотехнической неоднородностью и быть не ниже точки росы внутреннего воздуха заглубленного помещения при расчетной температуре наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 в соответствии с пунктом 5.7 СП 50.13330.2012). Построение температурных полей узлов теплопроводных включений в целях определения температур внутренних поверхностей осуществляется с помощью программных комплексов.».
8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций
Дополнить пунктом 8.7 в следующей редакции:
«8.7 Влияние повреждений от крепежа на сопротивление паропроницанию металлического основания и пароизоляционного слоя в плоских кровлях»
Для конструкций плоских кровель с основанием в виде металлического профлиста при проверке защиты от переувлажнения по методике раздела 8 СП 50.13330.2012 сопротивление паропроницанию металлического основания не учитывается при расчетах. При этом сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя следует принимать с учетом влияния повреждения от крепежа. Для этого при нахождении общего сопротивления паропроницанию кровельной ограждающей конструкции Rо.п, м2·ч·Па/мг, сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя закладывается с учетом понижающего коэффициента:
где Rп.п — сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя, м2·ч·Па/мг;
k — экспериментально установленное снижение сопротивления паропроницанию от точечного повреждения (с учетом масштабного коэффициента).
Примечание - При отсутствии других установленных экспериментальных данных следует принимать для полимерных пароизоляционных пленок k = 0,05, для битумизированных пароизоляционных материалов k = 0,005.».
10 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий
Наименование раздела. Изложить в новой редакции:
«10 Расход тепловой энергии и холода на отопление, вентиляцию и кондиционирование здания».
Дополнить подразделами 10.6, 10.7 в следующей редакции:
«10.6 Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в летний период с учетом противостоящего здания»
В условиях городской застройки противостоящие здания перекрывают часть небосвода, ограничивая тем самым поступление солнечной радиации. Влияние противостоящих зданий на поступление солнечной радиации рассматривается в настоящем подразделе.
Суммарные теплопоступления через светопрозрачные оконные конструкции, расположенные на фасадах, ориентированных по направлениям j, с учетом противостоящего здания от солнечной радиации в течение летнего периода, МДж/год, определяются по формуле
Q_{\text{рад}} = \sum_{j}^{J} [I_{j}^{\text{вер}} \cdot \sum_{l}^{L} {}_{= 1}g_{j,l} \cdot \tau_{2j,l} \cdot A_{j,l}] , (10.7)
где gjl, \tau_{2jl} , Ajl — то же, что в формуле (10.2);
I_{j}^{\text{вер}} — суммарная солнечная радиация, поступающая на j-й фасад с учетом противостоящего здания за летний период, МДж/(год·м2), определяется по формуле
I_{j}^{\text{вер}}(x,y) = \sum_{i} {}_{= 1}^{m_{1}}(S_{i,j}^{\text{вер}}(x,y) + D_{i,j}^{\text{вер}}(x,y) + R_{i,j}^{\text{вер}}(x,y) + R_{i}^{\text{пов}}) , (10.8)
где m1 — число месяцев летнего периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и превышающей 26 °C;
Расчет поступления прямой солнечной радиации на j-й фасад с учетом затенения противостоящим зданием для i-го месяца летнего периода проводится по формуле
(10.9)где k — количество временных интервалов облучения, определяется по пункту 10.5 СП 370.1325800.2017;
l — номер временного интервала;
tlн, tlк — истинное солнечное время начала и окончания облучения фасада за l-й период;
K_{\text{гв}ij}(t_{\odot}) — коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную, для середины часового интервала для каждого часа облучения i-го месяца для j-го фасада, определяется по приложению В;
t_{\odot} — текущее истинное солнечное время, ч;
diясн, diобл — число ясных и облачных дней в i-ом месяце, принимается по климатологическим справочным данным [1];
S_{il,\text{ясн}}^{\text{гор}}(t_{\odot}) , S_{il,\text{обл}}^{\text{гор}}(t_{\odot}) — прямая солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, за временнуй интервал l по истинному солнечному времени t_{\odot} , принимается по климатологическим справочным данным [1], МДж/м2.
Расчет поступления рассеянной солнечной радиации с учетом противостоящего здания на j-й фасад проводится по формуле
D_{i,j}^{\text{вер}}(x,y) = (d_{i\text{ясн}}D_{i\text{ясн}}^{\text{гор}} + d_{i\text{обл}}D_{i\text{обл}}^{\text{гор}}) \frac{[1 - \epsilon_{\text{зд}}(x,y)]}{2} , (10.10)
где D_{i\text{ясн}}^{\text{гор}} , D_{i\text{обл}}^{\text{гор}} — рассеянная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, принимается по климатологическим справочным данным [1], МДж/м2;
diясн, diобл — то же, что в формуле (10.9);
\epsilon_{\text{ЗД}}(x,y) — коэффициент перекрытия небосвода, определяется по таблице 10.1.
Значения коэффициента перекрытия небосвода противостоящим зданием \epsilon_{\text{зд}}(x,y)
Расчет солнечной радиации, отраженной от противостоящего здания, проводится по формуле
(10.11)где S_{ij\text{ясн}}^{\text{пр}}(x,y) и S_{ij\text{обл}}^{\text{пр}}(x,y) — прямая солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания, расположенный напротив исследуемого j-го фасада, в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по формуле (10.9), МДж/м2;
D_{i\text{ясн}}^{\text{пр}}(x,y) и D_{i\text{обл}}^{\text{пр}}(x,y) — рассеянная солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания в ясные и облачные дни i-го месяца, определяется по формуле (10.10), МДж/м2;
rзд(x,y) — коэффициент поступления отраженной от фасада противостоящего здания солнечной радиации, определяется как \epsilon_{\text{зд}}(x,y) по таблице 10.1 для верхней и нижней частей здания отдельно и суммируется; при этом для нижней части противостоящего здания HL в таблице 10.1 определяется как отношение высоты середины фасада исследуемого здания к расстоянию между зданиями;
diясн, diобл — то же, что в формуле (10.9);
Aзд — средневзвешенный альбедо фасада противостоящего здания, определяется по формуле
A_{\text{зд}} = \frac{\sum^{n} {}_{y = 1}A_{y}S_{y}}{\sum^{n} {}_{y}S_{y}} , (10.12)
где Ay и Sy — альбедо и площадь локальных поверхностей с y-м типом покрытия, % и м2, соответственно; Ay определяется по формуле
A_{y} = (1 - \rho_{y}) \cdot 100\% (10.13)
где \rho — коэффициент поглощения y-го покрытия солнечной радиации, определяется по таблице И.1 СП 50.13330.2012.
Расчет солнечной радиации, отраженной подстилающей поверхностью, для i-го месяца проводится по формуле
R_{i}^{\text{пов}} = (d_{i\text{ясн}}I_{i\text{я}}^{\text{гор}} + d_{i\text{обл}}I_{i\text{обл}}^{\text{гор}}) \cdot Ak_{i}/200 , (10.14)
где Aki — альбедо подстилающей поверхности i-го месяца, определяется по климатологическим справочным данным [1], %;
I_{i\text{я}}^{\text{гор}} , I_{i\text{обл}}^{\text{гор}} — суммарная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по климатологическим справочным данным [1], МДж/м2;
diясн, diобл — то же, что в формуле (10.9).
10.7 Расчет теплопоступлений от солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств
Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств для расчета нагрузки на систему кондиционирования рассмотрен в приложении И.».
11 Теплофизические расчеты отдельных элементов зданий
Пункт 11.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:
«Приближенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций (в том числе в случае непрозрачного стеклопакета) проводится в соответствии с методикой, изложенной в приложении Е СП 50.13330.2012. При этом в качестве плоского элемента выступает стеклопакет в своей центральной (однородной) части, в качестве линейных элементов принимаются узлы стыка стеклопакета с рамой, включая раму, в качестве точечных элементов принимаются узлы, образованные механизмами для открывания/закрывания проемов и конструктивными элементами, обеспечивающими сброс конструкций при избыточном давлении.».
Пункт 11.4.1. Изложить в новой редакции:
«11.4.1 Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета принимается по результатам испытаний в лаборатории, допущенной к проведению таких испытаний в порядке, установленном действующим законодательством Российской Федерации. В случае отсутствия данных испытаний допускается принимать значения сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета по таблице 11.3. В случае заполнения рамной конструкции утепленной панелью вместо стеклопакета характеристики панели (без узлов примыкания к рамам) рассчитывают по приложению Е СП 50.13330.2012. В остальном расчет проводят в соответствии с настоящим пунктом.».
Пункт 11.4.3. Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:
«Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета рассчитывают по таблице 11.3 с поправочным коэффициентом на перепад температуры между внутренним и наружным воздухом по формуле»
Rс.пак = Rос.пак·(1 — 0,02·(tв — tн — 25)). (11.17а)».
Приложение Д Методика определения теплопроводности строительных материалов при условиях эксплуатации конструкции А или Б
Экспликация к формулам (Д.1), (Д.2). Изложить в новой редакции:
«где \lambda_{0} — теплопроводность материала в сухом состоянии, Вт/(м·°C), определяемая по ГОСТ 7076;»
\eta — коэффициент теплотехнического качества, 1/%, принимаемый для теплоизоляционных материалов по таблице Д.1 либо определяемый по ГОСТ Р 59985;
wА, wБ — расчетные влажности материалов для условий эксплуатации конструкции А и Б, %, соответственно, принимаемые по приложению Т СП 50.13330.2012 для данного типа материала либо определяемые по результатам серии натурных экспериментов, если такой тип материала отсутствует в приложении Т СП 50.13330.2012.».
Приложение Е Определение коэффициентов условий эксплуатации для теплоизоляционных слоев в различных конструкциях
Пункт Е.2. Второй абзац. Изложить в новой редакции:
«Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в кровельных конструкциях, СФТК и слоистых кладках определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 57418 для минераловатных теплоизоляционных материалов либо по методике ГОСТ Р 58950 для полимерных теплоизоляционных материалов:».
Пункт Е.3. Изложить в новой редакции:
«Е.3 Минераловатные теплоизоляционные материалы в НФС»
Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в навесных фасадных системах, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, определяется согласно найденному по методике ГОСТ Р 56732 изменению термического сопротивления \Delta R , м2·°C/Вт:
y_{s}^{\text{у}.\text{э}} = 1 - \frac{\Delta R}{R_{0}} . (Е.2)
В случае если срок эффективной эксплуатации минераловатных изделий в составе НФС равен 50 годам, коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, в НФС допускается принять приближенно равным 0,95.
Примечание - При расчетах коэффициента условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в НФС возможно дополнительно учитывать и изменение термического сопротивления за счет изменения расчетной теплопроводности минеральной ваты по Е.2.».
Пункт Е.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:
«Коэффициент условий эксплуатации для слоя из полимерных теплоизоляционных материалов в заглубленных конструкциях и конструкциях, контактирующих с грунтом, определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 58950 и по формуле (Е.1).».
Дополнить свод правил приложениями Ж, И в следующей редакции:
Методика расчета внутреннего давления в отапливаемых помещениях с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции
Расчет внутреннего давления Pi в отапливаемых жилых и производственных помещениях (далее — объект) с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции в виде постоянных или открывающихся сквозных проемов (вентиляционных отверстий, дверей, щелевой проницаемости в области заделки оконных рам и т.п.) осуществляется по следующему алгоритму:
а) Определяют распределение внешней ветровой нагрузки, Па, на фасадах эквивалентного объекта с непроницаемым ограждением в соответствии с правилами ГОСТ Р 56728 и СП 20.13330.
б) Задают значения \rho_{e} , \rho_{i} плотности внешнего атмосферного воздуха и внутреннего подогретого воздуха, соответствующие нормативным значениям температуры внутри и снаружи подогреваемого помещения (как правило, минус 20 °C и минус 2 °C) и составляют обобщенную функцию плотности фильтрующегося воздуха в виде
\rho = 0,5(\rho_{e}(1 + sign(P - w_{mj}) + \rho_{i}(1 - sign(P - w_{mj})) . (Ж.1)
в) Используя полученные значения wmj составляют балансовую функцию
B(P) = \sum_{j}^{n} {}_{= 1}\rho\eta_{j}S_{j}sign(P - w_{mj}) \sqrt{2|P - w_{mj}|/\rho} , (Ж.2)
где j — порядковый номер сквозного протока в ограждении сооружения;
Sj — площадь живого сечения протока;
\eta_{j} — «эффективный» коэффициент сжатия струи, истекающей внутрь или наружу через j-е отверстие;
wmj — среднее значение внешней ветровой нагрузки на геометрически эквивалентном объекте с непроницаемым ограждением.
г) Учитывая свойство непрерывности и монотонности балансовой функции (Ж.2) и изменение ее знака на интервале
{}_{1}m_{\leq j}i_{\leq}n_{n}(w_{mj}) \leq P \leq m_{1 \leq}a_{j \leq}x_{n}(w_{mj}) , (Ж.3)
определяют единственное значение P = Pi, при котором B(Pi) обращается в нуль.
Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования
Поступления теплоты Q, Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток следует рассчитывать по формуле
Q = \sum_{i}^{a} {}_{= 1}Q_{i} + \sum_{i}^{b} {}_{= 1}Q_{i,\text{к}} , (И.1)
где Qi — тепловой поток через i-й световой проем, Вт;
Qi,к — тепловой поток через i-е ограждение, Вт, определяется по СП 50.13330;
a, b — число световых проемов и ограждающих конструкций соответственно.
Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее — солнечная радиация) через i-й световой остекленный проем (далее — световой проем), Вт, следует определять по формуле
где Qос,i — тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, определяемый по формуле (И.3), Вт;
aп — показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый ниже.
Тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, рассчитывают по формуле
Qос,i = (qпK1 + qрK2)K3K4Aос, (И.3)
где qп, qр — поверхностная плотность теплового потока, Вт/м2, в июле в данный час суток, от прямой (qп) и рассеянной (qр) солнечной радиации соответственно, для вертикального и горизонтального остекления, принимаемая по таблице И.1, а для наклонного остекления рассчитываемая по формулам (И.4) — (И.7);
K1 = Kп,г·Kп,в — коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной Kп,г и вертикальной Kп,в плоскостями в строительном исполнении, определяемые по формулам (И.8) и (И.9) соответственно;
K2 = Kг·Kв — коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении;
K3 — коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и другие изделия заводского изготовления), принимаемые по таблице 8 СП 50.13330.2012;
K4 — коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемый по таблице Б.1 как коэффициент g;
Aос — площадь светового проема (остекления), м2.
В формуле (И.3) поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м2, поступающих в помещение в данный час суток через наклонное остекление (рисунок И.1) от прямой и рассеянной солнечной радиации qп и qр соответственно, определяется по формулам:
q_{\text{п}} = q_{\text{п},\text{г}} \cdot cos\alpha + q_{\text{п},\text{в}} \cdot sin\alpha ; (И.4)
q_{\text{р}} = q_{\text{р},\text{г}} \cdot cos\alpha + q_{\text{р},\text{в}} \cdot sin\alpha ; (И.5)
q_{\text{п}} = q_{\text{п}}\prime_{,\text{г}} \cdot cos\alpha - q_{\text{п}}\prime_{,\text{в}} \cdot sin\alpha ; (И.6)
q_{\text{р}} = q_{\text{р}}\prime_{,\text{г}} \cdot cos\alpha - q_{\text{р}}\prime_{,\text{в}} \cdot sin\alpha , (И.7)
где qп,г, qп,в, qр,г, qр,в — поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м2, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации соответственно, через горизонтальное и вертикальное остекления той же ориентации, что и наклонное остекление «а», принимается по таблице И.1;
q_{\text{п}}\prime_{,\text{в}} , q_{\text{р}}\prime_{,\text{в}} — поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м2, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению «б» и противоположна ориентации наклонного остекления «а», принимается по таблице И.1;
\alpha — угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, градусы.
Примечание - Если при вычислении по формулам (И.4) и (И.6) величина qп окажется отрицательной, то следует считать qп = 0, так как в этом случае остекление находится в тени.
Коэффициенты Kп,г и Kп,в определяются по формулам:
K_{\text{п},\text{г}} = 1 - H^{- 1}(\frac{l_{1}tg(h_{s})}{cos(A_{s,\text{ос}})} - r) ; (И.8)
K_{\text{п},\text{в}} = 1 - B^{- 1}(l_{2}|tg(A_{s,\text{ос}})| - s) , (И.9)
где H, B — высота и ширина светового проема, м;
l1, l2 — ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, см. рисунок И.1, а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;
hs — высота Солнца, градусы, между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по таблице И.2, рисунку И.1, в;
As,ос — солнечный азимут остекления светового проема, градусы, определяемый по формуле (И.12);
r, s — расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рисунки И.1, а и И.1, б).
1 При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (И.8) и (И.9) следует принимать r = s = 0.
2 Если при вычислениях по формулам (И.8) и (И.9): а) Kп,г < 0 или Kп,в < 0, то следует принять K1 = 0, т.е. световой проем полностью затенен; б) Kп,г > 1 или Kп,в > 1, то следует принять K1 = 1 или Kп,в = 1, так как тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.
Коэффициенты Kг, Kв принимаются по таблице И.3 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей l1 и l2 по рисункам И.1, а и И.1, б, определяемых по формулам:
s = arctg[\frac{l_{1}}{H + r}] , (И.10)
r = arctg[\frac{l_{2}}{B + s}] , (И.11)
где H, B, l1, l2, r, s — принимаются, как в формулах (И.4) — (И.7) по рисункам И.1, а — И.1, в.
Солнечный азимут светового проема As,ос, градусы, определяется разностью углов азимута Солнца и азимута светового проема (рисунок И.1, в):
As — азимут Солнца, градусы — угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;
Aос — азимут светового проема, градусы — угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;
Для восточной половины небосклона значения As, Aос отрицательные, а для западной половины положительные.
Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света, имеют следующие значения: ЮВ — 45°, В — 90°, СВ — 135°, С — 180°, Ю — 0°, ЮЗ — 45°, З — 90°, СЗ — 135°.
Показатель aп поглощения ограждениями теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по таблице И.4 в зависимости от отношения \sum Y/\Delta , в котором \sum Y показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями помещения, Вт/°C:
\sum Y = Y_{1}A_{1} + Y_{2}A_{2} + \cdots + Y_{n}A_{n} , (И.13)
\Delta — показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м;
\Delta = 2,55(A_{1} + A_{2} + \cdots + A_{n}) , (И.14)
Y1, Y2...Yn — коэффициенты теплоусвоения, Вт/(м2·°C), для стен, покрытий и пола, определяемые согласно пункту 6.6 СП 50.13330.2012, причем в расчете учитываются только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;
A1, A2...An — внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м2.
Для определения почасовых поступлений теплоты, расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по таблице И.1 найти время начала прямой радиации Zn и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения \Delta Z_{n} , а затем по таблице И.4, руководствуясь найденными значениями \Delta Z_{\text{р}} , по строке, соответствующей отношению \sum Y/\Delta , находят значения показателя aп для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + 1, Z + 2 и т.д.
Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Qос,i, полученного по формуле (И.3), на полученный показатель aп, определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха.
H — высота проема; B — ширина проема; Гп — горизонтальная солнцезащитная плоскость; Вп — вертикальная солнцезащитная плоскость; 1 — высота Солнца hs, градусы; 2 — плоскость светового проема; 3 — перпендикулярная плоскость к световому проему; 4 — перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 — проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 — азимут Солнца As, градусы; 7 — солнечный азимут остекления светового проема As,ос, градусы; 8 — азимут светового проема Aос
Рисунок И.1 — Световой проем с солнцезащитными плоскостями
Поверхностная плотность теплового потока (прямой/рассеянной) солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, с указанием времени начала и окончания прямой радиации
Высота и азимут Солнца на различных широтах в июле
| Тип солнцезащитной конструкции | Солнцезащитные углы \beta и \gamma , градусы (по рисункам И.1, а и И.1, б) | |||||
| 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 60 | |
| Горизонтальная Kг | 0,84 | 0,70 | 0,58 | 0,47 | 0,36 | 0,27 |
| Вертикальная Kв | 0,92 | 0,85 | 0,79 | 0,73 | 0,68 | 0,63 |
Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации aп
Дополнить свод правил элементом «Библиография» в следующей редакции:
[1] Научно-прикладной справочник по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. Части 1 — 6, вып. 1 — 34. — СПб: Гидрометеоиздат, 1989 — 1998.».