ГОСТ 1284.3-96. Межгосударственный стандарт. Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Передаваемые мощности

(введен в действие Постановлением Госстандарта России от 04.09.1996 № 557)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["ГОСТ 1284-68*"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/gost-28179-89" "ГОСТ 1284-68*. Государственный стандарт Союза ССР. Ремни приводные клиновые (утв. Постановлением Госстандарта СССР от 13.11.1968 N 108)"
  n1["ГОСТ 1284.3-80*"]:::rst
  n2["ГОСТ 1284.3-96"]:::doc
  click n2 "https://bukva.ai/docs/gost-1284-3-96" "ГОСТ 1284.3-96. Межгосударственный стандарт. Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Передаваемые мощности (введен в действие Постановлением Госстандарта России от 04.09.1996 "
  n1 --> n2
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

Введен в действие Постановлением Комитета Российской Федерации по стандартизации, метрологии и сертификации от 4 сентября 1996 г. № 557

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

РЕМНИ ПРИВОДНЫЕ КЛИНОВЫЕ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

ПЕРЕДАВАЕМЫЕ МОЩНОСТИ

V-belts of standard cross-sections. Transmitted powers

ГОСТ 1284.₃-96

Группа Л63

ОКС 21.220.10

ОКСТУ 2563

Дата введения 1 января 1998 года

Предисловие

1. Разработан Акционерным обществом «Научно-исследовательский институт резиновой промышленности» (АО «НИИРП»), ТК 80.

Внесен Госстандартом России.

2. Принят Межгосударственным Советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол № 9-96 от 12 апреля 1996 г.).

За принятие проголосовали:

3. Настоящий стандарт соответствует международному стандарту ИСО 5292-80 «Передачи клиноременные промышленные. Расчет номинальной мощности» в части расчета номинальной мощности.

4. Постановлением Комитета Российской Федерации по стандартизации, метрологии и сертификации от 4 сентября 1996 г. № 557 межгосударственный стандарт ГОСТ 1284.3-96 введен в действие непосредственно в качестве государственного стандарта Российской Федерации с 1 января 1998 г.

5. Взамен ГОСТ 1284.3-80.

1. НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий стандарт распространяется на бесконечные резинотканевые приводные клиновые ремни нормальных сечений по ГОСТ 1284.1 и ГОСТ 1284.2.

2. ССЫЛКИ

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 1284.1-89 Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Основные размеры и методы контроля

ГОСТ 1284.2-89 Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Технические условия

ГОСТ 20889-88 Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие технические условия.

3. ЗАВИСИМОСТЬ ПЕРЕДАВАЕМОЙ МОЩНОСТИ ОТ СЕЧЕНИЙ РЕМНЕЙ ПРИ ОПРЕДЕЛЕННОЙ ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ

3.1. Сечения ремней A, B(Б), C(В), D(Г), E(Д) выбирают в соответствии с рисунком 1. Ремни сечения Z(О) применяют при передаваемых мощностях до 2 кВт, сечения EO(Е) — при мощностях свыше 200 кВт.

Рисунок 1

3.1.1 Расчетную передаваемую мощность P в киловаттах вычисляют по формуле

P = Pном·Cр, (1)

где Pном — номинальная мощность, потребляемая приводом, кВт;

Cр — коэффициент динамичности нагрузки и режима работы.

Номинальной считают нагрузку, вероятность распределения которой на стационарных режимах не превышает 80%.

3.2. Коэффициент динамичности нагрузки и режима работы Cр определяют по таблицам 1 и 2.

Таблица 1

Коэффициент Cр динамичности нагрузки и режима работы ремней в приводах промышленного оборудования

Таблица 2

Коэффициент Cр динамичности нагрузки и режима работы ремней в приводах сельхозмашин

3.3. Схема расчета двухшкивной клиноременной передачи приведена на рисунке 2.

Рисунок 2

3.3.1 Линейную скорость ремня v в метрах в секунду вычисляют по формуле

v = \frac{\pi d_{1}n_{1}}{60000} = \frac{\pi d_{2}n_{2}}{60000} , (2)

где d1 — расчетный диаметр меньшего шкива, мм;

n1 — частота вращения меньшего шкива, мин-1;

d2 — расчетный диаметр большего шкива, мм;

n2 — частота вращения большего шкива, мин-1.

3.3.2. Расчетные диаметры шкивов выбирают в соответствии с требованиями ГОСТ 20889. Диаметр меньшего шкива передачи следует брать возможно большего значения, но не более предельно допустимой скорости ремня 30 м/с. Для сельскохозяйственных машин допускается применять шкивы по нормативной документации.

3.3.3 Расчетный диаметр большего шкива вычисляют по формуле

d₂ = id1. (3)

3.3.4 Передаточное число i вычисляют по формуле

i = \frac{n_{1}}{n_{2}} = \frac{d_{2}}{d_{1}} . (4)

3.3.5 Угол обхвата ремнем меньшего шкива \alpha в градусах вычисляют по формулам:

\alpha = 180 - 57 \frac{d_{2} - d_{1}}{a} \text{при }\alpha>110^{\circ} , (5)

\alpha = 2arccos \frac{d_{2} - d_{1}}{2a} \text{при }\alpha \leq 110^{\circ} , (6)

где a — межцентровое расстояние, мм.

Минимальный угол обхвата ремня шкивом рекомендуется брать не менее 90°.

3.3.6. Межцентровое расстояние определяется конструктивными особенностями привода. Рекомендуемое межцентровое расстояние вычисляют по формуле

0,7(d1 + d2) < a < 2(d1 + d2). (7)

3.3.7. В зависимости от выбранного межцентрового расстояния расчетную длину ремня Lр в миллиметрах вычисляют по формулам:

L_{\text{р}} \approx 2a + \frac{\pi}{2} (d_{1} + d_{2}) + \frac{(d_{2} - d_{1})^{2}}{4a} ; (8)

L_{\text{р}} = 2a \cdot sin \frac{\alpha}{2} + \frac{\pi}{2} (d_{1} + d_{2}) + \frac{\pi\gamma}{180} (d_{2} - d_{1}) , (9)

где \gamma — угол, равный (90^{\circ} - \frac{\alpha}{2}) , град.

Вычисленную расчетную длину округляют до ближайшей стандартной расчетной длины ремня в соответствии с ГОСТ 1284.1.

Номинальное межцентровое расстояние aном в миллиметрах вычисляют по формуле

a_{\text{ном}} = 0,25[(L_{\text{р}} - \omega) + \sqrt{(L_{\text{р}} - \omega)^{2} - 8q}] , (10)

где

\omega = \pi \cdot \frac{d_{1} + d_{2}}{2} ,

q = (\frac{d_{2} - d_{1}}{2})2 .

3.3.8. Для компенсации отклонений от номинала по длине ремня, его удлинения в процессе эксплуатации, а также для свободной установки новых ремней в передаче должна быть предусмотрена регулировка межцентрового расстояния шкивов.

Возможное увеличение межцентрового расстояния \Delta_{1} относительно номинального aном должно удовлетворять условию

\Delta_{1} \geq S_{1}L_{\text{р}} , (11)

где S1 — коэффициент, определяемый по таблице 3.

Уменьшение межцентрового расстояния \Delta_{2} должно удовлетворять условию

\Delta_{2} \geq S_{2}L_{\text{р}} + 2W_{\text{р}} , (12)

где S2 — коэффициент, определяемый по таблице 3;

Wр — расчетная ширина канавки шкива для ремня выбранного сечения, мм, определяют по ГОСТ 20889.

Значения S1 и S2 приведены в таблице 3.

Таблица 3

3.4. Схемы расчета трехшкивных передач приведены на рисунках 3 и 4. Третий шкив схемы, в соответствии с рисунком 3, может быть как рабочим, так и натяжным, а схемы на рисунке 4 - только натяжным. Натяжные шкивы должны располагаться на ведомой ветви передачи. Более предпочтительным является внутреннее расположение шкива в контуре.

Рисунок 3

Рисунок 4

Расчетный диаметр натяжного шкива, расположенного внутри контура, должен быть не менее меньшего расчетного диаметра рабочего шкива передачи. Диаметр натяжного шкива вне контура должен превышать диаметр меньшего рабочего шкива передачи не менее чем в 1,35 раза. При невыполнении этого условия коэффициент Cр (таблицы 1 и 2) увеличивают на 0,1.

3.4.1. Натяжные шкивы должны обеспечивать необходимое регулирование длины контура клиноременной передачи.

Максимальную длину контура Lmax вычисляют по формуле

Lmax >= (1 + 2S1)Lр. (13)

Минимальную длину контура Lmin вычисляют по формуле

Lmin <= (1 — 2S2)Lр — 4Wр. (14)

3.4.2. Расчетные формулы для определения геометрических параметров трехшкивных передач приведены в таблице 4.

Таблица 4

Геометрический расчет трехшкивной клиноременной передачи. Исходные данные: диаметры шкивов — d; координаты центров шкивов — x, y

3.5. Расчеты клиноременной передачи по мощности при двухшкивной схеме проводят по шкиву меньшего диаметра. При числе рабочих шкивов 3 и более расчеты по мощности проводят для ведущего шкива. Передача необходимой мощности на каждом из ведомых шкивов, угол обхвата или диаметр которых меньше, чем ведущего шкива, должна быть проверена дополнительно.

3.5.1 Необходимое число ремней в приводе K вычисляют по формуле

K = \frac{P_{\text{ном}} \cdot C_{\text{р}}}{P_{0} \cdot C_{\alpha} \cdot C_{L} \cdot C_{K}} , (15)

где P0 — номинальная мощность, кВт, передаваемая одним ремнем определенного сечения и длине при угле обхвата \alpha = 180^{\circ} и спокойном режиме работы (таблицы 5 - 17);

C_{\alpha} — коэффициент угла обхвата (таблица 18);

CL — коэффициент, учитывающий длину ремня (таблица 19);

CK — коэффициент, учитывающий число ремней в передаче (таблица 20).

3.5.2. Номинальную мощность P0 в зависимости от сечения ремня, расчетных диаметров шкивов и частоты вращения следует выбирать по таблицам 5 - 17. Для промежуточных частот вращения и передаточных чисел номинальную мощность вычисляют линейной интерполяцией.

Таблица 5

Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем 0, I и II классов сечением Z(О) при Lр = 1320 мм

Продолжение таблицы 5

Таблица 6

Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем 0, I и II классов сечением A при Lр = 1700 мм

Продолжение таблицы 6

Таблица 7

Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем 0, I и II классов сечением B(Б) при Lр = 2240 мм

Продолжение таблицы 7

Таблица 8

Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем 0, I и II классов сечением C(В) при Lр = 3750 мм

Продолжение таблицы 8

Продолжение таблицы 8

Продолжение таблицы 8

Таблица 9

Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем 0, I и II классов сечением D(Г) при Lр = 6000 мм