ВСН 01-78. Ведомственные строительные нормы. Инструкция по проектированию и изготовлению баковой аппаратуры из армополимербетона

(утв. Протоколом Министерства цветмета СССР от 27.12.1978 № 240)

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ИЗГОТОВЛЕНИЮ БАКОВОЙ АППАРАТУРЫ ИЗ АРМОПОЛИМЕРБЕТОНА

1 января 1979 года

«Инструкция по проектированию и изготовлению баковой аппаратуры из армополимербетона» (ВСН 01-78/Минцветмета СССР) разработана Гипроцветметом Минцветмета СССР, НИИЖБом Госстроя СССР, МИИТом МПС СССР с участием Московского института тонкой химической технологии им. М.В. Ломоносова, института строительства и архитектуры Госстроя Белорусской ССР, треста Казцветметремонт, Липецкого политехнического института, Воронежского и Одесского инженерно-строительных институтов.

Инструкция согласована письмом Госстроя СССР от 22 июня 1978 г. № НК-2746-I.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Инструкция предназначена для расчета и проектирования разнообразной баковой аппаратуры, применяемой в цветной металлургии и эксплуатируемой в условиях воздействия сильноагрессивных сред.

1.2. Для изготовления баковой аппаратуры применяется тяжелый полимербетон на смоле ФАМ.

Тяжелый полимербетон — это бесцементный бетон плотной структуры на термореактивной смоле ФАМ (фурфурол-ацетоновый мономер), плотных кислотостойких заполнителях и микронаполнителях.

Конструкции из полимербетона снабжаются в соответствии с расчетом и конструктивными требованиями стальной или стеклопластиковой арматурой, которая, как правило, подвергается предварительному напряжению.

1.3. Главное требование, предъявляемое к конструкциям баковой аппаратуры, — длительная непроницаемость. Определяющим для этих конструкций является расчет на образование трещин.

1.4. Баковая аппаратура проектируется и выполняется в монолитном или в сборном армополимербетоне.

1.5. Элементы сборных и сборно-монолитных аппаратов должны отвечать требованиям механизированного заводского их изготовления. Перед монтажом аппаратов элементы сборных конструкций целесообразно укрупнять насколько это позволяет грузоподъемность монтажных средств, а также условия изготовления и транспортировки.

1.6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, долговечность и непроницаемость соединений, стыков и узлов сопряжений.

Конструкция узлов и соединений элементов должна обеспечивать надежную передачу усилий, прочность и трещиностойкость самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного полимербетона в стыке с полимербетоном конструкции.

NN п/п	Наименов. пр-ва	Наименов. аппарата	Эскиз аппарата	Марка
1	2	3	4	5
1	Гидрометаллургическое производство меди и цинка	Сгуститель		\frac{\text{С } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{12 - 4,5}
2		Пачук		\frac{\text{П } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{4 - 9,6}
3		Бак-мешалка с плоским днищем		\frac{\text{БМ } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{6,3 - 4,2}
4		Бак-мешалка с конусным днищем		\frac{\text{БМ } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{4,5 - 5,1}
5		Бак-мешалка со сферическим днищем		\frac{\text{БМ } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{5,4 - 5,1}
6		Ванна электролиза меди и цинка		\frac{\text{ВЦ } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{2,4 \times 1,1 - 1,6}
7				\frac{\text{ВМ } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{4,5 \times 1,2 - 1,5}
8	Сернокислотное производство	Форбашня Башня I промывная Башня увлажнительная		\frac{\text{ФБ} - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{6 - 14,7}
9		Реактор Башня II промывная		\frac{\text{Р} - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{6 - 14,4}
10		Сборник в увлажнит. башне Сборник в I промывной башне Сборник во II промывной башне		\frac{\text{СБ} - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{3 - 14,2}
11		Отстойник		\frac{\text{О } - \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}}}{9 - 4,2}
Примечания: 1. Условные обозначения марок аппаратов: - первые буквы над чертой обозначают наименование аппарата (например, С — сгуститель, ФБ — форбашня и т.д.); вторая часть над чертой обозначает вид полимербетона ( \text{ПБТ}_{\text{ФАМ}} — полимербетон тяжелый на фурановой смоле); - под чертой первая цифра обозначает диаметр аппарата (D), вторая — высоту аппарата (H). 2. Геометрические размеры аппаратов приведены условно в каждом конкретном случае. Фактические размеры аппарата назначаются при разработке проектов. 3. На эскизе крупногабаритные аппараты показаны в сборно-монолитном варианте. При оснащении площадки строительства средствами приготовления полимербетонов и их термообработки аппараты могут выполняться монолитными.

Условия эксплуатации и оценка степени агрессивности среды для баковой аппаратуры приведены в табл. 2.

Таблица 2

Примечание. Данные, отмеченные (), относятся к аппаратам, эксплуатирующимся вне здания.*

Нагрузки и воздействия на баковый аппарат следует принимать по табл. 3.

Таблица 3

3. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К БАКОВОЙ АППАРАТУРЕ

3.1. Технологические процессы производства цветных металлов определили целесообразные контуры, форму и габаритные размеры баковых аппаратов (см. табл. 1). Эти требования при проектировании и изготовлении бакового аппарата должны соблюдаться, и всякое отступление от них необходимо согласовывать с технологами в установленном порядке.

3.2. Главное эксплуатационное требование, предъявляемое к баковому аппарату, — продолжительная бесперебойная и безремонтная его эксплуатация (не менее 5 лет). Замена или ремонт аппарата не должны вызывать больших потерь материальных ресурсов.

4.1 Основные требования к подбору состава полимербетона:

чистота исходных материалов в соответствии с допускаемыми нормами (см. разд. 5 настоящей Инструкции);

стойкость в эксплуатационных средах компонентов состава (не ниже 0,9);

соответствие физико-механических свойств отвержденного полимербетона (прочность, упругоэластические свойства, проницаемость, деформативные свойства) внешним и внутренним воздействиям (см. разд. 9, 10 и 11 настоящей Инструкции);

минимальный расход связующего.

4.2. В качестве связующего полимербетона применяется фурфурол-ацетоновая смола марок ФАМ или ФА (ТУ 6-05-1618-73).

4.3. Отвердителем полимербетона на смолах ФАМ или ФА является безводная бензолсульфокислота БСК (ТУ 6-14-25-74).

4.4 В качестве наполнителей и заполнителей используют кислотощелочестойкие искусственные и природные материалы:

щебень гранитный, крупностью 10 — 20 мм (ГОСТ 8267-75);

пески кварцевые, крупностью 0,5 — 5 мм (ГОСТ 8736-77);

мука андезитовая или помол кварцевого песка с удельной поверхностью F = 0,3 \div 0,5\text{м}^{2}/\text{г} .

Если технологические среды содержат соединения фтора, то в качестве наполнителей и заполнителей используют углеродосодержащие материалы (графитовый щебень, графитовый песок, графитовую муку). Конструкции в этих случаях армируются, как правило, стеклопластиковой или другой неметаллической арматурой.

4.5. Соотношение между составляющими полимербетона подбирается из расчета максимального расхода наполнителей и заполнителей. Наиболее плотная упаковка достигается при соотношении размеров смежных фракций D:d >= 16.

4.6. Оптимальная удобоукладываемость смеси полимербетона определяется по конусу СтройЦНИЛа с осадкой от 2 до 5 см.

4.7. Ориентировочный состав полимербетона приведен в табл. 4. Состав полимербетона уточняется после перехода к новым видам заполнителей и наполнителей или при получении новых партий наполнителей и заполнителей.

4.8. Состав полимерраствора для выполнения стыков сборных элементов баковой аппаратуры приведен в табл. 5.

Таблица 5

4.9 Технология приготовления полимербетона (см. рис. 1) включает операции:

подготовка компонентов (сушку наполнителей и заполнителей, плавление БСК, оттаивание смолы, если она хранится на открытом воздухе зимой);

загрузка расходных емкостей;

дозирование составляющих;

приготовление в специальном смесителе мастики (смола + микронаполнитель + отвердитель);

приготовление в бетономешалке смеси заполнителей (песка и щебня);

выгрузка мастики в бетономешалку;

перемешивание всех составляющих в бетономешалке.

Рис. 1. Технологическая схема производства изделий из полимербетона и армополимербетона

1 — приемное устройство для заполнителей; 2 — элеватор

дисковый ДТ-200; 5 — грохот; 6 — сушило барабанное СБ 1200/6000; 7 — холодильник барабанный 1000/8000; 8 — дробилка валковая ДТ-600/400; 9 — мельница струйная противоточная МСП-0,5; 10 — пневмотранспорт; 11 — склад смолы ФАМ; 12 — 13 — расходные емкости ФАМ и БСК; 14 — 15 — дозаторы заполнителей АВДИ-2400м и наполнителя АВДИ-1200м; 16 — 17 — дозаторы жидкости АВДЖ-2400 и АВДЖ-425/1200; 18 — 19 — питатели ленточный и винтовой; 20 — смеситель турбулентный СБ-81; 21 — бетоносмеситель С-951; 22 — бетоноукладчик; 23 — виброплощадка с подъемными рельсами; 24 — конвейер напольный; 25 — камера для термообработки изделий; 26 — опалубочная форма изделия

4.10. Сушку наполнителей и заполнителей необходимо производить при температуре 80 — 100 °С. Длительность сушки определяется по остаточной влажности, составляющей не более 1% для минеральной муки и 0,5% для песка и щебня.

Остаточную влажность определяют на опытных навесках весом до 1 кгс по формуле:

\frac{\text{Р}_{\text{ов}} - \text{Р}_{\text{с}}}{\text{Р}_{\text{с}}} \cdot 100 , (1)

где \text{Р}_{\text{ов}} — навеска в кгс с остаточной влажностью;

\text{Р}_{\text{с}} — навеска в кгс с постоянным весом.

Режим сушки навески должен строго соответствовать производственному.

4.11. Плавление БСК необходимо производить при температуре 55 — 65 °С, при условиях, предотвращающих попадание воды, а также различных загрязнений в емкость с отвердителем.

4.12. В случае замерзания смолы (зимнее время) свойства ее не нарушаются. Для оттаивания не допускается использование открытого огня или теплоносителей с температурой нагрева выше 250 °С. Не допускается оттаивать паром непосредственным контактом его с замороженной смолой.

4.13. Перед загрузкой расходных емкостей убедиться в их чистоте и отсутствии влаги.

4.14. Дозирование материалов должно производиться по весу. Допускается дозирование по объему. В последнем случае дозаторы должны быть выверены по весу. Дозирование составляющих может производиться с применением серийных дозаторов, используемых при приготовлении цементного бетона. Точность дозирования по весу:

    смола, отвердитель           +/- 1%
    наполнитель (мука)           +/- 1%
    заполнитель (щебень, песок)  +/- 2%.

Проверка точности дозирования материалов должна производиться не реже одного раза в смену.

Определение влажности и зернового состава заполнителей и наполнителей необходимо проводить не реже одного раза в смену и при переходе к новой партии.

4.15 Перед совмещением составляющих строго обращать внимание на:

качество компонентов (см. разд. 5 настоящей Инструкции);

температуру составляющих, которая допускается: для наполнителей, заполнителей, смолы — не выше 22 °С и для БСК — не выше 40 °С.

4.16 Приготовление полимербетонной смеси следует производить в две стадии:

а) приготовление мастики из мономера ФА (ФАМ) и микронаполнителя в скоростном турбулентном смесителе в течение 2 — 2,5 мин, затем в смесь вводят расплав катализатора (отвердителя) БСК (t = 35 \div 40°C) . Время перемешивания — 1 мин. Одновременно в бетоносмесителе принудительного действия перемешиваются заполнители («сухая смесь» песка и щебня) в течение 2 минут;

б) получение полимербетонной смеси — совмещение мастики и «сухой» смеси в бетоносмесителе и совместное их перемешивание в течение 2 — 2,5 мин.

Общее время цикла получения полимербетонной смеси должно составлять не более 5 — 7 мин.

Тип смесительного оборудования выбирается в зависимости от объема формуемого изделия и требуемой производительности производства.

4.17. Перемешивание полимербетона следует производить в смесителях принудительного действия (циклический смеситель, 2-вальный смеситель непрерывного или периодического действия).

Смесительное оборудование должно быть снабжено аварийным устройством для подачи воды в смесители при их внезапной поломке и других авариях, при которых необходимо остановить реакцию структурообразования полимера.

4.18 При приготовлении полимербетона необходимо соблюдать следующие условия:

нельзя оставлять в смесителях полимербетонную смесь более 20 — 30 мин;

после двух-трех замесов смеситель следует засыпать одним щебнем и очистить от налипшего полимербетона;

начинающий схватываться полимербетон нельзя применять в дело.

5. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА МАТЕРИАЛОВ

5.1 Контроль качества составляющих и готового полимербетона необходимо проводить на следующих этапах:

при поступлении материалов на склад;

перед приготовлением полимербетона;

при приготовлении полимербетона;

после приготовления полимербетона;

отвержденного полимербетона.

5.2. При поступлении материалов на склад проверяется наличие паспортов и их соответствие с государственными стандартами и техническими условиями.

5.3. Перед приготовлением полимербетонов необходимо проверить влажность наполнителей и заполнителей и их чистоту, качество БСК и связующего.

5.4. Бензолсульфокислота (БСК) является гигроскопичным продуктом, активность которого резко падает при обводнении, засорении щелочными соединениями, активными металлами (мелкодисперсная сталь, цинк и т.д.).

Активность БСК периодически проверяется по методикам, указанным в ТУ. Оценку пригодности БСК, кроме правил, указанных в ТУ, следует определять следующим образом: полоски белой бумаги шириной 12 — 20 мм пропитать заведомо качественным мономером ФА или ФАМ. Снять с бумаги лишние капли смолы, после чего концами бумаги провести по БСК. В случае хорошего качества БСК бумажки приобретут темно-красный цвет с последующим переходом в темно-фиолетовый до черного.

Для определения активности БСК можно также взвесить 50 г смолы и ввести 10 г заведомо качественной БСК, растворенной в ацетоне. При нормальной активности БСК смола через 10 — 15 мин после введения БСК разогреется и начнет кипеть.

5.5. Качество смолы, кроме методов, указанных в ТУ, определяют на содержание воды. Для определения наличия воды смолу наливают в мерный стеклянный цилиндр и дают жидкости отстояться сутки. В случае присутствия в смоле воды она отделяется на поверхности и легко отличается по цвету.

5.6. При приготовлении полимербетона необходимо прежде всего обращать внимание на температуру поступающих материалов (см. п. 4.15 настоящей Инструкции).

5.7. После приготовления полимербетона основное внимание необходимо обращать на удобоукладываемость, температуру саморазогрева и время отверждения. Качественный полимербетон должен разогреваться до +40 — 80 °С. При температурах саморазогрева выше и ниже этого интервала необходимо корректировать количество БСК.

5.8. Качество отвержденного полимербетона необходимо оценить по прочности и однородности.

5.9. Для контроля прочности следует изготавливать кубы размером 7 x 7 x 7 см в количестве не менее 5 образцов на каждый кубометр полимербетона. Отверждение образцов должно производиться в таких же условиях, что и конструкции (см. раздел 7 настоящей Инструкции).

5.10. Однородность полимербетонной смеси оценивается коэффициентом однородности, значение величины которого должно быть не менее 0,6.

6. ОПАЛУБКА И ОПАЛУБОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА

6.1. Опалубка и опалубочные устройства для изготовления конструкций изделий баковой аппаратуры из полимербетона выполняются из металла или дерева.

6.2. Поверхность деревянной опалубки, контактирующей с полимербетоном, должна быть обшита металлом или пластиком (винипластом, полипропиленом, стеклопластиком).

6.3 Допуски размеров не должны превышать 0,05%, или 0,5 мм/м.

6.4. Опалубка для изготовления замкнутой или коробчатой формы изделий должна иметь подвижные вкладыши, обеспечивающие податливость от усадки при твердении полимербетона.

6.5. Податливость опалубки должна характеризоваться параметрами: усилие для перемещения элементов вкладыша от 5 до 20 кгс/см2 и деформации не менее 2 мм/м. При этом нижний предел усилия связан с фиксацией размеров вкладыша от давления свежеуложенного полимербетона и верхний — с прочностью полимербетона на разрыв.

6.6. Конструкция опалубки (элементы сборки и разборки, а также ограждающие) должна быть выполнена с учетом повышенных адгезионных свойств полимербетона к металлу, дереву и другим материалам. В частности, развитые или пространственные поверхности, по возможности, должны состоять из плоскостей.

6.7. Опалубка для изготовления конструкций из полимербетона для баковой аппаратуры должна иметь плотные примыкания ограждающих элементов, препятствующих протеканию связующего при виброуплотнении.

7. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ БАКОВОЙ АППАРАТУРЫ ИЗ АРМОПОЛИМЕРБЕТОНА

7.1. При организации производства изготовления баковой аппаратуры из полимербетона необходимо рассматривать его как химическое, несмотря на то, что по основным технологическим операциям оно близко к традиционному производству цементного бетона. Все требования по технологии для обеспечения высокого качества выпускаемых конструкций должны соблюдаться полностью. Все участки технологического процесса должны размещаться в помещениях с приточно-вытяжной вентиляцией; относительная влажность воздуха не должна превышать 60%; температура воздуха в любое время года в цехе должна быть плюс 18 — 20 °С. Приготовление и укладка полимербетонной смеси при температуре окружающей среды ниже плюс 10 °С не допускается.

7.2 Технология изготовления изделий из полимербетона (см. рис. 1) включает:

подготовку и сборку форм;

установку и закрепление арматуры (напрягаемой, ненапрягаемой) в соответствии с рабочими чертежами;

приготовление полимербетонной смеси;

укладку и уплотнение полимербетонной смеси;

тепловую обработку;

распалубку;

складирование готовых изделий.

7.3. Подготовка и сборка форм состоит из следующих операций: очистка формы; нанесение разделительного слоя на чистую поверхность; сушка разделительного слоя; приведение в рабочее положение и закрепление бортов, закладных деталей, установка арматуры.

Составы разделительного слоя:

I — парафин;

II — смесь парафина с солидолом или машинным маслом (1:1);

III — эмульсол;

IV — смесь эмульсола с графитом (1:1).

7.4. Поддоны и бортовая оснастка форм для изделий должны быть жесткими с тем, чтобы возможные искривления поверхности изделий не превышали допусков, предусмотренных техническими условиями на данные конструкции. Прогибы поддонов и бортов форм после заполнения их полимербетонной смесью при транспортировке или при размещении в камерах тепловой обработки не должны превышать половины величины допускаемых искривлений для соответствующих плоскостей конструкций.

7.5. Внутренние размеры форм после установки и закрепления бортовой оснастки должны быть в пределах минусовых допусков на размеры конструкций. Правильность сборки форм должна проверяться перед каждой формовкой.

7.6. Арматура и арматурные изделия устанавливаются и закрепляются в соответствии с требованиями рабочих чертежей и с требованиями раздела 8 настоящей Инструкции.

7.7. Приготовление полимербетонной смеси состоит из операций, указанных в разделе 4 настоящей Инструкции.

7.8. Укладку полимербетонной смеси следует производить сразу после окончания перемешивания. Смесь, уложенная через 20 — 30 мин после окончания перемешивания, трудно уплотняется, а конструкции получаются с большим количеством дефектов.

7.9. Уплотнение полимербетона следует производить на вибростендах навесными или глубинными вибраторами со следующими характеристиками:

амплитуда колебаний \text{А } = 0,8 \div 1,0\text{мм} ;

частота колебаний \nu = 50 \div 60\text{Гц} (3000 \div 3600\text{об}/\text{мин}) ;

тип колебаний — эллипсообразные или круговые.

Окончание вибрирования определяется по появлению на поверхности жидкой фазы. Время уплотнения не должно превышать 3 мин.

Для повышения эффективности уплотнения и получения гладкой поверхности рекомендуется применять вибро- и пневмопригрузку щитом.

7.10. После виброформования конструкции должны быть выдержаны в цехе в течение 1,0 — 1,5 часов до достижения максимальной температуры саморазогрева (60 \div 70°C) .

7.11. Термообработку необходимо производить сразу же после достижения максимальной температуры саморазогрева.

Режим прогрева: подъем температуры с 60 °С до 80 °С — 1,5 часа, прогрев при 80 °С — 8 - 16 часов, охлаждение с 80 °С до 20 °С — со скоростью снижения температуры не более 5 — 7° в час.

Во избежание искривления конструкции термообработку следует производить только в формах.

7.12. Распалубка должна производиться только после полного остывания конструкций в формах.

При распалубке следует выполнять следующие требования:

не допускать резких ударов;

при замыкании опалубки не применять какие-либо горелки и другие устройства, создающие нагрев выше 300 °С;

налипший на наружные элементы формы полимербетон удалять после извлечения изделий из формы.

7.13 При складировании готовых конструкций из полимербетона необходимо руководствоваться правилами:

при транспортировании и укладке не допускать ударов или волочения;

укладывать конструкции в сухом месте на деревянные прокладки;

при складировании в штабелях каждый ряд конструкций обязательно прокладывать деревянными рейками;

не допускать попадания влаги на складированные конструкции.

8. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ГОТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

8.1. Контроль за качеством готовых конструкций должен осуществляться на стадии подбора составляющих, дозирования, перемешивания, уплотнения и твердения (см. раздел 5 настоящей Инструкции).

8.2 Кроме контроля качества, указанного в разделе 5, необходимо следить за:

соблюдением размеров и форм изделия;

качеством поверхности готовых изделий;

маркировкой изделий.

8.3. Допуски размеров готовых изделий должны составлять не более 0,5 мм/м.

8.4. При контроле форм обращать внимание на соответствие углов и конфигурации изделий. Отклонения (искривления, депланации и т.д.) от нормативных должны составлять не более 0,5%.

8.5. Поверхность готовых изделий должна быть без крупных раковин (крупнее 5 мм), трещин, отколов углов и различного вида загрязнений (остатков разделительного слоя, налета известковых и других материалов основного или щелочного характера).

8.6. Готовые изделия должны иметь марку ОТК с обозначением вида партии конструкций и времени изготовления.

9.1. Качество полимербетона в значительной степени зависит от величины усадочных деформаций и связанных с ними внутренних усадочных напряжений. Поэтому при расчете полимербетонных конструкций должны учитываться усадочные напряжения, возникающие в процессе структурообразования полимербетона, по формуле

\sigma_{y} = \frac{Y_{\text{тах}}E_{0}A\psi_{1}}{(1 - \nu) \cdot (1 + m)10^{3}} , (2)

где Y_{\text{тах}} — максимальная усадка (относительная) полимербетона;

A — величина упругой относительной деформации (0,3 \div 0,4) ;

\nu — коэффициент Пуассона;

\psi_{1} — коэффициент релаксации усадочных напряжений (0,8 \div 0,9) .

m = \frac{E_{0}F_{\text{пб}}}{E_{a}F_{a}} = \frac{E_{0}}{E_{a}} \cdot \frac{1}{\mu} \cdot 10^{2} . (3)

При этом должно соблюдаться условие:

\sigma_{y} \leq R_{\text{р}}^{\text{н}} . (4)

Если условие (4) не выполняется, то необходимо пересмотреть состав полимербетона и снизить количество связующего.

9.2. Массоперенос регламентирует толщину защитного слоя арматуры и при проектировании баковой аппаратуры должен учитываться в виде временной функции глубины проницаемости.

Временная зависимость глубины проницаемости определяется по формуле:

h_{\tau} = h_{\infty}[1 - exp(J_{*}D\tau)] , (5)

где h_{\infty} — глубина проницаемости при времени \tau(\text{сут}) \rightarrow \infty ;

J_{*} — константа образца, равна \frac{\pi \cdot 3600 \cdot 24}{\delta^{2}} , здесь

\delta — толщина образца в см;

D — коэффициент диффузии в \text{см}^{2}/\text{сек} (для обычных составов D = (6 \div 8) \cdot 10^{- 8}\text{см}^{2}/\text{сек} , для составов с углеродосодержащими наполнителем и заполнителем D = (1,5 \div 2) \cdot 10^{- 8}\text{см}^{2}/\text{сек} .

В формуле (5) принимают h_{\infty} = 5\text{см} .

Время, при котором агрессивная среда пройдет через защитный слой арматуры толщиной h_{\tau} \leq 4\text{см} , определяется решением уравнения (5) относительно \tau

\tau = 51ln(\frac{5}{5 - h_{\tau}})\text{лет} . (6)

9.3. При расчете конструкции в стадии изготовления должны учитываться напряжения от температурных деформаций, определяемые по формуле

\sigma_{t} = \frac{\alpha_{\text{пб}}(t_{\text{в}} \cdot t_{\text{н}})E_{0}K\psi}{1 - \nu} , (7)

где \sigma_{t} — температурное напряжение в полимербетоне (кгс/см2);

K — коэффициент пропорциональности (0,95);

t_{\text{н}} и t_{\text{в}} — температура саморазогрева в центре и на поверхности конструкции в °С (при температуре окружающей среды ~ 20 °С, t_{\text{н}} = 30 \div 40°\text{С} , t_{\text{в}} = 50 \div 80°\text{С} , минимальные цифры — для тонкостенных конструкций);

\nu — коэффициент Пуассона ( 0,34 \div 0,4 при t = 60 \div 80°\text{С} );

При этом должно соблюдаться условие

\sigma_{t} \leq R_{\text{р}}^{\text{н}} . (8)

Если условие (8) не соблюдается, то необходимо пересмотреть состав полимербетона и снизить количество связующего или изменить геометрическую форму конструкции таким образом, чтобы улучшить теплообмен с окружающей средой.

9.4. Стойкость полимербетонов на основе фурфурол-ацетоновых смол определяется прежде всего химической активностью связующего, наполнителей и заполнителей. Некоторые коррективы стойкости могут вносить отвердитель (БСК) и различные модифицирующие компоненты.

9.5. При разработке и подборе состава полимербетона для баковой аппаратуры необходимо руководствоваться следующими положениями: фурфурол-ацетоновые смолы являются стойкими ко всем кислотам, за исключением окисляющих кислот (азотная, хромовая и др.) концентрации свыше 10%, ко всем щелочам (за исключением гипохлоридов), к растворам солей, умеренно стойкими в воде и не стойкими в ацетоне.

Физические свойства полимербетонов характеризуются величинами, приведенными в табл. 6.

Таблица 6

9.6. Наполнители и заполнители должны подбираться в соответствии с требованиями по качеству (раздел 5) и с учетом вида агрессивной среды.

9.7. Стойкость в агрессивных средах оценивается коэффициентом условия работы (m_{x}) , представляющим отношение прочности полимербетона после экспозиции в средах к исходной прочности. Значения величин коэффициентов условий работы (m_{x}) при воздействии химически агрессивных сред приведены в табл. 7. Коэффициенты условий работы (m_{x}) для полимербетонов с графитовыми наполнителями и заполнителями даны в табл. 8.

Таблица 7

Таблица 8

10.1. Прочностные характеристики полимербетонов зависят от степени полимеризации, вида и количества наполнителей и заполнителей, количества отвердителя, режима отверждения, характера внешних силовых воздействий и других факторов.

10.2. Основными характеристиками полимербетона являются его проектные марки по прочности на сжатие \overline{R} и по прочности на осевое растяжение \overline{R_{p}} . Эти характеристики определяются по данным испытаний стандартных образцов при нормальных температурно-влажностных условиях среды (см. п. 5.9 настоящей Инструкции).

10.3. Нормативные сопротивления полимербетона при сжатии ( R_{\text{к}}^{\text{н}} , R_{d}^{\text{н}} ) и при осевом растяжении ( R_{\text{кр}}^{\text{н}} , R_{d\text{р}}^{\text{н}} ) устанавливаются с требуемой обеспеченностью (0,95); величины их должны удовлетворять следующим условиям:

10.4. Коэффициент безопасности по бетону равен 1,3. Численные значения величин расчетных сопротивлений должны при этом удовлетворять следующим условиям:

R_{\text{к}} \leq 0,49\overline{R} ; (13)

10.5. Модуль упругости (E_{0}) устанавливают с требуемой обеспеченностью (0,95) при уровне кратковременного прикладываемого напряжения, составляющего (0,15 \div 0,20) \cdot \overline{R} . При этом численное значение величины E_{0} должно удовлетворять условию

где E0 — среднее значение величины модуля упругости, соответствующее количеству произведенных измерений.

10.6. Механические характеристики полимербетонов, рекомендуемых для изготовления баковой аппаратуры, приведены в табл. 9. Эти характеристики отвечают нормальным температурно-влажностным условиям среды (температура 20 °С, влажность 60%) в отвержденных изделиях по режиму, указанному в п. 7.11 настоящей Инструкции.

Механические характеристики, приведенные в табл. 9, должны корректироваться путем введения в расчет коэффициентов условий работы п-бетона, учитывающих воздействие: агрессивной среды (m_{x}) - по табл. 7 и 8; повышенной температуры (m_{t}) — по табл. 10; влажности (m_{\text{в}}) — по табл. 11.

Примечание. При расчете по II группе предельных состояний (образование трещин, определение деформаций и др.) нормативные значения величин сопротивлений R_{\text{к}}^{\text{н}} , R_{\text{кр}}^{\text{н}} , E_{0} , приведенные в табл. 9, умножаются лишь на один коэффициент условия работы — наименьший из общего числа учитываемых.

Примечание. Для составов с графитом значение m_{\text{в}} повышается на 20%.

10.7. При учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок расчетные или нормативные (для II группы предельных состояний) кратковременные сопротивления полимербетона умножаются на коэффициенты, определяемые по следующим формулам:

при сжатии -

j_{\text{с}}^{\text{н}} = \frac{Y^{\text{н}}}{Y_{\text{дл}}^{\text{н}} + \frac{R_{d}^{\text{н}}}{R_{\text{к}}^{\text{н}}} \cdot Y_{\text{к}}^{\text{н}}} \cdot \frac{R_{d}^{\text{н}}}{R_{\text{к}}^{\text{н}}} , (18)

j_{\text{с}} = \frac{Y}{Y_{\text{дл}} + \frac{R_{d}}{R_{\text{к}}} \cdot Y_{\text{к}}} \cdot \frac{R_{d}}{R_{\text{к}}} ; (19)

при растяжении -

j_{\text{р}}^{\text{н}} = \frac{Y^{\text{н}}}{Y_{\text{дл}}^{\text{н}} + \frac{R_{d\text{р}}^{\text{н}}}{R_{\text{кр}}^{\text{н}}} \cdot Y_{\text{к}}^{\text{н}}} \cdot \frac{R_{d\text{р}}^{\text{н}}}{R_{\text{кр}}^{\text{н}}} , (20)

j_{\text{р}} = \frac{Y}{Y_{\text{дл}} + \frac{R_{d\text{р}}}{R_{\text{кр}}} \cdot Y_{\text{к}}} \cdot \frac{R_{d\text{р}}}{R_{\text{кр}}} , (21)

где Y_{\text{к}}^{\text{н}} и Y_{\text{к}} — усилия от воздействия кратковременных соответственно нормативных (с коэффициентами перегрузок п = 1) и расчетных (с коэффициентами перегрузок п > 1) нагрузок, определяемых для принятого сочетания нагрузок в соответствии с указаниями п. 10.8 настоящей Инструкции;

Y^{\text{н}} и Y — усилия от воздействия соответственно нормативных и расчетных полных нагрузок, определяемых для принятого сочетания нагрузок в соответствии с указаниями п. 10.8 настоящей Инструкции.

10.8. Величины расчетных нагрузок (воздействий), значения коэффициентов сочетаний, а также разделение нагрузок, в зависимости от продолжительности действия, на постоянные и временные (длительные, кратковременные, особые) должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП II-6-74. При этом порядок учета нагрузок при расчете армополимербетонной конструкции по предельным состояниям второй группы должен приниматься в соответствии с указаниями пп. 1.13, 1.17 и 1.21 главы СНиП II-21-75, а также с учетом следующих дополнений к требованиям главы СНиП II-6-74:

а) при определении величины длительно действующих нагрузок из состава временных нагрузок следует выделять их длительно действующую часть, в частности:

из снеговых нагрузок — 80%,

из нагрузок, продолжительность действия которых находится в пределах от 1 до 10 суток, — 60%,

б) при расчете армополимербетонных конструкций из состава временных нагрузок и воздействий следует выделять кратковременные, продолжительность действия которых менее 1 часа; к ним относятся, в частности, следующие нагрузки:

10.9. Вводимые в расчет значения величин нормативных ( R_{c}^{\text{н}} , R_{\text{р}}^{\text{н}} ) или расчетных ( R_{\text{с}} , R_{\text{р}} ) сопротивлений полимербетона вычисляют с учетом указаний п. 10.6 и коэффициентов j по следующим формулам:

где m — для формул (22) и (23) коэффициент условия работы принимается в соответствии с примечанием к п. 10.6 настоящей Инструкции.

10.10. Расчетные длительные деформации при сжатии \epsilon_{d} (предельная сжимаемость) и при растяжении \epsilon_{d\text{р}} (предельная растяжимость), приведенные в табл. 9, корректируются в соответствии с указаниями п. 10.6 путем деления табличных значений величины \epsilon_{d} и \epsilon_{d\text{р}} на произведения коэффициентов условий работы.

Примечание. При совместном действии температуры, химических реагентов и влаги характеристики \epsilon_{d} и \epsilon_{d\text{р}} полимербетона корректировать только за счет коэффициента условия работы материала при повышенной температуре ( m_{t} , табл. 10).

10.11. Величины относительных деформаций полимербетона при сжатии ( \epsilon_{c} ) и при растяжении ( \epsilon_{\text{р}} ), вводимые в расчет, устанавливаются по формулам, соответственно:

\epsilon_{\text{с}} = \frac{1 - j_{\text{с}}^{\text{н}}}{1 - \frac{R_{d}^{\text{н}}}{R_{\text{к}}^{\text{н}}}} \cdot (\epsilon_{d} - \frac{R_{\text{к}}^{\text{н}}}{E_{0}}) + \frac{R_{\text{к}}^{\text{н}}}{E_{0}} ; (26)

где коэффициент j определяется по формулам п. 10.7 настоящей Инструкции.

11.1. Армополимербетоны, подвергающиеся воздействию агрессивных сред, могут снизить свою стойкость вследствие снижения плотности материала и коррозии стальной арматуры.

Снижение качества полимербетона может происходить как от коррозионного воздействия агрессивных сред, так и от набухания.

Коррозия арматуры армополимербетона при воздействии агрессивных сред обуславливается, в основном, недостаточной плотностью защитного слоя п-бетона.

Очаги увлажнения на наружных поверхностях свидетельствуют о просачивании материала и служат первыми признаками потери эксплуатационной пригодности бакового аппарата.

Основным мероприятием, обеспечивающим продолжительную работу бакового аппарата из полимербетона, является создание высокой плотности и однородности материала, которые достигаются в процессе изготовления конструкции, укладки бетона, при его уплотнении, последующем отверждении и тепловой обработке.

11.2. Дефекты типа волосных трещин, раковин, локальных отслоений или разрыхлений не должны иметь место в защитном слое, толщина которого должна быть не менее 30 мм (с внутренней стороны бака) и не менее 20 мм (с наружной стороны).

11.3. Для обеспечения нормированной толщины защитного слоя необходимо изготавливать специальные фиксаторы из полимербетона (состав полимербетона для фиксаторов — тот же, что и для изготовления баковой аппаратуры).

Фиксаторы из полимербетона закрепляются на арматурных стержнях. Количество фиксаторов выбирается в зависимости от конфигурации арматуры, обеспечивающей надежность фиксирования толщины защитного слоя при условии вибрации конструкции.

Не допускается фиксировать арматуру в опалубке с помощью подливки полимербетона.

11.4. Для армирования емкостей из полимербетона в качестве ненапрягаемой арматуры должна применяться арматурная сталь не выше класса А-III. Арматурную сталь классов А-I и В-I следует применять только в сварных каркасах и сетках. Диаметр стержней или проволок должен быть не менее 4 мм.

При изготовлении бакового аппарата из монолитного сталеполимербетона арматурный каркас его должен представлять замкнутую пространственную систему с надежной связью в местах стыковки стержней и каркасов. Плоские и пространственные каркасы должны быть, как правило, сварными.

11.5. Если толщина стенки емкости \delta \geq 120\text{мм} , то ее следует снабжать двойной арматурой из сварных сеток, причем диаметр стержней, образующих сетки, должен быть не более 8 мм и не менее 4 мм. Размер ячейки сетки рекомендуется назначать в пределах от 100 x 100 мм до 250 x 250 мм.

Арматуру необходимо надежно закреплять, обеспечивая требуемую толщину защитных слоев (см. пп. 11.2, 11.3) и свободный проход бетонной смеси при изготовлении конструкции и в процессе уплотнения (вибрирования) полимербетона.

11.6. Применение стальных закладных деталей с выходом на поверхности конструкции баковой аппаратуры без гарантийной защиты их от воздействия агрессивных источников запрещается.

11.7. При применении напрягаемой стальной арматуры для емкостей из полимербетона следует руководствоваться указаниями п. 11.8. Необходимо при этом обеспечивать надежную анкеровку напрягаемой арматуры и гарантийную защиту анкерных устройств от коррозии.

11.8. В качестве напрягаемой арматуры следует предусматривать арматурную сталь классов А-IV, А-V, Вр-II, В-II, К-7, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов. Характеристики арматуры следует принимать согласно пп. 2.26 - 2.30 главы СНиП II-21-75. Диаметр отдельных стержней и проволок (в том числе проволок, образующих канатную спиральную арматуру) должен быть не менее 4 мм. При конструировании предварительно напряженных элементов следует руководствоваться дополнительными указаниями пп. 5.53 - 5.62 главы СНиП II-21-75.

Применение стержневой термически упрочненной стальной арматуры не допускается.

Применение проволочной арматуры диаметром менее 4 мм должно быть специально обосновано и проверено опытными данными.

11.9. При изготовлении бакового аппарата допускается применять напрягаемую стеклопластиковую арматуру (СПА), обращая особое внимание на обеспечение сцепления ее с окружающим полимербетоном, в особенности, при воздействии повышенных температур.

Физико-механические характеристики стеклопластиковой арматуры приведены в табл. 12.

Примечание. Рабочую стеклопластиковую арматуру следует применять только с предварительным напряжением. В отдельных случаях, в малогабаритных баках и аппаратах при специальном технико-экономическом обосновании, допускается применение ненапрягаемой СПА для предотвращения потери целостности неармированных полимербетонных элементов при разрушении.

Таблица 12

Примечания. 1. Механические характеристики, приведенные в табл. 12, соответствуют нормальным температурно-влажностным условиям среды.

2. Расчетные сопротивления стеклопластиковой арматуры при расчете конструкций по предельному состоянию первой и второй группы определяются по формуле

где: \text{К}_{\text{а}} — коэффициент безопасности стеклопластиковой арматуры, принимаемый равным:

при расчете по предельным состояниям первой группы

при \xi \geq \xi_{R} — 1,3;

11.10. При одновременном учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок сопротивление стеклопластиковой арматуры растяжению, вводимое в расчет конструкции, следует определять исходя из следующих условий:

а) при значении величины расчетного усилия Y_{\text{дл}} от совместного воздействия постоянных и длительных нагрузок (с коэффициентами перегрузок п > 1 для предельных состояний первой группы или п <= 1 для предельных состояний второй группы), удовлетворяющей условию

где: Y — усилие от воздействия всех нагрузок с учетом невыгодного сочетания их;

R_{da} = 5200\text{кгс}/\text{см}^{2} (при п > 1) или R_{\text{ка}}^{\text{н}} = 8100\text{кгс}/\text{см}^{2} (при п = 1) (см. табл. 12);

б) если условие (28) не выполняется, то в расчет вводят следующие расчетные сопротивления для предельных состояний:

R_{a} = \frac{R_{\text{кр}} + R_{da}}{2} ; (29)

второй группы

R_{\text{а}}^{\text{н}} = \frac{R_{\text{ка}}^{\text{н}} + R_{d\text{а}}^{\text{н}}}{2} . (30)

Примечание. Установление длительных (Y_{\text{дл}}) и кратковременных (Y_{\text{к}}) нагрузок следует производить в соответствии с указаниями п. 10.8 настоящей Инструкции.

11.11. Расчетные сопротивления стеклопластиковой арматуры снижаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условия работы m_{a} , приведенные в табл. 13.

Примечания. 1. При совместном действии различных агрессивных факторов коэффициенты условия работы принимаются по опытным данным.

2. При охлаждении арматуры до нормальной температуры сопротивления СПА восстанавливаются.

11.12. Предварительное напряжение СПА осуществляется механическим способом. Мгновенная передача усилия обжатия на полимербетон для стеклопластиковой арматуры периодического профиля не допускается. Другие данные о применении напрягаемой СПА приведены в разделе 15 настоящей Инструкции.

Примечание. Допускается при соответствующем обосновании совместное применение стальной и стеклопластиковой арматуры, при этом оба вида или один из них можно подвергать предварительному напряжению.

12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ ОТ ВНЕШНИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

В расчетно-конструктивном отношении баковый аппарат представляет, в большинстве случаев, пространственную тонкостенную многократно статически неопределимую систему. Учитывая при этом многообразие внешних и внутренних воздействий на конструкцию (силовые воздействия, влияние контрастов среды, изменение реологических свойств материалов и пр.), выявление достоверной картины невыгодного распределения усилий в ней является задачей сложной. В таких случаях анализируются различные расчетные схемы от простейших до самых сложных, определяя как частные величины внутренних усилий, так и максимально возможные их значения, обусловленные сочетанием или комбинацией различного рода и характера воздействий на конструкцию.

Вследствие разнообразия конструктивных форм баковой аппаратуры (см. раздел 2 настоящей Инструкции) расчетные схемы их, как простейшие, так и сложные, в одних случаях будут внешне сходными, а в других — принципиально различными.

Определение усилий в аппаратах производят в соответствии с методами расчета оболочек строительной механики. Однако, учитывая особые условия эксплуатации рассматриваемых конструкций, в частности, химически агрессивные среды, большие температурные перепады, в результате расчета целесообразно вносить соответствующие коррективы, имея в виду то обстоятельство, что армополимербетон обладает выраженными реологическими свойствами. При этом необходимо особое внимание уделять выявлению усилий, возникающих в конструкции вследствие проявления краевых эффектов.

Выполненные расчеты систематизируются, и отбираются наиболее невыгодные значения величин усилий по наиболее характерным сечениям (полям, точкам, узлам сопряжений). Должны быть выделены значения усилий, отвечающие нормативным (с коэффициентами перегрузок п = 1) и расчетным (при п > 1) нагрузкам и воздействиям на баковый аппарат.

13. РАСЧЕТ БАКОВОЙ АППАРАТУРЫ ИЗ АРМОПОЛИМЕРБЕТОНА БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ <*>

<*> В настоящем и последующих разделах приведены расчетные формулы для прямоугольных сечений, которые наиболее характерны для баковой аппаратуры; ширину сечения следует принимать b = 100 см.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

13.1. Если изделие подвергается тепловой обработке, то влияние усадочных напряжений, возникающее в процессе структурообразования полимербетона (см. п. 9.1), не учитывается и оценка трещиностойкости нормальных сечений производится по следующим формулам:

при осевом растяжении

N_{\text{т}} = bh \cdot R_{\text{р}}^{\text{н}} + \epsilon_{p}E_{\text{а}}F_{\text{а}} , (31)

при изгибе и внецентренном приложении внешнего усилия

M_{\text{т}} = bh^{2}[0,3R_{\text{р}}^{\text{н}} + \epsilon_{\text{р}}E_{\text{а}}\mu(2 \frac{h_{0}}{h} - 1)(\frac{h_{0}}{h} - 0,167] . (32)

13.2. При учете влияния усадочных деформаций оценку сопротивления материала образованию нормальных трещин в нем производят по следующим формулам:

при осевом растяжении

N_{\text{т}} = bh(R_{\text{р}}^{\text{н}} - \sigma_{y}) + K_{y}\epsilon_{\text{р}}E_{\text{а}}F_{\text{а}} , (33)

при изгибе и внецентренном приложении внешнего усилия

M_{\text{т}} = bh^{2}[0,3(R_{\text{р}}^{\text{н}} - \sigma_{y}) + K_{y}\epsilon_{\text{р}}E_{\text{а}}\mu(2 \frac{h_{0}}{h} - 1)(\frac{h_{0}}{h} - 0,167)] , (34)

где \sigma_{y} — величина усадочных напряжений в полимербетоне, определяемая по формуле (2) настоящей Инструкции;

K_{y} — коэффициент, уменьшающий резерв растяжимости полимербетона (вследствие усадки материала) и выявляемый из опыта (его величину следует принимать не более 0,6).

13.3 Трещиностойкость нормальных к продольной оси элемента сечений обеспечивается при выполнении условий:

N \leq N_{\text{т}} , (35)

M \leq M_{\text{т}} , (36)

Ne \leq M_{\text{т}} , (37)

№ и M — максимальные величины усилий от воздействия нормативных внешних нагрузок или температурных перепадов, а также их сочетаний в рассматриваемом сечении, выявляемые из расчета бакового аппарата;

e — расстояние от точки приложения внешней продольной силы № до равнодействующей в сжатой зоне сечения; это расстояние определяется по формуле

e = e_{0} \pm \frac{1}{6} h . (38)

В формуле (38) знак минус соответствует внецентренному сжатию, а плюс — внецентренному растяжению.

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

13.4. Расчет по образованию наклонных к продольной оси элемента трещин следует производить по главным площадкам (главным осям) в наиболее опасных местах.

Величины мембранных усилий на главных площадках определяются по следующим формулам <*>:

<*> Величины усилий в формулах (39) и (40) следует устанавливать с помощью ЭВМ.

N_{1,2} = \frac{N_{x} + N_{y}}{2} \pm \frac{1}{2} \sqrt{(N_{x} - N_{y})^{2} + 4T_{xy}^{2}} ; (39)

M_{1,2} = \frac{M_{x} + M_{y}}{2} \pm \frac{1}{2} \sqrt{(M_{x} - M_{y})^{2} + 4M_{xy}^{2}} , (40)

где: N_{1,2} — мембранные усилия на главных площадках;

M_{1,2} — главные изгибающие моменты;

N_{x},N_{y},T_{xy} — соответственно нормальные и сдвигающие усилия на площадках, параллельных местной системе координат (при расшифровке машинного текста);

M_{x},M_{y},M_{xy} — изгибающие и крутящие моменты в местной системе координат (при расшифровке машинного текста).

Трещиностойкость сечения по главной площадке обеспечивается при соблюдении условия

\sigma_{\text{гл}.\text{р}} \leq R_{\text{р}}^{\text{н}} , (41)

где \sigma_{\text{гл}.\text{р}} — максимальное напряжение растяжению по главной площадке, вычисляемое по формуле

\sigma_{\text{гл}.\text{р}} = N_{1,2} \pm \frac{6M_{1,2}}{bh^{2}} . (42)

Примечания. 1. Величины усилий формул (39) и (40), устанавливаемые с помощью ЭВМ, имеют обычно размерность тс/м2 (усилия N) и тсм/п.м (усилия M), что следует иметь в виду при использовании формулы (42).

2. Угол наклона в радианах между N_{1} и осью X_{1} определяется по формуле

\alpha = arctg \frac{N_{1} - N_{x}}{T_{xy}} .

3. Угол наклона в радианах между M_{1} и X_{1} определяется по формуле

\beta = arctg \frac{M_{1} - M_{x}}{M_{xy}} .

4. В расчет на совместное воздействие усилий N_{1,2} и M_{1,2} вводят площадку (сечение) единичной ширины со средним углом наклона, равным

\alpha_{\text{ср}} = \frac{\alpha + \beta}{2} .

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

13.5. При расчете по прочности нормальных сечений необходимо вначале определить \xi_{R} — граничную относительную высоту сжатой зоны по формуле

где \sigma_{\text{а}} — напряжение в растянутой арматуре, принимаемое равным расчетному сопротивлению R_{a} при отсутствии предварительного напряжения.

13.6. При наличии в сечении сжатой и растянутой зон расчетную относительную высоту сжатой зоны определяют по следующим формулам (см. рис. 2):

для изгибаемых элементов при сечении с одиночной арматурой

\xi = \frac{R_{\text{а}}F_{\text{а}}}{R_{c}bh_{0}} , (44)

для изгибаемых элементов при сечении с двойной арматурой

для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов

\xi = \frac{R_{a}F_{a} \pm N - 0,8\epsilon_{c}E_{a}F_{a}'}{R_{c}bh_{0}} , (46)

где N — продольная сила от внешних расчетных нагрузок;

в формуле (46) знак плюс при № принимается, если усилие № сжимающее, минус — при внецентренном растяжении.

арматурой, б — с двойной напрягаемой и двойной ненапрягаемой арматурой, в — с двойной напрягаемой

13.7. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, производят при \xi \leq \xi_{R} исходя из следующих условий:

для изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой

для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов при сечении с одиночной арматурой

для изгибаемых элементов при сечении с двойной арматурой

для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов при сечении с двойной арматурой

Ne \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) + 0,8\epsilon_{c}E_{a}F_{a}'(h_{0} - a') , (50)

где M — максимальный изгибающий момент от внешних расчетных нагрузок или температурных воздействий, а также от их сочетаний, устанавливаемый в соответствии с указаниями, изложенными в разделе 12 настоящей Инструкции;

e — расстояние от точки приложения продольной силы до центра тяжести растянутой арматуры, определяемое по формуле

Формулы (47) - (50) настоящего пункта могут применяться лишь при соблюдении условия

Примечание. Если прочность сечения без учета арматуры сжатой зоны окажется не ниже, чем с учетом этой арматуры, то вторыми слагаемыми в формулах (49) и (50) пренебрегают; в таких случаях величину \xi следует определять как для сечений с одиночной арматурой, при этом должно соблюдаться условие

13.8. При невыполнении условия (52) граница перехода от полностью сжатого к сжато-растянутому сечению выявляется в следующем порядке:

а) из уравнения равновесия при предельной высоте сжатой зоны полимербетона и при усилии растяжения, равном нулю (рис. 3), определяется величина продольной силы \overline{N} по формуле

б) вычисляют эксцентриситет \overline{e} приложения силы по формуле

то сечение в предельном состоянии будет иметь сжатую и растянутую зоны; при невыполнении одного из условий (56) сечение будет полностью, но неравномерно сжатым (e — расстояние от точки приложения усилия № до центра тяжести растянутой арматуры, рис. 3).

Рис. 3. Схема усилий в поперечном сечении

13.9. Если эксцентриситет e_{0} продольного усилия не превышает величины случайного эксцентриситета (1/600 расчетной длины элемента), то расчет несущей способности сжатого элемента следует производить из условия

где N — продольное усилие от внешних нагрузок, при неблагоприятном сочетании их, определяемое в соответствии с п. 10.8 настоящей Инструкции.

Остальные обозначения величин формулы (57) те же, что и в вышеприведенных формулах. Если \epsilon_{c}E_{a} \geq R_{a} , то в формуле (57) принимают \epsilon_{c}E_{a} = R_{a} .

Коэффициент армирования поперечного сечения продольной арматурой следует назначать таким, чтобы величина его удовлетворяла условию

где R_{\text{к}} , R_{d} , \epsilon_{d} и E_{0} — принимаются по табл. 9 настоящей Инструкции без учета влияния коэффициентов условий работы.

13.10 Расчет по прочности центрально-растянутых элементов производится из условия

N \leq R_{a}F_{a} . (59)

Армирование элементов должно выполняться в соответствии с конструктивными требованиями главы СНиП II-21-75.

13.11. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, внецентренно растянутых элементов, когда внешняя продольная сила приложена в пределах контура сечения (между центрами арматуры А и А'), производится из следующих условий:

Ne' \leq R_{a}F_{a}(h_{0} - a') ; (60)

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

13.12. При расчете по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы следует руководствоваться соответствующими указаниями главы СНиП II-21-75, при этом размеры поперечного сечения должны назначаться такими, чтобы удовлетворялось условие

Q \leq 0,35R_{d}bh_{0} , (62)

где Q — поперечная сила в рассматриваемом сечении от воздействия нагрузок, при неблагоприятном сочетании их с учетом коэффициентов перегрузок п > 1.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, производят при соблюдении условия

Q \leq j_{p}R_{\text{кр}}bh_{0} , (63)

где j_{p} — коэффициент, определяемый по формуле (21) настоящей Инструкции, при этом во всех случаях значение величины этого коэффициента для условия (63) принимается не более 0,7; в формуле (21) Y_{\text{к}} = Q_{\text{к}} и Y = Q.

Если условие (63) не соблюдается, то поперечная арматура определяется конструктивными требованиями (см. пп. 5.26, 5.27 главы СНиП II-21-75).

Расчет по прочности по сжатым главным площадкам допускается производить исходя из следующего условия

\sigma_{\text{гл}.\text{с}} \leq R_{c} , (64)

где R_{c} — расчетное сопротивление полимербетона сжатию, определяемое по формуле (24) настоящей Инструкции;

\sigma_{\text{гл}.\text{с}} — максимальное сжимающее напряжение по главной площадке, устанавливаемое по формуле

\sigma_{\text{гл}.\text{с}} = N_{1,2} \pm \frac{6M_{1,2}}{bh^{2}} , (65)

где N_{1,2} ; M_{1,2} — мембранное усилие и главные изгибающие мембранные моменты по главной площадке, определяемые в соответствии с указаниями п. 13.4 (см. примечания).

14.1. Для предварительно напряженных конструкций баковой аппаратуры следует применять полимербетоны с расходом смолы не более 12% по весу.

14.2. Поверхность напрягаемой арматуры должна иметь периодический профиль, а диаметр отдельных стержней должен быть не менее 4 мм.

14.3. Величину контролируемого напряжения (без учета потерь) для напрягаемой арматуры следует назначать в соответствии с указаниями п. 1.24 главы СНиП II-21-75.

Натяжение арматуры можно осуществлять различными способами, обеспечивающими равномерность и заданный уровень натяжения.

14.4. Обжатие полимербетона напрягаемой арматурой следует производить после тепловой обработки и охлаждения конструкции (температура не должна превышать плюс 30 °С).

14.5. При длине напрягаемой арматуры менее 4,5 м на ее концевых участках в пределах передаточной зоны должны быть предусмотрены анкерные устройства независимо от профиля применяемой арматуры.

Примечание. Анкерные устройства осуществляются в соответствии с рекомендациями «Руководства по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций».

14.6. При одноосном или двуосном обжатии следует предусматривать одинаковую интенсивность обжатия полимербетона по толщине сечения, а по ширине (длине) изменение интенсивности должно быть плавным и обоснованным расчетом или конструктивными требованиями.

При толщине стенок аппарата более 12 см допускается внецентренное обжатие сечений, если такое обжатие по расчету окажется целесообразным.

14.7 При обжатии сечения равнодействующая усилий в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре определяется по формуле

N_{01} = \sigma_{01}F_{\text{н}} - 600F_{a} , (66)

где F_{\text{н}} и F_{a} — площади поперечного сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры соответственно, приходящиеся на единицу (пог. метр) ширины сечения;

\sigma_{01} — напряжение в напрягаемой арматуре до обжатия сечения (при натяжении арматуры на упоры), определяемое с учетом потерь

\sigma_{01} = \sigma_{0} - \sigma_{\text{п}1} . (67)

14.8. Первые потери предварительного напряжения до спуска арматуры (натяжение арматуры на упоры) или в процессе обжатия (натяжение на бетон) сечения определяются в соответствии с указаниями п. 1.26 главы СНиП II-21-75.

При этом потери \sigma_{1t} предварительного напряжения при натяжении арматуры на упоры, вызванные усадкой, быстронатекающей ползучестью и влиянием экзотермического саморазогрева полимербетона, принимаются:

для стержневой арматуры классов А-IV и А-V

\sigma_{1t} = 1600\text{кгс}/\text{см}^{2} , (68)

для проволочной арматуры классов Вр-II и К-7

\sigma_{1t} = 2000\text{кгс}/\text{см}^{2} . (69)

Примечание. Величина потери \sigma_{1t} при натяжении арматуры на бетон принимается с коэффициентом 0,5.

Суммарная величина потерь \sigma_{n1} предварительного напряжения в напрягаемой арматуре до обжатия сечения принимается равной:

при натяжении арматуры на упоры

\sigma_{n1} = \sigma_{3} + \sigma_{4} + \sigma_{1t} , (70)

при натяжении арматуры на бетон

\sigma_{n1} = \sigma_{4} + \sigma_{5} + \sigma_{6} + 0,5\sigma_{1t} , (71)

где \sigma_{3} — потери, обусловленные релаксацией напряжений в напрягаемой арматуре (поз. 1 табл. 4 СНиП II-21-75);

\sigma_{4} — потери, вызванные деформацией анкерных, натяжных устройств, деформацией металлоформы и др. причинами; величину этих потерь следует выявлять в каждом конкретном случае исходя из фактической оценки деформативных устройств, влияющих на процесс натяжения арматуры, руководствуясь указаниями главы СНиП II-21-75 (поз. 3 и 5 табл. 4);

\sigma_{5} — потери, происходящие из-за трения натягиваемой арматуры о стенки каналов, об огибающие приспособления или о поверхность полимербетона (поз. 4 табл. 4 СНиП II-21-75);

\sigma_{6} — потери предварительного напряжения, вызванные смятием полимербетона под витками спиральной или кольцевой напрягаемой арматуры и определяемые для баковой аппаратуры по опытным данным; величина потерь принимается не менее 500 кгс/см2.

14.9 Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} обжатия полимербетона определяют по формуле

\sigma_{\text{к}} = \frac{N_{01}}{F_{n}} , (72)

где F_{n} — площадь приведенного поперечного сечения, симметрично размещаемая относительно точки приложения усилия N_{01} .

F_{n} = bh + n(F_{\text{н}} + F_{a}) . (73)

Величина напряжения \sigma_{\text{к}} начального обжатия сечения полимербетона для бакового аппарата, подвергаемого систематическому воздействию высоких температур, должна удовлетворять условию:

\sigma_{\text{к}} \leq 0,5R_{\text{к}}^{\text{н}} . (74)

14.10. Величину напряжения в напрягаемой арматуре, контролируемую при натяжении арматуры на бетон, определяют по формуле (при осевом обжатии симметрично армированного сечения)

\sigma_{\text{н}1} = \sigma_{0} - n\sigma_{\text{к}} = \sigma_{0} - n \frac{N_{01}}{F_{n}} . (75)

14.11. Величину потери \sigma_{2} предварительного напряжения в напрягаемой арматуре, вызванной ползучестью полимербетона, следует определять по формуле

\sigma_{2} = 2,25 \cdot n \cdot \sigma_{\text{к}} , (76)

где \sigma_{\text{к}} определяется в соответствии с указанием п. 14.9 настоящей Инструкции.

14.12. Потери \sigma_{a\text{г}c} предварительного напряжения напрягаемой арматуры, обусловленные систематическим воздействием высоких температур, следует определять по формуле

\sigma_{\text{агс}} = K \cdot \sigma_{2} , (77)

где K — коэффициент, принимаемый равным: K = 0,5 при \Delta t° = 40°\text{С} ; K = 0,6 при \Delta t° = 50°\text{С} ; K = 0,75 при \Delta t° = 60°\text{С} ; K = 0,90 при \Delta t° = 70°\text{С} ; K = 1 при \Delta t° = 80°\text{С} и более;

\Delta t° — разность между температурой внутри бакового аппарата и температурой наружного воздуха.

14.13. Суммарная величина вторых потерь \sigma_{\text{п}2} предварительного напряжения в напрягаемой арматуре после обжатия сечения равна:

при натяжении арматуры на упоры

\sigma_{\text{п}2} = \sigma_{2} + \sigma_{\text{агс}} , (78)

при натяжении арматуры на бетон

\sigma_{\text{п}2} = \sigma_{2} + \sigma_{3} + \sigma_{\text{агс}} . (79)

14.14. Установившееся напряжение в полимербетоне при осевом обжатии симметрично армированного сечения определяется по формуле

\sigma_{d} = \frac{N_{02}}{F_{\text{п}}} , (80)

где N_{02} — равнодействующая усилий обжатия сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, принимаемая равной

N_{02} = 0,9(\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}})F_{\text{н}} - \sigma_{a}F_{a} , (81)

\sigma_{\text{п}} = \sigma_{\text{п}1} + \sigma_{\text{п}2} — суммарные потери предварительного напряжения;

\sigma_{a} — напряжение сжатия ненапрягаемой арматуры, величина которого принимается равной

\sigma_{a} = (600 + \sigma_{2}) , (82)

при этом значение величины \sigma_{a} следует принимать не менее 1000 кгс/см2 и не более величины расчетного сопротивления R_{a} .

В формулах (77), (78) и (79) \sigma_{2} — потери предварительного напряжения, устанавливаемые по формуле (76) настоящей Инструкции.

В формуле (81) площади арматуры F_{\text{н}} и F_{a} принимаются на единицу ширины сечения (по количеству стержней на погонном метре).

Величина \sigma_{d} , вычисленная по формуле (80), должна удовлетворять условию

\sigma_{d} \leq 0,5R_{d}^{\text{н}} , (83)

где R_{d}^{\text{н}} — нормативное длительное сопротивление полимербетона сжатию, принимаемое по табл. 9 настоящей Инструкции без учета влияния агрессивных факторов и других условий работы материала.

Расчет по образованию трещин

14.15. Оценка трещиностойкости сечений, нормальных к продольной оси элемента, подвергнутых осевому обжатию напрягаемой арматурой, производится по следующим формулам:

при осевом растяжении сечения внешней силой

N_{\text{т}} = [0,9(\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}}) + \epsilon_{\text{р}}E_{\text{н}}]F_{\text{н}} + R_{\text{р}}^{\text{н}}bh + (\epsilon_{\text{р}}E_{a} - \sigma_{a})F_{a} ; (84)

при изгибе и внецентренном приложении внешнего усилия

M_{\text{т}} = 0,155N_{02}h + 0,3R_{\text{р}}^{\text{н}}bh^{2} , (85)

где R_{\text{р}}^{\text{н}} — нормативное сопротивление растяжению, устанавливаемое по формуле (23).

Приведенные формулы определяют величины усилий, приходящиеся на погонный метр ширины (длины) сечения.

Сопротивление сечения образованию нормальной трещины будет обеспечено, если выполняются условия (35) - (37) настоящей Инструкции.

14.16. Расчет по образованию наклонных к продольной оси элемента трещин следует производить в соответствии с указаниями п. 13.4 настоящей Инструкции.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

14.17. Граничная относительная высота сжатой зоны полимербетона устанавливается по формуле (43) настоящей Инструкции, принимая в ней

\sigma_{a} = R_{\text{н}} + 4000 - 0,9\sigma_{02} , (86)

где R_{\text{н}} — расчетное сопротивление напрягаемой арматуры;

\sigma_{02} = \sigma_{0} - \sigma_{\text{п}} — напряжение в напрягаемой арматуре с учетом всех потерь, отвечающее состоянию погашения напряжения сжатия полимербетона на уровне центра напрягаемой арматуры.

14.18 Расчетная относительная высота сжатой зоны полимербетона определяется по формулам:

а) для изгибаемых элементов

для сечения, приведенного на рис. 2а,

\xi = \frac{N_{a} + 0,5N_{\text{н}} - N_{a}'}{R_{c}bh_{0}} , (87)

для сечения, приведенного на рис. 2б,

\xi = \frac{N_{a} + 0,7N_{\text{н}} - N_{a}' - N_{\text{н}}'}{R_{c}bh_{0}} , (88)

\xi = \frac{N_{\text{н}} - N_{\text{н}}'}{R_{c}bh_{0}} , (89)

где N_{a} = R_{a}F_{a} — расчетное усилие в ненапрягаемой арматуре, размещаемой в зоне сечения, растянутой от внешней нагрузки;

N_{a}' = \epsilon_{c}E_{a}F_{a}' — то же, в ненапрягаемой арматуре, размещаемой в сжатой от внешней нагрузки зоне сечения; при \epsilon_{c}E_{a}>R_{a} , где \epsilon_{c} определяют по формуле (26), N_{a}' = R_{a}F_{a}' ;

N_{\text{н}}' = (\epsilon_{\text{с}}E_{\text{н}} - 1,1\sigma_{02})F_{\text{н}}' — расчетное усилие в напрягаемой арматуре, размещаемой в сжатой от внешней нагрузки зоне сечения (величина \sigma_{02} та же, что и в формуле (86), причем усилие N_{\text{н}}' вводится в расчет со своим знаком);

б) для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов

для сечения, приведенного на рис. 2а,

для сечения, приведенного на рис. 2б,

\xi = \frac{N_{a} \pm N + 0,7N_{\text{н}} - N_{a}' - N_{\text{н}}'}{R_{c}bh_{0}} , (91)

для сечения, приведенного на рис. 2в,

\xi = \frac{N_{a} \pm N - N_{\text{н}}'}{R_{c}bh_{0}} , (92)

где N — продольная сила от внешних расчетных нагрузок; знак плюс при № принимают, если усилие сжимающее, знак минус — при внецентренном растяжении.

Примечания. 1. Если величина \xi , вычисленная по формулам (87) и (90), удовлетворяет условию

\xi \geq 0,5 , (93)

то в расчетах принимают N_{\text{н}} = 0, а если величина \xi отвечает неравенству (рис. 2а)

\xi< \frac{2a'}{h_{0}} , (94)

то в формулах (87) и (90) принимают N_{a}' = 0 и в расчет включают усилие N_{\text{н}} .

\frac{2a_{a}'}{h_{0}} \leq \xi< \frac{2a_{\text{н}}'}{h_{0}} , (95)

то в этих формулах принимают N_{\text{н}}' = 0, а при значении величины \xi , отвечающем неравенству

\xi< \frac{2a_{a}'}{h_{0}} , (96)

в расчетах принимают N_{a}' = 0 и N_{\text{н}}' = 0.

3. Если величина \xi , вычисленная по формулам (89) и (92), удовлетворяет неравенству

\xi< \frac{2a_{\text{н}}'}{h_{0}} , (97)

в расчетах принимают N_{\text{н}}' = 0.

14.19. Расчет по прочности нормальных к продольной оси элемента сечений при \xi \leq \xi_{R} производят по формулам:

для изгибаемых элементов

а) для сечения, приведенного на рис. 2а,

при соблюдении условия (93)

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) + N_{a}'(h_{0} - a'_{p}) , (98)

при соблюдении условия (94)

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) ; (99)

б) для сечения, приведенного на рис. 2б,

при несоблюдении условия (97)

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) + N_{a}'(h_{0} - a_{a}') + N_{\text{н}}'(h_{0} - a_{\text{н}}') , (100)

при соблюдении условия (95)

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) + N_{a}'(h_{0} - a_{a}') , (101)

при соблюдении условия (96)

M \leq R_{c}bh^{2}\xi(1 - 0,5\xi) ; (102)

в) для сечения, приведенного на рис. 2в,

при несоблюдении условия (97)

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) + N_{\text{н}}'(h_{0} - a_{\text{н}}') , (103)

при соблюдении условия (97) применяют формулу (102).

При сжатии и внецентренном растяжении в левой части формул (98) - (103) величину M следует заменить произведением внешней продольной силы № на расстояние от точки приложения этой силы до центра тяжести арматуры, расположенной в растянутой от нагрузки зоне, т.е. Ne; расстояние e определяется по формуле (51) настоящей Инструкции.

Максимальные величины моментов и продольных усилий для условий (98) - (103) определяются от воздействия расчетных нагрузок при неблагоприятных сочетаниях их.

14.20. При невыполнении условия (52) расчет по прочности внецентренно сжатых элементов при \xi>\xi_{R} производят по формулам:

а) при эксцентриситете продольного усилия e_{0} \leq \frac{l_{0}}{600} расчет несущей способности сжатого элемента с напрягаемой арматурой следует производить из условия

N \leq j_{c}R_{\text{к}}F + \sigma_{c}'F_{\text{н}} + \epsilon_{\text{с}}E_{a}F_{a} , (104)

где \sigma_{c}' — расчетное сопротивление для напрягаемой арматуры, определяемое по формуле

\sigma_{c}' = \epsilon_{c}E_{\text{н}} - 1,1\sigma_{02} . (105)

Значения величин формулы (105) устанавливаются в соответствии с указаниями п. 14.18 настоящей Инструкции (при определении усилия N_{\text{н}}' ).

Суммарный коэффициент армирования поперечного сечения продольной ненапрягаемой и напрягаемой арматурой, равный

\mu_{\text{н}} = \frac{F_{a} + F_{\text{н}}}{F} ,

должен удовлетворять условию (58);

б) граница перехода от полностью сжатого к сжато-растянутому сечению выявляется в том же порядке, который приведен в п. 13.8, при этом вместо формул (54), (55) применяются следующие формулы, соответственно:

\overline{N} = \frac{2}{3} j_{c}R_{\text{к}}bh_{0}^{2} + \sigma_{c}'F_{\text{н}}' + \epsilon_{\text{с}}E_{a}F_{a}' , (106)

\overline{e} = \frac{\frac{5}{12} j_{c}R_{\text{к}}bh_{0} + (\sigma_{c}'F_{\text{н}}' + \epsilon_{\text{с}}E_{a}F_{a}')(h_{0} - a')}{\overline{N}} , (107)

где напряжение \sigma_{c}' определяется по формуле (105) настоящей Инструкции.

14.21. Оценку прочности центрально-растянутых и внецентренно растянутых (когда внешняя сила приложена в пределах контура) сечений, подвергнутых предварительному напряжению, следует выполнять в соответствии с указаниями пп. 3.26, 3.27 главы СНиП II-21-75.

14.22. Расчет по прочности наклонных к продольной оси элемента сечений с напрягаемой арматурой: следует руководствоваться указаниями п. 13.12 настоящей Инструкции.

15. РАСЧЕТ БАКОВОЙ АППАРАТУРЫ С НАПРЯГАЕМОЙ

15.1. Величину контролируемого напряжения при натяжении СПА на упоры рекомендуется назначать с учетом допустимого отклонения p = 0,05\sigma_{0} , таким образом, чтобы выполнялось условие

\sigma_{0} + p \leq 0,8R_{\text{ка}}^{\text{н}} , (108)

где R_{\text{ка}}^{\text{н}} — кратковременное нормативное сопротивление СПА, принимаемое по табл. 12 настоящей Инструкции.

15.2. Указания пп. 14.1, 14.4 - 14.6 должны выполняться и при применении напрягаемой стеклопластиковой арматуры.

15.3. Воздействие высоких температур на армополимербетон может создать естественное предварительное напряжение материала вследствие существенного превышения величины температурного коэффициента линейного расширения полимербетона (~16 \cdot 10^{- 6}1/°C) над коэффициентом для стеклопластиковой арматуры (~6 \cdot 10^{- 6}1/°C) .

15.4. Первые потери \sigma_{\text{п}1} предварительного напряжения СПА до обжатия полимербетона определяются по следующим формулам (при натяжении арматуры на упоры):

\sigma_{3} = 0,06\sigma_{0} , (109)

то же, при t° = 80°C

\sigma_{3} = 0,11\sigma_{0} , (110)

\sigma_{3} = 0,16\sigma_{0} , (111)

от усадки полимербетона

\sigma_{1} = 500\text{кгс}/\text{см}^{2} , (112)

от экзотермического саморазогрева полимербетона

где \Delta t^{\circ} — повышение температуры от саморазогрева;

E_{ca} — модуль упругости СПА, принимаемый по табл. 12 настоящей Инструкции.

Потери от деформации анкеров и натяжных устройств \sigma_{4} определяются по табл. 4 главы СНиП II-21-75.

\sigma_{\text{п}1} = \sigma_{1} + \sigma_{1t} + \sigma_{3} + \sigma_{4} . (114)

15.5. При обжатии сечения, нормального к продольной оси элемента, равнодействующую усилий в напрягаемой арматуре (при отсутствии ненапрягаемой арматуры) определяют по формуле

N_{01} = (\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}1}) \cdot F_{ca} , (115)

где F_{ca} — площадь поперечного сечения СПА, приходящаяся на единицу (погонный метр) ширины сечения (рис. 2в).

Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} при осевом обжатии сечения полимербетона устанавливается по формуле

\sigma_{\text{к}} = \frac{N_{01}}{bh + nF_{ca}} , (116)

Величина напряжения \sigma_{\text{к}} начального обжатия сечения полимербетона для бакового аппарата, подвергаемого периодическому воздействию высоких температур, должна удовлетворять условию (74) настоящей Инструкции.

15.6. Вторые потери \sigma_{\text{п}2} предварительного напряжения СПА после обжатия полимербетона определяются по следующим формулам:

от ползучести полимербетона

где R_{d} — расчетное длительное сопротивление полимербетона, принимаемое по табл. 9 настоящей Инструкции без учета влияния агрессивных факторов и других условий работы полимербетона;

от воздействия высоких температур, влияния агрессивных сред и других факторов — \sigma_{\text{агс}} (потери) определяют по формуле (77) настоящей Инструкции.

\sigma_{\text{п}2} = \sigma_{2} + \sigma_{\text{агс}} . (118)

Потери предварительного напряжения \sigma_{2} следует определять также по формуле (76) и в расчет вводить большую из полученных величин.

15.7 Установившееся напряжение в полимербетоне при осевом обжатии сечения определяется по формуле

\sigma_{d} = \frac{N_{02}}{bh + nF_{ca}} , (119)

где

N_{02} = 0,9(\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}}) \cdot F_{ca} , (120)

\sigma_{\text{п}} = \sigma_{\text{п}1} + \sigma_{\text{п}2} . (121)

Величина \sigma_{d} , вычисленная по формуле (119), должна удовлетворять условию (83) настоящей Инструкции.

Примечание. Полные потери \sigma_{\text{п}} до и после обжатия полимербетона должны приниматься не менее 1500 кгс/см2.

15.8. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, производится по формулам (84), (85), принимая \sigma_{0} , \sigma_{\text{п}} , E_{ca} , N_{02} в соответствии с указаниями пп. 15.1, 15.4 - 15.7 настоящей Инструкции.

Сопротивление сечения образованию нормальной к продольной оси элемента трещины обеспечивается выполнением условий (35) - (37) настоящей Инструкции.

15.9. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, следует производить в соответствии с указаниями п. 13.4 настоящей Инструкции.

15.10. Расчет по прочности прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, армированных напрягаемой СПА, производят по формулам:

\xi_{\text{кс}} = \frac{1}{\frac{R_{ca} - \sigma_{oc}}{\epsilon_{c} \cdot E_{ca}} + 1} (0,5 + \frac{\sigma_{02}}{R_{ca}}) , (122)

где R_{ca} — расчетное сопротивление СПА, размещаемой в зоне, растянутой от внешней нагрузки, определяемое в соответствии с указаниями пп. 11.11, 11.12 настоящей Инструкции;

E_{ca} — модуль упругости СПА, принимаемый по табл. 12 настоящей Инструкции;

б) определяется относительная высота сжатой зоны по следующим формулам (для прямоугольного сечения с двойной напрягаемой СПА, рис. 2в):

при изгибе

\xi_{c} = \frac{R_{ca} \cdot F_{ca} - \sigma_{c}' \cdot F_{c}'_{a}}{R_{c}bh_{0}} , (123)

при сжатии и внецентренном растяжении

где F_{ca} и F_{c}'_{a} — площадь поперечного сечения напрягаемой СПА, размещаемой соответственно в растянутой и сжатой от нагрузки зонах;

N — продольная сила от внешних расчетных нагрузок; знак плюс при N отвечает сжатию, минус — внецентренному растяжению;

\sigma_{c}' — расчетное сопротивление напрягаемой СПА, расположенной в зоне, сжатой от внешней нагрузки, определяемое по формуле

E_{ca} — модуль упругости СПА, принимаемый по табл. 12 настоящей Инструкции.

Если \epsilon_{c}E_{ca}>3000\text{кгс}/\text{см}^{2} , то в формуле (125) принимается \epsilon_{c}E_{ca} = 3000\text{кгс}/\text{см}^{2} , причем величина \sigma_{c}' вводится в расчет со своим знаком;

\xi_{\text{с}} \leq \xi_{R\text{с}} , (126)

расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится по следующим формулам:

для изгибаемых элементов прямоугольного сечения

при сжатии и внецентренном растяжении в левой части условия (127) принимают M = Ne , где e определяется по формуле (51) настоящей Инструкции;

г) при выполнении условия (97) расчет по прочности нормальных сечений производят по формуле (102) в соответствии с указаниями п. 14.18 настоящей Инструкции;

д) в тех случаях, когда величина \xi_{\text{с}} , вычисленная по формулам (123), (124), окажется больше \xi_{Rc} , расчет по прочности производят исходя из условия (127), принимая в нем \xi_{\text{с}} = \xi_{Rc} .

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента с одиночной напрягаемой арматурой, производится по приведенным формулам, принимая в них

\sigma_{c}' = 0.

16.1. Расчет по образованию трещин в конструкциях коробчатого сечения и теплотехнический расчет производится по «Инструкции по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур» (СН 482-76).

16.2 Расчет по образованию трещин в конструкциях цилиндрической и конусной формы производится в следующем порядке:

а) определяется относительная деформация \epsilon_{1} температурного расширения полимербетона без учета влияния арматуры, обусловленная неизменяемостью формы конструкции, по формуле

где \epsilon_{2} — свободная относительная деформация полимербетона на внутренней поверхности, равная

\epsilon_{3} — то же, на наружной поверхности

\epsilon_{3} = \alpha_{\text{п}.\text{б}} \cdot \Delta t_{3} , (130)

m_{t2} , m_{t3} — коэффициенты условий работы полимербетона соответственно на внутренней и наружной поверхности полимербетона, принимаемые по табл. 10 настоящей Инструкции;

m_{t\text{ср}} = \frac{m_{t2} + m_{t3}}{2} ;

\Delta t_{2} и \Delta t_{3} — разность температуры соответственно на внутренней и наружной поверхностях с первоначальной температурой конструкции;

б) вычисляется разность относительных деформаций между \epsilon_{1} и относительной деформацией теплового расширения ненапрягаемой арматуры \epsilon_{at} по формуле

\Delta\epsilon_{1} = \epsilon_{1} - \epsilon_{at} , (131)

где

\epsilon_{at} = \alpha_{a} \cdot \Delta t , (132)

\Delta t — разность температуры нагрева арматуры с первоначальной температурой конструкции (до нагрева);

в) устанавливается относительная деформация \epsilon_{0} полимербетона и ненапрягаемой арматуры, вызванная разницей коэффициентов линейного расширения материалов (деформация естественного преднапряжения)

\epsilon_{0} = \frac{m_{t\text{ср}} \cdot \Delta\epsilon_{1}}{m_{t\text{ср}} + \mu_{a}n} , (133)

где \mu_{a} = \frac{F_{a}}{bh} — коэффициент армирования сечения ненапрягаемой арматурой;

\epsilon_{0} = \frac{\Delta\epsilon_{1\text{н}}}{1 + \frac{\mu_{a}n}{m_{tcp}} + \frac{n_{\text{н}}\mu_{\text{н}}}{m_{tcp}}} , (134)

\Delta\epsilon_{1\text{н}} — разность между относительной деформацией \epsilon_{1} и относительной деформацией теплового расширения напрягаемой арматуры \epsilon_{\text{н}t} , определяемая по формуле

\Delta\epsilon_{1\text{н}} = \epsilon_{1} - \epsilon_{\text{н}t} , (135)

где \epsilon_{\text{н}t} — относительная деформация температурного расширения напрягаемой арматуры, определяемая по формуле

\epsilon_{\text{н}t} = \alpha_{\text{ан}} \cdot \Delta t , (136)

\alpha_{\text{ан}} — температурный коэффициент линейного расширения напрягаемой арматуры;

д) определяют полные относительные деформации \epsilon_{\text{па}} полимербетона и ненапрягаемой арматуры по формуле

\epsilon_{\text{па}} = \epsilon_{at} + \epsilon_{0} ; (137)

е) вычисляют фибровые напряжения \sigma_{\text{б}} в полимербетоне по формуле

\sigma_{\text{б}} = (\epsilon_{\text{па}} - \epsilon) \cdot E_{0} \cdot m_{t} , (138)

где \epsilon — свободная относительная деформация на внутренней \epsilon_{2} или наружной \epsilon_{3} поверхности, вычисляемая по формулам (129) и (130) соответственно;

m_{t} — коэффициенты условий работы для внутренней m_{t2} или наружной m_{t3} поверхности, принимаемые по табл. 10 настоящей Инструкции.

Если вычисленные по формуле (138) напряжения будут иметь знак «минус», то имеет место сжатие материала, при знаке «плюс» — растяжение.

Установленные значения величины напряжений с учетом напряжений от статических воздействий должны удовлетворять следующим условиям:

при сжатии

\sigma_{\text{б}}^{\text{тах}} = \sigma_{\text{б}2} + \sigma_{2} \leq R_{\text{с}}^{\text{н}} , (139)

при растяжении

\sigma_{\text{б}}^{\text{тах}} = \sigma_{\text{б}3} + \sigma_{3} \leq R_{\text{р}}^{\text{н}} , (140)

где R_{\text{с}}^{\text{н}} и R_{\text{р}}^{\text{н}} — нормативные сопротивления полимербетона, определяемые в соответствии с указаниями п. 10.9 настоящей Инструкции;

\sigma_{2} , \sigma_{3} — напряжения от гидростатического давления, определяемые по формуле

\sigma_{2,3} = \frac{N}{F_{\text{п}}} \pm \frac{6\text{М}}{bh^{2}} ; (141)

\sigma_{\text{б}2} , \sigma_{\text{б}3} — напряжения в п-бетоне, определяемые по формуле (138) настоящей Инструкции.

Формула (141) применяется в предположении упругой работы материала; в месте сопряжения стенки с днищем принимается для монолитного бака N = 0 , а M — изгибающий момент, обусловленный краевым эффектом;

ж) для конструкции с напрягаемой арматурой полные относительные деформации \epsilon_{\text{пн}} полимербетона определяются по формуле

\epsilon_{\text{пн}} = \epsilon_{\text{н}t} + \epsilon_{0} - \epsilon_{\text{п}o} , (142)

где \epsilon_{\text{по}} — относительная деформация обжатия полимербетона напрягаемой арматурой, определяемая по формуле

\epsilon_{\text{по}} = \frac{(\sigma_{\text{о}} - \sigma_{\text{п}})}{E_{\text{н}}} (\frac{1 - m_{tc\text{р}}}{1 + \frac{m_{tc\text{р}}}{\text{п}_{\text{н}}\mu_{\text{н}}}} + \text{п}_{\text{н}}\mu_{\text{н}}) , (143)

где \sigma_{0} и \sigma_{\text{п}} — начальное (контролируемое) напряжение и суммарные потери.

Остальные обозначения см. формулы (133), (134);

з) фибровые напряжения в полимербетоне преднапряженной конструкции равны

\sigma_{\text{б}} = (\epsilon_{\text{пн}} - \epsilon) \cdot E_{\text{н}} \cdot m_{t} . (144)

Установленные значения величин напряжений должны удовлетворять условиям (139) и (140) настоящей Инструкции.

Примечания. При расчете конусных днищ баков в направлении образующей в формулах (133), (134) и (143) необходимо учитывать изменение коэффициента армирования и вместо \mu_{a} и \mu_{\text{н}} подставлять соответственно:

\mu_{a} = \frac{f_{a}}{U_{a}h} и \mu_{\text{н}} = \frac{f_{\text{н}}}{U_{\text{н}}h} ,

где U_{a} , U_{\text{н}} — шаг стержней в кольцевом направлении (переменный);

f_{\text{а}} , f_{\text{н}} — площадь сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры (одного стержня или пучка).

17. СТЫКИ СБОРНЫХ АРМОПОЛИМЕРБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ БАКОВОЙ АППАРАТУРЫ И КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

17.1. Стыки и соединения сборных элементов баковой аппаратуры должны обеспечивать прочность и непроницаемость аппарата.

Для их устройства применяются полимербетоны и полимеррастворы, а также резиновые прокладки и герметики, обеспечивающие кислотостойкость и теплостойкость. При разработке рабочих чертежей, с учетом условий изготовления и эксплуатации, допускается стыки видоизменять, обеспечивая требование настоящего пункта.

17.2. Составы полимербетонов и полимеррастворов принимаются в соответствии с указаниями, изложенными в разделе 4 настоящей Инструкции.

17.3. Эпоксидный полимерраствор, применяемый при стыковании днища аппарата с вертикальными стойками, состоит из связующего — эпоксидной смолы марок ЭД-20 или ЭД-16, отвердителя — полиэтиленполиамина и заполнителя — песка, крупностью 0,15 \div 2,0\text{мм} . Для смолы марки ЭД-16 в состав, кроме того, вводится пластификатор МГФ-9; эпоксидная смола должна соответствовать ГОСТ 10587-76; отвердитель (полиэтиленполиамин) — ТУ 602-594-70, а пластификатор МГФ-9 — ТУ 6-01-450-70; соотношение смола-песок принимают в пределах от 1:3 до 1:6 по весу; количество отвердителя по отношению к массе смолы составляет 10%, а пластификатора — 20%.

17.4. Жизнеспособность составов эпоксидного полимерраствора — время с момента изготовления, в течение которого составы должны быть использованы для сопряжения полимербетонных элементов, составляет 40 — 50 минут.

17.5. При необходимости увеличить жизнеспособность эпоксидного полимерраствора в его состав вводят «комбинированный» отвердитель, состоящий из быстродействующего отвердителя — полиэтиленполиамина и медленнодействующего отвердителя — триэтаноламина по ТУ 6-09-2448-72.

17.6. Набор прочности эпоксидного полимерраствора происходит в условиях положительных температур выше 5 °С.

17.7 Резиновые прокладки применяются из резиновых смесей:

стандартной кислото- и теплостойкой смеси № 3-618 (МПО «Каучук») на основе изопренового каучука СКИ-3;

высокостойкой резиновой смеси ИРП-3090 (Ярославский филиал НИИРП) на основе метилстирольного каучука СКМС-30РП;

высокостойкой резиновой смеси 51-1632 (Свердловский филиал НИИРП) на основе этилен-пропиленового каучука СКЭП.

Резиновые прокладки должны отвечать требованиям ГОСТ 7338-77, плоские, толщиной 20 \div 30\text{мм} , П-образные и рукавные. Типы прокладок и рецептуры резиновой смеси и мастики допускается видоизменять, обеспечивая требование п. 17.1 настоящей Инструкции.

17.8. В качестве мастик холодного отверждения применяются эпоксидные компаунды К-147 или К-134, отверждаемые полиэтиленполиамином (10%), на основе смолы ЭД-20 и каучука СКН-26-1 или особостойкая мастика на основе полисульфидного каучука «тиокол» (НИИРП).

17.9 Соединение сборных вертикальных панелей с днищем следует принимать жестким или шарнирным:

• при жестком соединении, когда исключается возможность радиального перемещения стенки относительно днища, зазор между панелями и гранями кольцевого паза в днище заполняется полимербетоном на щебне мелких фракций;
• при шарнирном соединении зазор заполняется мастикой холодного отверждения, которая при перемещениях стенки может деформироваться без нарушения растворонепроницаемости.

Жесткое соединение принимать в аппаратах диаметром более 12 м со стеновыми панелями небольшой высоты (сгустители и др.).

17.10 Стык вертикальных элементов аппарата с его днищем (см. рис. 5) осуществляется по следующей схеме:

на дно стакана укладывается тонкий выравнивающий слой полимерраствора (\delta = 5 \div 10\text{мм}) .

Рис. 4. Бак-мешалка с конусным днищем

1 — сборный элемент днища, 2 — сборный элемент стенки

Вертикальный элемент стенки устанавливается на резиновую податливую прокладку, после чего стык замоноличивается полимербетоном того же состава, что и для конструкций аппарата, при этом крупность щебня не должна превышать 5 \div 10\text{мм} . После достижения полимербетоном замоноличивания требуемой прочности шов с наружной и внутренней стороны обмазывается мастикой холодного отверждения.

17.11. Глубина заделки вертикального элемента в днище при жестком защемлении должна быть не менее его толщины. Кроме того, глубина заделки должна удовлетворять требованию анкеровки рабочей арматуры вертикального элемента. Заделка этой арматуры при отсутствии каких-либо конструктивных мероприятий, улучшающих ее анкеровку, должна быть не менее 15 диаметров рабочей арматуры.

При шарнирном соединении вертикального элемента с днищем глубина заделки может быть уменьшена.

17.12. Толщины сопрягаемых элементов (вертикальных и днища) во всех случаях следует принимать не менее 100 мм.

17.13. Зазоры между стенками стакана и вертикальными элементами принимаются равными: по низу не менее 30 мм, по верху не менее 50 мм.

Для исключения засорения зазоров кольцевого паза и обеспечения возможности радиального перемещения стенки при натяжении кольцевой арматуры зазоры временно заполняются чистым песком, при этом изгибающие моменты в вертикальной плоскости стенки при обжатии не учитываются.

После натяжения арматуры песок выдувают, а зазоры кольцевого паза замоноличивают.

17.14. Сетки косвенного армирования ниже дна стакана, необходимые по расчету на сжатие (смятие) под торцом вертикальных элементов, устанавливаются в количестве не менее двух штук; расстояние между сетками по высоте должно составлять 50 \div 80\text{мм} .

17.15. При сопряжении вертикальных элементов стенок, а также отдельных элементов днища сборных баков, без предварительного напряжения, применяются болтовые соединения, сварные или петлевые стыки с выпусками арматуры и последующим их замоноличиванием (см. рис. 5).

Рис. 5. Узлы сопряжения сборных элементов баковой аппаратуры

1 — мастика холодного отверждения, 2 — резиновая прокладка, 3 — болты, 4 — полимерраствор, 5 — полимербетон на мелком заполнителе, 6 — центральный арматурный стержень, 7 — эпоксидный полимерраствор, 8 — сетки косвенного армирования, 9 — продольная арматура

В сварных стыках кольцевая арматура соединяется приваркой стальных накладок к закладным деталям, приваренным к кольцевой арматуре.

петли соединяемых элементов выпускаются из каждого ряда кольцевой арматуры. Петлевые выпуски должны составлять от 16 до 20 диаметров стыкуемой арматуры.

Перепуск арматуры встречных петель должен быть не менее 12 диаметров стыкуемой арматуры.

В продольном направлении стык армируется двумя стержнями периодического профиля того же диаметра, что и стыкуемая арматура, и двумя — четырьмя стержнями — конструктивно (\text{Ø}6 \div 8\text{мм}) .

Для замоноличивания стыка применяется полимербетон того же состава, что и для изготовления элементов конструкций, но крупность щебня должна быть ограничена 5 \div 10\text{мм} .

После достижения полимербетоном замоноличивания требуемой прочности стыки на всю ширину с внутренней стороны обмазываются мастиками холодного отверждения.

17.16. При устройстве монтажных стыков с применением сварки полимербетон должен защищаться асбестовыми листами от чрезмерного нагрева его во время сварки.

17.17. При выполнении сборной баковой аппаратуры с последующим обжатием элементов напрягаемой арматурой в вертикальном стыке панелей без сварки для удобства крепления опалубки стыка и лучшей связи полимербетона, укладываемого в стык, с полимербетоном сборных панелей последние должны иметь выпуски арматуры, расположенные в шахматном порядке через 300 мм.

17.18. Обжатие сборных элементов емкостных конструкций производится либо навивкой арматуры на аппарат с последующей ее защитой, либо арматурное кольцо составляется по длине из нескольких стержней, снабженных по концам приваренными встык коротышами: один — с винтовой нарезкой, другой — конической формы (для передачи усилия на полимербетон).

Предварительное напряжение осуществляется электротермическим или механическим способом.

Примечание. Обжатие допускается производить и другими способами.

17.19. Стык днища сборного аппарата с колонной (опорной стойкой) рекомендуется выполнять путем установки элементов друг на друга с укладкой в шов полимерраствора (\delta = 20\text{мм}) и заделкой штыря из арматурной стали. При этом в опорной части днища в верхней части колонны устраивается гнездо из полиэтиленовой трубы, и после установки днища в это гнездо закладывается арматурный центральный стержень и шов с гнездом заполняется эпоксидным полимерраствором (см. рис. 5).

Торец стыкуемой колонны и опорный участок должны усиляться косвенным армированием в виде сеток в количестве 5 штук. Сетки рекомендуется выполнять из арматуры класса А-III диаметром не более 12 мм. Ячейки сеток следует принимать не менее 60 x 60 и не более 100 x 100 мм, шаг сеток рекомендуется назначать в пределах 60 \div 100\text{мм} .

Центральный штырь — фиксатор стыка — следует выполнять из арматурной стали классов А-II или А-III диаметром не менее 30 мм (конец штыря стачивается на конус). Величина заделки штыря в гнезде должна быть равной пяти его диаметрам. Диаметр гнезда принимается на 20 мм больше диаметра штыря.

17.20 Расчет сечения выполняется в следующем порядке:

производится оценка прочности колонны по нормальному сечению в зоне стыка;

устанавливаются длина анкеровки продольной рабочей арматуры и, соответственно, размеры участка косвенного армирования конца колонны поперечными сварными сетками;

определяется прочность шва между элементами колонны на сдвиг.

а) Прочность колонн по нормальному сечению в зоне стыка рассчитывается на внецентренное сжатие по СНиП II-21-75. При этом продольная арматура не учитывается и расчет производится, как для бетонного элемента. В расчет вводится площадь F_{\text{я}} (ядра сечения), ограниченная осями крайних стержней поперечных сеток (защитный слой бетона не учитывается).

l_{\text{анк}} = \frac{R_{a} \cdot d_{a}}{0,4R_{d}^{*}} , (145)

где d_{a} — диаметр продольной арматуры;

R_{d}^{*} — приведенная длительная прочность, определяемая по формуле

R_{d}^{*} = R_{d} + K\mu_{k}R_{a}^{c} , (146)

здесь R_{a}^{c} — расчетное сопротивление арматурной стали, из которой изготавливаются сетки косвенного армирования;

R_{d} — длительное расчетное сопротивление полимербетона сжатию (принимается по табл. 9 с учетом указаний п. 7.6 настоящей Инструкции);

f_{c} — сечение стержня сетки;

F_{\text{я}} — площадь ядра сечения колонны;

S — расстояние между смежными сетками (шаг сеток);

A = \frac{\mu_{k}R_{a}^{c}}{R_{d}} .

в) Прочность шва между элементами на сдвиг определяется по формуле

где N_{\text{об}} — сила обжатия (нормальное сжимающее усилие);

17.21. При конструировании полимербетонных и армополимербетонных конструкций баковой аппаратуры следует выполнять конструктивные требования главы СНиП II-21-75 для тяжелого бетона, инструкции СН 482-76, а также указания настоящей Инструкции.

17.22. Минимальные размеры сечений элементов аппаратов определяются из расчета по образованию трещин от действующих усилий. Толщину элементов баковой аппаратуры следует принимать не менее 120 мм. При увеличении размера принимать его кратным 20 мм.

17.23. Толщина защитного слоя полимербетона должна приниматься со стороны соприкосновения с агрессивным раствором не менее 30 мм, с наружной стороны не менее 20 мм.

17.24. Горизонтальную и вертикальную арматуру следует принимать в соответствии с указаниями пп. 11.4 - 11.9 настоящей Инструкции.

17.25. Для обеспечения проектного положения горизонтальных стержней и связи между наружной и внутренней арматурой вертикальные стержни через один выполняются в виде сварных арматурных каркасов (лесенок); концы поперечных стержней лесенок после укладки горизонтальной арматуры загибают. Расстояние между поперечинами каркасов принимается равным шагу стержней горизонтальной арматуры.

17.26. Длина перепуска стержней кольцевой арматуры при монолитном возведении бака должна быть 60d_{a} + 200\text{мм} , где d_{a} — диаметр арматуры.

17.27. В конструкции аппаратов из монолитного армополимербетона со стороны рабочего пространства (со стороны повышенной температуры) в углах сопряжения стен с днищем или с покрытием следует предусматривать вуты.

17.28. Сборные стенки баков проектируются из объемных, криволинейных или плоских элементов.

Высота панелей H равна требуемой высоте сооружения. При высоте аппарата более 1200 мм следует предусматривать горизонтальную разрезку панелей с высотой, кратной 600 мм (с учетом толщины горизонтального шва).

17.29. Сборные стены круглых баков диаметром до 3 м проектируются из объемных кольцевых элементов. Сборные элементы стен баков диаметром более 3 м для удобства изготовления, складирования и транспортировки принимаются размером, кратным величине \pi = 3,14 (из условия образования целого числа панелей).

Монтаж сборных элементов ведут после их укрупнительной сборки в кольца.

Приложение 1

Характеристики предварительно напряженного элемента

N_{0} — усилие предварительного обжатия, определяемое по формулам (66) и (81) с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

\sigma_{0} — начальное (контролируемое) предварительное напряжение в напрягаемой арматуре, назначаемое в соответствии с п. 14.3 настоящей Инструкции.

Характеристики материалов

\overline{R} и \overline{R_{p}} — проектные марки полимербетона по прочности соответственно на сжатие и на растяжение;

R_{\text{к}}^{\text{н}} и R_{d}^{\text{н}} — нормативные сопротивления сжатию полимербетона, соответственно кратковременное и длительное;

R_{\text{к}} и R_{d} — расчетные сопротивления сжатию полимербетона, соответственно кратковременное и длительное;

R_{\text{кр}}^{\text{н}} и R_{dp}^{\text{н}} — нормативные сопротивления растяжению полимербетона, соответственно кратковременное и длительное;

R_{\text{кр}} и R_{dp} — расчетные сопротивления растяжению полимербетона, соответственно кратковременное и длительное;

R_{c} и R_{p} — расчетные сопротивления полимербетона соответственно сжатию и растяжению, устанавливаемые по формулам (24), (25) настоящей Инструкции;

E_{0} — модуль упругости полимербетона;

R_{a} — расчетное сопротивление арматуры растяжению;

E_{a} и E_{\text{н}} — модуль упругости арматуры, соответственно ненапрягаемой и напрягаемой;

\text{п} — отношение соответствующих модулей упругости арматуры E_{a} (E_{\text{н}}) и бетона E_{0} ;

\epsilon_{d} — относительная предельно длительная деформация укорочения (сжимаемость) полимербетона;

\epsilon_{dp} — относительная предельно длительная деформация растяжения (растяжимость) полимербетона;

\epsilon_{c} и \epsilon_{p} — относительные деформации полимербетона, определяемые по формулам (26) и (27) соответственно при сжатии и растяжении с учетом указаний п. 10.10 настоящей Инструкции;

\alpha_{\text{п}.\text{б}} и \alpha_{a} — температурный коэффициент линейного расширения соответственно полимербетона и арматуры;

m_{t} , m_{x} , m_{\text{в}} — коэффициенты условий работы соответственно при воздействии повышенной температуры, химически агрессивных сред и повышенной влажности, определяемые по табл. 10, 6, 7 и 11 настоящей Инструкции;

A и A' — обозначение арматуры, расположенной соответственно в растянутой и сжатой от нагрузки зонах сечения.

Геометрические характеристики

b — ширина сечения;

h — полная высота сечения;

a и a' — расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A' до ближайшей грани сечения;

h_{0} и h_{0}' — рабочая высота сечения, равная соответственно h — a и h — a' ;

x — высота сжатой зоны бетона;

\xi — относительная высота сжатой зоны бетона, равная \frac{x}{h_{0}} ;

e_{0} — эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;

l — пролет элемента;

l_{0} — расчетная длина элемента (принимается по табл. 31 СниП II-21-75);

F_{a} и F_{a}' — площадь поперечного сечения ненапрягаемой арматуры соответственно A и A' ;

F_{\text{н}} и F_{\text{н}}' — площадь поперечного сечения напрягаемой арматуры соответственно A и A' ;

F — площадь всего бетона в поперечном сечении;

\mu — коэффициент армирования конструкции, определяемый как отношение площади сечения арматуры A к площади поперечного сечения элемента bh .

Приложение 2

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Пример I. Расчет ванны электролиза с ненапрягаемой стальной арматурой

Произвести расчет и законструировать ванну электролиза меди из сталеполимербетона при следующих данных:

геометрические размеры ванны приведены на рис. 6;

а) вес анодов, катодов и катодных основ (на борта ванны) — 10700,0 кг;

б) электролит с удельным весом \gamma = 1,2\text{т}/\text{м}^{3} (уровень заполнения на 100 мм ниже верха борта);

в) воздействие температуры:

температура электролита — плюс 60 °С, температура окружающей среды — плюс 18 °С;

г) влажность в электролитном цехе — до 75%.

1. Механические характеристики полимербетона

а) Нормативные и расчетные сопротивления сжатию определяем по формулам (22) и (24):

Так как усилия Y_{\text{к}}^{\text{н}} и Y_{\text{к}} от воздействия кратковременных нагрузок для рассматриваемого аппарата отсутствуют, то принимаем Y = Y_{\text{дл}} .

Коэффициенты условия работы приняты по табл. 10 и 11 настоящей Инструкции:

при сжатии

m_{t} = 0,8 ; m_{\text{в}} = 0,85 ;

при растяжении

m_{t} = 0,7 ; m_{\text{в}} = 0,8 ;

m_{x} = 1 .

б) Нормативные и расчетные сопротивления растяжению (по формулам (23), (25)):

R_{\text{р}}^{\text{н}} = j_{p}^{\text{н}} \cdot R_{\text{кр}}^{\text{н}} \cdot m_{t} = 0,430 \cdot 35 \cdot 0,7 = 10,54\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

R_{\text{р}} = j_{\text{р}} \cdot R_{\text{кр}} \cdot m_{t} \cdot m_{\text{в}} \cdot m_{x} = 0,430 \cdot 23 \cdot 0,7 \cdot 0,8 \cdot 1,0 = 5,54\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

где j_{p}^{\text{н}} = j_{p} = 0,430 , так как Y_{\text{к}}^{\text{н}} и Y_{\text{к}} = 0 (20), (21).

в) Величины относительных деформаций при сжатии \epsilon_{\text{с}} и при растяжении \epsilon_{\text{р}} и модуль упругости определяем по формулам (26) и (27):

\epsilon_{\text{с}} = \frac{1 - j_{c}^{\text{н}}}{1 - \frac{R_{d}^{\text{н}}}{R_{\text{к}}^{\text{н}}}} (\epsilon_{d} - \frac{R_{\text{к}}^{\text{н}}}{E_{0}}) + \frac{R_{\text{к}}^{\text{н}}}{E_{0}} = \epsilon_{d} = \frac{3,5 \cdot 10^{- 3}}{0,8} = 4,4 \cdot 10^{- 3} ;

\epsilon_{\text{р}} = \epsilon_{dp} = \frac{0,5 \cdot 10^{- 3}}{0,7} = 0,714 \cdot 10^{- 3} ;

E_{0} = m_{t} \cdot E_{0} = 0,8 \cdot 1,8 \cdot 10^{5} = 1,44 \cdot 10^{5}\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

где, при отсутствии кратковременной нагрузки, величины \epsilon_{\text{с}} и \epsilon_{\text{р}} становятся равными их табличным значениям, скорректированным в соответствии с примечанием к п. 10.10.

г) Температурный коэффициент линейного расширения полимербетона принимаем

2. Расчетные усилия от внешних воздействий

а) Расчетные усилия от давления электродов и электролита:

в стенке — в днище -

\text{М}_{\text{верт}.} = 0,221\text{тсм} ; \text{М}_{\text{прод}.} = 0,219\text{тсм} ;

\text{М}_{\text{гор}.} = 0,114\text{тсм} ; \text{М}_{\text{попер}.} = 0,313\text{тсм} .

б) Расчетные усилия от воздействия температуры:

в стенке — в днище -

\text{М}_{\text{верт}.} = - 0,346\text{тсм} ; \text{М}_{\text{прод}.} = - 0,421\text{тсм} ;

\text{М}_{\text{гор}.} = - 0,286\text{тсм} ; \text{М}_{\text{попер}.} = - 0,360\text{тсм} .

Армирование ненапрягаемой арматурой производим сварными сетками из арматуры кл. А-III, Ø6мм с шагом 100 мм.

E_{a} = 2 \cdot 10^{6}\text{кгс}/\text{см}^{2} .

нормальных к продольной оси элемента

Оценку трещиностойкости нормальных сечений производим по формуле (32) настоящей Инструкции:

M_{\text{т}} = bh^{2}[0,3R_{\text{р}}^{\text{н}} + \epsilon_{\text{р}}E_{\text{а}}\mu(2 \frac{h_{0}}{h} - 1)(\frac{h_{0}}{h} - 0,167] .

а) Стенки ванны толщиной h_{\text{ср}} = 12,0\text{см} ;

a = 2,3\text{см} ; a_{1} = 3,3\text{см} ; b = 100\text{см} ;

h = 12,0\text{см} ; h_{0} = 8,7\text{см} ;

F_{a} = 2,83\text{см}^{2} (10\text{Ø}6) ;

\mu_{\text{ст}} = \frac{2,83}{12,0 \cdot 100} = 0,0024 ;

M_{\text{тах}} = 0,346\text{тсм} .

Трещиностойкость сечений стенок обеспечена.

б) Днище ванны толщиной 15,0 см,

h = 15,0\text{см} ; h_{c} = 11,0\text{см} ;

b = 100,0\text{см} ;

\mu_{\text{дн}} = \frac{2,83}{15 \cdot 100} = 0,0019 ;

M_{\text{тах}} = 0,421\text{тсм} .

Трещиностойкость сечений днища обеспечена.

4. Расчет на прочность нормальных сечений

Граничную относительную высоту сжатой зоны определяем по формуле (43) п. 13.5

где

\sigma_{a} = R_{a} = 3400\text{кгс}/\text{см}^{2} — напряжение в растянутой арматуре, принимаемое равным расчетному сопротивлению R_{a} (при отсутствии предварительного напряжения).

\xi_{R} = \frac{0,85 - 0,0009 \cdot 190}{1 + \frac{3400}{4,4 \cdot 10^{- 3} \cdot 2 \cdot 10^{6}}} = 0,507 .

Расчетную относительную высоту сжатой зоны сечения определяем по формуле (44) п. 13.6:

для стенки -

\xi = \frac{2a'}{h_{0}} = \frac{2 \cdot 2,3}{8,7} = 0,529 ;

\xi_{\text{д}}'_{\text{н}} = \frac{34000 \cdot 2,83}{190 \cdot 100 \cdot 11,0} = 0,046<\xi_{R} ;

\xi<\xi_{R} (52), значит, прочность сечения проверяем по формуле (47) п. 13.7

M \leq R_{c}bh_{0}^{2}\xi(1 - 0,5\xi) ,

Полученные моменты превосходят разрушающие моменты в сечениях, и значит, прочность сечений обеспечена.

Следовательно, армирование ванны двойными сетками из арматуры Ø6мм кл. А-III с шагом 100 мм обеспечивает прочность и трещиностойкость сечений.

Армирование ванны электролиза ненапрягаемой арматурой приведено на рис. 7.

арматурой без предварительного напряжения

1 — армополимербетонная ванна, 2 — сетки из арматуры Ø6мм

Данные для расчета ванны и расчетные характеристики полимербетона те же, что и в примере I.

Армирование ванны производится преднапряженной стеклопластиковой арматурой Ø6мм , расположенной в два ряда наклонно под углом 12° и с шагом 100 мм в шахматном порядке (см. рис. 8).

Рис. 8. Ванна электролиза меди. Армирование предварительно напряженной стеклопластиковой арматурой

1 — армополимербетонная ванна, 2 — предварительно напряженная стеклопластиковая арматура Ø6мм с шагом 100 мм

Усилия, воспринимаемые наклонной арматурой, раскладываются на горизонтальные и вертикальные (общая площадь 10Ø6мм , F_{a} = 2,83\text{см} ).

F_{ca}^{\text{г}} = 2,83 \cdot cos12^{\circ} = 2,83 \cdot 0,9781 = 2,77\text{см}^{2}/\text{п}.\text{м} ,

а в сечении — 5,54 см2.

\overline{R_{\text{ка}}} = 14500\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Величину контролируемого напряжения \sigma_{0} при натяжении СПА на упоры принимаем равной

\sigma_{0} = 6525\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

Потери предварительного напряжения

Первые потери (до обжатия бетона) в соответствии с п. 15.4.

\sigma_{\text{п}1} = \sigma_{1} + \sigma_{1t} + \sigma_{3} + \sigma_{4} , (114)

где \sigma_{1} — потери, вызванные усадкой полимербетона

\sigma_{1} = 500\text{кгс}/\text{см}^{2} ; (112)

\sigma_{1t} — потери от экзотермического саморазогрева полимербетона

\Delta t° = 40^{\circ}C ;

\sigma_{1t} = 14 \cdot 10^{- 6} \cdot 5 \cdot 10^{5} \cdot 40 = 280\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

\sigma_{3} = 0,16 \cdot 6525 = 1044\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

\sigma_{4} — потери от деформации анкеров (по длинной стороне)

Равнодействующую усилий обжатия в напрягаемой арматуре определяем по формуле (115) -

б) в вертикальном направлении (в стенке) -

N_{01} = 4587 \cdot 1,176 = 5394,0\text{кгс} ;

в) в сечениях днища -

N_{01} = 4587 \cdot 5,66 = 25962\text{кгс} .

Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} в полимербетоне определяем по формуле (116)

\sigma_{\text{к}} = \frac{N_{01}}{bh + nF_{ca}} ,

n = \frac{E_{ca}}{E_{0}} = \frac{5 \cdot 10^{5}}{1,44 \cdot 10^{5}} = 3,5 ;

а) \sigma_{\text{к}}^{\text{гор}.} = \frac{25412,0}{100 \cdot 12,0 + 3,5 \cdot 5,54} = 20,8\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

б) \sigma_{\text{к}}^{\text{верт}.} = \frac{5394,0}{100 \cdot 12,0 + 3,5 \cdot 1,176} = 4,5\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

в) \sigma_{\text{к}}^{\text{дн}.} = \frac{25962,0}{100 \cdot 15,0 + 3,5 \cdot 5,66} = 17,1\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} удовлетворяет условию (74)

\sigma_{\text{к}}<0,5R_{\text{к}}^{\text{н}} = 0,5 \cdot 440 = 220\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Вторые потери \sigma_{\text{п}2} после обжатия полимербетона определяем в соответствии с п. 15.6 настоящей Инструкции.

\sigma_{\text{п}2} = \sigma_{2} + \sigma_{\text{агр}} ,

где \sigma_{2} — потери от ползучести полимербетона, определяемые по формуле (117), равны:

\sigma_{2} = \frac{\sigma_{\text{к}}^{2}E_{ca}}{0,8R_{\text{с}}} \cdot 14 \cdot 10^{- 6} ,

а) \sigma_{2}^{\text{гор}.} = \frac{20,8^{2} \cdot 5 \cdot 10^{5}}{0,8 \cdot 190} \cdot 14 \cdot 10^{- 6} = 20,0\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

б) \sigma_{2}^{\text{верт}.} = \frac{4,5^{2} \cdot 5 \cdot 10^{5}}{0,8 \cdot 190} \cdot 14 \cdot 10^{- 6} = 0,9\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

в) \sigma_{2}^{\text{дн}.} = \frac{17,1^{2} \cdot 5 \cdot 10^{5}}{0,8 \cdot 190} \cdot 14 \cdot 10^{- 6} = 13,5\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Но по формуле (76) потери от ползучести равны

\sigma_{2} = 2,25 \cdot n \cdot \sigma_{\text{к}} , где n = 3,5 ,

а) \sigma_{2}^{\text{гор}.} = 2,25 \cdot 3,5 \cdot 20,8 = 163,8\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

б) \sigma_{2}^{\text{верт}.} = 2,25 \cdot 3,5 \cdot 4,5 = 35,4\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

в) \sigma_{2}^{\text{дн}.} = 2,25 \cdot 3,5 \cdot 17,1 = 134,7\text{кгс}/\text{см}^{2} .

В расчет принимаем потери, определенные по формуле (76).

\sigma_{\text{агр}.} — потери, обусловленные систематическим воздействием агрессивных сред, высоких температур и других факторов.

\sigma_{\text{агр}.} = K\sigma_{2} , (77)

K = 0,5 (при \Delta t = 40^{\circ}C ),

а) \sigma_{\text{агр}.}^{\text{гор}.} = 0,5 \cdot 163,8 = 81,9\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

б) \sigma_{\text{агр}.}^{\text{верт}.} = 0,5 \cdot 35,4 = 17,7\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

в) \sigma_{\text{агр}.}^{\text{дн}.} = 0,5 \cdot 134,7 = 67,4\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Вторые потери равны:

б) \sigma_{\text{п}2}^{\text{верт}.} = 35,4 + 17,7 = 53,1\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

Суммарные потери предварительного напряжения будут равны:

а) \sigma_{\text{п}}^{\text{гор}.} = 1938 + 245,7 = 2183,7\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

Равнодействующая усилий обжатия сечения (при эксплуатации)

N_{02} = 0,9\sigma_{02}F_{ca} , (120)

а) N_{02}^{\text{гор}.} = 0,9 \cdot 4341,3 \cdot 5,54 = 21646\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

б) N_{02}^{\text{верт}.} = 0,9 \cdot 4534 \cdot 1,176 = 4799\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

Установившееся напряжение в полимербетоне при осевом обжатии симметрично армированного сечения определяем по формуле (119) -

\sigma_{d} = \frac{N_{02}}{bh + nF_{ca}} ,

б) \sigma_{d}^{\text{верт}.} = \frac{4799}{100 \cdot 12 + 3,5 \cdot 1,176} = 4,0\text{кгс}/\text{см}^{2}<0,5R_{d}^{\text{н}} ;

M_{\text{т}} = 0,155N_{02}h + 0,3R_{\text{р}}^{\text{н}} \cdot bh^{2} ,

а)

в)

Несущая способность сечений без образования трещин превышает расчетные моменты, то есть трещиностойкость сечений обеспечена. Условие (36) выполняется.

Произвести расчет и законструировать бак из сталеполимербетона (с напрягаемой арматурой) при следующих данных:

геометрические размеры бака цилиндрической формы с плоским днищем приведены на рис. 9.

нагрузки:

а) вес устройства бака-мешалки 4 т;

б) раствор объемный весом \gamma = 1,3\text{т}/\text{м}^{3} (уровень заполнения на 200 мм ниже верха борта). В состав раствора входят соединения фтора.

а) нормативные и расчетные сопротивления сжатию определяем по формулам (22) и (24):

R_{c}^{\text{н}} = j_{c}^{\text{н}} \cdot R_{\text{к}}^{\text{н}} \cdot m_{t} = 0,635 \cdot 440 \cdot 0,55 = 153,7\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

так как усилия Y_{\text{с}}^{\text{н}} и Y_{\text{к}} от воздействия кратковременных нагрузок для рассматриваемого аппарата отсутствуют.

Коэффициенты условия работы приняты по табл. 10 и 11 настоящей Инструкции:

б) нормативные и расчетные сопротивления растяжению определяем по формулам (23) и (25):

R_{\text{р}}^{\text{н}} = j_{\text{р}}^{\text{н}} \cdot R_{\text{кр}}^{\text{н}} \cdot m_{t} = 0,430 \cdot 35 \cdot 0,45 = 6,8\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

в) величины относительных деформаций при сжатии \epsilon_{\text{с}} и при растяжении \epsilon_{\text{р}} определяем по формулам (26) и (27):

Температурный коэффициент линейного расширения полимербетона принимаем

\alpha_{\text{п}.\text{б}} = 15 \cdot 10^{- 6}1/^{\circ}\text{С} .

характеристики арматуры

По произведенному статическому расчету получено следующее максимальное усилие:

T = 8,78 тс — кольцевое растягивающее усилие в месте сопряжения стенки с днищем.

Армирование ненапрягаемой арматурой производим сварными сетками из арматурной стали класса А-III Ø8мм с шагом 330 мм.

Армирование напрягаемой вертикальной арматурой по образующей цилиндра производим канатами класса К-7 Ø15мм с шагом 150 мм.

R_{\text{н}II} = 16500\text{кгс}/\text{см}^{2} ; R_{\text{н}} = 10600\text{кгс}/\text{см}^{2} .

E_{\text{н}1} = 1,8 \cdot 10^{6}\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Обжатие в кольцевом направлении производим предварительно напряженной арматурой класса Вр-II Ø5мм с шагом 30 мм по наружной цилиндрической грани бака.

R_{\text{н}II} = 16000\text{кгс}/\text{см}^{2} ; R_{\text{н}} = 10300\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Рис. 10. Бак-мешалка. Армирование

1 — сетки из арматуры Ø8мм класса А-III с шагом 150 x 150 мм, 2 — предварительно напряженные семипроволочные канаты Ø15мм класса К-7 с шагом 150 мм, 3 — высокопрочная предварительно напряженная арматурная проволока Ø5мм из арматуры класса Вр-II с шагом 30 мм,

3. Расчет армирования бака при воздействии

Величину контролируемого напряжения принимаем = 12600 кгс/см2 в соответствии с п. 14.3.

Потери предварительного напряжения в арматуре и величина равнодействующей усилия до обжатия сечения.

Потери от релаксации напряжений в арматуре

\Delta t = 65^{\circ}C ,

Примечание. \sigma_{2}^{*} учитывается, если натяжные устройства находятся вне зоны прогрева.

Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств

\sigma_{\text{н}} = \frac{\lambda}{l} \cdot E_{\text{н}} = \frac{0,2 \cdot 1,8 \cdot 10^{6}}{1200} = 300\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

\lambda = 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15 \cdot 5 = 2\text{мм} .

Потери при натяжении на упоры проволочной арматуры, вызванные усадкой, быстронатекающей ползучестью и влиянием экзотермического саморазогрева полимербетона

Равнодействующую усилий в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре определяем по формуле (66)

где F_{\text{н}}(5\text{Ø}15,\text{К } - 7) = 7,08\text{см}^{2}/\text{п}.\text{м} ; F_{a} = 3,0\text{см}^{2}/\text{п}.\text{м}.

Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} обжатия полимербетона определяем по формуле

\sigma_{\text{к}} = \frac{N_{01}}{F_{\text{п}}} ,

где F_{n} = bh + n \cdot (F_{\text{н}} + F_{a}) = 100 \cdot 14 + 18 \times (7,08 + 3) = 1582\text{см}^{2} ,

n = \frac{E_{\text{н}}}{E_{0}} = \frac{1,8 \cdot 10^{6}}{1,0 \cdot 10^{5}} = 18 ;

\sigma_{\text{к}} = \frac{55902}{1582} = 35\text{кгс}/\text{см}^{2}<0,5 \cdot R_{\text{к}}^{\text{н}} = 0,5 \cdot 440 = 220\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Условие (74) удовлетворяется.

Вторые потери после обжатия и установившееся напряжение в арматуре и полимербетоне равны

\sigma_{\text{п}2} = \sigma_{2} + \sigma_{\text{агс}} ;

\sigma_{2} — величина потери в напрягаемой арматуре, вызванная ползучестью полимербетона

\sigma_{2} = 2,25 \cdot \text{п}\sigma_{\text{к}} = 2,25 \cdot 18 \cdot 35,0 = 1417,5\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Потери, вызванные агрессивностью среды \sigma_{\text{агс}} (77)

\sigma_{\text{агс}} = K\sigma_{2} = 0,95 \cdot 1417,5 = 1346,6\text{кгс}/\text{см}^{2}

при \Delta t = 77^{\circ}C , K = 0,95.

Суммарные вторые потери равны:

\sigma_{\text{п}2} = 1417,5 + 1346,6 = 2746\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Установившееся напряжение в арматуре равно:

\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}} = 12600 - 7214 = 5386\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

где

\sigma_{\text{п}} = \sigma_{\text{п}1} + \sigma_{\text{п}2} = 4450 + 2764 = 7214\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Установившееся напряжение определяется по формуле (80)

\sigma_{d} = \frac{N_{02}}{F_{n}} ,

\sigma_{a} = 600 + \sigma_{2} = 600 + 1417,5 = 2017,5\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

N_{02} — равнодействующая усилия обжатия сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры (81)

N_{02} = 0,9(\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}})F_{\text{н}} - \sigma_{a} \cdot F_{a} = 0,9 \cdot 5386 \cdot 7,08 - 2017,5 \cdot 3 = 28267\text{кгс} ,

\sigma_{d} = \frac{28267}{1582} = 17,9\text{кгс}/\text{см}^{2}<0,5R_{d}^{\text{н}} = 140\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Условие (83) удовлетворяется.

Проверка сечения на образование нормальных к продольной оси элемента трещин от воздействия растягивающего кольцевого усилия (см. п. 14.15)

Трещиностойкость сечений обеспечена.

4. Расчет на образование трещин от воздействия

По произведенному теплотехническому расчету получены:

Определяем относительную деформацию \epsilon_{1} по формуле (128)

\epsilon_{1} = \frac{\epsilon_{2}m_{t2} + \epsilon_{3}m_{t3}}{2m_{t\text{ср}}} ,

\epsilon_{2} = \alpha_{\text{п}.\text{б}} \cdot \Delta t_{2} = 1,5 \cdot 10^{- 5}(95 - 18) = 115,5 \cdot 10^{- 5} ;

m_{t2} , m_{t3} — коэффициенты условий работы полимербетона при повышенной температуре соответственно на внутренней и наружной поверхности полимербетона, определяемые по табл. 10.

где m_{t\text{ср}} = \frac{m_{t2} + m_{t3}}{2} = \frac{0,55 + 0,85}{2} = 0,7 .

Вычисляем разность относительных деформаций между \epsilon_{1} и \epsilon_{at}

\Delta\epsilon_{1} = 73,6 \cdot 10^{- 5} - 68,75 \cdot 10^{- 5} = 4,85 \cdot 10^{- 5} .

При наличии предварительно напряженной арматуры величину \epsilon_{0} определяем по формуле (134)

\epsilon_{0} = \frac{\Delta\epsilon_{1\text{н}}}{1 + \frac{\mu_{a}n_{a}}{m_{tcp}} + \frac{n_{\text{н}}\mu_{\text{н}}}{m_{tcp}}} = \frac{19,5 \cdot 10^{5}}{1 + \frac{0,0002 \cdot 20}{0,7} + \frac{18 \cdot 0,0047}{0,7}} = 17,3 \cdot 10^{- 5} ,

где \mu_{a} = 0,0002 и \mu_{\text{н}} = 0,0047 — коэффициенты армирования соответственно ненапрягаемой и напрягаемой арматурой;

\text{п}_{a} = \frac{1,8 \cdot 10^{6}}{1,0 \cdot 10^{5}} = 18 ;

\epsilon_{\text{пн}} = \epsilon_{\text{н}t} + \epsilon_{0} - \epsilon_{\text{п}0} = (54,05 + 17,3 - 35,8) \cdot 10^{- 5} = 35,5 \cdot 10^{- 5} ,

где

Фибровые напряжения в полимербетоне преднапряженной конструкции определим по формуле (144)

\sigma_{\text{б}} = (\epsilon_{\text{пн}} - \epsilon) \cdot E_{\text{н}} \cdot m_{t} ;

где \sigma_{\text{б}2} — напряжения в полимербетоне на внутренней поверхности бака от температурных воздействий. Знак «минус» при \sigma указывает на то, что напряжения сжимающие;

\sigma_{\text{б}3} — напряжения в полимербетоне на наружной поверхности бака от температурных воздействий.

5. Расчет бака-мешалки в кольцевом направлении

В кольцевом направлении от воздействия температуры также возникают напряжения растяжения наружных волокон, поэтому армируем в кольцевом направлении преднапряженной арматурой класса Вр-II Ø5мм .

R_{\text{н}II} = 16000\text{кгс}/\text{см}^{2} ; R_{\text{н}} = 10300\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Величину контролируемого напряжения принимаем равной

\sigma_{0} = 12000\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Первые потери при натяжении арматуры механическим способом с помощью навивочной машины

\sigma_{1t} = 0,5 \cdot 2000 = 1000\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Потери от релаксации напряжений арматуры

Начальное напряжение \sigma_{\text{к}} обжатия полимербетона определяем по формуле (72) п. 14.9.

\sigma_{\text{к}} = \frac{N_{01}}{F_{\text{п}}} ,

где N_{01} — равнодействующая усилий в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре, определяемая по формуле (66).

F_{\text{н}} = 6,28\text{см}^{2} ( 32Ø5 на п.м Вр-II); \mu = 0,0042 ;

N_{01} = 11000 \cdot 6,28 - 600 \cdot 3,0 = 67280\text{кгс} ;

\sigma_{\text{к}} = \frac{67280}{1586} = 42,4\text{кгс}/\text{см}^{2}<0,5R_{\text{к}}^{\text{н}} = 0,5 \cdot 440 = 220\text{кгс}/\text{см}^{2} ;

Установившееся напряжение в арматуре равно:

\sigma_{02} = \sigma_{01} - \sigma_{\text{п}2} = 11000 - 3139 = 7861\text{кгс}/\text{см}^{2} ,

где

При наличии предварительно напряженной арматуры величину \epsilon_{0} определяем по формуле (134):

\Delta\epsilon_{1\text{н}} = \epsilon_{1} - \epsilon_{\text{н}t} = (73,6 - 40,92)10^{- 5} = 32,7 \cdot 10^{- 5} ,

Относительную деформацию обжатия полимербетона определяем по формуле (143) -

\epsilon_{\text{п}0} = \frac{(\sigma_{0} - \sigma_{\text{п}})}{E_{\text{н}}} (\frac{1 - m_{tc\text{р}}}{1 + \frac{m_{tc\text{р}}}{\text{п}_{\text{н}}\mu_{\text{н}}}} + \text{п}_{\text{н}}\mu_{\text{н}}) = \frac{7861}{2 \cdot 10^{6}} (\frac{1 - 0,7}{1 + \frac{0,7}{20 \cdot 0,0042}} + 20,0 \cdot 0,0042) = 45,7 \cdot 10^{- 5}.

\epsilon_{\text{пн}} = \epsilon_{\text{н}t} + \epsilon_{0} - \epsilon_{\text{п}0} = (40,92 + 29,0 - 45,7) \cdot 10^{- 5} = 24,2 \cdot 10^{- 5} .

Фибровые напряжения в полимербетоне равны:

\sigma_{\text{б}} = (\epsilon_{\text{пн}} - \epsilon) \cdot E_{\text{н}} \cdot m_{t} ; (144)

Кольцевая предварительно напряженная арматура обеспечивает сжимающие напряжения на наружной (\sigma_{\text{б}3}) и внутренней (\sigma_{\text{б}2}) гранях сечения при воздействии рабочих температур.

Гидростатическое давление вызывает усилие в кольцевом направлении T = 8780 кгс.

\sigma_{2} = \sigma_{3} = \frac{T}{bh} = \frac{8780}{100 \cdot 15} = 5,85\text{кгс}/\text{см}^{2} .

\sigma_{\text{б}3}^{\text{тах}} = - 34,1 + 5,85 = - 28,3\text{кгс}/\text{см}^{2}<R_{c} = 101\text{кгс}/\text{см}^{2} .

Трещиностойкость сечений в кольцевом направлении обеспечена.

Армирование днища принято конструктивным ввиду того, что оно опирается всей плоскостью на основание.

Принято 2 сетки из проволоки Вр-I диаметром 5 мм и шагом стержней в обоих направлениях — 200 мм. Защитный слой — 30 мм.