Вентиляция помещений строящихся, модернизируемых и ремонтируемых судов. Основные положения

(введены в действие 01.09.1971)

ВЕНТИЛЯЦИЯ ПОМЕЩЕНИЙ СТРОЯЩИХСЯ, МОДЕРНИЗИРУЕМЫХ И РЕМОНТИРУЕМЫХ СУДОВ.

1. Общие указания <1>

<1> Не приводятся Введение и приложение 1 «Перечень нормативной и справочной документации».

1.1. Основные положения являются руководящим материалом для проектирования и эксплуатации систем вентиляции помещений строящихся, модернизируемых и ремонтируемых металлических судов.

1.2. Проект вентиляции на период строительства или модернизации судна должен разрабатываться предприятием, проектирующим судно, с учетом технологии постройки или модернизации его и имеющихся средств вентиляции у предприятия-строителя.

Задание на проектирование вентиляции строящихся и модернизируемых судов, составленное предприятием-проектантом, согласовывается с предприятием-строителем.

1.3. Для ремонтируемых судов проектирование вентиляции судовых помещений должно производиться предприятием, выполняющим ремонтные работы.

1.4 Проект вентиляции судовых помещений должен включать:

расчет воздухообмена;

схемы расположения и чертежи стационарных вентиляционных систем;

типы переносных вентиляционных установок, схемы их расположения и электропитания;

схемы трассировки шлангов для каждого судового помещения с указанием штатных горловин, люков или специальных вырезов для пропуска шлангов;

спецификацию вентиляционного оборудования и материалов.

1.5. Все судовые помещения по способу организации воздухообмена делятся на две категории. Перечень помещений, отнесенных к категориям I или II, составляется на каждое судно предприятием, проектирующим вентиляцию.

К помещениям категории I относятся замкнутые и труднодоступные судовые помещения, ограниченные со всех сторон поверхностями, имеющими люки (лазы) с размерами, препятствующими свободному и быстрому проходу через них работающих (междудонные и межбортовые пространства, коффердамы, цистерны, форпики, ахтерпики, цепные ящики и т.п.).

Помещения категории I должны иметь не менее двух штатных люков: один — для прохода людей, второй — для прокладки временных коммуникаций (шлангов вентиляционных и сжатого воздуха, кабеля для освещения и т.д.). Если по конструктивным соображениям невозможно устройство двух штатных люков, то при проектировании вентиляции судовых помещений необходимо предусматривать временные технологические вырезы для прокладки коммуникаций. Люки (вырезы) целесообразно располагать в противоположных концах помещений.

К категории II относятся судовые помещения, имеющие окна, иллюминаторы и двери (жилые каюты, салоны, кают-компании, ходовые и радиорубки, машинно-котельные отделения, мастерские, лаборатории и т.п.).

1.6. Основными технологическими процессами постройки металлических судов являются: газовая резка, электродуговая сварка, очистные, окрасочные, облицовочные работы, нанесение изоляции, монтажные работы. При выполнении этих процессов в воздух помещений выделяются вредные вещества (пыль, газы, пары) и тепло.

Для улучшения состояния воздушной среды все судовые помещения во время выполнения в них перечисленных работ должны вентилироваться.

1.7. Системы вентиляции, как правило, должны быть рассчитаны на поддержание в воздухе рабочих помещений концентраций вредных веществ не выше предельно допустимых (ПДК) (приложение 2 — не приводится).

1.8. Допускается уменьшение воздухообмена в тех случаях, когда площади люков или вырезов недостаточны для пропуска рассчитанного количества шлангов. При этом рабочие должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания.

1.9. Минимальный воздухообмен при сварочных и газорезательных работах определяется из условия снижения концентрации газовыделений до ПДК; при выполнении операций, связанных с выделением паров растворителей, — из условия создания взрывобезопасных концентраций.

1.10. В судовых помещениях категории I при устройстве общеобменной вентиляции необходимо предусматривать системы вытяжной и приточной механической вентиляции, если воздухообмен рассчитан на разбавление вредных выделений до предельно допустимых концентраций. При уменьшении воздухообмена в соответствии с п. п. 1.8 и 1.9 в помещениях категории I, а также в помещениях категории II следует предусматривать только вытяжную механическую систему. Поступление воздуха в помещение осуществляется за счет разрежения, создаваемого вытяжной системой.

1.11. В помещениях категории I сложной конфигурации, где возможно образование застойных зон, рекомендуется подача струи сжатого воздуха с целью интенсификации циркуляции воздуха в помещении.

1.12. Вытяжные вентиляционные системы, предназначенные для удаления воздуха из судовых помещений, при строительстве или ремонте судов в эллингах, как правило, должны быть стационарными. При строительстве или ремонте судов на открытых стапелях могут применяться как стационарные, так и переносные установки.

1.13. Производительность вытяжных вентиляционных систем рассчитывается на среднюю технологическую загрузку для рассматриваемых процессов (сварка, резка, окраска, изоляция и т.д.) с учетом одновременности их выполнения.

1.14. Дополнительно на каждом строящемся или ремонтируемом судне для резерва и повышения маневренности должны быть предусмотрены переносные вентиляционные установки с суммарной производительностью до 30% от общей расчетной производительности системы.

1.15. При строительстве или ремонте судов в эллинге выброс воздуха, удаляемого стационарными вытяжными установками, должен осуществляться в атмосферу.

1.16. Подача приточного воздуха в помещения судов, строящихся или ремонтируемых в эллингах, должна осуществляться стационарными системами, забирающими воздух снаружи и подающими его в помещения через стационарные коллекторы и переносные шланги.

На открытом стапеле приток воздуха в судовые помещения следует осуществлять с помощью переносных вентиляционных установок.

1.17. При строительстве или ремонте судов в эллингах метеорологические условия в судовых помещениях должны отвечать санитарно-гигиеническим и технологическим требованиям.

При строительстве судов на открытом стапеле метеорологические условия принимаются исходя из требований технологии.

1.18. Для обеспечения метеорологических условий, указанных в п. 1.17, в холодный период года приточный воздух должен нагреваться.

В теплый период года, когда средствами вентиляции невозможно достичь требуемых параметров воздуха в судовых помещениях, приточный воздух рекомендуется охлаждать.

1.19. При строительстве судна на открытом стапеле и наличии в судовом помещении люков, расположенных на палубе, допускается устройство механической приточной вентиляции с удалением воздуха за счет создаваемого в помещении избыточного давления.

1.20. Для каждого помещения строящегося, модернизируемого или ремонтируемого судна рассчитывается воздухообмен при выполнении технологических операций, связанных с выделением в воздух вредных веществ. Результаты расчета сводятся в таблицу. Примерная форма таблицы приведена в Приложении 3.

2. Расчет и организация воздухообмена

2.1 Электросварочные и газорезательные работы

2.1.1. Процессы электросварки сопровождаются выделением в воздух мелкодисперсной пыли, содержащей токсичные вещества, а также вредных газов и тепла. Данные о количестве и составе пылегазовыделений при различных процессах сварки и сварочных материалах приведены в Приложении 4.

2.1.2. Эффективными средствами борьбы с пылегазовыделениями при сварке в судовых помещениях является местный отсос вредностей непосредственно из зоны сварки.

Для осуществления местного отсоса от постов ручной сварки при сборке судов на открытых стапелях и в эллингах следует применять высоковакуумные установки с малогабаритными переносными пылегазоприемниками (рис. 1 — здесь и далее рисунки не приводятся).

2.1.3. В качестве основного типа приемника рекомендуется пылегазоприемник с пневматическим присосом-держателем, монтируемым в облегченном резинотканевом рукаве (ТУ 2825-53) диаметром 32 мм и длиной 2 м (рис. 2). Действие присоса-держателя основано на использовании разрежения, создаваемого в шланге побудителем, для крепления приемника около свариваемого шва.

Объем воздуха, удаляемого через приемник с присосом, составляет 150 куб. м/ч, радиус его действия — 150 мм.

Аэродинамическое сопротивление приемника и присоса при этом расходе составляет 400 кгс/м; приемника, присоса и резинотканевого рукава d = 32 мм, l — 2 м с гофрированной внутренней поверхностью — 1200 кгс/кв. м; при гладкой внутренней поверхности рукава — 750 кгс/кв. м.

2.1.4. При сварке в нижнем положении может быть использован пылегазоприемник на роликах, присоединяемый к шлангу диаметром 50 мм (рис. 3). Объем удаляемого через этот приемник воздуха составляет 250 куб. м/ч, радиус действия — 300 мм.

2.1.5. Общая производительность высоковакуумной системы определяется расчетным числом одновременно работающих постов ручной сварки и типом применяемых пылегазоприемников.

2.1.6. Расчетное число электросварочных постов принимается согласно технологическому заданию.

При отсутствии конкретных данных для проектируемого судна среднее количество сварочных постов определяется как частное от деления трудоемкости сварочных работ в период формирования корпуса на продолжительность выполнения этих работ. При этом объем сварочных работ рекомендуется принимать равным 35% от общей трудоемкости сборочно-сварочных работ в рассматриваемом периоде согласно технологическому графику постройки судна.

2.1.7. При расчете производительности высоковакуумной установки необходимо учитывать возможные подсосы воздуха в систему в объеме 10%.

2.1.8. Перед поступлением в побудитель отсасываемый воздух должен подвергаться очистке от крупных частиц.

2.1.9. Сечение коллектора подбирается таким образом, чтобы его аэродинамическое сопротивление не превышало 5% общей потери давления в системе.

Сопротивления коллектора следует определять по таблицам для расчета круглых воздуховодов, принимая скорость движения воздуха в коллекторе с учетом разрежения (вводится коэффициент на увеличение объема разреженного воздуха).

2.1.10. В случаях, когда по условиям технологического процесса местные отсосы не могут обеспечить требуемого гигиенического эффекта; рекомендуется дополнительно применять общеобменную вентиляцию. Эти дополнительные воздухообмены не учитываются в расчете, а обеспечиваются за счет вентиляционных установок, предусмотренных в п. 1.14.

2.1.11. При полуавтоматической сварке в среде углекислого газа, а также при ручной прихватке и газовой резке во время процесса сборки устраивается общеобменная вентиляция. При этом сварщики и резчики должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания.

Расчетные воздухообмены, обеспечивающие среднюю концентрацию пыли в воздухе помещения, равную предельно допустимой, при применении электродов и сварочной проволоки различных марок, приведены в Приложении 5.

2.1.12. При невозможности обеспечить расчетные воздухообмены (см. п. 1.8) допускается их снижение до 1000 куб. м/ч на одного сварщика. При этом рабочие должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания в соответствии с рекомендациями раздела 5.

2.1.13. При общеобменной вентиляции удаление воздуха рекомендуется осуществлять со стороны, противоположной приточному отверстию, обычно из верхней зоны, за исключением процессов сварки в среде углекислого газа и аргона, когда вытяжку рекомендуется осуществлять вблизи пола.

2.1.14. В судовых помещениях типа коридоров с конфигурацией и расположением приточных отверстий, позволяющих создать направленный сносящий поток, скорость потока должна быть 0,5 — 0,7 м/с.

2.1.15. При газовой резке и воздушно-дуговой строжке в воздух судового помещения выделяется пыль, образующаяся при выгорании металла, и газы (окись углерода, окислы азота, ацетилен). Значительным пылевыделением характеризуется резка высокомарганцевых сталей и титановых сплавов. Данные о количестве вредных выделений приведены в приложении 6 (не приводится).

2.1.16. Для улучшения состояния воздушной среды в судовых помещениях при резке и строжке рекомендуется применять общеобменную вентиляцию. Объем вытяжки должен быть не менее 1000 куб. м/ч на одного газорезчика или электросварщика исходя из условий борьбы с избыточным теплом.

2.1.17. Все рабочие, занятые на резке и строжке, должны быть обеспечены средствами индивидуальной защиты органов дыхания в соответствии с рекомендациями раздела 5.

2.2 Окрасочные, изоляционные и облицовочные работы

2.2.1. Лакокрасочные материалы, а также материалы, применяемые при облицовочных и изоляционных работах, содержат растворители, пары которых являются токсичными и могут образовывать с воздухом взрывоопасные смеси. Количество паров, поступающих в воздух судового помещения, принимается равным количеству растворителя, содержащегося в материале.

2.2.2. В судовых помещениях при производстве окрасочных, изоляционных и облицовочных работ должна устраиваться общеобменная вентиляция.

2.2.3. Для каждого судового помещения воздухообмен при кистевой окраске, а также при обезжиривании, нанесении изоляции и облицовке определяется по формуле:

L = 1,3 n П q L , куб. м/ч, 0

где:

1,3 — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения паров растворителей в помещении;

n — количество рабочих, выполняющих одновременно работу в помещении;

П — производительность труда рабочего, кв. м/ч;

q — удельный расход материала, кг/кв. м (краски при окрасочных работах, клея — при изоляции и облицовке, растворителя — при обезжиривании);

L — удельный воздухообмен, отнесенный к 1 кг материала, куб. м/кг. 0

2.2.4. Для основных лакокрасочных материалов в Приложении 7 приведены удельные воздухообмены, которые обеспечивают в окрашиваемом помещении:

а) предельно допустимые концентрации;

б) концентрации, допускающие работы в респираторах РУ-60 и РУ-60м с патронами марки А в течение 6 ч;

в) взрывобезопасные концентрации, при которых работа производится с применением средств индивидуальной защиты органов дыхания в соответствии с рекомендациями раздела 5.

2.2.5. При производстве теплоизоляционных работ для обеспечения ПДК удельный воздухообмен принимается согласно приложению 8 (не приводится).

При выполнении работ по монтажу и демонтажу изоляции, которые сопровождаются выделением пыли, изолировщики должны применять противопылевые респираторы в соответствии с рекомендациями раздела 5.

2.2.6. При производстве облицовочных работ удельный воздухообмен определяется согласно Приложениям 7 и 8.

2.2.7. В случае применения материала, содержащего растворители, не указанного в Приложениях 7 и 8, удельный воздухообмен может быть определен расчетом по Приложению 9.

2.2.8. Если окрасочные работы в помещении производятся при температуре ниже +10 °C или продолжаются менее 30 мин., необходимый воздухообмен, рассчитанный на обеспечение предельно допустимых концентраций, может быть уменьшен и определен расчетом по Приложению 10.

2.2.9. Производительность вытяжных установок для вентиляции помещений судна определяется суммированием воздухообменов, необходимых для выполнения окрасочных, изоляционных и облицовочных работ, с учетом одновременности их выполнения:

               1,3

               L = --- (C L  + C L  + ... + C L ), куб. м/ч,
                    p    1 1    2 2          n n

где:

1,3 — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения паров растворителей по судовому помещению;

    p   -   продолжительность   проведения   окрасочных,   изоляционных   и
облицовочных  работ  в  судовых  помещениях (принимается по технологической

документации), ч;

    C ,  C , ...,  C  - количество расходуемого  лакокрасочного  материала,
     1    2         n
клея   или  растворителя  (принимается  по  ведомостям  окраски,  изоляции,

облицовки), кг;

    L ,  L , ..., L   - удельные воздухообмены на 1 кг  материала,  которые
     1    2        n

определяются по Приложениям 7 и 8:

а) по графе 2 Приложения 7, если величина удельного воздухообмена не более 2500 куб. м/кг;

б) по графе 3 Приложения 7, если величина удельного воздухообмена, определенного по графе 2, более 2500 куб. м/кг;

в) в случаях, когда невозможно реализовать удельный воздухообмен (значения, приведенные в графе 3), допускается снижение его, но не ниже значений, приведенных в графе 4.

2.2.10. Скорость движения воздуха у окрашиваемой поверхности не должна превышать 0,5 м/с.

2.2.11. При организации воздухообмена в судовом помещении удалять воздух рекомендуется со стороны, противоположной приточному отверстию, как правило, из нижней зоны; рабочий, выполняющий операции, связанные с выделением растворителей, должен перемещаться от вытяжного к приточному отверстиям. Если по условиям выполнения работ такая схема неосуществима, необходимо применение рабочим средств индивидуальной защиты органов дыхания независимо от величины принятого воздухообмена.

В вертикальных судовых помещениях, работы в которых производятся по схеме «сверху-вниз», вытяжку рекомендуется осуществлять сверху, а приток — снизу.

2.2.12. При выполнении в судовых помещениях очистных работ рекомендуется применять беспыльные дробеструйные аппараты (например, марки АД-1), имеющие встроенные местные отсосы и системы удаления и очистки воздуха.

При невозможности использования беспыльных аппаратов и выполнении работ с помощью инструмента, не имеющего местного отсоса, устраивается общеобменная вытяжная вентиляция. Объем удаляемого воздуха должен быть не менее 600 куб. м/ч на одного рабочего; причем все рабочие должны быть обеспечены противопылевыми респираторами в соответствии с рекомендациями раздела 5.

3. Вентиляционное оборудование

3.1. Стационарная вентиляционная установка должна состоять из следующих основных элементов: побудителя, коллектора и шлангов; высоковакуумная установка, кроме того, из пылегазоприемника и пылеуловителя.

3.2. В качестве побудителя в высоковакуумных установках следует применять многоступенчатые центробежные машины марок ТВ-50-1,6; ТВ-80-1,6 и ТВ-175-1,6. В установках малой производительности (для 8 и менее сварочных постов) возможно использовать водокольцевые вакуум-насосы типа РМК или ВВН. Характеристики машин и насосов приведены в приложении 11 (не приводится).

3.3. В системах общеобменной вентиляции следует применять побудители, изготовленные во взрывобезопасном исполнении: центробежные вентиляторы высокого давления типа ВВД, ЦВ-18 и ЦС; вентиляторы среднего давления типа ЦП 7-40 в системах с небольшой протяженностью коллекторов и малой длиной шлангов; осевые вентиляторы типа 06-320 для установки непосредственно на горловинах судовых помещений.

В установках большой производительности рекомендуется применять центробежные машины марки ТВ-350-1,06 или шахтные осевые вентиляторы ЦАГИ типа ВОКД.

Характеристики вентиляторов приведены в Приложении 12.

3.4. Высоковакуумная установка может использоваться для общеобменной вентиляции глубоко расположенных помещений при окрасочных, облицовочных и изоляционных работах (не одновременно со сварочными работами). В этих случаях побудитель должен быть изготовлен во взрывобезопасном исполнении.

3.5. Многоступенчатые центробежные машины и вакуум-насосы следует устанавливать в отапливаемых помещениях.

С целью звукоизоляции центробежные машины и вентиляторы ЦВ-18 необходимо размещать в специально закрытых кабинах.

3.6. В высоковакуумных установках рекомендуется перед побудителем устанавливать циклоны НИИОГАЗ ЦН-11, подбор которых можно производить по Указаниям по применению и компоновке циклонов, серия 4.904-46, Госстрой СССР, Центральный институт проектов, М., 1969.

Емкость бункера рекомендуется принимать 0,1 куб. м.

3.7. Коллекторы стационарных установок собирают из труб стальных бесшовных холоднотянутых, ГОСТ 8734-58, труб стальных бесшовных горячекатаных, ГОСТ 8732-70, а также сваривают из тонколистовой стали, ГОСТ 3680-57 (толщиной не менее 2 мм) или листов сплава АМг5м, ГОСТ 12592-67 (толщиной не менее 1,5 мм).

Коллекторы могут прокладываться по ярусам стапельных лесов, колоннам эллинга, эстакадам, где размещаются энергетические коммуникации, в специальных каналах промышленных проводок на достроечных набережных. В последнем случае через отверстия в перекрытиях каналов должны быть выведены патрубки со штуцерами для присоединения шлангов.

Трассировка коллекторов должна осуществляться таким образом, чтобы необходимая длина шлангов была минимальной. С этой же целью могут быть использованы воздушные трубы цистерн, а также проложены переносные коллекторы непосредственно на строящемся судне.

Для удобства демонтажа в случае необходимости (например, при перестройке лесов, спуске судна и т.п.) коллекторы следует собирать из отдельных звеньев на фланцах.

3.8. Штуцера для присоединения шлангов должны размещаться на коллекторах с учетом возможного расположения рабочих мест, обычно с шагом 3 — 5 м. Штуцера снабжаются герметичными заглушками (рис. 4 — здесь и далее рисунки не приводятся).

Для возможности сосредоточить на том или ином участке работ большее количество шлангов на стационарных коллекторах следует приваривать штуцера для присоединения переносных коллекторов на 4 — 8 шлангов.

3.9. В высоковакуумной установке коллектор с заглушками и пылеуловитель после сборки следует испытать на герметичность при избыточном давлении 0,5 кгс/кв. см, создаваемом системой сжатого воздуха. Допускаемое падение давления — не более 0,1 кгс/кв. см за 20 мин.

Коллекторы систем общеобменной вентиляции высокого давления должны испытываться на герметичность (с обмыливанием сварных швов и фланцевых соединений) путем создания в них давления, превышающего расчетное в 1,2 раза.

3.10. В стационарных и переносных вентиляционных установках используются шланги, собираемые из резинотканевых рукавов с гофрированной (ТУ ЛХ 505-58 диаметром 38, 50, 100 и 125 мм и ТУ 2825-53 диаметром 32 мм) или гладкой (ТУ 38-5-3-1-193-70 диаметром 32, 38, 50, 75, 100, 125 и 150 мм) внутренней поверхностью. Шланги необходимой длины собираются из отдельных рукавов длиной 2 — 4 м при помощи гильз и закрепляются специальными зажимами. Зажимы и гильзы рекомендуется изготавливать из цветного металла.

В приточных вентиляционных установках могут быть использованы брезентовые рукава расчетного диаметра.

3.11. При расчете вентиляционных сетей удельное аэродинамическое сопротивление 1 пог. м вентиляционных рукавов может быть приближенно определено по формулам:

для резинотканевых рукавов с гофрированной внутренней поверхностью:

                             1,75
                            v

R = 20 -----, кгс/кв. м; 1,25 d

для резинотканевых рукавов с гладкой внутренней поверхностью:

                             1,75
                            v

R = 10 -----, кгс/кв. м, 1,25 d

где:

d — внутренний диаметр рукава, мм;

v — средняя скорость движения воздуха в рукаве (при расчете высоковакуумных систем необходимо учитывать изменения объема воздуха в зависимости от величины разрежения), м/с.

3.12. В Приложении 13 приведены ориентировочные объемы воздуха, транспортируемого через резинотканевые шланги в зависимости от давления, длины и диаметра шланга.

3.13. Стационарная установка должна быть обеспечена комплектом переносных шлангов по числу одновременно работающих. Для присоединения к штуцеру коллектора шланг высоковакуумной установки должен иметь ниппель с накидной гайкой (см. рис. 4), а шланг общеобменной вентиляции — ниппель. На входе воздуха в шланг следует устанавливать гильзу из цветного металла.

3.14. Рукава соединяются с помощью гильз. Сужение проходного сечения соединительными и переходными гильзами должно быть минимальным — не более 5% от диаметра рукава.

3.15. Длина и диаметр шлангов в одной вентиляционной установке должны быть одинаковыми.

3.16. В переносных установках (рис. 5) в качестве побудителя следует применять центробежные вентиляторы высокого и среднего давления. Вентилятор с электродвигателем монтируется на виброизолирующем основании. Всасывающее (нагнетающее) отверстие вентилятора соединяется с коллектором, изготовленным в виде короба со штуцерами. Количество и диаметр штуцеров определяются при проектировании в зависимости от объема воздуха, проходящего через один шланг, его диаметра и характеристики вентилятора.

3.17. Переносные вентиляционные установки должны размещаться возможно ближе к вентилируемым судовым помещениям и устанавливаться на площадках у колонн эллинга, на площадках стапельных лесов, на палубе строящегося или ремонтируемого судна, на специальных площадках, прикрепленных к борту судна и т.п.

3.18. В стационарных и переносных приточных вентиляционных установках для нагрева воздуха следует использовать паровые, водяные или электрокалориферы.

Для охлаждения воздуха рекомендуется применять:

вентиляторные теплообменники, которые могут быть использованы для подачи охлажденного воздуха через горловины, находящиеся на палубе. Расчет, подбор и проектирование этих теплообменников производится по руководству «Вентиляторные теплообменники», Л., ВНИИОТ, 1968 г.;

установки для охлаждения вентиляционного воздуха. Рабочие чертежи установки № 740.2421.007 с инструкцией по наладке и эксплуатации разработаны ЦНИИТС.

4. Эксплуатация вентиляционных систем

4.1. Ответственность за правильную эксплуатацию стационарных и переносных вентиляционных установок должна быть возложена приказом руководителя предприятия на начальников производственных цехов, в которых находятся данные установки.

4.2. Техническое руководство и контроль за правильной эксплуатацией, а также за своевременный и качественный ремонт вентиляционных устройств осуществляет главный энергетик (механик) предприятия.

4.3. В каждом цехе, применяющем стационарные и переносные вентиляционные установки, должны быть выделены специальные рабочие для осуществления эксплуатационного обслуживания и текущего ремонта этих установок.

Количество рабочих должно определяться в соответствии с рекомендациями приложения 8 основных положений «Вентиляция и отопление судостроительных цехов».

4.4. Перемещение местных отсосов в процессе работы при ручной сварке должно осуществляться сварщиками. Затрата времени на эти перемещения составляет в среднем 6% от рабочего времени сварщика, что необходимо учитывать при нормировании.

4.5. На каждую стационарную и переносную вентиляционные установки должны быть заведены паспорт, а также инструкция по эксплуатации (Приложение 14). Паспорта хранятся в вентиляционном бюро предприятия, а их дубликат — у энергетика (механика) цеха.

Ремонт вентиляционных установок должен производиться в соответствии с графиком планового предупредительного ремонта.

4.6. Проектная документация на вентиляцию судовых помещений должна находиться в вентиляционном бюро и отделе Главного строителя предприятия, а также у энергетика (механика) цеха, эксплуатирующего эти вентиляционные установки.

4.7. В каждом цехе, эксплуатирующем переносные и стационарные вентиляционные установки, должен быть заведен журнал учета заявок и выполнения работ по вентиляции судовых помещений (Приложение 15). Заявку на трассировку шлангов строитель судна дает не позднее чем за сутки до выполнения работ.

4.8. При необходимости замены лакокрасочных, облицовочных, изоляционных и сварочных материалов, указанных в таблице «Расчет воздухообменов» (см. Приложение 3), возможность корректировки воздухообмена (количество подаваемых в помещение шлангов) должна быть согласована строителем судна с вентиляционной службой предприятия.

4.9. При снижении объема воздуха, проходящего через шланг, более чем на 20% по сравнению с расчетным, мастер, обслуживающий вентиляционные установки, проводит их ревизию и принимает меры к устранению неисправностей.

Не допускается применение шлангов, имеющих вмятины и перегибы, которые значительно увеличивают их сопротивление.

Для замены неисправных шлангов, пылегазоприемников и присосов-держателей в цехе должен быть запасной их комплект.

4.10. При отключении вентиляции судовых помещений работы в них должны быть немедленно прекращены, а рабочие выведены.

4.11. Включение вентиляции судовых помещений должно производиться не менее чем за 15 мин. до входа рабочих в помещение.

После окончания сварочных, газорезательных, изоляционных, облицовочных и окрасочных работ в судовых помещениях вытяжная вентиляция должна работать не менее 20 мин.

4.12. Содержание в воздухе судовых помещений пыли, газов и паров растворителей должно систематически контролироваться. Порядок и сроки проведения контрольных замеров устанавливаются администрацией предприятия по согласованию с местными органами санитарного и пожарного надзоров. Одновременно с определением содержания вредных веществ в воздухе судовых помещений должен определяться воздухообмен в этих помещениях.

4.13. Содержание в воздухе судовых помещений пыли, газа и паров рекомендуется определять в соответствии с методикой «Обследование санитарно-гигиенического состояния цехов и рабочих мест судостроительных предприятий» № 74038-59-68. Там же указаны приборы для анализа воздуха.

4.14 Контроль за состоянием воздушной среды следует производить:

при сварке и резке — по пыли, принимая предельно допустимые концентрации по приложению 2;

при окраске — по основному компоненту смеси растворителей конкретного лакокрасочного материала, принимая предельное его содержание в воздухе по Приложению 16.

Примечание. При определении допустимого содержания основного компонента смеси растворителей лакокрасочных материалов, приведенных в Приложении 16, учтены требования приложения 2, примечания 4 санитарных норм СН 245-63 <2>.

<1> Указанные требования соответствуют требованиям п. 10.7 СН 245-71.

4.15. Использование одной вытяжной установки для вентиляции нескольких судовых помещений, в которых одновременно производятся огневые и огнеопасные работы, не допускается.

4.16. Огневые работы, в соответствии с требованиями «Временной инструкции по оценке пожарной опасности веществ и материалов» № 01-67 ЦНИИПО, можно производить при концентрации паров растворителей в воздухе судового помещения, не превышающей 5% от нижнего предела взрываемости.

4.17. Подключение переносных вентиляционных установок к силовой сети должно производиться дежурным электриком в соответствии с требованиями «Правил техники безопасности при электроснабжении строящихся и ремонтируемых судов».

защиты органов дыхания

5.1. Рекомендации по выбору средств индивидуальной защиты органов дыхания при выполнении в судовых помещениях сварочных, газорезательных, очистных, окрасочных, облицовочных и изоляционных работ приведены в Приложении 17.

5.2. Время защитного действия фильтрующего патрона марки А респираторов РУ-60 и РУ-60м при различных концентрациях паров растворителей в воздухе приведено в Приложении 18.

Примечание. Время защитного действия фильтрующего патрона марки А респиратора определяется по появлению запаха растворителя под полумаской, что свидетельствует о необходимости смены патрона.

5.3. Концентрации паров растворителей в воздухе, при которых время защитного действия фильтрующего патрона марки А респираторов РУ-60 и РУ-60м равняется 6 ч, составляют в мг/куб. м:

Р-4                        700              Бензол                     1000
Уайт-спирит                1000             Толуол                     1000
Ксилол                     1000             Стирол                     1500
Бутилацетат                1000             Эпихлоргидрин              1000
Ацетон                     300

5.4. Время защитного действия противопылевых респираторов при различных концентрациях пыли в воздухе приведено в Приложении 19.

Примечание. Противопылевой респиратор подлежит замене при затруднении дыхания работающего (сопротивление респиратора при вдохе 10 кгс/кв. м).

6.1 Исходные данные

6.1.1. Требуется запроектировать вентиляцию судовых помещений при производстве в них сварочных, газорезательных, изоляционных и окрасочных работ. Судно-танкер строится в эллинге. Длина судна 120 м, высота 11 м, ширина 16 м. Формирование корпуса производится блочно-секционным способом.

Окрасочные работы проводятся после окончания основного объема сварочных и газорезательных работ, изоляционные — параллельно с окрасочными.

6.1.2. По технологическому графику постройки судна трудоемкость сборки и сварки секций и блоков на стапельном месте составляет 55,0 тыс. нормо-ч. В соответствии с п. 2.1.6 объем сварочных работ в судовых помещениях принимаем равным 35% от общей трудоемкости сборочно-сварочных работ.

Трудоемкость сварочных работ составит:

55000 х 0,35 = 19200 нормо-ч.

Продолжительность сварочных работ по технологическому графику 45 дней при 7-часовом рабочем дне.

Количество электросварочных постов определяем в соответствии с п. 2.1.6:

19200

------ = 60 постов. 45 х 7

Из общего количества 8% сварщиков, т.е. 5 человек, производят полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа проволокой 09Г2С; остальные 55 сварщиков производят ручную сварку электродами УОНИ 13/45А.

При выполнении сборочных работ на стапеле работают 10 прихватчиков и 6 газорезчиков.

Расход сварочных материалов одним сварщиком составляет: электродов при ручной сварке 1 кг/ч, сварочной проволоки при полуавтоматической сварке в среде углекислого газа 2 кг/ч.

6.1.3. Продолжительность окраски судовых помещений по технологическому графику составляет 38 дней при рабочем дне 7 ч. Производительность труда одного маляра при кистевой окраске принята равной 12 кв. м/ч.

Расход лакокрасочных материалов, составленный по окрасочной ведомости для судовых помещений категории I и II, приведен в табл. 1.

Таблица 1

6.1.4. Продолжительность изоляции помещений судна плитами ФС-72 на клее ИДС составляет 40 дней при 7-часовом рабочем дне.

Средний расход клея одним рабочим составляет 2 кг/ч.

Расход клея на судно составляет 5500 кг, в том числе 3700 кг на изоляцию судовых помещений категории I.

6.2 Расчет воздухообменов

6.2.1. Рассчитываем систему местной вентиляции при сварочных работах. При ручной сварке предусматриваются высоковакуумные установки с малогабаритными местными отсосами, причем 50 сварщиков используют пылегазоприемники с пневматическими присосами и 5 сварщиков — пылегазоприемник на роликах. При этом суммарная производительность высоковакуумных установок составит:

(50 х 150 + 5 х 250) 1,1 = (7500 + 1250) 1,1 = 9600 куб. м/ч.

Принимаем две центробежные машины марки ТВ-80-1,6 производительностью по 5000 куб. м/ч с электродвигателями мощностью 125 кВт и частотой вращения 3000 об./мин. Разрежение на всасывании 3000 кгс/кв. м. Машины устанавливаются в специальном помещении, расположенном у стапеля в середине его длины.

Коллектор прокладывается по стапельным лесам вдоль одного из бортов строящегося судна (рис. 6). Длина коллектора 120 м. Каждая из центробежных машин может обслуживать отсосы по всей длине коллектора (при малой загрузке сварочными работами) или половину длины коллектора при полной загрузке установок; для разобщения коллектора по длине в середине его устанавливается задвижка, параллельная с выдвижным шпинделем 30ч6бк, диаметром 300 мм.

Принимаем расчетную скорость движения воздуха в коллекторе при разрежении в нем ~3000 кгс/кв. м равной v = 25 м/с и определяем диаметр коллектора:

        _________________

           /    5000 х 4
    d  = \/------------------ = 0,32 м,
     к     0,7 х 3600 х 25 пи

    где  0,7  -  коэффициент,  учитывающий  увеличение  объема разреженного

воздуха.

Принимаем d = 315 мм. к

Коллектор сварной из стали толщиной 3 мм по ГОСТ 3680-57.

Сопротивление трения при расчетной производительности установок определяем по таблице для расчетов круглых воздуховодов с учетом разрежения (см. п. 2.1.9):

ДЕЛЬТА Н = 1,615 х 0,82 х 60 = 80 кгс/кв. м. к х тр

Потери на местные сопротивления в коллекторе при суммарном коэффициенте местного сопротивления дзэта = 1,5 составляют:

                        2

                           v  гамма          2
                            к      к       25  х 0,84
    ДЕЛЬТА Н      = дзэта  --------- = 1,5 ---------- = 40 кгс/кв. м
            к х м        к     2g           2 х 9,81

или

Н = 80 + 40 = 120 кгс/кв. м < 3000 х 0,05 = 150 кгс/кв. м. к х м

    Сопротивление  выхлопного  воздуховода  рассчитывается как для обычного
воздуховода  и  в  рассматриваемом  случае  при  d      = 355 мм, l = 25 м,

                                              выхл

дзэта = 1,5 составляет 40 кгс/кв. см. вых

Перед каждой центробежной машиной устанавливается циклон ЦН-11 d = 800 мм; при производительности 7000 куб. м/ч (по разреженному воздуху), средней условной скорости в сечении корпуса циклона v = 3,8 м/с и коэффициенте ц местного сопротивления, отнесенном к этой скорости дзэта = 250, ц сопротивление циклона составляет (см. п. 3.6).

                      2

                         v    гамма             2
                          кол      кол       3,8  х 0,82
    ДЕЛЬТА Н  = дзэта    ------------- = 250 ----------- = 150 кгс/кв. м.
            ц        кол       2g             2 х 9,81

Суммарное сопротивление системы (без шлангов):

Н = 80 + 40 + 40 + 150 = 310 кгс/кв. см.

На коллекторе с шагом 3 м привариваются штуцера для присоединения шлангов диаметром 50 мм. Кроме того, в районе стыковки блоков предусматривается по одному штуцеру d = 125 мм для подключения к ним переносных коллекторов, обслуживающих по 8 шлангов. Все штуцера снабжаются герметичными заглушками (см. рис. 4).

Всасывающие шланги имеют длину по 26 м и собираются из облегченных спиральных рукавов с гофрированной внутренней поверхностью, т.е. из пяти рукавов d = 50 мм, l = 4 м, одного рукава d = 38 мм, l = 4 м (ТУ ЛХ 505-58) и одного рукава d = 32 мм, l = 2 м (ТУ 2825-53). В последнем рукаве монтируются пылегазоприемник и пневматический присос (см. рис. 2). При этом общее сопротивление шланга составит (см. п. п. 2.1.3; 3.11):

5 х 4 х 50 + 1 х 4 х 120 + 1200 = 2680 кгс/кв. м.

Общая потеря давления в системе равна:

2680 + 310 = 2990 кгс/кв. м,

что отвечает характеристике машины.

6.2.2. Рассчитываем общеобменную вентиляцию при сборочно-сварочных работах.

Производительность вентиляции рассчитывается на разбавление аэрозолей, выделяющихся при работе 5 постов полуавтоматической сварки в углекислом газе, 10 прихватчиков (ручная сварка) и 6 газорезчиков (по п. п. 2.1.11; 2.1.16):

5 х 2 х 2000 + 10 х 1000 + 6 х 1000 = 36000 куб. м/ч.

Выбор вентиляционных установок и трассировка сети общеобменной вентиляции осуществляется после расчета необходимых воздухообменов в судовых помещениях при окрасочных и изоляционных работах, так как одни и те же системы общеобменной вытяжной вентиляции используются последовательно для вентиляции помещений при сборочно-сварочных и окрасочно-изоляционных работах.

6.2.3. Рассчитываем общеобменную вентиляцию при окрасочных и изоляционных работах.

Производительность общеобменной вытяжной вентиляции для помещений категории I и II при окрасочно-изоляционных работах рассчитывается согласно п. п. 2.2.5; 2.2.9 и Приложениям 7 и 8.

В соответствии с п. 2.2.9 расчетный воздухообмен при окраске принимаем:

а) для грунта 83 и эмали ПФ-218 равным удельному воздухообмену для достижения предельно допустимых концентраций;

б) для грунтов ХС-010, ВЛ-02 и красок ХС-717 и ЭКЖС-40 для обеспечения воздухообмена, при котором допускается работа в респираторе РУ-60 в течение 6 ч без смены фильтрующих патронов:

                 1,3

    L = L   + L   = ------ [(200 х 850) + (800 х 300) + (300 х 1000) +
         ок    из   38 х 7

• (440 х 1000) + (1250 х 400) + (3400 х 700) + (300 х 850) + (1400 х 330) +

              1,3                                   1,3
  

• (2600 х 700) + ------ (2200 х 330) + (1800 х 330)] = ------ (4030000 + 40 х 7 38 х 7

          1,3
  

• 2495000. • ------ (726000 + 594000) — (19700 + 12300) + (3400 + 2800) = 40 х 7

= 32000 + 7200 = 39200 кв. м/ч.

Расчетную производительность общеобменной вытяжной вентиляции принимаем равной 40000 куб. м/ч, что удовлетворяет также требованиям общеобменной вентиляции при сварочных и газорезательных работах.

6.2.4. Наибольшую длину шлангов диаметром 125 мм определяем, суммируя высоту судна, половину его ширины и ширину прохода лесов:

L = 11 + 8 + 1 = 20 м. шл

В соответствии в п. 3.14 длины всех шлангов, присоединенных к одному коллектору стационарной или переносной установок, принимаются равными 20 м.

6.2.5. Принимаем 4 вентилятора типа ЦВ-18 № 8 производительностью по 10000 куб. м/ч, числом оборотов 2200 об./мин., создаваемое давление 700 кгс/кв. м, к.п.д. 0,44, электродвигатель мощностью 55 кВт. Вентиляторы устанавливаются в звукоизолирующие кабины у стапеля.

Два коллектора из стальных сварных труб диаметром 440 мм, длиной 120 м каждый прокладываются по стапельным лесам (см. рис. 6) вдоль правого и левого бортов. На каждом коллекторе с шагом 3 м привариваются штуцера для присоединения шлангов диаметром 125 мм, а с шагом 10 м — штуцера диаметром 250 мм для присоединения переносных коллекторов на 4 шланга диаметром 125 мм. Все штуцера должны иметь заглушки.

Для удаления воздуха используются шланги по ТУ ЛХ 505-58 диаметром 125 мм, длиной 20 м каждый. Через шланг удаляется 1100 куб. м/ч воздуха, сопротивление шланга 420 кгс/кв. м. Сопротивление коллектора и выхлопного воздуховода 200 кгс/кв. м. Общая потеря давления в сети и шлангах 620 кгс/кв. м, что отвечает характеристике вентилятора.

6.2.6. Производительность переносных вытяжных установок в соответствии с п. 1.14 принимаем равной 30% от производительности общеобменной вытяжной вентиляции:

L = 40000 х 0,3 = 12000 куб. м/ч. пер

Принимаем 3 вентилятора ВВД-8 производительностью по 5000 куб. м/ч, числом оборотов 1700 об./мин., создаваемое давление 500 кгс/кв. м, к.п.д. 0,56, электродвигатели мощностью 14 кВт. К каждому вентилятору присоединяется по 4 шланга диаметром 125 мм и длиной 20 м. Объем воздуха, удаляемого через один рукав, равен 1100 куб. м/ч.

6.2.7. Механическую приточную вентиляцию в соответствии с п. 1.10 предусматриваем в судовых помещениях категории I, в которых при окрасочных и изоляционных работах осуществляется воздухообмен, обеспечивающий предельно допустимые концентрации:

                   1,3

    L   = L   = L   = ------ (800 х 300) + (3400 х 700) +
     пр    ок    из   38 х 7

   1,3                   1,3             1,3

• ------ (3700 х 330) = ------ 2620000 + ---- 1221000 = 12800 + 5700 = 40 х 7 38 х 7 40,7

= 18500 куб. м/ч.

Принимаем 2 вентилятора типа ЦВ-18 № 8 производительностью по 1000 куб. м/ч; частотой вращения 2200 об./мин., создаваемое давление 700 кгс/кв. м, к.п.д. 0,44, электродвигатель мощностью 55 кВт. Забор воздуха осуществляется из атмосферы.

В холодный период года нагрев воздуха производится калориферами. В качестве теплоносителя используется пар.

Коллектор из сварных труб диаметром 440 мм, длиной 120 м прокладывается по одному из бортов по стапельным лесам. Количество штуцеров и шлангов, их диаметр и длину принимаем по аналогии с вытяжными установками.

6.2.8 Не приводится.

Приложение 3

РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ

Примечание. В графах 5, 6, 10, 16, 18, 23, 25 указано количество шлангов и объем воздуха, транспортируемого через один шланг.

Дата ______________________

Подпись лиц, производящих расчет _____________

Примечание. Расчет произведен для шести помещений. Всего на судне 119 помещений, для которых расчет производится аналогично.

<1> Устанавливается, как объем воздуха, отсасываемого через 1 шланг, умноженный на число шлангов.

<2> Устанавливается, как объем воздуха, поступающего через 1 шланг, умноженный на число шлангов.

ВАЛОВЫЕ ВЫДЕЛЕНИЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ ПРИ СВАРКЕ В ГРАММАХ НА 1 КГ РАСХОДУЕМЫХ СВАРОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ

Примечание. Расход электродов включает огарки.

РАСЧЕТНЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ВОЗДУХООБМЕНЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ СУДОВЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ПРИ ЭЛЕКТРОСВАРОЧНЫХ И ГАЗОРЕЗАТЕЛЬНЫХ РАБОТАХ

УДЕЛЬНЫЕ ВОЗДУХООБМЕНЫ ПРИ ОКРАСОЧНЫХ И ОБЛИЦОВОЧНЫХ РАБОТАХ

РАСЧЕТ УДЕЛЬНЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ ПРИ РАБОТЕ С МАТЕРИАЛАМИ, СОДЕРЖАЩИМИ РАСТВОРИТЕЛЬ

Удельный воздухообмен для обеспечения предельно допустимых концентраций определяется по формуле:

                       G    G          G
                        1    2          n
                  L  = -- + -- + ... + --, куб. м/кгс,
                   0   g    g          g
                        1    2          n

где:

    G , G , ..., G  - содержание  летучих компонентов  в  1  кг  материала,
     1   2        n

г/кг;

    g ,  g , ..., g   - соответствующие предельно  допустимые  концентрации
     1    2        n

летучих компонентов в воздухе рабочей зоны, г/куб. м.

    При  работе  в  респираторах  РУ-60  и РУ-60м воздухообмен определяется
исходя  из времени защитного действия патронов марки А респиратора, равного

6 ч:

                          G   3

L = — 10 , куб. м/кгс, a

где:

G — количество растворителя в 1 кг материала, г/кг;

a — концентрация паров растворителя в воздухе, при которой время защитного действия патрона марки А равно 6 ч, мг/куб. м (см. п. 5.3).

Воздухообмен, необходимый для обеспечения взрывобезопасных концентраций, рассчитывается по формуле:

                           G

L = -- c, куб. м/кгс, № в

где:

G — количество растворителя в 1 кг материала, г/кг;

N — нижний предел взрываемости паровоздушной смеси растворителей, в г/куб. м;

c — коэффициент надежности, принимается равным 30.

Определение предела взрываемости паровоздушной смеси нескольких растворителей производится по формуле:

                                 100

N = ------------------,

                              k    k          k
                               1    2          n

                          -- + -- + ... + --

                              n    n          n
                               1    2          n

где:

N — нижний предел взрываемости смеси, объемные %;

    k , k , k  - содержание отдельных компонентов в растворителе, %:
     1   2   n

                       k  + k  + ... + k  = 100%;
                        1    2          n

    n ,  n ,  n   -  соответствующие  нижние пределы взрываемости отдельных
     1    2    n

компонентов в смеси с воздухом, объемные %.

Перевод объемных процентов в весовые при 20 °C и атмосферном давлении, равном 760 мм рт. ст., производится по формуле:

           N  = 0,0041N (M k  + M k  + ... + M k ), г/куб. м,
            в             1 1    2 2          n n

    где M , M , ..., M  - молекулярные веса соответствующих компонентов.
         1   2        n

РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА С УЧЕТОМ МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ОКРАСКИ

1. Влияние метеорологических условий на высыхание лакокрасочного материала, а следовательно, на необходимый воздухообмен, рекомендуется учитывать при температуре помещения ниже +10°. Поправочный коэффициент также вводится при продолжительности окраски до 30 мин.

2. Влияние метеорологических условий на скорость выделения летучих (высыхания краски) определяется коэффициентом К, который подсчитывается по формуле:

    К = К   К  К   К ,
         20  t  фи  v

где:

К — коэффициент, характеризующий выделение летучих в неподвижном 20 воздухе при температуре помещения 20°, относительной влажности 50% (см. Приложение 7, графа 5);

К — поправочный коэффициент на температуру. Определяется по графику, t приведенному на рис. 1;

К — поправочный коэффициент на относительную влажность. Определяется фи по графику, приведенному на рис. 2;

К — поправочный коэффициент на подвижность воздуха. Определяется по v графику, приведенному на рис. 3.

3. Величина уменьшения воздухообмена Д определяется по графику, приведенному на рис. 4, в зависимости от коэффициента К и продолжительности окраски тау.

4. Необходимый воздухообмен определяется согласно п. 2.2.3.

5. <a id="p100415"></a>Для лакокрасочного материала, содержащего органические растворители,

не вошедшие в Приложение 7, коэффициент К может быть определен по 20 формуле:

                                 0,075

                               К   = -----,
                                20   тау

                                    п

где тау — время высыхания лакокрасочного материала при температуре 20 п °C «от пыли» (определяется по технологическим условиям или ГОСТ на лакокрасочные материалы), ч.

6. При непродолжительной окраске величину уменьшения воздухообмена Д определяем по графику на рис. 4, а воздухообмен — согласно п. 4 настоящего Приложения.

Приложение 12

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СУДОВЫХ ЭЛЕКТРОВЕНТИЛЯТОРОВ МАРКИ ЦС

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЦЕНТРОБЕЖНЫХ МАШИН ЗАВОДА УЗБЕКХИММАШ МАРКИ ТВ-350-1,6

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ШАХТНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ЦАГИ ТИПА ВОКД

Приложение 13

ОРИЕНТИРОВОЧНЫЕ ОБЪЕМЫ ВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО ЧЕРЕЗ ОДИН ШЛАНГ

Приложение 14

ПРИМЕРНАЯ ИНСТРУКЦИЯ ДЛЯ ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ПЕРСОНАЛА ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК

1. Инструкция по эксплуатации вентиляционной установки должна содержать:

описание установки и ее назначение;

схему расположения воздуховодов, запорно-регулирующих приспособлений и контрольно-измерительной аппаратуры;

режим работы установки;

правила пуска и остановки;

обязанности обслуживающего персонала в процессе эксплуатации;

требования техники безопасности при обслуживании вентиляционной установки.

2. Перед началом работы необходимо:

проверить исправность вентиляционной установки, положение шибера (задвижки);

проверить отсутствие заеданий и стука путем проворачивания рабочего колеса вентилятора от руки или при кратковременном включении, правильность направления вращения колеса;

проверить исправность воздуховодов, задвижек, шлангов, местных отсосов;

проверить состояние и натяжение приводных ремней, наличие ограждений и их исправность;

проверить заземление вентиляционной установки;

проложить шланги в судовые помещения согласно журналу заявок и указаниям мастера по вентиляции;

в холодный период года перед пуском приточной системы в течение 5 — 10 мин. прогреть калорифер и только тогда пустить в ход приточный вентилятор, открыв, утепленный клапан.

3. Во время работы вентиляционной установки необходимо:

следить за состоянием приводных ремней;

поддерживать требуемую температуру приточного воздуха;

наблюдать за положением шиберов вентиляционной установки;

следить за смазкой подшипников;

поддерживать исправное состояние шлангов и местных отсосов;

регулировать подачу горячей воды (по термометру) или пара (по манометру), при прекращении подачи теплоносителя выключить приточный вентилятор и закрыть утепленный клапан;

следить, чтобы все посторонние отверстия в воздуховодах (смотровые, для очистки) были закрыты.

Если обнаружена ненормальность в работе (внезапное отключение электротока, пожар и т.п.), установка выключается и дежурный слесарь немедленно сообщает об этом рабочим в судовое помещение, обслуживаемое установкой, и ставит в известность лицо, ответственное за работу вентиляции цеха.

4. Выключение вентиляционных установок должно производиться не ранее чем через 20 мин. после окончания работы в судовом помещении.

При этом необходимо выключить электродвигатель и убрать шланги из помещений, работы в которых закончены.

Кроме того, в приточных системах в холодный период года необходимо закрыть утепленный шибер на воздухозаборе и вентили на трубопроводах к калориферам.

5. О всех замеченных неисправностях вентиляционных установок дежурный слесарь должен сообщить лицу, ответственному за их эксплуатацию в цехе, и сделать запись в журнале.

6. Для соблюдения требований техники безопасности при обслуживании вентиляционных установок дежурный слесарь должен:

проверить исправность рабочего инструмента, приступая к работе;

производить работы на высоте более 3 м от земли на специально сооруженных прочных лесах (подмостях);

применять при работе на высоте до 3 м приставные лестницы с металлическими (при работе на деревянном полу) упорами или резиновыми (при работе на бетонном и металлическом полах) наконечниками;

выполнять работы вблизи оголенных электрических проводов и троллей только после обесточивания их;

производить обслуживание и ремонт вентиляционных установок при освещении, отвечающем действующим нормам;

следить за тем, чтобы площадки и проходы к вентиляторам, электродвигателям и пусковой аппаратуре не загромождались;

надевать и сбрасывать приводные ремни только при неработающем двигателе;

производить чистку, ремонт и смазку вентиляционных установок и электродвигателей только после полной их остановки, при отключенном электропитании;

повесить плакат: «Не включать, работают люди!» на пусковое устройство перед ремонтом воздуховода или других частей вентиляционной установки, удаленных от этого пускового устройства.

и выполнения работ по вентиляции судовых помещений

(Пример заполнения журнала)

РАСТВОРИТЕЛЕЙ В ВОЗДУХЕ СУДОВОГО ПОМЕЩЕНИЯ (ДАННЫЕ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ЗА СОСТОЯНИЕМ ВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ ПРИ ОКРАСОЧНЫХ РАБОТАХ)

Примечания: 1. Концентрации рассчитаны в соответствии с п. 10.7 СН 245-71.

2. Для контроля за состоянием воздушной среды принято наиболее токсичное вещество, входящее в растворитель и определяемое, как правило, с помощью УГ-2 для контроля ПДК по графе 3.

Приложение 17

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СРЕДСТВА ИНДИВИДУАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ ОРГАНОВ ДЫХАНИЯ

<1> Противопылевые респираторы ШБ-1 выпускаются трех моделей: «Лепесток-200», «Лепесток-40» и «Лепесток-5». Числа 200, 40 и 5 обозначают, что респираторы могут применяться для защиты органов дыхания от аэрозолей при концентрациях, превышающих предельно допустимую не более чем в 200, 40 и 5 раз соответственно. При грубодисперсной пыли с величинами частиц более 2 мк можно применять любой из этих респираторов, но при запыленности, не превышающей предельно допустимую более чем в 200 раз.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕНИ ЗАЩИТНОГО ДЕЙСТВИЯ ФИЛЬТРУЮЩЕГО ПАТРОНА МАРКИ А РЕСПИРАТОРОВ РУ-60 И РУ-60М

Приложение 19

ВРЕМЯ ЗАЩИТНОГО ДЕЙСТВИЯ ПРОТИВОПЫЛЕВЫХ РЕСПИРАТОРОВ