---
title: "\"РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций\""
number: "РД 34.02.304-95"
issuer: "РАО \"ЕЭС России\""
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/ukazanie-ukazaniya-rd-34-02-304-95"
---

## "РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций"

# "РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций"

(утв. РАО "ЕЭС России" 28.09.1995)

> [!WARNING]
> Документ утратил силу с 1 июля 2003 года в связи с изданием СО 153-34.02.304-2003, утв. Приказом Минэнерго РФ от 30.06.2003 N 286.
> Документ [введен](#p100002) в действие с 1 июля 1996 года.
> Взамен РД 34.02.304-88.

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["РД 34.02.304-88"]:::rst
  n1["РД 34.02.304-95"]:::rst
  click n1 "https://bukva.ai/docs/ukazanie-ukazaniya-rd-34-02-304-95" "РД 34.02.304-95. Методические указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых электростанций (утв. РАО'ЕЭС России' 28.09.1995)"
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждаю<br>
Начальник Департамента науки<br>
и техники РАО "ЕЭС России"<br>
**А.П.БЕРСЕНЕВ**

</div>

28 сентября 1995 года

<a id="p100003"></a>**МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ**
**ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА**
**С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ**

<a id="p100004"></a>РД 34.02.304-95

<div align="right">

<a id="p100002"></a>Дата введения<br>
1 июля 1996 года

</div>


<a id="p100007"></a>Взамен РД 34.02.304-88

<a id="p100005"></a>Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (АООТ "ВТИ"), Центральным котлотурбинным институтом (АО ЦКТИ).
<a id="p100006"></a>Утверждены Департаментом науки и техники РАО "ЕЭС России" 28 сентября 1995 года.

<a id="p100008"></a>Настоящие Методические указания распространяются на паровые котлы паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейные котлы мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающие твердое, жидкое и газообразное топливо в факельных топочных устройствах, и устанавливают порядок и методы расчета выбросов оксидов азота при проектировании новых и реконструкции действующих котлов.
<a id="p100009"></a>Положения настоящего отраслевого нормативного документа подлежат применению расположенными на территории Российской Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе союзами, ассоциациями, концернами, акционерными обществами, межотраслевыми, региональными и другими объединениями, имеющими в своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные, независимо от форм собственности и подчинения.


### 1. <a id="p100010"></a>Общие положения


<a id="p100011"></a>Сжигание топлива на тепловых электростанциях и в котельных приводит к выбросу в атмосферу продуктов сгорания органического топлива, содержащих токсичные оксиды азота NOx (главным образом монооксид азота NO и в меньшей степени диоксид NO2).
<a id="p100012"></a>Количество образующихся оксидов азота зависит от характеристики топлива и от конструктивного исполнения топочной камеры, поэтому на стадии проектирования котлов необходимо провести расчет ожидаемых выбросов оксидов азота и предусмотреть меры по снижению их до величин, максимально приближающихся к нормативам удельных выбросов NOx в атмосферу [(Приложение А).](#p100114)
<a id="p100013"></a>В топках при горении топлива образуется 95 - 99% монооксида азота NO и 1 - 5% более токсичного диоксида азота NO2. В атмосфере происходит неконтролируемое превращение NO в NO2, в связи с чем расчет ведется условно на NO2. Для расчета доли диоксида азота в суммарном содержании NOx в атмосферном воздухе при расчете загазованности и нормировании выбросов ТЭС условно применяется коэффициент 0,8.
<a id="p100014"></a>Источниками оксидов азота являются молекулярный азот воздуха, используемого в качестве окислителя при горении, и азотсодержащие компоненты топлива. В связи с этим принято делить оксиды азота на воздушные и топливные. Воздушные, в свою очередь, можно разделить на термические, образующиеся при высоких температурах за счет окисления молекулярного азота атомарным кислородом (механизм Зельдовича), и так называемые "быстрые" оксиды азота, образующиеся в зоне сравнительно низких температур в результате реакции углеводородных радикалов с молекулой азота и последующего взаимодействия атомарного азота с гидроксилом OН.


### 2. <a id="p100015"></a>Расчет выбросов оксидов азота



#### <a id="p100016"></a>2.1 Массу выбросов оксидов азота М    (г/с) рассчитывают  по

                                        NO2
удельным выбросам или по концентрации оксидов азота:

                                   r
<a id="p100017"></a>                      М    = В  х Q  х К   ;                   (1)
                       NO2    p    i    NO2

<a id="p100018"></a>                     М    = B  x V    x C   ,                  (2)
                      NO2    p    c.г    NO2

     где:
     B  - расчетный расход топлива, кг/с (куб. м/с);
      p
      r
     Q  - теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/куб. м);
      i
     K    - удельный выброс оксидов  азота  в  пересчете  на  NO2,
      NO2
кг/ГДж;
     С    - концентрация оксидов азота, г/куб. м,  в  сухой  пробе
      NO2
газа при стандартных  условиях  и  при  определенном  коэффициенте
избытка воздуха альфа (рекомендуется все расчеты концентрации  NOx
при сжигании твердого топлива,  газа  и  мазута  пересчитывать  на
альфа = 1,4);
     V    - объем сухих дымовых газов, куб. м/кг (куб. м/куб.  м),
      c.г
при том же коэффициенте избытка воздуха альфа, что и С   .
                                                      NO2

#### <a id="p100019"></a>2.2 Объем сухих дымовых газов рассчитывается по формуле:


                       0                  0    0
<a id="p100020"></a>               V    = V  + (альфа - 1) x V  - V   ,            (3)
                c.г    г                       H2O

          0  0    0
     где V, V  и V    -  соответственно   объем  воздуха,  дымовых
             г    H2O
газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании 1 кг  (или  1
куб. м) топлива, куб. м/кг (куб. м/куб. м).

#### <a id="p100021"></a>2.3 Для твердого  и  жидкого  топлива  расчет  выполняют  на

основе химического состава сжигаемого топлива по формулам:

         0          r        r            r           r
<a id="p100022"></a>        V = 0,0889(C + 0,375S     + 0,265H ) - 0,0333О ;      (4)
                             op+к

                0           r          r          0
<a id="p100023"></a>               V    = 0,111H  + 0,0124W  + 0,0161V ;           (5)
                H2O

                                          r         r
                                         C  + 0,375S
         0           0     0                        op+к
<a id="p100024"></a>        V  = V    + V   + V    = 1,866 x --------------- +     (6)
         г    RO2    N2    H20                 100

                         0       r          0
                  + 0,79V  + 0,8N  / 100 + V   ,
                                            H2О

     где:
      r   r      r   r   r
     C , S    , H , O , N  - соответственно содержание  углерода,
          op+к
серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и  азота  в
рабочей массе топлива в процентах;
      r
     W  - влажность рабочей массы топлива в процентах.

#### <a id="p100025"></a>2.4 Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам:


               0
<a id="p100026"></a>              V  = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S +             (7)

                              n
                   + SUM (m + -) Cm x Hn - O2];
                              4

              0                         n
<a id="p100027"></a>             V    = 0,01[Н2S + H2 + SUM - Cm x Hn +            (8)
              H2O                       2

                                            0
                     + 0,124d    ] + 0,0161V ;
                             т.тл

           0
<a id="p100028"></a>          V  = 0,01[CO2 + CO + H2S + SUM m x Cm x Hn] +        (9)
           г

                             0   N2     0
                      + 0,79V  + --- + V   ,
                                 100    H2O

<a id="p100029"></a>где:
<a id="p100030"></a>СО, СО2, Н2, Н2S, Cm x Hn, N2, O2 - соответственно содержание оксида углерода, диоксида углерода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, куб. м/куб. м (при 273 К и 101,3 кПа);
<a id="p100031"></a>m и n - число атомов углерода и водорода соответственно.
<a id="p100032"></a>Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива можно определить по периодически переиздаваемому справочнику "Энергетическое топливо в СССР" или по другим аналогичным справочникам.

#### <a id="p100033"></a>2.5 Соотношение между удельными выбросами и концентрацией оксидов азота определяют по формулам:

                                           r
<a id="p100034"></a>                    К    = C    x  V    / Q ;                 (10)
                     NO2    NO2     c.г    i

                                    r
<a id="p100035"></a>                     C    = K    x Q  / V   .                 (11)
                      NO2    NO2    i    с.г


### 3. <a id="p100036"></a>Расчет удельных выбросов оксидов азота для пылеугольных котлов



#### <a id="p100037"></a>3.1 Исходные  данные,   необходимые   для  расчета  удельных

выбросов:
      r
     N  - содержание азота в топливе в % на рабочую массу;
      r
     Q  - теплота сгорания топлива, МДж/кг;
      i
     тип горелок (вихревые, прямоточные, с  подачей  пыли  высокой
концентрации);
     альфа  - коэффициент избытка воздуха в горелках;
          г
     альфа  - доля первичного воздуха по отношению к  теоретически
          1
необходимому;
     r  - степень рециркуляции дымовых газов через горелки, %:
      г
     W  / W  - отношение скоростей в выходном сечении горелок;
      2    1
     ДЕЛЬТА альфа  - присосы в топке;
                 т
     ДЕЛЬТА альфа  - третичный воздух, подаваемый в  топку  помимо
                 3
горелок;
     ДЕЛЬТА альфа    -  сбросной   воздух  (сушильный  агент)  при
                 сбр
транспорте пыли к горелкам горячим воздухом;
      Т"   - температура за зоной активности горения, К.
       aг

#### <a id="p100038"></a>3.2 Удельные выбросы оксидов азота К    (г/МДж) складываются

                                          NO2
              тпл              взд
из топливных К    и воздушных K    оксидов азота:
              NO2              NO2

                                тпл    взд
<a id="p100039"></a>                        К    = K    + К   .                   (12)
                         NO2    NO2    NO2


#### <a id="p100040"></a>3.3 Топливные оксиды азота подсчитываются по формуле:


        тпл
<a id="p100041"></a>       К    = 0,7 х N  х бета       х бета       х бета   х   (13)
        NO2          т       альфа        альфа        r
                                  г            1        г

                       x бета     х бета  ,
                             тэта       см

     где:
     N  - содержание азота в топливе, г/МДж:
      т

                                 r    r
<a id="p100042"></a>                         N  = 10N  / Q .                      (14)
                          т           i

<a id="p100043"></a>Значения коэффициентов [формулы (13)](#p100041) приведены в таблице 1.

<a id="p100044"></a>Таблица 1


| Фактор, который учитывается коэффициентом | Зависимость | Диапазон пригодности зависимости |
| --- | --- | --- |
| Влияние коэффициента избытка воздуха в вихревой горелке бета альфа г | 2 (0,35альфа + 0,4) г | 0,9 <= альфа <= 1,3 г |
| Влияние коэффициента избытка воздуха в прямоточной прм горелке бета альфа г | 2 (0,53альфа + 0,12) г | 0,9 <= альфа <= 1,3 г |
| Влияние доли первичного воздуха в горелке бета альфа 1 | 1,73альфа + 0,48 1 | 0,15 <= альфа <= 0,55 1 |
| Влияние рециркуляции дымовых газов в первичный воздух | 1 - 0,016 \/r г | 0 <= r <= 30% |
| (без учета снижения температуры в зоне активного горения) бета r г |  |  |
| Влияние максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота бета тэта | 3 __________ 0,11 \/Т" - 1100 aг | 1250 <= T" <= 2050 K aг |
| Влияние смесеобразования в корне факела вихревых вхр горелок бета см | 2 0,4(W / W ) + 0,32 2 1 | 1,0 <= W / W <= 1,6 2 1 |
| Влияние смесеобразования в корне факела прямоточных прм горелок бета см | 0,98 х W / W - 0,47 2 1 | 1,4 <= W / W <= 4,0 2 1 |



#### <a id="p100053"></a>3.4 При  транспорте  пыли  к  горелкам  высокой концентрации

            тпл
значение К , подсчитанное по [формуле (13),](#p100041) умножают на
            NO2
коэффициент  0,8.  При  этом  долю  первичного  воздуха  альфа   и
                                                              1
отношение W  / W  принимают равными тем значениям, которые были бы
           2    1
выбраны в соответствии  с  Руководящими указаниями "Проектирование
топок  с  твердым  шлакоудалением"  (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42,  1981)
при обычной подаче пыли к горелкам первичным воздухом.

#### <a id="p100054"></a>3.5 Воздушные оксиды азота образуются  в  зоне  максимальных

температур, то  есть  там,  где  поля  концентраций,  скоростей  и
                                                               взд
температур отдельных горелок уже выровнялись. Следовательно,  K
                                                               NO2
определяется в основном не особенностями горелок, а  интегральными
параметрами топочного процесса.
                      взд
<a id="p100055"></a>     Для   подсчета  K     используют   зависимость,   учитывающую
                      NO2
известное уравнение Зельдовича:

                                                 67000
                                 __________    - -----
                               /альфа"  - 1       T"
        взд            16     /      аг            аг
<a id="p100056"></a>       К    = 1,54 x 10   x \/ -----------  х е       / T" ,  (15)
        NO2                      альфа"                  аг
                                      аг

     где:
     альфа"   -  коэффициент  избытка  воздуха  в  зоне  активного
          аг
горения, условно принимаемый как сумма  организованно  подаваемого
воздуха через горелки  и  присосов  через  нижнюю  часть  топочной
камеры, т.е.:

<a id="p100057"></a>              альфа"  = альфа  + 1/2 ДЕЛЬТА альфа ;           (16)
                   aг        г                   т

     Т"  - температура на выходе из зоны активного горения, К.
      aг
<a id="p100058"></a> [Уравнение (15)](#p100056) справедливо в диапазоне коэффициентов избытка
воздуха 1,05 <= альфа"  <= 1,4 и до температуры Т"  = 2050 K.  При
                     aг                          aг
                        взд
Т"  < 1800 К величиной К    можно пренебречь.
 aг                     NO2
                                              взд
<a id="p100059"></a> В [Приложении Б](#p100126) приведены значения К при различных
                                              NO2
значениях альфа"  и Т" , а на рисунках 1 - 3 <*> - номограммы  для
               aг    aг
приближенного расчета количества выбросов  топливных  и  воздушных
               тпл     взд                           тпл     взд
оксидов азота К    и К    , а также их концентраций С    и  С    в
               NO2    NO2                            NO2     NО2
пересчете на коэффициент избытка воздуха альфа = 1,4 (02 = 6%).
    --------------------------------
    <*> Здесь и далее рисунки не приводятся.

<a id="p100060"></a>     Температуру в конце зоны активного  горения Т"   рассчитывают
                                                  aг
по   Руководящим    указаниям   "Проектирование  топок  с  твердым
шлакоудалением" (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981).
<a id="p100061"></a>     Для случая, когда рециркуляция дымовых  газов  через  горелки
отсутствует,   формула   для  расчета  температуры  в  конце  зоны
активного горения тэта" , °С, имеет вид:
                      aг

         100 - q
                чг    r
         --------- x Q  + Q         4            -10
         100 - q      i    в   (T" )  x 2,05 x 10    x а  x пси F
                ч                aг                     т
<a id="p100062"></a>тэта"  = ------------------- - ----------------------------------, (17)
    aг          (V )                       В  х (V )
                  с г                       р     с г

     где:
     Q  - теплосодержание  воздуха,  поступающего  через  горелки,
      в
МДж/кг;
     (V )  - средняя суммарная теплоемкость продуктов  сгорания  1
       с г
кг топлива, МДж/(кг x °С);
     пси F - произведение коэффициента эффективности на  суммарную
поверхность, ограничивающую зону активного горения, кв. м;
     а    -   степень   черноты   топки   в   зоне   максимального
      т
тепловыделения   (определяется  по  "Тепловому  расчету  котельных
агрегатов (нормативный метод)" (М.: Энергия, 1973).
<a id="p100063"></a> Приведенное [уравнение](#p100062) решается методом последовательных
приближений,  т.к.  в  его правую часть входит Т"  = тэта"  + 273.
                                                aг       aг
Для приблизительной оценки тэта"  вместо расчета по  формуле  (17)
                               aг
можно воспользоваться номограммой (рисунок 4).  Правая  часть этой
номограммы позволяет оценить адиабатическую  температуру (1-й член
[уравнения (17)).](#p100062) Затем на верхней части вертикальной оси
откладывается произвольное значение Т"  (точка 2) и по левой части
                                     aг
номограммы определяется 2-й член уравнения (17). Если разница 1-го
и 2-го членов (на нижней части вертикальной оси)  будет  более чем
на   50 °С   отличаться   от  предварительно  выбранной   величины
Т" (тэта" ), то необходимо сделать 2-е приближение.
 aг     aг
<a id="p100064"></a>     При  наличии   рециркуляции   дымовых  газов  расчет  следует
выполнять по  "Руководящим  указаниям  по  проектированию топок  с
твердым шлакоудалением".
                                            взд

#### <a id="p100065"></a>3.6 Величина воздушных оксидов азота К    может быть снижена

                                            NO2
за счет уменьшения Т" , причем эффективность любых  мероприятий  в
                    aг
этой  области   будет  тем  больше,  чем  выше  исходное  значение
температуры.
                                                   тпл
<a id="p100066"></a>     Снижение величины  топливных  оксидов  азота К    может  быть
                                                   NO2
осуществлено  путем  изменения   нескольких  параметров,   влияние
которых учитывают приведенными выше  безразмерными  коэффициентами
(см. [таблицу 1).](#p100044)
<a id="p100067"></a>В качестве примера в [Приложении В](#p100142) приведены расчеты для котлов БКЗ-210-140Ф, работающих на промпродукте кузнецких каменных углей, БКЗ-420-140-5 - на экибастузском СС и ТП-87 - на двух марках кузнецких углей: СС и Т.


### 4. <a id="p100068"></a>Расчет концентрации оксидов азота при сжигании газа и мазута



#### <a id="p100069"></a>4.1 Исходные данные,  необходимые  для  расчета концентрации

оксидов азота в дымовых газах энергетических котлов:
     Д  - номинальная паропроизводительность котла, кг/с;
      н
     Д   - фактическая паропроизводительность котла, кг/с;
      r
     Q  - низшая  рабочая  теплота  сгорания  топлива,  МДж/куб. м
      i
(МДж/кг);
     В  - расход топлива (расчетный), куб. м/с (кг/с);
      р
     q  - доля топлива или воздуха, поступающая через каждый  ярус
      i
горелок, от общего количества поступающего через все горелки;
     n  - доля горелок в каждом ярусе от общего количества горелок.
      i
<a id="p100070"></a>     Геометрические размеры зоны активного горения:
     а   - ширина топки  (в  свету),  м  (при наличии  двусветного
      тп
экрана - ширина одной ячейки);
     в   - глубина топки (в свету), м;
      тп
     z   - число ярусов горелок;
      яр
     h   - расстояние между ярусами горелок, м;
      яр
     дзета  - коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в
          г
факелах горелок в пределах зоны активного  горения,  зависящий  от
конструкции горелок: унифицированные и оптимизированные горелки  -
1, двухпоточные горелки стадийного  сжигания - 0,7,  многопоточные
горелки   стадийного  сжигания  -  0,58,   многопоточные   горелки
стадийного сжигания с подачей  части  топлива  в  инертные  газы -
0,42;
     Т  - температура воздуха перед горелками, К;
      в
     альфа - коэффициент избытка воздуха в конце топки;
     r - степень (доля) рециркуляции дымовых газов, %;
     m - показатель, зависящий от вида  топлива:  для  газа - 0,5,
для мазута - 0,47;
     а    - коэффициент, зависящий от способа  ввода  рециркуляции
      рец
газов: в под топки - 0,005, в шлицы под горелки  -  0,02,  снаружи
воздушного потока горелки - 0,14, в дутьевой воздух - 0,16,  между
воздушными потоками горелки - 0,19;
     дельта -  доля   воздуха   от   теоретически    необходимого,
подаваемого в топку помимо горелок (вторичный воздух), %;
     а   - коэффициент,  зависящий  от  места  расположения  ввода
      зг
вторичного воздуха относительно зоны горения: ниже или в  пределах
зоны активного горения - 0, выше зоны активного горения - 0,01;
     а    -  коэффициент,  учитывающий  способ  подачи  вторичного
      ст
воздуха: навстречу факелу - 0,015;  под  горелками  -  0,007,  над
горелками - 0,018;
     мю - степень перераспределения топлива или воздуха по  ярусам
горелок, %:

                         z
                          яр
<a id="p100071"></a>                    мю = SUM |q  - n | x 100;                 (18)
                         i=1   i    i

     а    -   коэффициент,   учитывающий  размещение  горелок  при
      нс
распределении топлива  или  воздуха  по  ярусам:  однофронтовое  -
0,016, встречное - 0,009;
     g - относительное количество влаги, вводимой в  зону  горения
(% от массового расхода топлива);
     а   - коэффициент, учитывающий место ввода  влаги:  в  корень
      вл
факела через горелки - 0,025, в пристенную зону - 0,015;
      r
     N  - содержание связанного азота в  топливе  (мазуте),  %  на
рабочую массу.

#### <a id="p100072"></a>4.2 На основании геометрических  размеров  топки  определяют

тепловую нагрузку q   (МВт/кв. м)  лучевоспринимающей  поверхности
                   лг
зоны активного горения:

                                r
                               Q  x В
                                i    р
<a id="p100073"></a>         q   = ----------------------------------------.      (19)
          лг   2(а   + в  ) z   x h   + 1,5 х а   х в
                  тп    тп   яр    яр          тп    тп

<a id="p100074"></a>     При наличии в топке двусветного экрана В  принимается на одну
                                             р
ячейку.
<a id="p100075"></a>     Для  топок с  одноярусным  расположением  горелок  (единичной
мощностью от 30 до 60 МВт) z   х h   = 3 м. При подовой компоновке
                            яр    яр
горелок единичной мощностью от 50 до 95 МВт z   x h   = 7,5 м, для
                                             яр    яр
горелок 96 - 160 МВт z   x h   = 10 м.
                      яр    яр
                                                  исх

#### <a id="p100076"></a>4.3 Исходную  концентрацию  оксидов  азота С    (мг/куб. м),

                                                  NOx
определяемую конструкцией топочной  камеры и горелочных  устройств
(0,5 < q  < 3,0 МВт/кв.  м),  с  учетом  масштабного  коэффициента
        лг
тепловой  производительности  К   при   номинальной   нагрузке   и
                               м
альфа = 1,02 рассчитывают по формулам:
    при сжигании газа:

                 исх                      0,88
<a id="p100077"></a>                С    = 613 x (дзета  х q  )    х К ;          (20)
                 NOx               г    лг        м

    при  сжигании   мазута   концентрация   складывается  из  двух
составляющих:

                        исх
<a id="p100078"></a>                       С    = C'    + C"   ,                  (21)
                        NOx    NOx     NOx

     где:

                                          0,62
<a id="p100079"></a>                  C'   = 632(дзета  х q  )     х К            (22)
                   NOx            г    лг         м

     и

                               r
<a id="p100080"></a>                   С"   = 220(N  - 0,25) x К .                (23)
                    NOx                     м

<a id="p100081"></a>     Второй   член  учитывает  количество  NOx,  образующееся  при
отклонении содержания азота в мазуте от среднего  уровня,  равного
0,25%.
<a id="p100082"></a>     Коэффициент К  вычисляют по формуле:
                  м

                                                r 0,41
                          1,5 + (дзета  х В  х Q )
                                      г    р    i
<a id="p100083"></a>           К  = 1 - exp(- ----------------------------).      (24)
            м                         7,1


#### <a id="p100084"></a>4.4 Полученные результаты по  исходной  концентрации оксидов

азота дополняют коэффициентами, учитывающими:
     температуру воздуха, поступающего в горелки, К  ;
                                                   гв
     коэффициент избытка воздуха, К'     для  газа  и  К"      для
                                   альфа                альфа
мазута;
     ввод рециркуляции дымовых газов, К ;
                                       r
     тепловую  мощность зоны  активного  горения  при  ступенчатом
сжигании, К  ;
           зг
     организацию схемы ступенчатого сжигания, К  ;
                                               ст
     нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок, К  ;
     подачу влаги, К  ;                               нс
                    вл
     действительную нагрузку котла, К .
                                     N
<a id="p100085"></a>     Расчетную концентрацию оксидов азота определяют:
     для газа:

                    исх                        0,88
<a id="p100086"></a>            С    = C    х К   х К'     х К  x K     х         (25)
             NOx    NOx    гв    альфа    r    зг

                        x К   х К   х К   х К ;
                           ст    нс    вл    N

     для мазута:

                      0,62
<a id="p100087"></a>      C    = (C'   x K     + С"   x K"    ) х К   х К'     х  (26)
       NOx     NOx    зг      NOx    альфа     гв    альфа

                   x К  х К   х К   х К   х К .
                      r    ст    нс    вл    N


#### <a id="p100088"></a>4.5 Коэффициенты вычисляют по формулам:


<a id="p100089"></a>                  К   = 1 - 0,001 х (620 - Т );               (27)
                   гв                       в
                                      2
<a id="p100090"></a>   К'     = 1,35 - 43 х (альфа - 1,09)  + 2 х (альфа - 1,09); (28)
    альфа

<a id="p100091"></a>                  К"     = 4,55 х (альфа - 0,8);              (29)
                   альфа

                                         m
<a id="p100092"></a>                        К  = 1 - а    х r ;                   (30)
                         r        рец

<a id="p100093"></a>                     К   = 1 - а   х дельта;                  (31)
                      зг        зг

<a id="p100094"></a>                     К   = 1 - а   х дельта;                  (32)
                      ст        cт

<a id="p100095"></a>                        К   = 1 - а   х мю;                   (33)
                         нс        нс

<a id="p100096"></a>                        К   = 1 - а   х g;                    (34)
                         вл        вл

                                     1,25
<a id="p100097"></a>                        К  = (Д / Д )    .                    (35)
                         N         н

<a id="p100098"></a>Пример расчета концентрации оксидов азота приведен в [Приложении Г.](#p100173)


### 5. <a id="p100099"></a>Расчет удельных выбросов или концентраций при совместном сжигании угля с мазутом или газом


<a id="p100100"></a>5.1. При проектировании новых котлов, рассчитанных на сжигание угля и природного газа или угля и мазута, расчет выбросов оксидов азота должен выполняться для случая работы котла с номинальной нагрузкой полностью на худшем в экологическом отношении топливе. Приведенное содержание азота на 1 ГДж у всех марок углей выше, чем у мазута, а у природного газа связанный азот вообще отсутствует. Следовательно, для котлов, которые проектируются на несколько видов топлива, включая уголь, расчет выбросов оксидов азота следует выполнять по формулам [раздела 3.](#p100036)

#### <a id="p100101"></a>5.2 В действующих котлах часто сжигаются одновременно  уголь

и мазут или уголь и газ. В этом случае расчет концентрации оксидов
азота С (г/куб. м) проводится по [формулам (10](#p100034) - 15) (для
       NO2
твердого  топлива),  а  затем  полученную  концентрацию С    нужно
                                                         NO2
умножить на поправочный безразмерный коэффициент:
     при сжигании газа вместе с углем:

                                 _____________
<a id="p100102"></a>                    пси  = 1 - \/дельта  / 2,5;               (36)
                       г               г

     при сжигании мазута вместе с углем:

                                ______________
<a id="p100103"></a>                   пси  = 1 - \/дельта  / 1,65,               (37)
                      м               м

     где дельта  и дельта  - доля газа или мазута по теплу.
               г         м

#### <a id="p100104"></a>5.3 Доли газа и мазута по теплу рассчитывают по формуле:


                                        r
                                 В  x (Q )
                                  i     i i
<a id="p100105"></a>                  дельта  = -------------------,              (38)
                        i        r          r
                            B  (Q )  + B  (Q )
                             у   i у    i   i i

     где:
     В  - расчетный расход газа или мазута, куб. м/с (кг/с);
      i
      r
     Q  - теплота сгорания газа или мазута, МДж/куб. м (МДж/кг);
      i
            r
     В  и (Q )  - то же для угля, кг/с и МДж/кг.
      у     i у

#### <a id="p100106"></a>5.4 Для определения  удельных  выбросов К    (кг/ГДж)  можно

                                               NO2
воспользоваться [уравнением (10),](#p100034) в правую часть которого
подставляется полученная величина С    (с поправкой по  уравнениям
                                   NO2
[(35)](#p100097) или [(36)).](#p100102) Объем сухих дымовых газов и теплоту сгорания при
сжигании угля с мазутом рассчитывают по формулам:

<a id="p100107"></a>        (V   )   = дельта  (V   )  + (1 - дельта ) (V   ) ;   (39)
          c.г см         м   c.г м              м    c.г у

            r                r                     r
<a id="p100108"></a>          (Q )   = дельта  (Q )  + (1 - дельта ) (Q ) ,       (40)
            i см         м   i м              м    i у

 где дельта - доля мазута по теплу, определяемая по [(37),](#p100103) а
               м
            r
(V   )  и (Q )   -  соответственно  объем  сухих   дымовых  газов,
  c.г м     i м
образующихся при полном сгорании мазута,  куб. нм/кг  при  альфа =
1,4 и теплота сгорания мазута, МДж/кг.
<a id="p100109"></a>     При  сжигании  угля  совместно  с  газом  расчет  выполняется
условно на  1  кг  твердого  топлива  с  учетом  количества  газа,
приходящегося на 1 кг угля:

<a id="p100110"></a>                  (V   )   = (V   )  + x (V   ) ;             (41)
                    c.г см     c.г у       c.г г

                      r        r         r
<a id="p100111"></a>                    (Q )   = (Q )  + x (Q ) ,                 (42)
                      i см     i у       i г

     где х - количество газа на 1 кг твердого топлива, куб. м/кг.
<a id="p100112"></a>     Если  смесь  топлив  задана  долями  тепловыделения   каждого
топлива (дельта  и дельта ), то количество газа, приходящееся на 1
               у         г
кг твердого топлива, составляет:

                                  r
                      дельта    (Q )
                            г     i у
<a id="p100113"></a>                  х = ------- х -----, куб. м/кг.             (43)
                      дельта      r
                            у   (Q )
                                  i г






## <a id="p100114"></a>Приложение А

(справочное)

<a id="p100115"></a>Таблица А1

<div align="center">

<a id="p100116"></a>**НОРМАТИВЫ**<br>
**УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ**<br>
**ОКСИДОВ АЗОТА ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК,**

</div>

**ВВОДИМЫХ НА ТЭС ДО 31.12.2000**


| Тепловая мощность котлов Q, МВт | \ Размерность \ \ Виды топлива \ | г/МДж | кг/т у.т | мг/куб. нм сух. газа (альфа = 1,4) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 100 - | Газ | 0,05 | 1,46 | 150 |
| 299 | Мазут Бурый уголь: | 0,10 | 2,93 | 290 |
|  | твердое шлакоудаление жидкое шлакоудаление Каменный уголь: | 0,12 0,13 | 3,5 3,81 | 320 350 |
|  | твердое шлакоудаление жидкое шлакоудаление | 0,17 0,23 | 4,98 6,75 | 470 640 |
| от 300 и выше | Газ Мазут Бурый уголь Каменный уголь: твердое шлакоудаление жидкое шлакоудаление | 0,05 0,103 0,14 0,2 0,25 | 1,46 3,03 3,95 5,86 7,33 | 150 300 370 540 700 |


<a id="p100120"></a>Таблица А2

<div align="center">

<a id="p100121"></a>**НОРМАТИВЫ**<br>
**УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ ОКСИДОВ АЗОТА**

</div>

**ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК, ВВОДИМЫХ НА ТЭС С 01.01.2001**


| Тепловая мощность котлов Q , МВт т | \ Размерность \ \ \ Виды топлива \ | г/МДж | кг/т у.т | мг/куб. нм сух. газа (альфа = 1,4) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 100 - | Газ | 0,043 | 1,26 | 125 |
| 299 | Мазут Бурый уголь Каменный уголь: | 0,086 0,11 | 2,52 3,2 | 250 300 |
|  | твердое шлакоудаление жидкое шлакоудаление | 0,17 0,23 | 4,98 6,75 | 470 640 |
| от 300 и выше | Газ Мазут Бурый уголь Каменный уголь: твердое шлакоудаление жидкое шлакоудаление | 0,043 0,086 0,11 0,13 0,21 | 1,26 2,52 3,2 3,81 5,97 | 125 250 300 350 570 |






<div align="right">

<a id="p100125"></a>Приложение Б

</div>

(справочное)

                                             ВЗД
<a id="p100126"></a>           ВЕЛИЧИНА ВОЗДУШНЫХ ОКСИДОВ АЗОТА К   , Г/МДЖ
                                             NO2

<a id="p100127"></a>Таблица Б1


<table>
<colgroup><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Т" , К aг</td><td colspan="9">альфа" аг</td></tr>
<tr><td>1,05</td><td>1,10</td><td>1,15</td><td>1,20</td><td>1,25</td><td>1,30</td><td>1,35</td><td>1,40</td><td>1,45</td></tr>
<tr><td>1800</td><td>0,005</td><td>0,007</td><td>0,009</td><td>0,010</td><td>0,011</td><td>0,012</td><td>0,013</td><td>0,014</td><td>0,014</td></tr>
<tr><td>1820</td><td>0,008</td><td>0,011</td><td>0,013</td><td>0,015</td><td>0,017</td><td>0,018</td><td>0,019</td><td>0,020</td><td>0,021</td></tr>
<tr><td>1840</td><td>0,012</td><td>0,017</td><td>0,020</td><td>0,023</td><td>0,025</td><td>0,026</td><td>0,028</td><td>0,029</td><td>0,031</td></tr>
<tr><td>1860</td><td>0,018</td><td>0,024</td><td>0,029</td><td>0,033</td><td>0,036</td><td>0,039</td><td>0,041</td><td>0,043</td><td>0,045</td></tr>
<tr><td>1880</td><td>0,026</td><td>0,036</td><td>0,043</td><td>0,048</td><td>0,053</td><td>0,057</td><td>0,060</td><td>0,063</td><td>0,066</td></tr>
<tr><td>1900</td><td>0,037</td><td>0,051</td><td>0,062</td><td>0,70</td><td>0,077</td><td>0,082</td><td>0,087</td><td>0,092</td><td>0,095</td></tr>
<tr><td>1920</td><td>0,054</td><td>0,074</td><td>0,089</td><td>0,100</td><td>0,110</td><td>0,118</td><td>0,125</td><td>0,131</td><td>0,137</td></tr>
<tr><td>1940</td><td>0,076</td><td>0,105</td><td>0,127</td><td>0,143</td><td>0,157</td><td>0,168</td><td>0,178</td><td>0,187</td><td>0,195</td></tr>
<tr><td>1960</td><td>0,108</td><td>0,149</td><td>0,179</td><td>0,203</td><td>0,222</td><td>0,238</td><td>0,252</td><td>0,265</td><td>0,276</td></tr>
<tr><td>1980</td><td>0,152</td><td>0,210</td><td>0,252</td><td>0,285</td><td>0,312</td><td>0,335</td><td>0,355</td><td>0,372</td><td>0,388</td></tr>
<tr><td>2000</td><td>0,212</td><td>0,292</td><td>0,351</td><td>0,417</td><td>0,435</td><td>0,467</td><td>0,495</td><td>0,520</td><td>0,542</td></tr>
<tr><td>2020</td><td>0,294</td><td>0,405</td><td>0,487</td><td>0,551</td><td>0,603</td><td>0,648</td><td>0,687</td><td>0,721</td><td>0,751</td></tr>
</table>






<div align="right">

<a id="p100141"></a>Приложение В

</div>

(справочное)

<div align="center">

<a id="p100142"></a>*ПРИМЕР* РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ И КОНЦЕНТРАЦИИ

</div>

**ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ СЖИГАНИИ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА**

<div align="right">

<a id="p100143"></a>Таблица В1

</div>

(без использования ЭВМ)


<table>
<colgroup><col width="23%"><col width="18%"><col width="12%"><col width="11%"><col width="14%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Рассчитываемая величина</td><td rowspan="2">Формула или обоснование</td><td colspan="2">БКЗ-210-140Ф</td><td rowspan="2">БКЗ-420- 140-5</td><td rowspan="2">ТП-87</td><td rowspan="2">ТП-87</td></tr>
<tr><td>до реконструкции</td><td>после реконструкции</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td><td>7</td></tr>
<tr><td>Марка угля</td><td>Техническое задание на котел или эксплуатационные данные</td><td colspan="2">Промпродукт кузнецкого каменного угля</td><td>Экибастузский СС</td><td>Кузнецкий СС (Кедровский)</td><td>Кузнецкий Т (Краснобродский)</td></tr>
<tr><td>Содержание азота в топr ливе, N , %</td><td>То же</td><td>1,6</td><td>1,6</td><td>0,8</td><td>1,88</td><td>1,59</td></tr>
<tr><td>Теплота сгорания r топлива, Q , i МДж/кг</td><td>-"-</td><td>20,95</td><td>20,95</td><td>15,87</td><td>26,21</td><td>28,43</td></tr>
<tr><td>Содержание азота в топливе, N , т г/МДж</td><td>Формула <a href="#p100042">(14)</a></td><td>0,76</td><td>0,76</td><td>0,504</td><td>0,72</td><td>0,56</td></tr>
<tr><td>Тип горелок</td><td>Списание котла</td><td colspan="2">Прямоточные</td><td>Вихревые</td><td>Вихревые</td><td>Вихревые</td></tr>
<tr><td>Коэффициент избытка воздуха в горелках, альфа г</td><td>Тепловой расчет котла или эксплуатационные данные</td><td>1,12</td><td>0,95</td><td>1,20</td><td>1,10</td><td>1,10</td></tr>
<tr><td>Доля первичного воздуха, альфа 1</td><td>То же</td><td>0,24</td><td>0,24</td><td>0,3</td><td>0,30</td><td>0,20</td></tr>
<tr><td>Степень рециркуляции дымовых газов через горелки, r , г %</td><td>-"-</td><td>4</td><td>4</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>
<tr><td>Температура за зоной активного горения, Т" , К аг</td><td>По Руководящим указаниям "Проектирование топок с твердым шлакоудалением"</td><td>1700</td><td>1700</td><td>1830</td><td>1960</td><td>1980</td></tr>
<tr><td>Отношение скоростей в выходном сечении горелок, W / W 2 1</td><td>Тепловой расчет котла или эксплуатационные данные</td><td>2,0</td><td>1,8</td><td>1,48</td><td>1,4</td><td>1,4</td></tr>
<tr><td>Присосы в топке, ДЕЛЬТА альфа , т и третичное дутье, ДЕЛЬТА альфа 3</td><td>То же</td><td>0,10</td><td>0,10 + 0,17</td><td>0</td><td>0,10</td><td>0,10</td></tr>
<tr><td>Коэффициент избытка воздуха в зоне активного горения, альфа" аг</td><td>Формула <a href="#p100057">(16)</a></td><td>1,17</td><td>1,00</td><td>1,2</td><td>1,15</td><td>1,15</td></tr>
<tr><td>Влияние коэффициента избытка воздуха в горелке, бета альфа г</td><td><a href="#p100044">Таблица 1</a></td><td>0,509</td><td>0,389</td><td>0,67</td><td>0,616</td><td>0,616</td></tr>
<tr><td>Влияние доли первичного воздуха, бета альфа 1</td><td>То же</td><td>0,895</td><td>0,859</td><td>1,0</td><td>0,999</td><td>0,826</td></tr>
<tr><td>Влияние рециркуляции газов через горелки, бета r г</td><td>-"-</td><td>0,968</td><td>0,968</td><td>1,0</td><td>1,0</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td>Влияние температуры на образование топливных NOх, бета тэта</td><td>-"-</td><td>0,929</td><td>0,929</td><td>0,99</td><td>1,046</td><td>1,054</td></tr>
<tr><td>Влияние смесеобразования в корне факела, бета см</td><td>-"-</td><td>1,49</td><td>1,294</td><td>1,196</td><td>1,104</td><td>1,104</td></tr>
<tr><td>Топливные оксиды азота, тпл К , г/МДж NO2</td><td>Формула <a href="#p100041">(13)</a></td><td>0,325</td><td>0,215</td><td>0,28</td><td>0,358</td><td>0,232</td></tr>
<tr><td>Воздушные оксиды азота, взд К , г/МДж NO2</td><td>Формула <a href="#p100056">(15)</a> или Приложение <a href="#p100126">Б</a></td><td>0,0</td><td>0,0</td><td>0,022</td><td>0,179</td><td>0,252</td></tr>
<tr><td>Суммарное значение оксидов азотов, К , NO2 г/МДж</td><td>Формула <a href="#p100039">(12)</a></td><td>0,325</td><td>0,215</td><td>0,302</td><td>0,537</td><td>0,484</td></tr>
<tr><td>Объем сухих газов при альфа = 1,4</td><td>Формула <a href="#p100020">(3)</a></td><td>6,95</td><td>6,94</td><td>5,71</td><td>9,34</td><td>8,25</td></tr>
<tr><td>Концентрация оксидов азота в дымовых газах, С ,</td><td>Формула <a href="#p100035">(11)</a></td><td>0,98</td><td>0,64</td><td>0,84</td><td>1,51</td><td>1,67</td></tr>
<tr><td>NO2 г/куб. м, при нормальных условиях и альфа = 1,4 без учета</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>"подсветки"</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Доля газа (мазута) по теплу дельта i</td><td>Формула <a href="#p100105">(38)</a></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0,42 (газ)</td><td>0,10 (мазут)</td></tr>
<tr><td>Поправочный коэффициент на "подсветку" пси i</td><td>Формулы <a href="#p100102">(36)</a> и <a href="#p100103">(37)</a></td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>0,59</td><td>0,754</td></tr>
<tr><td>Концентрация оксидов азота с учетом "подсветки" угля газом (мазутом)</td><td>С x пси NO2 i</td><td>0,98</td><td>0,64</td><td>0,84</td><td>0,89</td><td>1,26</td></tr>
</table>


<a id="p100171"></a>     Примечание. Коэффициент    избытка   воздуха,   на    который
рассчитывается  концентрация  оксидов  азота С   ,  принят  равным
                                              NO2
альфа = 1,4  (независимо   от   фактического  избытка  воздуха  за
котлом).





<div align="right">

<a id="p100172"></a>Приложение Г

</div>

(справочное)

<div align="center">

<a id="p100173"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА**

</div>


<a id="p100174"></a>В качестве примеров рассмотрены:
<a id="p100175"></a>а) котел ТГМП-204 - на газе. На котле организовано ступенчатое сжигание отключением расхода газа на горелки третьего яруса. Газы рециркуляции поступают через горелочные устройства вокруг воздушного потока. Впрыск воды в топку осуществляется через горелки;
<a id="p100176"></a>б) котел ТГМП-114 - на газе. На котле установлены трехпоточные горелки специальной конструкции, обеспечивающие стадийное сжигание с подачей части топлива в дымовые газы рециркуляции. Кроме того, на котле осуществлено ступенчатое сжигание. Вторичный воздух подается над горелками выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в топку через горелки между воздушными потоками;
<a id="p100177"></a>в) котел ТГМП-114 - на мазуте. На котле реализованы мероприятия, перечисленные в п. "б", за исключением схемы двухступенчатого сжигания;
<a id="p100178"></a>г) котел ТГМП-344 - на газе. На котле осуществлен режим ступенчатого сжигания с отключением по топливу четырех горелок верхнего яруса. Рециркуляция дымовых газов осуществляется через горелки в смеси с воздухом;
<a id="p100179"></a>д) котел ТГМП-314П - на газе. На котле с подовым расположением горелок реализована схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в дутьевой воздух перед горелками;
<a id="p100180"></a>е) котел ТГМЕ-464 - на газе. На котле выполнено перераспределение топлива по ярусам горелок и ввод рециркуляции дымовых газов в дутьевой воздух;
<a id="p100181"></a>ж) котел БКЗ-320-140ГМ - на газе. На котле организована подача вторичного воздуха выше зоны активного горения и ввод дымовых газов рециркуляции в дутьевой воздух;
<a id="p100182"></a>з) котел ПТВМ-100 - на газе. На котле установлены двухпоточные горелки стадийного сжигания и выполнена схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха над горелками в пределах зоны активного горения.

<div align="right">

<a id="p100183"></a>Таблица Г1

</div>


<div align="center">

<a id="p100184"></a>**ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА**

</div>



<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="10%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наименование параметра</td><td rowspan="2">Обозначение</td><td colspan="8">Тип котла</td></tr>
<tr><td>ТГМП- 204</td><td colspan="2">ТГМП-114 (один корпус)</td><td>ТГМП- 344</td><td>ТГМП- 314П</td><td>ТГМЕ- 464</td><td>БКЗ- 320- 140ГМ</td><td>ПТВМ- 100</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td><td>7</td><td>8</td><td>9</td><td>10</td></tr>
<tr><td>Вид топлива</td><td>-</td><td>газ</td><td>газ</td><td>мазут</td><td>газ</td><td>газ</td><td>газ</td><td>газ</td><td>газ</td></tr>
<tr><td>Номинальная производительность, кг/с</td><td>Д н</td><td>736</td><td>132</td><td>132</td><td>270</td><td>270</td><td>139</td><td>89</td><td>116 &lt;*&gt;</td></tr>
<tr><td>Фактическая паропроизводительность, кг/с</td><td>Д</td><td>736</td><td>132</td><td>132</td><td>270</td><td>270</td><td>139</td><td>89</td><td>116 &lt;*&gt;</td></tr>
<tr><td>Теплота сгорания топлива, МДж/куб. м (МДж/кг)</td><td>r Q i</td><td>34,78</td><td>35,60</td><td>41,07</td><td>35,40</td><td>34,36</td><td>35,74</td><td>35,62</td><td>34,1</td></tr>
<tr><td>Расход топлива на котел, куб. м/с (кг/с)</td><td>В р</td><td>59,63</td><td>10,65</td><td>9,23</td><td>21,54</td><td>22,64</td><td>10,11</td><td>6,64</td><td>3,92</td></tr>
<tr><td>Доля топлива (или воздуха), поступающая через ярус от общего количества</td><td>q i</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>1</td><td>1</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>-</td><td>0,41 ---- 0,59</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Доля горелок в ярусе от общего количества</td><td>n i</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>1</td><td>1</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>-</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>0,5 --- 0,5</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Ширина топки, м</td><td>а тп</td><td>20,66</td><td>10,62</td><td>10,62</td><td>16,32</td><td>17,48</td><td>13,52</td><td>12,16</td><td>6,23</td></tr>
<tr><td>Глубина топки, м</td><td>в тп</td><td>10,26</td><td>6,13</td><td>6,13</td><td>8,47</td><td>8,72</td><td>7,68</td><td>5,44</td><td>5,23</td></tr>
<tr><td>Число ярусов горелок</td><td>z яр</td><td>2 &lt;**&gt;</td><td>1</td><td>1</td><td>2</td><td>-</td><td>2</td><td>2</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Расстояние между ярусами горелок, м</td><td>h яр</td><td>3</td><td>3 &lt;***&gt;</td><td>3 &lt;***&gt;</td><td>2,7</td><td>10 &lt;***&gt;</td><td>2,6</td><td>3</td><td>3 &lt;***&gt;</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в факелах горелок в пределах з.а.г., зависящий от конструкции горелок</td><td>дзета г</td><td>1</td><td>0,42</td><td>0,42</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>Температура воздуха перед горелками, К</td><td>Т в</td><td>620</td><td>520</td><td>548</td><td>560</td><td>610</td><td>590</td><td>520</td><td>30</td></tr>
<tr><td>Коэффициент избытка воздуха в топке</td><td>альфа</td><td>1,09</td><td>1,09</td><td>1,06</td><td>1,05</td><td>1,09</td><td>1,09</td><td>1,07</td><td>1,18</td></tr>
<tr><td>Степень рециркуляции дымовых газов, %</td><td>r</td><td>16</td><td>8</td><td>8</td><td>17</td><td>9</td><td>8</td><td>10</td><td>0</td></tr>
<tr><td>Показатель, зависящий от вида топлива</td><td>m</td><td>0,5</td><td>0,5</td><td>0,47</td><td>0,5</td><td>0,5</td><td>0,5</td><td>0,5</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, зависящий от способа ввода рециркуляции газов</td><td>а рец</td><td>0,14</td><td>0,19</td><td>0,19</td><td>0,16</td><td>0,16</td><td>0,16</td><td>0,16</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Доля вторичного воздуха, %</td><td>дельта</td><td>33</td><td>18</td><td>0</td><td>25</td><td>20</td><td>0</td><td>15</td><td>25</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, зависящий от места ввода вторичного воздуха относительно з.а.г.</td><td>а зг</td><td>0,01</td><td>0,01</td><td>-</td><td>0</td><td>0,01</td><td>-</td><td>0,01</td><td>0</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий способ подачи вторичного воздуха</td><td>а ст</td><td>0,018</td><td>0,018</td><td>-</td><td>0,0165</td><td>0,018</td><td>-</td><td>0,018</td><td>0,018</td></tr>
<tr><td>Степень перераспределения топлива по ярусам горелок (рассчитывается по формуле <a href="#p100062">(17)),</a> %</td><td>мю</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>18</td><td>0</td><td>0</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий размещение горелок при перераспределении топлива или воздуха по ярусам</td><td>а нс</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>0,016</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Относительное количество влаги, вводимой в з.а.г., %</td><td>g</td><td>10</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий место ввода влаги</td><td>а вл</td><td>0,025</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Содержание связанного азота в топливе, %</td><td>r N</td><td>-</td><td>-</td><td>0,55</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
</table>



<a id="p100212"></a>

---

<a id="p100213"></a><*> Номинальная и фактическая теплопроизводительность, МВт.
<a id="p100214"></a><**> Третий ярус использован для подачи вторичного воздуха.
<a id="p100215"></a><***> Принято по методике.

<div align="right">

<a id="p100216"></a>Таблица Г2

</div>


<div align="center">

<a id="p100217"></a>**РАСЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА**

</div>



<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td>Рассчитываемая</td><td rowspan="2">Обозначение</td><td>Формула</td><td colspan="8">Тип котла</td></tr>
<tr><td>величина</td><td>для определения</td><td>ТГМП- 204</td><td colspan="2">ТГМП-114</td><td>ТГМП- 344</td><td>ТГМП- 314П</td><td>ТГМЕ- 464</td><td>БКЗ- 320- 140ГМ</td><td>ПТВМ- 100</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td><td>7</td><td>8</td><td>9</td><td>10</td><td>11</td></tr>
<tr><td>Тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности з.а.г., МВт/кв. м</td><td>q лг</td><td><a href="#p100073">(19)</a></td><td>3,01</td><td>1,91</td><td>1,91</td><td>1,60</td><td>1,03</td><td>0,96</td><td>0,76</td><td>1,14</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий тепловую мощность Заг</td><td>К м</td><td><a href="#p100083">(24)</a></td><td>0,97</td><td>0,73</td><td>0,73</td><td>0,9</td><td>0,91</td><td>0,83</td><td>0,78</td><td>0,67</td></tr>
<tr><td>Исходная концентрация оксидов азота при сжигании газа, мг/куб. м</td><td>исх С NОx</td><td><a href="#p100077">(20)</a></td><td>1568</td><td>368</td><td>-</td><td>837</td><td>572</td><td>491</td><td>376</td><td>336</td></tr>
<tr><td>Первая составляющая концентрации оксидов азота при сжигании мазута, мг/куб. м</td><td>С' NOx</td><td><a href="#p100079">(22)</a></td><td>-</td><td>-</td><td>402</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Вторая составляющая концентрации оксидов азота при сжигании мазута, мг/куб. м</td><td>С" NOx</td><td><a href="#p100080">(23)</a></td><td>-</td><td>-</td><td>48</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Исходная концентрация оксидов азота при сжигании мазута, мг/куб. м</td><td>исх С NOx</td><td><a href="#p100078">(21)</a></td><td>-</td><td>-</td><td>450</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий температуру воздуха перед горелками</td><td>К гв</td><td><a href="#p100089">(27)</a></td><td>1,0</td><td>0,90</td><td>0,93</td><td>0,94</td><td>0,99</td><td>0,97</td><td>0,90</td><td>0,68</td></tr>
<tr><td>Первый коэффициент, учитывающий избыток воздуха в топке, для газа и мазута</td><td>К' альфа</td><td><a href="#p100090">(28)</a></td><td>1,35</td><td>1,35</td><td>1,25</td><td>1,20</td><td>1,35</td><td>1,35</td><td>1,29</td><td>1,18</td></tr>
<tr><td>Второй коэффициент, учитывающий избыток воздуха в топке, для мазута</td><td>К" альфа</td><td><a href="#p100091">(29)</a></td><td>-</td><td>-</td><td>1,18</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий ввод рециркуляции дымовых газов</td><td>К r</td><td><a href="#p100092">(30)</a></td><td>0,44</td><td>0,46</td><td>0,50</td><td>0,34</td><td>0,52</td><td>0,55</td><td>0,49</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий тепловую мощность Заг при ступенчатом сжигании</td><td>К зг</td><td><a href="#p100093">(31)</a></td><td>0,67</td><td>0,82</td><td>1</td><td>1</td><td>0,8</td><td>1</td><td>0,85</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий организацию схемы ступенчатого сжигания</td><td>К ст</td><td><a href="#p100094">(32)</a></td><td>0,41</td><td>0,68</td><td>1</td><td>0,58</td><td>0,64</td><td>1</td><td>0,73</td><td>0,55</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок</td><td>К нс</td><td><a href="#p100095">(33)</a></td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>0,71</td><td>1</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий подачу влаги</td><td>К вл</td><td><a href="#p100096">(34)</a></td><td>0,75</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Коэффициент, учитывающий действительную нагрузку котла</td><td>К N</td><td><a href="#p100097">(35)</a></td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Расчетная концентрация оксидов азота, на газе и на мазуте, мг/куб. м</td><td>С NOx</td><td><a href="#p100086">(25)</a> и <a href="#p100087">(26)</a></td><td>200</td><td>117</td><td>266</td><td>186</td><td>208</td><td>251</td><td>136</td><td>148</td></tr>
<tr><td>Приведенная к альфа =</td><td>пр С NOx</td><td>С х NOx альфа -----</td><td>156</td><td>91</td><td>201</td><td>140</td><td>162</td><td>196</td><td>104</td><td>125</td></tr>
<tr><td>1,4 концентрация</td><td></td><td>1,4</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>NOx в уходящих газах, мг/куб. м</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>




<a id="p100237"></a>

---