Методические указания по технологическим расчетам водоемов-охладителей. РД 153-34.2-21.144-2003

(утв. РАО «ЕЭС России» 24.01.2003)

1 марта 2005 года

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ РАСЧЕТАМ ВОДОЕМОВ-ОХЛАДИТЕЛЕЙ

Разработано ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева» с участием ОАО «Институт Теплоэлектропроект».

Исполнители: А.С. Соколов, И.И. Макаров (ВНИИГ), В.И. Кравец, З.Р. Филиппова (ТЭП).

Согласовано с Департаментом электрических станций РАО «ЕЭС России».

Заместитель начальника В.А. Кузнецов.

Утвержден Департаментом научно-технической политики и развития РАО «ЕЭС России» 24.01.2003.

Заместитель начальника А.В. Бобылев.

Срок первой проверки настоящего РД — 2009 г.

Периодичность проверки — один раз в 5 лет.

Взамен П-33-75/ВНИИГ.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Область применения

Настоящие Методические указания предназначены для проведения технологических расчетов водоемов-охладителей при обосновании инвестиций и на начальных стадиях проектирования водоемов-охладителей, а также при изменении режима работы тепловых электростанций.

Методические указания распространяются на полностью нагруженные водоемы-охладители (удельная тепловая нагрузка выше 150 Вт/кв. м), специально предназначенные для охлаждения циркуляционной воды в оборотных системах технического водоснабжения ТЭС.

Окончательное обоснование схемы использования водоема-охладителя, конструкций и параметров водовыпусков и водозаборов ТЭС, струераспределительных и струенаправляющих сооружений должно выполняться на основе математического или физического моделирования гидротермических процессов в водоеме-охладителе. При обосновании мероприятий, направленных на повышение охлаждающей способности существующих водоемов-охладителей, целесообразно проведение натурных исследований.

1.2. Принятая терминология

Водоем-охладитель — водный объект искусственного или естественного происхождения, предназначенный для охлаждения циркуляционной воды в системе технического водоснабжения ТЭС.

Циркуляционная вода — вода, охлаждаемая в водоеме-охладителе и используемая для конденсации пара в конденсаторах турбин ТЭС.

Циркуляционный расход — расход циркуляционной воды.

Удельная тепловая нагрузка водоема-охладителя — количество тепла, которое поступает в водоем-охладитель вследствие выпуска и забора циркуляционной воды ТЭС в единицу времени, отнесенное к единице свободной поверхности водоема-охладителя.

Температурный перепад водоема-охладителя — разность между температурами воды на водовыпуске и водозаборе ТЭС, принимаемая равной температурному перепаду на конденсаторах турбин.

Схема использования водоема-охладителя — компоновка гидротехнических сооружений (водовыпусков и водозаборов ТЭС, струенаправляющих дамб и др.), обеспечивающих работу водоема-охладителя.

Водовыпускное сооружение (водовыпуск ТЭС) — гидротехническое сооружение, предназначенное для выпуска нагретой на ТЭС циркуляционной воды и располагаемое в месте сопряжения отводящего канала ТЭС с водоемом-охладителем.

Водозаборное сооружение (водозабор ТЭС) — гидротехническое сооружение, предназначенное для отбора охлажденной циркуляционной воды из водоема-охладителя.

Глубинный селективный водозабор — гидротехническое сооружение, предназначенное для отбора холодной воды из нижних слоев водоема-охладителя при наличии вертикальной температурной стратификации.

Подводящий канал — гидротехническое сооружение, служащее для подвода охлажденной циркуляционной воды от водоема-охладителя к насосным станциям ТЭС.

Отводящий канал — гидротехническое сооружение, служащее для отвода подогретой циркуляционной воды от ТЭС к водоему-охладителю.

Струераспределительное сооружение — гидротехническое сооружение, предназначенное для обеспечения равномерного растекания выпускаемой циркуляционной воды по площади водоема-охладителя.

Струенаправляющее сооружение — гидротехническое сооружение, предназначенное для обеспечения желаемого направления движения воды.

Транзитный поток (транзитная струя) — поток, направленный от водовыпуска к водозабору ТЭС.

Зона циркуляции — акватория водоема-охладителя, занятая транзитным потоком и смежными водоворотами.

Застойная зона — часть водоема-охладителя вне области, занятой транзитным потоком и смежными с ним водоворотами, характеризующаяся малыми скоростями течения и малым обменом тепла с транзитным потоком.

Стратифицированный поток — поток воды с вертикальной температурной стратификацией.

Поверхностный поток — верхняя, наиболее теплая часть стратифицированного потока.

Донный поток — нижняя, наиболее холодная часть стратифицированного потока.

Двухслойная температурная стратификация — распределение температуры по глубине водоема-охладителя, характеризующееся наличием двух явно выраженных слоев, имеющих различную температуру.

Поверхность раздела — условная поверхность, разграничивающая слои с различной температурой при двухслойной температурной стратификации.

Критическое положение поверхности раздела — предельное положение поверхности раздела, при котором в отверстие глубинного селективного водозабора еще не поступает вода из верхнего слоя.

    Кривая  падения температуры в поверхностном слое - зависимость
Т  =  f(ОМЕГА  / ОМЕГА),  где  ОМЕГА  -  площадь  части  свободной
 i           i                      i
поверхности  водоема-охладителя  с  температурой воды, превышающей
значение   Т ;   ОМЕГА  -  полная  площадь  свободной  поверхности

        i

водоема-охладителя.

Естественная температура — температура воды в водоеме-охладителе при отсутствии теплового сброса ТЭС.

Равновесная температура — условная температура воды в водоеме-охладителе при отсутствии теплового сброса ТЭС, которая рассчитывается исходя из постоянства метеорологических факторов.

Параметр стратификации — показатель, предназначенный для оценки вертикальной температурной стратификации в водоеме-охладителе.

Параметр распределения температуры — показатель эффективности схемы использования водоема-охладителя, отражающий снижение температуры охлажденной циркуляционной воды относительно среднего температурного уровня в водоеме.

Коэффициент использования — показатель эффективности схемы использования водоема-охладителя, полученный на основе сравнения процесса охлаждения в реальном водоеме-охладителе и условном прямоугольном водоеме с плоскопараллельным течением.

Активная площадь водоема-охладителя — площадь условного прямоугольного водоема с плоскопараллельным течением, обеспечивающего при прочих равных условиях ту же температуру охлажденной циркуляционной воды на водозаборе ТЭС, что и рассматриваемый реальный водоем-охладитель.

1.3. Условные обозначения

В настоящих Методических указаниях приняты следующие условные обозначения:

ОМЕГА — площадь свободной поверхности водоема-охладителя, кв. м; ОМЕГА — активная площадь водоема-охладителя, кв. м; акт Н — средняя глубина водоема-охладителя, м; V — объем воды в водоеме-охладителе, куб. м; В — средняя ширина водоема-охладителя (с учетом струенаправляющих сооружений), м; ОМЕГА L = ----- — длина водоема-охладителя, м; В ро — плотность воды, кг/куб. м; с — удельная теплоемкость воды, Дж/(кг х °С); g — ускорение свободного падения, м/кв. с; Q — циркуляционный расход, куб. м/с; w = ОМЕГА / Q — удельная площадь свободной поверхности уд водоема-охладителя, с/м или сут./м;

w       = ОМЕГА    / Q - удельная активная площадь
 уд.акт        акт

водоема-охладителя, с/м или сут./м; S = с ро Q ДЕЛЬТА Т / ОМЕГА — удельная тепловая нагрузка уд водоема-охладителя, Вт/кв. м; Q — присоединенный расход воды, куб. м/с; пр Т — средняя по свободной поверхности (среднеповерхностная) S температура водоема-охладителя, °С; Т — средняя по объему воды (среднеобъемная) температура v водоема-охладителя, °С; Т — температура воды на водовыпуске ТЭС, °С; вып Т — температура воды на водозаборе ТЭС, °С; заб ДЕЛЬТА Т — температурный перепад водоема-охладителя, °С; Т — естественная температура воды, °С; е Т — равновесная температура, °С; р Т — температура воздуха, °С; а

k = Т  / Т  - коэффициент неравномерности распределения
     s    v

температуры воды по глубине; е — абсолютная влажность воздуха, Па; е — максимальная упругость водяного пара при температуре m поверхности воды, Па; W — скорость ветра на высоте 2 м над свободной поверхностью 2 водоема-охладителя, м/с; W — скорость ветра на высоте флюгера, м/с; ф h — высота флюгера; ф n — общая облачность, баллы или доли единицы; R — радиационный баланс, Вт/кв. м; альфа — коэффициент теплоотдачи испарением, Вт/(кв. м х Па); е альфа — коэффициент теплоотдачи конвекцией, Вт/(кв. м х °С); с альфа — суммарный коэффициент теплоотдачи, Вт/(кв. м х °С); SUM Р — параметр стратификации; Q + Q пр

эта = ------- - коэффициент разбавления на водовыпуске (Q   -
         Q                                               пр

присоединенный расход воды нижнего слоя); П — параметр распределения температуры; Т К — коэффициент использования водоема-охладителя; исп фи — северная широта, град.; лямбда — восточная долгота, град.

1.4. Показатели эффективности схемы использования водоема-охладителя

Для оценки температуры охлажденной циркуляционной воды на основе решения уравнения теплового баланса рекомендуется применять

один   из   двух  показателей  эффективности  схемы  использования
водоема-охладителя  -  параметр  распределения  температуры П  или

                                                         Т

коэффициент использования К . исп

    При     существенных     изменениях     условий    теплообмена
водоема-охладителя  с атмосферой следует использовать параметр П ,

                                                            Т

который  отражает  снижение температуры охлажденной циркуляционной
воды     относительно    среднего    температурного    уровня    в

водоеме-охладителе и определяется формулой:

                              Т  - Т
                               s    заб
                         П  = ---------.                     (1.1)
                          Т   ДЕЛЬТА Т

    Коэффициент    использования    К       вводится   исходя   из

                                 исп

сопоставления   рассматриваемого  реального  водоема-охладителя  и
эквивалентного    ему    по    охлаждающей    способности    (т.е.
обеспечивающего  при  прочих  равных  условиях  ту  же температуру
охлажденной  циркуляционной  воды  на  водозаборе  ТЭС)  условного

прямоугольного водоема с плоскопараллельным течением. Коэффициент использования определяется отношением площадей условного и реального водоемов:

                            ОМЕГА
                                 акт

                         К    = --------.                    (1.2)
                          исп    ОМЕГА

Показатели эффективности схемы использования водоема-охладителя могут быть определены путем математического или физического моделирования гидротермических процессов, по данным натурных исследований, а при отсутствии результатов моделирования и натурных исследований — по аналогам.

2. ТЕРМИЧЕСКАЯ СТРУКТУРА ВОДОЕМОВ-ОХЛАДИТЕЛЕЙ И ИХ КЛАССИФИКАЦИЯ

2.1. Формирование температурной стратификации. Параметр стратификации

При выпуске подогретой циркуляционной воды ТЭС в водоемы-охладители возникают сложные пространственные течения с образованием компактных струй и водоворотных областей (рис. 1 — здесь и далее рисунки не приводятся). Как правило, в нижних слоях водоема-охладителя возникает движение охлажденной воды в сторону водовыпускного сооружения, вблизи которого происходит ее перемешивание с выпускаемой водой. Интенсивность этого перемешивания существенно зависит от гидравлических условий на водовыпуске ТЭС. При выпуске подогретой воды узким фронтом с большой скоростью (рис. 1, а) происходит интенсивное перемешивание на небольшом начальном участке. При расширении фронта выпуска и снижении скорости (рис. 1, б) интенсивность перемешивания уменьшается.

Одной из характеристик водоема-охладителя, позволяющих оценить эффективность охлаждения, является кривая падения температуры воды в поверхностном слое. На рис. 1, в представлен вид этой кривой при различном выпуске подогретой циркуляционной воды. Более эффективное охлаждение обеспечивает выпуск в верхний слой водоема-охладителя широким фронтом с небольшой скоростью, а наиболее выгодной термической структурой водоема-охладителя является двухслойная вертикальная температурная стратификация.

Степень вертикальной температурной стратификации в водоеме-охладителе оценивается параметром стратификации:

                   h              2    3
                    1          f Q  эта  L       1/4
               Р = -- = (-----------------------)   ,        (2.1)
                   Н                        4  2
                         4 бета ДЕЛЬТА Т g Н  В

где:
h  - толщина верхнего слоя при штиле;
 1
L, В, Н - длина, ширина и средняя  глубина  водоема-охладителя

соответственно; f — коэффициент трения на поверхности раздела слоев, принимаемый равным 0,01; Q — циркуляционный расход; эта — коэффициент разбавления на водовыпуске; бета — коэффициент температурного расширения воды, принимаемый

                -4     -1
равным 3,02 х 10   (°С)  ;
    ДЕЛЬТА Т   -   температурный    перепад    водоема-охладителя,
принимаемый   равным   температурному  перепаду  на  конденсаторах

турбин; g — ускорение свободного падения.

Коэффициент разбавления эта в формуле (2.1) определяется следующим образом:

эта = { (2.2) │1,2Fr' — 0,2 при Fr' >= 2,

где Fr' - плотностное число Фруда, рассчитываемое по формуле:

                            ню

Fr' = -------------------------------, (2.3) 1/2 1/2

                   (бета ДЕЛЬТА Т g (h  b )   )
                                      о  о

где:
ню - скорость воды на водовыпуске;
h   -  глубина  водовыпускного канала в месте его сопряжения с
 о

водоемом-охладителем; b — половина ширины выпускаемой струи <>. о -------------------------------- <> При выпуске циркуляционной воды вдоль боковой границы водоема-охладителя в качестве b принимается полная ширина струи. о

При ветровом воздействии происходит дополнительное заглубление поверхности раздела по сравнению со штилем, которое рассчитывается по формуле:

                                        2
                                     Н W

                                  -4        2
            ДЕЛЬТА h    = 1,5 х 10   ----------- (м),        (2.4)
                    вет                ДЕЛЬТА ро

                                 g ---------
                                      ро
                                        2

где:
Н - глубина водоема, м;
W  - скорость ветра на высоте 2 м над водоемом, м/с;
 2

    ДЕЛЬТА ро = ро  - ро   -  разность  между  плотностью  нижнего
                  2     1
слоя,  принимаемой  равной  плотности  охлажденной  циркуляционной
воды,   и   средней   плотностью  верхнего  слоя,  соответствующей
среднеповерхностной   температуре  водоема-охладителя,   кг/куб. м

<**>.

<**> Зависимость плотности воды от температуры приведена в табл. I.2 Приложения I.

Окончательно положение поверхности раздела определяется по формуле:

                        h' = h  + ДЕЛЬТА h   .               (2.5)
                         1    1           вет

2.2. Классификация водоемов-охладителей

Водоемы-охладители рекомендуется классифицировать:

• по характеру геометрической конфигурации;
• по условиям образования вертикальной температурной стратификации;
• по особенностям схемы использования;
• по условиям забора циркуляционной воды.

Исходя из геометрических параметров, водоемы-охладители подразделяются на вытянутые узкие (В / L < 0,2), вытянутые широкие (0,2 < В / L < 0,5), правильной или неправильной округлой формы (0,5 < В / L < 1,0).

По условиям образования вертикальной температурной стратификации водоемы-охладители подразделяются на глубоководные (вертикально стратифицированные) и мелководные (с полным или частичным перемешиванием по глубине). Соответствующие данной классификации значения параметра стратификации Р приведены в табл. 1.

ВЕРТИКАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРНОЙ СТРАТИФИКАЦИИ

По условиям забора циркуляционной воды водоемы-охладители подразделяются на водоемы с поверхностным и с глубинным водозаборами.

Классификация водоемов-охладителей по характеру геометрической конфигурации и особенностям схемы использования дана в табл. 2, где также приведены типичные значения показателей эффективности схемы использования, которые могут быть применены для приближенной

оценки    температуры   охлажденной   циркуляционной   воды.   При
проектировании   конкретных   объектов   показатели   П    и  К
                                                       Т       исп
определяются   на   основании   результатов   математического  или
физического    моделирования    гидротермических    процессов    в

водоеме-охладителе для различных ветровых условий.

ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДЛЯ ВОДОЕМОВ-ОХЛАДИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНОГО ТИПА

<*> Благоприятное направление ветра — от водозабора против движения транзитного потока, неблагоприятное — к водозабору.

На рис. 2 — 5 приведены примеры схем использования водоемов-охладителей различного типа.

3. РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ВОДОЕМА-ОХЛАДИТЕЛЯ

Расчеты температурного режима водоемов-охладителей проводятся для решения следующих основных задач:

• определение температуры охлажденной циркуляционной воды на водозаборе при заданных площади водоема-охладителя и мощности ТЭС;
• определение необходимой площади водоема-охладителя при заданной мощности ТЭС с учетом требований к температуре циркуляционной воды;
• определение предельной мощности ТЭС при заданной площади водоема-охладителя с учетом требований к температуре циркуляционной воды.

Предельно допустимые температуры охлажденной циркуляционной воды принимаются исходя из характеристик установленного на ТЭС турбинного оборудования в соответствии с нормами технологического проектирования тепловых электростанций.

3.1. Исходные данные для расчета температурного режима водоема-охладителя

Для расчета температурного режима водоема-охладителя должны быть заданы характеристики турбинного оборудования ТЭС — расход циркуляционной воды и температурный перепад на конденсаторах турбин, а также геометрические параметры водоема-охладителя — площадь свободной поверхности и средняя глубина.

Расчет изменения температурного режима в течение года выполняется применительно к среднемесячным метеорологическим условиям, установленным по многолетним наблюдениям, с учетом теплоаккумулирующей способности водоема и графика работы ТЭС.

Для расчета температурного режима водоема-охладителя необходимы следующие метеорологические данные: температура и влажность воздуха, скорость ветра, общая облачность. Значения указанных метеорологических величин принимаются по наблюдениям на ближайшей к водоему-охладителю метеорологической станции.

Среднемесячные значения метеорологических величин для ряда пунктов территории России приведены в табл. I.1 Приложения I. Там же указаны рассчитанные для этих пунктов значения равновесной температуры Т . р

В расчетах температурного режима водоема-охладителя используются значения скорости ветра на высоте 2 м над водной поверхностью, которые могут быть определены по формуле:

                                2
                             lg --
                                z
                                 о

                         W  = W  -----,                      (3.1)
                          2    ф    h

                                 ф
                             lg --
                                z
                                 о

где:
W  - скорость ветра на высоте флюгера;
 ф
h  - высота флюгера;
 ф
z    -   параметр   шероховатости,   принимаемый   для  водной
 о

поверхности равным 0,003 м.

При наличии данных измерений скорости ветра непосредственно в районе расположения водоема-охладителя целесообразно использовать их для введения поправок на данные метеорологической станции.

3.2. Расчет средней температуры водоема-охладителя по уравнению теплового баланса

При расчете средней температуры водоема-охладителя по уравнению теплового баланса необходимо учитывать следующие факторы:

• суммарное тепло, поступающее в результате выпуска и забора циркуляционной воды ТЭС;
• суммарную (прямую и рассеянную) солнечную радиацию;
• эффективное излучение водной поверхности;
• теплообмен с атмосферой за счет испарения и конвекции.

При существенном изменении объема воды в водоеме-охладителе (в результате отбора воды на промышленные и сельскохозяйственные нужды, поступления речной воды и др.) в уравнение теплового баланса следует включать составляющие, учитывающие соответствующее изменение теплосодержания.

Расход тепла, связанный с теплоотдачей в грунт ложа водоема, фильтрацией, атмосферными осадками, можно не учитывать ввиду его малости по сравнению с другими составляющими теплового баланса.

Уравнение теплового баланса для расчета неустановившегося температурного режима водоема-охладителя имеет вид:

   dТ

с ро Н   s                                            ДЕЛЬТА S
------ --- + альфа  (е  - е) + альфа  (Т  - Т ) - R - -------- = 0, (3.2)
  k    dt         е   m             с   s    а         ОМЕГА

где:
Т  - средняя температура свободной поверхности водоема;
 s
t - время;
с и ро - удельная теплоемкость  и  плотность воды, принимаемые

постоянными; ДЕЛЬТА S — разность теплосодержаний поступающей в водоем и забираемой из него воды в единицу времени; альфа — коэффициент теплоотдачи испарением; е альфа — коэффициент теплоотдачи конвекцией; с

    е   - максимальная упругость водяных паров при температуре Т ,
     m                                                          s

определяемая по табл. I.3 Приложения I; е — абсолютная влажность воздуха; Т — температура воздуха; а

    R  -  радиационный  баланс  (составляющая  плотности теплового
потока   на   свободной  поверхности,  обусловленная  радиационным

теплообменом и излучением); ОМЕГА и Н — площадь свободной поверхности и средняя глубина водоема-охладителя; k — коэффициент неравномерности распределения температуры воды по глубине, численно равный отношению средней температуры свободной поверхности к средней по объему воды температуре. При выпуске и заборе циркуляционной воды ТЭС:

ДЕЛЬТА S = с ро Q ДЕЛЬТА Т, (3.3)

где:

Q — циркуляционный расход;

ДЕЛЬТА Т — температурный перепад водоема-охладителя, принимаемый равным температурному перепаду на конденсаторах турбин.

Коэффициент k для глубоких водоемов-охладителей с явно выраженной вертикальной температурной стратификацией принимается равным 1,1, для частично перемешанных по глубине — 1,05, для нестратифицированных — 1,0.

Упрощенная запись уравнения теплового баланса с равновесной температурой имеет вид:

           dТ

        с ро Н   s                        ДЕЛЬТА S
        ------ --- + альфа    (Т  - Т ) - -------- = 0,      (3.4)
          k    dt         SUM   s    р     ОМЕГА

где:
альфа    - суммарный коэффициент теплоотдачи;
     SUM
Т  - равновесная температура.
 р

Уравнение теплового баланса в виде (3.2) или (3.4) решается одним из численных методов интегрирования дифференциальных уравнений.

Упрощенная запись уравнения теплового баланса с естественной температурой имеет вид:

                                 ДЕЛЬТА S

              альфа    = (Т  - Т ) - -------- = 0,           (3.5)
                   SUM     s    е     ОМЕГА


    где   Т   -   естественная   температура   воды,   учитывающая

       е

теплоаккумулирующую способность водоема-охладителя в ненагретом состоянии.

Применение того или иного вида уравнения для расчета температурного режима водоема-охладителя определяется конкретными условиями поставленной задачи.

Максимальные летние температуры воды могут быть определены по уравнению теплового баланса для установившегося режима, записанному в виде:

                                         ДЕЛЬТА S

    альфа  (е  - е) + альфа  (Т  - Т ) - R - -------- = 0,   (3.6)
         е   m             с   s    а         ОМЕГА

или в упрощенной форме с равновесной температурой:

                                ДЕЛЬТА S

               альфа    (Т  - Т ) - -------- = 0.            (3.7)
                    SUM   s    р     ОМЕГА

Суммарный коэффициент теплоотдачи для летних месяцев может быть определен по формуле:

                          ________
                       3 /ДЕЛЬТА S

    альфа    = 3,3W  + 4,0 \/ --------, Вт/(кв. м х °С).     (3.8)
         SUM       2           ОМЕГА

    В (3.8) подставляются: W  в м/с; ДЕЛЬТА S в Вт; W в кв. м.

                        2

Для определения коэффициентов теплоотдачи испарением и конвекцией могут быть использованы зависимости:

        альфа  = 0,084 (1 + 0,135W ), Вт/(кв. м х Па),       (3.9)
             е                    2

        альфа  = 5,38 (1 + 0,135W ), Вт/(кв. м х °С).       (3.10)
             с                   2

Радиационный баланс R определяется по формуле:

                                                  2

       R  = Ф  [1 - (1 - k ) n] (1 - а ) - I (1 - k  n ) -
             о            1           р            2

                  -8             3

  - 20,77 х 10   (Т  + 273,2)  (Т  - Т ), Вт/кв. м,     (3.11)
                   а             s    а

где:
Ф   -  суммарная  солнечная  радиация  при  безоблачном  небе,
 о

определяемая по табл. I.4 Приложения I; а — альбедо поверхности воды, определяемое по табл. I.5 р Приложения I; I — эффективное излучение при безоблачном небе; k и k — коэффициенты, определяемые по табл. I.6 - I.7 1 2 Приложения I; n — общая облачность (в долях единицы).

Эффективное излучение при безоблачном небе определяется по формуле:

                        -4                           -2
        I = (-2,889 х 10   е + 1,607) Т  - 1,123 х 10   е -

                                   а

       - 32,46 log(e / 133,3) + 107,6, Вт/кв. м.        (3.12)

Для оценки составляющих теплообмена с атмосферой допускается использовать другие зависимости, обоснованные применительно к условиям рассматриваемого водоема-охладителя.

3.3. Расчет температуры охлажденной циркуляционной воды с применением показателей эффективности схемы использования водоема-охладителя

При заданном значении параметра П и определенной в Т соответствии с п. 3.2 средней температурой свободной поверхности водоема-охладителя температура охлажденной циркуляционной воды на водозаборе ТЭС рассчитывается по формуле:

                      Т    = Т  - П  ДЕЛЬТА Т.              (3.13)
                       заб    s    Т

При заданном значении коэффициента использования вначале определяется активная площадь водоема-охладителя:

                     ОМЕГА    = К    ОМЕГА.                 (3.14)
                          акт    исп

    Из  уравнения  теплового  баланса,  в  котором  площадь  ОМЕГА

заменяется на активную площадь ОМЕГА , в соответствии с п. 3.2 акт определяется средняя температура активной площади _ водоема-охладителя Т , после чего температура охлажденной акт циркуляционной воды на водозаборе ТЭС для установившегося режима рассчитывается по формуле:

                             ДЕЛЬТА Т

                Т    = Т  + ------------------.             (3.15)
                 заб    р       ДЕЛЬТА Т

                        ехр(---------) - 1
                            _

                                Т    - Т
                                 акт    р

При расчете температурного режима для неустановившихся условий

в формулу (3.15) вместо температуры Т подставляется температура р Т . е

Приближенная оценка температуры охлажденной циркуляционной воды может быть выполнена с использованием номограммы, приведенной на рис. 6. В этом случае после расчета активной площади водоема-охладителя по формуле (3.14) определяется соответствующая удельная площадь:

                               ОМЕГА
                                    акт

                     омега       = --------.                (3.16)
                          уд.акт      Q

    При  известных равновесной температуре Т , скорости ветра W  и
                                            р                  2
температурном  перепаде  водоема-охладителя ДЕЛЬТА Т по номограмме
определяется  перегрев  на  водозаборе  дельта Т  по  отношению  к
температуре    Т .    Для   вычисления   температуры   охлажденной

            р

циркуляционной воды на водозаборе ТЭС используется формула:

                       Т    = Т  + дельта Т.                (3.17)
                        заб    р

Пример оценки параметров температурного режима водоема-охладителя с помощью номограммы, приведенной на рис. 6, дан в Приложении II, а пример расчета неустановившегося температурного режима с учетом аккумуляции тепла — в Приложении III.

Максимальные среднесуточные температуры охлажденной циркуляционной воды определяются по отклонению от ее средних значений за теплые декады, которое соответственно принимается равным:

при Н < 3,0 — +3,0 °С;

при 3,0 < Н < 3,5 — +2,5 °С;

при 3,5 < Н < 4,0 — +2,0 °С;

при Н > 4,0 — +1,5 °С.

4. ВОДОВЫПУСКНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ТЭС

4.1. Гидротермические процессы в районе водовыпуска и типы водовыпускных сооружений

В водоеме-охладителе с двухслойной температурной стратификацией (Р <= 0,3) гидротермический режим на водовыпуске определяется плотностным числом Фруда Fr':

                              v

                  Fr' = ---------------------,               (4.1)
                         ДЕЛЬТА ро        0,5
                        (--------- g h   )
                            ро        вып

                          2

где:
v - скорость воды на водовыпуске;
h      -   глубина  воды  в  месте  сопряжения  водовыпускного
 вып

сооружения с водоемом-охладителем;

    ДЕЛЬТА ро = ро  - ро   -  разность  между  плотностью  воды  в
                  2     1
нижнем    слое,    принимаемой    равной   плотности   охлажденной
циркуляционной  воды  на водозаборе ТЭС, и плотностью сбрасываемой

подогретой циркуляционной воды; g — ускорение свободного падения.

При выпуске подогретой циркуляционной воды в водоем-охладитель открытым каналом могут установиться два различных гидротермических режима.

Первый режим характеризуется тем, что в канал внедряется охлажденная вода нижнего слоя, приобретая форму клина. Благодаря образованию поверхности раздела между слоями, гасящей турбулентные возмущения, удается существенно уменьшить перемешивание подогретой воды с водой нижнего слоя.

При втором режиме внедрение холодной воды в канал не происходит. Сбрасываемая подогретая вода интенсивно перемешивается с окружающей водой на участке акватории водоема-охладителя у водовыпуска.

Критическое значение плотностного числа Фруда, при котором в канал еще не внедряется холодная вода, равно 0,8. Первый режим возникает при Fr' < 0,8, второй — при Fr' > 0,8.

С целью обеспечения эффективного охлаждения циркуляционной воды в водоемах-охладителях, рассматриваемых в настоящих Методических указаниях, на водовыпуске должен быть создан первый из указанных гидротермических режимов (с небольшим перемешиванием). Минимально возможное значение коэффициента разбавления обеспечивается при плотностных числах Фруда, меньших 0,5.

Если параметры отводящего канала не позволяют получить на водовыпуске гидротермический режим с минимальным перемешиванием, могут быть применены специальные водовыпускные сооружения:

• фильтрующие струераспределительные дамбы, выполненные в виде свободной (или в ряж) отсыпки камня диаметром 30 — 40 см;
• дырчатые тонкостенные устройства, выполненные в виде железобетонной стенки или завесы из гибкого материала;
• струераспределительные глухие переливные дамбы с пологим внешним откосом, заложение которого должно быть не более 1:10;
• комбинированные сооружения, состоящие из указанных выше элементов.

Эти сооружения обеспечивают минимальное разбавление циркуляционной воды, а также равномерное распределение скоростей по всему фронту водовыпуска.

4.2. Расчет геометрических параметров водовыпускных сооружений

Ширина отводящего канала и размеры струераспределительных сооружений определяются исходя из условия обеспечения минимального разбавления на водовыпуске (Fr' = 0,5). При этом плотности подогретой и охлажденной циркуляционной воды принимаются по соответствующим среднемесячным значениям температуры воды для наиболее теплого месяца года.

Ширина отводящего канала с равномерным распределением скоростей по всему водовыпускному фронту рассчитывается по формуле:

                              Q

                В    = -------------------------,            (4.2)
                 вып          ДЕЛЬТА ро      0,5
                       0,5h  (--------- g h )
                           к     ро        к

                               2

где:
Q - циркуляционный расход;
h  -   глубина    канала    в   месте    его    сопряжения   с
 к

водоемом-охладителем.

    Длина  струераспределительной  дамбы с пологим внешним откосом
L      рассчитывается по формуле:

д.п.о

                             Q

           L      = -----------------------------,           (4.3)
            д.п.о            ДЕЛЬТА ро        0,5
                    0,5h    (--------- g h   )
                        н.б     ро        н.б

                              2

где h    - глубина нижнего бьефа у дамбы.
     н.б
Принимая коэффициент пористости каменной наброски равным 0,45,

длину фильтрующей струераспределительной дамбы L можно ф.д определить по формуле:

                              Q

            L    = -------------------------------.          (4.4)
             ф.д              ДЕЛЬТА ро        0,5
                   0,225h    (--------- g h   )
                         н.б     ро        н.б

                               2

    Длина  дырчатой  железобетонной  стенки (или завесы из гибкого
материала) L    рассчитывается по формуле:

        ж.с

                              Q

            L    = -------------------------------,          (4.5)
             ж.с              ДЕЛЬТА ро        0,5
                   0,5m h    (--------- g h   )
                         н.б     ро        н.б

                               2

    где  m  = омега    / омега    - коэффициент сквозности стенки,
                   отв        общ

который принимается из условий обеспечения прочности конструкции и

равномерности  распределения  скоростей  течения по водовыпускному
фронту  (омега    -  площадь  отверстий, омега    - общая  площадь
              отв                             общ

стенки или завесы). Длина переливной дамбы L определяется, исходя из условия п.д установления на ее гребне критического режима (Fr' = 0,8):

                             Q

              L    = ---------------------------,            (4.6)
               п.д           ДЕЛЬТА ро       0,5
                     0,8h   (--------- g h  )
                         гр     ро        гр

                              2

где h   - глубина воды на гребне дамбы.
     гр

Пример расчета параметров водовыпускного сооружения ТЭС приведен в Приложении II.

5. ВОДОЗАБОРНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ТЭС

5.1. Типы водозаборных сооружений

На мелководных водоемах-охладителях с частичным или полным перемешиванием по вертикали (Р > 0,3) для отбора охлажденной циркуляционной воды может быть использован поверхностный водозабор: открытый водозаборный канал, ковш, береговой водоприемник (отдельно стоящий или совмещенный с насосной станцией). Перед этими сооружениями устанавливаются запани для предотвращения поступления в водозабор плавающего мусора.

На глубоких стратифицированных водоемах-охладителях (Р <= 0,3) может применяться глубинный селективный водозабор, позволяющий сократить расстояние между водовыпуском и водозабором без сооружения струенаправляющей дамбы (вплоть до их совмещения).

При глубинном отборе воды обеспечивается лучшее растекание подогретой воды по поверхности водоема-охладителя, уменьшаются суточные колебания температуры воды в районе водозабора, связанные с нагревом солнечной радиацией. Благодаря теплоаккумулирующей способности водоема на водозаборе создается устойчивый температурный режим на длительный период. Кроме того, при глубинном отборе воды отпадает необходимость борьбы с плавающим мусором. В случае использования водоема-охладителя для рыборазведения глубинный водозабор обеспечивает защиту молоди рыб от попадания в водоприемники насосных станций ТЭС и препятствует ее гибели.

Существуют различные типы глубинных водозаборных сооружений:

• водозаборные сооружения типа забральной стенки (стационарные и наплавные);
• затопленные галереи, уложенные вдоль ограждающих дамб;
• водозаборные сооружения с раструбами и козырьками, установленными перед окнами водоприемника насосной станции или перед входом в галереи с целью уменьшения скоростей течения на входе;
• затопленные оголовки с большим водозаборным фронтом;
• трубчатые оголовки.

Водозаборные сооружения, обеспечивающие глубинный отбор воды, могут быть стационарными или временными. Они выполняются из различных материалов: стационарные — из железобетона, металла, дерева; временные — из металла, резины, пластмасс, ткани.

Конструкция водозабора для каждого конкретного случая обосновывается с учетом необходимой производительности водозабора, топографических и геологических особенностей, волновых и ледовых явлений, а также условий производства работ.

5.2. Расчет глубинного селективного водозабора

Задачей расчета является определение параметров водозаборного сооружения, обеспечивающих поступление в водозабор холодной воды из нижнего слоя и равномерное распределение скоростей воды по всему водозаборному фронту.

Положение поверхности раздела между верхним и нижним слоями определяется с использованием соотношений (2.1) - (2.2) и принимается постоянным для всего водоема.

Ширина водозаборного отверстия для водозаборных сооружений с развитым водозаборным фронтом (вытянутые в одну линию галереи, забральная стенка, круглые оголовки большого диаметра) определяется по формуле:

                            1,2Q

               В   = -----------------------------,          (5.1)
                вх    ДЕЛЬТА ро       0,5
                     (--------- g h  )    ДЕЛЬТА h
                         ро        вх

                       2

где:
Q - циркуляционный расход ТЭС;

    ДЕЛЬТА ро   = ро  - ро  - разность    плотностей   нижнего   и
             вх     2     1
верхнего слоев  у  входа  в  водозаборное  сооружение, принимаемая

равной разности плотностей охлажденной и подогретой циркуляционной воды; h — высота водозаборного отверстия; вх ДЕЛЬТА h — расстояние от верхней кромки водозаборного отверстия до поверхности раздела между верхним и нижним слоями; g — ускорение свободного падения. Плотности ро и ро в (5.1) определяются по соответствующим

                 1       2
среднемесячным  значениям  температуры  воды  для  самого  теплого

месяца года.

Для галерейных и трубчатых водозаборов равномерное распределение скоростей воды по водозаборному фронту может быть обеспечено путем устройства щели переменной высоты или соответствующего распределения отверстий по длине трубопровода.

При известном распределении давления внутри оголовка и заданном коэффициенте расхода входных отверстий определяются размеры щели или необходимое количество отверстий и их расположение на водозаборном фронте.

Площадь входных отверстий в оголовок определяется по отдельным расчетным участкам при известном осредненном перепаде давления на их входе по формуле:

                              Q
                               х

               омега    = ------------------,                (5.2)
                    отв        _____________

                      мю \/2g ДЕЛЬТА Н
                                      ср

где:
омега    - площадь отверстий на расчетном участке;
     отв
Q  - боковой расход воды, присоединяющийся на этом участке;
 х
мю - коэффициент расхода отверстий, принимаемый равным 0,62;
ДЕЛЬТА Н   - среднее значение напора на входе рассматриваемого
        ср

участка оголовка.

Пример расчета параметров глубинного водозаборного сооружения приведен в Приложении II.

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПЛОТНОСТЬ ВОДЫ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВЫШЕ 0 °С, КГ/КУБ. М

МАКСИМАЛЬНАЯ УПРУГОСТЬ ПАРОВ ВОДЫ е , гПа m

СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ Ф , ВТ/КВ. М о

АЛЬБЕДО ПОВЕРХНОСТИ ВОДЫ а р

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА k 1

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА k 2

Расчеты выполняются для условий наиболее теплого месяца года с целью определения среднемесячной температуры охлажденной циркуляционной воды на водозаборе ТЭС и выбора геометрических параметров водовыпускного и водозаборного сооружений в глубоком стратифицированном водоеме-охладителе (Р <= 0,3).

Метеорологические параметры и равновесная температура для водоема-охладителя:

    Т  = 18,3 °С; е = 1430 Па; W  = 2,9 м/с; Т  = 19,8 °С.
     а                          2             р

Геометрические параметры водоема-охладителя:

    Q  =  5,8 кв. км; В = 1,9 км; L = 3,0 км; Н = 6,0 м; глубина у
водовыпуска  ТЭС  h    = 4,0 м;  глубина  у  водозабора ТЭС h    =
                   вып                                       заб
 8,0 м; высота водозаборного отверстия h   = 2,5 м.

                                    вх
Характеристики турбинного оборудования ТЭС:
Q = 32,4 куб м/с; ДЕЛЬТА Т = 9,0 °С.
Удельная тепловая нагрузка водоема-охладителя:

                              3     3
    с ро Q ДЕЛЬТА Т   4,2 х 10  х 10  х 32,4 х 9,0

--------------- = ---------------------------- = 215 Вт/кв. м.

         ОМЕГА                 5800000

    Показатели  эффективности  схемы  использования  и коэффициент

разбавления у водовыпуска:

                 К    = 0,8; П  = 0,25; эта = 1,5.
                  исп         Т

Определение параметров температурного режима

Активная площадь водоема-охладителя:

ОМЕГА    = 0,8 х 5,8 = 4,64 кв. км.
     акт

Удельная площадь активной зоны:

                 ОМЕГА

                          акт     4640000
       омега       = -------- = ------------ = 1,66 сут./м.
            уд.акт      Q       32,4 х 86400

Перегрев на водозаборе определяется по номограмме, приведенной

на рис. 6, дельта Т = 4,3 °С, откуда:

             Т    = Т  + дельта Т = 19,8 + 4,3 = 24,1 °С;
              заб    р

            Т    = Т    + ДЕЛЬТА Т = 24,1 + 9,0 = 33,1 °С.
             вып    заб

Среднеповерхностная температура водоема-охладителя:

      Т  = Т    + П  ДЕЛЬТА Т = 24,1 + 0,25 х 9,0 = 26,4 °С.
       s    заб    Т

Из табл. I.2 Приложения I определяются значения плотности

воды,  соответствующие температурам Т   , Т    и Т , которые равны
                                     вып   заб    s

994,7; 997,3 и 996,7 кг/куб. м соответственно. По формуле (2.1) вычисляется параметр стратификации:

                           2      3
                0,01 х 32,4  х 1,5  х 3000         1/4
    Р = (-----------------------------------------)    = 0,12.
                      -4                 4       2
         4 х 3,02 х 10   х 9,0 х 9,81 х 6  х 1900

    Так   как   Р  <  0,3,  то  в  водоеме-охладителе  формируется
двухслойная  температурная  стратификация с толщиной верхнего слоя

при штиле:

h = 0,12 х 6,0 = 0,72 м. 1

Дополнительное заглубление температурного скачка вследствие ветрового перемешивания определяется по формуле (2.4):

                                -4      2
                        1,5 х 10   х 2,9  х 6,0
          ДЕЛЬТА h    = ----------------------- = 1,28 м.
                  вет           997,3 - 996,7

                     9,81 х -------------
                                997,3

Толщина верхнего слоя рассчитывается по формуле (2.5):

h' = 0,72 + 1,28 = 2,0 м. 1

Толщина нижнего слоя:

h = 6,0 — 2,0 = 4,0 м. 2

Ширина водовыпуска определяется по формуле (4.2):

                           32,4

     В    = ----------------------------------------- = 51 м.
      вып              997,3 - 994,7              0,5

        0,5 х 4,0 (------------- х 9,81 х 4,0)
                       997,3

При выпуске подогретой циркуляционной воды в водоем-охладитель должна быть обеспечена равномерность распределения скоростей воды по всему водовыпускному фронту. Для этой цели может быть применена фильтрующая струераспределительная дамба, длина которой определяется по формуле (4.4):

                            32,4

    L    = ------------------------------------------- = 113 м.
     ф.д                997,3 - 994,7              0,5

       0,225 х 4,0 (------------- х 9,81 х 4,0)

                        997,3

Ширина отверстия глубинного селективного водозабора определяется для двух случаев его расположения: вблизи водовыпуска и в месте, где температура верхнего слоя равна среднеповерхностной температуре, а глубина такая же, как в районе водовыпуска.

Расстояние от верхней кромки водозаборного отверстия до поверхности температурного скачка в данном случае:

      ДЕЛЬТА h = h    - h   - h' = 8,0 - 2,5 - 2,0 = 3,5 м.
                  заб    вх    1

    Ширина  водозаборного  отверстия  В   определяется  по формуле

                                   вх

(5.1).

В случае расположения водозаборного сооружения вблизи водовыпуска:

                         1,2 х 32,4

         В   = ------------------------------------- = 44 м.
          вх    997,3 - 994,7              0,5
               (------------- х 9,81 х 2,5)    х 3,5

                997,3

При размещении водозаборного сооружения в месте, где температура воды в верхнем слое равна среднеповерхностной температуре:

                         1,2 х 32,4

         В   = ------------------------------------- = 91 м.
          вх    997,3 - 996,7              0,5
               (------------- х 9,81 х 2,5)    х 3,5

                997,3

Как можно видеть, изменение местоположения глубинного водозаборного сооружения может привести к существенному изменению его оптимальных размеров.

Расчет проводится для определения изменения в течение года температуры охлажденной циркуляционной воды на водозаборе ТЭС при среднемноголетних условиях.

Исходные данные

Среднемесячные значения метеорологических параметров в районе расположения водоема-охладителя за многолетний ряд наблюдений приведены в табл. III.1.

В РАЙОНЕ РАСПОЛОЖЕНИЯ ВОДОЕМА-ОХЛАДИТЕЛЯ

Геометрические параметры водоема-охладителя:

Q = 18 кв. м; L = 7,5 км; В = 2,4 км; Н = 5,0 м.

Водоем-охладитель имеет вытянутую форму, причем выполняется соотношение 0,2 < В / L < 0,5. Водовыпуск и водозабор ТЭС расположены в противоположных концах водоема.

Характеристики турбинного оборудования ТЭС:

Q = 150,0 куб. м/с; ДЕЛЬТА Т = 10,0 °С.

Расчет параметров температурного режима водоема-охладителя

По формуле (3.1) с учетом высоты флюгера h = 10 м ф

рассчитываются  среднемесячные значения скорости ветра на высоте 2
м над поверхностью водоема W  (табл. III.2).

                        2

СКОРОСТЬ ВЕТРА НА ВЫСОТЕ 2 М НАД ПОВЕРХНОСТЬЮ ВОДОЕМА-ОХЛАДИТЕЛЯ, W , М/С 2

По табл. 2 с учетом розы ветров в районе расположения

водоема-охладителя  определяются среднемесячные значения параметра
распределения температуры П  (табл. III.3).

                       Т

Таблица III.3

СРЕДНЕМЕСЯЧНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПАРАМЕТРА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ П Т

Коэффициент для учета неравномерности распределения температуры воды по глубине k принимается равным 1,05, как для неглубокого слабо стратифицированного водоема.

Расчет неустановившегося температурного режима проводится по программе WALKPC из программного комплекса WHYTE, разработанного в ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева» для численного моделирования гидротермических процессов в водоемах-охладителях.

Расчет проводится методом последовательных приближений. В качестве значений средней температуры водоема-охладителя в первые сутки января принимаются значения, полученные в результате расчета для последних суток декабря на предыдущей итерации.

ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ВОДОЕМА-ОХЛАДИТЕЛЯ

    В  табл.  III.4  приведены  среднемесячные значения средней по
свободной   поверхности   температуры   водоема-охладителя   Т   и

                                                          s

температуры  охлажденной  циркуляционной  воды  на  водозаборе ТЭС
(Т   ), полученные в результате расчета.

заб