---
title: "\"АТК 24.200.04-90. Альбом типовых конструкций. Опоры цилиндрические и конические вертикальных аппаратов. Типы и основные размеры\""
number: "АТК 24.200.04-90"
issuer: "Министерство тяжелого машиностроения СССР"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/ukazanie-ukazaniya-atk-24-200-04-90"
---
## "АТК 24.200.04-90. Альбом типовых конструкций. Опоры цилиндрические и конические вертикальных аппаратов. Типы и основные размеры"
# "АТК 24.200.04-90. Альбом типовых конструкций. Опоры цилиндрические и конические вертикальных аппаратов. Типы и основные размеры"
(утв. и введен в действие Указанием Минтяжмаша СССР от 20.09.1990 N АВ-002-1-8993)
> [!IMPORTANT]
> Документ [введен](#p100006) в действие с 01.01.1991.
> Взамен ОСТ 26-467-84.
> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ
```mermaid
flowchart LR
n0["ОСТ 26-467-84"]:::rst
n1["АТК 24.200.04-90"]:::doc
click n1 "https://bukva.ai/docs/ukazanie-ukazaniya-atk-24-200-04-90" "АТК 24.200.04-90. Альбом типовых конструкций. Опоры цилиндрические и конические вертикальных аппаратов. Типы и основные размеры (утв. и введен в действие Указанием Минтяжмаша СССР "
n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```
Утвержден в введен в действие
Указанием Министерства тяжелого
машиностроения СССР
от 20 сентября 1990 г.
**N АВ-002-1-8993**
**АЛЬБОМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ**
**ОПОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ И КОНИЧЕСКИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ АППАРАТОВ.**
**ТИПЫ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ**
**АТК 24.200.04-90**
1 января 1991 года
### ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ
1. Разработан и внесен УкрНИИхиммаш.
Разработчики: Л.А. Родионов (руководитель темы).
2. Утвержден в введен в действие Указанием Министерства тяжелого машиностроения СССР от 20.09.1990 N АВ-002-1-8993.
3. Зарегистрирован НИИхиммаш за N ___ от ___ 1990 г.
4. Сведения о сроках и периодичности проверки документа
Срок первой проверки 1995 г.
Периодичность проверки 5 лет.
5. Взамен ОСТ 26-467-84.
### ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ
| Обозначение НТД, на который дана ссылка | Номер пункта |
| --- | --- |
| ГОСТ 6533-78 | [П. 4](#p100199) |
| ГОСТ 14249-89 | [П. 2](#p100175), п. 4 |
| ГОСТ 24379.0-80 | [п. 14](#p100058) |
| ГОСТ 24757-81 | [п. 3](#p100037), [12](#p100055), [П. 1](#p100097), [п. 1.1](#p100099), [1.2](#p100104), [2.1.2](#p100126), [2.2.2](#p100154) |
| ОСТ 26-291-87 | [п. 11](#p100054), [12](#p100055) |
1. Настоящий АТК распространяется на опоры стальные сварные цилиндрические и конические стальных вертикальных аппаратов диаметром от 400 до 6300 мм при приведенных нагрузках на опору не более 16,0 МН $(1600 \cdot 10^{3}\text{кгс})$ .
Допускается применение АТК для аппаратов, изготовленных из титановых сплавов, при условии выполнения опор съемными.
2. АТК устанавливает следующие типы опор:
01 - опора облегченная цилиндрическая;
1 - опора цилиндрическая с местными косынками;
2 - опора цилиндрическая с наружными стойками под болты;
3 - опора цилиндрическая с кольцевым опорным поясом;
4 - опора коническая с кольцевым опорным поясом.
3. Основные размеры опор должны соответствовать:
типа 01 - [черт. 1](#p100063) и [табл. 3](#p100093);
типа 1, 2, 3 - [черт. 1](#p100063), [2](#p100068), [3](#p100074) и [табл. 1](#p100083);
типа 4 - [черт. 4](#p100078) и [табл. 2](#p100089).
Допускается уменьшать толщины элементов опоры и применять для фундаментных болтов марки стали с механическими характеристиками ниже указанных при подтверждении расчетом на прочность по ГОСТ 24757-81.
4. Пример условного обозначения опоры [типа 2](#p100068) для аппарата диаметром 1000 мм, максимальной приведенной нагрузкой 0,25 МН $(25 \cdot 10^{3}\text{кгс})$ , минимальной приведенной нагрузкой 0,20 МН $(20 \cdot 10^{3}\text{кгс})$ , высотой опоры 1200 мм:
Опора 2-1000-0,25-0,20-1200 АТК 24.200.04-90.
*Пример* условного обозначения облегченной опоры:
Опора 01-1000-0,32-0,125-1200 АТК 24.200.04-90.
5. Формулы для определения приведенных нагрузок и примеры выбора опор помещены в обязательном [Приложении 1](#p100097).
6. Пределы применения типов опор в зависимости от минимальной приведенной нагрузки и диаметра аппаратов приведены в обязательном [Приложении 3](#p100195).
7. При подтверждении расчетом на прочность <*> разрешается применять для аппаратов опоры с внутренним диаметром опорной обечайки, меньшим, чем внутренний диаметр обечайки (днища) аппарата.
---
<*> Методика расчета на прочность мест присоединения цилиндрических или конических опор к днищам, Отчет о НИР, N <...>06650, УкрНИИхиммаш, Харьков, 1989.
8. Высота цилиндрических опор h должна быть не менее 600 мм; высота выбирается конструктивно по условиям эксплуатации аппарата.
9. Опоры должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта, требованиями ОСТ 26-291-87, по чертежам, утвержденным в установленном порядке.
10. При приварке опор из углеродистых сталей к аппаратам из коррозионно-стойких сталей длина переходной обечайки из коррозионно-стойких сталей определяется в соответствии с обязательным [Приложением 2](#p100175).
11. Материал деталей опор необходимо выбирать исходя из условий эксплуатации и в соответствии с требованиями ОСТ 26-291-87.
12. Необходимое количество отверстий, лазов (люков), их размеры, расположение и форма выбираются из условий эксплуатации и монтажа и должны соответствовать требованиям ОСТ 26-291-87 и ГОСТ 24757-81.
13. Для вентиляции полости опоры в верхней части должно быть предусмотрено не менее двух отверстий диаметром 100 мм.
При приварке опор к днищам, сваренным из отдельных частей, в обечайках опор необходимо предусмотреть вырезы, позволяющие иметь доступ к сварным радиальным швам на днищах. В этом случае отверстия для вентиляции не предусматриваются.
14. Конструкция и технические требования для фундаментных болтов должны соответствовать требованиям ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80.
15. Формулы для определения расстояния между опорой и осью сварного соединения днища с корпусом и числовые значения расстояний приведены в рекомендуемом [Приложении 4](#p100199).
16.
Формулы для подсчета массы опор даны в справочном [Приложении 5](#p100210).
17.
Монтажные нагрузки должны определяться и учитываться дополнительно монтажными организациями при определенном способе подъема аппаратов, кроме случаев подъема аппарата методом скольжения с отрывом от земли, для которого дополнительной проверки не требуется.
Опоры цилиндрические с местными косынками
1 - обечайка; 2 - кольцо верхнее; 3 - ребро;
4 - кольцо нижнее
Черт. 3
Опоры конические с кольцевым опорным поясом
1 - обечайка; 2 - обечайка коническая;
3 - кольцо верхнее; 4 - ребро; 5 - кольцо нижнее
Черт. 4
Таблица 1
Основные размеры цилиндрических опор [типов 1](#p100063), [2](#p100068) и [3](#p100074)
Размеры в мм
Продолжение табл. 1
Таблица 2
Основные размеры конических опор [типа 4](#p100078)
Размеры в мм
Таблица 3
Основные размеры облегченных цилиндрических опор [типа 1](#p100063)
Размеры в мм
Приложение 1
Обязательное
**РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННЫХ НАГРУЗОК И ВЫБОР ОПОРЫ**
### 1. Формулы для определения приведенных нагрузок
1.1. $Q_{max}$ - максимальная приведенная нагрузка в МН (кгс), принимается равной большему из двух значений
$Q_{max} = \frac{4M_{1}}{D} + F_{1}$ или $Q_{max} = \frac{4M_{2}}{D} + F_{2}$ , (1)
где $M_{1}$ и $F_{1}$ - расчетный изгибающий момент в МН x м (кгс x см) и расчетное осевое сжимающее усилие в МН (кгс), действующие на аппарат в месте присоединения опорного кольца в рабочих условиях;
$M_{2}$ и $F_{2}$ - то же, в условиях испытания.
Величины $M_{1}$ , $M_{2}$ , $F_{1}$ , $F_{2}$ определяются по ГОСТ 24757-81.
1.2. $Q_{min}$ - минимальная приведенная нагрузка в МН (кгс), определяется по формуле:
$Q_{min} = \frac{4M_{3}}{D} - F_{4}$ , (2)
где $M_{3}$ и $F_{4}$ - расчетный изгибающий момент в МН x м (кгс x см) и расчетное осевое сжимающее усилие в МН (кгс), действующие на аппарат в месте присоединения опорного кольца в условиях монтажа, определяются по ГОСТ 24757-81.
1.3. Допускается принимать толщины элементов, количество и диаметр фундаментных болтов по [табл. 1](#p100083), [2](#p100089), [3](#p100093) при величинах $Q_{max}$ и $Q_{min}$ , превышающих соответственно ближайшие табличные значения не более чем на 10%.
### 2. Примеры выбора опор
2.1. Пример выбора опоры высотой h = 2000 мм для колонного аппарата с D = 3000 мм, H = 28500 мм
##### 2.1.1 Исходные данные
Вес аппарата:
- в рабочих условиях $G_{1}$ , МН, - 2;
- в условиях испытания $G_{2}$ , МН, - 3,2;
- в условиях монтажа (минимальный) $G_{4}$ , МН, - 0,8.
Изгибающий момент в сечении YY от действия ветровых нагрузок:
- в рабочих условиях $M_{V1}$ , МН x м, - 0,9;
- в условиях испытания $M_{V2}$ , МН x м, - 1,0;
- в условиях монтажа (без изоляции) $M_{V3}$ , МН x м, - 0,85;
- в условиях монтажа (с изоляцией) $M_{V4}$ , МН x м, - 0,95.
Изгибающий момент и сечении YY от действия эксцентричных весовых нагрузок:
- в рабочих условиях $M_{G1}$ , МН x м, - 0,2;
-
в условиях испытания $M_{G2}$ , МН x м, - 0,25;
$M_{2} = M_{G2} + 0,6M_{V2} = 0,25 + 0,6 \cdot 1,0 = 0,85\text{МН } \cdot \text{м}$ ,
для определения $M_{3}$ вычисляем значения
$M_{G3} + M_{V3} = 0,15 + 0,85 = 1,0\text{МН } \cdot \text{м}$ ;
$M_{G3} + 0,8M_{V4} = 0,15 + 0,8 \cdot 0,95 = 0,91\text{МН } \cdot \text{м}$ .
Так как $M_{G3} + M_{V3}>M_{G3} + 0,8M_{V4}$ , то
$M_{3} = M_{G3} + M_{V3} = 1,0\text{МН } \cdot \text{м}$ ;
$F_{1} = G_{1} = 2\text{МН}$ ;
$F_{2} = G_{2} = 3,2\text{МН}$ ;
$F_{4} = G_{4} = 0,8\text{МН}$ .
Подсчитываем значения $\frac{4M_{1}}{D} + F_{1}$ и $\frac{4M_{2}}{D} + F_{2}$ :
$\frac{4M_{1}}{D} + F_{1} = \frac{4 \cdot 1,10}{3} + 2 = 3,47\text{МН}$ ;
$\frac{4M_{2}}{D} + F_{2} = \frac{4 \cdot 0,85}{3} + 3,2 = 4,33\text{МН}$ .
Так как $\frac{4M_{2}}{D} + F_{2}> \frac{4M_{1}}{D} + F_{1}$ , то по [формуле (1)](#p100100)
$Q_{max} = \frac{4M_{2}}{D} + F_{2} = 4,33\text{МН}$ ;
по [формуле (2)](#p100105)
$Q_{min} = \frac{4M_{3}}{D} - F_{4} = \frac{4,1}{3} - 0,8 = 0,53\text{МН}$ .
По [Приложению 3](#p100195) для $Q_{min} = 0,53\text{МН}$ и D = 3000 мм принимаем опору [типа 1](#p100063).
Для ближайших табличных значений $Q_{max}<4,0\text{МН}$ (расхождение < 10%), $Q_{min}<2,0\text{МН}$ , D = 3000 мм принимаем опору
#### Опора 1-3000-4,0-2,0-2000 АТК 24.200.04-90
с параметрами $S_{1} = 12\text{мм}$ , $S_{2} = 30\text{мм}$ , $S_{3} = 30\text{мм}$ , количество фундаментных болтов М42 - 24 шт.
2.2. Пример выбора опоры высотой h = 2000 мм для колонного аппарата с D = 3000 мм, H = 28500 мм, установленного в зоне с сейсмичностью 7 или более баллов
##### 2.2.1 Дополнительные исходные данные
Расчетный изгибающий момент от сейсмических воздействий на аппарат:
-
в рабочих условиях $M_{R1}$ , МН x м, - 1,7;
$M_{G1} + M_{R1} = 0,2 + 1,7 = 1,9\text{МН } \cdot \text{м}$ .
Так как $M_{G1} + M_{R1} = 1,9>M_{G1} + M_{V1} = 1,1$ , то в качестве $M_{1}$ принимаем
$M_{1} = 1,9\text{МН } \cdot \text{м}$ .
Аналогично этому
$M_{G3} + M_{V3} = 1,0\text{МН } \cdot \text{м}$ ;
$M_{G3} + 0,8M_{V4} = 0,91\text{МН } \cdot \text{м}$ ;
$M_{G3} + M_{R3} = 0,15 + 0,7 = 0,85\text{МН } \cdot \text{м}$ ;
в качестве $M_{3}$ принимаем
$M_{3} = M_{G3} + M_{V3} = 1,0\text{МН } \cdot \text{м}$ .
Вычисляем новое значение величины $\frac{4M_{1}}{D} + F_{1}$ :
$\frac{4M_{1}}{D} + F_{1} = \frac{4 \cdot 1,9}{3} + 2 = 4,53\text{МН}$ .
Так как оно больше, чем $\frac{4M_{2}}{D} + F_{2} = 4,33\text{МН}$ , то в качестве $Q_{max}$ и $Q_{min}$ принимаем
$Q_{max} = \frac{4M_{1}}{D} + F_{1} = 4,53\text{МН}$ ;
$Q_{min} = \frac{4M_{3}}{D} - F_{4} = 0,53\text{МН}$ .
В соответствии с [Приложением 3](#p100195) и [таблицей 1](#p100083) для D = 3000 мм и ближайших табличных значений $Q_{max} \leq 6,3\text{МН}$ , $Q_{min} \leq 3,2$ выбираем опору
#### Опора 1-3000-6,3-3,2-2000 АТК 24.200.04-90
с параметрами $S_{1} = 16\text{мм}$ , $S_{2} = 30\text{мм}$ , $S_{3} = 30\text{мм}$ , количество фундаментных болтов М48 - 16 шт.
Приложение 2
Обязательное
**РАСЧЕТ ДЛИНЫ ПЕРЕХОДНОЙ ОБЕЧАЙКИ**
**ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКОЙ СТАЛИ**
1. Опорная обечайка полагается теплоизолированной.
2. Толщина переходной обечайки принимается равной толщине опорной обечайки $S_{1}$ .
3. Расчет производится для условий эксплуатации.
4. Расчетная допускаемая температура в месте стыка переходной и опорной обечаек определяется по формуле
$t_{\text{с}} = \frac{2[\sigma]_{2t}(1 - \frac{F_{1}}{[F]} - \frac{M_{1}}{[M]})}{|(\alpha_{1t} - \alpha_{2t})|E_{1t}}$ , (1)
где $[\sigma]_{2t}$ - допускаемое напряжение для материала опорной обечайки при температуре в стыке, МПа;
$E_{1t}$ - модуль Юнга для материала переходной обечайки при температуре в стыке, МПа;
$\alpha_{1t}$ , $\alpha_{2t}$ - температурные коэффициенты линейного расширения материалов переходной и опорной обечаек при температуре в стыке, 1/°C;
[F] и [M] - допускаемые осевое сжимающее усилие (МН) и изгибающий момент (МН x м) на опорную обечайку; определяются по ГОСТ 14249-89 для рабочих условий (при температуре в стыке).
Температуру в месте стыка обечаек для определения механических характеристик материалов принять равной на расстоянии $\sqrt{DS_{1}}$ от днища по графику на чертеже.
Перепад температуры в переходной обечайке
5.
Для разности температур в днище $t_{\text{д}}$ и допускаемой в месте стыка $t_{\text{с}}$
по графику на чертеже определить расчетную длину переходной обечайки $h_{\text{п}.\text{р}}$ .
6. Принять длину переходной обечайки $h_{\text{п}}$ кратной 100 мм из условия
${}_{\text{п}}^{h = max}{_{\text{п}.\text{р}}^{h;} \sqrt{DS_{1}} }$ ,
но не менее 200 мм.
Приложение 3
Обязательное
**ПРЕДЕЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ ТИПОВ ОПОР В ЗАВИСИМОСТИ**
**ОТ МИНИМАЛЬНОЙ ПРИВЕДЕННОЙ НАГРУЗКИ**
Примечание. Опоры [типа 01](#p100063) и [4](#p100078) принимаются по [табл. 3](#p100093) и [2](#p100089).
Приложение 4
Рекомендуемое
**ФОРМУЛЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОПОРОЙ И ОСЬЮ**
**СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ ДНИЩА С КОРПУСОМ**
H - расстояние между опорой и осью сварного соединения эллиптического днища с корпусом, выбирается по таблице, где H >= h' + h";
h" - высота борта, выбирается по ГОСТ 6533-78;
h' - расстояние от опоры до цилиндрической части днища, определяется по формуле:
$h\prime = \frac{h_{\text{в}} + S}{D_{\text{р}}} \sqrt{D_{\text{р}}^{2} - D^{2}}$ ;
$h_{\text{в}}$ - выбирается по ГОСТ 6533-78;
$D_{\text{р}} = D + 2S$ ;
H' - расстояние между опорой и осью сварного соединения полушарового днища с корпусом, определяется по формуле $H\prime = \sqrt{R_{\text{р}}^{2} - R^{2}}$ .
Справочное
**ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАСС ЭЛЕМЕНТОВ ОПОРНОГО УЗЛА (В КГ)**
1. Масса цилиндрической обечайки опоры [типа 1](#p100063), [2](#p100068), [3](#p100074)
$G_{1} = 3,14DS_{1}h\gamma$ .
2. Масса нижнего опорного кольца
$G_{2} = 0,785(D_{3}^{2} - D_{1}^{2} - d^{2}n_{\text{б}})S_{2}\gamma$ .
3. Масса косынки опоры [типа 1](#p100063)
$G_{3} = 7,5[D_{3} - (D + 2S_{1})]S_{1}\gamma$ .
4. Масса плиты опорной стойки опоры [типа 2](#p100068)
${}_{4}^{G = 0,5}{_{31}^{[D - (D + 2S)]l - 1,57d^{2}}}_{3}^{S\gamma}$ .
5. Масса верхнего опорного кольца опоры [типа 3](#p100074)
$G_{5} = 0,785[D_{3}^{2} - (D + 2S_{1})^{2} - d^{2}n_{\text{б}}]S_{3}\gamma$ .
6. Масса косынки стойки опоры [типов 2](#p100068) и [3](#p100074)
$G_{6} = 0,15[D_{3} - (D + 2S_{1})]S_{1}\gamma$ ;
типа 4
$G_{6} = 0,15[D_{3} - (D_{4} + 2S_{1}) + 0,06]S_{1}\gamma$ .
7. Масса конической обечайки опоры [типа 4](#p100078)
$G_{7} = 4,7(D + 0,3 + S_{1})S_{1}\gamma$ .
8. Масса верхнего опорного кольца опоры [типа 4](#p100078)
$G_{8} = 0,785[D_{3}^{2} - (D_{4} - 0,12 - 2S_{1})^{2} - d^{2}n_{\text{б}}]S_{3}\gamma$ .
В формулах $n_{\text{б}}$ - количество фундаментных болтов;
$\gamma$ (для стали) = 7850 кг/м3,
все геометрические размеры в м.
УкрНИИхиммаш
Зам. директора института
**Л.П.ПЕРЦЕВ**
Зав. отделом стандартизации
**В.В.ПРОГОЛАЕВ**
Зав. отделом прочности
**В.Н.СТОГНИЙ**
Руководитель разработки
**Л.А.РОДИОНОВ**
---