---
title: "\"ГОСТ ISO 13506-2-2026. Межгосударственный стандарт. Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры\""
number: "ГОСТ ISO 13506-2-2026"
issuer: "Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-2-2026"
---

## "ГОСТ ISO 13506-2-2026. Межгосударственный стандарт. Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры"

# "ГОСТ ISO 13506-2-2026. Межгосударственный стандарт. Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры"

(введен в действие Приказом Росстандарта от 05.06.2026 N 625-ст)

> [!IMPORTANT]
> Документ [вводится](#p100011) в действие с 01.06.2027.
> Взамен [ГОСТ ISO 13506-2-2021](https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-2-2021).

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["ГОСТ ISO 13506-2-2021"]:::doc
  click n0 "https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-2-2021" "ГОСТ ISO 13506-2-2021. Межгосударственный стандарт. Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2."
  n1["ГОСТ ISO 13506-2-2026"]:::notEnt
  click n1 "https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-2-2026" "ГОСТ ISO 13506-2-2026. Межгосударственный стандарт. Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2."
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<a id="p100001"></a>Введен в действие
Приказом Федерального агентства
по техническому регулированию
и метрологии
от 5 июня 2026 г. N 625-ст

<a id="p100002"></a>**МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ**

<a id="p100003"></a>**СИСТЕМА СТАНДАРТОВ БЕЗОПАСНОСТИ ТРУДА**

<a id="p100004"></a>**ОДЕЖДА СПЕЦИАЛЬНАЯ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ КРАТКОВРЕМЕННОГО**
**ВОЗДЕЙСТВИЯ ОТКРЫТОГО ПЛАМЕНИ**

<a id="p100005"></a>**ЧАСТЬ 2**

<a id="p100006"></a>**ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОЖОГОВЫХ ТРАВМ КОЖИ.**
**ТРЕБОВАНИЯ К РАСЧЕТАМ И ПРИМЕРЫ**

<a id="p100007"></a>Occupational safety standards system.
Protective clothing to protect from short-term exposure
to open flames. Part 2. Skin burn injury prediction.
Calculation requirements and test cases

<a id="p100008"></a>(ISO 13506-2:2024, Protective clothing against heat
and flame - Part 2: Skin burn injury prediction -
Calculation requirements and test cases, IDT)

<a id="p100009"></a>**ГОСТ ISO 13506-2-2026**

<a id="p100010"></a>МКС 13.340.10

<a id="p100011"></a>Дата введения
1 июня 2027 года

<a id="p100012"></a>Предисловие

<a id="p100013"></a>Цели, основные принципы и общие правила проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены [ГОСТ 1.0](https://bukva.ai/docs/gost-1-0-2015) "Межгосударственная система стандартизации. Основные положения" и [ГОСТ 1.2](https://bukva.ai/docs/gost-1-2-2015) "Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, обновления и отмены"

<a id="p100014"></a>Сведения о стандарте

<a id="p100015"></a>1 ПОДГОТОВЛЕН Акционерным обществом "ФПГ ЭНЕРГОКОНТРАКТ" (АО "ФПГ ЭНЕРГОКОНТРАКТ") на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии стандарта, указанного в [пункте 5](#p100032)
<a id="p100016"></a>2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии
<a id="p100017"></a>3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 29 мая 2026 г. N 197-П)
<a id="p100018"></a>За принятие проголосовали:


| <a id="p100019"></a>Краткое наименование страны по МК (ИСО 3166) 004-97 | <a id="p100020"></a>Код страны по МК (ИСО 3166) 004-97 | <a id="p100021"></a>Сокращенное наименование национального органа по стандартизации |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100022"></a>Беларусь | <a id="p100023"></a>BY | <a id="p100024"></a>Госстандарт Республики Беларусь |
| <a id="p100025"></a>Россия | <a id="p100026"></a>RU | <a id="p100027"></a>Росстандарт |
| <a id="p100028"></a>Узбекистан | <a id="p100029"></a>UZ | <a id="p100030"></a>Узбекское агентство по техническому регулированию |


<a id="p100031"></a>4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 5 июня 2026 г. N 625-ст межгосударственный стандарт ГОСТ ISO 13506-2-2026 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 июня 2027 г.
<a id="p100032"></a>5 Настоящий стандарт идентичен международному стандарту ISO 13506-2:2024 "Одежда специальная для защиты от тепла и пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры" ("Protective clothing against heat and flame - Part 2: Skin burn injury prediction - Calculation requirements and test cases", IDT).
<a id="p100033"></a>Международный стандарт разработан Техническим комитетом по стандартизации ISO/TC 94 "Средства индивидуальной защиты. Защитная одежда и оборудование", подкомитетом SC 13 "Защитная одежда" Международной организации по стандартизации (ISO).
<a id="p100034"></a>Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5 (подраздел 3.6) и для увязки с наименованиями, принятыми в существующем комплексе межгосударственных стандартов.
<a id="p100035"></a>При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном [приложении ДА](#p100599).
<a id="p100036"></a>Дополнительные сноски в тексте стандарта, выделенные курсивом, приведены для пояснения текста оригинала
<a id="p100037"></a>6 ВЗАМЕН [ГОСТ ISO 13506-2-2021](https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-2-2021)
<a id="p100038"></a>7 Некоторые элементы настоящего стандарта могут являться объектами патентных прав

<a id="p100039"></a>Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта и изменений к нему на территории указанных выше государств публикуется в указателях национальных стандартов, издаваемых в этих государствах, а также в сети Интернет на сайтах соответствующих национальных органов по стандартизации.
<a id="p100040"></a>В случае пересмотра, изменения или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована на официальном интернет-сайте Межгосударственного совета по стандартизации, метрологии и сертификации в каталоге "Межгосударственные стандарты"

<a id="p100041"></a>Введение

<a id="p100042"></a>Назначение термо- и огнестойкой специальной одежды - защищать пользователя от опасностей, которые могут вызвать ожоговую травму кожи. Одежда может быть изготовлена из одного или нескольких материалов, которые могут быть представлены в предмете или комплекте специальной одежды для испытания с помощью устройства, обеспечивающего воздействие огня на манекен.
<a id="p100043"></a>Настоящий стандарт является дополнительным к ISO 13506-1. Данные, собранные в ходе испытаний в соответствии с ISO 13506-1, используют в качестве входных для данного расчета.
<a id="p100044"></a>В ISO 13506-1 стационарный, вертикально ориентированный манекен размера взрослого человека (мужчины или женщины), одетый в предмет или комплект специальной одежды, подвергают воздействию лабораторно смоделированного открытого пламени с контролируемыми тепловым потоком, продолжительностью и распределением пламени. Средний падающий тепловой поток на внешнюю поверхность одежды составляет 84 кВт/м2. Датчики тепловой энергии установлены на поверхности манекена. Выходной сигнал от датчиков используют для расчета изменения теплового потока во времени и в зависимости от расположения на манекене, а также для определения полной энергии, поглощенной за период сбора данных. Период сбора данных выбирают таким образом, чтобы гарантировать, что полная переданная энергия не будет больше расти. Информация, полученная в результате расчета прогноза ожоговой травмы кожи (см. [приложение B](#p100454)), может быть использована для оказания помощи в оценке эксплуатационных характеристик предмета или комплекта специальной одежды в условиях проведения испытаний. Расчет также может быть использован в качестве модельного инструмента для оценки степени и характера потенциального повреждения кожи в результате воздействия испытуемой одежды.
<a id="p100045"></a>Посадка предмета или комплекта специальной одежды на манекене имеет важное значение. При этом изменения в конструкции предмета или комплекта специальной одежды и то, каким образом манекен одет оператором, могут влиять на результаты испытаний и прогноз ожоговой травмы кожи. Опыт показывает, что испытание предмета одежды на один размер больше, чем стандартный, может уменьшить процент прогнозируемого ожога тела в пределах 5%.
<a id="p100046"></a>ISO 13506-1 использует расчетную информацию о повреждении кожи при расчете коэффициента защиты термоманекена <*>.

<a id="p100047"></a>

---

<a id="p100048"></a><*> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Словосочетание "коэффициента эффективности термоманекена" (в тексте ISO 13506-2:2024 "thermal manikin performance factor") заменено на "коэффициента защиты термоманекена".

<a id="p100049"></a>Метод, описанный в настоящем стандарте, является дополнительной частью стандартов на средства защиты пожарных ISO 11999-3 и EN 469, а также стандарта на одежду специальную для защиты от тепла и пламени ISO 11612.
<a id="p100050"></a>Стандарт Национальной ассоциации противопожарной защиты NFPA 2112 [[5]](#p100626) устанавливает метод испытания ASTM F1930-18 [[6]](#p100629), который аналогичен описанному в ISO 13506-1 и содержит расчеты прогноза ожоговой травмы кожи, аналогичные описанным в настоящем стандарте.

<a id="p100051"></a>1 Область применения

<a id="p100052"></a>В настоящем стандарте приведена подробная техническая информация для расчета прогнозируемых ожоговых травм кожи человека, когда ее поверхность подвергают воздействию переменного теплового потока, например, это может произойти из-за энергии, передаваемой через предмет или комплект специальной одежды, подвергшийся воздействию пламени. Приведен ряд примеров, в отношении которых проверяется метод расчета прогноза ожоговой травмы. Стандарт также содержит требования к in situ <*> калибровке датчика тепловой энергии - системе прогнозирования травмы кожи для диапазона тепловых потоков, возникающих под предметами одежды.

<a id="p100053"></a>

---

<a id="p100054"></a><*> "in situ" - латинский термин, переводится как "на месте; в месте нахождения".

<a id="p100055"></a>Методы расчета ожоговых травм кожи, представленные в настоящем методе испытания, не включают правила для обработки коротковолнового излучения, которое может проникать через кожу. К последним относятся дуговые вспышки, некоторые виды воздействий пламени с использованием жидкого или твердого топлива, а также ядерные источники.

<a id="p100056"></a>2 Нормативные ссылки

<a id="p100057"></a>В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты [для датированных ссылок применяют только указанное издание ссылочного стандарта, для недатированных - последнее издание (включая все изменения)]:
<a id="p100058"></a>ISO 11610, Protective clothing - Vocabulary (Одежда защитная. Словарь)
<a id="p100059"></a>ISO 13506-1, Protective clothing against heat and flame - Part 1: Test method for complete garments - Measurement of transferred energy using an instrumented manikin (Одежда специальная для защиты от тепла и пламени. Часть 1. Метод испытания специальной одежды. Измерение переданной энергии с применением манекена, оснащенного приборами)

<a id="p100060"></a>3 Термины и определения

<a id="p100061"></a>В настоящем стандарте применены термины по ISO 13506-1 и ISO 11610, а также следующие термины с соответствующими определениями.
<a id="p100062"></a>ISO и IEC ведут терминологические базы данных для использования в области стандартизации по следующим адресам:
- <a id="p100063"></a>платформа онлайн-просмотра ISO: доступна по https://www.iso.org/obp;
- <a id="p100064"></a>Электропедия IEC: доступна по https://www.electropedia.org/
<a id="p100065"></a>3.1 ожоговая травма (burn injury): Повреждение, которое проникает на различную глубину внутрь тканей человека из-за повышенных температур в результате теплопередачи на поверхность кожи.
<a id="p100066"></a>*Примечание* - Ожоговая травма в тканях человека возникает, когда ткань нагревается, и воздействие повышенной температуры (> 44 °C) сохраняется в течение критического периода времени. В настоящем стандарте принимается, что кожа имеет три слоя: эпидермис, который является грубым наружным слоем, дерма, которая является слоем ниже эпидермиса, и гиподерма (жировая ткань), которая является жировым слоем ткани глубже, чем дерма. В рамках настоящего стандарта принимают, что толщины слоев одинаковы по всему телу человека. Изменения толщины, которые происходят с возрастом, месторасположением и полом, не учитывают. Тяжесть повреждения, называемая прогнозируемой ожоговой травмой первой, второй или третьей степени (или частичной толщины, или полной толщины), зависит от величины повышения температуры свыше 44 °C и времени, в течение которого она остается на уровне или свыше 44 °C.

<a id="p100067"></a>3.1.1 ожоговая травма первой степени; ожог первой степени (first-degree burn injury/first-degree burn): Ожоговое повреждение, при котором пострадала только поверхностная часть эпидермиса.
<a id="p100068"></a>Примечание - Кожа становится красной, но не покрывается волдырями, и ожог не проходит насквозь. Ожоговая травма первой степени обратима. В настоящем стандарте указано время возникновения прогнозируемой ожоговой травмы первой степени при значении $\Omega = 0,53$ [см. [формулу (3)](#p100191)] на глубине кожи 75 мкм, т.е. на границе эпидермиса и дермы.

<a id="p100069"></a>3.1.1.1 площадь ожоговой травмы первой степени; площадь ожога первой степени (first-degree burn injury area/first-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется только расчетная ожоговая травма первой степени [(3.1.1)](#p100067).
<a id="p100070"></a>3.1.2 ожоговая травма второй степени; ожог второй степени; ожог частичной толщины (second-degree burn injury/second-degree burn/partial thickness burn): Ожоговое повреждение, при котором происходит ожог эпидермиса и в различной степени дермы, но вся толщина дермы обычно не разрушается и гиподерма не повреждается.
<a id="p100071"></a>Примечание - Ожоговая травма второй степени более серьезна, чем ожоговая травма первой степени, приводящая к полному некрозу (гибели живых клеток) слоя эпидермиса, обычно сопровождающемуся волдырем, но обратима, особенно если площадь поражения невелика. В настоящем стандарте указано время возникновения прогнозируемой ожоговой травмы второй степени при значении $\Omega = 1,0$ [см. [формулу (3)](#p100191)] на глубине кожи 75 мкм, т.е. на границе эпидермиса и дермы.

<a id="p100072"></a>3.1.2.1 площадь ожоговой травмы второй степени; площадь ожога второй степени (second-degree burn injury area/second-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых расчетная ожоговая травма второй степени является наиболее тяжелой из прогнозируемых травм.
<a id="p100073"></a>3.1.3 ожоговая травма третьей степени/ожог третьей степени; ожог полной толщины (third-degree burn injury/third-degree burn/full thickness burn): Ожоговое повреждение, которое распространяется через дерму в гиподерму или за ее пределы.
<a id="p100074"></a>Примечание - Ожоговая травма третьей степени является необратимой. В настоящем стандарте указано время возникновения прогнозируемой ожоговой травмы третьей степени при значении $\Omega = 1,0$ [см. [формулу (3)](#p100191)] на глубине кожи 1200 мкм, т.е. на границе дермы и гиподермы.

<a id="p100075"></a>3.1.3.1 площадь ожоговой травмы третьей степени; площадь ожога третьей степени (third-degree burn injury area/third-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется расчетная ожоговая травма третьей степени [(3.1.3)](#p100073).
<a id="p100076"></a>3.1.4 общая площадь ожоговой травмы; общая площадь ожога (total burn injury area/total burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется по меньшей мере ожоговая травма второй степени.
<a id="p100077"></a>3.2 значение омега $\Omega$ (omega value $\Omega$ ): Параметр травмы кожи, значение интеграла повреждений [(см. [формулу (3)](#p100191)], который указывает на прогнозируемую ожоговую травму [(3.1)](#p100065) при определенных значениях глубины кожи и температурных режимах.
<a id="p100078"></a>3.3 время до появления болевых ощущений (time to pain): Время, необходимое для того, чтобы болевые рецепторы достигли температуры 43,2 °C.
<a id="p100079"></a>*Примечание* - В настоящем стандарте принимают, что болевые рецепторы расположены на 195 мкм ниже поверхности кожи.

<a id="p100080"></a>4 Общие требования

<a id="p100081"></a>Желательно использовать расчет прогнозируемой ожоговой травмы кожи для сравнения относительных характеристик специальной одежды с применением методов испытаний, которые измеряют тепло, переданное к поверхности манекена при определенном воздействии тепловой энергии. Настоящий стандарт описывает метод расчета, который должен использоваться для данной цели при проведении испытаний, описанных в ISO 13506-1. ISO 13506-1 устанавливает метод измерения передачи энергии, который может быть использован в качестве основы для оценки относительных термозащитных характеристик испытуемого образца. Эксплуатационные характеристики зависят как от применяемых материалов, так и от конструкции, а также посадки предмета одежды на испытательном манекене. Средний воздействующий тепловой поток составляет 84 кВт/м2 с продолжительностью от 3 до 20 с.
<a id="p100082"></a>Прогнозируемая ожоговая травма, определяемая в настоящем методе испытания, использует упрощенную математическую модель, которая напрямую не переводится в фактическую ожоговую травму кожи человека при любых воздействиях в условиях испытания. Модель основана на измерениях, сделанных на предплечьях человека (Столл и Грин [[8]](#p100632)).
<a id="p100083"></a>Испытуемый образец надевают на манекен размера взрослого человека (см. ISO 13506-1:2024, пункт 5.1) в атмосферных условиях окружающей среды и подвергают воздействию лабораторно смоделированного открытого пламени с контролируемыми тепловым потоком, продолжительностью и распределением пламени. Процедуру испытания, сбор данных, расчет результатов и подготовку протокола испытаний выполняют с использованием компьютерного оборудования и программного обеспечения.
<a id="p100084"></a>Тепловая энергия, передаваемая через испытуемый образец и от испытуемого образца к поверхности манекена во время и после воздействия, измеряется датчиками теплового потока, расположенными на поверхности манекена. Количество тепла меняется со временем. Метод, указанный в настоящем стандарте, использует измерения теплового потока по ISO 13506-1 для расчета прогнозируемого времени до появления болевых ощущений для каждого датчика тепловой энергии, площадей ожоговых травм первой, второй и третьей степени и общей площади ожоговой травмы, полученной в результате воздействия. Идентификацию испытуемого образца, условия испытания, комментарии и замечания относительно цели испытания и реакции испытуемого образца на воздействие записывают и включают как часть протокола испытаний. Полная переданная энергия и/или прогнозируемая площадь ожоговой травмы кожи, а также то, как испытуемый образец реагирует на воздействие пламени, являются индикаторами эффективности испытуемого образца для данного метода испытания. Метод прогнозирования ожоговой травмы кожи может быть использован с другими методами испытаний, которые производят аналогичные воздействия.
<a id="p100085"></a>В [разделе 6](#p100088) приведена подробная информация о требуемом расчете прогнозируемой травмы кожи, а в [разделе 7](#p100230) перечислен ряд примеров, в отношении которых метод расчета должен быть проверен для демонстрации соответствия заданной точности.

<a id="p100086"></a>5 Испытательное оборудование, подготовка образцов и порядок проведения испытания

<a id="p100087"></a>Подробная информация об испытательном оборудовании, подготовка и надевание испытуемого образца, а также порядок проведения испытания приведены в ISO 13506-1:2024 (разделы 5 - 8). В дополнение к процедурам калибровки, приведенным в ISO 13506-1:2024 (приложение C), лаборатории должны выполнять валидацию, описанную в [разделе 7](#p100230).

<a id="p100088"></a>6 Расчет прогнозируемой ожоговой травмы кожи


#### <a id="p100089"></a>6.1 Модель кожи


##### <a id="p100090"></a>6.1.1 Общие требования

<a id="p100091"></a>Настоящий стандарт содержит описания двух моделей кожи:
- <a id="p100092"></a>значения характеристик кожи для модели кожи с температурно-зависимым коэффициентом теплопроводности (модель кожи A) должны соответствовать указанным в [таблицах 1](#p100109), [2](#p100129) и [приложении A](#p100408);
- <a id="p100093"></a>значения характеристик кожи для модели кожи с температурно-независимым коэффициентом теплопроводности (модель кожи B) должны соответствовать указанным в [таблицах 1](#p100109), [3](#p100157).
<a id="p100094"></a>Примечание 1 - Значения характеристик кожи, перечисленные в [таблицах 1](#p100109) - [3](#p100157) и [приложении A](#p100408), а также расчетные примеры, указанные в [разделе 7](#p100230), были определены целевой группой в рамках ASTM (Американское общество по испытаниям и материалам), работающей над ASTM F1930 [[6]](#p100629), методом испытания, разработанным вместе с серией ISO 13506. Рабочая группа изменила эксперименты Столл и Грина [[7]](#p100632) таким образом, чтобы они соответствовали в пределах 10% условию $\Omega = 1,0$ [[формула (3)]](#p100191) для всех примеров Столл с частичным покрытием волдырями. В литературных источниках были найдены значения толщины трех слоев (in vivo) в предплечьях взрослых мужчин, а также начальное распределение температуры через слои в предплечье (1 °C). Используя данную информацию, формулы, приведенные в [6.1.3](#p100098) и [6.1.5](#p100189), а также значения P и $\Delta E$ , определенные Уивером и Столл [[8]](#p100634) и показанные ниже, методы проб и ошибок и оптимизации были использованы для нахождения значений коэффициента теплопроводности, удельной теплоемкости и плотности отдельных слоев так, чтобы при одном наборе значений все экспериментальные измерения травм кожи Столл и Грина [[7]](#p100632) плюс обобщения, рассчитанные Уивером и Столл [[8]](#p100634), можно было предсказать с $\Omega = 1 \pm 0,1$ . Полученные значения являются репрезентативными для живой ткани (in vivo). Таким образом, кровоток и его потенциальное влияние на результаты/прогнозы являются неявными в решении, использующем формулы и параметры, приведенные ниже.
<a id="p100095"></a>*Примечание* 2 - ASTM F1930 содержит подробную историческую информацию о развитии в прогнозировании травм кожи вследствие теплового притока от горячих жидкостей и источников чистого теплового излучения.


##### <a id="p100096"></a>6.1.2 Значения теплового потока датчика манекена как функция времени

<a id="p100097"></a>Значения поглощенного теплового потока qi(t), кВт·м-2, каждого датчика манекена i на каждом временном интервале t, как это предусмотрено ISO 13506-1, должны приниматься в качестве входных данных для расчета прогноза ожоговой травмы кожи.

##### <a id="p100098"></a>6.1.3 Определение прогнозируемого внутреннего температурного поля кожи и гиподермы (жировой ткани)


###### <a id="p100099"></a>6.1.3.1 Общие требования

<a id="p100100"></a>Термическое воздействие должно быть представлено как переходная одномерная задача диффузии тепла, в которой температура внутри слоев кожи эпидермиса, дермы, и гиподермы (жировой ткани) изменяется во времени и в зависимости от расположения (глубины) и описывается параболической дифференциальной [формулой (1)](#p100101) (уравнение поля Фурье):

<a id="p100101"></a> $\rho C_{p} \frac{\partial T}{\partial t} = k \frac{\partial^{2}T}{\partial x^{2}}$ , (1)

<a id="p100102"></a>где $\rho C_{p}$ - объемная теплоемкость, Дж·м-3·К-1;
<a id="p100103"></a>t - время, с;
<a id="p100104"></a>x - глубина от поверхности кожи, мкм;
<a id="p100105"></a>T(x,t) - температура на глубине x в момент времени t, °C;
<a id="p100106"></a>k(x,T) - коэффициент теплопроводности на глубине x при температуре T, Вт·м-1·К-1.
<a id="p100107"></a>Параметры, указанные для модели кожи A (т.е. в [таблицах 1](#p100109), [2](#p100129) и [приложении A](#p100408)) или для модели кожи B (т.е. в [таблицах 1](#p100109), [3](#p100157)), должны использоваться при расчете [формулы (1)](#p100101).

<a id="p100108"></a>Таблица 1

<a id="p100109"></a>Модель кожи. Толщина слоев и глубина границы между слоями

<a id="p100110"></a>В микрометрах

| <a id="p100111"></a>Параметр | <a id="p100112"></a>Поверхность кожи | <a id="p100113"></a>Эпидермис | <a id="p100114"></a>Граница эпидермиса и дермы | <a id="p100115"></a>Дерма | <a id="p100116"></a>Граница дермы и гиподермы | <a id="p100117"></a>Гиподерма |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100118"></a>Глубина от поверхности кожи | <a id="p100119"></a>0 |  | <a id="p100120"></a>75 |  | <a id="p100121"></a>1200 |  |
| <a id="p100122"></a>Толщина слоев |  | <a id="p100123"></a>75 |  | <a id="p100124"></a>1125 |  | <a id="p100125"></a>3885 |



###### <a id="p100126"></a>6.1.3.2 Физические характеристики модели кожи с температурно-зависимым коэффициентом теплопроводности k (модель кожи A)

<a id="p100127"></a>Известно, что коэффициент теплопроводности каждого из слоев кожи изменяется в зависимости от температуры вследствие обобщенных теплофизических характеристик компонентов слоя (упрощенный состав: вода, белок и жир). Купер и Трезек [[9]](#p100636) и Нокс и др. [[10]](#p100638) разработали соотношения для оценки теплофизических свойств кожи и подкожных (жировых) слоев на основе процентного содержания воды, белка и жира в каждом слое. [Приложение A](#p100408) определяет значения для состава слоев, объемной теплоемкости слоя $\rho C_{p}(x)$ и температурно-зависимого коэффициента теплопроводности k(x,T) в зависимости от обобщенных компонентов слоев кожи (вода, белок и жир), которые удовлетворяют требованиям [раздела 7](#p100230) и могут использоваться для расчета [формулы (1)](#p100101). Референтные значения коэффициента теплопроводности (для температуры 32,5 °C), объемной теплоемкости и состава слоев приведены в [таблице 2](#p100129). Для расчета значений коэффициента теплопроводности k при температурах, отличных от 32,5 °C, см. [приложение A](#p100408).

<a id="p100128"></a>Таблица 2

<a id="p100129"></a>Физические характеристики модели кожи
с температурно-зависимым коэффициентом теплопроводности k


| <a id="p100130"></a>Параметр | <a id="p100131"></a>Эпидермис | <a id="p100132"></a>Дерма | <a id="p100133"></a>Гиподерма |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100134"></a>Коэффициент теплопроводности k, Вт·м-1·К-1 при T(0,0) = 32,5 °C | <a id="p100135"></a>0,615 5 | <a id="p100136"></a>0,597 6 | <a id="p100137"></a>0,365 9 |
| <a id="p100138"></a>Объемная теплоемкость $\rho C_{p}$ , Дж·м-3·К-1 | <a id="p100139"></a>4,158·106 | <a id="p100140"></a>4,017·106 | <a id="p100141"></a>2,285·106 |
| <a id="p100142"></a>Процентное содержание воды, % от массы | <a id="p100143"></a>80 | <a id="p100144"></a>70 | <a id="p100145"></a>20 |
| <a id="p100146"></a>Процентное содержание жира, % от массы | <a id="p100147"></a>6 | <a id="p100148"></a>12 | <a id="p100149"></a>72 |
| <a id="p100150"></a>Процентное содержание белка, % от массы | <a id="p100151"></a>14 | <a id="p100152"></a>18 | <a id="p100153"></a>8 |


<a id="p100154"></a>6.1.3.3 Физические характеристики для модели кожи с температурно-независимым коэффициентом теплопроводности k (модель кожи B)
<a id="p100155"></a>Если предположить, что коэффициент теплопроводности k зависит только от слоя и не зависит от температуры, то значения коэффициента теплопроводности k и объемной теплоемкости $\rho C_{p}$ , приведенные в [таблице 3](#p100157), соответствуют требованиям [раздела 7](#p100230) при использовании в расчете по [формуле (1)](#p100101).

<a id="p100156"></a>Таблица 3

<a id="p100157"></a>Физические характеристики для модели кожи
с температурно-независимым коэффициентом теплопроводности k


| <a id="p100158"></a>Параметр | <a id="p100159"></a>Эпидермис | <a id="p100160"></a>Дерма | <a id="p100161"></a>Гиподерма |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100162"></a>Коэффициент теплопроводности k, Вт·м-1·К-1 | <a id="p100163"></a>0,628 0 | <a id="p100164"></a>0,582 0 | <a id="p100165"></a>0,293 0 |
| <a id="p100166"></a>Объемная теплоемкость $\rho C_{p}$ , Дж·м-3·К-1 | <a id="p100167"></a>4,40·106 | <a id="p100168"></a>4,184·106 | <a id="p100169"></a>2,60·106 |



###### <a id="p100170"></a>6.1.3.4 Математические методы для расчета [формулы (1)](#p100101)

<a id="p100171"></a>[Формулу (1)](#p100101) решают численно, используя трехслойную модель кожи, определенную в [таблице 1](#p100109), которая учитывает зависимость глубины от коэффициента теплопроводности и значений объемной теплоемкости, либо как указано в [таблице 2](#p100129) и [приложении A](#p100408), либо как указано в [таблице 3](#p100157). Каждый из трех слоев должен иметь постоянную толщину и располагаться параллельно поверхности.
<a id="p100172"></a>Использование абсолютных температур рекомендуется при расчете [формулы (1)](#p100101), поскольку [формула (3)](#p100191), которую используют для расчета $\Omega$ , параметра ожоговой травмы, требует абсолютных температур.
<a id="p100173"></a>Примечание - Средние значения характеристик, приведенные в [таблицах 1](#p100109) - [3](#p100157), являются репрезентативными для in vivo (живых) значений для волярной поверхности предплечий испытуемых, участвовавших в экспериментах Столл и Грина [[7]](#p100632). Известно, что коэффициент теплопроводности каждого из слоев изменяется в зависимости от температуры вследствие обобщенных теплофизических характеристик компонентов слоя (упрощенный состав: вода, белок и жир). Температурную зависимость коэффициента теплопроводности каждого слоя моделируют в соответствии с определенным составом слоя. См. [6.1.1](#p100090) и [приложение A](#p100408).

<a id="p100174"></a>Эффективными методами дискретизации для расчета [формулы (1)](#p100101) считают:
<a id="p100175"></a>a) метод конечных разностей (следующий за представлением центральных разностей "комбинированного метода", где ожидаются ошибки усечения второго порядка как в $\Delta t$ , так и в $\Delta x$ );
<a id="p100176"></a>b) метод конечных элементов (например, метод Галеркина) и
<a id="p100177"></a>c) метод конечных объемов (иногда называемый методом контрольных объемов).
<a id="p100178"></a>Рассчитывают и сохраняют изменяющееся во времени внутреннее температурное поле для кожи и гиподермы (жировой ткани) для каждого датчика в каждый момент сбора данных в течение всего периода сбора данных путем применения каждого из время-зависимых значений поглощенного теплового потока датчиком на поверхности кожи, заявленных в [6.1.2](#p100096). Эти внутренние температурные поля должны включать, как минимум, расчет значений температуры на поверхности (глубина = 0,0 м) [т.е. T(0, t)], на границе дермы и эпидермиса модели кожи, используемой, чтобы прогнозировать ожог второй степени (глубина = 75 мкм) [т.е. T(75 мкм, t)], и на границе дермы и гиподермы модели кожи, используемой, чтобы прогнозировать ожоговую травму третьей степени (глубина = 1200 мкм) [т.е. T(1200 мкм, t)].
<a id="p100179"></a>Равномерно распределенные интервалы глубины $(\Delta x)$ , обозначаемые как "узлы" или "сетки", рекомендуются для максимальной точности во всех численных моделях. Значение 15 мкм для $\Delta x$ было определено как эффективное. Разреженные или неструктурированные сетки не рекомендуется использовать в методе конечных разностей. Использование значения 15 мкм для $\Delta x$ устанавливает узел на 195 мкм ниже поверхности кожи, что является рекомендуемой глубиной для расчета времени до появления болевых ощущений (расположение болевого рецептора).

##### <a id="p100180"></a>6.1.4 Начальные и граничные условия

<a id="p100181"></a>Начальные и граничные условия следующие:
<a id="p100182"></a>a) начальная температура T(x, 0) внутри трех слоев должна иметь линейный рост с глубиной от T(0,0) = 32,5 °C на поверхности до T(5085 мкм 0) = 33,5 °C на границе кожи и гиподермы (жировой ткани). Температура 33,5 °C на глубине 5085 мкм должна быть постоянной в течение всего времени.
<a id="p100183"></a>Примечание 1 - Пеннес [[11]](#p100640) измерил распределение температуры в предплечьях добровольцев. Для общей толщины кожи и гиподермы (жировой ткани), перечисленных в [таблице 1](#p100109), измеренное повышение составило 1 °C. Температура поверхности кожи добровольцев в экспериментах Столл и Грина [[7]](#p100632) поддерживалась очень близкой к 32,5 °C;

<a id="p100184"></a>b) тепловой поток действует только на поверхность кожи. Предполагается, что данный тепловой поток на поверхности кожи поглощается поверхностью, т.е. x = 0, и коэффициент теплопроводности является единственной характеристикой передачи тепла в кожу и гиподерму (жировую ткань).

<a id="p100185"></a> $k \frac{\partial T}{\partial x} = \dot{q}(t)$ . (2)

<a id="p100186"></a>Примечание 2 - Допускается, что коэффициент теплопроводности не учитывает усиленную теплопередачу только внутри кожи и внутри более глубоких слоев из-за изменения кровотока в дерме и гиподерме (жировой ткани). Значения in vivo (живые), приведенные в [таблице 2](#p100129) и [таблице 3](#p100157), были рассчитаны на основе экспериментальных результатов Столл и Грина [[7]](#p100632) и численных обобщениях Уивера и Столл [[8]](#p100634). Эти значения в значительной степени учитывают кровоток у испытуемых;

<a id="p100187"></a>c) тепловой поток на поверхности кожи в момент времени t = 0 (начало воздействия) равен нулю (0), т.е. q(0) = 0;
<a id="p100188"></a>d) значения теплового потока на поверхности кожи в любое время t > 0 являются время-зависимыми значениями поглощенного теплового потока (см. [6.1.2](#p100096)). Никакие поправки не вносятся для потерь теплового излучения или для различий в излучающей и поглощающей способностях между датчиками и поверхностью кожи, используемой в модели.

##### <a id="p100189"></a>6.1.5 Определение значения $\Omega$ для прогнозирования ожоговой травмы кожи

<a id="p100190"></a>Интегральную модель повреждения Энрикеса [[11]](#p100640), показанную в [формуле (3)](#p100191), используют, чтобы прогнозировать ожоговую травму кожи на основе значений температуры кожи в каждом интервале времени измерения при значениях глубины модели кожи 75 мкм (прогнозирование ожоговой травмы первой и второй степени) и 1200 мкм (прогнозирование ожоговой травмы третьей степени).

<a id="p100191"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/gNvR4mzO/img_0.png) , (3)

<a id="p100192"></a>где $\Omega$ - параметр ожоговой травмы;
<a id="p100193"></a>t - время воздействия и период сбора данных, с;
<a id="p100194"></a>P(x,T) - предэкспоненциальный член, зависящий от глубины и температуры, с-1;
<a id="p100195"></a>e - математическая постоянная (число Эйлера), равная 2,718 3;
<a id="p100196"></a> $\Delta E(x,T)$ - энергия активации, зависящая от глубины и температуры, Дж·моль-1;
<a id="p100197"></a>R - универсальная газовая постоянная, равная 8,314 5 Дж·моль-1·К-1;
<a id="p100198"></a>T(x,t) - температура кожи, зависящая от глубины и времени, °C.
<a id="p100199"></a>Расчет $\Omega$ проводят путем численного интегрирования по времени при T >= 44 °C. Значения P и ![ERΔ](https://i.bukva.ai/gNvR4mzO/img_1.png) для прогнозов ожоговой травмы первой, второй и третьей степени приведены в [таблице 4](#p100201).

<a id="p100200"></a>Таблица 4

<a id="p100201"></a>Постоянные для расчета омеги по [формуле (3)](#p100191)


| <a id="p100202"></a>Травма кожи | <a id="p100203"></a>Диапазон температур | <a id="p100204"></a>P | <a id="p100205"></a>![ERΔ](https://i.bukva.ai/gNvR4mzO/img_2.png) |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100206"></a>Первая и вторая степень [[7]](#p100632) | <a id="p100207"></a>44 °C <= T <= 50 °C | <a id="p100208"></a>2,185·10124 с-1 | <a id="p100209"></a>93 534,9 К |
|  | <a id="p100210"></a>T > 50 °C | <a id="p100211"></a>1,823·1051 с-1 | <a id="p100212"></a>39 109,8 К |
| <a id="p100213"></a>Третья степень [[7]](#p100632) [<*>](#p100221) | <a id="p100214"></a>44 °C <= T <= 50 °C | <a id="p100215"></a>4,322·1064 с-1 | <a id="p100216"></a>50 000 К |
|  | <a id="p100217"></a>T > 50 °C | <a id="p100218"></a>9,389·10104 с-1 | <a id="p100219"></a>80 000 К |



<a id="p100220"></a>

---

<a id="p100221"></a><*> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Номер ссылки [12] заменен на [7] в соответствии с [элементом](#p100613) "Библиография".


###### <a id="p100222"></a>6.1.5.1 Ожог первой степени

<a id="p100223"></a>Для определения прогнозируемого времени до ожоговой травмы первой степени рассчитывают $\Omega$ на глубине 75 мкм в каждый момент времени в течение периода сбора данных. Прогнозируемое время до ожоговой травмы первой степени - это первая точка по времени, где $\Omega \geq 0,53$ . Если такой точки нет, то ожоговая травма первой степени не прогнозируется.

###### <a id="p100224"></a>6.1.5.2 Ожог второй степени

<a id="p100225"></a>Для определения прогнозируемого времени до ожоговой травмы второй степени рассчитывают $\Omega$ на глубине 75 мкм в каждый момент времени в течение периода сбора данных. Прогнозируемое время до ожоговой травмы второй степени - это первая точка по времени, где $\Omega \geq 1,0$ . Если такой точки нет, то ожоговая травма второй степени не прогнозируется.

###### <a id="p100226"></a>6.1.5.3 Ожог третьей степени

<a id="p100227"></a>Для определения прогнозируемого времени до ожоговой травмы третьей степени рассчитывают $\Omega$ на глубине 1200 мкм в каждый момент времени в течение периода сбора данных. Прогнозируемое время до ожоговой травмы третьей степени - это первая точка по времени, где $\Omega \geq 1,0$ . Если такой точки нет, то ожоговая травма третьей степени не прогнозируется.

##### <a id="p100228"></a>6.1.6 Время до появления болевых ощущений

<a id="p100229"></a>Время до появления болевых ощущений прогнозируется, когда кожная ткань на глубине 195 мкм достигает температуры 43,2 °C, т.е. расчет [формулы (1)](#p100101) при T (195 мкм, t).

<a id="p100230"></a>7 Расчет ожоговых травм кожи на примерах и in situ калибровка


#### <a id="p100231"></a>7.1 Примеры и in situ валидация

<a id="p100232"></a>Расчет значения $\Omega$ в [формуле (3)](#p100191) экспоненциально зависим от абсолютной температуры. Таким образом, точный расчет температур в каждом из слоев кожи необходим для того, чтобы иметь точные прогнозы значений $\Omega$ и обеспечить соответствие методов прогнозирования ожоговой травмы кожи экспериментальным точкам Столл и Грина [[7]](#p100632).
<a id="p100233"></a>Данные требования включают в себя три этапа. Во-первых, должна быть обеспечена точность компьютерного кода для того, чтобы точно прогнозировать внутреннее распределение температуры в полубесконечном твердом теле. Второй шаг заключается в обеспечении того, чтобы прогнозирование травмы кожи соответствовало условиям, измеренным и спрогнозированным Столл и ее коллегами. Наконец, точность ввода-вывода аппаратного метода ожоговой травмы кожи проверяют путем воздействия на датчики манекена известным тепловым потоком и проверки того, что прогнозируемое время до наступления травмы второй степени соответствует экспериментальным точкам Столл и Грина [[7]](#p100632).

#### <a id="p100234"></a>7.2 Примеры прогнозирования температуры слоя кожи


##### <a id="p100235"></a>7.2.1 Общие требования

<a id="p100236"></a>Два данных примера основаны на решении задачи теплопроводности в полубесконечном твердом теле, первоначально - при постоянной температуре и затем - при внезапном воздействии постоянного теплового потока на его поверхность. Аналитическое решение доступно в любом учебнике по теплопередаче.
<a id="p100237"></a>Для двух примеров, перечисленных ниже, устанавливают начальную температуру слоев ткани на 30 °C в каждой точке. Поверхностный тепловой поток равен нулю в нулевой момент времени и достигает полного значения на первом временнум интервале. Основную температуру 30 °C на глубине 5085 мкм поддерживают в течение всех $\text{временны}´\text{х}$ интервалов расчетов.

##### <a id="p100238"></a>7.2.2 Первый пример

<a id="p100239"></a>a) Поглощенный тепловой поток на поверхности кожи равен 2 кВт·м-2.
<a id="p100240"></a>b) Коэффициент теплопроводности всех трех слоев ткани k = 0,1 Втм-1·К-1.
<a id="p100241"></a>c) Объемная теплоемкость всех трех слоев $\rho C_{p} = 4 \cdot 10^{6}\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 3} \cdot \text{К}^{- 1}$ .
<a id="p100242"></a>d) Рассчитывают температуру при значениях глубины 0; 75 и 1200 мкм через 60 с после начала воздействия. Используют любой временной интервал, равный или менее 0,1 с.

##### <a id="p100243"></a>7.2.3 Второй пример

<a id="p100244"></a>a) Поглощенный тепловой поток на поверхности кожи равен 20 кВт·м-2.
<a id="p100245"></a>b) Коэффициент теплопроводности всех трех слоев ткани k = 0,6 Вт·м-1·К-1.
<a id="p100246"></a>c) Объемная теплоемкость всех трех слоев $\rho C_{p} = 4 \cdot 10^{6}\text{Дж } \cdot \text{м}^{- 3} \cdot \text{К}^{- 1}$ .
<a id="p100247"></a>d) Рассчитывают температуру при значениях глубины 0; 75 и 1200 мкм через 6 с после начала воздействия. Используют любой временной интервал, равный или менее 0,1 с.

##### <a id="p100248"></a>7.2.4 Требования к точности

<a id="p100249"></a>Температура и рост температуры в каждой из трех точек, рассчитанные на основе решения аналитическим методом для этих двух примеров, перечислены в [таблицах 5](#p100251), [6](#p100268). Прогнозируемый компьютерным кодом рост температуры должен соответствовать росту температуры из решения аналитическим методом в трех точках для двух примеров с максимальной погрешностью 0,2%.

<a id="p100250"></a>Таблица 5

<a id="p100251"></a>Первый пример


|  | <a id="p100252"></a>Тепловой поток Q, равный 2 кВт·м-2 | <a id="p100253"></a>Время расчета, равное 60 с | <a id="p100254"></a>Температура на глубине 0 мкм, °C | <a id="p100255"></a>Температура на глубине 75 мкм, °C | <a id="p100256"></a>Температура на глубине 1200 мкм, °C |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100257"></a>Решение аналитическим методом | <a id="p100258"></a>k = 0,1 Вт·м-1·К-1 | <a id="p100259"></a>$\rho C_{p} = 4\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 3} \cdot \text{К}^{- 1}$ | <a id="p100260"></a>57,64 | <a id="p100261"></a>56,17 | <a id="p100262"></a>40,02 |
| <a id="p100263"></a>Рост температуры |  |  | <a id="p100264"></a>27,64 | <a id="p100265"></a>26,17 | <a id="p100266"></a>10,02 |


<a id="p100267"></a>Таблица 6

<a id="p100268"></a>Второй пример


|  | <a id="p100269"></a>Тепловой поток Q, равный 20 кВт·м-2 | <a id="p100270"></a>Время расчета, равное 6 с | <a id="p100271"></a>Температура на глубине 0 мкм, °C | <a id="p100272"></a>Температура на глубине 75 мкм, °C | <a id="p100273"></a>Температура на глубине 1200 мкм, °C |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100274"></a>Решение аналитическим методом | <a id="p100275"></a>k = 0,6 Вт·м-1·К-1 | <a id="p100276"></a>$\rho C_{p} = 4\text{МДж } \cdot \text{м}^{- 3} \cdot \text{К}^{- 1}$ | <a id="p100277"></a>65,68 | <a id="p100278"></a>63,24 | <a id="p100279"></a>39,07 |
| <a id="p100280"></a>Рост температуры |  |  | <a id="p100281"></a>35,68 | <a id="p100282"></a>33,24 | <a id="p100283"></a>9,07 |



#### <a id="p100284"></a>7.3 Расчет ожоговых травм кожи на примерах

<a id="p100285"></a>Метод расчета, используемый в [6.1.5](#p100189), должен отвечать требованиям валидации, указанным в [таблице 7](#p100289).
<a id="p100286"></a>При валидации модели ожоговой травмы кожи используют значения толщины слоя, коэффициента теплопроводности и объемной теплоемкости, указанные в [таблице 2](#p100129) и [приложении A](#p100408) или в [таблице 3](#p100157), а также начальные и граничные условия из [6.1.4](#p100180) за исключением того, что тепловые потоки воздействия из [перечисления d) 6.1.4](#p100188) становятся постоянными значениями, указанными в [таблице 7](#p100289). Общее время расчета должно быть выбрано таким образом, чтобы температура на границах эпидермиса и дермы, дермы и гиподермы во время фазы охлаждения опускалась ниже 44 °C. Для данных примеров предполагается, что поверхность кожи является адиабатической во время фазы охлаждения, то есть никаких тепловых потерь с поверхности во время охлаждения не происходит.
<a id="p100287"></a>*Примечание* - Адиабатическое граничное условие при охлаждении выбрано из-за отсутствия подробной информации в опубликованных документах по ориентации предплечий и близости окружающего оборудования, используемого для проведения экспериментов. Кроме того, данные, полученные от датчиков тепловой энергии при проведении испытания по ISO 13506-1, учитывают конвективные потери и потери теплового излучения, которые по своей сути являются результатом расчета чистой энергии, поглощенной датчиками тепловой энергии. Поэтому данное адиабатическое предположение применимо только к набору данных валидации модели, а не ко всему методу испытания.

<a id="p100288"></a>Таблица 7

<a id="p100289"></a>Набор данных валидации модели кожи


<table>
<colgroup><col width="42%"><col width="27%"><col width="31%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100290"></a>Поглощенный воздействующий тепловой поток <sup><a href="#p100329">a</a></sup> (постоянная воздействия), Вт·м-2</td><td><a id="p100291"></a>Продолжительность воздействия, с</td><td><a id="p100292"></a>Необходимый размер $\text{временны}´\text{х}$ интервалов, с</td></tr>
<tr><td><a id="p100293"></a>3935</td><td><a id="p100294"></a>35,9</td><td><a id="p100295"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100296"></a>5903</td><td><a id="p100297"></a>21,09</td><td><a id="p100298"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100299"></a>11 805</td><td><a id="p100300"></a>8,30</td><td><a id="p100301"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100302"></a>15 740</td><td><a id="p100303"></a>5,55</td><td><a id="p100304"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100305"></a>23 609</td><td><a id="p100306"></a>3,00</td><td><a id="p100307"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100308"></a>31 479</td><td><a id="p100309"></a>1,95</td><td><a id="p100310"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100311"></a>39 348</td><td><a id="p100312"></a>1,41</td><td><a id="p100313"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100314"></a>47 218</td><td><a id="p100315"></a>1,08</td><td><a id="p100316"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100317"></a>55 088</td><td><a id="p100318"></a>0,862</td><td><a id="p100319"></a>0,001</td></tr>
<tr><td><a id="p100320"></a>62 957</td><td><a id="p100321"></a>0,713</td><td><a id="p100322"></a>0,001</td></tr>
<tr><td><a id="p100323"></a>70 827</td><td><a id="p100324"></a>0,603</td><td><a id="p100325"></a>0,001</td></tr>
<tr><td><a id="p100326"></a>78 697</td><td><a id="p100327"></a>0,522</td><td><a id="p100328"></a>0,001</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p100329"></a><sup>a</sup> Модели кожи, использующие поглощенный тепловой поток и значения времени воздействия из данной таблицы, должны приводить к значениям $\Omega = 1 \pm 0,10$ для всех испытательных примеров на границе эпидермиса и дермы в то время, когда эта температура границы снизилась до или ниже 44 °C. Это прогностическое требование основано на результатах, опубликованных Уивером и Столл [[8]](#p100634). Для данных расчетов должны использоваться характеристики кожного слоя, перечисленные либо в <a href="#p100109">таблицах 1</a>, <a href="#p100129">2</a> и <a href="#p100408">приложении A</a>, либо в <a href="#p100109">таблицах 1</a>, <a href="#p100157">3</a>, а также расчетные постоянные из <a href="#p100201">таблицы 4</a>. Кроме того, время, при котором $\Omega = 1$ , никогда не должно быть меньше продолжительности воздействия, указанной в данной таблице. Это последнее уравнение должно сохранять прогнозирование в соответствии с наблюдениями Столл и Грина [[7]](#p100632). Необходимо обратить внимание, что параметр $\Omega$ является кумулятивным значением и при температуре границы эпидермиса и дермы ниже 44 °C не дает отрицательных значений, которые вычитаются.</td></tr>
</table>



#### <a id="p100330"></a>7.4 In situ валидация прогнозирования ожоговой травмы

<a id="p100331"></a>В дополнение к индивидуальной калибровке датчика должна быть проведена проверка модели "датчик тепловой энергии - сбор данных - прогнозирование ожоговой травмы" как единого целого. Случайно выбранный датчик из каждого модуля сбора данных подвергают воздействию известного постоянного теплового потока с продолжительностью, отвечающей требованиям [таблицы 8](#p100334), в результате чего компьютерная программа для прогнозирования ожоговой травмы на манекене рассчитает ожоговую травму второй степени. Для проведения проверки используют источник теплового излучения. В [таблице 8](#p100334) приведены три различных диапазона теплового потока (3800 - 4200 Вт·м-2, 7600 - 8400 Вт·м-2, 15 200 - 16 800 Вт·м-2). In situ валидация должна проводиться в каждом из трех диапазонов и соответствовать требованиям, приведенным в [таблице 8](#p100334). Общий диапазон тепловых потоков охватывает те, которые используются Столл и Грином [[7]](#p100632). Если требуется интерполяция, учитывают сильно нелинейное поведение зависимости или рассчитывают продолжительность воздействия с помощью компьютерного кода прогнозирования ожоговой травмы на манекене.
<a id="p100332"></a>Данная in situ валидация должна проводиться как минимум ежегодно. Должна вестись постоянная запись валидации. Если валидация выходит за пределы рекомендуемых значений из [таблицы 8](#p100334), определяют причину и исправляют ее.

<a id="p100333"></a>Таблица 8

<a id="p100334"></a>Датчик манекена. Прогнозирование ожоговой травмы.
Параметры in situ калибровки


| <a id="p100335"></a>Поглощенный тепловой поток, Вт·м-2 | <a id="p100336"></a>Рекомендуемое непрерывное время нагрева, с | <a id="p100337"></a>Диапазон значений требуемых периодов времени для значения омега, равного 1,0 |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100338"></a>3800 | <a id="p100339"></a>45 | <a id="p100340"></a>35,4 - 43,2 |
| <a id="p100341"></a>3900 | <a id="p100342"></a>45 | <a id="p100343"></a>34,2 - 41,8 |
| <a id="p100344"></a>4000 | <a id="p100345"></a>45 | <a id="p100346"></a>33,0 - 40,4 |
| <a id="p100347"></a>4100 | <a id="p100348"></a>40 | <a id="p100349"></a>32,0 - 39,2 |
| <a id="p100350"></a>4200 | <a id="p100351"></a>40 | <a id="p100352"></a>31,1 - 38,0 |
| <a id="p100353"></a>7600 | <a id="p100354"></a>20 | <a id="p100355"></a>14,2 - 17,4 |
| <a id="p100356"></a>7800 | <a id="p100357"></a>20 | <a id="p100358"></a>13,7 - 16,7 |
| <a id="p100359"></a>8000 | <a id="p100360"></a>20 | <a id="p100361"></a>13,2 - 16,2 |
| <a id="p100362"></a>8200 | <a id="p100363"></a>20 | <a id="p100364"></a>12,8 - 15,6 |
| <a id="p100365"></a>8400 | <a id="p100366"></a>20 | <a id="p100367"></a>12,4 - 15,2 |
| <a id="p100368"></a>15 200 | <a id="p100369"></a>10 | <a id="p100370"></a>5,5 - 6,7 |
| <a id="p100371"></a>15 600 | <a id="p100372"></a>10 | <a id="p100373"></a>5,2 - 6,4 |
| <a id="p100374"></a>16 000 | <a id="p100375"></a>10 | <a id="p100376"></a>5,0 - 6,2 |
| <a id="p100377"></a>16 400 | <a id="p100378"></a>10 | <a id="p100379"></a>4,9 - 5,9 |
| <a id="p100380"></a>16 800 | <a id="p100381"></a>10 | <a id="p100382"></a>4,7 - 5,7 |


<a id="p100383"></a>Примечание - Параметры из [таблицы 8](#p100334) охватывают диапазон поглощенных тепловых потоков, использованных Столл и Грином [[7]](#p100632) в своих экспериментах. Значения времени, перечисленные в [таблице 8](#p100334), представляют собой прогнозируемое время горения при непрерывном нагреве и, таким образом, отличаются от средних значений, определенных в экспериментах, проведенных Столл и Грином, которые представлены в [7.3](#p100284) и [таблице 7](#p100289). Столл и Грин использовали воздействия постоянной интенсивности с фиксированной продолжительностью воздействия, что приводило к травме, возникающей через некоторое время после прекращения воздействия, когда слои кожи охлаждались. Именно общее время, в течение которого растет количество клеток, имеющих температуру выше 44 °C, имеет важное значение в появлении повреждения клеток и образования волдырей на коже (ожоговая травма второй степени). Здесь нагрев происходит непрерывно до конечной точки. При непрерывном нагревании наступление ожоговой травмы второй степени будет происходить в момент времени, более поздний, чем время воздействия, используемое Столл и Грином, поскольку период охлаждения не включается, и конечное значение омега будет больше 1,0.

<a id="p100384"></a>8 Протокол испытаний


#### <a id="p100385"></a>8.1 Общие требования

<a id="p100386"></a>Указывают, что образец (образцы) был(и) испытан(ы) в соответствии с ISO 13506-1, и оценивают результаты испытаний в соответствии с настоящим стандартом.
<a id="p100387"></a>В дополнение к информации из протокола испытаний по ISO 13506-1 в протокол испытаний должна быть включена информация, описанная в [8.2](#p100388), [8.3](#p100392).

#### <a id="p100388"></a>8.2 Модель кожи

<a id="p100389"></a>Указывают, какая модель кожи использовалась при расчетах прогноза ожоговой травмы:
- <a id="p100390"></a>модель A, в соответствии с [таблицами 1](#p100109), [2](#p100129) и [приложением A](#p100408), или
- <a id="p100391"></a>модель B, в соответствии с [таблицами 1](#p100109), [3](#p100157).

#### <a id="p100392"></a>8.3 Результаты расчета


##### <a id="p100393"></a>8.3.1 Общие требования

<a id="p100394"></a>В протокол включают результаты по общей площади поверхности манекена, получившей прогнозируемую ожоговую травму второй и третьей степени. Прогнозируемая ожоговая травма основывается как на общей площади манекена, содержащего датчики теплового потока (см. [8.3.2](#p100396)), так и на общей площади манекена, покрытого испытуемым образцом (см. [8.3.3](#p100400)). Неисправный(е) или нефункционирующий(е) датчик(и) и соответствующая(ие) отображаемая(ые) область(и) должны быть исключены из расчетов общей площади манекена [(8.3.2)](#p100396) и площади, покрываемой испытуемым образцом [(8.3.3)](#p100400).
<a id="p100395"></a>Время до появления болевых ощущений и время начала прогнозируемой ожоговой травмы первой степени может быть рассчитано и при необходимости внесено в протокол.
<a id="p100396"></a>8.3.2 Прогнозируемая площадь (%) травмы на манекене на основе общей площади манекена, содержащей датчики теплового потока
<a id="p100397"></a>a) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы второй степени на манекене (%).
<a id="p100398"></a>b) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы третьей степени на манекене (%).
<a id="p100399"></a>c) Прогнозируемая площадь общей ожоговой травмы на манекене [т.е. сумма ожоговых травм второй и третьей степени (%)] и связанная с ней вариационная статистика, такая как стандартное отклонение.

##### <a id="p100400"></a>8.3.3 Прогнозируемая площадь (%) травмы манекена, основанная только на площади манекена, покрытого испытуемым образцом

<a id="p100401"></a>a) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы второй степени (%) от покрытой площади манекена.
<a id="p100402"></a>b) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы третьей степени (%) от покрытой площади манекена.
<a id="p100403"></a>c) Прогнозируемая площадь общей ожоговой травмы (%) [т.е. сумма ожоговых травм второй и третьей степени (%)] от покрытой площади манекена и связанная с ней вариационная статистика, такая как стандартное отклонение.

##### <a id="p100404"></a>8.3.4 Иная информация

<a id="p100405"></a>Должна быть внесена в протокол схема манекена, показывающая расположение и уровни ожоговых травм в соответствии с прогнозируемыми площадями ожоговых травм второй и третьей степени.
<a id="p100406"></a>Может быть внесена в протокол таблица с указанием времени до появления болевых ощущений, травмы первой, второй и третьей степени по каждому датчику. Другая дополнительная внесенная в протокол информация может включать глубину ожоговой травмы (расположение, где $\Omega \geq 1,0$ ), средний тепловой поток и поглощенную энергию для каждого датчика.





<a id="p100407"></a>Приложение A
(обязательное)

<a id="p100408"></a>**МОДЕЛЬ КОЖИ С ТЕМПЕРАТУРНО-ЗАВИСИМЫМ КОЭФФИЦИЕНТОМ**
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ k(x,T)

<a id="p100409"></a>Параметры модели кожи:
- <a id="p100410"></a>объемная теплоемкость $\rho C_{p}$ , Дж·м-3·К-1 и
- <a id="p100411"></a>температурно-зависимый коэффициент теплопроводности k, Вт·м-1·К-1, рассчитывают для каждого слоя кожи в соответствии со следующими формулами, взятыми из литературных источников [[9]](#p100636) и [[10]](#p100638).
<a id="p100412"></a>Слои: 1 - эпидермис;
<a id="p100413"></a>2 - дерма;
<a id="p100414"></a>3 - гиподерма.
<a id="p100415"></a>Для любого слоя (где Wx - массовая доля материала; w - вода, f - жир, p - белок) рассчитывают следующие значения, используя [формулы (A.1)](#p100416) - [(A.3)](#p100418):

<a id="p100416"></a> $\rho = 1000 \cdot (\frac{W_{w}}{\rho_{w}} + \frac{W_{f}}{\rho_{f}} + \frac{W_{p}}{\rho_{p}}) - 1$ ; (A.1)

<a id="p100417"></a> $C_{p} = \frac{W_{w} \cdot C_{p,w} + W_{f} \cdot C_{p,f} + W_{p} \cdot C_{p,p}}{1000}$ ; (A.2)

<a id="p100418"></a> $k = \frac{\rho}{1000} \cdot (\frac{k_{w} \cdot W_{w}}{\rho_{w}} + \frac{k_{f} \cdot W_{f}}{\rho_{f}} + \frac{k_{p} \cdot W_{p}}{\rho_{p}})$ . (A.3)

<a id="p100419"></a>Используя следующие параметры:
<a id="p100420"></a>T - температура, °C;
- <a id="p100421"></a>значения теплофизических параметров воды:
<a id="p100422"></a> $\rho_{w} = 1000$ , плотность воды, кг·м-3;
<a id="p100423"></a>Cp,w = 4184, теплоемкость воды, Дж·кг-1·К-1;
<a id="p100424"></a>kw - коэффициент теплопроводности воды, Вт·м-1·К-1, рассчитанный по [формуле (A.4)](#p100425).

<a id="p100425"></a>kw = 0,570 69 + (1,586·10-3)T - (5,539 1·10-6)T2; (A.4)

- <a id="p100426"></a>значения теплофизических параметров жира:
<a id="p100427"></a> $\rho_{f} = 870$ , плотность жира, кг·м-3;
<a id="p100428"></a>Cp,f = 1841, теплоемкость жира, Дж·кг-1·К-1;
<a id="p100429"></a>kf - коэффициент теплопроводности жира, Вт·м-1·К-1, рассчитанный по [формуле (A.5)](#p100430).

<a id="p100430"></a>kf = 0,226 77 + (1,506 2·10-3)T - (1,673 6·10-6)T2; (A.5)

- <a id="p100431"></a>значения теплофизических параметров белка:
<a id="p100432"></a> $\rho_{p} = 1540$ , плотность белка, кг·м-3;
<a id="p100433"></a>Cp,p = 3807, теплоемкость белка, Дж·кг-1·К-1;
<a id="p100434"></a>kp - коэффициент теплопроводности белка, Вт·м-1·К-1, рассчитанный по [формуле (A.6)](#p100435).

<a id="p100435"></a>kp <*> = 0,836 8 + (1,046·10-3)T - (3,7321·10-6)T2; (A.6)


<a id="p100436"></a>

---

<a id="p100437"></a><*> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Обозначение теплопроводности белка "kf" заменено на "kp".

- <a id="p100438"></a>массовые доли для каждого из слоев:
<a id="p100439"></a>для слоя 1 (массовые [<**>](#p100449) доли для слоя эпидермиса):
<a id="p100440"></a>Ww = 800 г/кг, массовая доля воды;
<a id="p100441"></a>Wf = 60 г/кг, массовая доля жира;
<a id="p100442"></a>Wp = 140 г/кг, массовая доля белка;
<a id="p100443"></a>для слоя 2 (массовые доли для слоя дермы):
<a id="p100444"></a>Ww = 700 г/кг, массовая доля воды;
<a id="p100445"></a>Wf = 120 г/кг, массовая доля жира;
<a id="p100446"></a>Wp = 180 г/кг, массовая доля белка;
<a id="p100447"></a>для слоя 3 (массовые <**> доли для слоя гиподермы):

<a id="p100448"></a>

---

<a id="p100449"></a><**> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Для слоев 1 и 3 заменено "весовые доли" (в тексте ISO 13506-2:2024 "weight fractions") на "массовые доли".

<a id="p100450"></a>Ww = 200 г/кг, массовая доля воды;
<a id="p100451"></a>Wf = 720 г/кг, массовая доля жира;
<a id="p100452"></a>Wp = 80 г/кг, массовая доля белка.





<a id="p100453"></a>Приложение B
(справочное)

<a id="p100454"></a>**АНАЛИЗ ДАННЫХ МЕЖЛАБОРАТОРНЫХ ИСПЫТАНИЙ**

<a id="p100455"></a>B.1 По методам испытаний с использованием ISO 13506-1 и настоящего стандарта были проведены межлабораторные испытания однослойной одежды, изготовленной из трех различных материалов, и одежды пожарного. В межлабораторных сличительных испытаниях приняли участие двенадцать лабораторий по всему миру.
<a id="p100456"></a>B.2 Испытанные материалы
<a id="p100457"></a>За время межлабораторных сличительных испытаний были использованы три комбинезона 52-го размера производства PWG Bedrijfveilige Kleding B.V. (www.pwg.nl) и один комплект: брюки и куртка пожарного, оба предмета 54-го размера, производства NOVOTEX-ISOMAT Schutzbekleidung GmbH, www.Novotex-isomat.de, email: info@novotex-isomat.de <*>. Результаты представлены в [таблице B.1](#p100461).

<a id="p100458"></a>

---

<a id="p100459"></a><*> Эта информация предоставлена для удобства пользователей настоящего стандарта и не является одобрением ISO данного продукта. Допускается использование эквивалентных продуктов, если они могут продемонстрировать достижение аналогичных результатов.

<a id="p100460"></a>Таблица B.1

<a id="p100461"></a>Испытанные материалы


<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="59%"><col width="13%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100462"></a>Обозначение</td><td><a id="p100463"></a>Материал</td><td><a id="p100464"></a>Номер эталона</td><td><a id="p100465"></a>Поверхностная плотность ткани/масса</td></tr>
<tr><td><a id="p100466"></a>A</td><td><a id="p100467"></a>Арамид (DuPontTM $Nomex^{®}$ <sup><a href="#p100485">a</a></sup> Comfort), голубой</td><td><a id="p100468"></a>B200X1</td><td><a id="p100469"></a>220 г/м2</td></tr>
<tr><td><a id="p100470"></a>B</td><td><a id="p100471"></a>FRT хлопок, темно-синий</td><td><a id="p100472"></a>B200X3</td><td><a id="p100473"></a>335 г/м2</td></tr>
<tr><td><a id="p100474"></a>C</td><td><a id="p100475"></a>PBI Matrix <sup><a href="#p100486">b</a></sup></td><td><a id="p100476"></a>B200X8</td><td><a id="p100477"></a>205 г/м2</td></tr>
<tr><td><a id="p100478"></a>D</td><td><a id="p100479"></a>Куртка и брюки пожарного ( $Nomex^{®}$ Tough, $Nomex^{®}$ <a href="#p100489">&lt;1&gt;</a> 75%, $Kevlar^{®}$ <sup><a href="#p100487">c</a></sup> 23%, антистатическое волокно 2%, мембрана Sympatex, углеродное флисовое полотно с внутренним слоем из арамид 50% и вискозы FR 50%)</td><td><a id="p100480"></a>Арт. 11-334 &amp; 11-300</td><td><a id="p100481"></a><a id="p100482"></a><a id="p100483"></a>Куртка: 2,3 кг<br>Брюки: 1,5 кг<br>Общий вес: 3,8 кг</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100484"></a><a id="p100485"></a><a id="p100486"></a><a id="p100487"></a>Примечание - Информация об изготовителе одежды указана в ISO 13506-1:2024 <a href="#p100490">&lt;2&gt;</a> (приложение B).<br>--------------------------------<br><sup>a</sup> Nomex - это торговое наименование продукта, поставляемого компанией DuPont. Эта информация предоставлена для удобства пользователей настоящего стандарта и не является одобрением ISO данного продукта. Допускается использование эквивалентных продуктов, если они могут продемонстрировать достижение аналогичных результатов.<br><sup>b</sup> $PBI^{®}$ Matrix - это торговое наименование продукта, поставляемого компанией PBI Performance Products, Inc. Эта информация предоставлена для удобства пользователей настоящего стандарта и не является одобрением ISO данного продукта.<br><sup>c</sup> Kevlar - это торговое наименование продукта, поставляемого компанией DuPont. Эта информация предоставлена для удобства пользователей настоящего стандарта и не является одобрением ISO данного продукта. Допускается использование эквивалентных продуктов, если они могут продемонстрировать достижение аналогичных результатов.</td></tr>
</table>



<a id="p100488"></a>

---

<a id="p100489"></a><1> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Добавлено наименование волокон, входящих в состав ткани Tough в ко $Nomex^{®}$ личестве 75%.
<a id="p100490"></a><2> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Стандарт "ISO 13506-1:2017" заменен на "ISO 13506-1:2024".

<a id="p100491"></a>Предмет одежды A: однослойный, 4 с и 3 с [<*>](#p100495) воздействия при тепловом потоке 84 кВт/м2, время измерения - 120 с;
<a id="p100492"></a>предмет одежды B: однослойный, 4 с и 3 с [<*>](#p100495) воздействия при тепловом потоке 84 кВт/м2, время измерения - 120 с;
<a id="p100493"></a>предмет одежды C: однослойный, 4 с и 3 с <*> воздействия при тепловом потоке 84 кВт/м2, время измерения - 120 с;

<a id="p100494"></a>

---

<a id="p100495"></a><*> Исправлена ошибка, допущенная в ISO 13506-2:2024. Время воздействия "4 с" заменено на "4 с и 3 с" в соответствии с [таблицей B.2](#p100501) и аналогичным приложением B в ISO 13506-2:2024.

<a id="p100496"></a>одежда D: комплект пожарного, 8 с воздействия при тепловом потоке 84 кВт/м2, время измерения - 240 с.
<a id="p100497"></a>B.3 Все испытания проводились на одежде с идентичной конструкцией. Каждая лаборатория провела три отдельных испытания для каждого из четырех образцов различных материалов, в заданном случайном порядке (всего 12 испытаний для каждой лаборатории).
<a id="p100498"></a>B.4 Время измерения для оценки переданной энергии для однослойной одежды составляло 120 с, а для комплекта пожарного - 240 с.
<a id="p100499"></a>B.5 Общие результаты межлабораторных испытаний по переданной энергии приведены в [таблице B.2](#p100501). Применен статистический анализ в соответствии с ISO 5725 (все части).


<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100500"></a>Таблица B.2</td><td rowspan="2"></td><td colspan="4"><a id="p100501"></a>Сводка по сходимости для прогнозирования риска возникновения</td><td colspan="4">ожогов (ожоги второй и третьей степени)</td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p100502"></a>Одежда (предметы одежды)</td><td><a id="p100503"></a>Время воздействия</td><td><a id="p100504"></a>Переданная энергия в кДж</td><td><a id="p100505"></a>Прогнозирование риска возникновения ожогов в соответствии с настоящим стандартом в % от покрытой площади</td><td><a id="p100506"></a>TMPF</td><td><a id="p100507"></a>avg.</td><td><a id="p100508"></a>Sr</td><td><a id="p100509"></a>SR</td></tr>
<tr><td><a id="p100510"></a>Количество лабораторий</td><td><a id="p100511"></a>avg.</td><td><a id="p100512"></a>Sr</td><td><a id="p100513"></a>SR</td><td><a id="p100514"></a>Количество лабораторий</td><td><a id="p100515"></a>A</td><td><a id="p100516"></a>3 с</td><td><a id="p100517"></a>161,6</td><td><a id="p100518"></a>9,3</td><td><a id="p100519"></a>25,6</td><td><a id="p100520"></a>12</td></tr>
<tr><td><a id="p100521"></a>11,8</td><td><a id="p100522"></a>2,6</td><td><a id="p100523"></a>5,5</td><td><a id="p100524"></a>5,5</td><td><a id="p100525"></a>0,76</td><td><a id="p100526"></a>A</td><td><a id="p100527"></a>4 с</td><td><a id="p100528"></a>229,0</td><td><a id="p100529"></a>9,1</td><td><a id="p100530"></a>27,6</td><td><a id="p100531"></a>11</td></tr>
<tr><td><a id="p100532"></a>52,2</td><td><a id="p100533"></a>4,9</td><td><a id="p100534"></a>8,0</td><td><a id="p100535"></a>8,0</td><td><a id="p100536"></a>0,38</td><td><a id="p100537"></a>B</td><td><a id="p100538"></a>3 с</td><td><a id="p100539"></a>117,5</td><td><a id="p100540"></a>6,4</td><td><a id="p100541"></a>24,8</td><td><a id="p100542"></a>12</td></tr>
<tr><td><a id="p100543"></a>2,6</td><td><a id="p100544"></a>1,4</td><td><a id="p100545"></a>2,9</td><td><a id="p100546"></a>2,9</td><td><a id="p100547"></a>0,50</td><td><a id="p100548"></a>B</td><td><a id="p100549"></a>4 с</td><td><a id="p100550"></a>230,5</td><td><a id="p100551"></a>18,4</td><td><a id="p100552"></a>67,6</td><td><a id="p100553"></a>11</td></tr>
<tr><td><a id="p100554"></a>54,8</td><td><a id="p100555"></a>10,1</td><td><a id="p100556"></a>27,1</td><td><a id="p100557"></a>27,1</td><td><a id="p100558"></a>0,23</td><td><a id="p100559"></a>C</td><td><a id="p100560"></a>3 с</td><td><a id="p100561"></a>138,3</td><td><a id="p100562"></a>9,9</td><td><a id="p100563"></a>23,3</td><td><a id="p100564"></a>12</td></tr>
<tr><td><a id="p100565"></a>5,9</td><td><a id="p100566"></a>1,4</td><td><a id="p100567"></a>3,5</td><td><a id="p100568"></a>3,5</td><td><a id="p100569"></a>0,83</td><td><a id="p100570"></a>C</td><td><a id="p100571"></a>4 с</td><td><a id="p100572"></a>194,0</td><td><a id="p100573"></a>7,9</td><td><a id="p100574"></a>24,9</td><td><a id="p100575"></a>11</td></tr>
<tr><td><a id="p100576"></a>34,3</td><td><a id="p100577"></a>4,0</td><td><a id="p100578"></a>9,7</td><td><a id="p100579"></a>9,7</td><td><a id="p100580"></a>0,56</td><td><a id="p100581"></a>D</td><td><a id="p100582"></a>8 с</td><td><a id="p100583"></a>154,7</td><td><a id="p100584"></a>11,6</td><td><a id="p100585"></a>59,2</td><td><a id="p100586"></a>8</td></tr>
<tr><td colspan="11"><a id="p100587"></a><a id="p100588"></a><a id="p100589"></a><a id="p100590"></a><a id="p100591"></a><a id="p100592"></a>7,6<br>2,1<br>11,3<br>11,3<br>0,29<br>Применялся статистический анализ согласно ISO 5725.</td></tr>
</table>


<a id="p100593"></a>avg. - среднее значение средней полной переданной энергии, внесенное в протокол каждой лабораторией на основе площади, покрытой датчиками, или прогнозирование риска возникновения ожогов.
<a id="p100594"></a>Sr - стандартное отклонение повторяемости (для точности внутри лаборатории).
<a id="p100595"></a>SR - стандартное отклонение воспроизводимости (для точности между лабораториями).
<a id="p100596"></a>Для предметов одежды A и C для прогнозирования ожога одна лаборатория исключена из статистической оценки как выброс.

<a id="p100597"></a>B.6 Подробный отчет доступен в секретариате [N267 Неконфиденциальный отчет межлабораторного сличительного испытания ISO 13506-1:2017 и ISO 13506-2:2017 по термоманекену, датчикам и калибровке манекена, испытаниям стандартных комбинезонов и одежды пожарных (2022-03-30)]. Отчет включает в себя подробный протокол испытания, а также более подробную информацию об одежде и о том, где она была заказана. Межлабораторные сличительные испытания также включали дополнительные оценки, касающиеся калибровки датчиков, реакции датчиков и воздействия на обнаженный манекен, которые могут помочь настроить испытательную систему в соответствии с настоящим стандартом и ISO 13506-1.





<a id="p100598"></a>Приложение ДА
(справочное)

<a id="p100599"></a>**СВЕДЕНИЯ О СООТВЕТСТВИИ ССЫЛОЧНЫХ МЕЖДУНАРОДНЫХ СТАНДАРТОВ**
**МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫМ СТАНДАРТАМ**

<a id="p100600"></a>Таблица ДА.1


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="12%"><col width="56%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100601"></a>Обозначение ссылочного международного стандарта</td><td><a id="p100602"></a>Степень соответствия</td><td><a id="p100603"></a>Обозначение и наименование соответствующего межгосударственного стандарта</td></tr>
<tr><td><a id="p100604"></a>ISO 11610</td><td><a id="p100605"></a>-</td><td><a id="p100606"></a><a href="#p100610">&lt;*&gt;</a></td></tr>
<tr><td><a id="p100607"></a>ISO 13506-1</td><td><a id="p100608"></a>IDT</td><td><a id="p100609"></a><a href="https://bukva.ai/docs/standart-gost-iso-13506-1-2026">ГОСТ ISO 13506-1-2026</a> "Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от тепла и пламени. Часть 1. Метод испытания одежды специальной. Измерение переданной энергии с применением манекена, оснащенного приборами"</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p100610"></a><a id="p100611"></a><a id="p100612"></a>&lt;*&gt; Соответствующий межгосударственный стандарт отсутствует. До его принятия рекомендуется использовать перевод на русский язык данного международного стандарта.<br>Примечание - В настоящей таблице использовано следующее условное обозначение степени соответствия стандарта:<br>- IDT - идентичный стандарт.</td></tr>
</table>






<a id="p100613"></a>**БИБЛИОГРАФИЯ**


<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="23%"><col width="71%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100614"></a>[<sub>1</sub>]</td><td><a id="p100615"></a>ISO 5725 (all parts)</td><td><a id="p100616"></a>Accuracy (trueness and precision) of measurement methods and results <a href="#p100643">&lt;*&gt;</a></td></tr>
<tr><td><a id="p100617"></a>[<sub>2</sub>]</td><td><a id="p100618"></a>ISO 11612:2015</td><td><a id="p100619"></a>Clothing for protection against heat and flame - Test methods and performance requirements for heat-protective clothing <a href="#p100643">&lt;*&gt;</a></td></tr>
<tr><td><a id="p100620"></a>[3]</td><td><a id="p100621"></a>ISO 11999-3</td><td><a id="p100622"></a>PPE for firefighters - Test methods and requirements for PPE used by firefighters who are at risk of exposure to high levels of heat and/or flame while fighting fires occurring in structures - Part 3: Clothing</td></tr>
<tr><td><a id="p100623"></a>[4]</td><td><a id="p100624"></a>EN 469</td><td><a id="p100625"></a>Protective clothing for firefighters - Performance requirements for protective clothing for firefighting</td></tr>
<tr><td><a id="p100626"></a>[5]</td><td><a id="p100627"></a>NFPA 2112</td><td><a id="p100628"></a>Standard on Flame-Resistant Garments for Protection of Industrial Personnel Against Flash Fire, 2012 Edition, Available from NFPA, 1 Batterymarch Park, PO Box 9101, MA 02269-9191, USA</td></tr>
<tr><td><a id="p100629"></a>[6]</td><td><a id="p100630"></a>ASTM F1930-18</td><td><a id="p100631"></a>Standard Test Method for Evaluation of Flame Resistant Clothing for Protection Against Fire Simulations Using an Instrumented Manikin</td></tr>
<tr><td><a id="p100632"></a>[7]</td><td colspan="2"><a id="p100633"></a>Stoll A.M., Greene L.C. Relationship between pain and tissue damage due to thermal radiation. J. Appl. Physiol. 1959, 14 p. 373</td></tr>
<tr><td><a id="p100634"></a>[8]</td><td colspan="2"><a id="p100635"></a>Weaver J.A., Stoll A.M. Mathematical Model of Skin Exposed to Thermal Radiation. Aerosp. Med. 1969, 40 pp. 24 - 30</td></tr>
<tr><td><a id="p100636"></a>[9]</td><td colspan="2"><a id="p100637"></a>Cooper T.E., Trezek G.J. Correlation of thermal properties of some human tissue with water content, J. Aerosp. Med. 1971, 42 (1) pp. 24 - 27</td></tr>
<tr><td><a id="p100638"></a>[10]</td><td colspan="2"><a id="p100639"></a>Knox F.S., Wachtel T.L., McCahan G.R., Knapp S.C. Thermal properties calculated from measured water content as a function of depth in porcine skins. Burns. 1986, 12 pp. 556 - 562</td></tr>
<tr><td><a id="p100640"></a>[11]</td><td colspan="2"><a id="p100641"></a>Pennes H.H. "Analysis of Tissue and Arterial Blood Temperature in the Resting Human Forearm", J. Appl. Physiol., Vol. 1, 1948, pp. 93 - 122. Henriques, F.C., Studies of thermal injury - V. The predictability and the significance of thermally induced rate processes leading to irreversible epidermal injury. Arch. Pathol. (Chic). 1947, 43 pp. 489 - 502</td></tr>
</table>



<a id="p100642"></a>

---

<a id="p100643"></a><*> Официальный перевод данных стандартов находится в Федеральном информационном фонде стандартов.






<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="33%"><col width="33%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100644"></a>УДК 614.895.5:006.354</td><td><a id="p100645"></a>МКС 13.340.10</td><td><a id="p100646"></a>IDT</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p100647"></a>Ключевые слова: одежда специальная, защита от пламени, ожоговая травма кожи</td></tr>
</table>




<a id="p100648"></a>

---