---
title: "\"СП 52-105-2009. Железобетонные конструкции в холодном климате и на вечномерзлых грунтах\""
number: "СП 52-105-2009"
issuer: "Федеральное государственное унитарное предприятие \"НИЦ \"Строительство\""
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-105-2009"
---

## "СП 52-105-2009. Железобетонные конструкции в холодном климате и на вечномерзлых грунтах"

# "СП 52-105-2009. Железобетонные конструкции в холодном климате и на вечномерзлых грунтах"

(утв. Приказом ФГУП "НИЦ "Строительство" от 31.03.2009 N 59)

> [!IMPORTANT]
> Документ [введен](#p100007) в действие с 15.04.2009.
> Взамен Рекомендаций по расчету железобетонных свайных фундаментов, возводимых на вечномерзлых грунтах, с учетом температурных и влажностных воздействий.


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утвержден и введен в действие<br>
Приказом ФГУП "НИЦ "Строительство"

</div>

от 31 марта 2009 г. N 59

<a id="p100002"></a>**СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ**

<a id="p100003"></a>**СВОД ПРАВИЛ**
**ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ**

<a id="p100004"></a>**ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ В ХОЛОДНОМ КЛИМАТЕ**
**И НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ**

<a id="p100005"></a>**CONCRETE STRUCTURES FOR COLD CLIMATE AND PERMAFROST SOIL**

<div align="center">

<a id="p100006"></a>СП 52-105-2009

</div>


<div align="right">

<a id="p100007"></a>Дата введения

</div>

15 апреля 2009 года


### <a id="p100008"></a>Предисловие


1. <a id="p100009"></a>Разработан Научно-исследовательским проектно-конструкторским и технологическим институтом бетона и железобетона им. А.А. Гвоздева (НИИЖБ) - филиалом ФГУП "НИЦ "Строительство".
2. <a id="p100010"></a>Рекомендован к утверждению и применению конструкторской секцией НТС НИИЖБ от 30 октября 2008 г.
3. <a id="p100011"></a>Утвержден и введен в действие Приказом и.о. генерального директора ФГУП "НИЦ "Строительство", Приказ N 59 от 31.03.2009.
4. <a id="p100012"></a>Введен взамен Рекомендаций по расчету железобетонных свайных фундаментов, возводимых на вечномерзлых грунтах, с учетом температурных и влажностных воздействий.


### <a id="p100013"></a>Введение


<a id="p100014"></a>Настоящий Свод правил разработан в развитие [СНиП 52-01-2003](https://bukva.ai/docs/snip-52-01-2003) "Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" и [СНиП 2.02.04-88](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-04-88) "Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах".
<a id="p100015"></a>Объем строительства зданий и сооружений различного назначения из железобетона в условиях холодного климата значительно возрастает. В то же время практика проектирования не имеет в своем распоряжении документа, где были бы объединены основные требования по учету влияния холодного климата на работу железобетонных конструкций, находящихся в тяжелых условиях вечномерзлых грунтов. Свод правил содержит рекомендации по расчету и проектированию железобетонных конструкций с учетом температурно-влажностного режима холодного климата и вечномерзлых грунтов.
<a id="p100016"></a>Свод правил разработан д-ром техн. наук А.Ф. Миловановым (НИИЖБ им. А.А. Гвоздева) и кандидатами техн. наук В.Е. Конашем и Г.И. Бондаренко (НИИОСП им. Н.М. Герсеванова).
<a id="p100017"></a>Авторы выражают большую благодарность Л.Ф. Калининой за помощь, оказанную при подготовке рукописи к изданию.


### 1. <a id="p100018"></a>Область применения


<a id="p100019"></a>Настоящий Свод правил (далее - СП) распространяется на проектирование железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения из тяжелого бетона, эксплуатируемых в холодном климате и на вечномерзлых грунтах с учетом температурно-влажностного режима.


### 2. <a id="p100020"></a>Нормативные ссылки


<a id="p100021"></a>В настоящем Своде правил использованы ссылки на следующие основные нормативные документы:
<a id="p100022"></a>[СНиП 2.01.07-85*](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85). Нагрузки и воздействия
<a id="p100023"></a>[СНиП 2.02.01-83*](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-01-83-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy). Основания зданий и сооружений
<a id="p100024"></a>[СНиП 2.02.03-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-03-85). Свайные фундаменты
<a id="p100025"></a>[СНиП 2.02.04-88](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-04-88). Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах
<a id="p100026"></a>[СНиП 3.03.01-87](https://bukva.ai/docs/snip-3-03-01-87). Несущие и ограждающие конструкции
<a id="p100027"></a>[СНиП 21-01-97*](https://bukva.ai/docs/snip-21-01-97). Пожарная безопасность зданий и сооружений
<a id="p100028"></a>[СНиП 23-01-99*](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99). Строительная климатология
<a id="p100029"></a>[СНиП 23-02-2003](https://bukva.ai/docs/snip-23-02-2003). Тепловая защита зданий
<a id="p100030"></a>[СНиП 52-01-2003](https://bukva.ai/docs/snip-52-01-2003). Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
<a id="p100031"></a>[СП 50-102-2003](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-50-102-2003). Проектирование и устройство свайных фундаментов
<a id="p100032"></a>[СП 52-101-2003](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003). Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры
<a id="p100033"></a>[СП 52-103-2007](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-103-2007). Железобетонные монолитные конструкции зданий
<a id="p100034"></a>[ГОСТ 12.1.005-88](https://bukva.ai/docs/gost-12-1-005-88). ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны
<a id="p100035"></a>[ГОСТ 5781-82](https://bukva.ai/docs/gost-5781-82). Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия
<a id="p100036"></a>[ГОСТ 6727-80](https://bukva.ai/docs/gost-6727-80). Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия
<a id="p100037"></a>[ГОСТ 10178-91](https://bukva.ai/docs/gost-10178-85). Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия
<a id="p100038"></a>[ГОСТ 10884-94](https://bukva.ai/docs/gost-10884-94). Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия
<a id="p100039"></a>[ГОСТ 22266-94](https://bukva.ai/docs/gost-22266-94). Цементы сульфатостойкие. Технические условия
<a id="p100040"></a>[ГОСТ 25100-95](https://bukva.ai/docs/gost-25100-95). Грунты. Классификация
<a id="p100041"></a>[СТО 36554501-006-2006](https://bukva.ai/docs/standart-sto-36554501-006-2006). Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций
<a id="p100042"></a>СТО 36554501-014-2008. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
<a id="p100043"></a>СТО АС4М 7-93. Прокат периодического профиля из арматурной стали. Ассоциация Черметстандарт
<a id="p100044"></a>[Руководство](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-betonirovaniyu-fundamentov-i) по бетонированию фундаментов и коммуникаций в вечномерзлых грунтах с учетом твердения бетона при отрицательных температурах. - М., 1982
<a id="p100045"></a>[Рекомендации](https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-nablyudeniyu-za-sostoyaniem) по наблюдению за состоянием грунтов оснований зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах/НИИОСП. - М., 1982
<a id="p100046"></a>Рекомендации по расчету бетонных и железобетонных конструкций на изменение климатической температуры и влажности/НИИЖБ. - М., 1991
<a id="p100047"></a>Рекомендации по расчету конструкций крупнопанельных зданий на температурно-влажностные воздействия/ЦНИИСК. - М., 1983
<a id="p100048"></a>Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий. Справочное пособие к СНиП II-3-79*/НИИСФ. - М., 1990.


### 3. <a id="p100049"></a>Общие указания


<a id="p100050"></a>3.1. Настоящий Свод правил содержит дополнительные сведения по расчету бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в холодном климате России и на вечномерзлых грунтах.
<a id="p100051"></a>3.2. Бетонные и железобетонные конструкции должны быть обеспечены требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом с учетом неблагоприятного воздействия холодного климата. При этом должны быть выполнены технологические требования при изготовлении конструкций с учетом влияния отрицательных температур наружного воздуха и соблюдены требования по эксплуатации, огнестойкости и огнесохранности зданий и сооружений, устанавливаемые соответствующими нормативными документами.
<a id="p100052"></a>3.3. Настоящий Свод правил распространяется на расчет железобетонных конструкций отапливаемых и неотапливаемых зданий и сооружений, в том числе конструкций нулевого цикла, возводимых в холодном климате и на вечномерзлых грунтах.
<a id="p100053"></a>3.4. Северная строительная климатическая зона (рис. 3.1) подразделяется на три климатических района с условиями: 1 - наименее суровыми; 2 - суровыми; 3 - наиболее суровыми [(табл. 3.1)](#p100056).

<div align="center">

<a id="p100685"></a> ![3. Общие указания](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_0.png) 

<a id="p100055"></a>Рисунок 3.1. Схематическая карта районирования<br>
северной строительно-климатической зоны (рекомендуемая)

</div>


<div align="right">

<a id="p100056"></a>Таблица 3.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="15%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Климатический район</td><td colspan="5">Температура, °C</td><td>Сумма средних суточных</td></tr>
<tr><td rowspan="2">абсолютная минимальная</td><td colspan="2">наиболее холодных суток обеспеченностью</td><td colspan="2">наиболее холодной пятидневки обеспеченностью</td><td rowspan="2">температур за период со средней суточной температурой воздуха &lt;= 8 °C</td></tr>
<tr><td>0,98</td><td>0,92</td><td>0,98</td><td>0,92</td></tr>
<tr><td>Наименее суровые условия</td><td>-35 -51</td><td>-28 -43</td><td>-25 -40</td><td>-25 -38</td><td>-23 -36</td><td>-743 -2780</td></tr>
<tr><td>Суровые условия</td><td>-45 -60</td><td>-40 -53</td><td>-39 -51</td><td>-38 -51</td><td>-36 -49</td><td>-2138 -5678</td></tr>
<tr><td>Наиболее суровые условия</td><td>-54 -71</td><td>-50 -63</td><td>-49 -62</td><td>-47 -62</td><td>-46 -61</td><td>-3199 -7095</td></tr>
<tr><td colspan="7">Примечание. Первая строка - максимальное значение, вторая строка - минимальное значение.</td></tr>
</table>


<a id="p100067"></a>3.5. Расчетная зимняя температура наружного воздуха для расчета железобетонных конструкций принимается по средней температуре воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно [СНиП 23-01](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99).
<a id="p100068"></a>3.6. Расчетная влажность наружного воздуха определяется как средняя относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 23-01 ([табл. 1*](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99#p100012) и [2*](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99#p100810)).
<a id="p100069"></a>3.7. Вечномерзлыми (многолетнемерзлыми) называются грунты, имеющие отрицательную или нулевую температуру, содержащие в своем составе лед и находящиеся в мерзлом состоянии не менее трех лет. Вечномерзлые грунты подразделяют на твердомерзлые, пластичномерзлые и сыпучемерзлые. Верхняя граница вечномерзлых грунтов определяется границей их максимального сезонного оттаивания. Верхний слой грунта, подвергаемый сезонному оттаиванию, называется деятельным слоем. Мощность деятельного слоя в зависимости от широты и особенностей грунта может составлять от 0,2 до 4,0 м.

#### <a id="p100070"></a>3.8 Вечномерзлые грунты в качестве оснований сооружений могут использоваться по первому или второму принципам:

<a id="p100071"></a>первый принцип предусматривает использование вечномерзлых грунтов основания в мерзлом состоянии, сохраняемом при строительстве и при эксплуатации;
<a id="p100072"></a>второй принцип предусматривает использование вечномерзлых грунтов основания в оттаявшем состоянии как при строительстве, так и при эксплуатации.
<a id="p100073"></a>3.9. При изменении температуры и влажности наружного воздуха в железобетонных конструкциях возникают усилия и деформации. Расчет железобетонных конструкций производится на воздействие расчетных температуры и влажности.
<a id="p100074"></a>Под расчетной температурой наружного воздуха понимается условная температура, учитывающая совместные воздействия годовых и суточных колебаний температуры наружного воздуха и эквивалентных температур солнечной радиации (рис. 3.2).

<div align="center">

<a id="p100686"></a> ![3. Общие указания](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_1.png) 

<a id="p100075"></a>Рисунок 3.2. Схематическая карта климатического<br>
районирования для строительства (рекомендуемая)

</div>


<a id="p100076"></a>За расчетную влажность наружного воздуха принимается среднемесячная относительная влажность воздуха во влажный период наиболее холодного месяца и в сухой период - наиболее жаркого месяца.
<a id="p100077"></a>Продольные усилия и деформации в железобетонных конструкциях вызываются изменением средней температуры и влажности сечения. Усилия и деформации из плоскости конструкции возникают при изменении перепада температуры и влажности по толщине элемента. Расчет на воздействие средней температуры и влажности и перепада температуры и влажности производится раздельно. При совместном воздействии средней температуры и влажности и перепада температуры и влажности усилия и деформации алгебраически суммируются на основе принципа независимости действия сил.
<a id="p100078"></a>3.10. Расчет производится на наиболее неблагоприятные сочетания летней и зимней температуры и влажности, которые могут быть как в период строительства, так и в период эксплуатации конструкции. В период строительства расчет производится как для неотапливаемых зданий. В период эксплуатации расчет ведется на совместное воздействие температуры, солнечной радиации, влажности и усадки бетона при их неблагоприятном сочетании.
<a id="p100079"></a>3.11. В эксплуатационный период рассматривают две расчетные стадии работы статически неопределимой железобетонной конструкции:
<a id="p100080"></a>первая стадия - первое замораживание до расчетной зимней температуры бетона конструкции при кратковременной нагрузке;
<a id="p100081"></a>вторая стадия - длительное попеременное замораживание и оттаивание при продолжительном действии нагрузки.
<a id="p100082"></a>При первом замораживании возникают наибольшие усилия от воздействия температуры и влажности воздуха. При длительном попеременном замораживании и оттаивании бетона происходит снижение прочности и жесткости железобетонных элементов, уменьшение усилий и увеличение деформаций от температурно-влажностных воздействий и от продолжительного действия нагрузки.
<a id="p100083"></a>Расчет статически определимых железобетонных конструкций следует производить только на длительное переменное замораживание и оттаивание и продолжительное действие нагрузки.
<a id="p100084"></a>3.12. Расчетную зимнюю температуру бетона допускается принимать одинаковой по всему поперечному сечению железобетонной конструкции в открытых сооружениях, неотапливаемых зданиях и в отапливаемых зданиях в период строительства, а также в фундаментах (обвязочных балках), ростверках, прогонах и в верхней части свай, находящейся над поверхностью грунта. В нижней части свай, находящейся в мерзлом грунте, расчетная зимняя температура бетона принимается равной расчетной зимней температуре грунта на глубине 0,5 м от поверхности.

<div align="right">

<a id="p100085"></a>Таблица 3.2

</div>



<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="16%"><col width="18%"><col width="14%"><col width="18%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td>Климатические районы</td><td>Климатические подрайоны</td><td>Среднемесячная температура воздуха в январе, °C</td><td>Средняя скорость ветра за три зимних месяца, м/с</td><td>Среднемесячная температура воздуха в июле, °C</td><td>Среднемесячная относительная влажность воздуха в июле, %</td></tr>
<tr><td>I</td><td>IА IБ IВ IГ IД</td><td>От -32 и ниже От -28 и ниже От -14 до -28 От -14 до -28 От -14 до -32</td><td>- 5 и более - 5 и более -</td><td>От +4 до +19 От 0 до +13 От +12 до +21 От 0 до +14 От +10 до +20</td><td>- Более 75 - Более 75 -</td></tr>
<tr><td>II</td><td>IIА IIБ IIВ IIГ</td><td>От -4 до -14 От -3 до -5 От -4 до -14 От -5 до -14</td><td>5 и более 5 и более - 5 и более</td><td>От +8 до +12 От +12 до +21 От +12 до +21 От +12 до +21</td><td>Более 75 Более 75 - Более 75</td></tr>
<tr><td>III</td><td>IIIА IIIБ IIIВ</td><td>От -14 до -20 От -5 до +2 От -5 до -14</td><td>- - -</td><td>От +21 до +25 От +21 до +25 От +21 до +25</td><td>- - -</td></tr>
<tr><td colspan="6">Примечание. Климатический подрайон IД характеризуется продолжительностью холодного периода года (со средней суточной температурой воздуха ниже 0 °C) 190 дней в году и более.</td></tr>
</table>



#### <a id="p100100"></a>3.13 Железобетонные конструкции в зависимости от условий эксплуатации подразделяются на:

<a id="p100101"></a>а) надземные железобетонные конструкции, располагающиеся выше отметки 0,5 м над дневной поверхностью грунта и защищенные от атмосферных осадков, а также подвергающиеся воздействию атмосферных осадков, ветра, солнечной радиации, изменению температуры воздуха, действию капиллярного подсоса влаги;
<a id="p100102"></a>б) железобетонные конструкции, находящиеся ниже отметки 0,5 м над дневной поверхностью земли и на 1,2 м ниже уровня земли - в зоне сезонного оттаивания грунта (в деятельном слое). Бетон в этой зоне подвергается переменному замораживанию и оттаиванию в водонасыщенном состоянии. Наиболее интенсивно это происходит ниже уровня дневной поверхности грунта, а также на границе "сезонно-замерзающий слой - вечномерзлый грунт", где накапливаются воды, содержащие соли;
<a id="p100103"></a>в) железобетонные конструкции, находящиеся ниже глубины сезонного промерзания, где не проявляется влияние сезонных колебаний температур, не испытывают значительных температурно-влажностных воздействий окружающей среды;
<a id="p100104"></a>г) железобетонные конструкции на глубине более 10 м, находящиеся в зоне стабильных температур.


### 4. <a id="p100105"></a>Материалы для железобетонных конструкций


<div align="center">

<a id="p100106"></a>Бетон

</div>


<a id="p100107"></a>4.1. Для железобетонных конструкций, сооружаемых в холодном климате и на вечномерзлых грунтах, следует применять тяжелый бетон со средней плотностью 2200 - 2500 кг/м3, который в зависимости от условий работы отвечает требованиям по прочности, морозостойкости и водонепроницаемости, изложенным в табл. 4.1.

<a id="p100108"></a>Таблица 4.1


<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="24%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100109"></a>Группа конструкций</td><td colspan="2">Условия работы конструкции</td><td rowspan="2">Минимальный класс бетона по прочности на сжатие B</td><td colspan="2">Минимальные марки бетона</td><td rowspan="2">Минимальное воздухововлечение, %</td></tr>
<tr><td><a id="p100110"></a>Характеристика режима работы</td><td>Расчетная зимняя температура наружного воздуха</td><td>по морозостойкости F</td><td>по водонепроницаемости W</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100111"></a>1</td><td rowspan="2">Железобетонные конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта и подвергающиеся попеременному замораживанию и оттаиванию в водонасыщенном состоянии</td><td>Ниже минус 40 °C</td><td>35</td><td>400</td><td>10</td><td>4</td></tr>
<tr><td><a id="p100112"></a>Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно</td><td>30</td><td>200</td><td>8</td><td>4</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100113"></a>2</td><td rowspan="2">Наземные железобетонные конструкции, подвергающиеся воздействию атмосферных осадков и попеременному замораживанию и оттаиванию</td><td>Ниже минус 40 °C</td><td>30</td><td>200</td><td>8</td><td>4</td></tr>
<tr><td><a id="p100114"></a>Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно</td><td>25</td><td>150</td><td>6</td><td>4</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100115"></a>3</td><td rowspan="2">Железобетонные конструкции, защищенные от атмосферных осадков и подвергающиеся замораживанию и оттаиванию</td><td>Ниже минус 40 °C</td><td>25</td><td>150</td><td>6</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100116"></a>Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно</td><td>25</td><td>150</td><td>6</td><td>-</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p100117"></a><a id="p100118"></a>Примечания. 1. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно <a href="#p100067">п. 3.5</a>.<br>2. Марки по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.</td></tr>
</table>


<a id="p100119"></a>4.2. Замораживание бетона до приобретения им указанных в [табл. 4.1](#p100108) свойств не допускается.
<a id="p100120"></a>При этом в обязательном порядке должны соблюдаться особенности производства бетонных работ в зимних условиях и в зоне вечномерзлых грунтов согласно [СНиП 3.03.01](https://bukva.ai/docs/snip-3-03-01-87).
<a id="p100121"></a>Для приготовления бетонных смесей с противоморозными, воздухововлекающими и микрогазообразующими добавками рекомендуется применять портландцемент с содержанием $C_{2}S \geq 55\%$ и $C_{3}A \leq 8\%$ , удовлетворяющий требованиям [ГОСТ 10178](https://bukva.ai/docs/gost-10178-85), или сульфатостойкий портландцемент, удовлетворяющий требованиям [ГОСТ 22266](https://bukva.ai/docs/gost-22266-94). Расход цемента не более 450 кг/м3 с водоцементным отношением не более 0,5 для бетонов классов B20 - B30; 0,45 - для бетонов B35 - B45 и 0,4 - для бетонов B50 - B60. Рекомендуется также применять шлакопортландцемент марок 400 и 500, удовлетворяющий [ГОСТ 10178](https://bukva.ai/docs/gost-10178-85). Минимальное воздухововлечение 4%.
<a id="p100122"></a>4.3. Для железобетонных конструкций рекомендуется применять класс бетона по прочности на сжатие не ниже B25.
<a id="p100123"></a>4.4. Расчетные сопротивления бетона в зависимости от его класса принимают по [СП 52-101](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003). Расчетные значения сопротивления бетона сжатию $R_{b}$ умножаются на коэффициент условия работы $\gamma_{b}$ . При воздействии низкой температуры значение коэффициента $\gamma_{b}$ принимают по табл. 4.2.

<a id="p100124"></a>Таблица 4.2


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="18%"><col width="22%"><col width="20%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Условия работы</td><td rowspan="2">Группа конструкций по <a href="#p100108">табл. 4.1</a></td><td colspan="3">Значения коэффициента гамма при расчетной b зимней температуре, °C</td></tr>
<tr><td>-20</td><td>-40</td><td>-60</td></tr>
<tr><td rowspan="3">Первое замораживание</td><td>1</td><td>1,8</td><td>2,1</td><td>2,4</td></tr>
<tr><td>2</td><td>1,5</td><td>1,7</td><td>1,9</td></tr>
<tr><td>3</td><td>1,2</td><td>1,3</td><td>1,4</td></tr>
<tr><td>Переменное замораживание</td><td>1</td><td>0,75</td><td>0,70</td><td>0,65</td></tr>
<tr><td rowspan="2">и оттаивание</td><td>2</td><td>0,80</td><td>0,75</td><td>0,70</td></tr>
<tr><td>3</td><td>0,85</td><td>0,80</td><td>0,75</td></tr>
<tr><td colspan="5">Примечание. Для промежуточных значений расчетной зимней температуры значение коэффициента гамма определяется интерполяцией. b</td></tr>
</table>


<a id="p100134"></a>4.5. Расчетные значения сопротивления бетона растяжению $R_{bt}$ при расчете на первое замораживание умножают на коэффициент условий работы бетона

<a id="p100135"></a> $\gamma_{bt} = 1,1\gamma_{b}$ , (4.1)

<a id="p100136"></a>и при расчете на переменное замораживание-оттаивание - на коэффициент

<a id="p100137"></a> $\gamma_{bt} = 0,9\gamma_{b}$ . (4.2)

<a id="p100138"></a>4.6. Значение модуля упругости бетона при сжатии и растяжении $E_{b}$ принимают по [СП 52-101](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003).
<a id="p100139"></a>4.7. При расчете статически неопределимых конструкций на кратковременное действие нагрузки при первом замораживании бетона начальный модуль упругости бетона рекомендуется определять по формуле

<a id="p100140"></a> $E_{bt} = E_{b} \cdot \beta_{b}$ . (4.3)

<a id="p100141"></a>Коэффициент $\beta_{b}$ , учитывающий увеличение модуля упругости бетона при первом замораживании, определяют по табл. 4.3.

<a id="p100142"></a>Таблица 4.3


<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="27%"><col width="27%"><col width="28%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Группа конструкций по <a href="#p100108">табл. 4.1</a></td><td colspan="3">Значение коэффициента бета в расчете на первое b замораживание при расчетной зимней температуре, °C</td></tr>
<tr><td>-20</td><td>-40</td><td>-60</td></tr>
<tr><td>1</td><td>1,1</td><td>1,3</td><td>1,3</td></tr>
<tr><td>2</td><td>1,3</td><td>1,4</td><td>1,5</td></tr>
<tr><td>3</td><td>1,5</td><td>1,6</td><td>1,7</td></tr>
<tr><td colspan="4">Примечание. Для промежуточных значений расчетной зимней температуры значения бета определяются интерполяцией. b</td></tr>
</table>


<a id="p100149"></a>4.8. Относительные деформации бетона при сжатии в зависимости от расчетной зимней температуры при замораживании бетона и непродолжительном нагружении приведены в табл. 4.4 и при переменном замораживании и оттаивании бетона и продолжительном действии нагрузки даны в [табл. 4.5](#p100159).

<a id="p100150"></a>Таблица 4.4


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="16%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td>Группа конструкций по табл.</td><td>Расчетная зимняя температура,</td><td colspan="3">Относительная деформация бетона при сжатии от непродолжительного нагружения при замораживании</td></tr>
<tr><td><a href="#p100108">4.1</a></td><td>°C</td><td>-4 эпсилон x 10 b0</td><td>-4 эпсилон x 10 b2</td><td>-4 эпсилон x 10 b1,red</td></tr>
<tr><td>1</td><td>-20 -40, -60</td><td>26 30</td><td>41 50</td><td>20 22</td></tr>
<tr><td>2</td><td>-20 -40, -60</td><td>24 28</td><td>39 47</td><td>18 20</td></tr>
<tr><td>3</td><td>-20 -40, -60</td><td>22 26</td><td>37 44</td><td>16 18</td></tr>
</table>


<a id="p100159"></a>Таблица 4.5


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="16%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Группа конструкций по табл. <a href="#p100108">4.1</a></td><td rowspan="2">Расчетная зимняя температура, °C</td><td colspan="3">Относительная деформация бетона при сжатии от продолжительного нагружения при переменном замораживании и оттаивании</td></tr>
<tr><td>-4 эпсилон x 10 b0</td><td>-4 эпсилон x 10 b2</td><td>-4 эпсилон x 10 b1,red</td></tr>
<tr><td>1</td><td>-20 -40, -60</td><td>35 45</td><td>55 65</td><td>25 35</td></tr>
<tr><td>2</td><td>-20 -40, -60</td><td>30 40</td><td>50 60</td><td>20 30</td></tr>
<tr><td>3</td><td>-20 -40, -60</td><td>25 35</td><td>45 55</td><td>15 25</td></tr>
</table>


<a id="p100168"></a>4.9. При продолжительном действии нагрузки в условиях переменного оттаивания-замораживания значения начального модуля деформаций бетона определяют по следующей формуле:

<a id="p100169"></a> $E_{b,\tau} = E_{b}/(I - \varphi_{b,cr})$ , (4.4)

<a id="p100170"></a>где $\varphi_{b,cr}$ - коэффициент ползучести бетона, который при переменном замораживании и оттаивании принимают по табл. 4.6.

<a id="p100171"></a>Таблица 4.6


<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Группа конструкций по табл. <a href="#p100108">4.1</a></td><td colspan="9">Значение коэффициента ползучести бетона фи при расчете b,cr на длительное действие нагрузки и переменного замораживания и оттаивания при классе бетона</td></tr>
<tr><td>B20</td><td>B25</td><td>B30</td><td>B35</td><td>B40</td><td>B45</td><td>B50</td><td>B55</td><td>B60</td></tr>
<tr><td>1</td><td>7,0</td><td>6,0</td><td>5,2</td><td>4,8</td><td>4,4</td><td>3,8</td><td>3,2</td><td>2,8</td><td>2,6</td></tr>
<tr><td>2</td><td>4,1</td><td>3,6</td><td>2,8</td><td>2,5</td><td>2,2</td><td>2,0</td><td>1,9</td><td>1,8</td><td>1,7</td></tr>
<tr><td>3</td><td>2,5</td><td>2,2</td><td>2,0</td><td>1,8</td><td>1,6</td><td>1,5</td><td>1,4</td><td>1,3</td><td>1,2</td></tr>
</table>


<a id="p100177"></a>4.10. При расчете железобетонных элементов по деформационной модели используют диаграммы состояния бетона. В качестве расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, принимают трехлинейную (при расчете образования трещин) и двухлинейную диаграммы [(рис. 4.1)](#p100181).

<div align="center">

 ![4. Материалы для железобетонных конструкций](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_2.png) 

<a id="p100178"></a>а)

 ![4. Материалы для железобетонных конструкций](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_3.png) 

<a id="p100179"></a>б)

<a id="p100180"></a>а - трехлинейная; б - двухлинейная;<br>
1 - при 20 °C; 2 - при замораживании;<br>
3 - при попеременном замораживании и оттаивании

<a id="p100181"></a>Рисунок 4.1. Диаграммы состояния сжатого бетона

</div>


<a id="p100182"></a>4.11. При трехлинейной диаграмме [(рис. 4.1 а)](#p100178) сжимающие напряжения бетона $\sigma_{b}$ в зависимости от относительных деформаций укорочения бетона $\epsilon_{b}$ определяют по формулам
<a id="p100183"></a>при $0 \leq \epsilon_{b} \leq \epsilon_{b1}$ 

<div align="center">

<a id="p100184"></a> $\sigma_{b} = E_{bt}\epsilon_{b}$ ; (4.5)

</div>


<a id="p100185"></a>при $\epsilon_{b1} \leq \epsilon_{b} \leq \epsilon_{b0}$ 

<div align="center">

<a id="p100186"></a> $\sigma_{b} = [(1 - \frac{\sigma_{b1}}{R_{b}}) \frac{\epsilon_{b} - \epsilon_{b1}}{\epsilon_{b0} - \epsilon_{b1}} + \frac{\sigma_{b1}}{R_{b}}]R_{b}$ ; (4.6)

</div>


<a id="p100187"></a>при $\epsilon_{b0} \leq \epsilon_{b} \leq \epsilon_{b1}$ 

<div align="center">

<a id="p100188"></a> $\sigma_{b} = R_{b}$ . (4.7)

</div>


<a id="p100189"></a>Значения напряжения $\sigma_{b1}$ принимают

<div align="center">

<a id="p100190"></a> $\sigma_{b1} = 0,6R_{b}$ . (4.8)

</div>


<a id="p100191"></a>Значения относительных деформаций $\epsilon_{b1}$ принимают

<div align="center">

<a id="p100192"></a> $\epsilon_{b1} = \frac{\sigma_{b1}}{E_{bt}}$ . (4.9)

</div>


<a id="p100193"></a>4.12. При двухлинейной диаграмме сжимающее напряжение бетона в зависимости от относительных деформаций $\epsilon_{b}$ определяют по формулам
<a id="p100194"></a>при $0 \leq \epsilon_{b} \leq \epsilon_{b1,red}$ 

<div align="center">

<a id="p100195"></a> $\sigma_{b} = E_{b,red}\epsilon_{b}$ ; (4.10)

</div>


<a id="p100196"></a>при $\epsilon_{b1,red} \leq \epsilon_{b} \leq \epsilon_{b2}$ 

<div align="center">

<a id="p100197"></a> $\sigma_{b} = R_{b}$ . (4.11)

</div>


<a id="p100198"></a>Значение приведенного модуля упругости бетона $E_{b,red}$ принимают

<div align="center">

<a id="p100199"></a> $E_{b,red} = \frac{R_{b}}{\epsilon_{b1,red}}$ . (4.12)

</div>


<a id="p100200"></a>4.13. Значения коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать при отрицательной температуре до -40 °C $v_{bp} = 0,23$ и при -60 °C $v_{bp} = 0,25$ .
<a id="p100201"></a>4.14. Температурные деформации бетона при воздействии низкой температуры в основном зависят от его влажности. При понижении температуры до -20 °C происходит сокращение матрицы бетона, и вода в больших порах начинает замерзать. Замерзание воды сопровождается увеличением объема. При дальнейшем понижении температуры до -40 °C и -60 °C вода замерзает во всех порах, и лед, проходя пять фаз своего состояния, увеличивается в объеме и создает на матрицу бетона большое давление, и происходит некоторое увеличение объема бетона. Чем больше влажность бетона, тем больше происходит увеличение объема бетона, и коэффициент температурной деформации увеличивается.
<a id="p100202"></a>4.15. При повышении температуры с -60 °C до -20 °C происходит дополнительное расширение льда, появляются трещины в матрице бетона, и бетон дополнительно увеличивает свои размеры.
<a id="p100203"></a>Бетон на портландцементе нормальной влажности 2 - 3% как при замораживании до -20 °C, так и при оттаивании имеет наибольший отрицательный коэффициент температурной деформации (кривая 3 на [рис. 4.2](#p100205)). Бетон влажностью 3,5 - 4,5% имеет меньший отрицательный коэффициент температурной деформации (кривая 2) при замерзании и положительный коэффициент $\alpha_{bt}$ при оттаивании. У бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии влажностью 5 - 8%, даже при замораживании до -60 °C коэффициент $\alpha_{bt}$ имеет положительное значение и при оттаивании он еще увеличивается (кривая 1). Коэффициенты температурной деформации для бетона на шлакопортландцементе приведены на [рис. 4.3](#p100207).

<div align="center">

 ![4. Материалы для железобетонных конструкций](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_4.png) 

<a id="p100204"></a>________ при замораживании; - - - - при оттаивании;<br>
1, 2, 3 - условия работы конструкции по [табл. 4.1](#p100108)<br>
Для бетона с карбонатным заполнителем $\alpha_{bt} \cdot 10^{- 6}/°C$ <br>
принимают на $1 \cdot 10^{- 6}/°C$ меньше по абсолютному значению

<a id="p100205"></a>Рисунок 4.2. Коэффициент температурной деформации<br>
бетона на портландцементе с силикатным заполнителем

 ![4. Материалы для железобетонных конструкций](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_5.png) 

<a id="p100206"></a>________ при замораживании; - - - - при оттаивании;<br>
1, 2, 3 - условия работы конструкции по [табл. 4.1](#p100108)<br>
Для бетона с карбонатным заполнителем $\alpha_{bt} \cdot 10^{- 6}/°C$ <br>
принимают на $1 \cdot 10^{- 6}/°C$ меньше по абсолютному значению

<a id="p100207"></a>Рисунок 4.3. Коэффициент температурной деформации<br>
бетона на шлакопортландцементе с силикатным заполнителем

</div>


<a id="p100208"></a>4.16. Наибольшую влажность бетон имеет непосредственно после изготовления конструкции, затем он высыхает до равновесной влажности с окружающей средой. Высыхание бетона сопровождается развитием деформаций усадки бетона. Расчетные предельные значения деформаций усадки бетона $\epsilon_{cs}$ даны в табл. 4.7.

<div align="right">

<a id="p100209"></a>Таблица 4.7

</div>



<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="12%"><col width="14%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Влажность воздуха, %, наиболее сухого месяца района строительства</td><td colspan="6">-6 Предельные деформации усадки эпсилон x 10 бетона cs с осадкой стандартного конуса 3 - 8 см для конструкций, не защищенных от воздействия солнечной радиации, в зависимости от h , см red</td></tr>
<tr><td>3,5</td><td>5</td><td>10</td><td>20</td><td>50</td><td>100 и более</td></tr>
<tr><td>40</td><td>680</td><td>600</td><td>500</td><td>440</td><td>400</td><td>370</td></tr>
<tr><td>60</td><td>580</td><td>500</td><td>400</td><td>340</td><td>300</td><td>260</td></tr>
<tr><td>75</td><td>500</td><td>420</td><td>320</td><td>260</td><td>220</td><td>180</td></tr>
<tr><td>90</td><td>430</td><td>340</td><td>240</td><td>190</td><td>170</td><td>170</td></tr>
<tr><td colspan="7">Примечания. 1. Для конструкций, защищенных от воздействия солнечной радиации, значения деформаций усадки умножают на 0,85. 2. Значения деформаций усадки при подвижности бетонной смеси по осадке стандартного конуса, см, умножают на 1,1 при 9 - 14 и 1,25 при 15 и более.</td></tr>
</table>


<a id="p100218"></a>4.17. Приведенная высота сечения элемента $h_{red}$ характеризует массивность конструкции и равна площади поперечного сечения, деленной на половину периметра открытого для высыхания бетона.
<a id="p100219"></a>4.18. При увеличении влажности окружающей среды происходит набухание бетона. Коэффициент линейного набухания бетона принимают равным $\alpha_{w} = 5 \cdot 10^{- 3}(\text{мм}/\text{мм})/(\text{г}/\text{г})$ .

<a id="p100220"></a>Арматура

<a id="p100221"></a>4.19. При назначении классов и видов арматуры для железобетонных конструкций, работающих при воздействии низких климатических температур (предложение С.А. Мадатяна, НИИЖБ), следует учитывать следующее их возможное влияние на свойства стали:
- <a id="p100222"></a>повышение вероятности возникновения хрупких разрушений вследствие воздействия нагрева при сварке арматуры, в особенности в сочетании с динамической и многократно повторяющейся нагрузкой, а также в зависимости от содержания в стали углерода и легирующих элементов и особенностей технологии изготовления арматуры;
- <a id="p100223"></a>изменение диаграммы деформирования арматуры, выражающееся в возможном увеличении предела текучести и модуля упругости, а также в уменьшении пластичности.
<a id="p100224"></a>4.20. В условиях холодного климата следует применять следующую стальную арматуру, отвечающую требованиям государственных стандартов и технических условий:
- <a id="p100225"></a>горячекатаную гладкую класса А240 (А-I) по [ГОСТ 5781](https://bukva.ai/docs/gost-5781-82);
- <a id="p100226"></a>горячекатаную кольцевого периодического профиля классов А300 (А-II), А400 (А-III) по [ГОСТ 5781](https://bukva.ai/docs/gost-5781-82);
- <a id="p100227"></a>термомеханически упрочненную серповидного профиля классов А500С по СТО АСЧМ 7-93, ТУ 14-1-5254-94 и другим техническим условиям;
- <a id="p100228"></a>термомеханически упрочненную и горячекатаную серповидного профиля класса А500С по [ГОСТ Р 52544](https://bukva.ai/docs/gost-r-52544-2006);
- <a id="p100229"></a>холоднодеформированную волочением с последующей накаткой периодического профиля класса Вр-I по [ГОСТ 6727](https://bukva.ai/docs/gost-6727-80);
- <a id="p100230"></a>холоднодеформированную прокаткой периодического профиля класса В500С по [ГОСТ Р 52544](https://bukva.ai/docs/gost-r-52544-2006).
<a id="p100231"></a>Преимущественно рекомендуется применять арматуру с гарантией ударной вязкости северного исполнения горячекатаную класса Ас300 (Ас-II) по [ГОСТ 5781](https://bukva.ai/docs/gost-5781-82) и термомеханически упрочненную класса Ас500С по ТУ 14-1-5543.
<a id="p100232"></a>При низкой температуре до -60 °C увеличивается предел текучести арматуры в среднем на 8 - 10% и модуль упругости арматуры на 2 - 3%. Однако это допускается не учитывать в расчете железобетонных конструкций, и расчетные сопротивления и модуль упругости принимают по [СП 52-101](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003).
<a id="p100233"></a>4.21. Предельные отрицательные температуры применения арматуры в зависимости от ее класса и вида (горячекатаная, термомеханически упрочненная, холоднотянутая и холоднокатаная), наличия сварных соединений и назначения зданий (степень ответственности, отапливаемые и неотапливаемые) приведены в табл. 4.8.

<a id="p100234"></a>Таблица 4.8


<table>
<colgroup><col width="27%"><col width="11%"><col width="18%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100235"></a>Класс арматуры и состояние стали</td><td rowspan="4">Марка стали</td><td colspan="5">Условия применения арматуры при статической, динамической и многократно повторяющейся нагрузках</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100236"></a>В зданиях II и III уровней ответственности по <a href="https://bukva.ai/docs/gost-27751-88">ГОСТ 27751</a></td><td rowspan="3">В зданиях I уровня ответственности по <a href="https://bukva.ai/docs/gost-27751-88">ГОСТ 27751</a> при температуре до -70 °C</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100237"></a>В отапливаемых и неотапливаемых зданиях и при температуре до -30 °C</td><td colspan="3">В неотапливаемых зданиях при температуре, °C</td></tr>
<tr><td><a id="p100238"></a>до -40</td><td>до -55</td><td>до -70</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100239"></a>А240 (А-I) горячекатаная</td><td>Ст3сп</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td></tr>
<tr><td><a id="p100240"></a>Ст3пс, кп</td><td>+</td><td>+</td><td>+ <a href="#p100255">&lt;5&gt;</a></td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100241"></a>А300 (А-II) горячекатаная</td><td>Ст5сп, пс</td><td>+</td><td>+</td><td>+ <a href="#p100255">&lt;5&gt;</a></td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100242"></a>18Г2С</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100243"></a>Ас300 (Ас-II) горячекатаная</td><td>10ГТ</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100244"></a>А400 (А-III) горячекатаная</td><td>35ГС</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100245"></a>25Г2С</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100246"></a>А500С термомеханически упрочненная и горячекатаная</td><td>- <a href="#p100251">&lt;1&gt;</a></td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100247"></a>- <a href="#p100252">&lt;2&gt;</a></td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100248"></a>Ас500С</td><td>- <a href="#p100252">&lt;2&gt;</a></td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>+</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100249"></a>В500 холоднодеформированная</td><td>- <a href="#p100253">&lt;3&gt;</a></td><td>+</td><td>+</td><td>+ <a href="#p100255">&lt;5&gt;</a></td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100250"></a>- <a href="#p100254">&lt;4&gt;</a></td><td>+</td><td>+</td><td>+</td><td>-</td><td>-</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p100251"></a><a id="p100252"></a><a id="p100253"></a><a id="p100254"></a><a id="p100255"></a>&lt;1&gt; Химический состав стали отвечает требованиям нормативных документов (СТО АСЧМ 7-93, ТУ 14-1-5254 и т.п.) в части максимального содержания углерода и основных легирующих элементов.<br>&lt;2&gt; Химический состав стали отвечает требованиям нормативных документов (<a href="https://bukva.ai/docs/gost-r-52544-2006">ГОСТ Р 52544-2006</a>, ТУ 14-1-5543 и т.п.) как в части максимального, так и минимального содержания углерода и основных легирующих элементов.<br>&lt;3&gt; Арматура, изготовляемая по технологии волочения с последующей накаткой периодического профиля (Вр-I по <a href="https://bukva.ai/docs/gost-6727-80">ГОСТ 6727</a>).<br>&lt;4&gt; Арматура, изготовляемая по технологии холодной прокатки (по <a href="https://bukva.ai/docs/gost-r-52544-2006">ГОСТ Р 52544</a>, ТУ 14-1-5544 и т.п.).<br>&lt;5&gt; При условии отсутствия сварки при переработке арматуры.</td></tr>
</table>


<a id="p100256"></a>4.22. Значения относительных деформаций арматуры $\epsilon_{s0}$ определяют как упругие при значении сопротивления арматуры $R_{s}$ .

<div align="right">

<a id="p100257"></a> $\epsilon_{s0} = \frac{R_{s}}{E_{s}}$ . (4.13)

</div>


<a id="p100258"></a>4.23. Коэффициент линейной температурной деформации арматуры в зависимости от низкой температуры принимают по табл. 4.9.

<a id="p100259"></a>Таблица 4.9


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td colspan="7">Значения коэффициента температурной деформации -6 -1 альфа x 10 , град , при низкой температуре, °C st</td></tr>
<tr><td>20</td><td>-20</td><td>-30</td><td>-40</td><td>-50</td><td>-60</td><td>-70</td></tr>
<tr><td>11,5</td><td>11,4</td><td>11,2</td><td>11,0</td><td>10,8</td><td>10,6</td><td>10,4</td></tr>
</table>


<a id="p100263"></a>4.24. В качестве расчетной диаграммы деформирования арматуры, устанавливающей связь между напряжениями $\sigma_{s}$ и относительными деформациями арматуры $\epsilon_{s}$ , принимают двухлинейную диаграмму (рис. 4.4), используемую при расчете железобетонных элементов по деформационной модели. Диаграммы состояния арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми.
<a id="p100264"></a>Напряжения в арматуре $\sigma_{s}$ определяют в зависимости от относительных деформаций $\epsilon_{s}$ согласно диаграмме состояния арматуры по формулам:

<div align="center">

<a id="p100265"></a> $\text{при }0 \leq \epsilon_{s} \leq \epsilon_{s0}\sigma_{s} = \epsilon_{s}E_{s}$ ; (4.14)

</div>


<a id="p100266"></a> $\text{при }\epsilon_{s0} \leq \epsilon_{s} \leq \epsilon_{s2}\sigma_{s} = R_{s}$ . (4.15)

<a id="p100267"></a>Значения относительных деформаций $\epsilon_{s0}$ принимают по [формуле (4.13)](#p100257).
<a id="p100268"></a>Значения $R_{s}$ и $E_{s}$ - по п. 2.22.

<div align="right">

<a id="p100269"></a>Значение предельной относительной деформации $\epsilon_{s,ult}(\epsilon_{s2})$ принимают по табл. 4.10.

</div>


<a id="p100270"></a>Таблица 4.10


<table>
<colgroup><col width="34%"><col width="42%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Расчетная зимняя температура наружного воздуха, °C</td><td colspan="2">Предельные относительные деформации арматуры эпсилон (эпсилон ) s,ult s2</td></tr>
<tr><td>А240, А300, А400, А400С, А500С, В500 (Вр-I), В500С</td><td>Ас300, Ас500С</td></tr>
<tr><td>До -30 От -30 до -55 От -55 до -70</td><td>0,025 0,023 0,021</td><td>0,025</td></tr>
</table>



### 5. <a id="p100276"></a>Расчет деформаций железобетонных элементов от воздействия холодного климата


<a id="p100277"></a>5.1. При изменении температуры и влажности укорочение или удлинение оси железобетонного элемента и ее кривизну определяют как для бетонного элемента.

#### <a id="p100278"></a>5.2 При расчете по первой расчетной стадии работы в холодное время года:

1. <a id="p100279"></a>На понижение температуры:
<a id="p100280"></a>укорочение оси элемента

<a id="p100281"></a> $\epsilon_{0} = \Delta t_{c}\alpha_{bt}\gamma_{t}$ ; (5.1)

<a id="p100282"></a>кривизну оси элемента

<a id="p100283"></a> $(\frac{1}{r})_{t} = \frac{V_{c}\alpha_{bt}}{h} \gamma_{t}$ . (5.2)

<a id="p100284"></a>Значения коэффициента температурной деформации бетона $\alpha_{bt}$ принимают по [рис. 4.2](#p100205) или [4.3](#p100207) при замораживании для расчетной зимней температуры наружного воздуха. Средняя температура сечения элемента $\Delta t_{c}$ и перепад температуры по высоте сечения элемента $V_{c}$ принимают по [Приложению А](#p100486).
2. <a id="p100285"></a>На понижение влажности:
<a id="p100286"></a>укорочение оси элемента

<a id="p100287"></a> $\epsilon_{cs} = \epsilon_{csi}\gamma_{cs}$ ; (5.3)

<a id="p100288"></a>кривизна оси элемента

<a id="p100289"></a> $(\frac{1}{r})_{cs} = \frac{\epsilon_{csi}}{h} \gamma_{cs}$ . (5.4)

<a id="p100290"></a>Значение $\epsilon_{csi}$ для бетонного элемента принимают равным предельной деформации усадки бетона по [табл. 4.7](#p100209). Уменьшение деформаций усадки бетона в железобетонных элементах за счет армирования допускается определять по формуле

<a id="p100291"></a> $\epsilon_{cs} = (1 - 0,2\mu)\epsilon_{csi}$ , (5.5)

<a id="p100292"></a>где $\mu$ - процент армирования.
3. <a id="p100293"></a>На повышение влажности:
<a id="p100294"></a>удлинение оси элемента

<a id="p100295"></a> $\epsilon_{w} = \alpha_{w}\Delta W_{c}\gamma_{w}$ ; (5.6)

<a id="p100296"></a>кривизна оси элемента

<a id="p100297"></a> $(\frac{1}{r})_{w} = \alpha_{w}V_{ic}\gamma_{w}/h$ . (5.7)

<a id="p100298"></a>Значения коэффициента линейного набухания бетона $\alpha_{w}$ принимают по [п. 4.18](#p100219) и значения средней расчетной влажности бетона $\Delta W_{c}$ и расчетного перепада влажности $V_{ic}$ в холодное время года принимают по [Приложению Б](#p100574).
<a id="p100299"></a>5.3. Деформации от воздействия климатической температуры и влажности при расчете по первой и второй группам предельного состояния умножают на коэффициент надежности по температуре $\gamma_{t} = 1,1$ и на коэффициенты надежности по усадке бетона $\gamma_{cs} = 1,2$ и набухания $\gamma_{w} = 1,3$ .

#### <a id="p100300"></a>5.4 При расчете по второй расчетной стадии работы в условиях длительного попеременного замораживания и оттаивания:

<a id="p100301"></a>на понижение температуры в холодное время года. Кроме температурных деформаций бетона учитывают деформации усадки бетона, вызванные снижением влажности или деформации набухания бетона от повышения влажности.
<a id="p100302"></a>Деформацию оси элемента и ее кривизну определяют:
1. <a id="p100303"></a>При понижении температуры и влажности

<a id="p100304"></a> $\epsilon_{t,cs} = - \Delta t_{c}\alpha_{bt}\gamma_{t} - \epsilon_{cs}\gamma_{cs}$ ; (5.8)

<div align="center">

<a id="p100305"></a> $(\frac{1}{r})_{t,cs} = - \frac{V_{c}\alpha_{bt}}{h} \gamma_{t} \pm \frac{\epsilon_{cs}}{h} \gamma_{cs}$ . (5.9)

</div>


2. <a id="p100306"></a>При понижении температуры и повышении влажности

<a id="p100307"></a> $\epsilon_{t,w} = - \Delta t_{b}\alpha_{bt}\gamma_{t} + \Delta W_{c}\alpha_{w}\gamma_{w}$ ; (5.10)

<a id="p100308"></a> $(\frac{1}{r})_{t,w} = - \frac{V_{c}\alpha_{bt}}{h} \gamma_{t} \pm \frac{V_{ic}\alpha_{w}}{h} \gamma_{w}$ . (5.11)

3. <a id="p100309"></a>При повышении температуры и понижении влажности

<a id="p100310"></a> $\epsilon_{t,cs} = \Delta_{w}\alpha_{bt}\gamma_{t} - \epsilon_{cs}\gamma_{cs}$ ; (5.12)

<a id="p100311"></a> $(\frac{1}{r})_{t,cs} = \frac{V_{w}\alpha_{bt}}{h} \gamma_{t} \pm \frac{\epsilon_{cs}}{h} \gamma_{cs}$ . (5.13)

4. <a id="p100312"></a>При повышении температуры и влажности

<a id="p100313"></a> $\epsilon_{t,w} = \Delta t_{w}\alpha_{bt}\gamma_{t} + \Delta W_{w}\alpha_{w}\gamma_{w}$ ; (5.14)

<a id="p100314"></a> $(\frac{1}{r})_{t,w} = \frac{\Delta t_{w}\alpha_{bt}}{h} \gamma_{t} \pm \frac{V_{iw}\alpha_{w}}{h} \gamma_{w}$ . (5.15)

<a id="p100315"></a>Значения $\alpha_{bt}$ , $\Delta t_{c}$ , $V_{c}$ , $\epsilon_{cs}$ , $\alpha_{w}$ , $\Delta W_{c}$ , $V_{ic}$ , $\gamma_{t}$ , $\gamma_{cs}$ и $\gamma_{w}$ - по [пп. 5.2](#p100278) и [5.3](#p100299).
<a id="p100316"></a>Значения средней расчетной влажности $\Delta W_{w}$ и расчетного перепада влажности $V_{iw}$ - по [Приложению Б](#p100574).
<a id="p100317"></a>5.5. Если деформации оси элемента и ее кривизна от изменения температуры и влажности имеют разные знаки или направления, то разрешается учитывать деформации и кривизны только от наиболее неблагоприятного воздействия.
<a id="p100318"></a>5.6. Деформации укорочения бетона от усадки $\epsilon_{cs}$ для сборных железобетонных элементов уменьшают на 70%.


### 6. <a id="p100319"></a>Расчет железобетонных конструкций в холодном климате


<a id="p100320"></a>6.1. Расчет железобетонных конструкций в холодном климате по прочности сечений, по раскрытию трещин и деформаций производят по [СНиП 52-01](https://bukva.ai/docs/snip-52-01-2003) и [СП 52-101](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003) с учетом воздействия низкой климатической температуры и изменяющейся относительной влажности наружного воздуха, согласно дополнительным рекомендациям, изложенным в настоящем Своде правил.
<a id="p100321"></a>6.2. При расчете железобетонных конструкций сначала устанавливают группу конструкции в зависимости от режима ее работы [(табл. 4.1)](#p100108). Для принятой группы конструкций в зависимости от условий эксплуатации и расчетной зимней температуры района строительства находят значения коэффициента $\gamma_{b}$ [(табл. 4.2)](#p100124), коэффициента $\beta_{b}$ [(табл. 4.3)](#p100142) и коэффициента ползучести бетона $\varphi_{b,cr}$ [(табл. 4.6)](#p100171).
<a id="p100322"></a>6.3. Расчет статически неопределимых конструкций производят по формулам строительной механики на совместное воздействие нагрузки и усилий от изменения температуры и влажности наружного воздуха согласно указаниям [СП 52-103](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-103-2007). Если определение усилий от воздействия температуры и влажности в статически неопределимой системе производится методом сил, то перемещения $\Delta_{it}$ в основной системе в i-м направлении, вызванные воздействием температуры, равны

<a id="p100323"></a> $\Delta_{it} = \sum \int_{0}^{l} \overline{M_{i}}(\frac{1}{r})_{tx}dx + \sum \int_{0}^{l} \overline{N_{i}}\epsilon_{tx}dx$ , (6.1)

<a id="p100324"></a>где $\overline{M_{i}}$ , $\overline{N_{i}}$ - изгибающий момент и продольная сила в сечении x элемента основной системы от действия в i-м направлении соответствующей единичной силы;
<a id="p100325"></a> $(\frac{1}{r})tx$ , $\epsilon_{tx}$ - кривизна и деформации оси элемента в сечении x, вызванные воздействием температуры, определяемые по [разделу 5](#p100276). Аналогично определяют перемещения $\Delta_{iw}$ и $\Delta_{ics}$ от воздействия влажности.
<a id="p100326"></a>6.4. Расчетный изгибающий момент от перепада температуры и влажности по высоте сечения при равномерном распределении по длине элемента, заделанного на опорах от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле

<a id="p100327"></a> $M_{t,w,cs} = (\frac{1}{r})_{t,w,cs}D$ , (6.2)

<a id="p100328"></a>где $(\frac{1}{r})t,w,cs$ - кривизна оси элемента от перепада температуры и влажности по высоте сечения элемента, определяемая по формулам ([5.2](#p100283), [5.4](#p100289), [5.7](#p100297));
<a id="p100329"></a>D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле

<a id="p100330"></a> $D = E_{b1}J_{red}$ , (6.3)

<a id="p100331"></a>где $E_{b1}$ - модуль деформаций бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки в условиях эксплуатации.
<a id="p100332"></a>Значения модуля деформаций бетона $E_{b1}$ принимают равными при непродолжительном действии нагрузки и первом замораживании

<a id="p100333"></a> $E_{b1} = 0,85E_{bt}$ . (6.4)

<a id="p100334"></a>Значения $E_{bt}$ определяют по [формуле (4.3)](#p100140).
<a id="p100335"></a>При продолжительном действии нагрузки и попеременном замораживании и оттаивании значения $E_{b\tau}$ определяют по [формуле (4.4)](#p100169).
<a id="p100336"></a>6.5. Момент инерции приведенного поперечного сечения $I_{red}$ относительно его центра тяжести определяют при наличии или отсутствии трещин по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом сжатого бетона, сжатой и растянутой арматуры по [СП 52-101](https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-52-101-2003) и изменения свойств бетона от воздействия холодного климата.
<a id="p100337"></a>Допускается момент инерции $I_{red}$ определять как для сплошного тела по общим правилам сопротивления упругих элементов без учета арматуры. В этом случае для прямоугольного сечения

<a id="p100338"></a> $I_{red} = \frac{bh^{3}}{12}$ . (6.5)

<a id="p100339"></a>Если могут образовываться трещины, то разрешается это учитывать приближенным способом: значения приведенного момента инерции, вычисленные по формуле (6.5), умножают на коэффициент 0,8.
<a id="p100340"></a>6.6. При изменении температуры и влажности бетона в свободном элементе [(п. 6.4)](#p100326) возникает продольная сила, которая равна

<a id="p100341"></a> $N_{t,w,cs} = \epsilon_{t,w,cs}E_{b1}A$ , (6.6)

<a id="p100342"></a>где $\epsilon_{t,w,cs}$ - деформация оси свободного элемента, вызванная изменением температуры, набуханием и высыханием бетона [(разд. 5)](#p100276).
<a id="p100343"></a>Эта сила создает момент

<a id="p100344"></a> $M_{t,w,cs} = N_{t,w,cs}e$ , (6.7)

<a id="p100345"></a>где e - эксцентриситет продольной силы относительно оси нормальной плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента, заделанного на опорах;
<a id="p100346"></a>A - площадь поперечного сечения элемента.


### 7. <a id="p100347"></a>Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха


<a id="p100348"></a>7.1. Расчет усилий в рамной конструкции свайного фундамента от воздействия температуры и влажности воздуха и нагрузки производят методом строительной механики, принимая жесткость сечений согласно [п. 6.4](#p100326).
<a id="p100349"></a>Максимальный изгибающий момент возникает в заделке крайней сваи в грунт или в местах заделки верха сваи в фундаментную балку ([рис. 7.1](#p100353) и [7.2](#p100357)). Железобетонную сваю рассматривают как стойку, заделанную в грунт.

<div align="center">

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_6.png) 

<a id="p100350"></a>а)

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_7.png) 

<a id="p100351"></a>б)

<a id="p100352"></a>а - первая стадия работы при замороженном грунте - зимой;<br>
б - вторая стадия работы при оттаявшем грунте - летом;<br>
 $u_{1}$ , $u_{2}$ - горизонтальные перемещения верхней крайней сваи<br>
при укорочении и удлинении фундаментной балки

<a id="p100353"></a>Рисунок 7.1. Эпюры моментов в свайном фундаменте<br>
с шарнирной заделкой свай в фундаментную балку<br>
от воздействия температуры и влажности воздуха

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_8.png) 

<a id="p100354"></a>а)

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_9.png) 

<a id="p100355"></a>б)

<a id="p100356"></a>а - первая стадия работы при замороженном грунте - зимой;<br>
б - вторая стадия работы при оттаявшем грунте - летом

<a id="p100357"></a>Рисунок 7.2. Эпюры моментов в свайном фундаменте<br>
с жесткой заделкой свай в фундаментную балку<br>
от воздействия температуры и влажности воздуха

</div>


<a id="p100358"></a>Расчет статически неопределимого свайного фундамента ведут по двум стадиям работы:
<a id="p100359"></a>первая стадия - замораживание до расчетной зимней температуры;
<a id="p100360"></a>вторая стадия - длительное переменное замораживание и оттаивание в летний период.
<a id="p100361"></a>Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха в свайных фундаментах допускается производить приближенным методом.

<div align="center">

<a id="p100362"></a>Усилия в свайном фундаменте зимой (первая стадия работы)

</div>


<a id="p100363"></a>7.2. При расчете по первой стадии работы фундамента, когда грунт находится в мерзлом состоянии (зима), сваи считаются заделанными в грунт около его поверхности на расстоянии $H_{1}$ , равном

<div align="center">

<a id="p100364"></a> $H_{1} = (1,5 + z)h$ , (7.1)

</div>


<a id="p100365"></a>где h - высота сечения сваи в плоскости действия расчетного усилия, м;
<a id="p100366"></a>z - коэффициент, учитывающий влияние окружающего грунта на работу свай от горизонтального усилия, вызванного воздействием температуры и влажности воздуха

<div align="center">

<a id="p100367"></a> $z = e^{- \alpha_{\epsilon}^{3}}$ . (7.2)

</div>


<a id="p100368"></a>Коэффициент деформаций системы свая-грунт $\alpha_{\epsilon},\text{м}^{- 1}$ , определяют по формуле

<div align="center">

<a id="p100369"></a> $\alpha_{\epsilon} = \sqrt[5]{\frac{10^{5}kb_{p}}{\gamma_{c}D}}$ . (7.3)

</div>


<a id="p100370"></a>Условная ширина сваи, м (наружный диаметр d или сторона сечения b), в плоскости, перпендикулярной к действию расчетного усилия

<div align="center">

<a id="p100371"></a> $b_{p} = 1,5b + 0,5$ . (7.4)

</div>


<a id="p100372"></a>Приведенную жесткость железобетонной сваи определяют согласно [п. 6.4](#p100326). Коэффициент условия работы $\gamma_{c} = 3$ [(СНиП 2.02.03)](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-03-85).
<a id="p100373"></a>Коэффициент пропорциональности k, кН/м4 (тс/м4), допускается принимать в зависимости от расчетного давления на мерзлый грунт R, кгс/см2:

<a id="p100374"></a>при R <= 2 k = 75R; (7.5)

<a id="p100375"></a>при R > 2 k = 150 + 350 (R - 2). (7.6)

<a id="p100376"></a>Расчетное давление на мерзлый грунт R определяют по [таблицам 2](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-04-88#p100653) и [6](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-04-88#p100696) приложения 6 СНиП 2.02.04 в зависимости от температуры грунта на расстоянии $H_{1}$ от поверхности грунта. Допускается R определять в зависимости от температуры грунта на расстоянии 0,5 м от его поверхности.
<a id="p100377"></a>Условное расчетное давление на мерзлый грунт рекомендуется принимать по табл. 7.1.

<div align="right">

<a id="p100378"></a>Таблица 7.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="35%"><col width="26%"><col width="39%"></colgroup>
<tr><td>Грунт</td><td>Условное расчетное давление на талый грунт R , кгс/см2 0</td><td>Расчетное давление на мерзлый грунт R, кгс/см2, при минус 10 °C и льдистости менее 0,2</td></tr>
<tr><td>Галечниковый (щебенистый) с песчаным заполнителем</td><td>4</td><td>33</td></tr>
<tr><td>Пески: крупные средней крупности мелкие влажные пылеватые влажные</td><td>3 2,5 2 1,5</td><td>33 33 28,5 28,5</td></tr>
<tr><td>Супеси: легкие пылеватые</td><td>1,5 1</td><td>20 20</td></tr>
<tr><td>Суглинки: тяжелые пылеватые</td><td>1,2 0,8</td><td>15 15</td></tr>
<tr><td>Торф: пушицевый моховой</td><td>0,3 0,1</td><td>6,7 6,7</td></tr>
<tr><td colspan="3">Примечание. При температуре грунта ниже минус 10 °C условное расчетное давление на мерзлый грунт R принимается равным такому же значению, как и при температуре минус 10 °C. При расчетном давлении мерзлого грунта более 15 кгс/см2 допускается принимать z = 0.</td></tr>
</table>


<a id="p100396"></a>7.3. Изгибающий момент в заделке крайней сваи в грунт на глубине $H_{1}$ от поверхности грунта определяют по формулам:
<a id="p100397"></a>при шарнирном сопряжении сваи с фундаментной балкой

<div align="center">

<a id="p100398"></a> $M_{1} = \frac{3u_{1}D}{(H_{1} + l_{0})^{2}}$ ; (7.7)

</div>


<a id="p100399"></a>при жесткой заделке сваи в фундаментную балку

<div align="center">

<a id="p100400"></a> $M_{1} = \frac{b_{1}u_{1}D}{(H_{1} + l_{0})^{2}}$ ; (7.8)

<a id="p100401"></a> $b_{1} = 4 + 0,57k_{1}$ , но не более 6, (7.9)

<a id="p100402"></a> $k_{1} = \frac{D_{b}(l_{0} + H_{1})}{Dl}$ , (7.10)

</div>


<a id="p100403"></a>где D и $D_{b}$ - жесткость сваи и фундаментной балки, определяют по [п. 6.4](#p100326);
<a id="p100404"></a>H, $l_{0}$ , l - по [рис. 7.1](#p100353) и [7.2](#p100357).
<a id="p100405"></a>7.4. Изгибающий момент $M_{1l}$ в крайних связях и в фундаментной балке, в местах жесткой заделки сваи в балку определяют по формулам:

<div align="center">

<a id="p100406"></a> $M_{1l} = \frac{a_{1}u_{1}D}{(l_{0} + H_{1})^{2}}$ , (7.11)

<a id="p100407"></a> $a_{1} = 3 + 0,545k_{1}$ , но не более 6, (7.12)

</div>


<a id="p100408"></a>где $k_{1}$ - по [формуле (7.9)](#p100401).
<a id="p100409"></a>7.5. Горизонтальное перемещение верха крайней сваи $u_{1}$ , вызванное деформацией сокращения железобетонной фундаментной балки, определяют по формулам:
<a id="p100410"></a>при понижении температуры и уменьшении влажности

<div align="center">

<a id="p100411"></a> $u_{1} = - \epsilon_{t,cs}y_{u}k_{c}$ ; (7.13)

</div>


<a id="p100412"></a>при понижении температуры и увеличении влажности

<div align="center">

<a id="p100413"></a> $u_{1} = - \epsilon_{tw}y_{u}k_{c}$ , (7.14)

</div>


<a id="p100414"></a>где $\epsilon_{t,cs}$ - по [формуле (5.8)](#p100304);
<a id="p100415"></a> $\epsilon_{tw}$ - по [формуле (5.10)](#p100307);
<a id="p100416"></a> $k_{c}$ - коэффициент, учитывающий податливость сопряжений в узлах свайного фундамента, принимают равным 1 - для монолитных и 0,9 - для сварных стыков;
<a id="p100417"></a> $y_{u}$ - расстояние от центра блока свайного фундамента до рассматриваемой сваи.
<a id="p100418"></a>7.6. Перемещения верха крайней сваи $u_{1}$ , вызванные деформациями фундаментной балки от воздействия температуры при электронагреве бетона осенью и зимой, определяют по формуле

<div align="center">

<a id="p100419"></a> $u_{1} = \Delta t_{c\text{э}}\alpha_{bt}y_{u}$ , (7.15)

</div>


<a id="p100420"></a>где $\Delta t_{c\text{э}}$ - расчетные изменения температуры бетона при электронагреве, определяют по [формуле (А.12)](#p100572) Приложения А;
<a id="p100421"></a> $\alpha_{bt}$ , $y_{u}$ - см. [пп. 4.14](#p100201) и [7.5](#p100409).

<div align="center">

<a id="p100422"></a>Усилия в свайном фундаменте при переменном замораживании<br>
и оттаивании летом (вторая стадия работы)

</div>


<a id="p100423"></a>7.7. При расчете по второй стадии работы фундамента сезонно-оттаивающий слой грунта глубиной $H_{\text{т}}$ находится в талом состоянии. Свая считается защемленной в грунт на расстоянии $H_{2}$ от поверхности грунта

<div align="center">

<a id="p100424"></a> $H_{2} = H_{\text{т}}z + (1,5 + z)h$ , (7.16)

</div>


<a id="p100425"></a>но не более $H_{2} = 75/\alpha_{\epsilon}$ ,
<a id="p100426"></a>где $H_{\text{т}}$ - глубина оттаивания грунта, принимают по результатам геологических изысканий. Допускается определять в зависимости от вида грунта в районе строительства по картам [Приложения В](#p100623).
<a id="p100427"></a>Значения z, $\alpha_{\epsilon}$ определяют по формулам ([7.2](#p100367), [7.3](#p100369)). В [формуле (7.3)](#p100369) значение k принимают по [табл. 1](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-03-85#p101248) приложения 1 СНиП 2.02.03.
<a id="p100428"></a>Условное расчетное давление на грунт R в [формулах (7.5)](#p100374) и [(7.6)](#p100375) заменяют на $R_{0}$ , которое принимают по [табл. 1](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-01-83-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p101176), [2](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-01-83-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p101181) и [4](https://bukva.ai/docs/snip-2-02-01-83-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p101194) приложения 4 СНиП 2.02.01. Условное расчетное давление на талый грунт $R_{0}$ допускается определять по [табл. 7.1](#p100378).
<a id="p100429"></a>7.8. Изгибающий момент в заделке крайней сваи на расчетной глубине $H_{2}$ от поверхности грунта определяют по формулам:
<a id="p100430"></a>при шарнирном сопряжении свай с фундаментной балкой

<div align="center">

<a id="p100431"></a> $M_{2} = \frac{3u_{2}D(H_{1} + l_{0})}{(H_{2} + l_{0})^{3}}$ ; (7.17)

</div>


<a id="p100432"></a>при жесткой заделке сваи в фундаментную балку

<div align="center">

<a id="p100433"></a> $M_{2} = \frac{M_{\text{н}} + M_{2l}}{l_{0} + H_{2}} (l_{0} + H_{1}) - M_{2l}$ ; (7.18)

<a id="p100434"></a> $M_{\text{н}} = \frac{b_{2}u_{2}D}{(l_{0} + H_{2})^{2}}$ , (7.19)

</div>


<a id="p100435"></a>где $b_{2} = 4 + 0,57k_{2}$ , но не более 6; (7.20)

<div align="center">

<a id="p100436"></a> $k_{2} = \frac{D_{b}(l_{0} + H_{2})}{Dl}$ , (7.21)

</div>


<a id="p100437"></a>где D и $D_{b}$ - см. [формулу (6.3)](#p100330);
<a id="p100438"></a> $l_{0}$ , $H_{2}$ , l - см. [рис. 7.1](#p100353) и [7.2](#p100357).
<a id="p100439"></a>7.9. Изгибающий момент $M_{2l}$ в крайних сваях и в фундаментной балке в местах жесткой заделки свай в балку определяют по формулам:

<div align="center">

<a id="p100440"></a> $M_{2l} = \frac{a_{2}u_{2}D}{(l_{0} + H_{2})^{2}}$ , (7.22)

</div>


<a id="p100441"></a>где $a_{2} = 3 + 0,545k_{2}$ , но не более 6; (7.23)
<a id="p100442"></a> $k_{2}$ - по [формуле (7.21)](#p100436).
<a id="p100443"></a>7.10. Горизонтальное перемещение верха крайней сваи $u_{2}$ , вызванное деформацией расширения железобетонной фундаментной балки, определяют по формулам:
<a id="p100444"></a>при повышении температуры и уменьшении влажности

<div align="center">

<a id="p100445"></a> $u_{2} = \epsilon_{t,cs}y_{u}k_{c}$ ; (7.24)

</div>


<a id="p100446"></a>при повышении температуры и увеличении влажности

<div align="center">

<a id="p100447"></a> $u_{2} = \epsilon_{t,w}y_{u}k_{c}$ , (7.25)

</div>


<a id="p100448"></a>где $\epsilon_{t,w}$ $\epsilon_{t,cs}$ , $y_{u}$ , $k_{c}$ - см. [п. 7.5](#p100409).
<a id="p100449"></a>7.11. Перемещения верха крайней сваи $u_{2}$ , вызванные деформациями фундаментной балки от воздействия температуры при электронагреве бетона весной и летом, равны

<div align="center">

<a id="p100450"></a> $u_{2} = \Delta t_{w\text{э}}\alpha_{bt}y_{u}$ , (7.26)

</div>


<a id="p100451"></a>где $\Delta t_{w\text{э}}$ по [п. А.8](#p100569) Приложения А;
<a id="p100452"></a> $y_{u}$ - по [п. 7.5](#p100409).

#### <a id="p100453"></a>7.12 Горизонтальное усилие в фундаментной балке определяют по формулам:

<a id="p100454"></a>для первой стадии работы - зимой

<div align="center">

<a id="p100455"></a> $N_{1} = 0,5n \frac{c_{1}u_{1}D}{(l_{0} + H_{1})^{3}}$ ; (7.27)

</div>


<a id="p100456"></a>для второй стадии работы - летом

<div align="center">

<a id="p100457"></a> $N_{2} = 0,5n \frac{c_{2}u_{2}D}{(l_{0} + H_{2})^{3}}$ , (7.28)

</div>


<a id="p100458"></a>где $c_{1} = 5 + 0,834k_{1}$ ; (7.29)
<a id="p100459"></a> $c_{2} = 5 + 0,834k_{2}$ , но не более 1,5; (7.30)
<a id="p100460"></a>n - число пролетов в блоке фундамента между температурными швами;
<a id="p100461"></a> $k_{1}$ и $k_{2}$ - в формулах (7.29, 7.30) определяют по зависимостям ([7.10](#p100402), [7.21](#p100436)).
<a id="p100462"></a>7.13. При шарнирном сопряжении сваи с фундаментной балкой изгибающий момент $M_{c}$ в заделке крайней сваи в грунт на глубине $H_{1}$ от поверхности грунта от совместного воздействия внешней нагрузки, собственного веса, температуры и влажности воздуха при расчете на первое замораживание грунта определяют по формуле

<div align="center">

<a id="p100463"></a> $M_{c} = M \pm 0,9M_{1}$ , (7.31)

</div>


<a id="p100464"></a>где $M_{1}$ - определяют по [формуле (7.7)](#p100398).
<a id="p100465"></a>7.14. При жесткой заделке свай в фундаментную балку изгибающий момент $M_{c}$ в местах заделки крайних свай в балку от совместного воздействия внешней нагрузки, собственного веса, температуры и влажности воздуха
<a id="p100466"></a>при расчете на первое замораживание

<div align="center">

<a id="p100467"></a> $M_{c} = M \pm 0,9M_{1l}$ ; (7.32)

</div>


<a id="p100468"></a>при расчете на переменное замораживание и оттаивание летом

<div align="center">

<a id="p100469"></a> $M_{c} = M \pm 0,9M_{2l}$ . (7.33)

</div>


<a id="p100470"></a>В формулах ([7.26](#p100450) - 7.33)
<a id="p100471"></a>M - момент от внешней нагрузки и собственного веса, который могут воспринять крайние сваи фундамента при расчетной зимней температуре грунта;
<a id="p100472"></a>0,9 - коэффициент надежности.
<a id="p100473"></a>7.15. Длину температурного блока фундамента L (расстояние между температурными швами) устанавливают расчетом по первой стадии работы фундамента и определяют из условия

<div align="center">

<a id="p100474"></a> $M \geq M_{c}$ . (7.34)

</div>


<a id="p100475"></a>Если для заданных размеров свайного фундамента $M>M_{c}$ , то длина блока фундамента может быть увеличена.
<a id="p100476"></a>Если $M<M_{c}$ , то длину блока уменьшают на один пролет между сваями.
<a id="p100477"></a>7.16. Эпюры изгибающих моментов M, продольных сил N и поперечных сил Q для некоторых свайных фундаментов с жесткой заделкой свай в фундаментную балку приведены в [Приложении Г](#p100629). В этом приложении даны расчетные формулы для определения усилий в зависимости от коэффициентов K и Q, которые вычисляют по формулам:

<div align="center">

<a id="p100478"></a> $K = \frac{D_{b}H}{Dl}$ ; (7.35)

<a id="p100479"></a> $Q = \frac{6uDb}{HL}$ , (7.36)

</div>


<a id="p100480"></a>где $D_{b}$ и D - жесткость приведенного сечения фундаментной балки и сваи;
<a id="p100481"></a>H - расчетная высота сваи;
<a id="p100482"></a>l - расстояние между сваями;
<a id="p100483"></a>u - горизонтальное перемещение верха сваи;
<a id="p100484"></a>L - длина температурного блока.





<div align="right">

<a id="p100485"></a>Приложение А

</div>


<div align="center">

<a id="p100486"></a>**ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ХОЛОДНОГО КЛИМАТА**

</div>


<a id="p100487"></a>А.1. Бетон в железобетонной конструкции подвергается периодическому замораживанию при понижении температуры и оттаиванию при повышении температуры в течение сезона года, месяца, суток.
<a id="p100488"></a>Средняя температура бетона сечения элемента $\Delta t$ и перепад температуры по высоте сечения элемента V изменяются во времени. Среднюю температуру сечения элемента $\Delta t$ определяют из равенства площадей действительной криволинейной эпюры 1 и приведенной прямоугольной эпюры 2 температур.
<a id="p100489"></a>Перепады температуры по высоте сечения элемента V определяют из равенства статических моментов действительной криволинейной эпюры 1 и приведенной прямоугольной эпюры 2 температур [(рис. А.1)](#p100491).

<div align="center">

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_10.png) 

<a id="p100490"></a>а - в неотапливаемых зданиях, открытых сооружениях<br>
и в период строительства; б - в отапливаемых зданиях<br>
и в сооружениях с постоянным технологическим источником;<br>
1 - действительная температура; 2 - приведенная расчетная<br>
средняя температура; 3 - приведенный перепад температур;<br>
 $t_{ec}$ , $t_{ew}$ - среднесуточные температуры наружного<br>
воздуха в холодное и теплое время года;<br>
 $t_{ic}$ , $t_{iw}$ - температура внутреннего воздуха<br>
помещения в холодное и теплое время года

<a id="p100491"></a>Рисунок А.1. Изменение средних температур<br>
 $\Delta t_{c}$ , $\Delta t_{w}$ и перепадов температур $V_{c}$ , $V_{w}$ <br>
по сечению железобетонного элемента

</div>


<a id="p100492"></a>А.2. Нормативные значения изменений (во времени) средней по сечению элемента температуры $\Delta t_{c}$ и $\Delta t_{w}$ и температурные перепады $V_{c}$ и $V_{w}$ в холодное и теплое время года для железобетонных однослойных конструкций определяют согласно [СНиП 2.01.07](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85) по упрощенным формулам. При этом распределение температуры по сечению элемента принимается линейным.
<a id="p100493"></a>Расчетные значения изменений средней по сечению элемента температуры $\Delta t_{c}$ и $\Delta t_{w}$ и температурные перепады $V_{c}$ и $V_{w}$ принимаются равными нормативным значениям по табл. А.1.

<div align="right">

<a id="p100494"></a>Таблица А.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="9%"><col width="26%"><col width="17%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100495"></a>Условия работы конструкции</td><td rowspan="2">Месяц</td><td colspan="3">Здания и сооружения в стадии эксплуатации</td></tr>
<tr><td><a id="p100496"></a>неотапливаемые здания, открытые сооружения (в том числе здания и сооружения в период строительства)</td><td>отапливаемые здания</td><td>сооружения с постоянными технологическими источниками тепла</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100497"></a>Не защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе наружные ограждения)</td><td>Январь I</td><td>$\Delta t_{c} = t_{1} - \Delta_{1} + 0,5t_{2} - t_{0w}$</td><td colspan="2">$\Delta t_{c} = t_{ic} + 0,6(t_{1} - \Delta_{1} - t_{ic}) - 0,5t_{3} - t_{0w}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100498"></a>Июль VII</td><td colspan="2">$\Delta t_{w} = t_{VII} + t_{2} + t_{4} + 6 - t_{0c}$</td><td>$\Delta t_{w} = t_{iw} + 0,6(t_{VII} - t_{iw}) +$<br>$+ t_{3} + t_{4} + 4 - t_{0c}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100499"></a>Январь I</td><td>$V_{c} = 0$</td><td colspan="2">$V_{c} = 0,8(t_{1} - \Delta_{1} - t_{ic}) - 0,5V_{1}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100500"></a>Июль VII</td><td colspan="2">$V_{w} = V_{c}$</td><td>$V_{w} = 0,8(t_{VII} - t_{iw}) + V_{1} + V_{2} + 5$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100501"></a>Защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние)</td><td>Январь I</td><td>$\Delta t_{c} = t_{1} - \Delta_{1} - t_{0w}$</td><td colspan="2">$\Delta t_{c} = t_{ic} - t_{0w}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100502"></a>Июль VII</td><td colspan="2">$\Delta t_{w} = t_{VII} + 6 - t_{0c}$</td><td>$\Delta t_{w} = t_{iw} - t_{0c}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100503"></a>Январь I</td><td colspan="3">$V_{c} = 0$</td></tr>
<tr><td><a id="p100504"></a>Июль VII</td><td colspan="3">$V_{w} = 0$</td></tr>
<tr><td colspan="5"><a id="p100505"></a><a id="p100506"></a>Примечания. 1. Отрицательные температуры принимают по абсолютному значению.<br>2. Для плит, уложенных на грунт, значения $\Delta t_{w}$ и $\Delta t_{c}$ умножают на 0,5.</td></tr>
</table>


<a id="p100507"></a>А.3. Начальную температуру, соответствующую замыканию статически неопределимой конструкции или ее части в законченную систему, в холодное $t_{0c}$ и теплое $t_{0w}$ время года определяют по формулам:

<div align="center">

<a id="p100508"></a> $t_{0c} = 0,2t_{VII} + 0,8t_{1}$ ; (А.1)

</div>


<a id="p100509"></a> $t_{0w} = 0,8t_{VII} + 0,2t_{1}$ . (А.2)

<a id="p100510"></a>За начальную температуру для статически определимых конструкций допускается принимать в холодное время года $t_{0c} = t_{1}$ и в теплое время года $t_{0w} = t_{VII}$ .
<a id="p100511"></a>В вышеприведенных формулах
<a id="p100512"></a> $t_{1}$ , $t_{VII}$ - многолетние средние месячные температуры воздуха в январе и июле принимают, соответственно, по [картам 5](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85#p100698) и [6](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85#p100700) обязательного приложения 5 СНиП 2.01.07;
<a id="p100513"></a> $t_{ic}$ , $t_{iw}$ - температуры внутреннего воздуха помещения в холодное и теплое время года по [ГОСТ 12.1.005](https://bukva.ai/docs/gost-12-1-005-88) или по строительному заданию на основе технологических решений. Для жилых и административных зданий = 18 °C;
<a id="p100514"></a> $\Delta_{1}$ - отклонение средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней месячной температуры в январе, принимают по [карте 7](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85#p100702) обязательного приложения 5 СНиП 2.01.07;
<a id="p100515"></a> $t_{2}$ , $t_{3}$ , $V_{1}$ - приращение средних по сечению железобетонного элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимают по [табл. А.2](#p100521);
<a id="p100516"></a> $t_{4}$ , $V_{2}$ - приращения средних по сечению железобетонного элемента температур и перепада температуры от солнечной радиации, принимают по формулам:

<a id="p100517"></a> $t_{4} = 0,0035 \cdot S_{max}KK_{1}$ ; (А.3)

<a id="p100518"></a> $V_{2} = 0,0035 \cdot S_{max}K(1 - K_{1})$ , (А.4)

<a id="p100519"></a>где $S_{max}$ - максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) суточной солнечной радиации, Вт/м2, принимают в зависимости от положения и ориентации бетонной поверхности конструкции по [табл. 4](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99#p102379) и [5](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99#p102396) СНиП 23-01.99*.
<a id="p100520"></a>Коэффициенты K и $K_{1}$ принимают по таблицам А.2 и [А.3](#p100528).

<a id="p100521"></a>Таблица А.2


<table>
<colgroup><col width="26%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="23%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td>Толщина железобетонной</td><td colspan="3">Приращение, °C</td><td>Коэффициент</td></tr>
<tr><td rowspan="2">конструкции, см</td><td colspan="2">температуры</td><td>перепада температуры V</td><td rowspan="2">K 1</td></tr>
<tr><td>t 2</td><td>t 3</td><td>1</td></tr>
<tr><td>До 15</td><td>8</td><td>6</td><td>4</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td>От 15 до 40</td><td>6</td><td>4</td><td>6</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td>Свыше 40</td><td>2</td><td>2</td><td>4</td><td>0,3</td></tr>
</table>


<a id="p100528"></a>Таблица А.3


| <a id="p100529"></a>Ориентация бетонной поверхности | Коэффициент K |
| --- | --- |
| <a id="p100530"></a>Вертикальная на юг | 1,0 |
| <a id="p100531"></a>Запад | 0,9 |
| <a id="p100532"></a>Восток | 0,7 |
| <a id="p100533"></a>Горизонтальная | 1,0 |


<a id="p100534"></a>А.4. Расчетные изменения температуры воздуха $\Delta t_{c}$ для наиболее неблагоприятной стадии возведения свайного фундамента определяют как разность между расчетной зимней температурой $t_{c}$ и начальной температурой в летнее время $t_{0w}$ 

<div align="center">

<a id="p100535"></a> $\Delta t_{c} = t_{c} - t_{0w}$ . (А.5)

</div>


<a id="p100536"></a>Расчетное изменение температуры для первой расчетной стадии работы свайного фундамента [(п. 3.11)](#p100079)
<a id="p100537"></a>первый этап: от замыкания до полного замораживания грунта при среднемесячной температуре воздуха -10 °C

<a id="p100538"></a> $\Delta t_{c1} = 10 - t_{0w}$ ; (А.6)

<a id="p100539"></a>второй этап: от полного замораживания грунта до наступления расчетной зимней температуры $t_{c}$ 

<a id="p100540"></a> $\Delta t_{c2} = t_{c} - 10$ . (А.7)

<a id="p100541"></a>А.5. Расчетные зимние изменения температуры наружного воздуха допускается определять по формулам:

<a id="p100542"></a> $\Delta t_{c} = \Delta t_{c1} - \Delta t_{c2}$ ; (А.8)

<a id="p100543"></a> $\Delta t_{c1} = 0,35\Delta t$ ; (А.9)

<div align="right">

<a id="p100544"></a> $\Delta t_{c2} = 0,65\Delta t$ , (А.10)

</div>


<a id="p100545"></a>где $\Delta t$ - абсолютное расчетное изменение температуры наружного воздуха, принимается по табл. А.4.

<a id="p100546"></a>Таблица А.4


<table>
<colgroup><col width="53%"><col width="16%"><col width="31%"></colgroup>
<tr><td>Район России с вечномерзлым грунтом</td><td>Абсолютное расчетное изменение температуры Дельта , °C t</td><td>Примечание</td></tr>
<tr><td>Кольский полуостров</td><td rowspan="3">50</td><td>Исключая центральную часть</td></tr>
<tr><td>Камчатка полуостров</td><td>Исключая долину р. Камчатки</td></tr>
<tr><td>Новая Земля, Земля Франца Иосифа</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Центральная часть Кольского полуострова, долина р. Камчатки, Северная Земля, Ненецкая область</td><td>55</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Новосибирские острова</td><td rowspan="4">60</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Ямало-Ненецкая область</td><td>Территория за Полярным кругом</td></tr>
<tr><td>Чукотский полуостров</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Корякская область</td><td>Исключая полуостров Камчатку</td></tr>
<tr><td>Ямало-Ненецкая область</td><td rowspan="3">65</td><td>Исключая территорию за Полярным кругом</td></tr>
<tr><td>Чукотская область</td><td>Исключая Чукотский полуостров</td></tr>
<tr><td>Ханты-Мансийская область, Красноярский край, Хабаровский край, Тувинская Республика, Бурятская Республика, Иркутская, Читинская, Амурская области</td><td>-</td></tr>
<tr><td>Магаданская область, Эвенкийская область, Якутский округ</td><td>75</td><td>-</td></tr>
</table>


<a id="p100560"></a>А.6. Расчетная зимняя температура мерзлого грунта на глубине 0,5 м от поверхности почвы (глубина, на которой принимается заделка свай) в зимне-весенний период в естественных условиях под снегом равна

<a id="p100561"></a> $t_{0,5} = 0,8t_{c} - 5^{\circ}C + \delta$ , (А.11)

<a id="p100562"></a>где $t_{c}$ - температура наиболее холодной пятидневки, принимаемая согласно [СНиП 23-01](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99);
<a id="p100563"></a> $\delta$ - абсолютная разность температур, °C, между воздухом и грунтом на глубине 0,5 м, принимаемая равной:
<a id="p100564"></a>    каменистый (гравелистый) ....................... 10
<a id="p100565"></a>    песчаный, супесчаный ........................... 15
<a id="p100566"></a>    суглинистый, глинистый ......................... 20
<a id="p100567"></a>    заторфованный .................................. 25
<a id="p100568"></a>А.7. Расчетная зимняя температура на глубине 0,5 м от поверхности грунта под отапливаемым зданием с вентилируемым подпольем в условиях эксплуатации приближенно может быть принята равной температуре, определяемой по [формуле (А.11)](#p100561).
<a id="p100569"></a>А.8. При применении электропрогрева для твердения монолитного бетона фундаментных (обвязочных) балок расчетное изменение температуры бетона $\Delta t$ допускается определять:

<div align="center">

<a id="p100570"></a>а) при электропрогреве летом-осенью - до полного замораживания грунта $\Delta t_{w\text{э}} = 60^{\circ}C$ ;

</div>

<a id="p100571"></a>б) при электропрогреве зимой или когда время применения электропрогрева бетона неизвестно

<a id="p100572"></a> $\Delta t_{c\text{э}} = 60 + t_{c}$ . (А.12)





<div align="right">

<a id="p100573"></a>Приложение Б

</div>


<div align="center">

<a id="p100574"></a>**ВЛАЖНОСТНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ХОЛОДНОГО КЛИМАТА**

</div>


<a id="p100575"></a>Б.1. В основу расчета изменения влажности бетона во времени принято, что влажность бетона увеличивается в период увлажнения с температурой наружного воздуха ниже 0 °C и уменьшается с повышением температуры воздуха выше 0 °C.
<a id="p100576"></a>Согласно [СНиП 23-02](https://bukva.ai/docs/snip-23-02-2003) средняя расчетная по толщине элемента влажность тяжелого бетона принята 3% во влажный период и 2% - в сухой период.
<a id="p100577"></a>Максимальная расчетная влажность тяжелого бетона принята 5% во влажный период и 4% - в сухой период.
<a id="p100578"></a>Б.2. Максимальную начальную влажность $W_{0}$ бетон имеет непосредственно после изготовления элемента, независимо от времени года или при контакте с водой. Максимальная влажность принимается равномерно распределенной по сечению элемента.
<a id="p100579"></a>Если известен состав бетона, то его начальная влажность во время укладки определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100580"></a>**W = В / Ц / (1 + П + Щ),**

</div>


<a id="p100581"></a>где В / Ц - водоцементное отношение;
<a id="p100582"></a>П и Щ - соответственно весовые относительные части песка и щебня в бетонной смеси.
<a id="p100583"></a>Б.3. В период строительства и начала эксплуатации начальная влажность бетона снижается до равновесной влажности. $W_{0c}$ - в холодное, $W_{0w}$ - в теплое время и $W_{0i}$ - в отапливаемых зданиях. Равновесная влажность бетона соответствует равновесному состоянию относительно воздействующих на бетон влажностей и температур наружного и внутреннего воздуха.
<a id="p100584"></a>Б.4. За расчетную влажность наружного воздуха согласно [СНиП 23-01](https://bukva.ai/docs/snip-23-01-99) принимается среднемесячная относительная влажность воздуха во влажный период наиболее холодного месяца $W_{I}$ и в сухой период наиболее жаркого месяца $W_{VII}$ , %.
<a id="p100585"></a>Б.5. Равновесная эксплуатационная влажность бетона несколько возрастает к концу зимы и убывает к концу лета. Наибольшая влажность бетона по толщине элемента находится в зоне конденсации. Равновесная влажность бетона сечения или грани сечения, соприкасающейся с наружным воздухом, определяется по табл. Б.1 в зависимости от расхода цемента на 1 м3 бетона и относительной влажности воздуха.

<div align="right">

<a id="p100586"></a>Таблица Б.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="11%"><col width="30%"><col width="30%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Расход цемента на 1 м3 бетона</td><td colspan="3">-2 Равновесная влажность бетона W , W , г/г x 10 (%), по массе в 0c 0w зависимости от среднемесячной относительной влажности воздуха, %</td></tr>
<tr><td>50</td><td>65</td><td>80</td></tr>
<tr><td>250</td><td>0,8</td><td>1,5</td><td>2,3</td></tr>
<tr><td>300</td><td>0,9</td><td>1,8</td><td>2,7</td></tr>
<tr><td>350</td><td>1,1</td><td>2,0</td><td>3,0</td></tr>
<tr><td>400</td><td>1,3</td><td>2,3</td><td>3,2</td></tr>
<tr><td>450</td><td>2,4</td><td>3,0</td><td>3,6</td></tr>
<tr><td colspan="4">Примечание. Промежуточные значения принимаются по линейной интерполяции.</td></tr>
</table>


<a id="p100595"></a>Б.6. Для конструкций, которые соприкасаются с внутренним воздухом в отапливаемых зданиях, равновесную влажность грани сечения бетона $W_{0i}$ можно определить по [табл. Б.1](#p100586) в зависимости от относительной влажности воздуха помещения $W_{i}$ , которая в течение года практически не меняется.
<a id="p100596"></a>Влажность внутреннего воздуха помещения принимают по [ГОСТ 12.1.005](https://bukva.ai/docs/gost-12-1-005-88) или по строительному заданию на основании технологических решений. Для жилых и административных помещений $W_{i} = 0,55\%$ .
<a id="p100597"></a>Б.7. Среднюю влажность сечения элемента определяют из равенства площадей действительной криволинейной эпюры 1 и приведенной расчетной прямоугольной эпюры 2 влажности [(рис. Б.1 а)](#p100598). Перепад влажности по высоте сечения элемента определяют из равенства статических моментов действительной криволинейной эпюры 1 и приведенной расчетной трапецеидальной эпюры 2 влажностей [(рис. Б.1 б)](#p100599).

<div align="center">

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_11.png) 

<a id="p100598"></a>а)

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_12.png) 

<a id="p100599"></a>б)

<a id="p100600"></a>1 - действительное распределение влажности бетона;<br>
2 - расчетное распределение влажности бетона;<br>
 $W_{0}$ - начальная влажность бетона $W_{0}>W_{cr}$ ;<br>
 $W_{cr}$ - критическая влажность бетона, с уменьшением которой<br>
развиваются деформации усадки; $W_{0c}$ , $W_{0w}$ - равновесная<br>
влажность сечения или грани бетона в холодное (январь)<br>
и теплое (июль) время года; $W_{0i}$ - равновесная влажность<br>
грани бетона, находящегося в закрытом помещении;<br>
 $\Delta W_{c}$ , $V_{ic}$ и $\Delta W_{w}$ , $V_{iw}$ - изменение средней равновесной<br>
влажности и перепада влажности по сечению<br>
соответственно в холодное и теплое время года

<a id="p100601"></a>Рисунок Б.1. Схема изменения влажности бетона во времени

</div>


<a id="p100602"></a>Б.8. При высыхании бетона удаляется свободная вода и адсорбционно связанная вода геля. Деформацию усадки бетона вызывает удаление только адсорбционно связанной воды. При отсутствии в бетоне свободной воды максимальная влажность бетона может быть определена по табл. Б.2.

<a id="p100603"></a>Таблица Б.2


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="16%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td>Показатель</td><td colspan="7">-2 Относительная критическая влажность бетона W , г/г x 10 , %, cr в зависимости от приведенной высоты сечения элемента h , см red</td></tr>
<tr><td>h red</td><td>3,5 и менее</td><td>5,0</td><td>10,0</td><td>20,0</td><td>30,0</td><td>50,0</td><td>100,0 и более</td></tr>
<tr><td>W cr</td><td>2,65</td><td>2,40</td><td>2,10</td><td>1,95</td><td>1,90</td><td>1,86</td><td>1,83</td></tr>
<tr><td colspan="8">h - приведенная высота сечения элемента, характеризующая red массивность конструкции и равная площади сечения, деленной на 0,5 его периметра, соприкасающегося с воздухом.</td></tr>
</table>


<a id="p100608"></a>Б.9. Изменения средней расчетной равновесной влажности бетона $\Delta W_{c}$ , $\Delta W_{w}$ и расчетного перепада влажности $V_{1c}$ , $V_{1w}$ соответственно в холодное и теплое время года можно определить по табл. Б.3 для бетонных и железобетонных зданий и сооружений. Следует иметь в виду, что деформации усадки бетона при его высыхании начинают развиваться при влажности бетона меньше критической. Если равновесная влажность бетона сечения или грани сечения выше критической влажности бетона, то в расчете учитывается только уменьшение влажности бетона от ее критической влажности $W_{cr}$ .

<a id="p100609"></a>Таблица Б.3


<table>
<colgroup><col width="30%"><col width="11%"><col width="27%"><col width="32%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100610"></a>Условия работы конструкции</td><td rowspan="2">Месяцы</td><td colspan="2">Изменения средней расчетной равновесной влажности бетона $\Delta W_{c}$ , $\Delta W_{w}$ и расчетного перепада влажности $V_{1c}$ , $V_{1w}$ в холодное и теплое время года для бетонных и железобетонных элементов</td></tr>
<tr><td><a id="p100611"></a>Неотапливаемые здания открытых сооружений</td><td>Отапливаемые здания сооружения с постоянным источником теплоты</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100612"></a>Период строительства и первая подача теплоты</td><td>Январь I</td><td>$\Delta W_{c} = W_{0} - W_{0c}$</td><td>$\Delta W_{c} = W_{0} - 0,5(W_{0c} + W_{0i})$</td></tr>
<tr><td><a id="p100613"></a>Июль VII</td><td>$\Delta W_{w} = W_{0} - W_{0w}$</td><td>$\Delta W_{w} = W_{0} - 0,5(W_{0i} + W_{0w})$</td></tr>
<tr><td><a id="p100614"></a>Январь I</td><td>$V_{1c} = 0$</td><td>$V_{1c} = W_{0c} - W_{0i}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100615"></a>Июль VII</td><td>$V_{1w} = 0$</td><td>$V_{1w} = W_{0i} - W_{0w}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100616"></a>Период эксплуатации при переменном замораживании (увлажнении) и оттаивании (высыхании) бетона со стороны наружного воздуха</td><td>Январь I</td><td>$\Delta W_{c} = W_{0c} - W_{0w}$</td><td>$\Delta W_{c} = 0,5(W_{0c} - W_{0i})$</td></tr>
<tr><td><a id="p100617"></a>Июль VII</td><td>$\Delta W_{w} = W_{0w} - W_{0c}$</td><td>$\Delta W_{w} = 0,5(W_{0i} - W_{0w})$</td></tr>
<tr><td><a id="p100618"></a>Январь I</td><td>$V_{1c} = 0$</td><td>$V_{1c} = W_{0c} - W_{0i}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100619"></a>Июль VII</td><td>$V_{1w} = 0$</td><td>$V_{1w} = W_{0i} - W_{0w}$</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100620"></a><a id="p100621"></a>Примечания. 1. Формулы справедливы при влажности бетона меньше критической ( $W_{0}&lt;W_{cr}$ ; $W_{0c}&lt;W_{cr}$ ; $W_{0w}&lt;W_{cr}$ ; $W_{0i}&lt;W_{cr}$ ).<br>2. При влажности бетона больше критической принимается критическая влажность бетона $W_{0c} = W_{0w} = W_{0i} = W_{cr}$ .</td></tr>
</table>






<a id="p100622"></a>Приложение В

<div align="center">

<a id="p100623"></a>**ИЗОЛИНИИ ГЛУБИН СЕЗОННОГО ОТТАИВАНИЯ ГРУНТОВ**

<a id="p100624"></a>Изолинии глубин сезонного оттаивания глинистых грунтов

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_13.png) 

<a id="p100625"></a>Изолинии глубин сезонного оттаивания песчаных грунтов

</div>


 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_14.png) 

<div align="center">

<a id="p100626"></a>Изолинии глубин сезонного оттаивания<br>
песчаных грунтов, подстилаемых глинистыми

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_15.png) 

<a id="p100627"></a>Изолинии глубин сезонного оттаивания заторфованных грунтов

</div>


 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_16.png) 





<a id="p100628"></a>Приложение Г

<div align="center">

<a id="p100629"></a>**ЭПЮРЫ M, N И Q ДЛЯ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ**

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_17.png) 

<a id="p100630"></a> $M_{1} = M_{2} = \theta \cdot \frac{1}{2 + k}$ ; $M_{3} = M_{4} = \theta \cdot \frac{1 + k}{k(2 + k)}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_18.png) 

 $Q_{24} = Q_{13} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{1 + 2k}{k(2 + k)}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_19.png) 

 $N_{12} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{1 + 2k}{k(2 + k)}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_20.png) 

<a id="p100631"></a> $M_{1} = M_{3} = 2\theta \cdot \frac{1}{1 + k}$ ; $M_{21} = M_{23} = \theta \cdot \frac{1}{1 + k}$ ; $M_{4} = M_{6} = \theta \cdot \frac{1 + 2k}{k(1 + k)}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_21.png) 

<a id="p100632"></a> $Q_{12} = Q_{23} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{1}{1 + k}$ ; $Q_{14} = Q_{36} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{1 + 4k}{k(1 + k)}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_22.png) 

<a id="p100633"></a> $N_{12} = N_{23} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{1 + 4k}{k(1 + k)}$ ; $N_{14} = N_{36} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{1}{1 + k}$ ; $N_{25} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{1}{1 + k}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_23.png) 

<a id="p100634"></a> $M_{1} = M_{4} = \theta \cdot \frac{14 + 15k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ ; $M_{23} = M_{32} = \theta \cdot \frac{2 - k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ ;

<a id="p100635"></a> $M_{21} = M_{34} = 2\theta \cdot \frac{5 + 3k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ ; $M_{5} = M_{8} = \theta \cdot \frac{6 + 22k + 15k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ ;

<a id="p100636"></a> $M_{6} = M_{7} = \theta \cdot \frac{2 + 11k + 5k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ ; $M_{26} = M_{37} = \theta \cdot \frac{12 + 5k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_24.png) 

<a id="p100637"></a> $Q_{34} = Q_{12} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{8 + 7k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ ; $Q_{15} = Q_{48} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{1 + 6k + 5k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ ;

 $Q_{26} = Q_{37} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{2 + 23k + 10k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_25.png) 

<a id="p100638"></a> $N_{12} = N_{34} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{1 + 6k + 5k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ ; $N_{23} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{8 + 59k + 40k^{2}}{k(4 + 10k + 5k^{2})}$ ;

 $N_{15} = N_{26} = N_{37} = N_{48} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{8 + 7k}{4 + 10k + 5k^{2}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_26.png) 

<a id="p100639"></a> $M_{1} = M_{5} = 4\theta \cdot \frac{5 + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ; $M_{32} = M_{34} = 4\theta \cdot \frac{1}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ;

<a id="p100640"></a> $M_{21} = M_{45} = 2\theta \cdot \frac{8 + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ; $M_{23} = M_{45} = 8\theta \cdot \frac{1}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ;

<a id="p100641"></a> $M_{27} = M_{49} = 2\theta \cdot \frac{12k + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ; $M_{6} = M_{10} = 2\theta \cdot \frac{4 + 17k + 14k^{2}}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ;

 $M_{7} = M_{9} = 2\theta \cdot \frac{2 + 12k + 7k^{2}}{k(4 + 12k + 7k^{2})}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_27.png) 

<a id="p100642"></a> $Q_{54} = Q_{12} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{6 + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ; $Q_{34} = Q_{23} = \frac{12\theta}{l} \cdot \frac{1}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ;

<a id="p100643"></a> $Q_{16} = Q_{510} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{4 + 27k + 28k^{2}}{k(4 + 12k + 7k^{2})}$ ; $Q_{27} = Q_{49} = \frac{4\theta}{h} \cdot \frac{1 + 12k + 7k^{2}}{k(4 + 12k + 7k^{2})}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_28.png) 

<a id="p100644"></a> $N_{12} = N_{54} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{4 + 27k + 28k^{2}}{k(4 + 12k + 7k^{2})}$ ; $N_{23} = N_{34} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{2 + 17k + 14k^{2}}{k(4 + 12k + 7k^{2})}$ ;

<a id="p100645"></a> $N_{16} = N_{510} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{6 + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ; $N_{27} = N_{40} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{4 + 7k}{4 + 12k + 7k^{2}}$ ;

 $N_{38} = \frac{24\theta}{l} \cdot \frac{1}{4 + 12k + 7k^{2}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_29.png) 

<a id="p100646"></a> $M_{1} = M_{6} = \theta \cdot \frac{52 + 146k + 95k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100647"></a> $M_{7} = M_{12} = \theta \cdot \frac{20 + 116k + 193k^{2} + 95k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100648"></a> $M_{21} = M_{56} = \theta \cdot \frac{44 + 100k + 49k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100649"></a> $M_{8} = M_{11} = \frac{(12 + 90k + 143k^{2} + 57k^{3})\theta}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100650"></a> $M_{23} = M_{54} = 2\theta \cdot \frac{14 + 21k + 4k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100651"></a> $M_{9} = M_{10} = \theta \cdot \frac{4 + 30k + 42k^{2} + 19k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100652"></a> $M_{32} = M_{45} = \theta \cdot \frac{20 + 30k + 13k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100653"></a> $M_{511} = M_{28} = \theta \cdot \frac{72 + 142k + 57k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100654"></a> $M_{34} = M_{43} = 2\theta \cdot \frac{2 + 3k + 3k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

 $M_{39} = M_{410} = \theta \cdot \frac{24 + 36k + 19k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_30.png) 

<a id="p100655"></a> $Q_{12} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{16 + 41k + 24k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}} = Q_{56}$ ; $Q_{23} = Q_{54} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{16 + 24k + 7k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100656"></a> $Q_{17} = Q_{612} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{20 + 168k + 339k^{2} + 190k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100657"></a> $Q_{28} = Q_{511} = \frac{3\theta}{h} \cdot \frac{4 + 54k + 95k^{2} + 38k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

 $Q_{39} = Q_{410} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{2 + 27k + 39k^{2} + 19k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_31.png) 

<a id="p100658"></a> $N_{12} = N_{65} = \frac{\theta}{h} \cdot \frac{20 + 168k + 339k^{2} + 190k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100659"></a> $N_{23} = N_{54} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{16 + 165k + 312k^{2} + 152k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100660"></a> $N_{39} = N_{410} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{16 + 24k + 7k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

<a id="p100661"></a> $N_{34} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{6 + 64k + 117k^{2} + 57k^{3}}{k(8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3})}$ ;

<a id="p100662"></a> $N_{17} = N_{612} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{16 + 41k + 24k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ ;

 $N_{28} = N_{511} = \frac{3\theta}{l} \cdot \frac{16 + 58k + 41k^{2}}{8 + 36k + 48k^{2} + 19k^{3}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_32.png) 

<a id="p100663"></a> $M_{1} = M_{7} = 2\theta \cdot \frac{16 + 52k + 39k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100664"></a> $M_{21} = M_{67} = 2\theta \cdot \frac{14 + 38k + 21k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100665"></a> $M_{23} = M_{67} = 10\theta \cdot \frac{2 + 4k + k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100666"></a> $M_{32} = M_{56} = 2\theta \cdot \frac{8 + 16k + 7k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100667"></a> $M_{34} = M_{54} = 4\theta \cdot \frac{2 + 4k + 3k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100668"></a> $M_{43} = M_{45} = 2\theta \cdot \frac{2 + 4k + 3k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100669"></a> $M_{8} = M_{14} = 2\theta \cdot \frac{3 + 38k + 71k^{2} + 39k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100670"></a> $M_{9} = M_{13} = 2\theta \cdot \frac{4 + 32k + 59k^{2} + 26k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100671"></a> $M_{10} = M_{12} = 2\theta \cdot \frac{2 + 16k + 27k^{2} + 13k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100672"></a> $M_{29} = M_{613} = 4\theta \cdot \frac{12 + 29k + 13k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

 $M_{310} = M_{512} = 2\theta \cdot \frac{12 + 24k + 13k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_33.png) 

<a id="p100673"></a> $Q_{12} = Q_{67} = \frac{60\theta}{l} \cdot \frac{1 + 3k + 2k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100674"></a> $Q_{23} = Q_{56} = \frac{12\theta}{l} \cdot \frac{3 + 6k + 2k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100675"></a> $Q_{34} = Q_{54} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{2 + 4k + 3k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100676"></a> $Q_{18} = Q_{714} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{2 + 18k + 41k^{2} + 26k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100677"></a> $Q_{29} = Q_{613} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{4 + 56k + 117k^{2} + 52k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

 $Q_{310} = Q_{512} = \frac{2\theta}{h} \cdot \frac{2 + 28k + 51k^{2} + 26k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ 

 ![7. Расчет усилий от воздействия температуры и влажности воздуха](https://i.bukva.ai/SUPFgWrk/img_34.png) 

<a id="p100678"></a> $N_{12} = N_{76} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{2 + 18k + 41k^{2} + 26k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100679"></a> $N_{23} = N_{56} = \frac{20\theta}{h} \cdot \frac{1 + 11k + 24k^{2} + 13k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100680"></a> $N_{34} = N_{45} = \frac{6\theta}{h} \cdot \frac{4 + 46k + 97k^{2} + 52k^{3}}{k(4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3})}$ ;

<a id="p100681"></a> $N_{18} = N_{714} = \frac{60\theta}{l} \cdot \frac{1 + 3k + 2k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100682"></a> $N_{29} = N_{613} = \frac{12\theta}{l} \cdot \frac{2 + 9k + 8k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

<a id="p100683"></a> $N_{310} = N_{512} = \frac{6\theta}{l} \cdot \frac{4 + 8k + k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ ;

</div>


 $N_{411} = \frac{12\theta}{l} \cdot \frac{2 + 4k + 3k^{2}}{4 + 20k + 30k^{2} + 13k^{3}}$ 



<a id="p100684"></a>

---
