СП 41-103-2000. Проектирование тепловой изоляции оборудования и трубопроводов

(одобрен Постановлением Госстроя РФ от 16.08.2000 № 81)

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ

Designing of thermal insulation of equipment and pipe lines

СП 41-103-2000

1. Разработан ГУП НИИмосстрой при участии Государственного предприятия — Центр методологии нормирования и стандартизации в строительстве (ГП ЦНС) и группы специалистов.

2. Одобрен и рекомендован к применению в качестве нормативного документа Системы нормативных документов в строительстве Постановлением Госстроя России от 16.08.2000 г. № 81.

Одобрен для применения в странах СНГ протоколом № 16 от 02.12.1999 г. Межгосударственной научно-технической комиссии по стандартизации, техническому нормированию и сертификации в строительстве (МНТКС).

Настоящий Свод правил содержит указания по проектированию тепловой изоляции наружной поверхности оборудования и трубопроводов, выполнение которых обеспечит соблюдение обязательных требований к теплозащите тепловых сетей, технологических трубопроводов при строительстве, капитальном ремонте и эксплуатации теплоизоляционной конструкции, установленных действующим СНиП 2.04.14-88* «Тепловая изоляция оборудования трубопроводов».

Решение вопроса о применении данного документа при проектировании и строительстве конкретных зданий и сооружений относится к компетенции проектной или строительной организации. В случае, если принято решение о применении настоящего документа, все установленные в нем правила являются обязательными. Частичное использование требований и правил, приведенных в настоящем документе, не допускается.

В данный Свод правил включены методы расчета тепловой изоляции оборудования, технологических трубопроводов и трубопроводов надземных и подземных тепловых сетей, приведены таблицы толщины изоляции, составленные с ориентацией на применение высокоэффективных утеплителей на основе новых норм плотности теплового потока через изолированную поверхность оборудования и трубопроводов, введенных Постановлением Госстроя России от 31.12.97 г. № 18-80.

В разработке Свода правил принимали участие: В.Г. Петров-Денисов (руководитель работы), Б.М. Шойхет, Л.В. Ставрицкая, Ю.В. Матвеев (АО «Теплопроект»), А.В. Сладков (НИИмосстрой), В.А. Глухарев (Госстрой России), Л.С. Васильева (ГП ЦНС).

Настоящий Свод правил следует применять при проектировании и монтаже тепловой изоляции наружной поверхности оборудования и трубопроводов с температурой содержащихся в них веществ от 50 до 600 °С и расположенных в зданиях, сооружениях и на открытом воздухе, а также трубопроводов тепловых сетей при надземной прокладке и подземной, выполненной в каналах и бесканально.

2.1 Основные расчетные зависимости для определения

Для теплового расчета изоляции используются уравнения стационарной теплопередачи через плоские и криволинейные поверхности.

Теплопередача плоской теплоизоляционной конструкции рассчитывается по формулам:

состоящей из n слоев изоляции

плоской однослойной

криволинейной n-слойной

криволинейной однослойной

где q_{F} — поверхностная плотность теплового потока через плоскую теплоизоляционную конструкцию, Вт/м2;

t_{\text{в}} — температура среды внутри изолируемого оборудования, °С;

t_{\text{н}} — температура окружающей среды, °С;

R_{\text{вн}} — термическое сопротивление теплоотдаче на внутренней поверхности стенки изолируемого объекта, м2 х °С/Вт;

R_{\text{н}} — то же, на наружной поверхности теплоизоляции, м2 х °С/Вт;

R_{c\text{т}} — термическое сопротивление кондуктивному переносу теплоты стенки изолируемого объекта, м2 х °С/Вт;

R_{\text{из}} — то же, плоского слоя изоляции, м2 х °С/Вт;

\sum_{i = 1}^{n} R_{i} — полное термическое сопротивление кондуктивному переносу теплоты n-слойной плоской изоляции;

R_{i} — термическое сопротивление i-го слоя, м2 х °С/Вт;

q_{L} — линейная плотность теплового потока через цилиндрическую теплоизоляционную конструкцию, Вт/м;

R_{\text{вн}}^{L} — линейное термическое сопротивление теплоотдаче внутренней стенки изолируемого объекта, м х °С/Вт;

R_{\text{н}}^{L} — то же, наружной изоляции, м х °С/Вт;

R_{c}^{L} — линейное термическое сопротивление кондуктивному переносу теплоты цилиндрической стенки изолируемого объекта, м х °С/Вт;

R_{\text{из}}^{L} — то же, цилиндрического слоя изоляции, м х °С/Вт;

\sum_{i = 1}^{n} R_{i}^{L} — полное линейное термическое сопротивление кондуктивному переносу теплоты n-слойной цилиндрической изоляции;

R_{i}^{L} — линейное термическое сопротивление i-го слоя, м х °С/Вт.

В уравнениях (1) - (4) термические сопротивления теплоотдаче и кондуктивному переносу теплоты определяются по формулам:

где \alpha_{\text{вн}} , \alpha_{\text{н}} — коэффициенты теплоотдачи внутренней поверхности стенки изолируемого объекта и наружной поверхности изоляции, Вт/(м2 х °С);

\lambda_{c\text{т}} , \lambda_{\text{из}} , \lambda_{i} — коэффициенты теплопроводности соответственно материала стенки изолируемого объекта однослойной изоляции, изоляции i-го слоя n-слойной изоляции, Вт/(м х °С);

\delta_{c\text{т}} , \delta_{\text{из}} , \delta_{i} — толщина соответственно стенки изолируемого объекта, однослойной изоляции i-го слоя n-слойной изоляции, м;

d_{\text{вн}}^{c\text{т}} , d_{\text{н}}^{c\text{т}} — внутренний и наружный диаметры стенки изолируемого объекта, м;

d_{\text{н}}^{\text{из}} — наружный диаметр изоляции, м;

d_{\text{н}}^{i} , d_{\text{вн}}^{i} — наружный и внутренний диаметры i-го слоя n-слойной изоляции, м.

Распределение температур в многослойной изоляции рассчитывается по формулам:

температуры на внутренней и наружной поверхностях стенки изолируемого объекта плоской формы:

температура t_{1}^{\text{н}} на наружной поверхности первого слоя изоляции, на границе 1-го и 2-го слоев

и далее, начиная со 2-го слоя, на границах (i-1)-го и i-го слоев

температура на наружной поверхности i-слоя n-слойной стенки:

Для цилиндрических многослойных изоляционных конструкций структура формул для расчета распределения температур имеет вид:

Значения поверхностной и линейной плотности тепловых потоков, входящих в формулы (8) - (15), определяются по (1) — (3), а термические сопротивления — по (5) — (7).

При применении формул (1), (3) необходимо знать коэффициенты теплопроводности изоляционных слоев. Поскольку они зависят от температуры, должны быть известны средние температуры каждого слоя, для определения которых необходимо знать температуры на границах слоев. Для их расчета обычно используется метод последовательных приближений путем проведения нескольких расчетных операций.

На первом этапе, принимая для всех слоев среднюю температуру изоляции, обычно равную полусумме температур внутренней и наружной среды, находят при этой температуре теплопроводность всех теплоизоляционных слоев. Затем по (1), (3) определяют значения q_{F} или q_{L} и по (8) - (11) для плоской и по (12) - (15) - цилиндрической стенок рассчитывают температуры на границах слоев и средние температуры каждого слоя.

На втором этапе по найденным на первом этапе средним температурам слоев вновь определяют теплопроводность всех слоев, затем находят плотности потоков тепла и снова рассчитывают послойные температуры, и так далее до требуемой точности расчета. Например, до тех пор, пока послойные температуры на k-м и (k-1)-м шаге будут отличаться не более чем на 5%. Обычно для этой цели необходимо проведение не более 3 — 4 расчетных операций.

Значительное место в промышленной изоляции занимают теплоизоляционные конструкции подземных сооружений, основной особенностью которых является контакт с массивом окружающего грунта, что в значительной степени усложняет их тепловой расчет по сравнению с конструкциями, контактирующими с атмосферой.

Анализ температурных полей и тепловых потоков в теплоизоляционных конструкциях и в граничащих с ними грунтах позволил заключить, что непосредственно в теплоизоляции с достаточной для инженерных расчетов точностью температурное поле можно считать одномерным. Это позволит определить их термическое сопротивление по формулам (5) — (7).

Плотность теплового потока через теплоизоляционные конструкции, граничащие с грунтом, определяется в этом случае по формулам (1) - (4), в которых термические сопротивления внешней теплоотдаче R_{\text{н}} и R_{\text{н}}^{L} заменяются термическим сопротивлением грунта, зависящим от конфигурации изолируемого объекта, расположения его в массиве грунта и теплопроводности последнего.

2.2 Расчет тепловой изоляции

Расчет тепловых потерь через изолированную поверхность оборудования и трубопроводов в общем случае следует выполнять для плоских поверхностей по формулам (1), (2), а для криволинейных — по формулам (3), (4). Однако анализ особенностей теплообмена в теплоизоляционных конструкциях промышленных объектов позволяет существенно упростить расчетные формулы.

Термическое сопротивление теплоотдаче от внутренней среды к внутренней поверхности стенки изолируемого объекта для жидких и даже газообразных сред по сравнению с термическим сопротивлением кондуктивному переносу теплоты в изоляции составляет весьма незначительную величину и может не учитываться.

Исключение составляет весьма редкий случай, когда внутри объекта находится газовая среда и теплообмен между ней и внутренней поверхностью стенки осуществляется за счет естественной конвекции.

Стенки изолируемого промышленного оборудования и трубопроводов обычно изготовлены из металла, теплопроводность которого в 100 раз и более превышает теплопроводность изоляции, вследствие этого термическим сопротивлением стенки без заметного снижения точности расчета можно пренебречь.

Таким образом, основными расчетными формулами для определения тепловых потерь изолируемого оборудования являются:

для плоских поверхностей и криволинейных диаметром более 2 м

для трубопроводов диаметром менее 2 м

где К — коэффициент дополнительных потерь, учитывающий теплопотери через теплопроводные включения в теплоизоляционных конструкциях, обусловленных наличием в них крепежных деталей и опор (таблица 1).

Термическое сопротивление кондуктивному переносу слоев изоляции и внешней теплоотдаче в (16), (17) определяется по формулам (5), (6), в которых теплопроводность изоляции принимается по Приложению А, а коэффициент теплоотдачи на поверхности изоляции — по таблице 2.

2.2.1 Расчет тепловой изоляции

Определение толщины изоляции по заданной потере тепла является наиболее распространенным случаем расчета тепловой изоляции. Расчет может производиться исходя из нормативных плотностей теплового потока ( q_{F}^{\text{н}} , q_{L}^{\text{н}} ) и как завершающий этап более сложного расчета, в результате которого определяются тепловые потери, удовлетворяющие производственно-техническим и технологическим требованиям.

Для определения толщины однослойной плоской и цилиндрической поверхности с диаметром 2 м и более используется формула

Для цилиндрической поверхности диаметром менее 2 м предварительно из уравнения

определяют величину ln В, где B = \frac{d_{\text{н}}^{\text{ст}} + 2\delta_{\text{из}}}{d_{\text{н}}^{\text{ст}}} ; при этом приближенные значения R_{\text{н}}^{L} следует принимать по таблице 3.

Затем находят величину В и определяют требуемую толщину изоляции по формуле

При определении требуемой толщины двухслойной теплоизоляционной конструкции, которая обычно применяется тогда, когда температуростойкость основного изоляционного материала оказывается ниже температуры стенки изолируемого объекта и непосредственно на изолируемую поверхность укладывается предохранительный слой из более температуростойкого материала. Расчет производится следующим образом. Толщина первого предохранительного слоя определяется из условия, чтобы температура между обоими слоями t_{1,2} не превышала максимальной температуры применения основного изоляционного материала.

Для плоской стенки и цилиндрических объектов с диаметром 2 м и более для расчета толщины первого слоя применяется формула

Для второго слоя применяется формула (18), в которую вместо значения t_{\text{в}} подставляется t_{1,2} .

Для расчета цилиндрических объектов с диаметром менее 2 м — аналогично однослойной конструкции по уравнению

в котором B_{1} = \frac{d_{\text{н}}^{\text{ст}} + 2\delta_{\text{из}1}}{d_{\text{н}}^{\text{ст}}} , где определяют величину ln В, затем находят B_{1} и толщину первого слоя, м:

Толщина второго слоя определяется с помощью формулы (19), в которой вместо значения t_{\text{в}} подставляется значение t_{1,2} , а вместо В — B_{2}

Определив ln B_{2} , находят B_{2} , а затем толщину изоляции второго слоя, м:

Учитывая широкое применение в практике инженерных расчетов персональных компьютеров, для составления программы расчета требуемой толщины тепловой изоляции по нормированным тепловым потерям целесообразно использовать метод последовательных приближений, суть которого для случая однослойной цилиндрической теплоизоляции заключается в следующем.

Задаваясь начальным значением толщины изоляции \delta_{0} , м, определяемой требуемой точностью расчета, производят с помощью последовательных шагов: 1, 2, 3, 4,..., i для толщины изоляции: \delta_{1} = \delta_{0}1 ; \delta_{2} = \delta_{0}2 ; \delta_{3} = \delta_{0}3 ;...; \delta_{i} = \delta_{0}i вычисление линейной плотности тепловых потоков q_{L}^{1} ; q_{L}^{2} ;...; q_{L}^{i} по уравнению

На каждом шаге вычислений i производится сравнение q_{L}^{i} с заданным значением нормативного удельного потока q_{L}^{\text{н}} . При выполнении условия

вычисления заканчиваются, а найденная величина \delta = \delta_{0}i является искомой, обеспечивающей заданную величину тепловых потерь.

В качестве расчетных параметров, обусловливающих тепловое взаимодействие окружающей среды с теплоизоляционной конструкцией, при определении толщины изоляции по нормируемым тепловым потерям следует принимать:

температуру внутренней среды t_{\text{в}} как среднюю за год температуру вещества в изолируемом объекте;

температуру наружной среды t_{\text{н}} при расположении изолируемого объекта в помещении на основании технического задания на проектирование, при его отсутствии — равной 20 °С; при расположении на открытом воздухе как среднюю за год температуру наружного воздуха;

коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности теплоизоляции при расположении изолируемого объекта в помещении, при расположении на открытом воздухе, при скорости ветра 10 м/с по таблице 2.

2.2.2 Расчет изоляции по заданной величине

Требуемое полное термическое сопротивление изоляции R^{L} = R_{\text{из}}^{L} + R_{\text{н}}^{L} трубопровода длиной l, м, для обеспечения заданного снижения температуры транспортируемого по нему вещества от начальной t_{\text{в}}\prime до конечной t_{\text{в}}\prime\prime при расходе вещества G, кг/ч, теплоемкостью С, кДж/(кг х °С) определяется из выражений:

где t_{\text{н}} — расчетная температура окружающей среды, °С.

Для определения требуемой толщины изоляции \delta_{\text{из}} , м, по найденным значениям R_{1}^{L} и R_{2}^{L} используется формула

Принимая приближенные значения R_{\text{н}} по таблице 3 и определяя по формуле (28) ln В, находят величину В и окончательно по формуле (20)

При расчете изоляции по заданной величине снижения (повышения) температуры транспортируемого вещества принимаются следующие значения параметров окружающей среды.

При размещении трубопровода в помещении:

температура наружной среды 20 °С;

коэффициент теплоотдачи — по таблице 2.

При размещении на открытом воздухе — среднюю температуру наиболее холодной пятидневки.

2.2.3 Расчет изоляции по заданной

Определение толщины изоляции по заданной температуре ее наружной поверхности t_{\text{п}} производится в том случае, когда изоляция нужна как средство, предохраняющее обслуживающий персонал от ожогов. При этом температура на поверхности должна приниматься не более, °С:

для изолируемых объектов, расположенных в рабочей или обслуживаемой зоне помещений и содержащих вещества:

температурой выше 100 °С ............................. 45

температурой 100 °С и ниже ........................... 35

температурой вспышки паров не выше 45 °С ............. 35;

для изолируемых объектов, расположенных на открытом воздухе, в рабочей или обслуживаемой зоне, при:

металлическом покровном слое ......................... 55

для других видов покровного слоя ..................... 60.

Температура на поверхности тепловой изоляции трубопроводов, расположенных за пределами рабочей или обслуживаемой зоны, не должна превышать температурных пределов применения материалов покровного слоя, но не выше 75 °С. Из условия равенства плотности тепловых потоков — кондуктивного, проходящего через слой изоляции \delta_{\text{из}} , м, за счет разности температур t_{\text{в}} - t_{\text{п}} , и конвективного, уходящего с наружной поверхности за счет разности t_{\text{п}} - t_{\text{н}} , — можно написать:

Из (29), (30) получим формулы для расчета толщины изоляции исходя из требуемой температуры поверхности:

для плоских теплоизоляционных конструкций

для цилиндрических

откуда, принимая по таблице 3 ориентировочное значение R_{\text{н}}^{L} и определяя ln В, находим В, а затем

Рассмотренный метод является приближенным. Для более точных расчетов с применением ПК следует использовать метод последовательных приближений, рассмотренный в конце раздела 2.2.1. Расчетное уравнение в этом случае будет иметь вид

Задаваясь начальным значением толщины изоляции \delta_{0} , м, определяемым требуемой точностью расчета, например, 0,001 м, с помощью последовательных шагов: 1, 2, 3,..., i для толщин изоляции: \delta_{1} = \delta_{0}1 ; \delta_{2} = \delta_{0}2 ; \delta_{3} = \delta_{0}3 ;...; \delta_{i} = \delta_{0}i производим вычисление величин:

(\frac{t_{\text{в}} - t_{\text{п}}}{t_{\text{п}} - t_{\text{н}}})1 ; (\frac{t_{\text{в}} - t_{\text{п}}}{t_{\text{п}} - t_{\text{н}}})2 ;...; (\frac{t_{\text{в}} - t_{\text{п}}}{t_{\text{п}} - t_{\text{н}}})i по уравнению (33).

На каждом шаге вычислений i производится сравнение (\frac{t_{\text{в}} - t_{\text{п}}}{t_{\text{п}} - t_{\text{н}}})i с заданным значением (\frac{t_{\text{в}} - t_{\text{п}}}{t_{\text{п}} - t_{\text{н}}})p .

При выполнении условия

вычисления заканчиваются, а найденная величина \delta_{i} = \delta_{0}i является с точностью до 1 мм заданной, обеспечивающей требуемую температуру поверхности изоляции.

При расчете толщины изоляции по заданной температуре поверхности принимаются следующие расчетные параметры окружающей среды:

температура внутренней среды t_{\text{в}} — по техническому заданию на проектирование;

температура наружной среды t_{\text{н}} — как средняя максимальная наиболее жаркого месяца, при расположении изолируемого объекта на открытом воздухе, при расположении в помещении — 20 °С;

коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности изоляции объекта, расположенного в помещении и на открытом воздухе, при покровном слое с малым коэффициентом излучения (см. примечания к таблице 2) — 6 Вт/(м2 х °С), с большим — 11 Вт/(м2 х °С).

2.2.4 Расчет толщины изоляции, предотвращающей

Данный расчет производится для изолированных объектов, расположенных в закрытых помещениях и содержащих вещества с температурой ниже температуры окружающего воздуха.

В этом случае изоляция должна обеспечивать требуемый расчетный перепад между температурами наружного воздуха и поверхностью изоляции ( t_{\text{н}} - t_{\text{п}} ), при котором исключается конденсация влаги из воздуха (таблица 4).

По аналогии с формулами (28) — (31) можно написать:

Требуемая толщина изоляции для плоских конструкций определяется по формуле (34), для цилиндрических — по (35), по методике, изложенной в разделе 2.2.3.

В расчетах принимают:

температуру наружной среды t_{\text{н}} равной температуре помещения;

температуру внутренней среды t_{\text{в}} и относительную влажность воздуха \varphi в соответствии с техническим заданием на проектирование;

коэффициент теплоотдачи \alpha_{\text{н}} , для поверхностей с высоким коэффициентом излучения (см. примечания к таблице 2) — 7 Вт/(м2 х °С), с малым — 4 Вт/(м2 х °С).

2.3 РАСЧЕТ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

2.3.1 Надземная прокладка

Тепловые потери через изолированную поверхность подающих и обратных трубопроводов тепловых сетей при надземной прокладке, при известной толщине изоляции \delta_{\text{из}} , м, следует определять по формуле (17), а термические сопротивления, входящие в эту формулу, — по (6). В качестве температур внутренней и наружной сред t_{\text{в}} и t_{\text{н}} принимают расчетные температуры теплоносителя и окружающего воздуха, а коэффициент теплоотдачи \alpha_{\text{н}} — по таблице 2.

При определении толщины изоляции трубопроводов тепловых сетей по нормированным значениям плотности тепловых потоков от подающих и обратных теплопроводов используется методика расчетов, изложенная в разделе 2.2.1. При этом в качестве расчетных температур внутренней среды t_{\text{в}} принимают среднегодовые температуры теплоносителя по таблице 5;

за расчетную температуру наружной среды при круглогодичной работе тепловой сети — среднегодовую температуру наружного воздуха, при работе только в отопительный период — среднюю за отопительный период. Расчетный коэффициент теплоотдачи \alpha_{\text{н}} — по таблице 2.

2.3.2 Подземная прокладка в непроходных каналах

Тепловые потери через изолированную поверхность двухтрубных тепловых сетей, прокладываемых в непроходном канале шириной b и высотой h, м, на глубине Н, м, от поверхности земли до оси канала определяются по формуле

а температура воздуха в канале t_{\text{кан}}

где

q_{1}^{L} , q_{2}^{L} — линейные плотности теплового потока от подающего и обратного трубопроводов, Вт/м;

d_{1} , d_{2} — наружные диаметры подающего и обратного трубопроводов, м;

t_{\text{в}1} , t_{\text{в}2} — температуры подающего и обратного трубопроводов, °С;

К — коэффициент дополнительных потерь (таблица 1);

R_{\text{из}1}^{L} , R_{\text{из}2}^{L} — термические сопротивления изоляции подающего и обратного трубопроводов, м х °С/Вт;

R_{\text{н}1}^{L} , R_{\text{н}2}^{L} — термические сопротивления теплоотдаче от поверхности изоляции подающего и обратного трубопроводов, м х °С/Вт;

R_{\text{кан}} — термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха к поверхности канала, м х °С/Вт;

\alpha_{\text{к}} — коэффициент теплоотдачи в канале, принимается равным 11 Вт/(м2 х °С);

\lambda_{\text{из}} — теплопроводность изоляции в конструкции, Вт/(м х °С);

\delta_{\text{из}1} , \delta_{\text{из}2} — толщины изоляции подающего и обратного трубопроводов, м;

R_{\text{гр}}^{\text{к}} — термическое сопротивление грунта, м х °С/Вт, определяется по формуле

\lambda_{\text{гр}} — теплопроводность грунта, Вт/(м х °С), таблица 6.

Для определения толщины изоляции подающего и обратного трубопроводов по заданной, нормированной линейной плотности потока \overline{q_{1}^{L}} и \overline{q_{2}^{L}} , Вт/м, предварительно определяют по ним температуру воздуха в канале по формуле

Затем вычисляются для каждого трубопровода величины lnB_{1} = ln \frac{d_{1} + 2\delta_{\text{из}1}}{d_{1}} и lnB_{2} = ln \frac{d_{2} + 2\delta_{\text{из}2}}{d_{2}} по формулам:

в которых приближенные значения R_{\text{н}1}^{L} и R_{\text{н}2}^{L} принимаются по таблице 3.

Определяя по таблице натуральных логарифмов B_{1} и B_{2} , по формуле (20) вычисляют значения толщин изоляции \delta_{\text{из}1} = \frac{d_{1}(B_{1} - 1)}{2} ; \delta_{\text{из}2} = \frac{d_{2}(B_{2} - 1)}{2} , обеспечивающих требуемые нормативные потери тепла.

При расчете изоляции двухтрубных канальных прокладок тепловых сетей в качестве температур внутренней среды принимают среднегодовые температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах по таблице 5.

За расчетную температуру наружной среды принимают среднюю за год температуру грунта на глубине заложения трубопровода. При расстоянии от поверхности грунта до перекрытия канала 0,7 м и менее за расчетную температуру наружной среды должна приниматься та же температура наружного воздуха, что и при надземной прокладке.

2.3.3 Подземная бесканальная прокладка

Тепловые потери двухтрубных тепловых сетей при бесканальной прокладке, расположенных в грунте на одинаковом расстоянии от поверхности до оси труб Н, м, определяются по формулам:

где R_{\text{гр}}^{\text{к}} — термическое сопротивление грунта при бесканальной прокладке, м х °С/Вт, определяется по формуле

где d — наружный диаметр труб, м; подающей — d_{1} , обратной — d_{2} ;

\lambda_{\text{гр}} — теплопроводность грунта, Вт/(м х °С);

H — глубина заложения — расстояние от оси труб до поверхности земли, м.

R_{0} — термическое сопротивление, обусловленное тепловым взаимодействием двух труб, м х °С/Вт, определяется из выражения

в котором K_{1,2} — расстояние между осями труб по горизонтали, м.

Остальные значения величин в (46), (47) те же, что и в формуле (39) для канальной прокладки.

Формулы для расчета толщины изоляции бесканальных теплопроводов по нормированной плотности тепловых потоков имеют вид:

Определив с помощью (50), (51) значения B_{1} = \frac{d_{1} + 2\delta_{\text{из}1}}{d_{1}} и B_{2} = \frac{d_{2} + 2\delta_{\text{из}2}}{d_{2}} , толщины изоляции вычисляют так же, как и для канальной прокладки в разделе 2.3.2.

Параметры теплоносителя и наружной среды для расчета изоляции трубопроводов бесканальной прокладки принимаются такими же, как и для канальной.

3.1. Таблицы толщин изоляции составлены на основе норм плотности теплового потока через поверхность изоляции технологического оборудования, трубопроводов и тепловых сетей, введенных Постановлением Госстроя России от 31.12.97 г. № 18-80 (Изменение № 1 к СНиП 2.04.14-88), и предназначены для реализации повышенных требований к теплозащите при строительстве, капитальном ремонте и эксплуатации тепловой изоляции.

3.2. Теплозащитные характеристики изоляционных материалов в конструкциях, расчетные параметры температурных режимов оборудования, трубопроводов и наружного воздуха, а также условий теплообмена конструкций с окружающей средой при разработке таблиц приняты в соответствии с указаниями раздела 3 СНиП 2.04.14-88.

3.3. Толщины тепловой изоляции технологического оборудования и трубопроводов приведены в Приложении Б. Толщины изоляции двухтрубных тепловых сетей при надземной прокладке на открытом воздухе, в помещениях и подвалах зданий — в Приложении В. Толщины изоляции двухтрубных тепловых сетей при подземной прокладке в непроходных каналах и бесканально — в Приложении Г.

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: маты минераловатные прошивные М-100

Теплопроводность: 0,04500 + 0,00021 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: в помещении

Вид изоляции: маты минераловатные прошивные М-100

Теплопроводность: 0,04500 + 0,00021 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: маты из стеклянного штапельного волокна М-35, 50

Теплопроводность: 0,04000 + 0,0003 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: в помещении

Вид изоляции: маты из стеклянного штапельного волокна М-35, 50

Теплопроводность: 0,04000 + 0,00030 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: плиты минераловатные на синтетическом связующем М-75

Теплопроводность: 0,04300 + 0,00022 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: в помещении

Вид изоляции: плиты минераловатные на синтетическом связующем М-75

Теплопроводность: 0,04300 + 0,00022 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: плиты минераловатные на синтетическом связующем М-125

Теплопроводность: 0,04400 + 0,00021 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: в помещении

Вид изоляции: плиты минераловатные на синтетическом связующем М-125

Теплопроводность: 0,04400 + 0,00021 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: маты из супертонкого стекловолокна без связующего

Теплопроводность: 0,03300 + 0,00010 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: в помещении

Вид изоляции: маты из супертонкого стекловолокна без связующего

Теплопроводность: 0,03300 + 0,00010 t, Вт/(м х °С)

Территориальный район: Европейский район РФ

Тип прокладки: на открытом воздухе

Вид изоляции: цилиндры минераловатные на синтетическом связующем М-100

Теплопроводность: 0,04900 + 0,00021 t, Вт/(м х °С)