СП 20.13330.2011. Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*

(утв. Приказом Минрегиона РФ от 27.12.2010 № 787)

(ред. от 10.02.2017)

ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

flowchart LR
  n0["СНиП II-Б.1"]:::rst
  n1["СН 40-58"]:::rst
  n2["СН 69-59"]:::rst
  n3["СН 72-59"]:::rst
  n4["СНиП II-А.11-62"]:::rst
  n5["СН 318-65"]:::rst
  n6["СН 355-66"]:::rst
  n7["СНиП II-6-74"]:::rst
  click n7 "https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74" "СНиП II-6-74. Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Глава 6. Нагрузки и воздействия (утв. Постановлением Госстроя СССР от 08.02.1974 N 16)"
  n8["СНиП 2.01.07-85*"]:::doc
  click n8 "https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85" "СНиП 2.01.07-85*. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия (утв. Постановлением Госстроя СССР от 29.08.1985 N 135)"
  n9["СП 20.13330.2011"]:::rst
  click n9 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-20-13330-2011" "СП 20.13330.2011. Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* (утв. Приказом Минрегиона РФ от 27.12.2010 N 787)"
  n10["СП 20.13330.2016"]:::doc
  click n10 "https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85-minstroy-rossii-ministerstvo" "СП 20.13330.2016. Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* (утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 891/пр)"
  n9 --> n10
  n8 --> n9
  n7 --> n8
  n4 --> n7
  n5 --> n7
  n6 --> n7
  n1 --> n4
  n0 --> n4
  n2 --> n4
  n3 --> n4
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;

Приказом Минрегиона РФ

СП 20.13330.2011

20 мая 2011 года

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки — Постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. № 858 «О порядке разработки и утверждения сводов правил».

Сведения о своде правил

1. Исполнители: Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А. Кучеренко — институт ОАО «НИЦ „Строительство“, при участии РААСН и Государственной геофизической обсерватории (ГГО) им. А.И. Воейкова.»

2. Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство».

3. Подготовлен к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики.

4. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 27 декабря 2010 г. № 787 и введен в действие с 20 мая 2011 г.

5. Зарегистрирован Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 20.13330.2010.

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет

Введение

Настоящий свод правил составлен с учетом обязательных требований технических регламентов, отраженных в Федеральных законах от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 22 июня 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».

Актуализация выполнена авторским коллективом ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко — институтом ОАО «НИЦ „Строительство“: канд. техн. наук Н.А. Попов — руководитель темы, канд. техн. наук И.В. Лебедева, д-р техн. наук И.И. Ведяков при участии РААСН (д-р техн. наук В.И. Травуш) и Государственной геофизической обсерваторией им. А.И. Воейкова (д-р геогр. наук Н.В. Кобышева).»

1. Область применения

1.1. Настоящий свод правил устанавливает требования по назначению нагрузок, воздействий и их сочетаний, учитываемых при расчетах зданий и сооружений по предельным состояниям первой и второй групп, в соответствии с положениями ГОСТ Р 54257.

1.2 — 1.4. Утратили силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

2. Нормативные ссылки

Раздел 2 утратил силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

3. Термины и определения

Раздел 3 утратил силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

4. Общие требования

4.1. Основными характеристиками нагрузок, установленными в настоящих нормах, являются их нормативные (базовые) значения.

При необходимости учета влияния длительности нагрузок, при проверке на выносливость и в других случаях, оговоренных в нормах проектирования конструкций и оснований, кроме того, устанавливаются пониженные нормативные значения нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых, температурных климатических воздействий.

4.2. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} , соответствующий рассматриваемому предельному состоянию. Минимальные значения коэффициента надежности \gamma_{f} определяются следующим образом:

а) при расчете по предельным состояниям 1-й группы — в соответствии с 7.2 - 7.4, 8.1.4, 8.2.2, 8.3.4, 8.4.5, 9.8, 10.12, 11.1.12, 12.5 и 13.8;

б) при расчете по предельным состояниям 2-й группы — принимаются равными единице, если в нормах проектирования конструкций и оснований не установлены другие значения.

4.3. В особых сочетаниях (см. 6.2) коэффициент надежности по нагрузке для постоянных, длительных и кратковременных нагрузок следует принимать равным единице, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

4.4. Расчетные значения климатических нагрузок и воздействий (снеговые и гололедные нагрузки, воздействия ветра, температуры и др.) допускается назначать в установленном порядке на основе анализа соответствующих климатических данных для места строительства.

4.5. При расчете конструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений расчетные значения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воздействий следует снижать на 20%.

5. Классификация нагрузок

Раздел 5 утратил силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

6. Сочетания нагрузок

6.1. Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции или основания.

6.2 В зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:

а) основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных

C_{m} = P_{d} + (\psi_{l1}P_{l1} + \psi_{l2}P_{l2} + \psi_{l3}P_{l3} + ...) + (\psi_{t1}P_{t1} + \psi_{t2}P_{t2} + \psi_{t3}P_{t3} + ...) ; (6.1)

б) особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок

C_{s} = C_{m} + P_{s} , (6.2)

где C_{m} — нагрузка для основного сочетания;

C_{s} — нагрузка для особого сочетания;

\psi_{li}(i = 1,2,3,...,) — коэффициенты сочетаний для длительных нагрузок;

\psi_{ti}(i = 1,2,3,...,) — коэффициенты сочетаний для кратковременных нагрузок.

6.3. Для основных и особых сочетаний нагрузок, за исключением случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений в сейсмических районах и в нормах проектирования конструкций и оснований, коэффициент сочетаний длительных нагрузок \psi_{l} определяется следующим образом:

• для равномерно распределенных длительных нагрузок (5.4)

\psi_{l1} = 1,0 ; \psi_{l2} = \psi_{l3} = ... = 0,95 ,

где \psi_{l1} — коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния длительной нагрузке;

\psi_{l2} , \psi_{l3} — коэффициенты сочетаний для остальных длительных нагрузок:

для крановых нагрузок в соответствии с указаниями 9.19;

для остальных нагрузок \psi_{l} = 1,0 .

6.4 Для основных сочетаний необходимо использовать следующие значения коэффициентов сочетаний кратковременных нагрузок

\psi_{t1} = 1,0 ; \psi_{t2} = 0,9 , \psi_{t3} = \psi_{t4} = ... = 0,7 ,

где \psi_{t1} — коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния кратковременной нагрузке;

\psi_{t2} — коэффициент сочетаний, соответствующий второй кратковременной нагрузке;

\psi_{t3} , \psi_{t4} — коэффициенты сочетаний для остальных кратковременных нагрузок.

6.5. Для особых сочетаний коэффициенты сочетаний для всех кратковременных нагрузок принимаются равными 0,8, за исключением случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений в сейсмических районах и в нормах проектирования конструкций и оснований.

В особых сочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия, нагрузки, вызываемые пожаром, столкновением транспортных средств с частями сооружений, кратковременные нагрузки допускается не учитывать.

6.6. При учете сочетаний нагрузок в соответствии с указаниями 6.3 - 6.5 за одну временную нагрузку следует принимать:

а) нагрузку определенного рода от одного источника (давление или разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);

б) нагрузку от нескольких источников, если их совместное действие учтено в расчетных значениях нагрузки (нагрузку от оборудования, людей и складируемых материалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов \varphi_{1} - \varphi_{4} , приведенных в 8.2.4 и 8.2.5; нагрузку от нескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента \psi_{l} , приведенного в 9.19; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с (12.3).

7. Вес конструкций и грунтов

7.1. Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других строительных конструкций и грунтов — по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

7.2. Коэффициенты надежности по нагрузке \gamma_{f} для веса строительных конструкций и грунтов приведены в таблице 7.1.

7.4. При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} = 0,9 , если иное значение не указано в нормах проектирования этих конструкций.

8. Нагрузки от оборудования, людей, животных, складируемых материалов, изделий и транспортных средств

Нормы настоящего раздела распространяются на нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия, покрытия, лестницы зданий и сооружений и полы на грунтах.

Варианты загружения перекрытий этими нагрузками следует принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатации зданий. Если на стадии проектирования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструкций и оснований необходимо рассмотреть следующие варианты загружения отдельных перекрытий:

сплошное загружение принятой нагрузкой;

неблагоприятное частичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных к такой схеме загружения;

отсутствие временной нагрузки.

При этом суммарная временная нагрузка на перекрытия многоэтажного здания при неблагоприятном частичном их загружении не должна превышать нагрузку при сплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний \varphi_{3} - \varphi_{4} , значения которых вычисляются по формулам (8.3) и (8.4).

8.1. Определение нагрузок от оборудования, складируемых материалов и изделий

8.1.1. Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалов и изделий устанавливаются в строительном задании на основании технологических решений, в котором должны быть приведены:

а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий, места возможного сближения оборудования в процессе эксплуатации или перепланировки;

б) нормативные значения нагрузок и коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, для машин с динамическими нагрузками — нормативные значения инерционных сил и коэффициенты надежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики.

Фактические нагрузки на перекрытия допускается заменять эквивалентными равномерно распределенными нагрузками, рассчитанные значения которых должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками.

Учет перспективного увеличения нагрузок от оборудования и складируемых материалов допускается при технико-экономическом обосновании.

8.1.2. Нормативное значение веса оборудования, в том числе трубопроводов, следует определять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования — на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, возможных при эксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности, и т.п.

Нагрузки от оборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зависимости от условий его размещения и возможного перемещения при эксплуатации. При этом следует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанного с перемещением технологического оборудования во время монтажа или эксплуатации здания.

Число учитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускается учитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

8.1.3. При задании нормативных значений нагрузок в складских помещениях необходимо учитывать эквивалентную равномерно распределенную нагрузку на перекрытия, покрытия и полы на грунтах, а также вертикальную и, при необходимости, горизонтальную сосредоточенные нагрузки, прикладываемые для учета возможного неблагоприятного влияния местных нагрузок и воздействий.

Эти нагрузки следует определять по строительному заданию на основании технологических решений, с учетом удельного веса складируемых материалов и изделий, возможного их размещения по площади помещений и максимальных значений высоты складирования и принимать не менее нормативных значений, приведенных в таблице 8.1.

Таблица 8.1

8.1.4. Коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} для веса оборудования и материалов приведен в таблице 8.2.

Таблица 8.2

8.2. Равномерно распределенные нагрузки

8.2.1. Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в таблице 8.3.

Таблица 8.3

8.2.2. Нормативные значения нагрузок на ригели и плиты перекрытий от веса временных перегородок следует принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера опирания на перекрытия и стены. Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа.

Коэффициенты надежности по нагрузке \gamma_{f} для равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с указаниями 7.2.

8.2.3. Пониженные нормативные значения равномерно распределенных нагрузок (см. позицию 4) определяются умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35. Для нагрузок, указанных в позициях 5, 8, 9, в и 11 таблицы 8.3, пониженные значения не устанавливаются.

8.2.4. При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные в таблице 8.3, допускается снижать в зависимости от грузовой площади A, м2, с которой передаются нагрузки на рассчитываемый элемент, умножением на коэффициент \varphi_{1} или \varphi_{2} , равный:

8.2.5. При определении усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок, указанные в позициях 1, 2, 4, 11, 12, а и 12, б таблицы 8.3, допускается снижать умножением на коэффициенты сочетания \varphi_{3} или \varphi_{4} :

а) для помещений, указанных в позициях 1, 2, 12, а

; (8.3)

б) для помещений, указанных в позициях 4, 11, 12, б

, (8.4)

где \varphi_{1} , \varphi_{2} — определяются в соответствии с 8.2.4;

n — общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.

8.3. Сосредоточенные нагрузки и нагрузки на перила

8.3.1. Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны быть проверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагоприятном положении на квадратной площадке со сторонами не более 10 см (при отсутствии других временных нагрузок). Если в строительном задании на основании технологических решений не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенных нагрузок, их следует принимать равными, кН:

а) для перекрытий и лестниц — 1,5;

б) для чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов — 1,0;

в) для покрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, — 0,5.

Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку.

8.3.2 Нормативные значения горизонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов следует принимать равными, кН/м:

а) для жилых зданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений — 0,3;

б) для трибун и спортивных залов — 1,5;

в) для других зданий и помещений при отсутствии специальных требований — 0,8.

8.3.3. Для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для непродолжительного пребывания людей, нормативное значение горизонтальной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН/м, если по строительному заданию на основании технологических решений не требуется большее значение нагрузки.

8.3.4. Для нагрузок, указанных в 8.3.1, 8.3.2 и 8.3.3, следует принимать коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} = 1,2 .

8.4. Нагрузки от транспортных средств

8.4.1. Настоящий раздел регламентирует значения вертикальных строительных нагрузок на перекрытия, покрытия и полы на грунтах от колесных транспортных средств, движущихся как свободно, так и по рельсовым путям.

В случаях, оговоренных в нормах на проектирование конструкций, необходим также учет горизонтальных нагрузок, передаваемых на элементы несущих конструкций зданий и сооружений. Расчетные значения таких нагрузок включают собственный вес транспортных средств и полезные нагрузки, определяемые их техническими параметрами в соответствии с паспортной документацией заводов-изготовителей. Вертикальные, горизонтальные нагрузки, способы их приложения и расположение должны определяться в каждом конкретном случае специальным расчетом.

Нормативные значения эквивалентных вертикальных равномерно распределенных и местных сосредоточенных нагрузок на перекрытия, покрытия и полы на грунтах автостоянок следует определять по таблице 8.4.

Таблица 8.4

8.4.2. При расчете плит перекрытий на продавливание и в других случаях учета местных воздействий наряду с равномерно распределенной нагрузкой P_{t} следует учитывать сосредоточенные нагрузки Q_{t}/2 , приложенные на две квадратные площадки стороной 100 мм для позиций 1 и 2 таблицы 8.4 и 200 мм для позиций 3 и 4 таблицы 8.4, расположенные на расстоянии 1,8 м друг от друга, в наиболее неблагоприятном возможном положении.

8.4.3. Допускается уточнять расчетные значения нагрузок в соответствии с техническими данными транспортных средств.

8.4.4. Пониженные значения равномерно распределенных нагрузок от транспортных средств (см. 4.1) следует устанавливать умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35.

8.4.5. Для нагрузок, указанных в 8.4.1, следует принимать коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} = 1,2 .

9. Нагрузки от мостовых и подвесных кранов

9.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546, от вида привода и от способа подвеса груза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в В.1 Приложения В.

9.2. Нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, и другие необходимые для расчета данные следует принимать в соответствии с требованиями государственных стандартов на краны, а для нестандартных кранов — в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановым путем понимаются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки — при однопролетном, три — при двухпролетном подвесном кране и т.п.).

9.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.

9.4. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:

• для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;
• для кранов с жестким подвесом груза — 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета.

9.5. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,2 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка передается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в 9.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

9.6. Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.

9.7. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в В.2 Приложения В. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.

9.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать равным \gamma_{f} = 1,2 для всех режимов работы.

9.9. При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент, равный:

1,8 — для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;

1,7 — для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;

1,6 — для группы режима работы кранов 7К;

1,4 — для группы режима работы кранов 6К;

1,2 — для остальных групп режимов работы кранов.

9.10. При проверке местной устойчивости стенок балок значение коэффициента надежности по нагрузке следует принимать равным 1,2.

9.11. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный 1,2 независимо от шага колонн.

При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.

9.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию мостовых или подвесных кранов.

9.13. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов — не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.

9.14. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвесными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на разных путях, вертикальные нагрузки следует принимать:

не более чем от двух кранов:

• для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;

не более чем от четырех кранов:

• для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;
• для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;
• для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

9.15. Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

9.16. Число кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в пролете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

9.17. При определении вертикальных и горизонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного по воздействию крана.

9.18. При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.

9.19 При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

\psi_{l} = 0,85 — для групп режимов работы кранов 1К — 6К;

\psi_{l} = 0,95 — для групп режимов работы кранов 7К, 8К.

При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

\psi_{l} = 0,7 — для групп режимов работы кранов 1К — 6К;

\psi_{l} = 0,8 — для групп режимов работы кранов 7К, 8К.

При учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижения.

9.20. Пониженные значения крановых нагрузок определяются умножением нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана (см. 9.2) в каждом пролете здания на коэффициент: 0,5 — для групп режимов работы кранов 4К — 6К; 0,6 — для группы режима работы кранов 7К; 0,7 — для группы режима работы кранов 8К. Группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ 25546.

9.21. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим конструкциям следует учитывать пониженные значения нагрузок в соответствии с 9.20, и при этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные значения вертикального усилия колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с 9.9. Группы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаются нормами на конструкции.

10. Снеговые нагрузки

10.1 Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле

S_{0} = 0,7\text{с}_{e}c_{t}\mu S_{g} , (10.1)

где \text{с}_{e} — коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5 - 10.9;

c_{t} — термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;

\mu — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4;

S_{g} — вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с 10.2.

10.2. Вес снегового покрова S_{g} на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для площадок, расположенных на высоте не более 1500 м над уровнем моря, принимается в зависимости от снегового района Российской Федерации по данным таблицы 10.1.

Таблица 10.1

В горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 Приложения Ж, в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м, в местах со сложным рельефом и иных случаях (см. 4.4) вес снегового покрова допускается определять в установленном порядке на основе данных ближайших метеостанций Росгидромета. При этом значение S_{g} следует принимать как превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум веса снегового покрова, определяемый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды на защищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу под кронами деревьев или на лесных полянах) за период не менее 20 лет.

10.3. В расчетах необходимо рассматривать схемы как равномерно распределенных, так и неравномерно распределенных снеговых нагрузок, образуемых на покрытиях вследствие перемещения снега под действием ветра или других факторов, в их наиболее неблагоприятных расчетных сочетаниях.

10.4. Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента \mu для покрытий, имеющих наибольший характерный размер в плане не более 100 м, следует принимать в соответствии с Приложением Г, при этом промежуточные значения коэффициента \mu определяются линейной интерполяцией.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении покрытия, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти его площади (для покрытий с фонарями — на участках шириной b).

Примечания. 1. В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.

2. В тех случаях, когда в Приложении Г не приводятся схемы распределения снеговой нагрузки по покрытиям рассматриваемого типа, например для пространственных покрытий сложной геометрической формы, а также для покрытий, имеющих наибольший характерный размер в плане более 100 м, их необходимо определять по данным испытаний на основе специально разработанных рекомендаций.

3. Нормативное значение снеговой нагрузки S_{0} на схемах Приложения Г следует принимать без учета коэффициентов \text{с}_{e} , c_{t} и \mu .

4. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемам нагрузок, приведенным в Приложении Г.

10.5. Для пологих (с уклонами до 12% или с f/l <= 0,05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца V >= 2 м/с (см. схемы Г.1, Г.2, Г.5 и Г.6 Приложения Г), следует установить коэффициент сноса снега

\text{с}_{e} = (1,2 - 0,1Vk)(0,8 + 0,002b) , (10.2)

где k — принимается по таблице 11.2;

b — ширина покрытия, принимаемая не более 100 м.

10.6. Для покрытий с уклонами от 12 до 20% однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах с V >= 4 м/с (см. схемы Г.1 и Г.5 Приложения Г) следует установить коэффициент сноса

\text{с}_{e} = 0,85 . (10.3)

Средняя скорость ветра V за три наиболее холодных месяца принимается по карте 2 рекомендуемого Приложения Ж.

10.7. Для покрытий высотных зданий высотой свыше 75 м с уклонами до 20% (см. схемы Г.1, Г.2, Г.5 и Г.6 Приложения Г) допускается принимать \text{с}_{e} = 0,7 .

10.8. Для купольных сферических и конических покрытий зданий на круглом плане, регламентируемых схемами Г.13, Г.14 Приложения Г, при задании равномерно распределенной снеговой нагрузки значения коэффициента \text{с}_{e} следует устанавливать в зависимости от диаметра d основания купола:

10.9 Снижение снеговой нагрузки, предусматриваемое пунктами 10.5 - 10.8, не распространяется:

а) на покрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °C (см. карту 5 Приложения Ж);

б) на покрытия зданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокими зданиями, удаленными менее чем на 10h_{1} , где h_{1} — разность высот соседнего и проектируемого зданий;

в) на участки покрытий длиной b, b_{1} и b_{2} , у перепадов высот зданий и парапетов (см. схемы Г.8 - Г.11 Приложения Г).

В остальных случаях, не указанных 10.5 - 10.8, следует принимать

\text{с}_{e} = 1,0 . (10.4)

10.10. Термический коэффициент C_{t} следует применять для учета понижения снеговых нагрузок на покрытия с высоким коэффициентом теплопередачи (> 1 Вт/(м2 x °C) вследствие таяния, вызванного потерей тепла.

При определении снеговых нагрузок для неутепленных покрытий зданий с повышенными тепловыделениями, приводящими к таянию снега, при уклонах кровли свыше 3% и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует вводить термический коэффициент

\text{с}_{t} = 0,8 . (10.5)

Примечание. Допускаемые пониженные значения C_{t} , основанные на термоизоляционных свойствах материалов и форме конструктивных элементов, могут быть заданы в специальных рекомендациях.

В остальных случаях

\text{с}_{t} = 1,0 . (10.6)

10.11. Для районов со средней температурой января минус 5 °C и ниже (по карте 5 Приложения Ж) пониженное нормативное значение снеговой нагрузки (см. 4.1) определяется умножением ее нормативного значения на коэффициент 0,7.

Для районов со средней температурой января выше минус 5 °C пониженное значение снеговой нагрузки не учитывается.

10.12. Коэффициент надежности по снеговой нагрузке \gamma_{f} следует принимать равным 1,4.

11. Воздействия ветра

Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:

а) основной тип ветровой нагрузки (в дальнейшем — «ветровая нагрузка»);

б) пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы ограждения и элементы их крепления;

в) резонансное вихревое возбуждение;

г) аэродинамические неустойчивые колебания типа галопирования, дивергенции и флаттера (см. также раздел 14).

Резонансное вихревое возбуждение и аэродинамические неустойчивые колебания типа галопирования необходимо учитывать для зданий и сплошностенчатых сооружений, у которых h/d > 10, где h — высота, d — характерный поперечный размер.

11.1. Расчетная ветровая нагрузка

11.1.1. Нормативное значение ветровой нагрузки w следует задавать в одном из двух вариантов. В первом случае нагрузка w представляет собой совокупность:

а) нормального давления w_{e} , приложенного к внешней поверхности сооружения или элемента;

б) сил трения w_{f} , направленных по касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);

в) нормального давления w_{i} , приложенного к внутренним поверхностям сооружений с проницаемыми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами.

Во втором случае нагрузка w рассматривается как совокупность:

а) проекций w_{x} и w_{y} , внешних сил в направлении осей x и y, обусловленных общим сопротивлением сооружения;

б) крутящего момента w_{z} относительно оси z.

При разработке архитектурно-планировочных решений городских кварталов, а также при планировании возведения зданий внутри существующих городских кварталов рекомендуется провести оценку комфортности пешеходных зон в соответствии с требованиями норм или технических условий.

11.1.2. Нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней w_{m} и пульсационной w_{p} составляющих

w = w_{m} + w_{p} . (11.1)

При определении внутреннего давления w_{i} пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

11.1.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_{m} в зависимости от эквивалентной высоты z_{e} над поверхностью земли следует определять по формуле

w_{m} = w_{0}k(z_{e})c , (11.2)

где w_{0} — нормативное значение ветрового давления (см. 11.1.4);

k(z_{e}) — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты z_{e} (см. 11.1.5 и 11.1.6);

c — аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7).

11.1.4. Нормативное значение ветрового давления w_{0} принимается в зависимости от ветрового района по таблице 11.1. Нормативное значение ветрового давления допускается определять в установленном порядке на основе данных метеостанций Росгидромета (см. 4.4). В этом случае w_{0} , Па, следует определять по формуле

w_{0} = 0,43v_{50}^{2} , (11.3)

где v_{50}^{2} — давление ветра, соответствующее скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа A (11.1.6), определяемой с 10-минутным интервалом осреднения и превышаемой в среднем один раз в 50 лет.

Таблица 11.1

11.1.5 Эквивалентная высота z_{e} определяется следующим образом.

1. Для башенных сооружений, мачт, труб и т.п. сооружений

z_{e} = z .

2. Для зданий:

а) при h \leq d \rightarrow z_{e} = h ;

б) при d < h <= 2d:

для z \geq h - d \rightarrow z_{e} = h ;

для 0<z<h - d \rightarrow z_{e} = d ;

в) при h > 2d:

для z \geq h - d \rightarrow z_{e} = h ;

для d<z<h - d \rightarrow z_{e} = z ;

для 0<z \leq d \rightarrow z_{e} = d .

Здесь z — высота от поверхности земли;

d — размер здания (без учета его стилобатной части) в направлении, перпендикулярном расчетному направлению ветра (поперечный размер);

h — высота здания.

11.1.6. Коэффициент k(z_{e}) определяется по таблице 11.2 или по формуле (11.4), в которых принимаются следующие типы местности:

A — открытые побережья морей, озер и водохранилищ, сельские местности, в том числе с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра;

B — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

C — городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Таблица 11.2

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h — при высоте сооружения h до 60 м и на расстоянии 2 км — при h > 60 м.

Примечание. Типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

k(z_{e}) = k_{10}(z_{e}/10)^{2\alpha} . (11.4)

Значения параметров k_{10} и \alpha для различных типов местностей приведены в таблице 11.3.

Таблица 11.3

11.1.7. При определении компонентов ветровой нагрузки w_{e} , w_{f} , w_{i} , w_{x} , w_{y} и w_{z} следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления c_{e} , трения c_{f} , внутреннего давления c_{i} и лобового сопротивления c_{x} , поперечной силы c_{y} , крутящего момента c_{z} , принимаемых по Приложению Д.1, где стрелками показано направление ветра. Знак «плюс» у коэффициентов c_{e} или c_{i} соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность (активное давление), знак «минус» — от поверхности (отсос). Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией.

При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления c_{e} или лобового сопротивления c_{x} .

Для сооружений повышенного уровня ответственности, а также во всех случаях, не предусмотренных Д.1 Приложения Д (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям, необходимость учета влияния рядом стоящих зданий и сооружений и т.п. случаях), аэродинамические коэффициенты необходимо принимать на основе результатов продувок моделей сооружений в аэродинамических трубах или по рекомендациям, разработанным специализированными организациями.

Примечания. 1. При назначении коэффициентов c_{x} , c_{y} , и c_{m} необходимо указать размеры сооружения, к которым они отнесены.

2. Значения аэродинамических коэффициентов, указанных в Приложении Д.1, допускается уточнять на основе данных модельных аэродинамических испытаний сооружений.

11.1.8. Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки w_{p} на эквивалентной высоте z_{e} следует определять следующим образом:

а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний f_{l} , Гц, больше предельного значения собственной частоты f_{l} (см. 11.1.10), — по формуле

w_{p} = w_{m}\zeta(z_{e})v , (11.5)

где w_{m} — определяется в соответствии с 11.1.3;

\zeta(z_{e}) — коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6) для эквивалентной высоты z_{e} (см. 11.1.5);

\nu — коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11).

Таблица 11.4

\zeta(z_{e}) = \zeta_{10}(z_{e}/10)^{- \alpha} . (11.6)

Значения параметров \zeta_{10} и \alpha для различных типов местностей приведены в таблице 11.4;

б) для всех сооружений (и их конструктивных элементов), у которых f_{1}<f_{l}<f_{2} , — по формуле

w_{p} = w_{m}\xi\zeta(z_{e})v , (11.7)

где f_{2} — вторая собственная частота;

\xi — коэффициент динамичности, определяемый по рисунку 11.1 в зависимости от параметра логарифмического декремента колебаний \delta (см. 11.1.1) и параметра \epsilon_{1} , который определяется по формуле (11.8) для первой собственной частоты f_{1} ;

\epsilon = \_\_\_\_ \frac{\sqrt{w_{0}k(z_{\text{эк}})\gamma_{f}}}{{}^{1}940f_{1}} . (11.8)

Рисунок 11.1. Коэффициенты динамичности

Здесь w_{0} (Па) — нормативное значение давления ветра (11.1.4);

k(z_{\text{эк}}) — коэффициент, учитывающий изменение давления ветра для высоты z_{\text{эк}} (11.1.6);

\gamma_{f} — коэффициент надежности по нагрузке (11.1.12).

Для конструктивных элементов z_{\text{эк}} — высота z, на которой они расположены; для зданий и сооружений z_{\text{эк}} = 0,7h , где h — высота сооружений;

в) для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия

f_{s}<f_{l}<f_{s + 1} ;

г) при расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по трем низшим собственным формам колебаний (двум изгибным и одной крутильной или смешанным крутильно-изгибным).

Примечание. При расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа A и B (см. 11.1.6), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5).

11.1.9 Усилия и перемещения при учете динамической реакции по s собственным формам определяются по формуле

X^{2} = \sum X_{s}^{2} , (11.9)

где X — суммарные усилия или перемещения;

X_{s} — усилия или перемещения по s-й форме колебаний.

11.1.10. Предельное значение частоты собственных колебаний f_{l} , Гц, следует определять по таблице 11.5.

Таблица 11.5

а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций \delta = 0,3 ;

б) для стальных сооружений футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах \delta = 0,15 .

11.1.11. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления \nu следует определять для расчетной поверхности сооружения или отдельной конструкции, для которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рисунок 11.2), то коэффициент \nu следует определять по таблице 11.6 в зависимости от параметров \rho и \chi , принимаемых по таблице 11.7.

Рисунок 11.2. Основная система координат при определении коэффициента корреляции \nu

Таблица 11.6

Таблица 11.7

11.2. Пиковая ветровая нагрузка

11.3. Резонансное вихревое возбуждение

11.3.3 Резонансное вихревое возбуждение не возникает в том случае, если

где V_{max}(z_{\text{эк}}) — максимальная скорость ветра на уровне z_{\text{эк}} , определяемая по формуле

V_{max}(z_{\text{эк}}) = 1, \sqrt{3w_{0}k(z_{\text{эк}})} , (11.13)

где w_{0} , Па, и k(z_{e}) определяются в соответствии с указаниями 11.1.4 и 11.1.6.

Для зданий и башенных сооружений с плавно изменяющейся формой поперечного сечения, а также труб и мачт без оттяжек z_{\text{эк}} = 0,8h .

11.3.4. Ветровые нагрузки, возникающие при резонансном вихревом возбуждении, допускается определять в соответствии с указаниями Д.2 Приложения Д.

11.4. Динамическая комфортность

При оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки w_{c} принимаются равными

12. Гололедные нагрузки

Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i', Па, для вентилируемых фасадов зданий и других элементов следует определять по формуле

i' = bk\mu_{2}\rho g . (12.2)

В (12.1) и (12.2):

b — толщина стенки гололеда, мм (превышаемая один раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по таблице 12.1, а на высоте 200 м и более — по таблице 12.2. Для других периодов повторяемости или при наличии метеорологических данных для района строительства толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по таблице 12.3;

d, мм, — диаметр провода, троса;

\mu_{1} — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по таблице 12.4;

\mu_{2} — коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;

g, м/с2, — ускорение свободного падения.

Таблица 12.1

Для определения гололедной нагрузки на горизонтальные элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в таблице 12.2, следует снижать на 10%.

12.3. Нормативное значение ветровой нагрузки на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25% нагрузки w, определяемой согласно 11.1.

Примечания. 1. В отдельных районах, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.

2. При определении ветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в таблице 12.2, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.

12.4. Температуру воздуха при гололеде независимо от высоты сооружений следует принимать в горных районах с отметкой: более 2000 м — минус 15 °C, от 1000 до 2000 м — минус 10 °C; для остальной территории для сооружений высотой до 100 м — минус 5 °C, более 100 м — минус 10 °C.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдается температура ниже минус 15 °C, ее следует принимать по фактическим данным.

12.5. Коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

13. Температурные климатические воздействия

13.1. Для конструкций, не защищенных от суточных и сезонных изменений температуры, следует учитывать изменение во времени \Delta t средней температуры и перепад температуры J по сечению элемента, за исключением случаев, предусмотренных нормами проектирования конструкций. Для конструкций, защищенных от суточных и сезонных изменений температуры, температурные климатические воздействия не учитываются.

13.2. Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента в теплое \Delta t_{w} и холодное \Delta t_{c} время года соответственно следует определять по формулам:

\Delta t_{c} = t_{c} - t_{0w} , (13.2)

где t_{w} , t_{c} — нормативные значения средних температур по сечению элемента в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с 13.3;

t_{0w} , t_{0c} — начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с 13.6.

13.3. Нормативные значения средних температур t_{w} и t_{c} и перепадов температуры по сечению элемента в теплое J_{w} и холодное J_{c} время года для однослойных конструкций следует определять по таблице 13.1.

13.5 Приращения \theta_{4} и \theta_{5} °C следует определять по формулам:

Таблица 13.4

Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная)

при безоблачном небе, Вт x ч/м2 (максимальная часовая сумма)

13.6. Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченную систему, в теплое t_{0w} и холодное t_{0c} время года следует определять по формулам:

Примечание. При наличии данных о календарном сроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температуру допускается уточнять в соответствии с этими данными.

13.7. Температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями необходимо устанавливать в соответствии с указаниями 13.2 - 13.6 при условии: \theta_{1} = \theta_{2} = \theta_{3} = \theta_{4} = \theta_{5} = 0 , \Delta_{I} = \Delta_{VII} = 0 .

13.8. Коэффициент надежности по нагрузке \gamma_{f} для температурных климатических воздействий \Delta t и J следует принимать равным 1,1.

14. Прочие нагрузки

В необходимых случаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых в зависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, следует учитывать прочие нагрузки, не включенные в настоящие нормы (специальные технологические нагрузки; вибрационные нагрузки от всех видов транспорта, влажностные и усадочные воздействия; ветровые воздействия, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга, дивергенции и флаттера), на основе рекомендаций, разработанных специализированными организациями, имеющими опыт работы в соответствующей области.

15. Прогибы и перемещения

Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группе предельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.

Положения настоящего раздела не распространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а также опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и антенных сооружений связи.

15.1. Общие указания

15.1.1 При расчете строительных конструкций должно быть выполнено условие

f \leq f_{u} , (15.1)

где f — прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответствии с Приложением Е;

f_{u} — предельный прогиб (выгиб) или перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:

а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);

г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограничения колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативными документами Е.1.4 Приложения Е.

15.1.2. Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в Е.1.5 Приложения Е.

15.1.3. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать конструктивными мероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

15.1.4. Прогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотря на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).

15.1.5. Коэффициент динамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равным единице.

15.2. Предельные прогибы

15.2.1. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также Е.1.7 Приложения Е).

15.2.2. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

10.2.3. Предельные прогибы для различных расчетных ситуаций приведены в Е.2.2 Приложения Е.

Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

Приложение А (справочное)

НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

Приложение А утратило силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

Приложение Б (справочное)

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Приложение Б утратило силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.

Приложение В

(обязательное)

В.1. Мостовые и подвесные краны

Таблица В.1

Мостовые и подвесные краны различных групп режимов работы (примерный перечень)

В.2. Нагрузка от удара крана о тупиковой упор

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

F = \frac{mv^{2}}{f} ,

где v — скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;

f — возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К — 7К и 0,2 м — в остальных случаях;

m — приведенная масса крана, определяемая по формуле

m = \frac{m_{b}}{2} + (m_{c} + km_{q}) \frac{l - l_{1}}{l} ,

здесь m_{b} — масса моста крана, т;

m_{c} — масса тележки, т;

m_{q} — грузоподъемность крана, т;

k — коэффициент; k = 0 — для кранов с гибким подвесом; k = 1 — для кранов с жестким подвесом груза;

l — пролет крана, м;

l_{1} — приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке \gamma_{t} (см. 9.8) принимается не более предельных значений, указанных в таблице В.2.

Таблица В.2

а) Для зданий с односкатными и двускатными покрытиями (рисунок Г.1) коэффициент \mu определяется по таблице Г.1. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

б) Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° \leq \alpha \leq 40° ; вариант 3 - при 10° \leq \alpha \leq 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия.

Для зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Г.2.2) следует принимать

Для двух- и многопролетных зданий с двускатными покрытиями (рисунок Г.8) вариант 2 следует учитывать при \alpha \geq 15° .

Вариант 1

Г.6. Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для двух- и многопролетных зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Г.9) вариант 2 следует учитывать при .

Вариант 1

Вариант 2

Рисунок Г.9

Г.7. Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем

а) Для пролетов с фонарем двух- и многопролетных зданий с двускатными и сводчатыми покрытиями (рисунок Г.10) коэффициент \mu следует принимать в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы Г.3.1 (рисунок Г.5), для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем Г.5 и Г.6 (рисунки Г.8, Г.9).

Рисунок Г.10

б) Для плоских двускатных (\alpha<15°) и сводчатых покрытий при l' > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов высоты (см. Г.8, рисунок Г.11, а).

а)

б)

в)

Рисунок Г.11

Г.8. Здания с перепадом высоты

а) Для зданий с перепадом высоты снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами Г.1 - Г.7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам Г.1 - Г.7 и схеме Г.8 (для зданий — профили «а», «б» (рисунки Г.8, а, Г.8, б), для навесов — профиль «в» (рисунок Г.8, в)).

б) Коэффициент \mu следует принимать равным

,

где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении \mu равной 8 м;

l_{1}' ; l_{2}' — длины участков верхнего l_{1}' и нижнего l_{2}' покрытий, с которых переносится снег в зону перепада высоты, м. Их следует принимать:

для покрытий без продольных фонарей или с поперечными фонарями

l_{1}' = l_{1}^{*} - 2h_{1}' ; l_{2}' = l_{2}^{*} - 2h_{2}' .

При этом l_{1} и l_{2} следует принимать не менее 0;

m_{1} ; m_{2} — доли снега, переносимого ветром к перепаду высоты; их значения для верхнего m_{1} и нижнего m_{2} покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

0,4 — для плоского покрытия с \alpha \leq 20° , сводчатого с f/l <= 1/8;

0,3 — для плоского покрытия с \alpha>20° , сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.

в) Для пониженных покрытий шириной a < 21 м (см. рисунок Г.11, б) значение m_{2} следует принимать:

m_{2} = 0,5k_{1}k_{2}k_{3} , но не менее 0,1, где , (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k_{2} = 1 ); , но не менее 0,3 (a — в м; \beta , \varphi — в град).

при b = 2h, но не более 16 м;

при , но не более 5h и не более 16 м.

д) Коэффициенты \mu , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для трех вариантов), не должны превышать:

(где h — в м; S_{0} — в кПа);

4 — если нижнее покрытие является покрытием здания и l_{1}' + l_{2}' \leq 48\text{м} ;

6 — если нижнее покрытие является навесом или покрытием здания и l_{1}' + l_{2}'>72\text{м} . Промежуточные значения определяются по интерполяции.

ж) При наличии разрыва между нижерасположенным покрытием и стенкой перепада шириной не более 1,5 м местную повышенную снеговую нагрузку на покрытие в зоне у перепада следует определять так же, как для покрытий без разрыва. При этом для нижерасположенного покрытия принимается только приходящаяся на него часть трапециевидной эпюры коэффициента \mu .

Примечания. 1. При d_{1}(d_{2})>12\text{м} значение \mu для участка перепада длиной d_{1}(d_{2}) (рисунок Г.11, а) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении \mu необходимо принимать соответствующее значение m_{1}(m_{2}) для каждого пролета в пределах l_{1}'(l_{2}') .

3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где S_{0} — в кПа).

Для зданий с двумя перепадами высоты снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме Г.8. Значения \mu_{1} , b_{1} , \mu_{2} , b_{2} следует определять для каждого перепада независимо, принимая: m_{1} и m_{2} в схеме Г.9 (при определении нагрузок возле перепадов h_{1} и h_{2} ) соответствующими m_{1} в схеме Г.8 и m_{3} (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим m_{2} в схеме Г.8.

;

.

Вариант 1

Вариант 2 (при l_{3}<b_{1} + b_{2} )

Рисунок Г.12

Г.10. Покрытие с парапетами

а) Снеговую нагрузку на покрытие возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке Г.13.

Рисунок Г.13

б) Схему на рисунке Г.13 для покрытий с парапетами следует применять при (h — в м; S_{0} — в кПа);

, но не более 3.

в) Для плоских (\alpha<15°) и сводчатых покрытий при длине зоны переноса снега l > 48 м, а также при высоте парапета более 1,2 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов высоты (см. на рисунке Г.11), в том случае, если эта схема более неблагоприятна, чем на рисунке Г.13.

Г.11. Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам

а) Схема на рисунке Г.14 относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.

Рисунок Г.14

б) В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле \beta ).

в) Коэффициент \mu для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам (рисунок Г.14), постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

Наличие зенитных фонарей и надстроек с диагональю не более 5 м, возвышающихся над кровлей не более чем на 0,4 м, допускается не учитывать.

Г.13. Здания с купольными круговыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для зданий с купольными круговыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Г.16) коэффициент \mu_{1} определяется по таблице Г.2. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Рисунок Г.16

Таблица Г.2

Для пологих куполов с отношением f/d <= 0,05 следует учитывать только вариант 1.

Для куполов с отношением f/d > 0,05 следует учитывать варианты 1, 2 и 3 при уклонах \alpha < 60°.

Для варианта 2 на рисунке Г.16 следует принимать при z \leq r_{1} \mu_{2} = C_{r1}(z/r_{1})^{2}sin\beta , где ; при z>r_{1} \mu_{3} = 1,5sin\beta , при \alpha = 45^{\circ} ; \mu_{3} = 0 , при \alpha>60^{\circ} .

.

Вариант 3 следует учитывать для куполов с f/d > 0,05 при сильно шероховатой поверхности покрытия, наличии на нем возвышающихся надстроек, фонарей или снегозадерживающих преград, а также для покрытий, защищенных от ветра соседними более высокими зданиями или объектами окружающей застройки.

Г.14. Здания с коническими круговыми покрытиями

Для зданий с коническими круговыми покрытиями (рисунок Г.17) коэффициент \mu_{1} определяется по таблице Г.3. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Рисунок Г.17

Таблица Г.3

где .

При 30°<\alpha<60° для варианта 2 следует принимать:

\mu_{2} = C_{r2}(z/r)sin\beta ; \text{С}_{r2} = 1,7 \times 30^{\circ}/\alpha .

(обязательное)

Д.1. Аэродинамические коэффициенты

Д.1.1. Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции на земле (стены, заборы и т.д.)

Для различных участков конструкций (рисунок Д.1) коэффициент \text{с}_{x} определяется по таблице Д.1;

z_{e} = h .

Рисунок Д.1

Таблица Д.1

Для рекламных щитов, поднятых над землей на высоту не менее d/4 (рисунок Д.2): \text{с}_{x} = 2,5k_{\lambda} , где k_{\lambda} определено в Д.1.15.

Равнодействующую нагрузку, направленную по нормали к плоскости щита, следует прикладывать на высоте его геометрического центра с эксцентриситетом в горизонтальном направлении e = +/- 0,25b.

Для наветренных, подветренных и различных участков боковых стен (рисунок Д.3) аэродинамические коэффициенты \text{с}_{e} приведены в таблице Д.2.

Таблица Д.2

Рисунок Д.3

Для боковых стен с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения c_{f} = 0,1 .

Для различных участков покрытия (рисунок Д.4) коэффициент \text{с}_{e} определяется по таблицам Д.3а и Д.3б в зависимости от направления средней скорости ветра.

а) \alpha = 0^{\circ}

Величина e равняется наименьшему из b или 2h

б) \alpha = 90^{\circ}

Рисунок Д.4

Таблица Д.3а

\alpha = 0º

Таблица Д.3б

Для углов 15° \leq \beta \leq 30° при \alpha = 0° необходимо рассмотреть два варианта распределения расчетной ветровой нагрузки.

Для протяженных гладких покрытий при \alpha = 90° (рисунок Д.4, б) аэродинамические коэффициенты трения \text{с}_{f} = 0,02 .

Д.1.3. Прямоугольные в плане здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Примечание. При 0,2 <= f/d <= 0,3 и h_{1}/l \geq 0,5 необходимо учитывать два значения коэффициента c_{e1} .

Распределение аэродинамических коэффициентов по поверхности покрытия приведено на рисунке Д.5.

Аэродинамические коэффициенты для стен принимаются в соответствии с таблицей Д.2.

При определении эквивалентной высоты (11.1.5) и коэффициента \nu в соответствии с 11.1.1: h = h_{1} + 0,7f .

Значения коэффициентов \text{с}_{e} в точках A и C, а также в сечении BB приведены на рисунке Д.6. Для промежуточных сечений коэффициенты \text{с}_{e} определяются линейной интерполяцией.

Рисунок Д.6

При определении эквивалентной высоты (11.1.5) и коэффициента \nu в соответствии с 11.1.1: h = h_{1} + 0,7f .

Для участков A и B (рисунок Д.7) коэффициенты c_{e} следует определять в соответствии с таблицами Д.3а и Д.3б.

Рисунок Д.7

Для фонарей участка C при \lambda \leq 2 c_{x} = 0,2 ; при 2 \leq \lambda \leq 8 для каждого фонаря c_{x} = 0,1\lambda ; при \lambda>8 c_{x} = 0,8 , здесь \lambda = a/h_{f} .

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты c_{e} следует определять в соответствии с таблицей Д.2.

При определении эквивалентной высоты z_{e} (11.1.5) и коэффициента \nu (11.1.1) h = h_{1} .

Д.1.6. Здания с зенитными фонарями

Рисунок Д.8

Для наветренного фонаря коэффициент c_{e} следует определять в соответствии с таблицами Д.3а и Д.3б.

Для остальных фонарей коэффициенты c_{x} определяются так же, как и для участка C (раздел Д.1.5).

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты c_{e} следует определять в соответствии с таблицей Д.2.

При определении эквивалентной высоты z_{e} (11.1.5) и коэффициента \nu (11.1.1) h = h_{1} .

Д.1.7. Здания с шедовыми покрытиями

Рисунок Д.9

Для участка A коэффициент c_{e} следует определять в соответствии с таблицами Д.3а и Д.3б.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты c_{e} следует определять в соответствии с таблицей Д.2.

При определении эквивалентной высоты z_{e} (11.1.5) и коэффициента \nu (11.1.1) h = h_{1} .

Для участка A коэффициент c_{e} следует принимать в соответствии с таблицей Д.2.

Для участка B коэффициент c_{e} следует определять линейной интерполяцией.

Для остальных вертикальных поверхностей коэффициент c_{e} необходимо определять в соответствии с таблицей Д.2.

Для покрытия зданий коэффициенты c_{e} определяются в соответствии с таблицами Д.3а и Д.3б.

Д.1.9. Здания, постоянно открытые с одной стороны

Рисунок Д.11

При проницаемости ограждения \mu \leq 5\% \text{с}_{i1} = c_{i2} = \pm 0,2 . Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» следует выбирать из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

Коэффициент c_{e} на внешней поверхности следует принимать в соответствии с таблицей Д.2.

Примечание. Проницаемость ограждения \mu следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения.

Аэродинамические коэффициенты c_{e} для четырех типов навесов (рисунок Д.12) без сплошностенчатых вертикальных ограждающих конструкций определяются по таблице Д.4.

Распределение коэффициентов c_{\beta} по поверхности цилиндра при \delta = \Delta/d<5 \cdot 10^{- 4} (см. Д.1.16) приведено на рисунке Д.16 для различных чисел Рейнольдса Re. Значение указанных на этом рисунке углов \beta_{min} и \beta_{b} , а также соответствующее им значение коэффициентов c_{min} и c_{b} приведены в таблице Д.5.

Рисунок Д.15

Рисунок Д.16

Таблица Д.5

Значения аэродинамических коэффициентов давления c_{e2} и c_{i} (рисунок Д.14) приведены в таблице Д.6. Коэффициент c_{i} следует учитывать для опущенного покрытия («плавающая кровля»), а также при отсутствии покрытия.

Таблица Д.6

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления определяются по формуле

c_{X} = k_{\lambda}c_{x\infty} ,

где k_{\lambda} — определено в Д.1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. Д.1.15). Значения коэффициентов c_{x\infty} приведены на рисунке Д.17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости \Delta = \delta/d (см. Д.1.16).

Аэродинамические коэффициенты наклонных элементов (рисунок Д.18) определяются по формуле

c_{x\beta} = \text{с}_{x}sin^{2}\beta sin^{2}\theta ,

где c_{x} — определяется в соответствии с данными рисунка Д.17;

ось x параллельна скорости ветра V;

ось z направлена вертикально вверх;

\beta — угол между проекцией элемента на плоскость XY и осью x;

Рисунок Д.18

При определении коэффициента \nu в соответствии с 11.1.1:

b = 0,7d; h = h_{1} + 0,7f .

Число Рейнольдса Re определяется по формуле, приведенной в Д.1.11, где z_{e} = 0,8h для вертикально расположенных сооружений;

z_{e} равно расстоянию от поверхности земли до оси горизонтально расположенного сооружения.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматических сооружений определяются по формуле

где k_{\lambda} определено в Д.1.15 в зависимости от относительного удлинения сооружения \lambda_{e} .

Эскизы сечений и направлений ветра	\beta , град	n (число сторон)	c_{x\infty} при Re>4 \cdot 10^{5}
Правильный многоугольник	Произвольный	5	1,8
		6 — 8	1,5
		10	1,2
		12	1,0

где c_{xi} — аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций, определяемый в соответствии с указаниями Д.1.13 для профилей и Д.1.12, в для трубчатых элементов; при этом k_{\lambda} = 1 ;

A_{i} — площадь проекции i-го элемента конструкции;

A_{k} — площадь, ограниченная контуром конструкции.

Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Рисунок Д.21

Для наветренной конструкции коэффициент c_{x1} определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы.

Для ферм из профилей из труб при Re<4 \cdot 10^{5} коэффициент \eta определяется по таблице Д.8 в зависимости от относительного расстояния между фермами b/h (рисунок Д.19) и коэффициента проницаемости ферм .

Примечание. Число Рейнольдса Re следует определять по формуле в подразделе Д.1.11, где d — средний диаметр трубчатых элементов.

Форма контура поперечного сечения и направление ветра	k_{1}
	1
	0,9
	1,2

Д.1.15. Учет относительного удлинения

Значения коэффициента k_{\lambda} в зависимости от относительного удлинения \lambda_{e} элемента или сооружения приведены на рисунке Д.23. Относительное удлинение \lambda_{e} зависит от параметра \lambda = l/b и определяется по таблице Д.10; степень проницаемости .

\lambda_{e} = \lambda/2	\lambda_{e} = \lambda	\lambda_{e} = 2\lambda
Примечание — l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.

Д.1.16. Учет шероховатости внешней поверхности

Значения коэффициента \Delta , характеризующего шероховатость поверхностей конструкций, в зависимости от их обработки и материала, из которого они изготовлены, приведены в таблице Д.11.

Д.1.17. Пиковые значения аэродинамических коэффициентов для прямоугольных в плане зданий

а) Для стен прямоугольных в плане зданий пиковое положительное значение аэродинамического коэффициента c_{p, +} = 1,2 .

б) Пиковые значения отрицательного аэродинамического коэффициента c_{p, -} для стен и плоских покрытий (рисунок Д.24) приведены в таблице Д.12.

где V_{max} — расчетная скорость ветра на высоте z_{\text{эк}} , на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11.13);

w_{m} и w_{p} — расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.

Д.2.4. Критические скорости V_{cr,i} могут иметь достаточно большую повторяемость в течение расчетного срока эксплуатации сооружения и, в связи с этим, резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению усталостных повреждений.

Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных и спиралевидных ребер, перфорация ограждения и установка соответствующим образом настроенных гасителей колебаний.

Е.1.1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

Е.1.2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований — полную ползучесть.

Е.1.3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна:

а) в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);

б) в открытых эстакадах рассматривается как консоль.

Е.1.4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источников вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с ГОСТ 12.1.012, СН 2.2.4/2.1.8.566.

При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническими условиями.

Е.1.5. Расчетные ситуации, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при этом необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящего свода правил и нормативных документов, указанных в Е.1.4.

Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

Е.1.6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок и др. конструктивных элементов, расположенных под несущими элементами.

Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).

Е.1.7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l в позиции 2, а таблицы Е.1 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, рисунок Е.1).

а — одной в пролете; б — двух в пролете; 1 — несущие стены

(покрытие) до приложения нагрузки; 4 — перекрытие

5 — линии отсчета прогибов; 6 — зазор

Рисунок Е.1. Схемы для определения значений l ( l_{1} , l_{2} , l_{3} )

4 — исходное положение стропильных конструкций;

стропильных конструкций при наличии

Е.1.9. Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f_{1}/h_{s} + f_{2}/l (рисунок Е.3), не должен превышать (см. таблицу Е.4): 1/300 для позиции 2, 1/500 — для позиции 2, а и 1/700 — для позиции 2, б.

со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложения нагрузки)

Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в таблице Е.1. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в Е.1.6 Приложения Е.1.

Предельные прогибы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий исходя из физиологических требований следует определять по формуле

p — нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по таблице Е.2;

p_{1} — пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по таблице Е.2;

q — нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся на него конструкций;

n — частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по таблице Е.2;

b — коэффициент, принимаемый по таблице Е.2.

Таблица Е.2

Помещения, принимаемые по таблице 8.3	p, кПа	p_{1} , кПа	n, Гц	b
Позиции 1, 2, кроме классных и бытовых Позиции 3, 4,а, 9,б, 10,б	0,25	Принимается по 8.2.3	1,5
Позиция 2 - классные и бытовые Позиция 4, б - г, кроме танцевальных Позиции 9,а, 10,а, 12, 13	0,5	То же	1,5
Позиция 4 - танцевальные Позиции 6, 7	1,5	0,2	2,0	50
Обозначения, принятые в таблице Е.2: Q — вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН; \alpha — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — в остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам); a — шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м; l — расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибы следует определять от суммы нагрузок \varphi_{1}p + p_{1} + q , где \varphi_{1} — коэффициент, определяемый по формуле (8.1).

Е.2.3. Горизонтальные предельные прогибы колонн и тормозных конструкций от крановых нагрузок

Е.2.3.1. Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм) следует принимать по таблице Е.3, но не менее 6 мм.

Таблица Е.3

Прогибы следует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Е.2.3.2. Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

Е.2.4. Горизонтальные предельные перемещения и прогибы зданий, отдельных элементов конструкций и опор конвейерных галерей от ветровой нагрузки, крена фундаментов и температурных климатических воздействий

Е.2.4.1. Горизонтальные предельные перемещения зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в таблице Е.4. Указания по определению перемещений приведены в Е.1.9 Приложения Е.

Горизонтальные перемещения зданий следует определять с учетом крена (неравномерных осадок) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I — IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Е.2.4.2. Для 2-го предельного состояния горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются.

Е.2.4.3. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l — расчетный пролет стоек или панелей.

Е.2.4.4. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h — высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

Е.2.4.5. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействий следует принимать равными:

h_{s}/150 — при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей;

h_{s}/200 — при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где h_{s} — высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами — высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температуры наружного воздуха и перепада температуры от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

Е.2.5. Предельные выгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий предварительного обжатия

Предельные выгибы f_{u} элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l <= 3 м и 40 мм — при l >= 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

Приложение Ж

Приложение Ж утратило силу с 04.06.2017. — Приказ Минстроя России от 03.12.2016 № 891/пр.