---
title: "\"Методические указания по определению характеристик жаропрочности и долговечности металла котлов, турбин и трубопроводов. СО 153-34.17.471-2003\""
number: "СО 153-34.17.471-2003"
issuer: "Министерство энергетики Российской Федерации"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/so-153-34-17-471-2003"
---

## "Методические указания по определению характеристик жаропрочности и долговечности металла котлов, турбин и трубопроводов. СО 153-34.17.471-2003"

# "Методические указания по определению характеристик жаропрочности и долговечности металла котлов, турбин и трубопроводов. СО 153-34.17.471-2003"

(утв. Приказом Минэнерго РФ от 30.06.2003 N 271)


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждены<br>
Приказом<br>
Минэнерго России

</div>

<div align="center">

от 30 июня 2003 г. N 271

</div>


<div align="right">

<a id="p100002"></a>Вводятся в действие

</div>

с 30 июня 2003 года

<a id="p100003"></a>**МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ**
**ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ХАРАКТЕРИСТИК ЖАРОПРОЧНОСТИ**
**И ДОЛГОВЕЧНОСТИ МЕТАЛЛА КОТЛОВ, ТУРБИН И ТРУБОПРОВОДОВ**

<a id="p100004"></a>СО 153-34.17.471-2003

<a id="p100005"></a>Настоящие Методические указания (СО 153-34.17.471-2003) распространяются на стали и сплавы для энергомашиностроения и энергетики, которые предназначены для изготовления оборудования, работающего при температуре более 115 °С или избыточном давлении пара или воды более 7 МПа. Характеристики жаропрочности определяются для сталей и сплавов, длительно работающих при температуре более 400 °С.
<a id="p100006"></a>Методические указания устанавливают единые планы испытаний, а также методы обработки полученных данных с целью определения характеристик жаропрочности сталей (сплавов), применяемых в энергомашиностроении и энергетике.
<a id="p100007"></a>Характеристики жаропрочности предназначены для:
- <a id="p100008"></a>расчетов на прочность деталей котлов, турбин и трубопроводов;
- <a id="p100009"></a>оценки жаропрочности вновь разрабатываемой марки стали или сплава;
- <a id="p100010"></a>оценки жаропрочности отдельных партий металла или металла изделий после технологических операций;
- <a id="p100011"></a>оценки жаропрочности и долговечности металла элементов котлов, турбин и трубопроводов в процессе их эксплуатации;
- <a id="p100012"></a>оценки жаропрочности металла при проведении научно-исследовательских работ.


### 1. <a id="p100013"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ



#### <a id="p100014"></a>1.1 Условные обозначения:


<a id="p100015"></a>t       - температура, °С;
<a id="p100016"></a>t       - расчетная температура металла, °С;
 м
<a id="p100017"></a>тау     - заданный ресурс, ч;
   з
<a id="p100018"></a>тау     - время равномерного удлинения, ч;
   р
<a id="p100019"></a>сигма   - номинальное напряжение, МПа;
<a id="p100020"></a>дельта  - остаточное удлинение, %;
<a id="p100021"></a>дельта  - равномерное остаточное удлинение при времени тау , %;
      р                                                   р
<a id="p100022"></a>дельта  - остаточное удлинение после разрушения образца, %;
      к
<a id="p100023"></a>дельта  - заданное остаточное удлинение при ресурсе тау , %;
      з                                                з
<a id="p100024"></a>пси     - остаточное сужение, %;
<a id="p100025"></a>пси     - равномерное остаточное сужение при времени тау , %;
   р                                                    р
<a id="p100026"></a>пси     - остаточное сужение после разрушения образца, %;
   к
                 тау
______     1        i
<a id="p100027"></a>дельта  = ---- интеграл дельта (тау)dтау  - средняя деформация в
      i   тау     0           i             текущей точке i кривой
             i                              ползучести;
                 тау
______     1        к
<a id="p100028"></a>дельта  = ---- интеграл дельта (тау)dтау  - средняя деформация при
      к   тау     0           к             разрушении образца;
             к
     t
<a id="p100029"></a>сигма               - условный предел длительной прочности
     д.п,тау          (значение напряжения, вызывающее разрушение
            з         при температуре t и заданном ресурсе тау ),
                                                              з
                      МПа;
     t
<a id="p100030"></a>сигма               - условный предел ползучести (значение
     п-дельта ,тау    напряжения, при котором остаточное удлинение
             з    з   достигает заданного значения дельта  при
                                                         з
                      температуре t и заданном ресурсе тау ), МПа;
                                                          з
     t
<a id="p100031"></a>сигма               - релаксационная стойкость (значение
     рк,тау           остаточного напряжения, до которого
           з          понижается начальное упругое напряжение
                      сигма за заданный ресурс тау  при
                                                  з
                      температуре t), МПа;
      t
<a id="p100032"></a>дельта              - условный предел остаточного удлинения
      к,тау           (значение остаточного удлинения при
           з          температуре t и заданном ресурсе тау ), %;
                                                          з
   t
<a id="p100033"></a>пси                 - условный предел остаточного сужения
   к,тау              (значение остаточного сужения  при
        з             температуре t и заданном ресурсе тау ), %;
                                                          з
      t
<a id="p100034"></a>дельта              - условный предел равномерного остаточного
      р,тау           удлинения (значение равномерного остаточного
           р          удлинения при температуре t и времени
                      равномерной деформации тау ), %;
                                                р
   t
<a id="p100035"></a>пси                 - условный предел равномерного остаточного
   р,тау              сужения (значение равномерного остаточного
        р             сужения при температуре t  и времени
                      равномерной деформации тау ), %;
                                                р
      t        л          t              л          t       л
<a id="p100036"></a>(сигма        ) ;   (сигма              ) ;   (сигма       ) ;
      д.п,тау             п-дельта ,тау             рк,тау
             з                    з    з                  з

       t      л       t      л          t      л       t      л
(дельта      ) ;  (пси      ) ;  (дельта      ) ;  (пси      )   -
       к,тау          к,тау             р,тау          р,тау
            з              з                 р              р
                      лабораторные  характеристики  жаропрочности,
                      МПа, %;
      t        п          t              п          t       п
<a id="p100037"></a>(сигма        ) ;   (сигма              ) ;   (сигма       ) ;
      д.п,тау             п-дельта ,тау             рк,тау
             з                    з    з                  з

       t      п       t      п          t      п       t      п
(дельта      ) ;  (пси      ) ;  (дельта      ) ;  (пси      )   -
       к,тау          к,тау             р,тау          р,тау
            з              з                 р              р
                      первичные   характеристики    жаропрочности,
                      МПа, %;
      t                   t                         t
<a id="p100038"></a>(сигма        );    (сигма              );    (сигма       );
      д.п,тау             п-дельта ,тау             рк,тау
             з                    з    з                  з

       t              t                 t              t
(дельта      );   (пси      );   (дельта      );   (пси      )   -
       к,тау          к,тау             р,тау          р,тау
            з              з                 р              р
                      предварительные  нормативные  характеристики
                      жаропрочности, МПа, %;
     t              t                    t              t
<a id="p100039"></a>сигма        ; сигма              ; сигма       ; дельта      ;
     д.п,тау        п-дельта ,тау        рк,тау         к,тау
            з               з    з             з             з

    t             t          t
пси       ; дельта      ; пси         - нормативные характеристики
    к,тау         р,тау      р,тау      жаропрочности, МПа, %.
         з             р          р


#### <a id="p100040"></a>1.2. Определения


<a id="p100041"></a>1.2.1. Лабораторная партия стали (сплава) - металл одной плавки, изготовленный во внепромышленных условиях, термообработанный по одному режиму, механические свойства которого по пределам прочности и текучести при температуре 20 °С различаются не более чем на +/- 50 МПа. Химический состав и механические свойства металла, а также режимы термообработки должны соответствовать выходным данным стали (сплава).
<a id="p100042"></a>1.2.2. Опытно-промышленная партия стали (сплава) - металл одной плавки, изготовленный в промышленных условиях в процессе его внедрения в производство, химический состав, механические свойства, а также режим термообработки которого соответствуют требованиям временных технических условий на трубы, отливки, поковки и другие полуфабрикаты для энергомашиностроения.
<a id="p100043"></a>1.2.3. Промышленная партия стали (сплава) - металл одной плавки, изготовленный в промышленных условиях, химический состав и механические свойства, а также режим термообработки которого соответствуют требованиям технических условий на трубы, отливки, поковки и другие полуфабрикаты для энергомашиностроения.

##### <a id="p100044"></a>1.2.4 Марка стали (сплава) - металл промышленных партий, взятых от разных плавок:

- <a id="p100045"></a>для крупногабаритных изделий единичного производства (корпуса, ротора турбины и пр.) - не менее 6 партий;
- <a id="p100046"></a>для крупносерийного производства - не менее 10 партий.
<a id="p100047"></a>Рекомендуется в число этих партий включать партии с содержанием углерода и легирующих элементов на верхнем и нижнем пределах, оговоренных в технических условиях, а также металл изделий после окончательных технологических операций.
<a id="p100048"></a>1.2.5. Изделие - деталь котла, турбины или трубопровода, изготовленная из металла, химический состав и механические свойства которого отвечают требованиям действующих нормативных документов (НД) или технических условий. Металл изделия должен соответствовать марке стали (сплава), разрешенной Правилами Госгортехнадзора России для данных условий эксплуатации.
<a id="p100049"></a>1.2.6. Заданный ресурс - время, для которого определяются характеристики жаропрочности стали (сплава) или расчетный срок эксплуатации изделия.
<a id="p100050"></a>1.2.7. Дополнительный ресурс - дополнительное время к заданному ресурсу, для которого можно определить характеристики жаропрочности стали (сплава) на основании проведенных испытаний при определении характеристик на заданный ресурс или срок дополнительной безаварийной эксплуатации детали котла, турбины или трубопровода.

##### <a id="p100051"></a>1.2.8 Характеристики жаропрочности - характеристики прочности

стали (сплава)  при повышенных температурах,  к которым относятся:
                                              t
условный  предел  длительной  прочности  сигма        ;   условный
                                              д.п,тау
                                                     з
                         t
предел  ползучести  сигма              ;  релаксационная стойкость
                         п-дельта ,тау
                                 з    з
     t
сигма        и параметры длительной пластичности:  условный предел
     рк,тау
           з
                            t
остаточного удлинения дельта      ,  условный  предел  остаточного
                            к,тау
                                 з
             t
сужения   пси      ,  условный  предел   равномерного  остаточного
             к,тау
                  з
                t
удлинения дельта      ,  условный предел  равномерного остаточного
                р,тау
                     р
           t
сужения пси      .
           р,тау
                р

##### <a id="p100052"></a>1.2.9 В комплекс  обязательных для определения  характеристик

стали (сплава)  входят:  пределы прочности, текучести, удлинения и
сужения  при температуре  20 °С и расчетной температуре;  условные
                                           t
пределы    длительной    прочности    сигма        ,    ползучести
                                           д.п,тау
                                                  з
     t                                                     t
сигма              ,     остаточного    удлинения    дельта      ,
     п-дельта ,тау                                         к,тау
             з    з                                             з
                       t
остаточного сужения пси      ,  равномерного остаточного удлинения
                       к,тау
                            з
      t                                              t
дельта       и равномерного  остаточного сужения  пси      , а для
      р,тау                                          р,тау
           р                                              р
материалов,    предназначенных    для    крепежных    изделий    и
                                              t
трубопроводов - релаксационная стойкость сигма       .
                                              рк,тау
                                                    з
<a id="p100053"></a>Для каждой определяемой характеристики должны быть приведены значения дисперсии.
<a id="p100054"></a>1.2.10. К категории лабораторных характеристик жаропрочности стали (сплава) относятся характеристики, определенные на металле лабораторных партий.
<a id="p100055"></a>1.2.11. К категории первичных характеристик жаропрочности стали (сплава) относятся характеристики, определенные на металле опытно-промышленных партий.
<a id="p100056"></a>1.2.12. К категории предварительных нормативных характеристик стали (сплава) относятся характеристики, определенные на металле первых промышленных партий.
<a id="p100057"></a>1.2.13. К категории нормативных характеристик относятся характеристики, определенные на количестве промышленных партий, представляющих марку стали (сплава).
<a id="p100058"></a>1.2.14. Планируемые испытания - испытания стали (сплава) на жаропрочность, проведенные по планам, предусмотренным настоящими Методическими указаниями.
<a id="p100059"></a>1.2.15. Произвольные испытания - испытания партии стали (сплава) на жаропрочность, проведенные по планам испытаний, отличных от предусмотренных настоящими Методическими указаниями.
<a id="p100060"></a>1.2.16. Аналитический метод обработки данных планируемых испытаний на жаропрочность основан на использовании компьютера и позволяет определить все характеристики жаропрочности.
<a id="p100061"></a>1.2.17. Аналитический метод обработки данных произвольных испытаний на жаропрочность основан на использовании компьютера и позволяет с помощью базовых диаграмм определить условные пределы длительной прочности, ползучести, остаточного удлинения и остаточного сужения для марки стали или сплава.
<a id="p100062"></a>1.2.18. При использовании аналитических методов обработки данных испытаний на жаропрочность точность определения условных пределов длительной прочности, указанная в [пунктах 3.3.3](#p100314); [5.3](#p100461); [10.4](#p100573) и [10.5](#p100574) настоящих Методических указаний, обеспечена отсутствием экстраполяции по напряжениям.
<a id="p100063"></a>Точность определения нормативных или предварительных нормативных характеристик для марки стали (сплава), кроме ошибки собственно методов определения жаропрочных и механических свойств, зависит от величины доверительного интервала, определенного объемом выборки и дисперсией оцениваемой характеристики.
<a id="p100064"></a>1.2.19. Оценка жаропрочности стали (сплава) в исходном состоянии, после окончательных технологических операций и при эксплуатации основана на сопоставлении данных испытаний на длительную прочность отдельных партий металла или металла изделий с нормативными характеристиками марки стали (сплава).
<a id="p100065"></a>1.2.20. Ускоренный метод оценки жаропрочных свойств стали (сплава) или металла изделий основан на качественном сопоставлении данных испытаний на жаропрочность с нормативными характеристиками марки стали (сплава).


#### <a id="p100066"></a>1.3. Область применения


<a id="p100067"></a>1.3.1. Комплекс лабораторных характеристик жаропрочности стали (сплава) используется в качестве заявочного для характеристики свойств новой марки стали (сплава) и применяется для предварительных прочностных расчетов при ее опытном эксплуатационном опробовании.
<a id="p100068"></a>Допустимо использование комплекса лабораторных характеристик во временных технических условиях на изготовление как самой марки стали (сплава), так и изделий из нее.
<a id="p100069"></a>1.3.2. Комплекс первичных характеристик жаропрочности стали (сплава) используется при отработке технологии изготовления металла в промышленных условиях, составлении временных технических условий и для предварительных прочностных расчетов при опытном эксплуатационном опробовании металла или изделий из него.

##### <a id="p100070"></a>1.3.3 Комплекс   предварительных  нормативных  характеристик

стали (сплава) используется при составлении технических условий на
изготовление как самой марки стали (сплава), так и изделий из нее,
а также  при прочностных расчетах  промышленных изделий.  Значения
      t                 t
(сигма        ) и (сигма              ) должны быть  уменьшены при
      д.п,тау           п-дельта ,тау
             з                  з    з
этом на 10%. Для крупногабаритных изделий (корпуса, ротора турбины
и  пр.)  единичного  производства   допустимо  помещать   комплекс
предварительных  нормативных характеристик  стали (сплава)  в НД и
справочники с соответствующим указанием их категории и уменьшением
               t                 t
значений (сигма        ) и (сигма              ) на 20%.
               д.п,тау           п-дельта ,тау
                      з                  з    з
<a id="p100071"></a>1.3.4. Комплекс нормативных характеристик определяет прочностные свойства марки стали (сплава), используется в технических условиях в качестве гарантированных значений жаропрочности, помещается в НД и справочники, по нему проводятся массовые прочностные расчеты промышленных изделий.
<a id="p100072"></a>1.3.5. Оценка жаропрочных свойств стали (сплава) производится с целью отбраковки партий металла в исходном состоянии, а также металла отдельных изделий после окончательных технологических операций при их изготовлении. Объем проверяемых партий металла и количество изделий регламентируются специальными документами.
<a id="p100073"></a>1.3.6. Оценка жаропрочности металла изделий при эксплуатации производится с целью определения дополнительного ресурса (времени дальнейшей безаварийной эксплуатации).
<a id="p100074"></a>1.4. Характеристики релаксационной стойкости стали (сплава) определяются согласно действующим НД. Рекомендуется использовать расчетный метод, изложенный в настоящих Методических указаниях.
<a id="p100075"></a>1.5. Предварительные нормативные и нормативные характеристики жаропрочности стали (сплава) в объеме, предусмотренном [пунктом 1.2.9](#p100052) настоящих Методических указаний, определяются организацией - разработчиком металла.
<a id="p100076"></a>1.6. Все первичные данные по результатам испытаний стали (сплава) на жаропрочность, а также все материалы по их обработке хранятся у организации - разработчика материала.
<a id="p100077"></a>1.7. Лабораторные и нормативные характеристики стали (сплава) для энергомашиностроения, а также предварительные характеристики для крупногабаритных изделий единичного производства согласовываются в установленном порядке.

#### <a id="p100078"></a>1.8 Для  каждой  категории  характеристик  стали  или  сплава

(лабораторных,     первичных,     предварительных     нормативных,
нормативных)  рекомендуется  определять  температурные зависимости
механических  свойств металла (предел прочности, предел текучести,
относительное   удлинение,   относительное  сужение)  в  интервале
температур 20 °С - t .
                    м
<a id="p100079"></a>1.9. Рекомендуется для всех сталей (сплавов) строить изохронные кривые ползучести.
<a id="p100080"></a>1.10. Для ответственных изделий производится расчет на прочность с учетом реального сложнонапряженного состояния.
<a id="p100081"></a>1.11. При научно-исследовательских работах, связанных с изучением металла и выбором композиций сталей (сплавов), могут проводиться испытания по другим планам, отличным от указанных в настоящих Методических указаниях.
<a id="p100082"></a>1.12. Программы для расчетов характеристик жаропрочности находятся в ЦНИИТМАШ.
<a id="p100083"></a>Перечень программ представлен в [Приложении Б](#p100641).
<a id="p100084"></a>1.13. Все данные испытаний, результаты их обработки и значения характеристик жаропрочности рекомендуется представлять в унифицированном виде. Формы таблиц и диаграмм даны в [Приложении В](#p100680).


### 2. <a id="p100085"></a>ОБЪЕМ ИСПЫТАНИЙ



#### <a id="p100086"></a>2.1 Условные обозначения:


         t
<a id="p100087"></a>    сигма  - предел прочности при температуре t, МПа;
         в
          с
<a id="p100088"></a>    дельта  - суммарное удлинение при нагружении, %;
          н
          у   сигма
<a id="p100089"></a>    дельта  = -----  -  упругое  удлинение  при  нагружении  (Е  -
          н     Е                                              Т
                 Т
модуль  нормальной  упругости  металла  при температуре испытания,
МПа), %;
                    с         у
<a id="p100090"></a>    дельта  = дельта  - дельта   -   остаточное    удлинение   при
          н         н         н
нагружении, %;
          с
<a id="p100091"></a>    дельта  - суммарное удлинение во время испытаний, %;
          в
                    с         у
<a id="p100092"></a>    дельта  = дельта  - дельта  - остаточное  удлинение  во  время
          в         в         н
испытаний, %;
          п         с         с
<a id="p100093"></a>    дельта  = дельта  - дельта  - деформация ползучести, %;
          в         в         н
<a id="p100094"></a>    тау  - время измерения удлинения, ч;
       в
<a id="p100095"></a>    тау        -  время,   соответствующее  заданному  остаточному
       дельта
             з
удлинению дельта , ч;
                з
<a id="p100096"></a>    тау  - время до разрушения, ч;
       к
                              t
                               i         с          у
<a id="p100097"></a>    t , сигма ,  тау  ,  сигма  ,  дельта  ,  дельта  ,  дельта  ,
     i       i      к         в          н          н          н
                     i                    i          i          i
      с                   п
дельта  , дельта  , дельта  , тау   - параметры i-гo испытания.
      в         в         в      в
       i         i         i      i
<a id="p100098"></a>Остальные условные обозначения - согласно [разделу 1.1](#p100014).
<a id="p100099"></a>2.2. Все испытания на жаропрочность проводятся согласно действующим государственным стандартам.
<a id="p100100"></a>2.3. Образцы для испытаний каждой партии стали (сплава) изготавливаются из металла, механические свойства которого по пределам прочности и текучести при температуре 20 °С различаются не более чем на +/- 50 МПа.
<a id="p100101"></a>2.4. При каждом режиме испытывается не менее двух параллельных образцов. Если времена до разрушения параллельных образцов при любом режиме различаются между собой более чем в 2 раза, то проводятся дополнительные испытания на двух образцах при том же режиме.
<a id="p100102"></a>При обработке учитываются все результаты, полученные при основных и дополнительных испытаниях.

#### <a id="p100103"></a>2.5 Испытания на жаропрочность проводятся при температурах из следующего ряда:

- <a id="p100104"></a>для углеродистых и малолегированных сталей - 400; 425; 450; 475; 500; 525 и 550 °С;
- <a id="p100105"></a>для среднелегированных сталей - 400; 425; 450; 475; 500; 525; 550; 575; 600; 625 и 650 °С;
- <a id="p100106"></a>для аустенитных и высокохромистых сталей - 400; 450; 500; 550; 600; 650; 700; 750 и 800 °С;
- <a id="p100107"></a>для сплавов - 500; 550; 600; 650; 700; 750; 800; 850; 900; 950; 1000; 1050 и 1100 °С.

#### <a id="p100108"></a>2.6 При испытаниях на жаропрочность  температура испытаний t

                                                                 1
должна соответствовать ближайшей  по отношению к температуре t  из
                                                              м
<a id="p100109"></a>ряда, указанного в [пункте 2.5](#p100103) (t ~= t ).
                                1     м
<a id="p100110"></a>2.7. Допустимо проводить испытания при большем числе режимов и большем времени до разрушения, чем указано в настоящем разделе.


#### <a id="p100111"></a>2.8 План полных испытаний



##### <a id="p100112"></a>2.8.1 Испытания должны быть проведены по режимам (напряжение,

температура):
<a id="p100113"></a>    сигма , сигма  и сигма  при t  ~= t ;
         1       2        3      1     м
<a id="p100114"></a>    сигма , сигма  и сигма  при t  > t .
         4       5        6      2    1
<a id="p100115"></a> Значения t и t принимаются согласно [пункту 2.5](#p100103).
              2    1

##### <a id="p100116"></a>2.8.2 Среднее время до разрушения тау  должно быть не менее:

                                          к
<a id="p100117"></a>    0,005 тау  для сигма ;
             з          1
<a id="p100118"></a>    0,020 тау  для сигма ;
             з          2
<a id="p100119"></a>    0,060 тау  для сигма ;
             з          3
<a id="p100120"></a>    0,003 тау  для сигма ;
             з          4
<a id="p100121"></a>    0,010 тау  для сигма ;
             з          5
<a id="p100122"></a>    0,050 тау  для сигма .
             з          6
<a id="p100123"></a>    Разница  между значениями  напряжений испытаний  сигма  должна
                                                          i
составлять не менее 10%.
<a id="p100124"></a>    При  выборе  значений  напряжений  сигма ,  сигма , с  которых
                                            1        4
следует  начинать  испытания,  ориентиром  может  служить значение
               t
0,6 - 0,8 сигма .
               в
<a id="p100125"></a>Значения времени до разрушения, полученные при испытаниях, должны охватывать интервал не менее 1,3 порядка по логарифмической шкале времени.

##### <a id="p100126"></a>2.8.3 Число испытанных образцов должно быть не менее 12.


##### <a id="p100127"></a>2.8.4 Испытания проводятся с измерением деформации.

<a id="p100128"></a>2.8.5. Результаты обрабатываются аналитическим методом для планируемых испытаний. При определении условных пределов длительной прочности и ползучести допустимо обрабатывать данные испытаний упрощенным аналитическим методом.


#### <a id="p100129"></a>2.9 План длительных испытаний



##### <a id="p100130"></a>2.9.1 Испытания  должны  быть   проведены   при  температуре

t ~= t (см. [пункты 2.5](#p100103) и [2.6](#p100108)).
 1     м

##### <a id="p100131"></a>2.9.2 Испытания  проводятся  при  пяти  напряжениях,  причем

среднее время до разрушения тау  должно быть не менее:
                               к
<a id="p100132"></a>    0,005 тау  для сигма ;
             з          1
<a id="p100133"></a>    0,030 тау  для сигма ;
             з          2
<a id="p100134"></a>    0,070 тау  для сигма ;
             з          3
<a id="p100135"></a>    0,150 тау  для сигма ;
             з          4
<a id="p100136"></a>    0,250 тау  для сигма .
             з          5
<a id="p100137"></a>    Указания  по  выбору  напряжения   сигма   по  разнице   между
                                            1
значениями  напряжений  и значениями  времени  до разрушения  даны
<a id="p100138"></a>в [пункте 2.8.2](#p100116).

##### <a id="p100139"></a>2.9.3 Число испытанных образцов должно быть не менее 10.

<a id="p100140"></a>2.9.4. Испытания для получения условного предела ползучести проводятся с измерением деформации.


#### <a id="p100141"></a>2.10 План сокращенных испытаний


<a id="p100142"></a>    2.10.1.   Испытания   должны   быть   проведены   по   режимам
(напряжение, температура):
<a id="p100143"></a> сигма , сигма и сигма при t >= t (см. [пункт 2.5](#p100103));
         1       2        3      1     м
    сигма , сигма  и сигма  при t  = t  + 50 °С.
         4       5        6      2    1

##### <a id="p100144"></a>2.10.2 Среднее время до разрушения тау  должно быть не менее:

                                           к
<a id="p100145"></a>    0,004 тау  для сигма ;
             з          1
<a id="p100146"></a>    0,010 тау  для сигма ;
             з          2
<a id="p100147"></a>    0,015 тау  для сигма ;
             з          3
<a id="p100148"></a>    0,002 тау  для сигма ;
             з          4
<a id="p100149"></a>    0,005 тау  для сигма ;
             з          5
<a id="p100150"></a>    0,010 тау  для сигма .
             з          6
<a id="p100151"></a>    Указания по выбору напряжений сигма  и сигма  по разнице между
                                       1        4
значениями напряжений  и по значениям  времени  до разрушения даны
<a id="p100152"></a>в [пункте 2.8.2](#p100116).

##### <a id="p100153"></a>2.10.3 Число испытанных образцов должно быть не менее 12.


##### <a id="p100154"></a>2.10.4 Испытания проводятся с измерением деформации.

<a id="p100155"></a>2.10.5. Результаты обрабатываются аналитическим методом для планируемых испытаний. Допустимо определять условные пределы длительной прочности и ползучести упрощенным методом.


#### <a id="p100156"></a>2.11 План оценочных испытаний


<a id="p100157"></a>    2.11.1.   Испытания   должны   быть   проведены   по   режимам
(напряжение, температура):
<a id="p100158"></a> сигма при t >= t (см. [пункт 2.5](#p100103));
         1      1     м
<a id="p100159"></a>    сигма  при t  = t  + 50 °С.
         2      2    1

##### <a id="p100160"></a>2.11.2 Значения  напряжений  выбираются  по  нижней  границе

допускаемой  полосы  разброса  для  условного  предела  длительной
прочности  нормативных  характеристик  марки  стали  (сплава)  при
времени до разрушения тау , равном 300 ч.
                         к
<a id="p100161"></a>Для сталей, приведенных в НД Госгортехнадзора России, нижняя граница строится при напряжениях, меньших нормативных на 20%.

##### <a id="p100162"></a>2.11.3 Число испытанных образцов должно быть не менее 4.


##### <a id="p100163"></a>2.11.4 Испытания проводятся без измерения деформации.

<a id="p100164"></a>2.11.5. Оценка длительной прочности стали (сплава) производится по ускоренному методу.
<a id="p100165"></a>2.12. Лабораторные характеристики жаропрочности определяются на металле трех лабораторных партий стали (сплава), каждая из которых испытывается по плану сокращенных испытаний (см. [раздел 2.10](#p100141) настоящих Методических указаний).
<a id="p100166"></a>Данные испытаний каждой партии обрабатываются согласно [пункту 2.10.5](#p100155). Совместная обработка характеристик жаропрочности обследованных партий производится аналитическим методом для планируемых испытаний.
<a id="p100167"></a>2.13. Первичные характеристики жаропрочности определяются на металле трех опытно-промышленных партий. План испытаний и обработка результатов такие же, как и при определении лабораторных характеристик (см. [пункт 2.12](#p100165)).
<a id="p100168"></a>2.14. Предварительные нормативные характеристики определяются на металле четырех первых промышленных партий стали (сплава). Допустимо проводить испытания на металле первой партии, уточняя полученные характеристики данными испытаний последующих партий.
<a id="p100169"></a>Испытания каждой партии металла выполняются по плану полных испытаний (см. [раздел 2.8](#p100111) настоящих Методических указаний), а обработка данных как по отдельной партии, так и по совокупности характеристик жаропрочности обследованных партий - аналитическим методом для планируемых испытаний.
<a id="p100170"></a>Если испытания на жаропрочность были проведены и обработаны не по настоящим Методическим указаниям, то совокупность характеристик жаропрочности партий можно обрабатывать аналитическим методом для произвольных испытаний.
<a id="p100171"></a>2.15. Нормативные характеристики жаропрочности определяются на металле промышленных партий, представляющих марку стали или сплава (см. [пункт 1.2.4](#p100044)).
<a id="p100172"></a>План испытаний и обработка результатов такие же, как и при определении предварительных нормативных характеристик (см. [пункт 2.14](#p100168)).
<a id="p100173"></a>2.16. Испытания для оценки жаропрочных свойств отдельных партий металла в исходном состоянии и металла изделий при эксплуатации проводятся по плану сокращенных испытаний. Допускается проведение испытаний без измерения деформации.
<a id="p100174"></a>2.17. Контроль жаропрочных свойств отдельных партий металла или металла изделий после окончательных технологических операций проводится на основании результатов испытаний по оценочному плану (см. [раздел 2.11](#p100156) настоящих Методических указаний).
<a id="p100175"></a>2.18. По данным испытаний на жаропрочность строятся кривые деформирования (первичные кривые ползучести) в координатах тау - дельта (рисунок 1 - здесь и далее рисунки не приводятся). Кривые деформирования рекомендуется получать с помощью компьютера по [программам Б.1.1](#p100643) и [Б.1.2](#p100645) Приложения Б.

#### <a id="p100176"></a>2.19 По кривым  деформирования  для каждого  испытания  можно

определить время тау       , соответствующее заданному остаточному
                    дельта
                          з
удлинению дельта  (см. рисунок 1).
                з

#### <a id="p100177"></a>2.20 В  результате  испытаний  образцов  на  жаропрочность  с

измерением деформации должны быть получены значения:
    - <a id="p100178"></a>температуры t;
    - <a id="p100179"></a>напряжения сигма;
    - <a id="p100180"></a>времени тау  и тау ;
                 в      к
                        с         у         н         с         п
    - <a id="p100181"></a>удлинения   дельта ;  дельта ;  дельта ;  дельта ;  дельта ;
                        н         н         н         в         в
дельта ;
      к
    - <a id="p100182"></a>сужения пси .
                 к

#### <a id="p100183"></a>2.21 Испытания для определения  кратковременных  механических

свойств  стали  (сплава)  проводятся  на девяти образцах от каждой
партии  металла.  Для  определения  характеристик  стали  (сплава)
образцы  испытываются  при  температурах  t , t   (принимаемых  по
                                           1   2
[пунктам 2.8.1](#p100112); [2.9.1](#p100130); [2.10.1](#p100142) и [2.11.1](#p100157)) и t = 20 °С.
                                          3
<a id="p100184"></a>    Количество партий  для  определения  лабораторных,  первичных,
предварительных    нормативных    и   нормативных    характеристик
принимаются согласно [пунктам 2.12](#p100165); [2.13](#p100167); [2.14](#p100168) и [2.15](#p100171) настоящих
Методических указаний.
<a id="p100185"></a>    Рекомендуется  для каждой партии и совокупности партий строить
температурную зависимость  в интервале от  t   до t   на основании
                                            3      1
проведения   дополнительных  испытаний   не  менее  чем  при  двух
значениях температуры из следующего ряда:
    - <a id="p100186"></a>для  углеродистых и малолегированных сталей - 100; 150; 200;
250; 300; 350; 400; 450 и 500 °С;
    - <a id="p100187"></a>для  среднелегированных  сталей  -  100; 150; 200; 250; 300;
350; 400; 450; 500; 550 и 600 °С;
    - <a id="p100188"></a>для  аустенитных  и  высокохромистых сталей - 100; 150; 200;
250; 300; 350; 400; 450; 500; 550; 600; 650; 700; 750 и 800 °С;
    - <a id="p100189"></a>для  сплавов  - 100; 150; 200; 250; 300; 350; 400; 450; 500;
550; 600; 650; 700; 750; 800; 850; 900; 950; 1000; 1050 и 1100 °С.
<a id="p100190"></a>    Испытания  при  температурах   t ,  t  и  t   следует  считать
                                    1    2     3
основными.
<a id="p100191"></a>2.22. Результаты проведенных испытаний образцов на жаропрочность и кратковременные механические свойства стали (сплава) помещаются в [таблицу 1](#p100194), которая служит основанием для последующего определения необходимых характеристик.
<a id="p100192"></a>    2.23.  Данные  испытаний   (время  тау   и  удлинения  дельта
                                          в                      н
        с
и дельта ) помещаются в [таблицу Б.1](#p100647) Приложения Б.
        в

<a id="p100193"></a>Таблица 1

<div align="center">

<a id="p100194"></a>**РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ ОБРАЗЦОВ**

</div>

**И ДАННЫЕ ИХ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ**


<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="2%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="2%"><col width="2%"><col width="2%"><col width="3%"><col width="3%"><col width="7%"><col width="2%"><col width="4%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="5%"><col width="2%"><col width="4%"><col width="3%"><col width="2%"><col width="2%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="3%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="2%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td colspan="30">1 Индекс карты Лист 1</td></tr>
<tr><td>2</td><td colspan="7">Марка стали (сплава)</td><td colspan="10">3 Организация-испытатель 4</td><td colspan="8">Категория испытания</td><td colspan="4">Примечание</td></tr>
<tr><td colspan="4">5 Индекс партии</td><td colspan="2">6</td><td colspan="7">Предприятиеизготовитель</td><td>7</td><td colspan="5">Способ 8 плавки</td><td colspan="4">Масса партии или размеры изделия</td><td colspan="5">9 Режимы термообработки</td><td colspan="2">Примечание</td></tr>
<tr><td>10</td><td colspan="6">Химический состав, %</td><td colspan="3"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td><td colspan="4"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td>11</td><td colspan="29">Результаты механических испытаний</td></tr>
<tr><td colspan="2">Клеймо образца</td><td>Температура испытаний t, °С</td><td colspan="2">Предел прочности сигма , в МПа</td><td colspan="4">Предел текучести сигма , 0,2 МПа</td><td colspan="2">Относительное удлинение дельта, %</td><td colspan="2">Относительное сужение пси, %</td><td colspan="2">Твердость по Бринеллю НВ</td><td colspan="2">Балл зерна</td><td colspan="3">Микротвердость</td><td colspan="2">Структура</td><td colspan="2">Клеймо образца</td><td colspan="2">Температура испытаний t, °С</td><td colspan="3">Ударная вязкость альфа , н Дж/кв. м</td><td>Примечание</td></tr>
<tr><td colspan="2">12</td><td>13</td><td colspan="2">14</td><td colspan="4">15</td><td colspan="2">16</td><td colspan="2">17</td><td colspan="2">18</td><td colspan="2">19</td><td colspan="3">20</td><td colspan="2">21</td><td colspan="2">22</td><td colspan="2">23</td><td colspan="3">24</td><td></td></tr>
</table>



<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="4%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="16%"><col width="2%"><col width="2%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="4%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td colspan="6"></td><td colspan="2">1</td><td colspan="3">Индекс карты</td><td>Лист 2</td></tr>
<tr><td>25</td><td colspan="11">Результаты длительных испытаний</td></tr>
<tr><td colspan="2">Клеймо образца</td><td>Температура испытания t, °С</td><td>Номинальное напряжение сигма , МПа в</td><td>Время до разрушения тау , ч к</td><td colspan="2">Суммарное удлинение при нагружении с дельта , % н</td><td colspan="2">Остаточное удлинение после разрушения дельта , % к</td><td>Остаточное сужение после разрушения пси , % к</td><td colspan="2">Примечание</td></tr>
<tr><td colspan="2">26</td><td>27</td><td>28</td><td>29</td><td colspan="2">30</td><td colspan="2">31</td><td>32</td><td colspan="2"></td></tr>
</table>



<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="9%"><col width="16%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="11%"><col width="13%"><col width="4%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td colspan="8">1</td><td colspan="4">Индекс карты</td><td>Лист 3</td></tr>
<tr><td>33</td><td colspan="12">Данные первичной обработки результатов длительных испытаний</td></tr>
<tr><td rowspan="2">Клеймо образца</td><td rowspan="2">Модуль упругости Е , МПа т</td><td rowspan="2">Суммарное удлинение при нагружеу нии дельта , % н</td><td colspan="6">Время тау , соответствующее дельта з заданному удлинению дельта , ч з</td><td rowspan="2">Время равномерной деформации тау , ч р</td><td rowspan="2">Равномерное остаточное удлинение дельта , % р</td><td colspan="2" rowspan="2">Примечание</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td>34</td><td>35</td><td>36</td><td>37</td><td>38</td><td>39</td><td>40</td><td colspan="2">41</td><td>42</td><td>43</td><td colspan="2"></td></tr>
</table>



```text
┌────────────────────────────────────────────────────────────────┬───┬────────────────────────────────┬─────────┐
│                                                                │ 1 │          Индекс карты          │  Лист 4 │
├───────┬────────────────────────────────────────────────────────┴───┴────────────────────────────────┴─────────┤
│   44  │                              Данные первичной обработки деформации ползучести                         │
├───────┼────────────────────────────┬────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────────┤
│ Клеймо│     Переходная стадия      │  Квазиравномерная стадия   │                                  п          │
│образца│      деформирования        │       деформирования       │      Деформация ползучести дельта , %       │
│       │                            │                            │                                  в          │
│       ├────────────┬───────────────┼────────────┬───────────────┼──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──┬──────┤
│       │  Отрезок   │  Количество   │  Отрезок   │  Количество   │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │Приме-│
│       │  времени   │   отрезков    │  времени   │   отрезков    │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │чание │
│       │ДЕЛЬТА тау ,│ДЕЛЬТА тау (u )│ДЕЛЬТА тау ,│ДЕЛЬТА тау (u )│  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │      │
│       │          1 │          1  1 │          2 │          2  2 │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │      │
│       │     ч      │               │     ч      │               │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │  │      │
├───────┼────────────┼───────────────┼────────────┼───────────────┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──────┤
│  45   │     46     │      47       │     48     │      49       │50│51│52│53│54│55│56│57│58│59│60│61│62│      │
├───────┼────────────┼───────────────┼────────────┼───────────────┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──────┤
├───────┼────────────┼───────────────┼────────────┼───────────────┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──────┤
├───────┼────────────┼───────────────┼────────────┼───────────────┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──┼──────┤
├───────┴────────────┴───────────────┴────────────┴───────────────┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──┴──────┤
│Примечания.                                                                                                    │
│1. В графу 1 помещается индекс карты, одинаковый  для всех листов. Желательно  все 4  листа  выполнять  в  виде│
│единой карты.                                                                                                  │
│2. В графы 2, 5 - 9 заносятся сертификатные данные металла.                                                    │
│3. В  графе  4  указывается   категория   определяемой  характеристики  (см.  пункты 1.2.10 - 1.2.13  настоящих│
│Методических указаний).                                                                                        │
│4. В графу 10 заносятся поэлементно данные химического состава.                                                │
│5. В разделы 11, 25, 33 и 44 таблицы 1 помещаются данные проведенных испытаний.                                │
│6. В графы 19 - 21 заносятся данные металлографических исследований.                                           │
│7. Данные для графы 35 берутся из справочников или из банка данных по материалам.                              │
│8. Графы 22 - 24 заполняются по результатам испытаний образцов на ударную вязкость.                            │
│9. В графы 26 - 32 помещаются результаты испытаний, проведенных по разделу 2 настоящих Методических указаний.  │
│10. В графы 34 и 45 заносятся клейма образцов из графы 26.                                                     │
│                                                    у   сигма                                                  │
│11. Данные графы 36 подсчитываются по формуле дельта  = ----- (см. пункт 2.1 настоящих Методических указаний). │
│                                                    н     Е                                                    │
│                                                           Т                                                   │
│12. В графы 37 - 41 заносятся данные, полученные согласно пункту 2.19 настоящих Методических указаний.         │
│13. Данные граф 42 и 43 определяются из рисунка 3 (см. пункт 3.2.2.1 настоящих Методических указаний).         │
│14. Данные граф 46 - 49 определяются из рисунка 4 (см. пункт 3.2.3.2 настоящих Методических указаний).         │
│15. В графы 50 - 62 помещаются данные, определенные согласно пункту 3.2.3.3 настоящих Методических указаний.   │
│16. В графе "Примечание" приводятся  дополнительные  сведения,  необходимые  для  более  полной  характеристики│
│испытываемых образцов и режимов испытаний.                                                                     │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
```



### 3. <a id="p100232"></a>АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ОБРАБОТКИ ДАННЫХ ПЛАНИРУЕМЫХ ИСПЫТАНИЙ



#### <a id="p100233"></a>3.1 Условные обозначения:


<a id="p100234"></a>    N - количество испытанных образцов;
<a id="p100235"></a>    Р    - параметр длительной прочности;
     д.п
<a id="p100236"></a>    Р  - параметр ползучести;
     п
<a id="p100237"></a>    Р  - параметр остаточного удлинения;
     у
<a id="p100238"></a>    Р  - параметр остаточного сужения;
     с
<a id="p100239"></a>    Р    - параметр равномерного остаточного удлинения;
     р.у
<a id="p100240"></a>    сигма  - истинное напряжение испытаний, МПа;
         0
<a id="p100241"></a>    сигма'   - условный предел длительной прочности,  определенный
         д.п
по параметрической диаграмме жаропрочности, МПа;
<a id="p100242"></a>    дельта  - остаточное   удлинение,   соответствующее  окончанию
          п
переходной стадии деформирования, %;
<a id="p100243"></a>    тау  - время, соответствующее дельта , ч;
       п                                п
<a id="p100244"></a>    ДЕЛЬТА тау  -  отрезок    времени    на   переходной    стадии
              1
деформирования, ч;
<a id="p100245"></a>    ДЕЛЬТА тау  -  отрезок  времени   на  квазиравномерной  стадии
              2
деформирования, ч;
<a id="p100246"></a>    u  - количество отрезков ДЕЛЬТА тау ;
     1                                 1
<a id="p100247"></a>    u  - количество отрезков ДЕЛЬТА тау ;
     2                                 2
<a id="p100248"></a>    а, b, с, n, r - постоянные, характеризующие свойства металла;
<a id="p100249"></a>    М - количество партий стали (сплава);
<a id="p100250"></a>    m - коэффициент;
     2    2
<a id="p100251"></a>    S  и S  - дисперсии постоянных b и с соответственно;
     b    с
<a id="p100252"></a>    cov    - ковариация постоянных b и с;
       b,с
<a id="p100253"></a>    р - вероятность разрушения образцов;
<a id="p100254"></a>    Z  - коэффициент, зависящий от величины р.
     р
<a id="p100255"></a> Остальные условные обозначения - согласно [разделам 1.1](#p100014) и [2.1](#p100086)
настоящих Методических указаний.


#### <a id="p100256"></a>3.2. Предварительная обработка данных испытаний



##### <a id="p100257"></a>3.2.1 Для оценки правильности проведения испытаний (согласно

[разделам 2.8](#p100111) или [2.10](#p100141)), а также для возможности корректировки
режимов  в  процессе  испытаний  строится условная параметрическая
диаграмма   длительной  прочности  в  координатах  Р    - lg сигма
                                                    д.п
(рисунок 2). Расчеты ведутся по программе Б.1.6 [Приложения Б](#p100659).

###### <a id="p100258"></a>3.2.1.1 Значение параметра длительной прочности определяется для каждого испытания по формуле:


                                                -3
<a id="p100259"></a>            Р    = Т (lg тау  - 2 lg Т - а) х 10  ,            (1)
             д.п            к

    где Т - температура испытания, К.
<a id="p100260"></a>При отсутствии марочных данных значение постоянной а принимается для углеродистых, малолегированных, среднелегированных и высоколегированных сталей минус 25, для аустенитных сталей - минус 20, для сплавов - минус 30.

###### <a id="p100261"></a>3.2.1.2 По средним значениям параметра длительной прочности,

подсчитанным  для  каждого   уровня  напряжений  (сигма ,  сигма ,
                                                       1        2
сигма , сигма , сигма , сигма - см. [пункты 2.8.2](#p100116) или [2.10.2](#p100144)),
     3        4        5        6
проводится  прямая  линия условной параметрической диаграммы (1 на
рисунке 2).
<a id="p100262"></a>3.2.1.3. Если по результатам испытаний, нанесенным на условную параметрическую диаграмму, можно провести две линии, то в дальнейшую обработку включаются лишь данные, лежащие на правой ее ветви.

###### <a id="p100263"></a>3.2.1.4 Считается,  что испытания на жаропрочность проведены

правильно, если в дальнейшей обработке могут участвовать данные не
менее  четырех  напряжений  и соблюдено условие  сигма  < сигма'
                                                      6        д.п
(см. [пункты 2.8.2](#p100116) и [2.10.2](#p100144)). В противном случае проводятся
дополнительные  испытания   при  температуре  t  > t   (см.  пункт
                                               3    2
[2.5](#p100103)) и напряжениях сигма и сигма , среднее время до разрушения
                           7        8
которых  не должно быть менее  0,005 тау  для сигма   и 0,030 тау
                                        з          7             з
для сигма .
         8

##### <a id="p100264"></a>3.2.2 Для   определения  значения  равномерного  остаточного

удлинения  строится  кривая  остаточного  удлинения  в координатах
тау
   в
---- - lg дельта  (рисунок 3) для каждого режима испытаний.
тау             в
   к

###### <a id="p100265"></a>3.2.2.1 По точке перелома кривой, характеризующей переход от

квазиравномерного    деформирования    к   заключительной   стадии
разрушения   (точка   Р   на  рисунке  3),  определяется  значение
равномерного  остаточного  удлинения  дельта  и соответствующее ей
                                            р
значение времени тау .
                    р

###### <a id="p100266"></a>3.2.2.2 Значение равномерного остаточного сужения подсчитывается по формуле:


                              дельта
                                    р
<a id="p100267"></a>                     пси  = -----------.                       (2)
                        р   1 + дельта
                                      р


##### <a id="p100268"></a>3.2.3 Для  выполнения  расчетов,  необходимых при построении

изохронных   кривых   ползучести   и   определении  релаксационной
стойкости  стали (сплава), строится кривая деформации ползучести в
                        п
координатах тау - дельта  (рисунок 4).
                        в
<a id="p100269"></a>3.2.3.1. На кривую деформации ползучести наносятся точки П и Р, соответствующие окончанию переходной и квазиравномерной стадий формирования. Координаты этих точек принимаются по кривой остаточного удлинения (см. рисунок 3).
<a id="p100270"></a>    3.2.3.2.   Интервалы   времени   между   началом  испытаний  и
окончанием  переходной  стадии  деформирования  и  между началом и
окончанием  квазиравномерной  стадии  деформирования (тау  - тау )
                                                         п      р
разбиваются   на   равные   отрезки  ДЕЛЬТА тау    и   ДЕЛЬТА тау
                                               1                 2
соответственно  (см.  рисунок  4).  Количество  отрезков  в каждом
интервале может быть любое, но не менее пяти (u  >= 5 и u  >= 5).
                                               1         2

###### <a id="p100271"></a>3.2.3.3 Соответственно для каждого отрезка в каждом интервале

определяются  значения  остаточного  удлинения (дельта , дельта  и
                                                      1        2
т.д.), которые помещаются в [таблицу 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)) и
используются при обработке данных испытаний (см. [пункты 3.9.1.1](#p100406) и
[3.10.1](#p100421)).


#### <a id="p100272"></a>3.3. Определение условных пределов длительной прочности



##### <a id="p100273"></a>3.3.1 Математическая  обработка результатов испытаний партии

стали (сплава), основанная на формуле:

                         b  - с  сигма
                          1    1          m
<a id="p100274"></a>  lg тау  = 0,4343 (а  + -------------) - - lg сигма + 2 lg Т, (3)
        к            1         Т          Т

производится на компьютере по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650).
Коэффициент   m   для   сталей   (сплавов),   предназначенных  для
энергомашиностроения, принимается равным 2400.
<a id="p100275"></a>    3.3.1.1.    Необходимые   для   расчетов    данные   испытаний
(температура t, номинальное напряжение сигма и время до разрушения
тау ) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).
   к

###### <a id="p100276"></a>3.3.1.2 В результате  математической обработки на компьютере

получаются  таблицы,  в  которых  представлены значения времени до
разрушения    тау    для   заданных   температур   и   напряжений,
                 к
коэффициентов [формулы (3)](#p100274) и значение дисперсии, характеризующее
отклонение  экспериментальных  точек  от  расчетной  поверхности в
направлении оси ln тау .
                      к

###### <a id="p100277"></a>3.3.1.3 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры

                            t
находится  напряжение  сигма         - условный  предел длительной
                            д.п,тау
                                   з
прочности,  при  котором  тау   =  тау . Необходимые промежуточные
                             к        з
значения напряжений находятся путем линейной экстраполяции.

###### <a id="p100278"></a>3.3.1.4 По [формуле (3)](#p100274) с определенными на компьютере

коэффициентами  можно  построить  график  длительной  прочности  в
координатах    lg тау  -  lg сигма.    Кроме   того,    результаты
                     к
математической     обработки     используются    для    построения
параметрических диаграмм.
<a id="p100279"></a>3.3.2. Для определения нормативных условных пределов длительной прочности, характеризующих марку стали, подсчитываются средние значения постоянных для М партий по формулам:

    _    1  М          _    1  М          _    1  М
<a id="p100280"></a>    а  = - SUM а  ;    b  = - SUM b  ;    с  = - SUM с  ,      (4)
     1   М i=1  1       1   М i=1  1       1   М i=1  1
                 i                  i                  i

    где  а  ,  b   и  с   -  значения  постоянных  каждой  партии,
          1     1      1
           i     i      i
определенные по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650) (см. [пункт 3.3.1](#p100273)
настоящих Методических указаний).
<a id="p100281"></a>3.3.2.1. Определение условных пределов длительной прочности математическим путем производится по [формуле (3)](#p100274) подставлением в нее значений постоянных, подсчитанных по [формулам (4)](#p100280).
<a id="p100282"></a>    Составляется    через    10 МПа   ряд   значений   напряжений,
                                                         t
ограниченный  наименьшим  и  наибольшим  значениями сигма        ,
                                                         д.п,тау
                                                                з
определенными по [пункту 3.3.1.3](#p100277) для каждой из М партий.
Последовательно в [формулу (3)](#p100274) подставляются значения напряжений из
этого   ряда   и   определяется   значение  lg тау .  За  величину
                                                  к
     t
сигма          для  марки  стали  (сплава) принимается напряжение,
     д.п,тау
            з
                                             t
когда  lg тау  = lg тау .  Все значения сигма          для  каждой
             к         з                     д.п,тау
                                                    з
партии и в [формуле (3)](#p100274) должны соответствовать одной и той же
                                            t
температуре.  Промежуточное  значение  сигма          определяется
                                            д.п,тау
                                                   з
путем линейной интерполяции.

###### <a id="p100283"></a>3.3.2.2 Значения условных пределов длительной прочности могут

быть  рассчитаны  по  параметрической  диаграмме  жаропрочности  в
координатах Р    - lg сигма.
             д.п

###### <a id="p100284"></a>3.3.2.3 Значение параметра для построения параметрической диаграммы подсчитывается по формуле:


                   _                       _             -3
<a id="p100285"></a>     Р    = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма) х 10  .   (5)
      д.п           1                       1

<a id="p100286"></a> Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.3.1](#p100273),
                    _    _
значения постоянных b и с - по [пункту 3.3.2](#p100279).
                     1    1

###### <a id="p100287"></a>3.3.2.4 Задается ряд значений напряжений сигма в диапазоне от

сигма до сигма (см. [пункты 2.8.2](#p100116) или [2.10.2](#p100144)) или сигма (см.
     1           6                                          8
пункт [3.2.1.4](#p100263)), подсчитывается значение параметра Р и строится
                                                    д.п
параметрическая диаграмма жаропрочности (1 на рисунке 5).
<a id="p100288"></a>3.3.2.5. Для определения условных пределов длительной прочности для заданных температуры и ресурса рассчитывается значение параметра по формуле:

                                             _       -3
<a id="p100289"></a>          Р    = Т (lg тау  - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  .       (6)
           д.п            з                   1

<a id="p100290"></a>Значение условного предела длительной прочности находится из [формулы (5)](#p100285).
<a id="p100291"></a>3.3.2.6. При необходимости определения условных пределов длительной прочности с вероятностью разрушения образцов, отличной от принятой для нормативных характеристик (р = 0,5), значение параметра для построения параметрической диаграммы рассчитывается по формуле:

                       _                       _
<a id="p100292"></a>         Р    = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма +
          д.п           1                       1
                   ________________________________
                  /2                     2       2      -3
     + 0,4343Z  \/S   - 2cov    сигма + S   сигма ) х 10  ,    (7)
              р    b        b,с          с
                    1                     1

    где:
     2     2                           _      _
    S   и S   -  дисперсии  постоянных b   и  с ,   подсчитываемые
     b     с                            1      1
      1     1
по формулам:

                     2      1    М        _  2
<a id="p100293"></a>                    S   = ----- SUM(b   - b ) ;                (8)
                     b    М - 1 i=1  1     1
                      1               i

                     2      1    М        _  2
<a id="p100294"></a>                    S   = ----- SUM(с   - с ) ;                (9)
                     с    М - 1 i=1  1     1
                      1               i

    Z   -   коэффициент,   определяемый  по  заданной  вероятности
     р
разрушения образца согласно [таблице 2](#p100297);
                                   _    _
    cov    - ковариация постоянных b  и с :
       b,с                          1    1

                    1    М        _            _
<a id="p100295"></a>         cov    = ----- SUM(b   - b ) х (с   - с ).           (10)
            b,с   М - 1 i=1  1     1      1     1
                              i            i

<a id="p100296"></a>Таблица 2

<a id="p100297"></a>              ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Z  ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ
                                     р
                 ВЕРОЯТНОСТЕЙ РАЗРУШЕНИЯ ОБРАЗЦОВ


| Вероятность разрушения | 0,010 | 0,025 | 0,050 | 0,100 | 0,500 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Z р | -2,33 | -1,96 | -1,64 | -1,28 | 0,00 |


<a id="p100300"></a>Расчеты ведутся по программе Б.2 [Приложения Б](#p100663).
<a id="p100301"></a>Для ряда напряжений подсчитываются значения параметра и строится параметрическая диаграмма жаропрочности для заданной вероятности разрушения (2 на рисунке 5).
<a id="p100302"></a>Значение условного предела длительной прочности находится из [формулы (7)](#p100292).

###### <a id="p100303"></a>3.3.2.7 Упрощенный метод определения долговечности


###### <a id="p100304"></a>3.3.2.7.1 Наиболее  стабильным  параметром  стали  является

                  _           _
свободный член (а = 0,4343а ) [уравнения (3)](#p100274), что дает право в
                               1
                              _
первом  приближении  считать  а постоянной величиной, тогда задача
оценки  долговечности  сводится к определению значений только двух
коэффициентов - b  и с .
                 1    1

###### <a id="p100305"></a>3.3.2.7.2 В  этом случае достаточно ограничиться испытаниями

на  длительную  прочность  при двух температурно-силовых режимах -
для  t  и t  + 50 °С. Напряжения для каждого опыта выбираются так,
      м    м
чтобы   при  рабочей  температуре  (t )  время  до  разрушения  не
                                     м
превышало  1000  - 1200 ч, а при форсированном режиме (t  + 50 °С)
                                                        м
было в пределах 300 - 500 ч. Если точки всех испытаний не выпадают
за  пределы нижней границы полосы разброса (линия 2 на рисунке 5),
то  исследуемая партия металла соответствует рассматриваемой марке
стали.  В  противном случае дополнительно испытываются два образца
(по  одному  на  каждом температурно-силовом режиме), производится
статистическая обработка данных по всем (шести) образцам с помощью
[уравнения (3)](#p100274) и определяются для исследованной партии коэффициенты
_    _
b  и с .
 1    1
<a id="p100306"></a>Значительное сокращение числа испытываемых образцов существенно снижает суммарное время эксперимента.
<a id="p100307"></a>    3.3.2.7.3.   При   m   =  -2400  получены  для  ряда  наиболее
используемых  в  тепловой  энергетике  сталей  следующие  значения
                         _
постоянного коэффициента а:
                                             _
<a id="p100308"></a>    сталь марки 12Х1МФ                       а = -24,88
                                             _
<a id="p100309"></a>    сталь марки 15Х1М1Ф                      а = -25,2
                                             _
<a id="p100310"></a>    сталь марки 15Х1М1ФЛ                     а = -25,02

<a id="p100311"></a>    сталь марки 1Х18Н12Т                     _
    (пароперегревательные трубы)             а = -20,38
                                             _
<a id="p100312"></a>    сталь марки 12Х11В2МФ (ЭИ756)            а = -34,37
                                             _
<a id="p100313"></a>    сталь марки 25Х1М1Ф (Р2М, роторная)      а = -24,1.

##### <a id="p100314"></a>3.3.3 Точность  определения  условных  пределов  длительной

прочности  по  данному  методу в диапазоне напряжений испытания от
сигма до сигма (см. [пункты 2.8.2](#p100116) или [2.10.2](#p100144)) или сигма (см.
     1           6                                          8
пункт [3.2.1.4](#p100263)) составляет +/- 3%, если соблюдено одно из условий:
                   t                           t
<a id="p100315"></a>    сигма  <= сигма         или сигма  <= сигма        .
         6         д.п,тау           8         д.п,тау
                          з                           з


#### <a id="p100316"></a>3.4. Определение условных пределов ползучести



##### <a id="p100317"></a>3.4.1 Математическая обработка результатов испытаний партии стали (сплава), основанная на формуле:


                             b  - с  х сигма
                              2    2            m
<a id="p100318"></a>lg тау        = 0,4343 (а  + ---------------) - - lg сигма + 2 lg Т, (11)
      дельта             2         Т            Т
            з

производится на компьютере по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650).
Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.3.1](#p100273).

###### <a id="p100319"></a>3.4.1.1 Необходимые для расчета данные испытания (температура

t,  номинальное  напряжение  сигма и время тау       , при котором
                                              дельта
                                                    з
остаточное  удлинение  дельта   =  дельта , определяемое  согласно
                             8           з
[пункту 2.19](#p100176)) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).

###### <a id="p100320"></a>3.4.1.2 В  результате математической обработки на компьютере

получаются таблицы, в которых представлены значения тау        для
                                                       дельта
                                                             з
заданных температур и напряжений, коэффициентов [формулы (11)](#p100318) и
значение  дисперсии,  характеризующее отклонение экспериментальных
точек от расчетной поверхности в направлении оси ln тау       .
                                                       дельта
                                                             з

###### <a id="p100321"></a>3.4.1.3 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры

                              t
находится   напряжение   сигма                -  условный   предел
                              п-дельта ,тау
                                      з    з
ползучести, при котором тау        = t . Необходимое промежуточное
                           дельта     з
                                 з
значение напряжения определяется путем линейной интерполяции.
<a id="p100322"></a>3.4.1.4. По [формуле (11)](#p100318) с определенными на компьютере коэффициентами можно построить график ползучести в координатах ln тау - ln сигма. Кроме того, результаты математической обработки используются для построения параметрических диаграмм.
<a id="p100323"></a>3.4.2. Для определения нормативных условных пределов ползучести, характеризующих марку стали, подсчитываются средние значения постоянных для М партий по формулам:

    _    1  М          _    1  М          _    1  М
<a id="p100324"></a>    а  = - SUM а  ;    b  = - SUM b  ;    с  = - SUM с  ,     (12)
     2   М i=1  2       2   М i=1  2       2   М i=1  2
                 i                  i                  i

    где  а  ,  b   и  с   -  значения  постоянных  каждой  партии,
          2     2      2
           i     i      i
определенные по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650) для [пункта 3.4.1](#p100317).

<a id="p100325"></a>3.4.2.1. Определение условных пределов ползучести аналитическим методом производится по [формуле (11)](#p100318), в нее подставляются значения постоянных, подсчитанные по [формулам (12)](#p100324). Последовательность расчетов по [формуле (11)](#p100318) аналогична расчетам по определению условных пределов длительной прочности по [формуле (3)](#p100274), описанным в [пункте 3.3.2.1](#p100281).

###### <a id="p100326"></a>3.4.2.2 Значения  условных  пределов  ползучести  могут быть

рассчитаны    по   параметрической   диаграмме   жаропрочности   в
координатах  Р  - lg сигма.   Значение  параметра  для  построения
              п
параметрической диаграммы подсчитывается по формуле:

                 _                       _             -3
<a id="p100327"></a>     Р  = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма) х 10  .    (13)
      п           2                       2

<a id="p100328"></a>При построении диаграммы используются указания [пункта 3.3.2.4](#p100287) (см. рисунок 5).
<a id="p100329"></a>3.4.2.3. С целью определения условных пределов ползучести для заданных температуры и ресурса рассчитывается значение параметра по формуле:

                                            _       -3
<a id="p100330"></a>           P  = T (lg тау  - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  ,       (14)
            п            з                   2

<a id="p100331"></a>и из [формулы (13)](#p100327) находится искомое значение.
<a id="p100332"></a>3.4.2.4. При необходимости определения условных пределов ползучести с вероятностью, отличной от принятой для нормативных характеристик, значение параметра для построения параметрической диаграммы рассчитывается по уравнению:

                 _                       _
<a id="p100333"></a>     Р  = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма + 0,4343Z  х
      п           2                       2                р
               ________________________________
              /2        '            2       2      -3
          х \/S   - 2cov    сигма + S   сигма ) х 10  ,       (15)
               b        b,с          с
                2                     2

                                _    _
    где  дисперсии  постоянных  b  и с ,  а  также  их  ковариация
                                 2    2
подсчитываются по формулам:

                     2      1    М        _  2
<a id="p100334"></a>                    S   = ----- SUM(b   - b ) ;               (16)
                     b    М - 1 i=1  2     2
                      2               i

                     2      1    М        _  2
<a id="p100335"></a>                    S   = ----- SUM(с   - с ) ;               (17)
                     с    М - 1 i=1  2     2
                      2               i

               '       1    М        _            _
<a id="p100336"></a>            cov    = ----- SUM(b   - b ) х (с   - с ),        (18)
               b,с   М - 1 i=1  2     2      2     2
                                 i            i

а значение коэффициента Z находится по [таблице 2](#p100297).
                         р
<a id="p100337"></a>Расчеты ведутся по программе Б.2 [Приложения Б](#p100663).
<a id="p100338"></a>Построение параметрической диаграммы жаропрочности аналогично указаниям [пункта 3.3.2.6](#p100291) для длительной прочности. Значение условного предела ползучести находится из [формулы (15)](#p100333).


#### <a id="p100339"></a>3.5. Определение условных пределов остаточного удлинения



##### <a id="p100340"></a>3.5.1 Математическая обработка результатов испытаний партии стали (сплава), основанная на формуле:


                             b  - с  х сигма
                              3    3            m
<a id="p100341"></a>   lg дельта  = 0,4343 (а  + ---------------) - - lg сигма,   (19)
            к            3         Т            Т

производится с помощью компьютера по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650).
<a id="p100342"></a>    Значение коэффициента m принимается равным 800.

##### <a id="p100343"></a>3.5.2 Необходимые  для расчета данные испытаний (температура

t,  номинальное  напряжение сигма и значение остаточного удлинения
при разрушении дельта ) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).
                     к

##### <a id="p100344"></a>3.5.3 В  результате  математической  обработки на компьютере

получаются  таблицы,  в  которых представлены значения остаточного
удлинения дельта  при заданных значениях температуры и напряжения,
                к
коэффициентов [уравнения (19)](#p100341) и значение дисперсии, характеризующее
отклонение экспериментальных точек от расчетной поверхности по оси
ln дельта .
         к

##### <a id="p100345"></a>3.5.4 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры  и

значения   напряжения,   равного   условному   пределу  длительной
прочности при тау (см. [пункт 3.3.1.3](#p100277)), находится условный предел
                  з
остаточного удлинения. Промежуточные значения напряжений и искомых
величин определяются путем линейной интерполяции.

##### <a id="p100346"></a>3.5.5 По [формуле (19)](#p100341) с определенными на компьютере

коэффициентами  можно  построить  графики в координатах lg сигма -
lg дельта .   Используя  зависимость  времени   до  разрушения  от
         к
напряжения, определяемую [формулой (3)](#p100274) (см. [раздел 3.3](#p100272)), можно
построить   также   графики   временной   зависимости  остаточного
удлинения   после   разрушения   при   постоянной   температуре  в
координатах   lg тау  - lg дельта .    Результаты   математической
                    з            к
обработки используются для построения параметрических диаграмм.

##### <a id="p100347"></a>3.5.6 Значения условных пределов остаточного удлинения можно

рассчитать    по   параметрической   диаграмме   жаропрочности   в
координатах Р  - lg сигма (рисунок 6).
             у

###### <a id="p100348"></a>3.5.6.1 Значение параметра для построения параметрической диаграммы подсчитывается по формуле:


                                                       -3
<a id="p100349"></a>     Р  = (0,4343b  - m lg сигма + 0,4343с  сигма) х 10  .    (20)
      п           3                       3

<a id="p100350"></a>Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340). При построении диаграммы используются указания [пункта 3.3.2.4](#p100287).

###### <a id="p100351"></a>3.5.6.2 По [формуле (20)](#p100349) для значения условного предела

длительной  прочности,  соответствующего  ресурсу  тау , находится
                                                      з
значение  параметра  Р .  По определенному значению параметра Р  и
                      у                                        у
расчетной   температуре   Т = t  + 273   подсчитывается   значение
                               1
искомого предела остаточного удлинения по формуле:

                                      3
                        t           10
<a id="p100352"></a>               lg дельта       = Р  --- + 0,4343а .           (21)
                        к,тау     у  Т           3
                             з


#### <a id="p100353"></a>3.6. Определение условных пределов остаточного сужения



##### <a id="p100354"></a>3.6.1 Математическая обработка результатов испытаний партии стали (сплава), основанная на формуле:


                             b  - с  сигма
                              4    4          m
<a id="p100355"></a>      lg пси  = 0,4343 (а  + -------------) - - lg сигма,     (22)
            к            4        Т           Т

производится на компьютере по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650).
Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340).

##### <a id="p100356"></a>3.6.2 Необходимые  для расчета данные испытаний (температура

t,   номинальное   напряжение   сигма  и  остаточное  сужение  при
разрушении пси ) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).
              к

##### <a id="p100357"></a>3.6.3 В  результате  математической  обработки на компьютере

получаются  таблицы,  в  которых представлены значения остаточного
сужения  пси   при  заданных значениях температуры и напряжения, а
            к
также коэффициенты [уравнения (22)](#p100355) и значение дисперсии,
характеризующее  отклонение  экспериментальных  точек от расчетной
поверхности по оси ln пси .
                         к

##### <a id="p100358"></a>3.6.4 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры  и

значения   напряжения,   равного   условному   пределу  длительной
прочности при тау (см. [пункт 3.3.1.3](#p100277)), находится условный предел
                  з
остаточного  сужения.  Промежуточные значения напряжений и искомых
величин определяются путем линейной интерполяции.

##### <a id="p100359"></a>3.6.5 По [формуле (22)](#p100355) с определенными на компьютере

коэффициентами  можно  построить  графики в координатах lg сигма -
lg пси .
      к
<a id="p100360"></a>    Используя  зависимость  времени  до  разрушения от напряжения,
определяемую [формулой (3)](#p100274) (см. [раздел 3.3](#p100272)), можно построить также
графики временной зависимости остаточного сужения после разрушения
при постоянной температуре в координатах lg тау  - lg пси .
                                               к         к
<a id="p100361"></a>    Результаты    математической    обработки   используются   для
построения параметрических диаграмм.

##### <a id="p100362"></a>3.6.6 Значения  условных  пределов остаточного сужения можно

также  рассчитать  по  параметрической  диаграмме  жаропрочности в
координатах Р  - lg сигма (см. рисунок 6).
             с

###### <a id="p100363"></a>3.6.6.1 Значение параметра для построения параметрической диаграммы подсчитывается по формуле:


                                                       -3
<a id="p100364"></a>     Р  = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма) х 10  .    (23)
      с           4                       4

<a id="p100365"></a>Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340). При построении диаграммы используются указания [пункта 3.3.2.4](#p100287).

###### <a id="p100366"></a>3.6.6.2 По [формуле (23)](#p100364) для значения условного предела

длительной  прочности,  соответствующего  ресурсу  тау , находится
                                                      з
значение  параметра  Р .  По  расчетной температуре Т = t  + 273 и
                      с                                  1
определенному значению параметра Р  определяется значение искомого
                                  с
предела остаточного сужения по формуле:

                                 3
                   t           10
<a id="p100367"></a>             lg пси       = Р  --- + 0,4343а .                (24)
                   к,тау     с  Т           4
                        з


#### <a id="p100368"></a>3.7. Определение условных пределов равномерного остаточного удлинения и сужения



##### <a id="p100369"></a>3.7.1 Математическая обработка результатов испытаний партии стали (сплава), основанная на формуле:


                               b  + с  сигма
                                5    5          m
<a id="p100370"></a>     lg дельта  = 0,4343 (а  + -------------) - - lg сигма,   (25)
              р            5        Т           Т

производится на компьютере по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650).
Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340).

##### <a id="p100371"></a>3.7.2 Необходимые  для расчета данные испытаний (температура

t, номинальное напряжение сигма и равномерное остаточное удлинение
дельта ) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).
      р

##### <a id="p100372"></a>3.7.3 В  результате  математической  обработки на компьютере

получаются  таблицы,  в которых представлены значения равномерного
остаточного  удлинения  при заданных температурах и напряжениях, а
также коэффициенты [уравнения (25)](#p100370) и значение дисперсии,
характеризующее  отклонение  экспериментальных  точек от расчетной
поверхности по оси ln дельта .
                            р

##### <a id="p100373"></a>3.7.4 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры  и

значения   напряжения,   равного   условному   пределу  длительной
прочности при тау (см. [пункт 3.3.1.3](#p100277)), находится условный предел
                  з
равномерного остаточного удлинения. Промежуточные значения искомых
величин определяются путем линейной интерполяции.

##### <a id="p100374"></a>3.7.5 По [формуле (25)](#p100370) с определенными на компьютере

коэффициентами  можно построить  графики  в координатах lg сигма -
lg дельта .
         р

##### <a id="p100375"></a>3.7.6 Для определения времени равномерного удлинения используется формула:


                        b  + с  сигма
                         6    6          m
<a id="p100376"></a> lg тау  = 0,4343 (а  + -------------) - - lg сигма + 2 lg Т. (26)
       р            6         Т          Т

<a id="p100377"></a>    Математическая  обработка  и  представление  полученных данных
производятся аналогично [пункту 3.3.1](#p100273), при этом принимается
тау  = тау .
   к      р
<a id="p100378"></a> На основе данных [формулы (26)](#p100376) можно построить графики
зависимости  времени  равномерного  удлинения  от  напряжения  при
постоянной  температуре  в координатах lg тау  - lg сигма, а также
                                             р
получить  график  временной  зависимости  равномерного остаточного
удлинения в координатах lg тау  - lg дельта .
                              р            р

##### <a id="p100379"></a>3.7.7 Значения  условных  пределов  равномерного остаточного

                  t
удлинения   дельта        можно  рассчитывать  по  параметрической
                  р,тау
                       р
диаграмме пластичности в координатах Р    - lg сигма.
                                      р.у

###### <a id="p100380"></a>3.7.7.1 Значение параметра для построения параметрической диаграммы подсчитывается по формуле:


                                                       -3
<a id="p100381"></a>   Р    = (0,4343b  - m lg сигма + 0,4343с  сигма) х 10  .    (27)
    р.у           5                       5

<a id="p100382"></a>Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340). При построении диаграммы используются указания [пункта 3.3.2.4](#p100287).

###### <a id="p100383"></a>3.7.7.2 По [формуле (27)](#p100381) для условного предела длительной

прочности,   соответствующего  ресурсу  тау ,  находится  значение
                                           з
параметра   Р   .  По  расчетной  температуре  Т  =  t   +  273  и
             р.у                                      1
определенному  значению  параметра  Р     рассчитывается  значение
                                     р.у
искомого предела равномерного остаточного удлинения по формуле:

                                      3
                      t             10
<a id="p100384"></a>             lg дельта       = Р    --- + 0,4343а .           (28)
                      р,тау     р.у  Т           5
                           р


###### <a id="p100385"></a>3.7.7.3 Условный предел равномерного остаточного сужения определяется по формуле:


                                      t
                                дельта
                                      р,тау
                     t                     р
<a id="p100386"></a>                  пси       = ----------------.               (29)
                     р,тау              t
                          р   1 + дельта
                                        р,тау
                                             р


#### <a id="p100387"></a>3.8. Определение ресурса равномерного остаточного удлинения


<a id="p100388"></a>3.8.1. Математическая обработка результатов испытаний партии стали (сплава), основанная на [формуле (25)](#p100370), производится на компьютере по программе Б.1.3 [Приложения Б](#p100650). Значение коэффициента m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340).
<a id="p100389"></a>3.8.2. Необходимые для расчета данные испытаний (температура t, номинальное напряжение сигма) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).

##### <a id="p100390"></a>3.8.3 В  результате  математической  обработки на компьютере

получаются  таблицы,  в  которых  помещены  значения  равномерного
остаточного  удлинения  при заданных температурах и напряжениях, а
также коэффициенты [уравнения (25)](#p100370) и значение дисперсии,
характеризующее  отклонение  экспериментальных  точек от расчетной
поверхности по оси lg дельта .
                            р

##### <a id="p100391"></a>3.8.4 Из  полученных  таблиц  для  расчетной  температуры  и

значения   напряжения,   равного   условному   пределу  длительной
прочности при тау (см. [пункт 3.3.1.3](#p100277)), находится ресурс
                     з
равномерного   остаточного   удлинения.   Промежуточные   значения
напряжений   и   искомых   величин   определяются  путем  линейной
интерполяции.

##### <a id="p100392"></a>3.8.5 По [формуле (25)](#p100370) с определенными на компьютере

коэффициентами  можно  построить графики  в координатах lg сигма -
lg дельта .   Используя  зависимость  времени   до  разрушения  от
         р
напряжения, определяемую [формулой (3)](#p100274) (см. [раздел 3.3](#p100272)), можно
построить   также   графики   временной  зависимости  равномерного
остаточного  удлинения  при  постоянной  температуре в координатах
lg тау  - lg дельта .
      к            р
<a id="p100393"></a>Результаты математической обработки используются для построения параметрических диаграмм.

##### <a id="p100394"></a>3.8.6 Значения  ресурса  равномерного  остаточного удлинения

дельта         можно  рассчитывать  по  параметрической  диаграмме
      р,t,тау
             з
пластичности в координатах Р - lg сигма.
<a id="p100395"></a>3.8.6.1. Значение параметра для построения параметрической диаграммы подсчитывается по [формуле (20)](#p100349).
<a id="p100396"></a>Коэффициент m принимается согласно [пункту 3.5.1](#p100340). При построении диаграммы используются указания [пункта 3.3.2.4](#p100287).

###### <a id="p100397"></a>3.8.6.2 По [формуле (20)](#p100349) находится значение параметра Р .

                                                           у
    По расчетной температуре Т = t  + 273 и определенному значению
                                  1
параметра Р  подсчитывается значение искомого ресурса равномерного
           у
остаточного удлинения по формуле:

                                      3
                                    10
<a id="p100398"></a>             lg дельта         = Р  --- + 0,4343а .           (30)
                      р,t,тау     у  Т           3
                             з


#### <a id="p100399"></a>3.9. Определение изохронных кривых ползучести



##### <a id="p100400"></a>3.9.1 Математическая обработка первичных кривых ползучести партии стали (сплава), основанная на уравнении состояния:


                                                                                    п
                                                           b  - с  сигма  - r дельта
  .   п            -2      m/Т                  п -n        7    7      0           в
<a id="p100401"></a>дельта  = ехр(а ) Т   сигма    (дельта  + дельта )   ехр(- --------------------------), (31)
      в        7           0          н         в                      Т

производится на компьютере по программе Б.1.4 [Приложения Б](#p100653).
<a id="p100402"></a>    В уравнении состояния:
<a id="p100403"></a>    сигма  = сигма - при испытании с постоянным напряжением;
         0
                                        п
<a id="p100404"></a>    сигма  = сигма (1 + дельта  + дельта )  -  при   испытании   с
         0                    н         в
постоянной нагрузкой.
<a id="p100405"></a> Коэффициент m принимается согласно [пункту 3.3.1](#p100273).

###### <a id="p100406"></a>3.9.1.1 Необходимые для расчета данные испытаний (температура

t,   номинальное   напряжение   сигма,  остаточное  удлинение  при
нагружении дельта ) и данные первичной обработки (см. [пункт 3.2.3](#p100268))
                 н
(количество  отрезков  в  интервале  u   и  u ,  значения отрезков
                                      1      2
времени  ДЕЛЬТА тау   и  ДЕЛЬТА тау   и  остаточного  удлинения по
                   1               2
                                           п          п
кривой  остаточного  деформирования  дельта  ,  дельта    и  т.д.)
                                           в          в
                                            1          2
берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).

###### <a id="p100407"></a>3.9.1.2 В  результате математической обработки на компьютере

получаются значения постоянных а , b , с , r и n [уравнения (31)](#p100401) и
                                 7   7   7
                                                               п
дисперсии     натурального     логарифма     величины    дельта  ,
                                                               в
                                                                i
характеризующей  отклонение  экспериментальных  значений логарифма
скорости ползучести от расчетных.

##### <a id="p100408"></a>3.9.2 Данные для построения кривых ползучести партии стали (сплава) определяются на компьютере по формулам:

    - при испытаниях с постоянной нагрузкой:

                                       b  - с  сигма (1 + дельта )
                       2      -m/Т      7    7                  н
<a id="p100409"></a>тау        = ехр(-а ) Т  сигма     ехр(---------------------------) х
         п         7                               Т
   дельта
         в

         п                     п n
   дельта     (дельта  + дельта )                   r + с  сигма
         в           н         в                 п       7               п
х интеграл -------------------------- ехр[-дельта  (------------)]dдельта ; (32)
      0                         п m/Т            в        Т              в
           (1 + дельта  + дельта )
                      н         в

    - при испытаниях с постоянным напряжением:

                                              b  - с  сигма
                              2      -m/Т      7    7
<a id="p100410"></a>       тау        = ехр(-а ) Т  сигма     ехр(-------------) х
                п         7                         Т
          дельта
                в

           п
     дельта
           в                  п n       r       п        п
   х интеграл(дельта  + дельта )  ехр(- - дельта )dдельта .   (33)
         0          н         в         Т       в        в

<a id="p100411"></a> В [формулах (32)](#p100409) и [(33)](#p100410) значение m принимается согласно пункту
[3.3.1](#p100273).
<a id="p100412"></a>    Значения  времени  тау        при соответствующих им значениях
                                п
                          дельта
                                в
                            п
остаточного удлинения дельта  получаются после обработки данных на
                            в
компьютере по программе Б.1.5 [Приложения Б](#p100656) при Т = const, сигма =
const и дельта  = const.
              н

###### <a id="p100413"></a>3.9.2.1 По  полученным  данным  строятся  кривые  ползучести

                                                            п
партии  стали  (сплава)  в  координатах  тау        - дельта   для
                                                  п         в
                                            дельта
                                                  в
каждого режима испытаний Т , сигма и дельта . Из [уравнения (31)](#p100401)
                            i       i         н
можно   определить   значение   минимальной   скорости  ползучести
   .        n Т
дельта    = --- - дельта .
      min    r          н
<a id="p100414"></a>3.9.3. Изохронные кривые ползучести строятся по полученным данным для партии стали (сплава) в координатах сигма - дельта при t = const и тау = const.

##### <a id="p100415"></a>3.9.4 Для расчетной температуры t  = const строится семейство

                                      м
изохронных  кривых.  Каждая  i-я  кривая  семейства получается для
тау  = const.
   i
<a id="p100416"></a>    Начальной   изохронной  кривой  является  среднестатистическая
кривая активного растяжения, для которой принимается тау  = 0. Все
                                                        i
последующие  изохронные  кривые  данного  семейства  получаются из
первичных   кривых   ползучести,  построенных  для  ряда  значений
напряжений,  с  учетом  значения  суммарного  начального удлинения
      с                   с
дельта .  Значение  дельта   для  каждого  значения времени тау  =
      н                   н                                    i
const определяется по начальной изохронной кривой.
<a id="p100417"></a>В условиях эксплуатации допустимое значение деформации ползучести, как правило, не превышает 2%, поэтому даже при больших запасах изохронные кривые используются в пределах, не превышающих 5%.
<a id="p100418"></a>    При   таком   ограничении  нет  необходимости  в  механическом
уравнении   состояния   учитывать  изменение  поперечного  сечения
рабочей  части  образцов   и  вводить  дополнительный   член  вида
                     п
<a id="p100419"></a>(1 + дельта + дельта ) в [уравнение (31)](#p100401).
           н         в


#### <a id="p100420"></a>3.10. Расчет характеристик релаксационной стойкости


<a id="p100421"></a>3.10.1. Математическая обработка данных испытаний партии стали (сплава) производится на компьютере согласно [пункту 3.9.1](#p100400).
<a id="p100422"></a>3.10.2. Данные для построения кривой релаксации партии стали (сплава) определяются на компьютере по программе Б.1.5 [Приложения Б](#p100656), основанной на формуле:

                                        b  - с  сигма
                                  2      7    7
<a id="p100423"></a>           тау        = ехр(-а ) Т  ехр(-------------) х
                    п         7               Т
              дельта
                    в

         п                    п n
   дельта    (дельта  + дельта )                 r - с  Е
         в          н         в               п       7  Т         п
х интеграл ----------------------- ехр[-дельта  (---------)]dдельта , (34)
      0                      п m/Т            в      Т             в
           (сигма - Е  дельта )
                     Т       в

 где m принимается согласно [пункту 3.3.1](#p100273).
<a id="p100424"></a>    Значения  времени  тау        при соответствующих им значениях
                                п
                          дельта
                                в
                              п
остаточного  удлинения  дельта   получаются после обработки данных
                              в
при Т = const и заданных значениях номинального напряжения сигма и
остаточного удлинения при нагружении дельта .
                                           н
<a id="p100425"></a>    3.10.2.1.   Для   каждого   значения   времени   тау         и
                                                              п
                                                        дельта
                                                              в
                              п
остаточного  удлинения  дельта   определяется значение остаточного
                              в
напряжения по формуле:

                                              п
<a id="p100426"></a>                   сигма   = сигма - Е  дельта .
                        рк            Т       в


###### <a id="p100427"></a>3.10.2.2 Для  заданного  режима  t,  сигма, дельта  строится

                                                        н
кривая релаксации в координатах тау - сигма  .
                                           рк
                                                           t

##### <a id="p100428"></a>3.10.3 Значение   релаксационной   стойкости   сигма

                                                           рк,тау
                                                                 з
находится по кривой релаксации при заданной долговечности тау .
                                                             з
<a id="p100429"></a>3.11. Для сталей тепловой энергетики 12Х1М1Ф, 15Х1М1Ф и 25Х1М1Ф допускается для предварительного анализа и прогноза использовать [уравнение (48)](#p100506). После логарифмирования этого уравнения получаются формулы, близкие к приведенным в данном разделе.


### 4. <a id="p100430"></a>ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВИДА СЛОЖНОГО НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ НА ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ЖАРОПРОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ



#### <a id="p100431"></a>4.1 Условные обозначения:


<a id="p100432"></a>           сигма    = сигма  ехр[лямбда (эта - 1)],           (35)
                экв        к

    где:
             1
<a id="p100433"></a>    сигма  = - (сигма  + |сигма |) (1 - А ) + сигма  А ;
         к   2       1         1         0         i  0
<a id="p100434"></a>    лямбда -  комплексный   коэффициент,   дающий  оценку  влияния
однородного   сложного  напряженного  состояния  на  активационные
параметры  разрушения; через лямбда  он определяет степень влияния
                                   1
напряженного  состояния на энергию активации, а через лямбда  - на
                                                            2
концентрацию напряжений в микрообъемах металла;

                     2 (сигма  + сигма  + сигма )
                             1        2        3
<a id="p100435"></a>             эта = --------------------------------
                   0,5 (сигма  + |сигма |) + сигма
                             1         1          i

(здесь сигма , сигма  и сигма  -  главные  нормальные  напряжения,
            1       2        3
сигма  > сигма  > сигма );
     1        2        3
<a id="p100436"></a>    А  - постоянная,  отражающая долю влияния главного нормального
     0
напряжения сигма  и интенсивности напряжений сигма :
                1                                 i
                ___________________________________________________________
          1    /                2                    2                    2
<a id="p100437"></a>сигма  = --- \/(сигма  - сигма )  + (сигма  - сигма )  + (сигма  - сигма ) .
     i     _         1        2           1        3           2        3
         \/2

<a id="p100438"></a>Оптимальное решение поставленной задачи дает объединение уравнения долговечности типа [(3)](#p100274) с критерием прочности [(35)](#p100432). В результате зависимость долговечности жаропрочных материалов с учетом вида сложного однородного напряженного состояния после логарифмирования представляется в удобном для дальнейшей обработки виде:

                                      m
<a id="p100439"></a>               lg тау  = а + l lg Т - - lg сигма  +
                     к                Т         к

      b
       1   с                                    m
    + -- - - сигма  ехр[лямбда  (эта - 1)] - b  - (эта - 1),  (36)
      Т    Т      к           2               2 Т

    где:

                                          U
                                           0
<a id="p100440"></a>                   а = lg А;  b  = 0,4343 --;
                               1          R

                               лямбда
                                     1
<a id="p100441"></a>                   b  = 0,4343 -------;
                    2             R

                              гамма
<a id="p100442"></a>                   с = 0,4343 -----;
                                R

<a id="p100443"></a>    l - показатель степени  при температуре в предэкспоненциальной
функции,     0 <= l <= 2     (для     материалов     стационарного
энергомашиностроения l = 2);
<a id="p100444"></a>    гамма - коэффициент  концентрации  напряжений  в  микрообъемах
материала;
<a id="p100445"></a>    U  - энергия активации разрушения;
     0
<a id="p100446"></a>    m - показатель степени  при напряжении  в предэкспоненциальной
функции уравнения долговечности ([Приложение А](#p100630)); для многих
материалов  энергомашиностроения  m  =  2400,  а  в  общем  случае
значения m находятся в интервале (400 <= m <= 4000);
<a id="p100447"></a>    А - размерный коэффициент;
<a id="p100448"></a>    лямбда  и лямбда  - неотрицательны.
          1         2
<a id="p100449"></a>4.2. Оценка неизвестных коэффициентов уравнения типа [(36)](#p100439) осуществляется в несколько этапов.
<a id="p100450"></a>4.2.1. Проводятся испытания на длительную прочность трубчатых образцов при двух - трех уровнях температуры.
<a id="p100451"></a>    На  одноосное  растяжение  испытываются  две  серии  образцов:
сплошные  цилиндрические  и  тонкостенные  трубчатые.  Должно быть
проведено несколько серий испытаний трубчатых образцов при плоском
напряженном  состоянии,  в  том  числе  при  внутреннем  давлении,
крутящем  моменте,  сочетании осевой силы и крутящего момента. Для
проверки  изотропии  материала  рекомендуется  проводить опыты при
внутреннем  давлении  и  осевой силе (двухосное равное растяжение)
так, чтобы сигма  = 2сигма .
                1         2

##### <a id="p100452"></a>4.2.2 Размеры   трубчатых   образцов  должны  удовлетворять

следующим требованиям:

                          l                D  + D
            S              0                н    в
<a id="p100453"></a>           --- <= 0,1;   --- >= 5;   D   = -------,           (37)
           D             D            ср      2
            ср            ср

    где:
    S - толщина стенки образца;
    D  и D  - соответственно   наружный   и   внутренний  диаметры
     н    в
рабочей части образца;
    l  - длина рабочей части.
     0

##### <a id="p100454"></a>4.2.3 Коэффициент А  рассчитывается по результатам испытаний

                         0
в  квадранте   растяжения   и  сжатия   (сигма  > 0,   сигма  = 0,
                                              1             2
                                          сигма
                                               р
сигма  < 0), например,  по формуле:  А  = -------,  где  сигма   и
     3                                0   сигма               р
                                               сж
сигма   - прочность при растяжении и сжатии при тау  = const.
     сж                                            к

##### <a id="p100455"></a>4.2.4 Изменяя дискретно значения l и m, полагая лямбда  = 0,

                                                            2
сравнивая дисперсии отклонений расчетных по [формуле (36)](#p100439) и
экспериментальных  значений  логарифмов  тау   и  выбирая расчет с
                                            i
наименьшей    дисперсией,    можно    получить   оценку   значений
коэффициентов а, b , b , с.
                  1   2

##### <a id="p100456"></a>4.2.5 Путем перебора значений лямбда аналогично [пункту 4.2.4](#p100455)

                                         2
определяются  оптимальные  значения  всех  коэффициентов уравнения
[(36)](#p100439), которые позволяют оценивать влияние вида сложного
однородного  напряженного  состояния  на долговечность материала в
любой точке пространства сигма  > сигма  > сигма .
                              1        2        3

#### <a id="p100457"></a>4.3 Заданный  расчет долговечности производится по уравнению

[(36)](#p100439) и программе Б.5 [Приложения Б](#p100674). При этом характеристиками
напряженного  состояния  являются  главные  нормальные  напряжения
сигма , сигма , сигма  и ряд производных функций от них: сигма   ,
     1       2       3                                        экв
сигма , эта, коэффициент А .
     к                    0


### 5. <a id="p100458"></a>МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ И ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ МЕТАЛЛА В УСЛОВИЯХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ПОЛЗУЧЕСТИ И МАЛОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ


<a id="p100459"></a>5.1. Процесс ползучести при эксплуатации энергетического оборудования может сопровождаться развитием малоцикловой усталости металла, связанной с нестационарностью (цикличностью) изменения эксплуатационных параметров нагружения. В этих условиях долговечность металла и его длительная прочность могут значительно отличаться от аналогичных характеристик для стационарного уровня нагружения.
<a id="p100460"></a>    5.2.   Под   малоцикловой   усталостью   понимается   процесс,
развивающийся  в  результате  действия  переменных температурных и
механических напряжений, вызывающих циклическое упругопластическое
деформирование  металла,  накопление  повреждений  и  разрушение в
                                                   2        5
области  малого  числа  циклов  нагружения  (от  10   до  10 ).  К
характерным    циклическим    режимам,    определяющим    развитие
малоцикловой   усталости   металла  элементов  энергооборудования,
относятся   пуски  и  остановы,  переходные  режимы  эксплуатации,
термические   удары,  циклические  компенсационные  и  термические
колебания.
<a id="p100461"></a>5.3. Для оценки изменения характеристик длительной прочности и долговечности испытания проводятся в режимах последовательного (комбинированного) нагружения при ползучести и малоцикловой усталости. Повреждаемость от ползучести и малоцикловой усталости рассчитывается по параметру суммарной относительной долговечности:

                           n  ~     m   ~
<a id="p100462"></a>                     А  = SUM N  + SUM тау ,                  (38)
                      с   i=1  i   i=1    i

    где:
    ~
    N  = N  / N   -   доля    относительной    долговечности   при
     i    i    рi
малоцикловой  усталости в i-м режиме с числом циклов нагружения N
                                                                 i
и числом циклов до разрушения N  ;
                               рi
     ~
    тау  = тау  / тау   -  доля  относительной  долговечности  при
       i      i      рi
ползучести  в i-м режиме  при времени нагружения тау  и времени до
                                                    i
разрушения тау  ;
              рi
    n  и m - число режимов при малоцикловой усталости и ползучести
соответственно.
<a id="p100463"></a>5.4. Оценка малоцикловой повреждаемости производится на основе кривых малоцикловой усталости, полученных в соответствии с требованиями ГОСТ 25.505-85 "Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний. Метод испытаний на малоцикловую усталость при термомеханическом нагружении", в условиях жесткого нагружения (с заданными не менее чем на трех уровнях значениями упруго-пластической деформации). Для оценки характеристик малоцикловой усталости допускается использовать зависимости циклической долговечности, определенные по механическим (жаропрочным) свойствам металла.
<a id="p100464"></a>5.5. Оценка характеристик длительной прочности производится по упрощенному методу [(раздел 3)](#p100232) с испытанием не менее шести образцов для каждого состояния материала. Выбранный уровень напряжений должен соответствовать области межзеренного разрушения. Для оценки доли повреждаемости от ползучести допускается использование среднемарочных зависимостей длительной прочности.
<a id="p100465"></a>5.6. Испытания при последовательном нагружении проводятся с внесением фиксированной доли предварительного малоциклового повреждения на уровне 0,3 и 0,7 с последующим испытанием в условиях ползучести. После малоциклового испытания поверхность образцов должна подвергаться дополнительной обработке с целью удаления поверхностного поврежденного слоя металла.
<a id="p100466"></a>Равноправной для оценки суммарной долговечности является методика предварительного внесения повреждаемости от ползучести в интервале 0,3 - 0,7 и определения остаточной долговечности в условиях малоциклового нагружения.
<a id="p100467"></a>5.7. Обработка данных испытаний производится для каждой из заданных температур для получения зависимости параметра суммарной относительной долговечности в виде:

                     _        n              m           2
<a id="p100468"></a>   А  = 1 + альфа  \/2 [1 - (SUM N  / N   - SUM t  / t  ) ],  (39)
    с            с           i=1  i    рi   i=1  i    рi

    где  альфа   -  экспериментально   определяемый   коэффициент,
              с
характеризующий степень отклонения полученных данных от прямой при
линейном  суммировании  повреждаемости  и  зависящий  от  уровня и
последовательности приложения стационарной и циклической компонент
нагружения. При этом
                                   _
<a id="p100469"></a>                      |альфа | < \/2 / 2.                     (40)
                            с
<a id="p100470"></a>    При   альфа  > 0   имеет   место   упрочнение   материала  при
               с
взаимодействии ползучести и малоцикловой усталости, при альфа  < 0
                                                             с
-  разупрочнение по отношению к зависимости линейного суммирования
(альфа  = 0).
      с
<a id="p100471"></a>    5.8.   Для   определения   значения  альфа   в  каждом  режиме
                                              с
нагружения   с  заданными  значениями  температуры  Т,  напряжения
ползучести  сигма, размаха упругопластической деформации в цикле и
доли  циклического  N  или  статического  тау  повреждения металла
испытывается   не   менее  двух  образцов.  По  полученным  данным
рассчитываются  значения  параметра  А   в соответствии с формулой
                                      с
                                           _
[(38)](#p100462), затем определяется среднее значение А и находится значение
                                            с
коэффициента альфа  по соотношению:
                  с
                           _           _
<a id="p100472"></a>                 альфа  = (А  - 1) / \/2.                     (41)
                      с     с

<a id="p100473"></a>    Минимальное     из     значений    альфа ,    полученных    по
                                            с
экспериментальным   данным,  используется  для  дальнейшей  оценки
характеристик   длительной   прочности  в  условиях  ползучести  и
малоцикловой усталости. При альфа  >= 0 считается, что А  = 1.
                                 с                      с
<a id="p100474"></a>5.9. Обработка данных испытаний для прогнозирования характеристик длительной прочности и остаточного ресурса в условиях малоциклового нагружения производится в соответствии с модифицированным параметрическим уравнением в виде:

                       m            b   k ~   с         l       ~
<a id="p100475"></a>lg тау  = а + 2 lg Т - - lg сигма + - + - N - - сигма + - сигма N, (42)
      р                Т            Т   Т     Т         Т

<a id="p100476"></a>где коэффициенты а, m, b и с соответствуют аналогичным коэффициентам параметрического [уравнения (3)](#p100274); коэффициенты k и l определяют изменения активационных параметров разрушения, связанные с изменением состояния материала при внесении доли малоциклового повреждения;

                        ~    n  ~
<a id="p100477"></a>                        N = SUM N .                           (43)
                            i=1  i

<a id="p100478"></a>5.10. Дальнейшая оценка характеристик длительной прочности и долговечности производится для заданных условий длительного статического и нестационарного нагружения по рабочим параметрам оборудования и предполагаемым циклическим режимам эксплуатации с выделением экстремально нагруженных конструктивных зон с учетом соответствующих коэффициентов концентрации напряжений.


### 6. <a id="p100479"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПЛАСТИЧНОСТИ И ОЦЕНКА ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ПО СТЕПЕНИ ПОВРЕЖДЕННОСТИ МЕТАЛЛА


<a id="p100480"></a>6.1. Условные обозначения применяются в соответствии с [разделами 1.1](#p100014), [2.1](#p100086) и [3.1](#p100233) настоящих Методических указаний.
<a id="p100481"></a>6.2. В [разделе 3](#p100232) изложен метод расчета характеристик прочности и пластичности при разрушении, включающий критическую фазу развития ползучести (интенсивного накопления повреждений и деформации ползучести), которую необходимо исключить при оценке срока службы.

#### <a id="p100482"></a>6.3 Деформационную способность в первом приближении можно рассчитывать по уравнению:


                                 U  - гамма сигма
                         к        0
<a id="p100483"></a>        дельта  = D сигма  ехр(- ----------------) омега ,    (44)
              i                       R Т               i

                               р
    где   омега  =(тау  / тау )      (здесь  р   -  рассчитываемый
               i      i      р
коэффициент).
<a id="p100484"></a>Для значительного снижения роли критической стадии ползучести следует использовать формулу оценки поврежденности, выраженную через среднюю деформацию ползучести, накопленную с момента приложения нагрузки до момента разрыва материала. В этом случае поврежденность оценивается по значению средней деформации ползучести, рассчитываемому по формуле:

                 тау
______     1        к                             -m/Т     b + с сигма
<a id="p100485"></a>дельта  = ---- интеграл дельта (тау)dтау = А сигма     ехр[-----------]. (45)
      к   тау     0           п                                 Т
             к

<a id="p100486"></a>Степень поврежденности определяется величиной отношения:

                             тау
                       1        i
                      ---- интеграл дельта (тау)dтау
                      тау     0           п
                         i
<a id="p100487"></a>            омега  = [------------------------------].        (46)
                 i           тау
                       1        к
                      ---- интеграл дельта (тау)dтау
                      тау     0           п
                         к

<a id="p100488"></a>    При   омега  = 1    происходит    исчерпание    деформационной
               i
способности и наступает разрушение материала.

#### <a id="p100489"></a>6.4 Остаточный ресурс определяется по уравнению:


                   l      -m/Т     U - гамма сигма
<a id="p100490"></a>        тау   = В Т  сигма     ехр(---------------) омега ,   (47)
           р                              Т              i
            i

 где омега находится по [формуле (46)](#p100487).
             i

##### <a id="p100491"></a>6.4.1 В качестве первого приближения оценки поврежденности можно использовать формулу:


                                              N
<a id="p100492"></a>                омега  = (эпсилон  / эпсилон ) ,
                     i           i          к

<a id="p100493"></a>где N - коэффициент, аналогичный р (см. [пункт 6.3](#p100482)).
<a id="p100494"></a>6.4.2. Более точной оценкой поврежденности является [формула (46)](#p100487), введение которой в [уравнение (47)](#p100490) значительно повышает достоверность оценки остаточного ресурса из-за существенного снижения роли критической фазы ползучести.
<a id="p100495"></a>6.5. На кривых ползучести существуют три реперные точки, по которым можно судить о степени поврежденности материала.
<a id="p100496"></a>6.5.1. Процесс ползучести состоит из двух этапов. На первой стадии скорость затухает и достигает минимума при окончании первого этапа процесса (первая реперная точка).
<a id="p100497"></a>Уравнения механического состояния позволяют оценить значение деформации окончания затухающей стадии ползучести:

                         с   n Т
<a id="p100498"></a>                   дельта  = --- - дельта .
                         п    r          0

<a id="p100499"></a>На этой стадии повреждения практически отсутствуют (самый безопасный период).

##### <a id="p100500"></a>6.5.2 Вторая  реперная  точка связана с моментом перехода от

обратимой поврежденности к необратимой. До трехкратного увеличения
                              .           .
скорости    ползучести    (дельта  = 3 дельта   )    долговечность
                                 п           min
восстанавливается   полностью.  После   этого  момента  дальнейшая
эксплуатация   требует  восстановительной  термической  обработки,
позволяющей  залечить поры и улучшить структуру металла. С помощью
уравнения    состояния    рассчитывается    критическое   значение
накопленной  деформации  ползучести, после которой без термической
обработки эксплуатация связана с определенным риском.
<a id="p100501"></a>6.5.3. По мере развития ускоренной стадии ползучести происходит увеличение количества пор и их слияние в микротрещины, после чего наступает критическая фаза ползучести, которую необходимо исключить из допустимого ресурса. В этой стадии применение восстановительной термической обработки может оказаться неэффективным.
<a id="p100502"></a>За время до разрушения (третья реперная точка) можно считать время накопления предельно допустимой деформации. При этом оно должно быть не более 90% суммарной долговечности.


### 7. <a id="p100503"></a>ЭКСПРЕССНЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРЕДЕЛА ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ МЕТАЛЛА (СТАЛЕЙ 12Х1МФ, 15Х1М1Ф И 25Х1М1Ф) В ЭКСПЛУАТАЦИИ


<a id="p100504"></a>7.1. Метод заключается в определении предела длительной прочности металла, находящегося в эксплуатации, по результатам испытаний не менее четырех образцов при одном и том же температурно-силовом режиме. Если время до разрушения хотя бы одного образца отличается от среднего более чем в два раза, проводятся испытания еще двух образцов в том же температурно-силовом режиме.
<a id="p100505"></a>7.2. Для энергетических перлитных сталей хромомолибденованадиевого класса для предварительного анализа и прогнозирования жаропрочных характеристик возможно использование зависимости:

                                     2
                   -2     W + с сигма
<a id="p100506"></a>        В = А сигма   ехр(------------ + альфа сигма),        (48)
                              К Т

    где:
    В  -  исследуемый  параметр  металла  (в  частности,  время до
разрушения тау);
    А, с - постоянные коэффициенты;
    сигма - напряжение, МПа;
    W  -  энергия  активации   ползучести   (разрушения),   равная
        -19
6,4 х 10    Дж (4 эВ);
    К - постоянная Больцмана;
    Т - температура, К;
                  -8
    альфа = 2 х 10   Па.
<a id="p100507"></a>Найти А и с можно, если прологарифмировать уравнение и применить программу Б.4.1 [Приложения Б](#p100670).
<a id="p100508"></a>7.3. На [формуле (48)](#p100506) основывается ускоренный метод оценки долговечности энергетических материалов. Последовательность действий приведена ниже.

#### <a id="p100509"></a>7.4 Согласно  действующим НД рассчитывается эксплуатационное

напряжение сигма  в элементе.
                э

#### <a id="p100510"></a>7.5 Рассчитывается эксплуатационный параметр нагружения:


                                    2
                               сигма
                                    э
<a id="p100511"></a>                          П  = ------,
                           э     Т
                                  э

    где Т  - температура эксплуатации паропровода.
         э

#### <a id="p100512"></a>7.6 Выбирается  такой  повышенный  режим  испытания  образца

(напряжение  сигма ,  температура Т ), при котором параметр режима
                  и                и
испытания (П ) будет равным эксплуатационному (П ):
            и                                   э

                                  2
                             сигма
                                  и
<a id="p100513"></a>                        П  = ------ = П ,
                         и     Т       э
                                и

однако механизм разрушения  образца не меняется.  Для паропроводов
температура Т  не должна превышать 600 - 620 °С.
             и

##### <a id="p100514"></a>7.6.1 Испытываются  образцы  в  едином  температурно-силовом

режиме   (под   напряжением   сигма   и  при  температуре  Т )  до
                                   и                        и
разрушения.  Время  до  разрушения металла в условиях эксплуатации
рассчитывается (программа Б.4.2 [Приложения Б](#p100672)) по формуле:

                 2
            сигма
                 и     W    1    1
<a id="p100515"></a>тау  = тау  ------ ехр[- х (-- - --)] х ехр[альфа (сигма  - сигма )], (49)
   э      и      2     К    Т    Т                      э        и
            сигма            э    и
                 э

    где:
    тау  - среднее время до разрушения образцов:
       и
                       М
                      SUM тау
                      i=1    иi
<a id="p100516"></a>               тау  = --------- (здесь М - число образцов);
                  и      М

<a id="p100517"></a> альфа, W, К - определены в [пункте 7.2](#p100505).

##### <a id="p100518"></a>7.6.2 Коэффициент запаса по долговечности равен:


                                 t
                                  э
<a id="p100519"></a>                            К  = ---.
                             t     5
                                 10


##### <a id="p100520"></a>7.6.3 Требуемому   полуторакратному   коэффициенту   запаса

                               0,263
длительной  прочности  К    = К        соответствует   коэффициент
                        д.п    t
запаса по долговечности К  = 5,7.
                         t

##### <a id="p100521"></a>7.6.4 Если  К   меньше 5,7, необходимо провести исследование

                   t
структуры и степени поврежденности и внести необходимые уточнения,
а  при необходимости провести испытания на длительную прочность по
программе сокращенных испытаний.

##### <a id="p100522"></a>7.6.5 Условный  предел  длительной  прочности  металла  при

рабочей температуре равен сигма    = К    сигма .
                               д.п    д.п      э
<a id="p100523"></a>7.6.6. Анализ всех полученных данных, в том числе по прочности и пластичности при длительном разрыве, позволяет решить вопрос о возможности снижения запаса длительной прочности.


### 8. <a id="p100524"></a>КОНТРОЛЬ И ОЦЕНКА ЖАРОПРОЧНЫХ СВОЙСТВ СТАЛИ (СПЛАВА)


<a id="p100525"></a>8.1. Условные обозначения приняты в соответствии с [разделами 1.1](#p100014); [2.1](#p100086) и [3.1](#p100233).
<a id="p100526"></a>8.2. Качественный контроль жаропрочных свойств поступающего на предприятия энергомашиностроения металла и металла изделий, а также приемочный контроль изготавливаемого на них оборудования производятся по ускоренному методу (см. [раздел 7](#p100503)), план испытаний при этом должен соответствовать оценочному (см. [раздел 2.11](#p100156)), если он не оговорен действующими техническими условиями или заводскими инструкциями.
<a id="p100527"></a>8.3. Количественная оценка жаропрочных свойств производится на металле, предназначенном для особо ответственных изделий, или при их приемочном контроле. Этот метод применяется также при аттестационных испытаниях и оценке перспективности разработки и применения новой марки стали (сплава) по уровню ее характеристик длительной прочности.
<a id="p100528"></a>8.3.1. Испытания металла проводятся по плану сокращенных испытаний (см. [раздел 2.10](#p100141)), а обработка данных - по упрощенному математическому методу (см. [раздел 7](#p100503)).

##### <a id="p100529"></a>8.3.2 Строится   нормативная   параметрическая   диаграмма

длительной  прочности (рисунок 7), на которую наносятся все данные
испытаний   и  значение  условного  предела  длительной  прочности
     t
сигма        .
     д.п,тау
            з

##### <a id="p100530"></a>8.3.3 Длительная  прочность  оцениваемой  партии металла или

изделий  из него будет соответствовать нормативной для марки стали
                                t
(сплава),  если  значение  сигма          лежит внутри допускаемой
                                д.п,тау
                                       з
полосы разброса, оговоренной в соответствующих документах (линии 2
и 3 на рисунке 7).

##### <a id="p100531"></a>8.3.4 Если  длительная  прочность  оцениваемого  металла или

изделий  из него не соответствует нормативным характеристикам (см.
[пункт 8.3.3](#p100530)), то при необходимости можно определить сокращенный по
сравнению с тау  ресурс по формуле:
               з

                         Р
                          д.п
<a id="p100532"></a>               lg тау  = ---- + 2 lg T - альфа,               (50)
                     з     Т

    где Т - расчетная температура при эксплуатации изделия, К.
<a id="p100533"></a>8.3.5. Для некоторых марок сталей (особенно имеющих достаточно высокую пластичность) возможно увеличить остаточный ресурс за счет снижения запаса прочности.
<a id="p100534"></a>8.3.6. Разработка и применение новой марки стали (сплава) считаются перспективными по уровню ее характеристик длительной прочности, если не менее 75% данных испытаний и рассчитанный условный предел длительной прочности лежат выше допустимой полосы разброса нормативных характеристик близкой к ней промышленно применяемой марки стали или сплава (линия 2 на рисунке 7).


### 9. <a id="p100535"></a>ОЦЕНКА ЖАРОПРОЧНОСТИ МЕТАЛЛА ИЗДЕЛИЙ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ



#### <a id="p100536"></a>9.1 Условные обозначения:


<a id="p100537"></a>    тау  - наработка   (продолжительность   эксплуатации   металла
       н
изделий до его исследования), ч;
       э
<a id="p100538"></a>    тау  - дополнительный  ресурс,  ожидаемое время дополнительной
       д
эксплуатации металла изделий после тау , ч;
                                      н
         t
<a id="p100539"></a>    сигма         -  условный  предел   длительной  прочности  при
                э
         д.п,тау
                д
                                                                э
расчетной  температуре  изделия  t  и дополнительном ресурсе тау ,
                                  м                             д
МПа;
<a id="p100540"></a>    сигма   -   приведенное   напряжение   в   металле   при   его
         пр
дополнительной эксплуатации, МПа;
<a id="p100541"></a>    дельта  -  допустимое  остаточное  удлинение  изделия  при его
          д
дополнительной эксплуатации, %;
<a id="p100542"></a>    n - допустимый коэффициент запаса по длительной прочности.
<a id="p100543"></a>Остальные условные обозначения - согласно [разделам 1.1](#p100014); [2.1](#p100086) и [3.1](#p100233).


#### <a id="p100544"></a>9.2. Определение механических свойств



##### <a id="p100545"></a>9.2.1 Испытания проводятся при комнатной и повышенной температуре.

<a id="p100546"></a>9.2.2. План испытаний принимается в соответствии с требованиями инструкции по эксплуатации и наблюдению за металлом энергооборудования.

##### <a id="p100547"></a>9.2.3 Рекомендуется   для   испытываемого  металла  строить

температурную  зависимость  в  интервале  от t  = 20 °С до t  = t
                                              1             1    м
<a id="p100548"></a>(см. [раздел 11](#p100577)).


#### <a id="p100549"></a>9.3. Определение дополнительного ресурса


<a id="p100550"></a>9.3.1. Испытания на длительную прочность проводятся по плану сокращенных испытаний (см. [раздел 2.10](#p100141)), а данные испытаний обрабатываются упрощенным математическим методом (см. [разделы 3](#p100232), [5](#p100458) и [7](#p100503)).

##### <a id="p100551"></a>9.3.2 Определение  значений  напряжений  при испытаниях (см.

[разделы 2.9](#p100129) и [2.10](#p100141)), а также условного предела длительной
                                       э
прочности  производится при времени тау , значение которого должно
                                       д
соответствовать   ожидаемому   дополнительному   ресурсу   металла
                                                   э
изделий, при этом должно быть соблюдено условие тау  <= тау .
                                                   д       з

##### <a id="p100552"></a>9.3.3 По  данным  испытаний и результатам обработки строится

график  длительной  прочности  при t = t   в координатах  lg тау -
                                        м
                                                   t             э
lg сигма,   на  который  наносятся  значения  сигма         и тау
                                                          э      д
                                                   д.п,тау
                                                          д
(рисунок 8).

##### <a id="p100553"></a>9.3.4 По значению приведенного напряжения в металле изделия,

умноженному  на  коэффициент  запаса  n сигма  ,  и линии  графика
                                             пр
                                                                 э
длительной  прочности  определяется   дополнительный  ресурс  тау
(см. рисунок 8).                                                 д

##### <a id="p100554"></a>9.3.5 Испытания  считаются  проведенными  правильно, если на

линии,   по   которой   определяется  условный  предел  длительной
прочности,  лежат  данные  не  менее четырех уровней напряжений, а
разрушение образцов носит межзеренный характер и при этом значение
                             э        э
дополнительного  ресурса  тау   <= тау   (см.  рисунок  8).   Если
                             д1       д
                                  э       э
условие  не  соблюдено,  т.е.  тау   > тау   (см.  рисунок 8),  то
                                  д1      д
проводятся   дополнительные  испытания  при  напряжениях,  меньших
сигма (см. [раздел 2.10](#p100141)) или сигма (см. [раздел 2.9](#p100129)), при этом
     6                                5
                      э
задаются значением тау , большим первоначально принятого.
                      д
<a id="p100555"></a>9.3.6. Рекомендуется при определении дополнительного ресурса учитывать пластические свойства испытываемого металла изделий.
<a id="p100556"></a>9.3.6.1. Испытания на длительную прочность проводятся с измерением деформации по ГОСТ 3248-81.

###### <a id="p100557"></a>9.3.6.2 Определяются по [разделу 3.5](#p100339) условный предел

                              э
остаточного удлинения дельта и по [разделу 3.7](#p100368) - условный предел
                              д
                                          t
                                           э
равномерного остаточного удлинения  дельта             при t = t ,
                                          к,тау                 м
                                               дельта
                              э
сигма = n сигма   и тау  = тау  .
               пр      з      д1

###### <a id="p100558"></a>9.3.6.3 Значение  допустимого  остаточного удлинения дельта

                                                                 д
находится из условий:
                  t               t                                        t
                   м               м                                        м
    - <a id="p100559"></a>если (дельта        - дельта      ) <= 0,02%, то дельта  = 0,3 дельта       или
                       э          р,тау                      д             р,тау
                  к,тау                р                                        р
                       д1

                  t               t                                       t
                   м               м                                       м
    - <a id="p100560"></a>если (дельта        - дельта      ) > 0,02%, то дельта  = 0,5 дельта      .
                       э          р,тау                     д             р,тау
                  к,тау                р                                       р
                       д1

###### <a id="p100561"></a>9.3.6.4 Значение дополнительного ресурса рассчитывается по формуле:


                                      b - с сигма (1 + дельта )
                      2      -m/Т                            н
<a id="p100562"></a>тау        = ехр(-а) Т  сигма     ехр[-------------------------] х
         п                                        Т
   дельта
         в

         п                      п n
   дельта      (дельта  + дельта )
         в            н         в                 п  с сигма + r        п
х [интеграл -------------------------- ехр[-дельта  (-----------)dдельта ] (51)
      0                          п m/Т            в       Т             в
            (1 + дельта  + дельта )
                       н         в

                  э
с определением тау  по дельта , сигма = n сигма   и Т = t  + 273.
                  д          д                 пр        м

<a id="p100563"></a>9.3.6.5. За допустимое время дальнейшей безаварийной эксплуатации детали принимается наименьшее значение, определенное по [пунктам 9.3.4](#p100553) и [9.3.6.4](#p100561).


### 10. <a id="p100564"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСЛОВНОГО ПРЕДЕЛА ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ ПРИ ДОПОЛНИТЕЛЬНОМ РЕСУРСЕ



#### <a id="p100565"></a>10.1 Условные обозначения:


<a id="p100566"></a>    тау   =  тау   +  тау   -  суммарный  ресурс;  время,  большее
       с        з        д
заданного ресурса, ч;
         t
<a id="p100567"></a>    сигма          -  условный  предел  длительной  прочности  при
         д.п,тау
                с
температуре изделия t и времени тау , МПа.
                                   с
<a id="p100568"></a> Остальные условные обозначения - согласно [разделам 1.1](#p100014); [2.1](#p100086) и
[3.1](#p100233).

#### <a id="p100569"></a>10.2 Если  для  партий  и  марки  стали (сплава) определение

                                                      t
значения  условного предела длительной прочности сигма         при
                                                      д.п,тау
                                                             з
заданном  ресурсе  тау  было произведено по настоящим Методическим
                      з
указаниям,  то  значение  условного  предела  длительной прочности
     t
сигма          для   суммарного   ресурса   тау    находится  либо
     д.п,тау                                   с
            с
математическим путем по формуле:

                        b  + с  сигма
                         1    1          m
<a id="p100570"></a> lg тау  = 0,4343 (а  + -------------) + - lg сигма + 2 lg Т, (52)
       с            1         Т          Т

либо в параметрической форме из формулы:

                  _                       _             -3
<a id="p100571"></a>    Р    = (0,4343b  - m lg сигма - 0,4343с  сигма) х 10  .   (53)
     д.п           1                       1

                                         t

#### <a id="p100572"></a>10.3 Если определение значения сигма         было произведено

                                         д.п,тау
                                                з
на   основании   данных   произвольных   испытаний,   то  значение
     t
сигма         находится  математическим  путем  в  соответствии  с
     д.п,тау
            с
[разделом 5](#p100458).

#### <a id="p100573"></a>10.4 Точность   определения  условного  предела  длительной

                                         t
прочности  при  суммарном  ресурсе  сигма         составит +/- 6%,
                                         д.п,тау
                                                с
если  тау  = 2,0 тау ,  а  наименьшее  напряжение  при  испытаниях
         с          з
                t
сигма    < сигма          или  если  тау  = 1,5 тау , а наименьшее
     min        д.п,тау                 с          з
                       з
                                          t
напряжение при испытаниях сигма    < сигма        .
                               min        д.п,тау
                                                 з
                                   t
<a id="p100574"></a>    10.5.   Для  определения  сигма          с  точностью  +/-  3%
                                   д.п,тау
                                          с
необходимо,    чтобы    наименьшее   напряжение   испытания   было
                t
сигма    < сигма        .  Если  это условие не соблюдено, то либо
     min        д.п,тау
                       с
проводятся   дополнительные  испытания  при  напряжениях,  меньших
<a id="p100575"></a>сигма   или сигма  (см. пункт 3.2.1.7), либо повторяются испытания
     6           8
<a id="p100576"></a>для суммарного ресурса (см. [раздел 2.8](#p100111)). При проведении
дополнительных  или  повторных  испытаний  должны  быть  соблюдены
требования  настоящих Методических указаний по количеству партий и
планам испытаний.


### 11. <a id="p100577"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ



#### <a id="p100578"></a>11.1 Условные обозначения:


<a id="p100579"></a>    сигма   - предел прочности образца, МПа;
         в
          i
<a id="p100580"></a>    сигма     - предел текучести образца, МПа;
         0,2
            i
<a id="p100581"></a>    дельта  - относительное удлинение образца, %;
          i
<a id="p100582"></a>    пси  - относительное сужение образца, %;
       i
            л           п
<a id="p100583"></a>    (сигма ) ,  (сигма ) ,  (сигма ),  сигма  -  предел  прочности
          в           в           в         в
лабораторных,  первичных, предварительно-нормативных и нормативных
характеристик, МПа;
              л              п
<a id="p100584"></a>    (сигма   ) ,   (сигма   ) ,   (сигма   ),  сигма     -  предел
          0,2            0,2            0,2         0,2
текучести  лабораторных,  первичных,  предварительно-нормативных и
нормативных характеристик, МПа;
            л            п
<a id="p100585"></a>    (дельта) ,   (дельта) ,   (дельта),   дельта  -  относительное
удлинение  лабораторных,  первичных,  предварительно-нормативных и
нормативных характеристик, %;
         л         п
<a id="p100586"></a>    (пси) ,   (пси) ,   (пси),   пси   -   относительное   сужение
лабораторных,  первичных, предварительно-нормативных и нормативных
характеристик, %;
<a id="p100587"></a>    d - коэффициент;
     2        2          2        2
<a id="p100588"></a>    S      , S        , S      , S    - дисперсии характеристик.
     сигма    сигма      дельта   пси
          в        0,2
<a id="p100589"></a>Остальные обозначения - согласно [разделам 1.1](#p100014) и [3.1](#p100233).
<a id="p100590"></a>11.2. Механические свойства лабораторных, первичных, предварительно-нормативных и нормативных характеристик стали (сплава) получаются путем математической обработки результатов кратковременных испытаний образцов, представляющих определенную группу партий металла. Количество образцов в партии должно соответствовать указаниям [пункта 2.21](#p100183), а количество партий в группе для получения определенной категории характеристик - [пунктов 2.12](#p100165), [2.13](#p100167), [2.14](#p100168) и [2.15](#p100171).
<a id="p100591"></a>11.3. Определение каждой характеристики производится по результатам испытаний образцов, помещенным в [таблицу 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)), для каждой температуры отдельно.


#### <a id="p100592"></a>11.4 Механические свойства



##### <a id="p100593"></a>11.4.1 Пределы прочности и текучести, относительные удлинение

и  сужение  определяются  как  средние  значения экспериментальных
данных  по  образцам, для них же находятся по стандартным формулам
            2        2          2        2
дисперсии  S      , S        , S      , S   .
            сигма    сигма      дельта   пси
                 в        0,2
<a id="p100594"></a>11.4.2. Для вероятности разрушения, отличной от нормальной (р = 0,5), значения пределов прочности и текучести, относительных удлинения и сужения рассчитываются по формулам:

<a id="p100595"></a>          lg сигма   = lg сигма  + Z  S      ;                (54)
                  в            в    р  сигма
                   р                        в

<a id="p100596"></a>          lg сигма     = lg сигма    + Z  S        ;          (55)
                  0,2            0,2    р  сигма
                     р                          0,2

<a id="p100597"></a>          lg дельта  = lg дельта + Z  S      ;                (56)
                   р                р  дельта

<a id="p100598"></a>          lg пси  = lg пси + Z  S   .                         (57)
                р             р  пси

<a id="p100599"></a> Значения коэффициента Z принимаются согласно [пункту 3.3.2.6](#p100291).
                           р


#### <a id="p100600"></a>11.5 Температурная зависимость



##### <a id="p100601"></a>11.5.1 Производится  структурная  классификация  жаропрочных

                                     20
сталей  и  сплавов  по значению сигма   : 200; 250; 300; 350; 400;
                                     0,2
450; 500; 550; 600; 650; 700; 750; 800; 850; 900; 950 и 1000 МПа -
всего 17 состояний.
<a id="p100602"></a>Каждое из этих состояний представляется полным комплексом физико-химических, механических и структурных характеристик для двух - пяти материалов.
<a id="p100603"></a>11.5.2. Температурная зависимость пределов прочности и текучести, относительных удлинения и сужения определяется путем математической обработки всех механических испытаний. При этом число уровней температуры испытания должно быть не менее четырех (см. [пункт 2.21](#p100183)).
<a id="p100604"></a>11.5.3. Уравнения для определения температурных зависимостей характеристик механических свойств стали (сплава) имеют вид:

                                              2
<a id="p100605"></a>                 lg сигма  = а  + b  t  + с  t ;              (58)
                         в    8    8  i    8  i

                                                2
<a id="p100606"></a>                 lg сигма    = а  + b  t  + с  t ;            (59)
                         0,2    9    9  i    9  i

                                                 2
<a id="p100607"></a>                 lg дельта = а   + b   t  + с   t ;           (60)
                              10    10  i    10  i

                                              2
<a id="p100608"></a>                 lg пси = а   + b   t  + с   t .              (61)
                           11    11  i    11  i


##### <a id="p100609"></a>11.5.4 На основе [уравнений (58)](#p100605) - (61) для каждого отдельного

состояния  устанавливаются  усредненные  температурные зависимости
характеристик   прочности  и  пластичности,  принимаемые  далее  в
качестве  эталонных  и  обозначаемые  штрихом:  сигма',  сигма'  ,
                                                     в        0,2
сигма' и т.д.
<a id="p100610"></a>11.5.5. Математическая обработка результатов механических испытаний производится с помощью компьютера по стандартной статистической программе Б.6 [Приложения Б](#p100676).
<a id="p100611"></a>11.5.6. Необходимые для расчета данные испытаний (температура и величины механических свойств) берутся из [таблицы 1](#p100194) (см. [пункт 2.22](#p100191)).

##### <a id="p100612"></a>11.5.7 В  результате  математической обработки на компьютере

<a id="p100613"></a>получаются значения коэффициентов [уравнений (58)](#p100605) - (61) и
                         2        2          2        2
дисперсии характеристик S      , S        , S      , S   .
                         сигма    сигма      дельта   пси
                              в        0,2
<a id="p100614"></a>11.5.8. Если значения дисперсий, полученных по [пункту 11.5.7](#p100612), превышают 10% начального разброса, то математическая обработка результатов испытаний производится на компьютере по статистической программе, упомянутой в [пункте 11.5.5](#p100610) на основе уравнений:

                                          2       3
<a id="p100615"></a>          lg сигма  = а   + b   t  + с   t  + d  t ;          (62)
                  в    12    12  i    12  i    1

                                            2       3
<a id="p100616"></a>          lg сигма    = а   + b   t  + с   t  + d  t ;        (63)
                  0,2    13    13  i    13  i    2

                                          2       3
<a id="p100617"></a>          lg дельта = а   + b   t  + с   t  + d  t ;          (64)
                       14    14  i    14  i    3

                                       2       3
<a id="p100618"></a>          lg пси = а   + b   t  + с   t  + d  t .             (65)
                    15    15  i    15  i    4

<a id="p100619"></a>11.5.9. Значения пределов прочности и текучести, а также относительных удлинения и сужения для вероятности р = 0,5 при температуре t определяются по [уравнениям (58)](#p100605) - (61) или [(62)](#p100615) - (65) с использованием значений коэффициентов, полученных [по пунктам 11.5.7](#p100612) или [11.5.8](#p100614).
<a id="p100620"></a>11.5.10. Для значений вероятности разрушения, отличной от р = 0,5, значения характеристик механических свойств стали (сплава) при температуре t определяются по [формулам (54)](#p100595) - (57).
<a id="p100621"></a>11.5.11. Точность определения пределов прочности и текучести по данному методу в диапазоне температур испытаний составляет +/- 3%.

##### <a id="p100622"></a>11.5.12 Для материалов после наработки устанавливаются приведенные характеристики прочности и пластичности:


               сигма                  сигма
      _____         в      _____           0,2      __   НВ
<a id="p100623"></a>      сигма  = ------;     сигма    = --------;     НВ = ---;
           в   сигма'           0,2   сигма'             НВ'
                    в                      0,2

      ______   дельта        ___   пси        _____   альфа
<a id="p100624"></a>      дельта = -------;      пси = ----;      альфа = ------.
               дельта'             пси'               альфа'

<a id="p100625"></a>Здесь альфа - ударная вязкость, а значок ' означает, что берется усредненное или базовое кратковременное значение характеристики.

##### <a id="p100626"></a>11.5.13 Оценка результатов наработки производится по формуле:


                                ______     ___     _____
            _____      _____  а дельта + b пси + с альфа
<a id="p100627"></a>        Н = сигма  S = сигма  --------------------------.     (66)
                 в          в             3

<a id="p100628"></a>    Показателем  результатов  наработки  является степень различия
_____
сигма   и  Н.  В  первом  приближении  коэффициенты а, b и с можно
     в
принять равными 1.





<div align="right">

<a id="p100629"></a>Приложение А

</div>

(справочное)

<div align="center">

<a id="p100630"></a>**ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ**

</div>


<a id="p100631"></a>Если рассматривать ползучесть как термически активируемый процесс, то для него уравнение состояния представляется в виде произведения экспоненты и тау экспоненциального множителя типа:

                                   U(сигма, Т)
<a id="p100632"></a>             В = f(сигма, Т) ехр[- -----------],             (А.1)
                                       R Т

    где:
    В - какой-либо  исследуемый параметр металла  (например, тау ,
                                                                к
тау       , дельта , пси , дельта );
   дельта         к     к        р
         с
    сигма - напряжение, МПа;
    Т - температура, К;
    U - эффективная энергия активации процесса ползучести;
    R - газовая постоянная.
<a id="p100633"></a>Этот вид обосновывается с точки зрения как термомеханики, так и физики твердого тела.
<a id="p100634"></a>Уточняются закономерности изучаемого явления, показывается, что выражения для f и U можно конкретизировать и от [уравнения (А.1)](#p100632) перейти к зависимости:

                                           k
                   n      r     b + с сигма
<a id="p100635"></a>        В = альфа Т  сигма  ехр(------------ + d сигма),     (А.2)
                                     Т

    где:
    а, b, с, d - расчетные коэффициенты;
    r = f (Т);
         1
    n и k - дискретно меняющиеся коэффициенты.
                                                      m
<a id="p100636"></a>    Если  в  формуле (А.2) положить k = 1, d = 0, r = - (здесь m -
                                                      Т
пошагово меняющаяся константа), то получается выражение:

                       n      m/Т     b + с сигма
<a id="p100637"></a>            В = альфа Т  сигма    ехр(-----------),          (А.3)
                                           Т

на котором базируются  многие изложенные  в настоящих Методических
указаниях методы расчета и прогнозирования жаропрочных свойств.
<a id="p100638"></a>Так, уравнения основной части настоящих Методических [указаний (1)](#p100259), [(3)](#p100274), [(5)](#p100285), [(6)](#p100289), [(11)](#p100318), [(13)](#p100327), [(14)](#p100330), [(19)](#p100341), [(22)](#p100355), [(23)](#p100364), [(25)](#p100370) - (27), [(45)](#p100485) следуют из [формулы (А.3)](#p100637) после логарифмирования, [уравнения (31)](#p100401), [(44)](#p100483), [(47)](#p100490) являются логарифмическими от небольших модификаций [формулы (А.3)](#p100637). При этом некоторые расчетные коэффициенты могут фиксироваться.
<a id="p100639"></a>Зависимость [формулы (48)](#p100506) выводится из [выражения (А.2)](#p100635) при n = 0, k = 2, r = 2.





<div align="right">

<a id="p100640"></a>Приложение Б<br>
(справочное)

</div>


<div align="center">

<a id="p100641"></a>**ПЕРЕЧЕНЬ**<br>
**И КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОМПЬЮТЕРНЫХ ПРОГРАММ**<br>
**МАТЕМАТИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ**

</div>



### <a id="p100642"></a>Б.1. КОМПЛЕКС ПРОГРАММ ПО РАСЧЕТУ ОСНОВНЫХ УРАВНЕНИЙ ЖАРОПРОЧНОСТИ



#### <a id="p100643"></a>Б.1.1. Построение первичных кривых ползучести


<a id="p100644"></a>    Эта     программа     экстраполирует     кривую     деформации
экспоненциальной   зависимостью   от  времени  (без  учета  стадии
разрушения),  рассчитывает ряд характеристик кривой при неизменных
Т, сигма и дельта [(таблица Б.1)](#p100647).
                 н


#### <a id="p100645"></a>Б.1.2. Построение первичных кривых ползучести на основе уравнения Лакомба


<a id="p100646"></a> Эта программа в отличие от [программы Б.1.1](#p100643) экстраполирует
кривую  деформации  на  всех  стадиях  с помощью модифицированного
уравнения  Лакомба, рассчитывает коэффициенты уравнения, суммарное
удлинение  во  время  испытаний,  основную и остаточную дисперсию,
комплекс   величин,  характеризующих  деформационный  процесс  при
неизменных Т, сигма и дельта (см. [таблицу Б.1](#p100647)).
                            н

<div align="right">

<a id="p100647"></a>Таблица Б.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="5%"><col width="9%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td colspan="4">Марка стали (сплава)</td><td colspan="6">Индекс партии</td></tr>
<tr><td rowspan="2">Клеймо образца</td><td>Температура</td><td>Напряжение</td><td colspan="7">Результаты испытаний</td></tr>
<tr><td>t, °С</td><td>сигма, МПа</td><td colspan="2">Суммарное удлинение при нагружении с дельта , % н</td><td>Упругое удлинение при нагружении у дельта , % н</td><td>Остаточное удлинение при нагружении дельта , % н</td><td>Суммарное удлинение во время испытания с дельта , % в</td><td>Время измерения удлинения тау , ч в</td><td>Время до разрушения тау , ч к</td></tr>
</table>



#### <a id="p100650"></a>Б.1.3. Определение характеристик жаропрочности


<a id="p100651"></a>Находится предел длительной прочности в зависимости от температуры и нагрузки. Вычисляются коэффициенты уравнения, связывающие эти величины, и проводятся по нему расчеты для пределов прочности, ползучести, остаточного удлинения, остаточного сужения, равномерного остаточного удлинения (см. [разделы 3.3](#p100272) - 3.8 настоящих Методических указаний).
<a id="p100652"></a>Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


#### <a id="p100653"></a>Б.1.4. Расчет уравнения состояния


<a id="p100654"></a>Программа определяет скорость накопления деформации как функцию температуры, номинального напряжения, остаточного удлинения для двух видов испытаний - с постоянным напряжением или постоянной нагрузкой, находит коэффициенты [уравнения (31)](#p100401), связывающего эти величины (см. [раздел 3.9](#p100399) настоящих Методических указаний), по нему проводятся расчеты.
<a id="p100655"></a>Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


#### <a id="p100656"></a>Б.1.5. Построение изохронных кривых ползучести и расчет релаксационной стойкости


<a id="p100657"></a>Программа ведет для заданного режима испытаний расчет времени, за которое накопится заданная деформация по трем [формулам (32)](#p100409) - (34) для испытаний с постоянной нагрузкой, с постоянным напряжением, на релаксационную стойкость, коэффициенты в которых определены [программой Б.1.4](#p100653) (см. [разделы 3.9](#p100399) и [3.10](#p100420) настоящих Методических указаний).
<a id="p100658"></a>Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


#### <a id="p100659"></a>Б.1.6. Расчет основных характеристик жаропрочности в параметрическом виде


<a id="p100660"></a>Программа определяет эти характеристики с помощью введения промежуточных величин (параметров). Результаты используются также для построения параметрических диаграмм, дающих возможность по требуемым ресурсу и температуре вычислять значение искомой характеристики (предела длительной прочности, предела ползучести, предела остаточного удлинения, предела остаточного сужения, предела равномерного остаточного удлинения, времени равномерного удлинения). Соответствующие уравнения приведены в [разделах 3.3](#p100272) - 3.8 настоящих Методических указаний.
<a id="p100661"></a>Примеры вида уравнений, построения параметрических кривых и нахождения по ним характеристик даны в [Приложении В](#p100680).
<a id="p100662"></a>Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


### <a id="p100663"></a>Б.2. РАСЧЕТ ДОПУСТИМЫХ ЗНАЧЕНИЙ ХАРАКТЕРИСТИК ЖАРОПРОЧНОСТИ


<a id="p100664"></a>Определяются не только основные характеристики жаропрочности в обычном и параметрическом виде (аналогично [программам Б.1.3](#p100650) и [Б.1.6](#p100659)), но и доверительные интервалы для их значений, что дает возможность оценивать предел длительной прочности и остаточный ресурс металла с вероятностной точки зрения. Соответствующие уравнения приведены в [разделах 3.3](#p100272) - 3.8 настоящих Методических указаний.
<a id="p100665"></a>Данные берутся из [таблиц 1](#p100194) и [2](#p100297) настоящих Методических указаний (см. [пункты 2.22](#p100191) и [3.3.2.6](#p100291)).


### <a id="p100666"></a>Б.3. РАСЧЕТ СТЕПЕНИ ПОВРЕЖДЕННОСТИ МАТЕРИАЛА И ЕГО ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА


<a id="p100667"></a>По взаимосвязи между деформацией ползучести и повреждаемостью определяется время достижения более ранних стадий процесса разрушения. Вводятся различные виды зависимости деформации от напряжения и степени поврежденности металла. Соответствующие уравнения приведены в [разделе 6](#p100479) настоящих Методических указаний.
<a id="p100668"></a>Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


### <a id="p100669"></a>Б.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖАРОПРОЧНЫХ СВОЙСТВ ХРОМОМОЛИБДЕНОВАНАДИЕВЫХ СТАЛЕЙ



#### <a id="p100670"></a>Б.4.1. Прогнозирование длительной прочности


<a id="p100671"></a>Реализуется слегка усложненная по сравнению с [программой Б.1.3](#p100650) (квадратичная) зависимость характеристик длительной прочности от температуры и нагрузки, при этом часть коэффициентов зафиксирована - см. [уравнение (48)](#p100506) настоящих Методических указаний. Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)).


#### <a id="p100672"></a>Б.4.2. Экспрессный метод


<a id="p100673"></a>На основе [уравнения (48)](#p100506) настоящих Методических указаний вводится [зависимость (50)](#p100532) для расчета времени до разрушения металла в условиях эксплуатации по результатам ускоренных испытаний. В программе используются данные [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)). Кроме того, в нее должны быть введены либо эксплуатационное напряжение, либо сведения для его расчета - см. [формулу (49)](#p100515) настоящих Методических указаний.


### <a id="p100674"></a>Б.5. РАСЧЕТ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МЕТАЛЛА С УЧЕТОМ ВИДА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ


<a id="p100675"></a>С помощью критерия прочности материала определяется уравнение для эквивалентного напряжения при различных типах напряженного состояния. Введение этого напряжения в выражение для долговечности металла позволяет найти температурно-временную зависимость конструктивной длительной прочности жаропрочных материалов (см. [раздел 4](#p100430) настоящих Методических указаний). Данные берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)). Кроме того, должны быть введены различного вида напряжения.


### <a id="p100676"></a>Б.6. СТАТИСТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ


<a id="p100677"></a>Программа дает возможность рассчитывать произвольные (линейные и нелинейные) регрессионные модели, по коэффициентам корреляции и остаточным дисперсиям оценивать влияние каждого фактора на изучаемую характеристику, находить соответствующие доверительные интервалы.
<a id="p100678"></a>Сведения берутся из [таблицы 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [п. 2.22](#p100191)).





<div align="right">

<a id="p100679"></a>Приложение В<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100680"></a>**УНИФИКАЦИЯ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ ДАННЫХ ПО ЖАРОПРОЧНОСТИ**

</div>


<a id="p100681"></a>В.1. Условные обозначения приняты согласно [разделам 1.1](#p100014); [2.1](#p100086); [3.1](#p100233); [5.1](#p100459); [9.1](#p100536) и [10.1](#p100565) настоящих Методических указаний.
<a id="p100682"></a>В.2. Результаты испытаний стали (сплава) на жаропрочность с измерением деформации образца по ГОСТ 3248-81 представлены в [таблице 1](#p100194) настоящих Методических указаний (см. [пункт 2.22](#p100191)) и таблице Б.1 [Приложения Б](#p100647), которые содержат все необходимые данные для расчетов характеристик жаропрочности.
<a id="p100683"></a>В.3. Значения коэффициентов в формулах для определения условного предела длительной прочности [(3)](#p100274), условного предела ползучести [(11)](#p100318), условного предела удлинения [(19)](#p100341), условного предела сужения [(22)](#p100355), условного предела равномерного остаточного удлинения [(25)](#p100370), ресурса равномерного остаточного удлинения и дисперсии соответствующих характеристик, определенные с помощью компьютера по программам [Приложения Б](#p100641) для лабораторных и нормативных характеристик, а также для предварительных нормативных характеристик крупных изделий индивидуального производства, помещаются в [таблицу В.1](#p100685).

<div align="right">

<a id="p100684"></a>Таблица В.1

</div>


<div align="center">

<a id="p100685"></a>**КОЭФФИЦИЕНТЫ ФОРМУЛ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ**<br>
**ХАРАКТЕРИСТИК ЖАРОПРОЧНОСТИ**

</div>



<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="11%"><col width="17%"><col width="3%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Марка стали (сплава)</td><td></td><td colspan="5">Количество партий</td></tr>
<tr><td colspan="2">Расчетная температура, °С</td><td></td><td colspan="5">Приведенное напряжение, МПа</td></tr>
<tr><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="5"></td></tr>
<tr><td rowspan="2">Характеристика</td><td colspan="3" rowspan="2">Обозначение</td><td colspan="3">Коэффициенты</td><td rowspan="2">Дисперсия 2 S</td></tr>
<tr><td>а</td><td>в</td><td>с</td></tr>
<tr><td>Условный предел длительной прочности</td><td colspan="3">t сигма д.п,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел ползучести</td><td colspan="3">t сигма п-дельта ,тау з з</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел остаточного удлинения</td><td colspan="3">t дельта к,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел остаточного сужения</td><td colspan="3">t пси к,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел равномерного остаточного удлинения</td><td colspan="3">t дельта р,тау р</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел равномерного остаточного сужения</td><td colspan="3">t пси р,тау р</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100695"></a>    В.4.   Значения   коэффициентов   в   формулах   жаропрочности
записываются  с точностью  до знака:  а  = +/- 0,01;  b  = +/- 10;
                                       i               i
с  = +/- 0,2; n = +/- 0,005; r = +/- 200.
 i
<a id="p100696"></a> В.5. Расчетные формулы [(3)](#p100274), [(11)](#p100318), [(19)](#p100341), [(22)](#p100355), [(25)](#p100370), [(26)](#p100376) и
уравнение состояния [(31)](#p100401) записываются в следующем виде (пример
записи):
    - <a id="p100697"></a>для условного предела прочности
                                                                     -1
lg тау  = -27,33 + 2 lg T - (2400 lg сигма - 24700 + 208,0 сигма) х T  ;
      к

    - <a id="p100698"></a>для условного предела ползучести
                                                                       -1
lg        = -23,40 + 2 lg T - (2400 lg сигма - 20750 + 228,0 сигма) х Т  ;
  дельта
        с

    - <a id="p100699"></a>для условного предела остаточного удлинения
                                                           -1
lg дельта  = +3,04 - (800 lg сигма - 1090 + 65,0 сигма) х Т  ;
         к

    - <a id="p100700"></a>для условного предела остаточного сужения
                                                        -1
lg пси  = +4,01 - (800 lg сигма + 2080 - 99,2 сигма) х Т  ;
      к

    - <a id="p100701"></a>для условного предела остаточного равномерного удлинения
                                                           -1
lg дельта  = +3,28 - (800 lg сигма - 1540 + 70,2 сигма) х Т  ;
         р

    - <a id="p100702"></a>для времени равномерного удлинения
                                                                     -1
lg тау  = -27,06 + 2 lg Т - (2400 lg сигма - 24420 + 208,0 сигма) х Т  ;
      р

    - <a id="p100703"></a>для уравнения состояния
      .  п
lg дельта  = +23,28 - 2 lg Т + (2400 lg сигма  - 22550 + 57,0 сигма  -
         в                                   0                     0

              п     -1                            п
- 14800 дельта ) х Т   - 0,185 lg(дельта  + дельта ).
              в                         н         в

<a id="p100704"></a>    В.6.  Значения  лабораторных  и  нормативных  характеристик, а
также  предварительных  нормативных  характеристик крупных изделий
индивидуального    производства,    определенные    по   настоящим
Методическим указаниям в соответствии с [пунктом 1.13](#p100084), заносятся в
[таблицу В.2](#p100706). Значения характеристик жаропрочности определяются для
диапазона  температур  от t    до t    через 10 °С. Для соблюдения
                           min     max
условий [пункта 1.2.18](#p100062) Методических указаний линии длительной
прочности,  соответствующие  уровням  температур  t     и  t    на
                                                   min      max
графике  в  координатах  lg дельта    - lg тау должны находиться в
                                  д.п
области,   ограниченной   наибольшим   и   наименьшим   значениями
напряжений при испытаниях и ординатой тау .
                                         з

<div align="right">

<a id="p100705"></a>Таблица В.2

</div>


<div align="center">

<a id="p100706"></a>**ХАРАКТЕРИСТИКА СТАЛИ**

</div>



<table>
<colgroup><col width="17%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="3%"><col width="3%"><col width="5%"><col width="2%"><col width="7%"><col width="5%"><col width="2%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="7%"><col width="7%"></colgroup>
<tr><td colspan="3">Марка стали (сплава)</td><td colspan="5"></td><td colspan="5">Количество партий</td><td colspan="5"></td></tr>
<tr><td colspan="2">Категория характеристик</td><td colspan="8"></td><td colspan="8"></td></tr>
<tr><td rowspan="3">Характеристика</td><td colspan="3" rowspan="3">Обозначение</td><td colspan="14">Температура, °С</td></tr>
<tr><td>20</td><td>t - 70 м</td><td>t - 60 м</td><td colspan="2">t - 50 м</td><td colspan="2">t - 40 м</td><td>t - 30 м</td><td colspan="2">t - 20 м</td><td>t - 10 м</td><td>t м</td><td>t + 10 м</td><td>t + 20 м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Предел прочности</td><td colspan="3">сигма в</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Предел текучести</td><td colspan="3">сигма 0,2</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Остаточное удлинение</td><td colspan="3">дельта</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Остаточное сужение</td><td colspan="3">пси</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел длительной прочности при 0,01 тау з</td><td colspan="3">t сигма д.п,0,01тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел длительной прочности при 0,1 тау з</td><td colspan="3">t сигма д.п,0,1тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел длительной прочности при 0,5 тау з</td><td colspan="3">t сигма д.п,0,5тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел длительной прочности при 1,0 тау з</td><td colspan="3">t сигма д.п,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел ползучести при дельта = 0,5% з</td><td colspan="3">t сигма п-0,5,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел ползучести при дельта = 1,0% з</td><td colspan="3">t сигма п-1,0,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел ползучести при дельта = 2,0% з</td><td colspan="3">t сигма п-2,0,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Релаксационная стойкость</td><td colspan="3">t сигма рк,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел остаточного удлинения</td><td colspan="3">t дельта к,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел остаточного сужения</td><td colspan="3">t пси к,тау з</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел равномерного остаточного удлинения</td><td colspan="3">t дельта р,тау р</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Условный предел остаточного удлинения сужения</td><td colspan="3">t пси р,тау р</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Ресурс равномерного остаточного удлинения</td><td colspan="3">ф дельта р,t,тау р</td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100727"></a>В.7. Результаты определения жаропрочных свойств металла изделий при эксплуатации помещаются в [таблицу В.3](#p100729).

<div align="right">

<a id="p100728"></a>Таблица В.3

</div>


<div align="center">

<a id="p100729"></a>**ХАРАКТЕРИСТИКА ЖАРОПРОЧНОСТИ**<br>
**МЕТАЛЛА ИЗДЕЛИЯ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ**

</div>



<table>
<colgroup><col width="35%"><col width="12%"><col width="5%"><col width="20%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td>Объект</td><td colspan="2"></td><td colspan="2">Изделие</td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td>Марка стали (сплава)</td><td colspan="2"></td><td colspan="2">Наработка, ч</td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td>Расчетная температура, °С</td><td colspan="2"></td><td colspan="2">Приведенное напряжение, МПа</td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td colspan="2">Характеристика</td><td colspan="2">Обозначение</td><td colspan="3">Температура</td></tr>
<tr><td colspan="2">Предел прочности</td><td colspan="2">сигма в</td><td>t 1</td><td>t м</td><td>t 2</td></tr>
<tr><td colspan="2">Предел текучести</td><td colspan="2">сигма 0,2</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Относительное удлинение</td><td colspan="2">дельта</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Относительное сужение</td><td colspan="2">пси</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Условный предел длительной прочности</td><td colspan="2">t сигма э д.п,тау д 1</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Дополнительный ресурс (по сигма ) д.п</td><td colspan="2">э тау д 1</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Условный предел относительного удлинения</td><td colspan="2">t дельта э д.п,тау д 2</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Время равномерной деформации</td><td colspan="2">тау р</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Условный предел равномерного остаточного удлинения</td><td colspan="2">t дельта р,тау р</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Допустимое остаточное удлинение</td><td colspan="2">дельта д</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Дополнительный ресурс (по дельта ) д</td><td colspan="2">э тау д 2</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2">Принимаемый дополнительный ресурс</td><td colspan="2">э тау д</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100746"></a>В.8. Характеристики жаропрочности стали (сплава) любой категории могут быть представлены в виде графиков.
<a id="p100747"></a>В.9. Обобщенная параметрическая диаграмма жаропрочности
<a id="p100748"></a>В.9.1. Результаты всех испытаний на жаропрочность, проведенных по планам и обработанных в соответствии с [разделом 3](#p100232) настоящих Методических указаний, рекомендуется представлять в виде параметрической диаграммы в координатах Р - lg дельта (рисунок В.1). По обобщенной диаграмме можно определять условные пределы длительной прочности, ползучести и характеристик длительной пластичности.
<a id="p100749"></a>    В.9.2.  Построение параметрических кривых основано на формулах
[(3)](#p100274), [(11)](#p100318), [(19)](#p100341), [(22)](#p100355), [(25)](#p100370) и [(26)](#p100376) настоящих Методических
указаний. Эти формулы можно записать в параметрическом виде:
    - <a id="p100750"></a>для условных пределов длительной прочности

                                                     -3
<a id="p100751"></a>    Р    = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,     (В.1)
     д.п             1    1

<a id="p100752"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.3.1.2](#p100276),
                       1    1
а m - согласно [пункту 3.3.1](#p100273) настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100753"></a>для условных пределов ползучести

                                                   -3
<a id="p100754"></a>    Р  = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,       (В.2)
     п             2    2

<a id="p100755"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.4.1.2](#p100320),
                       2    2
а m - согласно [пункту 3.3.1](#p100273) настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100756"></a>для условных пределов остаточного удлинения

                                                   -3
<a id="p100757"></a>    Р  = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,       (В.3)
     у             3    3

<a id="p100758"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.5.3](#p100344), а
                       3    3
m - согласно [пункту 3.5.1](#p100340) настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100759"></a>для условных пределов остаточного сужения

                                                   -3
<a id="p100760"></a>    Р  = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,       (В.4)
     с             4    4

<a id="p100761"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.6.3](#p100357), а
                       4    4
m - согласно [пункту 3.5.1](#p100340) настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100762"></a>для условных пределов равномерного остаточного удлинения

                                                     -3
<a id="p100763"></a>    Р    = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,     (В.5)
     р.у             5    5

<a id="p100764"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.7.3](#p100372), а
                       5    5
m - согласно [пункту 3.5.1](#p100340) настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100765"></a>для условных пределов равномерной деформации

                                                      -3
<a id="p100766"></a>    Р     = [0,4343 (b  + с  сигма) - m lg сигма] х 10  ,    (В.6)
     тау              6    6
        р

<a id="p100767"></a> где коэффициенты b и с принимаются согласно [пункту 3.7.6](#p100375), а
                       6    6
m - согласно [пункту 3.3.1](#p100273) настоящих Методических указаний.
<a id="p100768"></a>    В.9.2.1.  По  формуле  (В.1) рассчитывается значение параметра
длительной    прочности:   задается   ряд   значений   номинальных
напряжений,  определяются значения параметра Р    и по этим данным
                                              д.п
строится параметрическая кривая (В на рисунке В.1).
<a id="p100769"></a> В.9.2.2. По [формуле (В.2)](#p100754) рассчитываются значения параметра
ползучести Р  для заданного значения остаточного удлинения дельта
            п                                                    з
и строится параметрическая кривая ползучести (Г на рисунке В.1).
<a id="p100770"></a> В.9.2.3. По [формуле (В.3)](#p100757) рассчитываются значения параметра
остаточного   удлинения   Р   и  строится  параметрическая  кривая
                           у
остаточного удлинения (Д на рисунке В.1).
<a id="p100771"></a> В.9.2.4. [По формуле (В.4)](#p100760) рассчитываются значения параметра Р
                                                                 с
и  строится  параметрическая  кривая  остаточного  сужения  (Е  на
рисунке В.1).
<a id="p100772"></a> В.9.2.5. По [формуле (В.5)](#p100763) рассчитываются значения параметра
Р     и  строится  параметрическая кривая равномерного остаточного
 р.у
удлинения (А на рисунке В.1).
<a id="p100773"></a>    В.9.2.6.   По   зависимости   параметра   времени  равномерной
деформации  Р      от  напряжения,  которая  получается из формулы
             тау
                р
[(В.6)](#p100766), рассчитываются значения параметра и строится
параметрическая   кривая  времени  равномерной  деформации  (Б  на
рисунке В.1).
<a id="p100774"></a>В.9.3. В верхней половине обобщенной параметрической диаграммы помещаются температурно-временные или температурно-деформационные номограммы, отражающие зависимость параметра от логарифма времени или логарифма деформационной характеристики при заданной температуре.
<a id="p100775"></a>    Для  подсчета  значений  параметра  при  построении  номограмм
используются формулы:
    - <a id="p100776"></a>для условных пределов длительной прочности

                                              -3
<a id="p100777"></a>    Р    = Т (lg тау - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  ,            (В.7)
     д.п                               1

<a id="p100778"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.3.1.2](#p100281)
                         1
настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100779"></a>для условных пределов ползучести

                                            -3
<a id="p100780"></a>    Р  = Т (lg тау - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  ,              (В.8)
     п                               2

<a id="p100781"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.4.1.2](#p100320)
                         2
настоящих Методических указаний;
    - <a id="p100782"></a>для условных пределов остаточного удлинения

                                      -3
<a id="p100783"></a>    Р  = Т (lg дельта - 0,4343а ) х 10  ,                    (В.9)
     у                         3

<a id="p100784"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.5.3](#p100344) настоящих
                     3
Методических указаний;
    - <a id="p100785"></a>для условных пределов остаточного сужения

                                   -3
<a id="p100786"></a>    Р  = Т (lg пси - 0,4343а ) х 10  ,                      (В.10)
     с                      4

<a id="p100787"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.6.3](#p100357) настоящих
                     4
Методических указаний;
    - <a id="p100788"></a>для условных пределов равномерного остаточного удлинения

                                                 -3
<a id="p100789"></a>    Р    = Т (lg дельта - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  ,        (В.11)
     р.у                                  5

<a id="p100790"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.7.1](#p100369) настоящих
                     5
Методических указаний;
    - <a id="p100791"></a>для времени равномерного удлинения

                                                  -3
<a id="p100792"></a>    Р     = Т (lg дельта - 2 lg Т - 0,4343а ) х 10  ,       (В.12)
     тау                                   6
        р

<a id="p100793"></a> где коэффициент а принимается согласно [пункту 3.7.6](#p100375) настоящих
                     6
Методических указаний.
<a id="p100794"></a> В.9.3.1. По [формуле (В.7)](#p100777) для выбранного ряда значений времени
и заданных уровней температуры  рассчитываются значения  параметра
Р    и в координатах Р    - lg тау строятся линии номограммы (В на
 д.п                  д.п
рисунке В.1).
<a id="p100795"></a> В.9.3.2. По [формуле (В.8)](#p100780) для выбранного ряда значений времени
и  заданных  уровней температуры рассчитываются значения параметра
Р   и  в  координатах  Р  - lg тау строятся линии номограммы (Г на
 п                      п
рисунке В.1).
<a id="p100796"></a>    В.9.3.3.  По зависимости параметра остаточного удлинения Р  от
                                                              у
температуры и удлинения, которая получается из [формулы (В.9)](#p100783),
рассчитываются  значения  параметра  для  выбранного ряда значений
удлинения  и  заданных  уровней  температуры  и в координатах Р  -
                                                               у
lg дельта строятся линии номограммы (Д на рисунке В.1).
<a id="p100797"></a>    В.9.3.4.  По  зависимости  параметра остаточного сужения Р  от
                                                              с
температуры и сужения, которая получается из [формулы (В.10)](#p100786),
рассчитываются  значения  параметра  для  выбранного ряда значений
сужения и заданных уровней температуры и в координатах Р  - lg пси
                                                        с
строятся линии номограммы (Е на рисунке В.1).
<a id="p100798"></a>    В.9.3.5.  По  зависимости  параметра  остаточного равномерного
удлинения  Р     от температуры и удлинения, которая получается из
            р.у
[формулы (В.11)](#p100789), рассчитываются значения параметра для выбранного
ряда  значений  удлинения  и  заданных  уровней  температуры  и  в
координатах  Р    - lg дельта  строятся  линии  номограммы  (А  на
              р.у
рисунке В.1).
<a id="p100799"></a>    В.9.3.6.   По   зависимости   параметра  времени  равномерного
удлинения  Р      от  температуры и времени, которая получается из
            тау
               р
[формулы (В.12)](#p100792), рассчитывается значение параметра для выбранного
ряда   значений   времени  и  заданных  уровней  температуры  и  в
координатах Р     - lg тау строятся линии номограммы (Б на рисунке
             тау
                р
В.1).
<a id="p100800"></a>В.9.4. Характеристики прочности и пластичности определяются по обобщенной параметрической диаграмме следующим образом.
<a id="p100801"></a>    В.9.4.1.  Условный предел длительной прочности определяется по
диаграмме  В  (на рисунке В.1). По значению заданного ресурса тау
                                                                 з
проводится  горизонталь  1-3  до  пересечения с линией номограммы,
соответствующей  заданной  температуре  t .  От точки 3 проводится
                                         1
вертикаль   3-5  до  пересечения  с  линией  диаграммы  длительной
прочности.  Ордината  точки 5  будет  являться  искомым  значением
условного предела длительной прочности.
<a id="p100802"></a>В.9.4.2. Проводится горизонталь 1-3-4 по линии параметрической диаграммы Г аналогично [пункту В.9.4.1](#p100801) и находится условный предел ползучести (линия 4-6-7).
<a id="p100803"></a>В.9.4.3. По горизонтали 15-5-8-9 определяются условные пределы остаточного удлинения (линия 5-8-10-11), остаточного сужения (линия 5-8-9-12-13) и равномерного остаточного удлинения (линия 5-15-16-17).
<a id="p100804"></a>    В.9.4.4.  По  линии  24-25-26  диаграммы  Г  можно  определить
значение  времени,  за  которое  относительное удлинение достигает
значения тау  при  температуре  t   и напряжении, равном условному
            з                    1
пределу длительной прочности.
<a id="p100805"></a>    В.9.4.5.  Ордината  точки  18  на  диаграмме  Б  соответствует
значению напряжения, при котором в течение всего заданного ресурса
тау   будет  иметь  место равномерное удлинение, значение которого
   з
при тау  определяется линией 18-19-20-21.
       з
<a id="p100806"></a>В.9.4.6. С помощью обобщенной параметрической диаграммы можно получать данные для построения первичных и изохронных кривых ползучести для заданной температуры.
<a id="p100807"></a>    Строится  серия параметрических кривых (типа Г на рисунке В.1)
для  разных  значений дельта . Сечением этих кривых горизонтальной
                            з
прямой,   аналогичной   прямой   5-24-8,   получаются  данные  для
построения первичных кривых ползучести при сигма = const. Сечением

<div align="right">

этих   кривых   вертикальной   прямой,   аналогичной  прямой  4-6,<br>
получаются  данные  для  построения  изохронных  кривых  при тау =

</div>

const.





<a id="p100808"></a>Приложение Г
(справочное)

<a id="p100809"></a>**БАНК ДАННЫХ ПО ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ**
**И МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ**

<a id="p100810"></a>Г.1. Банк содержит данные примерно по 2 тыс. отечественных и 21 тыс. иностранных марок машиностроительных материалов, в него занесены стали различного класса (конструкционные, инструментальные, коррозионно-стойкие, жаростойкие, для отливок, специальные), более 100 видов чугунов, 400 сплавов, в первую очередь применяющихся в энергетике, металлургии, транспорте, тяжелом машиностроении. Он включает сведения о химических, физических, механических и эксплуатационных свойствах материалов, фирмах-производителях и поставщиках продукции, видах поставки, аналогах, технологических характеристиках, всего более чем по 300 параметрам.
<a id="p100811"></a>Г.2. Информационный банк данных постоянно актуализируется, непрерывно пополняясь и модифицируясь. При сопровождении банка частота его модификации определяется заказчиком.
<a id="p100812"></a>Г.3. Банк открыт для пользователя, который может самостоятельно пополнять или корректировать его, максимально приспосабливая к собственным запросам.

<div align="center">

<a id="p100813"></a>Г.4. В системе реализованы прямые запросы (поиск свойств какого-либо материала) и обратные запросы (выбор материалов, удовлетворяющих условиям, наложенным на их характеристики). Число условий практически не ограничено.<br>
<a id="p100814"></a>Г.5. Система позволяет компактно распечатывать на принтере любую необходимую информацию, осуществляет ее копирование, обеспечивает защиту и безопасность данных.<br>
<a id="p100815"></a>Г.6. Система является диалоговой и, несмотря на достаточно сложную структуру, чрезвычайно проста в работе. Пользоваться банком и модифицировать его можно научиться за несколько часов.<br>
<a id="p100816"></a>Г.7. Все данные банка сопровождаются указанием на источник информации. Использовано свыше 800 таких источников от государственных и отраслевых стандартов до литературных данных и рекомендаций.<br>
<a id="p100817"></a>Г.8. Банк данных можно использовать на любых типах современных персональных компьютеров. Система поставляется в режиме OFF-LINE на дискетах и может быть установлена и задействована на ПЭВМ заказчика.<br>
<a id="p100818"></a>Г.9. Объем системы порядка 45 Мбайт. Она уже успешно используется на энергетических, металлургических и машиностроительных предприятиях, в отраслевых НИИ.

</div>




<a id="p100819"></a>

---