СНиП II-31-74. Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Глава 31. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 29.04.1974 № 94)

(ред. от 04.08.1976)

от 29 апреля 1974 г. № 94

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ЧАСТЬ II. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ГЛАВА 31. ВОДОСНАБЖЕНИЕ. НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

Внесены ГПИ «Союзводоканалпроект».

Утверждены Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 29 апреля 1974 г. № 94.

Взамен СНиП II-Г.3-62; СНиП I-Г.2-62; СН 243-63; СН 325-65; СН 188-61; СН 267-63.

Глава СНиП II-31-74 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения» разработана Государственным проектным институтом Союзводоканалпроект Госстроя СССР при участии:

Всесоюзного научно-исследовательского института ВОДГЕО Госстроя СССР;

НИИ коммунального водоснабжения и очистки воды Академии коммунального хозяйства имени К.Д. Памфилова Минжилкомхоза РСФСР;

Проектного института Гипрокоммунводоканал Минжилкомхоза РСФСР;

Всесоюзного научно-исследовательского института гидротехники имени Б.Е. Веденеева Минэнерго СССР;

Государственного проектного и научно-исследовательского института Донецкого Промстройниипроекта Госстроя СССР;

НИИ Гипроводхоз Минводхоза СССР;

института Теплоэлектропроекта Минэнерго СССР.

С вводом в действие главы СНиП II-31-74 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения» утрачивают силу:

глава СНиП II-Г.3-62 «Водоснабжение. Нормы проектирования»;

глава СНиП I-Г.2-62 «Водоснабжение и канализация. Наружные сети и сооружения. Материалы, изделия и оборудование сетей»;

Указания по проектированию сетей и сооружений водоснабжения, канализации и тепловых сетей на просадочных грунтах СН 280-64, пп. 2.1 — 2.9; 3.1 — 3.28; 4.1 — 4.15;

Указания по проектированию сельскохозяйственного водоснабжения СН 267-63;

Указания по проектированию населенных мест, предприятий, зданий и сооружений в Северной строительно-климатической зоне СН 353-66, раздел 6, пп. 6.1 — 6.49;

Указания по проектированию автоматизации и диспетчеризации систем водоснабжения СН 243-63;

Указания по проектированию сооружений для забора подземных вод СН 325-65;

Временные указания по подземной прокладке полиэтиленовых труб для водопровода СН 188-61.

Редактор — инж. Б.В. Тамбовцев (Госстрой СССР).

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых централизованных постоянных систем наружных водопроводов для обеспечения водой населенных пунктов, промышленных и сельскохозяйственных предприятий.

Примечания. 1. При разработке проектов систем водоснабжения должны также соблюдаться требования соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

2. Противопожарные требования настоящих норм не распространяются на водопроводы предприятий, производящих, применяющих или хранящих взрывчатые, легковоспламеняющиеся и горючие вещества.

1.2. Водоснабжение объекта должно проектироваться с учетом охраны и комплексного использования водных ресурсов, кооперирования потребителей, возможности перспективного развития, а также на основании схемы водоснабжения, разработанной в составе проекта районной планировки административных и промышленных районов, схем генеральных планов промышленных узлов, генеральных планов и проектов планировки и застройки населенных пунктов и их промышленных районов.

При этом системы водоснабжения необходимо проектировать одновременно с системами канализации.

1.3. Системы водоснабжения по надежности подачи воды подразделяются на три категории и принимаются в соответствии с табл. 1.

Примечание. Предприятия, не перечисленные в табл. 1, но имеющие оборотную систему водоснабжения, надлежит относить к II категории надежности подачи воды.

1.4. При решении схем водоснабжения промышленного предприятия должен составляться баланс использования воды внутри предприятия. При этом для уменьшения забора воды из источников и защиты их от загрязнения сточными водами, для охлаждения и конденсации технологических продуктов и воды, а также охлаждения производственного оборудования и аппаратов следует применять, как правило, схему оборотного водоснабжения с воздушным или водяным охлаждением.

В системах прямоточного водоснабжения следует применять последовательное использование отработавшей воды, а также повторное использование отработавшей незагрязненной воды и очищенных и обезвреженных (при необходимости) сточных вод.

Прямоточная система водяного охлаждения для производственных нужд промышленных предприятий допускается лишь при обосновании и согласовании с органами по регулированию использования и охране вод.

1.5. При составлении схем и систем водоснабжения объектов должна учитываться техническая, экономическая и санитарная оценка существующих водопроводных сооружений и предусматриваться возможность их использования.

1.6. Система водоснабжения должна обеспечивать экономичную работу сетей и сооружений на расчетные сроки строительства, а также при характерных режимах водопотребления.

1.7. Следует учитывать возможность ввода в действие водоводов, сетей и сооружений по очередям строительства и, в случае необходимости, по пусковому комплексу, а также предусматривать возможность дальнейшего развития систем и основных сооружений сверх расчетной их производительности.

1.8. Проектирование сооружений, рассчитанных на работу только в условиях аварийного режима, не допускается.

1.9. В проектах хозяйственно-питьевых и объединенных хозяйственно-питьевых и производственных водопроводов должны предусматриваться зоны санитарной охраны.

1.10. Качество воды на хозяйственно-питьевые нужды должно удовлетворять требованиям ГОСТ 2874-73.

При подготовке, транспортировании и хранении воды питьевого качества должны применяться реагенты, материалы сооружений, устройств и установок, труб, емкостей и их внутренних антикоррозионных покрытий, а также фильтрующие материалы, разрешенные Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР для применения в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения.

Качество воды на производственные нужды и применяемые для подготовки воды реагенты необходимо устанавливать в соответствии с технологическими требованиями, а также с учетом влияния качества воды на выпускаемую продукцию.

1.11. Основные технические решения, принимаемые в проектах для схем и систем водоснабжения, должны обосновываться сравнением технико-экономических показателей разработанных вариантов, в том числе: стоимости строительства, годовых эксплуатационных расходов, строительных затрат на 1 м3 суточного расхода воды в целом по системе и отдельно по очистным сооружениям, себестоимости подачи и очистки 1 м3 воды, сроков и очередности строительства.

Примечание. Указанные показатели надлежит приводить для очередей строительства.

1.12. Оптимальный вариант должен определяться наименьшей величиной приведенных затрат, учитывающих капитальные вложения и эксплуатационные расходы, с учетом затрат на устройство зон санитарной охраны.

Приведенные затраты необходимо рассчитывать в соответствии с указаниями «Инструкции по определению экономической эффективности капитальных вложений в строительстве» (СН 423-71).

1.13. Материал труб для сетей и сооружений водопровода должен приниматься в соответствии с указаниями пп. 5.144, 6.376, 7.12, 8.20 и Приложения 1, фасонных и соединительных частей для трубопроводов - Приложения 2.

2. РАЙОННЫЕ СХЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Районные схемы водоснабжения должны выполняться для определения возможности и экономической целесообразности размещения объектов нового или расширения существующего промышленного, сельскохозяйственного и жилищного строительства.

2.2. Разработку районных схем водоснабжения следует выполнять в соответствии с указаниями Приложения 3.

2.3. Нормы хозяйственно-питьевого водопотребления для населенных пунктов с учетом расходов воды на местную промышленность, коммунальные нужды, строительство и транспорт, поливку улиц и зеленых насаждений должны приниматься согласно табл. 2.

Примечания. 1. Норму водопотребления на хозяйственно-питьевые нужды для населенных пунктов допускается изменять на +/- 10 — 20% в зависимости от климатических и других местных условий и степени благоустройства.

2. Для южных районов в водохозяйственном балансе допускается учитывать дополнительный расход воды на поливку зеленых насаждений и приусадебных участков из арычной сети в размере 0,5 — 1 м3/сут на одного жителя.

2.4. Нормы водопотребления на производственные нужды должны определяться на основании имеющихся проектов, аналогов или укрупненных норм.

За пределами 1980 г. при отсутствии данных о развитии промышленности допускается принимать дополнительный расход воды на производственные нужды предприятий, забирающих воду из сетей хозяйственно-питьевого водопровода населенного пункта, в размере до 25% расхода воды, определенного по нормам, приведенным в табл. 2.

2.5 Расходы воды на производственные нужды сельского хозяйства должны приниматься:

на нужды хозяйств — по первичной переработке сельскохозяйственных продуктов и местных предприятий на основании имеющихся проектов, аналогов или укрупненных норм;

на нужды животноводства — по нормам расхода воды для скота, птиц и зверей, приведенных в табл. 9;

на нужды колхозов и совхозов (мастерские, ремонтные работы в автотракторных парках и гаражах и др.) — до 1980 г. — 15 м3/сут и после 1980 г. — 30 м3/сут на одно хозяйство.

2.6. В водохозяйственном балансе должны быть установлены имеющиеся ресурсы для удовлетворения потребностей в воде рассматриваемого района и определены состав и эффективность намечаемых водохозяйственных мероприятий (отдача водохранилищ при регулировании стока, объем переброски стока из соседних бассейнов и т.п.).

2.7. Водохозяйственный баланс при комплексном использовании водных ресурсов для нескольких потребителей с различной обеспеченностью подачи воды надлежит проверять для всех расчетных обеспеченностей, требуемых потребителями, при этом подачу воды потребителям с меньшей категорией надежности допускается производить частично.

2.8. При бытовых расходах, не требующих регулирования стока поверхностного источника, водохозяйственный баланс следует составлять по расчетным створам для условий минимального стока.

В этом случае водохозяйственный баланс надлежит составлять по среднемесячным расходам воды в источнике расчетной обеспеченности, а при небольшой разности между расходами воды в источнике и требуемым отбором воды из него — с проверкой по среднесуточным расходам.

2.9. Регулирование стока в водохранилище следует предусматривать в случае превышения потребности в воде над бытовыми расходами в поверхностном источнике.

2.10 Регулирование стока следует обеспечивать:

созданием водохранилищ сезонного регулирования — при отдаче брутто с учетом потерь из водохранилища меньшей или равной стоку маловодного года расчетной обеспеченности;

созданием водохранилищ многолетнего регулирования — при величине годовой отдачи, превышающей величину стока маловодного года расчетной обеспеченности, но меньшей величины среднемноголетнего стока.

3. НОРМЫ И КОЭФФИЦИЕНТЫ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ, РАСХОДЫ ВОДЫ НА ПОЖАРОТУШЕНИЕ И СВОБОДНЫЕ НАПОРЫ

НОРМЫ И КОЭФФИЦИЕНТЫ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ

3.1. Производительность хозяйственно-противопожарного водопровода населенных пунктов, в зависимости от местных условий, должна обеспечивать:

хозяйственно-питьевое водопотребление в районах жилой застройки и в общественных зданиях;

поливку и мойку территорий населенных пунктов (улиц, площадей, зеленых насаждений), работу фонтанов и т.п.;

поливку посадок в теплицах и парниках;

хозяйственно-питьевое водопотребление на предприятиях;

производственные нужды тех предприятий, где требуется вода питьевого качества или для которых экономически нецелесообразно сооружение отдельного водопровода;

тушение пожаров;

собственные нужды станций очистки и подготовки воды;

нужды сельскохозяйственных производственных комплексов;

прочие нужды, в том числе промывку водопроводных и канализационных сетей и т.п.

Примечания. 1. При обосновании для поливки зеленых насаждений общественного пользования допускается устройство самостоятельного поливочного водопровода.

2. Расход воды на поливку приусадебных участков из сети хозяйственно-питьевого водопровода допускается при технико-экономическом обосновании.

3.2. Нормы хозяйственно-питьевого водопотребления для населенных пунктов должны приниматься по табл. 3.

Таблица 3

Примечания. 1. Для районов застройки зданиями с водопользованием из водоразборных колонок норму среднесуточного за год водопотребления на одного жителя следует принимать 30 — 50 л/сут.

2. Нормами водопотребления учтены расходы воды на хозяйственно-питьевые и бытовые нужды в жилых и общественных зданиях (по классификации, принятой в главе СНиП по проектированию общественных зданий и сооружений), за исключением расхода воды для домов отдыха, санаториев и пионерских лагерей.

3. Выбор норм водопотребления в пределах, указанных в таблице, должен производиться в зависимости от природно-климатических условий, мощности источника водоснабжения, степени благоустройства, этажности застройки, уклада жизни населения и других местных условий.

4. Для сельских населенных пунктов с числом жителей до 3000 чел. следует принимать меньшую норму водопотребления.

5. Количество воды на нужды местной промышленности, обслуживающей население, и неучтенные расходы допускается принимать дополнительно в размере 5 — 10% суммарного расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды населенного пункта.

6. При централизованной системе горячего водоснабжения с непосредственным отбором воды из тепловых сетей до 40% общего расхода воды подается потребителям из сетей теплоснабжения.

3.3. Расчетный (средний за год) суточный расход воды Q_{\text{сут}.\text{ср}} в м3/сут на хозяйственно-питьевые нужды в населенном пункте следует определять по формуле

Q_{\text{сут}.\text{ср}} = \frac{q_{\text{ж}}N}{1000} , (1)

где q_{\text{ж}} — норма водопотребления, принимаемая по табл. 3;

N — расчетное число жителей.

Расчетные расходы воды в сутки наибольшего и наименьшего водопотребления Q_{\text{сут}} в м3/сут надлежит определять:

Коэффициент суточной неравномерности водопотребления, учитывающий уклад жизни населения, режим работы предприятий, степень благоустройства зданий, изменения водопотребления по сезонам года и дням недели, надлежит принимать равным:

Расчетные часовые расходы воды q в м3/ч должны определяться по формулам:

Коэффициент часовой неравномерности водопотребления K_{\text{ч}} следует определять из выражений:

\alpha — коэффициент, учитывающий степень благоустройства зданий, режим работы предприятий и другие местные условия, принимаемый: \alpha_{\text{макс}} = 1,2 - 1,4 ; \alpha_{\text{мин}} = 0,4 - 0,6 ;

\beta — коэффициент, учитывающий количество жителей в населенном пункте, принимаемый по табл. 4.

Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

3.4. Распределение расходов воды по часам суток в населенных пунктах, на поливку, на хозяйственно-питьевые и душевые нужды промышленных предприятий, а также нужды животноводства должны приниматься на основании графиков водопотребления.

При этом расходы воды на эти нужды надлежит распределять по периодам водопотребления в соответствии с данными табл. 5.

Таблица 5

3.5. Нормы расхода воды на поливку в населенных пунктах и на территориях промышленных предприятий должны приниматься в зависимости от типа покрытия территории, способа ее поливки, вида насаждений, климатических и других местных условий в соответствии с табл. 6.

Таблица 6

Примечания. 1. При отсутствии данных о площадях по видам благоустройства (зеленые насаждения, проезды и т.п.) суммарный расход воды на поливку в пересчете на одного жителя следует принимать в пределах 50 — 90 л/сут в зависимости от природно-климатических условий, мощности источника водоснабжения, степени благоустройства населенных пунктов и других местных условий.

2. При наличии на территории предприятий сетей производственного водоснабжения поливку проездов и зеленых насаждений допускается осуществлять из этих сетей, если качество воды соответствует санитарным и агротехническим требованиям.

3.6. Количество поливок надлежит принимать в зависимости от климатических условий.

3.7. Нормы расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды на промышленных предприятиях должны приниматься согласно табл. 7.

Таблица 7

3.8. Часовой расход воды на одну душевую сетку на промышленных предприятиях следует принимать равным 500 л; продолжительность пользования душем — 45 мин после окончания смены.

Количество душевых сеток надлежит принимать в зависимости от количества работающих в максимальную смену, количества человек, обслуживаемых одной душевой сеткой, и группы производственного процесса в соответствии с табл. 8.

Таблица 8

Примечание. Группы производственных процессов в зданиях и помещениях систем водоснабжения надлежит принимать в соответствии с требованиями, приведенными в п. 13.8.

3.9. Нормы расхода воды для скота, птиц и зверей на сельскохозяйственных фермах и промышленных комплексах должны приниматься по табл. 9.

Таблица 9

Примечания. 1. Для молодняка птицы нормы следует уменьшить вдвое.

2. В жарких и сухих районах указанные нормы допускается увеличивать на 25%.

3. В нормы включен расход воды на мойку помещений, клеток, молочной посуды, приготовление кормов, охлаждение молока и пр.

4. На удаление навоза принимается дополнительный расход воды в размере от 4 до 10 л на голову в зависимости от способа его удаления.

5. Коэффициент часовой неравномерности водопотребления для животных, зверей и птиц следует принимать равным 2,5.

3.10. Расходы воды на производственные нужды промышленных и сельскохозяйственных предприятий должны определяться на основании технологических данных.

3.11. Нормы водопотребления для определения расчетных расходов воды в отдельных жилых и общественных зданиях, при необходимости учета сосредоточенных расходов, следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию внутреннего водопровода зданий.

РАСХОДЫ ВОДЫ НА ПОЖАРОТУШЕНИЕ

3.12. Противопожарный водопровод должен предусматриваться в населенных пунктах, на промышленных предприятиях и сельскохозяйственных производственных комплексах и объединяться с хозяйственно-питьевым или производственным водопроводом.

Примечания. 1. Допускается принимать противопожарное водоснабжение из водоемов или резервуаров с обеспечением подъезда к ним автонасосов:

для предприятий с площадью территории не более 20 га и категориями производств Г и Д при расходе воды на наружное пожаротушение 20 л/с и менее;

для населенных пунктов с количеством жителей не более 5 тыс. человек и для отдельно расположенных общественных зданий по согласованию с органами Государственного пожарного надзора.

2. Противопожарное водоснабжение допускается не предусматривать для отдельных производственных зданий I и II степеней огнестойкости объемом не более 1000 м3 с производствами категории Д, а также для населенных пунктов с числом жителей до 50 человек при застройке зданиями высотой до двух этажей включительно.

3. Противопожарное водоснабжение для наружного пожаротушения заводов по изготовлению железобетонных изделий и товарного бетона со зданиями I и II степеней огнестойкости, размещаемых в городах и рабочих поселках, оборудованных сетями водопровода, допускается не предусматривать при условии размещения гидрантов на расстоянии не более 200 м от наиболее удаленного здания завода.

4. Расход воды на наружное пожаротушение зданий ретрансляционных радио и телевизионных станций, независимо от объема зданий и количества проживающих в поселке людей, надлежит принимать не менее 15 л/с, если по табл. 11 и 12 не требуется бульший расход воды, при этом противопожарное водоснабжение допускается предусматривать из водоемов.

3.13. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение и расчетное количество одновременных пожаров в населенных пунктах должны приниматься согласно табл. 10.

Таблица 10

Примечания. 1. В жилых районах, застроенных зданиями высотой до двух этажей включительно, входящих в состав населенных пунктов с большей этажностью застройки, допускается принимать расход воды для тушения пожара, соответствующий этажности застройки и количеству жителей в этих районах. При этом общий расход на пожаротушение в населенном пункте надлежит определять в зависимости от общей численности населения в нем.

2. При зонном водоснабжении расчетный расход воды на наружное пожаротушение следует принимать для каждой зоны отдельно в зависимости от количества жителей, проживающих в зоне. При этом количество одновременных пожаров надлежит определять по табл. 10 исходя из общей численности жителей в населенном пункте, а расход воды для пополнения пожарного запаса — как сумму больших расходов воды на пожары в зонах.

3. В расчетное число одновременных пожаров в населенном пункте следует включать пожары на промышленных предприятиях, расположенных в пределах населенного пункта, а в расчетный расход воды — соответствующие пожарные расходы воды на этих предприятиях, но не менее указанных в табл. 10.

4. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение для сельских населенных пунктов с количеством жителей от 50 до 500 человек допускается принимать 5 л/с при продолжительности пожара 3 ч независимо от этажности и степени огнестойкости зданий.

5. Расчетное количество одновременных пожаров и расход воды на один пожар для населенных пунктов с количеством жителей более 2 млн. чел. надлежит устанавливать в каждом отдельном случае по согласованию с органами Государственного пожарного надзора.

6. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение для общественных зданий следует определять по нормам, приведенным в табл. 11, относя эти здания к производствам категории В.

7. Для сельскохозяйственных групповых водопроводов, обслуживающих несколько населенных пунктов, количество одновременных пожаров надлежит определять по табл. 10 в зависимости от общей численности жителей во всех населенных пунктах. Расчетный расход на наружное пожаротушение следует принимать для каждого населенного пункта в зависимости от количества жителей, проживающих в нем. Расход воды для пополнения противопожарного запаса воды надлежит определять как сумму больших расходов воды на тушение одновременных пожаров в населенных пунктах.

3.14. Расчетное количество одновременных пожаров на промышленном предприятии или сельскохозяйственном производственном комплексе надлежит принимать в зависимости от занимаемой ими площади: один пожар при площади до 150 га, два пожара — более 150 га.

3.15. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение через гидранты на промышленных предприятиях на 1 пожар должен приниматься для зданий, требующих наибольшего расхода воды, согласно табл. 11 и 12.

Таблица 11

Примечания. 1. Для пожаротушения зданий, разделенных на части противопожарными стенами или имеющих различные категории по пожарной опасности, расчетный расход воды надлежит принимать по той части зданий, где требуется наибольший расход воды.

2. При расчете отдельных участков водопроводной сети следует учитывать категорию производства, степень огнестойкости и объемы обслуживаемых зданий.

3. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение для вспомогательных зданий промышленных предприятий следует определять по нормам, приведенным в табл. 11, относя их к зданиям с производством категории В.

4. Степень огнестойкости зданий или сооружений надлежит принимать в соответствии с главой СНиП противопожарных норм проектирования зданий и сооружений; категории производств по пожарной опасности — в соответствии с главой СНиП по проектированию производственных зданий промышленных предприятий.

Таблица 12

3.16. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение сельскохозяйственных предприятий, зданий и сооружений на один пожар должен приниматься для зданий, требующих наибольшего расхода воды, согласно табл. 13.

Таблица 13

Примечания. 1. Для пожаротушения зданий, разделенных на части противопожарными стенами, расчетный расход воды надлежит принимать по той части зданий, где требуется наибольший расход воды.

2. Исключено. - Изменение, введенное в действие Постановлением Госстроя СССР от 12.11.1975 № 188.

3. Исключено. - Изменение, введенное в действие Постановлением Госстроя СССР от 12.11.1975 № 188.

3.17. Для зданий с конструкцией покрытия из профилированного стального настила, сгораемого и трудносгораемого утеплителя и рулонной кровли общий расчетный расход воды на пожаротушение необходимо принимать согласно пп. 3.15, 3.16 и 3.22, но не менее:

при площади кровли до 5000 м2 — 20 л/с, более 5000 до 7500 м2 — 30 л/с, более 7500 м2 — 40 л/с.

Примечания. 1. Для зданий шириной не более 24 м и высотой до карниза не более 10 м пожаротушение кровли допускается предусматривать от наружных пожарных гидрантов без устройства стояков и сухотрубов.

2. При определении расхода воды на пожаротушение зданий, оборудованных спринклерными установками, к общему расходу надлежит принимать дополнительный расход воды на питание спринклеров.

3.18. Расчетное количество одновременных пожаров для объединенного противопожарного водопровода населенного пункта и промышленного предприятия или сельскохозяйственного производственного комплекса, расположенных вне населенного пункта, должно приниматься:

а) при площади территории предприятия до 150 га и при количестве жителей в населенном пункте до 10 тыс. — 1 пожар (на предприятии или в населенном пункте — по наибольшему расходу); то же, при количестве жителей в населенном пункте от 10 до 25 тыс. — 2 пожара (один на предприятии и один в населенном пункте);

б) при площади территории предприятия более 150 га и при количестве жителей в населенном пункте до 25 тыс. — 2 пожара (два на предприятии или два в населенном пункте — по наибольшему расходу);

в) при количестве жителей в населенном пункте 25 тыс. и более — согласно п. 3.14 и табл. 10, при этом расход воды следует определять как сумму потребного большего расхода (на предприятии или в населенном пункте) плюс 50% потребного меньшего расхода (на предприятии или в населенном пункте);

г) при нескольких промышленных предприятиях и одном населенном пункте — в каждом отдельном случае по согласованию с органами Государственного пожарного надзора.

3.19 Продолжительность тушения пожара должна приниматься 3 ч.

Примечание. Для зданий I и II степени огнестойкости (с несгораемыми утеплителем покрытия, стенами и перегородками) с производствами категорий Г и Д расчетную продолжительность пожара следует принимать равной 2 ч.

3.20. Расчетный расход воды на тушение пожара должен быть обеспечен при наибольшем расходе воды на другие нужды, предусмотренные п. 3.1. При этом на промышленном предприятии расходы воды на поливку территорий, прием душа, мытье полов и мойку технологического оборудования не учитываются.

В случаях когда по условиям технологического процесса возможно частичное (не более 50%) использование производственной воды на пожаротушение, следует предусматривать установку гидрантов на сети производственного водопровода.

3.21. На сети водопровода населенных пунктов с количеством жителей до 500 чел. допускается вместо гидрантов устанавливать в утепленных колодцах стояки с пожарными кранами.

3.22. На тушение пожара внутри зданий, оборудованных внутренними пожарными кранами, должен учитываться дополнительный расход воды к расходам, указанным в табл. 10, 11, 12 и 13. Этот расход следует принимать для зданий, требующих наибольшего расхода воды в соответствии с главой СНиП по проектированию внутреннего водопровода зданий.

3.23. Расход воды на тушение пожара при объединенном водоснабжении для спринклерных установок, внутренних пожарных кранов и наружных гидрантов должен приниматься:

а) при ручном включении пожарных насосов в течение первых 10 мин — не менее 15 л/с (для спринклеров 10 л/с и для внутренних пожарных кранов не менее 2 струй по 2,5 л/с каждая), в течение последующего часа:

для производственных зданий без фонарей с производствами категорий А, Б и В — по табл. 14;

для производственных и общественных зданий других типов, кроме зданий театров и клубов, включая здания без фонарей шириной до 60 м, расход воды принимается не более 55 л/с (для спринклеров согласно гидравлическому расчету, но не более 30 л/с, для гидрантов 20 л/с и для внутренних пожарных кранов 2 струи по 2,5 л/с каждая);

б) при автоматическом включении пожарных насосов в течение одного часа с момента их включения:

для зданий без фонарей шириной 60 м и более — в соответствии с указаниями табл. 14;

для зданий других типов — в соответствии с указаниями п. 3.23 «а».

Таблица 14

Расход воды после отключения спринклерной системы на остальное время тушения пожара, независимо от способа включения пожарных насосов, надлежит принимать согласно указаниям, приведенным в пп. 3.15, 3.20 и 3.22.

3.24. Расход воды на дренчерные установки следует определять в соответствии с «Указаниями по проектированию спринклерных и дренчерных установок» и предусматривать его подачу в течение 1 часа с момента начала пожаротушения при одновременном питании внутренних пожарных кранов и наружных гидрантов. Одновременность действия спринклерных и дренчерных установок надлежит учитывать в зависимости от условий пожаротушения.

3.25. Расход воды на пожаротушение пенными установками, установками с лафетными стволами или путем подачи распыленной воды должен определяться в соответствии с требованиями противопожарной безопасности, предусмотренной нормами строительного проектирования предприятий, зданий и сооружений соответствующих отраслей промышленности, с учетом дополнительного расхода воды в размере 25% из гидрантов в соответствии с п. 3.15. При этом суммарный расход воды должен быть не менее расхода, определенного согласно табл. 11 или 12.

3.26 Максимальный срок восстановления неприкосновенного противопожарного запаса воды должен быть не более:

24 ч — в населенных пунктах и на промышленных предприятиях с производствами, отнесенными по пожарной опасности к категориям А, Б, В;

36 ч — на промышленных предприятиях с производствами, отнесенными по пожарной опасности к категориям Г и Д;

72 ч — в сельских населенных пунктах и на сельскохозяйственных предприятиях.

Примечания. 1. Для промышленных предприятий с пожарными расходами воды на наружное пожаротушение 20 л/с и менее допускается увеличивать время пополнения противопожарного запаса воды: для производств категорий Г и Д — до 48 ч, для производств категорий В — до 36 ч.

2. В случае когда дебит источника водоснабжения недостаточен для пополнения неприкосновенного противопожарного запаса воды в указанный срок, допускается это время увеличивать при условии выполнения требований п. 9.9.

3. На период пополнения противопожарного запаса воды допускается снижение подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды до 70% расчетного расхода и подача воды на производственные нужды по аварийному графику.

СВОБОДНЫЕ НАПОРЫ

3.27. Минимальный свободный напор в сети водопровода населенного пункта при хозяйственно-питьевом водопотреблении на вводе в здание над поверхностью земли должен приниматься при одноэтажной застройке не менее 10 м, при большей этажности на каждый этаж следует добавлять 4 м.

Примечания. 1. В часы минимального водопотребления напор на каждый этаж, кроме первого, допускается принимать равным 3 м.

2. Для отдельных высоких зданий, а также отдельных зданий или группы их, расположенных в повышенных местах, допускается предусматривать местные установки для повышения напора.

3. Свободный напор в сети у водоразборных колонок должен быть не менее 10 м.

3.28. Свободный напор в наружной сети производственного водопровода должен приниматься по технологическим характеристикам оборудования.

3.29. Гидростатический напор в наружной сети хозяйственно-питьевого водопровода у потребителей не должен превышать 60 м.

При напорах в сети более 60 м для отдельных зданий или районов допускается установка регуляторов давления или зонирование системы водопровода.

3.30. Противопожарный водопровод следует принимать низкого давления; противопожарный водопровод высокого давления допускается принимать только при соответствующем обосновании.

В водопроводе высокого давления стационарные пожарные насосы должны быть оборудованы устройствами, обеспечивающими пуск насосов не позднее чем через 5 мин после подачи сигнала о возникновении пожара.

Примечание. Для населенных пунктов с числом жителей до 5 тыс. чел., в которых не предусматривается пожарное депо, противопожарный водопровод должен приниматься высокого давления.

(примечание в ред. Изменений и дополнений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

3.31. Свободный напор в сети противопожарного водопровода низкого давления (на уровне поверхности земли) при пожаротушении должен быть не менее 10 м. При этом длина рукавов должна быть не более 150 м.

Свободный напор в сети противопожарного водопровода высокого давления должен обеспечивать высоту компактной струи не менее 10 м при полном пожарном расходе воды, расположении ствола на уровне наивысшей точки самого высокого здания и подаче воды по непрорезиненным пожарным рукавам длиной 120 м, диаметром 66 мм, со спрысками диаметром 19 мм и расчетном расходе каждой струи 5 л/с.

Примечание. Для животноводческих ферм свободный напор следует определять из условия расположения ствола на уровне конька крышки здания высотой не менее одного этажа.

(примечание в ред. Изменений и дополнений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

3.32. Потери напора на 1 м длины рукава h в м в пожарных непрорезиненных рукавах диаметром 66 мм надлежит определять по формуле

h = 0,00385q^{2} , (5)

где q — производительность пожарной струи в л/с.

4. ИСТОЧНИКИ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

4.1. Выбор источника водоснабжения должен быть подтвержден результатами топографических, гидрологических, гидрогеологических, санитарных и других изысканий, объем которых следует устанавливать в зависимости от особенностей и изученности района, величины водоотбора, категории водопотребителя и стадии проектирования.

4.2. В системе водоснабжения допускается использовать несколько источников с различными гидрогеологическими и гидрологическими характеристиками.

4.3. Обеспеченность среднемесячных или среднесуточных расходов воды поверхностных источников должна приниматься по табл. 15 в зависимости от требований бесперебойности подачи воды потребителю.

Таблица 15

Примечание. Категории надежности подачи воды принимаются в соответствии с указаниями п. 1.3.

4.4. Оценку использования водных ресурсов для целей водоснабжения и выбор района под строительство водохранилища надлежит производить в соответствии с указаниями, приведенными в Приложении 4.

4.5. Выбор источника хозяйственно-питьевого водоснабжения должен производиться в соответствии с требованиями ГОСТ 2761-74.

Выбор источника производственного водоснабжения следует производить с учетом требований, предъявляемых потребителями к качеству воды.

Для водопоя животных, зверей и птиц на фермах надлежит подавать воду питьевого качества.

В тех случаях, когда невозможно получить воду питьевого качества, допускается подавать для водопоя животных воду повышенного минерального состава в соответствии с указаниями, приведенными в табл. 16.

Таблица 16

Примечания. 1. В случае подачи на ферму для водопоя скота воды, не отвечающей требованиям ГОСТ 2874-73, по согласованию с местными органами санитарно-эпидемиологической службы должен быть решен вопрос об обеспечении питьевой водой обслуживающего персонала и технологических нужд (мытье молочной посуды и др.).

2. Для животных и птиц, не указанных в табл. 16, допускаемый минеральный состав воды для водопоя в каждом отдельном случае должен согласовываться с органами ветеринарного надзора.

4.6. Для хозяйственно-питьевых водопроводов должны максимально использоваться все наличные ресурсы подземных вод, удовлетворяющих санитарно-гигиеническим требованиям. Отказ от использования подземных вод должен быть обоснован.

4.7. Использование подземных вод питьевого качества для нужд, не связанных с хозяйственно-питьевым водоснабжением, как правило, не допускается. В районах, где отсутствуют необходимые поверхностные водные источники и имеются достаточные запасы подземных вод питьевого качества, допускается использование этих вод для целей производственного водоснабжения с разрешения органов по регулированию использования и охране вод.

При этом в первую очередь должны обеспечиваться водой производства, требующие для технологических нужд воду с температурой не более 15 °C.

4.8. При недостаточных эксплуатационных запасах естественных подземных вод следует рассматривать возможность их увеличения за счет искусственного пополнения на специальных сооружениях.

4.9. Для хозяйственно-питьевого водоснабжения допускается использование минерализованных вод и морской воды при условии их опреснения.

4.10. Для производственных и хозяйственно-питьевых нужд допускается использовать геотермальные воды, если они удовлетворяют санитарным требованиям, при этом максимальная температура воды, подаваемой на хозяйственно-питьевые нужды, не должна превышать 24 — 26 °C.

4.11. Экономическую оценку условий использования воды источников водоснабжения при разработке вариантов надлежит производить с учетом всех затрат на сооружение и эксплуатацию водопровода, в том числе необходимо учитывать стоимость недовыработанной электроэнергии на ГЭС из-за увеличенного отбора воды для целей водоснабжения.

4.12. Выбор вида регулирования стока и объема водохранилища следует производить в соответствии с «Указаниями по определению расчетных гидрологических характеристик» и «Основными положениями правил использования водных ресурсов водохранилищ».

4.13. Водохранилища для хозяйственно-питьевого водоснабжения надлежит размещать вне населенных пунктов, на участках рек с наименее заселенными бассейнами, с большими лесными массивами, при отсутствии молевого лесосплава и сброса сточных вод.

Устройство водохранилищ в пределах и ниже населенных пунктов допускается как исключение, при этом в случаях сброса в него сточных вод должна быть предусмотрена их очистка до пределов, требуемых «Правилами охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами».

5. ВОДОЗАБОРНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЗАБОРА ПОДЗЕМНОЙ ВОДЫ

Общие указания

5.1. Выбор типа и схемы размещения водозаборных сооружений следует производить исходя из геологических и гидрогеологических условий и других природных особенностей района на основе технико-экономического расчета.

5.2. Использование подземной воды для целей водоснабжения подлежит согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы и органами по регулированию использования и охране вод.

5.3. Бурение эксплуатационных скважин на воду, переоборудование разведочных скважин в эксплуатационные, передача разведочно-эксплуатационных скважин для эксплуатации, строительство и переоборудование других водозаборных сооружений для использования подземных вод должно производиться с разрешения союзно-республиканских органов геологии или территориальных геологических управлений.

5.4. При проектировании новых и расширении существующих водозаборов должны учитываться условия взаимодействия их с существующими и эксплуатируемыми водозаборами на соседних участках.

5.5. Водозаборы подземных вод, используемые для хозяйственно-питьевого водоснабжения, должны располагаться в местах, имеющих необходимые санитарные условия, вне территорий промышленных предприятий и населенных пунктов, а также с учетом указаний п. 11.21.

Выбор типа и схемы водозаборных сооружений

5.6. Выбор типа вертикального водозабора следует производить с учетом глубины залегания водоносных горизонтов, производительности водозабора и т.д.

5.7. Горизонтальные водозаборы следует предусматривать из водоносных пластов, залегающих на глубине до 8 м, преимущественно вблизи поверхностных водотоков и водоемов.

5.8. Лучевые водозаборы для захвата подземных вод надлежит предусматривать из водоносных пластов, кровля которых расположена от поверхности земли на глубине не более 15 — 20 м, и мощность водоносного пласта не превышает 20 м.

Примечание. Лучевые водозаборы в галечниковых грунтах при крупности фракции \text{Д}_{60} \geq 70\text{мм} , при наличии в водоносных породах включений валунов в количестве более 10%, в илистых мелкозернистых породах и при возможной интенсивной кольматации пород принимать не рекомендуется.

5.9. Каптажные устройства (водосборные камеры или неглубокие опускные колодцы) следует применять для захвата подземных вод при наличии концентрированных их выходов на поверхность в виде родников.

5.10 При выборе участков для размещения водозаборных сооружений необходимо учитывать:

особенности водоносных горизонтов и условия их питания;

участок должен находиться в благоприятных в санитарном отношении условиях, исключающих возможность загрязнения используемых подземных вод бытовыми и промышленными сточными водами или водами с повышенной минерализацией, газонасыщенностью и вредными компонентами;

участок не должен подвергаться размыву, оползанию и другим видам деформаций, которые могут нарушить целостность проектируемых сооружений;

наличие существующих и проектируемых в районе дорог, которые могут быть использованы для обслуживания водозаборов и водоводов;

возможность организации зоны санитарной охраны.

5.11. Для водозаборов со сметной стоимостью выше 500 тыс. руб. и для объектов железнодорожного транспорта — выше 1 млн. руб. эксплуатационные запасы подземных вод должны быть утверждены Государственной комиссией по запасам полезных ископаемых при Совете Министров СССР.

Примечание. При определении сметной стоимости водозаборных сооружений учитываются затраты на водоприемные устройства, насосные станции, сооружения по обработке воды, резервуары, а также водоводы до населенного пункта или предприятия.

5.12. Проектами водозаборов подземных вод должны предусматриваться сооружения и мероприятия по их опробованию перед сдачей в эксплуатацию и проведению наблюдений за режимом подземных вод в процессе эксплуатации в соответствии с указаниями Приложения 5.

Водозаборные скважины

5.13. В проектах скважин должен быть указан способ бурения и определены конструкция скважины, ее глубина, диаметры колонн труб, тип водоприемной части, а также водоподъемника и оголовка скважины.

5.14. Глубину скважины следует определять в зависимости от глубины залегания кровли и мощности водоносного пласта или системы водоносных пластов, намечаемых к эксплуатации, расчетных величин дебита и положения динамического уровня, а в случае оборудования скважины эрлифтом — также в зависимости от требуемой глубины погружения водоподъемных труб.

5.15. Эксплуатационный диаметр скважины следует принимать в зависимости от типа водоподъемного устройства и глубины его погружения, определяемых дебитом и динамическим уровнем.

Примечание. За эксплуатационный диаметр скважины принимается внутренний диаметр колонны труб, в которую устанавливается корпус насоса.

5.16. Конечный диаметр скважины устанавливается в соответствии с принятым типом и конструкцией водоприемной части скважины.

5.17. Эксплуатационный и конечный диаметры скважины должны приниматься с учетом необходимости чистки скважины и установки в ней приспособления для систематического замера динамического уровня в процессе эксплуатации.

5.18. Способ бурения скважин в зависимости от гидрогеологических условий, диаметра и глубины надлежит принимать в соответствии с указаниями, приведенными в Приложении 6.

5.19. Существующие скважины, дальнейшее использование которых невозможно из-за износа обсадных труб, загрязнения водоносного горизонта и других причин, подлежат ликвидации путем тампонажа; обязательно должны тампонироваться разведочные скважины в случае невозможности использования их как наблюдательных.

5.20. Фильтры в скважинах надлежит устанавливать при их устройстве в рыхлых, неустойчивых скальных и полускальных породах.

5.21. Конструкцию и размеры фильтра следует принимать в зависимости от гидрогеологических условий, дебита и режима эксплуатации в соответствии с указаниями, приведенными в Приложении 7.

5.22. Конечный диаметр обсадной трубы при ударном бурении должен быть больше наружного диаметра фильтра не менее чем на 50 мм, а при обсыпке фильтра гравием — не менее 100 мм.

При роторном способе бурения, без крепления стенок трубами, конечный диаметр скважин должен быть более наружного диаметра фильтра на 100 мм.

5.23. Длину рабочей части фильтра в напорных водоносных горизонтах мощностью до 10 м следует принимать равной мощности пласта; в безнапорных горизонтах — мощности пласта за вычетом эксплуатационного понижения уровня воды в скважине (фильтр должен быть затоплен).

В водоносных горизонтах мощностью более 10 м длину рабочей части фильтра надлежит определять с учетом водопроницаемости пород, производительности скважин и конструкции фильтра.

5.24. Рабочую часть фильтра следует устанавливать на расстоянии от кровли и подошвы водоносного пласта не менее 0,5 — 1 м.

5.25. При наличии нескольких водоносных горизонтов рабочие части фильтров надлежит устанавливать в каждом водоносном горизонте и соединять между собой глухими трубами (перекрывающими слабоводопроницаемые слои).

5.26. Верхняя часть надфильтровой трубы должна быть выше башмака обсадной колонны не менее чем на 3 м при глубине скважины до 30 м и не менее чем на 5 м при глубине скважины более 30 м; при этом между обсадной колонной и надфильтровой трубой должен быть установлен сальник.

5.27. Длину отстойника следует принимать в зависимости от характера грунтов, но не более 2 м.

5.28. Для подъема воды из скважин надлежит применять: центробежные скважинные насосы, центробежные насосы с горизонтальным валом, а также эрлифты.

Для группы скважин при глубине динамического уровня воды не более 8 — 9 м допускается применять сифонные водосборы.

5.29. В случае установки скважинных насосов с электродвигателем над скважиной отклонение оси скважины от вертикали не должно превышать 5 мм на 1 м.

5.30. Для нормальной эксплуатации центробежных скважинных насосов содержание механических примесей в воде не должно быть более 0,01% по весу.

5.31. При понижении динамического уровня подземных вод больше 7 м от поверхности земли центробежные насосы с горизонтальным валом должны устанавливаться в шахтах.

5.32. При невозможности использования других, более совершенных типов водоподъемников, при технико-экономическом обосновании допускается применять эрлифты.

При этом забор воздуха компрессором должен осуществляться на высоте не менее 4 м от поверхности земли, заборное устройство должно быть оборудовано фильтром и защищено от попадания атмосферных вод, а также предусмотрена очистка воздуха от смазочных материалов после компрессора.

5.33. Диаметр эксплуатационной колонны труб в скважинах следует принимать при установке насосов: с электродвигателем над скважиной — на 50 мм больше номинального диаметра насоса; с погружным электродвигателем — равным номинальному диаметру насоса.

5.34. В зависимости от местных условий и типа оборудования устье скважины следует располагать в наземном павильоне или заглубленной камере.

5.35. Габариты павильона в плане следует принимать из условия размещения в нем электродвигателя, электрооборудования и КИП.

Высоту наземного павильона надлежит принимать в зависимости от габаритов оборудования, но не менее 2,5 м.

5.36. Верхняя часть колонны труб должна выступать над полом не менее чем на 0,5 м.

5.37. Конструкция оголовка скважины должна обеспечивать полную герметизацию, исключающую проникание в межтрубное пространство скважины поверхностной воды и загрязнений.

5.38 Скважины должны быть оборудованы:

уровнемерами для наблюдения за динамическим уровнем;

трубопроводом для отвода воды при прокачке;

водомером для систематических измерений дебита скважин;

краном для отбора проб воды.

Примечание. Водомер и обратный клапан допускается устанавливать в отдельном колодце.

5.39. Монтаж и демонтаж секций скважинных насосов следует предусматривать через потолочный люк павильона.

5.40. Перед сдачей скважин в эксплуатацию в необходимых случаях должна производиться их дезинфекция.

5.41 Количество резервных скважин следует принимать по табл. 17.

Таблица 17

Примечания. 1. В зависимости от гидрогеологических условий и при необходимом обосновании количество резервных скважин может быть увеличено.

2. Для водозаборов всех категорий следует предусматривать наличие на складе резервных насосов, в том числе при количестве рабочих скважин до 10 — один, при большем количестве — 10% числа рабочих скважин.

3. Категории водозаборов по надежности подачи воды следует принимать в соответствии с указаниями, приведенными в п. 1.3.

Шахтные колодцы

5.42. При мощности водоносного пласта до 3 м следует предусматривать шахтные колодцы совершенного типа с вскрытием всей мощности пласта; при большей мощности допускаются совершенные и несовершенные колодцы с вскрытием части пласта.

5.43. При расположении водоприемной части в песчаных грунтах на дне колодца необходимо предусматривать обратный песчано-гравийный фильтр или фильтр из пористого бетона, а в стенках водоприемной части колодцев — фильтры из пористого бетона или гравийные.

5.44. Обратный фильтр надлежит принимать из нескольких слоев песка и гравия толщиной по 10 — 15 см каждый, общей толщиной 0,4 — 0,6 м с укладкой в нижнюю часть фильтра мелких, а в верхнюю крупных фракций.

5.45. Механический состав отдельных слоев фильтра и соотношения между средними диаметрами зерен смежных слоев фильтра следует принимать в соответствии с указаниями, приведенными в Приложении 7.

5.46. При глубине динамического уровня воды, не превышающего 8 — 9 м, для группы шахтных колодцев допускается принимать сифонные водосборы.

5.47. Верх шахтных колодцев должен быть выше поверхности земли не менее чем на 0,8 м. При этом вокруг колодца должна предусматриваться отмостка шириной 1 — 2 м с уклоном 0,1 от колодца; вокруг колодцев, подающих воду для хозяйственно-питьевых нужд, кроме того, предусматривается устройство замка из глины или жирного суглинка глубиной 1,5 — 2 м и шириной 0,5 м.

5.48. В колодцах следует предусматривать вентиляционную трубу, выведенную выше поверхности земли не менее чем на 2 м. Отверстие вентиляционной трубы должно защищаться колпаком с сеткой.

Горизонтальные водозаборы

5.49. Горизонтальные водозаборы надлежит предусматривать в виде открытого канала, каменно-щебеночной дрены, трубчатой дрены или галереи.

5.50. Водозаборы в виде открытого канала следует принимать для снабжения потребителей производственной водой.

Водозаборы в виде щебеночной дрены рекомендуется предусматривать для систем временного водоснабжения.

Трубчатые дрены надлежит проектировать при глубине залегания водоносного горизонта до 5 — 8 м.

В ответственных системах водоснабжения должны приниматься водосборные галереи.

5.51. Горизонтальные водозаборы в виде штольни следует принимать в водоносных горизонтах, залегающих на глубине более 8 м.

Примечание. В скальных породах горизонтальные водозаборы в виде штольни допускается принимать при любой глубине залегания водоносных пластов.

5.52. Для исключения выноса частиц породы из водоносного горизонта при проектировании водоприемной части горизонтальных водозаборов должен предусматриваться обратный фильтр из двух-трех слоев.

5.53. Механический состав отдельных слоев обратного фильтра и соотношения между средними диаметрами смежных слоев следует принимать такими же, как для фильтров скважин. Толщина отдельных слоев фильтра должна быть не менее 15 см.

5.54. Высота фильтра в водозаборах в виде открытого канала должна приниматься равной 0,3 — 0,5 вскрытой мощности водоносного горизонта, считая от низа канала.

5.55. Для водозаборов в виде щебеночной дрены прием воды следует принимать через щебеночную призму размером 30 x 30 или 50 x 50 см, уложенную на дно траншеи, с устройством обратного фильтра.

Укладку щебеночной дрены надлежит принимать с уклоном 0,01 — 0,05 в сторону водосборного колодца.

5.56. Водоприемную часть водозаборов из трубчатых дрен следует принимать из керамических, асбестоцементных, железобетонных и пластмассовых труб с круглыми или щелевыми отверстиями с боков и в верхней части трубы; нижняя часть трубы (не более 1/3 по высоте) должна быть без отверстий. Минимальный диаметр труб надлежит принимать 150 мм.

Примечания. 1. Применение металлических перфорированных труб допускается при соответствующем обосновании.

2. Пластмассовые трубы надлежит применять только тех марок, которые разрешены Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР для хозяйственно-питьевых водопроводов.

5.57. Вокруг водоприемной трубы в траншее следует предусматривать устройство обратного фильтра.

5.58. Определение диаметров трубопроводов горизонтальных водозаборов следует производить для периода низкого стояния уровня грунтовых вод; расчетное наполнение принимается 0,5 диаметра трубы.

5.59 Уклоны труб в сторону водосборного колодца должны быть не менее:

При диаметре 150 мм . . . . . . . 0,007

     "     "     200 "  . . . . . . . 0,005
     "     "     250 "  . . . . . . . 0,004
     "     "     300 "  . . . . . . . 0,003
     "     "     400 "  . . . . . . . 0,002
     "     "     500 "  . . . . . . . 0,001.

Скорость течения воды в трубах должна приниматься не менее 0,7 м/с.

5.60. Водоприемные галереи надлежит принимать из сборного железобетона с щелевыми отверстиями или окнами с козырьками.

5.61. Под железобетонными звеньями галереи должно предусматриваться специально подготовленное основание, исключающее осадку их относительно друг друга. С боков галереи в пределах ее водоприемной части следует предусматривать устройство обратного фильтра.

5.62. Горизонтальные водозаборы должны быть защищены от попадания в них поверхностных вод.

5.63. Для наблюдения за работой трубчатых и галерейных водозаборов, их вентиляции и ремонта надлежит принимать смотровые колодцы, расстояния между которыми должны быть не более 50 м для трубчатых водозаборов диаметром от 150 до 600 мм и 75 м — при диаметре более 600 мм; для галерейных водозаборов — 100 — 150 м.

Смотровые колодцы следует предусматривать также в местах изменения направления водоприемной части в плане и вертикальной плоскости.

5.64. Смотровые колодцы следует принимать диаметром 1 м; верх колодцев должен возвышаться не менее чем на 0,5 м над поверхностью земли; вокруг колодцев должна быть сделана водонепроницаемая отмостка шириной не менее 1 м и глиняный замок; колодцы должны быть оборудованы вентиляционными трубами в соответствии с требованиями, приведенными в п. 5.48.

5.65. Насосные станции горизонтальных водозаборов следует, как правило, совмещать с водозаборным колодцем; при обосновании допускается раздельная компоновка.

Лучевые водозаборы

5.66. Лучевые водозаборы следует принимать в составе водосборного колодца и водоприемных лучей-фильтров. Конструкция водоприемных лучей должна приниматься в зависимости от гидрогеологических условий и метода продавливания лучей.

5.67. В неоднородных водоносных пластах для полного использования водообильных слоев следует применять многоярусные лучевые водозаборы с лучами, расположенными на разных отметках.

5.68. Устройство многоярусных водозаборов целесообразно также принимать для мощных однородных пластов, когда один ярус лучей не обеспечивает поступление требуемого количества воды.

5.69. Водосборный колодец при производительности водозабора до 150 — 200 л/с и в благоприятных гидрогеологических и гидрохимических условиях следует предусматривать односекционным;

при производительности водозабора свыше 200 л/с водосборный колодец должен быть разделен на две секции.

5.70. Верх водосборного колодца должен быть не менее чем на 0,5 м выше высокого расчетного уровня воды поверхностного водоема в месте расположения водозабора.

5.71. Дно водосборного колодца должно быть на 1 — 2 м ниже отметки устья лучей.

5.72. Лучи длиной 60 м и более следует принимать телескопической конструкции с лучами, диаметр которых уменьшается от водосборного колодца.

5.73. При длине лучей меньше 30 м в однородных водоносных пластах угол между лучами должен быть не менее 30°.

5.74. При числе лучей водозабора больше восьми и при их длине более 40 м участки лучей на расстоянии от колодца, равном 0,2 их длины, должны выполняться из сплошных неперфорированных труб.

5.75. Водоприемные лучи должны приниматься из стальных перфорированных или щелевых труб со скважностью не более 20%; на водоприемных лучах в водосборных колодцах следует предусматривать установку задвижек.

Каптаж родников

5.76. Забор воды из восходящего родника следует осуществлять через дно каптажной камеры, из нисходящего — через отверстия в стене камеры.

5.77. При каптаже родников из трещиноватых пород прием воды в каптажной камере допускается осуществлять без фильтров, а из рыхлых пород — через обратные фильтры.

5.78. Каптажные камеры должны быть защищены от поверхностных загрязнений, промерзания и затопления поверхностными водами, для чего следует предусматривать устройство водоотводных нагорных канав, отмостку вокруг каптажной камеры и утепление.

5.79. В каптажной камере следует предусматривать переливную трубу, рассчитанную на наибольший дебит родника, с установкой на конце клапана-захлопки, вентиляционную трубу в соответствии с указаниями п. 5.48 и спускную трубу диаметром не менее 100 мм.

5.80. Для освобождения воды родника от взвеси каптажную камеру следует разделять переливной стенкой на два отделения: одно — для отстаивания воды с последующей очисткой его от осадка, второе — для забора воды насосом.

5.81. При наличии вблизи нисходящего родника нескольких выходов воды каптажную камеру следует предусматривать с открылками.

Пополнение запасов подземных вод

5.82. Увеличение запасов естественных подземных вод следует принимать за счет искусственного пополнения водами поверхностных источников на специальных системах сооружений непрерывного или периодического действия. При этом, кроме инфильтрационных сооружений, сооружений для забора и подачи воды, в зависимости от местных условий следует предусматривать сооружения для очистки и обеззараживания воды.

5.83. При использовании инфильтрационной воды на хозяйственно-питьевые нужды качество воды поверхностных источников должно удовлетворять требованиям ГОСТ 2761-74. При обосновании и по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы для пополнения могут использоваться воды после охлаждения технологической аппаратуры, кондиционирования воздуха, а также дренажные и другие воды.

5.84 Искусственное пополнение запасов подземных вод следует принимать:

для увеличения производительности намечаемого к эксплуатации или эксплуатируемого водоносных горизонтов;

для создания защищенных от испарения, загрязнения и заражения запасов воды;

для сокращения капитальных вложений на строительство и эксплуатацию очистных сооружений;

для защиты пресных горизонтов от засоления и загрязнения просочившимися в грунт бытовыми и производственными сточными водами;

для получения воды с относительно низкой температурой.

5.85. Системы непрерывного действия должны приниматься при необходимости подачи воды потребителю в течение всего года и при отсутствии в водоносной толще регулирующих емкостей, достаточных для сезонного или многолетнего регулирования.

5.86. Системы периодического действия надлежит принимать в случае, когда поверхностный источник обеспечивает подачу воды в необходимом количестве и требуемого качества лишь в отдельные периоды года (из-за пересыхания, промерзания, большого содержания взвешенных веществ во время паводка и других условий) и когда имеется возможность создания в водоносной толще достаточной регулирующей емкости.

5.87. В составе систем искусственного пополнения должны предусматриваться инфильтрационные сооружения открытого типа; применение сооружений закрытого типа допускается при обосновании.

5.88. Для систем искусственного пополнения во всех случаях должны определяться сроки и способы восстановления производительности инфильтрационных сооружений.

5.89. В качестве инфильтрационных сооружений открытого типа следует применять: бассейны, площадки, затопляемые луга, естественные (овраги, балки, старицы) и искусственные (пруды, карьеры) понижения рельефа.

5.90 При проектировании инфильтрационных бассейнов следует принимать:

длину не более 500 м;

ширину по дну не более 30 м;

количество бассейнов не менее двух;

врезку днища бассейнов в водопроницаемые песчаные, гравийные и галечниковые отложения;

покрытие, в случае необходимости, гравийных и галечниковых отложений слоем чистого крупнозернистого песка толщиной 0,5 — 0,7 м;

укрепление дна бассейнов в месте выпуска воды от размыва;

слой воды в бассейнах 1 — 2,5 м;

предохранение откосов бассейнов от размыва волнением;

приспособления к проведению периодических чисток дна бассейнов;

оборудование устройствами для регулирования и измерения расхода воды и предупреждения их переполнения.

5.91. В качестве инфильтрационных сооружений закрытого типа следует применять поглощающие скважины, колодцы с гравийной загрузкой и другие сооружения.

Конструкция сооружений должна обеспечивать возможность восстановления их производительности путем прочистки, прокачки, промывки или химической обработки.

5.92. Производительность инфильтрационных сооружений следует определять на основании результатов технологических исследований или данных эксплуатации сооружений, работающих в аналогичных условиях, а также с учетом качества подаваемой на них воды, способа и частоты восстановления их производительности.

5.93. Расстояние от инфильтрационных сооружений до водозаборных сооружений следует определять из условия достижения необходимой степени доочистки воды, а в необходимых случаях — понижения ее температуры при фильтрации через естественные грунтовые отложения.

5.94. Проектирование водозаборных сооружений на источнике пополнения следует выполнять в соответствии с указаниями пп. 5.98 - 5.156.

При этом надлежит обеспечивать:

на открытых инфильтрационных сооружениях — постоянное положение уровня грунтовых вод под днищами бассейнов на глубине не менее 0,5 — 2 м;

на закрытых инфильтрационных сооружениях — постоянное затопление фильтров;

минимальные потери воды на утечку искусственных грунтовых вод.

5.95. В зависимости от качества воды поверхностного источника (количества взвешенных веществ, цветности, наличия органических и других загрязнений) для очистки воды, подаваемой на инфильтрационные сооружения, следует принимать как простейшие методы очистки воды путем ее отстаивания в запрудах, открытых отстойниках или фильтрации через микрофильтры или скорые фильтры, так и более сложные, предусматривающие коагулирование, использование фильтров, контактных осветлителей и пр. Проектирование очистных сооружений следует производить в соответствии с указаниями, приведенными в разделе 6.

Для улучшения очистки воды в процессе фильтрации целесообразно предусматривать насыщение ее кислородом перед подачей на инфильтрационные сооружения открытого типа (свободный излив, разбрызгивание и т.д.).

5.96. На всех сооружениях искусственного пополнения должна предусматриваться установка приспособлений и приборов, позволяющих производить систематические наблюдения за работой этих сооружений и фильтрацией воды через водоносную толщу.

5.97. При подаче воды на хозяйственно-питьевые нужды все сооружения искусственного пополнения запасов подземных вод должны иметь зоны санитарной охраны, проектирование которых следует выполнять в соответствии с указаниями, приведенными в разделе 11.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЗАБОРА ПОВЕРХНОСТНОЙ ВОДЫ

5.98 Конструкция водозаборного сооружения (водозабора) должна:

обеспечивать забор из водоисточника расчетного расхода воды и подачу его потребителю;

защищать систему водоснабжения от попадания в нее сора, планктона, биологических обрастаний, наносов, льда и пр.;

не допускать попадания рыбы в водоприемник на водоемах рыбохозяйственного значения.

5.99 Водозаборы следует различать:

по требуемой категории надежности подачи воды в соответствии с указаниями п. 1.3;

по производительности (малой — меньше 1 м3/с, средней — от 1 до 6 м3/с и большой — больше 6 м3/с);

по месту расположения водоприемника — береговые, русловые, приплотинные и др.

5.100. Сооружения водозабора должны приниматься в зависимости от требуемых расходов воды, категории надежности водозабора, гидрологической характеристики источника с учетом максимальных и минимальных уровней воды, указанных в табл. 18, а также требований органов санитарно-эпидемиологической службы, рыбоохраны, водного транспорта и инспекции водоохраны.

Таблица 18

Примечание. Класс капитальности водоподъемных и водохранилищных плотин, входящих в состав водозаборного гидроузла, следует принимать в соответствии с главой СНиП на проектирование гидротехнических сооружений речных, но не ниже:

II класса — для I категории надежности подачи воды

    III   "   -  "  II    "          "        "     "
    IV    "   -  "  III   "          "        "     "

5.101. Место забора воды для водопровода питьевого назначения должно приниматься выше выпусков сточных вод и выше населенного пункта по течению реки, выше стоянок судов, лесных бирж, товарно-транспортных баз и складов, вне зоны движения судов и плотов, в районе, обеспечивающем организацию зон санитарной охраны.

Размещение водозаборов для хозяйственно-питьевого водоснабжения в акватории порта, затоне и бухте, на участке возможного разрушения берега и в зоне отложения наносов запрещается.

5.102 Выбор места водозабора должен быть обоснован прогнозами:

качества воды в источнике;

переформирования русла или побережья;

изменения границы многолетнемерзлых грунтов;

гидротермического режима.

5.103. Водоприемники в пределах зон движения судов, плотов, жильного движения донных наносов, в верховьях водохранилищ, в устьях подпертых рек, в ложбинах зимовья рыб, на участках возникновения шугозажоров, заторов и перемерзания потока, а также местах нагона плавника и водорослей располагать не допускается.

5.104. Размещать водоприемники на участках нижнего бьефа ГЭС, непосредственно прилегающих к гидроузлу, а также на участках, расположенных ниже устьев притоков рек, не рекомендуется.

5.105 В водохранилищах водоприемники следует располагать:

на глубинах, равных или больших трехкратной высоты волны, рассчитанных для условий наинизших уровней;

в местах, укрытых от волнения;

за пределами полосы отхода от берега вдоль береговых и разрывных течений.

5.106. На морях и крупных озерах водоприемники рекомендуется размещать в бухтах, огражденных акваториях или за пределами прибойной зоны.

5.107. В Северной климатической зоне местоположение водоприемника следует выбирать на участках рек с постоянным поверхностным или подрусловым стоком и с устойчивой зоной талых грунтов.

5.108. Водоприемники подразделяются на три степени надежности забора воды в зависимости от сложности природных условий, типа водоприемника и доступности водоприемных отверстий для обслуживания:

I степень — водоприемники, обеспечивающие бесперебойный отбор расчетного расхода воды;

II степень — водоприемники, обеспечивающие отбор расчетного расхода воды с возможностью перерывов подачи воды в течение до 5 часов или снижение ее подачи в течение до одного месяца;

III степень — водоприемники, отбор воды через которые может прекращаться до 3 суток.

5.109. Природные условия источников различаются по степени возможных затруднений забора воды, обусловливаемых неустойчивостью их берегов и ложа, русловым и шуголедовым режимом, засоренностью водоисточника, по показателям, приведенным в табл. 19.

Таблица 19

Примечание. Общая характеристика условий забора воды определяется по наиболее тяжелому виду затруднений.

5.110. К водоприемникам первой степени надежности забора воды в средних природных условиях следует относить все типы береговых незатопляемых сооружений, водоприемные отверстия которых всегда доступны для обслуживания, а очистка их сороудерживающих решеток механизирована; при этом водоприемники должны иметь необходимые ограждающие сооружения и устройства (шугоотбойные запани, короба и т.п.).

5.111. К водоприемникам второй степени надежности забора воды в средних природных условиях надлежит относить все типы русловых затопленных водоприемников, расположенных в водоеме в удалении от берега и практически недоступных в периоды шугохода, ледохода, половодья, шторма и т.п.

Плавучие и подвижные водоприемники всех видов для тех же природных условий работы должны относиться к водоприемникам третьей степени надежности забора воды.

5.112. Степень надежности забора воды затопленным водоприемником может быть повышена на единицу при устройстве его по комбинированной схеме в виде двух независимо работающих сооружений, размещенных в местах, отличающихся шуголедовыми или наносными условиями (в тяжелых природных условиях забора воды), или в виде одного сооружения с приемом воды двух типов (в средних природных условиях).

5.113 Повышение степени надежности забора воды русловых затопленных водоприемников на единицу допускается в случаях:

размещения водоприемника в затопляемом, самопромывающемся водоприемном ковше;

подвода к водоприемным отверстиям теплой воды в количестве не менее 20% забираемого расхода и применения специальных наносозащитных устройств;

обеспечения надежной и автоматически действующей системы обратной промывки сороудерживающих решеток, рыбозаградительных устройств и самотечных трубопроводов.

5.114. Степень надежности забора воды затопленным водоприемником должна быть снижена на единицу в случае его применения в тяжелых шуголедовых или наносных условиях.

5.115. В технологической схеме водозаборных сооружений первой и второй категорий надежности подачи воды надлежит предусматривать секционирование.

Количество независимо работающих секций следует принимать не менее двух.

5.116. Для обеспечения требуемой категории надежности подачи воды в тяжелых условиях забора надлежит применять комбинированные водозаборы с водоприемниками разных типов, приспособленных к особенностям данного места и снабженных средствами борьбы с шугой, наносами и другими затруднениями забору воды.

Для обеспечения требуемой категории надежности подачи воды при очень тяжелых условиях забора воды водозаборы следует предусматривать в двух створах, расположенных на расстоянии, исключающем одновременный перерыв в подаче воды.

Производительность каждого из таких водозаборов должна приниматься для первой категории надежности 75%, для второй категории надежности 50% расчетного водопотребления.

Аналогичное устройство водозаборов второй и третьей категорий надежности подачи воды в средних или легких условиях работы повышает их категорию надежности на единицу.

5.117. Схемы водозабора должны приниматься по табл. 20, в зависимости от сложности природных условий забора воды (табл. 19), степени надежности забора воды (п. 5.108), типа водоприемных устройств и указаний, предусмотренных в пп. 5.110 - 5.114.

Таблица 20

Примечания. 1. Таблица составлена для водозаборов средней производительности, устраиваемых по трем схемам:

схема «а» — в одном створе при секционировании водозабора;

схема «б» — то же, но при двух и более водоприемниках, размещенных в виде отдельных сооружений или водоприемников усовершенствованного комбинированного типа;

схема «в» — в двух створах, удаленных на расстояние, исключающее возможность одновременного перерыва забора воды.

2. В средних природных условиях водозабор по схеме «в» в каждом створе должен устраиваться секционированным.

3. В тяжелых природных условиях водозабор по схеме «в» в каждом створе должен иметь не менее двух водоприемников.

5.118. При наличии у берега глубин, обеспечивающих нормальные условия забора воды, или при возможности их увеличения с помощью руслорегулирующих сооружений следует применять береговые совмещенные водозаборы;

водозаборы малой производительности допускается принимать с раздельной компоновкой берегового водоприемника, всасывающих труб и насосной станции.

5.119. При отсутствии у берега достаточных для забора воды глубин и амплитуде колебания уровней до 6 м водозаборы малой производительности следует принимать в составе: руслового затопленного водоприемника, самотечных или сифонных линий, берегового водоприемно-сеточного колодца, насосной станции и камеры предохранительной аппаратуры.

При малой высоте всасывания насосов или средней производительности водозабора допускается совмещение берегового водоприемно-сеточного колодца с насосной станцией.

При амплитуде колебания уровней воды в водоеме более 6 м и при оборудовании насосной станции вертикальными насосами береговой водоприемно-сеточный колодец рекомендуется совмещать с насосной станцией.

5.120. Для водозаборов первой категории средней и большой производительности следует рассматривать возможность применения водоприемных ковшей и каналов, огражденных дамбами:

при необходимости забора больших расходов воды в условиях отсутствия достаточных глубин;

при наличии в источнике ракушек и большого количества наносов;

для борьбы с переохлаждением воды;

отстоя ледяной взвеси;

для повышения процента отбора воды из реки.

5.121. Тип, форму и очертание ковшей следует принимать на основе данных результатов гидравлических испытаний моделей в лабораторных условиях.

5.122. При использовании в качестве источника рек с недостаточными глубинами должны быть рассмотрены возможности устройства:

водоприемников специального или комбинированного типов, обеспечивающих надежный забор воды;

сооружений для местного регулирования потока или его русла, обеспечивающих улучшение условия забора воды и местное увеличение глубин, концентрацию минимальных расходов у места приема воды, улучшенный транзит донных наносов, шуги, льда;

водоподъемной плотины.

5.123. В водозаборах средней и малой производительности, устраиваемых на реках с тяжелыми наносными и шуголедовыми условиями, а также в случаях невозможности выноса водоприемника в русло реки по условиям судоходства следует предусматривать устройство перед водоприемником береговых, затопляемых в половодье, самопромывающихся ковшей.

5.124. Для водозаборов из горных рек и рек предгорий следует обеспечивать транзит твердого стока в обход водозабора:

применением наносоуправляющих сооружений при бесплотинном водозаборе;

сбросом наносов через промывные устройства водоподъемной плотины;

применением головных отстойников;

пропуском селей по руслу реки.

5.125. В водозаборах из горных рек и рек предгорий следует предусматривать специальные элементы и сооружения, обеспечивающие бесперебойную водоподачу в зимний период.

5.126. Русловые и береговые сооружения речных водозаборов в условиях равнинных рек надлежит размещать в выбранном створе без возможного переформирования русла реки или образования шугозажоров.

При неблагоприятных формах русла у места водозабора следует предусматривать мероприятия, облегчающие транзит шуги и льда, а также ограждение места приема воды от плывущей шуги.

5.127. При заборе воды из водохранилищ следует рассматривать целесообразность использования в качестве водоприемника башни донного водоспуска или головного сооружения водосброса.

При совмещении водозабора с водоподъемной плотиной следует предусматривать возможность ремонта плотины при действующем водозаборе.

5.128. Для водозаборов, располагаемых на водоемах рыбохозяйственного значения, необходимо предусматривать рыбозащитные устройства в виде элементов водоприемника или в виде отдельных сооружений на водоподводящих каналах.

Необходимость строительства рыбозащитных устройств, а также выбор типа этого устройства следует согласовывать с органами охраны рыбных запасов.

5.129. При проектировании водоприемников следует учитывать «Положения по проектированию рыбозащитных устройств водозаборных сооружений», утвержденные Минрыбхозом СССР.

5.130 Рыбозащитные устройства допускается не предусматривать:

на водоприемниках фильтрующего типа;

на речных затопленных водоприемниках, если скорость обтекающего их меженного речного потока более чем в 3 раза превышает скорость входа в водоприемные отверстия;

на водоприемниках водозаборных сооружений малой производительности, в которых сороудерживающие решетки на период ската рыбной молоди заменены сетками с достаточно малой величиной ячеи, предусмотрена периодическая промывка их обратным током воды.

5.131. У водозаборов берегового типа, устраиваемых на водоисточниках, несущих плавающий сор, корни, деревья, камни и др., следует предусматривать защитные плавучие запани.

Запани также следует предусматривать для обеспечения транзита поверхностной шуги у берегового водозабора, а также для защиты рыбной молоди при ее массовом скате.

5.132. Размеры основных элементов водозабора (входных окон, сеток, труб, каналов и др.), а также отметки оси насосов должны определяться гидравлическими расчетами при расчетных расходах воды и минимальных уровнях воды в источниках в соответствии с табл. 18; при этом следует учитывать отключение одного самотечного водовода или секции водоприемника на ремонт или ревизию.

5.133. Размеры водоприемных отверстий следует определять по средней скорости втекания воды в отверстия сороудерживающих решеток или сеток с учетом требований рыбозащиты.

Допустимые скорости втекания воды v в водоприемные отверстия без учета требований рыбозащиты следует принимать для средних и тяжелых условий забора воды соответственно:

в береговые незатопленные водозаборы 0,6 — 0,2 м/с;

в затопленные водоприемники 0,3 — 0,1 м/с.

С учетом требований рыбозащиты (для случаев применения плоских рыбозаградительных сеток с отверстиями 3 — 4 мм, устанавливаемых перед водоприемными отверстиями), но без учета сложности условий забора воды в реках со скоростями течения не менее 0,4 м/с допустимая скорость втекания — 0,25 м/с и в водоемах — 0,1 м/с.

Примечания. 1. Указанные величины скоростей следует относить к сечению отверстий сороудерживающих решеток или рыбозаградительных сеток в свету.

2. Для легких условий забора воды из водоисточников, имеющих рыбохозяйственное значение, величина допустимой скорости принимается в соответствии с требованиями органов охраны рыбных запасов в зависимости от типа применяемых рыбозаградительных устройств.

3. Для очень тяжелых шуголедовых условий скорость втекания в водоприемник следует снижать до 0,05 м/с.

4. Для водозаборов глубинного типа с послойным отбором воды допустимые скорости втекания в водоприемные отверстия надлежит обосновывать специальными расчетами.

5.134. Определение размеров и площади водоприемных отверстий \Omega_{\text{бр}} в м2 следует производить при одновременной работе всех секций водозабора (кроме резервных) по формуле

\Omega_{\text{бр}} = 1,25 \frac{Q_{\text{р}}}{v} K , (6)

где \Omega_{\text{бр}} — площадь отверстия (брутто) одной секции водоприемника в м2;

v — скорость втекания в водоприемные отверстия в м/с, отнесенная к их сечению в свету;

Q_{\text{р}} — расчетный расход одной секции в м3/с;

K — коэффициент, учитывающий стеснение отверстий стержнями решеток или сеток, принимаемый

K = \frac{a + c}{a} — для решеток

где a — расстояние между стержнями в свету в см;

c — толщина стержней в см;

1,25 — коэффициент, учитывающий засорение отверстий.

5.135. В водоприемниках фильтрующего типа площадь водоприемного фильтра следует определять по формуле (6) при значениях:

коэффициента K = \frac{1}{p} , где p — пористость фильтра, принимаемая равной 0,5;

скорости протекания воды в порах фильтра v \leq v_{\text{кр}} \approx 10l , где v_{\text{кр}} — критическая скорость плавания защищаемой молоди рыб, имеющей длину тела l.

Примечание. Для постоянных водозаборов из загрязненных водоисточников применение фильтрующих водоприемников, в которых не обеспечена промывка фильтров от загрязнений, не допускается.

5.136. Водоприемники должны быть защищены от подмыва обтекающим потоком путем устройства заглубленного основания и крепления дна вокруг них.

Поверку неразмываемости дна или его каменного крепления v_{\text{н}} в м/с для спокойных потоков следует выполнять по формуле

v_{\text{н}} = 1,65(\frac{d_{10}}{d})^{0,25} \cdot \sqrt{1 + 3\rho^{2/3}} \sqrt[3]{gd} (\frac{H}{d})0,25 , (7)

где v_{\text{н}} — неразмывающая скорость в м/с;

d — средний диаметр отложений на дне или каменного крепления в м;

d_{10} — наибольший диаметр отложений на дне, содержащийся в смеси не более 10%, в м;

\rho — величина мутности от руслоформирующих фракций в кг/м3;

H — глубина потока в м.

5.137. Водоприемники должны быть защищены от повреждения льдом, плотами и якорями. В соответствии с требуемой категорией надежности водоподачи и сложностью условий забора воды водоприемники должны быть обеспечены средствами борьбы с донными наносами и внутриводным льдом. Места расположения водоприемников должны быть ограждены бакенами.

5.138. Береговые сооружения водозаборов должны быть защищены от подмыва водным потоком или волнения путем укрепления берега и дна.

5.139. Низ водоприемных отверстий должен быть не менее 0,5 м выше дна водоема, верх водоприемных отверстий или затопленных сооружений — не менее 0,2 м от нижней кромки льда и не менее 0,3 м ниже ложбины волны.

Заглубление водоприемных отверстий при послойном заборе воды должно устанавливаться расчетами на устойчивость стратификации водных масс в водоеме.

5.140. Для борьбы с оледенением и закупоркой шугой сороудерживающих решеток водоприемников в тяжелых шуголедовых условиях следует предусматривать: электрообогрев, подвод теплой воды или сжатого воздуха, обратную промывку и т.п. Стержни решеток должны быть сделаны из гидрофобных материалов или покрыты ими.

Примечание. Для удаления шуги из береговых водоприемных колодцев и сеточных камер должны предусматриваться соответствующие приспособления.

5.141. При устройстве водоприемника необходимо учитывать возможность обрастания элементов водозабора ракушкой и водорослями и предусматривать меры борьбы с ними (хлорирование, промывка сбросной горячей водой или покраска) в соответствии с указаниями, приведенными в п. 10.13.

5.142. Сифонные водоводы допускается применять в водозаборах второй и третьей категории надежности подачи воды.

Применение сифонных водоводов в водозаборах первой категории с русловыми водоприемниками должно быть обосновано.

5.143. Самотечные водоводы, прокладываемые с водоотливом, должны проектироваться из труб или галерей, выполненных из некоррозирующихся материалов (железобетонные, асбестоцементные и чугунные трубы, железобетонные галереи).

5.144. Самотечные и сифонные водоводы, опускаемые под воду без водоотлива, допускается принимать из стальных труб, свариваемых в плети, с усиленными стыками и устойчивым основанием.

5.145. Стальные самотечные и сифонные водоводы должны проверяться на всплывание и устраиваться с противокоррозионной оклеечной изоляцией, а при необходимости — и с катодной или протекторной защитой. При пересечении самотечными или сифонными водоводами участков с многолетними мерзлотными грунтами должны быть предусмотрены мероприятия, исключающие замерзание воды внутри водовода.

5.146. Самотечные и сифонные водоводы в пределах русла должны защищаться снаружи от истирания донными наносами и от повреждений якорями путем заглубления их под дно с учетом местных условий, но не менее чем на 0,5 м, или обсыпки грунтом с соответствующим укреплением его от размыва.

5.147. Размеры сечения самотечных сифонных и всасывающих водоводов должны определяться гидравлическим расчетом для нормального режима работы водозабора при скоростях:

для самотечных — 0,7 — 1,5 м/с;

для всасывающих — 1,2 — 2,0 м/с.

При этом определенное по допускаемой скорости поперечное сечение самотечного или сифонного водовода должно быть проверено на возможность смыва отложившихся в водоводе наносов.

5.148. Расчетный минимальный уровень воды в береговом водоприемном колодце следует устанавливать гидравлическим расчетом:

при минимальном уровне воды в водоисточнике;

при выключении одной из секций водоприемника;

при наличии других возможных неблагоприятных условий (засорение решеток, обрастание водоводов и др.).

Примечания. 1. При наличии возможности обрастания водоводов ракушками расчет потерь в водоводе следует производить при значении коэффициента шероховатости 0,02 — 0,04.

2. При длинных сифонных водоводах следует предусматривать устройство для постепенного открытия задвижки у насосов.

5.149. Выбор типа сеток для предварительной очистки воды следует производить с учетом особенностей водоема и производительности водозабора.

В средних, тяжелых и очень тяжелых условиях загрязненности водоема при производительности водозабора более 1 м3/с следует применять вращающиеся сетки.

5.150. Рабочую площадь плоских или вращающихся сеток следует определять при минимальном уровне воды в сеточном колодце и скорости в отверстиях сетки, принимаемой:

не более 0,4 м/с в случаях возможного захода рыбы в сеточную камеру;

0,8 — 1,2 м/с при установке рыбозаградительных устройств вне берегового колодца.

5.151. Для водозаборов следует применять вертикальные центробежные насосы; количество их должно быть минимальным.

Для водозаборов малой производительности допускается принимать скважинные насосы.

5.152. Для возможности увеличения производительности водозабора надлежит предусматривать в насосной станции установку одного дополнительного агрегата или замену насосов на бульшие по производительности; следует также предусматривать установку в стенах патрубков для ввода новых самотечных или сифонных труб и др.

5.153. Насосные станции (первого подъема) водозаборов следует проектировать в соответствии с указаниями, приведенными в разделе 7.

При проектировании насосных станций необходимо предусматривать установку дренажных насосов, насосов для удаления осадка из водоприемных камер и промывки сеток (в случае невозможности использования воды из напорных водоводов).

5.154. Насосные станции водозаборов должны быть защищены от гидравлического удара в напорных водоводах предохранительной аппаратурой, устанавливаемой в специальных камерах.

5.155 В заглубленных насосных станциях водозаборов необходимо предусматривать лестницу;

при заглублении насосной станции на 12 м и более в совмещенных водозаборах средней и большой производительности надлежит предусматривать лифт.

5.156. В здании насосной станции водозабора следует предусматривать бытовые и подсобные помещения в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 7.35 и 7.36.

6. ОЧИСТКА ВОДЫ И ВОДОПОДГОТОВКА

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. Метод обработки воды, состав и расчетные параметры очистных сооружений и расчетные дозы реагентов надлежит устанавливать в зависимости от качества воды в источнике водоснабжения, назначения водопровода, производительности станции и местных условий, а также на основании данных технологических исследований и эксплуатации сооружений, работающих в аналогичных условиях.

6.2 Основные способы химической обработки воды приведены в табл. 21.

Таблица 21

Примечание. При подготовке воды на хозяйственно-питьевые нужды допускается применять реагенты, удовлетворяющие требованиям п. 1.10, применение гидразина не допускается.

6.3. При проектировании станций очистки и подготовки воды необходимо предусматривать повторное использование промывных вод или сброс их в водоем при условии выполнения требований органов санитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов.

Осадки из технологических сооружений и реагентного хозяйства сбрасывать в водоем запрещается; их следует направлять на сооружения для складирования, обезвоживания или регенерации.

6.4. Для контроля за технологическим процессом обработки и обеззараживания воды перед каждым сооружением (смесителями, отстойниками, осветлителями, фильтрами, резервуарами, насосами) и после них должны предусматриваться приспособления для отбора проб воды на анализ.

6.5 Воды поверхностных источников подразделяются:

а) в зависимости от количества взвешенных веществ на:

маломутные — до 50 мг/л;

средней мутности — от 50 до 250 мг/л;

мутные — от 250 до 2500 мг/л;

высокомутные — более 2500 мг/л;

б) в зависимости от наличия гумусовых веществ на:

малоцветные — до 35°;

цветные — более 35 — 50°.

6.6. Полный расход воды, поступающей на станцию, надлежит определять с учетом расхода воды на собственные нужды станции.

6.7. Расход воды на собственные нужды станций осветления, обесцвечивания, обезжелезивания и др. следует принимать при повторном использовании воды после промывки фильтров в размере 2 — 3% количества воды, подаваемой потребителям, без повторного использования — 6 - 8%; для станций умягчения и обессоливания — 20 — 50% и надлежит уточнять расчетами.

6.8. Станции очистки воды и водоподготовки должны рассчитываться на равномерную работу в течение суток, при возможности отключения отдельных сооружений для профилактического осмотра, чистки, текущего и капитального ремонта. Для станций производительностью до 3000 м3/сут допускается предусматривать работу в течение части суток.

ОСВЕТЛЕНИЕ И ОБЕСЦВЕЧИВАНИЕ ВОДЫ

6.9. Основные технологические сооружения станции очистки воды должны приниматься в соответствии с табл. 22 и указаниями, приведенными в п. 6.1.

Таблица 22

Обработка воды с применением коагулянта

Обработка воды без применения коагулянта

Примечания. 1. В графе «взвешенные вещества» указано суммарное максимальное количество взвеси, включая взвесь, образующуюся за счет введения реагентов и гидролиза коагулянта.

2. При выборе состава технологических сооружений необходимо учитывать многолетние данные изменения качества воды в течение года и продолжительность периодов максимальных значений количества взвешенных веществ и цветности воды.

3. Осветлители со взвешенным осадком следует применять при равномерной подаче воды на сооружения или постепенном изменении расхода воды в пределах не более чем +/- 15% в 1 ч и колебании температуры поступающей воды не более +/- 1° в 1 ч.

4. При обработке высокомутных вод для первой ступени осветления воды должны применяться гидроциклоны, радиальные отстойники и другие сооружения.

5. На водозаборных или очистных сооружениях необходимо предусматривать установку сеток с ячейками размером 0,5 — 2 мм в зависимости от типа распределительных систем и состава сооружений. При содержании в воде планктона свыше 1000 кл/мл в дополнение к плоским или вращающимся сеткам на водозаборе следует предусматривать установку микрофильтров.

РЕАГЕНТНОЕ ХОЗЯЙСТВО

6.10. Расчетные дозы реагентов следует устанавливать с учетом допустимого их остаточного количества, предусмотренного ГОСТ 2874-73 «Вода питьевая».

6.11. Дозу коагулянта \text{Д}_{\text{к}} в мг/л в расчете на Al_{2}(SO_{4})_{3} , FeCl_{3} , Fe_{2}(SO_{4})_{3} (в расчете на безводные вещества) следует принимать:

а) при обработке мутных вод — по табл. 23;

б) при обработке цветных вод — определять по формуле

\text{Д}_{\text{к}} = 4 \sqrt{\text{Ц}} , (8)

где Ц — цветность обрабатываемой воды в градусах платино-кобальтовой шкалы.

Примечание. При одновременном содержании в воде взвешенных веществ и цветности принимается бульшая из доз коагулянта, определенных по табл. 23 или формуле (8).

Таблица 23

Примечания. 1. Меньшие значения доз относятся к воде, содержащей грубодисперсную взвесь.

2. При применении контактных осветлителей или фильтров, работающих по принципу коагуляции в толще фильтрующей загрузки, дозу коагулянта следует принимать на 10 — 15% меньше, чем в табл. 23 и формуле (8).

6.12 Дозу флокулянтов (в дополнение к дозам коагулянтов) следует принимать:

а) полиакриламида (ПАА)

при вводе перед отстойниками или осветлителями со взвешенным осадком по табл. 24;

при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке 0,05 — 0,1 мг/л;

при вводе перед контактными осветлителями или фильтрами при одноступенчатой очистке — 0,4 — 0,6 мг/л;

б) активной кремнекислоты (по SiO_{2} )

при дозировании перед отстойниками и осветлителями со взвешенным осадком для воды с температурой более 5 — 7 °C — 2 - 3 мг/л, температурой менее 5 — 7 °C — 3 - 5 мг/л;

при дозировании перед фильтрами при двухступенчатой очистке 0,2 — 0,5 мг/л;

при дозировании перед контактными осветлителями или фильтрами при одноступенчатой очистке 1 — 3 мг/л.

Таблица 24

6.13. Дозу хлорсодержащих реагентов (по активному хлору) при предварительном хлорировании и для улучшения хода коагуляции, обесцвечивания и обеззараживания воды, а также для улучшения санитарного состояния сооружений надлежит принимать 3 — 6 мг/л.

6.14. При наличии в воде источника водоснабжения фенолов следует предусматривать введение в воду перед хлорированием аммиака или аммонийных солей в количестве 20 — 25% (в расчете на NH_{3} ) по отношению к дозе хлора.

6.15. Дозы подщелачивающих реагентов \text{Д}_{\text{щ}} в мг/л, необходимых для улучшения процесса хлопьеобразования, надлежит определять по формуле

\text{Д}_{\text{щ}} = K(\frac{\text{Д}_{\text{к}}}{\text{е}} - \text{Щ } + 1) , (9)

где \text{Д}_{\text{к}} — максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта в мг/л;

e — эквивалентный вес коагулянта (безводного) в мг/мг-экв, принимаемый для Al_{2}(SO_{4})_{3} — 57, FeCl_{3} — 54, Fe_{2}(SO_{4})_{3} — 67;

Щ — минимальная щелочность воды в мг-экв/л;

K — коэффициент, равный:

для извести (по CaO ) K = 28;

для соды (по Na_{2}CO_{3} ) K = 53.

6.16 Для удаления привкусов и запахов из воды следует применять:

а) порошкообразный тонкодисперсный активный уголь, дозу которого следует принимать (в расчете на уголь марки «А-щелочной»):

3 балла — до 20 мг/л;

4 балла — 30 — 40 мг/л;

5 баллов — 50 — 80 мг/л;

б) перманганат калия:

при перманганатной окисляемости воды от 8 до 10 мг/л O_{2} — доза от 1 до 3 мг/л; от 10 до 15 мг/л O_{2} — доза от 3 до 5 мг/л; от 15 до 25 мг/л O_{2} — доза от 5 до 10 мг/л;

в) озон, дозу которого следует принимать на основании данных технологических исследований.

Примечание. При обработке сильно загрязненных вод дозу порошкообразного активного угля или перманганата калия допускается принимать более высокой. Возможно комбинированное применение перманганата калия и активного угля, при этом уголь следует вводить после перманганата калия.

6.17. Последовательность введения реагентов и интервалы времени между введением отдельных видов реагентов надлежит принимать в соответствии с указаниями табл. 25.

Таблица 25

Примечания. 1. При недостаточной для коагуляции щелочности воды известь или соду следует вводить одновременно с коагулянтом.

2. Для обеззараживания хлор надлежит вводить в фильтрованную воду.

3. Флокулянты следует вводить через 2 — 3 мин после коагулянта.

4. Для устранения привкусов и запахов допускается применение фильтров, загруженных гранулированным активным углем (устанавливаемых после фильтров для осветления воды), или двухслойных фильтров с верхним слоем из активного угля.

5. Должна быть предусмотрена возможность изменения времени контакта и смешения воды с реагентами.

При невозможности обеспечить необходимые интервалы времени между введением реагентов в трубопроводы перед станцией очистки воды и смесителем допускается устройство дополнительных смесителей и контактных емкостей, конструкция которых не должна допускать возможности осаждения реагентов, вводимых в виде суспензии.

6.18. Приготовление и дозирование реагентов надлежит предусматривать в виде растворов или суспензий. Точность дозирования реагентов должна быть +/- 5% заданной дозы. Количество дозаторов надлежит принимать в зависимости от количества точек ввода, объема вводимого реагента и производительности дозатора, но не менее двух (один резервный).

Примечание. Допускается применять дозирование реагентов в сухом виде.

6.19. Концентрация раствора коагулянта в растворных баках должна приниматься 10 — 17%, а расходных 4 — 10%, считая по безводному продукту.

6.20. Время полного цикла приготовления раствора коагулянта (загрузка, растворение, отстаивание, перекачка, очистка поддона) при температуре воды до 10 °C следует принимать 10 — 12 ч.

При необходимости ускорения цикла приготовления раствора коагулянта до 6 — 8 ч надлежит предусматривать использование воды температурой 40 °C.

Конструкция растворных баков должна обеспечивать возможность применения очищенного и неочищенного коагулянта.

Количество расходных баков должно быть не менее двух.

Количество растворных баков надлежит принимать с учетом способа доставки и разгрузки коагулянта, его вида, а также времени растворения.

6.21. Для растворения коагулянта и перемешивания его в баках надлежит предусматривать подачу сжатого воздуха с интенсивностью:

для растворения 8 — 10 л/с · м2;

для перемешивания при разбавлении до требуемой концентрации в расходных баках 3 — 5 л/с · м2.

Распределение воздуха следует производить дырчатыми трубами из кислотостойких материалов.

Скорость движения воздуха в трубах надлежит принимать равной 10 — 15 м/с; скорость выхода воздуха из отверстий 20 — 30 м/с, диаметр отверстий 3 — 4 мм. Отверстия должны быть направлены вниз.

Допускается применение для растворения коагулянта и перемешивания его раствора механических мешалок или циркуляционных насосов.

6.22. Растворные баки в нижней части следует проектировать с наклонными стенками под углом 45 — 50° к горизонтали. Для опорожнения баков и сброса осадка следует предусматривать трубопроводы диаметром не менее 150 мм.

При применении кускового коагулянта в баках должны быть предусмотрены съемные колосниковые решетки с прозорами 10 — 15 мм.

При применении порошкообразного коагулянта необходимо предусматривать на колосниковой решетке сетку с отверстиями 2 мм.

Для размыва осадка и растворения коагулянта в подколосниковой части баков, ниже сборных трубопроводов, следует предусматривать устройство для подачи воды и воздуха.

6.23. Днища расходных баков должны иметь уклон не менее 0,005 к сбросному трубопроводу диаметром не менее 100 мм. Трубопровод, отводящий готовый раствор, надлежит располагать на расстоянии 100 — 200 мм от дна. При применении неочищенного коагулянта забор раствора следует принимать из верхнего слоя по шлангу с поплавком.

6.24. Внутренняя поверхность баков должна быть защищена кислотостойкими материалами от коррозионного действия раствора коагулянта.

6.25. При применении в качестве коагулянта сухого хлорного железа в верхней части растворного бака следует предусматривать устройство колосниковой решетки. Баки должны размещаться в изолированном помещении (боксе), снабженном вытяжной вентиляцией.

6.26. Для перекачки раствора коагулянтов следует применять кислотостойкие насосы, эжекторы и др.

Все коммуникации надлежит принимать из кислотостойких материалов (винипласт, полиэтилен, стекло и др.).

Конструкция реагентопроводов должна обеспечивать возможность их быстрой прочистки и промывки.

6.27. Полиакриламид следует применять в виде раствора с концентрацией полимера 0,1 — 0,5%.

Приготовление растворов из гелеобразного технического полиакриламида надлежит принимать в баках с механическими лопастными мешалками с числом оборотов вала 800 — 1000 в 1 мин и гидравлической циркуляцией; производительность мешалки надлежит принимать (с учетом времени полного цикла приготовления раствора) 2 ч и концентрацию раствора 0,5 — 1%.

6.28. Количество мешалок, а также объем расходных баков следует определять исходя из срока хранения запасов раствора полиакриламида не более 20 дней.

6.29. Приготовление растворов активной кремнекислоты (АК) производится путем обработки жидкого стекла по ГОСТ 13078-67 раствором сернокислого глинозема или хлором.

6.30. Активацию сернокислым глиноземом следует принимать на установках непрерывного или периодического действия. Расчет установок для приготовления активной кремнекислоты приведен в Приложении 8.

6.31. Для подщелачивания и стабилизации воды следует применять известь. При обосновании допускается применение соды.

6.32. Выбор технологической схемы известкового хозяйства надлежит производить с учетом качества и вида заводского продукта, потребности в извести, места ее ввода и т.п.

Примечание. При расходе извести до 50 кг/сут по CaO допускается принимать схему с использованием известкового раствора, включающую склад мокрого хранения, устройство для отбора теста, сатуратор двойного насыщения и дозатор.

6.33. Количество баков для известкового молока или раствора следует предусматривать не менее двух. Концентрация известкового молока в расходных баках принимается не более 5% по CaO.

6.34. При стабилизационной обработке воды применяемые реагенты не должны содержать загрязнения и вредные примеси. Для очистки известкового молока при стабилизационной обработке воды надлежит применять вертикальные отстойники или гидроциклоны с внутренним диаметром 75 — 250 мм.

Скорость восходящего потока в вертикальных отстойниках надлежит принимать 2 мм/с.

Производительность гидроциклонов при давлении на входе от 0,6 до 2,5 кгс/см2 составляет:

    Д =  75 мм . . . . . . . . . .  3 - 6 м3/ч
    Д = 125 "  . . . . . . . . . .  6 - 12 "
    Д = 150 "  . . . . . . . . . . 12 - 24 "
    Д = 250 "  . . . . . . . . . . 25 - 50 "

6.35. Для непрерывного перемешивания известкового молока следует применять гидравлическое перемешивание (с помощью насосов) или механические мешалки.

При гидравлическом перемешивании восходящая скорость движения молока в баке должна приниматься не менее 5 мм/с. Баки должны иметь конические днища с наклоном не менее 45° и сбросные трубопроводы диаметром не менее 100 мм.

Примечание. Допускается для перемешивания известкового молока применять сжатый воздух при интенсивности подачи 8 — 10 л/с · м2.

6.36. Диаметры трубопроводов подачи известкового молока должны быть: напорных при подаче очищенного продукта не менее 25 мм, неочищенного — не менее 50 мм; самотечных — не менее 50 мм. Скорость движения в трубопроводах известкового раствора должна приниматься не менее 0,8 м/с. Повороты на трубопроводах известкового молока следует предусматривать с радиусом кривизны не менее 5d, где d — диаметр трубопровода. Напорные трубопроводы проектируются с уклоном к насосу не менее 0,02, самотечные трубопроводы должны иметь уклон к выпуску не менее 0,03. При этом следует предусматривать возможность промывки и прочистки трубопроводов.

6.37. Для перекачки известкового молока должны применяться насосы, предназначенные для перекачки суспензий.

Насосы следует устанавливать под залив, без обратных клапанов.

6.38. Производительность сатуратора двойного насыщения для приготовления известкового раствора следует определять исходя из расчетного расхода извести и растворимости ее, принимаемой по табл. 26.

Таблица 26

Объем сатуратора W_{c} в м3 следует определять по формуле

W_{c} = K_{1}K_{2}Q_{c} , (10)

где Q_{c} — производительность сатуратора в м3/ч;

K_{1} — коэффициент, зависящий от температуры насыщаемой воды и принимаемый по табл. 27;

K_{2} — коэффициент, зависящий от соотношения кальциевой и общей жесткости воды, принимаемый: K_{2} = 1 при кальциевой жесткости более 70% общей жесткости воды, K_{2} = 1,3 при кальциевой жесткости менее 70% общей жесткости воды.

Площадь отстойной камеры сатуратора должна быть проверена по восходящей скорости движения жидкости, указанной в табл. 27.

Таблица 27

6.39. Дозирование известкового молока следует предусматривать при помощи устройств, приспособленных для работы на суспензиях.

6.40 Концентрацию раствора соды следует принимать 5 — 8%.

Дозирование раствора соды следует производить согласно указанию п. 6.18.

6.41. Для дозирования угольной пульпы следует предусматривать замачивание угля в течение 1 ч в баках с гидравлическим или механическим перемешиванием. Насосы для перемешивания и перекачки угольной пульпы должны быть стойкими по отношению к абразивному воздействию угля.

Концентрацию пульпы следует принимать 5 — 10%.

6.42. Трубопроводы для подачи угольной пульпы надлежит рассчитывать исходя из скорости движения пульпы не менее 1,5 м/с; на трубопроводах должны быть предусмотрены ревизии для прочистки, плавные повороты и уклоны в соответствии с указаниями п. 6.36.

6.43. Конструкция дозаторов должна обеспечивать гидравлическое перемешивание пульпы при постоянном уровне ее в дозаторе.

6.44. Установки для угольного порошка должны быть оборудованы местной вентиляцией и обеспечены мерами пожарной безопасности.

6.45. Емкость баков для приготовления раствора перманганата калия следует определять исходя из рабочей концентрации раствора реагента 0,5 — 2% (по продажному продукту), при этом время полного растворения реагента следует принимать равным 4 — 6 ч при температуре воды до 20° и 2 — 3 ч — при температуре воды 40°.

6.46. Количество растворных баков для перманганата калия, которые одновременно являются и расходными баками, должно быть не менее двух (один резервный).

Для дозирования раствора перманганата калия следует принимать дозаторы, предназначенные для работы на отстоенных растворах.

БАРАБАННЫЕ СЕТКИ И МИКРОФИЛЬТРЫ

6.47. Барабанные сетки (БС) следует принимать для удаления из воды плавающих и взвешенных веществ, микрофильтры (МФ) — для удаления планктона.

Барабанные сетки и микрофильтры следует размещать на площадке станций очистки воды, при обосновании допускается размещать их на водозаборных сооружениях.

6.48 Количество резервных агрегатов барабанных сеток и микрофильтров должно приниматься:

при количестве рабочих агрегатов 1 — 5 резервных 1;

при количестве рабочих агрегатов 6 — 10 резервных 1 — 2;

при количестве рабочих агрегатов 11 и более резервных 2 — 3.

6.49. Установку барабанных сеток и микрофильтров следует предусматривать в камерах. Допускается размещение в одной камере двух агрегатов, если число рабочих агрегатов больше пяти.

Максимальный уровень воды внутри барабана должен быть на 10 см ниже кромки воронки сбора промывной воды; уровень воды в камере принимается на 20 см ниже уровня в барабане и стабилизируется водосливом на отводе воды из камеры.

Камеры должны быть оборудованы спускной трубой.

В подводящем канале следует предусматривать аварийный перелив.

6.50. Промывка барабанных сеток и микрофильтров должна осуществляться водой, прошедшей через них, с этой целью необходимо предусматривать напорный трубопровод с давлением воды не менее 1,5 кгс/см2.

Расход воды на собственные нужды следует принимать: для барабанных сеток — 0,5% и для микрофильтров — 2% расхода воды, подаваемой на станцию.

Системы для подачи и отвода промывной воды следует рассчитывать на подачу максимального расхода, равного 3% паспортной производительности для барабанных сеток и 5% для микрофильтров.

СМЕСИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА

6.51. Смесительные устройства должны обеспечивать последовательное, с необходимым разрывом времени, введение реагентов, а также равномерное распределение вводимых реагентов в обрабатываемой воде.

6.52. Смешение реагентов с водой следует принимать в смесителях гидравлического типа (дырчатые, перегородчатые, коридорные, вихревые, шайбы, вставки Вентури и др.).

Допускается производить смешивание воды с реагентами в трубопроводах и насосах, подающих воду на очистные сооружения. При вводе реагентов в трубопровод длина участка смешения, включая местные сопротивления, должна определяться из расчета потери напора на этом участке не менее 0,3 — 0,4 м.

Примечания. 1. Конструкция смесителя не должна допускать возможности осаждения взвеси и реагентов, вводимых в виде суспензий, и насыщения воды пузырьками воздуха.

2. Допускается применение смесителей с механическим перемешиванием.

3. Использование насосов для смешивания допускается для реагентов, не оказывающих разрушающего действия на насосы.

6.53. Дырчатые, перегородчатые, коридорные и вихревые смесители должны иметь не менее двух отделений с временем пребывания воды в них не более 2 мин, при этом в дырчатых и перегородчатых смесителях необходимо предусматривать возможность съема перегородок.

Резервные смесители принимать не следует, но необходимо устраивать обводные линии в обход смесителей.

6.54. В дырчатом смесителе следует принимать три дырчатые перегородки со скоростью движения воды в отверстиях, равной 1 м/с, при этом верхний ряд отверстий должен быть затоплен на глубину 10 — 15 см.

6.55. Перегородчатый смеситель следует принимать с тремя перегородками, образующими попеременно проходы: два центральных и два боковых у стенок лотка.

Расстояние между перегородками необходимо принимать равным двойной ширине лотка. Скорость движения воды в лотке следует принимать не менее 0,6 м/с, в проходах 1 м/с. Потерю напора в каждом проходе надлежит принимать 0,15 м.

Для предотвращения попадания в воду воздуха проходы смесителя должны быть затопленными. Расстояние от верхней кромки прохода до уровня воды следует принимать равным 10 — 15 см.

6.56. При производительности станции более 300000 м3/сут допускается применять смесители коридорного типа с расстоянием между перегородками не менее 0,7 м. Скорость движения воды в коридорах v_{\text{к}} следует принимать 0,9 — 0,6 м/с (0,9 — при времени пребывания воды в смесителе 1,5 мин; 0,6 — при времени пребывания воды 2 мин).

Число поворотов воды в смесителе необходимо принимать равным шести-семи.

Потерю напора в смесителе h_{\text{с}} в м следует определять по формуле

где s — число поворотов.

6.57. Вихревой смеситель следует принимать круглой или прямоугольной формы в плане с конической или пирамидальной нижней частью с углом между наклонными стенками 30 — 40°.

При расчете надлежит принимать: скорость выхода воды из подводящего трубопровода 1 — 1,5 м/с; скорость восходящего движения воды на уровне водосборного устройства смесителей 25 мм/с; скорость движения воды в конце водосборного лотка 0,6 м/с.

6.58. В открытых смесителях должны быть предусмотрены переливные трубы, а также трубы для опорожнения и выпуска осадка в водосток. Определение высоты смесителя и уровня расположения переливных труб надлежит производить с учетом требований п. 6.110. При применении закрытых смесителей переливные трубы следует предусматривать во входных камерах, камерах хлопьеобразования или в других ближайших к смесителям сооружениях.

6.59. Потери напора в шайбовом смесителе следует принимать в пределах 0,3 — 0,4 м.

6.60. Трубопроводы, отводящие воду от смесителя к камерам хлопьеобразования, осветлителям со взвешенным осадком или контактным осветлителям, следует рассчитывать с учетом скорости движения в них воды 0,8 — 1 м/с и времени пребывания воды в них не более 2 мин.

ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛИ

6.61. Воздухоотделители следует предусматривать при применении отстойников со встроенными камерами хлопьеобразования, осветлителей со взвешенным осадком и контактных осветлителей.

Площадь воздухоотделителя надлежит принимать из расчета скорости движения нисходящего потока воды не более 0,05 м/с и времени пребывания не менее 1 мин.

Воздухоотделитель допускается предусматривать общим на все сооружения или отдельно для каждого сооружения.

В тех случаях, когда конструкция смесителей обеспечивает выделение из воды пузырьков воздуха, а на пути воды от смесителей к сооружениям обогащение воздухом воды исключается, воздухоотделители предусматривать не следует.

ОТСТОЙНИКИ С КАМЕРАМИ ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ И ОСВЕТЛИТЕЛИ СО ВЗВЕШЕННЫМ ОСАДКОМ

6.62. Отстойники и осветлители со взвешенным осадком следует применять для выделения из воды взвешенных веществ перед поступлением ее на фильтры или непосредственно к потребителю на производственные нужды.

Количество взвешенных веществ в воде после отстойников или осветлителей не должно превышать 8 — 12 мг/л.

6.63. При осветлении воды в отстойниках в составе водоочистных сооружений надлежит предусматривать камеры хлопьеобразования, примыкающие или встроенные в них.

Расчетные параметры камер хлопьеобразования следует принимать в соответствии с указаниями пп. 6.81 - 6.84.

Примечания. 1. При применении осветлителей со взвешенным осадком устройство камер хлопьеобразования предусматривать не следует.

2. При применении примыкающих или отдельно стоящих камер хлопьеобразования скорость движения воды в отводящих трубопроводах и каналах должна быть не более 0,1 м/с для мутных вод и 0,05 м/с для цветных вод.

6.64. Над камерами хлопьеобразования необходимо предусматривать павильоны шириной не более 6 м.

6.65. При количестве отстойников или осветлителей менее шести следует предусматривать один резервный.

Вертикальные отстойники

6.66. Вертикальные отстойники надлежит применять на станциях производительностью до 3000 м3/сут.

6.67. В вертикальном отстойнике следует предусматривать камеру хлопьеобразования водоворотного типа, располагаемую в центре отстойника. Воду надлежит подавать в камеру хлопьеобразования через сопла, направленные по касательной. В нижней части камеры должны предусматриваться решетки с ячейками размером 0,5 x 0,5 м, высотой 0,8 м для гашения вращательного движения воды.

Потерю напора h в м в сопле следует определять по формуле

где v_{\text{с}} — скорость движения воды при выходе из сопла, принимаемая в пределах 2 — 3 м/с.

Сопло надлежит располагать на расстоянии 0,2d от стенки камеры (d — диаметр камеры хлопьеобразования) на глубине 0,5 м от поверхности воды.

6.68 Площадь зоны осаждения F в м2 вертикального отстойника следует определять по формуле

F = \beta \frac{q}{3,6v_{\text{р}}N} , (13)

где q — расчетный расход в м3/ч;

v_{\text{р}} — расчетная скорость восходящего потока в мм/с, которая должна быть не более указанных в табл. 29, п. 6.73, величин скоростей выпадения взвеси;

N — расчетное количество отстойников;

\beta — коэффициент, учитывающий объемное использование отстойника, величина которого принимается в пределах 1,3 — 1,5 (нижний предел — при отношении диаметра к высоте отстойника 1, верхний — при отношении диаметра к высоте 1,5).

Площадь камеры хлопьеобразования следует определять из расчета времени пребывания воды в ней в течение 15 — 20 мин и высоты камеры, принимаемой в пределах 3,5 — 4,5 м.

6.69. Осадочная часть вертикальных отстойников должна предусматриваться с наклонными стенками. Угол между наклонными стенками следует принимать равным 70 — 80°.

6.70. Сброс осадка следует предусматривать без выключения отстойника. Период работы T в ч между сбросами осадка следует определять по формуле

T = \frac{W_{\text{ос}}N\delta}{q(c - m)} , (14)

где W_{\text{ос}} — объем осадочной части отстойника в м3;

\delta — средняя концентрация уплотненного осадка в г/м3, в зависимости от содержания взвешенных веществ в воде, принимая по данным табл. 28;

c — концентрация взвешенных веществ в воде в г/м3, поступающей в отстойник, определяемая по формуле

c = M + K\text{Д}_{\text{к}} + 0,25\text{Ц } + B , (15)

где M — количество взвешенных веществ в исходной воде в г/м3;

\text{Д}_{\text{к}} — доза коагулянта по безводному продукту в г/м3;

K — переводной коэффициент, принимаемый для очищенного сернокислого глинозема — 0,55, для неочищенного сернокислого глинозема — 1, для хлорного железа — 0,8;

Ц — цветность исходной воды в град;

B — количество нерастворимых веществ, вводимых с известью в граммах на 1 м3 воды;

m — количество взвеси в воде, выходящей из отстойника, в г/м3, принимаемое в пределах от 8 до 12 г/м3.

Таблица 28

Период работы отстойника между сбросами осадка должен быть не менее 6 ч, при содержании взвешенных веществ более 1000 мг/л — не должен превышать 24 ч.

Количество воды, расходуемой при сбросе осадка из отстойника, определяется исходя из периода работы отстойника, при этом следует учитывать коэффициент разбавления осадка, равный 1,2 — 1,5.

6.71. Сбор осветленной воды в вертикальных отстойниках следует предусматривать с периферийными и радиальными желобами.

Сечение желобов следует рассчитывать при скорости движения воды 0,6 — 0,7 м/с.

Для сбора осветленной воды в отстойниках при режиме работы фильтров с постоянной скоростью фильтрования следует предусматривать желоба с затопленными отверстиями; скорость движения воды в отверстиях должна быть порядка 1 м/с при диаметре их 20 — 30 мм.

Горизонтальные отстойники

6.72. Для горизонтальных отстойников должны предусматриваться: механическое или гидравлическое удаление осадка (без выключения отстойника из работы), гидравлический смыв стен и днища и повторное использование воды из зоны осаждения при опорожнении.

Горизонтальные отстойники с торцевым сбором воды

6.73 Площадь горизонтальных отстойников в плане F в м2 следует определять по формуле

F = \alpha \frac{q}{3,6u_{0}} , (16)

где u_{0} — скорость выпадения взвеси, задерживаемой отстойником, в мм/с в наиболее неблагоприятный период года, принимается по табл. 29 с учетом сезонных изменений показателей качества воды;

\alpha — коэффициент, учитывающий взвешивающее влияние вертикальной составляющей скорости потока, определяемый по формуле

\alpha = \frac{u_{0}}{u_{0} - \frac{v_{\text{ср}}}{30}} , (17)

где v_{\text{ср}} — средняя горизонтальная скорость движения воды в отстойнике в мм/с, принимаемая равной

v_{\text{ср}} = Ku_{0} , (18)

где K — коэффициент, учитывающий отношение длины отстойника L к средней глубине зоны осаждения H, принимаемый по табл. 30.

Таблица 29

Примечание. В случае применения флокулянтов при коагулировании воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на 15 — 20%.

Таблица 30

6.74 Ширину отстойника B_{\text{от}} в м следует определять по формуле

B_{\text{от}} = \frac{q}{3,6v_{\text{ср}}HN} , (19)

где v_{\text{ср}} — средняя горизонтальная скорость движения воды в отстойнике в мм/с;

H — средняя высота зоны осаждения в м, принимаемая в пределах 2,5 — 3,5 м в зависимости от высотной схемы станции с учетом указания п. 6.110;

N — расчетное количество отстойников; общее количество отстойников надлежит назначать с учетом требований п. 6.65.

Отстойник должен быть разделен направляющими перегородками на продольные коридоры шириной не более 6 м.

6.75. Для отстойников с механизированным удалением осадка объем зоны накопления и уплотнения осадка следует определять в зависимости от размеров устройств, принятых для удаления осадка. Для отстойников с гидравлическим способом удаления осадка объем зоны накопления и уплотнения осадка W_{\text{ос}} определяется по формуле (14) при продолжительности работы отстойника между чистками T не менее 12 ч; при удалении осадка с опорожнением отстойника — 24 ч.

Среднюю концентрацию скоагулированного уплотненного осадка следует определять по табл. 28, п. 6.70.

6.76. Для отстойников с гидравлическим способом удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб или каналов, обеспечивающую удаление осадка в пределах 50 — 60% при продолжительности 20 — 40 мин.

Дно отстойников между каналами или трубами сборной системы осадка принимается горизонтальным или призматическим с углом наклона граней 45°.

Расстояние между осями каналов или труб следует принимать не более 3 м — при призматическом днище и 2 м — при горизонтальном.

Скорость движения осадка в конце каналов или труб следует принимать не менее 1 м/с, в отверстиях — 1,5 м/с; диаметр отверстий — не менее 25 мм, расстояние между осями отверстий — в пределах 300 — 500 мм.

В начале каналов или труб надлежит предусматривать отверстие диаметром 15 мм для выпуска воздуха.

Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения канала или труб в конце (коэффициент перфорации) надлежит принимать равным 0,7 при степени удаления осадка 50% и 0,5 — при 60%. Гидравлический расчет сборной системы следует выполнять в соответствии с указаниями п. 6.98.

6.77. Высоту отстойников надлежит определять как сумму высот: зоны осаждения, зоны накопления и уплотнения осадка с учетом требований, приведенных в п. 6.110, и превышения строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,3 м.

6.78. Количество воды, сбрасываемой при чистке и выпуске осадка из отстойника, следует определять исходя из периода работы отстойника между чистками с учетом коэффициента разбавления осадка, принимаемого: при удалении осадка с опорожнением и повторным использованием воды из зоны осаждения равным 1,3, без повторного использования — как отношение объема отстойника к объему зоны накопления осадка; при гидравлическом удалении равным 1,5.

6.79. Для равномерного сбора воды из отстойника на расстоянии 1 — 2 м от торцевой стенки следует предусматривать дырчатую перегородку со скоростью движения воды в отверстиях 0,5 м/с.

В нижней части перегородки на 0,3 — 0,5 м выше зоны накопления и уплотнения осадка отверстия не предусматриваются.

6.80. Дно горизонтального отстойника при смыве осадка из шланга должно иметь продольный уклон не менее 0,02 в направлении, обратном движению воды, и поперечные уклоны в каждом коридоре не менее 0,05.

При гидравлическом удалении осадка продольный уклон дна отстойника следует принимать не менее 0,005.

Время опорожнения отстойника следует принимать не более 6 ч.

В перекрытии отстойников следует предусматривать устройство люков для спуска в отстойники, отверстий для отбора проб на расстоянии не более 10 м друг от друга и вентиляционных труб.

6.81. При горизонтальных отстойниках следует предусматривать камеры хлопьеобразования перегородчатого или вертикального типов со слоем взвешенного осадка или без него.

6.82. Перегородчатую камеру хлопьеобразования следует устраивать с горизонтальным или вертикальным движением воды. Скорость движения воды в коридорах v_{\text{к}} следует принимать 0,2 — 0,3 м/с в начале камеры и 0,05 — 0,1 м/с в конце камеры за счет увеличения ширины коридора.

Время пребывания воды в камере хлопьеобразования следует принимать равным 20 — 30 мин (нижний предел — для мутных вод, верхний — для цветных вод).

Ширина коридора должна быть не менее 0,7 м. Допускается применение двухэтажных камер.

Потерю напора в камере следует определять по формуле (11).

Число поворотов потока в перегородчатой камере следует принимать равным 8 — 10.

6.83. Вертикальные камеры хлопьеобразования без слоя взвешенного осадка следует проектировать с вертикальными или наклонными стенками (угол между стенками следует принимать в зависимости от высоты камеры в пределах 50 — 70°). Время пребывания воды в камере следует принимать равным 6 — 10 мин (нижний предел — для мутных вод, верхний предел — для цветных вод).

Скорость входа воды в камеры следует принимать 0,7 — 1,2 м/с, скорость восходящего потока на выходе из камеры 4 — 5 мм/с.

Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники следует предусматривать при скорости движения воды в сборных лотках, трубах и отверстиях не более 0,1 м/с для мутных вод и 0,05 м/с для цветных вод.

6.84. Во встроенных камерах хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка среднюю скорость восходящего потока воды в верхнем сечении следует принимать: при осветлении маломутных вод с содержанием взвешенных веществ до 20 мг/л — 0,9 мм/с, более 20 до 50 мг/л — 1,2 мм/с; при осветлении вод средней мутности — 1,6 мм/с и при осветлении мутных вод — 2,2 мм/с.

Слой взвешенного осадка должен быть не менее 3 м.

Время пребывания воды в камере надлежит принимать не менее 20 мин.

Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования следует предусматривать с помощью перфорированных каналов или распределительных труб с отверстиями, направленными горизонтально в стенках каналов или вниз под углом 45° для труб. Расстояние между каналами или трубами следует принимать в соответствии с указаниями п. 6.76, принимая угол наклона граней призмы 45°.

Потери напора в перфорированных каналах или распределительных трубах определяются в соответствии с указаниями п. 6.98.

Скорость движения воды в начале каналов или распределительных труб следует принимать 0,5 — 0,6 м/с, площадь отверстий в их стенках 30 — 40% площади сечения распределительного канала или трубы, диаметр отверстий не менее 25 мм. Отвод воды из камеры хлопьеобразования в отстойник следует предусматривать над стенкой (затопленный водослив), отделяющей камеру от отстойника, при скорости движения воды не более 0,05 м/с; за стенкой устанавливается подвесная перегородка, погруженная на 1/4 высоты отстойника, отклоняющая поток воды книзу.

Скорость движения воды между стенкой и перегородкой следует принимать не более 0,03 м/с.

При применении встроенных камер хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка расчетную скорость осаждения взвеси в отстойнике при обработке мутных вод надлежит принимать на 30%, при обработке вод средней мутности на 25%, при обработке маломутных вод на 20% более, чем указано в табл. 29, п. 6.73.

Камеры хлопьеобразования должны быть оборудованы трубопроводами для опорожнения.

Примечание. Допускается применять камеры хлопьеобразования с механическим перемешиванием.

по площади сбором воды

6.85. Горизонтальные отстойники с рассредоточенным сбором воды надлежит совмещать с встроенными камерами хлопьеобразования со взвешенным слоем осадка.

6.86. Площадь отстойников (без камеры хлопьеобразования) в плане следует определять по формуле (16) при коэффициенте \alpha = 1 и скорости выпадения взвеси u_{0} в мм/с, принимаемой: для маломутных вод — 0,5, для вод средней мутности — 0,6, для мутных вод — 0,7 — 0,8. При этом следует учитывать указания, приведенные в примечаниях к табл. 29 и п. 6.73.

Расчетную скорость горизонтального движения воды в начале отстойника v_{\text{ср}} следует принимать соответственно 6 — 8, 7 — 10 и 9 — 12 мм/с.

Ширину, высоту зоны осаждения, высоту отстойника и размеры гидравлической системы удаления осадка следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 6.74, 6.76 - 6.78.

6.87. Для рассредоточенного сбора воды у поверхности отстойника следует предусматривать горизонтальные подвесные желоба или трубы с затопленными отверстиями диаметром не менее 25 мм, скорость движения воды в которых надлежит принимать 1 м/с. Скорость движения воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6 — 0,8 м/с.

Верх желоба должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.

Желоба и трубы надлежит устанавливать на участке в 2/3 длины отстойника, считая от торцевой стенки.

Отверстия в желобах следует располагать на 5 — 8 см выше дна, в трубах — горизонтально.

Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным.

Расстояние между осями желобов или труб должно быть не более 3 м, расстояние от стен отстойника не менее 0,5 м и не более 1,5 м.

6.88. Подводящие, распределительные и отводящие коммуникации отстойника надлежит рассчитывать на возможность пропуска расхода воды на 20 — 30% больше расчетного.

Осветлители со взвешенным осадком

6.89. Расчет осветлителей следует производить с учетом годовых колебаний качества обрабатываемой воды.

При отсутствии данных технологических исследований скорость восходящего потока в зоне осветления и коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной отделения осадка K_{\text{р}.\text{в}} следует принимать по данным, приведенным в табл. 31, с учетом указания примечания к табл. 29.

Таблица 31

6.90. Для площадей зон осветления и отделения осадка надлежит принимать наибольшие значения, полученные при расчете по двум вариантам:

для периода минимальной мутности и при зимнем (минимальном) расходе воды;

для периода наибольших расходов и при соответствующей этому периоду наибольшей мутности.

Площадь зоны осветления F_{\text{осв}} в м2 следует определять по формуле

F_{\text{осв}} = \frac{K_{\text{р}.\text{в}}q}{3,6v_{\text{осв}}} , (20)

где K_{\text{р}.\text{в}} — коэффициент распределения воды между зоной осветления и осадкоуплотнителем, принимаемый по табл. 31, п. 6.89;

v_{\text{осв}} — скорость восходящего потока в зоне осветления в мм/с, принимаемая по табл. 31, п. 6.89.

Площадь зоны отделения осадка F_{\text{отд}} в м2 надлежит определять по формуле

F_{\text{отд}} = \frac{(1 - K_{\text{р}.\text{в}})q}{3,6\alpha v_{\text{осв}}} , (21)

где \alpha — коэффициент снижения скорости восходящего потока воды в зоне отделения осадка в вертикальном осадкоуплотнителе по сравнению со скоростью в зоне осветления, принимаемый равным 0,9.

6.91. Высоту слоя взвешенного осадка (расстояние от нижней кромки осадкоприемных окон или верхней кромки осадкоотводящих труб до нижней части зоны взвешенного осадка) следует принимать от 2 до 2,5 м. Низ осадкоприемных окон или кромку осадкоотводящих труб следует располагать на 1 — 1,5 м выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка осветлителя в вертикальные.

Угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка следует принимать в пределах 50 — 70°.

Высоту зоны осветления (от слоя взвешенного осадка до поверхности воды) следует принимать 1,5 — 2 м (большие значения высот относятся к цветным водам, меньшие значения — к мутным водам).

Расстояние между сборными лотками или трубами в зоне осветления надлежит принимать не более 3 м.

Полную высоту осветлителя следует определять с учетом требований п. 6.110.

6.92. Объем зоны накопления и уплотнения осадка следует определять по формуле (14), при этом время уплотнения осадка следует принимать равным 3 — 12 ч (меньшее значение относится к водам с содержанием взвеси более 400 мг/л, большее значение — для цветных и маломутных вод).

6.93. Удаление осадка из осадкоуплотнителя надлежит производить периодически или непрерывно без остановки осветлителя.

Количество сбрасываемой с осадком воды следует определять по данным табл. 28, п. 6.70, и с учетом коэффициента разбавления осадка, принимаемого равным 1,2 — 1,5.

6.94. Распределение воды по площади осветлителя надлежит осуществлять перфорированными трубами, укладываемыми на расстоянии не более 3 м друг от друга.

Скорость движения воды при входе в распределительные трубы должна быть в пределах 0,5 — 0,6 м/с, скорость выхода воды из отверстий дырчатых труб — 1,5 — 2 м/с; диаметр отверстий 20 — 25 мм, расстояния между отверстиями не более 0,5 м. Отверстия надлежит располагать вниз под углом 45°.

Скорость движения воды в опускных трубах и в щели, образованной между нижней кромкой опускной трубы и наклонными стенками осветлителя, должна быть 0,6 — 0,7 м/с.

6.95. При расчете осадкоприемных окон скорость движения в них воды с осадком следует принимать 10 — 15 мм/с, скорость движения воды с осадком в осадкоотводящих трубах — 40 — 60 мм/с (большие значения относятся к водам, содержащим преимущественно минеральную взвесь).

6.96. Сбор осветленной воды в зоне осветления надлежит предусматривать с помощью желобов с треугольными вырезами или с затопленными отверстиями.

Расчетная скорость движения воды в желобах, устройство затопленных отверстий, а также расположение и количество желобов для круглых осветлителей следует принимать в соответствии с пп. 6.71 и 6.161.

6.97. Сбор осветленной воды из осадкоуплотнителя следует предусматривать с помощью дырчатых труб с затопленными отверстиями. В вертикальных осадкоуплотнителях верх сборных дырчатых труб должен быть расположен не менее чем на 300 мм ниже уровня воды в осветлителе и не менее чем на 1,5 м выше верха осадкоприемных окон.

В поддонных осадкоуплотнителях сборные дырчатые трубы для отвода осветленной воды следует располагать под перекрытием. Диаметр труб для отвода из осадкоуплотнителя осветленной воды следует определять исходя из скорости движения воды не более 0,5 м/с; скорость входа воды в отверстия труб не менее 1,5 м/с; диаметр отверстий 15 — 20 мм.

На сборных трубах при выходе их в сборный канал осветленной воды следует предусматривать установку задвижек.

Перепад отметок между низом сборной трубы и уровнем воды в общем сборном канале осветлителя следует принимать не менее 0,4 м.

6.98. Потери напора в дырчатых или щелевых распределительных и сборных трубах и в желобах, а также в затопленных отверстиях сборных лотков надлежит определять по формуле h = \xi \frac{v^{2}}{2g} , принимая следующие значения коэффициентов сопротивления:

\xi = \frac{2,2}{\omega^{2}} + 1 — для распределительной дырчатой трубы или канала и для щелевой трубы со щелями под углом 45° к оси трубы;

\xi = \frac{4}{\omega^{2}} + 1 — для распределительных щелевых труб со щелями под углом 90° к оси трубы;

\xi = \frac{3,3}{\omega^{1,8}} — для сборного дырчатого канала или трубы, работающей полным сечением,

где \omega — отношение суммы площадей всех отверстий в трубе (или канале) к площади поперечного сечения трубы (или канала);

v — скорость движения воды в начале дырчатого участка распределительной или в конце сборной трубы (или канала) или отверстиях в м/с.

Потери напора в коммуникациях до и после дырчатых участков труб или каналов надлежит учитывать отдельно.

Потери напора в слое взвешенного осадка следует принимать 1 — 2 см на каждый метр взвешенного слоя.

6.99. Трубы для удаления осадка из осадкоуплотнителя надлежит рассчитывать из условия отведения накопившегося осадка не более чем за 15 — 20 мин. Диаметр труб для удаления осадка должен быть не менее 150 мм. Расстояние между стенками соседних труб или каналов следует принимать не более 3 м.

Среднюю скорость движения осадка в отверстиях дырчатых труб или каналов следует принимать не менее 3 м/с, скорость в конце дырчатой трубы или канала — не менее 1 м/с, диаметр отверстий — не менее 20 мм, расстояние между отверстиями — не более 0,5 м.

Угол между наклонными стенками осадкоуплотнителей следует принимать равным 70°.

При применении осветлителей с поддонным осадкоуплотнителем люк, соединяющий зону взвешенного осадка с осадкоуплотнителем, должен быть оборудован устройством, автоматически открывающимся при понижении уровня воды в осветлителе ниже верха осадкоотводящих труб.

Предварительное осветление

6.100. В схемах с двухступенчатым отстаиванием в качестве первой ступени для осаждения взвеси без коагуляции надлежит применять горизонтальные или радиальные отстойники с механизированным удалением осадка; в отдельных случаях допускается использование подводящих воду каналов или гидроциклонов.

6.101. Горизонтальные отстойники следует принимать земляными с креплением откосов, при этом в необходимых случаях должны предусматриваться противофильтрационные мероприятия.

Расчет горизонтальных отстойников для предварительного осветления воды следует выполнять в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 6.73 - 6.77.

6.102 Площадь радиальных отстойников F в м2 следует определять по формуле

F = 0,2(\frac{q}{u_{0}})^{1,07} + f , (22)

где F — площадь вихревой зоны радиального отстойника; радиус вихревой зоны следует принимать на 1 м больше радиуса распределительного устройства;

u_{0} — скорость выпадения взвеси, задерживаемой отстойником, в мм/с, принимаемая согласно указаниям п. 6.73.

Низ центрального распределительного устройства должен быть на глубине, равной высоте слоя воды у периферийной стенки, радиус следует принимать равным 2 — 4 м (большая величина относится к производительности отстойника более 5000 м3/ч), площадь отверстий в стенке следует определять из расчета скорости движения воды 1 м/с при диаметре отверстий 40 — 50 мм.

Сбор осветленной воды следует производить периферийным желобом с треугольными вырезами в соответствии с указаниями, приведенными в п. 6.161, или с затопленными отверстиями.

6.103. Среднюю концентрацию уплотненного осадка следует принимать по табл. 28, п. 6.70.

ФИЛЬТРЫ

Скорые фильтры

6.104. Фильтры должны быть рассчитаны на работу при нормальном и форсированном режимах. На станциях с количеством фильтров до 20 следует предусматривать возможность выключения на ремонт одного фильтра, при количестве фильтров более 20 — двух фильтров.

6.105. Скорости фильтрования при нормальном и форсированном режимах при отсутствии данных технологических изысканий надлежит принимать согласно табл. 32, п. 6.106, с учетом обеспечения продолжительности рабочего цикла фильтров: при нормальном режиме 8 — 12 ч, при форсированном режиме или полной автоматизации промывки фильтров не менее 6 ч. Продолжительность рабочего цикла при форсированном режиме T_{\text{ф}} в ч при количестве однопоточных фильтров более 20 или двухпоточных более 14 следует определять из условия их последовательной промывки по формуле

T_{\text{ф}} \geq [N - (N_{1} + a)]t_{2} , (23)

где N — общее количество фильтров на станции;

N_{1} — количество фильтров на станции, находящихся в ремонте;

a — количество одновременно промываемых фильтров;

t_{2} — время простоя фильтров в связи с промывкой в часах, принимаемое для однопоточных фильтров 0,33 ч, для двухпоточных 0,5 ч.

Примечание. При оптимальном режиме должно быть обеспечено соотношение t_{\text{з}} = 1,2 + 1,3t_{\text{н}} , где t_{\text{з}} — время защитного действия загрузки, в течение которого обеспечивается заданное качество фильтрата, t_{\text{н}} — время достижения предельно допустимой потери напора.

6.106 Площадь фильтров F в м2 надлежит определять по формуле

F = \frac{Q}{mv_{\text{р}.\text{н}} - 3,6nWt_{1} - nt_{2}v_{\text{р}.\text{н}}} , (24)

где Q — производительность станции (полезная) в м3/сут;

m — продолжительность работы станции в течение суток в ч;

v_{\text{р}.\text{н}} — расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме в м/ч, принимаемая по табл. 32;

n — число промывок каждого фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации (см. п. 6.105);

W — интенсивность промывки в л/с · м2 (см. пп. 6.119 и 6.128);

t_{1} — продолжительность промывки в ч (см. пп. 6.119 и 6.128);

t_{2} — время простоя фильтра в связи с промывкой в ч (см п. 6.105).

Таблица 32

Примечания. 1. Расчетные скорости фильтрования в указанных пределах должны приниматься в зависимости от качества воды в источнике водоснабжения, технологии ее обработки перед фильтрованием и других местных условий.

2. Для очистки воды, идущей на производственные нужды, должны приниматься бульшие значения скоростей фильтрования.

3. При применении других фильтрующих материалов рекомендуемые параметры необходимо уточнять на основании экспериментальных данных.

4. d_{\text{э}} — эквивалентный диаметр зерен в мм, определяемый из выражения d_{\text{э}} = \frac{100}{\sum \frac{P_{1}}{d_{1}}} , где P_{1} — процентное содержание фракции со средним диаметром зерен d_{1} .

5. K — коэффициент неоднородности загрузки, равный K = \frac{d_{80}}{d_{10}} , где d_{10} — диаметр зерен в мм, соответствующий 10%-ному калибру данного песка; d_{80} — диаметр зерен в мм, соответствующий 80%-ному калибру данного песка.

6.107 Количество фильтров на станциях должно быть не менее четырех.

6.108. Расчетную скорость фильтрования при форсированном режиме v_{\text{р}.\text{ф}} в м/ч следует определять по формуле

v_{\text{р}.\text{ф}} = v_{\text{р}.\text{н}} \frac{N}{N - N_{1}} , (25)

где v_{\text{р}.\text{н}} следует принимать по табл. 32, п. 6.106.

6.109. Потери напора в фильтре следует принимать для открытых фильтров 3 — 3,5 м, для напорных фильтров — 6 - 8 м.

Высота слоя воды над поверхностью загрузки в открытых фильтрах должна быть не менее 2 м, при этом следует принимать во внимание указание, приведенное в п. 6.110; превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,5 м.

6.110. При выключении фильтра на промывку скорость фильтрования на остальных фильтрах надлежит принимать постоянной или переменной; увеличение скорости фильтрования допускается до 20%. При количестве фильтров на станции менее шести работа их должна осуществляться по режиму с постоянной скоростью фильтрования, при этом необходимо предусматривать над нормальным уровнем воды в сооружениях (фильтрах, отстойниках, осветлителях и др.) дополнительную высоту слоя воды H_{\text{доп}} в м для возможности приема воды при выключении фильтра на промывку, которую следует определять по формуле

где W — объем воды в м3, накапливающейся за время одной операции по промывке фильтров;

\sum F — суммарная площадь сооружений в м2, в которых происходит накопление воды.

6.111. Для загрузки фильтров надлежит использовать кварцевый песок, дробленый антрацит и другие материалы, обладающие необходимой химической стойкостью и механической прочностью (измельчаемостью не более 4% и истираемостью не более 0,5%).

Дробленый антрацит должен иметь зерна кубической или близкой к шару формы; зольность должна быть не выше 10%, содержание серы не выше 3%.

Примечания. 1. Применение антрацита слоистого строения для загрузки фильтров не допускается.

2. Для загрузки фильтров допускается применять материалы, отвечающие требованиям п. 1.10.

6.112. Распределительные дренажные системы большого сопротивления следует принимать с выходом воды непосредственно в толщу загрузки фильтра, при этом следует предусматривать возможность ревизии и прочистки распределительной системы.

6.113. Крупность фракций и высоту поддерживающих слоев при распределительных системах большого сопротивления следует принимать согласно табл. 33.

Таблица 33

Примечания. 1. Расстояние от низа распределительных труб до дна фильтра должно быть в пределах 80 — 100 мм; при водовоздушной промывке — 150 мм.

2. При водовоздушной промывке высоту слоев крупностью 10 — 5 мм и 5 — 2 мм следует принимать по 150 — 200 мм каждый.

6.114. Площадь поперечного сечения коллектора, канала или трубопровода трубчатой распределительной системы большого сопротивления следует принимать постоянной по всей длине. Скорость движения воды в трубопроводах и каналах, подводящих промывную воду к фильтрам, надлежит принимать не более 2 м/с, в начале распределительного коллектора 1 — 1,2 м/с, в начале ответвлений — 1,8 — 2 м/с.

На трубах распределительной системы надлежит предусматривать при наличии гравийных поддерживающих слоев отверстия диаметром 10 — 12 мм, без поддерживающих слоев — щели шириной на 0,1 мм меньше размера минимальной фракции фильтрующей загрузки. Общая площадь отверстий должна составлять 0,25 — 0,3%, щелей — 1,5 — 2% площади фильтра.

Отверстия или щели следует располагать в нижней части трубы в два ряда, в шахматном порядке, под углом 45° к вертикальной ее оси.

Расстояние между осями труб ответвлений следует принимать 250 — 350 мм, между осями отверстий — 200 — 300 мм.

Потерю напора h в м в распределительных системах фильтров из перфорированных труб надлежит определять по формуле

h = \xi \frac{v_{\text{к}}^{2}}{2g} + \frac{v_{\text{б}.\text{о}}^{2}}{2g} , (27)

где v_{\text{к}} — скорость в начале распределительного коллектора;

v_{\text{б}.\text{о}} — скорость в начале бокового ответвления;

\xi — коэффициент сопротивления, принимаемый в соответствии с указаниями, приведенными в п. 6.98.

Потеря напора при промывке в распределительных системах большого сопротивления фильтров должна быть 3 — 5 м вод. ст.

6.115. Распределительную систему с колпачками надлежит принимать при водяной и водовоздушной промывке; количество колпачков должно быть не менее 35 — 50 на квадратный метр рабочей площади фильтра.

Общая площадь щелей всех колпачков должна составлять 0,8 — 1% рабочей площади фильтра.

Потерю напора h в м в распределительных системах с промежуточными днищами и щелевыми колпачками необходимо определять по формуле

где v_{\text{щ}} — скорость движения воды или водовоздушной смеси в щелях колпачка, принимаемая не менее 1,5 м/с;

\mu — коэффициент расхода, принимаемый равным 0,5.

6.116. Для удаления воздуха из трубопровода, подающего воду на промывку фильтров, следует предусматривать в повышенных местах стояки-воздушники диаметром 75 — 150 мм с автоматическим устройством для выпуска воздуха; на коллекторе фильтра надлежит предусматривать стояки-воздушники диаметром 75 мм, количество которых следует принимать при площади фильтра до 50 м2 — один, при большей площади — два (в начале и конце коллектора), с устройством на стояках вентилей или других устройств для выпуска воздуха.

6.117. Дренажная система двухпоточных фильтров должна быть расположена в толще фильтрующего слоя на расстоянии 500 — 600 мм от поверхности загрузки. Расстояние между дренажными трубами в плане следует принимать при диаметре 150 мм 0,6 — 0,65 м, при диаметре 100 мм — 0,5 — 0,55 м.

Суммарная площадь щелей, считая по внутренней поверхности труб, должна составлять 1,5 — 2% площади фильтра.

Скорость движения воды в дренажной трубе должна быть не более 1 м/с.

6.118. Восстановление фильтрующей способности загрузки фильтров надлежит осуществлять промывкой ее в восходящем потоке воды или с применением воды и воздуха.

Допускается применение верхней промывки с распределительной системой над поверхностью загрузки фильтров.

6.119. Интенсивность промывки водой следует принимать в зависимости от требуемого относительного расширения загрузки по данным табл. 34 при типах загрузки, указанных в табл. 32, п. 6.106.

Таблица 34

Примечания. 1. Большим значениям интенсивности промывки соответствуют меньшие значения продолжительности.

2. При неподвижном устройстве для верхней промывки интенсивность ее следует принимать 3 - 4 л/с · м2, напор 30 - 40 м. Распределительные трубы следует располагать на расстоянии 60 - 80 мм от поверхности загрузки через каждые 700 - 1000 мм. Расстояние между отверстиями в распределительных трубах или между насадками необходимо принимать 80 - 100 мм. При вращающемся устройстве интенсивность промывки следует принимать 0,5 - 0,75 л/с · м2, напор 40 - 45 м.

6.120. Вода на промывку фильтров должна поступать от специального насоса или бака.

6.121. Объем бака для промывной воды должен быть рассчитан на две промывки при промывке одного фильтра или на три промывки при одновременной промывке двух фильтров.

Насос для подачи воды в бак должен обеспечивать его наполнение за время не больше, чем интервалы между промывками фильтров при форсированном режиме.

Забор воды насосом, подающим воду в бак, следует предусматривать из резервуара чистой воды или из трубопровода фильтрованной воды.

Трубопровод, подающий воду из бака на фильтры, должен быть защищен от подсоса в него воздуха.

Производительность насоса для промывки фильтров должна быть рассчитана на промывку одного фильтра. Забор воды насосом должен производиться из резервуара чистой воды, в котором надлежит предусматривать запас воды на две промывки.

Для промывки следует предусматривать один или два рабочих и один резервный насосный агрегат.

6.122. Для сброса и отвода промывной воды следует предусматривать желоба полукруглого или пятиугольного сечения и другие устройства. Расстояние между осями соседних желобов должно быть не более 2,2 м. Ширину желоба B в м надлежит определять по формуле

где q_{\text{ж}} - расход воды по желобу в м3/с;

a - отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, принимаемое в пределах от 1 до 1,5;

K - коэффициент, принимаемый равным: для желобов с полукруглым лотком - 2, для пятиугольных желобов - 2,1.

Кромки всех желобов должны быть на одном уровне и строго горизонтальны.

Лотки желобов должны иметь уклон 0,01 к сборному каналу.

6.123. В фильтрах со сборным каналом расстояние от дна желоба до дна канала H_{\text{кан}} в м следует определять по формуле

где q_{\text{кан}} - расход воды по каналу в м3/с;

A - ширина канала в м, принимаемая не менее 0,7 м;

g - 9,81 м/с2.

Примечание. Уровень воды в канале с учетом подпора, создаваемого трубопроводом, отводящим промывную воду, должен быть на 0,2 м ниже дна желобов.

6.124. Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромок желобов h_{\text{ж}} в м надлежит определять по формуле

h_{\text{ж}} = \frac{He}{100} + 0,3 , (31)

где H - высота фильтрующего слоя в м;

e - относительное расширение фильтрующей загрузки в процентах, принимаемое по табл. 34, п. 6.119.

6.125. Размеры трубопроводов или каналов фильтров следует принимать из условия форсированного режима работы при скоростях движения воды в них: в подающих на фильтр отстоенную воду 0,8 - 1,2 м/с, в отводящих фильтрат - 1 - 1,5 м/с, в подающих промывную воду и в отводящих в водосток - 1,5 - 2 м/с.

6.126. Опорожнение фильтра необходимо предусматривать через распределительную систему и спускную трубу диаметром 100 - 200 мм (в зависимости от площади фильтра) с задвижкой.

6.127. При водовоздушной промывке воздух следует подавать через распределительную систему со специальными колпачками или по раздельным трубчатым распределительным системам для воды и воздуха.

При трубчатой распределительной системе для воздуха площадь поперечного сечения коллектора, канала или трубопровода следует принимать постоянными по всей длине.

Воздушная распределительная система должна располагаться посередине водяной непосредственно у дна фильтра. При этом коллектор подачи воздуха должен быть расположен выше распределительной системы.

Суммарная площадь отверстий в ответвлении должна составлять 0,3 - 0,35 площади поперечного сечения трубы, суммарная площадь поперечного сечения ответвлений должна составлять 0,4 - 0,6 площади поперечного сечения коллектора.

Скорость движения воздуха в трубах надлежит принимать 15 - 20 м/с, скорость выхода воздуха из отверстий распределительной системы - 40 - 50 м/с.

На трубах при наличии гравийных поддерживающих слоев надлежит предусматривать отверстия диаметром 2 - 5 мм, без поддерживающих слоев - щели длиной 15 - 20 мм, шириной на 0,1 мм меньше размера минимальной фракции фильтрующей загрузки. Отверстия или щели следует располагать в нижней части трубы, в два ряда, в шахматном порядке под углом 45° к вертикальной ее оси.

Расстояние между отверстиями или щелями следует принимать в пределах 100 - 200 мм.

Давление воздуха на выходе из отверстий или щелей должно быть равно удвоенной высоте столба воды в фильтре при промывке (считая от дна).

Потерю напора в трубчатой воздушной распределительной системе надлежит принимать равной 1 м.

Магистральный воздуховод следует укладывать выше максимального уровня воды на фильтре и предусматривать устройство, исключающее возможность попадания в него воды при промывке фильтра.

6.128. Режим водовоздушной промывки следует принимать следующий: продувка воздухом с интенсивностью 15 - 20 л/с · м2 в течение 1 - 2 мин, затем совместная водовоздушная промывка с интенсивностью подачи воздуха 15 - 20 л/с · м2 и воды 2,5 - 3 л/с · м2 в течение 4 - 5 мин и последующая подача воды (без продувки) с интенсивностью 5 - 6 л/с · м2 в течение 4 - 5 мин.

Примечание. Более крупнозернистым загрузкам соответствуют большие интенсивности подачи воды и воздуха.

6.129. При водовоздушной промывке надлежит применять систему горизонтального отвода промывной воды с пескоулавливающим желобом, образованным двумя наклонными стенками - водосливной и отбойной.

Водосливная стенка должна устраиваться вдоль стен сборного канала под углом 45° в сторону канала.

Отбойную стенку надлежит располагать перпендикулярно водосливной с наклоном под углом 45° внутрь фильтра, причем верхняя кромка отбойной стенки должна быть ниже верхней кромки водосливной.

Поверхности кромок должны быть гладкими и строго горизонтальными.

Нижняя кромка отбойной стенки не должна доходить до водосливной, образуя в нижней части пескоулавливающего желоба продольную щель шириной 15 - 20 мм. Нижняя кромка водосливной стенки должна на 30 - 40 мм перекрывать нижнюю кромку отбойной стенки.

Основные размеры конструктивных элементов пескоулавливающего желоба надлежит принимать по табл. 35 в зависимости от расхода промывной воды на 1 м водослива Wl, где W в л/с · м2 - интенсивность подачи воды при совместной водовоздушной промывке; l - расстояние от противоположной стенки до перелива.

Таблица 35

Размеры пескоулавливающего желоба

Нижнюю кромку водосливной стенки надлежит принимать на 50 - 100 мм выше поверхности фильтрующей загрузки.

Для удаления вымытых загрязнений над фильтрующей загрузкой в начале горизонтального потока следует создавать скорости не менее 5 мм/с за счет струенаправляющего устройства или дырчатой трубы для подачи дополнительного расхода воды.

Струенаправляющее устройство устанавливается под углом 45° к поверхности загрузки, при этом должна исключаться возможность осаждения на нем загрязнений.

Скорость движения воды в начале трубы надлежит принимать не более 1,2 м/с; отверстия диаметром 10 - 12 мм располагаются в один ряд и должны быть направлены в сторону движения потока; суммарную площадь отверстий следует принимать 0,35 - 0,5 площади трубы.

Низ трубы надлежит располагать на высоте 100 мм от поверхности фильтрующей загрузки.

Подачу воды в трубу следует осуществлять из трубопровода, подающего отстоенную воду на фильтры.

Медленные фильтры

6.130. Расчетные скорости фильтрования на медленных фильтрах следует принимать в зависимости от концентрации взвешенных веществ в фильтрующей воде в пределах 0,1 - 0,2 м/ч.

6.131. Количество фильтров должно приниматься не менее двух. При регенерации с отмывкой загрузки непосредственно в фильтре ширина секции фильтров должна быть не более 6 м, длина не более 60 м.

6.132. Крупность зерен и высоту слоев загрузки медленных фильтров следует принимать по табл. 36.

Таблица 36

6.133. Расход воды W_{\text{с}} в м3 на один смыв загрязнений одной секции фильтра следует определять по формуле

W_{\text{с}} = q_{0}bt_{\text{с}} , (32)

где q_{0} - удельный расход воды на смыв загрязнений с полосы шириной 1 м, принимаемый равным 0,009 м3/с;

t_{\text{с}} - продолжительность периода смыва загрязнений с одной полосы в с, принимаемая в пределах 10 - 20 мин;

b - ширина секции в м.

6.134. Вода на регенерацию фильтра должна поступать от специального насоса или из специального бака. Допускается регенерацию фильтра производить за счет форсирования производительности насосов, подающих воду на осветление, или за счет частичного использования емкости сменных секций фильтра, работающих в режиме фильтрования.

6.135. Слой воды над поверхностью загрузки должен приниматься равным 1,5 м. При наличии перекрытия над фильтрами расстояние от поверхности загрузки до перекрытия должно быть достаточным для обеспечения регенерации, а также смены и промывки всей загрузки.

6.136. В медленных фильтрах площадью до 10 - 15 м2 сбор осветленной воды следует осуществлять через лоток, заглубленный в днище фильтра. В фильтрах большей площади следует устраивать дренаж из перфорированных труб, кирпича или бетонных плиток, уложенных с прозорами, пористого бетона и др.

Крупнозернистые фильтры

6.137. Крупнозернистые фильтры следует применять для частичного осветления воды, используемой для технических целей, с коагуляцией или без нее.

Количество задерживаемой фильтрами взвеси составляет: без коагуляции - 50 - 70% содержащихся в исходной воде загрязнений, с коагуляцией - остаточная мутность 3 - 5 мг/л.

6.138. Напорные крупнозернистые фильтры следует рассчитывать на предельную потерю напора в фильтрующей загрузке и дренаже до 15 м вод. ст. В открытых фильтрах для поддержания расчетной скорости фильтрования выше поверхности песка в фильтре необходимо предусматривать слой воды 1 - 1,5 м.

6.139. Промывку крупнозернистых фильтров надлежит осуществлять с применением воды и воздуха. Водную и воздушную распределительные системы или объединенную водовоздушную распределительную систему надлежит рассчитывать в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 6.114 - 6.116, 6.120 - 6.123, на подачу воды и воздуха с интенсивностями, указанными в табл. 37.

Таблица 37

6.140. Для загрузки фильтров следует применять кварцевый песок и другие материалы, обладающие необходимой механической прочностью и химической стойкостью. Характеристика загрузки фильтров приведена в табл. 37.

6.141. Проектирование устройств для отвода промывной воды надлежит производить в соответствии с указаниями, приведенными в п. 6.129.

6.142. При расчете крупнозернистых фильтров надлежит принимать следующий режим промывки: взрыхление фильтрующей загрузки водой с интенсивностью 6 - 8 л/с · м2 - 1 мин; водовоздушная промывка 3 - 4 л/с · м2 воды, 15 - 25 л/с · м2 воздуха - 5 мин; отмывка водой с интенсивностью 6 - 8 л/с · м2 - 2 мин.

6.143 Площадь крупнозернистых фильтров F в м2 следует определять по формуле

F = \frac{Q}{Tv_{\text{р}} - 3,6n(W_{1}t_{1} + W_{2}t_{2} + W_{3}t_{3}) - nt_{4}v_{\text{р}}} , (33)

где Q - производительность фильтров (полезная) в м3/сут;

T - продолжительность работы станции в течение суток в ч;

v_{\text{р}} - расчетная скорость фильтрования в м/ч;

n - число промывок каждого фильтра в сутки;

W_{1}t_{1} - интенсивность в л/с · м2 и продолжительность в часах первоначального взрыхления фильтрующей загрузки;

W_{2}t_{2} - интенсивность подачи воды в л/с · м2 и продолжительность в часах водовоздушной промывки;

W_{3}t_{3} - интенсивность в л/с · м2 и продолжительность отмывки в ч;

t_{4} - продолжительность простоя фильтра из-за промывки в ч.

6.144. Количество фильтров должно допускать выключение на ремонт одного фильтра при общем количестве фильтров до десяти и двух фильтров - при большем их количестве. При этом скорость фильтрования на оставшихся в работе фильтрах не должна превышать наибольших значений, указанных в табл. 37, п. 6.140.

Предварительные фильтры (префильтры)

6.145. Префильтры следует применять для предварительной очистки воды перед ее окончательной очисткой на медленных фильтрах.

Расчетную скорость фильтрования через префильтры следует принимать в пределах 3 - 5 м/ч в зависимости от мутности фильтруемой воды.

Количество префильтров в установке должно быть не менее двух.

6.146. Крупность зерен песка и гравия и высоту слоев загрузки префильтров надлежит принимать по табл. 38.

Таблица 38

Слой воды над поверхностью загрузки следует принимать 1,5 м.

6.147. Распределительная система промывной воды префильтров должна быть большого сопротивления и выполняться в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 6.112 - 6.129.

Режим промывки следует принимать: интенсивность 12 - 14 л/с · м2, продолжительность 6 - 7 мин.

Промывку следует производить фильтрованной водой.

КОНТАКТНЫЕ ОСВЕТЛИТЕЛИ

6.148. Контактные осветлители надлежит принимать при одноступенчатой очистке воды, при этом фильтрование происходит снизу вверх.

Расчетную скорость фильтрования при отсутствии данных технологических изысканий следует принимать по табл. 39. Продолжительность рабочего цикла при расчетной скорости фильтрования должна быть не менее 8 ч.

Таблица 39

6.149. При ремонте одного из контактных осветлителей другие должны работать при форсированном режиме со скоростью фильтрования не более 6 м/ч, при этом продолжительность рабочего цикла должна быть не менее 6 ч.

При количестве осветлителей более 20 допустимую продолжительность рабочего цикла между промывками при форсированном режиме следует определять с учетом указаний, приведенных в п. 6.106.

Время простоя контактных осветлителей в связи с промывкой следует принимать равным 0,33 ч.

6.150. Площадь контактных осветлителей надлежит определять по формуле (24) с учетом времени сброса первого фильтрата, которое следует принимать: при водяной промывке очищенной водой 5 - 10 мин, неочищенной - 10 - 15 мин, при водовоздушной промывке соответственно 5 - 7 мин и 7 - 10 мин, а также с учетом указаний, приведенных в пп. 6.105, 6.148 (табл. 39), 6.156, 6.157 и 6.160.

6.151. Контактные осветлители могут работать с постоянной скоростью фильтрования на протяжении рабочего цикла и с переменной скоростью, постепенно убывающей к концу цикла, при условии, чтобы средняя скорость фильтрования равнялась расчетной.

6.152. Количество контактных осветлителей на станции надлежит определять согласно рекомендации п. 6.107.

6.153. Для загрузки контактных осветлителей следует применять гравий и кварцевый песок, а также другие фильтрующие материалы, отвечающие требованиям, изложенным в пп. 1.10 и 6.111, и не взвешивающиеся в процессе фильтрации.

6.154. При отсутствии данных технологических изысканий высоту фильтрующего слоя песка в зависимости от типа контактного осветлителя и распределительной системы следует принимать 2 - 2,3 м при эквивалентном диаметре зерен 0,9 - 1,4 мм и коэффициенте неоднородности до 2,5. Крупность зерен песка для загрузки контактных осветлителей должна быть 0,7 - 2 мм.

6.155. Промывку загрузки контактных осветлителей следует производить в восходящем потоке воды или с применением воды и воздуха.

Для равномерного распределения воды по площади осветлителя надлежит применять трубчатую распределительную систему большого сопротивления с поддерживающими слоями или безгравийную систему.

6.156. Для промывки следует использовать очищенную или неочищенную воду. При использовании очищенной воды должен быть предусмотрен разрыв струи перед подачей воды в запасную емкость.

Промывка неочищенной водой допускается при условии: предварительной обработки ее на барабанных сетках или микрофильтрах в соответствии с указаниями примечания 5 к табл. 22, п. 6.9; мутности не более 10 мг/л; коли-индексе не более 1000 ед/л и обеззараживании.

Устройство для подачи промывной воды следует принимать в соответствии с указаниями, изложенными в пп. 6.120 и 6.121.

6.157. Интенсивность промывки водой следует принимать 13 - 15 л/с · м2 при продолжительности промывки 7 - 8 мин.

6.158. При применении распределительной системы большого сопротивления отношение площади отверстий распределительной системы к площади осветлителя следует принимать равным: при наличии поддерживающих слоев - 0,20%, для безгравийных систем с боковыми шторками - 0,25 - 0,27%.

6.159. Расчет и конструирование трубчатой распределительной системы большого сопротивления с гравийными слоями и желобов для контактных осветлителей надлежит производить в соответствии с указаниями, приведенными в п. 6.114 и пп. 6.124 - 6.127.

Высоту и крупность гравийных слоев загрузки контактных осветлителей надлежит принимать по табл. 33, п. 6.113. При водовоздушной промывке и устройстве гравийных поддерживающих слоев высоту слоя крупностью 10 - 5 мм следует принимать 150 - 200 мм, крупностью 5 - 2 мм - 300 - 400 мм.

При устройстве безгравийной трубчатой распределительной системы следует предусматривать приварку вдоль труб осветлителей боковых шторок, между которыми привариваются поперечные перегородки, разделяющие подтрубное пространство на ячейки. Каждая ячейка охватывает два отверстия на трубе. Высота шторки, расстояние от низа шторки до дна осветлителя и расстояния между осями труб и отверстий на них надлежит принимать по табл. 40. Опорожнение контактных осветлителей надлежит предусматривать через спускную трубу с защитным устройством, исключающим вынос фильтрующего материала.

Таблица 40

Размеры распределительной системы контактных осветлителей

6.160. При применении водовоздушной промывки следует предусматривать систему горизонтального отвода промывной воды, руководствуясь указаниями п. 6.129, принимая нижнюю кромку водосливной стенки на 20 - 30 мм выше поверхности фильтрующей загрузки. Воздух следует подавать через отдельную трубчатую распределительную систему с интенсивностью 18 - 20 л/с · м2. Применение трубчатой системы подачи дополнительного расхода воды для удаления загрязнений при промывке не допускается.

Режим промывки надлежит принимать следующим:

продувка воздуха 1 - 1,5 мин, совместная промывка водой и воздухом с интенсивностью подачи воды 2 - 3 л/с · м2 - 6 - 7 мин и последующая промывка водой 6 - 7 л/с · м2 - 4 - 6 мин.

6.161. Для обеспечения равномерного сбора осветленной воды по площади осветлителя в кромках желобов следует предусматривать треугольные водосливы высотой 40 - 60 мм.

Расстояние между осями водосливов должно быть не более 100 - 150 мм.

6.162. Трубопроводы контактных осветлителей следует рассчитывать согласно п. 6.125, при этом низ трубопровода, отводящего осветленную воду из контактного осветлителя, должен быть выше уровня воды в сборном канале при промывке.

6.163. При очистке воды для хозяйственно-питьевых нужд контактные осветлители должны быть отделены от коридора управления остекленными перегородками высотой не менее 2,5 м; нижняя панель перегородок на высоте 1 - 1,2 м должна быть глухой.

6.164. Необходимый напор перед контактными осветлителями, считая от уровня кромок переливных желобов, следует определять как сумму потери напора в загрузке (для песка равна толщине его слоя) и потерь напора в подводящих коммуникациях с учетом всех местных сопротивлений, в том числе в измерительном устройстве для определения скорости фильтрования.

ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ

6.165. Выбор метода обеззараживания воды надлежит производить с учетом: качества воды, эффективности очистки ее, надежности обеззараживания, технико-экономических обоснований, возможности автоматизации процесса, механизации трудоемких работ и условий хранения реагентов.

6.166. Введение хлорсодержащих реагентов для обеззараживания воды следует предусматривать в трубопровод фильтрованной воды, а для подземных вод, не подвергаемых обработке, перед резервуарами чистой воды.

Примечание. В случае необходимости применения аммиака его следует вводить в трубопровод фильтрованной воды; при наличии в воде фенолов аммиак следует вводить на 2 - 3 мин ранее хлора.

6.167. При отсутствии данных технологических изысканий для предварительных расчетов хлорного хозяйства необходимую дозу хлора для обеззараживания воды следует принимать: для поверхностной фильтрованной воды 2 - 3 мг/л по активному хлору; для воды подземных источников - 0,7 - 1 мг/л.

Концентрация остаточного свободного хлора в воде, забираемой из резервуаров чистой воды, должна быть не менее 0,3 мг/л и не более 0,5 мг/л, или концентрация связанного хлора должна быть не менее 0,8 мг/л и не более 1,2 мг/л.

Примечание. При хранении в резервуарах воды на хозяйственно-питьевые нужды на время выключения одного из них на промывку или ремонт следует предусматривать подачу дозы хлора в два раза большей, чем при нормальной эксплуатации.

6.168. Для хлорирования воды надлежит предусматривать расходный склад хлора, испарители (в случае необходимости) и помещение для хлораторов (хлордозаторные).

Должна быть обеспечена возможность первичного хлорирования воды, поступающей на очистные сооружения, и вторичного хлорирования после очистных сооружений для ее обеззараживания. Дозирование реагента следует производить раздельно на каждое место ввода с учетом обеспечения полного перемешивания его с обрабатываемой водой.

6.169. Испарение хлора необходимо производить в баллонах, бочках или специальных испарителях.

Съем газообразного хлора, без искусственного подогрева при температуре помещения 16 °C, надлежит принимать с одного баллона 0,5 - 0,7 кг/ч, с одной бочки - 3 кг/ч с 1 м2 поверхности бочки. Для увеличения съема хлора допускается применять обогрев баллонов водой с температурой до 30 °C или установку специальных испарителей, при этом съем хлора с баллона следует принимать 3 кг/ч, а с испарителя - в зависимости от его конструкции. Расход воды для испарителей на 1 кг хлора при температуре воды 10 °C - 0,4 м3, при 30 °C - 0,15 м3.

Испарители следует размещать в расходном складе хлора или в хлордозаторной.

6.170. Необходимо предусматривать устройства для периодического удаления и обезвреживания треххлористого азота из испарителей и трубопроводов сухим сжатым воздухом, азотом и др.

6.171. Отдельно стоящая хлордозаторная должна быть оборудована двумя выходами: один через тамбур и второй непосредственно наружу; все двери должны открываться наружу. Расходный склад хлора допускается примыкать непосредственно к хлордозаторной, при этом их следует разделять огнестойкой стеной без проемов. Расходный склад хлора надлежит проектировать с учетом требований Санитарных правил для складов сильнодействующих ядовитых веществ (СДЯВ).

6.172. Хлордозаторные, располагаемые в блоках очистных сооружений, должны быть изолированы от других помещений и оборудованы двумя выходами, один из которых должен быть с тамбуром; все двери должны открываться наружу.

6.173. В хлордозаторной, сблокированной с очистными сооружениями, допускается хранение жидкого хлора в количестве не более 50 кг, при этом должны быть предусмотрены устройства для аварийных баллонов.

При производительности хлордозаторной более 50 кг/ч в необходимых случаях следует предусматривать очистку выбрасываемого вентиляторами воздуха.

6.174. В хлордозаторную при применении вакуумных хлораторов должен быть обеспечен подвод воды питьевого качества с давлением не менее 3 кгс/см2.

Расчетный расход воды для работы хлораторов 0,6 м3 на 1 кг хлора.

Аварийные стоки хлорной воды из хлордозаторной должны проходить через емкость с дегазационным веществом.

Напор хлорной воды после хлораторов и отдельно стоящих эжекторов следует принимать в размере 5 - 7 м вод. ст.

6.175. Дозирование газообразного хлора следует предусматривать автоматическими вакуумными хлораторами или весовым способом. Допускается применение комбинированного способа дозирования - весовой, совмещенный с хлораторами ручного регулирования. Необходимо предусматривать аппараты для автоматического измерения количества остаточного хлора в резервуарах чистой воды.

Перед поступлением газообразного хлора в газодозаторы необходима предварительная его очистка, для чего следует предусматривать установку промежуточного баллона и фильтра.

6.176 Количество резервного технологического оборудования, устанавливаемого в хлораторной, надлежит принимать:

при двух рабочих хлораторах - 1 резервный хлоратор;

свыше двух рабочих хлораторов - 2 резервных хлоратора;

анализаторов остаточного хлора в воде - 1 резервный, независимо от количества рабочих анализаторов;

отдельно стоящие эжекторы - 1 резервный и 1 для аварийных случаев, независимо от количества рабочих эжекторов.

6.177. Трубопроводы для жидкого и газообразного хлора следует принимать из бесшовных стальных труб. Для передавливания жидкого хлора следует принимать осушенный воздух.

При транспортировании газообразного хлора из склада в хлордозаторную количество хлоропроводов должно быть не менее двух, из них один резервный.

Хлоропроводы и их арматура рассчитываются на рабочее давление 16 кгс/см2 и испытательное давление 23 кгс/см2.

Участки хлоропроводов, находящиеся на открытом воздухе, должны быть защищены от воздействия солнечных лучей, а при температуре воздуха ниже минус 33 °C должны иметь теплоизоляцию. Участки, не имеющие теплоизоляции, должны окрашиваться перхлорвиниловыми эмалями.

Трубопроводы для хлора внутри помещений необходимо прокладывать на кронштейнах, укрепленных на стенках и колоннах; вне зданий - на эстакадах.

Соединения труб надлежит принимать на муфтах с проваркой их концов или на фланцах с применением хлороустойчивых прокладок и болтов из нержавеющей стали.

Хлоропроводы должны иметь общий уклон 0,01 в сторону тары с жидким хлором. При этом на хлоропроводе не должно быть узлов, в которых возможно образование гидравлического затвора или газовой пробки.

Диаметр хлоропровода d_{\text{х}} в м длиной до 500 м следует рассчитывать по формуле

где Q - максимальный секундный расход газа или жидкого хлора в м3/с, принимаемый в 3 - 5 раз больше среднечасового расхода; объемный вес жидкого хлора 1,47 тс/м3, газообразного - 0,0032 тс/м3;

v - скорость в трубопроводе, принимаемая от 2,5 до 3,5 м/с для хлоргаза и 0,8 м/с для жидкого хлора.

6.178. Трубопроводы для хлорной воды следует принимать из материалов, стойких к хлорной воде (резина, полиэтилен, винипласт и др.).

После хлораторов и отдельно стоящих эжекторов трубопроводы хлорной воды допускается объединять только через бак с разрывом струи.

Внутри помещений трубопроводы хлорной воды надлежит располагать в каналах, устраиваемых в полу, или на кронштейнах, укрепленных на стенках, вне помещений их надлежит укладывать в земле в каналах или футлярах из труб. Располагать трубопроводы другого назначения, кроме теплового сопровождения, в этих каналах и футлярах не допускается.

6.179. Хранение противогазов и спецодежды для обслуживающего персонала следует предусматривать в специальных шкафах, которые в отдельно стоящих хлордозаторных устанавливаются в тамбуре, а во встроенных хлордозаторных перед входом в них.

Включение освещения в хлордозаторных следует предусматривать из тамбура.

6.180. При удалении расходного склада на расстояние более 100 м и суточном расходе жидкого хлора не более трех баллонов допускается при хлордозаторной предусматривать помещение для хранения трехсуточного запаса хлора, которое должно иметь отдельный выход наружу. К этому помещению предъявляются такие же требования, как и для расходных складов.

6.181. При применении хлорсодержащих реагентов следует предусматривать расходные склады.

6.182. Для приготовления и хранения раствора гипохлоритов необходимо предусматривать баки (не менее двух), емкость которых рассчитывается из условия концентрации растворов 0,5 - 1% и числа заготовок - 1 - 2 раза в сутки.

6.183. Баки должны выполняться из антикоррозионных материалов или иметь антикоррозионные покрытия и должны иметь мешалки.

6.184. Дозирование гипохлоритов следует производить отстоенным раствором через дозировочные устройства.

Следует предусматривать удаление осадка из баков и дозаторов.

6.185. Электролитическое приготовление гипохлорита натрия из раствора поваренной соли и естественных минерализованных вод следует принимать в электролизерах.

6.186. Количество резервных электролизерных установок надлежит принимать одну при количестве рабочих установок 1 - 3.

Примечание. При необходимости установки нескольких параллельно работающих электролизеров допускается устройство общих растворных и расходных баков, а также баков-накопителей. Число баков каждой группы должно быть не менее двух.

6.187 Электролизеры должны располагаться в изолированном помещении.

Электроосвещение следует проектировать газозащитным с герметической арматурой. При входе в электролизную следует предусматривать устройство тамбура.

6.188. Растворные баки, предназначенные для получения насыщенного раствора поваренной соли, следует размещать в здании очистных сооружений или на складе. Емкость растворных баков должна обеспечивать запас электролита не менее чем на 24 ч непрерывной работы электролизера.

Хранение соли следует принимать в соответствии с указаниями, изложенными в п. 6.340.

6.189. Рабочие баки для получения раствора заданной концентрации (в зависимости от применяемого типа электролизера) следует принимать по паспортным данным установки и должны быть оборудованы индивидуальными дозирующими устройствами на каждый электролизер. Для электролизеров дозирование следует принимать с разрывом струи. Расположение рабочих баков должно обеспечивать поступление электролита в электролизеры самотеком, а их емкость - непрерывную 12-часовую работу электролизеров.

6.190. Установку бака-накопителя гипохлорита надлежит предусматривать вне электролизной в вентилируемом помещении.

Поступление гипохлорита в бак-накопитель должно осуществляться самотеком. Емкость бака-накопителя должна обеспечивать непрерывную работу в течение не менее 8 - 16 ч.

6.191. К растворному, расходному бакам и баку-накопителю необходимо предусматривать подвод воды и отвод стоков при опорожнении и промывке.

6.192. Все элементы установки, соприкасающиеся с раствором соли и гипохлоритом, надлежит принимать из антикоррозионных материалов.

6.193. Блок электропитания электролизеров следует располагать в сухом изолированном и вентилируемом помещении.

6.194. При обеззараживании воды хлорированием и необходимости предупреждения образования хлорфенольного запаха на станциях следует предусматривать устройства для подачи в воду газообразного аммиака.

6.195. Хранение аммиака надлежит принимать в расходном складе в баллонах или бочках. Контроль дозы газообразного аммиака следует предусматривать с помощью расходомеров, дополнительный контроль необходимо осуществлять с помощью весов, на которых размещаются баллоны или бочки. Установки для аммонизации должны быть расположены в отдельном помещении, изолированном от хлордозаторной. Помещение должно быть оборудовано механизмами для перемещения баллонов и бочек.

Помещение для дозирования аммиака следует проектировать в соответствии с указаниями, приведенными в пп. 6.171 и 6.172.

Все оборудование аммиачного хозяйства необходимо применять во взрывобезопасном исполнении.

6.196. Продолжительность контакта хлора и гипохлоритов с водой от момента смешения до поступления к ближайшим потребителям следует принимать не менее 1 ч.

Контакт хлорсодержащих реагентов с водой надлежит осуществлять в резервуарах чистой воды или специальных контактных резервуарах; при отсутствии попутного водоразбора допускается учитывать продолжительность контакта в водоводах.

6.197. Необходимая доза озона для обеззараживания принимается для воды подземных источников 0,75 - 1 мг/л, для фильтрованной воды - 1 - 3 мг/л.

6.198. Средний расчетный расход воздуха на получение 1 кг озона - 70 - 80 м3 при нормальном атмосферном давлении и температуре 20 °C.

Забор воздуха следует принимать из незагрязненной зоны с расположением воздухозабора на 4 м выше конька крыши.

6.199. Озонаторная установка состоит из устройств для синтеза озона и для смешения озона с водой.

Для синтеза озона необходимо предусматривать блоки подготовки и транспорта воздуха, электропитания и электрических озонаторов.

6.200. В блоке подготовки воздуха следует предусматривать установку фильтров для задержания взвешенных веществ, адсорберы, заполненные силикагелем или алюмогелем для сушки воздуха, и различные приспособления для регенерации адсорбента. Работа блока должна быть автоматизирована.

6.201. После сушки в адсорберах остаточная влага в воздухе должна быть не более 0,05 г/м3, что соответствует точке росы - 48 °C.

Для озонаторной установки производительностью выше 6 кг/ч озона следует принимать двухступенчатую осушку воздуха (1-я ступень - искусственное охлаждение воздуха с помощью холодильной установки до температуры 7 °C и 2-я ступень - осушка в адсорберах до остаточной влажности 0,05 г/м3).

6.202. При проектировании устройств для подачи воздуха и озоно-воздушной смеси необходимо учитывать потери напора в оборудовании, коммуникациях, смесителе и распределительном устройстве с учетом противодавления.

6.203. Расход электроэнергии, включая подсобное оборудование озонаторной, составляет 30 - 40 квт · ч на 1 кг озона.

6.204. Оборудование для синтеза озона должно размещаться в отдельно стоящем здании или в блоке очистных сооружений.

Синтез озона должен быть отдален не менее чем на 200 м от мест с сильным увлажнением воздуха (градирен, фонтанов и открытых водоемов).

6.205. Блок озонаторов следует располагать в изолированном помещении с выходом в другие помещения через герметическую дверь.

Оборудование синтеза озона для первичного и вторичного озонирования (по возможности) надлежит располагать в одном помещении.

6.206. При расположении резервуара озонируемой воды под помещением для синтеза озона пол должен быть газовлагонепроницаемым.

6.207. Количество воды для охлаждения оборудования озонаторной установки надлежит принимать 3 м3 на 1 кг озона (уточняется по паспортным данным завода-изготовителя).

6.208. Растворение озоновоздушной смеси в воде следует осуществлять перемешиванием механическими мешалками, в колоннах, барботированием в резервуарах и в эжекторах-смесителях.

При обеззараживании воды озоном концентрация в ней остаточного озона после камер смешения должна быть 0,1 - 0,3 мг/л.

6.209. Обеззараживание воды с помощью бактерицидного излечения следует применять для подземных вод при условии постоянного обеспечения требований стандарта на питьевую воду по мутности, цветности и другим показателям.

Коли-индекс обрабатываемой воды должен быть не более 1000 ед/л, содержание железа - не более 0,3 мг/л.

6.210. Количество рабочих бактерицидных установок следует определять исходя из их паспортной производительности, но должно быть не более трех, кроме того, во всех случаях следует принимать одну резервную установку. Максимальное количество ламп в блоке бактерицидных установок, включая резервную, не должно превышать 12 шт. Следует предусматривать также запас ламп и чехлов на складе в количестве, необходимом для одной установки.

6.211. Напорные бактерицидные установки следует устанавливать на напорных или всасывающих трубопроводах; безнапорные - на горизонтальных участках трубопроводов или в специальных каналах.

6.212. Шкаф управления следует размещать в том же помещении, где расположена установка, или в помещении, смежном с установкой. Ящик сигнализации надлежит устанавливать в помещении дежурного обслуживающего персонала или на местном диспетчерском пункте. Должно быть предусмотрено защитное заземление установки, шкафа управления и ящика сигнализации.

СТАБИЛИЗАЦИОННАЯ ОБРАБОТКА ВОДЫ

6.213. Указания настоящего подраздела относятся к обработке воды хозяйственно-питьевых и производственных водопроводов, вода которых не используется для охлаждения технологических аппаратов.

Примечания. 1. Методы стабилизационной обработки воды систем горячего водоснабжения и теплоснабжения в настоящем подразделе не рассматриваются.

2. Обработку охлаждающей оборотной воды надлежит выполнять в соответствии с указаниями раздела 10.

6.214. Оценку стабильности надлежит производить согласно ГОСТ 3313-46 "Методы технологического анализа. Определение стабильности воды".

6.215. При отсутствии данных технологических анализов стабильность для оценки качества воды допускается определять по индексу насыщения J

где pH_{0} - показатель концентрации водородных ионов воды, определенный с помощью pH-метра.

Величина pH_{s} - равновесное насыщение воды карбонатом кальция рассчитывается по формуле

pH_{s} = f_{1}(t) - f_{2}(Ca^{2 +}) - f_{3}(\text{Щ }) + f_{4}(P) , (36)

где f_{1}(t) , f_{2}(Ca^{2 +}) , f_{3}(\text{Щ }) , f_{4}(P) - величины, зависящие соответственно от температуры воды, концентрации в ней кальция, щелочности воды и общего солесодержания воды, определяются по графику на рис. 1.

насыщения воды карбонатом кальция

При отрицательном значении индекса насыщения следует предусматривать стабилизационную обработку воды.

Примечание. Для оценки агрессивности воздействия воды на железобетонные конструкции надлежит руководствоваться главой СНиП на проектирование антикоррозионной защиты строительных конструкций зданий и сооружений.

6.216. Стабилизационную обработку следует предусматривать: при индексе насыщения более +0,5 в течение 8 - 10 мес в году; при отрицательном индексе насыщения более 8 мес в году.

6.217. Для вод, подвергаемых обработке минеральными коагулянтами (сернокислым глиноземом, хлорным железом и т.п.), при подсчете индекса насыщения следует учитывать снижение pH и щелочности воды вследствие добавления к ней коагулянта.

Щелочность воды после коагуляции Щ в мг-экв/л следует определять по формуле

\text{Щ } = \text{Щ}_{0} - \frac{\text{Д}_{\text{к}}}{\text{е}} , (37)

где \text{Щ}_{0} - щелочность исходной воды (до коагуляции) в мг-экв/л;

\text{Д}_{\text{к}} - доза коагулянта в расчете на безводный продукт в мг/л;

e - эквивалентный вес безводного вещества коагулянта в мг/мг-экв, принимаемый согласно п. 6.15.

Количество свободной углекислоты в воде после коагуляции (CO_{2}) в мг/л следует определять по формуле

(CO_{2}) = (CO_{2})_{0} + 44 \frac{\text{Д}_{\text{к}}}{\text{е}} , (38)

где (CO_{2})_{0} - концентрация углекислоты в исходной воде до коагуляции в мг/л.

Величина pH воды после обработки коагулянтом определяется по номограмме рис. 2 исходя из значений щелочности воды и содержания в ней углекислоты после коагуляции.

свободной углекислоты в природной воде

6.218. При положительном индексе насыщения, для предупреждения зарастания труб карбонатом кальция, воду следует обрабатывать кислотой (серной или соляной) либо гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия. При стабилизационной обработке фосфатными реагентами воды, используемой для питьевых целей, остаточное количество реагента не должно превышать величины, установленной санитарными органами (2,5 мг/л). При обработке воды, используемой только для производственных целей, доза гексаметафосфата или триполифосфата натрия принимается 2 - 4 мг/л.

Дозу кислоты \text{Д}_{\text{кис}} в мг/л (в расчете на товарный продукт) следует определять по формуле

\text{Д}_{\text{кис}} = \alpha\text{Щ }e_{1} \frac{100}{\text{с}_{\text{к}}} , (39)

где \alpha - вспомогательный коэффициент, определяемый по графику рис. 3;

Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки в мг-экв/л;

\text{е}_{1} - эквивалентный вес кислоты в мг/мг-экв (для серной кислоты - 49, для соляной кислоты - 36,5);

\text{с}_{\text{к}} - содержание активной части в товарной кислоте в %.

коэффициента \alpha при расчете дозы кислоты

6.219. При отрицательном индексе насыщения для получения защитной карбонатной пленки на внутренней поверхности труб следует производить подщелачивание воды или при обезжелезивании воды удаление углекислоты аэрацией на вентиляторной градирне.

Дозы щелочных реагентов для получения стабильной воды (J = 0) следует определять по одной из формул табл. 41,

где Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки в мг-экв/л;

pH_{s} - величина pH воды до стабилизационной обработки;

\text{Д}_{\text{щ}} - доза щелочного реагента в мг-экв/л.

Таблица 41

J < 0; pH_{0}<pH_{s}<8,4 \text{Д}_{\text{щ}} = \beta\text{Щ} , (40) где \beta - по графику рис. 4

J < 0; pH_{0}<8,4<pH_{s} \text{Д}_{\text{щ}} = (\chi + \xi + \chi\xi)\text{Щ} , (41) где \chi и \xi -

по графику рис. 5

при расчете дозы щелочи при pH_{0}<8,4<pH_{s}

Для пересчета дозы \text{Д}_{\text{щ}} в весовые единицы технических продуктов \text{Д}_{\text{щ}}\prime в мг/л следует пользоваться формулой

где \text{е}_{2} - эквивалентный вес активного вещества щелочного реагента в мг/мг-экв (для извести в расчете на CaO - 28);

\text{с}_{\text{щ}} - содержание активного вещества в техническом продукте в %.

Дозу соды в расчете на Na_{2}CO_{3} в мг/л надлежит принимать в 3 - 3,5 раза больше дозы извести, выраженной в CaO в мг/л.

6.220. При стабилизационной обработке воды следует предусматривать возможность введения щелочных реагентов в смеситель, перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием.

При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду должна быть обеспечена высокая степень очистки щелочных реагентов и их растворов. Приготовление растворов извести и соды и их дозирование следует производить в соответствии с указаниями пп. 6.31 - 6.40.

Примечание. Введение щелочных реагентов перед смесителями и фильтрами допускается производить в тех случаях, когда это не ухудшает эффекта очистки воды (в частности, снижения цветности).

6.221. Для стабилизационной обработки воды следует применять известь или соду.

Если по формулам табл. 46 доза \text{Д}_{\text{щ}} получается больше величины d_{\text{щ}} в мг-экв/л, определяемой по формуле

то в воду, кроме извести в количестве d_{\text{щ}} , мг-экв/л, следует вводить также соду, дозу которой \text{Д}_{\text{с}} в мг/л надлежит определять по формуле

6.222. Удаление углекислоты для стабилизации воды следует осуществлять на дегазаторах с деревянной хордовой насадкой или насадкой из колец Рашига. pH воды градирни надлежит определять по графику рис. 2, при этом щелочность воды следует принимать равной щелочности исходной воды с содержанием CO_{2} , равным 8 - 10 мг/л.

Нагрузку на градирню с деревянной хордовой насадкой следует принимать 40 м3/м2 · ч, с загрузкой из колец Рашига - 60 м3/м2 · ч. Расход воздуха 20 м3 на 1 м3 воды. При содержании в воде более 1 мг/л железа применять кольца Рашига не допускается.

6.223. Методы обработки воды для защиты труб от коррозии путем формирования защитной пленки карбоната кальция и применения полифосфатов приведены в Приложении 9.

ФТОРИРОВАНИЕ ВОДЫ

6.224. Фторирование воды, используемой для хозяйственно-питьевых нужд, необходимо производить в тех случаях, когда содержание фтора в воде источника водоснабжения составляет менее 0,5 мг/л. Ввод фторсодержащих реагентов надлежит осуществлять перед фильтрами и контактными осветлителями или после очистных сооружений перед обеззараживанием воды.

Необходимость фторирования воды в каждом отдельном случае устанавливается органами санитарно-эпидемиологической службы.

6.225. В качестве реагентов для фторирования воды следует применять натрий кремнефтористый, натрий фтористый, аммоний кремнефтористый.

6.226 Дозу реагентов \text{Д}_{\text{ф}} в г/м3 надлежит определять по формуле

где m - коэффициент, зависящий от места ввода фтора в обрабатываемую воду, принимаемый: при вводе фтора после очистных сооружений равным 1, при вводе фтора перед фильтрами или контактными осветлителями - 1,1;

a - необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в г/м3 в зависимости от климатических и сезонных условий, принимаемое 0,7 - 1,2 г/м3 (меньшие значения - для летнего сезона и жаркого климата);

K - содержание фтора в чистом реагенте в %, принимаемое для натрия кремнефтористого - 60, для натрия фтористого - 45, для аммония кремнефтористого - 64;

F^{-} - содержание фтора в исходной воде в г/м3;

\text{с}_{\text{ф}} - содержание чистого реагента в техническом продукте в %.

6.227. При использовании кремнефтористого натрия следует принимать технологические схемы с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках или насыщенного раствора реагента в сатураторах одинарного насыщения.

При применении фтористого натрия и кремнефтористого аммония следует применять технологические схемы с приготовлением ненасыщенного раствора в расходных баках.

Примечание. Допускается применение схем с сухим дозированием реагентов.

6.228. Производительность сатуратора q_{\text{с}} в л/ч (по насыщенному раствору реагента) следует определять по формуле

где Q - расход обрабатываемой воды в м3/ч;

n - количество сатураторов;

p - растворимость кремнефтористого натрия в г/л составляет при температуре: 0 °C - 4,3; 20 °C - 7,3; 40 °C - 10,3.

При определении объема сатураторов время пребывания в них раствора принимается не менее 5 ч, скорость восходящего потока воды в сатураторе - не более 0,1 мм/с.

6.229. Концентрацию раствора реагента при приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках следует принимать: для кремнефтористого натрия - 0,25% при температуре раствора 0 °C и до 0,5% при 25 °C; для натрия фтористого - 2,5% при 0 °C; для аммония кремнефтористого - 7% при 0 °C.

Перемешивание раствора следует производить с помощью механических мешалок или воздуха. Интенсивность подачи воздуха надлежит принимать 8 - 10 л/с · м2.

Расчет расходных баков надлежит производить в соответствии с указаниями пп. 6.20 и 6.24.

6.230. Растворы фторсодержащих реагентов должны быть отстоены в течение 2 ч.

6.231. При применении в качестве реагента натрия кремнефтористого и аммония кремнефтористого следует предусматривать мероприятия против коррозии баков, трубопроводов и дозаторов.

6.232. Фторсодержащие реагенты следует хранить на складе в заводской таре с учетом указаний пп. 6.330, 13.8 и 13.39.

6.233. Помещение фтораторной установки и склада фторсодержащих реагентов должно быть изолировано от других производственных помещений.

Места возможного выделения пыли должны быть оборудованы местными отсосами воздуха.

6.234. При применении фторсодержащих реагентов, учитывая их токсичность, необходимо предусматривать общие и индивидуальные мероприятия по защите обслуживающего персонала.

ОБЕСФТОРИВАНИЕ ВОДЫ

6.235. Для очистки воды от фтора при применении метода фильтрования через активированную окись алюминия (сорбент) содержание в ней взвешенных веществ не должно превышать 8 мг/л, и общее количество солей должно быть не более 1000 мг/л.

6.236. Сорбент следует применять с крупностью зерен 1 - 3 мм, объемным весом 0,5 тс/м3.

6.237. Высоту слоя сорбента в напорном фильтре следует принимать 2 м при содержании фтора в воде до 5 мг/л и 3 м - при 8 - 10 мг/л; в открытом фильтре 2 м - при содержании фтора до 5 мг/л и 2,5 м - при 8 - 10 мг/л.

6.238. Высота напорного фильтра должна определяться с учетом свободного пространства над сорбентом не менее 60% высоты его слоя.

В открытом фильтре расстояние от поверхности фильтрующего слоя до переливной кромки промывных желобов следует принимать равным 60% высоты сорбента плюс 20 см.

6.239. В фильтрах следует применять трубчатый дренаж, выполненный из материалов, стойких против коррозии, или дренаж из щелевых колпачков. Расчет и конструкцию дренажа надлежит выполнять в соответствии с указаниями пп. 6.112 - 6.116.

При применении щелевых дренажей (трубчатых или колпачковых) следует предусматривать укладку под сорбент слоя кварцевого песка толщиной 150 мм, крупностью 2 - 4 мм.

6.240. Скорость фильтрования при работе всех фильтров следует принимать не более 6 м/ч, при выключении одного фильтра на регенерацию - не более 8 м/ч.

6.241. Фильтр в начале работы должен подавать фильтрат с содержанием фтора 0,1 - 0,3 мг/л с последующим повышением содержания фтора в фильтрате.

6.242. Фильтр надлежит выключать на регенерацию при конечном содержании фтора в фильтрате, зависящем от концентрации фтора в фильтрате других фильтров, при этом содержание фтора в воде, подаваемой потребителю, должно быть не более 1 - 1,2 мг/л.

Продолжительность работы фильтра между регенерациями T в ч следует определять по формуле

где F - площадь фильтра в м2;

H - высота слоя сорбента в м;

E - рабочая емкость поглощения сорбента по фтору 900 - 1000 г на 1 м3 сорбента;

q - производительность фильтра в м3/ч;

c_{0} - содержание фтора в исходной воде в г/м3;

c_{\text{к}} - содержание фтора в фильтрате в конце цикла, принимаемое равным 1,5 г/м3.

6.243. Перед регенерацией надлежит производить взрыхление сорбента водой, подаваемой с интенсивностью 4 - 5 л/с · м2. Продолжительность взрыхления 15 - 20 мин.

6.244. Регенерацию сорбента следует производить раствором сернокислого глинозема концентрацией 1 - 1,5% в расчете на Al_{2}(SO_{4})_{3} .

Регенерационный раствор надлежит пропускать через сорбент сверху вниз со скоростью 2 - 2,5 м/ч.

Примечание. Первые 70 - 80% объема регенерационного раствора надлежит сбрасывать в канализацию, последнюю порцию (~ 25% общего количества раствора) следует повторно использовать для регенерации сорбента. В этом случае начинать регенерацию следует с использованного раствора.

6.245. Расход сернокислого глинозема в расчете на Al_{2}(SO_{4})_{3} следует принимать 40 - 50 г на 1 г удаленного из воды фтора.

6.246. После регенерации надлежит производить отмывку сорбента путем подачи воды в фильтр снизу вверх с интенсивностью 4 - 5 л/с · м2.

Расход воды для отмывки сорбента следует принимать 10 м3 на 1 м3 сорбента.

ОБЕЗЖЕЛЕЗИВАНИЕ ВОДЫ

6.247. Обезжелезивание воды, используемой для хозяйственно-питьевых нужд, должно производиться при содержании в воде источника водоснабжения железа в количестве более 0,3 мг/л.

Примечание. В отдельных случаях, по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы, при содержании железа в воде подземных источников до 1 мг/л обезжелезивание воды допускается не производить.

Необходимость обезжелезивания воды, используемой для технических целей, должна быть установлена заданием на проектирование.

6.248. Обезжелезивание воды поверхностных источников следует производить одновременно с ее осветлением и обесцвечиванием.

Состав сооружений в этом случае аналогичен сооружениям для осветления и обесцвечивания воды, их расчет и конструкцию следует принимать в соответствии с указаниями пп. 6.62 - 6.128.

Примечание. При наличии в воде закисного железа допускается производить предварительную ее аэрацию или обработку известью.

6.249. Выбор методов обезжелезивания подземных вод, расчетных параметров и доз реагентов надлежит производить на основе результатов технологических исследований, произведенных непосредственно у источника водоснабжения.

6.250. Обезжелезивание воды подземных источников надлежит производить фильтрованием в сочетании с одним из способов предварительной обработки воды: упрощенной аэрацией, аэрацией, введением реагентов-окислителей с аэрацией или без нее.

При обосновании допускается применение катионирования.

6.251. При предварительном выборе метода обезжелезивания подземных вод надлежит руководствоваться следующими соображениями:

а) обезжелезивание воды упрощенной аэрацией следует производить при:

содержании железа (общего) до 10 мг/л, в том числе двухвалентного не менее 70%;

pH воды не менее 6,8;

щелочности воды более (1 + \frac{Fe^{2 +}}{28}) мг-экв/л;

содержании сероводорода не более 0,5 мг/л;

перманганатной окисляемости не более [0,15(Fe^{2 +}) + 5]\text{мг}/\text{л}O_{2} ;

б) при повышенном содержании сероводорода или углекислоты (которую нужно удалить для обеспечения стабильности воды) следует применять аэрацию;

в) в тех случаях, когда не выдерживается одно из условий подпункта "а", необходимо предусматривать введение в воду реагентов-окислителей (перманганат калия, хлор и др.), в необходимых случаях в сочетании с аэрацией;

г) удаление железа катионированием допускается применять при необходимости одновременного обезжелезивания и умягчения воды и при отсутствии обогащения воды кислородом по пути к катионитовому фильтру.

6.252. При содержании железа в воде более 10 мг/л метод обезжелезивания и состав сооружений следует определять на основании технологических исследований на опытной установке.

6.253. Конструкцию фильтров для обезжелезивания воды следует принимать аналогично фильтрам для осветления и обесцвечивания воды; характеристику фильтрующего слоя и скорость фильтрования при упрощенной аэрации надлежит принимать по данным табл. 42, при аэрации или при введении реагентов-окислителей - по табл. 32, п. 6.106.

Примечание. При применении двухслойных фильтров следует руководствоваться указаниями табл. 32, п. 6.106.

6.254. Упрощенную аэрацию надлежит осуществлять путем излива воды в карман или центральный канал открытых фильтров; высота излива должна быть не менее 0,5 - 0,6 м над уровнем воды в фильтре с учетом указаний п. 6.110.

При применении напорных фильтров следует предусматривать ввод воздуха в подающий трубопровод; расход воздуха должен составлять 2 л на 1 г двухвалентного железа.

6.255. Аэрацию надлежит осуществлять на аэраторах с хордовыми деревянными насадками, с продувкой воздухом: нагрузку на 1 м2 площади аэратора следует принимать 40 м3/ч, расход воздуха 10 м3 на 1 м3 обрабатываемой воды.

При обосновании допускается применение аэраторов других конструкций.

6.256. Расчет катионитовых фильтров надлежит производить в соответствии с указаниями пп. 6.278 - 6.290.

6.257 Расчетные дозы реагентов при обезжелезивании воды следует определять:

а) для поверхностных вод:

доза коагулянта, считая на Al_{2}(SO_{4})_{3} , принимается в соответствии с указаниями п. 6.11 в зависимости от показателей мутности и цветности воды;

доза извести \text{Д}_{\text{и}} в мг/л (при \frac{Fe^{2 +}}{28} больше щелочности воды), считая на CaO,

где CO_{2} - содержание свободной углекислоты в исходной воде в мг/л;

Fe^{2 +} - содержание двухвалентного железа в исходной воде в мг/л;

\text{Д}_{\text{к}} - доза коагулянта в мг/л (в расчете на безводное вещество);

\text{е}_{1} - эквивалентный вес коагулянта (безводного) в мг/мг-экв;

б) для подземных вод (при отсутствии аэрации):

доза перманганата калия \text{Д}_{\text{п}} в мг/л, считая по KMnO_{4} ,

доза хлора \text{Д}_{\text{х}} в мг/л

Примечание. При аэрации дозы перманганата калия и хлора устанавливаются на основании технологических исследований.

6.258. При применении хлора или перманганата калия ввод их надлежит производить в подающий трубопровод перед фильтрами.

6.259. Необходимость обеззараживания воды после обезжелезивания надлежит решать в каждом отдельном случае по согласованию с местными органами санитарно-эпидемиологической службы.

6.260. Система повторного использования промывных вод и устройства для обработки осадков станций обезжелезивания должны приниматься в соответствии с рекомендациями пп. 6.349 - 6.368.

УМЯГЧЕНИЕ ВОДЫ

6.261. Для умягчения воды следует применять следующие методы: для устранения карбонатной жесткости - декарбонизацию известкованием;

для устранения карбонатной и некарбонатной жесткости - известково-содовое умягчение, натрий-катионитовое умягчение или водород-натрий-катионитовое умягчение.

Примечание. Подготовка воды для нужд котельных установок в настоящей главе не рассматривается.

6.262. При умягчении подземных вод следует применять катионитовые методы; при умягчении поверхностных вод, когда одновременно требуется и осветление воды, - известковый или известково-содовый метод, а при необходимости глубокого умягчения воды - последующее катионирование.

6.263. Для хозяйственно-питьевых нужд количество воды, подлежащей умягчению, q_{\text{у}} , выраженное в процентах от общего количества воды, следует определять по формуле

где \text{Ж}_{\text{о}.\text{исх}} - общая жесткость исходной воды в мг-экв/л;

\text{Ж}_{\text{ос}} - общая жесткость воды, подаваемой в сеть, в мг-экв/л;

\text{Ж}_{\text{у}} - жесткость умягченной воды в мг-экв/л.

Декарбонизация воды и известково-содовое умягчение

6.264. В составе установок для декарбонизации воды и известково-содового умягчения следует предусматривать: реагентное хозяйство, смесители, осветлители со взвешенным осадком или отстойники, фильтры и устройства для стабилизационной обработки воды.

6.265. При декарбонизации остаточная жесткость умягченной воды может быть получена на 0,4 - 0,8 мг-экв/л больше некарбонатной жесткости, а щелочность 0,8 - 1,2 мг-экв/л; при известково-содовом умягчении - остаточная жесткость до 0,5 - 1 мг-экв/л и щелочность 0,8 - 1,2 мг-экв/л.

6.266. При декарбонизации и известково-содовом умягчении воды известь надлежит применять в виде известкового молока. При суточном расходе извести менее 0,25 т (в расчете на CaO) известь допускается вводить в умягченную воду также и в виде насыщенного известкового раствора, получаемого в сатураторах.

6.267. Дозы извести \text{Д}_{\text{и}} в мг/л для декарбонизации воды, считая на CaO, надлежит определять по формулам:

а) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью \frac{(Ca^{2 +})}{20} >\text{Ж}_{\text{к}}

б) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью \frac{(Ca^{2 +})}{20} <\text{Ж}_{\text{к}}

где (CO_{2}) - концентрация в воде углекислоты в мг/л;

(Ca^{2 +}) - содержание в воде кальция в мг/л;

\text{Ж}_{\text{к}} - карбонатная жесткость воды в мг-экв/л;

\text{Д}_{\text{к}} - доза коагулянта FeCl_{3} или FeSO_{4} (в расчете на безводные продукты) в мг/л;

\text{е}_{\text{к}} - эквивалентный вес активного вещества коагулянта в мг/мг-экв (для FeCl_{3} - 54, для FeSO_{4} - 76).

6.268 Дозы извести и соды при известково-содовом умягчении воды следует определять по формулам:

доза извести \text{Д}_{\text{и}} в мг/л в расчете на CaO

доза соды \text{Д}_{\text{с}} в мг/л в расчете на Na_{2}CO_{3}

где (Mg^{2 +}) - содержание в воде магния в мг/л;

\text{Ж}_{\text{н}.\text{к}} - некарбонатная жесткость воды в мг-экв/л.

Остальные обозначения соответствуют принятым в п. 6.267.

6.269. В качестве коагулянтов при умягчении воды известью или известью и содой следует применять хлорное железо или железный купорос.

Дозы коагулянта \text{Д}_{\text{к}} в мг/л в расчете на безводный продукт FeCl_{3} или FeSO_{4} надлежит определять по формуле

где C - количество образующейся при умягчении взвеси в расчете на сухое вещество в мг/л.

Величину C в мг/л следует определять по формулам:

а) при известково-содовом умягчении

б) при декарбонизации воды (известковании)

где M_{\text{исх}} - содержание взвешенных веществ в исходной воде в мг/л;

\text{Ж}_{\text{о}} - общая жесткость воды в мг-экв/л;

\text{Д}_{\text{и}} - доза извести в расчете на CaO в мг/л;

m - содержание в товарной извести CaO в %.

Остальные обозначения соответствуют принятым в пп. 6.267 и 6.268.

6.270. При декарбонизации или известково-содовом методе умягчения воды, не содержащей взвешенных веществ (подземных или предварительно осветленных поверхностных), для выделения образующегося карбоната кальция следует применять вихревые реакторы: при декарбонизации, если \frac{(Ca^{2 +})}{20} >\text{Ж}_{\text{к}} , и при известково-содовом умягчении, если содержание магния в умягченной воде не более 15 мг/л.

Окончательное осветление воды следует производить на фильтрах.

6.271. Для расчета вихревых реакторов следует принимать: скорость входа воды в реактор 0,8 - 1 м/с; угол конусности 15 - 20°; скорость восходящего движения воды на уровне водоотводящих устройств 4 - 6 мм/с. В качестве контактной массы для загрузки вихревых реакторов следует применять кварцевый песок или мраморную крошку с размером зерен 0,2 - 0,3 мм из расчета 10 кг на 1 м3 объема реактора. Известь следует вводить в нижнюю часть реактора в виде известкового раствора или молока. При обработке воды в вихревых реакторах коагулянт к воде добавлять не следует.

Примечание. При \frac{(Ca^{2 +})}{20} <\text{Ж}_{\text{к}} декарбонизацию воды следует производить в отстойниках или осветлителях с доосветлением воды на фильтрах.

6.272. Осветлители с взвешенным осадком следует применять для отделения взвеси, образующейся при умягчении воды, в тех случаях, когда не могут быть применены вихревые реакторы по условиям большого содержания в воде магния или загрязнения воды взвешенными веществами.

Расчет и конструкцию осветлителей надлежит принимать в соответствии с указаниями пп. 6.89 - 6.99, при этом следует принимать:

коэффициент распределения K в формулах (20) и (21) 0,7 - 0,8;

скорость восходящего потока в зоне осветления v_{\text{осв}} 1 мм/с при магниевой жесткости менее 25% и 0,8 м/с при магниевой жесткости более 25% общей жесткости;

высоту зоны осветления 2 - 2,5 м.

6.273. Распределение воды по площади осветлителя надлежит осуществлять опускными трубами, доступными для очистки от образующихся в них отложений карбоната кальция. Площадь, обслуживаемая каждой опускной трубой, не должна превышать 20 м2. Скорость движения воды в опускной трубе должна быть не более 0,7 м/с.

Скорость движения воды в щели, образованной между нижней кромкой опускной трубы и наклонными стенками осветлителя, следует принимать 0,6 - 0,7 м/с.

6.274. Если конструкция смесителя, находящегося перед осветлителем, не обеспечивает выделения из воды пузырьков воздуха, то в верхней части опускной трубы необходимо предусматривать воздухоотделитель в соответствии с указаниями п. 6.61.

6.275. Максимальную концентрацию взвешенных веществ в воде, поступающей в осветлитель (C в мг/л), надлежит определять по формуле (57), (58) с учетом дополнительного количества взвеси M' от коагулянта; при известково-содовом умягчении M\prime = 1,6\text{Д}_{\text{к}} , при декарбонизации M\prime = 0,7\text{Д}_{\text{к}} (обозначения соответствуют принятым в п. 6.269).

Продолжительность уплотнения осадка T следует принимать для вод с магниевой жесткостью менее 25% общей жесткости 3 - 4 ч, для вод с большей магниевой жесткостью - 5 - 6 ч.

Среднюю концентрацию взвешенных веществ в осадке, находящемся в осадкоуплотнителе (\delta_{\text{ср}}) , следует принимать по табл. 28, п. 6.70.

6.276. Потерю напора в слое взвешенного осадка следует принимать в пределах 5 - 10 см на каждый метр взвешенного слоя в зависимости от количества взвешенных веществ, содержащихся в воде и образующихся при ее умягчении (верхний предел следует принимать при большом количестве взвеси и преимущественном содержании в ней карбоната кальция).

6.277. Фильтры для осветления воды, прошедшей через вихревые реакторы или осветлители, следует применять однопоточные с загрузкой из песка крупностью 0,5 - 1,2 мм или двухслойные. Фильтры надлежит оборудовать устройствами для верхней промывки. Проектирование фильтров следует производить в соответствии с указаниями пп. 6.104 - 6.129.

Натрий-катионитовый метод умягчения воды

6.278. Натрий-катионитовый метод следует применять для умягчения подземных вод и вод поверхностных источников с содержанием взвешенных веществ не более 5 - 8 мг/л и цветности не более 30°. При натрий-катионировании щелочность воды не изменяется.

6.279. При одноступенчатом натрий-катионировании жесткость воды может быть снижена до 0,03 - 0,05 мг-экв/л; при двухступенчатом - до 0,01 мг-экв/л.

6.280 Объем катионита W_{\text{к}} в м3 в фильтрах первой ступени следует определять по формуле

где q - расход умягченной воды в м3/ч;

\text{Ж}_{\text{о}.\text{исх}} - общая жесткость исходной воды в г-экв/м3;

E_{\text{раб}}^{Na} - рабочая обменная емкость катионита при натрий-катионировании в г-экв/м3;

n - число регенераций каждого фильтра в сутки, принимаемое в пределах от одной до трех.

6.281. Рабочую обменную емкость катионита при натрий-катионировании E_{\text{раб}}^{Na} в г-экв/м3 следует определять по формуле

где \alpha_{\text{э}} - коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита, принимаемый по табл. 43;

\beta_{Na} - коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по Ca^{2 +} и Mg^{2 +} вследствие частичного задержания катионов Na^{+} , принимаемый по табл. 44, в которой C_{Na} - концентрация натрия в исходной воде в г-экв/м3, C_{Na} = \frac{(Na^{+})}{23} ;

E_{\text{полн}} - полная обменная емкость катионита в г-экв/м3, определяемая по заводским паспортным данным. При отсутствии таких данных при расчетах можно принимать: для сульфоугля крупностью 0,3 - 0,8 мм - 550 г-экв/м3; для сульфоугля крупностью 0,5 - 1,1 мм - 500 г-экв/м3; для катионита КУ-2 - 1500 - 1700 г-экв/м3; для катионита КУ-1 - 600 - 650 г-экв/м3;

q_{\text{у}} - удельный расход воды на отмывку катионита в м3 на 1 м3 катионита, принимаемый равным 4 - 5;

\text{Ж}_{\text{о}.\text{исх}} - общая жесткость исходной воды в г-экв/м3.

6.282 Площадь катионитовых фильтров первой ступени F_{\text{к}} в м2 следует определять по формуле

где H - высота слоя катионита в фильтре в м, принимаемая от 2 до 3 м ( бульшую высоту загрузки следует принимать при жесткости воды более 10 мг-экв/л);

W_{\text{к}} - определяется по формуле (59).

6.283. Скорость фильтрования воды через катионит для напорных фильтров первой ступени при нормальной работе не должна превышать:

При общей жесткости воды до 5 мг-экв/л . . . . . . . 25 м/ч

    При общей жесткости воды до 5 - 10 мг-экв/л  . . . . 15  "
    При общей жесткости воды до 10 - 15 мг-экв/л . . . . 10  "

Примечание. Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрации на 10 м/ч по сравнению с указанными выше при выключении фильтров на регенерацию или ремонт.

6.284. Количество катионитовых фильтров первой ступени надлежит принимать: рабочих — не менее двух, резервных — один.

6.285. Потерю напора в напорных катионитовых фильтрах при фильтровании следует определять как сумму потерь напора в коммуникациях фильтра, в дренаже и катионите. Общую потерю напора следует принимать по табл. 45.

6.286. В открытых катионитовых фильтрах слой воды над катионитом следует принимать 2,5 — 3 м и скорость фильтрования не более 15 м/ч.

6.287. Интенсивность подачи воды для взрыхления катионита следует принимать 3 л/с · м2 при крупности зерен катионита 0,3 — 0,8 мм и 4 л/с · м2 при крупности зерен катионита 0,5 — 1,1 мм. Продолжительность взрыхления надлежит принимать 15 мин. Подача воды на взрыхление катионита производится в соответствии с указаниями пп. 6.120 и 6.121.

6.288. Регенерацию катионитовых фильтров следует производить технической поваренной солью. Расход поваренной соли P в кг на одну регенерацию натрий-катионитового фильтра первой ступени следует определять по формуле

где f — площадь одного фильтра в м2;

H — высота слоя катионита в фильтре в м;

E_{\text{раб}}^{Na} — рабочая обменная емкость катионита в г-экв/м3, принимаемая согласно п. 6.281;

a — удельный расход соли на 1 г-экв рабочей обменной емкости катионита, принимаемый 120 — 150 г/г-экв для фильтров первой ступени при двухступенчатой схеме и 150 — 200 г/г-экв при одноступенчатой схеме. Жесткость умягченной воды при различных удельных расходах соли приведена на графике рис. 6.

Концентрацию регенерационного раствора при жесткости умягченной воды до 0,2 мг-экв/л следует принимать 2 — 5%;

при жесткости умягченной воды менее 0,05 мг-экв/л надлежит предусматривать ступенчатую регенерацию: сначала 2%-ным раствором в количестве 1,2 м3 раствора на 1 м3 катионита, затем остальным количеством соли в виде 7 — 10%-ного раствора. Скорость фильтрования раствора соли через катионит следует принимать 3 — 5 м/ч.

6.289. Отмывка катионита после регенерации должна производиться неумягченной водой до тех пор, пока содержание хлоридов в фильтрате не станет примерно равным содержанию их в отмывочной воде.

Скорость фильтрования воды при отмывке следует принимать равной 8 — 10 м/ч. Половину общего количества отмывочной воды надлежит спускать в водосток, а вторую половину направлять в баки для использования при взрыхлении или для приготовления регенерационного раствора. Удельный расход воды на отмывку следует принимать 4 — 5 м3 на 1 м3 катионита.

6.290. Натрий-катионитовые фильтры второй ступени следует рассчитывать в соответствии с указаниями пп. 6.288 - 6.289, при этом следует принимать высоту слоя катионита 1,5 м; скорость фильтрования не более 60 м/ч; удельный расход соли для регенерации катионита 300 — 400 г на 1 г-экв задержанных катионов жесткости; потерю напора в фильтре 13 — 15 м. Отмывку катионита в фильтрах второй ступени надлежит производить фильтратом первой ступени.

При расчете фильтров второй ступени жесткость поступающей на них воды следует принимать 0,1 мг-экв/л, рабочую емкость поглощения сульфоугля — 250 — 300 г-экв/м3.

Водород-натрий-катионитовый метод умягчения воды

6.291. Водород-натрий-катионитовый метод следует применять для удаления из воды катионов жесткости (кальция и магния) и одновременного снижения щелочности воды.

Этот метод следует применять для обработки подземных вод и вод поверхностных источников с содержанием взвешенных веществ не более 5 — 8 мг/л.

Умягчение воды надлежит осуществлять по схемам:

параллельного водород-натрий-катионирования, позволяющего получить глубокоумягченную воду (жесткостью <= 0,01 мг-экв/л) с остаточной щелочностью не выше 0,4 мг-экв/л, при этом суммарное содержание сульфатов и хлоридов в исходной воде не более 3 — 4 мг-экв/л и натрия не более 1 — 2 мг-экв/л;

последовательного водород-натрий-катионирования при «голодной» регенерации, позволяющего получить глубокоумягченную воду с остаточной щелочностью <= 0,7 мг-экв/л при отсутствии кислых стоков после регенерации. В зависимости от требуемой глубины умягчения воды следует устанавливать натрий-катионитовые фильтры одной или двух ступеней.

Примечание. Натрий-катионитовые фильтры второй ступени допускается не устанавливать, если не требуется глубокое умягчение воды или поддержание pH воды в строго определенных пределах.

6.292. Соотношение расходов воды, подаваемой на водород-катионитовые и натрий-катионитовые фильтры при умягчении воды параллельным водород-натрий-катионированием, следует определять по формулам:

расход воды, подаваемой на водород-катионитовые фильтры q_{\text{пол}}^{H} в м3/ч,

расход воды, подаваемой на натрий-катионитовые фильтры q_{\text{пол}}^{Na} в м3/ч,

где q_{\text{пол}} — полезная производительность водород-натрий-катионитовой установки в м3/ч;

q_{\text{пол}}^{H} и q_{\text{пол}}^{Na} — полезная производительность соответственно водород-катионитовых и натрий-катионитовых фильтров в м3/ч;

Щ — щелочность исходной воды в мг-экв/л;

a — требуемая щелочность умягченной воды в мг-экв/л;

A — суммарное содержание в умягченной воде анионов сильных кислот (сульфатов, хлоридов, нитратов и др.) в мг-экв/л.

Примечания. 1. Водород-катионитовые фильтры могут быть использованы и как натрий-катионитовые, поэтому должна быть предусмотрена возможность регенерации двух-трех водород-катионитовых фильтров раствором поваренной соли.

2. Расчет трубопроводов и фильтров должен быть произведен в двух вариантах: первый вариант — при наибольшей нагрузке на водород-катионитовые фильтры, наибольшей щелочности (Щ) воды и наименьшем содержании в ней анионов сильных кислот (A); второй вариант — при наибольшей нагрузке на натрий-катионитовые фильтры, наименьшей щелочности воды и наибольшем содержании в ней анионов сильных кислот.

6.293 Объем катионита W_{H} в м3 в водород-катионитовых фильтрах следует определять по формуле

объем катионита W_{Na} в м3 в натрий-катионитовых фильтрах следует определять по формуле

где \text{Ж}_{\text{о}} — общая жесткость умягчаемой воды в г-экв/м3;

n — число регенераций каждого фильтра в сутки, принимается в соответствии с указаниями п. 6.280;

E_{\text{раб}}^{H} — рабочая обменная емкость водород-катионита в г-экв/м3;

E_{\text{раб}}^{Na} — рабочая обменная емкость натрий-катионита в г-экв/м3;

C_{Na} — концентрация в воде натрия в г-экв/м3, определяемая в соответствии с указаниями п. 6.281.

6.294 Рабочую обменную емкость E_{\text{раб}}^{H} в г-экв/м3 водород-катионита следует определять по формуле

где \alpha_{H} — коэффициент эффективности регенерации водород-катионита, зависящий от удельного расхода кислоты и принимаемый по табл. 46;

C_{\text{к}} — общее содержание в воде катионов кальция, магния, натрия и калия в г-экв/м3;

q_{\text{у}} — удельный расход воды от отмывки катионита после регенерации, принимаемый равным 4 — 5 м3 воды на 1 м3 объема катионита в фильтре;

E_{\text{полн}} — паспортная полная обменная емкость катионита в нейтральной среде в г-экв/м3. При отсутствии паспортных данных для расчетов E_{\text{полн}} следует принимать в соответствии с указаниями п. 6.281.

Определение рабочей обменной емкости натрий-катионита надлежит производить в соответствии с указаниями п. 6.281.

6.295. Площадь водород-катионитовых и натрий-катионитовых фильтров F_{H} в м2 и F_{Na} в м2 следует определять по формулам:

где H — высота слоя катионита в фильтре, принимаемая в соответствии с указаниями п. 6.282.

6.296. Расчет и конструкцию дренажа фильтров надлежит выполнять в соответствии с указаниями пп. 6.112 - 6.116.

6.297. Потерю напора в водород-катионитовых фильтрах, интенсивность взрыхления и скорость фильтрации следует принимать в соответствии с указаниями пп. 6.283, 6.285 и 6.287.

6.298. Количество водород-катионитовых и натрий-катионитовых фильтров на установке должно быть не менее двух, если установка работает круглосуточно. Количество резервных водород-катионитовых фильтров надлежит принимать: один — при количестве фильтров на установке меньше шести и два — при количестве фильтров на установке больше шести. Резервные натрий-катионитовые фильтры устанавливать не следует, но должна быть предусмотрена возможность использования резервных водород-катионитовых фильтров в качестве натрий-катионитовых в соответствии с примечаниями к п. 6.292.

6.299. Регенерацию водород-катионитовых фильтров надлежит производить 1 — 1,5%-ным раствором серной кислоты. Допускается производить разбавление серной кислоты до указанной концентрации водой непосредственно перед фильтрами в эжекторе.

Скорость пропуска регенерационного раствора серной кислоты через слой катионита должна быть не менее 10 м/ч с последующей отмывкой катионита неумягченной водой, пропускаемой через слой катионита сверху вниз со скоростью 10 м/ч.

Отмывка заканчивается, когда кислотность фильтрата равна сумме концентраций сульфатов и хлоридов в воде, поступающей на отмывку.

Первая половина объема отмывочной воды сбрасывается в водосток, вторая половина — в бак для взрыхления катионита.

Примечание. Допускается применение для регенерации водород-катионитовых фильтров соляной кислоты.

6.300. Расход 100%-ной кислоты P_{\text{Н}} в кг на одну регенерацию водород-катионитового фильтра надлежит определять по формуле

где f — площадь одного водород-катионитового фильтра в м2;

b — удельный расход кислоты для регенерации катионита в г/г-экв, определяемый по графику рис. 7.

6.301. Объемы мерника крепкой кислоты и бака для разбавленного раствора кислоты (если разбавление ее производится не непосредственно перед фильтром) надлежит определять из условия регенерации одного фильтра при количестве водород-катионитовых фильтров на установке до четырех и для регенерации двух фильтров при количестве фильтров на установке более четырех.

6.302. Аппаратуру и трубопроводы для дозирования и транспортирования кислот следует проектировать с соблюдением правил техники безопасности при работе с кислотами.

При применении концентрированной серной кислоты (крепостью более 80%) аппаратуру и трубопроводы следует применять из обычной стали. При использовании растворов кислоты крепостью менее 80% следует применять кислотостойкие материалы.

6.303. Удаление углекислоты из водород-катионированной воды или из смеси водород- и натрий-катионированной воды надлежит производить в дегазаторах с загрузкой из колец Рашига размером 25 x 25 x 3 мм или с деревянной хордовой насадкой из брусков.

6.304. Площадь поперечного сечения дегазатора следует определять исходя из плотности орошения при насадке из колец Рашига 60 м3/ч на 1 м2 площади дегазатора и при деревянной хордовой насадке 40 м3/ч на 1 м2 площади дегазатора.

6.305. Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу 20 м3 воздуха на 1 м3 воды, подаваемой в дегазатор. Определение напора, развиваемого вентилятором, следует производить с учетом сопротивления насадки из колец Рашига, принимаемого равным 30 мм вод. ст. на 1 м высоты слоя насадки, и сопротивления деревянной хордовой насадки, принимаемого равным 10 мм вод. ст. на 1 м высоты насадки. Прочие сопротивления следует принимать равными 30 — 40 мм вод. ст.

6.306. Высоту слоя насадки, необходимую для снижения содержания углекислоты в катионированной воде, следует определять по табл. 47 в зависимости от содержания углекислоты (CO_{2})_{\text{у}} в мг/л в подаваемой на дегазатор воде, определяемой по формуле

где (CO_{2})_{\text{исх}} — содержание свободной углекислоты в исходной воде в мг/л;

Щ — щелочность исходной воды в мг-экв/л.

6.307. При проектировании установок для умягчения воды последовательным водород-натрий-катионированием с «голодной» регенерацией водород-катионитовых фильтров следует принимать:

а) жесткость фильтрата \text{Ж}_{\text{ф}}^{H} в мг-экв/л водород-катионитовых фильтров по формуле

где (Cl^{-}) и (SO_{4}^{2 -}) — содержание хлоридов и сульфатов в умягченной воде в мг-экв/л;

\text{Щ}_{\text{ост}} — остаточная щелочность фильтрата водород-катионитовых фильтров, равная 0,7 — 1 мг-экв/л;

(Na^{+}) — содержание натрия в умягченной воде в мг-экв/л;

б) расход кислоты на «голодную» регенерацию водород-катионитовых фильтров 50 г на 1 г-экв удаленной из воды карбонатной жесткости;

в) обменную емкость сульфоугля водород-катионитовых фильтров при «голодном» режиме регенерации:

При щелочности исходной воды до 1,5 мг-экв/л . . . . . . . 200 г-экв/м3

    При щелочности исходной воды от 1,5 до 3 мг-экв/л  . . . . 250    "
    При щелочности исходной воды от 3 до 4 мг-экв/л  . . . . . 300    "

6.308. Воду после водород-катионитовых фильтров (при «голодной» регенерации) следует подавать на дегазаторы и затем на натрий-катионитовые фильтры, проектируемые в соответствии с указаниями пп. 6.278 - 6.289, при этом \text{Ж}_{\text{о}.\text{исх}} в формуле (59) следует принимать равной \text{Ж}_{\text{ф}}^{H} , определенной по формуле (71).

6.309. Для предупреждения попадания кислой воды на натрий-катионитовые фильтры установок последовательного водород-натрий-катионирования, на случай регенерации водород-катионитовых фильтров избыточной дозой кислоты, следует предусматривать подачу осветленной неумягченной воды в поток фильтрата водород-катионитовых фильтров перед дегазатором.

6.310. Аппараты, трубопроводы и арматура водоумягчительных установок, соприкасающихся с кислой водой или фильтратом, в котором нормируется содержание железа, должны быть защищены от коррозии или изготовлены из антикоррозионных материалов.

ОПРЕСНЕНИЕ И ОБЕССОЛИВАНИЕ ВОДЫ

6.311. Опреснение вод с солесодержанием до 2 — 3 г/л следует производить при помощи ионного обмена, вод с солесодержанием 2,5 — 15 г/л при помощи электродиализа или гиперфильтрации, вод с солесодержанием более 10 г/л дистилляцией, замораживанием или гиперфильтрацией.

Примечание. Под опреснением воды понимается снижение ее солесодержания до величины, делающей ее пригодной для питьевых целей. Обессоливание — более полное удаление растворенных в воде солей до величины, установленной технологическими требованиями.

Опреснение и обессоливание воды ионным обменом

6.312. Опреснение и обессоливание воды ионным обменом следует применять при содержании в исходной воде: солей до 3000 мг/л, взвешенных веществ не более 8 мг/л, цветности воды не более 30° и перманганатной окисляемости не более 7 мг/л O_{2} .

При большей окисляемости надлежит предусматривать фильтр с активным углем.

6.313. Опреснение воды ионным обменом следует производить по одноступенчатой схеме последовательным фильтрованием через высокоемкий водород-катионит и слабоосновный анионит, при этом необходимо предусматривать удаление углекислоты из фильтрата катионитовых фильтров.

Остаточное солесодержание воды, прошедшей через ионитовые фильтры, следует принимать:

При солесодержании исходной воды 3000 мг/л . . . . . не более 150 мг/л

При солесодержании исходной воды 2000 мг/л . . . . . не более 25 мг/л

При солесодержании исходной воды 1500 мг/л . . . . . не более 15 мг/л.

Требуемое солесодержание воды, подаваемой потребителям (для хозяйственно-питьевых целей 500 — 1000 мг/л, при содержании хлоридов не более 350 мг/л и сульфатов не более 500 мг/л), следует получать путем смешения части воды, прошедшей ионитовые фильтры, с остальным количеством воды.

6.314. Обессоливание воды с одновременным обескремниванием надлежит производить с применением двух- или трехступенчатой схемы.

В составе установки при двухступенчатой схеме обессоливания воды следует предусматривать:

водород-катионитовые фильтры первой ступени; фильтры с активным углем для удаления из воды органических веществ (если цветность воды более 30° и окисляемость более 7 мг/л O_{2} ); дегазаторы для удаления углекислоты; анионитовые фильтры первой ступени, загружаемые слабооснувным анионитом; водород-катионитовые фильтры второй ступени; анионитовые фильтры второй ступени, загружаемые сильнооснувным анионитом, для удаления кремниевой кислоты; барьерные водород-натрий-катионитовые фильтры.

6.315. Вода после обработки по двухступенчатой схеме не должна содержать солей более 1 мг/л и кремниевой кислоты более 0,2 мг/л.

6.316. Трехступенчатую схему обработки воды следует применять для получения воды с общим солесодержанием до 0,1 мг/л и содержанием кремниевой кислоты до 0,05 мг/л, при этом вместо барьерных водород-натрий-катионитовых фильтров следует применять фильтры со смешанной загрузкой катионита и анионита или водород-катионитовые фильтры третьей ступени, а за ними анионитовый фильтр третьей ступени с сильнооснувным анионитом.

6.317. Водород-катионитовые фильтры первой ступени следует рассчитывать согласно указаниям пп. 6.293 - 6.302. Содержание катионов жесткости в воде, прошедшей через водород-катионитовые фильтры первой ступени, следует определять по графику на рис. 7, при этом содержание натрия следует принимать в два раза большим содержания катионов жесткости.

6.318. Выбор сорбента для удаления органических веществ из воды данного источника должен производиться на основе результатов технологических исследований сорбентов: активные угли АГ-Н, АГ-5, АГ-3, БАУ и макропористые иониты ИА-1п, АВ-17-8п, АВ-171 и др.

6.319. Для водород-катионитовых фильтров второй и третьей ступеней надлежит принимать: скорость фильтрования 50 — 60 м/ч; высоту слоя загрузки — 1,5 м; удельный расход 100%-ной серной кислоты — 100 г на 1 г-экв поглощенных катионов; емкость поглощения сульфоугля и катионита КУ-1 — 200 г-экв/м3, для катионита КУ-2 — 700 — 800 г-экв/м3; расход воды на отмывку катионита — 10 м3 на 1 м3 катионита.

Воду после отмывки фильтров второй ступени следует использовать для взрыхления водород-катионитовых фильтров первой ступени и приготовления регенерационного раствора.

Время регенерации и отмывки фильтров следует принимать 3 ч.

6.320 Площадь фильтрования F в м2 анионитовых фильтров первой ступени следует определять по формуле

где Q — производительность анионитовых фильтров первой ступени в м3/сут;

n — число регенераций анионитовых фильтров в сутки, принимаемое равным 2 — 3;

T — продолжительность работы каждого фильтра в ч между регенерациями, определяемая по формуле

где t_{1} — продолжительность взрыхления анионита, принимаемая равной 0,25 ч;

t_{2} — продолжительность пропускания через анионит регенерационного раствора щелочи — 1,5 ч;

t_{3} — продолжительность отмывки анионита после регенерации — 3 ч;

v_{\text{р}} — расчетная скорость фильтрования в м/ч, принимаемая не менее 4 и не более 30.

Объем анионита в фильтрах первой ступени W_{a - 1} в м3 следует определять по формуле

где C_{0} — суммарное содержание сульфатных и хлоридных ионов в исходной воде в мг-экв/л;

E_{\text{р}} — рабочая обменная емкость анионита в г-экв/м3, принимаемая по паспортным данным. Для анионитов АН-2Ф, ЭДЭ-10П и АВ-17 обменную емкость допускается принимать 700 — 900 г-экв/м3.

6.321. Регенерацию анионитовых фильтров первой ступени следует производить 4%-ным раствором кальцинированной соды; удельный расход соды следует принимать 100 г Na_{2}CO_{3} на 1 г-экв поглощенных анионитов.

В установках для обессоливания воды с обескремниванием на фильтрах второй ступени с сильнооснувным анионитом допускается регенерировать анионитовые фильтры первой ступени отработанным раствором едкого натра после регенерации анионитовых фильтров второй ступени.

Регенерационные растворы соды и едкого натра следует приготовлять на водород-катионированной воде.

Отмывку анионитовых фильтров первой ступени после регенерации следует производить водород-катионированной водой при расходе 10 м3 воды на 1 м3 анионита.

6.322. Загрузку анионитовых фильтров второй ступени следует предусматривать сильнооснувным анионитом при толщине слоя 1,5 м. При расчете анионитовых фильтров скорость фильтрования следует принимать 10 — 15 м/ч.

6.323. Кремнеемкость анионита следует принимать по паспортным данным или в соответствии с данными табл. 48.

При использовании анионита ЭДЭ-10П необходимо предусматривать возможность ступенчатой регенерации — сначала 0,2 — 0,5%-ным раствором NaOH, а затем 1,5 — 2%-ным раствором NaOH.

Для высокооснувных анионитов АВ-17 регенерацию следует производить 4%-ным раствором едкого натра.

6.324. Удельные расходы NaOH на регенерацию анионитов надлежит принимать в соответствии с данными табл. 49.

6.325. Аппараты, трубопроводы и арматуру опреснительных установок надлежит проектировать в соответствии с указаниями п. 6.310.

Опреснение воды методом электродиализа

6.326. Опреснение воды методом электродиализа надлежит проектировать в соответствии с указаниями Приложения 10.

СПЕЦИАЛЬНАЯ ПОДГОТОВКА ВОДЫ

6.327. Для очистки воды от сероводорода (H_{2}S) и гидросульфидов (HS^{-}) надлежит применять: хлорирование; аэрацию с последующим хлорированием; подкисление, аэрацию, осветление с коагуляцией и фильтрование.

Расчет установок необходимо выполнять в соответствии с Приложением 11.

Для очистки воды от соединений кремниевой кислоты надлежит предусматривать: коагуляцию, обработку воды каустическим магнезитом, фильтрацию через магнезиальный сорбент. При этом расчет установок необходимо выполнять в соответствии с указаниями Приложения 12.

Для удаления из воды растворенного кислорода необходимо предусматривать разбрызгивание в вакууме, связывание его восстановителями.

Данные для расчета установок приведены в Приложении 13.

СКЛАДЫ РЕАГЕНТОВ И ФИЛЬТРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ

6.328. Склады реагентов следует рассчитывать на хранение 30-дневного запаса, считая по периоду максимальной потребности реагентов.

Примечания. 1. При обосновании объем складов допускается принимать на другой срок хранения, но не менее 15 дней.

2. При наличии центральных (базисных) складов объем складов при станциях очистки и подготовки воды допускается принимать на срок хранения не менее 7 дней.

6.329. Склады (в зависимости от вида реагентов) следует проектировать на сухое или мокрое хранение в виде концентрированных растворов или продуктов, залитых водой.

6.330. Сухое хранение реагентов надлежит производить в закрытых складах.

При определении площади склада для хранения коагулянта высоту слоя следует принимать 2 м, извести — 1,5 м; при механизации высота слоя может быть увеличена: коагулянта до 3,5 м, извести до 2,5 м.

Полиакриламид необходимо хранить в таре, срок хранения — не более 6 мес, при этом замораживание полиакриламида не допускается.

Жидкое стекло (силикат натрия) надлежит хранить в герметически закупоренных деревянных или железных бочках.

Фторсодержащие реагенты хранятся в таре.

6.331. При мокром хранении коагулянта в баках-хранилищах концентрацию раствора следует принимать 15 — 20%, считая по чистому безводному продукту. Перемешивание раствора предусматривать не следует. Баки-хранилища надлежит размещать, как правило, в зданиях, при обосновании допускается расположение баков вне зданий. При этом во всех случаях должен быть обеспечен осмотр и проход вокруг стен баков и предусмотрены мероприятия, исключающие возможность проникания раствора в грунт.

Количество баков должно быть не менее 4, при количестве баков до 10 надлежит предусматривать один резервный бак.

6.332. При возможности централизованных поставок известкового теста или молока надлежит предусматривать мокрое хранение, включающее: баки-хранилища, устройство для отбора и транспортировки теста.

При получении комовой извести возможно сухое или мокрое хранение реагента. При сухом хранении следует предусматривать склад сухого продукта с дробилками и известегасилками, при мокром хранении — резервуары-хранилища и устройства для отбора, транспортировки теста и его перемешивания при приготовлении известкового молока.

При гидравлическом перемешивании производительность насоса определяется из условия не менее 8-кратного оборота всего объема молока в течение часа; восходящая скорость движения известкового молока в баке должна быть не менее 18 м/ч.

Расчет системы для подачи сжатого воздуха надлежит производить в соответствии с указаниями п. 6.20.

Допускается применение механического перемешивания.

6.333. К помещению для хранения активного угля требование взрывоопасности не предъявляется, по пожарной опасности его следует относить к категории «В».

6.334. Помещения для хранения запаса катионита и анионита надлежит рассчитывать на объем, соответствующий загрузке двух катионитовых фильтров, одного анионитового фильтра со слабооснувным и одного с сильнооснувным анионитом.

6.335. Склады для хранения реагентов (кроме хлора и аммиака) надлежит располагать вблизи помещения для приготовления их растворов.

6.336. Склады для хранения кислот, расходные склады для хлора и аммиака надлежит проектировать с учетом требований, изложенных в «Санитарных правилах проектирования, оборудования и содержания складов для хранения сильнодействующих ядовитых веществ», «Правилах устройства и безопасности сосудов, работающих под давлением», а также указаний по организации хлорирования жидким хлором.

6.337. В расходных складах хлора, располагаемых на площадках водопроводных сооружений, хранение хлора должно предусматриваться в баллонах или бочках, при суточном расходе хлора более 1 т допускается применять тенки заводского изготовления емкостью до 50 т, при этом розлив хлора в баллоны или бочки запрещается.

6.338. Расчет хлоропроводов следует производить из условия, чтобы перепад давления в них не превышал 1,5 — 2 кгс/см2. Передачу газообразного хлора из склада к месту потребления следует осуществлять по хлоропроводам протяженностью не более 1 км.

6.339. Хранение хлорной извести следует предусматривать в отдельном складе в деревянных бочках.

6.340. Для поваренной соли следует применять склады мокрого хранения. При суточном расходе соли менее 0,5 т допускается применение складов сухого хранения, при этом слой соли не должен превышать 2 м.

Объем резервуаров для мокрого хранения соли следует определять из расчета 1,5 м3 на 1 т соли; резервуары надлежит принимать глубиной не более 2,5 м.

6.341. В тех случаях, когда не обеспечено снабжение станции кондиционными фильтрующими материалами и гравием, следует предусматривать специальное хозяйство для хранения, сортировки, промывки и транспортирования материалов, необходимых для систематической догрузки фильтров и перегрузки их во время капитального ремонта.

6.342. Расчет емкостей хранения фильтрующего материала и подбор оборудования следует производить из расчета 10% ежегодного пополнения объема фильтрующей загрузки и дополнительного аварийного запаса на перегрузку одного фильтра при количестве их на станции до 20 шт. и двух-трех — при большем количестве.

6.343. Транспортировку фильтрующего материала следует производить с помощью гидротранспорта (водоструйных или песковых насосов), при этом расход воды следует принимать 10 м3 на 1 м3 материала.

Диаметр трубопровода для транспортировки пульпы надлежит определять из расчета скорости движения пульпы 1,5 — 2 м/с, но не менее 50 мм; повороты трубопровода следует выполнять плавными с радиусом не менее 8 — 10 диаметров трубопровода.

6.344. Разгрузочные работы и транспортирование реагентов на складах и внутри станций должны быть механизированы.

ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРОМЫВНОЙ ВОДЫ

6.345. Для сокращения расхода воды на собственные нужды станций очистки и подготовки воды следует применять повторное использование воды после промывки фильтров и контактных осветлителей, а также воды над осадком из отстойников при их опорожнении и др.

6.346. При очистке воды на станциях отстаиванием с последующим фильтрованием промывные воды после фильтров следует направлять в резервуар-усреднитель и равномерно перекачивать в головной узел очистных сооружений, при этом отстаивание промывных вод предусматривать не следует.

6.347. На станциях с очисткой воды только фильтрованием промывные воды следует очищать в отстойниках периодического действия.

Время отстаивания следует принимать равным 1 ч, расчетные дозы полиакриламида 0,08 — 0,16 мг/л (меньшие дозы — при обработке маломутных цветных вод, большие — для мутных вод).

6.348. Емкость резервуара-усреднителя и количество секций отстойников надлежит определять по графику поступления и откачки промывных вод.

Число секций отстойников следует принимать не менее двух.

При отсутствии на станциях предварительного хлорирования промывные воды при их повторном использовании следует обеззараживать.

Объем уплотненного осадка надлежит принимать в соответствии с данными табл. 28, п. 6.70.

6.349. На станциях обезжелезивания промывные воды после фильтров следует направлять в резервуар-отстойник, время отстаивания надлежит принимать не менее 3 ч.

Количество секций отстойников надлежит определять в зависимости от числа фильтров и периодичности их промывки, объем каждой секции определяется из условия приема воды от одной промывки.

После отстаивания осветленную воду следует использовать повторно, для чего ее надлежит равномерно перекачивать в головной узел очистных сооружений.

Объем уплотненного осадка для станций обезжелезивания воды следует определять по содержанию железа в исходной воде и концентрации уплотненного осадка, которую надлежит принимать равной 35000 г/м3 при аэрации воды и 7000 г/м3 при обработке воды реагентами.

6.350. Для улавливания песка, выносимого с фильтров или контактных осветлителей, в системе отвода промывной воды надлежит предусматривать песколовки, расчет которых следует производить в соответствии с главой СНиП проектирования канализации.

6.351. Осадок из отстойников или осветлителей со взвешенным осадком, а также осадок из систем повторного использования промывных вод следует сбрасывать на сооружения для складирования и обезвоживания осадка. Для перекачки осадка следует применять канализационные насосы. Скорость движения осадка по трубопроводам должна быть не менее 0,9 м/с.

ОБЕЗВОЖИВАНИЕ ОСАДКА

6.352. В тех случаях, когда осадок со станций очистки и подготовки воды нельзя сбрасывать в водоемы или направлять в илонакопители (естественные впадины или искусственные выработки), необходимо предусматривать подачу осадка на площадки для обезвоживания и накопления.

Примечание. При технико-экономическом обосновании допускается применение других методов обезвоживания или регенерации осадка.

6.353 В зависимости от климатических условий для обезвоживания осадка следует предусматривать:

для районов с отрицательными температурами воздуха в течение не менее 2 мес в году — уплотнение свежего осадка, его промораживание и уплотнение промороженного осадка;

для южных районов — уплотнение и высушивание осадка.

6.354 Для обезвоживания на площадки надлежит направлять осадок:

из отстойников и осветлителей при очистке воды отстаиванием с последующим фильтрованием;

из отстойников, применяемых для осаждения взвеси и уплотнения осадка промывных вод, при очистке воды только фильтрованием.

Напуск осадка на площадки обезвоживания производится равномерно в течение всего года.

Примечания. 1. При обосновании осадок из отстойников и осветлителей следует напускать на площадки только в зимний период с послойным намораживанием его, для чего надлежит предусматривать устройство хранилища осадка, объем которого рассчитывается из условия хранения всего количества осадка, образующегося в период положительных среднесуточных температур.

2. Для сокращения площади площадок обезвоживания допускается устройство резервуаров для предварительного уплотнения осадка медленным перемешиванием.

6.355. В районах с отрицательными температурами воздуха общая полезная площадь площадок обезвоживания F_{\text{общ}} в м2 равна

где F_{\text{л}} и F_{\text{з}} — площади площадок соответственно для летне-осеннего и зимнего напусков осадка в м2;

F_{\text{р}} — площадь резервных площадок, рассчитываемых на накапливание осадка в периоды его таяния и обезвоживания, в м2.

6.356. Площадь площадок обезвоживания осадка для летне-осеннего напуска F_{\text{л}} следует определять из условия размещения на них образующегося в течение летне-осеннего периода объема уплотненного осадка при толщине слоя, равной глубине промерзания осадка в зимний период.

Глубину промерзания осадка H_{\text{п}} в см надлежит определять по формуле

где \sum t^{\circ} — сумма отрицательных среднесуточных температур воздуха за период промерзания осадка, определяемая по данным наблюдений ближайшей метеорологической станции.

Объем уплотненного осадка необходимо определять в соответствии с указаниями пп. 6.70 и 6.349. Разбавление осадка водой при определении размера площадок не учитывается, так как вода над осадком перед промораживанием сбрасывается в водоем или повторно используется на станции очистки воды.

6.357. Площадь площадок обезвоживания для зимнего напуска осадка F_{\text{з}} следует определять из условия размещения на них объема осадка, образующегося в период отрицательных температур, с учетом разбавления осадка водой при напуске в соответствии с указаниями пп. 6.70, 6.78 и 6.93.

6.358. Высоту слоя намороженного осадка за весь зимний сезон следует определять как сумму последовательно намороженных тонких слоев осадка толщиной 10 см. Число напусков осадка за зимний период следует определять по формуле

где T — количество дней с отрицательной температурой за весь сезон намораживания;

m — продолжительность промораживания осадка слоем h = 10 см в сут, определяемая по формуле

где t_{\text{ср}} — средняя отрицательная температура за расчетный отрезок времени в °C.

6.359. Площадь резервных площадок обезвоживания F_{\text{р}} надлежит определять из условия размещения на них двух объемов уплотненного осадка, выпускаемого из сооружений в течение периода таяния и обезвоживания осадка за два последовательных года. Высота слоя осадка на резервных площадках не должна превышать величины, определяемой по формуле (76).

6.360. Годовой объем обезвоженного осадка W_{\text{сух}} в м3 после его промораживания, оттаивания и подсыхания надлежит определять по формуле

где Q_{\text{сут}} — суточная производительность станции в м3/сут;

C_{\text{ср}} — среднегодовое содержание взвешенных веществ в исходной воде с учетом устраняемой цветности в г/м3, определяемое по формуле (15) п. 6.70;

T_{1} — суммарное количество дней в году обработки воды коагулянтом;

T_{2} — суммарное количество дней в году обработки воды известью;

K_{1} — коэффициент, учитывающий количество сухого вещества, образующегося из коагулянта, принимаемый для неочищенного коагулянта — 1, для очищенного — 0,3;

K_{2} — коэффициент, учитывающий содержание нерастворенных веществ в извести, принимаемый равным 0,2 и 0,4 соответственно для извести 1-го и 2-го сортов;

\text{Д}_{\text{к}} — среднегодовая доза коагулянта по безводному продукту в г/м3;

\text{Д}_{\text{и}} — среднегодовая доза извести в г/м3 по CaO;

\gamma — объемный вес обезвоженного осадка, принимается 1,2 \cdot 10^{6}\text{гс}/\text{м}^{3} ;

P — влажность обезвоженного осадка в процентах, принимаемая равной 70% при очистке поверхностных вод и 75% для станций обезжелезивания.

Примечание. Количество сухого вещества в осадке влажностью 75%, образующегося при его промораживании, на станциях обезжелезивания воды равняется содержанию железа в исходной воде, умноженному на коэффициент 1,4.

6.361. Среднюю высоту слоя сухого осадка H_{\text{ср}.\text{год}} в м, накапливаемого на площадках обезвоживания в течение одного года, следует определять из равенства

6.362. Строительную высоту оградительных валиков H_{\text{стр}} в м площадок обезвоживания осадка для районов с отрицательными температурами воздуха следует определять по формуле

где N — расчетное число лет накапливания осадка;

H_{\text{з}} — высота слоя осадка, намороженного за 1 сезон в м;

0,2 — превышение высоты валиков над расчетным уровнем осадка.

6.363. Для площадок обезвоживания надлежит предусматривать распределительную систему для напуска осадка, которая выполняется в виде открытых лотков вдоль длинной стороны площадок, и устройство для отведения с различных уровней осветленной воды, которая образуется в результате уплотнения свежего или предварительно промороженного осадка.

Размеры открытых лотков следует принимать не менее 250 x 250 мм, уклон лотков не менее 0,01.

Для надежной эксплуатации трубопроводов, по которым осадок подается на площадки, необходимо предусматривать их промывку и установку на них ревизий.

Трубы должны быть предохранены от замерзания.

6.364. Воду, отделившуюся после оттаивания замороженного осадка и уплотнения его, а также осветленную воду, получающуюся в результате уплотнения осадка летнего напуска, надлежит направлять после хлорирования в водоем или возвращать на очистные сооружения. Отведение в водоем воды после обезвоживания осадка должно согласовываться с органами санитарно-эпидемиологической службы и регулирования использования и охраны вод.

6.365. В южных районах с отрицательной температурой воздуха в течение менее 2 мес в году обработку осадка следует производить на площадках обезвоживания путем уплотнения его под действием силы собственного веса и высушивания на открытом воздухе.

Общая площадь площадок обезвоживания осадка F_{\text{общ}} в м2 должна быть

где f_{\text{з}} — площадь площадок обезвоживания для напуска осадка в зимний и весенний периоды в м2;

f_{\text{л}} — площадь площадок для летнего напуска осадка в м2.

6.366. Площадь площадок обезвоживания для напуска осадка в зимний и весенний периоды f_{\text{з}} в м2 следует определять по формуле

где W_{\text{з}} — объем осадка в зимний и весенний периоды в м3;

E — количество испарившейся за год воды со свободной водной поверхности в мм;

A — годовое количество осадков в мм.

Объем осадка в зимний и весенний периоды W_{\text{з}} в м3 надлежит определять по формуле

где W_{\text{ос}} — объем осадка, выпускаемого на площадки в течение осеннего, зимнего и весеннего периодов со средней влажностью P_{1} , %, в м3;

V — объем воды в м3, образующейся в результате уплотнения осадка, определяемый по формуле

где P_{1} — влажность осадка, выпускаемого из сооружений, в %, определяемая по средней концентрации твердой фазы в осадке \delta , приведенной в пп. 6.70 и 6.349

P_{2} — влажность уплотнившегося осадка, определяемая по формуле

Количество испарившейся за год воды E в мм следует определять по формуле

где m — суммарное число дней в году с дефицитом влажности;

l_{\text{о}} — упругость насыщенных водяных паров при температуре осадка в миллибарах;

l_{200} — среднее значение упругости водяных паров, соответствующее абсолютной влажности воздуха в миллибарах на высоте 2 м от водной поверхности, принимаемое по данным метеорологической станции;

v_{200} — скорость ветра на высоте 2 м в м/с.

6.367. Площадь площадок для летнего напуска f_{\text{л}} следует определять из условия размещения объема уплотненного осадка, рассчитанного аналогично п. 6.366, при этом величины E и A надлежит принимать за время спуска водяной подушки после уплотнения осадка до конца летнего периода.

Время от момента напуска осадка до момента спуска водяной подушки следует принимать 4 — 5 сут.

6.368. Строительную высоту оградительных валиков площадок обезвоживания осадка H_{\text{стр}} в м для южных районов следует определять из равенства

N — расчетное число лет накопления осадка;

H_{\text{ср}.\text{год}} — толщина годового слоя подсушенного осадка в м, определяемая в соответствии с указаниями пп. 6.360 и 6.361;

h — годовой слой напуска неуплотненного осадка в м.

ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ПОМЕЩЕНИЯ СТАНЦИЙ ОЧИСТКИ И ПОДГОТОВКИ ВОДЫ

6.369. В составе станций очистки и подготовки воды необходимо предусматривать лаборатории, мастерские и другие служебные помещения.

6.370. Состав и площади лабораторий и вспомогательных помещений для станций очистки питьевой воды надлежит принимать по табл. 50 в зависимости от производительности станции и с учетом местных условий.

Примечания. 1. На станциях очистки и подготовки воды для производственных нужд надлежит предусматривать помещения, указанные в позициях при умягчении и обессоливании воды — 1, 2, 6, 11, 12 и 13, при обезжелезивании подземных вод и обработке оборотной воды — 1, 6, 11, 12 и 13.

2. Местный диспетчерский пункт на водоочистных станциях следует устраивать совмещенным с пунктом управления насосными станциями первого и второго подъема.

3. Для станций производительностью более 300000 м3/сут состав помещений следует устанавливать в каждом отдельном случае в зависимости от местных условий.

4. В отдельных случаях допускается предусматривать помещение специальной лаборатории.

5. При подаче подземной воды питьевого качества без очистки и подготовки надлежит предусматривать помещение площадью 6 м2 для проведения анализа на содержание остаточного свободного хлора. Химические и бактериологические анализы воды следует производить в ближайших лабораториях, частота проведения анализов определяется в соответствии с ГОСТ 2874-73.

6.371. В помещениях лабораторий надлежит предусматривать установку вытяжных шкафов, подводку горячей воды и газа и рассчитывать электропроводку на включение различных электронагревательных приборов общей мощностью не менее 5 кВт.

СООРУЖЕНИЯ С ОТКРЫТОЙ ВОДНОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

6.372. Проектирование сооружений очистки и подготовки воды с открытой водной поверхностью допускается при выполнении условий, предусмотренных в Приложении 14.

ВЫСОТНОЕ РАСПОЛОЖЕНИЕ СООРУЖЕНИЙ

6.373. Сооружения надлежит располагать по естественному склону местности с учетом потерь напора в самих сооружениях, соединительных коммуникациях и измерительных устройствах.

6.374. Величины перепадов уровней воды в сооружениях и соединительных коммуникациях должны определяться расчетами, для предварительного высотного расположения сооружений потери напора допускается принимать:

В сооружениях

на барабанных сетках и микрофильтрах . . . . . . . . . . . 0,5 — 0,7 м

    в смесителе  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,4 - 0,9 "
    в камерах хлопьеобразования  . . . . . . . . . . . . . . . 0,4 - 0,5 "
    в отстойниках  . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,6 - 0,7 "

в осветлителях со взвешенным осадком . . . . . . . . . . . 0,7 — 0,8 «»

в фильтрах . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 — 3,5 «»

    в контактных осветлителях  . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 - 2,5 "
    в медленных фильтрах . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,5 - 2   "

В соединительных коммуникациях

    от смесителей к отстойникам  . . . . . . . . . . . . . . . 0,3 - 0,5 "
    от смесителей к осветлителям со взвешенным осадком . . . . 0,5       "

от смесителя или входной камеры к контактным осветлителям . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,5 — 0,7 «»

от отстойников или осветлителей со взвешенным осадком к фильтрам . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,5 — 1 «»

от фильтров или контактных осветлителей к резервуару чистой воды . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 «»

Потери напора в измерительной аппаратуре на входе и выходе со станции — по 0,5 м; в индикаторах расхода на отстойниках, осветлителях со взвешенным осадком, фильтрах и контактных осветлителях — по 0,2 — 0,3 м.

6.375. На станциях очистки и подготовки воды должна быть предусмотрена система обводных коммуникаций, обеспечивающих возможность подачи воды при аварии, минуя сооружения, а также для отключения отдельных видов сооружений. При этом для станций производительностью до 10000 м3/сут надлежит предусматривать возможность отключения не более 30% сооружений, для станций производительностью 10000 — 100000 м3/сут — не более 20%.

Для станций производительностью более 100000 м3/сут обводные коммуникации допускается не предусматривать, при этом производительность отключаемых сооружений не должна быть более 20%.

Примечание. Задвижки на обводной линии, обеспечивающей подачу воды, минуя сооружения, должны быть опломбированы.

6.376. Напорные и безнапорные трубопроводы в станциях очистки и подготовки воды и напорные трубопроводы на территориях станций следует принимать из стальных или чугунных труб.

6.377. Кислые производственные стоки установок по катионированию или обессоливанию перед сбросом в водоем должны быть подвергнуты нейтрализации.

6.378. Сточные воды от лаборатории, душевой и санитарного узла должны отводиться в бытовую канализацию.

7. НАСОСНЫЕ СТАНЦИИ

7.1. В машинных залах насосных станций допускается установка групп насосов различного назначения.

Примечание. В насосных станциях, подающих воду на хозяйственно-питьевые нужды, установка насосов, перекачивающих пахучие и ядовитые жидкости, запрещается.

7.2. Водопроводные насосные станции по надежности действия подразделяются на три категории и принимаются по табл. 51.

Примечание. Категории насосных станций приняты в увязке с надежностью электроснабжения по п. 12.1.

7.3. Выбор типа насосов и количества рабочих агрегатов надлежит производить на основании расчетов совместной работы насосов, водоводов, сети и регулирующих емкостей, а также суточного и годового графиков водопотребления, условий пожаротушения, применения однотипных насосов, оптимального режима работы насосов и очередности ввода в действие объекта.

7.4. В насосных станциях для группы насосов, подающих воду в одну и ту же сеть или водоводы, количество резервных агрегатов должно приниматься согласно табл. 52.

Примечания. 1. В количество рабочих агрегатов включаются противопожарные насосы.

2. При установке в одной группе насосов с разными характеристиками количество резервных агрегатов следует принимать для насосов большей производительности по табл. 52, для насосов меньшей производительности на один меньше, чем указано в табл. 52.

3. При установке в насосных станциях только противопожарных насосов или при объединенных противопожарных водопроводах высокого давления следует предусматривать один резервный противопожарный агрегат.

4. Установка противопожарных насосов без резервных агрегатов допускается для населенных пунктов с расходом воды на наружное пожаротушение до 20 л/с и промышленных предприятий с категорией пожарной опасности Г и Д с производственными зданиями I и II степеней огнестойкости с несгораемыми утеплителями покрытия, стенами и перегородками.

5. В насосных станциях первого подъема совмещенных водозаборных сооружений второй и третьей категории при количестве рабочих агрегатов четыре и более количество резервных агрегатов допускается принимать на один меньше.

6. В насосных станциях третьей категории при количестве рабочих агрегатов семь и более один из резервных агрегатов допускается не устанавливать и хранить на складе.

7. В населенных пунктах с количеством жителей до 5000 чел. при одном источнике электроэнергии допускается установка резервного противопожарного насоса с двигателем внутреннего сгорания.

7.5. Минимальную ширину проходов между выступающими частями насосов, трубопроводов и двигателей следует принимать не менее:

между агрегатами при установке электродвигателей с напряжением до 1000 В — 1 м, с напряжением более 1000 В — 1,2 м;

между агрегатами и стеной в шахтных станциях — 0,7 м, в прочих станциях — 1 м;

между компрессорами — 1,5 м;

между агрегатами и распределительным щитом — 2 м;

между подвижными частями тепловых двигателей — 1,2 м;

между неподвижными выступающими частями оборудования — 0,7 м.

Для насосов с электродвигателями напряжением до 1000 В, с диаметром напорного патрубка до 100 мм включительно, а также для вспомогательного оборудования допускается: установка агрегата у стены без прохода между агрегатом и стеной; установка двух агрегатов на одном фундаменте без прохода между ними, но с обеспечением вокруг сдвоенной установки проходов шириной не менее 0,7 м.

При определении размеров машинного зала надлежит предусматривать монтажную площадку.

Для уменьшения габаритов станции в плане допускается устанавливать насосы с правым и левым вращением вала, при этом рабочее колесо должно вращаться только в одном направлении.

7.6. Отметка порога у входа в здание насосной станции, расположенной вблизи открытых водоемов, должна быть не менее чем на 0,5 м выше уровня нагона волны при максимальном уровне воды расчетной обеспеченности в водоеме.

7.7. Количество всасывающих линий на насосных станциях первой и второй категории независимо от количества групп насосов, включая пожарные, должно быть не менее двух.

При выключении одной линии остальные должны быть рассчитаны на пропуск полного расчетного расхода для насосных станций первой и второй категории и 70% расчетного расхода для третьей категории.

Устройство одной всасывающей линии допускается для насосных станций третьей категории или противопожарных насосных станций при установке одного рабочего противопожарного насоса.

7.8. Всасывающий трубопровод должен иметь непрерывный подъем к насосу не менее 0,005.

При переходе с одного диаметра на другой на горизонтальных участках всасывающих трубопроводов следует применять косые переходы.

7.9. Расстояния от низа всасывающей трубы до дна и стен емкости или приямка следует принимать из расчета скорости подхода воды к приемной воронке трубы не более скорости движения воды во входном сечении.

7.10. Всасывающие и напорные трубопроводы в насосных станциях, как правило, следует укладывать над поверхностью пола с устройством мостиков над трубопроводами и обеспечением подхода и обслуживания агрегатов и задвижек.

Допускается укладка труб в каналах, перекрываемых съемными плитами, или подвалах.

Габариты каналов для трубопроводов следует принимать в зависимости от диаметра труб d:

при диаметрах труб до 400 мм включительно — ширину d + 600 мм, глубину d + 400 мм;

при диаметрах труб 500 мм и выше — ширину d + 800 мм, глубину d + 600 мм.

В местах установки фланцевой арматуры следует предусматривать уширение канала в соответствии с указаниями п. 8.50.

7.11. В насосных станциях при высоте агрегатов и электроприводов задвижек более 1,4 м от пола следует предусматривать площадки, мостики или уширение фундамента для их обслуживания.

7.12. Трубопроводы в насосных станциях, а также всасывающие линии за пределами насосных станций следует выполнять из стальных труб на сварке с применением фланцевых соединений для присоединения к арматуре и насосам.

7.13. Трубопроводы и арматура в насосной станции должны располагаться на опорах.

7.14. Всасывающий и напорный коллекторы с задвижками следует располагать в здании насосной станции, если это не вызывает увеличения пролета машинного зала, или в подземных галереях.

7.15. Для выбора диаметра труб, фасонных частей и арматуры следует принимать скорости движения воды, приведенные в табл. 53.

7.16. Насосы следует устанавливать так, чтобы их вакуумметрическая высота всасывания не превышала допустимой высоты всасывания для данного типа насосов с учетом потерь напора во всасывающем трубопроводе, температурных условий и барометрического давления и не допускала кавитации.

Для осевых насосов, требующих подпора со стороны всасывания, необходимо обеспечивать требуемый заводом-изготовителем подпор при их работе.

7.17. Установленные на фундаментах насосы должны быть предохранены от воздействия на них усилий, возникающих в фасонных частях и трубопроводах.

7.18. Напорная линия каждого насоса должна быть оборудована запорной арматурой и обратным клапаном, устанавливаемым между насосом и запорной арматурой.

На всасывающих линиях запорную арматуру следует устанавливать у насосов, расположенных под заливом, или при присоединении насосов к общей всасывающей линии.

7.19. Запорная арматура диаметром более 400 мм, а также запорная арматура всех диаметров при дистанционном или автоматическом управлении должна быть с механизированным приводом.

7.20. Размещение запорной арматуры на напорных и всасывающих трубопроводах должно обеспечивать возможность замены или ремонта любого из насосов, обратных клапанов, а также основной запорной арматуры с обеспечением непрерывной подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды в размере 70% для насосных станций первой и второй категории и 50% — для третьей категории, а также на производственные нужды по аварийному графику.

7.21. Корпус насоса, как правило, следует располагать под заливом от расчетного уровня воды в водоеме или емкости:

пожарного запаса при одном пожаре;

среднего уровня пожарного запаса при двух и более пожарах;

среднего уровня при отсутствии пожарного запаса.

7.22. В насосных станциях, в которых насосы установлены не под заливом, следует предусматривать установку с вакуум-насосами и вакуум-котлом. В насосных станциях третьей категории допускается установка приемных клапанов на всасывающих линиях диаметром до 200 мм.

7.23. Высоту наземной части машинного зала (от уровня монтажной площадки до низа балок покрытия) насосных станций, оборудованных подъемно-транспортным оборудованием, следует определять с учетом высоты платформы транспортных средств, высоты агрегата, длины строп (принимаемой от 0,5 до 1 м), расстояния от монтажной площадки до агрегата (не более 0,3 м) и габаритов подъемно-транспортного оборудования от крюка до низа балок покрытия.

Для насосных станций без кранового оборудования высота наземной части машинного зала должна быть не менее 3 м.

7.24. Заглубление машинного зала (от уровня земли до уровня пола) надлежит определять в соответствии с технологическими параметрами.

При размещении оборудования в машинном зале под монтажной площадкой, балконом или площадкой обслуживания должен быть обеспечен проход высотой не менее 2,4 м.

7.25. К насосной станции следует предусматривать подъезд с твердым покрытием.

7.26. Доставку оборудования и арматуры на монтажную площадку в насосной станции следует производить наружным монорельсом с кошкой и лебедкой, автокраном и лебедкой или автомашиной.

7.27. Размеры монтажной площадки в плане определяются габаритами оборудования или транспорта и максимальным приближением крюка грузоподъемного механизма к разгружаемому оборудованию.

Вокруг оборудования или транспорта, находящегося на монтажной площадке, должен быть обеспечен проход шириной не менее 0,7 м.

Размеры ворот или дверей следует принимать исходя из габаритных размеров наибольшего оборудования или транспорта.

7.28. Для эксплуатации оборудования, арматуры и трубопроводов в насосных станциях должно предусматриваться подъемно-транспортное оборудование:

при весе груза до 1 тс — неподвижные балки с кошками или кран-балки подвесные ручные;

при весе груза до 5 тс — кран-балки подвесные ручные;

при весе груза более 5 тс — краны мостовые ручные.

При подъеме груза на высоту более 6 м или длине машинного зала более 18 м следует применять электрическое подъемно-транспортное оборудование.

7.29. Подъемно-транспортное оборудование в насосных станциях следует предусматривать исходя из максимального веса оборудования и арматуры в собранном виде с учетом возможного увеличения их веса при замене на более мощное.

7.30. В насосных станциях, оборудованных кран-балками и мостовыми кранами, должны предусматриваться площадки для ремонта механизмов и электрооборудования кранов.

7.31. В заглубленных станциях должны быть предусмотрены мероприятия против возможного затопления насосных агрегатов при аварии в пределах насосных станций путем установки дренажных насосов, подключения к основным рабочим насосам (непитьевого назначения) или устройства выпуска в канализацию с установкой на трубе клапана или задвижки.

7.32. Для стока воды полы и каналы надлежит проектировать с уклоном к сборному приямку.

На фундаментах под насосы следует предусматривать бортики, желобки и трубки для отвода воды.

7.33. Насосную станцию допускается блокировать с другими водопроводными сооружениями, при этом она должна быть отделена от них несгораемыми ограждающими конструкциями и иметь непосредственный выход наружу.

7.34. Опирание ограждающих несущих конструкций зданий насосных станций II-го, III-го и других подъемов, а также оборотного водоснабжения на стены резервуаров и приемных камер не допускается.

7.35. В помещении насосной станции для производства мелкого ремонта следует предусматривать мастерскую или свободное место для установки верстака и необходимого механического оборудования.

7.36. В здании насосной станции следует предусматривать санитарный узел (унитаз и раковину), а также остекленное помещение для эксплуатационного персонала (дежурные, ремонтные бригады) независимо от времени его пребывания и шкафчики для хранения одежды.

7.37. Возможность пуска насосов при открытой задвижке на напорной линии надлежит проверять расчетом, учитывающим характеристику насоса и двигателя, а также возможность гидравлического удара в водоводе.

7.38. Помещения насосных станций должны оборудоваться внутренним противопожарным водопроводом.

Насосные станции с низковольтным электрооборудованием должны быть обеспечены двумя ручными пенными огнетушителями, а при двигателях внутреннего сгорания мощностью до 300 л.с. — четырьмя огнетушителями.

В насосных станциях с высоковольтным оборудованием или двигателями внутреннего сгорания мощностью более 300 л.с. следует предусматривать дополнительно два углекислотных огнетушителя, бочку с водой емкостью 250 л, два войлока, асбестового полотна или кошмы размером 2 x 2 м.

7.39. В насосных станциях с двигателями внутреннего сгорания допускается размещать расходные емкости с жидким топливом в количестве: бензина до 250 л, дизельного топлива до 500 л, устанавливаемые в помещениях, отделенных от машинного зала несгораемыми ограждающими конструкциями с пределом огнестойкости не менее 2 ч.

7.40. Гидропневматические насосные установки надлежит принимать, как правило, переменного давления; постоянное давление допускается только при обосновании.

7.41. Величина минимального давления в баках гидропневматических установок переменного давления должна обеспечивать расчетный напор в сети при низшем уровне воды в баках.

7.42. В гидропневматических установках переменного давления допускается установка одного компрессора, питаемого электроэнергией от одного источника, или использование общезаводской компрессорной станции при условии бесперебойной подачи сжатого воздуха.

7.43. Минимальное и максимальное давления P в ати, а также полный объем V в м3 гидропневматических баков переменного давления следует определять по формулам

где P_{1} — минимальное давление в гидропневматических баках, при котором производится включение насосов установки, в ати;

P_{2} — максимальное давление в баках, при котором производится выключение из работы насосов, в ати;

V — полный объем баков в м3;

W — регулирующий объем воды в баках в м3, определяемый в соответствии с пунктом 9.6 настоящей главы;

\alpha — отношение абсолютных значений минимального давления в баках к максимальному \alpha = \frac{P_{1} + 1}{P_{2} + 1} следует принимать равным 0,6 — 0,75; большее значение принимается при напоре насосов до 75 м, работающих совместно с гидропневматической установкой, меньшее — при напоре более 75 м;

\beta — коэффициент запаса емкости баков, принимаемый в пределах 1,1 — 1,3.

7.44. Для обеспечения постоянного давления в водяных баках на воздуховоде, соединяющем водяной и воздушный баки, надлежит устанавливать редукционный клапан.

7.45. Количество компрессоров в гидропневматических установках постоянного давления следует принимать не менее двух, один из которых резервный.

Количество источников питания электроэнергией гидропневматических установок надлежит определять в зависимости от категории надежности действия установки.

7.46. Баки гидропневматических установок должны быть оборудованы спускными трубами, предохранительными клапанами и манометрами; водяные и воздушно-водяные баки также оборудуются мерными стеклами и поплавковыми клапанами, исключающими возможность поступления сжатого воздуха в сеть и воды в компрессорную установку.

7.47. Работа гидропневматических установок должна быть автоматизирована.

7.48. Гидропневматические установки, размещаемые в производственных зданиях, должны быть отделены от соседних помещений несгораемыми ограждающими конструкциями и иметь непосредственный выход наружу.

7.49. Расстояние от верха баков гидропневматической установки до перекрытия должно быть не менее 1 м, расстояние между баками и от баков до стен — не менее 0,6 м.

7.50. Водяные и водовоздушные баки надлежит устанавливать в отапливаемом здании, воздушные баки — вне здания.

7.51. Баки гидропневматических установок надлежит проектировать в соответствии с действующими техническими условиями сосудов, работающих под давлением.

8. ВОДОВОДЫ, ВОДОПРОВОДНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ НА НИХ

8.1. Количество линий водоводов надлежит принимать с учетом категории надежности подачи воды системой водоснабжения и очередности строительства.

8.2. При прокладке водоводов в две или более линии необходимость устройства переключений между водоводами определяется в зависимости от количества независимых водозаборных сооружений или линий водоводов, подающих воду потребителю, при этом в случае отключения одного водовода или его участка общую подачу воды объекту на хозяйственно-питьевые нужды допускается снижать не более чем на 30% расчетного расхода, на производственные нужды — по аварийному графику.

8.3. При прокладке водовода в одну линию должен быть предусмотрен запас воды на время ликвидации аварии на водоводе в соответствии с требованиями п. 9.13.

8.4. Время, необходимое для ликвидации аварии на трубопроводах, следует принимать согласно табл. 54.

Примечание. В зависимости от материала и диаметра труб, особенности трассы водоводов, условия прокладки труб, наличия дорог, транспортных средств и средств ликвидации аварии указанное время может быть изменено, но должно приниматься не менее 6 ч.

8.5 Водопроводные сети должны быть кольцевыми. Тупиковые линии водопроводов допускается применять:

для подачи воды на производственные нужды — при допустимости перерыва в водоснабжении на время ликвидации аварии;

для подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды — при диаметре труб не более 100 мм;

для подачи воды на противопожарные нужды — при длине линий не более 200 м.

Примечание. В населенных пунктах с числом жителей до 3 тыс. чел. и с расходом воды на наружное пожаротушение до 10 л/с допускаются тупиковые линии длиной более 200 м при условии устройства противопожарных резервуаров или водоемов, водонапорной башни или контррезервуара в конце тупика и согласовании с органами Государственного пожарного надзора.

8.6. Диаметр труб водопровода необходимо определять расчетом в соответствии с указаниями пп. 8.33, 8.34 и 8.36. Минимальный диаметр труб водопровода, объединенного с противопожарным, в населенных пунктах и на промышленных предприятиях должен быть не менее 100 мм, в сельскохозяйственных населенных пунктах — не менее 75 мм.

8.7. При выключении одной линии кольцевой сети подачу воды на хозяйственно-питьевые нужды по остальным линиям допускается снижать на 30 — 50% в зависимости от количества точек питания сети, а в наиболее неблагоприятной точке — не более чем на 75% расчетного расхода, причем свободный напор в этой точке должен быть не менее 10 м, при этом общую подачу воды на объект допускается снижать не более чем на 30%. Допустимое снижение подачи воды на производственные нужды следует определять из расчета работы предприятий по аварийному графику. При расчете сети на пожаротушение выключение линий кольцевых сетей не учитывается.

8.8. Устройство сопроводительных линий для присоединения попутных потребителей допускается при диаметре магистральных линий и водоводов 800 мм и более и транзитном расходе не менее 80% суммарного расхода; для меньших диаметров — при соответствующем обосновании.

При ширине проездов более 20 м допускается прокладка дублирующих линий, исключающих пересечение проездов вводами.

В этих случаях пожарные гидранты следует устанавливать на сопроводительных или дублирующих линиях.

8.9. Соединение сетей хозяйственно-питьевых водопроводов с сетями водопроводов, подающих воду непитьевого качества, не допускается.

Примечание. В исключительных случаях, по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы, допускается использование хозяйственно-питьевого водопровода в качестве резерва для водопровода, подающего воду непитьевого качества. Конструкция перемычки в этих случаях должна обеспечивать воздушный разрыв между сетями и исключать возможность обратного тока воды.

8.10 На водоводах и линиях водопроводной сети в необходимых случаях надлежит предусматривать установку:

задвижек для выделения ремонтных участков;

клапанов для впуска воздуха;

вантузов для выпуска воздуха:

выпусков для сброса воды;

компенсаторов;

обратных клапанов или клапанов других типов автоматического действия для выключения ремонтных участков;

аппаратуры для предупреждения недопустимого повышения давления при гидравлических ударах.

На самотечно-напорных водоводах следует предусматривать устройство разгрузочных камер или установку аппаратуры, предохраняющие водоводы при всех возможных режимах работы от повышения давления выше предела, допустимого для принятого типа труб.

8.11. Длину ремонтных участков водоводов следует принимать: при прокладке водоводов в две и более линии и при отсутствии переключений — не более 5 км, при наличии переключений — равной длине участков между переключениями, при прокладке водоводов в одну линию — не более 3 км.

Разделение водопроводной сети на ремонтные участки должно обеспечивать при выключении одного из участков отключение не более пяти пожарных гидрантов и подачу воды потребителям, не допускающим перерыва в подаче воды.

8.12. Клапаны автоматического действия для впуска воздуха должны устанавливаться в повышенных точках и верхних частях ремонтных участков водоводов и сети для исключения возможности образования в трубопроводе вакуума, величина которого превышает расчетную для принятого типа труб.

Если величина вакуума не превышает допустимой для принятого типа труб, клапаны для впуска воздуха в верхней части каждого ремонтного участка могут быть с ручным приводом.

8.13. Вантузы для выпуска воздуха надлежит устанавливать в местах установки клапанов для впуска воздуха, а также в повышенных точках перелома профиля. Вантузы допускается не устанавливать в тех случаях, когда при нормальном режиме работы водовода или сети обеспечивается вынос воздуха потоком воды.

Диаметр вантузов следует принимать:

25 мм . . . . . . . . . . . . на трубах диаметром до 500 мм;

50 мм . . . . . . . . . . . . на трубах диаметром 500 мм и более.

Примечание. В тех случаях, когда необходимость установки вантузов может быть установлена только в процессе эксплуатации водовода или водопроводной сети, допускается взамен их временно устанавливать краны диаметром 50 мм.

8.14. Водоводы и водопроводные сети надлежит укладывать с уклоном не менее 0,001 по направлению к выпуску; при плоском рельефе местности уклон допускается уменьшать до 0,0005.

8.15. Выпуски следует устанавливать в пониженных точках каждого ремонтного участка, а также в местах, принятых для промывки трубопроводов.

Диаметры выпусков и устройств для впуска воздуха должны обеспечивать опорожнение участков водоводов или сети в течение не более 2 ч.

Конструкция выпусков для промывки трубопроводов должна обеспечивать возможность создания в трубопроводе скорости движения воды не менее 1,1 максимальной расчетной.

Примечания. 1. При гидропневматической промывке минимальная скорость движения смеси (в местах наибольших давлений) должна быть не менее 1,2 максимальной эксплуатационной скорости движения воды.

2. При гидропневматической промывке расход воды рекомендуется принимать в пределах 10 — 25% объемного расхода смеси.

8.16. Воду после промывки следует отводить в ближайший водосток, канаву, овраг и т.п. При невозможности отвода всей выпускаемой воды или части ее самотеком допускается сбрасывать воду в колодец с последующей откачкой.

8.17. Пожарные гидранты надлежит располагать вдоль автомобильных дорог на расстоянии не более 2,5 м от края проезжей части, но не ближе 5 м от стен зданий; допускается располагать гидранты на проезжей части.

Расстояние между гидрантами определяется расчетом, учитывающим суммарный расход воды на пожаротушение и пропускную способность устанавливаемого типа гидрантов. Это расстояние должно соответствовать требованиям п. 3.31 и не превышать 150 м.

8.18 Компенсаторы надлежит устанавливать:

на трубопроводах, стыковые соединения которых не компенсируют осевые перемещения, вызываемые изменением температуры воды, воздуха или грунта;

на стальных трубопроводах, прокладываемых в тоннелях, каналах или на эстакадах (опорах); расстояния между компенсаторами и неподвижными опорами следует определять расчетом, учитывающим их конструкцию;

на трубопроводах в условиях возможной просадки грунта.

При подземной прокладке водоводов и основных магистралей сети из стальных труб со сварными стыками компенсаторы следует устанавливать в местах установки чугунной фланцевой арматуры.

В тех случаях, когда чугунная фланцевая арматура защищена от воздействия осевых растягивающих усилий путем жесткой заделки стальных труб в стенки колодца, устройства специальных упоров или обжатия труб уплотненным грунтом, компенсаторы допускается не устанавливать.

При обжатии труб грунтом перед фланцевой чугунной арматурой следует предусматривать подвижные стыковые соединения (удлиненный раструб, муфту и др.). Компенсаторы и подвижные стыковые соединения при подземной прокладке трубопроводов надлежит устанавливать в колодцах.

8.19. Водоразборные колонки надлежит размещать из условия радиуса действия каждой колонки не более 100 м. Вокруг водоразборных колонок надлежит предусматривать отмостки, обеспечивающие отвод воды от колонки.

8.20. Выбор материала и класса прочности труб для водоводов и водопроводных сетей надлежит принимать на основании статического расчета с учетом санитарных условий, агрессивности грунта и транспортируемой воды, а также условий работы трубопроводов и требований к качеству воды.

Для напорных водоводов и сетей, как правило, следует применять неметаллические трубы (железобетонные напорные, асбестоцементные напорные, полиэтиленовые и другие).

Применение чугунных напорных труб допускается для сетей в пределах населенных пунктов, территорий промышленных и сельскохозяйственных предприятий, а также при отсутствии соответствующих неметаллических труб.

Применение стальных труб допускается:

на участках при рабочем давлении более 12 кгс/см2;

для переходов под железными и автомобильными дорогами, через водные преграды и овраги;

в местах пересечения хозяйственно-питьевого водопровода с сетями канализации;

при прокладке трубопроводов по опорам эстакад и в туннелях;

при прокладке в труднодоступных местах строительства, в вечномерзлых, просадочных, набухающих и заторфованных грунтах, на подрабатываемых территориях и в карстовых районах.

Для железобетонных и асбестоцементных трубопроводов допускается применение металлических фасонных частей.

Материал труб в системах хозяйственно-питьевого водоснабжения должен отвечать требованиям п. 1.10.

8.21. Трубопроводы необходимо рассчитывать на воздействие внутреннего давления воды, давления грунта, временных нагрузок, атмосферного давления при образовании вакуума и внешнего гидростатического давления в соответствии с действующими нормативными документами.

8.22 Меры защиты систем водоснабжения от гидравлических ударов надлежит предусматривать для случаев:

внезапного выключения из работы насосов, вызывающего прекращение подачи воды;

механизированного закрытия затвора (задвижек) при выключении водовода в целом или его отдельных участков;

открытия или закрытия быстродействующей водоразборной арматуры.

Повышение давления при гидравлическом ударе надлежит определять расчетом и на его основании принимать меры защиты, обеспечивающие применение труб, принятых по величине рабочего давления.

Использование труб более высокого класса прочности допускается в случаях, когда увеличение стоимости труб меньше стоимости мероприятий, необходимых для защиты от гидравлического удара.

8.23 В качестве мер защиты от гидравлических ударов, вызываемых внезапным выключением насосов, следует принимать:

установку на водоводе клапанов для впуска и защемления воздуха;

установку на водоводе обратных клапанов, расчленяющих водовод на отдельные участки с небольшим статическим напором на каждом из них;

сброс воды через насосы в обратном направлении при их свободном вращении или полном торможении;

установку в начале водовода (на напорной линии насоса) воздушно-водяных камер (колпаков), смягчающих процесс гидравлического удара.

Примечание. Для защиты от гидравлического удара допускается применять установку предохранительных клапанов и клапанов-гасителей, сброс воды из напорной линии во всасывающую, впуск воды в местах возможного образования разрывов сплошности потока в водоводе, установку глухих диафрагм, разрушающихся при повышении давления сверх допустимого предела, использование насосных агрегатов с большей инерцией вращающихся масс.

8.24. Защита трубопроводов от повышения давления, вызываемого закрытием затвора (задвижки), должна обеспечиваться увеличением времени этого закрытия. Если продолжительность времени закрытия затвора с принятым типом привода недостаточна для предотвращения недопустимого повышения давления, следует принимать дополнительные меры защиты (установка предохранительных клапанов, воздушных колпаков, водонапорных колонн и др.).

8.25. Водопроводные линии, как правило, надлежит принимать подземной прокладки. При теплотехническом и технико-экономическом обосновании допускается наземная и надземная прокладка, прокладка в туннелях, а также прокладка водопроводных линий в туннелях совместно с другими подземными коммуникациями.

8.26. Водопроводные линии во всех грунтах, за исключением скальных, плывунных и илистых, следует укладывать на естественный грунт ненарушенной структуры, предусматривая при этом выравнивание, а в необходимых случаях профилирование основания. При скальных грунтах следует предусматривать выравнивание основания слоем песчаного грунта толщиной не менее 10 см над выступами. Допускается использование для этих целей супесей и суглинков при условии уплотнения подсыпаемого слоя с доведением объемного веса скелета грунта до 1,5 тс/м3.

В илистых и других слабых грунтах трубы необходимо укладывать на искусственном основании.

8.27. Выбор методов защиты стальных труб от внешней и внутренней коррозии должен быть обоснован данными о коррозионных свойствах грунта и транспортируемой воды, а также данными о возможности коррозии трубопровода, вызываемой блуждающими токами, и приниматься с учетом указаний п. 1.10.

8.28. Глубина заложения труб, считая до низа, должна быть на 0,5 м больше расчетной глубины проникания в грунт нулевой температуры.

При прокладке трубопроводов в зоне отрицательных температур материал труб и элементов стыковых соединений должен удовлетворять требованиям морозоустойчивости.

Примечание. Меньшую глубину заложения труб допускается принимать при условии принятия мер, исключающих:

замерзание арматуры, устанавливаемой на трубопроводе;

недопустимое снижение пропускной способности трубопровода в результате образования льда на внутренней поверхности труб;

повреждение труб и их стыковых соединений в результате замерзания воды, деформации грунта и температурных напряжений в материале стенок труб;

образование в трубопроводе ледяных пробок при перерывах подачи воды, связанных с повреждением трубопроводов.

8.29. При определении глубины заложения водоводов и водопроводных сетей при подземной прокладке следует учитывать внешние нагрузки от транспорта и условия пересечения с другими подземными сооружениями и коммуникациями.

8.30. Для предупреждения нагревания воды в летнее время глубину заложения трубопроводов хозяйственно-питьевых водопроводов надлежит, как правило, принимать не менее 0,5 м, считая до верха труб. Допускается принимать меньшую глубину заложения хозяйственно-питьевых водопроводов при условии обоснования теплотехническими расчетами.

Глубину заложения труб производственных водопроводов надлежит проверять из условия предупреждения нагревания воды лишь в том случае, если нагревание недопустимо по технологическим соображениям.

8.31. Расчетную глубину проникания в грунт нулевой температуры следует устанавливать на основании наблюдений за фактической глубиной промерзания в расчетную холодную и малоснежную зиму и опыта эксплуатации трубопроводов в данном районе с учетом возможного изменения ранее наблюдавшейся глубины промерзания в результате намечаемых изменений в состоянии территории (удаление снежного покрова, устройство усовершенствованных дорожных покрытий и т.п.).

При отсутствии данных наблюдений глубину проникания в грунт нулевой температуры и возможное ее изменение в связи с предполагаемыми изменениями в благоустройстве территории следует определять теплотехническими расчетами.

8.32. При определении глубины заложения труб необходимо учитывать отметки земли по проекту вертикальной планировки территории, а также возможность работы водопровода до проведения работ по планировке, если эти работы будут выполняться после ввода водопровода в эксплуатацию.

8.33. Выбор диаметров труб водоводов и водопроводных сетей надлежит производить на основании технико-экономических расчетов, учитывая при этом условия их работы при аварийном выключении отдельных участков.

8.34. Величину гидравлического уклона i для определения потерь напора в трубопроводах при транспортировании воды, не имеющей коррозионных свойств и не содержащей взвешенных примесей, отложение которых может приводить к интенсивному зарастанию труб, следует определять по формулам:

для железобетонных, чугунных и стальных труб:

при скорости движения воды v < 1,2 м/с

при скорости движения воды v >= 1,2 м/с

для асбестоцементных труб

для пластмассовых труб

В формулах (90 - 93) d_{\text{р}} — расчетный внутренний диаметр труб в м; q — расход воды в м3/с.

Для труб из других материалов, а также для металлических труб с цементными, пластмассовыми или иными специальными покрытиями гидравлический уклон i следует определять по формулам, приводимым в технических условиях или стандартах на эти трубы.

8.35. Для реконструируемых сетей и водоводов следует предусматривать мероприятия по восстановлению и сохранению их пропускной способности (в случае обрастания металлических трубопроводов); в исключительных случаях допускается принимать потери напора в существующих и проектируемых трубопроводах по фактическим потерям напора.

8.36. Объем технико-экономических и гидравлических расчетов определяется особенностью рассматриваемой системы и должен быть достаточен для обоснованного выбора оптимального варианта. Количество расчетных случаев совместной работы насосных станций, водоводов, сети и регулирующих емкостей следует принимать в зависимости от сложности системы водоснабжения для периодов:

максимального часового расхода в сутки максимального водопотребления;

минимального часового расхода в сутки максимального водопотребления (максимальное поступление воды из сети в регулирующие емкости);

максимального часового расхода с учетом подачи воды в расчетные точки пожаротушения.

Кроме того, рекомендуется проводить расчет сети на периоды:

среднего часового расхода в сутки среднего водопотребления;

минимального часового расхода воды в сутки минимального водопотребления;

подачи воды при аварийных выключениях участков сети с обеспечением требований пп. 8.2 и 8.7.

8.37. Расположение линий водопровода на генеральных планах, а также минимальные расстояния в плане и при пересечениях от наружной поверхности труб до сооружений и инженерных сетей должны приниматься в соответствии с главой СНиП на проектирование генеральных планов промышленных предприятий.

8.38. При параллельной прокладке нескольких линий водоводов расстояние между наружной поверхностью труб надлежит принимать из условий производства работ, обеспечения защиты смежных трубопроводов при аварии на одном из них, в зависимости от материала труб, внутреннего давления и геологических условий, но должно быть не менее:

при диаметре труб до 300 мм — 0,7 м;

     "     "       "  от 400 до 1000 мм - 1 м;
     "     "       "  более 1000 мм - 1,5 м.

8.39. При прокладке водопроводных линий в туннелях расстояния от стенки трубы до внутренней поверхности ограждающих конструкций и стенок других трубопроводов надлежит принимать не менее 0,2 м; при установке на трубопроводе арматуры расстояния до ограждающих конструкций следует принимать в соответствии с указаниями п. 8.50.

8.40. Переходы трубопроводов под железными и автомобильными дорогами I и II категории и городскими магистралями надлежит принимать в футлярах. При обосновании допускается предусматривать прокладку трубопроводов в туннелях.

Примечания. 1. При наличии на трассе либо вблизи нее туннелей, эстакад и путепроводов следует рассматривать возможность их использования для прокладки трубопроводов.

2. Трубопроводы под станционными путями железных дорог общего пользования и под путями на промышленных предприятиях допускается проектировать без футляра или туннеля, при этом должны применяться стальные трубы.

8.41. На трубопроводах с обеих сторон перехода в отдельных случаях необходимо предусматривать устройство колодцев с установкой в них запорной арматуры.

8.42. Расстояние по вертикали от подошвы рельса железнодорожного пути или от покрытия автомобильной дороги до верха трубы, футляра или туннеля должно приниматься:

при открытом способе производства работ — не менее 1 м;

при закрытом способе производства работ путем продавливания, горизонтального бурения или щитовой проходки — не менее 1,5 м.

8.43 Расстояние в плане от наружной поверхности стены колодцев на переходе должно приниматься:

до оси крайнего рельса или бордюрного камня — не менее 5 м;

от подошвы заложения откоса — не менее 3 м.

8.44 Внутренний диаметр футляра или внутренние размеры туннеля надлежит принимать:

при открытом способе производства работ — на 200 мм больше наружного диаметра трубопровода;

при закрытом способе производства работ — в зависимости от длины перехода и диаметра трубопровода в соответствии с указаниями главы СНиП по технике безопасности в строительстве;

при укладке в проходном туннеле — из расчета возможности укладки и ремонта трубопровода.

Примечание. В одном футляре или туннеле допускается укладка нескольких трубопроводов, а также совместная прокладка трубопроводов и коммуникаций (электрокабели, связь и т.д.).

8.45. При пересечении электрифицированной железной дороги должны быть предусмотрены мероприятия по защите труб от коррозии, вызываемой блуждающими токами.

8.46. Проект перехода через железные и автомобильные дороги I и II категории должен согласовываться с органами Министерства путей сообщения или Министерства строительства и эксплуатации автомобильных дорог.

8.47. При переходе трубопроводов через реки количество линий дюкеров должно быть не менее двух, при этом они должны укладываться из стальных труб с усиленной антикоррозионной изоляцией, защищенной от механических повреждений.

Проект дюкера через судоходные реки должен согласовываться с органами Министерства речного флота.

Глубина укладки подводной части трубопровода до верха трубы должна быть не менее 0,5 м ниже дна реки, а в пределах фарватера на судоходных реках не менее 1 м. При этом надлежит учитывать возможность размыва и переформирования дна реки.

Расстояние между линиями дюкера в свету должно быть не менее 1,5 м.

Угол наклона восходящих частей дюкера следует принимать не более 20° к горизонту.

По обе стороны дюкера необходимо предусматривать устройство колодцев и переключений с установкой задвижек.

8.48. На поворотах трубопроводов в вертикальной или горизонтальной плоскости, когда возникающие усилия не могут быть восприняты стыками труб, должны предусматриваться упоры.

Примечания. 1. Упоры на чугунных водопроводных и железобетонных напорных трубах допускается не предусматривать при рабочем давлении до 10 кгс/см2 и угле поворота трубопровода до 10°.

2. Упоры на стальных трубопроводах следует предусматривать при расположении угла поворота в колодце и при поворотах в вертикальной плоскости на 30° и более.

8.49. Водопроводные колодцы надлежит принимать из сборного железобетона. При обосновании допускается предусматривать устройство колодцев из местных материалов. В случаях расположения грунтовых вод выше дна колодца следует предусматривать гидроизоляцию дна и стен колодца на 0,5 м выше уровня грунтовых вод.

Расстояния между колодцами надлежит принимать, как правило, кратными длине применяемых труб.

(абзац введен Изменениями и дополнениями, утв. Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

8.50 При определении размеров колодцев надлежит принимать минимальные расстояния до внутренних поверхностей колодца:

от стенок труб при диаметре труб до 400 мм — 0,3 м, от 450 до 800 мм — 0,5 м, более 800 мм — 0,7 м;

от плоскости фланца при диаметре труб до 500 мм — 0,3 м, более 500 мм — 0,5 м;

от края раструба, обращенного к стене колодца, при диаметре труб до 300 мм — 0,4 м, более 300 мм — 0,5 м;

от низа трубы до дна колодца при диаметре труб до 400 мм — не менее 0,15 м, свыше 400 мм — не менее 0,25 мм;

от маховика задвижки с конической передачей до внутренней поверхности стены и покрытия — 0,5 м.

Высота рабочей части колодцев должна быть не менее 1,5 м.

8.51. Высоту засыпки от верха покрытия колодца до поверхности земли надлежит определять с учетом вертикальной планировки и принимать не менее 0,5 м, в южных районах допускается уменьшать высоту засыпки до 0,3 м.

В покрытиях колодцев надлежит предусматривать дополнительные люки с крышками для управления задвижками диаметром 600 мм и более с поверхности земли, при этом к колодцам должен быть обеспечен подъезд автомашин.

8.52. В случаях установки на водоводах клапанов для впуска воздуха в колодцах необходимо предусматривать устройство вентиляционной трубы с фильтром.

8.53. Для спуска в колодец на горловине и стенках колодца надлежит предусматривать установку рифленых стальных или чугунных скоб, допускается установка металлических лестниц.

8.54. Вокруг люков колодцев, размещаемых на застроенных территориях без дорожных покрытий или в зеленой зоне, должны предусматриваться отмостки шириной 1 м с уклоном от люков, отмостки должны быть выше прилегающей территории на 0,05 м; на проезжей части улиц с усовершенствованными капитальными покрытиями крышки люков должны быть на одном уровне с поверхностью проезжей части; люки колодцев на водоводах, прокладываемых по незастроенной территории, должны быть выше поверхности земли на 0,2 м.

8.55. В колодцах (при обосновании) необходимо предусматривать установку вторых утепленных крышек.

9. ЗАПАСНЫЕ И РЕГУЛИРУЮЩИЕ ЕМКОСТИ

9.1. Целесообразность устройства, выбор месторасположения и типа емкости надлежит определять на основании расчетов совместной работы с насосными станциями и сетью (водоводами) с учетом местных условий и технологических требований.

9.2. Общий объем емкостей, в зависимости от их назначения, должен включать регулирующий, неприкосновенный противопожарный и аварийный объемы воды.

9.3. В резервуарах на станциях очистки и подготовки воды должен предусматриваться объем воды на собственные нужды станций в соответствии с указаниями п. 6.121. При подготовке воды на хозяйственно-питьевые нужды, кроме того, следует предусматривать объем воды, необходимый для контакта ее с хлорсодержащими реагентами, в соответствии с указаниями п. 6.196; при этом допускается этот объем уменьшать на величину объема воды, предусматриваемого на противопожарные нужды.

9.4. Регулирующий объем должен определяться на основании графиков подачи воды насосными станциями и поступления воды в емкость, построенных по результатам расчетов совместной работы водоводов, сети, насосных станций и регулирующих емкостей в сутки максимального водопотребления.

9.5. Регулирующие объемы воды на промышленных предприятиях, присоединенных к централизованной системе водоснабжения, надлежит определять на основании графика водопотребления каждого предприятия и графика подачи воды в соответствии с режимом работы всей системы.

9.6 Регулирующий объем в баках гидропневматических установок W в м3 определяется по формуле

где Q_{\text{н}} — номинальная производительность одного насоса или наибольшего по производительности в группе поочередно включающихся рабочих насосов в м3/ч;

n — максимальное часовое число включений насоса.

9.7. Противопожарный объем воды надлежит предусматривать в случаях, когда получение необходимого количества воды для тушения пожара непосредственно из источника водоснабжения технически невозможно или экономически нецелесообразно.

Примечания. 1. Для предупреждения использования противопожарного и аварийного объемов воды на другие нужды должны предусматриваться соответствующие мероприятия.

2. Для предприятий и населенных пунктов, указанных в примечании 1 п. 3.12, допускается хранение противопожарного объема воды в резервуарах или открытых водоемах.

9.8 Объем неприкосновенного противопожарного запаса воды в резервуарах должен приниматься из условия обеспечения:

пожаротушения из наружных гидрантов и внутренних пожарных кранов в соответствии с требованиями пп. 3.13 - 3.19 и 3.22;

специальных средств пожаротушения (спринклеров, дренчеров и др., не имеющих собственных резервуаров), определяемых согласно пп. 3.23 - 3.25;

максимальных хозяйственно-питьевых и производственных нужд на весь период пожаротушения с учетом указаний п. 3.20.

Примечание. При определении емкости резервуаров для противопожарного запаса допускается учитывать пополнение их водой во время тушения пожара, если при этом гарантируется бесперебойная подача воды.

9.9. При недостаточности дебита источника для пополнения противопожарного объема воды в сроки, указанные в п. 3.26, допускается удлинять время пополнения при условии создания дополнительного объема воды \Delta Q в м3, определяемого по формуле

где Q — необходимый объем противопожарного запаса при требующейся продолжительности его пополнения в м3;

K — отношение принятого срока пополнения противопожарного запаса воды к требуемому по п. 3.26.

При этом сроки пополнения допускается принимать в два раза больше сроков, указанных в п. 3.26, но не более 72 ч.

(абзац введен Изменениями и дополнениями, утв. Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

9.10 Баки водонапорных башен должны содержать противопожарный объем воды, рассчитанный:

для промышленных предприятий на 10-минутную продолжительность тушения пожара внутренними пожарными кранами, а также спринклерными или дренчерными установками (при ручном включении насосов) при одновременном наибольшем расходе воды на другие нужды;

для населенных пунктов на 10-минутную продолжительность тушения одного внутреннего и одного наружного пожаров при одновременном наибольшем расходе воды на другие нужды.

Примечания. 1. При наличии противопожарных насосов, автоматически включаемых при падении уровня воды, противопожарный объем воды в баках водонапорных башен допускается сокращать вдвое.

2. Противопожарный объем воды в водонапорной башне, общей для населенного пункта и промышленного предприятия, надлежит принимать по большему расчетному расходу для предприятия или населенного пункта.

3. Запас воды в баках водонапорных башен при автоматическом включении насосов, питающих спринклерные и дренчерные установки, и отсутствии запаса воды во внутренней системе при расчетном расходе воды на внутреннее пожаротушение 35 л/с и менее должен приниматься 1,5 м3, при расчетном расходе воды более 35 л/с — 3 м3.

4. В тех случаях, когда забор воды на наружное пожаротушение осуществляется из водоема, а в зданиях требуется устройство хозяйственно-питьевого противопожарного водопровода, емкость бака надлежит принимать из расчета хранения в нем противопожарного объема воды, необходимого для обеспечения работы одного внутреннего пожарного крана в течение одного часа при одновременном расходе воды на прочие нужды.

5. Емкость бака водонапорной башни при хранении полного противопожарного объема воды надлежит определять в соответствии с указаниями п. 9.8.

9.11. В баках гидропневматических установок в случае отсутствия запаса воды на спринклерные и дренчерные установки и при наличии противопожарных насосов, автоматически включаемых при падении уровня, противопожарный объем воды допускается не предусматривать, но должен приниматься минимальный объем воды, обеспечивающий гарантированное включение противопожарных насосов.

При необходимости хранения в баках запаса воды на спринклерные и дренчерные установки противопожарный объем воды принимается в соответствии с указаниями примечания 3 п. 9.10.

9.12. Объем противопожарных водоемов (резервуаров или открытых водоемов) для объектов, указанных в примечании 1 и 4 п. 3.12, надлежит определять по нормам расхода воды при расчетном времени пожаротушения в соответствии с указаниями пп. 3.15 - 3.19.

Примечания. 1. Объем открытых противопожарных водоемов необходимо рассчитывать с учетом возможного испарения воды или образования льда.

2. К противопожарным водоемам должен быть обеспечен свободный подъезд пожарных автомашин.

9.13. При подаче воды по одному водоводу в емкостях должен предусматриваться дополнительный аварийный объем на время ликвидации аварии на водоводе, обеспечивающий:

производственные нужды по аварийному графику;

хозяйственно-питьевые нужды в размере 70% расчетного расхода;

наружное пожаротушение в течение 2 или 3 ч при расчетном расходе до 25 л/с и в течение 4 или 6 ч при расчетном расходе свыше 25 л/с в зависимости от степени огнестойкости зданий и категории производств, указанных в п. 3.19.

При недостаточности дебита источника должен создаваться дополнительный запас воды в соответствии с указаниями п. 9.9.

Примечания. 1. Время, необходимое для ликвидации аварии на трубопроводах, надлежит принимать в соответствии с указаниями п. 8.4.

2. Восстановление аварийного запаса воды надлежит осуществлять за счет сокращения водопотребления или использования имеющегося резерва насосного оборудования.

3. Время, необходимое для восстановления аварийного запаса воды, надлежит принимать 36 — 48 ч.

9.14. Высота расположения напорных резервуаров и баков водонапорных башен должна обеспечивать расчетный напор в сети: при низшем уровне воды в них — на случай пожаротушения и от уровня противопожарного запаса воды — на случай хозяйственно-питьевого водопотребления.

9.15. Общее количество резервуаров в одном узле, как правило, должно быть не менее двух; при этом распределение запасных и регулирующих объемов воды следует производить пропорционально их количеству или объему.

Устройство одного резервуара допускается в случае отсутствия противопожарного объема воды или необходимости контакта воды с обеззараживающими реагентами.

9.16. Резервуары и водонапорные башни надлежит принимать железобетонными.

Для ствола водонапорной башни допускается применять металл или местные несгораемые материалы, а для баков — металл.

Для резервуаров применение металла не допускается.

9.17. В резервуарах, предназначенных для хранения воды на хозяйственно-питьевые нужды, должен быть обеспечен обмен воды в срок не более 48 ч и не менее 1 ч путем установки перегородок, обеспечивающих циркуляцию воды; при этом конструкция перегородок должна исключать возможность прохода воды, минуя коридоры, образованные перегородками.

9.18. Обмен воздуха в резервуарах, шатрах башен или покрытиях бесшатровых башен надлежит обеспечивать вентиляционными устройствами. Количество и диаметр вентиляционных устройств надлежит определять из условия, чтобы в резервуаре или баке не образовывался вакуум при их опорожнении.

9.19. Для возможности осмотра, чистки и ремонта в резервуарах и баках должна быть предусмотрена установка люков и скоб или лестниц.

Размер люков должен обеспечивать возможность прохода людей и транспортирования через них оборудования.

9.20. Резервуары и баки водонапорных башен должны быть оборудованы подводящими, отводящими или подводяще-отводящими, переливными и спускными трубопроводами и защищены от замерзания воды в них.

9.21. Для ограничения поступления воды в емкость надлежит предусматривать средства автоматизации или установку на подающем трубопроводе поплавковых запорных клапанов.

Для их размещения в резервуарах и баках следует предусматривать устройство дополнительного люка.

9.22. Расположение трубопроводов в резервуарах и баках и запорной арматуры на них надлежит принимать из условия обеспечения возможности независимого выключения и опорожнения каждого резервуара.

9.23 Спускные и переливные трубы от резервуаров и баков водонапорных башен допускается присоединять:

производственного водопровода — к канализации любого назначения с разрывом струи, а также к открытым каналам с установкой на конце трубы клапана;

хозяйственно-питьевого водопровода — через гидравлический затвор к водосточной сети или открытой канаве с разрывом струи и установкой на конце трубопровода клапана. При присоединении к открытой канаве необходимо предусматривать установку на конце трубопровода решетки с расстоянием между прутьями 10 мм.

9.24. На всех трубопроводах (кроме спускного) в резервуарах надлежит устанавливать воронки или камеры.

9.25. При невозможности опорожнения резервуаров самотеком надлежит предусматривать устройства, обеспечивающие откачку воды передвижными насосами.

9.26. Конструкции камер задвижек при резервуарах не должны быть жестко связаны с конструкциями резервуаров.

9.27. Водонапорные башни допускается проектировать с шатром вокруг бака или без шатра в зависимости от режима работы башни, емкости бака, климатических условий и температуры воды в источнике водоснабжения.

9.28. Ствол водонапорной башни допускается использовать для размещения производственных помещений системы водоснабжения, исключающих образование пыли, дыма и газовыделений.

9.29. Диаметр переливного трубопровода в резервуарах и баках водонапорных башен надлежит определять из условия пропуска разности расходов воды, поступающей и забираемой из емкости.

9.30. Диаметр спускного трубопровода надлежит принимать равным 100 — 200 мм в зависимости от емкости резервуара или бака водонапорной башни.

9.31. Водонапорные башни и напорные резервуары при системе пожаротушения высокого давления должны быть оборудованы автоматическими устройствами, обеспечивающими их отключение при пуске пожарных насосов.

9.32. Резервуары и баки водонапорных башен должны быть оборудованы указателями уровней воды и устройствами для передачи их показаний в насосную станцию или в диспетчерский пункт.

9.33. Подводящий и отводящий трубопроводы в баках водонапорных башен для обеспечения циркуляции воды должны располагаться на разной высоте.

9.34. При жесткой заделке труб в днище бака водонапорной башни на стояках трубопроводов надлежит предусматривать компенсаторы.

9.35. Количество противопожарных емкостей (водоемов, резервуаров) должно быть не менее двух; независимо от их количества в каждой емкости должен храниться половинный объем воды на пожаротушение.

Максимальное расстояние между емкостями следует определять согласно указаниям п. 9.36, при этом подача воды в любую точку пожара должна обеспечиваться из двух соседних емкостей при длине рукавов, указанных в п. 3.31.

(п. 9.35 в ред. Изменений и дополнений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 04.08.1976 № 125)

9.36 Противопожарные водоемы надлежит размещать из условия обслуживания ими зданий, находящихся в радиусе:

при наличии автонасосов — 200 м;

при наличии мотопомп — 100 — 150 м в зависимости от типа мотопомп.

Расстояние от водоемов до зданий III, IV и V степеней огнестойкости и до открытых складов сгораемых материалов должно быть не менее 30 м, до зданий I и II степеней огнестойкости — не менее 10 м.

9.37. Подачу воды для заполнения противопожарных водоемов допускается предусматривать по пожарным рукавам длиной до 250 м; по согласованию с органами Государственного пожарного надзора длину рукавов допускается увеличивать до 500 м.

9.38. Если непосредственный забор воды из противопожарного водоема или резервуара автонасосами или мотопомпами затруднен, забор воды из них надлежит предусматривать с помощью приемных колодцев объемом 3 — 5 м3, соединенных с ними трубой диаметром не менее 200 мм. Перед приемным колодцем на соединительном трубопроводе следует устанавливать колодец с задвижкой, штурвал которой должен быть выведен под крышку люка.

На соединительном трубопроводе со стороны водоема следует предусматривать решетку.

К приемным колодцам должен быть обеспечен свободный подъезд пожарных машин.

9.39. Материал внутренней антикоррозионной защиты емкостей хозяйственно-питьевого водопровода должен отвечать требованиям п. 1.10.

10. ОБОРОТНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. Схема водоснабжения должна приниматься с оборотом воды, общим для всего промышленного предприятия, или в виде замкнутых циклов для отдельных производств, цехов или установок; при этом в зависимости от назначения воды надлежит предусматривать необходимую очистку, охлаждение, обработку отработавшей воды и повторное ее использование.

10.2. Количество систем оборотного водоснабжения на предприятии надлежит устанавливать с учетом технологии производства, назначения воды, требований, предъявляемых к качеству, температуре, давлению воды, размещения потребителей воды на генплане и очередности строительства.

10.3. Для уменьшения диаметров и протяженности труб, водопроводных сетей надлежит применять на промышленном предприятии раздельные системы оборотного водоснабжения по отдельным производствам, цехам или установкам с максимально возможным приближением их к потребителям воды.

10.4. Системы оборотного водоснабжения надлежит проектировать на основе анализов природной воды, принятой для добавления в систему, характера загрязнений отработавшей воды, намечаемых методов очистки отработавшей воды от загрязнений, возможных механических и карбонатных отложений, биологических обрастаний и коррозии трубопроводов и теплообменных аппаратов. При необходимости надлежит предусматривать обработку добавочной или оборотной воды соответствующими реагентами.

10.5. Выбор состава и размеров сооружений и оборудования для очистки, обработки и охлаждения воды надлежит производить из условий максимальной нагрузки на эти сооружения.

БАЛАНС ВОДЫ В СИСТЕМАХ

10.6. Для систем оборотного водоснабжения должен составляться баланс воды, включающий потери, необходимые сбросы и добавление воды в систему для компенсации убыли из нее.

10.7 При составлении баланса в состав общей убыли воды из системы необходимо включать:

безвозвратное потребление (отбор воды из системы на технологические нужды) и потери воды в производстве, величины которых следует определять технологическими расчетами;

потери воды на испарение при охлаждении Q_{\text{исп}} в м3/ч, определяемые по формуле

где \Delta t = t_{1} - t_{2} — перепад температур воды в градусах, вычисляемый как разность температур отработавшей воды, поступающей на охладитель (пруд, брызгальный бассейн или градирню), t_{1} и охлажденной воды t_{2} ;

Q_{\text{охл}} — расход охлаждаемой оборотной воды в м3/ч;

K — коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в общей теплоотдаче, принимаемый для брызгальных бассейнов и градирен в зависимости от температуры воздуха (по сухому термометру) по табл. 55, а для прудов-охладителей и прудов-осветлителей оборотной воды — в зависимости от естественной температуры воды в водоеме по табл. 56.

Примечания. 1. Для промежуточных значений температуры воды значение K определяется интерполяцией.

2. Потери воды на естественное испарение в прудах-охладителях следует определять по нормам для расчета водохранилищ.

При охлаждении продукта в теплообменных аппаратах оросительного типа потери воды на испарение, вычисленные по формуле (96), следует увеличивать вдвое;

потери воды в брызгальных бассейнах, градирнях и оросительных теплообменниках вследствие уноса ветром P_{2} надлежит принимать по табл. 57;

потери воды на очистных сооружениях, определяемые расчетами, с учетом указаний раздела 6;

потери воды на фильтрацию из прудов-осветлителей (шламонакопителей) и прудов-охладителей допускается не учитывать при водонепроницаемых основаниях и ограждающих дамбах; при водопроницаемых основаниях и фильтрующих ограждающих дамбах их надлежит определять расчетом на основании данных гидрогеологических изысканий; потери воды на фильтрацию из брызгальных бассейнов и резервуаров градирен в расчетах не учитываются;

сброс воды из системы (продувку) надлежит определять в зависимости от качества оборотной и добавочной воды, а также способа химической ее обработки. При этом в продувку следует включать безвозвратный расход и потери воды на производственные нужды.

Примечание. Меньшие значения потерь надлежит принимать для охладителей большей производительности, а также для расчетов обработки охлаждающей воды в целях предотвращения карбонатных отложений.

ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ВОДЫ

10.8. Требования к качеству воды, подаваемой на производственные нужды, должны устанавливаться в зависимости от назначения воды и установленного технологического оборудования.

10.9. Допустимое количество и крупность взвешенных веществ в оборотной воде устанавливается отдельно для каждого производства. При этом должна быть исключена возможность осаждения взвесей в теплообменных аппаратах и трубопроводах.

ОЧИСТКА ВОДЫ ОТ МЕХАНИЧЕСКИХ ПРИМЕСЕЙ

10.10. Добавочная и оборотная вода при необходимости должна очищаться от механических примесей.

Выбор типа сооружений для очистки воды и их расчет надлежит производить в соответствии с указаниями раздела 6 настоящей главы и в соответствии с главой СНиП на проектирование канализации.

10.11. Для удаления механических отложений и биологических обрастаний на закрытых теплообменных аппаратах в необходимых случаях должны предусматриваться устройства для периодической гидропневматической промывки аппаратов. Промывку надлежит осуществлять водой и воздухом в соотношении от 1:1 до 1:2.

Загрязненную механическими примесями воду от гидропневматической промывки надлежит сбрасывать в бытовую или производственную канализацию.

БОРЬБА С ЦВЕТЕНИЕМ ВОДЫ И БИОЛОГИЧЕСКИМ ОБРАСТАНИЕМ

10.12. Борьба с цветением воды в водохранилищах и прудах-охладителях должна предусматриваться применением медного купороса в соответствии с указаниями табл. 58.

Обработка воды в водохранилище предусматривается путем распыления измельченных до крупности 0,5 — 1 мм кристаллов медного купороса по поверхности воды, в пруде-охладителе путем ввода раствора медного купороса в отработавшую воду при выпуске ее в пруд.

Применение медного купороса надлежит в каждом случае согласовывать с органами санитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов.

10.13. Борьбу с дрейсеной, балянусом, мидиями и т.п. в водозаборных сооружениях и трубопроводах надлежит осуществлять путем обработки воды хлором или раствором медного купороса в соответствии с указаниями, приведенными в табл. 58, либо периодическим опорожнением трубопроводов с последующей промывкой водой, нагретой до температуры 45 — 50 °C, и механической очисткой.

Допускается применение лакокрасочных и пластмассовых необрастающих покрытий.

10.14. Для предупреждения развития бактериальных биологических обрастаний в теплообменных аппаратах и трубопроводах надлежит применять хлорирование оборотной воды в соответствии с указаниями табл. 58. Дозу хлора \text{Д}_{\text{хл}} в мг/л следует определять по формуле

где П — хлорпоглощаемость воды, добавляемой в систему, мг/л;

K_{\text{у}} — коэффициент упаривания (концентрирования не выпадающих в осадок солей);

\text{Р}_{1} — потери воды на испарение в % расхода оборотной воды согласно п. 10.7;

\text{Р}_{2} — потери воды на капельный унос из охладителей в % расхода оборотной воды согласно п. 10.7;

\text{Р}_{3} — расход воды на продувку и отбор на технологические нужды в % расхода оборотной воды.

Примечания. 1. Если доза хлора, определенная по формуле (97), оказывается меньше 5 мг/л, то для расчета хлораторов дозу хлора следует принять равной 5 мг/л.

2. Для определения хлорпоглощаемости воды следует применять методику, приведенную в ГОСТ 2919-45 «Вода источников хозяйственно-питьевого водоснабжения. Методы технологического анализа», при этом продолжительность контакта хлора с водой следует принимать не менее 10 мин и не более 30 мин при средней скорости движения воды на участке от места ввода хлора до наиболее удаленного теплообменного аппарата.

10.15. Хлорирование оборотной воды должно производиться хлором; допускается применение гипохлорита натрия или калия.

Хлораторные установки для обработки охлаждающей воды и расходные склады надлежит проектировать в соответствии с указаниями пп. 6.168 - 6.180.

10.16. Концентрацию раствора хлора для определения емкости бака надлежит принимать равной 0,15%.

Производительность хлораторов q в кг/ч при наличии баков для накапливания раствора хлора следует определять по формуле

где Q_{\text{охл}} — расход обрабатываемой охлаждающей воды в м3/ч;

T_{\text{пх}} — продолжительность одного периода хлорирования в ч, принимаемая в соответствии с табл. 58;

\text{Д}_{\text{хл}} — доза хлора в г/м3;

n — число периодов обработки воды хлором в течение суток.

Количество резервных хлораторов надлежит предусматривать в соответствии с указаниями п. 6.176.

Для обеспечения правильной периодичности обработки хлором охлаждающей воды должна предусматриваться автоматизация выпуска хлорной воды из бака, причем выпуск хлорной воды должен быть равномерным в течение всего периода обработки воды.

Допускается применять подачу хлора непосредственно в систему водоснабжения без устройства баков.

На промышленных предприятиях с несколькими системами оборотного водоснабжения допускается предусматривать централизованное хранение хлора с устройством испарительных установок и подачей к оборотным циклам хлоргаза.

Хлоропроводы надлежит выполнять в соответствии с указаниями п. 6.177.

Расчет хлоропроводов следует производить из условия остаточного давления хлоргаза перед эжекторами 0,5 кгс/см2.

10.17. В целях предупреждения обрастания водорослями градирен, брызгальных бассейнов и оросительных теплообменных аппаратов должна применяться периодическая обработка охлаждающей воды раствором медного купороса в соответствии с данными табл. 58.

Емкость бака для приготовления раствора медного купороса должна определяться исходя из концентрации раствора в пределах от 2 до 4% по иону меди.

10.18. Для предупреждения биологического обрастания градирен, брызгальных бассейнов и оросительных холодильников (развивающимися одновременно с обрастаниями водорослями) надлежит применять дополнительно периодическое хлорирование воды перед ее поступлением на указанные сооружения в соответствии с указаниями, приведенными в табл. 58. Дополнительную обработку воды хлором надлежит производить одновременно или вслед за обработкой ее раствором медного купороса.

10.19. Хлораторы и растворные баки хлора и медного купороса, используемые для обработки воды в системах оборотного водоснабжения, должны располагаться в одном общем здании (в изолированном помещении) в непосредственной близости от места ввода реагентов в обрабатываемую воду.

Баки, лотки, трубопроводы, оборудование и запорная арматура, соприкасающиеся с растворами хлора и медного купороса, должны приниматься из коррозионно-стойких материалов.

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ КАРБОНАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ

10.20. Указания настоящего подраздела распространяются на проектирование систем прямоточного и оборотного водоснабжения с градирнями, брызгальными бассейнами и прудами-охладителями, для охлаждения теплообменных аппаратов, машин и агрегатов, в которых не происходит кипения охлаждающей воды у поверхности теплообмена и нагревание воды не превышает 60 °C, с использованием пресных вод поверхностных и подземных источников.

водоснабжения с прудами-охладителями

10.21. Необходимость обработки воды следует определять расчетом. При этом принимается, что образование карбонатных отложений происходит при соотношении

где pH_{\text{ф}} — фактическая величина pH при нагреве воды в теплообменных аппаратах, машинах и агрегатах до расчетной температуры в °C.

Величину pH_{\text{ф}} следует определять по формуле

pH_{\text{ф}} = pH_{\text{о}} - a , (101)

где pH_{\text{о}} — величина pH охлаждающей воды, измеренная при температуре 18 — 20 °C;

a — поправка, принимаемая по табл. 59, в зависимости от температуры нагрева и общей щелочности воды.

Таблица 59

Температурные поправки a при нагреве охлаждающей воды: до температуры 50 °C

до температуры 60 °C

Величину pH_{s} равновесного насыщения следует определять в соответствии с указаниями п. 6.215 по формуле (36) и графику рис. 1.

Проверка возможности образования карбонатных отложений по указанному соотношению производится для зимнего и летнего периодов года.

10.22. Для предотвращения образования карбонатных отложений должна применяться обработка воды кислотой (подкисление), углекислотой (рекарбонизация) и полифосфатами натрия (фосфатирование), при этом следует учитывать, что фосфаты интенсифицируют развитие водной растительности водоемов. Дозы реагентов следует определять по формулам:

а) доза кислоты \text{Д}_{\text{к}} в мг/л для подкисления воды

\text{Д}_{\text{к}} = 0,5\alpha\text{Щ е} \frac{100}{\text{С}_{\text{к}}} , (102)

где \alpha — коэффициент, определяемый по графику рис. 3 п. 6.218;

Щ — общая щелочность охлаждающей воды в мг-экв/л;

e — эквивалентный вес кислоты в мг/мг-экв; для серной кислоты — 49, для соляной кислоты — 36,5;

\text{С}_{\text{к}} — содержание H_{2}SO_{4} или HCl в технической кислоте в %;

б) доза углекислоты \text{Д}_{CO_{2}} в мг/л для рекарбонизации

где (CO_{2})_{\text{ст}} — концентрация в воде углекислоты, обеспечивающая стабильность воды, в мг/л, определяемая по номограмме на рис. 2 и величине pH_{s} , определяемой в соответствии с указаниями п. 6.215;

(CO_{2})_{\text{исх}} — концентрация в исходной воде углекислоты в мг/л; определяется по номограмме на рис. 2 по величине pH_{\text{ф}} , рассчитанной по формуле (101).

Дозы кислоты и углекислоты, определенные по формулам (102) и (106), необходимо уточнять в процессе эксплуатации по анализам воды на стабильность согласно ГОСТ 3313-46;

в) доза гексаметафосфата натрия или триполифосфата натрия при фосфатировании принимается 1,5 — 2 мг/л в расчете на P_{2}O_{5} или 3 — 4 мг/л в расчете на технический продукт (при содержании полиформ в расчете на P_{2}O_{5} и техническом продукте 50 — 52%).

10.23. Приготовление и дозирование растворов гексаметафосфата натрия или триполифосфата натрия надлежит принимать в соответствии с указаниями п. 4 Приложения 10.

10.24. Дымовые газы, очищенные от золы, или газообразная углекислота должны вводиться в обрабатываемую воду с помощью водоструйных эжекторов или газодувок через барботажные трубы. Расход дымовых газов Q_{\text{дг}} в м3/ч, приведенный к нормальным условиям (0 °C и 1 атм), следует определять по формуле

\text{Д}_{CO_{2}} — доза углекислоты в мг/л, определенная по формуле (103);

Q_{\text{охл}} — расход охлаждающей воды в м3/ч;

C_{CO_{2}} — содержание CO_{2} в дымовых газах в % по объему, определяемое по данным анализа дымовых газов. При отсутствии этих данных допускается принимать содержание CO_{2} в дымовых газах от сжигания: угля — 5 - 8%; нефти и мазута — 8 - 12%; доменного газа — 15 — 22%; при введении в воду чистой газообразной углекислоты C_{CO_{2}} принимается равным 100%;

\beta — степень использования углекислоты в %, принимается при введении углекислоты в воду с помощью водоструйных эжекторов равной 40 — 50%, с помощью газодувок и барботажных труб — 20 — 30%;

\gamma — объемный вес дымовых газов, приведенный к нормальным условиям, в гс/м3 (при отсутствии фактических данных можно принимать ориентировочно 2000 гс/м3).

Формулу (104) надлежит применять при использовании дымовых газов, не содержащих сернистого ангидрида SO_{2} . При наличии его расход дымовых газов надлежит уменьшать на величину, определяемую соответствующими расчетами.

При введении дымовых газов или газообразной углекислоты в обрабатываемую воду с помощью газодувок барботажные дырчатые трубы рекомендуется погружать под слой воды не менее 2 м. При использовании для этой цели водоструйных эжекторов следует насыщать дымовыми газами или углекислотой только часть охлаждаемой воды, которая затем смешивается со всей водой.

Количество воды Z в % общего расхода охлаждающей воды, которое должно быть пропущено через водоструйные эжекторы, следует определять по формуле

Z = \frac{\text{Д}_{CO_{2}} \cdot 10^{6}}{M \cdot C_{CO_{2}} \cdot \beta} , (105)

где M — растворимость углекислоты в воде при данной температуре и парциальном давлении 1 атм в мг/л принимается по табл. 60.

Таблица 60

Устройства для растворения в воде углекислого газа и транспортирования воды с высокой концентрацией углекислоты должны быть выполнены из устойчивых против коррозии материалов.

При pH_{\text{ф}}<pH_{s} воду надлежит подщелачивать в целях борьбы с коррозией, руководствуясь указаниями пп. 6.219 - 6.221.

10.25. Обработку воды для предотвращения карбонатных отложений следует предусматривать при условии \text{Щ}_{\text{доп}} \cdot K_{\text{у}} \geq 3 .

10.26. Для предотвращения карбонатных отложений в системах оборотного водоснабжения надлежит принимать следующие методы обработки воды: подкисление, рекарбонизацию, фосфатирование и комбинированную фосфатно-кислотную обработку.

В случаях, когда предъявляются высокие требования к охлаждающей воде, при наличии нагрева воды более 60° и местного кипения ее у поверхностей теплообмена, надлежит принимать умягчение добавочной воды на ионообменных фильтрах (натрий-катионирование или водород-катионирование с «голодной» регенерацией, руководствуясь указаниями пп. 6.278 - 6.300).

В случаях применения осветления добавочной воды в отстойниках или осветлителях со взвешенным осадком допускается предусматривать известкование для умягчения (декарбонизации) добавочной воды с последующим подкислением или фосфатированием для предотвращения отложений.

10.27. Выбор метода обработки воды для предотвращения карбонатных отложений в системах оборотного водоснабжения надлежит производить с учетом следующих условий:

метод подкисления применим во всем диапазоне встречающихся величин щелочности и общей жесткости природных вод и коэффициентов упаривания воды в системах. При подкислении предотвращение карбонатных отложений достигается при значительно меньших, чем при рекарбонизации и фосфатировании, размерах продувки или даже при отсутствии продувки и выводе воды из системы только за счет уноса ее в охладителях;

метод фосфатирования применим при щелочности добавочной воды \text{Щ}_{\text{доб}} до 5,0 — 5,5 мг-экв/л. При этом методе необходима продувка системы, причем величина ее возрастает с увеличением щелочности, общей жесткости добавочной воды и температуры оборотной воды;

комбинированная фосфатно-кислотная обработка воды применяется в случаях, когда одним фосфатированием не удается добиться предотвращения карбонатных отложений (п. 10.30) или величина продувки при фосфатировании достигает больших размеров, неприемлемых по технико-экономическим соображениям;

метод рекарбонизации дымовыми газами или газообразной углекислотой применим при щелочности добавочной воды до 3 — 3,5 мг-экв/л и коэффициентах упаривания, не превышающих 1,5, так как при более высоких значениях этих параметров значительно возрастают эксплуатационные затраты на растворение газов в воде.

10.28. При подкислении воды дозу кислоты \text{Д}_{\text{к}} в мг/л в расчете на добавочную воду следует определять по формуле

\text{Д}_{\text{к}} = \text{е}(\text{Щ}_{\text{доб}} - \frac{\text{Щ}_{\text{об}}}{K_{\text{у}}}) \frac{100}{\text{С}_{\text{к}}} , (106)

где e и \text{С}_{\text{к}} надлежит принимать по п. 10.22.

Щелочность оборотной воды \text{Щ}_{\text{об}} в мг-экв/л надлежит определять по формуле

P = P_{1} + P_{2} + P_{3} , (109)

где \psi — величина, зависящая от общего солесодержания оборотной воды S_{\text{об}} и температуры ее после охладителя t_{2} , принимается по табл. 61;

(Ca)_{\text{доб}} — концентрация кальция в добавочной воде в мг/л;

\text{Щ}_{\text{доб}} — щелочность добавочной воды в мг-экв/л;

(CO_{2})_{\text{охл}} — концентрация углекислоты в оборотной воде после охладителя, определяется по табл. 63 в зависимости от щелочности добавочной воды и коэффициента упаривания воды в системе \text{К}_{\text{у}} ;

(CO_{2})_{\text{доб}} — концентрация углекислоты в добавочной воде в мг/л;

P_{1} , P_{2} и P_{3} — см. п. 10.14.

Таблица 61

Значение коэффициента \psi

Величина солесодержания оборотной воды S_{\text{об}} в мг/л определяется по формуле

S_{\text{об}} = S_{\text{доб}} \cdot K_{\text{у}} , (110)

где S_{\text{доб}} — солесодержание добавочной воды в мг/л.

При обработке воды кислотой продувку системы оборотного водоснабжения допускается не предусматривать, если при данном уносе воды на охладителе и технологических отборах оборотной воды коэффициент упаривания не достигает величины, при которой происходит недопустимое увеличение концентрации сульфатов, вызывающее выпадение сульфата кальция.

Сульфат кальция не выпадает в системе оборотного водоснабжения, если произведение активных концентраций ионов Ca^{2 +} и SO_{4}^{2 -} в оборотной воде не превышает произведения растворимости сульфата кальция

f^{2}C_{Ca}C_{S}'_{O_{4}}K_{\text{у}}^{2}<\text{ПР}_{CaSO_{4}} , (111)

где f — коэффициент активности двухвалентных ионов, принимаемый по табл. 62 в зависимости от величины \mu - \text{ионной} силы раствора в г-ион/л для оборотной воды, которая определяется по формуле

где C_{HCO_{3}} ; C_{Na} ; C_{Mg} ; C_{Ca} — концентрация ионов бикарбонатных, натрия, магния и кальция в добавочной воде в г-ион/л;

C_{C}'_{l} ; C_{S}'_{O_{4}} — концентрация ионов хлоридного и сульфатного в подкисленной добавочной воде в г-ион/л, принимаемая:

при подкислении серной кислотой

C_{C}'_{l} = C_{Cl} ; C_{S}'_{O_{4}} = C_{SO_{4}} + \frac{\text{Д}_{\text{к}}}{98000} \cdot \frac{C_{\text{к}}}{100} ;

при подкислении соляной кислотой

C_{C}'_{l} = C_{Cl} + \frac{\text{Д}_{\text{к}}}{36500} \cdot \frac{C_{\text{к}}}{100} ; C_{S}'_{O_{4}} = C_{SO_{4}} ,

где C_{Cl} и C_{SO_{4}} — концентрация ионов хлоридных и сульфатных в добавочной воде до подкисления в г-ион/л;

\text{Д}_{\text{к}} — доза кислоты в мг/л, определяемая по формуле (106);

\text{ПР}_{CaSO_{4}} — произведение растворимости сульфата кальция (константа) при температуре воды 25 — 60 °C следует принимать равным 2,4 \cdot 10^{- 5} .

Таблица 62

Таблица 63