--- title: "\"Пособие по проектированию технологических трубопроводов из пластмассовых труб (к СН 550-82)\"" number: "СН 550-82" issuer: "Министерство химической промышленности СССР" status: действует canonical: "https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-550-82-minhimprom-sssr-ministerstvo" --- ## "Пособие по проектированию технологических трубопроводов из пластмассовых труб (к СН 550-82)" # "Пособие по проектированию технологических трубопроводов из пластмассовых труб (к СН 550-82)" (утв. Приказом НПО "Пластик" Минхимпрома СССР от 12.07.1983 N 321)
Утверждено
Приказом НПО "Пластик"
Минхимпрома СССР
от 12 июля 1983 г. N 321 **ПОСОБИЕ** **ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ТРУБОПРОВОДОВ** **ИЗ ПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ** (к СН 550-82) Разработано в дополнение к "Инструкции по проектированию технологических трубопроводов из пластмассовых труб" (СН 550-82) на основе обобщения отечественного и зарубежного опыта. Содержит данные по свойствам пластмассовых труб, графики для определения расчетных характеристик материала труб, рекомендации по выбору типов труб, способов соединений, конструированию и расчету трубопроводов. Приведены размеры труб, соединительных деталей и примеры расчета. Для инженерно-технических работников проектных организаций. Разработано НПО "Пластик" Минхимпрома (кандидаты техн. наук С.В. Ехлаков, Ю.С. Давыдов, инженеры Г.И. Шапиро, Е.С. Гольянова); ВНИИТеплопроект Минмонтажспецстроя СССР [(разд. 7)](#p101196), ВНИИТБХП Минхимпрома [(разд. 8)](#p101308). **1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ** 1.1. Настоящее Пособие разработано в дополнение к "Инструкции по проектированию технологических трубопроводов из пластмассовых труб" и распространяется на проектирование технологических трубопроводов из пластмассовых труб наружным диаметром до 1200 мм из полиэтилена низкого давления (ПНД), полиэтилена высокого давления (ПВД), полипропилена (ПП) и непластифицированного поливинилхлорида (ПВХ). 1.2. Способ прокладки технологических трубопроводов приведен в табл. 1. Таблица 1
ГруппаТранспортируемое веществоКатегорияСпособ прокладки трубопроводов
трубопроводаВне зданийВ помещениях с производствами, относящимися по пожарной опасности к категории
наземно и надземноподземноАБВГДЕ
АВредные, к которым материал труб химически стоек: класса опасности 2 класса опасности 2 (соляная и серная кислоты, едкие щелочи) класса опасности 3II? + +? + +- ? ?- ? ?- ? ?? + +? + +- ? ?
БЛегковоспламеняющие жидкости (ЛВЖ) Горючие газы (ГГ), горючие вещества (ГВ), горючие жидкости (ГЖ), к которым материал труб химически стоекIII? ?? +- -- -- -? ?? ?- -
ВТрудногорючие (ТГ) и негорючие (НГ): к которым материал труб химически относительно стоек к которым материал труб химически стоекIV V+ ++ +? ?? ?+/- +/-+ ++ +? ?
*Примечание.* Знак "+" означает, что применение труб допускается, знак "-" - недопустимость применения труб, знак "?" - допустимость применения труб решает проектная организация по согласованию с соответствующими органами Государственного надзора. Допускается прокладывать трубопроводы из поливинилхлоридных труб диаметром до 110 мм и полиэтиленовых труб, имеющих изоляцию из несгораемых материалов, для транспортирования ТГ и НГ, в помещениях с производствами, относящимися по пожарной опасности к категориям В, за исключением складских помещений и транзитной прокладки трубопроводов. Вредные вещества класса опасности 4 следует относить: пожароопасные - к группе Б и негорючие - к группе В. 1.3. Трубопроводы из пластмассовых труб не допускается применять для транспортирования вредных веществ 1 класса опасности, взрывоопасных веществ (ВВ) и сжиженных углеводородных газов (СУГ), а также веществ, к которым материал труб химически нестоек. 1.4. Применение пластмассовых трубопроводов в зависимости от материала труб и температур наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки) и транспортируемого вещества приведено в табл. 2.
Таблица 2
Материал трубДопустимая температура, °C
транспортируемого веществанаружного воздуха
максимальная для категории трубопроводовминимальная(наиболее холодной пятидневки)
II и IIIIVV
ПНД и ПВД ПП ПВХ40 60 6040 60 4060 100 60- 30 0 0- 40 - 10 - 10
**2. ВЫБОР МАТЕРИАЛА И ТИПА ТРУБ** 2.1. Материал труб и соединительных деталей для пластмассовых трубопроводов и уплотнительных элементов к ним рекомендуется принимать на основании данных по химической стойкости, приведенных в [Прил. 1](#p101517). При этом следует учитывать, что: полиэтилен стоек к водным растворам кислот, щелочей и солей и к значительному числу органических моющих средств, не стоек к концентрированным кислотам-окислителям; полипропилен имеет такую же химическую стойкость, как полиэтилен, но применим при более высоких температурах; ПВХ стоек к большинству кислот, щелочей, растворов солей, а также к органическим растворителям в смеси с водой, не стоек к ароматическим и хлорированным углеводородам; фторопласт стоек практически ко всем веществам; натуральный каучук не стоек к маслам; синтетический бутадиен-нитрильный каучук имеет хорошую стойкость к маслам и бензину, не стоек к окисляющим веществам; бутилкаучук и этилен-пропиленовый каучук имеют хорошую атмосферостойкость, особенно пригодны для агрессивных веществ, не стойки к маслам и жирам; наириты по химической стойкости приближаются к ПВХ, и их стойкость находится в интервале стойкости бутадиен-нитрильного каучука и бутилкаучука; синтетический фторсодержащий каучук по химической стойкости превосходит остальные резины. 2.2. Физико-механические свойства термопластов, используемых для изготовления напорных труб и соединительных деталей, приведены в табл. 3. Таблица 3
ПоказателиМетод определенияТермопласты
ПВХПВДПНДПП
Плотность,ГОСТ 15139-691,38 - 1,40,920 -0,949 -0,90 -
г/см3 Показатели текучести расплава, г/10 мин Предел текучести при растяжении,ГОСТ 11645-73 ГОСТ 11262-76- > 50,00,923 0,3 > 9,50,953 0,3 - 0,6 > 20,00,91 0,2 - 0,4 > 26,0
МПа
Относительное удлинение при разрыве, %ГОСТ 11262-80> 25> 210> 200> 200
Модуль упругости при изгибе, МПаГОСТ 9550-812500 - 3000110 - 160680 - 750670 - 1190
Коэффициент-0,35 - 0,380,44 - 0,460,42 - 0,440,4 - 0,42
Пуассона
Твердость поГОСТ 4670-77100 - 16014 - 2545 - 5460 - 85
Бринеллю, Н/мм2
Температура плавления, °C Температура размягчения по Вика, °CПоляризационный микроскоп ГОСТ 15065-69- 80 -5105 - 108 65 -4120 - 125 30 -4160 - 170 100 -4
Средний коэффициент линейного теплового расширения, 1/°CГОСТ 15173-708 x 102,2 x 102,2 x 101,5 x 10
Теплопроводность-0,170,350,420,23
(коэффициент теплопроводности), Вт/м x °C(0,15)(0,3)(0,36)(0,2)
(ккал/м x ч x °C)
Удельная теплоемкость, кДж/кг x °C-2,1 (0,5)2,5 (0,6)2,5 (0,6)2,1 (0,5)
(ккал/кг x °C)
Диэлектрическая проницаемостьГОСТ 6433.3-713,1 - 3,42,2 - 2,32,2 - 2,42,2
6 при 10 Гц
Электрическая прочностьГОСТ 6433.3-7126 - 6045 - 6040 - 6028 - 40
(толщина образца
1 мм), кВ/мм Удельное поверхностное сопротивление, Ом x мГОСТ 6433.2-7114 6,6 x 10 1513 5 x 10 1414 1,2 x 10 1413 4 x 10 16
Удельное объемное электрическое сопротивление,ГОСТ 6433.2-714,5 x 107,8 x 108,2 x 101 x 10
Ом x м
2.3. Основным видом нагрузки для пластмассовых труб является внутреннее гидростатическое давление. При этом толщину стенки труб следует определять по формуле $\delta = \frac{pd}{2R + p}$ , (1) где d - наружный диаметр трубы; p - рабочее давление в трубопроводе, МПа; R - расчетное сопротивление материала труб, МПа. #### 2.4 Расчетное сопротивление материала труб надлежит определять по формуле $R = R^{\text{н}}K_{\text{у}}K_{\text{с}}K_{\text{х}}$ , (2)
где $R^{\text{н}}$ - нормативное длительное сопротивление разрушению материала труб, МПа;
$K_{\text{у}}$ - коэффициент условий работы трубопровода;
$K_{\text{с}}$ - коэффициент прочности соединения труб; $K_{\text{х}}$ - коэффициент химической стойкости материала труб. 2.5. Нормативное длительное сопротивление разрушению материала труб из ПНД, ПВД, ПП и ПВХ в зависимости от температуры и срока службы трубопровода следует принимать по графикам, приведенным на [рис. 1](#p100078). а)
![рис. 1](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_0.png)
б) ![рис. 2](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_1.png)
в) ![рис. 3](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_2.png) г) ![рис. 4](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_3.png) Рис. 1. Зависимость нормативного длительного сопротивления
разрушению $R_{\text{н}}$ материала труб от температуры и срока службы
трубопровода для труб:
а - из ПНД; б - из ПВД; в - из ПП; г - из ПВХ Для труб из ПНД и ПП необходимо учитывать, что с повышением температуры срок службы трубопровода сокращается.
2.6. Напорные трубы из термопластов и соединительные детали к ним подразделяются на типы в зависимости от величины номинального давления (табл. 4). За номинальное давление труб из термопластов принимается максимальное рабочее давление при транспортировании по ним воды с температурой 20 °C и расчетном сроке службы 50 лет для труб из ПВХ, ПНД, ПВД и 10 лет - для труб из ПП. Таблица 4
| Тип труб | Величина номинального давления труб, МПа | | --- | --- | | Облегченный (О) Легкий (Л) Среднелегкий (СЛ) Средний (С) Тяжелый (Т) Особотяжелый (ОТ) | 0,1 0,25 0,4 0,6 1 1,6 | 2.7. Для труб из ПНД, ПВД, ПП и ПВХ при транспортировании по ним воды с различной температурой и при разном сроке службы трубопровода рабочее давление $P_{\text{раб}}$ в последнем следует принимать по [рис. 2](#p100094) - [5](#p100103). а) ![рис. 5](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_4.png) б) ![рис. 6](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_5.png)
Рис. 2. Зависимость рабочего давления $P_{\text{раб}}$ от температуры
и срока службы трубопровода для труб из ПНД:
а - типов Т (-) и СЛ (- - -) и б - типов С (-) и Л (-.-.-) а) ![рис. 7](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_6.png) б) ![рис. 8](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_7.png) Рис. 3. Зависимость рабочего давления $P_{\text{раб}}$ от температуры
и срока службы трубопровода для труб из ПВД:
а - типов Т (-) и СЛ (- - -) и б - типов С (-) и Л (-.-.-) ![рис. 9](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_8.png) Рис. 4. Зависимость рабочего давления $P_{\text{раб}}$ от температуры
и срока службы трубопровода для труб из ПП типов Т (-),
С (- - -) и Л (-.-.-) ![рис. 10](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_9.png) Рис. 5. Зависимость рабочего давления $P_{\text{раб}}$ от температуры
и срока службы трубопровода для труб из ПВХ типов ОТ (-),
Т (- - -), С (-.-.-) и СЛ (-) При транспортировании воды (или других веществ) с температурой ниже 20 °C рабочее давление следует принимать такое же, как при температуре 20 °C.
2.8. Для трубопроводов II, III и IV категорий величины $R^{\text{н}}$ , $P_{\text{раб}}$ , определенные по графикам на [рис. 1](#p100078) - [5](#p100103), необходимо снижать путем умножения на коэффициент условий работы $K_{\text{у}}$ (табл. 5), учитывающий опасность транспортируемого по трубопроводу вещества. Таблица 5
Категория трубопроводаГруппаТемпература,Коэффициент условий работы K для труб из у
°CПНД или ПВДПВХПП
Типы труб
ЛСЛСТСЛСТОТЛСТ
II иА и Б200,40,40,40,60,60,60,60,60,40,40,6
III IVВ30 40 50 60 20 30 40 50 600,4 - - - 0,4 0,4 - - -0,4 - - - 0,4 0,4 - - -0,4 0,4 - - 0,4 0,4 0,4 - -0,6 0,5 - - 0,6 0,6 0,5 - -0,6 - - - 0,4 0,4 - - -0,6 0,4 - - 0,4 0,4 - - -0,6 0,4 0,4 - 0,4 0,4 0,2 - -0,6 0,4 0,4 0,4 0,6 0,6 0,4 - -0,4 0,3 - - 0,3 0,3 0,2 - -0,4 0,3 0,25 0,2 0,3 0,3 0,2 0,2 0,150,6 0,45 0,4 0,3 0,35 0,35 0,25 0,2 0,15
2.9. Для трубопроводов следует применять соединения и соединительные детали, равнопрочные основному материалу труб. При использовании соединений и соединительных деталей, не равнопрочных основному материалу труб, величины $R^{\text{н}}$ и $P_{\text{раб}}$ , определенные по графикам на [рис. 1](#p100078) - [5](#p100103), следует снижать путем умножения на коэффициент прочности соединений $K_{\text{с}}$ , принимаемый по табл. 6. Таблица 6
Способ соединенияКоэффициент прочности соединений K с для труб из
ПНД, ПВДПППВХ
Контактная сварка встык:
для соединения труб и соединительных деталей0,9 - 1,00,9 - 1,0-
для изготовления тройников равнопроходных прямых и сегментных отводов0,6 - 0,70,6 - 0,7-
для изготовления тройников равнопроходных косых и разнопроходных прямых0,3 - 0,40,3 - 0,4-
Контактная сварка враструб для соединения труб и соединительных деталей Склейка враструб для соединения труб и соединительных деталей0,95 - 1,0 -0,95 - 1,0 -- 0,9 - 1,0
Экструзионная сварка---
(при V-образной разделке кромок):
соединения труб0,60,55-
для изготовления тройников и сегментных отводов0,3 - 0,40,3 - 0,4-
Газовая прутковая сварка
(при V-образной разделке кромок):
для соединения труб0,350,350,4
для изготовления тройников и сегментных отводов0,15 - 0,20,15 - 0,20,2 - 0,25
На свободных фланцах, устанавливаемых:
при приваренных (приклеенных) к трубам втулкам под фланец0,9 - 1,00,9 - 1,00,9 - 1,0
на трубах с формованными утолщенными буртами на трубах с отбортовкой0,8 - 0,9 0,5 - 0,70,8 - 0,9 0,5 - 0,7- 0,5 - 0,7
2.10. Химическая стойкость материала труб и соединительных деталей характеризуется коэффициентом химической стойкости $K_{\text{х}}$ , который определяется как отношение химической стойкости материала к данному веществу к химической стойкости материала к воде. При этом принимается, что материал химически стоек, если $K_{\text{х}} = 0,5 - 1$ , химически относительно стоек, если $K_{\text{х}} = 0,1 - 0,5$ и химически нестоек, если $K_{\text{х}}<0,1$ . 2.11. При определении химической стойкости к веществу, транспортируемому по трубопроводу, в первую очередь следует использовать данные по исследованию нагруженных образцов труб из ПНД, ПВД, ПП и ПВХ, приведенные в табл. 7 - [10](#p100318). Таблица 7
ВеществоКонцентрация, %Температура, °CНапряжение, МПаКоэффициент химической стойкости труб <1> из ПНД
по времени K х.впо напряжению K х.н
Азотная кислота53 6580 40 804 - 2 5 4 - 20,01 0,005 0,010,3 0,5 0,3
Бензин100 10080 604 2 4 20,08 0,7 0,03 0,550,68 0,94 0,63 0,93
Бензол100 10080 604 2 4,5 2,50,06 > 1 (2,2) 0,07 > 1 (1,4)0,75 1 0,73 1
Вода100804 - 211
Вода со смачивающими средствами2804 - 20,240,6
Воздух100804 - 2> 1 (10)1
Газ природный, состоящий в основном из метана100804 - 2> 1 (5)1
Гексанол100804 30,4 > 1 (5)0,9 1
Декан1008040,10,72
Диметилсульфит100804 - 20,60,87
Дихлорэтилен Диэтилсульфат100 10060 805 - 3 4 20,003 0,2 0,03- 0,42 0,16
Кислород100804 - 211
Конденсат газовый1008040,20,78
(смесь ароматических2> 1 (1,5)1
и алифатических100206Долговечны 4500 ч
веществ)5" 300000 ч
Масло1008040,240,78
трансформаторное100602 4,5 31 0,3 11 0,84 1
Медного электролита раствор20/5804 - 2> 1 (6)1
Метанол100605 - 311
Метиленхлорид100 10080 604 2 4,5 2,50,05 0,8 0,04 0,30,67 0,95 0,65 0,85
Метиловый эфир ацетоуксусной кислоты100804 - 20,550,85
Моющие веществаРазличная804 - 30,1 - 10,6 - 1
Натр едкий50804 - 2> 1 (15)1
Натрия гипохлорид,-8040,020,5
содержащий 12% хлора Нефть нефракциони-- 10040 602 5 50,07 0,035 0,080,62 0,25 0,7
рованная (смесь30,70,95
ароматических100204,5Долговечны - 23 г.
и алифатических
веществ)2,8То же
Октанол100 100 10080 60 404 2 4,5 3 6 51 > 1 (10) 0,2 > 1 (1,4) 0,005 11 1 0,82 1 - 1
Поваренной соли25804 - 2> 1 (10)1
раствор Полисульфид10060 804,5 - 3 4 - 2> 1 (15) 0,351 0,75
Серная кислота40 78 85 90 - 91 95 - 97 98 98 9880 80 60 80 80 80 80 60 404 - 3 4 - 1,5 4,5 - 2,5 3 1 3 1 3 1 3 1 4 2 5> 1 (40) > 1 (4) > 1 (1,5) > 1 (1,4) 0,05 0,5 0,02 0,25 0,007 0,2 0,005 0,3 0,04 0,11 1 1 - - - - - - - - - - -
Смесь, состоящая из воды 88,5 вес. ч., хлората натрия100804 - 20,10,5
10 вес. ч., гидроокиси натрия
1 вес. ч., анилина
0,25 вес. ч., монохлорбензола
0,25 вес. ч., и толуолдинамина
0,25 вес. ч.
Смесь 1,3,5-1:18040,020,65
триметилбензола и декаина Смесь хромовой и азотной кислот и воды100402 5 - 30,7 0,00010,95 -
Соляная кислота33804 - 20,350,75
Сточная вода предприятий молочной промышленности100804 - 20,320,73
Сточная вода предприятия химволокна100804 - 20,30,75
Сточная вода целлюлозных предприятий100804 - 20,850,95
Толуол100 100804 20,016 0,80,65 0,95
Триацетилглицерин100 10080 804 - 2 4 2> 1 (2,8) 0,05 0,451 0,65 0,9
1,3,5-1008040,080,7
триметилбензол Углерод100602 4,50,85 0,060,95 0,62
четыреххлористый60802 4 - 20,3 0,40,8 0,8
Уксусная кислота60 60 - 98 9860 40 80 60 404,5 - 3 5 - 3,5 4 - 2 4 2 5 30,2 0,1 0,14 0,1 0,02 0,05 0,020,7 0,58 - - - - -
Формальдегид404050,010,6
Фторхлоруглеводород10080 604 - 2 4,5 - 2,50,1 0,250,55 0,7
Хлороформ100604,5 2,50,02 0,040,44 0,52
Хлорная кислота10 10 10 20 2080 60 40 80 404 - 2 4,5 - 2,5 5 - 3 4 5 30,25 0,15 0,07 0,25 0,07 0,030,7 0,62 0,53 0,58 0,36 0,25
Этиленгликоль100804 - 2> 1 (2,3)1
Этиленхлорид100804 - 20,750,9
Этиловый эфир1008040,20,8
ацетоуксусной кислоты100802> 1 (7,5)1
--- <1> При транспортировании веществ с меньшей температурой, чем указано в таблице, принимаются значения коэффициента химической стойкости те же, что для ближайшей по таблице большей температуры (100, 80, 60 или 40 °C). Таблица 8
ВеществоКонцентрация, %Температура, °CНапряжение, МПаКоэффициент химической стойкости труб <1> из ПП
по времени K х.впо напряжению K х.н
Азотная кислота15804 - 20,20,6
Анилин Монохлоруксусная100 100130 80- 40,01 0,03- -
кислота Моноэтиламин1001003 3 - 20,05 11
Натр едкий3080-0,30,7
Натрия гипохлорид Никеля электролита раствор Серная кислота12 - 40 85 90 9880 80 100 80 80 20- 4 3 - 2 3 - 1,5 - -0,01 0,03 > 1 (1,6) 0,2 0,05 0,01- - 1 0,6 - -
Смесь азотной и плавиковой кислоты15:4804 - 20,150,5
Соляная кислота20 30100 100 80- 3 - 2 3 - 20,8 0,15 0,20,9 0,47 0,57
Триацетилглицерин Триэтиленгликоль100 100100 1003 3 - 20,07 0,65- 0,85
Уксусная кислота Фосфорная кислота100 7580 80- 4 - 20,1 0,4- 0,7
Этиленхлорид100 10080 207 50,05 0,001- -
--- <1> См. [сноску к табл. 7](#p100255). Таблица 9 | Вещество | Температура, °C | Концентрация, % | Напряжение, МПа | Время до разрушения, ч | Коэффициент химической стойкости труб [<1>](#p100317) из ПВД | | --- | --- | --- | --- | --- | --- | | Азотная кислота | 80 80 | 5 30 | 2 1,3 2 1,8 1,3 0,8 | 3 2 x 10 3 2,5 x 10 80 100 150 150 3 | - 0,2 - - 0,01 0,005 | | Анилин Вода Натрия гидроокись | 80 80 80 80 | - - 5 30 | 1,2 1,8 1,5 0,7 2 1,3 1,3 0,7 | 2 x 10 4 10 4 1,5 x 10 4 3 x 10 10 70 3 5 x 10 3 5 x 10 4 | - 1 1 1 - 0,007 0,3 - | | Серная кислота | 80 80 80 | 80 90 98 | 1,1 0,7 1,3 0,7 1,5 0,7 | 4 x 10 4 4 x 10 300 3 3 x 10 30 3 10 | 1 1 - 0,1 - 0,03 | | Смачивающее | 80 | - | 1,8 | 5 | 1 | | вещество Соляная кислота | 80 | 20 | 1,1 0,7 1,3 | 40 3 2 x 10 4 2 x 10 3 | - - 1 | | Уксусная кислота | 80 80 | 40 99,5 | 1,8 1,3 0,7 1,3 | 10 3 6 x 10 4 10 3 2 x 10 3 | - 0,4 - 0,1 | | Хромовая кислота | 80 80 | 60 30 | 1,3 0,7 1,3 0,7 | 2 x 10 3 2 x 10 3 2 x 10 3 2 x 10 | 0,1 0,1 0,1 0,1 | --- <1> См. [сноску к табл. 7](#p100255). Таблица 10 | Вещество | Температура, °C | Концентрация, % | Напряжение, МПа | Время до разрушения, ч | Коэффициент химической стойкости труб [<1>](#p100354) из ПВХ | | --- | --- | --- | --- | --- | --- | | Азотная кислота | 60 60 | 5 30 | 8 7 9 6 | 3 10 3 4 x 10 20 100 | - 0,4 - - | | Анилин | 60 60 60 60 | - - - - | 10 5 2 0,7 | 20 20 20 20 | - - - - | | Вода | 60 | - | 7 | 4 > 10 | 1 | | Мазут Натрия гидроокись | 60 60 60 | - - 5 30 | 9 6 9 7 | 1 40 60 3 2 x 10 | - - - 0,2 | | | 60 | - | 4 | 4 10 | - | | Серная кислота | 60 60 | - 80 | 2 10 | 4 3 x 10 30 | - - | | | 60 | - | 8 | 3 6 x 10 | 0,6 | | | 60 | 90 | 7 | 3 3 x 10 | 0,2 | | | 60 | - | 4 | 3 7 x 10 | - | | | 60 | - | 2 | 4 10 | - | | | 60 | 98 | 7 | 3 1,5 x 10 | 0,15 | | | 60 | - | 4 | 3 5 x 10 | - | | | 60 | - | 2 | 4 2 x 10 | - | | Соляная кислота | 60 | 20 | 7 | 4 10 4 > 4 x 10 | 1 | | | 60 | 35 | 7 | 4 > 10 | 1 | | Уксусная кислота Хромовая кислота | 60 60 60 | 40 10 10 | 8 7 4 | 3 10 3 2 x 10 4 10 | 0,2 | | | 60 | 10 | 2 | 4 2 x 10 | | | | 60 | 30 | 7 | 3 10 | 0,1 | | | 60 | 30 | 4 | 3 3 x 10 | | | | 60 | 30 | 2 | 4 10 | | --- <1> См. [сноску к табл. 7](#p100354). При этом для ряда веществ определены раздельно коэффициенты химической стойкости по напряжению $K_{\text{х}.\text{н}}$ и по времени $K_{\text{х}.\text{в}}$ . В этом случае величины $R^{\text{н}}$ и $P_{\text{раб}}$ , определенные по графикам на [рис. 1](#p100078) - [5](#p100103), следует умножать на коэффициент химической стойкости по напряжению, а при определении срока службы трубопровода последний следует умножать на коэффициент химической стойкости по времени. Если $K_{\text{х}.\text{в}}$ больше 1, то величины $R^{\text{н}}$ и $P_{\text{раб}}$ принимают такими, как для воды, а срок службы трубопровода увеличивается. При отсутствии веществ в [табл. 7](#p100145) - [10](#p100318) можно использовать данные, приведенные в [Прил. 1](#p101517). При этом величины $R^{\text{н}}$ и $P_{\text{раб}}$ , определенные по графикам на [рис. 1](#p100078) - [5](#p100103), умножают на коэффициент химической стойкости, принятый в соответствии с [п. 2.10](#p100142) настоящего Пособия. 2.12. При воздействии на трубы внешнего гидростатического давления возможна потеря трубами формоустойчивости с переходом поперечного сечения от круга к эллипсу. Наименьшее значение наружного критического давления $P_{\text{л}}$ определяют по формуле $P_{\text{л}} = \frac{E}{4(1 - \mu^{2})} (\frac{2\delta}{d - \delta})3$ , (3) где E - модуль ползучести материала трубы; $\mu$ - коэффициент Пуассона материала трубы, принимаемый по данным [табл. 3](#p100040). 2.13. Модуль ползучести материала трубы E, МПа, принимается с учетом его изменения при длительном действии нагрузки и температуры на трубопровод по формуле
$E = K_{0}E_{0}$ , (4)
где $E_{0}$ - модуль ползучести материала трубы при растяжении, МПа, принимаемый для ПНД, ПВД, ПП и ПВХ по графикам, приведенным на [рис. 6](#p100376); $K_{0}$ - коэффициент, учитывающий влияние температуры на деформационные свойства материала труб, принимаемый по графику на [рис. 7](#p100378).
а)
![рис. 11](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_10.png)
б) ![рис. 12](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_11.png) в) ![рис. 13](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_12.png) г) ![рис. 14](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_13.png) Рис. 6. Зависимость модуля ползучести материала трубы
при растяжении $E_{0}$ от срока службы трубопровода и величины
напряжения в стенке трубы:
а - из ПНД; б - из ПВД; в - из ПП; г - из ПВХ ![рис. 15](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_14.png) Рис. 7. Зависимость коэффициента $K_{0}$ от температуры 2.14. При использовании пластмассовых труб, имеющих в результате длительного хранения или свертывания в бухты начальную эллипсность, которая была определена замерами, величину допускаемого наружного давления следует снижать путем умножения на коэффициент $K_{\text{э}}$ , принимаемый по графику на рис. 8. ![рис. 16](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_15.png)
Рис. 8. Начальная эллипсность труб (а) и значения коэффициента, учитывающего изменение радиуса труб (б)
2.15. Величины допускаемого критического давления, определенные для труб из ПНД теоретически и экспериментально, показаны на рис. 9. ![рис. 17](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_16.png)
Рис. 9. Сравнение теоретических (сплошные линии) и экспериментальных (штриховые линии) кривых зависимости
наружного критического давления для труб из ПНД от срока
службы трубопровода и типа труб Устойчивость труб из ПНД к вакууму для срока службы трубопровода 50 лет и температуры 20 °C приведена на рис. 10. ![рис. 18](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_17.png) Рис. 10. График прочности труб из ПНД при вакууме Определенные по графикам на этих рисунках величины рекомендуется снижать путем давления на коэффициент запаса прочности для материала труб $K_{\text{з}.\text{п}} = 1,3$ .
Для температуры 20 °C коэффициенты запаса прочности принимаются для труб из ПВД $K_{\text{з}.\text{п}} = 1,6$ , ПП - $K_{\text{з}.\text{п}} = 2,4$ и ПВХ - $K_{\text{з}.\text{п}} = 3$ .
Пример. Для трубы из ПНД наружным диаметром d = 110 мм и толщиной стенки $\delta = 6,3\text{мм}$ по [рис. 10](#p100387) находим величину равномерно распределенного наружного избыточного давления 0,14 МПа. Эту величину снижаем, разделив на коэффициент запаса прочности $K_{\text{з}.\text{п}} = 1,3$ . Отсюда
![формула](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_18.png) . **3. ВЫБОР СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ, ВИДОВ СОЕДИНЕНИЙ** **И АРМАТУРЫ ДЛЯ ПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБОПРОВОДОВ**
3.1. Основным способом соединения труб из ПНД между собой и с соединительными деталями из ПНД является контактная стыковая сварка. Эту сварку надлежит выполнять в соответствии с ОСТ 6-19-505-79.
Для труб из ПНД по ГОСТ 18599-73 (табл. 11) наружным диаметром 63 мм и выше с толщиной стенки более 3 мм, а также для труб из ПНД по ТУ 6-19-214-83 [(табл. 12)](#p100428) следует применять соединительные детали из ПНД, предназначенные для соединения с трубами контактной стыковой сваркой. Таблица 11
НаружныйТрубы из ПНД по ГОСТ 18599-73 типа
диаметрЛСЛСТ
труб, ммтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кг
10------2,00,052
12------2,00,063
16------2,00,091
20------2,00,118
25----2,00,1512,30,17
32----2,00,1973,00,282
40--2,00,252,30,2823,70,434
50--2,00,3162,80,4444,60,671
632,00,4022,50,493,6 <*>0,6935,8 <*>1,06
752,00,4822,90,6814,3 <*>0,9746,9 <*>1,5
902,20,6323,50,9735,11,398,22,13
1102,70,9494,3 <*>1,466,3 <*>2,0810,0 <*>3,17
1253,11,234,81,897,12,6711,44,1
1403,51,545,42,328,03,3612,85,16
1603,9 <*>2,016,2 <*>3,049,1 <*>4,3614,6 <*>6,72
1804,42,487,03,8610,25,4916,48,46
2004,93,077,74,7211,46,8118,210,4
2255,5 <*>3,858,7 <*>5,9912,8 <*>8,620,5 <*>13,2
2506,14,759,77,4114,210,622,816,3
2806,96,0110,89,2215,913,325,520,4
3157,7 <*>7,5412,2 <*>11,717,9 <*>16,8--
3558,79,5913,714,820,121,2--
4009,8 <*>12,115,4 <*>18,722,7 <*>27,0--
45011,015,317,323,725,534,0--
50012,2 <*>18,819,3 <*>29,2----
56013,723,721,636,7----
63015,4 <*>29,9 <*>24,3 <*>46,3----
--- <*> К данным размерам труб разработаны соединительные детали из ПНД (по состоянию на 01.01.1984). Таблица 12
Наружный диаметрТрубы из ПНД по ТУ 6-19-214-83 типа
труб, ммЛСЛСТ
толщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кг
315------28,726,2
400------36,442,2
500----28,342,745,565,7
630----35,767,6--
710--27,459,740,285,8--
800--30,875,545,3108--
90022,061,634,795,7----
100024,476,138,5118,0----
120029,3109,046,2170,0----
Основные размеры соединительных деталей из ПНД по ТУ 6-19-213-83 [(рис. 11)](#p100443) приведены в [табл. 13](#p100444), а соединительных деталей из ПНД по ТУ 6-19-218-83 [(рис. 12)](#p100467) - в [табл. 14](#p100468). ![рис. 20](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_19.png) Рис. 11. Соединительные детали из ПНД, изготовляемые методами литья под давлением, прессованием и намоткой:
а - тройник; б - угольник; в - угольник 45°;
г - втулка под фланец; д - переход Таблица 13
dd 1Основные размеры соединительных деталей из ПНД по ТУ 6-19-213-83, мм
DD 1hrzz 1z 2
Для труб типа
С, ТСТЛСЛСТСТ
63-102731263120120--5050--
7563122881475150150--50506363
1106315812220110225225--80806999
16011021217228160325320--80806464
22516026823340225478478--1001008787
31522537033250-----100100100100
40031548242550-----100100104104
500315 40058552650-----100-190 117190 117
630400 50068563650----100100-224 143-
710-80073055----100100---
800-90583355---100100----
900-100593555---100100----
1000-1110103860---100100----
1200-1330124560---100100----
![рис. 21](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_20.png) Рис. 12. Соединительные детали из ПНД, получаемые из отрезков труб:
а - отвод сварной 90°; б - отвод сварной 60°; в - отвод
сварной 45°; г - отвод сварной 30°; д - тройник сварной;
е - тройник сварной 60°; ж - тройник сварной
неравнопроходный; з - отвод гнутый Таблица 14
dd 1Основные размеры соединительных деталей из ПНД по ТУ 6-218-83, мм
zz 1z 2
ОСЛСТОСЛСТОСЛСТ
63-------------
11063------------
16063, 110------------
22563, 110, 160------------
31563, 110, 160, 160, 225--778778--576576--498498
400110, 160, 225--900900--646646--548548
500110, 160, 225, 315--11001100--783783--665665
630315, 500, 500--1295---896---741-
710400, 500, 630-14151415--965965--792792-
800400, 500, 630, 710-15501550--10431043--847847-
900400, 500, 630, 710, 8001750---1179---960---
1000400, 500, 630, 710, 800, 9001900---1266---1022---
1200600, 630, 710, 800, 900, 10002200---1439---1146---
Продолжение табл. 14
dd 1Основные размеры соединительных деталей из ПНД по ТУ 6-218-83, мм
z 3ll 1l 2hl 3h
ОСЛСТОСТООСЛССТ
63--------------145145
11063------------400265265
16063, 100------------500390390
22563, 110, 160------------624538538
31563, 110, 160, 160, 225--428428-800800 <*>----826 <*>826 <*>778778
400110, 160, 225--461461-850850 <*>----800 <*>800 <**>900900
500110, 160, 225, 315--551551-11001100 <*>----900 <*>900 <**>11001100
630315, 500, 500--603-12301230 <*>----1030-1030 <*>--
710400, 500, 630-636636-14101410 <*>-445155510101100-1100 <*>--
800400, 500, 630, 710-672672-15001500 <*>-560164010801200-1200 <*>--
900400, 500, 630, 710, 800762---1500--525165010251500----
1000400, 500, 630, 710, 800, 900802---1600--650175011001600----
1200600, 630, 710, 800, 900, 1000883---1800--655197015151800----
--- <*> Соединительные детали с усилением стеклопластиком. <**> Соединительные детали изготовляют из труб типа Т или из труб типа С с усилением стеклопластиком. 3.2. Основным способом соединения труб из ПВД с соединительными деталями из ПВД является контактная сварка враструб. Эту сварку надлежит выполнять в соответствии с приложением к ОСТ 6-05-367-74. Для труб из ПВД по ГОСТ 18599-73 [(табл. 15)](#p100515) наружным диаметром от 16 до 140 мм и толщиной стенки от 2 до 12 мм следует применять соединительные детали из ПВД, предназначенные для соединения с трубами контактной сваркой враструб. Основные размеры соединительных деталей из ПВД по ОСТ 6-05-367-74 [(рис. 13)](#p100537) приведены в [табл. 16](#p100538). Таблица 15
Наружный диаметрТрубы из ПВД по ГОСТ 18599-73 типа
труб, ммЛСЛСТ
толщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кг
10------2,00,05
12------2,00,063
16----2,0 <*>0,0882,7 <*>0,112
20----2,0 <*>0,1233,3 <*>0,175
25--2,0 <*>0,1462,7 <*>0,194,2 <*>0,27
322,0 <*>0,1912,4 <*>0,2233,4 <*>0,3095,3 <*>0,441
402,0 <*>0,2423,0 <*>0,3484,3 <*>0,4756,7 <*>0,636
502,4 <*>0,3593,7 <*>0,5485,4 <*>0,7358,3 <*>1,07
633,0 <*>0,5664,7 <*>0,8536,7 <*>1,1810,5 <*>1,68
753,6 <*>0,8085,6 <*>1,218,0 <*>1,6612,52,38
904,3 <*>1,146,71,739,6 <*>2,3915,03,43
1105,2 <*>1,728,1 <*>2,5711,8 <*>3,5518,35,13
1256,02,219,33,3113,44,5720,86,62
1406,7 <*>2,7710,44,13----
1607,73,6311,95,41----
--- <*> К данным размерам труб разработаны соединительные детали из ПВД (по состоянию на 01.01.1984). ![рис. 22](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_21.png) Рис. 13. Раструбные соединительные детали из ПВД:
а - угольник; б - тройник; в - тройник переходной;
г - втулка под фланец; д - переход; е - муфта;
ж - угольник с крепежным фланцем Таблица 16
dТип трубОсновные размеры соединительных деталей из ПВД по ОСТ 6-05-367-74, мм
d 1d 2DD 1Hhll 1l 2l 3l 4zz 1z 2z 3z 4
16Т--23---23--31-9--3-
2016-29---27--35-11--3-
2516, 20-3658-153221,5-40-13,53-3-
3225-4668-153925-47-173-3-
4025/32-5779-154729-55-213-3-
5032/40-7289-155734-65-263-3-
6332/40/50-90104-157040,5-78-32,53-3-
16С-22----20--25-9--3-
201627----24-2727-12-16312
2516/2016/203450-6281931/303125/2614520/18314
322516/20/254360-73421363528/29/3118522317
4025/3216/20/25 325478-8402339/383933/34/36 3822525/22322
5032/4016/20/25 3/406788-104725444438/39/41 43/4525528/26428
6340/5016/20/25 32/40/5084102-12562754/504845/46/48 30/52/61- 34- 5- 36/30- 4- 34
75С50/63-96120-1583,546,5-90-403-3-
9050/63/75-115138-189954-105-483-3-
11050/75/90-141158-1812164-125-603-3-
20СЛтруб 1/2"---48-----------
25труб 3/4"---58-----------
7550/636392110-10533060/52536240640/30540
9063/7575110128-12613466/986169/7147644/34547
11075/9075/90134150-14703872/667071/89/8957648/38651
140Л110110158165-167843947810572762673
Для соединения труб из ПВД с соединительными деталями из ПВД одинакового типа надлежит применять контактную раструбно-стыковую сварку, при которой одновременно со сваркой по цилиндрическим поверхностям выполняют сварку торца трубы с боковой поверхностью внутренней полки соединительной детали. Для соединения труб из ПВД с соединительными деталями из ПВД, тип которых выше, чем тип труб, надлежит применять раструбную сварку, при которой выполняют соединение только по цилиндрическим поверхностям и используют обязательно ограничительный хомут, обеспечивающий вдвигание трубы враструб соединительной детали на определенную величину.
3.3. Для соединения труб из ПВД между собой наружным диаметром свыше 50 мм и толщиной стенки более 3 мм следует применять контактную стыковую сварку. Эту сварку надлежит выполнять в соответствии с ОСТ 6-19-505-79.
3.4. Для труб из ПП рекомендуется применять соединительные детали: тройники, отводы, переходы и втулки под фланцы, изготовленные из отрезков полипропиленовых труб методами гнутья, сварки и формования. Сортамент труб из ПП приведен в табл. 17. Таблица 17
Наружный диаметрТрубы из ПП по ТУ 38-102-100-76 типа
труб, ммЛСТ
толщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кг
32----2,50,21
40----3,10,33
50--2,40,333,90,50
63--30,544,90,80
75--3,60,735,81,15
90--4,31,057,01,64
1102,30,685,31,648,52,46
1252,60,916,02,049,73,17
1402,91,146,72,5510,83,99
1603,31,487,73,3112,35,19
1803,71,868,64,2113,96,58
2004,12,299,65,1715,48,12
2254,62,9010,86,55--
2505,13,5711,98,10--
2805,84,4713,410,14--
3156,55,6415,012,86--
Основным способом соединения этих труб является контактная стыковая сварка, которую следует выполнять в соответствии с [Инструкцией](https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-478-80) по проектированию и монтажу сетей водоснабжения и канализации из пластмассовых труб. 3.5. Для труб из ПВХ следует применять соединительные детали, предназначенные для соединения с трубами враструб с помощью клеев или резиновых уплотнительных колец. Трубы, соединяемые на раструбах с уплотнительными кольцами, предназначены для подземной прокладки, так как соединения этих труб не способны воспринимать осевые нагрузки от внутреннего давления транспортируемого вещества. 3.6. Для труб из ПВХ по ТУ 6-19-231-83 (табл. 18) наружным диаметром от 16 до 160 мм следует применять соединительные детали из ПВХ, предназначенные для склеивания. Таблица 18
НаружныйТрубы из ПВХ по ТУ 6-19-231-83 типа
диаметрОСЛСТОТ
трубы, ммтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кгтолщина стенки, мммасса 1 м, кг
10--------1,00,045
12--------1,00,055
16--------1,2 <*>0,09
20--------1,5 <*>0,137
25------1,5 <*>0,1741,90,212
32------1,8 <*>0,2642,40,342
40----1,8 <*>0,3341,9 <*>0,3503,00,525
50----1,8 <*>0,4222,4 <*>0,5523,70,809
63----1,9 <*>0,5623,0 <*>0,8544,71,29
75--1,80,6422,20,7823,61,225,61,82
90--1,80,7742,71,134,31,756,72,61
1101,80,9512,2 <*>1,163,2 <*>1,645,3 <*>2,618,23,90
1251,81,082,51,483,72,136,03,349,35,01
1401,81,212,81,844,12,656,74,1810,46,27
1601,81,393,2 <*>2,414,7 <*>3,447,7 <*>5,4711,98,17
1801,81,573,63,026,34,378,66,8813,410,4
2001,81,744,03,705,95,379,68,5114,912,0
2251,81,964,54,706,66,7610,810,816,716,1
2502,02,404,95,657,38,3111,913,218,619,9
2802,33,115,57,118,210,413,416,620,824,9
3152,53,786,29,029,213,215,020,923,431,5
3552,94,877,011,410,416,716,926,526,339,9
4003,26,107,914,511,721,119,033,729,750,8
4503,67,658,918,313,226,821,542,7--
--- <*> К данным размерам труб разработаны соединительные детали из ПВХ (по состоянию на 01.01.1984). Основные размеры раструбных соединительных деталей из ПВХ по ТУ 6-19-222-83 под склеивание (рис. 14) приведены в [табл. 19](#p100626).
![рис. 23](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_22.png) Рис. 14. Раструбные соединительные детали из ПВХ:
а и б - угольник (исполнение с упорной полкой и упорными
рифами); в - тройник; г - втулка под фланец; д - переход;
е - муфта Таблица 19
dd 1Основные размеры соединительных деталей из ПВХ типа Т по ТУ 6-19-051-274-80
DD 1hll 1l 2l 3zz 1z 2z 3
16-24,52962317-3193-3
201629,534627193735113213
252035,541732,522444113,53253
322543,550739255247173303
403252,561847296255213363
50406473857347565263443
635079,590970,541927932,53543
110501331501211766119128565886
16011019321316167911871808151268
Для соединения указанных труб и соединительных деталей из ПВХ следует применять клей ГИПК-127 по ТУ 6-05-251-95-79. Клей ГИПК-127 не пригоден для склеивания деталей трубопроводов из ПВХ, если по ним транспортируется: плавиковая кислота любой концентрации, азотная кислота концентрацией более 20%, соляная кислота концентрацией более 25% и серная кислота концентрацией более 70%. В этом случае следует применять клей на основе метиленхлорида (перхлорвиниловая смола 14 - 16 вес. ч. и метиленхлорид 86 - 84 вес. ч.). Клей на основе метиленхлорида не заполняет зазоры. Поэтому при его применении разность между соединяемыми диаметрами не должна быть более 0,1 мм. Склеивание труб и соединительных деталей из ПВХ следует выполнять в соответствии с [Инструкцией](https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-478-80) по проектированию и монтажу сетей водоснабжения и канализации из пластмассовых труб. 3.7. Для раструбных труб из ПВХ по ТУ 6-19-231-83 (табл. 20) следует применять соединительные детали типа "Т" из чугуна [(рис. 15)](#p100654) или из ПВХ по ТУ 6-19-223-83 и отводы типа "Т" из ПВХ по ТУ 6-19-221-83 [(рис. 16)](#p100656), предназначенные для соединения с помощью резиновых уплотнительных колец. Основные размеры деталей приведены в [табл. 21](#p100657).
Таблица 20
Наружный диаметр труб, ммТолщина стенки труб, мм, по ТУ 6-19-231-83 типаМасса труб, кг, длиной 5,5 м типа
СТСТ
63-3,0-4,72
75-3,6-6,74
90-4,3-9,67
1103,25,39,0614,4
1404,16,714,623,1
1604,77,719,030,3
2256,610,837,459,8
2808,213,457,592,0
3159,215,073,0116
![рис. 24](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_23.png) Рис. 15. Чугунные соединительные детали
для раструбных труб из ПВХ:
а - тройник с двумя раструбами и фланцем;
б - тройник раструбный; в - патрубок фланец-гладкий конец;
г - патрубок фланец-раструб; д - переход раструбный
(для труб d = 160/110 мм) ![рис. 25](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_24.png) Рис. 16. Соединительные детали из ПВХ для раструбных труб:
а - тройник; б - переход; в - тройник переходный
110 x 63 мм; г - муфта; д - отвод
Таблица 21
НаименованиеМатериалОбозначение размераРазмер, мм, для труб наружным диаметром, мм
637590110140160225280315
Тройник с двумя раструбами и фланцами Тройник раструбный для труб d, мм:Чугун ПВХL L 1 L 2- 274 137- 305 153- 330 165- 368 184- - -- 462 231250 - -280 - -320 - -
110ЧугунL 1 L 2- -- -- -186 186200 199212 208244 238- -- -
140"L 1 L 2- -- -- -- -214 213226 222258 252- -- -
160"L 1 L 2- -- -- -- -- -236 235268 265- -- -
225"L 1 L 2- -- -- -- -- -- -297 297- -- -
Переход раструбный для труб d, мм:
63ПВХL-243232--291---
110 Патрубок фланец-раструб" ЧугунL L257 -- -- -- 133- 147314 159- 192- 247- 267
Патрубок фланец - гладкий конец"L---141159171192247267
Отвод альфа:
45°ПВХL235260292334-440578694768
90°"L364414476559-768103912681414
Уплотнительные кольца из резины на основе синтетического изопренового каучука марки 1365 по ТУ 38-105-895-75 для получения соединений поставляются в комплекте с трубами, соединительными деталями и отводами в количестве, равном количеству раструбов. 3.8. Основным видом разъемных соединений пластмассовых труб является соединение на свободных металлических фланцах, устанавливаемых на втулках под фланцы (рис. 17).
![рис. 26](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_25.png) Рис. 17. Фланцевое соединение пластмассовых труб:
1 - труба; 2 - втулка из ПНД под фланец;
3 - свободный металлический фланец; 4 - прокладка;
5 - втулка из ПВД или ПВХ под фланец
Указанный вид соединения следует применять также для присоединения арматуры к пластмассовым трубам. Для соединения втулок под фланцы с трубами используют те же виды соединений, что для других соединительных деталей. Свободные металлические фланцы должны иметь размеры, указанные в табл. 22 и [23](#p100704).
Таблица 22
D уdd 1d 2d 3Болтыd 4b для трубопроводовd 5d 6S
количестворазмербезнапорныхнапорныхЛСЛСТ
5063165181254М1678-16102-5454502
6575185181454М16921016122--65592
100110220181808М161281018158--96873
150160285232408М201781518212--1371273
200225340232958М202381520268--1961893
3003154452340012М203382026370--2752513
4004005652751516М244302032482--3493193
5005006702762020М245332038585--4374093
6006307803072520М276452535685--551-3
7007108953084024М277402540800-645621-3
80080010153395024М308432540905-738709-3
900900111533105028М3094725-1005856831--3
10001000123036116028М37105025-1110951923--3
12001200145539138032М36126030-133011411108--3
Таблица 23
D уdРазмеры свободных стальных фланцев, устанавливаемых на втулках из ПВХ и ПВД, мм
P = 0,6 МПа уP = 1 МПа у
d 1d 2d 3Болтыbd 1d 2d 3Болтыb
количестворазмерколичестворазмер
10167511,5504М10109014604М1212
15208011,5554М10109514654М1212
20259011,5654М101010514754М1214
253210011,5754М101211514854М1214
324012014904М1212140181004М1616
4050130141004М1212150181104М1618
5063140141104М1212165181254М1618
6575160141304М1214185181454М1620
8090190181504М1614200181608М1622
100110210181704М1614220181808М1624
125140240182008М1614250182108М1626
Продолжение табл. 23
D уdРазмеры свободных стальных фланцев, устанавливаемых на втулках из ПВХ и ПВД, мм
d 4rd 5d 6S
номинальный размер для втулок издопускаемое отклонениедля втулок из
ПВХПВДПВХПВД
I вариантII вариантI вариантII вариант
101623---0,51,2727162
152028---0,5132--202
2025343537-0,51,5395058252
2532424447-0,51,5486068322
3240515558-0,52597879402
4050626873-0,52718889502
5063788692-12,588102104632
6575-9498-12,5-110120752
8090-112117-13-128138902
100110-136143-13-1501581103
125140-160--14-165-1403
3.9. Для получения фланцевого соединения на раструбных трубах из ПВХ следует применять чугунные патрубки фланец-раструб и фланец-гладкий конец (рис. 18).
![рис. 27](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_26.png) Рис. 18. Фланцевое соединение раструбных труб из ПВХ:
1 - труба; 2 - уплотнительное кольцо; 3 - патрубок раструб;
4 - прокладка; 5 - раструб; 6 - патрубок фланец гладкий
Основные размеры такого фланцевого соединения указаны в табл. 24.
Таблица 24
Размеры фланцевого соединения раструбных труб из ПВХ, мм | D у | d | D 1 | D 2 | D 3 | d 1 | d 2 | d 3 | K 1 | K 2 | S | Резьба болтов | Число отверстий | | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | | 50 | 63 | 165 | 125 | 102 | 57 | 59 | 18 | 20 | 17 | 7,5 | М16 | 4 | | 65 | 75 | 185 | 145 | 123 | 67 | 69 | 18 | 21 | 18 | 8 | М16 | 4 | | 80 | 90 | 200 | 160 | 138 | 81 | 83 | 18 | 22 | 19 | 8,5 | М16 | 8 | | 100 | 110 | 220 | 180 | 158 | 99 | 101 | 18 | 22 | 19 | 9 | М16 | 8 | | 125 | 140 | 250 | 210 | 188 | 125 | 127 | 18 | 23 | 20 | 9,5 | М16 | 8 | | 150 | 160 | 285 | 340 | 212 | 144 | 146 | 23 | 24 | 21 | 10 | М20 | 8 | | 200 | 225 | 340 | 295 | 268 | 203 | 205 | 23 | 26 | 23 | 11 | М20 | 8 | | 250 | 280 | 395 | 350 | 322 | 251 | 253 | 23 | 26 | 23 | 12 | М20 | 12 | | 300 | 315 | 445 | 400 | 372 | 283 | 285 | 23 | 26 | 23 | 13 | М20 | 12 | 3.10. При отсутствии соединительных деталей заводского изготовления допускается применять соединительные детали, изготовляемые в условиях трубозаготовительного производства из отрезков труб (табл. 25). При этом следует учитывать снижение прочности соединительных деталей в соответствии с данными табл. 6.
Таблица 25
| Материал | Детали трубопровода | Размеры труб для изготовления деталей, мм | Способ изготовления деталей | | --- | --- | --- | --- | | ПНД, ПВД, ПП | Тройники и отводы сварные | d = 40 - 500 дельта >= 4 | Контактная сварка встык | | ПВХ | То же | d = 32 - 400 дельта >= 3 | Газовая прутковая сварка | | ПНД ПНД, ПВД, ПП | " Тройники сварные неравнопроходные | d = 630 - 1200 дельта >= 15 d = 40 - 500 дельта >= 4 | Экструзионная сварка Вытяжка горловины и контактная сварка встык | | ПВХ | То же | d = 32 - 400 дельта >= 3 | Вытяжка горловины и газовая прутковая сварка | | ПНД ПНД, ПВД, ПП | " Раструбное соединение | d = 630 - 1200 дельта >= 15 d = 16 - 225 дельта >= 2 | Вытяжка горловины и экструзионная сварка Формование и контактная сварка враструб | | ПВХ | То же | d = 25 - 315 дельта >= 1,5 | Формование и склеивание враструб | | ПНД, ПВД, ПП | Муфтовые соединения | d = 16 - 160 дельта >= 2 | Формование муфты и контактная раструбностыковая сварка | | ПВХ | Муфтовые соединения | d = 16 - 160 дельта >= 1,5 | Формование муфты и газовая прутковая сварка | | ПНД, ПВД, ПП, | Отбортовка концов | d = 63 - 315 | Формование | | ПВХ То же | труб Переходы | дельта = 4 - 20 d = 16 - 315 | То же | | ПНД, ПВД, ПП, | Втулки под фланец | d = 63 - 315 | " | | ПНД ПВД, ПП, ПВХ | Отводы гнутые | дельта = 4 - 20 d = 63 - 315 дельта = 4 - 20 | " | Контактную стыковую сварку тройников и отводов, газовую прутковую сварку, формование и гнутье пластмассовых труб, вытяжку горловин для изготовления неравнопроходных тройников следует выполнять в соответствии с Инструкцией по изготовлению и монтажу технологических трубопроводов из полиэтилена, полипропилена, винипласта и фторопласта. В обоснованных случаях допускается применение стандартных фторопластовых соединительных частей, бронированных металлом. 3.11. Для трубопроводов, транспортирующих некоррозионные и неагрессивные вещества, следует применять стандартную трубопроводную арматуру, изготовляемую из чугуна, стали, латуни; краны пробковые и шаровые фланцевые, вентили и задвижки фланцевые и т.д. 3.12. При транспортировании по трубам веществ, коррозионных и агрессивных по отношению к металлу, следует применять специальную арматуру, изготовляемую из пластмассы или из металла с защитным покрытием, химическая стойкость которых должна быть не ниже, чем у труб (рис. 19).
![рис. 28](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_27.png) Рис. 19. Запорная арматура для коррозионных
и агрессивных веществ:
а - вентиль запорный гуммированный; б - вентиль запорный
диафрагмовый с защитным покрытием или футерованный;
в - вентиль сильфонный из пластмассы; г - затвор шланговый
Основные строительные размеры и масса указанной арматуры приведены в табл. 26.
Таблица 26
| Запорная арматура | P у, МПа | Температурные пределы, °C | D у, мм | L, мм | H, мм | Масса, кг | Материал и защитные покрытия | | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | | Вентили | 0,6 | От -15 | 125 | 400 | 580 | 52 | Кислотостойкая | | футерованные | | до +65 | 150 | 480 | 660 | 72 | резина | | чугунные 15ч63 Вентили | 1,6 | До +60 | 200 250 300 6 | 600 730 850 70 | 730 830 870 73 | 130 212 264 0,5 | Полиэтилен, | | диафрагмовые | | или | 10 | 90 | 80 | 1,2 | фторопласт 42ЛД | | чугунные | | до +110 | 15 | 110 | 105 | 2,7 | | | с защитным покрытием Р x 26324; | 1 | То же | 20 25 | 130 150 | 120 140 | 4,3 6,1 | | | Р x 26368 Вентили | 0,6 1,6 | " От -15 | 32 40 50 80 100 10 | 170 290 200 240 270 120 | 145 190 210 270 320 32 | 8 12,4 13 16,3 25,6 2,4 | Фторопласт | | диафрагмовые | | до +120 | 15 | 130 | 82 | 3,3 | | | эмалированные | | | 20 | 150 | 120 | 5,4 | | | чугунные | | | 25 | 160 | 120 | 5,9 | | | 15ч93эм; | | | | | | | | | 15ч95эм | 1 0,6 | То же От -15 до +120 | 32 40 50 65 80 100 | 180 200 230 290 310 350 | 168 168 200 200 240 245 | 8,8 9,9 15,1 17,4 28,5 33,5 | Резина | | То же, КА 26333 Вентили | 0,6 0,6 | До +90 От -10 | 150 200 25 | 410 500 140 | 415 602 200 | 83 140 17,2 | Фторопласт 42ЛД | | сильфонные | | до +125 | 40 | 230 | 200 | 23,2 | | | чугунные, | | | 50 | 230 | 200 | 20,5 | | | футерованные | | | 80 | 270 | 220 | 46,5 | | | фторопластом | | | 100 | 300 | 220 | 56 | | | Р x 26058 | | | | | | | | | Вентили из | 0,6 | До +50 | 32 | 180 | 220 | 1,45 | Полипропилен | | полипропилена | | | 50 | 230 | 250 | 8,0 | | | 15п57п | | | | | | | | | Вентили | 0,25 | " +100 | 32 | 180 | 220 | 2,05 | Пентапласт | | из пентапласта | | | 50 | 230 | 250 | 5,5 | | | 15п56п Затворы шланговые | 0,6 | " +50 " +60 | 100 50 | 350 230 | 305 236 | 13,2 9 | Резина марок: Iа-19-7889, | | из алюминиевого сплава 32а3р | | " +90 или | 80 | 310 | 294 | 16 | Iб-21-6620 и III-Iб-20, | | П 98007 | | до +110 | 100 125 150 200 | 350 400 480 600 | 420 385 512 520 | 29 34 53 74 | НО-68-2 по ТУ 38-1051082-76 и марки 51-2104 по ТУ 38-1051050-76 | Конструкция и основные размеры диафрагмовых вентилей и технические требования на них регламентируются ГОСТ 9660-71. Для чугунных гуммированных вентилей присоединительные размеры фланцев установлены ГОСТ 1235-67, для чугунных эмалированных вентилей - ГОСТ 12815-67, а для шланговых затворов из алюминиевого сплава - ГОСТ 1234-67.
**4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ**
4.1. Гидравлический расчет трубопроводов следует производить по номограмме [(рис. 20)](#p100828), составленной ЦНИИЭП инженерного оборудования в соответствии с главой СНиП по проектированию наружных сетей и сооружений водоснабжения. Допускается производить гидравлический расчет труб согласно [Инструкции](https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-478-80) по проектированию и монтажу сетей водоснабжения и канализации из пластмассовых труб, а также пользоваться Таблицами для гидравлического расчета напорных и безнапорных трубопроводов из пластмассовых труб, ОНТИ СКТБ "Энергопромполимер", М., 1982 г., или Таблицами для гидравлического расчета трубопроводов канализации и водоснабжения из полиэтиленовых труб большого диаметра, часть 2, Главмосстрой, М., 1981.
![рис. 29](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_28.png) ![рис. 30](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_29.png) Рис. 20. Номограмма для гидравлического расчета
напорных трубопроводов из пластмассовых труб
Номограмма учитывает потери напора, вызванные стыками труб в размере 15% потерь напора по трубе. Расчетный внутренний диаметр труб $\text{Д}_{\text{р}}$ определяется по формуле
$\text{Д}_{\text{р}} = d - 2\delta$ . (5)
Пример. Для трубы с внутренним расчетным диаметром $\text{Д}_{\text{р}} = 90\text{мм}$ при допускаемой скорости потока v = 0,5 м/с по [табл. 20](#p100641) находим 4i и расход q = 3,4 л/с. 4.2. Номограмма и таблицы составлены для воды с температурой 10 °C (коэффициент кинематической вязкости $\nu_{0} = 1,31\text{см}^{2}/\text{с}$ ). Для воды с другой температурой или для веществ с другим коэффициентом кинематической вязкости потери напора, определяемые по номограмме или таблицам, следует умножать на коэффициент по вязкости жидкости $K_{\text{в}}$ , значения которого приведены на [рис. 21](#p100837) или вычисляют по формуле:
$K_{\text{в}} = (\frac{\nu}{\nu_{0}})0,226$ , (6)
где $\nu$ - коэффициент кинематической вязкости транспортируемой жидкости.
![рис. 31](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_30.png) Рис. 21. Зависимость коэффициента $K_{\text{г}}$ и кинематической
вязкости воды от температуры
4.3. При транспортировании по трубопроводам веществ, плотность которых отличается от плотности воды, потери напора, определяемые по номограмме или таблицам, следует умножать дополнительно на поправочный коэффициент на плотность жидкости $K_{\text{п}}$ , значения которого вычисляют как
$K_{\text{п}} = \frac{\gamma}{\gamma_{0}}$ , (7)
где $\gamma$ - плотность транспортируемой жидкости; $\gamma_{0}$ - плотность воды при температуре 10 °C. #### 4.4 Потери напора h на расчетном участке трубопровода следует определять по формуле
h = fil, (8)
где f - коэффициент, учитывающий потери напора в соединительных деталях и арматуре, принимаемый равным от 1,1 (для прямых трубопроводов значительной длины) до 1,6 (для трубопроводов с многочисленными поворотами, ответвлениями, арматурой и т.п.); i - гидравлический уклон; l - длина расчетного участка, м.
**5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,**
**ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ ОТКРЫТЫМ СПОСОБОМ**
5.1. При конструировании пластмассовых трубопроводов необходимо учитывать специфические особенности материала труб, а именно: высокий коэффициент линейного удлинения (в 8 - 25 раз выше, чем у стальных труб) и более низкие по сравнению с металлическими трубами механическую прочность и твердость (см. [табл. 3](#p100040)). #### 5.2 Величину температурного изменения длины трубопровода надлежит определять по формуле
$\Delta l = \alpha\Delta tl$ , (9)
где $\alpha$ - коэффициент линейного расширения, принимаемый по [табл. 3](#p100040); $\Delta t$ - максимальная разность между температурами стенок трубопровода в процессе эксплуатации и окружающей среды, при которой осуществляется монтаж замыкающих стыков трубопровода; l - первоначальная длина трубопровода, м. Изменение длины трубопровода в зависимости от его длины и разности температур приведено на [рис. 22](#p100861).
а) ![рис. 32](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_31.png) б) ![рис. 33](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_32.png) в) ![рис. 34](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_33.png) Рис. 22. Зависимость изменения длины трубопровода от его
первоначальной длины и разности температур для труб:
а - из ПНД и ПВД; б - из ПП; в - из ПВХ
5.3. Трубопроводы из пластмассовых труб следует прокладывать: межцеховые - на эстакадах или отдельно стоящих опорах и в галереях; внутрицеховые - по колоннам, этажеркам и площадкам, на которых установлено оборудование, по стенам внутри зданий, на подвесках к балкам перекрытий. Трубопроводы из ПВХ без светостабилизирующих добавок (естественного цвета) прокладывать открыто наземно или надземно запрещается. 5.4. При открытой прокладке трубопроводов из термопластов без теплоизоляции наружная поверхность труб светлоокрашенных и белого цвета может нагреваться в среднеевропейской полосе до температуры 45 °C, а труб темноокрашенных и черного цвета до 60 °C. Это необходимо учитывать при определении величины рабочего давления для трубопроводов и величины компенсаций температурных удлинений трубопровода. Трубопроводы из пластмассовых труб, прокладываемые совместно со стальными трубопроводами, и имеющие на поверхности температуру выше допустимой для пластмасс, должны быть защищены от теплового воздействия (увеличение расстояний между трубопроводами, установка защитных тепловых экранов и тепловой изоляции из несгораемых материалов). При этом трубопроводы из пластмассовых труб следует располагать, как правило, ниже стальных. 5.5. Внутри зданий в местах возможного механического повреждения пластмассовых труб, как правило, следует принимать скрытую прокладку в бороздах, каналах, монтажных шахтах. При этом к местам прокладки трубопроводов должен быть обеспечен свободный доступ посредством установки дверок, съемных щитов и т.п. 5.6. Трубопроводы, прокладываемые в местах возможного их повреждения (над проездами, дорогами, под пешеходными мостиками и т.п.), должны быть заключены в футляры или закрыты кожухами, изготовленными из более прочных материалов, чем пластмассовые трубы. Концы кожухов или футляров должны выступать не менее 0,5 м от наружных стенок пересекаемых ими сооружений. Внутренний диаметр футляра должен быть на 100 - 200 мм больше наружного диаметра трубопровода (с учетом изоляции). 5.7. Трубопроводы в местах пересечения фундаментов, перекрытий и перегородок должны заключаться в футляры, изготовленные, как правило, из стальных труб, концы которых должны выступать на 20 - 50 мм из пересекаемой конструкции. Длину футляров, пересекающих стены и перегородки, допускается принимать равной толщине пересекаемой стены или перегородки. Зазор между трубопроводами и футлярами должен быть не менее 10 - 20 мм и тщательно уплотнен негорючим материалом, допускающим перемещение трубопровода вдоль его продольной оси. 5.8. В строительных сооружениях, конструкциях и элементах зданий должны быть установлены закладные части для крепления трубопроводов и оставлены отверстия в стенах, перегородках и перекрытиях для прокладки трубопроводов. Кронштейны, опоры и подвески устанавливают после разбивки оси трубопровода и определения мест их крепления. 5.9. Монтаж пластмассовых трубопроводов следует выполнять на заранее установленных опорах, кронштейнах, подвесках. При этом должны быть выдержаны предусмотренные проектом уклоны или уклоны в пределах 0,002 - 0,005 на 1 м трубопровода в сторону движения жидкости. Трубопроводы не должны примыкать вплотную к поверхности строительных конструкций. Расстояние в свету между трубами и строительными конструкциями должно быть не менее 20 мм. 5.10. Наружные (межцеховые) трубопроводы значительной протяженности рекомендуется укладывать на сплошном основании. Горизонтальные участки внутрицеховых трубопроводов, расположенные в местах, где температура вещества или окружающей среды не превышает 30 °C, рекомендуется производить на отдельно стоящих опорах, подвесках, скобах и кронштейнах, а при указанных температурах выше 30 °C - на сплошном основании. 5.11. При конструировании трубопроводов следует полностью использовать компенсирующую способность элементов трубопроводов. Это достигается выбором рациональной схемы прокладки и правильным размещением неподвижных креплений, делящих трубопроводы на участки, температурная деформация которых происходит независимо один от другого и воспринимается поворотами трубопровода (рис. 23).
![рис. 35](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_34.png) Рис. 23. Примеры рациональной расстановки
неподвижных креплений
5.12. Минимальное расстояние от осей отводов или тройников до креплений на трубопроводе [(рис. 24)](#p100881) следует принимать в зависимости от материала труб, их диаметра и величины удлинения по графикам, приведенным на [рис. 25](#p100884). Указанные графики можно использовать также для расчета П-образного компенсатора (см. рис. 24), прокладки труб в шахтах или при установке арматуры на трубопроводе [(рис. 26)](#p100886).
![рис. 36](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_35.png) Рис. 24. Изогнутые участки трубопровода, предназначенные
для компенсации температурных изменений длин труб:
а - гнутый отвод; б - П-образный компенсатор ![рис. 37](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_36.png) ![рис. 38](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_37.png) Рис. 25. Минимальное расстояние от неподвижного крепления
до отвода или тройника на участке трубопровода,
предназначенного для компенсации температурных
изменений труб:
а - из ПНД; б - из ПВД; в - из ПП; г - из ПВХ ![рис. 39](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_38.png) Рис. 26. Прокладка пластмассовых труб:
а - в шахте; б - по стене с установкой
водоразборного крана
5.13. В необходимых случаях компенсирующая способность трубопроводов может быть повышена за счет введения дополнительных поворотов, спусков и подъемов, изменяющих высоту прокладки, петлеобразных компенсаторов или съемных вставок к оборудованию (рис. 27).
![рис. 40](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_39.png) Рис. 27. Способы повышения компенсирующей способности
трубопроводов за счет введения:
а - дополнительных отводов или петлеобразного компенсатора;
б - съемных вставок
5.14. На прямых участках трубопровода из ПВХ значительной протяженности должны устанавливаться П-образные или лирообразные компенсаторы (рис. 28).
![рис. 41](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_40.png) Рис. 28. Компенсаторы для трубопроводов из ПВХ:
а - лирообразный; б - П-образный
Компенсация линейных удлинений труб из полиэтилена и полипропилена может обеспечиваться продольным изгибом при прокладке их в виде "змейки" на сплошной опоре, ширина которой должна допускать возможность изгиба трубопровода при перепаде температур. При условиях технологического процесса или гидравлики, когда трубопровод должен быть прямым, на нем устанавливают сильфонные фторопластовые компенсаторы. 5.15. При прокладке труб малых диаметров (до 63 мм) на сплошном основании следует применять перфорированные профили, используемые для монтажа трубных и электрических проводок, в том числе для систем контроля и автоматизации: перфорированные лотки, полосы и т.д. В обоснованных случаях, особенно при прокладке труб, разматываемых из бухт или с катушек в качестве сплошной опоры, применяют пластмассовые трубы большего диаметра. Сплошные основания для труб большого диаметра могут быть выполнены в виде желоба или сплошного основания из листовой стали или металлопласта, а также с использованием уголков и швеллеров стальных гнутых или прокатных. 5.16. Сплошное основание крепится к строительным конструкциям или оборудованию с помощью кронштейнов и подвесок. Конструкция этого основания должна обеспечивать возможность самокомпенсации трубопроводов в местах поворота, присоединения ответвлений и т.п. 5.17. Выбор сечения сплошного основания (рис. 29) при прокладке нескольких трубопроводов производится в зависимости от суммарной массы 1 м трубопроводов по [табл. 27](#p100901) при расстоянии между опорами или подвесками, равном 6 м. При расстоянии между опорами или подвесками 3 м выбор сечения сплошного основания производится по [табл. 27](#p100901) с учетом уменьшения действующей нагрузки в 8 раз. Ширина сплошного основания выбирается в соответствии с количеством трубопроводов и требованиями [п. 5.14](#p100890).
![рис. 42](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_41.png) Рис. 29. К выбору сечения уголков под сплошное основание
Таблица 27
Нагрузка q, кг/мСечение уголка B x B x d, мм, при уклоне трубопровода
i = 1/100i = 1/125i = 1/250
1
263 x 40 x 5
363 x 40 x 590 x 56 x 5,5
4
575 x 50 x 5
1075 x 50 x 5
1590 x 56 x 5,5110 x 70 x 6,5
2090 x 56 x 5,5
25 30100 x 63 x 6125 x 80 x 7
40100 x 63 x 6
50125 x 80 x 7140 x 90 x 8
75125 x 80 x 7
100160 x 100 x 9
125 150140 x 90 x 8
200140 x 90 x 8
250160 x 100 x 9200 x 125 x 12
300160 x 100 x 9
350 400180 x 110 x 10200 x 125 x 14
450 500180 x 110 x 10200 x 125 x 16
5.18. В местах установки разъемных соединений или ответвлений труб, пересекающихся со сплошным основанием, в нем должны быть предусмотрены разрывы. В местах разрыва устанавливаются дополнительные крепления. Расположение мест стыков сплошного основания должно определяться с учетом условий прокладки. 5.19. Расстояния между креплениями пластмассовых трубопроводов, прокладываемых горизонтально на отдельных опорах, следует принимать в соответствии с графиками, приведенными на рис. 30 - 33.
![рис. 43](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_42.png) Рис. 30. Расстояния между креплениями на горизонтальных
участках трубопровода из ПНД типа Т ![рис. 44](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_43.png) Рис. 31. Расстояния между креплениями на горизонтальных
участках трубопровода из ПВД типа Т ![рис. 45](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_44.png) Рис. 32. Расстояния между креплениями на горизонтальных
участках трубопровода из ПП типа Т ![рис. 46](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_45.png) Рис. 33. Расстояния между креплениями на горизонтальных
участках трубопровода из ПВХ типов Л, С и Т
Для труб из ПНД, ПВД и ПП типов С, СЛ и Л расстояния между креплениями следует уменьшать путем умножения величин, полученных по графикам на [рис. 30](#p100934) - [32](#p100938), на коэффициенты соответственно 0,9; 0,8 и 0,7. Для труб из ПВХ типа ОТ расстояния между креплениями следует увеличивать путем умножения величин, полученных по графику на [рис. 33](#p100940), на коэффициент 1,1. Для вертикальных трубопроводов расстояния между креплениями, полученные для горизонтальных участков, необходимо увеличивать на 30%. Графики на [рис. 30](#p100934) - [33](#p100940) получены при транспортировании по трубам воды. При транспортировании веществ, плотность которых выше 1 г/см3, расстояния между креплениями следует уменьшать путем умножения на коэффициент $K_{\text{р}}$ в соответствии с рис. 34.
![рис. 47](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_46.png) Рис. 34. Поправочный коэффициент при определении расстояния
между креплениями на плотность вещества,
транспортируемого по трубопроводу
5.20. Расстояния между креплениями пластмассовых трубопроводов, лежащих на сплошном основании, могут превышать значения, приведенные на [рис. 30](#p100934) - [33](#p100940), в 2 - 3 раза. 5.21. Арматура, устанавливаемая на пластмассовых трубопроводах, должна иметь самостоятельное крепление к строительным конструкциям, оборудованию или кронштейнам. Опора для крепления арматуры изготовляется гнутьем из стального листа или резкой стандартного уголка и соединяется с ее фланцем болтами, а сама опора крепится к конструкциям болтами или сваркой (рис. 35).
![рис. 48](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_47.png) Рис. 35. Крепление арматуры с помощью опоры
для труб диаметром:
а - до 63; б - свыше 63
#### 5.22 Крепления разделяются на подвижные и неподвижные. Подвижные крепления предназначены для перемещения в них труб вдоль оси, а неподвижные - для исключения этого перемещения. 5.23. Подвижные крепления получают путем установки пластмассовой трубы с зазором 2 - 3 мм в скобе, изготовленной из металлического прутка, или хомута, изготовленного гнутьем или штамповкой из листа (рис. 36).
![рис. 49](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_48.png) Рис. 36. Подвижные крепления пластмассовых
труб с применением:
а - скобы; б - хомутов; 1 - скоба; 2 - прокладка из резины;
3 - тяга; 4 - хомут; 5 - настил; 6 - уголок
При этом заусенцы, острые кромки, забоины и задиры на внутренней поверхности скоб или хомутов не допускаются. Хомуты должны иметь загнутые наружу кромки. При использовании хомутов без загнутых наружу кромок между ними и поверхностью пластмассовой трубы следует устанавливать свободно (без натяжения) прокладку из полиэтиленовой ленты с утолщениями по кромкам, например, в соответствии с ГОСТ 22689-77. При этом толщина хомута должна быть меньше ширины ленты на величину утолщений. Во избежание повреждения пластмассовой трубы установка ленты из поливинилхлоридного пластика запрещается. 5.24. Неподвижные крепления получают путем установки с двух сторон подвижного хомута накладок из труб ПВХ, приклеиваемых к трубам или соединительных деталей, преимущественно муфт, из полиэтилена, привариваемых к трубам из полиэтилена (рис. 37).
![рис. 50](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_49.png) Рис. 37. Неподвижные крепления пластмассовых труб:
а - с применением двух муфт; б - с двумя накладками;
в - стяжка накладок, приклеиваемых к трубе из ПВХ;
г - хомут с резиновой прокладкой; д - опора
к фланцевому соединению
В качестве неподвижной опоры следует применять также фланцевое соединение, закрепляемое опорой к строительной конструкции, или соединительную деталь на трубопроводе, с двух сторон которой располагают опоры. 5.25. Для труб из полиэтилена и полипропилена на участке трубопровода небольшой протяженности (с 5 - 7 креплениями) в качестве неподвижного крепления можно использовать подвижную опору, между внутренней поверхностью которой и наружной поверхностью трубы устанавливают резиновую прокладку, шириной на 10 мм превышающей ширину опоры. Резиновая прокладка должна сжиматься хомутом с таким усилием, чтобы радиальная деформация не превышала для трубы из ПП - 3,5, ПНД - 4, ПВД - 6 и ПВХ - 0,8%. Крепления с резиновыми прокладками можно использовать также для трубопроводов из полиэтилена и ПП в случаях, когда температурные деформации трубопровода компенсируются изменением его продольного изгиба. 5.26. Для крепления вертикальных участков трубопровода опоры устанавливают под соединительной деталью на трубе или под накладкой из ПВХ, приклеиваемой к трубе из ПВХ (рис. 38). В качестве крепления вертикального участка следует применять также фланцевое соединение, закрепляемое опорой к строительной конструкции. Для труб из полиэтилена и полипропилена допускается использовать также опоры с резиновыми прокладками.
![рис. 51](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_50.png) Рис. 38. Крепления вертикальных участков трубопроводов:
а - подвижным креплением; б - неподвижным креплением;
в - при групповой прокладке трубопроводов хомутами
5.27. Конструкции опор и подвесок пластмассовых трубопроводов изображены на рис. 39 и [40](#p100972).
![рис. 52](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_51.png) Рис. 39. Опоры и подвески по ОСТ 36-17-77:
а - опора консольная; б - опора консольная со сплошным
основанием; в - подвеска с одной тягой; г - подвеска
со сплошным основанием; д - опора для вертикального
трубопровода; 1 - упор; 2 - кронштейн; 3 - консоль;
4 - хомут; 5 - стойка ![рис. 53](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_52.png) ![рис. 54](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_53.png) Рис. 40. Опоры и подвески по ОСТ 95-761-79:
а - короб для защиты труб; б - короб гнутый из листовой
стали; в - короб с защитной крышкой; г - короб из двух
половин со спутником; д - короб с соединительными хомутами;
е - опора с хомутами и болтом; ж - опора для прокладки труб
через перекрытия; з - опора для прокладки труб через стену;
и - подвеска для фланцевых соединений; к - подвеска с одним
коробом; л - подвеска с двумя гнутыми коробами;
м - подвеска с двумя хомутами; н - подвеска групповая;
о - подвеска с хомутами и опорной балкой; п - подвеска
с открытым коробом; р - подвеска с закрытым коробом
5.28. На поверхности опор и подвесок не допускаются забоины, трещины, закаты, задиры, а также раковины и брызги металла от сварки и резки. Обработанные детали опор и подвесок не должны иметь заусенцев. Острые кромки деталей должны быть притуплены. Радиус притупления должен быть не менее 1 мм. Отверстия в деталях опор и подвесок выполняются сверлением или пробивкой. При изготовлении деталей опор и подвесок штамповкой радиус изгиба этих деталей должен быть не менее толщины металла. 5.29. Поверхности всех деталей опор и подвесок, изготовленных из стали за исключением резьбовых элементов, должны иметь антикоррозионное покрытие, оговоренное проектом в зависимости от условий эксплуатации. Перед окраской детали должны быть очищены от ржавчины и обезжирены. 5.30. Крепежные детали должны соответствовать: болты - ГОСТ 7798-70, гайки - ГОСТ 5915-70, шайбы - ГОСТ 11371-68. Механические свойства и рекомендуемые марки материала болтов и гаек должны соответствовать требованиям ГОСТ 1759-70.
**6. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ, УКЛАДЫВАЕМЫХ В ЗЕМЛЕ**
6.1. Напорные трубопроводы из пластмассовых труб, укладываемых в грунт, должны быть рассчитаны на воздействие внутреннего давления и на совместное воздействие внешней приведенной нагрузки $P_{\text{пр}}$ от давления грунта и временных нагрузок, атмосферного давления при образовании в трубопроводе вакуума $P_{\text{вак}}$ и внешнего гидростатического давления $P_{\text{г}.\text{в}}$ . Безнапорные трубопроводы из этих труб следует рассчитывать на воздействие внешней приведенной нагрузки $P_{\text{пр}}$ и внешнего гидростатического давления $P_{\text{г}.\text{в}}$ . В зависимости от условий работы трубопровода величину расчетного сопротивления материала труб следует снижать путем умножения на коэффициент $K_{1}$ условий прокладки подземного трубопровода, принимаемый равным 0,8 - для трубопроводов, прокладываемых в местах, труднодоступных для рытья траншей в случае его повреждения; 0,9 - для трубопроводов, прокладываемых под усовершенствованными покрытиями; 1,0 - для остальных трубопроводов. 6.2. Определение необходимой несущей способности труб при совместном воздействии приведенной внешней нагрузки $P_{\text{пр}}$ , атмосферного давления при образовании в трубопроводе вакуума $P_{\text{вак}}$ и внешнего гидростатического давления $P_{\text{г}.\text{в}}$ должно производиться по условию устойчивости круглой формы поперечного сечения труб и по предельной допустимой величине относительного укорочения вертикального диаметра. 6.3. Определение необходимой несущей способности труб по условию устойчивости круглой формы поперечного сечения надлежит производить для напорных трубопроводов по формуле
$P_{\text{кр}} \geq 2(\frac{P_{\text{пр}}}{100d} + P_{\text{вак}} + P_{\text{г}.\text{в}})$ , (10)
а для безнапорных трубопроводов по формуле
$P_{\text{кр}} \geq 2(\frac{P_{\text{пр}}}{d} + P_{\text{г}.\text{в}})$ , (11)
где $P_{\text{кр}}$ - предельная величина внешнего равномерного радиального давления, МПа (кгс/см2), которое труба способна выдержать без потери устойчивости круглой формы поперечного сечения; $P_{\text{пр}}$ - расчетная внешняя приведенная нагрузка, Н/м (кгс/см); $P_{\text{вак}}$ - величина возможного вакуума на расчетном участке трубопровода, МПа (кгс/см2); при отсутствии специального обоснования принимается равной 0,1 МПа; $P_{\text{г}.\text{в}}$ - внешнее гидростатическое давление грунтовых вод на трубопровод, МПа (кгс/см2), определяемое по формуле
$P_{\text{г}.\text{в}} = \gamma_{\text{в}}H_{\text{г}.\text{в}}$ . (12)
В [формуле (11)](#p100986) $\gamma_{\text{в}}$ - плотность воды, с учетом растворенных в ней солей, Н/м3 (кгс/см3); $H_{\text{г}.\text{в}}$ - высота столба грунтовой воды над верхом трубопровода, м/см. За критическую величину предельного внешнего равномерного радиального давления следует принимать меньшее из значений, вычисленных по формулам:
$P_{\text{кр}} = 2 \sqrt{P_{\text{л}}P_{\text{гр}}}$ , (13) $P_{\text{кр}} = P_{\text{л}} + 1,143P_{\text{гр}}$ , (14)
где $P_{\text{гр}}$ - параметр, характеризующий жесткость засыпки, МПа (кгс/см2), рассчитываемый по соотношению
$P_{\text{гр}} = 0,125E_{\text{гр}}$ , (15)
$P_{\text{л}}$ - параметр, характеризующий жесткость трубопровода, МПа (кгс/см2), принимаемый в соответствии с данными [разд. 2](#p100036) настоящего Пособия; $E_{\text{гр}}$ - модуль деформации грунта засыпки, принимаемый согласно данным табл. 28.
Таблица 28
Категория грунтаНаименование грунтаОбъемная масса грунта, т/м3Модуль деформации грунта засыпки E , МПа гр
Степень уплотнения грунта
нормальнаяповышеннаяплотная при намывке
Г-I Г-II Г-III Г-IV Г-V Г-VIПески гравелистые, крупные и средней крупности Пески мелкие Пески пылеватые, супеси Суглинки полутвердые, тугомягкие и текучепластичные Супеси и суглинки твердые Глины1,7 1,75 1,8 1,8 1,85 1,98 6 5 3,5 2,5 1,216 12 7,5 5,5 5 2,526 18 10 8 7,5 3,5
6.4. Несущую способность подземного трубопровода по условию предельно допустимой величины овализации поперечного сечения трубы (укорочения вертикального диаметра) следует определять по формуле
$\epsilon_{\varphi} = \zeta \frac{P_{\text{пр}}}{4P_{\text{кр}}d} \theta 100\% \leq [\epsilon_{\varphi}]$ , (16) $\epsilon_{\varphi} = \frac{\Delta d}{d} 100\%$ , (17)
где $\epsilon_{\varphi}$ - относительная деформация вертикального диаметра трубы, %; $P_{\text{пр}}$ - расчетная внешняя приведенная нагрузка на трубопровод, Н/м (кгс/см); d - наружный диаметр трубопровода, м (см); $\zeta$ - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки и опорной реакции, который следует принимать: при укладке трубопровода на плоское основание - 1,3, при укладке на спрофилированное основание - 1,2; $\theta$ - коэффициент, учитывающий совместное действие отпора грунта и внутреннего (внешнего) давления, вычисляемый по формуле
$\theta = \frac{1}{1 - \frac{P_{\text{гр}} \pm P}{P_{\text{л}} + 0,1P_{\text{гр}}}}$ , (18)
где $\epsilon_{\varphi}$ - предельно допустимая величина овализации поперечного сечения трубы, %, принимаемая для труб из ПНД и ПВД - 5%, ПП - 4%, ПВХ - 3,5%. В [формуле (18)](#p101018) P - внутреннее давление транспортируемого вещества (считается положительным) или внешнее равномерное радиальное давление (считается отрицательным), которое может быть атмосферным (при образовании в трубе вакуума) или гидростатическим (при прокладке трубопровода ниже уровня воды) или давлением грунта. 6.5. Внешнюю приведенную нагрузку трубопровода следует определять с учетом размеров поперечного сечения труб, траншеи и насыпи; условий укладки труб, траншеи и насыпи; условий укладки труб; вида грунта основания и засыпки или насыпи трубопровода; степени уплотнения грунта засыпки (насыпи); глубины заложения труб; вида и величины временной нагрузки, действующей на поверхности грунта или на дорожной одежде (покрытии) над трубопроводом. #### 6.6 При определении нагрузок на подземные трубопроводы следует иметь в виду: условия укладки труб: в траншею, в насыпь и в узкую прорезь; способы опирания труб на основание (в траншее или в насыпи); на плоское основание с подбивкой пазух, на грунтовую выкружку и на бетонный фундамент; степени уплотнения грунта засыпки - нормальную, повышенную и плотную, достигаемую намывом (см. [табл. 28](#p101000)); глубины заложения, определяемые высотой засыпки грунта над верхом трубопровода. 6.7. Продольный профиль основания должен соответствовать проектному уклону трубопровода и обеспечивать плотное прилегание трубопровода к основанию по всей его длине. Способ опирания труб на основание необходимо принимать в зависимости от несущей способности грунтов основания и применяемых труб и от величин нагрузок, исходя из указаний главы СНиП, на основания зданий и сооружений. В скальных и крупнообломочных грунтах или в песчаных и глинистых грунтах, содержащих включения крупнообломочных грунтов, а также при случайных переборах грунта основания, следует предусматривать выравнивание основания песчаным грунтом или местным грунтом с тщательным уплотнением, устраивая подушку под трубопроводом из указанного грунта толщиной не менее 10 см над выступающими неровностями основания. При засыпке трубопровода каменистым грунтом надлежит производить предварительную засыпку трубопровода мягким грунтом на толщину 20 см выше верхней образующей или применять специальную защиту трубопровода и его изоляции от повреждений. 6.8. В спрофилированном по длине трубопровода грунтовом основании должна быть предусмотрена выполняемая механизированным способом выкружка по форме труб с углом охвата $2\alpha = 90^{\circ}$ или $2\alpha = 120^{\circ}$ . Лоток бетонного фундамента трубопровода должен быть глубиной не менее 0,25d; толщина лотка под низом трубы также должна быть не менее 0,25d, но не менее 15 см (где d - наружный диаметр трубы). 6.9. Величина нагрузки на подземные трубопроводы зависит от степени уплотнения (трамбования) грунта, являющегося траншейной засыпкой или укладываемого в насыпь. Для достижения нормальной степени уплотнения трамбование засыпки выполняется слоями толщиной не более 20 см. Для достижения повышенной степени уплотнения грунта засыпки толщина трамбуемых слоев засыпки назначается из условия обеспечения объемного веса скелета грунта засыпки не менее тс/м3: 1,5 - при засыпке песчаными грунтами и супесями; 1,6 - при засыпке суглинками и глинами. Наиболее высокая степень уплотнения грунта засыпки достигается гидравлическим намывом, который применяется при укладке трубопроводов в намываемых территориях и насыпях. При этом объемный вес скелета песчаного и супесчаного грунта должен быть не менее 1,6 тс/м3. Для повышенной и высокой степеней уплотнения грунта засыпки в проекте должен быть предусмотрен контроль объемной массы грунта засыпки на основании исследований грунта методами, установленными в главе СНиП по правилам производства и приемки работ на земляных сооружениях. Контрольные пробы грунта для исследований должны отбираться с обеих сторон трубопровода через каждые 100 м по его длине. При укладке трубопроводов в траншее уплотнение грунта засыпки должно производиться до верха трубопровода по всей ширине траншеи, а при укладке в насыпи - на ширине не менее двух диаметров трубопровода с каждой стороны. #### 6.10 Внешняя приведенная нагрузка определяется по формуле
$P_{\text{пр}} = \beta\eta Q$ , (19)
где Q - равнодействующая расчетных вертикальных нагрузок; $\beta$ - коэффициент приведения, принимаемый по данным [табл. 29](#p101044); $\eta$ - коэффициент, учитывающий боковое давление грунта на трубопровод и принимаемый по [табл. 30](#p101053).
Таблица 29
Способ укладки трубКоэффициент приведения бета для нагрузок от
давления грунтамассы трубопровода и транспортируемого вещества
1. На плоское основание из минерального грунта с подбивкой засыпки под круглые трубы0,750,6
2. То же, на плотное спрофилированное основание выкружкой с углом охвата трубы
2 альфа:
75°0,550,375
90°0,500,325
120°0,450,25
3. На железобетонный фундамент с углом охвата трубы 2 альфа = 120°0,350,2
Таблица 30
Категория грунта засыпкиКоэффициент эта при степени уплотнения засыпки
нормальнойповышеннойплотной с помощью намывки
в траншеев насыпив траншеев насыпив траншеев насыпи
Г-I, Г-II Г-III, Г-IV, Г-V Г-VI0,95 0,97 1,00,86 0,9 0,950,86 0,88 0,90,78 0,82 0,860,78 0,82 -0,75 0,78 -
6.11. Равнодействующая нормативной вертикальной нагрузки на единицу длины трубопровода от давления грунта $Q_{\text{в}}^{\text{н}}$ определяется по формулам: при укладке в траншее $Q_{\text{в}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{гр}}^{\text{н}}HBK_{\text{тр}}\Psi$ , (20) " " " насыпи $Q_{\text{в}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{гр}}^{\text{н}}Hd_{\text{н}}K_{\text{н}}$ , (21)
" " " прорези
$Q_{\text{в}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{гр}}^{\text{н}}HB_{0}K_{\text{пр}}$ . (22) При этом, если в [формуле (20)](#p101062) произведение $BK_{\text{тр}}\Psi$ окажется больше, чем произведение $dK_{\text{н}}$ в [формуле (21)](#p101064), определенные для одних и тех же грунтов основания и способов опирания трубопровода, то и при укладке труб в траншее вместо [формулы (20)](#p101062) следует пользоваться [формулой (21)](#p101064). В [формулах (20)](#p101062) - [(22)](#p101066) приняты следующие обозначения: $\gamma_{\text{гр}}^{\text{н}}$ - нормативное значение объемной массы грунта засыпки, тс/м3, принимаемое по [табл. 28](#p101000); H - глубина заложения трубопровода (считая от верха трубы), м; d - наружный диаметр трубопровода, м; B - ширина траншеи на уровне верха трубопровода, м; $K_{\text{тр}}$ - коэффициент, зависящий от отношения $H/B_{\text{с}.\text{р}}$ и от категории грунта засыпки, принимаемый в соответствии с [табл. 31](#p101079); $B_{\text{с}.\text{р}}$ - ширина траншеи на уровне середины расстояния между поверхностью земли и верхом трубопровода;
$B_{0}$ - ширина прорези;
$\Psi$ - коэффициент, учитывающий разгрузку трубы грунтом, находящимся в пазухах между стенками траншеи и трубопроводом, определяемым по формуле (23), причем если коэффициент окажется меньше величины d, B, то в [формуле (19)](#p101040) принимается $\Psi = \frac{d_{\text{н}}}{B}$ .
$\Psi = \frac{1}{1 + 2 \frac{P_{\text{гр}}}{P_{\text{кр}}} \cdot \frac{B - d_{\text{н}}}{8d_{\text{н}}}}$ ; (23)
$K_{\text{н}}$ - коэффициент концентрации давления грунта в насыпи, зависящий от вида грунта основания и от способа опирания трубопровода.
Таблица 31
H/B с.рКоэффициент K при категории грунтов засыпки (по табл.) тр
Г-I, Г-IIГ-III, Г-IV, Г-VГ-VI
01,0001,0001,000
0,10,9810,9840,968
0,20,9620,9680,974
0,30,9440,9520,961
0,40,9280,9370,948
0,50,9100,9230,936
0,60,8960,9100,925
0,70,8610,8960,913
0,80,8670,8830,902
0,90,8520,8720,891
1,00,8390,8620,882
1,10,8260,8490,873
1,20,8160,8400,865
1,30,8060,8310,857
1,40,7960,8230,849
1,50,7870,8160,842
1,60,7780,8090,835
1,70,7650,7900,815
1,80,7500,7750,800
1,90,7350,7650,790
20,7250,7500,780
30,6300,6600,690
40,5550,5850,620
50,4900,5200,560
60,4350,4700,505
70,3900,4250,460
80,3500,3850,425
90,3150,3500,390
100,2900,3200,360
150,1950,2200,255
Коэффициент $K_{\text{н}}$ определяется по формуле (24), причем если окажется, что $P_{\text{л}} \leq P_{\text{гр}}$ , то в [формуле (21)](#p101064) принимается $K_{\text{н}} = 1$ $K_{\text{н}} = \frac{3(P_{\text{кр}} + P_{\text{гр}})}{2(P_{\text{кр}} + 2P_{\text{гр}})}$ , (24) $K_{\text{пр}}$ - коэффициент, принимаемый в зависимости от величины отношения $h_{0}/D_{\text{н}}$ , где $h_{0}$ - величина заглубления в прорезь верха трубопровода относительно основания насыпи или дна траншеи. При $h_{0}D_{0}$ $K_{\text{пр}}$ равно 0 1 0,1 0,83 0,3 0,71 0,5 0,63 0,7 0,57 1,0 0,52 $P_{\text{гр}}$ - параметр, характеризующий жесткость грунта засыпки, МПа, определяемый по [формуле (15)](#p100997). #### 6.12 Нормативные временные нагрузки от подвижных транспортных средств следует принимать: для трубопроводов различного назначения всех диаметров, прокладываемых под автомобильными дорогами, - нагрузку от колонн автомобилей или от колесного транспорта НК-80, в зависимости от того, какая из этих нагрузок оказывает большее силовое воздействие на трубопровод; для подземных технологических трубопроводов, прокладываемых в местах, где возможно нерегулярное движение автомобильного транспорта, - нагрузку от колонн автомобилей Н-18 или от гусеничного транспорта НГ-60 в зависимости от того, какая из этих нагрузок вызывает большее воздействие на трубопровод;
для трубопроводов различного назначения, прокладываемых в местах, где движение автомобильного транспорта невозможно, - равномерно распределенную нагрузку с интенсивностью 0,5 тс/м2.
6.13. Величину нормативной временной нагрузки от подвижных транспортных средств, исходя из конкретных условий работы проектируемого трубопровода, при соответствующем обосновании допускается увеличивать или уменьшать.
Равнодействующая нормативной вертикальной нагрузки на трубопровод от транспорта определяется по формулам: $Q_{\text{в}}^{\text{н}} = q_{\text{а}}^{\text{н}}\mu K_{\text{н}}$ , (25) где $\mu$ - динамический коэффициент подвижной нагрузки, зависящий от высоты H засыпки вместе с покрытием. При H, м $\mu$ равно: 0,5 1,17 0,6 1,14 0,7 1,10 0,8 1,07 0,9 1,04
1,0 1,00
$K_{\text{н}}$ - коэффициент, определяемый согласно [п. 6.11](#p101060);
$q_{\text{тр}}^{\text{н}}$ - нормативное равномерно распределенное давление от автомобильного и гусеничного транспорта, передаваемое на трубопровод через грунт, определяемое для нагрузок Н-18, Н-30, НГ-60 и НК-80 по [рис. 41](#p101150) в зависимости от приведенной глубины заложения трубопровода, которая определяется по формуле $H_{\text{пр}} = H + h_{\text{покр}}(_{3} \sqrt{\frac{E_{\text{покр}}}{E_{\text{гр}}}} - 1)$ , (26) где H - глубина заложения трубопровода, считая от его верха до верха покрытия, м;
$h_{\text{покр}}$ - толщина слоя покрытия (дорожной одежды), м;
$E_{\text{покр}}$ - модуль деформации покрытия, кгс/см2, определяемый в зависимости от его конструкции и материала покрытия;
$E_{\text{гр}}$ - модуль деформации грунта засыпки, кгс/см2, определяемый в соответствии с [табл. 28](#p101000). а) ![рис. 55](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_54.png)
б) ![рис. 56](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_55.png)
в) ![рис. 57](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_56.png)
г) ![рис. 58](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_57.png) Рис. 41. Зависимость нормативного давления от транспорта
$q_{\text{тр}}^{\text{н}}$ от глубины заложения трубопровода $H_{\text{пр}}$ при диаметре
труб 110 мм (сплошные линии), при диаметре труб 50 мм
(пунктирные линии) и при диаметре труб 1200 мм
(штрихпунктирных линий): а - от нагрузок при $H_{\text{пр}}$ от 2 до 9 м; б - от нагрузок НГ-60 при $H_{\text{пр}}$ от 0,5 до 2 м; в - от нагрузок Н-18 и НК-80 при $H_{\text{пр}}$
от 0,5 до 2 м; г - от нагрузки Н-30 при $H_{\text{пр}}$ от 0,5 до 2 м
Для покрытия, состоящего из нескольких разнородных слоев, модуль деформации определяется по формуле $E_{\text{покр}} = [\frac{h_{1} \sqrt[3]{E_{1}} + h_{2} \sqrt[3]{E_{2}} + ... + h_{n} \sqrt[3]{E_{n}}}{h_{1} + h_{2} + ... + h_{n}}]$ , (27) где $h_{1}$ , $h_{2}$ ,..., $h_{n}$ - толщина слоев; $E_{1}$ , $E_{2}$ ,..., $E_{n}$ - соответствующие модули деформации;
n - число слоев.
6.14. Расчетные нагрузки получаются путем умножения нормативных нагрузок на коэффициент перегрузки n, для которого принимаются следующие значения: для вертикального давления от автомобильной нагрузки - 1,4; от колесной и гусеничной нагрузки - 1,1.
6.15. Равнодействующая нормативной вертикальной нагрузки $Q_{\text{в}}^{\text{н}}$ на трубопроводы от нормативной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью $q_{\text{в}}^{\text{н}}$ , т/м2, действующей по площади, размеры которой в три и более раз превышают наружный диаметр трубопровода, определяются по формуле
$Q_{\text{в}}^{\text{н}} = q_{\text{а}}^{\text{н}}d_{\text{н}}$ , (28)
где $K_{\text{н}}$ - обозначения те же, что и в [формуле (24)](#p101113). Для получения расчетной нагрузки нормативную нагрузку умножают на коэффициент перегрузки n = 1,4.
6.16. Для безнапорных трубопроводов из пластмассовых труб максимальная глубина заложения в грунт (при гусеничной нагрузке 60 т) не должна превышать величин, указанных в табл. 32. Таблица 32
Материал трубТипНаружный диаметр, ммМаксимальная глубина заложения, м, при степени уплотнения грунта
в песках 1,6 т/м3в суглинках и супесях 1,7 т/м3в глинах 2 т/м3
ПВДСЛ1608Н8Н8Н
ПНДЛ900 - 1200 900 - 12005,2Н 8П- 8П2,3Н 8П
ПНДСЛ С180 и 200 225 250 280 и 315 355 и 400 450 500 560 630 710 - 1200 710 - 1200 160 - 225 250 280 315 - 400 630 - 800 630 - 8008Н 8Н 8Н 8Н 6Н 6Н 6Н 6Н 6Н 6,8Н 8П 8Н 8Н 8Н 8Н 8Н 8П2,5Н 3,5Н 4Н 4,5Н 6П 6П 6П 6П 6П - 3П 8Н 8Н - 8Н - 8П- - - - 5П 4П 3П 2,2П - 4Н 8П 8Н 5П 1,5П 8П 5,2Н 8П
ППЛ С С160 180 - 200 225 250 280 160, 180, 200 225 и 250 2808Н 8Н 8Н 8П 8Н 8Н 8Н 8Н4П 8П 6П 5П 4П 8П 4П 8П- - - - - 8П - 8П
ПВХСЛ С160 и 180 200, 225, 250, 315 160 - 3158Н 8Н 8Н8Н 8Н 8Н8Н 1,5П 8П
*Примечание.* В таблице даны условные обозначения степени уплотнения: Н - нормальная, уплотнение грунта вручную (коэффициент уплотнения не менее 0,92); П - повышенная, механическое уплотнение грунта (коэффициент уплотнения 0,97). **7. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ** 7.1. При расчете тепловой изоляции для трубопроводов следует руководствоваться требованиями главы СНиП на проектирование тепловых сетей, Инструкции по проектированию тепловой изоляции оборудования и трубопроводов промышленных предприятий. 7.2. Конструкцию и материал тепловой изоляции следует проектировать с учетом несущей способности трубопроводов и деформации поперечного сечения труб. #### 7.3 Конструкцию тепловой изоляции следует проектировать: для трубопроводов, прокладываемых на отдельно стоящих опорах и подвесках, такую же, как и для стальных трубопроводов - по действующей нормативной документации и в соответствии с типовыми деталями тепловой изоляции промышленного оборудования и трубопроводов;
для одиночных трубопроводов, прокладываемых на сплошном основании, изготовленном в виде желоба из профильного металла (уголков, швеллеров и т.д.) - в виде изоляции, покрывающей трубопровод совместно с основанием;
для трубопроводов при их групповой прокладке на сплошном основании, изготовленном в виде сплошного настила, - в виде изоляции, прикрепляемой к настилу (при этом настил не изолируется).
При групповой прокладке пластмассовых трубопроводов в обогреваемом коробе тепловая изоляция должна выполняться на стенках короба. #### 7.4 Толщина теплоизоляционного слоя должна определяться из следующих условий: а) по заданному падению (или повышению) температуры веществ, транспортируемых в трубопроводах, последовательно по формулам: $ln \frac{d_{\text{из}}}{d_{\text{н}}} = 2\pi\lambda_{\text{из}}[\frac{3,6LK_{\text{п}}}{GC_{\text{т}}ln \frac{t_{\text{т}}^{\text{н}} - t_{0}}{t_{\text{т}}^{\text{к}} - t_{0}}} - (\frac{ln \frac{d_{\text{н}}}{d_{\text{в}}}}{2\pi\lambda_{\text{ст}}} + \frac{1}{d_{\text{из}}\pi d_{\text{из}}})]$ , (29) где $d_{0}$ - внутренний диаметр трубопровода, м; $d_{\text{н}}$ - наружный диаметр трубопровода, м; $d_{\text{из}}$ - диаметр трубопровода с изоляцией, м; $t_{\text{т}}^{\text{н}}$ - температура вещества в начале трубопровода, °C; $t_{\text{т}}^{\text{к}}$ - температура вещества в конце трубопровода, °C; $t_{0}$ - температура окружающей среды, °C; L - длина трубопровода, м; $\lambda_{\text{из}}$ - теплопроводность (коэффициент теплопроводности) тепловой изоляции, Вт/(м x °C) [ккал/(м x ч x °C)];
$\lambda_{\text{ст}}$ - теплопроводность (коэффициент теплопроводности) стенки трубопровода, Вт/(м x °C) [ккал/(м x ч x °C)], принимается по [табл. 3](#p100040);
$C_{\text{т}}$ - удельная теплоемкость вещества, кДж/кг x °C [ккал/(кг x °C)] принимается по [табл. 3](#p100040);
G - часовой расход вещества, кг/ч; $\alpha_{\text{из}}$ - коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции в окружающий воздух, Вт/(м2 x °C) [ккал/(м x ч x °C)], принимается по [табл. 33](#p101220); $K_{\text{п}}$ - коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток (дополнительные потери тепла или холода) через опоры, подвески, фланцевые соединения и арматуру, принимается равным: при прокладке трубопровода на опорах или подвесках - 1,7, при прокладке одиночных трубопроводов совместно со сплошным основанием - 1,2; при прокладке трубопровода на сплошном основании-настиле - 2. Таблица 33
Изолируемый трубопроводКоэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции в окружающий воздух альфа , из Вт/(м2 x °C) [ккал/(м2 x ч x °C)] при расположении изолируемых объектов
для покровных слоев с малым коэффициентом излучениядля покровных слоев с высоким коэффициентом излучениядля покровных слоев с малым коэффициентом излучениядля покровных слоев с высоким коэффициентом излучения
Вертикальный с положительной температурой транспортируемого вещества7 (6)12 (10)35 (30)35 (30)
Горизонтальный с положительной температурой транспортируемого вещества6 (5)11 (9)29 (25)29 (25)
Трубопроводы6 (5)11 (9)29 (25)29 (25)
с отрицательной температурой транспортируемого вещества5 (4) <*>7 (6) <*>--
--- <*> К покрытиям с малым коэффициентом излучения относятся кожухи из листов алюминия и алюминиевого сплава, а также окрашенные алюминиевой краской; к покрытиям с высоким коэффициентом излучения - стеклотекстолит, фольгоизол. И затем,
$\delta_{\text{из}} = \frac{d_{\text{н}}}{2} (\frac{d_{\text{из}}}{d} - 1)$ , (30)
где $\delta_{\text{из}}$ - толщина теплоизоляционного слоя, м; б) по заданному времени остановки движения жидкого вещества в трубопроводе, расположенном на открытом воздухе, в целях предотвращения аварийного замерзания вещества. При этом расчет следует производить исходя из допустимости замерзания 25% объема вещества, находящегося в трубопроводе, по [формулам (30)](#p101230) и (31). $ln \frac{d_{\text{из}}}{d} = 2\pi\lambda_{\text{из}}[\frac{3,6LK_{\text{п}}}{(V_{\text{т}}\rho_{\text{т}}C_{\text{т}} + V_{\text{ст}}\rho_{\text{ст}}C_{\text{ст}})ln \frac{t_{\text{т}}^{\text{н}} - t_{0}}{t_{\text{з}} - t_{0}} + \frac{0,25V_{\text{т}}\rho_{\text{т}}r_{\text{з}}}{t_{\text{з}} - t_{0}}} - \frac{ln \frac{d}{d_{\text{в}}}}{2\pi\lambda_{\text{ст}}} - \frac{1}{\alpha_{\text{из}}\pi d_{\text{из}}}]$ , (31) где $V_{\text{т}}$ - объем транспортируемого вещества на 1 м длины трубопровода, м3; $\rho_{\text{т}}$ - плотность транспортируемого вещества, кг/м3; $C_{\text{т}}$ - удельная теплоемкость транспортируемого вещества, кДж/(кг x °C) [ккал/(кг x °C)]; $V_{\text{ст}}$ - объем стенки трубопровода на 1 м длины трубопровода, м3; $\rho_{\text{ст}}$ - плотность стенки трубопровода, принимаемая по [таблице 3](#p100040), кг/м3; $C_{\text{ст}}$ - удельная теплоемкость материала стенки, принимаемая по [табл. 3](#p100040), кДж/(кг x °C) [ккал/(кг x °C)];
$t_{\text{з}}$ - температура замерзания вещества, °C;
$r_{\text{з}}$ - скрытая теплота замерзания вещества, кДж/кг (ккал/кг);
z - продолжительность остановки движения вещества, ч;
3,6 - коэффициент для расчета; *Примечание.* При расчете в единицах МКГСС из формулы следует исключить коэффициент 3,6. в) в целях предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на поверхности изоляции трубопроводов, транспортирующих вещества с отрицательными температурами, - по [формулам (30)](#p101230) и (32).
$\frac{d_{\text{из}}}{d} ln \frac{d_{\text{из}}}{d} = \frac{2\lambda_{\text{из}}}{d_{\text{из}}d} (\frac{t_{0} - t_{\text{т}}}{t_{0} - t_{\text{п}}} - 1)$ , (32)
где $t_{\text{т}}$ - температура транспортируемого вещества, °C; $t_{\text{п}}$ - температура на поверхности изоляции, °C. Расчетные значения перепада $t_{0} - t_{\text{п}}$ приведены в табл. 34; Таблица 34
Температура окружающего воздуха, °CРасчетный перепад t - t при относительной 0 п влажности окружающего воздуха, %
50607080
2010,78,05,63,6
2511,18,35,83,7
3011,68,66,13,8
г) по нормированной линейной плотности теплового потока (нормированным потерям тепла или холода через теплоизоляцию). При этом расчет следует производить последовательно по [формулам (30)](#p101230) и (33) $ln \frac{d_{\text{из}}}{d} = 2\pi\lambda_{\text{из}} \frac{t_{\text{т}} - t_{0}}{q} (\frac{ln \frac{d}{d_{\text{в}}}}{2\pi\lambda_{\text{ст}}} + \frac{1}{\alpha_{\text{из}}\pi d_{\text{из}}})$ , (33)
где q - линейная плотность теплового потока (допускаемые потери тепла (холода), Вт/м [ккал/(м x ч)], принимаемая:
для трубопроводов с положительными температурами по "Нормам тепловых потерь изолированными поверхностями оборудования и трубопроводов с положительными температурами"; для трубопроводов с отрицательными температурами по таблицам 35 и [36](#p101281); $d_{\text{из}}$ , d, $\lambda_{\text{из}}$ , $t_{0}$ , $t_{\text{т}}$ , $\lambda_{\text{ст}}$ - то же, что и в [формуле (29)](#p101206) и [(32)](#p101247).
Примечания. 1. При расчетах по [формулам (29)](#p101206), [(31)](#p101234), [(33)](#p101258) толщина тепловой изоляции, входящая в $d_{\text{из}}$ в правой части формул, задается в пределах 0,04 - 0,05 м.
2. При изоляции одиночных трубопроводов совместно со сплошным основанием вместо величины d в формулах приводится величина $d_{\text{из}}$ , вычисляемая из отношения
$d_{\text{из}} = \frac{U}{\pi}$ , (34) где U - наружный диаметр трубопровода совместно со сплошным основанием, м. 3. В [формулах (29)](#p101206), [(31)](#p101234) - [(33)](#p101258) сопротивление теплоотдачи от продукта к стенке трубопровода не учитывается. Таблица 35
Наружный диаметр трубопровода,Нормы линейной плотности теплового потока для трубопроводов, транспортирующих вещества с температурой 20 °C и ниже (нормы потерь холода изолированными трубопроводами), Вт/м [ккал/(м x ч)]
ммДля трубопроводов, расположенных в помещениях со среднегодовой температурой окружающего воздуха 20 °C, при температуре холодоносителя, °CДля трубопроводов, расположенных на открытом воздухе со среднегодовой температурой от 0 до 10 °C, при температуре холодоносителя, °C
0- 150- 15
6313 (11)16 (14)8 (7)13 (11)
9015 (13)20 (17)10 (9)16 (14)
11017 (15)23 (20)12 (10)19 (16)
15020 (17)26 (22)13 (11)21 (18)
16022 (19)28 (24)14 (12)22 (19)
22527 (23)35 (30)17 (15)27 (23)
25031 (27)41 (35)21 (18)31 (27)
31536 (31)46 (40)24 (21)36 (31)
Таблица 36
Температура окружающего воздуха, °CКоэффициент пересчета нормированной плотности теплового потока (норм потерь холода изолированными трубопроводами, расположенными на открытом воздухе, для летних температур воздуха)
Температура холодоносителя, °C
0-15
202,01,4
252,51,6
303,01,8
7.5. Толщина теплоизоляции, предусматриваемая на стенках отапливаемого короба, внутри которого располагаются несколько трубопроводов, определяется из уравнения теплового баланса, по которому тепло, выделяемое обогревающим теплопроводом и трубопроводами, температура которых выше расчетной температуры воздуха внутри короба, приравнивается теплу, отдаваемому коробом в окружающий воздух, а также теплу, поглощаемому трубопроводами с температурой ниже температуры воздуха внутри короба (если таковые имеются). При этом расчетная формула для указанного случая выводится в каждом конкретном случае прокладки трубопроводов в коробе. 7.6. Найденная расчетом толщина теплоизоляционного слоя округляется до значения, кратного 10 мм. Минимальная толщина теплоизоляционного слоя из уплотняющихся изделий принимается равной 30 мм. 7.7. Максимальная толщина теплоизоляционного слоя для трубопроводов не должна превышать значений, указанных в табл. 37. Таблица 37 | Наружный диаметр трубопровода, мм | Толщина теплоизоляционного слоя, мм | | --- | --- | | 10 | 40 | | 25 | 70 | | 50 | 80 | | 63 | 100 | | 110 | 150 | | 160 | 160 | | 200 | 180 | | 280 | 180 | | 315 | 200 | | 400 | 200 | Для трубопроводов, транспортирующих кристаллизующиеся, полимеризующиеся или замерзающие вещества, допускается принимать толщину теплоизоляционного слоя больше указанной в [табл. 37](#p101291). 7.8. Коэффициент уплотнения при монтаже волокнистых уплотняющихся материалов принимается для теплозвукоизоляционного материала марки АТМ-1 без склейки - 4, с оклейкой - 2; для пенополиуретана эластичного - 1,3. 7.9. Материалы и изделия, применяемые для тепловой изоляции, должны выбираться по действующим стандартам и техническим условиям и иметь минимальную массу. Для теплоизоляционных изделий объемная масса с учетом уплотнения не должна быть более 75 кг/м3, а масса 1 м2 защитного покровного слоя не должна превышать 2 кг. 7.10. Материалы и изделия, применяемые для тепловой защиты трубопроводов, должны быть несгораемыми или трудносгораемыми. Для тепловой изоляции трубопроводов, транспортирующих активные окислители и расположенных в тех местах помещения, где окружающая среда их содержит, следует применять холсты из супертонкого штапельного волокна из горных пород, маты и вату из супертонкого стекловолокна без связующего СТВ и другие материалы, в которых содержание органических и горючих веществ не превышает 0,45% по массе. При выборе теплоизоляционных изделий и покровного слоя рекомендуется руководствоваться [Прил. 2](#p102480) и [3](#p102500). **8. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ЗАЩИТЕ ОТ СТАТИЧЕСКОГО ЭЛЕКТРИЧЕСТВА** 8.1. Трубопроводы из ПНД, ПВД, ПП и ПВХ согласно "Правилам защиты от статического электричества в производствах химической, нефтехимической промышленности" по значениям удельных поверхностного и объемного электрического сопротивления (см. [табл. 3](#p100040)) относятся к диэлектрическим. 8.2. При проектировании и эксплуатации таких трубопроводов должны выполняться мероприятия, приведенные в нижеследующих пунктах. 8.3. Металлические корпуса, детали, арматура и защитные кожухи термоизоляции, выполненные из электропроводных материалов, должны быть заземлены. Не допускается наличия на трубопроводах электропроводных (металлических) частей и деталей, имеющих электрическое сопротивление относительно земли более 100 Ом. 8.4. Опоры трубопроводов должны быть изготовлены из электропроводных материалов и заземлены, либо иметь заземленные прокладки из электропроводных материалов в местах, где на них опираются трубопроводы. 8.5. Наружная поверхность трубопроводов, по которым транспортируются вещества и материалы с удельным объемным электрическим сопротивлением более $10^{5}\text{Ом } \cdot \text{м}$ , должна металлизироваться или окрашиваться электропроводными эмалями и лаками. При этом должен быть обеспечен электрический контакт между электропроводным слоем и заземленной металлической арматурой. В качестве электропроводных покрытий возможно использование эмалей следующих марок: АС-588; ХС-928; ХС-973; ХВ-5235; ЭП-977; ХС-5141; АК-562; ХС-972; ХС-5132; КО-9143. Вместо электропроводного покрытия допустимо обвивать трубопроводы металлической проволокой сечением не менее 4 мм2 с шагом намотки 100 - 150 мм, которая должна быть присоединена к заземленной металлической арматуре. В случае прокладки трубопроводов диаметром до 200 мм на сплошном электропроводном (металлическом) основании или при бесканальной прокладке в грунте электропроводное покрытие наружной поверхности не является обязательным. При этом разрывы в сплошном основании (в свету) не должны превышать 200 мм. 8.6. Электропроводные покрытия (или обивка) наружных поверхностей, сплошные основания, отдельные электропроводные элементы и арматура трубопроводов должны представлять на всем протяжении непрерывную электрическую цепь, которая в пределах цеха (отделения, установки) должна быть присоединена через каждые 20 - 30 м, но не менее чем в двух точках. 8.7. При использовании трубопроводов для транспортирования жидких продуктов скорости не ограничиваются при исключении возможности образования взрывоопасных концентраций паровоздушных смесей следующими способами: температура жидкости ниже температурного диапазона взрываемости; среда в технологическом оборудовании не содержит окислителей и находится под избыточным давлением; технологическое оборудование заполнено инертным газом. Во всех остальных случаях скорость движения по трубопроводам и истечения в аппараты (резервуары) устанавливается в каждом конкретном случае отдельно в зависимости от свойств жидкости, содержания примесей, диаметра трубопровода, температуры, способа подачи и т.д. При этом в качестве заведомо безопасных следует принимать следующие значения скоростей транспортирования (при условии выполнения перечисленных в вышестоящих пунктах мероприятий) - для жидкости с удельным объемным электрическим сопротивлением: менее $10^{5}$ Ом x м - до 5 м/с " $10^{9}$ " - " - 2 " Для труб с внутренним диаметром
до 30 мм - до 0,2 м/с
от 30 до 75 мм - " 0,4 м/с
" 80 " 100 " - " 0,8 " более 100 " - " 0,8 " При необходимости транспортирования жидкостей со скоростями, значения которых превосходят безопасные, следует применять специальные устройства для отвода заряда, рекомендованные, например, РТМ-6-28-008-78. 8.8. При пневмотранспорте гранулированных, порошкообразных полимерных материалов следует применять трубы из того же или близкого по составу полимерного материала (например, транспортирование гранулированного порошкообразного полиэтилена следует вести по полиэтиленовым трубам).
8.9. В системах пневмотранспорта, всюду, где это возможно, подаваемый воздух должен быть увлажнен до такой степени, чтобы относительная влажность воздуха на выходе из системы составляла не менее 65%.
8.10. Для снижения электризации в стенки пневмотранспортных трубопроводов из термопластов могут быть введены заземленные заостренные электроды (иглы). Иглы в количестве 20 - 30 шт. вводятся на конечном участке трубопровода (непосредственно перед входом его в бункер, аппарат) длиной 1 - 1,5 м таким образом, чтобы острие выступало над внутренней поверхностью стенки не более, чем на 1 мм. Участок трубопровода, на котором устанавливаются игольчатые электроды, не должен покрываться сплошным электропроводным слоем. При обмотке его проволокой игольчатые электроды должны быть соединены с ней.
8.11. При движении горючих газов и паров по трубам из полимерных материалов опасная электризация практически исключена при условии отсутствия в газовом потоке твердых и жидких частиц. Повышенную опасность вызывает электризация конденсата паров и газов в случае истечения их через неплотности в стыках трубопроводов при больших перепадах давления. **9. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА** 9.1. Выбрать тип труб из ПНД наружным диаметром 110 мм, транспортирующих соляную кислоту с концентрацией до 30% под давлением 0,25 МПа и при температуре 40 °C. По [рис. 2](#p100094), а для труб типа Т при сроке службы 50 лет и температуре 40 °C максимальное давление 0,4 МПа. Величина напряжения в материале стенок труб составляет $\sigma = \frac{\rho(d - S)}{2S}$ .
Толщина стенки трубы типа Т (см. [табл. 11](#p100395)) равна 10 мм, отсюда $\sigma = \frac{0,4(110 - 10)}{2 \cdot 10} = 2\text{МПа}$ , т.е. величина напряжения не превышает значений величин, приведенных в [табл. 17](#p100569).
По таблице находим коэффициент химической стойкости по времени $K_{\text{х}.\text{в}} = 0,35$ и напряжению $K_{\text{х}.\text{н}} = 0,7$ . Отсюда расчетный срок службы составляет 50 x 0,35 = 17,5 лет, а величина допускаемого давления $P_{\text{раб}} = 0,4 \cdot 0,7 = 0,28\text{МПа}$ , т.е. выбор труб типа Т сделан правильно. 9.2. Определить допустимое рабочее давление трубы типа Т из ПВД, транспортирующей сточные жидкости с токсичными свойствами 3 класса опасности при постоянной температуре 35 °C. Срок службы трубопровода 25 лет. По [рис. 3](#p100099), а для трубы типа Т и сроке службы 25 лет максимальное рабочее давление 0,65 МПа. По [табл. 5](#p100106) коэффициент условий работы составляет 0,6, отсюда имеем величину рабочего давления $P_{\text{раб}} = 0,65 \cdot 0,6 = 0,39\text{МПа}$ . 9.3. Выбрать тип труб из ПВХ, транспортирующих газообразный аммиак при температуре 20 °C и давлении 0,38 МПа (3,8 кгс/см2). По таблице Прил. 1 для указанной среды и температуры находим, что материал труб является химически относительно стойким. Отсюда по [табл. 5](#p100106) определяем коэффициент условий работы для трубы типа Т $K_{\text{у}} = 0,4$ . Необходимо принять трубу типа Т, т.к. 1,0 x 0,4 = 0,4 МПа. 9.4. Определить тип труб из ПВД, по которым транспортируется вода с постоянным давлением 0,25 МПа с различными температурами 50 °C - 800 ч в году; 40 °C - 2000 ч в году и 30 °C - 6000 ч в году. Срок службы трубопровода 50 лет. Проведем расчет использования несущей способности труб, учитывая годовое использование ресурса при различных температурах, для труб разных типов, пользуясь данными [рис. 3, а](#p100095) и [б](#p100097), которые сведены в табл. 38. Таблица 38
Температура, °CКоличество ч работы трубопровода в годуКоличество работы трубопровода в годахСрок службы труб, лет, при давлении 0,25 МПа и разных температурах в зависимости от типа
ТССЛЛ
508004,5501051
40200011,55050101
3060003450505010
Из таблицы следует, что для данных условий наиболее целесообразным является выбор труб типа СЛ. Трубы типа С и Т дают суммарный срок службы, превышающий заданный, а трубы типа Л - недостаточный срок службы (12 лет). 9.5. Определить тип труб из ПНД, по которым транспортируется вода с температурой 40 °C под давлением, указанным в табл. 39. Срок службы трубопровода 10 лет. Таблица 39 | Внутреннее давление, МПа | Количество ч работы трубопровода в году | Количество работы трубопровода в годах | Срок службы труб типа Т (см. [рис. 2 а](#p100090) и [б](#p100092)) | | --- | --- | --- | --- | | 8 | 500 | 0,6 | > 1 | | 7 | 1000 | 1,1 | > 1 | | 6 | 4000 | 4,6 | 10 | 9.6. Определить тип труб из ПНД для транспортирования продукта с температурой 40 °C при максимальной величине наружного критического давления 0,04 МПа (0,4 кгс/см2) и сроке службы трубопровода 10 лет. Трубопровод прокладывается обычно внутри здания. Вследствие длительного хранения труб в неблагоприятных условиях возможна эллипсность их до 5%. По [рис. 9](#p100384) для труб типа С имеем величину допускаемого наружного критического давления 0,1 МПа. По [рис. 7](#p100378) и [8](#p100381) находим коэффициенты снижения величины этого давления по температуре $K_{0} = 0,65$ и по эллипсности $K_{\text{э}} = 0,65$ , отсюда имеем 0,1 МПа x 0,65 x 0,65 = 0,044 МПа, т.е. для указанных условий эксплуатации могут быть использованы трубы типа С. 9.7. Трубопровод из ПП наружным диаметром 32 мм имеет расстояние от отвода до неподвижного крепления 15 м, температура воздуха при монтаже составляет 20 °C, максимальная температура жидкости при эксплуатации трубопровода равна 75 °C, минимальная 15 °C. Определить расстояние от оси отвода до крепления на участке, воспринимающем удлинение. Увеличение длины трубопровода на основном участке:
$\Delta l = 15\text{м }(75 - 20)0,18\text{мм}/\text{м } = 13,5\text{мм}$ ,
уменьшение длины трубопровода $\Delta l = 15\text{м }(20 - 15)0,1\text{мм}/\text{м } = 13,5\text{мм}$ .
По [рис. 25](#p100884), в находим a = 2000 мм.
#### 9.8 Рассчитать подземный (межцеховой) трубопровод. Материал трубопровода - полиэтилен низкого давления, $\gamma_{\text{т}} = 0,95 \cdot 10^{- 4}\text{Н}/\text{м}^{3}(0,95 \cdot 10^{- 3}\text{кгс}/\text{см}^{3})$ ; рабочее (нормативное) давление p = 0,4 МПа (4,0 кгс/см2); наружный диаметр трубопровода d = 250 мм; транспортируемое вещество - вода, $\gamma_{\text{т}.\text{в}} = 1 \cdot 10^{4}\text{Н}/\text{м}^{3}(10^{- 3}\text{кгс}/\text{см}^{3})$ ; температура транспортируемого вещества $t_{\text{э}} = 20°C$ ; проектируемый срок эксплуатации - 25 лет; тип соединений - контактная сварка встык; прокладка трубопровода - в траншее на естественном основании с выкружкой с углом охвата 90°; глубина заложения верха трубопровода H = 2,75 м; ширина траншеи на уровне верха трубопровода B = 0,75 м; грунт - суглинок твердый, $\gamma_{\text{гр}} = 1,9 \cdot 10^{4}\text{Н}/\text{м}^{3}(1,9 \cdot 10^{- 3}\text{кгс}/\text{см}^{3})$ ; засыпка траншеи - повышенным уплотнением, модуль деформации грунта засыпки $E_{\text{тр}} = 4,0\text{МПа}(40\text{кгс}/\text{см}^{2})$ ; наружная изоляция отсутствует; высота уровня грунтовых вод над верхом трубопровода $H_{\text{г}.\text{в}} = 1,5\text{м}$ ; плотность грунтовых вод $\gamma_{\text{г}.\text{в}} = 1,02 \cdot 10^{4}\text{Н}/\text{м}^{3}(1,02 \cdot 10^{- 3}\text{кгс}/\text{см}^{3})$ ; интенсивность нагрузки на поверхности засыпки $q_{\text{гр}} = 5 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м}^{2}(500\text{кгс}/\text{см}^{2})$ ; подвижные нагрузки - нерегулярное движение автотранспорта, величина возможного вакуума в трубопроводе $P_{\text{вак}} = 0,05\text{МПа}(0,5\text{кгс}/\text{см}^{2})$ . 1. Определяем расчетные характеристики материала трубопровода. Нормативное расчетное сопротивление в соответствии с [рис. 1, а](#p100070) $R^{\text{н}} = 4,5\text{МПа}$ . По [табл. 7](#p100145) для сварных встык соединений труб из полиэтилена низкого давления принимаем $K_{\text{с}} = 0,9$ ; согласно [п. 6.1](#p100979) для трубопроводов, прокладываемых под усовершенствованными покрытиями, $K_{1} = 0,9$ , отсюда R = 4,5 МПа x 0,9 x 0,9 = 3,6 МПа.
2. Определяем необходимую толщину стенки трубопровода по формуле
$\delta = \frac{pd}{2R + p} = \frac{0,4 \cdot 25}{2 \cdot 3,6 + 0,4} \approx 1,3\text{см } = 13\text{мм}$ .
По ГОСТ 18599-73 [табл. 11](#p100395) выбираем трубу d = 250 мм, типа С с толщиной стенки $\delta = 14,2\text{мм}$ .
3. Определяем значения нормативных нагрузок и воздействий на трубопровод.
Нормативная нагрузка от массы 1 м трубопровода по формуле
$q_{\text{т}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{т}}\pi(d - \delta)\delta = 0,95 \cdot 10^{4} \cdot 3,14(0,25 - 0,0142)0,0142 = 100\text{Н}/\text{м}(10\text{кгс}/\text{м})$ .
Нормативная вертикальная нагрузка от давления грунта по формуле $q_{\text{гр}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{гр}}H = 1,9 \cdot 10^{4} \cdot 2,75 = 52,25 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м }(52,25 \cdot 10^{2}\text{кгс}/\text{м})$ . Нормативная нагрузка от давления грунтовых вод по формуле
$q_{\text{г}.\text{в}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{в}} \frac{\pi d^{2}}{4} = 1,02 \cdot 10^{4} \frac{3,14 \cdot 0,25^{2}}{4} = 500\text{Н}/\text{м }(50\text{кгс}/\text{м})$ .
Нормативная нагрузка от массы транспортируемого вещества по формуле
$q_{\text{г}.\text{в}}^{\text{н}} = \gamma_{\text{г}.\text{в}} \frac{\pi d^{2}}{4} = 1 \cdot 10^{4} \frac{3,14 \cdot 0,2216^{2}}{4} \sim 385\text{Н}/\text{м}(3,85\text{кгс}/\text{м})$ .
Внутренний диаметр трубы $d_{\text{в}} = d - 2\delta = 0,25 - 2 \cdot 0,0142 = 0,02216\text{м}$ . Нормативную нагрузку от транспорта определяем из сравнения нагрузки Н-18 для двух колонн автомобилей с нагрузкой НГ-60. Значения нагрузок Н-18 и НГ-60 находим по [рис. 41](#p101150) при H = 2,75 м от колонн автомобилей $q_{\text{гр}}^{\text{н}} = 0,63\text{т}/\text{м}^{2}$ , от гусеничного трактора $q_{\text{гр}}^{\text{н}} = 1,5\text{т}/\text{м}^{2}$ . Для дальнейших расчетов принимаем $q_{\text{гр}}^{\text{н}} = 1,5\text{т}/\text{м}^{2}$ . 4. Определяем величины расчетных нагрузок и воздействий на трубопровод с соответствующими коэффициентами перегрузки. Расчетное внутреннее давление $P = n_{q}p = 1,1 \cdot 0,4 = 0,44\text{МПа}(4,4\text{кгс}/\text{см}^{2})$ .
Расчетная нагрузка от массы трубопровода
$q_{\text{т}} = n_{\text{т}}q_{\text{т}}^{\text{н}} = 1,2 \cdot 100 = 120\text{Н}/\text{м}(12\text{кгс}/\text{м})$ .
Расчетная нагрузка от давления грунта по формуле
$Q_{\text{гр}} = n_{\text{гр}}q_{\text{гр}}^{\text{н}}BK_{\text{гр}} = 1,2 \cdot 52,25 \cdot 10^{3} \cdot 0,75 \cdot 0,6 \approx 28,3 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м }(28300\text{кгс}/\text{м})$ .
По [табл. 31](#p101079) при укладке труб в твердый суглинок в траншею с H = 2,75 м; B = 0,75 м, имеем $H/B_{\text{с}.\text{р}} = 4,3$ и $K_{\text{тр}} = 0,6$ .
Расчетная нагрузка от давления грунтовых вод
$Q_{\text{г}.\text{в}} = n_{\text{г}.\text{в}}q_{\text{г}.\text{в}} = 0,8 \cdot 500 = 400\text{Н}/\text{м }(40\text{кгс}/\text{м})$ .
Расчетная нагрузка от массы транспортируемого вещества
$Q_{\text{т}.\text{в}} = n_{\text{т}.\text{в}}q_{\text{т}.\text{в}}^{\text{н}} = 1,0 \cdot 2 \cdot 10^{3} = 2 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м }(200\text{кгс}/\text{м})$ .
Расчетная нагрузка от транспорта по формуле
$Q_{\text{тр}} = n_{\text{тр}}q_{\text{тр}}^{\text{н}}d = 1,1 \cdot 15 \cdot 10^{3} \cdot 0,25 = 4,12 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м }(4120\text{кгс}/\text{м})$ .
Расчетная нагрузка от равномерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки по формуле
$Q_{\text{р}} = n_{\text{р}}q_{\text{р}}dK_{\text{н}} = 1,4 \cdot 5 \cdot 10^{3} \cdot 0,25 \cdot 0,8 = 1,4 \cdot 10^{3}\text{Н}/\text{м}(1400\text{кгс}/\text{м})$ . Коэффициент концентрации давления грунта по формуле $K_{\text{н}} = \frac{3}{2} \frac{(P_{\text{л}} + P_{\text{гр}})}{(P_{\text{л}} + 2P_{\text{гр}})} = \frac{3}{2} \frac{(0,057 + 0,5)}{(0,057 + 2 \cdot 0,5)} = 0,8$ . Параметр жесткости грунта засыпки по формуле $P_{\text{гр}} = 0,125E_{\text{гр}} = 0,125 \cdot 40 = 0,5\text{МПа}(5\text{кгс}/\text{см}^{2})$ . Параметр жесткости трубопровода принимаем по [рис. 9](#p100384) равным 0,1 МПа. 5. Определяем полную расчетную приведенную (эквивалентную) линейную нагрузку по формуле
$P_{\text{пр}} = \Sigma\beta\eta Q$ : для трубопровода, опирающегося на естественное основание с выкружкой $2\alpha$ с углом охвата трубы 90° по [табл. 29](#p101044) принимаем: $\beta = 0,50$ ;
для нагрузок от давления грунта, $\beta = 0,325$ - для массовых нагрузок.
Для твердого суглинка с повышенным уплотнением по [табл. 30](#p101053) принимаем $\eta = 0,88$ . Тогда с учетом направления действия расчетных вертикальных нагрузок имеем
![формула](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_58.png)
Проверяем несущую способность трубопровода по условию предельно допустимой овализации поперечного сечения трубы по [формуле (16)](#p101011).
Для трубопроводов, уложенных на естественное основание с выкружкой, принимаем $\xi = 1,2$ , для трубопроводов из ПНД $[\epsilon_{\varphi}] = 5\%$ .
Коэффициент $\theta$ рассчитываем для наиболее опасного случая - возникновения в трубопроводе вакуума: $\theta = \frac{1}{1 + \frac{P_{\text{гр}} - P_{\text{вак}}}{P_{\text{л}} + 0,1P_{\text{гр}}}} = \frac{1}{1 + \frac{0,5 - 0,05}{0,1 + 0,1 \cdot 0,5}} = 0,25$ ;
$\epsilon_{\varphi} = 1,2 \frac{15,3 \cdot 10^{3}}{4 \cdot 0,1 \cdot 0,25} 0,25 \cdot 100 = 4,6\%<[\Sigma_{\varphi}] = 5\%$ .
6. Проверяем несущую способность трубопровода по условию устойчивости круглой формы поперечного сечения трубы по формуле $P_{\text{кр}} \geq 2(\frac{P_{\text{пр}}}{d} + P_{\text{вак}} + P_{\text{г}.\text{в}})$ .
Предельная величина внешнего радиального давления по [формулам (13)](#p100994) и [(14)](#p100995): $P_{\text{кр}} = 2 \sqrt{P_{\text{л}}P_{\text{гр}}} = 2 \sqrt{0,1 \cdot 0,5} \approx 0,44\text{МПа}(4,4\text{кгс}/\text{см}^{2})$ ; $P_{\text{кр}} = P_{\text{тр}} + 1,143P_{\text{тр}} = 0,1 + 1,143 \cdot 0,5 \approx 0,67\text{МПа}(6,7\text{кгс}/\text{см}^{2})$ . Принимаем в качестве предельной величины $P_{\text{кр}} = 0,44\text{МПа}(4,4\text{кгс}/\text{см}^{2})$ . Внешнее гидростатическое давление грунтовых вод по формуле $P_{\text{г}.\text{в}} = \gamma_{\text{в}}H_{\text{г}.\text{в}} = 1,02 \cdot 10^{4} \cdot 1,5 = 1,53 \cdot 10^{4}\text{Па}(0,153\text{кгс}/\text{см}^{2})$ ; ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_59.png) #### 9.9 Расчет теплоизоляции короба: 1. Исходные данные: размер короба (ширина и высота), м; наружный диаметр, материал и толщина стенки пластмассового трубопровода, м; наружный диаметр стального трубопровода-спутника, м; температура теплоносителя в пластмассовом трубопроводе в конце короба, °C; температура теплоносителя теплового спутника в конце короба, °C, заданная температура воздуха в конце короба, °C; температура окружающего воздуха, °C. 2. Условия расчета: а) расчет теплоизоляции короба основывается на балансе тепла, по которому тепло, выделяемое тепловым спутником и трубопроводами с температурой выше заданной температуры воздуха внутри короба, приравнивается к теплу, отдаваемому коробом в окружающий воздух, а также теплу, поглощенному трубопроводами с температурой, ниже температуры воздуха внутри короба (если таковые имеются); б) расчет производится для конечного участка короба (на предыдущих участках будет отмечен более эффективный обогрев); в) применяемые в расчете величины коэффициентов теплоотдачи определяются следующим образом: коэффициенты теплоотдачи от воздуха внутри короба к внутренней поверхности короба и от короба в окружающий воздух, не имеющие определяющего значения, принимаются равными соответственно 8 и 29 Вт/(м2 x °C); коэффициенты теплоотдачи от пластмассовых трубопроводов и теплового спутника, имеющие определяющее значение в расчете, вычисляются по приведенным ниже формулам. При этом коэффициент теплоотдачи излучением к стенке короба и коэффициент теплоотдачи конвекций к воздуху внутри короба определяются раздельно, а температура поверхности трубопровода и внутренней поверхности короба сначала принимаются: первая на 5 °C ниже температуры теплоносителя, вторая на 5 °C ниже температуры воздуха внутри короба. Далее эти значения могут быть уточнены и коэффициенты теплоотдачи вычислены вновь; коэффициент излучения поверхности пластмассовых трубопроводов принимается равным $5,2\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ , поверхности стального трубопровода-спутника $4,7\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ ; коэффициент теплопроводности стенки пластмассового трубопровода принимается по [табл. 3](#p100040), коэффициент теплопроводности теплоизоляции стенки короба - по общепринятым нормам проектирования теплоизоляции промышленного оборудования и трубопроводов; г) расчет справедлив только при условии, что в соединениях короба нет неплотностей. В противном случае будет иметь место проникновение наружного холодного воздуха внутрь короба и утечка теплого воздуха наружу, что нарушит принятый баланс тепла. 3. Принятые обозначения: d - наружный диаметр пластмассового трубопровода, м; $\delta$ - толщина стенки пластмассового трубопровода, м; $d_{\text{сп}}$ - наружный диаметр спутника, м; $F_{\text{к}}$ - поверхность короба на 1 м длины, м2; $F_{\text{тр}}$ и $F_{\text{сп}}$ - поверхность трубопровода и спутника на 1 м длины, м2; $t_{\text{т}}$ - температура теплоносителя в трубопроводе, °C; $t_{\text{тр}}$ - температура поверхности трубопровода, °C; $t_{\text{сп}}$ - температура спутника, °C; $t_{\text{к}.\text{вн}}$ - температура внутренней поверхности короба, °C; $t_{\text{в}}$ - температура воздуха внутри короба, °C; $t_{0}$ - температура окружающего воздуха, °C; $\alpha_{\text{тр}.\text{л}}$ - коэффициент теплоотдачи излучением от трубопровода к поверхности короба, Вт/(м2 x °C); $\alpha_{\text{тр}.\text{к}}$ - коэффициент теплоотдачи конвекций от трубопровода к воздуху внутри короба, Вт/(м2 x °C); $\alpha_{\text{сп}.\text{л}}$ - коэффициент теплоотдачи излучением от спутника к поверхности короба, Вт/(м2 x °C); $\alpha_{\text{сп}.\text{к}}$ - коэффициент теплоотдачи конвекций от спутника к воздуху внутри короба, Вт/(м2 x °C); $\alpha_{\text{в}}$ - коэффициент теплоотдачи от воздуха внутри короба и внутренней поверхности короба, Вт/(м2 x °C); $\alpha_{\text{н}}$ - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности короба в окружающий воздух, Вт/(м2 x °C); $C_{\text{к}}$ - коэффициент излучения внутренней поверхности короба, $\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ ; $C_{s}$ - коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный $5,77\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ ; $q_{\text{тр}.\text{л}}$ - теплоотдача излучением трубопровода с 1 м длины, Вт/м; $q_{\text{тр}.\text{к}}$ - теплоотдача конвекций трубопровода с 1 м длины, Вт/м; $q_{\text{сп}.\text{л}}$ - теплоотдача излучением спутника с 1 м длины, Вт/м; $q_{\text{сп}.\text{к}}$ - теплоотдача конвекций спутника с 1 м длины, Вт/м;
$q_{\text{тр}} = q_{\text{тр}.\text{п}} + q_{\text{тр}.\text{к}}$ - теплопотеря трубопроводов с 1 м длины, Вт/м;
$C_{\text{пр}.\text{тр}}$ и $C_{\text{пр}.\text{сп}}$ - приведенный коэффициент излучения поверхностей трубопровода и короба, спутника и короба, $\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ ;
$C_{\text{тр}}$ и $C_{\text{сп}}$ - коэффициенты излучения поверхности трубопровода и спутника, $\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ ;
$\lambda_{\text{из}}$ - теплопроводность (коэффициент теплопроводности) стенки пластмассового трубопровода, Вт/(м x °C); $q_{\text{сп}} = q_{\text{сп}.\text{п}} + q_{\text{сп}.\text{к}}$ - теплопотеря спутником с метра длины, Вт/м;
$\lambda_{\text{из}}$ - теплопроводность (коэффициент теплопроводности) теплоизоляции короба, Вт/(м x °C);
Q - количество тепла, теряемое на 1 м короба, Вт/м;
$\delta_{\text{из}}$ - толщина теплоизоляционного слоя, м; $K_{\text{п}}$ - коэффициент, учитывающий дополнительные потери опорами короба, принимаемый равным 1,3.
При нескольких трубопроводах их обозначения индексируются числами 1, 2, 3 и т.д.
4. Последовательность расчета и расчетные формулы.
Вначале вычисляются приближенные значения коэффициентов теплоотдачи $\alpha_{\text{тр}.\text{л}}$ , $\alpha_{\text{тр}.\text{к}}$ , $\alpha_{\text{сп}.\text{л}}$ и $\alpha_{\text{сп}.\text{к}}$ . Для этого предварительно устанавливаются ориентировочные значения $t_{\text{тр}} = t_{\text{т}} - 5°C$ и $t_{\text{к}.\text{вн}} = t_{\text{в}} - 5°C$ , а также определяется значение $C_{\text{пр}.\text{тр}}$ и $C_{\text{пр}.\text{сп}}$ : $C_{\text{пр}.\text{тр}} = \frac{1}{\frac{1}{C_{\text{тр}}} + \frac{F_{\text{тр}}}{F_{\text{к}}} (\frac{1}{C_{\text{в}}} - \frac{1}{C_{s}})}$ , (35) $C_{\text{пр}.\text{сп}} = \frac{1}{\frac{1}{C_{\text{пр}}} + \frac{F_{\text{сп}}}{F_{\text{к}}} (\frac{1}{C_{\text{в}}} - \frac{1}{C_{s}})}$ . (36)
При этом, если $\frac{F_{\text{тр}}}{F_{\text{к}}}$ или $\frac{F_{\text{сп}}}{F_{\text{к}}} \leq 0,1$ , то соответственно
$C_{\text{пр}.\text{тр}}@C_{\text{тр}}$ ; $C_{\text{пр}.\text{сп}}@C_{\text{сп}}$ .
Определяются значения коэффициентов теплоотдачи:
$\alpha_{\text{тр}.\text{л}} = C_{\text{сп}.\text{тр}} \frac{(\frac{t_{\text{т}} + 273}{100})^{4} - (\frac{t_{\text{к}.\text{вн}} + 273}{100})4}{t_{\text{тр}} - t_{\text{к}.\text{вн}}}$ ; (37)
$\alpha_{\text{тр}.\text{к}} = 1,66 \sqrt[3]{t_{\text{тр}} - t_{\text{в}}}$ ; (38)
$\alpha_{\text{сп}.\text{л}} = C_{\text{пр}.\text{сп}} \frac{(\frac{t_{\text{сп}} + 273}{100})^{4} - (\frac{t_{\text{к}.\text{вн}} + 273}{100})4}{t_{\text{сп}} - t_{\text{к}.\text{вн}}}$ ; (39)
$\alpha_{\text{сп}.\text{к}} = 1,66 \sqrt[3]{t_{\text{сп}} - t_{\text{в}}}$ . (40)
Определяются теплопотери трубопроводом и спутником на 1 м длины:
$q_{\text{тр}} = q_{\text{тр}.\text{л}} + q_{\text{тк}.\text{к}} = \alpha_{\text{тр}.\text{л}}F_{\text{тр}}(t_{\text{тр}} - t_{\text{к}.\text{вн}}) + \alpha_{\text{тр}.\text{к}}F_{\text{тр}}(t_{\text{тр}} - t_{\text{в}})$ ; (41) $q_{\text{сп}} = q_{\text{сп}.\text{л}} + q_{\text{сп}.\text{к}} = \alpha_{\text{сп}.\text{л}}F_{\text{сп}}(t_{\text{сп}} - t_{\text{к}.\text{вн}}) + \alpha_{\text{сп}.\text{к}}F_{\text{сп}}(t_{\text{сп}} - t_{\text{в}})$ . (42)
Определяются общие теплопотери трубопроводами и спутником
$Q = \Sigma q_{\text{тр}} + q_{\text{сп}}$ . (43)
Эти теплопотери приравниваются теплопотерям через стенку короба, откуда определяется толщина его теплоизоляции
$\delta_{\text{из}} = \lambda_{\text{из}}[\frac{(t_{\text{в}} - t_{0})F_{\text{к}}K_{\text{н}}}{Q} - (\frac{1}{\alpha_{\text{в}}} + \frac{1}{\alpha_{\text{н}}})]$ . (44) Затем уточняются величины $t_{\text{к}.\text{вн}}$ и $t_{\text{тр}}$ , для чего применяются формулы $t_{\text{к}.\text{вн}} = t_{0} + \frac{Q}{F_{\text{к}}K_{\text{н}}} (\frac{1}{\alpha_{\text{н}}} + \frac{\delta_{\text{из}}}{\lambda_{\text{из}}})$ ; (45)
$t_{\text{тр}} = t_{\text{т}} - q_{\text{тр}} \frac{ln \frac{d_{\text{тр}}}{d_{\text{тр}} + 2\delta}}{2\pi\lambda_{\text{тр}}}$ . (46)
Если уточненная разность $t_{\text{тр}} - t_{\text{к}.\text{вн}}$ отличается от принятой ранее, менее чем на 15%, расчет можно закончить. В противном случае расчет повторяется с применением уточненных величин $t_{\text{тр}}$ и $t_{\text{к}.\text{вн}}$ .
5. Пример расчета. Требуется определить толщину теплоизоляционного слоя из матов минераловатных на синтетическом связующем, устанавливаемых на внутренней поверхности короба, в котором проложены три трубопровода из ПНД типа Т d = 140 мм и обогревающий водяной трубопровод-спутник. Короб изготовлен из стального листа; его ширина 900, высота 450 и длина 500 м. Диаметр полиэтиленовых трубопроводов 140, толщина стенки 12,7 мм. Один из трубопроводов резервный, пустой, в остальных двух протекает продукт с температурой в конце короба 25 °C. Диаметр спутника 57 мм, температура протекающей в нем воды в конце короба 55 °C. Температура воздуха внутри короба и в конце его 10 °C, температура окружающего воздуха - 40 °C.
$\lambda_{\text{из}} = 0,047\text{Вт}/(\text{м } \cdot °C)$ .
Определяем поверхность короба и трубопроводов по длине 1 м: $F_{\text{к}} = 2(0,9 + 0,45) = 2,7\text{м}^{2}$ ; $F_{\text{тр}} = 3,14 \cdot 0,140 = 0,44\text{м}^{2}$ ; $F_{\text{сп}} = 3,14 \cdot 0,057 = 0,179\text{м}^{2}$ . Определяем $C_{\text{пр}.\text{тр}}$ по [формуле (35)](#p101472). $C_{\text{пр}.\text{тр}} = \frac{1}{\frac{1}{5,2} + \frac{0,44}{2,7} (\frac{1}{5,2} - \frac{1}{5,77})} = 5,12\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ .
Поскольку $\frac{F_{\text{сп}}}{F_{\text{к}}} <0,1$ , принимаем $C_{\text{пр}.\text{сп}} = C_{\text{п}} = 4,7\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot \text{К}^{4})$ . Определяем приближенно коэффициенты теплоотдачи и теплопотери трубопроводами и спутником по [формулам (37)](#p101477) - [(42)](#p101483), принимая $t_{\text{к}.\text{вн}} = 10 - 5 = 5°C$ и $t_{\text{тр}} = 25 - 5 = 20°C$ .
$\alpha_{\text{тр}.\text{л}} = 5,12 \frac{(\frac{20 + 273}{100})^{4} - (\frac{5 + 273}{100})4}{20 - 5} = 5,12 \frac{73,7 - 59,7}{15} = 4,8\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot °C)$ ;
$\alpha_{\text{тр}.\text{к}} = 1,66 \sqrt[3]{20 - 10} = 1,66 \cdot 2,15 = 3,58\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot °C)$ ; $\alpha_{\text{сп}.\text{л}} = 4,7 \frac{(\frac{55 + 283}{100})^{4} - (\frac{5 + 273}{100})4}{55 - 5} = 4,7 \frac{115,7 - 59,7}{50} = 5,21\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot °C)$ ; $\alpha_{\text{сп}.\text{к}} = 1,66 \sqrt[3]{55 - 10} = 1,66 \cdot 3,56 = 5,92\text{Вт}/(\text{м}^{2} \cdot °C)$ ;
$q_{\text{тр}} = 4,8 \cdot 0,44(20 - 5) + 3,58 \cdot 0,44(20 - 10) = 31,9 + 15,8 = 47,7\text{Вт}/\text{м}$ ; $q_{\text{сп}} = 5,21 \cdot 0,179(55 - 5) + 5,92 \cdot 0,179(55 - 10) = 46,5 + 47,7 = 94,2\text{Вт}/\text{м}$ .
Общее количество тепла, выделенное трубопроводами и спутниками, определяем по [формуле (43)](#p101485) $Q = 47,7 + 47,7 + 94,2 = 189,6\text{Вт}/\text{м}$ . По [формуле (44)](#p101487) находим толщину теплоизоляционного слоя
![формула](https://i.bukva.ai/XCMBmIL4/img_60.png)
По [формулам (45)](#p101489) и [(46)](#p101490) определяем значения температур $t_{\text{к}.\text{вн}}$ и $t_{\text{тр}}$ : $t_{\text{к}.\text{вн}} = - 40 \frac{189,6}{2,7 \cdot 1,3} (\frac{1}{29} + \frac{0,036}{0,047}) = - 40 + 43,7 = 3,7°C$ ;
$t_{\text{тр}} = 25 - 47,7 \frac{0,140}{\frac{0,140 - 0,0254}{2 \cdot 3,14 \cdot 0,35}} = 25 - 47,7 \frac{0,2}{2,2} = 25 - 4,4 = 20,6°C$ . Ввиду близкого совпадения найденных значений температур $t_{\text{к}.\text{вн}}$ и $t_{\text{тр}}$ с принятыми в начале расчета ориентировочно, а также небольшой разницы $( \sim 13,5)$ между уточненной разностью $t_{\text{тр}} - t_{\text{к}.\text{вн}}$ и принятой ориентировочно, в дальнейшем уточнении расчет не нуждается. Толщину теплоизоляционного слоя принимаем равной 40 мм. Приложение 1 **ХИМИЧЕСКАЯ СТОЙКОСТЬ ДЕТАЛЕЙ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ ТЕРМОПЛАСТОВ** **И УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ РЕЗИНЫ** Условные обозначения: С - стоек ОС - относительно стоек Н - не стоек НК - натуральный каучук СКИ - синтетический неопреновый каучук СКС - синтетический бутадиен-стирольный каучук СКБ - синтетический натрий-бутадиеновый каучук СКН - синтетический бутадиен-нитрильный каучук БК - бутилкаучук СКЭП - этиленпропиленовый каучук СКФ - синтетический фторсодержащий каучук Кл. оп. - класс опасности вредных веществ
ВеществоКонцентрацияТемпература, °CТермопластыРезина на основе
ПВХПВДПНДППНК, СКИСКС, СКБСКНБК, СКЭПНаиритовСКФ
Адипиновая кислотаНасыщенная водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С С -С С С -С С С -С С С -
Азотная кислота6,3%-ная водная20 40 60С С СС С СС С СС - ОСН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С С ОС
До 40%20 40 60С С ОСОС - НОС - НОС - НН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С С С
Водная 100%-ная20НННННННННН
Акрилонитрил (2 кл. оп.)Технический20 40 50Н - -С - -С С СС ОС НН - -С - -Н - -С С ОСС С НОС ОС Н
Аллиловый спирт (3 кл. оп.)96%-ный20 40 60ОС Н -С - -С С СС С СС С СС - -С С СОС ОС ОСОС Н -ОС Н -
Алюминия сульфат10%-ный водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СОС - -С С СС С СС С СС С С
Насыщенный20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С -С С С -ОС - - -С С С -С С С -С С С -С С С С
Алюминия хлорид10%-ный водный20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС С СС С ОСС С СС С СС С С
Насыщенный20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С ОСС С С СС С С СС С С С
Амилацетат (ЛВЖ, 4 кл. оп.)Разбавленный20 40 60Н - -Н - -С С СОС ОС НОС - -Н - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
Амиловый спирт (ЛВЖ, 3 кл. оп.)Технический разбавленный20 40 60 80С С ОС -ОС - Н -С С С -С С С СОС - - -ОС - - -С С С -С С С -С С С -ОС - - -
Аммиак (ГГ, 4 кл. оп.)Газообразный технический чистый20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС ОС -С ОС -С - -С ОС -С ОС -
Водный насыщенный на холоду20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС - -С ОС ОСС С СС С СС С С
Аммония ацетатВодный любой20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С -С ОС -С С СС С ОСС С С
Аммония карбонат50%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С С
Аммония нитрат10%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С ОС -С С ОС -С С С ОСС С С -С С С -С С ОС -С С С -С С - -С С С С
Водный насыщенный20 40 60 80С С ОС -С С ОС -С С ОС -С С С ОСС С С -С С С -С С ОС -С С С -С С - -С С С -
Аммония сульфат10%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С С
Насыщенный водный20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -ОС - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Аммония сульфидВодный любой20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С С- - -С С СС С СС С СС ОС Н
Аммония фосфатВодный любой20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С ОС -С С С СС С С -С С С С
Аммония хлорид10%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С СС С С С
Водный насыщенный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С СС С С С
Анилин хлоргидратНасыщенный водный20 40 60С ОС -Н - -С С ОСС С ОСС - ОСС - -ОС Н -С С СН - -ОС Н -
40%-ный водный20 40 60 80ОС Н - -ОС - - -С С ОС -С С С ОСС С Н -С - - -Н - - -С С С СС С ОС ОСС С ОС ОС
Ацетальдегид (ГГ, 3 кл. оп.)Технический чистый20 40 60Н - -ОС Н -С ОС ОСОС Н -С - -Н - -Н - -С ОС НН - -ОС Н
Ацетон (ЛВЖ, 4 кл. оп.)20 40 60Н - -Н - -С С СС С СС - ОСН - -Н - -С С СН - -Н - -
Технический чистый до 10% водный20 40 60Н - -С - ОСС С СС С СС - -ОС - -Н - -С С СС ОС НОС ОС Н
Бария гидроокисьНасыщенная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Бария соли, кроме бария углекислогоВодные любые20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Белильный щелок, содержащий 12,5% активного хлораВодный20 40 60С С ОСС - ОСС С СС С ОСН - -Н - -Н - -С С СС С ОСН - -
Бензальдегид (3 кл. оп)Насыщенный водный20 40 60Н - -Н - -С С СС - -ОС - -Н - -ОС - -С С СН - -С С С
Бензиловый спирт (3 кл. оп.)Технический20 40 60ОС - -Н - -С С ОСС С ОСОС - -Н - -Н - -С - -С С СОС - -
Бензин (ЛВЖ, 4 кл. оп.)20 40 60С С СН - -С С ОСОС - НН - -Н - -С С СН - -Н - -С С С
Бензойная кислотаВодная любая20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -- - - -Н - - -Н - - -Н - - -С С С С
Борная кислота (3 кл. оп.)"20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С - -С С С -С С - -С С - -
Бродильная смесь, состоящая из этилового спирта и уксусной кислотыРабочая20 40 60С С ОСС - -С С СС - -С С -- - -ОС ОС -С С ОСС С СОС ОС ОС
Брома водный растворНасыщенный20СННННННННС
Бромистоводородная кислота50%-ный водный20 40 60С С СС С СС С СС С СН - -Н - -ОС Н -С С ОСС С ОСС С С
БураВодная любая20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -ОС - - -С С С -С С С СС С С -С С С -
Бутан (ГГ)Технический20СНССННСНСС
Бутадиен (ГГ)То же20 40 60С - -Н - -С - -С С СН - -Н - -Н - -Н - -С С ОСОС - -
Бутандиол (2 кл. оп.)10%-ный водный20 40 60С ОС -С С СС С СС С СС - ОС- - -С С СС С СОС Н -С С С
Бутанол (ЛВЖ, 3 кл. оп.)Технический20 40 60С С ОСС - -С С СС С ОСС С СС С СС С СС С СС С ОСС ОС ОС
Бутилацетат (ЛВЖ, 4 кл. оп.)То же20ННСОССННСОСОС
Бутилен жидкий"20СНННННСОССС
Бутиленгликоль"20 60С ОСС СС СС СС С- -Н -С СС СС ОС
БутилфенолТехнический20ОСНОССОС-НННОС
ВазелинТо же20 40 60ОС Н -ОС - -ОС - НС - ОСС - -- - -С С СН - -Н - -С С С
Винилацетат (3 кл. оп.)Технический20НН-СОС-СССС
Винная кислотаЛюбая водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С С- - -С С ОСС ОС НС С СС С С
Винный уксусТорговый20 40 60С С СС С СС С СС С СОС - -ОС - -С С ОСС С ОСС С ОСОС Н
Вино красное и белоеТорговое20 40 60С - -С С СС С СС С СС - -С - -С - -С - -С - -С - -
Вино плодовоягодное-20СССССССССС
Вискознопрядильный раствор-20 40 60С С СС С СС С СС С СС - -- -Н - -С С СОС ОС НС С С
Вода дистиллированная деионизированная обессоленная100%-ная20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С ОС НС С С -С С С С
Вода конденсат-20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С ОСС С СС С С
Вода минеральная-20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С С СС С С -С С С С
Вода озерная, морская-20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С С СС С С ОСС С С С
Вода питьевая хлорированная-20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С - -С С - -С С С ОСС С ОС -С С С -С С С -
Вода сточная без органических растворителей-20 40 60 80С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С С
Водород (ГГ)Технический20 40 60 80С С С -С - - -С С С -С С С -С - - -С - - -С С С СС С С СС С С СС С С С
Водород хлористый (2 кл. оп.)Технический газообразный 100%-ный20 40 60С С ОСС - СС С СС С -Н - -- - -ОС Н -С С СОС Н -С С С
Водорода перекисьВодная20 40 60С С ОСС - -С С СС С СН - -Н - -ОС НС ОС НН - -С ОС Н
30%-ная водная20 40 60С С -С - -С С СС С ОСН - -Н - -Н -ОС Н -Н - -С С ОС
90%-ная водная20--СННННОСНОС
Воздух сжатый, содержащий масло-20 40ОС -С -С СОС -Н -Н -С -Н -С -С -
Восковой спиртТехнический20 40 60С С С- - -ОС - НОС - НН - -- - -С С СН - -С С СС С С
Гексан (ЛВЖ)"20 40 60С - -Н - -С - ОСС - ОСН - -Н - -С С СН - -С С СС С С
ГексантриолТорговый60С-ССС-ОСССС
Гептан (ЛВЖ)Технический20 60С -- -С ОСС ОСН -Н -С СН -С СС С
Гидроксиламина сульфатЛюбой водный20 40 60С С -С - -С С СС С СС С -С - -С ОС -С С -ОС - -С С -
Гликоколь10%-ный водный20С-ССН-СССС
Гликолевая кислота37%-ная водная20 40 60С - -С - -С С СС - -С - -- - -С - -С - -С - -С - -
Глицерин (ГЖ)Технический20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С ОСС С С ОСС С С СС С ОС Н
Любой водный20 40 60 80С С - -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С ОСС С С ОСС С С СС С ОС Н
Глицеринхлоргидрид-60ОС-С-Н-НОССС
ГлюкозаЛюбая водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С С СС С С СС С С СС С С С
Декалин (4 кл. оп.)Технический20 60С ОСОС -С ОСОС ОСН -Н -Н -Н -Н -С С
ДекстринТорговый20 40 60С С СС С СС С СС - -С - -- - -С С СС С СС С СС С С
ДибутилсебацинатТехнический20НСССНННСНС
Дибутилфталат (2 кл. оп)То же20 40 60Н - -С - ОСС ОС ОСС ОС ОСОС - НН - -Н - -ОС - -Н - -ОС - -
Дигексилфталат"60Н-ОСОСОС-НСНН
Дигликолевая кислота30%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СОС ОС ОС- - -Н - -ОС ОС ОСН - -С С С
ДиизобутилкетонТехнический20 60Н -С НС НС НС ОСН -Н -ОС -Н -Н -
Диметиламин (2 кл. оп.)То же20ОСНССОС-НОСНН
Диметилформамид (2 кл. оп.)"20 40 60Н - -С - -С С ОСС С СОС - -- - -ОС - -ОС - -С - -С - -
Динонилфталат"20НОСОССС-НОСНС
Диоксан (ЛВЖ, 3 кл. оп.)Технический20 40 60 80Н - - -ОС - - -С С С -ОС ОС ОС НН - - -- - - -Н - - -С - - -Н - - -Н - - -
ДиоктилфталатТо же20 60Н -ОС -ОС -С ОСОС -- -Н -ОС -Н -С -
Дихлорбензол (4 кл. оп.)"20НОСОСОСНННННС
Дихлоруксусная кислота (3 кл. оп.)"20 40 60С С ОС- - -С С ОСС С ОСС - Н- - -Н - -С С СОС Н -ОС Н -
50%-ная водная20 40 60С С ОСС - -С С СС С СС С С- - -Н - -С С СС ОС НОС ОС Н
Дихлоруксусной кислоты метиловый эфир (3 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -- - -С С СС С СН - -- - -Н - -С С ОСН - -Н - -
Дихлорэтилен (4 кл. оп.)То же20НННОСНННННОС
Диэтиламин (ЛВЖ, 4 кл. оп.)"20ОСННСОСОСНОСНОС
Диэтиловый эфир (ЛВЖ, 4 кл. оп.)"20ННОССННННОСН
ДрожжиЛюбые водные20 40 60С С -СС С СС С СС - -- - -С С -С С -С С -С С -
Дрожжи для пивного суслаТорговые20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС - -С - -С С СС С СС С СС С С
Дубильная кислотаЛюбая водная20 40 60С - -С С СС С СС С СС С С- - -С - -С - -С - -С - -
Дубильный экстрактТехнический20ССССС-СССС
ЖелатинЛюбой водный20 40 60С С -С С СС С СС С СС С -С - -С С -С С -С С -С С -
Железа солиЛюбые водные20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Жирные кислотыТехнические20 40 60С С СОС ОС ОСС С ОСС С СН - -Н - -ОС - -Н - -ОС - -С - -
ИзооктанТехнический20ССССННСНСС
Изопропанол (ЛВЖ)То же20 40 60 80С - - -- - - -С С С -С С С СС С С -- - - -ОС - - -С С ОС -С ОС - -С С ОС -
Изопропиловый эфир (ЛВЖ)"20 60Н -ОС НОС НОС НН -Н -Н -Н -Н -Н -
Йодная тинктура в этаноле (ЛВЖ)65%-ная20НОССССНССНС
Калия алюмосульфат (квасцы)50%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С -- - С -- - - -С ОС Н -С С С СС С С СС С С С
Калия бихроматНасыщенный водный20 40 60 80С С ОС -С - - -С С С -С С С СН - - -- - - -С ОС - -С С С -ОС Н - -С С - -
Калия борат10%-ный водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Калия броматНасыщенный водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС - -С С НС С СС С ОСС С С
Калия бромидЛюбой водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Калия гидроокись (2 кл. оп.)50%-ная водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С С ОСС С С ОСС С С ОСС С ОС Н
Калия йодидНасыщенный20 40 60С С СС С СС С СС С СОС - -- - -С ОС НС С СС ОС НС С С
Калия карбонат (поташ)Насыщенный водный20 40 60С С -С С -С С -С С СС С -С С СС С -С С -С С -С С -
Калия нитрат50%-ный водный20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Калия перманганатНасыщенный водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СОС - -ОС Н -С С СОС Н -С С С
Калия персульфатЛюбой водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С -С С С -Н - - -Н - - -С С С СС С С ОСС С С С
Калия перхлоратНасыщенный водный20 40 60С С ОСС - -С С СС С СН - -- - -С ОС -С С СС ОС -С С С
Калия сульфатЛюбой водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Калия феррицианит, ферроцианитРазбавленный водный; насыщенный40 60 60С ОС СС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Калия фосфатЛюбой водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС - - -С С С -С ОС Н -С С С СС ОС Н -С С С -
Калия хлоратНасыщенный водный20 40 60С С СС С СС С -С С -С С -С С СС ОС -С С СС ОС -С С С
Калия хлоридЛюбой водный20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -
Калия хроматНасыщенный водный20 40 60С С СС - -С - -С С СС - -- - -С ОС НС С СС С ОСС С С
Калия цианидТо же20 40 60С С СС С СС С СС С СС - -С - -С С СС С СС С ОСС ОС Н
Кальция гипохлорит, содержащий 12,5% активного хлора"20 40 60С С -С С СС С СС С СН - -С С СС - -С С СН - -С С С
Кальция гидроокисьНасыщенная водная20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС - - -С - - -С С ОС -С С С СС С С -С С С С
Кальция хлоридНасыщенный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С ОСС С С СС С С ОСС С С С
Камфора (3 кл. оп.)-20 60Н НС ОСС ОСС СОС Н- -С ОСОС НН -ОС Н
КислородЛюбой20 40 60С С С- - -С - ОСС - ОСОС - -Н - -Н - -С С СН С СС С С
Кислота для прядильных ванн,100 мг/л20С-ССН-НСНС
содержащая Cl 2200 "20 40- ОС- -С -С -Н -- -- Н- С- Н- С
700 "20 40- Н- -С -С -Н -- -- Н- ОС- Н- С
КоньякТорговый20 40С СС СС СС СС СС СС СС СС СС С
Крахмала раствор, патокаЛюбая водная20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С С СС С С СС С С С
КрезолДо 90% водный20 40ОС -Н -С СС СН -Н -ОС ОСН -Н -С С
Кремниевая кислотаЛюбая60СССССССССС
Кремнефтористоводородная кислота32%-ная водная20 40 60С С СС С СС С СС - -Н - -- - -ОС Н -ОС ОС НОС Н -Н - -
Кротоновый альдегид (2 кл. оп.)Технический20НССССССССС
ЛанолинТо же20 40 60С ОС -С - -С С СС С СОС ОС ОС- - -С С СОС Н -С ОС НС С С
Ликеры"20 40С СС ОСС СС -С -- -С -С СС -С -
Лимонная кислота10%-ная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС - - -С С - -С С ОС -С С С -С С С -С С С -
Магния солиЛюбые водные20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Мазут (ГЖ)-20 40С ОСОС НОС НОС НН -Н -С СН -С СС С
Малеиновая кислотаНасыщенная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СОС - -Н - -ОС Н -Н - -С С С
Мармелад20 40 60 80С ОС ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -- - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Масла и жиры растительные (ГЖ)-20 40 60С ОС -С ОС -С ОС -С С ОСН - -Н - -С С СН - -ОС ОС НС С С
Масло вазелиновое (ГЖ)-20 40 60С С -- - -С С ОСС С ОСН - -Н - -С С ОСС ОС НС ОС НС С С
Масло веретенное (ГЖ)-20 40 60ОС - -ОС - -ОС - ОСС ОС НН - -Н - -С С ОСН - -ОС Н -С ОС Н
Масло дизельное (ЛВЖ)-20 40 60С С -С - ОСС - ОСОС - -Н - -Н - -С С -Н - -ОС - -С С -
Масло древесное (ГЖ)-20 60ОС Н- -С ОСС ОСН -НС -С СС -С -
Масло камфорное (ГЖ)-20СНННН-СННС
Масло костное (ГЖ)-20 60ОС НС СС СС СН -- -С СН -Н -С С
Масло кукурузное (ГЖ)Техническое20 40 60ОС - -С - ОСС С ОСС С ОСН - -- - -С С СОС Н -ОС Н -С С С
Масло льняное (ГЖ)"20 40 60 80С С ОС -- - - -С С С -С С С СОС ОС ОС -- - - -С С С -С Н - -ОС Н - -С С С -
Масло минеральное, не содержащее ароматических веществ (ГЖ)-20 40 60С С СОС ОС НС С ОСС С ОСН - -- - -С С СН - -ОС - -С С С
Масло моторное (ГЖ)-60ННОСНН-СНСС
Масло оливковое (ГЖ)-20 40 60 80С С С -С - ОС -С С ОС -С С С СН - - -Н - - -С С С -Н - - -С С С -С С С С
Масло пальмовое-20 40 60С Н -С - НС С ОСС С ОСН - -Н - -С С ОСС ОС НС ОС НС С С
Масло парафиновое (ГЖ)-20 40 60С С ОСОС - -С С СС С ОСН - -Н - -С ОС ОСН - -С ОС НС С С
Масло силиконовое (ГЖ)-20 40 60 80С ОС Н -С С С -С С С -С С С СС - - -С - - -С С С -ОС Н - -С С ОС -С С С -
Масло смазочное (ГЖ)-20 40 60С С СН - -С С ОСОС - -Н - -Н - -С С ОСН - -С ОС НС С С
Масло сосновое (ГЖ)-20 60Н -С ОСС ОСС ОСН -Н -ОС ОСН -Н -С С
Масло терпентиновое (ГЖ)-20 40 60С ОС -ОС - НОС ОС ОСН - -Н - -Н - -С С СН - -Н - -С С С
Масляная кислота (ГЖ, 3 кл. оп.)Техническая20 40 60С - -С - -С С ОСС - -Н - -Н - -Н - -ОС - -ОС - -ОС - -
Меди солиЛюбые водные20 40 60С С ОСС С СС С СС ОС НС С ОСС - -С С ОСС С СС С СС С С
Меласса-20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Мелассовое сусло-20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС - -С С СС С СС С СС С С
Ментол-20 60ОС Н- -С ОСС ОСС ОС- -С ОСС ОСС ОСС С
Метан (ГГ)Технический20ССССННСННС
Метанол (ЛВЖ, 4 кл. оп.)Любой20 40 60С С ОСОС - НС С СС С СС С НС - -С С СС С СС С ОСОС ОС ОС
Метиламин (2 кл. оп.)32%-ный водный20ОС-ССССНССС
Метилацетат (4 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -Н - -С - -С С ОСН -Н - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
Метилсерная кислотадо 50% водная20 40С ОСОС ОСОС ОСОС ОСС Н- -Н -С СС ОСС ОС
Техническая чистая40 60С ОСН -Н -Н -Н -- -Н -С СОС НОС Н
Метилэтилкетон (ЛВЖ, 4 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -ОС Н -С СО НС ОС ОСН - -Н - -Н - -С ОС -Н - -Н - -
Метоксилбутанол-20 60С НС ОСС ОСС ОСН -- -С СС ОСС ОСС С
Мовилит ДТорговый20С-СССССССС
Молоко20 40 60 80С С СС - -С С СС С С СС - -- -С - -С - -С - -С - -
Молочная кислота90%-ная водная20 40 60 80С ОС Н -С С С -С С С -С С С СОС ОС ОС -ОС - - -Н - - -ОС ОС ОС НН - - -С ОС ОС ОС
Метилхлорацетат (3 кл. оп.)Технический20 40 60ОС - -- -С С СС С СН - -- - -Н - -С - -Н - -ОС - -
Морфолин (2 кл. оп.)"20 40 60Н - -С С СС С СС С СН - -- - -Н - -ОС - -ОС - -С - -
Моча-20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС - -С - -С С СС С СС С СС С С
Мочевина30%-ная водная20 40 60С С СС С СС С СС С СС С -С - -С С -С С -С С -С С -
Моющие средства синтетические-20 40 60 80С С ОС -- - -С С С -С С С СС - - -С - - -С С С -С С С -С С С -С С С -
Муравьиная кислота50%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СОС Н -ОС - -С С ОСС С ОСС С ОС
Муравьиная кислотаТехническая20 40 60С ОС НС С СС С СС ОС НН - -ОС - -Н - -С С СС ОС НН Н -
Мыльный растворЛюбой водный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Мышьяковая кислота80%-ная водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С -С С С СС - - -С С С ОСС С С СС С С СС С С С
Натрия ацетатЛюбой водный20 40 60 80С - - -С С С -С С С -С С С СС - - -С С С -С С - -С С С ОСС С - -С С С -
Натрия бензонатНасыщенный водный20 40 60 80С С С -С - - -С С С -С С С СС С - -С С С -С С - -С С С ОСС С - -С С С ОС
Натрия бикарбонатТо же20 40 60 80С С С -С С С -С С СС С С СС С С -С - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Натрия бисульфат10%-ный водный20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С - - -С ОС Н -С С С ОСС С ОС -С С С С
Натрия бисульфатЛюбой водный20 40 60С ОС НС С СС С СС С СС С СС - -ОС Н -С С СС С ОСС С С
Натрия бромат"20 40 60С ОС -С - -С ОС -С ОС -С - -С - -С ОС НС С СС С ОСС С С
Натрия гидроокись (2 кл. оп.)До 10% водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С - -С С С -С С С -С С С -ОС ОС ОС -
До 30% водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -С С - -С ОС Н -С С СС С ОС -ОС Н - -
50%-ная водная20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -ОС Н - -С С ОСН - - -Н - - -
Натрия гидросульфитДо 10% водный20 40 60С С ОС- - -С С СС С С- - -С С -С ОС НС С СС С СС С С
Натрия гипохлорит, содержащий 12,5% активного хлора-20 40 60С С ОСС - -С ОС -С ОС -ОС - -ОС - -Н - -С - -Н - -С - -
Натрия йодидЛюбой водный20 40 60С С ОС- - -С - -С - -- - -- - -С С ОСС С СС С СС С С
Натрия карбонат (сода)Насыщенный водный20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -
Натрия нитратТо же " "20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Натрия нитрит"20ССССС-СССС
Натрия оксалат" " "20 40 60С С ОС- - -С - -С - -- - -- - -С - -С - -С - -С - -
Олеиновая кислотаТехническая чистая20 40 60С С СОС - НС С ОСС С ОСН - -Н - -ОС Н -Н - -Н - -С - -
Олова хлоридНасыщенный водный20 40 60С ОС ОСС С СС С СС С СС - -С - -С С ОСС ОС НС С СС С С
Отходящие газы, содержащие:
двуокись углеродаЛюбая20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -- - - -С С С -С С С -С С С -С С С -
нитрозные соединенияСледы20 40 60С С СС С -С С СС С ОСН - -- - -ОС ОС НС С СС С ОСС С С
окись углеродаЛюбая20 40 60С С СС С СС С СС С СС С С- - -С С СС С СС С СС С С
олеумНезначительная20СННННННССС
Высокая20НННННННСОСС
сернистый ангидридСледы20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СОС ОС ОС -- - - -ОС Н - -С С С СС С С -С С С С
серную кислотуЛюбая20 40 60С С СС С СС С СС С ОСН - -- - -ОС Н -С С СС С СС С С
серный ангидридСледы20 40 60 80С С - С- - - -С С С -С С ОС ОС- - - -- - - -ОС Н - -С С С ОСС С С -С С С -
соляную кислотуЛюбая20 40 60 80С С - СС С С -С С С -С С С СС С С -- - - -ОС Н - -С С С ОСС С С -С С С С
фтористый водородСледы20 40 60С С СС С СС С СС С СС С С- - -С ОС НС С ОСС С ОСС С С
Пальмитиновая кислотаТехническая чистая20 40С -- -ОС -ОС НОС -ОС -ОС НОС НО НС ОС
Парафин-60ННОСОСН-СНСС
Парафиновая эмульсияТорговая водная20 40 60С С -- - -С С ОСС С ОСН - -- - -С С ОСН Н НС ОС НС С С
Перхлорная кислота10%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СН - -- - -Н - -С С СН - -С С С
70%-ная водная20 40 60ОС - -С ОС НС ОС НОС Н -Н - -- - -Н - -С С СН - -С С С
Перхлорэтилен, тетрахлорэтилен (3 кл. оп.)Техническая20 40 60Н - -- - -ОС - -ОС - -Н - -Н - -ОС Н -Н - -Н - -С С С
Петролейный эфирТехнический чистый20 40 60С С -Н - -С ОС ОСС С ОСН - -- - -С ОС НН - -Н - -С - ОС
ПивоТорговое20 40 60С С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Пикриновая кислота1%-ная водная20ССССССОССОСС
Пиридин (2 кл. оп.)Технический20 40 60Н -С ОС ОСС ОС ОСОС ОС ОСН - -Н - -Н - -С ОС НН - -ОС Н -
Плодовая пульпа-20 40 60С - -С - -С С СС С СС - -С - -С - -С - -С - -С - -
Пропан (ГГ)Технический жидкий20СННСННСНСС
Технический газообразный20СОСССННСССС
ПропанолТехнический20 40 60С ОС ОСС С СС С СС С СН - -- - -ОС ОС НС С СС С СС С С
Пропаргиловый спирт (2 кл. оп.)7%-ный водный20 40 60С С СС С СС С СС С СС - -С - -С С СС С СС С ОСС С С
Пропионовая кислота50%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СОС - -Н - -Н - -С С СОС Н -С С ОС
Техническая20 40 60С ОС -С ОС ОСС ОС ОСС ОС ОСН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С С С
ПропиленгликольТехнический20 40 60С С СС С СС С СС С СС - -С - -С ОС НС С СС С -С С ОС
Пропилена окись (2 кл. оп.)Техническая20ОС-СС--НСНН
ПсевдокумолТехнический60ОСОСОСОСН-НННС
Сало20 40 60С С СС - ОСС С СС С СН - -Н - -С С СС С СС С СС С С
Сало говяжье, сульфированная эмульсияТорговое20С-ССННСНСС
Сахарный сиропТорговый20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС - - -С - - -С С С -С С С СС С С -С С С С
Светильный газ (без бензола, ГГ)-20ССССН-СНОСС
СераТехническая20 40 60ОС Н -С С -С С -С С СН - -Н - -Н - -Н - -Н - СС С С
Серебра солиНасыщенные20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С СС С С
Серная кислота (2 кл. оп.)До 40% водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС ОС -ОС - -ОС Н -С С СОС Н -С С С
До 60% водная20 40 60С С СС С СС С СС С СН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С С С
До 80% водная20 40 60С С СС ОС -С С ОСС С ОСН - -Н - -Н - -С ОС НН - -С С ОС
90%-ная водная20 40С СОС -ОС -ОС -Н -Н -Н -ОС НН -С С
96%-ная водная20СОСОСОСНННННС
Сернистая кислотаНасыщенная водная20 40 60С С ОСС С -С С СС С С- - -- - -Н - -С ОС НН - -С С ОС
Сероводород (2 кл. оп.)Технический20 40 60С С СС С ОСС С ОСС С СН - -Н - -С ОС НС ОС НОС Н -С С ОС
Насыщенный20 40 60С С ОСС С СС С СС С СОС - -Н - -ОС Н -С ОС НОС Н -С С С
Сероуглерод (2 кл. оп)Технический20ОСНОССНННННС
Серы двуокись (сернистый ангидрид, 3 кл. оп)Техническая газообразная20 40 60С С СС С СС С СС С СН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С ОС -
Любая влажная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С ОС Н
Техническая20ОСОСОСОСНННОСНОС
Синильная кислота"20 40 60С С ОСС С СС С СС С СОС - -ОС - -ОС Н -С ОС -ОС Н -С ОС -
Смачивающее веществоДо 50% водное20 40 60С С ОСС - -С - -С С СС - -С - -С - -С - -С - -С - -
Смесь: азотная кислота + фосфорная кислота + вода3 ч. + 1 ч. + + 2 ч.20ОС-ОСННННСНС
Смесь: серная кислота + азотная кислота + вода48 + 49 + 320 40 60С ОС НН - -Н - -Н - -Н - -Н - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
+ 50 + 50 + 020 40ОС НН -Н -Н -Н -Н -Н -ОС -Н -Н -
10 + 87 + 320ОСННННННННН
50 + 31 + 1920СННННННОСОСС
50 + 33 + 1720 40С ОСН -Н -Н -Н -Н -Н -ОС -Н -С -
10 + 20 + 7020 40С СОС -ОС -Н -Н -Н -Н -С СОС -С С
Смесь: серная кислота + фосфорная кислота + вода30%-ная 60%-ная 10%-ная20 40С С- -С ОСС ОСОС -- -Н -С СС ОСС С
Соляная кислота (2 кл. оп.)5%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС - СН - -Н - -ОС Н -С С СОС Н -С С С
10%-ная водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СН - -Н - -ОС Н -С С СОС Н -С С С
до 30% водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СН - -Н - -Н - -С С ОСН - -С С ОС
36%-ная водная20 40 60С С ОСС - ОСС С СС С СН - -Н - -Н - -С ОС НН - -С ОС Н
Спермацет-20НСССН-СНОСС
Спирт из масла ореховТехнический20 40 60С С ОС- - -С С СС С СОС - Н- - -С С СН - -ОС Н -С С С
Спирт из спермацетового масла-20ССССН-СОССС
Спиртные напитки, содержащие 40% алкоголя-20СССССССССС
Стеариновая кислотаТехническая20 40 60С С СС - -С - ОСС - ОСОС - -ОС - -С С ОСС С ОСС С ОСС С ОС
Сульфонат жирного спиртаВодный20 40 60С С ОС- - -С С СС С ОС- - -- - -С С СС С СС С СС С С
Сурьмы хлорид (2 кл. оп.)90%-ный водный20 40 60С С -С С СС С СС С СН - -- - -Н - -С - -С - -С - -
Тетрагидронафталин (4 кл. оп.)Технический20Н-ОСННННННС
Тетрагидрофуран (ЛВЖ, 4 кл. оп)То же20НОСОСННННННС
Тетрахлорэтан (3 кл. оп.)"20ННОСОСНННННОС
Тионилхлорид"20НННННННННС
Толуол (ЛВЖ, 3 кл. оп.)" "20 60Н -Н -ОС НС ОСН -Н -Н -Н -Н -С -
ТрибутилфосфатТехнический20 40 60Н - -С С СС С СС С СОС - -Н - -Н - -С - -Н - -Н - -
Трилон-60ОССС-Н-ССНОС
Триоктилфосфат-20Н-ОССННОСННН
Трихлоруксусная кислота (3 кл. оп.)Техническая чистая20 40 60ОС - -С ОС -С ОС НС С СН - -Н - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
50%-ная водная20 40 60С ОС -С - -С С СС С СН - -- - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
ТрихлорэтанТехнический20ННОСОСНННННС
Трихлорэтилен (3 кл. оп.)То же20НННОСНННННС
Триэтаноламин (3 кл. оп.)"20ОСОСССОСОСОСНСС
Углерода двуокись (углекислота, углекислый газ)Техническая сухая20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -ОС - - -С С С -С С С -С С С -С С С -
Техническая20 40С СС СС СС СС СОС -С СС СС СС С
Влажная60ОССССС-ССС-
Удобрительная соль (минеральное удобрение)Водная20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС С С- - -С С СС С СС С СС С С
УксусТорговый20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СОС ОС ОС -- - - -Н - - -ОС Н - -Н - - -Н - - -
Уксусная кислота (ГЖ, 3 кл. оп.)Техническая чистая20 40 60ОС Н -ОС - НС С ОСС С ОСС ОС -Н - -Н - -ОС - -ОС - -Н - -
50%-ная водная20 40 60С С -С С СС С СС С СС С СН - -Н - -С - -ОС - -ОС - -
10%-ная водная20 40С СС СС СС СС СН -ОС НС СС СОС Н
Уксусной кислоты ангидридТехнический20 40Н -ОС ОСС ОСС ОСН -Н -Н -ОС -Н -Н -
Фенол (3 кл. оп.)До 10% водный20 40 60С ОС -Н - -С С ОСС С СН - -Н - -Н - -С С СОС Н -С С С
До 90% водный20 40 60ОС - -Н - -С С ОСС С СН - -Н - -Н - -Н - -Н - -С ОС Н
Формальдегид (формалин, 2 кл. оп.)40%-ный водный20 40 60С С -С С СС С -С С -ОС - -С - -С С ОСС С СС С ОСС С С
Формамид (3 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -- - -С С СС - -С С С- - -С - -С С СС - -ОС - -
Фосфора хлорид (2 кл. оп.)Технический20НСССССНСНС
Фосфорная кислотадо 30% водная20 40 60 80С С ОС -С С С -С С С -С С С СС С С -ОС - - -ОС ОС Н -С С С СС С С ОСС С С С
до 50%20 40 60С С СС С СС С СС С СОС - -Н - -ОС Н -С С СС С ОСС С С
85%-ная водная20 40 60 80С С С -С С ОС -С С ОС -С С С СОС - - -Н - - -Н - - -С С С ОСС С ОС -С С С С
Фосфоропентоксид (2 кл. оп.)Технический20 40С С- -С СС -С С- -ОС НС СС СС С
Фотографическая эмульсияЛюбая20 40С СС -С СС СС С- -ОС -С СС СС С
Фотографический закрепительТорговый20 40 60С С ОСС - -С С -С С -С С -- - -С С -С С -С С -С С -
Фотографический проявитель"20 40 60С С ОСС - -С С ОСС С -С С -- - -ОС ОС -С С -С С -С С -
Фруктовые напитки-20 40 60 80С С С -С С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С СС С С -С С С -С С С С
Фталевая кислотаНасыщенная20 40 60С ОС НС С СС С СС С СН - -- - -Н - -С С ОСС С ОСН - -
Фтористоводородная (плавиковая)70%-ная водная20 60С -С ОСС ОСС -Н -Н -Н -Н -Н -С -
кислота50%-ная водная20 40 60С - -С - ОСС - ОСС С СН - -Н - -Н - -Н - -Н - -С - -
до 40% водная20 40 60С ОС ОСС С ОСС С ОСС С СОС - НН - -Н - -Н - -Н - -С С ОС
Фурфуриловый спиртТехнический20 40 60Н - -Н - -С С СС - ОСС - ОСН - -Н - -ОС - -ОС - -Н - -
ХлоральгидратТо же20 40 60Н - -Н - -С С СОС - НОС - -- - -Н - -ОС - -ОС - -ОС - -
Хлорбензол (ЛВЖ, 3 кл. оп.)"20ННОССНННННН
Хлорметан (метилхлорид)"20НННОСНННОСНОС
Хлорная водаНасыщенная20 40ОС ОСОС ОСОС ОСОС -Н -Н -Н -ОС -ОС -ОС -
Хлорная кислота10%-ная водная20 40 60С С ОСС С -С С -Н - -Н - -Н - -Н - -С С СН - -Н - -
20%-ная водная20 40 60С С ОСОС - -ОС - -Н - -Н - -Н - -Н - -С С -Н - -Н - -
ХлороформТехнический20НННОСНННННОС
Хлорсульфоновая кислотаТехническая20ОСННННННННН
Хлоруксусная монокислота50%-ная водная20 40 60С С -С - -С С СС С СОС - -- - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
Хлоруксусная кислотаТехническая20 40 60С С ОСС С СС С СС С СН - -- - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
Хлорэтанол (этиленхлоргидрин)Технический20 40 60Н - -Н - -С С СС С СН - -Н - -С - -ОС - -Н - -Н - -
Хлофен (хлоридифенил)"20Н-ССН-НННС
Хромовая кислота в смеси с серной кислотой и водой50 ч. 15 ч. 35 ч.20 40 60С С ОСН - -Н - -Н - -Н - -Н - -Н - -ОС ОС -Н - -С С С
Хромовая кислотаДо 50% водная20 40 60С С ОСС ОС -С ОС -С С НН - -Н - -Н - -ОС ОС ОСН - -С С С
Любая водная20ССССНННОСНС
Царская водкаКонцентрированная20 40С ОСН -Н -ОС НН -Н -Н -Н -Н -ОС -
Циклогексан (ЛВЖ, 4 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -С С СС С СС - -Н - -Н - -С - -Н - -Н - -С - -
Циклогексанол (4 кл. оп)То же20 40 60С С СН - -С С СС С ОСН - -Н - -ОС - -Н -С - -С - -
Циклогексанон (3 кл. оп.)"20 40 60Н - -Н - -С ОС ОСС ОС ОСН - -- - -Н - -ОС - -Н - -Н - -
Цинка солиЛюбые водные20 40 60С С ОСС С СС С СС С СС - -С - -С ОС НС С СС С СС С С
Цинка хлоридНасыщенный водный20 40 60С ОС ОСС С СС С СС С СС - -С С -С С ОСС ОС НС С СС С С
Щавелевая кислотаРазбавленная водная20 40 60С С СС С СС С СС С СС С -С С СОС Н -ОС ОС ОСОС Н -С С ОС
Этилацетат (ЛВЖ, 4 кл. оп.)Технический20 40 60Н - -ОС - НС С ОСС С СОС ОС ОСН - -Н - -ОС ОС ОСН - -Н - -
Этиленгликоль (ГЖ)То же20 40 60 80С С С -С - - -С С С -С С С СС - ОС -С С - -С С ОС -С С С -С С ОС -С С С ОС
Этилендиамин"20 40 60ОС - -- - -С С СС - -Н - -ОС - -ОС ОС НС С СС ОС НОС ОС Н
Этиловый спирт (этанол ЛВЖ, 4 кл. оп.)Технический 96%-ный20 40 60 80С С ОС -Н - - -С С С -С С С СС С С -С С - -С С С ОСС С С СС С С СОС ОС ОС -
Этиловый спирт (бродильное сусло)Рабочий40 60С ОС- -С ОСС СС СС -С СС СС СС С
Этиловый спирт с 2% толуола96%-ный20С-ОСОССССССС
Этиловый спирт с уксусной кислотой (бродильная смесь)Рабочий20 40 60С С ОСС - -С С -С - -С С -- - -ОС ОС -С С ОСС С СОС ОС ОС
Этиловый эфир акриловой кислотыТехнический20ННС-ОСНОСОСН-
Этил хлористый (4 кл. оп.)"20Н-ОСОСНОСНННОС
Яблочная кислота1%-ная водная20 40 60С - -С - -С С СС С СС - -С С СС С СС С СС С СС С С
Янтарная кислотаЛюбая20 40 60С С СС С СС С СС С СОС - -С С СС С СС С СС С СС С С
Приложение 2 **ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ НА ТРУБОПРОВОДАХ**
Теплоизоляционный материалГОСТ или ТУСредняя плотность (объемная масса), кг/м3Теплопроводность (коэффициент теплопроводности), Вт/(м x °C), [ккал/(м x ч x °C)]Группа возгораемостиХарактер пористостиРазмеры по ГОСТ или ТУ, ммОбласть применения
материала поРасчетный в конструкции
материала по ГОСТ или ТУрасчетная в конструкцииГОСТ или ТУ при 25 °C, не болеепри положительных температурахпри отрицательных температурах
1. МатыГОСТ35550,0470,04 +0,052трудно-откры-Рулоны:Трубопроводы
из стек-10499-78(0,04)+ 0,0003t(0,045)сгора-таядлинадиаметром 50 мм
лянного штапельно-ср (0,034 +емые1000 - 13000; ширина 500,и более. Арматура
го волокна+ 0,00026t )800, 1000,
на синте-ср1500; толщина
тическом связующем,30 - 80 с интервалом
МТ-3510 мм
2. МатыГОСТ50750,0470,04 +0,05не-то жеРулоны:То же
минерало-9573-72(0,04)+ 0,00026t(0,043)сгора-длина 2000,
ватные на синтети-ср (0,034 +емые3000, 4000; ширина 500,
ческом связующем,+ 0,00022t ) ср1000; толщина от 40 до 100
50с интервалом 10 мм
3. МатыТУ 21-25750,044ориентировочно0,047то же"Размеры матовТрубопроводы
и вата изРСФСР-(0,038)0,034 +(0,04)повсех диаметров.
супертонкого стекловолокна без связующего СТВ224-75+ 0,00026t ср (0,04 + + 0,0003 t ) срсогласованию с заказчикомАрматура. Вата применяется в набивку под кожух
4. Маты безТУ 18-до 10до 40-ориентировочно0,047"откры-Длина 1100,Трубопроводы
связующего из ультра-16-84-760,04 + + 0,0003t(0,04)таяширина 600, толщинавсех диаметров. Арматура
тонкого или супертон-ср (0,034 +20 - 60 с интервалом
кого стеклянного волокна+ 0,00026t ) ср10 мм
5. МатериалТУ 18-до 10до 40-ориентировочно0,047не-то жеДлина 6000,Трубопроводы
теплозвукоизоля-16-85-76без оклейкибез оклейки0,04 + + 0,0003t ср(0,04)сгораемыйширина 570 и 1000, толщинавсех диаметров. Арматура с оклейкой
ционный марки(0,034 + + 0,00026t )20 - 40 с интерваломстеклотканью, в некоторых
АТМ-1ср5 ммслучаях может применяться без покровного слоя
6. Пено-ТУ 6-05-30 - 4040 - 50--0,047трудно-"Листы иТрубопроводы
полиуретан1734-75(0,04)сгорае-плиты: длинавсех диаметров,
эластичный0,047мый2000, ширинаарматура с
трудносгораемый марки(0,04)850 и 1000, толщинаотрицательными температурами транспортируемых
ППУ-ЭТот 5 до 300веществ. На пожаровзрывоопасных производствах не применяется
7. ПлитыГОСТ50750,0470,04 +не-"Длина 1000,Трубопроводы
минерало-9573-72(0,04)+ 0,00026tсгора-ширинас диаметром
ватные на синтети-ср (0,034 +емые500 - 700; толщина100 мм и более. Арматура
ческом связующем+ 0,00022t ) ср40 - 100 с интервалом
мягкие марки 5010 мм
8. ХолстТУ 6-11-40800,041ориентировочно0,047не-"РулоныТрубопроводы
из штапельного базальтового волокна марки215-76(0,035)0,04 + + 0,00026t ср (0,034 + + 0,00022t )(0,04)сгораемыйшириной 5000 и 1000, толщина не нормируетсявсех диаметров
ХШБВср
9. ХолстРСТ УССР15 - 3530 - 700,035 -ориентировочно0,047то жето жеДлина 1100,Трубопроводы
из супертонкого5013-760,043 (0,03 -0,04 + + 0,00029t(0,04)ширина 1050, толщинавсех диаметров. Арматура
штапельного волокна из горных пород0,037)срдо 200
*Примечания.* 1. $t_{\text{ср}}$ - средняя температура теплоизоляционного слоя. Для трубопроводов, расположенных в помещении и на открытом воздухе в летнее время $t_{\text{ср}} = \frac{t + 40}{2}$ , на открытом воздухе в зимнее время $t_{\text{ср}} = \frac{t}{2}$ . Здесь t - температура изолируемого трубопровода, °C. 2. Расчетные значения теплопроводности (коэффициента теплопроводности) теплоизоляционных конструкций трубопроводов с положительными температурами транспортируемых веществ даны с учетом влияния шовности и крепежных деталей.
3. Расчетные значения теплопроводности (коэффициента теплопроводности) теплоизоляционных конструкций трубопроводов с отрицательными температурами транспортируемых веществ даны с учетом влажности материала, накапливающейся в теплоизоляционном слое в процессе эксплуатации.
4. Теплоизоляционные материалы отнесены к группам возгораемости в соответствии с прил. 1 СНиП "Противопожарные нормы проектирования промышленных зданий и сооружений". Приложение 3 **МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПОКРОВНОГО СЛОЯ** **ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ**
Материалы защитнопокровного слояГОСТ или ТУПрименяемая толщина, ммМасса 1 м2, кгВодопоглощение, %, не болееГруппа возгораемостиРасчетный срок службы в неагрессивных средах, годОбласть применения
вне помещенийв помещениях
1. Листы из алюминияГОСТ0,3 -0,85 --Несгора-1214Трубопроводы
и алюминиевых сплавов21631-760,82,2емыевсех диаметров. Арматура
2. Оболочки (заго-ТУ 36-0,30,85-То же1012Трубопроводы
товки) из алюминия и алюминиевых сплавов для покрытия тепловой изоляции трубопроводов2065-77всех диаметров
3. Ленты из алюминияГОСТ0,25 -0,7 --"1012То же
и алюминиевых сплавов13726-780,72,0
4. СтеклотекстолитТУ 36-0,3 -0,3 -2Трудно-89Трубопроводы
покровный листовой1583-720,50,6сгораемыйдиаметром более
СТПЛ150 мм. В цехах пожароопасных и взрывоопасных производств категорий А, Б, В не применяются
5. СтеклотекстолитТУ 6-11-0,3 -0,4 -3То же78
для теплоизоляционных конструкций270-730,50,7
6. Фольга алюминиевая дублированная для теплоизоляционных конструкций:
Ф0,15т-К, Ф0,15м-КТУ 36- 1177-770,8 - 10,9 - 1,15 - 7Трудносгораемая57Трубопроводы всех диаметров. В цехах пожароопасных и взрывоопасных производств категорий А, Б, В не применяется
Ф0,15т-Ст, Ф0,15-Ст"0,5 - 0,90,8 - 1,05 - 7Трудносгораемая57Фольга, дублированная картоном, применяется только внутри помещений
Ф0,15-С, Ф0,15м-С"0,4 - 0,60,8 - 0,95 - 7То же57То же
Ф0,15т-Сх, Ф0,15м-Сх"0,9 - 1,20,7 - 0,95 - 7"57"
Ф0,15т-П, Ф0,15м-П"1,6 - 1,41,3 - 1,55 - 7"57"
7. ФольгоизолГОСТ 20429-752 - 2,50,7 - 0,84 г/м2 за 24 чТрудносгораемый57Трубопроводы всех диаметров. В цехах пожароопасных и взрывоопасных производств категорий А, Б, В не применяется
8. Оболочки гофриро--0,2 -0,6 -5 - 7Изготов-56Область приме-
ванные для теплоизоляционных конструкций отводов трубопроводов0,60,8ленные только из фольгинения гофрированных отводов соответствует
(изготавливаются из алюминиевой фольги мягкой ГОСТ 618-73, фольги дублированной- несгораемые, осталь ные -области применения материалов, из которых они
ТУ 36-1177-77,трудно-изготавливаются
10429-75)сгораемые
*Примечания.* 1. При соответствующем обосновании допускается применение материалов, не приведенных в настоящей таблице.
2. Фольгоизол отнесен к группе трудносгораемых материалов в конструкции с несгораемым основным теплоизоляционным слоем.
3. Материалы отнесены к группе возгораемости в соответствии с [прил. 1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-2-80#p100151) главы СНиП "Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений".
---