СН 513-79. Строительные нормы. Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.03.1979 № 20)

от 5 марта 1979 г. № 20

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ ДЛЯ РАСЧЕТА РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПРИ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКЕ СБОРНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ В ЗАВОДСКИХ УСЛОВИЯХ

СН 513-79

1 января 1980 года

Внесены Минстройматериалов СССР.

Утверждены Постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 5 марта 1979 г. № 20.

Временные нормы составлены в соответствии с «Основными положениями по нормированию расхода топлива, электрической и тепловой энергии в производстве», утвержденными Госпланом СССР 1 апреля 1966 г., и предназначены для разработки обоснованных общезаводских норм расхода тепловой энергии и выявления непроизводительных технологических расходов тепловой энергии с целью их планомерного снижения.

Временные нормы являются обязательными для всех заводов сборного железобетона независимо от их ведомственной принадлежности; нормы могут быть использованы также проектными организациями для контрольных расчетов теплового баланса тепловых агрегатов при проектировании новых и реконструкции действующих заводов сборного железобетона.

Временные нормы разработаны институтом ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР совместно с НИИЖБ Госстроя СССР при участии институтов ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя, Гипростроммаш Минстройдормаша, Гипростройматериалы Минстройматериалов СССР и СКТБ Главмоспромстройматериалов.

Редакторы — инж. И.И. Костин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук С.Е. Ленский, Р.В. Вегенер, Э.А. Соколова, Г.А. Объещенко (ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР), д-р техн. наук Б.А. Крылов, канд. техн. наук И.И. Цыганков (НИИЖБ Госстроя СССР), инж. А.В. Брусилов (ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

1.2. Временные нормы регламентируют агрегатный расход тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий из тяжелого и легкого бетонов и являются обязательными для использования на предприятиях сборного железобетона независимо от их ведомственной подчиненности.

1.3. Временные нормы распространяются на агрегаты тепловой обработки, в которых осуществляется паропрогрев бетонных и железобетонных изделий. При оснащении пропарочных камер паровыми регистрами (без непосредственного контакта изделий с острым паром) агрегатные нормы расхода тепловой энергии принимаются с коэффициентом 0,95.

Примечание. Настоящие временные нормы не распространяются: на тепловую обработку изделий из ячеистых или силикатных бетонов в автоклавах; тепловую обработку изделий в малонапорных пропарочных камерах и на прокатных станах; тепловую обработку изделий, отформованных из горячих смесей; двухстадийную тепловую обработку; электротермообработку железобетонных изделий.

1.4. Настоящие временные нормы устанавливают агрегатный расход тепловой энергии на 1 м3 бетона в плотном теле, предельно допустимый для обеспечения требуемых показателей качества при принятой на заводе технологии тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий и при наличии автоматических средств ее контроля и регулирования.

Расход тепловой энергии нормируется в тыс. ккал на 1 м3 бетона. Для получения удельного расхода пара в кг/м3 величины в тыс. ккал/м3 принимаются с коэффициентами:

1,8 — для ямных камер, стендов и термоформ;

1,72 — для щелевых камер непрерывного действия и кассетных установок;

1,67 — для вертикальных камер.

1.5. Агрегатные нормы служат основой для составления средневзвешенных технологических норм, разрабатываемых каждым предприятием сборного железобетона. В технологическую норму включается расход тепла на оттаивание и подогрев заполнителей.

1.6. Порядок расчета агрегатных норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 2; порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 3.

1.7. Настоящие временные нормы предусматривают расход тепловой энергии для пропарочных камер непрерывного и периодического действия с неутепленными ограждениями (за исключением вертикальных камер).

2. СТРУКТУРА АГРЕГАТНЫХ НОРМ И ПОРЯДОК ИХ РАСЧЕТА

2.1. В нормах учтены следующие факторы, влияющие на удельный расход тепловой энергии: вид и марка бетонов и цементов; тепловыделение с учетом массивности пропариваемых изделий; удельная металлоемкость форм и форм-вагонеток; коэффициенты заполнения полезного объема пропарочных камер; режим тепловой обработки, применяемый на заводе сборного железобетона; габариты агрегатов тепловой обработки и конструкция их ограждений; потери тепла в процессе активной тепловой обработки и при остывании корпуса пропарочных камер при перерывах в работе, включая выходные дни; потери тепла в грунт; потери тепла через торцы агрегатов тепловой обработки непрерывного действия.

2.2 Исходными данными для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии являются:

тип агрегата тепловой обработки;

объем бетона изделий, загружаемых в агрегаты тепловой обработки, V_{\text{б}} , м3;

масса металла форм (форм-вагонеток), приходящаяся на 1 м3 бетона, g, т/м3;

объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру V_{\text{к}} , м3; для термоформ V_{\text{к}} = V_{\text{б}} ; для щелевых камер непрерывного действия дополнительно определяется объем обогреваемой зоны без учета зоны остывания V_{\text{о}.\text{з}} , м3;

поверхность соприкосновения бетонных стен и днища пропарочных камер (по наружному обмеру) с грунтом F_{\text{гр}} , м2;

полная наружная поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру) F_{\text{н}} , м2.

Примечания. 1. При расчете V_{\text{к}} , F_{\text{гр}} и F_{\text{н}} ямных камер, секционированных в блок, а также многоярусных или многорядных щелевых камер со смежными стенками учитываются габариты всего блока или многощелевой камеры.

2. Для ямных пропарочных камер потери тепла через крышки не учитываются и F_{\text{н}} рассчитывается без учета площади крышек.

3. Для термоформ рассчитывается F_{\text{т}} — площадь поверхности охлаждения форм по ее габаритам, а также доля утепленной поверхности термоформы (% F_{\text{т}} ).

2.3 По этим исходным данным рассчитываются следующие параметры:

коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры

K_{\text{з}} = \frac{V_{\text{б}}}{V_{\text{к}}} ;

модуль заглубления камеры

K_{\text{г}} = \frac{F_{\text{гр}}}{V_{\text{к}}} (\text{м}^{- 1}) ;

модуль надземной поверхности камеры K_{\text{у}} = \frac{F_{\text{н}}}{V_{\text{к}}} (\text{м}^{- 1}) ; для термоформ K_{\text{т}} = \frac{2F_{\text{т}}}{V_{\text{б}}} (\text{м}^{- 1}) .

2.4 Расчетная агрегатная норма расхода тепловой энергии определяется по следующим таблицам:

а) для ямных камер — по Прил. 1;

б) для щелевых камер непрерывного действия — по Прил. 2;

в) для вертикальных камер непрерывного действия — по Прил. 3;

г) для термоформ — по Прил. 4;

д) для типовых кассетных установок — по Прил. 5;

е) для стендов тепловой обработки виброгидропрессованных напорных труб и центрифугированных безнапорных труб — по Прил. 6.

Примечания. 1. Если расчет ведется для блока камер с различным коэффициентом заполнения отдельных отсеков, величина K_{\text{з}} определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

2. Для стендов и силовых форм, расположенных в камерах, закрываемых крышками, а также для тупиковых щелевых камер периодического действия расход тепловой энергии определяется как для ямных камер.

3. Для стендов и силовых форм, снабженных паровыми рубашками (при изготовлении линейных элементов, санитарно-технических кабин, объемных элементов и т.п.), расход тепловой энергии определяется как для термоформ.

2.5 Приведенные в Прил. 1 - 6 нормы действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых отапливаемых формовочных цехах с температурой +15 °C;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) \tau = 10\text{ч} , для кассет \tau = 5\text{ч} ;

разность между начальной и конечной температурами разогрева бетона и металла форм \Delta t = 80 - 15 = 65^{\circ}C (для кассет \Delta t = 90 - 15 = 75^{\circ}C );

толщина стенок пропарочных камер из тяжелого бетона \delta = 0,3\text{м} ;

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой \tau_{1} = 8\text{ч} ; длительность остывания ямных камер с открытой крышкой \tau_{2} = 6\text{ч} ;

количество оборотов в сутки камер периодического действия n = 1;

средняя продолжительность пребывания форм в камерах непрерывного действия 12 ч;

заглубление камеры в грунт h = 0,5 м;

объем обогреваемой зоны щелевой камеры непрерывного действия V_{\text{о}.\text{з}} = 650\text{м}^{3} ;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температур t_{\text{а}} = + 5^{\circ}C .

В случаях, когда фактические условия отличаются от вышеуказанных, значения норм принимаются с коэффициентами, приведенными в Прил. 7:

для ямных камер — по табл. 1, 2, 8, 9, 10 Прил. 7;

для щелевых камер непрерывного действия — по табл. 3, 6, 9, 10, 11 Прил. 7;

для вертикальных камер — по табл. 4, 7, 10 Прил. 7;

для термоформ — по табл. 5 Прил. 7.

Примечания. 1. Если условия тепловой обработки на конкретном предприятии отличаются от условий, заложенных в структуру норм по Прил. 1 - 7, потребность в тепловой энергии определяется по «Методике определения агрегатных расходов тепловой энергии по компонентам теплового баланса» (разд. 4).

2. Величины \tau_{1} и \tau_{2} для блока камер определяются как средневзвешенные для всего блока и при отсутствии данных определяются по хронометражным наблюдениям.

3. Для утепленных вертикальных пропарочных камер коэффициент тепловой эффективности теплоизолированного ограждения принят равным 85%, т.е. непроизводительные потери тепла через изолированные ограждения снижены на 85% по сравнению с неизолированными. При известных величинах толщины слоя теплоизолированного материала и его коэффициента теплопроводности расход тепловой энергии рекомендуется определять с учетом данных табл. 8'.

2.6. Расход тепловой энергии на потери с невозвращаемым конденсатом учитывается умножением агрегатной нормы расхода по Прил. 1 - 6 на коэффициенты, приведенные в Прил. 8.

2.7. Нормы расхода тепловой энергии определены при условии, что температура бетона в изделиях, поступающих в агрегат тепловой обработки, равна +15 °C. В Прил. 9 приведен расход тепловой энергии на нагрев заполнителей на складе до температуры +15 °C при различных температурах наружного воздуха. Этот расход энергии суммируется со средневзвешенной агрегатной нормой расхода по формуле п. 3.5.

2.8. При изготовлении и тепловой обработке изделий в полигонных условиях расход тепловой энергии определяется с учетом коэффициентов, приведенных в Прил. 10.

РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

3.1. Средневзвешенная по заводу технологическая норма расхода тепловой энергии включает все расходы на основные технологические процессы на единицу продукции и не учитывает расходов на вспомогательные и подсобные нужды завода, в том числе на отопление и вентиляцию зданий, горячее водоснабжение, создание воздушно-тепловых завес, потери при транспортировании теплоносителя в производственном здании и за его пределами, а также потери в котельных установках.

Эти расходы учитываются общезаводской нормой расхода тепловой энергии, по которой определяется потребность предприятия сборного железобетона в тепловой энергии и топливе.

3.2. Технологическая норма наряду с общезаводской нормой расхода тепловой энергии является основанием для осуществления внутризаводского хозяйственного расчета.

3.3. Последующее планирование предприятию железобетонных изделий энергии на тепловую обработку изделий и отчетность завода в израсходованной энергии производятся с учетом утвержденной этому заводу технологической нормы.

3.4. Средняя по заводу технологическая норма должна пересматриваться при изменении технологического процесса, режимов тепловой обработки, реконструкции и усовершенствовании тепловых агрегатов.

3.5. Расчет технологической нормы расхода тепловой энергии производится следующим образом. По Прил. 1 - 8 настоящих Временных норм определяется расход тепловой энергии q_{\text{аг}} для каждого имеющегося на формовочных линиях агрегата тепловой обработки (с учетом потерь на невозвращаемый конденсат). При наличии на поточно-агрегатных или конвейерных (полуконвейерных) линиях секционированных камер со смежными стенками норма определяется применительно к блоку ямных камер или многощелевой камере непрерывного действия.

По найденным значениям q_{\text{аг}} вычисляется средневзвешенная технологическая норма Q_{\text{техн}} в целом по заводу с учетом количества агрегатов тепловой обработки, их годовой производительности, а также расхода тепловой энергии на оттаивание и нагрев заполнителей. При необходимости на заводе разрабатываются цеховые технологические нормы расхода тепловой энергии.

Расчет средневзвешенной технологической нормы расхода, тыс. ккал/м3, производится по формуле

Q_{\text{техн}} = \frac{\Sigma(q_{\text{аг}}\Pi_{\text{аг}})}{\Sigma\Pi_{\text{аг}}} + q_{\text{зап}} ,

где \Pi_{\text{аг}} — годовая производительность отдельного агрегата тепловой обработки (блока, многощелевой камеры) по бетону в плотном теле, м3;

\Sigma\Pi_{\text{аг}} — суммарная годовая производительность всех имеющихся на заводе агрегатов тепловой обработки, м3;

q_{\text{зап}} — расход тепловой энергии на нагрев и оттаивание заполнителей, определяемый по Прил. 9.

Пример расчета технологической нормы расхода тепловой энергии приведен в Прил. 11.

По результатам расчета заполняются формы (Прил. 12), представляемые на утверждение руководителю предприятия.

3.6. После составления средневзвешенной технологической нормы определяется средний по заводу фактический удельный расход тепловой энергии на технологические цели путем натурных замеров. При отсутствии на заводе приборов учета допускается в качестве временной меры использовать отчетно-статистические данные общезаводского расхода тепловой энергии за III квартал прошедшего года.

Общезаводской расход тепловой энергии за III квартал (межотопительный период года) Q_{\text{о}.\text{з}}^{III} складывается из расхода тепловой энергии на технологические цели Q_{\text{техн}} , расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение Q_{\text{г}.\text{в}} , определяемого в соответствии с главой СНиП II-34-76, и расхода на потери при транспортировании теплоносителя в паропроводах Q_{\text{п}} .

Фактический расход тепловой энергии на технологические цели, тыс. ккал/м3, может быть определен по формуле

Q_{\text{техн}} = Q_{\text{о}.\text{з}}^{III} - (Q_{\text{г}.\text{в}} + Q_{\text{п}}) .

Примечания. 1. Сумма (Q_{\text{г}.\text{в}} + Q_{\text{п}}) с приближением может быть принята равной 0,15Q_{\text{о}.\text{з}}^{III} .

2. При сравнении расчетной заводской технологической нормы с фактической по данным III квартала расход тепла на подогрев заполнителей q_{\text{зап}} не учитывается.

3.7. При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов (более 10%) производится анализ причин, повлиявших на такое отклонение, и разрабатывается план организационно-технических мероприятий по обеспечению экономии тепловой энергии. Выявленное различие расчетных и фактических затрат тепла относится к непроизводительным расходам и является основным резервом для планомерного снижения общезаводских норм расхода тепловой энергии и соответственно потребности предприятия в тепловой энергии и топливе.

3.8. При значительном превышении фактического расхода тепловой энергии над нормативными величинами, полученными на основе норм, вышестоящая организация может, по просьбе завода, утвердить ему временные повышенные технологические нормы на срок не более чем 1 год, обязав завод в течение этого периода привести в порядок агрегаты тепловой обработки и системы подачи пара.

3.9. Для контроля за выполнением технологических норм расхода тепловой энергии на предприятиях должен быть организован дифференцированный учет этого расхода по соответствующим приборам. Все группы однотипных агрегатов тепловой обработки в формовочных цехах должны иметь индивидуальный учет потребления тепловой энергии.

3.10. Контроль за выполнением норм расхода тепловой энергии и ее рациональным использованием осуществляется отделом главного энергетика предприятия, руководителями цехов, участков и предприятий, министерствами и ведомствами СССР и соответствующими организациями союзных республик.

Периодический контроль за выполнением норм расхода и результатами использования тепловой энергии производится Государственной инспекцией по энергонадзору и ее местными органами.

ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО КОМПОНЕНТАМ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

4.1 Настоящая методика может быть использована:

а) для обоснования норм расхода тепловой энергии и определения норм в случаях, не предусмотренных Прил. 1 - 8;

б) для выявления непроизводительно расходуемых статей теплового баланса при нерациональной конструкции ограждений агрегатов тепловой обработки и обоснования мероприятий по устранению причин перерасходов тепловой энергии.

4.2. При расчете агрегатного расхода тепловой энергии для отдельных агрегатов тепловой обработки суммируются следующие компоненты теплового баланса:

Q_{\text{б}} — расход тепла на разогрев бетона с учетом тепловыделения цемента;

Q_{\text{м}} — расход тепла на разогрев металла форм или форм-вагонеток;

Q_{\text{пот}} — расход тепла на возмещение потерь через наружные (выше отметки пола) ограждения за время активной тепловой обработки;

Q_{\text{ост}} — расход тепла для компенсации остывания наружной части ограждений камеры за время ее простоя, включая выходные дни;

Q_{\text{гр}} — потери тепла через поверхность камеры, соприкасающуюся с грунтом;

Q_{\text{щ}} — потери тепловой энергии из-за выбросов пара через торцы камер непрерывного действия.

В табл. 2 - 12 даны значения отдельных компонентов теплового баланса для различных агрегатов тепловой обработки применительно к условиям, приведенным в п. 2.5, за исключением случаев, предусмотренных в примечаниях к таблицам. В табл. 1 указаны номера таблиц, которыми следует пользоваться для получения суммарного агрегатного расхода тепловой энергии.

Таблица 1

Типы агрегатов тепловой обработки	Номера таблиц для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии
	на разогрев		на возмещение потерь тепла
	бетона с учетом тепловыделения цемента Q б	металла форм Q м	за время тепловой обработки Q пот	при остывании за время перерывов Q ост	в грунт через стенки и днище камер Q гр	при выбросе пара Q щ
Ямные камеры Одно- и многоярусные щелевые камеры непрерывного действия Вертикальные камеры Термоформы	2 и 3 2 и 3 2 и 3 2 и 3	4 4 4 4	5 8 8 12	6 9 9 -	7 10 - -	- 11 - -

Примечание. Компоненты баланса не учитывают потери тепла с невозвращенным конденсатом, расход тепла для разогрева заполнителей и на тепловую обработку в полигонных условиях.

4.3. Для определения значений компонентов агрегатного расхода тепловой энергии по табл. 2 - 12 необходимо предварительно рассчитать характерные параметры работы агрегата тепловой обработки в соответствии с указаниями пп. 2.2 и 2.3.

Таблица 2

Цемент	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева бетона на тяжелых заполнителях с учетом тепловыделения цемента при марках бетона
	М100 — М250	М300 — М350	М400 — М450
Портландцемент марки М400 — М500 (Дельта t = 80 — 15 = 65 °C) Шлакопортландцемент марки М400 — М500 (Дельта t = 90 — 15 = 75 °C)	30 36	26 30	22 24

Таблица 4

Цемент	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева керамзитобетона с учетом тепловыделения при марках бетона
	М50 — М100	М150 — М250	М300 — М350
Портландцемент марки М400 — М500 (Дельта t = 65 °C) Шлакопортландцемент марки М400 — М500 (Дельта t = 75 °C)	17 19	24 26	19 24

Таблица 3

Масса металла, т, на 1 м3 бетона	2	3	4	5	6	7	8	9
Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева металла форм и форм-вагонеток на Дельта t = 80 — 15 = 65 °C	19	27	35	43	51	59	67	75

Примечание к табл. 2 - 4. Если конечная температура разогрева t_{\text{к}} отлична от 80 и 90 °C, то значения расходов принимаются с коэффициентами K_{1} = \frac{t_{\text{к}} - 15}{65} для 80 °C и K_{2} = \frac{t_{\text{к}} - 15}{75} для 90 °C.

Таблица 5

Толщина бетонных стенок, м	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь тепла бетонными стенками надземной части ямных -1 камер за время тепловой обработки при K , м у
	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1	1,1
0,15	9	13	19	23	29	33	39	42	49	52
0,2	9	13	16	20	25	29	33	38	42	45
0,25	7	13	16	19	23	26	29	32	35	39
0,3	7	10	13	16	19	23	26	29	32	35
0,4	7	9	13	14	16	19	22	24	26	29

Примечания. 1. При режиме тепловой обработки \Delta t\prime\tau\prime , отличном от режима \Delta i\tau = 65 \cdot 10 = 650\text{град} \cdot \text{ч} , значения табл. 5 принимаются с коэффициентом \alpha_{1} = \frac{\Delta t\prime\tau\prime}{650} .

2. При коэффициенте заполнения камеры K_{\text{з}}\prime , отличном от K_{\text{з}} = 0,1 , вводится поправка \alpha_{2} = \frac{0,1}{K_{\text{з}}\prime} .

3. При материале стен камеры с коэффициентом теплопроводности \lambda_{x} , ккал/(м x ч x град), отличном от \lambda = 2\text{ккал}(\text{м } \cdot \text{ч} \cdot \text{град}) для тяжелого бетона, значения табл. 5 принимаются с поправкой

\alpha_{3} = \frac{0,1 + \delta/2}{0,1 + \delta/\lambda_{x}} ,

где \delta — толщина наружных стен ямной камеры, м.

Таблица 6

Коэффициент заполнения K з	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь при остывании надземной части бетонных стенок -1 ямных камер при K , м у
	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1 и более
0,04	88	130	155	180	200	215	225	235	245
0,06	65	87	103	120	130	143	150	157	163
0,08	49	65	78	90	100	108	113	118	123
0,1	39	52	62	72	80	86	90	95	98
0,15	26	35	42	48	53	57	60	63	65
0,2	20	26	31	36	40	43	45	47	49

Таблица 6'

Время остывания с закрытыми крышками, ч	Коэффициенты при времени остывания со снятыми крышками ямных камер, ч
	0	1	2	3	4	6	8
2	0,3	0,45	0,55	0,65	0,75	0,9	1
4	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,05
6	0,45	0,55	0,65	0,75	0,8	0,95	1,1
8	0,5	0,6	0,7	0,8	0,85	1	1,1

Примечания. 1. Табл. 6 составлена для длительности остывания закрытой камеры \tau_{1} = 8\text{ч} и со снятой крышкой \tau_{2} = 6\text{ч} . При длительности остывания, отличной от указанных, значения табл. 6 принимаются с коэффициентами табл. 6'.

2. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 6 принимаются с коэффициентом

\alpha = \frac{c\prime\gamma\prime}{600} ,

где c' — удельная теплоемкость материала ограждений, ккал/кг x град;

\gamma\prime — объемная масса материала ограждений, кг/м3;

600 — c\gamma для тяжелого бетона.

Таблица 7

Коэффициент заполнения K з	Потери тепла, тыс. ккал/м3, в грунт через подземную часть -1 наружных стен и днища ямных камер при K , м г
	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8
0,04	34	45	57	65	74
0,06	25	34	42	52	55
0,08	16	23	28	34	37
0,1	14	19	23	26	28
0,15	12	12	14	17	20
0,2	8	8	12	13	14

Примечания. 1. Табл. 7 действительна для условий:

заглубление днища камер относительно пола цеха h = 0,5 м;

длительность активной работы камеры в сутки \tau = 10\text{ч} ;

температура грунта на границе нулевых колебаний t_{\text{а}} = + 5^{\circ}C .

При других значениях h, \tau и t_{\text{а}} величины табл. 7 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7'.

Таблица 7'

Значения	Коэффициент
h, м:
0	1,15
1	0,9
1,5	0,85
2 тау, ч:	0,85
менее 10	1,15
12	0,98
16	0,94
20 t , °C:	0,84
а
0	1,13
+10	0,9
+15	0,8

Значения температур грунта t_{\text{а}} на границе нулевых колебаний даны на геотермической карте СССР (Прил. 13).

3. Тепловая изоляция с тепловым сопротивлением R, м2 x ч x град/ккал, подземной части стен и днища камер снижает тепловые потери в грунт в соответствии со следующими данными:

R, м2 x ч x град/ккал	0 (без изоляции)	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,5	2
Коэффициент	1	0,8	0,65	0,55	0,37	0,3	0,15	0,09

Таблица 8

Усредненная толщина стенок и перекрытий, м	Расход тепла, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь надземной поверхностью щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время тепловой обработки -1 при K , м у
	0,75	1	1,25	1,5	1,75	2	2,25	2,5
0,15	36	49	59	72	85	98	107	117
0,2	33	42	52	62	72	85	95	104
0,25	26	36	46	55	65	72	81	92
0,3	23	33	42	49	59	65	74	83
0,4	20	26	36	42	49	55	62	68

Примечания. 1. Табл. 8 составлена для условий: \Delta t = 80 - 15 = 65^{\circ}C ; длительность активной тепловой обработки \tau = 10\text{ч} ; материал камеры — тяжелый бетон; коэффициент заполнения K_{\text{з}} = 0,1 .

2. При других условиях значения табл. 8 принимаются с коэффициентами примечаний табл. 5.

3. При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами с теплопроводностью \lambda_{1} и толщиной теплоизоляционного слоя \delta_{\text{м}} значения табл. 8 принимаются с коэффициентами по табл. 8'.

Таблица 8'

дельта , см м	Коэффициенты при лямбда , ккал/(м x ч x град) 1
	0,03	0,06	0,09	0,12
4	0,15	0,25	0,35	0,42
6	0,12	0,21	0,3	0,37
8	0,1	0,19	0,26	0,33

4. При ограждениях камер из материала, отличного от тяжелого бетона (без применения теплоизоляции), значения табл. 8 принимаются по прим. 3 к табл. 5.

Таблица 9

Усредненная толщина стен и перекрытий, м	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь при остывании надземной поверхности щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время -1 двух выходных дней при K , м у
	0,6	0,8	1	1,2	1,4	1,6	1,8	2
0,15	3,5	4	5	6,5	7	8	9	10
0,2	3,5	5	6,5	8	9	10	12	13
0,25	5	6,5	8	9	10	12	14	16
0,3	6	8	10	12	14	16	18	20
0,4	7	10	12	14	16	18	20	22

Примечания. 1. Табл. 9 составлена для условий: материал ограждений — тяжелый бетон; время пребывания форм в камере — 12 ч; коэффициент заполнения K_{\text{з}} = 0,1 .

2. При другом времени пребывания форм в камере значения табл. 9 принимаются с коэффициентом \alpha_{1} = \frac{\tau_{\text{ф}}}{12} , где \tau_{\text{ф}} — фактическое время пребывания форм в камере, ч.

3. При других значениях коэффициента заполнения камер вводится коэффициент

\alpha_{2} = \frac{0,1}{K_{\text{з}}^{\text{ф}}} .

4. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 9 принимаются по прим. 2 к табл. 6.

5. При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами значения табл. 9 принимаются по прим. 3 к табл. 8.

Таблица 10

Коэффициент заполнения K з	Расход тепла, тыс. ккал/м3, для возмещения потерь в грунт -1 в камерах непрерывного действия при K , м г
	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,2	1,4
0,04	10	20	30	40	50	60	70
0,08	6	10	15	20	25	32	35
0,1	4	8	12	16	19	25	30
0,15	3,5	7	7	10	13	16	19
0,2	3	3,5	5	7	10	13	15

Примечание. Табл. 10 составлена для условий:

заглубление днища первого (нижнего) яруса относительно пола цеха h = 0,5 м;

температура грунта на границе нулевых амплитуд t_{\text{а}} = + 5^{\circ}C ;

время пребывания форм в камере \tau_{\text{ф}} = 12\text{ч} .

При других значениях h, t_{\text{а}} и \tau_{\text{ф}} величины табл. 10 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7'.

Таблица 11

Коэффициент заполнения K з	Потери тепловой энергии, тыс. ккал/м3, из-за выбросов пара через передний и задний торцы щелевой камеры непрерывного действия при объеме активной зоны, м3
	300	400	500	600	650	800	1000
0,04	135	103	82	68	63	50	40
0,06	90	69	55	45	42	33	27
0,08	68	51	41	34	31	25	20
0,1	54	41	33	27	25	20	16
0,15	36	28	22	18	17	13	11
0,2	27	21	17	14	13	10	8

Примечания. 1. Таблица рассчитана для условий:

температура паровоздушной среды в торцах камеры t_{\text{к}} = 75^{\circ}C при 100%-ной относительной влажности;

длительность активной тепловой обработки \tau = 10\text{ч} .

При других температурах значения табл. 11 принимаются с коэффициентом:

при t к коэффициент	40 0,2	60 0,5	75 1	85 1,3

2. При другой длительности тепловой обработки \tau значения табл. 11 принимаются с коэффициентом \alpha = \frac{\tau_{\text{ф}}}{10} .

3. При расчете табл. 11 предусмотрено наличие лабиринтного уплотнения открытых торцов с площадью отверстий 0,2 м2.

Таблица 12

Доля утепленной поверхности термоформ, %	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, теряемой во внешнюю среду во время тепловой обработки -1 в термоформах при K , м т
	4	6	8	10	15	20	25	30
0 (без утепления)	36	53	68	85	130	170	215	260
10	32	45	65	78	120	155	195	235
20	30	42	60	72	110	145	175	210
30	26	40	52	65	97	125	155	190
40	23	32	45	55	88	110	135	165
50	20	30	40	45	75	95	115	140
60	16	23	32	40	60	78	97	115
70	13	20	26	32	45	65	78	95
80	10	13	20	23	36	45	60	71
90	7	10	13	16	23	32	40	45
100 (полное утепление)	3,5	4,5	5,5	9	12	16	20	24

Примечание. Табл. 12 составлена для условий:

температура разогрева \Delta t = 65^{\circ}C ; длительность активной тепловой обработки \tau = 10\text{ч} ;

утепление поверхности охлаждения выполнено минеральной ватой слоем 8 — 10 см.

При других значениях \Delta t и \tau принимается коэффициент

Коэффициент заполнения K з	Масса металла g, т/м3	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, -1 для ямных камер при K , м у
		0	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,2

Модуль заглубления K = 0,4 г

0,04	2 3 4 5 6	80 90 100 105 115	200 205 215 220 230	270 275 285 295 300	330 340 350 355 365	370 380 390 395 405	405 415 425 430 440	425 435 445 450 460
0,06	2 3 4 5 6	70 80 90 95 105	150 160 165 175 180	200 205 215 220 230	240 245 255 265 270	265 275 280 290 300	290 295 305 315 320	305 310 320 330 335
0,08	2 3 4 5 6	65 70 80 90 95	120 130 140 145 155	160 165 175 180 190	190 195 205 215 220	210 215 225 235 240	230 235 245 250 260	240 245 255 265 270
0,1	2 3 4 5 6	60 70 75 85 90	110 120 125 135 140	135 145 150 160 165	160 170 175 185 190	180 190 195 205 210	190 200 205 215 220	200 210 215 225 230
0,15	2 3 4 5 6	60 70 75 85 90	90 100 105 115 125	110 120 125 135 145	125 135 140 150 160	135 145 155 160 170	145 155 160 170 180	155 160 170 175 185
0,2	2 3 4 5 6	55 65 70 80 90	80 90 95 105 110	95 100 110 120 125	105 115 120 130 140	115 120 130 140 145	120 130 135 145 150	125 135 140 150 155

Модуль заглубления K = 0,6 г

0,04	2 3 4 5 6	105 115 120 130 135	220 230 235 245 255	290 300 310 315 325	355 365 370 380 385	395 405 410 420 425	430 440 445 455 460	450 460 465 475 480
0,06	2 3 4 5 6	90 100 105 115 120	165 175 185 190 200	215 225 230 240 245	255 265 270 280 290	285 290 300 305 315	305 315 320 330 340	320 330 335 345 355
0,08	2 3 4 5 6	75 85 90 100 110	135 140 150 160 165	170 180 185 195 200	200 210 215 225 235	220 230 235 245 255	240 245 255 265 270	250 260 265 275 285
0,1	2 3 4 5 6	70 80 85 95 100	115 125 130 140 145	145 155 160 170 175	170 180 185 195 200	185 195 200 210 215	200 210 215 225 230	205 215 220 230 235
0,15	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	95 100 110 115 125	115 120 130 135 145	130 135 145 150 160	140 145 155 165 170	150 155 165 170 180	155 165 170 180 185
0,2	2 3 4 5 6	60 70 75 85 90	85 90 100 110 115	100 105 115 125 130	110 120 125 135 140	120 125 135 145 150	125 135 145 150 155	130 140 145 155 160

Модуль заглубления K = 0,8 г

0,04	2 3 4 5 6	120 130 140 145 155	240 245 255 260 270	310 315 325 335 340	370 380 390 395 405	410 420 430 435 445	445 455 465 470 480	465 475 485 490 500
0,06	2 3 4 5 6	105 115 120 130 140	185 195 200 210 215	230 240 245 255 265	270 280 290 295 305	300 305 315 325 330	320 330 340 345 355	335 345 355 360 370
0,08	2 3 4 5 6	85 95 100 110 115	145 150 160 165 175	180 185 195 205 210	210 220 225 235 240	230 240 245 255 260	250 255 265 270 280	260 270 275 285 290
0,1	2 3 4 5 6	75 85 90 100 105	120 130 135 145 150	150 160 165 175 180	175 185 190 200 205	190 200 205 215 220	205 215 220 230 235	210 220 225 235 240
0,15	2 3 4 5 6	70 75 85 90 100	100 105 115 125 130	120 125 135 145 150	135 140 150 160 165	145 155 160 170 175	155 160 170 180 185	160 170 175 185 195
0,2	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	85 95 100 110 120	100 110 115 125 130	110 120 130 135 145	120 130 135 145 150	125 135 145 150 160	130 140 145 155 165

Модуль заглубления K = 1 г

0,04	2 3 4 5 6	130 140 150 155 165	250 255 265 270 280	320 325 335 345 350	380 390 400 405 415	420 430 440 445 455	455 465 475 480 490	475 485 495 500 510
0,06	2 3 4 5 6	120 125 135 140 150	195 205 210 220 225	235 240 250 255 265	285 290 300 310 315	310 320 325 335 345	335 340 350 360 365	350 355 365 375 380
0,08	2 3 4 5 6	90 100 105 115 120	150 155 165 170 180	185 190 200 210 215	215 225 230 240 245	235 245 250 260 265	255 260 270 275 285	265 275 280 290 295
0,1	2 3 4 5 6	80 90 95 105 110	125 135 140 150 155	155 165 170 180 185	180 190 195 205 210	195 205 210 220 225	210 220 225 235 240	215 225 230 240 245
0,15	2 3 4 5 6	70 75 85 90 100	100 105 115 125 130	120 125 135 145 150	135 140 150 160 165	145 155 160 170 175	155 160 170 180 185	160 170 175 185 195
0,2	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	85 95 100 110 120	100 110 115 125 130	110 120 130 135 145	120 130 135 145 150	125 135 145 150 160	130 140 145 155 165

Модуль заглубления K = 1,2 г

0,04	2 3 4 5 6	140 145 155 160 170	255 260 270 280 285	325 335 340 350 355	390 395 405 410 420	430 435 445 450 460	465 470 480 485 495	485 490 500 505 515
0,06	2 3 4 5 6	125 130 140 145 155	200 210 215 225 230	240 245 255 260 270	290 295 305 315 320	315 325 330 340 350	340 340 355 365 370	355 360 370 380 385
0,08	2 3 4 5 6	95 105 110 115 125	150 160 170 175 185	185 195 205 210 220	220 230 235 240 250	240 250 255 260 270	255 265 275 280 290	270 280 285 290 300
0,1	2 3 4 5 6	80 95 100 105 110	130 140 145 155 160	155 165 170 180 185	180 195 200 205 210	200 210 215 225 230	210 225 230 235 240	220 230 235 245 250
0,15	2 3 4 5 6	70 75 85 90 100	100 105 115 125 130	120 125 135 145 150	135 140 150 160 165	145 155 160 170 175	155 160 170 180 185	160 170 175 185 195
0,2	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	85 95 100 110 120	100 110 115 125 130	110 120 130 135 145	120 130 135 145 150	125 135 140 150 160	130 140 145 155 165

Модуль заглубления K = 1,4 г

0,04	2 3 4 5 6	140 150 160 165 175	260 265 275 280 290	330 335 345 355 360	390 400 410 415 425	430 440 450 455 465	465 475 485 490 500	485 495 505 510 520
0,06	2 3 4 5 6	125 135 145 150 160	205 210 220 230 235	240 250 260 265 275	295 300 310 315 325	320 330 335 345 350	345 350 360 365 375	360 365 375 380 390
0,08	2 3 4 5 6	95 105 110 120 125	155 160 170 175 185	190 195 205 215 220	220 230 235 245 250	240 250 255 265 270	260 265 275 280 290	270 280 285 295 300
0,1	2 3 4 5 6	85 95 100 110 115	130 140 145 155 160	160 170 175 185 190	185 195 200 210 215	200 210 215 225 230	215 225 230 240 245	220 230 235 245 250
0,15	2 3 4 5 6	70 75 85 90 100	100 105 115 125 130	120 125 135 145 150	135 140 150 160 165	145 155 160 170 175	155 160 170 180 185	160 170 175 185 195
0,2	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	85 95 100 110 120	100 110 115 125 130	110 120 130 135 145	120 130 135 145 150	125 135 145 150 160	130 140 145 155 165

Модуль заглубления K = 1,6 г

0,04	2 3 4 5 6	145 155 160 170 180	260 270 275 285 295	330 340 350 355 365	395 405 410 420 425	435 445 450 460 465	470 480 485 495 500	490 500 505 515 520
0,06	2 3 4 5 6	130 140 150 155 160	205 215 225 230 240	245 255 265 270 280	295 305 315 320 330	325 330 340 345 355	345 355 360 370 380	360 370 380 385 395
0,08	2 3 4 5 6	95 105 110 120 130	155 160 170 180 185	190 200 205 215 220	220 230 235 245 255	240 250 255 265 275	260 265 275 285 290	270 280 285 295 305
0,1	2 3 4 5 6	85 95 100 110 115	130 140 145 155 160	160 170 175 185 190	185 195 200 210 215	200 210 215 225 230	215 225 230 240 245	220 230 235 245 250
0,15	2 3 4 5 6	70 75 85 90 100	100 105 115 125 130	120 125 135 145 150	135 140 150 160 165	145 155 160 170 175	155 160 170 180 185	160 170 175 185 195
0,2	2 3 4 5 6	60 70 80 85 95	85 95 100 110 120	100 110 115 125 130	110 120 130 135 145	120 130 135 145 150	125 135 145 150 160	130 140 145 155 165

Коэффициент заполнения K з	Масса металла g, т/м3	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для щелевых -1 камер непрерывного действия при K , м у
		0,5	0,75	1	1,25	1,5	1,75	2	2,25

Модуль заглубления K = 0,2 г

0,04	2 3 4 5 6	170 180 185 195 200	190 195 205 210 220	215 225 235 240 250	245 255 260 270 275	270 280 285 295 300	305 310 320 325 335	320 330 340 345 355	345 355 360 370 375
0,06	2 3 4 5 6	130 140 145 155 165	140 150 155 165 175	160 170 180 185 195	180 190 195 205 210	200 205 215 220 230	220 225 235 240 250	230 240 245 255 265	245 255 265 270 280
0,08	2 3 4 5 6	110 120 125 135 145	120 125 135 140 150	130 140 150 155 165	145 155 160 170 180	160 165 175 185 190	175 185 190 200 205	185 195 200 210 215	195 205 215 220 230
0,1	2 3 4 5 6	100 105 115 120 130	105 110 120 130 135	115 125 130 140 150	125 135 145 150 160	135 145 155 160 170	150 160 165 175 180	160 165 175 180 190	165 175 185 190 200
0,15	2 3 4 5 6	80 90 95 105 110	85 95 100 110 115	95 100 110 120 125	100 110 115 125 135	110 115 125 130 140	115 125 135 140 150	120 130 140 145 160	130 135 145 150 165
0,2	2 3 4 5 6	70 80 90 100 105	75 85 90 100 110	80 90 95 105 115	85 95 105 110 120	90 100 110 115 125	100 105 115 120 130	100 110 120 125 135	105 115 125 130 140

Модуль заглубления K = 0,4 г

0,04	2 3 4 5 6	180 190 195 205 210	195 205 210 220 230	225 235 240 250 255	255 260 270 275 285	280 285 295 300 310	310 320 325 335 345	335 340 345 355 360	350 360 370 375 385
0,06	2 3 4 5 6	135 145 155 160 170	145 155 160 170 180	165 175 180 185 200	185 195 200 210 215	200 210 220 225 235	225 230 240 245 255	235 245 250 260 270	250 260 270 285 285
0,08	2 3 4 5 6	115 120 130 140 145	120 130 140 145 155	135 145 150 160 170	150 160 165 175 180	165 170 180 185 195	180 185 195 205 210	190 195 205 215 220	200 210 215 220 235
0,1	2 3 4 5 6	100 110 115 125 135	105 115 125 130 140	120 130 135 145 150	130 140 145 155 160	140 150 155 165 170	155 160 170 175 185	160 170 175 185 195	170 180 185 195 200
0,15	2 3 4 5 6	85 90 100 110 115	85 95 105 110 120	95 105 110 120 130	105 110 120 125 135	110 120 125 135 140	120 125 135 145 150	125 130 140 150 155	130 140 145 155 160
0,2	2 3 4 5 6	75 85 90 100 110	80 85 95 100 110	85 90 100 105 115	90 95 105 115 120	95 100 110 120 125	100 110 115 125 135	105 110 120 130 135	110 115 125 135 140

Модуль заглубления K = 0,6 г

0,04	2 3 4 5 6	190 200 205 215 220	210 220 225 235 240	240 245 255 265 270	265 275 285 290 300	290 300 310 315 325	325 335 340 350 355	345 350 360 370 375	365 375 385 390 400
0,06	2 3 4 5 6	145 150 160 170 175	155 165 170 180 190	175 185 195 200 210	185 205 210 220 225	210 220 230 235 240	235 240 250 255 265	245 255 260 270 280	260 270 280 285 295
0,08	2 3 4 5 6	120 125 135 145 150	130 135 145 155 160	145 150 160 165 175	155 165 175 180 185	175 180 185 195 200	185 195 200 210 220	195 205 210 220 230	210 215 225 230 245
0,1	2 3 4 5 6	105 115 120 130 140	115 120 130 135 145	125 135 140 150 155	135 145 150 160 170	145 155 160 170 180	160 165 175 185 190	165 175 185 190 200	175 185 190 200 210
0,15	2 3 4 5 6	85 90 100 110 115	90 100 105 115 125	100 110 115 125 130	105 115 125 130 140	115 120 130 140 145	125 130 140 150 155	130 135 145 155 160	135 140 150 160 165
0,2	2 3 4 5 6	80 85 95 105 110	80 90 95 105 110	85 95 100 110 115	90 100 105 115 125	95 105 110 120 130	105 110 120 125 135	105 115 120 130 140	110 120 125 135 145

Модуль заглубления K = 0,8 г

0,04	2 3 4 5 6	200 210 215 225 230	220 230 235 245 250	250 255 265 275 280	275 285 295 300 310	300 310 320 325 335	335 345 350 360 365	355 360 370 380 385	375 385 395 400 410
0,06	2 3 4 5 6	150 160 165 175 185	160 170 180 185 195	185 190 200 205 215	200 210 215 225 235	220 225 235 240 250	240 245 255 260 270	250 260 270 275 285	270 275 285 290 300
0,08	2 3 4 5 6	125 130 140 150 155	135 140 150 160 165	150 155 165 170 180	160 170 180 185 195	175 185 190 200 205	190 200 205 215 225	200 210 215 225 235	215 220 230 235 245
0,1	2 3 4 5 6	110 120 125 135 140	115 125 135 140 150	130 135 145 155 160	140 150 155 165 170	150 160 165 175 180	165 170 180 185 195	170 180 185 195 205	180 190 195 205 210
0,15	2 3 4 5 6	85 95 105 110 120	95 100 110 115 125	100 110 120 125 135	110 115 125 135 140	115 125 130 140 150	125 135 140 150 155	130 140 145 155 160	135 145 150 160 170
0,2	2 3 4 5 6	80 85 95 105 110	80 90 100 105 115	85 95 105 110 120	95 100 110 115 125	100 105 115 120 130	105 115 120 130 135	110 115 125 130 140	115 120 130 135 145

Модуль заглубления K = 1 г

0,04	2 3 4 5 6	210 220 225 235 240	230 235 245 250 260	255 265 275 280 290	285 295 300 310 315	310 320 325 335 340	345 350 360 365 375	360 370 380 385 395	385 395 400 410 415
0,06	2 3 4 5 6	160 165 175 185 190	170 175 185 195 200	190 200 205 215 220	210 215 225 230 240	225 235 240 260 270	245 255 260 270 280	260 265 275 285 290	275 285 290 300 305
0,08	2 3 4 5 6	130 135 145 155 160	140 145 155 160 170	150 160 170 175 180	165 175 180 190 200	180 185 195 205 210	195 205 210 220 225	205 210 220 230 235	215 225 235 240 250
0,1	2 3 4 5 6	115 120 130 135 145	120 130 135 145 150	130 140 150 155 165	145 150 160 165 175	155 160 170 175 185	165 175 180 190 200	175 180 190 200 205	185 190 200 205 215
0,15	2 3 4 5 6	90 100 105 115 120	95 105 110 120 125	105 110 120 130 135	110 120 125 135 145	120 125 135 140 150	125 135 145 150 160	130 140 150 155 165	140 145 155 160 170
0,2	2 3 4 5 6	80 90 100 105 115	85 90 100 110 115	90 95 105 115 120	95 105 110 120 125	100 110 115 125 130	105 115 125 130 140	110 120 125 135 145	115 125 130 140 145

Модуль заглубления K = 1,2 г

0,04	2 3 4 5 6	220 230 235 245 250	245 250 260 265 275	270 280 290 295 305	300 310 315 325 330	325 335 340 350 355	360 365 375 380 390	375 385 395 400 410	400 410 415 425 430
0,06	2 3 4 5 6	170 175 185 190 200	180 185 195 205 210	200 210 215 225 230	220 225 235 240 250	235 245 250 260 265	255 265 270 280 290	270 275 285 295 300	285 295 300 310 315
0,08	2 3 4 5 6	135 145 150 160 170	145 155 160 170 175	160 165 175 185 190	175 180 190 195 205	185 195 200 210 225	200 210 220 225 235	210 220 230 235 245	225 230 240 250 255
0,1	2 3 4 5 6	120 125 135 145 150	125 135 140 150 160	140 145 155 160 170	150 155 165 175 180	160 165 175 185 190	170 180 190 195 205	180 190 195 205 210	190 195 205 215 220
0,15	2 3 4 5 6	95 100 110 115 125	100 105 115 125 130	110 115 120 130 140	115 125 130 140 145	120 130 140 145 155	130 140 145 155 165	135 145 150 160 170	140 150 160 165 175
0,2	2 3 4 5 6	85 95 100 110 115	85 95 105 110 120	90 100 110 115 125	100 105 115 120 130	105 110 120 125 135	110 120 125 135 140	115 120 130 135 145	120 125 135 140 150

Модуль заглубления K = 1,4 г

0,04	2 3 4 5 6	240 250 255 265 270	260 265 275 280 290	285 295 300 310 320	315 325 330 340 345	340 350 355 365 370	375 380 390 395 405	390 400 410 415 425	415 425 430 440 445
0,06	2 3 4 5 6	180 185 195 200 210	190 195 205 215 220	210 220 225 235 240	230 235 245 250 255	245 255 260 270 275	265 275 280 290 300	280 285 290 305 310	295 305 310 320 325
0,08	2 3 4 5 6	145 150 160 170 175	155 160 170 175 185	165 175 185 190 200	180 190 195 205 215	195 200 210 220 225	210 220 225 235 240	220 230 235 245 250	230 240 250 255 265
0,1	2 3 4 5 6	125 130 140 150 155	130 140 150 155 160	145 150 160 170 175	155 165 170 180 185	165 175 180 190 195	180 185 195 200 210	185 195 200 210 220	195 205 210 220 225
0,15	2 3 4 5 6	95 105 110 120 130	105 110 120 125 135	110 120 130 135 145	120 125 135 145 150	125 135 140 150 160	135 145 150 160 165	140 150 155 165 170	145 155 160 170 180
0,2	2 3 4 5 6	85 95 100 110 115	90 100 105 115 120	95 105 110 120 125	100 110 115 125 135	105 115 120 130 140	115 120 130 135 145	115 125 130 140 150	120 130 135 145 155

Коэффициент заполнения K з	Масса металла g, т/м3	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для вертикальных камер непрерывного действия -1 при K , м у
		0,4	0,6	0,8	1	1,2	1,4

А. С неутепленными ограждениями

0,04	2 3 4 5 6	90 100 105 115 120	115 120 130 135 145	135 140 150 155 165	155 165 170 180 185	175 185 195 200 210	200 205 215 220 230
0,06	2 3 4 5 6	75 85 95 100 110	90 100 105 115 125	105 110 120 130 135	120 130 135 145 150	135 145 150 160 165	150 155 165 170 180
0,08	2 3 4 5 6	70 75 85 95 100	80 90 95 105 115	90 100 105 115 120	100 110 115 125 135	115 120 130 135 145	125 130 140 150 155
0,1	2 3 4 5 6	65 75 80 90 95	75 80 90 100 105	80 90 100 105 115	90 100 105 115 125	100 110 115 125 130	110 115 125 130 140
0,15	2 3 4 5 6	60 70 75 85 90	65 75 80 90 95	70 80 85 95 100	75 85 95 100 110	85 90 100 105 115	90 95 105 110 120

Б. С утепленными ограждениями

0,04	3 4 5 6	65 70 80 90	65 75 85 95	70 80 85 95	75 80 90 100	75 85 95 105	80 90 95 105
0,06	3 4 5 6	60 70 80 90	65 70 80 90	65 75 85 90	70 75 85 95	70 80 90 95	70 80 90 100
0,08	3 4 5 6	60 70 75 85	60 70 80 90	65 70 80 90	65 75 80 90	65 75 85 95	70 75 85 95
0,1	3 4 5 6	60 70 75 85	60 70 80 85	60 70 80 90	65 70 80 90	65 75 80 90	65 75 85 90
0,15	3 4 5 6	60 65 75 85	60 70 75 85	60 70 80 85	60 70 80 90	60 70 80 90	60 70 80 90

Процент утепления поверхности форм	Масса металла g, т/м3	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, -1 для термоформ при K , м т
		4	6	8	10	15	20	25	30
50	2 3 4 5 6	70 75 100 115 130	80 95 110 125 140	90 105 120 135 150	95 110 125 140 155	125 140 155 170 185	145 160 175 190 205	165 180 195 210 225	190 205 220 235 250
70	2 3 4 5 6	60 75 95 110 125	70 85 100 115 130	75 90 105 120 140	80 95 110 130 145	95 110 125 140 155	115 130 145 160 175	125 140 160 175 190	145 150 175 190 205
90	2 3 4 5 6	55 70 85 105 120	60 75 90 105 120	60 75 95 110 125	65 80 95 110 130	70 85 105 120 130	80 95 110 130 135	90 105 120 135 150	90 110 125 140 155
100	2 3 4 5 6	50 65 85 100 115	50 70 85 100 115	55 70 85 100 120	55 75 90 105 120	60 75 90 110 125	65 80 95 110 130	70 85 100 115 130	70 90 105 120 135

Шифр установок и типовых проектов Гипростроммаша	Габариты установки, м	g, т/м3	Объем бетона, м3	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3
СМЖ-3302	8 x 3,3 x 2,72	3,7	24,5	90
СМЖ-3302	8 x 3,3 x 2,72	4,7	19,1	105
СМЖ-3322	6,8 x 3,3 x 2,18	9,5	10,4	185
СМЖ-253	8,0 x 3,76 x 2,72	3,8	28,1	90
СМЖ-3302	8,0 x 3,3 x 2,72	2,83	31,6	75
СМЖ-3312	6,8 x 3,3 x 2,67	3	26	80
СМЖ-3312	6,8 x 3,3 x 2,67	3,9	23	95
2560-01/14	6,5 x 2,78 x 2,03	11	7,1	195
2560-01/07	6,5 x 2,78 x 2,66	4,45	16	105
2704/08	6,5 x 2,78 x 2,76	3,85	18,1	90
2704/10	6,5 x 2,95 x 2,76	5,08	15,6	110

Примечание. Прил. 5 составлено для условий: температурная разность \Delta t = 90 - 15 = 75^{\circ}C ; продолжительность подачи пара \tau = 5\text{ч} ; боковые поверхности кассет утеплены минеральной ватой слоем 10 см.

Диаметр труб, мм	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для виброгидропрессованных напорных и центрифугированных железобетонных труб
	напорных виброгидропрессованных при прогреве		центрифугированных безнапорных
	одностороннем	двустороннем
400	-	-	230
500	170	245	255
600	200	265	190
700	185	240	155
800	200	240	135
900	180	230	110
1000	180	230	165
1200	175	240	85
1400	170	250	75
1600	160	230	75

Примечание. Приведенные данные действительны для длительности тепловой обработки согласно «Инструкции по технологии изготовления, испытанию и приемке железобетонных напорных виброгидропрессованных труб» (СН 324-72).

Время активной тепловой обработки тау, ч	Коэффициенты на время активной тепловой обработки изделий -1 в ямных камерах при K , м у
	0	0,2	0,4	0,6	0,8	1 и более
6	1,00	0,98	0,96	0,96	0,96	0,94
8	1,00	0,99	0,98	0,98	0,97	0,97
12	1,00	1,00	1,02	1,02	1,03	1,03
14	1,00	1,02	1,03	1,05	1,05	1,06

Остывание при закрытой крышке тау , ч 1	Коэффициенты на продолжительность остывания ямных камер при длительности их остывания со снятой крышкой тау 2
	1	2	3	4	6	8
2	0,79	0,83	0,87	0,9	0,96	1
4	0,81	0,84	0,88	0,92	0,96	1,02
6	0,83	0,87	0,9	0,92	0,98	1,04
8	0,84	0,88	0,92	0,94	1	1,04

Время активной тепловой обработки тау, ч	Коэффициенты на время активной тепловой обработки изделий -1 для щелевых камер непрерывного действия при K , м у
	0,5	0,75	1	1,5	2 и более
6	0,95	0,94	0,94	0,92	0,92
8	0,97	0,97	0,96	0,95	0,94
12	1,02	1,03	1,04	1,05	1,07
14	1,05	1,06	1,08	1,11	1,13

Время активной тепловой обработки тау, ч	Коэффициенты на время активной тепловой обработки -1 изделий для вертикальных камер при K , м у
	0,4 — 0,6	0,8 — 1	1,2 — 1,4
6	0,94	0,93	0,92
8	0,94	0,93	0,92
12	1,05	1,06	1,07
14	1,09	1,11	1,15

Время активной тепловой обработки тау, ч	Процент утепления поверхности форм	Коэффициенты на время активной термообработки -1 изделий в термоформах при K , м т
		6 — 8	10	15	20	30
6	50 70 95	0,75 0,79 0,88	0,72 0,79 0,86	0,7 0,76 0,84	0,69 0,74 0,82	0,66 0,72 0,82
8	50 70 95	0,94 0,96 0,98	0,92 0,94 0,97	0,9 0,92 0,96	0,88 0,88 0,95	0,86 0,88 0,94
12	50 70 95	1,06 1,04 1,01	1,08 1,05 1,02	1,1 1,07 1,02	1,11 1,08 1,03	1,13 1,11 1,05
14	50 70 95	1,11 1,08 1,02	1,15 1,12 1,03	1,2 1,15 1,04	1,2 1,18 1,07	1,25 1,22 1,1

Толщина дельта, м	Коэффициенты на толщину стенок и перекрытий для щелевых -1 камер непрерывного действия при K , м у
	0,5	0,75	1	1,5	2 и более
0,15	1,06	1,07	1,08	1,1	1,12
0,2	1,04	1,04	1,05	1,05	1,07
0,25	1,01	1,01	1,01	1,03	1,03
0,4	0,99	0,98	0,97	0,96	0,96

Толщина дельта, м	Коэффициенты на толщину стенок ограждений и перекрытий -1 вертикальных камер при K , м у
	0,4 — 0,6	0,8 — 1	1,2 — 1,4
0,15	1,08	1,1	1,12
0,2	1,06	1,08	1,1
0,25	1,04	1,05	1,06

Толщина дельта, м	Коэффициенты на толщину бетонных ограждений для ямных камер -1 при K , м у
	0,2 и менее	0,5	1 и более
0,15	1,02	1,04	1,07
0,2	1,02	1,02	1,05
0,25	1	1,02	1,02
0,4	1	0,99	0,97

Величина заглубления днища h, м	Коэффициенты для ямных и щелевых камер
0	1,02
0,5	1
1 и более	0,98

Температура грунта в зоне нулевых колебаний t , °C а	Коэффициенты
0 +5 +10 +15	1,02 1 0,98 0,97

Примечание. Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд приведена в Прил. 13.

Объем обогреваемой зоны камеры V , о.з м3	Коэффициенты на потери тепловой энергии через торцы -1 щелевых камер непрерывного действия при K , м у
	0,5	0,75	1	1,25	1,5	1,75	2	2,25
350	1,21	1,2	1,18	1,16	1,15	1,14	1,14	1,13
400	1,17	1,16	1,15	1,14	1,13	1,12	1,11	1,1
450	1,14	1,13	1,12	1,11	1,1	1,09	1,09	1,08
500	1,11	1,1	1,09	1,08	1,07	1,07	1,07	1,07
550	1,07	1,07	1,06	1,06	1,05	1,05	1,05	1,04
600	1,04	1,03	1,03	1,03	1,03	1,02	1,02	1,02
700	0,96	0,96	0,97	0,97	0,97	0,98	0,98	0,98
750	0,94	0,94	0,95	0,95	0,95	0,96	0,96	0,96

Агрегат тепловой обработки	Коэффициенты на невозврат конденсата
Ямные камеры Термоформы Стенды тепловой обработки напорных и безнапорных железобетонных труб Щелевые камеры непрерывного действия Кассетные установки Вертикальные камеры	1,15 1,15 1,15 1,1 1,1 1,07

Примечание. При необходимости точного определения коэффициента на потери тепла с конденсатом используется формула

где i_{\text{п}} — теплосодержание пара, введенного в агрегат, ккал/кг;

i_{\text{к}} — теплосодержание конденсата, выходящего из агрегата, ккал/кг.

Средняя температура наиболее холодного периода года, °C	Тип склада заполнителей	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на разогрев заполнителей при пониженных температурах наружного воздуха и влажности заполнителей, %
		2	4	6	8
От 0 до -5	Открытый Закрытый	20 15	30 25	35 30	40 35
От -5 до -10	Открытый Закрытый	25 19	34 27	40 32	47 38
От -10 до -15	Открытый Закрытый	30 23	38 29	45 34	53 40
От -15 до -20	Открытый Закрытый	35 25	42 30	50 37	58 43
Ниже -20	Открытый Закрытый	40 28	48 33	55 40	54 47

Примечания. 1. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II-33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

2. Для теплого периода года (при положительной расчетной температуре наружного воздуха) нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей не рассчитываются.

Средняя температура наиболее холодного	Коэффициенты по кварталам				Среднегодовые
периода года, °C	I	II	III	IV
0	1,32	1,02	0,82	1,20	1,09
-5	1,41	1,11	0,91	1,32	1,19
-10	1,54	1,13	1	1,44	1,28
-15	1,62	1,16	1,02	1,5	1,32
-20	1,68	1,19	1,04	1,56	1,37
-25	1,74	1,21	1,06	1,63	1,41

Примечание. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II-33-75.

Определить технологическую норму расхода тепловой энергии для завода железобетонных изделий, имеющего 10 блоков трехсекционных ямных камер и три горизонтально расположенные двухсекционные щелевые камеры.

а) Исходные данные для ямных камер:

внутренние габариты одной секции камеры:

длина L = 7 м; ширина B = 2,5 м; высота H = 3,5 м;

толщина бетонных стенок, днища и перегородок камеры \delta = 0,3\text{м} ; материал — тяжелый бетон;

заглубление днища камеры в грунт относительно пола цеха h = 0,5 м;

объем бетона в каждой секции блока V_{\text{б}} = 6,1\text{м}^{3} ;

масса находящегося в одной камере металла форм G = 18,3 т;

длительность активной тепловой обработки (подъем температуры в камере и период изотермической выдержки) \tau = 3 + 5 = 8\text{ч} ;

длительность остывания камеры с закрытой крышкой \tau_{1} = 8\text{ч} , со снятой крышкой \tau_{2} = 6\text{ч} .

б) Исходные данные для щелевых камер непрерывного действия:

длина камер L = 100 м; длина обогреваемой зоны 80 м;

сечение каждой секции камеры 4 x 1 = 4 м2;

внутренний объем каждой двухсекционной камеры V_{\text{к}} = 2 \times 4 \times 100 = 800\text{м}^{3} ;

объем обогреваемой зоны V_{\text{о}.\text{з}} = 650\text{м}^{3} ;

толщина стенок, перекрытия и днища \delta = 0,3\text{м} (из тяжелого бетона);

заглубление днища камеры относительно пола цеха h = 0;

объем бетона изделий, находящихся в двух секциях, V_{\text{б}} = 80\text{м}^{3} ;

масса металла форм и форм-вагонеток в двухсекционной камере G = 400 т;

длительность активной тепловой обработки изделий \tau = 9,5\text{ч} .

а) Для ямных камер:

годовой объем продукции с 10 блоков ямных камер из расчета 252 рабочих дней в году

масса металла форм, приходящаяся на 1 м3 бетона,

внутренний объем трех камер в одном блоке

коэффициент заполнения камер

поверхность наружных стен блока камер выше отметки пола (без площади крышек)

поверхность днища блока камер и наружных стен ниже отметки пола

модуль надземной поверхности стен блока камер,

модуль заглубления

расчет удельного расхода:

по Прил. 1 (при K_{\text{г}} = 0,4 , K_{\text{з}} = 0,1 и g = 3 т/м3) имеем:

для K_{\text{у}} = 0,4 q = 145 тыс. ккал/м3;

для K_{\text{у}} = 0,6 q = 170 тыс. ккал/м3.

Интерполируя, получаем для K_{\text{у}} = 0,55 q = 164 тыс. ккал/м3.

При K_{\text{г}} = 0,6 , K_{\text{з}} = 0,1 и g = 3 т/м3 имеем:

для K_{\text{у}} = 0,4 q = 155 тыс. ккал/м3;

для K_{\text{у}} = 0,6 q = 180 тыс. ккал/м3.

Путем интерполирования получаем для K_{\text{у}} = 0,55 q = 174 тыс. ккал/м3.

Следовательно, для расчетного K_{\text{г}} = 0,5

коэффициенты:

на длительность тепловой обработки (8 ч) по табл. 1 Прил. 7 для K_{\text{у}} = 0,5 , K_{1} = 0,98 ;

на толщину стенок (\delta = 0,3\text{м}) и заглубление камеры (h = 0,5 м), соответствующие стандартным значениям, коэффициенты не вводятся;

на невозврат конденсата по Прил. 8 K_{2} = 1,15 .

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии

б) Для щелевых камер:

годовой съем продукции с трех двухсекционных щелевых камер непрерывного действия

масса металла форм и форм-вагонеток, приходящаяся на 1 м3 бетона,

площадь наружной поверхности камеры

площадь соприкосновения с грунтом

модуль надземной поверхности

модуль заглубления

коэффициент заполнения камеры

технологическая норма расхода:

по Прил. 2 для K_{\text{г}} = 1,2 , K_{\text{з}} = 0,1 и g = 5 т/м3 имеем:

при K_{\text{у}} = 1,25 q = 175 тыс. ккал/м3;

при K_{\text{у}} = 1,5 q = 185 тыс. ккал/м3.

Интерполируя, получаем для K_{\text{у}} = 1,43 q = 182 тыс. ккал/м3; коэффициенты:

на заглубление (h = 0) по табл. 9 Прил. 7 K_{1} = 1,02 ;

на длительность активной тепловой обработки (9,5 ч) по табл. 3 Прил. 7 K_{2} = 1 ;

на потери через торцы щелей камеры из расчета объема активной зоны 650 м3 по табл. 11 Прил. 7 K_{3} = 1 ;

на невозврат конденсата по Прил. 8 K_{4} = 1,1 .

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии на каждую двухсекционную камеру

В итоге средневзвешенная технологическая норма (без учета расхода тепловой энергии на подогрев заполнителей в зимнее время) будет равна:

Снижение нормы расхода может быть получено путем увеличения коэффициента заполнения щелевых камер, а также утепления камер теплоизоляционными материалами.

№ п.п.	Вид тепловых агрегатов	Конструктивные параметры камер						Режим работы тепловых установок			Коэффициент заполнения K з	Отношение массы металла к объему бетона g, т/м3	Утепление поверхности термоформ, %	Температура на границе нулевых амплитуд t , а °C	Объем прогретого бетона за цикл V , б м3	Количество тепловых установок	Годовой объем продукции с установок П , аг тыс. м3
		V , к м3	F , н м2	F , гр м2	дельта, м	h, м	L, м
								тау, ч	тау , 1 ч	тау , 2 ч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18

Примечание. При разработке агрегатных технологических норм расхода тепловой энергии в термоформах гр. 3 — 8, 10 — 12 не заполняются.

________________________________________                 Утверждаю
  (Завод или строительная организация)          ___________________________

Дата ___________________________________           "____" __________ 19  г.

ФОРМА для представления на утверждение технологических норм расхода тепловой энергии на изготовление сборных железобетонных изделий

№ п.п.	Вид тепловых агрегатов	Расчетные параметры агрегатов				Значения норм, тыс.	Коэффициенты							Агрегатная норма	Годовой съем продукции	q П , аг аг тыс. ккал
		K з	K , у -1 м	K , г -1 м	g, т/м3	ккал/ /м3	тау, ч	тау 1 и тау , 2 ч	дельта, м	h, м	t , а °C	V , о.з м3	на невозврат конденсата	q , аг тыс. ккал/ /м3	с агрегата П , аг тыс. м3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17

Итого:

**ГЛАВНЫЙ ИНЖЕНЕР ЗАВОДА ___________     ГЛАВНЫЙ ЭНЕРГЕТИК ЗАВОДА ___________**
                        (подпись)                                (подпись)

Примечания. 1. Агрегатная норма (гр. 15) вычисляется умножением значений норм (гр. 7) на коэффициенты (гр. 8 — 14).

2. Технологическая норма рассчитывается по формуле Q_{\text{техн}} = \_\_\_\_ \frac{\Sigma(q_{\text{аг}}\Pi_{\text{аг}})}{\Sigma\Pi_{\text{аг}}} \_\_\_\_ + q_{\text{зап}} , где q_{\text{зап}} — расход тепловой энергии на нагрев заполнителей.

---