---
title: "\"СН 165-76. Строительные нормы. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного бетона\""
number: "СН 165-76"
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-165-76"
---

## "СН 165-76. Строительные нормы. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного бетона"

# "СН 165-76. Строительные нормы. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного бетона"

(утв. Постановлением Госстроя СССР от 22.07.1976 N 115)

> [!WARNING]
> Документ утратил силу с 1 января 1988 года в связи с изданием Постановления Госстроя СССР от 31.01.1986 N 78.
> Взамен введены в действие [СНиП 2.03.02-86](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-02-86).
> Документ утратил силу с 1 января 1988 года в связи с изданием Постановления Госстроя СССР от 31.01.1986 N 78. Взамен введены в действие [СНиП 2.03.02-86](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-02-86).
> Документ [введен](#p100006) в действие с 1 июля 1977 года.
> Взамен СН 165-68.

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["СН 165-76"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-165-76" "СН 165-76. Строительные нормы. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного бетона (утв. Постановлением Госстроя СССР от 22.07.1976 N "
  n1["СНиП 2.03.02-86"]:::rst
  click n1 "https://bukva.ai/docs/snip-2-03-02-86" "СНиП 2.03.02-86. Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона (утв. Постановлением Госстроя СССР от 31.01.1986 N 78)"
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждена<br>
Постановлением Государственного<br>
комитета Совета Министров СССР<br>
по делам строительства

</div>

от 22 июля 1976 г. N 115

<a id="p100002"></a>**СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ**

<a id="p100003"></a>**ИНСТРУКЦИЯ**
**ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ**
**ИЗ ПЛОТНОГО СИЛИКАТНОГО БЕТОНА**

<a id="p100004"></a>СН 165-76

<a id="p100005"></a>Взамен СН 165-68

<div align="right">

<a id="p100006"></a>Срок введения в действие

</div>

1 июля 1977 года

<a id="p100007"></a>"Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного бетона" (СН 165-76) разработана ВНИИстромом им. П.П. Будникова Минстройматериалов СССР совместно с НИИСКом Госстроя СССР, НИПИсиликатобетоном Минстройматериалов СССР, ЦНИИСКом им. Кучеренко, НИИЖБом и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.
<a id="p100008"></a>Настоящая Инструкция составлена в дополнение главы [СНиП II-21-75](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75) "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования".
<a id="p100009"></a>С введением в действие настоящей Инструкции с 1 июля 1977 г. утрачивают силу "Указания по проектированию конструкций из тяжелого силикатного бетона" (СН 165-68).
<a id="p100010"></a>Редакторы - инж. В.М. Скубко (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук В.Н. Гусаков, Е.Л. Розовский (ВНИИстром Минстройматериалов СССР).
<a id="p100011"></a>Внесены Минстройматериалов СССР.
<a id="p100012"></a>Утверждены Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 22 июля 1976 г. N 115.


### 1. <a id="p100013"></a>ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ



#### <a id="p100014"></a>ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ


<a id="p100015"></a>1.1. Требования настоящей Инструкции должны соблюдаться при проектировании сборных бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы при систематическом воздействии температур не выше 50 и не ниже минус 70 °C и изготавливаемых из мелкозернистого плотного силикатного бетона с объемным весом 1700 кгс/м3 и более на известково-песчаном или известково-шлаковом вяжущих и плотных заполнителях (см. [Прил. 1](#p100535) настоящей Инструкции).
<a id="p100016"></a>Плотный силикатный бетон - бетон плотной структуры на известковых вяжущих, на плотных или пористых заполнителях, подвергнутый автоклавной обработке.
<a id="p100017"></a>*Примечание.* Величины объемного веса в настоящей Инструкции указаны для бетона, высушенного до постоянного веса.

<a id="p100018"></a>1.2. Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона, на проектирование которых распространяются требования настоящей Инструкции, следует проектировать в соответствии с основными положениями главы [СНиП II-21-75](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75) и с учетом указаний настоящей Инструкции.

#### <a id="p100019"></a>1.3 Влажностный режим эксплуатации конструкций характеризуется:

<a id="p100020"></a>в отапливаемых зданиях - относительной влажностью внутреннего воздуха помещений;
<a id="p100021"></a>в неотапливаемых зданиях, а также в сооружениях, находящихся на открытом воздухе, - зонами влажности согласно главе СНиП по строительной теплотехнике.
<a id="p100022"></a>1.4. Конструкции из плотного силикатного бетона, на проектирование которых распространяется действие настоящей Инструкции, следует применять при строительстве жилых и общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий и сооружений промышленных и сельскохозяйственных предприятий (в том числе животноводческих и птицеводческих зданий) в зависимости от влажностного режима эксплуатации и агрессивности среды:
<a id="p100023"></a>в неагрессивных средах или при воздействии агрессивных газов группы A - независимо от влажностного режима эксплуатации конструкций;
<a id="p100024"></a>при воздействии газовых (кроме газов группы A) или твердых агрессивных сред - при относительной влажности внутреннего воздуха помещений до 75% или в сухой и нормальной зонах влажности;
<a id="p100025"></a>при воздействии неагрессивных и агрессивных вод - в безнапорных сооружениях.
<a id="p100026"></a>1.5. Степень агрессивного воздействия газовых и твердых сред на конструкции из плотного силикатного бетона следует определять согласно главе СНиП по защите строительных конструкций от коррозии, а степень агрессивного воздействия жидких сред - по табл. 1 настоящей Инструкции.

<div align="right">

<a id="p100027"></a>Таблица 1

</div>



<table>
<colgroup><col width="42%"><col width="21%"><col width="22%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Признаки агрессивности жидких сред</td><td colspan="3">Степень агрессивного воздействия жидких сред на конструкции</td></tr>
<tr><td>неагрессивная</td><td>слабоагрессивная</td><td>средне- и сильноагрессивная</td></tr>
<tr><td>1. Общекислотная агрессивность, водородный показатель pH</td><td>Св. 4</td><td>От 1 до 4</td><td>Менее 1</td></tr>
<tr><td>2. Содержание магнезиальных солей (магнезиальная агрессивность), концентрация 2+ ионов Mg , мг/л</td><td>До 300</td><td>От 300 до 500</td><td>Св. 500</td></tr>
<tr><td>3. Содержание свободной (агрессивной) углекислоты (углекислая агрессивность) CO , мг/л 2</td><td>" 20</td><td>От 20 до 50</td><td>" 50</td></tr>
<tr><td>4. Щелочная агрессивность, концентрация едких щелочей в 1+ 1+ расчете на Na + K , г/л</td><td>" 100</td><td>От 100 до 150</td><td>" 150</td></tr>
<tr><td>5. Содержание сульфатов</td><td>До 10000</td><td>От 10000</td><td>Св. 20000</td></tr>
<tr><td>(сульфатная агрессивность) в</td><td></td><td>до 20000</td><td></td></tr>
<tr><td>2- пересчете на ионы SO , мг/л</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>4</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100035"></a>Примечания: 1. Жидкая среда считается слабоагрессивной, если глубина разрушения бетона за 50 лет эксплуатации находится в пределах 1 - 2 см.
2. <a id="p100036"></a>Нормы агрессивности жидких сред в [табл. 1](#p100027) приняты для интервала температур среды от 0 до +25 °C. При температуре среды вне пределов данного интервала заключение об агрессивности вод дается на основе результатов специальных исследований.
3. <a id="p100037"></a>Проточная и непроточная мягкая или жесткая вода (выщелачивающая агрессивность) по отношению к плотному силикатному бетону является неагрессивной.
4. <a id="p100038"></a>При неполном погружении (в условиях капиллярного подсоса воды) или периодическом воздействии растворов едких щелочей или сульфатных растворов с концентрацией сульфат-ионов более 600 мг/л, т.е. при возможности накопления в порах бетона солей, оказывающих разрушающее действие на бетон, среда является сильноагрессивной по отношению к плотному силикатному бетону.
5. <a id="p100039"></a>При содержании в воде веществ, не предусмотренных настоящей таблицей, степень агрессивного воздействия среды следует устанавливать на основе результатов специальных исследований.

<a id="p100040"></a>1.6. При проектировании конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, необходимо предусматривать их защиту в соответствии с требованиями главы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии, причем приведенные в этой главе требования к ширине раскрытия трещин, толщине защитного слоя бетона и плотности бетона учитывать не следует, а степень агрессивного воздействия сред должна определяться согласно указаниям [п. 1.5](#p100026) настоящей Инструкции.

#### <a id="p100041"></a>1.7 Защиту арматуры от коррозии следует предусматривать в зависимости от условий эксплуатации конструкций:

<a id="p100042"></a>при относительной влажности внутреннего воздуха до 60% или в сухой зоне влажности специальных мер по защите арматуры от коррозии предусматривать не следует;
<a id="p100043"></a>при относительной влажности внутреннего воздуха свыше 60 до 75% или в нормальной зоне влажности, как правило, необходимо принимать меры к обеспечению сохранности арматуры в бетоне (антикоррозионные обмазки, паронепроницаемые покрытия конструкций, дополнительные требования к бетону и т.п.);
<a id="p100044"></a>при относительной влажности внутреннего воздуха более 75% или во влажной зоне, а также при наличии агрессивных сред и усиленном воздействии атмосферных осадков и отрицательных температур арматуру необходимо защищать от коррозии латексно-минеральным покрытием. Допускается предусматривать другие виды покрытий после специальной проверки их технологических и защитных свойств и сцепления арматуры с бетоном.
<a id="p100045"></a>1.8. При проектировании конструкций, систематически подвергающихся воздействию атмосферных осадков (плиты балконов и лоджий, карнизы, парапеты и т.п.), следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие постоянный отвод воды с этих конструкций и исключающие затекание воды на нижнюю поверхность.
<a id="p100046"></a>1.9. В наружных ограждающих конструкциях, на внутренней поверхности которых допускается конденсация водяного пара или внутренние поверхности которых по технологическим условиям производства промываются водой (например, в банях), необходимо предусматривать устройство с внутренней стороны водонепроницаемого слоя согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике.


#### <a id="p100047"></a>ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ


<a id="p100048"></a>1.10. При проектировании конструкций из плотного силикатного бетона следует руководствоваться основными расчетными требованиями, изложенными в главе [СНиП](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75) по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и в Инструкции по проектированию панельных жилых зданий, а при проектировании кладки стен из блоков и панелей с двух- и многорядной разрезкой - требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций; при этом должны быть учтены указания пп. 1.11 и 1.12 настоящей Инструкции.
<a id="p100049"></a>1.11. Для предварительно-напряженных элементов величины сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия должны быть ограничены согласно указаниям [п. 1.18](#p100109) настоящей Инструкции.
<a id="p100050"></a>1.12. Для предварительно-напряженных элементов с арматурой без анкеров длину зоны передачи напряжений, в пределах которой не допускается образование трещин (см. [п. 1.18](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100112) главы СНиП II-21-75), следует определять с учетом указаний [п. 2.20](#p100254) настоящей Инструкции.


#### <a id="p100051"></a>ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ


<a id="p100052"></a>1.13. Предельные величины предварительного напряжения $\sigma_{0}$ и $\sigma_{0}\prime$ соответственно в напрягаемой арматуре A и A' следует назначать с учетом допустимых отклонений p величины предварительного напряжения таким образом, чтобы выполнялись условия:
<a id="p100053"></a>для стержневой арматуры

<div align="center">

<a id="p100054"></a> $\sigma_{0} + p \leq 0,95R_{\text{а}II}$ и $\sigma_{0} - p \geq 0,3R_{\text{а}II}$ ; (1)

</div>


<a id="p100055"></a>для проволочной арматуры при механическом способе натяжения

<div align="center">

<a id="p100056"></a> $\sigma_{0} + p \leq 0,7R_{\text{а}II}$ и $\sigma_{0} - p \geq 0,2R_{\text{а}II}$ . (2)

</div>


<a id="p100057"></a>Величина p при механическом способе натяжения принимается равной $0,05\sigma_{0}$ , а при электротермическом определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100058"></a> $p = 300 + \frac{3600}{l}$ , (3)

</div>


<a id="p100059"></a>где p - в кгс/см2;
<a id="p100060"></a>l - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров) в м.
<a id="p100061"></a>1.14. Величины напряжений $\sigma_{\text{к}}$ и $\sigma_{\text{к}}\prime$ соответственно в напрягаемой арматуре A и A', контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными величинам $\sigma_{0}$ и $\sigma_{0}\prime$ за вычетом потерь по [поз. 3](#p100073) и [4 табл. 2](#p100074) настоящей Инструкции.

<div align="right">

<a id="p100062"></a>Таблица 2

</div>



<table>
<colgroup><col width="36%"><col width="48%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td>Факторы, вызывающие потери предварительного</td><td colspan="2">Потери, кгс/см2, при натяжении арматуры</td></tr>
<tr><td>напряжения арматуры</td><td>на упоры</td><td>на бетон</td></tr>
</table>

<a id="p100065"></a>                             А. Первые потери

 1. <a id="p100066"></a>Релаксация
напряжений арматуры:
<a id="p100067"></a> а) при механическом
способе натяжения
арматуры:
<a id="p100068"></a> проволочной $(0,27 \frac{\sigma_{0}}{R_{\text{а}II}} + 0,09)\sigma_{0}$ -

<a id="p100069"></a> стержневой $0,4(0,27 \frac{\sigma_{0}}{R_{\text{а}II}} + 0,09)\sigma_{0}$ -

<a id="p100070"></a> б) при электро- $0,2\sigma_{0} - 500$ 
<a id="p100071"></a>термическом способе Здесь $\sigma_{0}$ принимается
натяжения стержневой    без учета потерь, кгс/см2.
арматуры                Если вычисленные значения
                        потерь от релаксации напряжений
                        оказываются отрицательными, их
                        следует принимать равными нулю

 2. <a id="p100072"></a>Автоклавная                      200                        -
обработка изделий

 3. <a id="p100073"></a>Деформация Принимаются по [поз. 3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100188) Принимаются
анкеров, расположенных табл. 4 главы СНиП II-21-75 по [поз. 3 табл. 4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100188)
у натяжных устройств                                   главы СНиП II-21-75

 4. <a id="p100074"></a>Трение арматуры:                                    Принимаются
<a id="p100075"></a> а) о стенки каналов - по [поз. 4а табл. 4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100195)
или о поверхность                                      главы СНиП II-21-75
конструкции
<a id="p100076"></a> б) об огибающие Принимаются по [поз. 4б](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100200) -
приспособления          табл. 4 главы СНиП II-21-75

 5. <a id="p100077"></a>Деформация Принимаются по [поз. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100205) -
стальных форм при       табл. 4 главы СНиП II-21-75
неодновременном
натяжении арматурных
стержней

 6. <a id="p100078"></a>Быстронатекающая $k(\frac{\sigma_{\text{б}.\text{н}}}{R_{\text{пр}}^{\text{н}}})4$ , -
<a id="p100079"></a>ползучесть бетона       где k - коэффициент,
                        определяемый по формуле
<a id="p100080"></a> $k = 520 + 1,3(R_{\text{пр}}^{\text{н}} - 140)$ ;
<a id="p100081"></a> $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ - сжимающие напряжения
                        в бетоне в стадии
                        предварительного обжатия,
 определяемые согласно [п. 1.17](#p100108)
                        настоящей Инструкции,
                        на уровне центра тяжести
                        продольных арматур A и A'
                        с учетом потерь по
 [поз. 1](#p100066) - [5](#p100077) настоящей таблицы;
<a id="p100082"></a> $R_{\text{пр}}^{\text{н}}$ - нормативная призменная
                        прочность бетона, принимаемая
 по [табл. 4](#p100176) настоящей
                        Инструкции

<a id="p100083"></a>                             Б. Вторые потери

 7. <a id="p100084"></a>Релаксация                        -                 Принимаются по
напряжений арматуры [поз. 7 табл. 4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100226) главы
                                                       СНиП II-21-75

 8. <a id="p100085"></a>Усадка бетона                    300                       300
(см. [п. 1.16](#p100103) настоящей
Инструкции)

 9. <a id="p100086"></a>Ползучесть бетона $\frac{\sigma_{\text{б}.\text{н}}}{\mu_{\text{н}}\rho_{1}} \Phi - \sigma_{\text{п}.\text{б}}$ , $\frac{\sigma_{\text{б}.\text{н}}}{\mu_{\text{н}}\rho_{1}} \Phi$ ,
<a id="p100087"></a> где $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ - см. [поз. 6](#p100078) где $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ - см.
 настоящей таблицы; [поз. 6](#p100078) настоящей
<a id="p100088"></a> $\mu_{\text{н}}$ , $\rho_{1}$ , $\Phi$ - коэффициенты, таблицы;
<a id="p100089"></a> определяемые по указаниям $\mu_{\text{н}}$ , $\rho_{1}$ , $\Phi$ - коэф-
 [Прил. 2](#p100555) настоящей Инструкции; фициенты, опреде-
<a id="p100090"></a> $\sigma_{\text{п}.\text{б}}$ - потери по [поз. 6](#p100078) ляемые по указаниям
 настоящей таблицы [Прил. 2](#p100555) настоящей
                                                       Инструкции

 10. <a id="p100091"></a>Деформация обжатия               -                 Принимаются по
стыков между блоками [поз. 11 табл. 4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100247)
(для конструкций,                                      главы СНиП II-21-75
состоящих из блоков)


<a id="p100092"></a>Величины напряжений в напрягаемой арматуре A и A', контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно $\sigma_{\text{н}}$ и $\sigma_{\text{н}}\prime$ , определяемым по [формулам (4)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100260) и [(5)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100261) главы СНиП II-21-75.
<a id="p100093"></a>1.15. При расчете предварительно-напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
<a id="p100094"></a>При натяжении арматуры на упоры учитывают:
<a id="p100095"></a>а) первые потери - от релаксации напряжений в арматуре, деформации анкеров, деформации форм (при неодновременном натяжении арматуры на форму), влияния автоклавной обработки и быстронатекающей ползучести бетона, проявляющейся в процессе обжатия;
<a id="p100096"></a>б) вторые потери - от усадки и ползучести бетона.
<a id="p100097"></a>При натяжении арматуры на бетон учитывают:
<a id="p100098"></a>а) первые потери - от деформации анкеров, трения арматуры о стенки канала или о поверхность конструкции;
<a id="p100099"></a>б) вторые потери - от усадки и ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
<a id="p100100"></a>Величины потерь должны определяться по [табл. 2](#p100062) настоящей Инструкции. При наличии специальных опытных данных эти потери допускается принимать по результатам опытов.
<a id="p100101"></a>Суммарную величину потерь при проектировании конструкций следует принимать не менее 1000 кгс/см2.
<a id="p100102"></a>Если суммарная величина потерь, вычисленных согласно [табл. 2](#p100062) настоящей Инструкции, окажется меньше 1000 кгс/см2, величину потерь следует дополнить прочими потерями до 1000 кгс/см2. Прочие потери рекомендуется распределять поровну между первыми и вторыми потерями.
<a id="p100103"></a>1.16. При определении потерь предварительного напряжения арматуры для расчета элементов в стадии обжатия бетона, а также при испытании конструкций ранее чем через 100 сут после изготовления, величину потерь от усадки бетона по [поз. 8 табл. 2](#p100085) настоящей Инструкции следует умножать на коэффициент $\beta_{\text{у}}$ , определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100104"></a> $\beta_{\text{у}} = 1 - e^{- 0,05t}$ , (4)

</div>


<a id="p100105"></a>где t - время в сутках, отсчитываемое со дня изготовления конструкции;
<a id="p100106"></a>e - основание натуральных логарифмов.
<a id="p100107"></a>*Примечание.* Допускается использовать более точные методы для определения величины потерь от усадки бетона, обоснованные в установленном порядке, если известны состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкции и т.п.

<a id="p100108"></a>1.17. Величины напряжений в бетоне и арматуре, а также усилия предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно-напряженных элементов, следует определять согласно указаниям [пп. 1.28](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100281) и [1.29](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100290) главы СНиП II-21-75, при этом величины потерь предварительного напряжения следует принимать по [табл. 2](#p100062) в соответствии с [п. 1.16](#p100103) настоящей Инструкции.
<a id="p100109"></a>1.18. Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ не должны превышать величин, приведенных в [табл. 6](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100308) главы СНиП II-21-75, при замене величины $R_{0}$ на величину $R_{\text{пр}}^{\text{н}}$ , принимаемую по [табл. 4](#p100176) настоящей Инструкции.
<a id="p100110"></a>Величина $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ определяется согласно [п. 1.17](#p100108) настоящей Инструкции на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения арматуры по [поз. 1](#p100066) - [5 табл. 2](#p100077) настоящей Инструкции и коэффициента точности натяжения арматуры $m_{\text{т}}$ , равного единице.


### 2. <a id="p100111"></a>МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ



#### <a id="p100112"></a>БЕТОН


<a id="p100113"></a>2.1. Для бетонных и железобетонных конструкций, на проектирование которых распространяются требования настоящей Инструкции, должны предусматриваться следующие проектные марки бетона:
<a id="p100114"></a>а) по прочности на сжатие - М 150, М 200, М 250, М 300, М 400, М 500 и М 600;
<a id="p100115"></a>б) по морозостойкости - Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;
<a id="p100116"></a>в) по водонепроницаемости - В 2, В 4, В 6 и В 8.
<a id="p100117"></a>Примечания: 1. За проектную марку бетона по прочности на сжатие принимается сопротивление осевому сжатию $\overline{R}$ , кгс/см2, эталонного образца куба размером 15 x 15 x 15 см, изготовленного из той же смеси, что и изделия, прошедшего автоклавную обработку одновременно с изделиями и испытанного по ГОСТ 10180-74 в остывшем до температуры 20 +/- 2 °C состоянии.
2. <a id="p100118"></a>Проектная марка бетона по морозостойкости Мрз означает число выдерживаемых циклов замораживания и оттаивания образцов, испытываемых в соответствии с ГОСТ 10060-76; должна назначаться для конструкций, подвергающихся воздействию отрицательных температур наружного воздуха.
3. <a id="p100119"></a>Проектная марка бетона по водонепроницаемости В означает предельное давление воды, кгс/см2, при котором еще не наблюдается ее просачивание через эталонный образец, испытываемый по ГОСТ 4800-59; должна назначаться для конструкций, к которым предъявляются требования по водонепроницаемости, или для конструкций, к бетону которых предъявляются требования по плотности.

<a id="p100120"></a>2.2. Бетон марки М 150 следует принимать только для бетонных и плоских (не стержневых) железобетонных конструкций (за исключением плит перекрытий над санузлами), эксплуатируемых при относительной влажности внутреннего воздуха помещений до 60% или в сухой зоне влажности.
<a id="p100121"></a>Конструкции из бетона марки М 150 в агрессивных средах принимать не допускается.
<a id="p100122"></a>Для сильнонагруженных сжатых стержневых элементов (например, колонн, воспринимающих крановые нагрузки) проектная марка бетона должна приниматься не ниже М 300.
<a id="p100123"></a>2.3. Для предварительно-напряженных элементов проектную марку бетона по прочности на сжатие необходимо принимать не ниже величин, указанных в [табл. 7](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100366) главы СНиП II-21-75, с учетом требований [п. 2.16](#p100249) настоящей Инструкции.
<a id="p100124"></a>2.4. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости железобетонных и бетонных конструкций в зависимости от режима эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства следует принимать:
<a id="p100125"></a>для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 3 настоящей Инструкции;
<a id="p100126"></a>для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в [табл. 9](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100423) главы СНиП II-21-75 как для тяжелого бетона.

<div align="right">

<a id="p100127"></a>Таблица 3

</div>



<table>
<colgroup><col width="24%"><col width="20%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Условия эксплуатации конструкций</td><td colspan="6">Минимальные проектные марки бетона</td></tr>
<tr><td rowspan="3">характеристика режима</td><td>расчетная зимняя температура наружного</td><td colspan="3">по морозостойкости</td><td colspan="3">по водонепроницаемости</td></tr>
<tr><td rowspan="2">воздуха</td><td colspan="6">конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса</td></tr>
<tr><td>I</td><td>II</td><td>III</td><td>I</td><td>II</td><td>III</td></tr>
<tr><td>1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии</td><td>Ниже минус 40 °C Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно Ниже минус 5 °C</td><td>Мрз 300 Мрз 200 Мрз 150</td><td>Мрз 200 Мрз 150 Мрз 100</td><td>Мрз 150 Мрз 100 Мрз 75</td><td>В 6 В 4 В 2</td><td>В 4 В 2 Не</td><td>В 2 Не нормируется То же</td></tr>
<tr><td>(например, конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты)</td><td>до минус 20 °C включительно Минус 5 °C и выше</td><td>Мрз 100</td><td>Мрз 75</td><td>Мрз 50</td><td>Не нормируется</td><td>нормируется То же</td><td>"</td></tr>
<tr><td>2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения</td><td>Ниже минус 40 °C Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно Ниже минус 5 °C</td><td>Мрз 200 Мрз 100 Мрз 75</td><td>Мрз 150 Мрз 75 Мрз 50</td><td>Мрз 100 Мрз 50 Мрз 35</td><td>В 4 В 2 Не</td><td>В 2 Не нормируется То же</td><td>" " "</td></tr>
<tr><td>(например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям)</td><td>до минус 20 °C включительно Минус 5 °C и выше</td><td>Мрз 50</td><td>Мрз 35</td><td>Мрз 25</td><td>нормируется То же</td><td>"</td><td>"</td></tr>
<tr><td>3. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения</td><td>Ниже минус 40 °C Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно</td><td>Мрз 150 Мрз 75 Мрз 50</td><td>Мрз 100 Мрз 50 Мрз 35</td><td>Мрз 75 Мрз 35 Мрз 25</td><td>В 4 В 2 Не нормируется</td><td>В 2 Не нормируется То же</td><td>" " "</td></tr>
<tr><td>(например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков)</td><td>Минус 5 °C и выше</td><td>Мрз 35</td><td>Мрз 25</td><td>Мрз 25</td><td>То же</td><td>"</td><td>"</td></tr>
<tr><td>4. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °C в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой)</td><td>Ниже минус 40 °C Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно Минус 5 °C и выше</td><td>Мрз 150 Мрз 75 Мрз 50 Мрз 35</td><td>Мрз 100 Мрз 50 Мрз 35 Мрз 25</td><td>Мрз 75 Мрз 35 Мрз 25 Мрз 25</td><td>" " " "</td><td>" " " "</td><td>" " " "</td></tr>
<tr><td>5. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °C в условиях воздушновлажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа)</td><td>Ниже минус 40 °C Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно Минус 5 °C и выше</td><td>Мрз 75 Мрз 35 Мрз 35 Мрз 25</td><td>Мрз 50 Мрз 35 Мрз 25 Мрз 25</td><td>Мрз 35 Мрз 25 Мрз 25 Мрз 25</td><td>Не нормируется То же " "</td><td>Не нормируется То же " "</td><td>Не нормируется То же " "</td></tr>
</table>


<a id="p100152"></a>    Примечания:  1.  Расчетные   зимние   температуры   наружного   воздуха
принимаются согласно указаниям [п. 1.3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100032) главы СНиП II-21-75.
    2.  <a id="p100153"></a>Проектные  марки  бетона  по  водонепроницаемости  для  конструкций
сооружений водоснабжения и ирригации следует принимать не ниже марки В 4, а
проектные марки бетона  по морозостойкости - по  указаниям  соответствующих
глав СНиП и государственных стандартов как для тяжелого бетона.
    3. <a id="p100154"></a>Проектная  марка  бетона  по  водонепроницаемости  для  конструкций,
эксплуатируемых в агрессивных средах, должна быть не ниже В 6.


<a id="p100155"></a>2.5. Объемный вес бетона бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации должен быть не ниже:
<a id="p100156"></a>        для наружных ограждающих конструкций и стен подвалов
    зданий, за исключением эксплуатируемых при относительной
    влажности внутреннего воздуха более 75% или во влажной
 зоне (см. [п. 1.3](#p100019) настоящей Инструкции) .................... 1800 кгс/м3
<a id="p100157"></a>        для внутренних конструкций зданий и сооружений,
    эксплуатируемых при относительной влажности внутреннего
    воздуха свыше 60 до 75% или в нормальной зоне влажности,
    а также для перекрытий санузлов жилых зданий .............. 1800   "
<a id="p100158"></a>        для всех конструкций, эксплуатируемых при
    относительной влажности внутреннего воздуха более 75%
    или во влажной зоне, а также для перекрытий санузлов
    общественных зданий, для плит балконов и лоджий,
    карнизов, поясков и других выступающих деталей фасадов .... 1900   "
<a id="p100159"></a>        для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных
    средах .................................................... 1900   "
<a id="p100160"></a>2.6. Для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, применять бетон на полностью гидратированном вяжущем, как правило, не следует.
<a id="p100161"></a>2.7. Замоноличивание стыков конструкций следует предусматривать цементным бетоном, проектные марки которого должны назначаться согласно требованиям [пп. 2.8](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100390) и [2.10](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100443) главы СНиП II-21-75.


##### <a id="p100162"></a>Нормативные и расчетные характеристики бетона



#### <a id="p100163"></a>2.8 Нормативными сопротивлениями бетона являются:

<a id="p100164"></a>сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность) $R^{\text{н}}$ ;
<a id="p100165"></a>сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) $R_{\text{пр}}^{\text{н}}$ ;
<a id="p100166"></a>сопротивление осевому растяжению $R_{\text{р}}^{\text{н}}$ .
<a id="p100167"></a>Нормативная кубиковая прочность бетона принимается равной

<div align="center">

<a id="p100168"></a> $R^{\text{н}} = \overline{R}(1 - 1,64\upsilon)$ , (5)

</div>


<a id="p100169"></a>где $\overline{R}$ - сопротивление осевому сжатию эталонного образца-куба, отвечающее проектной марке бетона (см. [примеч. 1 к п. 2.1](#p100117) настоящей Инструкции);
<a id="p100170"></a> $\upsilon$ - коэффициент вариации прочности бетона, принимаемый равным 0,15.
<a id="p100171"></a>Нормативная призменная прочность бетона принята равной

<div align="center">

<a id="p100172"></a> $R_{\text{пр}}^{\text{н}} = (0,85 - 0,0001\overline{R})R^{\text{н}}$ , (6)

</div>


<a id="p100173"></a>но не менее $0,8R^{\text{н}}$ .
<a id="p100174"></a>Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению принимается в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие.
<a id="p100175"></a>Нормативные сопротивления бетона (округленные) приведены в табл. 4 настоящей Инструкции.

<a id="p100176"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид сопротивления</td><td colspan="7">н н Нормативные сопротивления бетона R и R , пр р расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R и R , кгс/см2, пр II р II при проектной марке бетона по прочности на сжатие</td></tr>
<tr><td>М 150</td><td>М 200</td><td>М 250</td><td>М 300</td><td>М 400</td><td>М 500</td><td>М 600</td></tr>
<tr><td>Сжатие осевое</td><td>95</td><td>125</td><td>155</td><td>185</td><td>245</td><td>300</td><td>360</td></tr>
<tr><td>(призменная прочность) н</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>R и R пр пр II</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Растяжение осевое н</td><td>9,3</td><td>11,5</td><td>13</td><td>15</td><td>18</td><td>20</td><td>22</td></tr>
<tr><td>R и R р р II</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100181"></a>2.9. Расчетные сопротивления бетона определяются путем деления соответствующих нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону при сжатии $k_{\text{б}.\text{с}}$ или при растяжении $k_{\text{б}.\text{р}}$ , принимаемые по табл. 5 настоящей Инструкции.

<a id="p100182"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="48%"><col width="36%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Группа предельных состояний</td><td colspan="2">Коэффициенты безопасности по бетону</td></tr>
<tr><td>при сжатии k б.с</td><td>при растяжении k б.р</td></tr>
<tr><td>Первая Вторая</td><td>1,4 1</td><td>1,55 1</td></tr>
</table>


<a id="p100187"></a>Расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы $R_{\text{пр}}$ и $R_{\text{р}}$ снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона $m_{\text{б}}$ , учитывающие особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п.
<a id="p100188"></a>Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы $R_{\text{пр}II}$ и $R_{\text{р}II}$ вводят в расчет с коэффициентом $m_{\text{б}} = 1$ , за исключением случаев, указанных в [пп. 2.10](#p100219) и [4.19](#p100448) настоящей Инструкции.
<a id="p100189"></a>Величины расчетных сопротивлений бетона (округленные) в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие приведены для предельных состояний первой группы в табл. 6, а второй группы - в [табл. 4](#p100176) настоящей Инструкции.

<a id="p100190"></a>Таблица 6


<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="8%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид сопротивления</td><td colspan="7">Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R и R , кгс/см2, при пр р проектной марке бетона по прочности на сжатие</td></tr>
<tr><td>М 150</td><td>М 200</td><td>М 250</td><td>М 300</td><td>М 400</td><td>М 500</td><td>М 600</td></tr>
<tr><td>Сжатие осевое (призменная прочность) R пр Растяжение осевое R р</td><td>60 5,1</td><td>75 6,3</td><td>95 7,2</td><td>110 8,3</td><td>140 9,9</td><td>165 11</td><td>185 12,1</td></tr>
</table>


<a id="p100195"></a>В расчетные сопротивления, приведенные в [табл. 6](#p100190) настоящей Инструкции, включены следующие коэффициенты условий работы бетона $m_{\text{б}}$ :
<a id="p100196"></a>а) $m_{\text{б}} = 0,85$ для бетона всех марок по прочности в расчетные сопротивления бетона $R_{\text{пр}}$ и $R_{\text{р}}$ ;
<a id="p100197"></a>б) $m_{\text{б}} = 0,95$ ; $m_{\text{б}} = 0,9$ ; $m_{\text{б}} = 0,85$ соответственно для бетона марок М 400, М 500 и М 600 в расчетное сопротивление бетона $R_{\text{пр}}$ .
<a id="p100198"></a>Расчетные сопротивления бетона, приведенные в [табл. 6](#p100190) настоящей Инструкции, следует умножать на коэффициенты условий работы бетона $m_{\text{б}}$ , предусмотренные в табл. 7 настоящей Инструкции.

<a id="p100199"></a>Таблица 7


<table>
<colgroup><col width="65%"><col width="19%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона</td><td colspan="2">Коэффициенты условий работы бетона</td></tr>
<tr><td>условное обозначение</td><td>величина</td></tr>
<tr><td>1. Длительность действия нагрузок при учете:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>а) постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность действия которых мала (например, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств, ветровые нагрузки, нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и т.п.), а также три учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и тому подобных грунтов</td><td>m б1</td><td>0,8</td></tr>
<tr><td>б) кратковременных нагрузок, суммарная длительность действия которых мала, или особых нагрузок, не указанных в поз. 1а</td><td></td><td>1</td></tr>
<tr><td>2. Многократное повторение нагрузки</td><td>m б2</td><td>Принимается по <a href="#p100215">табл. 8</a> настоящей Инструкции (стр. 21)</td></tr>
<tr><td>3. Попеременное замораживание и оттаивание</td><td>m б3</td><td>Принимается по <a href="https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100573">табл. 17</a> главы СНиП II-21-75 (как для тяжелого бетона)</td></tr>
<tr><td>4. Расчет в стадии предварительного обжатия конструкций</td><td>m б4</td><td>Принимается по <a href="https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100545">поз. 4 табл. 15</a> главы СНиП II-21-75</td></tr>
<tr><td>5. Бетонные конструкции</td><td>m б5</td><td>0,9</td></tr>
<tr><td>6. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1 м</td><td>m б6</td><td>0,85</td></tr>
<tr><td>7. Сжатые элементы с содержанием арматуры A и A' менее 0,3% площади бетона сечений при эксцентриситете продольного усилия e &gt; 0,2h</td><td>m б7</td><td>0,85</td></tr>
<tr><td>0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>8. Простенки площадью сечения менее</td><td>m</td><td>0,8</td></tr>
<tr><td>0,1 м2 в стеновых панелях</td><td>б8</td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100212"></a> Примечания: 1. Коэффициенты $m_{\text{б}}$ по поз. 1, 2 и 5 настоящей таблицы
следует учитывать при определении расчетных сопротивлений бетона $R_{\text{пр}}$ и $R_{\text{р}}$ ,
а по поз. 3, 4, 6, 7 и 8 - только при определении $R_{\text{пр}}$ .
    2. <a id="p100213"></a>Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся
нагрузки, коэффициент $m_{\text{б}1}$ учитывается при расчете по прочности, а $m_{\text{б}2}$ -
при расчете на выносливость и по образованию трещин.
    3.  <a id="p100214"></a>При  расчете  конструкций   в   стадии   предварительного   обжатия
коэффициент $m_{\text{б}1}$ не учитывается.


<a id="p100215"></a>Таблица 8


| Коэффициент асимметрии цикла напряжений в бетоне ро б | <= 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | >= 0,7 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Коэффициент m б2 | 0,5 | 0,55 | 0,6 | 0,7 | 0,75 | 0,8 | 0,85 |


<a id="p100218"></a> Примечание. $\rho_{\text{б}} = \frac{\sigma_{\text{б}.\text{мин}}}{\sigma_{\text{б}.\text{макс}}}$ , где $\sigma_{\text{б}.\text{мин}}$ и $\sigma_{\text{б}.\text{макс}}$ - соответственно наименьшее
и наибольшее напряжения в бетоне, определяемые согласно [п. 3.52](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101525) главы
СНиП II-21-75 с учетом требований [п. 3.14](#p100316) настоящей Инструкции.


<a id="p100219"></a>2.10. При расчете конструкций по деформациям значение расчетного сопротивления $R_{\text{р}II}$ следует умножать на коэффициент условий работы $m_{\text{б}} = 1,4$ .
<a id="p100220"></a>2.11. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении $E_{\text{б}}$ следует принимать по табл. 9 настоящей Инструкции.

<a id="p100221"></a>Таблица 9


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид вяжущего</td><td colspan="7">Начальные модули упругости бетона при сжатии -3 и растяжении E x 10 , кгс/см2, при проектной б марке бетона по прочности на сжатие</td></tr>
<tr><td>М 150</td><td>М 200</td><td>М 250</td><td>М 300</td><td>М 400</td><td>М 500</td><td>М 600</td></tr>
<tr><td>Известково-песчаное</td><td>110</td><td>140</td><td>160</td><td>180</td><td>210</td><td>230</td><td>240</td></tr>
<tr><td>Известково-шлаковое</td><td>130</td><td>160</td><td>190</td><td>210</td><td>250</td><td>270</td><td>280</td></tr>
</table>


<a id="p100226"></a>    Примечание. При расчете слоистых конструкций по  предельным  состояниям
первой группы в тех случаях, когда в расчете учитываются слои не только  из
плотного силикатного бетона, но  и  из  других  материалов,  приведенные  в
данной  таблице  величины  модуля  упругости  плотного  силикатного  бетона
следует  увеличивать  или  уменьшать  на  30%  исходя   из   отклонения   в
неблагоприятную для расчета сторону.


<a id="p100227"></a>При наличии данных о составе бетона и условиях изготовления конструкций допускается принимать другие величины $E_{\text{б}}$ , согласованные в установленном порядке.
<a id="p100228"></a>2.12. Предельные значения характеристики ползучести бетона следует определять в зависимости от влажностного режима эксплуатации конструкций по формуле

<a id="p100229"></a> $m = m_{\text{с}}\eta$ , (7)

<a id="p100230"></a>где $m_{\text{с}}$ - предельное значение характеристики ползучести бетона, принимаемое по табл. 10 настоящей Инструкции;
<a id="p100231"></a> $\eta$ - коэффициент, принимаемый равным при влажности воздуха окружающей среды:
<a id="p100232"></a>более 70% - 1,1;
<a id="p100233"></a>от 40 до 70% - 1;
<a id="p100234"></a>40% и менее - 0,9.

<a id="p100235"></a>Таблица 10


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид вяжущего</td><td colspan="7">Предельные значения характеристики ползучести бетона m при проектной марке бетона с по прочности на сжатие</td></tr>
<tr><td>М 150</td><td>М 200</td><td>М 250</td><td>М 300</td><td>М 400</td><td>М 500</td><td>М 600</td></tr>
<tr><td>Известково-песчаное</td><td>2</td><td>1,75</td><td>1,5</td><td>1,5</td><td>1,25</td><td>1</td><td>1</td></tr>
<tr><td>Известково-шлаковое</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td><td>1</td></tr>
</table>


<a id="p100240"></a>При наличии данных о составе бетона и условиях изготовления конструкции допускается принимать другие величины m, согласованные в установленном порядке.
<a id="p100241"></a>Примечание. Влажность воздуха окружающей среды следует определять согласно указаниям [п. 1.3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100032) главы СНиП II-21-75.

<a id="p100242"></a>2.13. Коэффициент линейной температурной деформации бетона $\alpha_{\text{б},t}$ при изменении температуры от минус 50 до плюс 50 °C следует принимать равным $1 \cdot 10^{- 5}\text{град}^{- 1}$ .
<a id="p100243"></a>При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, составе и водонасыщении бетона и т.п. допускается принимать другие значения $\alpha_{\text{б},t}$ , обоснованные в установленном порядке.
<a id="p100244"></a>Для расчетной температуры ниже минус 50 °C величина $\alpha_{\text{б},t}$ принимается по экспериментальным данным.
<a id="p100245"></a>2.14. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) $\mu$ следует принимать равным 0,2, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 от соответствующих значений $E_{\text{б}}$ , приведенных в [табл. 9](#p100221) настоящей Инструкции.
<a id="p100246"></a>2.15. Нормативную нагрузку от собственного веса при расчете конструкций следует определять исходя из объемного веса бетонных конструкций 2000 кгс/м3, а железобетонных - 2100 кгс/м3.
<a id="p100247"></a>Допускается при достаточном обосновании принимать другие величины объемного веса, учитывая особенности технологии на конкретных заводах.


#### <a id="p100248"></a>АРМАТУРА


<a id="p100249"></a>2.16. Для армирования конструкций, а также для закладных деталей следует принимать арматуру и сталь согласно указаниям [пп. 2.18](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100616) - [2.25](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100669) главы СНиП II-21-75.
<a id="p100250"></a>В качестве напрягаемой арматуры не допускается принимать высокопрочную холоднотянутую арматурную проволоку классов В-II и Вр-II диаметром 4 мм и менее, а также арматурные канаты.
<a id="p100251"></a>2.17. Нормативные и расчетные характеристики арматуры следует принимать согласно указаниям [пп. 2.26](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100672) - [2.31](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100864) главы СНиП II-21-75 с учетом требований пп. 2.18 - 2.20 настоящей Инструкции.
<a id="p100252"></a>2.18. Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, принимаемое по [табл. 22](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100725) и [23](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100739) главы СНиП II-21-75, следует умножать на коэффициент 1,25.
<a id="p100253"></a>2.19. Коэффициент условий работы арматуры $m_{\text{а}1}$ , принимаемый по [табл. 25](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100802) главы СНиП II-21-75, следует умножать на коэффициент, равный $1 - \frac{d}{h_{0}}$ (где d - диаметр арматуры).
<a id="p100254"></a>2.20. Длину зоны передачи напряжений $l_{\text{п}.\text{н}}$ для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по [формуле (16)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100843) главы СНиП II-21-75, принимая величину $R_{0}$ равной $R_{\text{пр}}^{\text{н}}$ по [табл. 4](#p100176) настоящей Инструкции, а потери предварительного напряжения арматуры при определении $\sigma_{0}$ - по [поз. 1](#p100066) - [5 табл. 2](#p100077) настоящей Инструкции.


### 3. <a id="p100255"></a>РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И КЛАДКИ СТЕН ИЗ БЛОКОВ И ПАНЕЛЕЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ



#### <a id="p100256"></a>РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ И КЛАДКИ СТЕН ИЗ БЛОКОВ И ПАНЕЛЕЙ ПО ПРОЧНОСТИ


<a id="p100257"></a>3.1. Расчет по прочности бетонных элементов следует производить согласно указаниям [пп. 3.1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100875) - [3.8](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100961) главы СНиП II-21-75, принимая:
<a id="p100258"></a>расчетные характеристики материалов согласно [разделу 2](#p100111) настоящей Инструкции;
<a id="p100259"></a>коэффициент k в [формулах (17)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100901), [(19)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100906), [(20)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100908) и [(28)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100962) главы СНиП II-21-75 равным 1;
<a id="p100260"></a>коэффициент $\eta$ по [формуле (24)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100923) главы СНиП II-21-75 с учетом указаний п. 3.3 настоящей Инструкции.
<a id="p100261"></a>3.2. Расчет крупнопанельных стен однорядной разрезки следует производить согласно требованиям Инструкции по проектированию панельных жилых зданий с учетом требований п. 3.3 настоящей Инструкции, а расчет кладки стен из блоков и панелей с двух- и многорядной разрезкой - согласно требованиям главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.
<a id="p100262"></a>3.3. Значения коэффициента $\eta$ , учитывающего влияние прогиба внецентренно-сжатого элемента на величину эксцентриситета продольного усилия $e_{0}$ , следует определять по [формуле (24)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100923) главы СНиП II-21-75, принимая условную критическую силу $N_{\text{кр}}$ равной

<div align="center">

<a id="p100263"></a> $N_{\text{кр}} = \frac{6,4E_{\text{б}}I}{k_{\text{дл}}l_{0}^{2}} \frac{0,2}{0,15 + t}$ , (8)

</div>


<a id="p100264"></a>где $k_{\text{дл}}$ - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на жесткость элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100265"></a> $k_{\text{дл}} = 1 + \frac{M_{1}^{\text{дл}}}{M_{1}}$ , (9)

</div>


<a id="p100266"></a>здесь $M_{1}$ и $M_{1}^{\text{дл}}$ - моменты относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения соответственно от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и от действия только постоянных и длительных нагрузок;
<a id="p100267"></a> $l_{0}$ - расчетная длина элемента, определяемая по [табл. 31](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100949) главы СНиП II-21-75;
<a id="p100268"></a>t - коэффициент, принимаемый равным $\frac{e_{0}}{h}$ , но не менее величины

<div align="center">

<a id="p100269"></a> $t_{\text{мин}} = 0,5 - 0,01 \frac{l_{0}}{h} - 0,0012R_{\text{пр}}$ (10)

</div>


<a id="p100270"></a>и не менее величины 0,01;
<a id="p100271"></a>здесь $R_{\text{пр}}$ - в кгс/см2.


#### <a id="p100272"></a>РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ


<a id="p100273"></a>3.4. Расчет железобетонных элементов по прочности следует производить согласно требованиям [пп. 3.9](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100967) - [3.51](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101519) главы СНиП II-21-75 с учетом указаний пп. 3.5 - [3.13](#p100314) настоящей Инструкции.
<a id="p100274"></a>3.5. Расчетные характеристики материалов следует принимать согласно указаниям [раздела 2](#p100111) настоящей Инструкции, а величину предварительного напряжения арматуры - согласно указаниям [раздела 1](#p100013) настоящей Инструкции.


##### <a id="p100275"></a>Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента


<a id="p100276"></a>3.6. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона $\xi_{R}$ , при котором предельное состояние элементов наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению $R_{\text{а}}$ , следует определять по формуле

<a id="p100277"></a> $\xi_{R} = \frac{\xi_{0}}{1 + \frac{\sigma_{\text{А}}}{7000}}$ , (11)

<a id="p100278"></a>где $\xi_{0}$ - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 3.7 настоящей Инструкции;
<a id="p100279"></a> $\sigma_{\text{А}}$ - напряжение в арматуре, принимаемое согласно указаниям [п. 3.12](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100975) главы СНиП II-21-75.
<a id="p100280"></a>В случае, если в расчете учитывается коэффициент условий работы бетона $m_{\text{б}1} = 0,8$ (см. поз. 1 табл. 7 настоящей Инструкции), в формуле (11) настоящей Инструкции вместо величины 7000 подставляется величина 8750.

#### <a id="p100281"></a>3.7 Характеристику сжатой зоны бетона $\xi_{0}$ следует определять по формуле


<a id="p100282"></a> $\xi_{0} = 1 - 0,0018R_{\text{пр}}$ (12)

<a id="p100283"></a>и принимать не более 0,85;
<a id="p100284"></a>здесь $R_{\text{пр}}$ - в кгс/см2.
<a id="p100285"></a>В случае, если в расчете внецентренно-сжатых элементов сплошного сечения (при гибкости $l_{0}/r_{\text{я}} \leq 35$ ) учитывается косвенное армирование, величину $\xi_{0}$ в [формулах (11)](#p100277), [(16)](#p100301) - [(18)](#p100305) настоящей Инструкции следует определять по формуле

<a id="p100286"></a> $\xi_{0} = 1 - 0,0018R_{\text{пр}} + b$ (13)

<a id="p100287"></a>и принимать не более 0,9;
<a id="p100288"></a>здесь $R_{\text{пр}}$ - в кгс/см2;
<a id="p100289"></a> $r_{\text{я}}$ и b - соответственно радиус инерции ядра сечения и коэффициент, определяемые согласно указаниям [п. 3.22](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101074) главы СНиП II-21-75.
<a id="p100290"></a>3.8. Если при расчете изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов с арматурой, сосредоточенной у граней, перпендикулярных плоскости изгиба, учитывается арматура, расположенная в сжатой зоне, и при этом не соблюдается условие $x \geq 1,5 \cdot a\prime$ , то расчетное сопротивление сжатой арматуры следует умножать на коэффициент условий работы $m_{\text{а}}\prime_{\xi}$ , определяемый по формуле

<a id="p100291"></a> $m_{\text{а}}\prime_{\xi} = 2(\frac{x}{a\prime} - 1)$ , (14)

<a id="p100292"></a>где x подсчитывается с учетом коэффициента $m_{\text{а}}\prime_{\xi}$ .
<a id="p100293"></a>Если величина $m_{\text{а}}\prime_{\xi}$ оказывается отрицательной, следует принимать $m_{\text{а}}\prime_{\xi} = 0$ .
<a id="p100294"></a>При определении $\sigma_{\text{с}}$ для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне, коэффициент $m_{\text{а}}\prime_{\xi}$ к величине $\sigma_{0}\prime$ вводиться не должен.
<a id="p100295"></a>При расчете элементов по общему случаю (см. [п. 3.10](#p100299) настоящей Инструкции) коэффициент $m_{\text{а}}\prime_{\xi}$ не учитывается.
<a id="p100296"></a>3.9. При определении коэффициента $\eta$ для сжатых элементов, имеющих гибкость $\frac{l_{0}}{r} >14$ , величину условной критической силы $N_{\text{кр}}$ следует определять по формуле

<a id="p100297"></a> $N_{\text{кр}} = \frac{6,4E_{\text{б}}}{l_{0}^{2}} (\frac{I}{k_{\text{дл}}} \frac{0,2}{0,15 + \frac{t}{k_{\text{н}}}} + nI_{\text{а}})$ , (15)

<a id="p100298"></a>где t и $k_{\text{дл}}$ - коэффициенты, определяемые согласно указаниям [п. 3.3](#p100262) настоящей Инструкции.
<a id="p100299"></a>3.10. При расчете элементов по общему случаю (при любых сечениях, армировании и внешних усилиях) в соответствии с [п. 3.28](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101200) главы СНиП II-21-75 напряжение в арматуре $\sigma_{\text{а}i}$ следует определять:
<a id="p100300"></a>а) при $\xi_{i} \leq \xi_{0} \frac{h}{h_{0i}}$ по формуле

<a id="p100301"></a> $\sigma_{\text{а}i} = 7000(\frac{\xi_{0}}{\xi_{i}} - 1) + \sigma_{0i}$ ; (16)

<a id="p100302"></a>б) при $\xi_{0} \frac{h}{h_{0i}} \leq \xi_{i} \leq \frac{h}{h_{0i}}$ по формуле

<a id="p100303"></a> $\sigma_{\text{а}i} = 4000(0,75 \frac{1 - \frac{x}{h}}{1 - \xi_{0}} + 1) \times (\frac{h_{0i}}{h} \frac{1 - \frac{x}{h}}{1 - \xi_{0}} - 1) + \sigma_{0i}$ , (17)

<a id="p100304"></a>а величины $\xi_{Ri}$ и $\xi_{\text{у}i}$ следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100305"></a> $\xi_{Ri(\text{у}i)} = \frac{\xi_{0}}{1 + \frac{\sigma_{\text{А}i}}{7000}}$ . (18)

</div>


<a id="p100306"></a>Если в расчете учитывается коэффициент условий работы бетона $m_{\text{б}1} = 0,8$ (см. поз. 1 табл. 7 настоящей Инструкции), то в [формулах (16)](#p100301) и (18) настоящей Инструкции величину 7000 следует заменить на 8750, а величину 4000 в [формуле (17)](#p100303) - на 5000.


##### <a id="p100307"></a>Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента



#### <a id="p100308"></a>3.11 При расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы следует принимать:

<a id="p100309"></a>коэффициент $k_{1}$ в [формуле (71)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101246) главы СНиП II-21-75 равным 0,5;
<a id="p100310"></a>коэффициент $k_{2}$ при определении $Q_{\text{б}}$ , $Q_{\text{х}.\text{б}}$ , $c_{0}$ и $u_{\text{макс}}$ равным 1,8;
<a id="p100311"></a>коэффициент $k_{3}$ при расчете изгибаемых элементов без поперечной арматуры равным 1.
<a id="p100312"></a>Величину $Q_{\text{б}}$ , определенную по [формуле (73)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101271) главы СНиП II-21-75 с учетом приведенного значения коэффициента $k_{2}$ , следует принимать не более величины $2,25R_{\text{р}}bh_{0}$ , а величину Q для элементов без поперечной арматуры, определенную по [формуле (80)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101306) главы СНиП II-21-75 с учетом приведенного значения коэффициента $k_{3}$ - не более $1,25R_{\text{р}}bh_{0}$ .
<a id="p100313"></a>3.12. При расчете коротких консолей по [формуле (81)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101315) главы СНиП II-21-75 коэффициент $k_{3}$ следует принимать равным 1, а величину $Q_{\text{к}}$ - не более $2,25R_{\text{р}}bh_{0}$ .
<a id="p100314"></a>3.13. Продольная арматура коротких консолей подбирается по расчетному моменту, действующему по грани примыкания консоли, увеличенному на 25%.


#### <a id="p100315"></a>РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ


<a id="p100316"></a>3.14. Расчет железобетонных элементов на выносливость следует производить согласно указаниям [пп. 3.52](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101525) - [3.53](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101528) главы СНиП II-21-75, принимая:
<a id="p100317"></a>коэффициент условий работы бетона $m_{\text{б}2}$ по [табл. 8](#p100215) настоящей Инструкции;
<a id="p100318"></a>коэффициенты условий работы арматуры $m_{\text{а}1}$ и $m_{\text{а}2}$ - по [табл. 25](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100802) и [26](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100818) главы СНиП II-21-75 с учетом требований [п. 2.19](#p100253) настоящей Инструкции;
<a id="p100319"></a>коэффициент приведения арматуры к бетону n' - по табл. 11 настоящей Инструкции.

<div align="right">

<a id="p100320"></a>Таблица 11

</div>



| Проектная марка бетона по прочности на сжатие | М 200 | М 300 | М 400 | М 500 | М 600 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Коэффициент приведения арматуры к бетону n' | 40 | 30 | 25 | 20 | 17 |



### 4. <a id="p100323"></a>РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ



#### <a id="p100324"></a>РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН


<a id="p100325"></a>4.1. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин следует производить в соответствии с указаниями [пп. 4.1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101541) - [4.12](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101641) главы СНиП II-21-75, принимая:
<a id="p100326"></a>расчетные характеристики материалов согласно [разделу 2](#p100111) настоящей Инструкции;
<a id="p100327"></a>длину зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров, указанную в [пп. 4.3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101553) и [4.11](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101618) главы СНиП II-21-75, согласно [п. 2.20](#p100254) настоящей Инструкции;
<a id="p100328"></a>величину $r_{\text{у}}$ для внецентренно-сжатых, а также для изгибаемых предварительно-напряженных элементов по [формуле (129)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101594) главы СНиП II-21-75;
<a id="p100329"></a>величину $\sigma_{\text{б}.\text{р}}$ в [формуле (134)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101614) главы СНиП II-21-75 с учетом указаний [п. 3.14](#p100316) настоящей Инструкции;
<a id="p100330"></a>коэффициент условий работы бетона $m_{\text{б}2}$ , указанный в [пп. 4.10](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101613) и [4.12](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101641) главы СНиП II-21-75, по [табл. 7](#p100199) настоящей Инструкции;
<a id="p100331"></a>коэффициенты $m_{1}$ и $m_{2}$ по [табл. 34](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101624) главы СНиП II-21-75 (как для тяжелого бетона).


#### <a id="p100332"></a>РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН



##### <a id="p100333"></a>Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента


<a id="p100334"></a>4.2. Ширина раскрытия трещин $a_{\text{т}}$ , нормальных к продольной оси элемента, на уровне центра тяжести растянутой арматуры должна определяться по формуле

<div align="center">

<a id="p100335"></a> $a_{\text{т}} = 3,4c_{\text{д}}\eta \frac{\sigma_{\text{а}}}{G_{\text{а}}} \frac{F_{\text{а}}}{P_{\text{а}}} K$ , (19)

</div>


<a id="p100336"></a>где $c_{\text{д}}$ - коэффициент, принимаемый равным при учете: кратковременных нагрузок и кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок - 1; многократно повторяющейся нагрузки, а также длительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1,5;
<a id="p100337"></a> $\eta$ - коэффициент, принимаемый согласно указаниям [п. 4.14](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101647) главы СНиП II-21-75;
<a id="p100338"></a> $\sigma_{\text{а}}$ - напряжение на уровне центра тяжести арматуры A или (при наличии предварительного напряжения) приращение напряжений от действия внешней нагрузки, определяемое согласно указаниям [п. 4.3](#p100367) настоящей Инструкции;
<a id="p100339"></a> $G_{\text{а}}$ - модуль деформации смещения арматуры и бетона на участках между трещинами, принимаемый равным: для бетона на известково-песчаном вяжущем - $0,67E_{\text{б}}$ ; для бетона на известково-шлаковом вяжущем - $0,62E_{\text{б}}$ ;
<a id="p100340"></a> $P_{\text{а}}$ - периметр растянутой арматуры;
<a id="p100341"></a>K - коэффициент, определяемый:
<a id="p100342"></a>при двузначной эпюре напряжений в сечении элемента по формуле

<div align="center">

<a id="p100343"></a> $K = \frac{(1 - \delta_{0}\xi)^{2} - 1,5\alpha\delta_{0}^{3}(1 - \xi)(1 - 0,33\xi)}{(1 - \delta_{0}\xi)^{2} + 1,5\alpha\delta_{0}^{3}(1 - \xi)(1 - 0,33\xi)}$ ; (20)

</div>


<a id="p100344"></a>при однозначной эпюре напряжений в сечении элемента по формуле

<div align="center">

<a id="p100345"></a> $K = \frac{1 - \alpha}{1 + \alpha}$ . (21)

</div>


<a id="p100346"></a>Величина K принимается не менее 0,4.
<a id="p100347"></a>В формулах (20) и (21):
<a id="p100348"></a> $\delta_{0} = \frac{h_{0}}{h}$ - коэффициент, учитывающий положение растянутой арматуры по высоте сечения;
<a id="p100349"></a> $\xi = \frac{x}{h_{0}}$ - относительная высота сжатой зоны элемента с усредненными деформациями в сжатой зоне и растянутой арматуре, определяемая согласно [п. 4.20](#p100481) настоящей Инструкции;
<a id="p100350"></a> $\alpha$ - коэффициент, принимаемый равным

<div align="center">

<a id="p100351"></a> $\alpha = 2 \frac{E_{\text{а}}F_{\text{а}}}{E_{\text{б}}bh_{0}}$ .

</div>


<a id="p100352"></a>При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте растянутой зоны ширина раскрытия трещин на уровне стержней, наиболее удаленных от нейтральной линии, вычисляется по [формуле (19)](#p100335) настоящей Инструкции с умножением на коэффициент $\delta$ , определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100353"></a> $\delta = 1 + \frac{c}{h_{0}(1 - \xi)}$ ,

</div>


<a id="p100354"></a>где c - расстояние от центра тяжести всей растянутой арматуры до центра тяжести стержней, наиболее удаленных от нейтральной линии.
<a id="p100355"></a>Ширина кратковременного раскрытия трещин определяется:
<a id="p100356"></a>для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, от кратковременного действия полной нагрузки (постоянной, длительной и кратковременной);
<a id="p100357"></a>для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости, по формуле

<div align="center">

<a id="p100358"></a> $a_{\text{т}} = a_{\text{т}1} - a_{\text{т}2} + a_{\text{т}3}$ , (22)

</div>


<a id="p100359"></a>где $a_{\text{т}1}$ - ширина раскрытия трещин от кратковременного действий полной нагрузки;
<a id="p100360"></a> $a_{\text{т}2}$ - начальная (кратковременная) ширина раскрытия трещин от длительных и постоянных нагрузок;
<a id="p100361"></a> $a_{\text{т}3}$ - полная (длительная) ширина раскрытия трещин от длительных и постоянных нагрузок.
<a id="p100362"></a>Величины $a_{\text{т}1}$ , $a_{\text{т}2}$ и $a_{\text{т}3}$ определяют по [формуле (19)](#p100335) настоящей Инструкции, причем при определении:
<a id="p100363"></a> $a_{\text{т}1}$ и $a_{\text{т}2}$ значения $e_{1}$ и $\psi$ следует вычислять при кратковременном действии полной нагрузки, а коэффициенты p и $\theta$ должны отвечать кратковременному нагружению;
<a id="p100364"></a> $a_{\text{т}3}$ значение $\psi$ следует вычислять при действии полной нагрузки, $e_{1}$ - при действии постоянных и длительных нагрузок, а коэффициенты p и $\theta$ должны отвечать длительному нагружению.
<a id="p100365"></a>Ширина длительного раскрытия трещин для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости, определяется от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
<a id="p100366"></a>В элементах, имеющих начальные трещины в сжатой зоне, ширину раскрытия трещин, вычисленную по [формуле (22)](#p100358) настоящей Инструкции, следует увеличивать на 15%.

#### <a id="p100367"></a>4.3 Напряжения (или их приращения) $\sigma_{\text{а}}$ в арматуре A следует определять по формулам:

<a id="p100368"></a>а) для центрально-растянутых элементов

<div align="center">

<a id="p100369"></a> $\sigma_{\text{а}} = \frac{N_{\text{с}}}{F_{\text{а}}}$ ; (23)

</div>


<a id="p100370"></a>б) для изгибаемых, а также внецентренно-растянутых при $e_{0\text{с}} \geq 0,8h_{0}$ и внецентренно-сжатых элементов

<div align="center">

<a id="p100371"></a> $\sigma_{\text{а}} = \frac{M_{\text{з}} - N_{\text{с}}h_{0}(1 - \frac{\xi}{3})}{z_{1}F_{\text{а}}}$ ; (24)

</div>


<a id="p100372"></a>в) для внецентренно-растянутых элементов при $e_{0\text{с}} \leq 0,8h_{0}$ 

<div align="center">

<a id="p100373"></a> $\sigma_{\text{а}} = \frac{M_{\text{з}} - N_{\text{с}}z_{\text{а}}}{z_{\text{а}}F_{\text{а}}}$ . (25)

</div>


<a id="p100374"></a>В [формулах (23)](#p100369) - (25):
<a id="p100375"></a> $N_{\text{с}}$ и $M_{\text{з}}$ - соответственно равнодействующая продольных сил и заменяющий момент, определяемые согласно требованиям [п. 4.18](#p100440) настоящей Инструкции; при определении величины $M_{\text{з}}$ эксцентриситет продольных усилий относительно оси, проходящей через центр тяжести растянутой арматуры, следует считать положительным, если он направлен в сторону сжатой (менее растянутой) зоны сечения;
<a id="p100376"></a> $\xi$ - относительная высота сжатой зоны (см. [п. 4.2](#p100334) настоящей Инструкции);
<a id="p100377"></a> $z_{1}$ - величина, характеризующая положение внутренних усилий в сечении, определяемая согласно требованиям [п. 4.21](#p100497) настоящей Инструкции;
<a id="p100378"></a> $z_{\text{а}}$ - расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, равное $h_{0} - a\prime$ .
<a id="p100379"></a>4.4. Глубину начальных трещин в сжатой зоне $h_{\text{т}}$ , образующихся при предварительном обжатии, транспортировании или монтаже элементов, следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100380"></a> $h_{\text{т}} = h - 1,25\xi h_{0}$ . (26)

</div>


<a id="p100381"></a>Величина $h_{\text{т}}$ не должна превышать 0,5h.


##### <a id="p100382"></a>Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента



#### <a id="p100383"></a>4.5 Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси, в изгибаемых элементах необходимо определять:

<a id="p100384"></a>а) на уровне центра тяжести продольной растянутой арматуры на участках, где изгибающий момент M и поперечная сила Q от внешней нагрузки превышают соответственно изгибающий момент $M_{\text{т}}$ и поперечную силу $Q_{\text{т}}$ , при которых образуются трещины (см. [п. 4.1](#p100325) настоящей Инструкции);
<a id="p100385"></a>б) на уровне нейтральной оси в сечении с наибольшей поперечной силой на участке с постоянным насыщением поперечной арматурой.
<a id="p100386"></a>Ширину кратковременного и длительного раскрытия трещин следует определять по [формуле (22)](#p100358) настоящей Инструкции, в которой величины $a_{\text{т}1}$ , $a_{\text{т}2}$ и $a_{\text{т}3}$ вычисляются по пп. 4.6 и [4.7](#p100392) настоящей Инструкции, при этом коэффициенты $\psi$ , $e_{1}$ , p, $\theta$ следует принимать согласно указаниям [п. 4.2](#p100334) настоящей Инструкции.
<a id="p100387"></a>4.6. Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100388"></a> $a_{\text{т}} = 3,4c_{\text{д}}\eta \frac{1}{G_{\text{а}}} (\frac{M}{P_{\text{а}}z_{1}} K + 0,5 \frac{Q}{I_{\text{д}}b} Su)$ , (27)

</div>


<a id="p100389"></a>где $c_{\text{д}}$ , $\eta$ , $G_{\text{а}}$ , $P_{\text{а}}$ , K - обозначения те же, что и в [формуле (19)](#p100335) настоящей Инструкции;
<a id="p100390"></a> $z_{1}$ - обозначение то же, что и в [п. 4.3](#p100367) настоящей Инструкции;
<a id="p100391"></a>S - статический момент площади приведенного сечения растянутой арматуры и площади защитного слоя бетона высотой $a = h - h_{0}$ относительно оси, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через центр тяжести полного приведенного сечения.
<a id="p100392"></a>4.7. Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, на уровне нейтральной оси следует определять согласно указаниям [п. 4.17](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101701) главы СНиП II-21-75, принимая величину усилия обжатия $N_{0}$ с учетом потерь по [табл. 2](#p100062) настоящей Инструкции.


#### <a id="p100393"></a>РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН


<a id="p100394"></a>4.8. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин следует производить согласно указаниям [пп. 4.18](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101719), [4.19](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101723) и [4.21](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101733) главы СНиП II-21-75, принимая:
<a id="p100395"></a>расчетные характеристики материалов согласно [разделу 2](#p100111) настоящей Инструкции;
<a id="p100396"></a>величины $\sigma_{0}$ и $N_{0}$ с учетом потерь по [табл. 2](#p100062) настоящей Инструкции;
<a id="p100397"></a>величину $\sigma_{\text{а}}$ по [формулам (23)](#p100369) - [(25)](#p100373) настоящей Инструкции;
<a id="p100398"></a>главные напряжения в бетоне на уровне центра тяжести приведенного сечения по [п. 4.11](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101618) главы СНиП II-21-75 с учетом указаний [п. 4.1](#p100325) настоящей Инструкции.
<a id="p100399"></a>Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне, величина $\sigma_{0}$ в [формуле (152)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101725) главы СНиП II-21-75 должна быть снижена на 15%.


#### <a id="p100400"></a>РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ



##### <a id="p100401"></a>Общие указания


<a id="p100402"></a>4.9. Деформации (прогибы, углы поворота) железобетонных элементов следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них кривизны согласно указаниям настоящего раздела.
<a id="p100403"></a>Кривизну и деформации железобетонных элементов необходимо отсчитывать от их начального состояния (для предварительно-напряженных элементов - от состояния до обжатия бетона).
<a id="p100404"></a>4.10. Кривизну железобетонных элементов следует определять по средним деформациям в сжатой и растянутой зонах исходя из следующих основных положений (см. рисунок):

<div align="center">

<a id="p100405"></a> ![Общие указания](https://i.bukva.ai/3asJVLiF/img_0.png) 

<a id="p100406"></a>Схемы усилий и эпюры деформаций и напряжений в поперечном<br>
сечении элемента при расчете его по деформациям<br>
а - на участках, где в растянутой зоне отсутствуют<br>
трещины, нормальные к продольной оси; б - на участках,<br>
где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные<br>
к продольной оси; 1 - сечения; 2 - эпюры деформаций;<br>
3 - схемы усилий и эпюры напряжений

</div>


<a id="p100407"></a>сечения после деформирования остаются плоскими как на участках, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси элемента, так и на участках, где эти трещины не образуются либо они закрыты;
<a id="p100408"></a>напряжения в бетоне распределяются по линейному закону (треугольная форма эпюры напряжений) и определяются с учетом неупругих деформаций бетона (см. [п. 4.12](#p100412) настоящей Инструкции);
<a id="p100409"></a>на участках элемента, где трещины в растянутой зоне не образуются либо они закрыты, сечения рассматриваются сплошными, состоящими из бетона и арматуры в сжатой и растянутой зонах;
<a id="p100410"></a>на участках элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси, сечения рассматриваются состоящими в сжатой зоне из бетона и сжатой арматуры (если она имеется), а в растянутой зоне - только из арматуры, напряжения в которой определяются с учетом стесняющего воздействия растянутого бетона на участках между трещинами (см. [п. 4.13](#p100421) настоящей Инструкции).
<a id="p100411"></a>4.11. Элементы или их участки следует рассматривать работающими без трещин в растянутой зоне, если согласно расчету по образованию трещин при нагрузках, на действие которых производится расчет по деформациям, эти трещины не образуются или они закрыты. При этом нагрузки вводятся в расчет с коэффициентом перегрузки n = 1.
<a id="p100412"></a>4.12. Неупругие деформации бетона сжатой и растянутой зон на участках элемента без трещин и бетона сжатой зоны на участках с трещинами следует учитывать умножением величины начального модуля упругости бетона $E_{\text{б}}$ на коэффициент p, принимаемый равным:
<a id="p100413"></a>при кратковременном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок

<div align="center">

<a id="p100414"></a>p = 0,9;

</div>


<a id="p100415"></a>при длительном действии постоянных и длительных нагрузок

<div align="center">

<a id="p100416"></a> $p = \frac{1}{1 + m}$ , (28)

</div>


<a id="p100417"></a>где m - предельное значение характеристики ползучести бетона, определяемое согласно требованиям [п. 2.12](#p100228) настоящей Инструкции;
<a id="p100418"></a>при расчете по деформациям элементов, воспринимающих многократно повторяющуюся нагрузку, независимо от длительности действия нагрузки

<div align="center">

<a id="p100419"></a> $p = \frac{2 \cdot 10^{6}}{n\prime E_{\text{б}}}$ , (29)

</div>


<a id="p100420"></a>где n' - коэффициент приведения арматуры к бетону при многократно повторяющихся нагрузках, определяемый по [табл. 11](#p100320) настоящей Инструкции.
<a id="p100421"></a>4.13. При определении кривизны на участках элемента с трещинами в растянутой зоне усилия в бетоне растянутой зоны между трещинами, оказывающие стесняющее воздействие на средние деформации арматуры, следует учитывать делением модуля упругости арматуры $E_{\text{а}}$ на коэффициент $\psi$ , определяемый согласно [п. 4.19](#p100448) настоящей Инструкции.
<a id="p100422"></a>4.14. Для изгибаемых элементов при $\frac{l}{h} <10$ необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб согласно требованиям [п. 4.23](#p100524) настоящей Инструкции.
<a id="p100423"></a>4.15. Если при изготовлении, транспортировании и монтаже конструкций в зоне, которая впоследствии под действием нагрузки будет сжата, могут возникнуть трещины, наличие этих трещин должно быть учтено согласно требованиям [пп. 4.17](#p100431) и [4.22](#p100504) настоящей Инструкции.


##### <a id="p100424"></a>Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне


<a id="p100425"></a>4.16. На участках элемента, где отсутствуют нормальные к продольной оси трещины, кривизну изгибаемых, внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых железобетонных элементов различных сечений следует определять как для сплошного упругого тела по формуле

<div align="center">

<a id="p100426"></a> $\frac{1}{\rho} = \frac{M}{pE_{\text{б}}I_{\text{п}}}$ , (30)

</div>


<a id="p100427"></a>где M - момент внешних сил (включая усилие предварительного обжатия) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
<a id="p100428"></a>p - коэффициент, принимаемый в соответствии с [п. 4.12](#p100412) настоящей Инструкции;
<a id="p100429"></a> $E_{\text{б}}$ - принимается согласно [п. 2.11](#p100220) настоящей Инструкции.
<a id="p100430"></a>*Примечание.* При определении приведенного сечения арматуру следует приводить к бетону с модулем деформации $pE_{\text{б}}$ .


#### <a id="p100431"></a>4.17 Полную величину кривизны на участке без трещин в растянутой зоне следует определять по формуле


<div align="center">

<a id="p100432"></a> $\frac{1}{\rho} = \frac{1}{\rho_{\text{к}}} + \frac{1}{\rho_{\text{д}}} - \frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ , (31)

</div>


<a id="p100433"></a>где $\frac{1}{\rho_{\text{к}}}$ - кривизна от кратковременных нагрузок;
<a id="p100434"></a> $\frac{1}{\rho_{\text{д}}}$ - кривизна от постоянных и длительных нагрузок;
<a id="p100435"></a> $\frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ - кривизна, обусловленная выгибом вследствие ползучести бетона от усилия предварительного обжатия.
<a id="p100436"></a>Величины $\frac{1}{\rho_{\text{к}}}$ и $\frac{1}{\rho_{\text{д}}}$ определяют по [формуле (30)](#p100426) настоящей Инструкции, а величину $\frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ - согласно [п. 4.22](#p100504) настоящей Инструкции.
<a id="p100437"></a>На участках, где нормальные трещины образуются, но при действии рассматриваемых нагрузок обеспечено их закрытие, полная кривизна должна быть увеличена на 20% по сравнению с расчетной.
<a id="p100438"></a>При расчете элементов с начальными трещинами в сжатой зоне полная кривизна должна быть увеличена на 15% по сравнению с расчетной.


##### <a id="p100439"></a>Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне


<a id="p100440"></a>4.18. На участках элемента, где образуются нормальные к продольной оси трещины в растянутой зоне, кривизну изгибаемых, внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых элементов следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100441"></a> $\frac{1}{\rho} = \frac{M_{\text{з}} - N_{\text{с}}h_{0}(1 - \frac{\xi}{3})}{z_{1}h_{0}(1 - \xi)} \frac{\psi}{E_{\text{а}}F_{\text{а}}}$ , (32)

</div>


<a id="p100442"></a>где $M_{\text{з}}$ - момент относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры A, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, включая усилие предварительного обжатия $N_{0}$ (заменяющий момент). Для изгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой $M_{\text{з}} = M$ ;
<a id="p100443"></a> $N_{\text{с}}$ - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия $N_{0}$ (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком минус). Для изгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой $N_{\text{с}} = 0$ ;
<a id="p100444"></a> $\xi$ - относительная высота сжатой зоны элемента, определяемая согласно [п. 4.20](#p100481) настоящей Инструкции;
<a id="p100445"></a> $\psi$ - коэффициент, учитывающий работу бетона растянутой зоны между трещинами и определяемый согласно п. 4.19 настоящей Инструкции;
<a id="p100446"></a> $z_{1}$ - величина, характеризующая положение внутренних усилий в сечении и определяемая согласно [п. 4.21](#p100497) настоящей Инструкции.
<a id="p100447"></a>Для гибких внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых элементов при определении $M_{\text{з}}$ следует учитывать влияние прогиба на эксцентриситет силы N, определяя деформации таких элементов методом последовательных приближений.
<a id="p100448"></a>4.19. Величину коэффициента $\psi$ , учитывающего работу бетона растянутой зоны между трещинами, следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100449"></a> $\psi = 1 - \theta \frac{M_{\text{б}.\text{т}}}{M_{\text{с}}}$ , (33)

</div>


<a id="p100450"></a>где $\theta$ - коэффициент, принимаемый по [табл. 12](#p100459) настоящей Инструкции;
<a id="p100451"></a> $M_{\text{с}}$ - момент внешних сил (включая усилие предварительного обжатия $N_{0}$ ), при действии которых определяется $\psi$ , относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в бетоне сжатой зоны непосредственно перед образованием трещин;
<a id="p100452"></a> $M_{\text{б}.\text{т}}$ - момент внутренних усилий, воспринимаемый бетонной частью сечения (без учета усилий в растянутой и сжатой арматуре) непосредственно перед образованием трещин, относительно той же оси и определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100453"></a> $M_{\text{б}.\text{т}} = R_{\text{р}II}W_{\text{б}.\text{т}}$ , (34)

</div>


<a id="p100454"></a>где $R_{\text{р}II}$ - принимается по [табл. 4](#p100176) настоящей Инструкции с учетом указаний [п. 2.10](#p100219) настоящей Инструкции;
<a id="p100455"></a> $W_{\text{б}.\text{т}}$ - момент сопротивления для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100456"></a> $W_{\text{б}.\text{т}} = \frac{2I_{\text{б}0}}{h - x} + S_{\text{б}.\text{р}}$ ; (35)

</div>


<a id="p100457"></a>здесь x - высота сжатой зоны непосредственно перед появлением трещин, определяемая без учета продольной силы N и усилия предварительного обжатия $N_{0}$ из условия

<div align="center">

<a id="p100458"></a> $S_{\text{б}0} + nS_{\text{а}}\prime_{0} - nS_{\text{а}0} = \frac{(h - x)F_{\text{б}.\text{р}}}{2}$ . (36)

</div>


<div align="right">

<a id="p100459"></a>Таблица 12

</div>



<table>
<colgroup><col width="48%"><col width="35%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид арматуры</td><td colspan="2">Коэффициент тета при учете действия нагрузок</td></tr>
<tr><td>кратковременного</td><td>длительного</td></tr>
<tr><td>Периодического профиля</td><td>0,7</td><td>0,35</td></tr>
<tr><td>Гладкая</td><td>0,6</td><td>0,3</td></tr>
</table>


<a id="p100464"></a>Для элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений величину $W_{\text{б}.\text{т}}$ допускается определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100465"></a> $W_{\text{б}.\text{т}} = (0,292 + 0,75\gamma_{0} + 0,15\gamma_{0}\prime)bh^{2}$ , (37)

</div>


<a id="p100466"></a>где

<div align="center">

<a id="p100467"></a> $\gamma_{0} = \frac{(b_{\text{п}} - b)h_{\text{п}}}{bh}$ ; (38)

<a id="p100468"></a> $\gamma_{0}\prime = \frac{(b_{\text{п}}\prime - b)h_{\text{п}}\prime}{bh}$ , (39)

</div>


<a id="p100469"></a>а значения $M_{\text{с}}$ - по формулам:
<a id="p100470"></a>а) для изгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой

<div align="center">

<a id="p100471"></a> $M_{\text{с}} = M$ ; (40)

</div>


<a id="p100472"></a>б) для изгибаемых предварительно-напряженных и внецентренно-сжатых элементов (кроме случаев, предусмотренных в подпункте "в")

<div align="center">

<a id="p100473"></a> $M_{\text{с}} = M_{\text{з}} - N_{\text{с}} \cdot 0,65h_{0}$ ; (41)

</div>


<a id="p100474"></a>в) для изгибаемых предварительно-напряженных и внецентренно-сжатых элементов с полкой в сжатой зоне при

<div align="center">

<a id="p100475"></a> $\frac{(b_{\text{п}}\prime - b)h_{\text{п}}\prime}{bh_{0}} >0,4$ 

<a id="p100476"></a> $M_{\text{с}} = M_{\text{з}} - N_{\text{с}}(h_{0} - \frac{h_{\text{п}}\prime}{2})$ . (42)

</div>


<a id="p100477"></a>Значения коэффициента $\psi$ , вычисленные по [формуле (33)](#p100449) настоящей Инструкции, должны приниматься не менее 0,25 при учете кратковременного действия нагрузок и не менее 0,55 при учете длительного действия нагрузок.
<a id="p100478"></a>При расчете элементов, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, значение коэффициента $\psi$ следует принимать равным 1 независимо от формы поперечного сечения, наличия предварительного напряжения арматуры или длительности действия статических нагрузок.
<a id="p100479"></a>Примечания: 1. При расчете элементов с полкой в растянутой зоне вводимая в расчет ширина свесов этой полки в каждую сторону не должна превышать двойной ее высоты.
2. <a id="p100480"></a>При расчете элементов без растянутой или сжатой полки в [формулах (38)](#p100467) и [(39)](#p100468) следует принимать соответственно $b_{\text{п}} = b$ ; $h_{\text{п}} = 0$ или $b_{\text{п}}\prime = b$ ; $h_{\text{п}}\prime = 0$ .
<a id="p100481"></a>4.20. Относительную высоту сжатой зоны $\xi = \frac{x}{h_{0}}$ следует определять из уравнений равновесия внешних и внутренних усилий, составленных с учетом положений, приведенных в [п. 4.10](#p100404) настоящей Инструкции.
<a id="p100482"></a>Для элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений величина $\xi$ определяется из уравнений:
<a id="p100483"></a>а) для изгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой

<div align="center">

<a id="p100484"></a> $\xi^{2} + \xi(\frac{\alpha}{p\psi} + \frac{\alpha\prime}{p} + 2\gamma\prime) - (\frac{\alpha}{p\psi} + \frac{\alpha\prime}{p} \delta\prime + \gamma\prime\delta_{\text{п}}\prime) = 0$ ; (43)

</div>


<a id="p100485"></a>б) для изгибаемых предварительно-напряженных, а также внецентренно-сжатых элементов

<div align="center">

<a id="p100486"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/3asJVLiF/img_1.png) (44)

</div>


<a id="p100487"></a>В уравнениях (43) и (44):
<a id="p100488"></a> $\alpha$ , $\alpha\prime$ , $\delta\prime$ , $\gamma\prime$ , $\delta_{\text{п}}\prime$ - безразмерные геометрические характеристики сечения, определяемые по формулам:

<div align="center">

<a id="p100489"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/3asJVLiF/img_2.png) (45)

</div>


<a id="p100490"></a>p - принимается по указаниям [п. 4.12](#p100412) настоящей Инструкции;
<a id="p100491"></a> $\psi$ - принимается по указаниям [п. 4.19](#p100448) настоящей Инструкции;
<a id="p100492"></a> $e_{1}$ - эксцентриситет равнодействующей $N_{\text{с}}$ относительно оси, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через центр тяжести площади арматуры растянутой зоны, отвечающий заменяющему моменту $M_{\text{з}}$ (см. [п. 4.18](#p100440) настоящей Инструкции) и определяемый по формуле

<div align="center">

<a id="p100493"></a> $e_{1} = \frac{M_{\text{з}}}{N_{\text{с}}}$ . (46)

</div>


<a id="p100494"></a>Примечания: 1. Для элементов, не имеющих полки в сжатой зоне, в [формулах (45)](#p100489) следует принимать $b_{\text{п}}\prime = b$ и $h_{\text{п}}\prime = 0$ .
2. <a id="p100495"></a>При расчете элементов с полкой в сжатой зоне при $\xi \leq \frac{h_{\text{п}}\prime}{h_{0}}$ величину $\xi$ следует определять как для элемента прямоугольного сечения шириной $b = b_{\text{п}}\prime$ .
3. <a id="p100496"></a>При отсутствии в сечении сжатой арматуры в [формулах (45)](#p100489) следует принимать $F_{\text{а}}\prime = 0$ и a' = 0.

<a id="p100497"></a>4.21. Величину $z_{1}$ , характеризующую положение внутренних усилий в сечении, следует определять исходя из положений, приведенных в [п. 4.10](#p100404) настоящей Инструкции, как отношение момента всех внутренних усилий в сечении относительно оси, нормальной к плоскости изгиба и расположенной на расстоянии $\frac{1}{3} \xi h_{0}$ от наиболее сжатой грани, к величине равнодействующей внутренних усилий в растянутой зоне.
<a id="p100498"></a>Для элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений величина $z_{1}$ определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100499"></a> $z_{1} = [1 - \frac{\xi}{3} + \frac{\alpha\prime}{\alpha} \psi \frac{\xi - \delta\prime}{1 - \xi} (\frac{\xi}{3} - \delta\prime) + \frac{2}{3} \gamma\prime \frac{p\psi}{\alpha} \frac{(\xi - \delta_{\text{п}}\prime)^{2}}{1 - \xi}]h_{0}$ , (47)

</div>


<a id="p100500"></a>где $\xi$ , $\alpha$ , $\alpha\prime$ , $\delta\prime$ , $\gamma\prime$ , $\delta_{\text{п}}\prime$ - обозначения те же, что и в [п. 4.20](#p100481) настоящей Инструкции;
<a id="p100501"></a> $\psi$ - принимается по указаниям [п. 4.19](#p100448) настоящей Инструкции;
<a id="p100502"></a>p - принимается по указаниям [п. 4.12](#p100412) настоящей Инструкции.
<a id="p100503"></a>*Примечание.* Для элементов прямоугольного сечения без сжатой арматуры $z_{1}$ представляет собой расстояние между равнодействующими внутренних усилий в сжатой и растянутой зонах сечения.


#### <a id="p100504"></a>4.22 Полную величину кривизны на участке с трещинами в растянутой зоне следует определять по формуле


<div align="center">

<a id="p100505"></a> $\frac{1}{\rho} = \frac{1}{\rho_{1}} - \frac{1}{\rho_{2}} + \frac{1}{\rho_{3}} - \frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ , (48)

</div>


<a id="p100506"></a>где $\frac{1}{\rho_{1}}$ - кривизна от кратковременного действия всех нагрузок, учитываемых при расчете по деформациям (см. [п. 1.21](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p100117) главы СНиП II-21-75);
<a id="p100507"></a> $\frac{1}{\rho_{2}}$ - кривизна от кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок;
<a id="p100508"></a> $\frac{1}{\rho_{3}}$ - кривизна от длительного действия постоянных и длительных нагрузок;
<a id="p100509"></a> $\frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ - кривизна, обусловленная выгибом вследствие ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по [формуле (49)](#p100513) настоящей Инструкции.
<a id="p100510"></a>Величины $\frac{1}{\rho_{1}}$ , $\frac{1}{\rho_{2}}$ и $\frac{1}{\rho_{3}}$ определяют по [формуле (32)](#p100441) настоящей Инструкции, причем при определении: $\frac{1}{\rho_{1}}$ и $\frac{1}{\rho_{2}}$ коэффициенты $e_{1}$ и $\psi$ необходимо вычислять при действии всех учитываемых нагрузок, а коэффициенты p и $\theta$ должны отвечать кратковременному нагружению;
<a id="p100511"></a> $\frac{1}{\rho_{3}}$ коэффициент $\psi$ следует вычислять при действии всех учитываемых нагрузок, коэффициент $e_{1}$ - при действии постоянных и длительных нагрузок, а коэффициенты p и $\theta$ должны отвечать длительному нагружению.
<a id="p100512"></a>Величину $\frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ следует определять по формуле

<div align="center">

<a id="p100513"></a> $\frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}} = \frac{\epsilon_{\text{п}} - \epsilon_{\text{п}}}{h_{0\text{н}}}$ , (49)

</div>


<a id="p100514"></a>где $h_{0\text{н}}$ - расстояние от крайнего сжатого волокна бетона до усилия обжатия $N_{0}$ ;
<a id="p100515"></a> $\epsilon_{\text{п}}$ и $\epsilon_{\text{п}}\prime$ - относительные деформации ползучести бетона соответственно на уровне действия усилия обжатия $N_{0}$ (с учетом потерь по [поз. 1](#p100066) - [5 табл. 2](#p100077) настоящей Инструкции) и крайнего сжатого волокна бетона, проявляющиеся за время от обжатия бетона до загружения элемента внешней нагрузкой и определяемые по формулам

<div align="center">

<a id="p100516"></a> $\epsilon_{\text{п}} = \frac{\sigma_{\text{п}}}{E_{\text{а}}}$ ; $\epsilon_{\text{п}}\prime = \frac{\sigma_{\text{п}}\prime}{E_{\text{а}}}$ , (50)

</div>


<a id="p100517"></a>здесь $\sigma_{\text{п}}$ - принимается численно равной сумме потерь предварительного напряжения арматуры от ползучести бетона согласно [поз. 6](#p100078) и [9 табл. 2](#p100086) настоящей Инструкции;
<a id="p100518"></a> $\sigma_{\text{п}}\prime$ - то же, для напрягаемой арматуры, если бы она имелась на уровне крайнего сжатого волокна бетона.
<a id="p100519"></a>Если кратковременные нагрузки отсутствуют или не учитываются при определении прогибов, полную величину кривизны следует принимать равной величине

<div align="center">

<a id="p100520"></a> $\frac{1}{\rho_{3}} - \frac{1}{\rho_{\text{в}.\text{п}}}$ .

</div>


<a id="p100521"></a>Если значения $\frac{1}{\rho_{2}}$ и $\frac{1}{\rho_{3}}$ оказываются отрицательными, их следует считать равными нулю.
<a id="p100522"></a>При расчете элементов с начальными трещинами в сжатой зоне полную кривизну, определенную по [формуле (48)](#p100505), следует увеличивать на 15%.


##### <a id="p100523"></a>Определение прогибов


<a id="p100524"></a>4.23. Прогибы элементов следует определять согласно требованиям [пп. 4.31](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101850) - [4.33](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101859) главы СНиП II-21-75, принимая:
<a id="p100525"></a>величины $\frac{1}{\rho}$ в [формуле (169)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101851) главы СНиП II-21-75 согласно требованиям [пп. 4.17](#p100431) и [4.22](#p100504) настоящей Инструкции соответственно для участков без трещин и с трещинами в растянутой зоне;
<a id="p100526"></a>величину c в [формуле (170)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101860) главы СНиП II-21-75 - равной величине $\frac{1}{p}$ (где p - коэффициент, определяемый согласно указаниям [п. 4.12](#p100412) настоящей Инструкции);
<a id="p100527"></a>величину G в [формуле (171)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101863) главы СНиП II-21-75 - согласно указаниям [п. 2.14](#p100245) настоящей Инструкции;
<a id="p100528"></a>величину $\frac{1}{\rho} (x)$ в [формуле (172)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75#p101870) главы СНиП II-21-75 - согласно указаниям [п. 4.22](#p100504) настоящей Инструкции.


### 5. <a id="p100529"></a>КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ


<a id="p100530"></a>5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций из силикатного бетона для обеспечения условий их изготовления, долговечности и совместной работы арматуры и бетона следует выполнять конструктивные требования, приведенные в главе [СНиП II-21-75](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75) для тяжелого бетона, а также дополнительные требования, изложенные в пп. 5.2 - [5.4](#p100533) настоящей Инструкции.
<a id="p100531"></a>5.2. Минимальную толщину защитного слоя бетона для продольной рабочей арматуры, поперечной (хомутов и отогнутых стержней) и распределительной арматуры в конструкциях, предназначенных для эксплуатации при относительной влажности внутреннего воздуха помещений более 75% или во влажной зоне (см. [п. 1.3](#p100019) настоящей Инструкции), а также в агрессивных средах, следует увеличивать на 5 мм по сравнению с требованиями главы [СНиП II-21-75](https://bukva.ai/docs/snip-ii-21-75).
<a id="p100532"></a>5.3. Конструктивное армирование бетонных панелей несущих стен, как правило, должно предусматриваться двусторонним независимо от того, в какой степени используется их несущая способность, причем площадь вертикальной арматуры должна составлять не менее 0,3 см2 на 1 м длины горизонтального сечения панели, а горизонтальной арматуры - не менее 0,3 см2 на 1 м длины вертикального сечения с каждой стороны панели.
<a id="p100533"></a>5.4. Для конструктивного армирования элементов следует применять арматуру возможно меньших диаметров, но не менее 4 мм, причем при проектировании элементов, бетонируемых в горизонтальном положении, верхняя конструктивная арматура для сохранения ее в проектном положении при бетонировании должна быть снабжена связями, установленными вдоль толщины изделия не реже чем через 85 диаметров по длине стержней.





<div align="right">

<a id="p100534"></a>Приложение 1

</div>


<div align="center">

<a id="p100535"></a>**КЛАССИФИКАЦИЯ**<br>
**И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПЛОТНЫХ СИЛИКАТНЫХ БЕТОНОВ**

</div>



<table>
<colgroup><col width="36%"><col width="47%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td>Признак классификации</td><td>Классификация бетонов</td><td>Область применения</td></tr>
<tr><td rowspan="3">1. По объемному весу (в сухом состоянии)</td><td>Тяжелые - с объемным весом более 2200 и до 2500 кгс/м3 включительно</td><td>Во всех несущих конструкциях</td></tr>
<tr><td>Облегченные - с объемным весом более 1800 и до 2200 кгс/м3 включительно</td><td>Преимущественно в несущих конструкциях</td></tr>
<tr><td>Легкие - с объемным весом более 1100 и до 1800 кгс/м3 включительно</td><td>Преимущественно в ограждающих конструкциях, а также во внутренних несущих конструкциях при относительной влажности внутреннего воздуха до 60% и отсутствии агрессивных воздействий</td></tr>
<tr><td rowspan="4">2. По виду вяжущих <a href="#p100553">&lt;1&gt;</a></td><td>На известково-песчаном вяжущем, состоящем из тонкомолотых извести и кварцевого песка</td><td>Во всех случаях, если этому не противоречат требования поз. 1 и 5 настоящей таблицы</td></tr>
<tr><td>На известково-шлаковом вяжущем, состоящем из тонкомолотых извести и металлургического шлака</td><td></td></tr>
<tr><td>На известково-зольном вяжущем, состоящем из тонкомолотых извести и золы</td><td>Преимущественно в бетонных конструкциях, эксплуатируемых в неагрессивных средах</td></tr>
<tr><td>На известковоаглопоритовом и других вяжущих, состоящих из тонкомолотых извести и отходов производства искусственных заполнителей</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2">3. По виду заполнителей</td><td>На плотных заполнителях</td><td>Для тяжелых и облегченных бетонов</td></tr>
<tr><td>На пористых заполнителях</td><td>Преимущественно для легких бетонов</td></tr>
<tr><td rowspan="2">4. По зерновому составу заполнителей</td><td>Крупнозернистые бетоны с крупным и мелким заполнителем</td><td>В зависимости от вида заполнителей согласно поз. 3 настоящей таблицы</td></tr>
<tr><td>Мелкозернистые бетоны только с мелким заполнителем</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="5">5. По степени гидратации извести в вяжущем</td><td>На вяжущем с негидратированной известью - при степени гидратации извести до 20% по весу включительно</td><td rowspan="2">Для элементов конструкций, к которым предъявляются повышенные требования по морозостойкости, водонепроницаемости, стойкости к истиранию</td></tr>
<tr><td>На вяжущем со слабогидратированной известью - при степени гидратации извести от 21 до 50% по весу включительно</td></tr>
<tr><td>На вяжущем со среднегидратированной известью - при степени гидратации извести от 51 до 70% по весу включительно</td><td>Согласно поз. 1 - 4 настоящей таблицы</td></tr>
<tr><td>На вяжущем с сильногидратированной известью - при степени гидратации извести от 71 до 90% по весу включительно</td><td></td></tr>
<tr><td>На вяжущем с полностью гидратированной известью - при степени гидратации извести более 90% по весу</td><td>Преимущественно для элементов, эксплуатируемых при отсутствии агрессивных воздействий</td></tr>
</table>

    --------------------------------
<a id="p100553"></a>    <1> При введении в состав вяжущего добавок в количестве до 20% по  весу
наименование вяжущего не изменяется.






<div align="right">

<a id="p100554"></a>Приложение 2

</div>


<div align="center">

<a id="p100555"></a>**ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ**<br>
**АРМАТУРЫ ОТ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА**

</div>


<a id="p100556"></a>Потери предварительного напряжения арматуры от ползучести бетона $\sigma_{\text{п}.\text{п}}$ следует определять по формуле

<a id="p100557"></a> $\sigma_{\text{п}.\text{п}} = \frac{\sigma_{\text{б}.\text{н}}}{\mu_{\text{н}}\rho_{1}} \Phi$ , (1)

<a id="p100558"></a>где $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ - сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно указаниям [п. 1.17](#p100108) настоящей Инструкции с учетом потерь предварительного напряжения арматуры по [поз. 1](#p100066) - [5 табл. 2](#p100077) настоящей Инструкции; вычисляются для волокна бетона, на уровне которого определяется величина $\sigma_{\text{п}.\text{п}}$ ;
<a id="p100559"></a> $\mu_{\text{н}}$ - коэффициент армирования сечения напрягаемой арматурой, определяемый по формуле

<a id="p100560"></a> $\mu_{\text{н}} = \frac{F_{\text{н}} + F_{\text{н}}\prime}{F}$ ; (2)

<a id="p100561"></a> $\rho_{1}$ - коэффициент, определяемый по формуле

<a id="p100562"></a> $\rho_{1} = 1 + \frac{ye_{0\text{н}}}{r^{2}}$ , (3)

<a id="p100563"></a>здесь y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до волокна, на уровне которого определяется величина $\sigma_{\text{п}.\text{п}}$ ; если рассматриваемое волокно и усилие обжатия находятся по разные стороны от центра тяжести сечения, величина y принимается со знаком минус;
<a id="p100564"></a> $\Phi$ - функция, определяемая по [табл. 3](#p100584) настоящего приложения или по формуле

<a id="p100565"></a> $\Phi = 1 - e^{-}^{\frac{n\mu_{\text{н}}\rho_{1}}{1 + n\mu_{\text{н}}\rho_{1}}} \varphi_{t}$ , (4)

<a id="p100566"></a>где e - основание натуральных логарифмов;
<a id="p100567"></a> $\varphi_{t}$ - характеристика ползучести бетона, определяемая по формуле

<a id="p100568"></a> $\varphi_{t} = mk_{\text{н}}\beta_{\text{п}}$ , (5)

<a id="p100569"></a>здесь m - предельное значение характеристики ползучести бетона, определяемое согласно [п. 2.12](#p100228) настоящей Инструкции;
<a id="p100570"></a> $k_{\text{н}}$ - коэффициент нелинейности, принимаемый по [табл. 1](#p100575) настоящего приложения;
<a id="p100571"></a> $\beta_{\text{п}}$ - коэффициент, характеризующий продолжительность действия напряжений $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ , определяемый по [табл. 2](#p100578) настоящего приложения или по формуле

<a id="p100572"></a> $\beta_{\text{п}} = 1 - e^{- 0,01t}$ , (6)

<a id="p100573"></a>где e - основание натуральных логарифмов;
<a id="p100574"></a>t - время в сутках от момента обжатия бетона до загружения конструкции эксплуатационной нагрузкой или до испытания конструкции. Если срок загружения или испытания конструкции неизвестен, величину $\beta_{\text{п}}$ следует принимать при t = 100 сут.

<a id="p100575"></a>Таблица 1


| н Степень обжатия бетона сигма /R б.н пр | <= 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | От 0,8 до 1 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Коэффициент нелинейности k н | 0,8 | 0,9 | 1 | 1,12 | 1,25 |


<a id="p100578"></a>Таблица 2


| Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции | 3 | 7 | 14 | 28 | 60 | 90 | 100 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Коэффициент бета п | 0,03 | 0,07 | 0,13 | 0,25 | 0,451 | 0,593 | 0,632 |


<a id="p100581"></a>Продолжение табл. 2


| Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции | 120 | 180 | 240 | 300 | 360 | 720 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Коэффициент бета п | 0,699 | 0,835 | 0,909 | 0,95 | 0,973 | 0,999 |


<a id="p100584"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Величина n мю ро н 1</td><td colspan="6">Функция Фи при величине фи t</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>0,8</td><td>1,2</td><td>1,6</td><td>2</td><td>2,4</td></tr>
<tr><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>
<tr><td>0,1</td><td>0,035</td><td>0,07</td><td>0,103</td><td>0,135</td><td>0,166</td><td>0,196</td></tr>
<tr><td>0,2</td><td>0,065</td><td>0,125</td><td>0,181</td><td>0,234</td><td>0,284</td><td>0,33</td></tr>
<tr><td>0,3</td><td>0,088</td><td>0,169</td><td>0,211</td><td>0,309</td><td>0,37</td><td>0,378</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>0,108</td><td>0,205</td><td>0,29</td><td>0,368</td><td>0,436</td><td>0,444</td></tr>
<tr><td>0,5</td><td>0,124</td><td>0,234</td><td>0,33</td><td>0,413</td><td>0,486</td><td>0,55</td></tr>
<tr><td>0,6</td><td>0,139</td><td>0,259</td><td>0,362</td><td>0,451</td><td>0,528</td><td>0,593</td></tr>
<tr><td>0,7</td><td>0,15</td><td>0,285</td><td>0,386</td><td>0,489</td><td>0,557</td><td>0,624</td></tr>
<tr><td>0,8</td><td>0,163</td><td>0,3</td><td>0,413</td><td>0,509</td><td>0,589</td><td>0,657</td></tr>
<tr><td>0,9</td><td>0,173</td><td>0,316</td><td>0,434</td><td>0,513</td><td>0,612</td><td>0,68</td></tr>
<tr><td>1</td><td>0,181</td><td>0,33</td><td>0,451</td><td>0,551</td><td>0,632</td><td>0,699</td></tr>
<tr><td>1,1</td><td>0,189</td><td>0,342</td><td>0,467</td><td>0,567</td><td>0,65</td><td>0,716</td></tr>
<tr><td>1,2</td><td>0,196</td><td>0,353</td><td>0,48</td><td>0,582</td><td>0,664</td><td>0,73</td></tr>
<tr><td>1,3</td><td>0,202</td><td>0,364</td><td>0,492</td><td>0,595</td><td>0,677</td><td>0,743</td></tr>
<tr><td>1,4</td><td>0,208</td><td>0,372</td><td>0,503</td><td>0,607</td><td>0,69</td><td>0,753</td></tr>
<tr><td>1,5</td><td>0,213</td><td>0,381</td><td>0,513</td><td>0,617</td><td>0,699</td><td>0,763</td></tr>
<tr><td>1,6</td><td>0,218</td><td>0,389</td><td>0,522</td><td>0,626</td><td>0,708</td><td>0,772</td></tr>
<tr><td>1,7</td><td>0,223</td><td>0,396</td><td>0,53</td><td>0,636</td><td>0,716</td><td>0,779</td></tr>
<tr><td>1,8</td><td>0,227</td><td>0,402</td><td>0,537</td><td>0,643</td><td>0,722</td><td>0,786</td></tr>
</table>


<a id="p100606"></a> Примечание. При промежуточных значениях величины $\varphi_{t}$ или величины
произведения $n\mu_{\text{н}}\rho_{1}$ функцию $\Phi$ следует определять интерполяцией.


<a id="p100607"></a>При определении потерь предварительного напряжения от ползучести для арматуры, натягиваемой на упоры, полную величину потерь от ползучести бетона следует вычислять по формуле

<a id="p100608"></a> $\sigma_{\text{п}} = \sigma_{\text{п}.\text{п}} - \sigma_{\text{п}.\text{б}}$ , (7)

<a id="p100609"></a>где $\sigma_{\text{п}.\text{п}}$ - обозначение то же, что и в [формуле (1)](#p100557) настоящего приложения;
<a id="p100610"></a> $\sigma_{\text{п}.\text{б}}$ - потери предварительного напряжения арматуры от быстронатекающей ползучести, определяемые по [поз. 6 табл. 2](#p100078) настоящей Инструкции.
<a id="p100611"></a>Если величины $\sigma_{\text{б}.\text{н}}$ или $\rho_{1}$ в [формуле (1)](#p100557) настоящего приложения оказываются равными нулю или отрицательными, потери предварительного напряжения арматуры от ползучести бетона следует принимать равными нулю.



<a id="p100612"></a>

---