РМГ 105-2010. Рекомендации по межгосударственной стандартизации. Государственная система обеспечения единства измерений. Резервуары стальные вертикальные цилиндрические теплоизолированные. Методика поверки геометрическим методом

(введены в действие Приказом Росстандарта от 13.12.2011 № 1058-ст)

от 13 декабря 2011 г. № 1058-ст

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МЕЖГОСУДАРСТВЕННОЙ СТАНДАРТИЗАЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННАЯ СИСТЕМА ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕДИНСТВА ИЗМЕРЕНИЙ

РЕЗЕРВУАРЫ СТАЛЬНЫЕ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫЕ

МЕТОДИКА ПОВЕРКИ ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

State system for ensuring the uniformity of measurements. Vertical steel cylindrical tanks with thermal insulation. Verification procedure by geometrical method

OIML R 71:2008 (NEQ)

РМГ 105-2010

Группа Т88.1

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-2009 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Порядок разработки, принятия, применения, обновления и отмены».

Сведения о рекомендациях

1. Разработаны Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт расходометрии» (ФГУП «ВНИИР»).

2. Внесены Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии.

3. Приняты Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 15 октября 2010 г. № 44).

4. Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 13 декабря 2011 г. № 1058-ст рекомендации по межгосударственной стандартизации РМГ 105-2010 введены в действие в качестве рекомендаций по метрологии Российской Федерации с 1 января 2013 г.

5. Настоящие рекомендации соответствуют МОЗМ Р 71:2008 «Стационарные резервуары-хранилища. Общие требования» (OIML R 71:2008 «Fixed storage tanks. General requirements»).

Степень соответствия — неэквивалентная (NEQ).

6. Введены впервые.

7. Переиздание. Февраль 2013 г.

Информация об изменениях к настоящим рекомендациям публикуется в ежегодно издаваемом указателе «Руководящие документы, рекомендации и правила», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты».

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящих рекомендаций соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет.

1. Область применения

Настоящие рекомендации распространяются на стальные вертикальные цилиндрические резервуары (далее — резервуары) номинальной вместимостью 100 — 50000 м3, теплоизолированные, наземного расположения, закрытые, с кровлей, предназначенные для проведения государственных учетных и торговых операций, взаимных расчетов между поставщиком и потребителем, а также для учета нефти и нефтепродуктов при хранении, и устанавливают методику поверки геометрическим методом.

2. Нормативные ссылки

В настоящих рекомендациях использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 8.570-2000 Государственная система обеспечения единства измерений. Резервуары стальные вертикальные цилиндрические. Методика поверки

ГОСТ 12.0.004-90 Система стандартов безопасности труда. Организация обучения безопасности труда. Общие положения

ГОСТ 12.1.011-78 Система стандартов безопасности труда. Смеси взрывоопасные. Классификация и методы испытаний <*>

ГОСТ 12.4.137-84 Обувь специальная кожаная для защиты от нефти, нефтепродуктов, кислот, щелочей, нетоксичной и взрывоопасной пыли. Технические условия

ГОСТ 166-89 (ИСО 3599-76) Штангенциркули. Технические условия

ГОСТ 427-75 Линейки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 7502-98 Рулетки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 10528-90 Нивелиры. Общие технические условия

ГОСТ 10529-96 Теодолиты. Общие технические условия

ГОСТ 13837-79 Динамометры общего назначения. Технические условия

ГОСТ 27574-87 Костюмы женские для защиты от общих производственных загрязнений и механических воздействий. Технические условия

ГОСТ 27575-87 Костюмы мужские для защиты от общих производственных загрязнений и механических воздействий. Технические условия

ГОСТ 28498-90 Термометры жидкостные стеклянные. Общие технические требования. Методы испытаний

ГОСТ 30852.11-2002 Электрооборудование взрывозащищенное. Часть 12. Классификация смесей газов и паров с воздухом по безопасным экспериментальным максимальным зазорам и минимальным воспламеняющим токам

<*> Утратил силу на территории РФ, с 01.01.2001 пользоваться ГОСТ Р 51330.2-99; ГОСТ Р 51330.5-99; ГОСТ Р 51330.11-99; ГОСТ Р 51330.19-99.

Примечание. При пользовании настоящими рекомендациями целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящими рекомендациями следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3. Термины и определения

В настоящих рекомендациях применяют следующие термины с соответствующими определениями:

3.1. Резервуар стальной вертикальный цилиндрический теплоизолированный (резервуар): стационарная мера вместимости, наружная поверхность которой покрыта слоем теплоизоляции, с индивидуальной градуировочной таблицей, предназначенная для хранения нефти и нефтепродуктов и измерений их объема (массы) совместно со средствами измерений уровня, плотности и температуры.

3.2. Поверка резервуара: совокупность операций, выполняемых организациями национальной (государственной) метрологической службы или аккредитованными на право поверки метрологическими службами юридических лиц с целью определения вместимости и градуировки резервуара, составления и утверждения градуировочной таблицы, установления пригодности резервуара к применению.

Примечание. Градуировочная таблица — зависимость вместимости резервуара от уровня его наполнения при нормированном значении температуры, равной 20 °C. Таблицу прилагают к свидетельству о поверке резервуара и применяют для определения объема жидкости в нем.

3.4. Номинальная вместимость резервуара: вместимость резервуара, соответствующая предельному уровню его наполнения, установленная нормативным документом для конкретного типа.

3.5. Действительная (фактическая) полная вместимость резервуара: вместимость резервуара, соответствующая предельному уровню его наполнения, полученная по результатам измерений параметров резервуара при поверке.

3.6. Посантиметровая вместимость резервуара: объем жидкости в резервуаре, соответствующий уровню налитых в него доз жидкости, приходящихся на 1 см высоты наполнения.

3.7. Коэффициент вместимости: вместимость, приходящаяся на 1 мм высоты наполнения.

3.8. Точка касания днища грузом рулетки (исходная точка): точка касания грузом измерительной рулетки днища резервуара или на опорной плите (при наличии) при измерениях базовой высоты резервуара и от которой измеряют уровень нефти и нефтепродуктов и воды.

Примечание. Эта точка является исходной при составлении градуировочной таблицы резервуара.

3.10. Уровень жидкости (высота наполнения): расстояние по вертикали между свободной поверхностью жидкости, находящейся в резервуаре, и точкой касания днища грузом рулетки (исходной точкой).

3.11. Контур днища: линия, образованная пересечением днища резервуара с цилиндрической частью первого пояса резервуара.

3.12. «Мертвая» полость резервуара: нижняя часть резервуара, из которой нельзя выбрать жидкость, используя приемо-раздаточный патрубок.

3.13. «Мертвый» остаток: объем жидкости, находящейся в «мертвой» полости резервуара.

3.14. «Неучтенный» объем жидкости: объем жидкости в резервуаре, находящийся ниже точки касания днища резервуара грузом рулетки.

3.15. Жидкость при хранении: жидкость, для хранения которой предназначен поверяемый резервуар.

3.16 Степень наклона резервуара: величина \eta , выражаемая через тангенс угла наклона, рассчитываемая по формуле

где \beta — угол наклона резервуара в градусах.

3.17. Геометрический метод поверки резервуара: метод поверки резервуара, заключающийся в определении вместимости резервуара по результатам измерений его геометрических параметров.

3.18. Государственные учетные и торговые операции, взаимные расчеты между поставщиком и потребителем: операции, проводимые между поставщиком и потребителем, заключающиеся в определении объема или массы нефти и нефтепродуктов для последующих учетных операций, а также при арбитраже.

3.19. Учет нефти и нефтепродуктов при хранении: операция, проводимая на предприятии, заключающаяся в определении объема и массы нефти и нефтепродуктов для последующих учетных операций.

4. Метод поверки

4.1 Поверку резервуара проводят геометрическим методом.

5. Технические требования

5.1 Требования к погрешности измерений параметров резервуара

5.2 Требования к средствам поверки

5.2.1 При поверке резервуара применяют следующие основные и вспомогательные средства поверки:

5.2.1.1. Рулетки измерительные 2-го класса точности с верхними пределами измерений 10; 20 и 30 м по ГОСТ 7502.

5.2.1.2. Штангенциркули с диапазонами измерений 0 — 150; 500 — 1600; 800 — 2000 мм по ГОСТ 166.

5.2.1.3. Линейку измерительную металлическую с диапазоном измерений 0 — 1000 мм по ГОСТ 427.

5.2.1.4. Теодолит оптический с ценой деления микроскопа 2» (угловые секунды) по ГОСТ 10529.

5.2.1.5 Лазер типа ЛГН.

5.2.1.6. Толщиномер ультразвуковой с диапазоном измерений 0,6 — 30 мм и пределами допускаемой погрешности +/- 0,1 мм.

5.2.1.7 Нивелир с рейкой по ГОСТ 10528.

5.2.1.8. Термометр с ценой деления 1 °C и диапазоном измерений от 0 до 50 °C по ГОСТ 28498.

5.2.1.9 Анализатор-течеискатель типа АНТ-3 по [1].

5.2.2. Вспомогательные средства поверки: чертилка, мел, шпатель, щетки (металлические), графитовый стержень диаметром от 5 до 10 мм, микрокалькулятор.

5.2.3. Основные средства поверки резервуаров должны быть поверены в установленном порядке.

5.2.4. Допускается применение других, вновь разработанных или находящихся в эксплуатации средств измерений, автоматизированного комплекса с программным обеспечением, удовлетворяющих по точности и пределам измерений требованиям настоящей рекомендации.

6. Требования к организации проведения поверки

6.1. Резервуары подлежат поверке организациями национальной (государственной) метрологической службы <1> или аккредитованными на право поверки метрологическими службами юридических лиц.

<1> На территории Российской Федерации органы государственной метрологической службы проходят аккредитацию на право проведения поверки резервуаров.

6.2 Устанавливают следующие виды поверок резервуара:

• первичную, которую проводят после строительства резервуара перед вводом в эксплуатацию и капитального ремонта;
• периодическую, которую проводят по истечении срока действия градуировочной таблицы и при внесении в резервуар конструктивных изменений, влияющих на его вместимость;
• внеочередную поверку.

Первичную поверку резервуаров проводят после их гидравлических испытаний.

7. Требования к квалификации поверителей и требования безопасности

7.1. Поверку резервуара проводит физическое лицо, прошедшее курсы повышения квалификации и аттестованное в качестве поверителя в области промышленной безопасности в установленном порядке.

7.2. Измерения параметров при поверке резервуара проводит группа лиц, включая поверителя организации, указанной в 6.1, и не менее двух специалистов, прошедших курсы повышения квалификации, и других лиц (при необходимости), аттестованных в области промышленной безопасности в установленном порядке <2>.

<2> На территории Российской Федерации действует Приказ Ростехнадзора № 37 от 29.01.2007.

7.3. К поверке резервуара допускают лиц, изучивших настоящие рекомендации, техническую документацию на резервуар и его конструкцию, средства поверки резервуара и прошедших обучение по безопасности труда по ГОСТ 12.0.004.

7.4 Лица, проводящие поверку резервуара, надевают спецодежду:

• мужчины — костюмы по ГОСТ 27575 и спецобувь по ГОСТ 12.4.137.

7.5. Содержание вредных паров и газов в воздухе вблизи и изнутри резервуара на высоте до 2000 мм не должно превышать санитарных норм, установленных ГОСТ 12.1.005.

7.6. Измерения параметров резервуара во время грозы категорически запрещены.

7.7. Для освещения в темное время суток или, при необходимости, в дневное время суток при проведении измерений изнутри резервуара применяют светильники во взрывозащищенном исполнении.

7.8 Перед началом поверки резервуаров проверяют:

• исправность лестниц и перил резервуара;
• наличие заземления резервуара.

7.9. На резервуарах, не имеющих ограждений в виде перил по всей окружности крыши, работы проводят с предохранительным поясом, прикрепленным к надежно установленным элементам металлических конструкций крыши резервуара.

7.10. Базовую высоту резервуара измеряют через измерительный люк. Избыточное давление в газовом пространстве резервуара должно быть равно нулю.

После измерений крышку измерительного люка плотно закрывают.

7.11. В процессе измерений параметров резервуара обеспечивают двух- или трехкратный обмен воздуха внутри резервуара. При этом анализ воздуха на содержание вредных паров и газов проводят через каждый час.

7.12. Средства поверки по 5.2.1.5, 5.2.1.6, 5.2.1.9, 5.2.4 должны быть во взрывозащищенном исполнении для групп взрывоопасных смесей категории IIА-Т3 по ГОСТ 30852.11 <1>.

<1> На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 51330.11-99.

7.13. Продолжительность работы внутри резервуара — не более четырех часов, после каждого четырехчасового периода работы — перерыв на один час.

8. Условия поверки и подготовка к ней

8.1 При поверке соблюдают следующие условия:

8.1.4 Температура окружающего воздуха — от минус 10 °C до плюс 35 °C.

8.1.5 Состояние погоды — без осадков.

8.2 При подготовке к поверке проводят следующие работы.

9. Операции поверки

10. Проведение поверки резервуара

10.1. Внешний осмотр

10.1.1 При внешнем осмотре резервуара проверяют:

• соответствие конструкции и внутренних деталей резервуара технической документации на него (паспорту, технологической карте на резервуар);
• наличие необходимой арматуры и оборудования;

• состояние отмостки резервуара (отсутствие трещин и целостность);

10.2. Измерения внутреннего диаметра первого пояса

10.2.2 Для отложения хорд выполняют следующие процедуры:

10.2.4 Вычисляют длину хорды S_{1} , мм, по формуле

10.2.5. Хорду, длина которой вычислена по формуле (1), откладывают по линиям горизонтальных окружностей на трех уровнях с помощью штангенциркуля с диапазоном измерений от 500 до 1600 мм или от 800 до 2000 мм.

10.2.6. После отложений хорды по 10.2.5 измеряют остаточную хорду S_{0} с помощью штангенциркуля с диапазоном измерений 0 — 150 мм с погрешностью не более 0,1 мм.

10.2.7. Значение длины хорды S_{1} , определенное по формуле (1), результаты измерений длин остаточных хорд на трех уровнях горизонтальных окружностей S_{0} и число действительных отложенных хорд m_{2} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.3. Измерения высоты и толщины стенки первого пояса

10.3.1. Высоту пояса h_{1} измеряют изнутри резервуара с помощью измерительной рулетки с грузом. Высоту пояса измеряют не менее двух раз. Расхождение между результатами двух измерений должно быть не более 5 мм.

10.3.2. Толщину стенки пояса \delta_{1} измеряют с помощью ультразвукового толщиномера в трех точках, расположенных через 120° по периметру резервуара, с погрешностью не более 0,1 мм.

10.3.3. Результаты измерений высоты h_{1} и толщины стенки \delta_{1} первого пояса вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.4. Размещение теодолитов на днище резервуара

10.4.1 Определяют центр резервуара в следующей последовательности:

• на уровне днища по линии его пересечения с цилиндрической частью первого пояса откладывают хорду, длину которой S_{2} , мм, вычисляют по формуле

S_{2} = D_{1} \cdot sin \frac{\alpha_{2}}{2} , (3)

где D_{1} — диаметр резервуара, принимаемый по технической документации на резервуар, мм;

\alpha_{2} — центральный угол, соответствующий длине хорды S_{2} , вычисляемый по формуле

\alpha_{2} = \frac{360}{m_{1}} ,

где m_{1} — число отложений хорды, принимаемое равным 24;

• хорду откладывают рулеткой или другим инструментом (штангенциркулем, линейкой). Конец каждой отложенной хорды отмечают знаком «+» и нумеруют цифрами от 1 до 24;
• начало рулетки прикладывают к точке 1, а другой конец к противоположной точке 13 (рисунок Б.1). Определяют середину протянутой ленты рулетки и на этом месте на днище резервуара делают отметку. При неподвижном положении левого конца рулетки в точке 1 правый ее конец перемещают около точки 13 налево и направо на расстоянии 400 — 500 мм и прочерчивают на днище резервуара дугу с отметки, соответствующей середине длины рулетки;
• неподвижный конец рулетки переставляют к точке 2, а другой конец (правый) к точке 14 и, перемещая правый конец рулетки, прочерчивают вторую дугу на днище резервуара. Таким образом прочерчивают 12 дуг. Точку пересечения большинства дуг принимают за центр резервуара.

10.4.3. Окружность первого пояса резервуара L_{\text{ц}} , длина которой вычислена по формуле (В.2), разбивают на m равных частей (откладывают дугу постоянной длины и через отметки разбивки проводят вертикальные линии на стенке первого пояса до контура днища), начиная с образующей резервуара, проходящей через точку касания днища грузом рулетки «л» (рисунок Б.2) и продольную ось резервуара. Все отметки разбивок пронумеровывают по ходу часовой стрелки в соответствии с рисунком Б.2. Число разбивок m принимают равным числу отложенных хорд m_{1} по таблице 3.

10.4.4. Соединяют точки, образованные в результате пересечения вертикальных линий с контуром днища, с помощью мела или графитового стержня с центром днища (рисунок Б.3).

10.4.5. Первый теодолит, укомплектованный лазером по 4.1.2, при проведении измерений радиусов и высот вышестоящих поясов резервуара устанавливают на расстоянии 1000 — 1500 мм от стенки первого пояса последовательно (рисунок Б.3) в точках:

• (m/2 + k): A_{1} , A_{2} , ..., A_{\lambda} ;
• (k — m/2): B_{1} , B_{2} , ..., B_{k} .

k — номер отметки разбивки.

При этом вначале первый теодолит устанавливают в точку A_{1} , находящуюся диаметрально противоположно отметке разбивки номер один (k = 1). Затем его устанавливают последовательно в вышеуказанных точках.

10.4.6 Второй теодолит устанавливают в центр резервуара.

10.4.7. Окуляры теодолитов поднимают на высоту, равную 1500 мм, и направляют в центр светового пятна, образованного лазерным лучом на стенке резервуара. При этом вертикальные углы на теодолитах устанавливают равными нулю. Таким образом, совмещают горизонты первого и второго теодолитов.

В дальнейшем луч лазера перемещают строго по вертикали от этой высоты.

10.4.8. Угловое перемещение луча по вертикали отсчитывают по вертикальным шкалам первого и второго теодолитов, окуляры которых совмещают с центром светового пятна.

10.4.9 Перед непосредственными измерениями внутренних радиусов и высот вышестоящих поясов выполняют следующие операции:

10.4.9.1. Проводят точное центрирование теодолитов над точками и приводят вертикальные оси теодолитов в отвесное положение в соответствии с технической документацией на них.

10.4.9.2. Измеряют расстояние между нитями отвесов теодолитов C_{1} при установке первого теодолита в точку A_{1} (рисунок Б.4) с помощью измерительной рулетки с динамометром не менее двух раз. Расхождение между результатами двух измерений не должно быть более 2 мм.

10.4.9.3. Измеряют расстояние между стенкой резервуара и нитью отвеса первого теодолита (рисунок Б.4) с помощью измерительной рулетки с динамометром не менее двух раз. Расхождение между результатами измерений не должно быть более 2 мм.

10.4.9.4. Результаты измерений C_{1} и (AB)_{1} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.4.9.5. Последовательно устанавливая первый теодолит в точках A_{1} , A_{2} , ..., A_{\lambda} ; B_{1} , B_{2} , ..., B_{k} (рисунок Б.3) и выполняя операции по 10.4.9.1 - 10.4.9.3, измеряют параметры C_{k}(AB)_{k} .

10.4.9.6. Результаты измерений параметров C_{k} , (AB)_{k} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.5. Измерение внутренних радиусов вышестоящих поясов

10.5.1. Внутренний радиус вышестоящего i-го пояса при установке первого теодолита в точках, указанных в 10.4.5, определяют в следующей последовательности:

а) вычисляют вертикальный угол для направления светового луча лазера в середину i-го вышестоящего пояса по формуле

(\theta_{1})_{ik} = arctg \frac{\frac{h_{ik}}{2} + \sum_{j = 2}^{i - 2} h_{kj}}{(AB)_{k}} , (4)

где i — номер вышестоящего пояса, выбираемый из ряда: 2; 3; 4; ...; n (где n — число поясов резервуара);

k — номер образующей резервуара (или номер точки разбивки), значение которого выбирают из ряда: 1, 2, 3, ..., m (m — число образующих резервуара, равное 24);

h_{ik} — высота i-го вышестоящего пояса при номере образующей k, мм;

h_{kj} — высота j-го нижестоящего пояса по отношению к i-му поясу, мм;

(AB)_{k} — расстояние, измеренное при k = 1 в соответствии с 10.4.9.3 и в соответствии с 10.4.9.5 - при k > 1, мм;

б) перемещая зрительную трубу первого теодолита по вертикали, устанавливают вертикальный угол, вычисленный по формуле (4), по шкале первого теодолита и совмещают окуляр первого теодолита с центром светового пятна лазера;

в) перемещая зрительную трубу второго теодолита по вертикали, совмещают центр окуляра со световым пятном лазера;

г) отсчитывают показание вертикальной шкалы второго теодолита (\theta_{2})_{ik} с погрешностью не более 2».

10.5.2. Результаты измерений (\theta_{2})_{ik} и вычислений (\theta_{1})_{ik} по формуле (4) вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.6. Измерение высоты вышестоящих поясов

а) направляют луч лазера первого теодолита в стык i-го и (i + 1)-го поясов по первой образующей резервуара и совмещают окуляр теодолита с центром светового пятна;

б) отсчитывают показание вертикальной шкалы первого теодолита (\beta_{1i})_{1} с погрешностью не более 2»;

в) перемещая окуляр второго теодолита по вертикали, совмещают центр окуляра со световым пятном лазера;

10.6.2. Результаты измерений (\beta_{1i})_{1} , (\beta_{2i})_{1} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.6.3. Если линии раздела вышестоящих поясов не заметны для направления луча лазера, то высоты вышестоящих поясов определяют по результатам измерений суммарной высоты (H_{max})_{1} вышестоящих поясов, проводимых в следующей последовательности:

а) направляют луч лазера по вертикали, соответствующей первой образующей резервуара (рисунок Б.4), на стык цилиндрической части и кровли резервуара и совмещают окуляр теодолита с центром светового пятна;

б) далее, выполняя процедуры, указанные в перечислениях б), в), г) 10.6.1 отсчитывают показания вертикальных шкал теодолитов (\beta_{1max})_{1} и (\beta_{2max})_{1} с погрешностью не более 2».

10.7. Определение степени наклона и угла направления наклона резервуара

10.7.1. Степень наклона \eta и угол направления наклона резервуара \phi определяют по результатам нивелировки контура днища изнутри резервуара. При этом в качестве нивелира может быть использован один из теодолитов, устанавливаемый в центре резервуара.

10.7.2 Степень наклона и угол направления наклона резервуара определяют в два этапа:

• на первом этапе устанавливают номера двух противоположных отметок разбивки (образующих резервуара), через которые проходит приближенное направление наклона резервуара;
• на втором этапе определяют степень наклона и угол уточненного направления наклона резервуара.

10.7.3 Приближенное направление наклона резервуара определяют в следующей последовательности:

а) проводят разбивку длины окружности первого пояса по 10.4.3;

б) устанавливают нивелир в центре резервуара напротив первой отметки разбивки и проводят установку нивелира по горизонту;

в) устанавливают рейку вертикально по стенке первого пояса в точке контура днища напротив первой отметки разбивки, отсчитывают показание шкалы рейки l_{1} с погрешностью до 1 мм;

г) последовательно устанавливая рейку по ходу часовой стрелки в точках на контуре днища, находящихся напротив отметок разбивки 2, 3, ...k, ...m (m — число отметок разбивки длины окружности первого пояса резервуара), отсчитывают показания рейки l_{2} , l_{3} , ... l_{k} , ... l_{m} .

Показания шкалы рейки l_{k} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

Определяют значение разности показаний шкалы рейки в точках контура днища, находящихся напротив двух противоположных отметок разбивки \Delta l_{k} , мм (см. таблицу А.8):

\Delta l_{k}\prime = l_{k} - l_{(m/2 + k)} ; (5)

• при числе отметок от (\frac{m}{2} + 1) до m по формуле

\Delta l_{k}\prime\prime = l_{k} - l_{(k - m/2)} , (6)

где l_{k} — показание шкалы рейки в точке, находящейся напротив k-й отметки, мм;

l_{(m/2 + k)} , l_{(k - m/2)} — показания шкалы рейки в точках, находящихся напротив отметок разбивки (m/2 + k) и (k — m/2), мм;

k — номер отметки разбивки. Его значения выбирают из ряда: 1, 2, 3, 4, ..., m;

m — число отметок разбивки длины окружности первого пояса резервуара.

Строят график (рисунок Б.2) функции \Delta l_{k} , рассчитываемой по формулам (5) и (6). Если кривая, соединяющая точки графика \Delta l_{k} относительно абсциссы, имеет вид синусоиды с периодом, равным отрезку 1 — m (кривая C на рисунке Б.2), то резервуар стоит наклонно, если нет (кривая B) — резервуар стоит прямо (вертикально).

По максимальному значению разности (\Delta l_{k})_{max} , определенному по формуле (5) или (6), устанавливают приближенное направление наклона резервуара (рисунок Б.5).

Приближенное значение угла направления наклона резервуара \phi_{\text{п}} определяют по формуле

\phi_{\text{п}} = \frac{360}{m} \cdot N , (7)

где N — число разбивок, отсчитываемое от первой отметки разбивки до приближенного направления наклона резервуара, равное k — 1.

10.7.4 Степень наклона и уточненный угол направления наклона резервуара определяют в следующей последовательности:

а) проводят дополнительное разбивание длины дуги противоположных разбивок (рисунок Б.5), например, находящихся справа от отметок разбивки 6 и 18 (разбивки N_{5} и N_{17} ) и слева от отметок разбивки 6 и 18 (разбивки N_{6} и N_{18} ) от приближенного направления наклона контура днища, определенного по 10.7.3;

б) длину дуги дополнительного разбивания \Delta L , мм, соответствующую 1°, вычисляемую по формуле

\Delta L = \frac{L_{\text{ц}}}{360} , (8)

где L_{\text{ц}} — длина внутренней окружности первого пояса резервуара, мм;

в) дугу длиной, вычисленной по формуле (8), откладывают справа и слева (наносят вертикальные отметки на стенке первого пояса), начиная с образующих (отметок разбивки), по которым проходит приближенное направление наклона резервуара. Отметки отложенных дополнительных дуг (разбивок) нумеруют арабскими цифрами справа и слева от приближенного направления наклона резервуара;

г) выполняя операции, указанные в перечислениях в) и г) 10.7.3, отсчитывают показания шкалы рейки в точках дополнительного разбивания дуг основных разбивок, находящихся слева l_{\text{л}} и справа l_{\text{п}} от приближенного направления наклона резервуара, с погрешностью до 1 мм. Обозначение «п» и «л» соответствуют терминам: «справа» и «слева».

Результаты показаний шкалы l_{\text{л}} , l_{\text{п}} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.8. Измерение координаты точки отсчета значений уровня жидкости и базовой высоты резервуара

10.8.1. Координата точки отсчета значений уровня жидкости и базовой высоты резервуара l_{\text{л}} равна расстоянию между точкой касания днища грузом рулетки и стенкой резервуара (рисунок Б.2).

10.8.2. Величину l_{\text{л}} измеряют по линии, проведенной через первую точку отложений хорды и центр резервуара. Измерения проводят рулеткой с динамометром не менее двух раз. Расхождение между результатами двух измерений должно быть не более 2 мм.

10.8.3. Результаты измерений l_{\text{л}} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.9. Определение вместимости «мертвой» полости резервуара

10.9.1. Высоту «мертвой» полости h_{\text{м}.\text{п}} измеряют рулеткой по стенке резервуара от днища резервуара до нижней образующей приемо-раздаточного патрубка.

10.9.2. Для определения объема неровностей днища (\Delta V_{\text{дн}})_{0} проводят следующие измерения (рисунок Б.7):

• размечают на днище точки пересечения восьми концентрических окружностей (I, II, ..., VIII) с восемью радиусами (0 — 1, 0 — 2, ..., 0 — 8) и точку касания днища грузом рулетки. Положение восьми радиусов находят делением внутреннего периметра резервуара по первому поясу на уровне днища на восемь равных частей, начиная с плоскости, проходящей через центр резервуара и точку касания днища грузом рулетки, а положение восьми концентрических окружностей определяют делением внутреннего радиуса первого пояса R на восемь частей путем откладывания от центра днища радиусов, равных 0,35R; 0,5R; 0,61R; 0,71R; 0,79R; 0,86R; 0,93R; R;
• устанавливают второй теодолит в центре днища резервуара и измеряют расстояние по вертикали от неровностей днища до визирной линии (до центра окуляра) теодолита b_{\text{о}} при помощи измерительной рулетки с грузом или рейкой;
• снимают отсчеты по рейке, устанавливаемой последовательно в измерительных точках b_{ji} , и в точках касания днища грузом рулетки b_{\text{л}} .

10.9.3. Результаты измерений величин b_{\text{о}} , b_{ji} , b_{\text{л}} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

Примечание. Для резервуаров вместимостью 2000 м3 неровностью днища пренебрегают, за исходный уровень в этом случае принимают плоскость днища.

10.9.4. Проводят нивелирование высоты «мертвой» полости резервуара в следующей последовательности (рисунок Б.8):

а) устанавливают теодолит в центре резервуара и приводят его в горизонтальное положение;

б) устанавливают рейку вертикально в точке касания днища грузом рулетки Л и отсчитывают показания рейки J_{\text{л}} с точностью до 1 мм;

в) устанавливают рейку в точке A и отсчитывают показания рейки с точностью до 1 мм:

• в точке B, соответствующей нижней внутренней образующей приемо-раздаточного патрубка J_{\text{м}}\prime_{.\text{п}} ;
• в точке C, соответствующей расстоянию по вертикали от днища резервуара до горизонта теодолита, J_{\text{м}}\prime\prime_{.\text{п}} .

10.10. Определение объемов внутренних деталей

10.10.1. Объемы внутренних деталей, находящихся в резервуаре, определяют по данным технической документации или по данным измерений геометрических параметров внутренних деталей с указанием их расположения по высоте от днища резервуара.

10.10.2. Проводят нивелирование нижней границы внутренней детали в следующей последовательности (рисунок Б.9):

а) выполняют операции, изложенные в перечислениях а), б) 10.9.4 и отсчитывают показания J_{\text{л}} с точностью до 1 мм;

• в точке B, соответствующей расстоянию по вертикали от днища резервуара до нижнего торца внутренней детали по ее оси J_{\text{д}}\prime ;
• в точке C, соответствующей расстоянию по вертикали от днища резервуара до горизонта теодолита J_{\text{д}}\prime\prime .

Примечание. Нивелирование нижней границы внутренней детали проводят при нивелировании высоты «мертвой» полости резервуара.

10.10.3. Результаты измерений величин J_{\text{л}} , J_{\text{д}}\prime , J_{\text{д}}\prime\prime вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.10.4. Внутренние детали сложной геометрической формы могут быть заменены эквивалентными по объему и расположению или расчленены на более простые. Об этом делают запись в протоколе, форма которого приведена в Приложении А.

10.10.5. Внутреннюю деталь в виде змеевика теплообменника (рисунок Б.10) заменяют эквивалентным горизонтально расположенным параллелепипедом с параметрами: длиной L_{z} , шириной b и высотой d (диаметр трубки змеевика).

10.10.6. Наружный D_{\text{н}} и внутренний D_{\text{вн}} диаметры змеевика измеряют с применением измерительной рулетки с погрешностью до 1 мм.

10.10.7. Наружный диаметр трубки змеевика d измеряют штангенциркулем или измеряют длину окружности трубки змеевика с погрешностью до 1 мм.

10.10.8. Нижнее значение H_{z}^{\text{н}} и верхнее H_{z}^{\text{в}} измеряют измерительной рулеткой с погрешностью до 1 мм.

10.10.9. Результаты измерений величин D_{\text{н}} , D_{\text{вн}} , d, H_{z}^{\text{н}} , H_{z}^{\text{в}} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.11. Измерения базовой высоты резервуара

10.11.1. Базовую высоту резервуара H_{\text{Б}} измеряют рулеткой с грузом не менее двух раз. Расхождение между результатами двух измерений не должно быть более 2 мм.

10.11.2. Результаты измерений базовой высоты H_{\text{Б}} вносят в протокол, форма которого приведена в Приложении А.

10.11.3. Базовую высоту измеряют ежегодно. При изменении базовой высоты по сравнению с ее значением, установленным при поверке резервуара, более чем на 0,1% проводят внеочередную поверку резервуара.

10.11.4. Результаты ежегодных измерений базовой высоты резервуара оформляют актом, форма которого приведена в ГОСТ 8.570 (приложение Л).

11. Обработка результатов измерений

11.1. Обработку результатов измерений при поверке проводят в соответствии с Приложением В.

12. Составление градуировочной таблицы

12.1. Градуировочную таблицу составляют, начиная от уровня H_{\text{м}.\text{п}} , соответствующего высоте «мертвой» полости h_{\text{м}.\text{п}} , до предельного уровня H_{\text{пр}} , вычисляя посантиметровую вместимость резервуара V(H)_{i} , м3, по формуле

V(H)_{i} = V(H)_{i - 1} + \frac{L_{\text{ц}i}^{2} \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}}{4 \cdot \pi \cdot 10^{8}} \cdot (H - H_{i - 1}) + \Delta V_{\text{г}i} \cdot (H - H_{i - 1}) \pm V_{\text{в}.\text{д}} , (9)

где V(H)_{i - 1} — посантиметровая вместимость резервуара, соответствующая уровню H_{i - 1} , м3;

L_{\text{ц}i} — внутренняя длина окружности i-го пояса, вычисляемая по формуле (В.4), мм;

H — уровень жидкости в резервуаре, отсчитываемый от точки касания днища грузом рулетки, см;

H_{i - 1} — уровень жидкости в резервуаре, соответствующий суммарной высоте поясов, см;

\Delta V_{ri} — поправка к посантиметровой вместимости резервуара, приходящаяся на 1 см наполнения резервуара, за счет гидростатического давления жидкости при наполнении i-го пояса, вычисляемая по формуле

где \Delta W_{ri} — вместимость, приходящая на 1 см уровня наполнения, вычисляемая в соответствии с В.9, м3/см;

V_{\text{В}.\text{Д}} — объем внутренних деталей, вычисляемый в соответствии с В.10, м3.

Объем внутренних деталей при составлении градуировочной таблицы учитывают от уровня H_{\text{д}}^{\text{н}} , соответствующего нижней границе внутренней детали h_{\text{д}}^{\text{н}} , до уровня H_{\text{д}}^{\text{в}} , соответствующего верхней границе внутренней детали h_{\text{д}}^{\text{в}} .

Величины H_{\text{д}}^{\text{н}} , H_{\text{д}}^{\text{к}} вычисляют по формулам (В.27), (В.28).

Величину H_{i - 1} вычисляют по формуле

H_{i - 1} = \frac{\eta \cdot 10^{- 1}}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} [\frac{1}{\eta} \cdot \sum_{l = 1}^{i - 1} h_{l} - \frac{f_{\text{л}}}{\eta \sqrt{1 + \eta^{2}}} - \frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} + (\frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} - l_{\text{л}}) \cdot cos\phi] , (10)

где \eta — степень наклона резервуара, вычисляемая по В.4.1;

f_{\text{л}} — высота точки касания днища грузом рулетки, вычисляемая по формуле (В.13), мм;

h_{i} — высота i-го пояса, мм;

i — номер пояса, выбираемый из ряда: 2, 3, ..., n;

n — число поясов резервуара;

L_{\text{ц}} — внутренняя длина окружности i-го пояса, вычисляемая по формуле (В.2), мм;

l_{\text{л}} — величина, измеренная по 10.8, мм;

\phi — угол направления наклона резервуара, вычисляемый по формуле (В.8).

12.2 Предельный уровень H_{\text{пр}} , см, до которого составляют градуировочную таблицу, вычисляют по формуле

H_{\text{пр}} = \frac{\eta \cdot 10^{- 1}}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} [H_{\text{б}} + \frac{1}{\eta} \cdot \sum_{i = 1}^{n} h_{i} - \frac{f_{\text{л}}}{\eta \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}} - \frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} + (\frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} - l_{\text{л}}) \cdot cos\phi] , (11)

где i — номер пояса, выбираемый из ряда: 2, 3, ..., n;

12.3. Посантиметровую вместимость первого пояса V(H)_{1} , м3, вычисляют по формуле (В.32).

12.4. В пределах каждого пояса вычисляют коэффициент вместимости, равный вместимости, приходящейся на 1 мм высоты наполнения.

12.5. Градуированную таблицу «мертвой» полости резервуара составляют, начиная от исходной точки до уровня H_{\text{м}.\text{п}} , соответствующего высоте «мертвой» полости резервуара по В.7. При этом вычисляют коэффициент вместимости в пределах каждого изменения уровня жидкости в «мертвой» полости на 1 см.

12.6. При составлении градуировочной таблицы значения вместимости резервуара округляют до 1 дм3.

12.7. Значения посантиметровой вместимости резервуара, указанные в градуировочных таблицах, соответствуют температуре 20 °C.

12.8. Результаты расчетов при составлении градуировочной таблицы вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

12.9. Обработка результатов измерений может быть проведена ручным способом или с использованием компьютера.

12.10. Результаты измерений должны быть оформлены протоколом поверки резервуара, форма которого приведена в Приложении А.

12.10.1. Таблицу А.11 заполняют при наличии неровностей днища.

12.10.2. Таблицы А.14 и А.16 заполняют при наличии внутренних деталей.

12.10.3. Остальные таблицы Приложения А подлежат обязательному заполнению.

12.10.4. Протокол поверки является входным документом при расчете градуировочной таблицы на компьютере.

12.11. Основные технические требования к стальным вертикальным цилиндрическим теплоизолированным резервуарам, влияющие на их вместимость, приведены в Приложении Д.

13. Оформление результатов поверки

13.1. Результаты поверки резервуара оформляют свидетельством о поверке по форме, установленной национальной (государственной) метрологической службой.

13.2 К свидетельству о поверке прилагают:

а) градуировочную таблицу;

г) журнал обработки результатов измерений при поверке.

13.4. Градуировочные таблицы на резервуары утверждает руководитель организации национальной (государственной) метрологической службы <1> или руководитель аккредитованной на право поверки метрологической службы юридического лица.

<1> На территории Российской Федерации органы государственной метрологической службы проходят аккредитацию на право поверки результатов.

поверки резервуара

Общие данные

Продолжение таблицы А.1

Окончание таблицы А.1

Условия проведения измерений

Высота и толщина стенок первого пояса

В миллиметрах

Таблица А.9

направления наклона резервуара

Координата точки измерений уровня жидкости

В миллиметрах

Таблица А.11

В миллиметрах

Таблица А.14

Внутренние детали цилиндрической формы

В миллиметрах

Внутренние детали прочей формы

В миллиметрах

Базовая высота резервуара

В миллиметрах

Должности Подписи и оттиски поверительных клейм, Инициалы, фамилии

                      печатей (штампов)

                                                    "__" _________ 201_

Рисунок Б.1. Схема определения центра резервуара

1 — контур днища; \Delta l_{\text{к}} — функция, вычисляемая по формуле (В.5); C, B — графики функции \Delta l_{\text{к}} при наличии

функции \Delta l_{\text{к}} ; m — число разбивок; k — номер разбивки;

k — номер отметки разбивки; m — число отметок разбивки; A_{1} , A_{2} , A_{\lambda} — точки установки теодолита; B_{1} , B_{2} , B_{k} — точки установки теодолита

Рисунок Б.3. Схема размещения первого теодолита на длине резервуара

1, 2, ..., n; n — число поясов; (\beta_{1i})_{1} — вертикальный угол, измеренный первым теодолитом; (\beta_{2i})_{1} — вертикальный угол, измеренный вторым теодолитом; C_{1} — расстояние между

пояса и нитью отвеса первого теодолита

Рисунок Б.4. Схема измерения вертикальных углов

направление наклона контура днища; 3 — приближенное направление контура днища; 4 — дополнительные отметки слева; 5 — контур днища; \phi_{\text{п}} — угол приближенного направления

направления контура днища

Рисунок Б.5. Схема определения угла направления наклона днища

l_{\text{п}}\prime , l_{\text{п}}\prime\prime — максимальное и минимальное показания рейки

\beta — угол наклона контура днища

\eta = tg\beta = \frac{(l_{\text{п}}\prime - l_{\text{п}}\prime\prime) \cdot \pi}{L_{\text{ц}}}

Рисунок Б.6. Схема наклоненного резервуара

1 — 8 - радиусы; 9 — приемо-раздаточный патрубок; 10 — рейка; 11 — горизонт теодолита; 12 — второй теодолит; 13 — рейка в точке касания днища грузом рулетки;

h_{\text{м}.\text{п}} — высота «мертвой» полости резервуара

Рисунок Б.7. Нивелирование днища резервуара

установленная в точке Л; 4 — приемо-раздаточный патрубок; 5 — рейка, установленная в точке A; 6 — горизонт теодолита; 7 — теодолит; A, Л — точки установки рейки;

Рисунок Б.8. Схема нивелирования высоты «мертвой» полости резервуара

4 — резервуар; 5 — рейка, установленная в точке Л; 6 — рейка, установленная в точке A; A, Л — точки установки рейки; B, C, D — точки отсчета по рейке

Рисунок Б.9. Схема нивелирования нижнего положения внутренней детали

H_{Z}^{\text{Н}} — уровень, соответствующий нижней границе змеевика; H_{Z}^{\text{В}} — уровень, соответствующий верхней границе змеевика; D_{\text{вн}} — внутренний диаметр змеевика;

Рисунок Б.10. Схема размещения змеевика теплообменника

Рисунок Б.11. Схема размещения неровностей днища в пределах «мертвой» полости

1 — приемо-раздаточный патрубок; 2 — стенка резервуара; 3 — неровности днища; f_{0} — высота неровностей днища; f_{\text{л}} — высота точки касания днища грузом рулетки; h_{\text{м}.\text{п}} — высота «мертвой» полости

Рисунок Б.12. Схема размещения неровностей днища за пределами «мертвой» полости

касания днища грузом рулетки; f_{\text{л}} — высота превышения точки касания днища грузом рулетки; H_{0} — уровень жидкости в резервуаре, соответствующий вместимости днища; f_{0} — высота неровностей днища; H_{0}\prime — уровень жидкости в резервуаре от точки касания днища грузом рулетки до уровня H_{0} ; H_{\text{н}.\text{д}} — уровень, соответствующий

Рисунок Б.13. Схема определения объема неровностей днища

Приложение В (обязательное)

В.1. Вычисление внутреннего диаметра первого пояса

В.1.1. Внутренний диаметр первого пояса вычисляют методом последовательных приближений, используя результаты измерений хорд (основной и остаточной) горизонтальных окружностей, проведенных на трех уровнях: 1500; 1000; 500 мм.

В.1.2. В качестве первого приближения внутреннего диаметра первого пояса на j-м уровне D_{1} принимают значение, указанное в технической документации на резервуар в соответствии с 10.2.4.

В.1.3. Вычисляют <1> центральный угол, соответствующий остаточной хорде, \alpha_{x1} по формуле

где S_{0} — остаточная хорда, измеренная по 10.2.6;

D_{1} — внутренний диаметр первого пояса первого приближения, принятый в соответствии с В.1.2.

<1> Все расчеты проводят до 8-й значащей цифры, затем округляют для длин до целого числа миллиметров, для объемов — до целого числа тысячных долей метра кубического. Во всех формулах значения линейных размеров указывают в миллиметрах, объемы — в метрах кубических, массу — в килограммах, температуру — в градусах Цельсия, плотность — в килограммах на метр кубический.

\beta_{x1} = \alpha_{1} \cdot m_{2} + \alpha_{x1} - 360^{\circ} ,

где \alpha_{1} — центральный угол, вычисленный по формуле (2), принимаемый за первое приближение центрального угла \alpha_{1} ;

В.1.5. Вычисляют 2-е приближение центрального угла \alpha_{2} по формуле

\alpha_{2} = \alpha_{1} \pm \frac{\beta_{x1}}{m_{2}} ,

В.1.6. Вычисляют 2-е приближение внутреннего диаметра первого пояса D_{2} по формуле

D_{2} = \frac{S_{1}}{sin \frac{\alpha_{2}}{2}} ,

где S_{1} — хорда, длину которой вычисляют по формуле (1).

|D_{2} - D_{1}| \leq 1\text{мм} .

В.1.8. Если условие В.1.7 не выполняется, то делают следующее приближение в последовательности:

\alpha_{x2} = 2 \cdot arcsin \frac{S_{0}}{D_{2}} ;\beta_{x2} = \alpha_{2} \cdot m_{2} + \alpha_{x2} - 360^{\circ} ;

\alpha_{3} = \alpha_{2} \pm \frac{\beta_{x2}}{m_{2}} ;D_{3} = \frac{S_{1}}{sin \frac{\alpha_{3}}{2}} .

|D_{3} - D_{2}| \leq 1\text{мм} .

В.1.9. Если условие В.1.8.2 не выполняется, то делают следующие приближения до выполнения условия

|D_{l} - D_{l - 1}| \leq 1\text{мм} .

D = \frac{D_{1,5} + D_{1,0} + D_{0,5}}{3} , (В.1)

где D_{1,5} ; D_{1,0} ; D_{0,5} — диаметры первого пояса, определенные в соответствии с В.1.2 - В.1.9 по результатам измерений хорд на трех уровнях: 1500; 1000; 500 мм.

В.2. Вычисление внутренней длины окружности первого пояса

В.2.1. Внутреннюю длину окружности первого пояса L_{\text{ц}} вычисляют по формуле

где \pi = 3,1415927 (здесь и далее везде).

В.2.2. Результат вычисления величины L_{\text{ц}} по формуле (В.2) вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

В.3. Вычисление внутренних диаметров вышестоящих поясов

В.3.1. Внутренний диаметр i-го вышестоящего пояса D_{ik} при установке первого теодолита в точку (рисунок Б.3), находящуюся диаметрально противоположно отметке разбивки k, вычисляют по формуле

где C_{k} — расстояние между теодолитами, мм. Значения C_{k} принимают по таблице А.5;

(\theta_{1})_{ik} , (\theta_{2})_{ik} — вертикальные углы, град. Значения углов (\theta_{1})_{ik} , (\theta_{2})_{ik} принимают по таблице А.6.

В.3.2. Внутреннюю длину окружности i-го вышестоящего пояса L_{\text{ц}i} вычисляют по формуле

L_{\text{ц}i} = \frac{\pi}{m} \cdot \sum_{k = 1}^{m_{3}} D_{ik} , (В.4)

В.3.3. Результаты вычислений L_{\text{ц}i} вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

В.4. Вычисление степени наклона и угла направления наклона резервуара

В.4.1. Степень наклона резервуара \eta вычисляют по формулам (рисунок Б.6):

\eta_{2} = \frac{\pi \cdot (\Delta l_{\text{п}})_{max}}{L_{\text{ц}}} , (В.6)

\eta_{3} = \frac{\pi \cdot (\Delta l_{\text{л}})_{max}}{L_{\text{ц}}} , (В.7)

где L_{\text{ц}} — длина окружности первого пояса, мм;

(\Delta l_{\text{п}})_{max} , (\Delta l_{\text{л}})_{max} — максимальные разности показаний шкалы рейки по правым и левым противоположным разбивкам, мм. Их значения определяют по формулам:

(\Delta l_{\text{л}})_{max} = (l_{\text{л}}\prime)_{max} - (l_{\text{л}}\prime\prime)_{min} .

Значения (l_{\text{п}}\prime)_{max} , (l_{\text{п}}\prime\prime)_{min} , (l_{\text{л}}\prime)_{max} , (l_{\text{л}}\prime\prime)_{min} принимают по таблице А.9.

Примечание. Степень наклона резервуара вычисляют по формуле (В.5), если приближенное направление наклона контура днища совпадает с уточненным его направлением.

В.4.2. По результатам измерений в соответствии с 10.7.4 устанавливают точки направления наклона резервуара и определяют число дополнительных разбивок n_{2} , соответствующих 1°, от приближенного направления наклона резервуара (от точки разбивки N) до точного направления наклона резервуара.

В.4.3. Угол \phi в градусах между плоскостью (рисунок Б.5), проходящей через точку измерений уровня жидкости и базовой высоты резервуара на направляющей планке измерительного люка и продольную ось резервуара, и уточненным направлением наклона резервуара вычисляют по формуле

\phi = \frac{360}{m} \cdot N + n_{2} , (В.8)

где N — номер разбивки (правая или левая от приближенного направления наклона резервуара), через которую проводят уточненное направление наклона резервуара;

m — число отметок разбивки длины окружности первого пояса резервуара;

n_{2} — число дополнительных разбивок, соответствующее максимальной разности показаний шкалы рейки (\Delta l_{k})_{max} или (\Delta l_{i})_{max} и (\Delta l_{\text{л}})_{max} .

В.4.4. Результаты вычислений величин \eta и \phi вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

В.4.5. Резервуар считают не наклоненным, если выполняется условие

\eta \leq \eta_{min} ,

где \eta — степень наклона резервуара, вычисляемая по формулам (В.5), (В.6), (В.7);

\eta_{min} — минимальная степень наклона резервуара. Значения величины \eta_{min} в зависимости от номинальной вместимости резервуаров приведены в таблице В.1.

Таблица В.1

В.5. Вычисление высоты вышестоящих поясов

h_{i} = C_{1} \cdot \frac{tg\beta_{1i} \cdot tg\beta_{2i}}{tg\beta_{2i} - tg\beta_{1i}} - \sum_{l = 2}^{i - 2} h_{l} , (В.9)

где i — номер пояса, значение его принимают из ряда: 2, 3, ... n;

В.5.2. При выполнении условий 10.6.3 высоту i-го вышестоящего пояса h_{i} вычисляют по формуле

h_{i} = \frac{(H_{max})_{1}}{n - 1} , (В.10)

где (H_{max})_{1} — суммарная высота вышестоящих поясов;

n — число поясов резервуара.

Суммарную высоту (H_{max})_{1} вычисляют по формуле

(H_{max})_{1} = C_{1} \cdot \frac{tg(\beta_{1max})_{1} \cdot tg(\beta_{2max})_{1}}{tg(\beta_{2max})_{1} - tg(\beta_{2max})_{1}} .

В.5.3. Результаты вычислений h_{i} вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

В.6. Вычисление объема неровностей днища

В.6.1. Неровности днища могут находиться в пределах «мертвой» полости резервуара (рисунок Б.11) или вне ее (рисунок Б.12).

В.6.2. Объем неровностей днища (\Delta V_{\text{дн}})_{0} вычисляют по формуле

, (В.11)

где L_{\text{ц}} — длина внутренней окружности первого пояса, вычисляемая по формуле (В.2);

f_{1} , f_{2} , f_{3} , ..., f_{8} — расстояния по вертикали между концентрическими окружностями неровностей днища, вычисляемые по формуле

f_{j} = \sum_{i = 1}^{8} (b_{ji} - b_{(j - 1)i}) , (В.12)

где b_{j} , b_{j - 1} — отсчеты по рейке, установленной по периметру j-й и (j — 1)-й концентрических окружностей. Значения b_{j} , b_{j - 1} принимают по таблице А.11;

\eta — степень наклона резервуара, вычисляемая по В.4.1.

Результаты вычислений величины f_{j} вносят в таблицу Г.2 (Приложение Г).

В.6.3. Высоту точки касания днища грузом рулетки с учетом наклона резервуара f_{\text{л}} (рисунок Б.13) вычисляют по формуле

f_{\text{л}} = \frac{\eta}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} \cdot [\frac{b_{8.1} - b_{\text{л}} \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}}{\eta} - l_{\text{л}} \cdot cos\phi] , (В.13)

где \eta — степень наклона резервуара;

\phi — угол направления наклона резервуара;

b_{8.1} — показание рейки, установленной в точке пересечения восьмой окружности (окружности стенки резервуара) и первого радиуса, принимаемое по таблице А.11;

b_{\text{л}} — показание рейки в точке касания днища грузом рулетки, принимаемое по таблице А.13;

l_{\text{л}} — координата точки отсчета уровня жидкости и базовой высоты резервуара, измеренная по 10.8.

В.6.4. Уровень жидкости в резервуаре, соответствующий вместимости днища (рисунок Б.10), H_{0} , вычисляют по формуле

H_{0} = \frac{\eta}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} [f_{\text{л}} \frac{\eta}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} + \frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} + (\frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} - l_{\text{л}}) \cdot cos\phi] . (В.14)

В.6.5. Уровень жидкости в резервуаре H_{0}\prime , от точки касания днища грузом рулетки до уровня H_{0} (рисунок Б.13), вычисляют по формуле

H_{0}\prime = H_{0} - f_{\text{л}} . (В.15)

В.6.6. Высоту неровностей днища f_{0} вычисляют по формуле

f_{0} = \frac{12\pi \cdot (\Delta V_{\text{дн}})_{0}}{L_{\text{ц}}^{2}} \cdot 10^{9} , (В.16)

где (\Delta V_{\text{дн}})_{0} — объем неровностей днища, вычисляемый по формуле (В.11);

L_{\text{ц}} — внутренняя длина окружности первого пояса резервуара, вычисляемая по формуле (В.2).

В.6.7. Объем неровностей днища \Delta V_{0} , соответствующий уровню H_{0} или уровню H_{0}\prime (в случае выполнения условия f_{\text{л}} \leq H_{0} ), при расположении измерительного люка ближе к опущенному (из-за наклона резервуара) краю кровли резервуара (рисунок Б.13) вычисляют по формуле

\Delta V_{0} = \frac{\pi R^{2}}{3 \cdot 10^{9}} \cdot [f_{0} - \lambda(f_{0} - R \cdot \eta)] . (В.17)

В.6.8. Объем неровностей днища \Delta V_{\text{д}}\prime_{\text{н}} при уровне выше уровня H_{0}\prime через каждое изменение уровня на 1 см вычисляют по формуле

. (В.18)

В.6.9. Объем неровностей днища \Delta V_{\text{л}} при высоте, равной высоте точки касания днища грузом рулетки f_{\text{л}} , при расположении измерительного люка ближе к поднятому краю кровли резервуара, при выполнении условия f_{\text{л}}>H_{0} , вычисляют по формуле

Объем неровностей днища \Delta V_{0} вычисляют по формуле (В.17).

При выполнении условия f_{\text{л}}<H_{0} значение \Delta V_{\text{л}}\prime\prime , соответствующее уровню (H_{0} - f_{\text{л}}) , вычисляют по формуле (В.17).

В.6.10. Объем неровностей днища \Delta V_{\text{д}}\prime\prime_{\text{н}} при уровне выше точки касания днища грузом рулетки вычисляют по формуле

. (В.20)

Параметр z вычисляют по формуле

z = (f_{\text{л}} - H_{0}) + H , (В.21)

где H — уровень жидкости, значение которого изменяется от нуля до уровня, соответствующего высоте неровностей днища H_{\text{н}.\text{д}} .

Примечание. При выполнении условия f_{\text{л}}<H_{0} величину \Delta V_{\text{д}}\prime\prime_{\text{н}} вычисляют по формуле (В.19).

В.6.11. Коэффициенты a, b, \lambda , R, входящие в формулы (В.17) - (В.20), вычисляют по формулам:

a = \frac{f_{0} - R \cdot \eta}{f_{0}} ;b = \frac{\sqrt{1 + \eta^{2}}}{f_{0}} ; (В.22)

\lambda = \frac{f_{0} - R \cdot \eta}{f_{0} + R \cdot \eta} ;R = \frac{L_{\text{вн}}}{2\pi} . (В.23)

Примечание. Формулы (В.18) и (В.20) применяют при определении посантиметровой вместимости резервуара в пределах уровня, соответствующего высоте неровностей днища f_{0} (при наличии).

В.6.12. Уровень жидкости H_{\text{н}.\text{д}} , соответствующий высоте неровностей днища f_{0} , вычисляют по формуле

H_{\text{н}.\text{д}} = \frac{f_{0}}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} \cdot \{1 - \frac{f_{\text{л}}}{f_{0} \sqrt{1 + \eta^{2}}} + \frac{\eta}{f_{0}} \cdot [(R - l_{\text{л}}) \cdot cos\phi]\} . (В.24)

В.6.13. Если неровности днища выходят за пределы высоты «мертвой» полости резервуара (рисунок Б.12), то объем неровностей днища в пределах высоты «мертвой» полости вычисляют по формуле (В.18) или (В.20).

В.6.14. Уровень жидкости в резервуаре H_{\text{м}.\text{п}} , соответствующий высоте «мертвой» полости, вычисляют по формуле

H_{\text{м}.\text{п}} = J_{\text{л}} - (J_{\text{м}}\prime\prime_{.\text{п}} - J_{\text{м}}\prime_{.\text{п}}) . (В.25)

где J_{\text{л}} , J_{\text{м}}\prime\prime_{.\text{п}} , J_{\text{м}}\prime_{.\text{п}} — показания рейки, отсчитанные по 10.9.4, мм.

В.6.15. Объем неровностей днища от уровня H_{\text{м}.\text{п}} до уровня H_{\text{н}.\text{д}} , вычисляемого по формуле (В.24), относят к объемам внутренних деталей, находящихся выше высоты «мертвой» полости.

В.6.16. Уровни жидкости, соответствующие нижней границе H_{\text{д}}^{\text{н}} и верхней границе H_{\text{д}}^{\text{в}} внутренней детали, вычисляют по формулам:

H_{\text{д}}^{\text{н}} = J_{\text{л}} - (J_{\text{д}}\prime\prime - J_{\text{д}}\prime) , (В.26)

где J_{\text{л}} , J_{\text{д}}\prime\prime , J_{\text{д}}\prime — положения рейки, отсчитанные по 10.10.2, мм;

\eta — степень наклона резервуара, определяемая по В.4.

В.6.17. Результаты вычислений величин H_{\text{м}.\text{п}} , (\Delta V_{\text{дн}})_{0} , H_{0} , f_{\text{л}} , f_{0} , H_{0}\prime , H_{\text{н}.\text{д}} , H_{\text{д}}^{\text{н}} , H_{\text{д}}^{\text{в}} вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

В.7. Вычисление посантиметровой вместимости «мертвой» полости резервуара

В.7.1. Вместимость «мертвой» полости V_{\text{м}.\text{п}} вычисляют по формуле

V_{\text{м}.\text{п}} = (V_{\text{м}.\text{п}})_{1} + (V_{\text{м}.\text{п}})_{2} - \Delta V_{\text{дн}} \pm \Delta V_{\text{в}}\prime_{.\text{д}} , (В.28)

где (V_{\text{м}.\text{п}})_{1} — вместимость «мертвой» полости при уровне H в пределах H_{0} (рисунок Б.13);

\Delta V_{\text{в}}\prime_{.\text{д}} — объем внутренних деталей, находящихся в «мертвой» полости.

В.7.2. Вместимость (V_{\text{м}.\text{п}})_{1} вычисляют по формуле

(V_{\text{м}.\text{п}})_{1} = \frac{L_{\text{ц}}^{3} \cdot \eta}{8 \cdot \pi^{2} \cdot 10^{9}} \cdot (sin\alpha - \frac{sin^{3}\alpha}{3} - \alpha \cdot cos\alpha) , (В.29)

где L_{\text{ц}} — длина внутренней окружности первого пояса, вычисляемая по формуле (В.2);

\alpha — угол, вычисляемый по формуле

\alpha = arccos(1 - \frac{F}{R}) .

Значение F вычисляют по формуле

F = R - (R - l_{\text{о}})cos\phi - H_{\text{Б}} \frac{\eta}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} .

В.7.3. Вместимость (V_{\text{м}.\text{п}})_{2} вычисляют по формуле

где H — уровень, отсчитываемый от точки касания днища грузом рулетки;

\Delta V_{\text{н}.\text{д}} — объем неровностей днища:

б) при уровне выше точки касания днища грузом рулетки, вычисляемый по формуле (В.20);

\Delta V_{\text{в}}\prime_{.\text{д}} — объем внутренних деталей, находящихся в пределах высоты «мертвой» полости.

Примечание. Знак значения вместимости «мертвой» полости резервуара, вычисляемый по формуле (В.29), должен быть положительным. При невыполнении этого условия проводят внеочередную поверку резервуара.

В.7.4. Градуировочную таблицу на резервуар составляют, начиная с точки касания днища резервуара грузом рулетки.

В.8. Вычисление посантиметровой вместимости первого пояса резервуара

В.8.1. Посантиметровую вместимость первого пояса резервуара от точки касания днища грузом рулетки до уровня H_{1} , соответствующего высоте 1-го пояса h_{1} , вычисляют по формуле

V(H)_{1} = V_{\text{м}.\text{п}} + \frac{L_{\text{ц}}^{2} \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}}{4\pi \cdot 10^{9}} \cdot (H - H_{\text{м}.\text{п}}) \pm \Delta V_{\text{в}.\text{д}} , (В.31)

где V_{\text{м}.\text{п}} — вместимость «мертвой» полости, вычисляемая по формуле (В.28);

L_{\text{ц}} — длина внутренней окружности первого пояса;

\eta — степень наклона резервуара;

\Delta V_{\text{в}.\text{д}} — объем внутренних деталей, находящихся выше уровня H_{\text{м}.\text{п}} .

Уровень H_{1} вычисляют по формуле

H_{1} = \frac{\eta}{\sqrt{1 + \eta^{2}}} [\frac{h_{1}}{\eta} - \frac{f_{\text{л}}}{\eta \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}} - \frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} + (\frac{L_{\text{ц}}}{2\pi} - l_{\text{л}}) \cdot cos\phi] . (В.32)

В.9. Вычисление поправок к вместимости резервуара

В.9.1. Поправку к вместимости резервуара за счет гидростатического давления жидкости, приходящуюся на 1 см, при наполнении i-го пояса \Delta W_{\text{г}i} , м3/см, вычисляют по формуле

где \delta_{1} , \delta_{l} — толщина стенки первого и l-го вышестоящих поясов;

h_{1} , h_{l} — высота первого и l-го поясов;

i — номер наполненного пояса, принимают из ряда: 2, 3, ..., n;

Значение A_{1} вычисляют по формуле

A_{1} = \frac{g \cdot \rho_{\text{ж}.\text{х}} \cdot L_{\text{ц}}^{3} \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}}{4 \cdot \pi^{2} \cdot 10^{11} \cdot E} ,

где g — ускорение свободного падения, м/с2, равное 9,8066 м/с2;

\rho_{\text{ж}.\text{х}} — плотность хранимой жидкости;

L_{\text{ц}} — длина внутренней окружности первого пояса;

В.9.2. Поправку к посантиметровой вместимости резервуара, приходящуюся на 1 см, вводят, начиная с уровня H_{1} , соответствующего высоте первого пояса h_{1} , вычисляемого по формуле

\Delta W_{\text{г}1} = A_{1} \cdot 0,8 \frac{h_{1}}{2\delta_{1}} .

В.9.3. Поправку к посантиметровой вместимости резервуара, приходящуюся на 1 см, при наполнении второго пояса \Delta W_{\text{г}2} вычисляют по формуле

\Delta W_{\text{г}2} = A_{1} \cdot [0,8 \cdot \frac{h_{1}}{\delta_{1}} + \frac{h_{2}}{\delta_{2}}] ,

\delta_{1} , \delta_{2} — толщина стенок первого и второго поясов, мм.

В.9.4. Поправку к посантиметровой вместимости резервуара, приходящуюся на 1 см изменения уровня, при наполнении третьего, четвертого, ..., i-го поясов вычисляют по формуле (В.33).

В.9.5. Все пояса резервуара разбивают на участки высотой, равной примерно 1 м. В этом случае индекс i означает номер участка.

В.10. Вычисление объема внутренних деталей

В.10.1. Объем внутренней детали цилиндрической формы, расположенной вертикально, (\Delta V_{\text{в}.\text{д}})_{\text{д}}^{\text{в}} вычисляют по формуле

(\Delta V_{\text{в}.\text{д}})_{\text{д}}^{\text{в}} = \frac{\pi \cdot d_{\text{д}}^{2} \cdot \sqrt{1 + \eta^{2}}}{4 \cdot 10^{9}} \cdot (H - H_{\text{д}}^{\text{н}}) , (В.34).

где d_{\text{д}} — диаметр внутренней детали;

H — уровень жидкости в резервуаре;

H_{\text{д}}^{\text{н}} — уровень, соответствующий нижней границе внутренней детали.

Объем внутренней детали по формуле (В.34) вычисляют до уровня H_{\text{д}}^{\text{в}} , соответствующего верхней границе внутренней детали.

В.10.2.1. Внутреннюю деталь в виде змеевика (рисунок Б.10) заменяют эквивалентным горизонтально расположенным параллелепипедом: длиной L_{z} , шириной b и высотой d_{\text{д}} (диаметр трубки змеевика).

В.10.2.2. Длину параллелепипеда (далее — внутренняя деталь) L_{z} вычисляют по формуле

L_{z} = \frac{\pi \cdot (D_{\text{н}} + D_{\text{вн}})}{2} , (В.35)

где D_{\text{н}} , D_{\text{вн}} — наружный и внутренний диаметры змеевика.

В.10.2.3. Объем внутренней детали в виде змеевика теплообменника (\Delta V_{\text{в}.\text{д}})_{z} вычисляют по формуле

(\Delta V_{\text{в}.\text{д}})_{z} = \frac{\pi \cdot d^{2} \cdot L_{z}}{4 \cdot 10^{9}(H_{z}^{\text{в}} - H_{z}^{\text{н}})} (H - H_{z}^{\text{н}}) , (В.36)

В.11. Вычисление базовой высоты резервуара

В.11.1. Базовую высоту резервуара H_{\text{Б}} вычисляют по формуле

H_{\text{Б}} = \frac{H_{\text{Б}1} + H_{\text{Б}2}}{2} . (В.37)

В.11.2. Результат вычисления H_{\text{Б}} вносят в журнал, форма которого приведена в Приложении Г.

Приложение Г (обязательное)

ФОРМА ЖУРНАЛА ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ

ЖУРНАЛ <1> обработки результатов измерений

<1> Оформляют только в случае обработки результатов измерений вручную.

L_{\text{ц}} = \ldots\text{мм} .

Таблица Г.1

\eta = \ldots .

Г.4. Вычисление угла направления наклона резервуара

Г.5. Вычисление базовой высоты

H_{\text{Б}} = \ldots\text{мм} ; H_{\text{м}.\text{п}} = \ldots\text{мм} ; \Delta V_{0} = \ldots\text{м}^{3} ;

Г.6. Вычисление вместимости «мертвой» полости

Таблица Г.2

В миллиметрах

H_{\text{м}.\text{п}} = \ldots\text{мм} ; (\Delta V_{\text{дн}})_{0} = \ldots\text{м}^{3} ;

H_{0} = \ldots\text{мм} ; f_{\text{л}} = \ldots\text{мм} ;

f_{0} = \ldots\text{мм} ; H_{0}\prime = \ldots\text{мм} ;

H_{\text{дн}} = \ldots\text{мм} ; H_{\text{пр}} = \ldots\text{мм} .

Г.7. Вычисление поправки к вместимости пояса резервуара за счет гидростатического давления жидкости

Г.8. Составление градуировочной таблицы

\frac{519,183 - 508,502}{10} = 1,068\text{м}^{3}/\text{мм} .

Вычисления провел ____________________________ подпись, инициалы, фамилия

                                            "__" ____________ 201_ г.

(обязательное)

Д.1. Стальные вертикальные цилиндрические теплоизолированные резервуары (далее — резервуары) должны быть изготовлены по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке, и с учетом требований настоящего Приложения.

Д.2. Резервуары после их изготовления и капитального ремонта подлежат гидравлическому испытанию на герметичность и прочность, а также проверке на прочность и устойчивость от ветровой и снеговой нагрузок.

Д.3. Вновь сооружаемые резервуары, предназначенные для проведения государственных учетных и торговых операций с нефтью и нефтепродуктами и их хранения, а также взаимных расчетов между поставщиком и потребителем, должны подвергаться обязательным испытаниям для целей утверждения типа.

Д.4. Резервуары подразделяют:

• по номинальной вместимости: 100; 200; 300; 400; 700; 1000; 2000; 3000 (4000); 5000; 10000; 15000; 20000; 30000; 50000 м3;
• по значению внутреннего избыточного давления — низкого давления и высокого давления.

Д.5. Резервуары имеют стационарную кровлю, наземное расположение и систему подогрева продукта, по принципу действия — закрытые.

Д.6. Система подогрева продукта состоит из змеевиков теплообменника и других устройств.

Д.7. Резервуары и их оборудование изготовляют из металла, обладающего достаточной устойчивостью к физическому и химическому воздействиям рабочей жидкости и окружающей среды. Резервуары должны быть рассчитаны на избыточные внутренние давления в газовом пространстве: низкое — до 0,002 МПа, повышенное — до 0,069 МПа и вакуум — 0,001 МПа.

Д.8. Резервуар после строительства и капитального ремонта подлежит первичной поверке, а при эксплуатации и внесении в резервуар конструктивных изменений, влияющих на его вместимость, — периодической поверке.

Д.9. При эксплуатации обеспечивают полное наполнение и полное опорожнение резервуара без образования воздушных мешков.

Д.10. Трубы для подвода и вывода жидкости из резервуара изготовляют так, чтобы при измерениях уровня жидкости была исключена возможность притока или выхода жидкости произвольным образом.

Д.11. Резервуары могут быть оснащены стационарно встроенными элементами: пеноотводами, мешалками, уровнемерами, стационарными пробоотборниками, измерителями (датчиками) температуры и плотности, массомерами и другими устройствами.

Д.12. Резервуары теплоизолируют после их поверки.

Д.13. Для ручных измерений уровня жидкости резервуар должен иметь измерительный люк с направляющей планкой, изготовленной из бронзы или латуни. При этом планка должна иметь риску для отсчета при измерениях уровня жидкости и базовой высоты резервуара.

Д.14. Нормируемые метрологические характеристики резервуара:

• базовая высота;
• степень наклона;
• вместимость.

Д.14.1. Базовую высоту резервуара измеряют ежегодно. Ее значение не должно изменяться более чем на 0,1%.

Д.14.2. Значение степени наклона резервуара не должно быть более 0,02.

Д.14.3. Пределы погрешности определения вместимости резервуара — +/- 0,25%.

Д.15. Пределы допускаемой относительной погрешности измерений уровня жидкости в резервуаре — +/- 0,1%.

Д.16. Резервуары подлежат первичной, периодической и внеочередной поверкам. Межповерочный интервал для вертикальных резервуаров всех типов должен быть не более пяти лет.

Е.1. Форма титульного листа градуировочной таблицы

УТВЕРЖДАЮ <1>

                                              "__" ____________ 201_ г.

ГРАДУИРОВОЧНАЯ ТАБЛИЦА на стальной вертикальный цилиндрический теплоизолированный резервуар

____________________________________ N __________________________________ (тип)

Организация ___________________________________________________________

Погрешность определения вместимости ________________

Участок ниже H_{\text{м}.\text{п}} = \ldots\text{мм} для государственных учетных и торговых операций с нефтью и нефтепродуктами, взаимных расчетов между поставщиком и потребителем не используют.

┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
<pre class="legal-pre">│            Программа расчета градуировочной таблицы на ПЭВМ             │
│                      утверждена ФГУП ГНМЦ "ВНИИР"                       │
│                        "__" ____________ 201_ г.                        │</pre>
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Срок очередной поверки ________________

Поверитель ________________________________ подпись ________________________________ должность, инициалы, фамилия

<1> Градуировочную таблицу утверждают в соответствии с 13.4 настоящих рекомендаций.

Е.2. Форма градуировочной таблицы

Организация ___________________________________________________________

Резервуар N ___________________________________________________________

Таблица Е.1

Лист...

БИБЛИОГРАФИЯ