Ar | | 5 | Расчет ослабления сигнала от поляризационных потерь вследствие различия поляризации антенны РЭС-источника и поляризации антенны РЭС-рецептора | $\gamma_{tr}$ | | 6 | Расчет уровня сигнала на входе приемника РЭС-рецептора сигнала | Sr | Модель РРВ используется на первом этапе расчета ослабления сигнала от местоположения РЭС-источника сигнала до местоположения РЭС-рецептора сигнала. С учетом составляющих [таблицы 5.1](#p101619) расчет уровня сигнала на входе приемника РЭС-рецептора сигнала выполняется по формуле: $S_{r} = EIRP_{t} - G_{tr} + KU_{r} - G_{rt} - A_{r} - Los_{tr} - Fade_{r} - \gamma_{tr},(5.1)$ где: EIRPt - ЭИИМ РЭС-источника на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала по ДНА РЭС-источника вследствие отклонения направления от РЭС-источника на РЭС-рецептор от направленности антенны РЭС-источника, дБ; KUr - коэффициент усиления антенны РЭС-рецептора, дБи; Grt - ослабление сигнала по ДНА РЭС-рецептора вследствие отклонения направления от РЭС-рецептора на РЭС-источник от направленности антенны РЭС-рецептора, дБ; Ar - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника РЭС-рецептора (задается в характеристиках РЭС-рецептора), дБ; Lostr - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от РЭС-источника до РЭС-рецептора, дБ; Fader - запас на замирание сигнала (задается в исходных данных расчета или принимается по умолчанию равным 8), дБ; $\gamma_{tr}$ - ослабление сигнала от поляризационных потерь вследствие различия поляризации антенны РЭС-источника и поляризации антенны РЭС-рецептора, дБ. ##### 5.2. Выбор моделей распространения радиоволн Для расчета уровней ослабления сигнала для РЭС технологий радиосвязи, функционирующих в диапазонах частот РЭС СПС рекомендуется использовать расчетные модели, приведенные в Рекомендациях МСЭ-R P.452, P.1546-6, P.2108. Указанные Рекомендации основываются на методах прогнозирования распространения радиоволн на основе моделей РРВ и имеют особенности и ограничения в части их использования по целевому назначению. Рекомендация МСЭ-R P.1546-6 представляет метод прогнозирования распространения радиоволн для трасс связи "пункта с зоной" для наземных служб в диапазоне частот от 30 МГц до 4000 МГц. Метод рекомендуется для использования в линиях радиосвязи в условиях тропосферы над сухопутными трассами, морскими трассами и/или смешанными трассами, состоящими из сухопутных и морских участков, длиной от 1 до 1000 км для эффективной высоты передающей антенны менее 3000 м [[9]](#p102303). Рекомендация МСЭ-R P.452-16 представляет метод прогнозирования для оценки помех между станциями, находящимися на поверхности Земли, на частотах от 100 МГц до 50 ГГц на расстояниях до 10 тыс. км. Рекомендация включает модели РРВ для различных вариантов распространения радиоволн между наземными РЭС (прямая видимость, дифракция, тропосферное рассеяние, поверхностные волноводы, отражение и рефракция от приподнятого слоя, рассеяние в гидрометеорах). Рекомендация МСЭ-R P.2108 представляет методы оценки потерь, вызываемых отражением от препятствий, на частотах от 30 МГц до 100 ГГц. Препятствия (клаттеры) - это объекты, например, здания или растительный покров, которые находятся на поверхности Земли, но фактически не являются рельефом. Препятствия (клаттеры) вокруг терминала радиопередатчика/радиоприемника могут оказывать значительное влияние на общее распространение сигнала. Обычно наибольшее влияние на распространение оказывает препятствие, ближайшее к терминалу, но фактическое расстояние будет зависеть от характера препятствия. Модели РРВ обеспечивающие возможность проведения необходимых расчетов с учетом условий распространения радиоволн, сценариев и вариантов взаимодействия РЭС представлены в [таблице 2.2](#p100700). При проведении расчетов ЭМС могут использоваться другие модели РРВ рекомендуемые нормативно-правовыми документами на национальном и международном уровне при соответствии условий их использования условиям, необходимым для расчетов ЭМС РЭС СПС с РЭС других радиослужб. ##### 5.3. Расчет зон покрытия базовых станций СПС Расчет зон покрытия БС выполняется для определения местоположения АС при проведении расчетов ЭМС АС с другими РЭС при условии равновероятного нахождения АС в любой точке зоны действия соответствующей БС. Расчет зон покрытия БС необходим при проведении расчетов ЭМС в случае помеховых [ситуаций N 3](#p100981) - [8](#p101006) таблицы 2.3. Зона покрытия БС представляется в виде массива точек местности, определяемых координатными парами "долгота-широта". Расчет зоны покрытия БС проводится по точкам местности с заданным координатным шагом. Рекомендуемый шаг - в диапазоне ниже 1 ГГц в пределах 100 - 600 м для диапазонов частот ниже 5 ГГц в пределах 100 - 200 м и в диапазоне выше 24 ГГц в пределах 10 - 50 м. Принадлежность точки местности к зоне покрытия БС определяется при выполнении следующих двух условий: 1) При нахождении АС в точке местности координатной пары "долгота-широта" уровень полезного сигнала от БС на входе приемника АС SrАС должен быть не менее реальной чувствительности приемника АС SrminАС, то есть: SrАС >= SrminАС, (5.2) 2) Уровень полезного сигнала от АС на входе приемника БС SrБС при нахождении АС в точке местности в точке координатной пары "долгота-широта" должен быть не менее реальной чувствительности приемника БС SrminБС, то есть: SrБС >= SrminБС, (5.3) Расчет зоны покрытия содержит следующие этапы: 1) на первом этапе выполняется расчет радиуса зоны покрытия БС; 2) на втором этапе выполняется расчет зоны покрытия БС путем определения массива точек, соответствующих нахождению АС в зоне покрытия БС, для следующих двух случаев: - когда БС рассматривается как РЭС-источник сигнала, а АС - как РЭС-рецептор сигнала (БС -> АС); - когда АС рассматривается как РЭС-источник полезного сигнала, а БС - как РЭС-рецептор полезного сигнала (АС -> БС). Первый этап: Расчет максимального радиуса зоны покрытия БС Для расчета радиуса зоны покрытия БС rtБС используются исходные данные о БС. Для расчета максимального радиуса действия АС rtАС используются типовые характеристики и условия использования АС. Из двух полученных величин rtБС и rtАС необходимо выбрать меньшее значение, так как в зоне действие выполняется оба условия [выражений 5.2](#p101666) и [5.3](#p101668) одновременно. То есть, радиус расчета зоны покрытия rtАС определяется по формуле: rЗД_БС = min (rtБС, rtАС), (5.4) где min - функция определения минимума для указанных в скобках величин. Радиус зоны покрытия БС rtБС определяется по формуле: $r_{t\text{БС}} = 10^{Y_{t\text{БС}}/20},(5.5)$ где: $Y_{t\text{БС}} = EIRPP_{t\text{БС}} + KU_{r\text{АС}} - A_{r\text{АС}} - 32,45 - 20*Lg(f_{t\text{БС}}) - S_{rmin\text{АС}}),(5.6)$ где: EIRPPtБС - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны БС, дБВт; KUrАС - коэффициент усиления антенны АС, дБи; Ar - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника АС, дБ; ftБС - центральная частота передачи БС, МГц; rtБС - предельный радиус действия БС, км; SrminАС - реальная чувствительность приемника АС, дБВт. Максимальный радиус зоны покрытия БС rtАС определяется по формуле: $r_{t\text{АС}} = 10^{Y_{t\text{АС}}/20},(5.7)$ где: $Y_{t\text{АС}} = EIRPP_{t\text{АС}} + KU_{r\text{БС}} - A_{r\text{БС}} - 32,45 - 20*Lg(f_{t\text{АС}}) - S_{rmin\text{БС}},(5.8)$ где: EIRPPtАС - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны АС, дБВт; KUrБС - коэффициент усиления антенны БС, дБи; ArБС - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника БС, дБ; ftАС - центральная частота передачи АС, МГц; rtАС - предельный радиус действия АС, км; SrminБС - реальная чувствительность приемника РЭС-рецептора помех, дБВт. Полученный предельный радиус зоны покрытия БС rЗД_БС в километрах пересчитывается в градусы по широте и долготе для задания зоны расчета. При этом учитывается, что величина одного градуса по широте не изменяется для поверхности Земли. Величина одного градуса по долготе уменьшается при движении от экватора к полюсам Земли. Первоначально выполняется перевод радиуса из километров в градусы по широте по формуле: $\Delta\varphi_{\text{БС}} = r_{t\text{БС}}* \frac{2*\pi*R_{\text{з}}}{360} ,(5.9)$ где: $\Delta\varphi_{\text{БС}}$ - отступ от координат БС по широте, градус; Rз - радиус Земли (Rз = 6372,795 км), км; Затем выполняется расчет отступа по долготе $\Delta\lambda_{\text{БС}}$ в градусах с учетом минимальной величины длины градуса по долготе в рассматриваемом радиусе по формуле: $\Delta\lambda_{\text{БС}} = \frac{r_{t\text{БС}}* \frac{360}{2*\pi*R_{\text{з}}}}{Cos(\varphi_{\text{БС}} + \Delta\varphi_{\text{БС}})* \frac{\pi}{180}} ,(5.10)$ где: $\varphi_{\text{БС}}$ - широта БС, градус; $\Delta\lambda_{\text{БС}}$ - отступ радиуса действия по долготе, градус; Cos - функция косинуса, значение рассчитываемого параметра задается в радианах. Таким образом, при расчете определяется прямоугольник расчета зоны покрытия БС для определения точек расчета (точек местоположения АС) в пределах зоны расчета (зоны действия соответствующей БС) со следующими ограничениями: - по широте $[\varphi_{\text{БС}} - \Delta\varphi_{\text{БС}},\varphi_{\text{БС}} + \Delta\varphi_{\text{БС}}]$ ; - по долготе $[\lambda_{\text{БС}} - \Delta\lambda_{\text{БС}},\lambda_{\text{БС}} + \Delta\lambda_{\text{БС}}]$ , **ГДЕ:** $\varphi_{\text{БС}}$ - широта БС, градус; $\lambda_{\text{БС}}$ - долгота БС, градус. Второй этап: расчет зоны покрытия БС 1) Расчет зоны покрытия БС, когда БС рассматривается как РЭС-источник сигнала, а АС - как РЭС-рецептор сигнала (БС -> АС) На данном этапе для всех точек прямоугольника расчета зоны покрытия выполняется расчет уровня полезного сигнала в каждой вероятной точке размещения АС SrАС и сравнение его с реальной чувствительностью приемника АС SrminАС. При этом, как указано ранее, точка расчета попадает в вероятную зону покрытия при соблюдении условия: SrАС >= SrminАС. Уровень полезного сигнала в точке расчета определяется по формуле: SrАС = EIRPSБС - Gtr + KUrАС - ArАС - - LosStrБС - FaderАС, (5.11) где: EIRPSБС - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала передающей антенны в направлении получателя полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrАС - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; ArАС - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника, дБ; LosStrБС - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderАС - запас на замирание сигнала, дБ. 2) Расчет зоны покрытия БС, когда АС рассматривается как РЭС-источник сигнала, а БС - как РЭС-рецептор сигнала (АС -> БС) На данном этапе для всех точек прямоугольника, которые были отобраны на предыдущем этапе как точки возможного местоположения АС в зоне действия БС, выполняется расчет уровня полезного сигнала из точки прямоугольника местоположения АС в точку местоположения БС SrБС и сравнение его с реальной чувствительностью приемника БС SrminБС. При этом, как указано ранее, точка расчета попадает в зону покрытия БС при соблюдении условия: SrБС >= SrminБС. (5.12) Уровень полезного сигнала в точке расчета определяется по формуле: SrБС = EIRPSАС - Grt + KUrБС - ArБС - - LosStrАС - FaderБС, (5.13) где: EIRPSАС - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны, дБВт; Grt - ослабление сигнала приемной антенны в направлении источника полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrБС - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; ArБС - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника, дБ; LosStrАС - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderБС - запас на замирание сигнала, дБ. #### 6. Расчет показателей ЭМС Расчет показателей ЭМС выполняется для каждой пары анализируемых РЭС. [П. 6](#p101743) представляет типовой порядок расчета показателей ЭМС для пары анализируемых РЭС. В результате расчета ЭМС рассчитывается две группы показателей: - основные показатели - это показатели, которые непосредственно определяют наличие помехи и степень ее воздействия; - вспомогательные показатели - показатели, которые позволяют определить направления действий для уменьшения или прекращения помеховых воздействий. ##### 6.1. Рассчитываемые показатели ЭМС Для оценки ЭМС рассчитываются показатели, которые сравниваются с их пороговыми значениями, на основании чего делается вывод о наличии помехи. В случае наличия помехового воздействия, делается оценка допустимости или недопустимости помехи. Для оценки ЭМС рассчитываются показатели: - максимальный уровень помехи PП на входе приемника планируемой РЭСП от действующей РЭС - РЭСД в полосе частот приема РЭСП; - уровень полезного сигнала SП на входе приемника РЭСП в полосе частот приема РЭСП; - максимальный уровень помехи PД на входе приемника действующей РЭСД от планируемой РЭСП в полосе частот приема РЭСД; - уровень полезного сигнала SД на входе приемника РЭСД в полосе частот приема РЭСД. Под помеховым воздействием понимается любой сигнал, не относящийся к полезному, который регистрируется на входе РЭС-рецептора помех в полосе частот приема в НШПИ. Помеховые ситуации определяются следующими неравенствами: а) начало помехового воздействия: 1) помеховая ситуация, когда рецептором помех является планируемая РЭС или АС планируемой РЭС, определяется (идентифицируется) неравенством SП - PП < S/PbegП, (6.1) где: SП - уровень сигнала на входе приемника планируемой РЭС, дБВт; PП - уровень помехи на входе приемника планируемой РЭС, дБВт; S/PbegП - защитное отношение сигнал/помеха для планируемой РЭС, минимальная величина отношения полезного сигнала к мешающему на входе приемника, которая позволяет получить установленное качество приема полезного сигнала на выходе приемника, дБ; 2) помеховая ситуация, когда рецептором помех является действующая РЭС или АС действующей РЭС, определяется (идентифицируется) неравенством: SД - PД < S/PbegД, (6.2) где: SД - уровень сигнала на входе приемника действующей РЭС, дБВт; PД - уровень помехи на входе приемника действующей РЭС, дБВт; S/PbegД - защитное отношение сигнал/помеха для действующей РЭС, минимальная величина отношения полезного сигнала к мешающему на входе приемника, которая позволяет получить установленное качество приема полезного сигнала на выходе приемника, дБ. б) блокирование связи помехой: 1) помеховая ситуация, когда рецептором помех является планируемая РЭС или АС планируемой РЭС, определяется (идентифицируется) неравенством: SП - PП < S/PblockП, (6.3) где: SП - реальная чувствительность приемника планируемой РЭС, дБВт; PП - уровень помехи на входе приемника планируемой РЭС, дБВт; S/PblockП - блокирующее защитное отношение сигнал/помеха для планируемой РЭС, при котором, помеха существенно ухудшает качество, затрудняет или неоднократно прерывает работу службы радиосвязи, дБ; 2) помеховая ситуация, когда рецептором помех является действующая РЭС или АС действующей РЭС, определяется (идентифицируется) неравенством: SД - PД < S/PblockД, (6.4) где: SД - уровень сигнала на входе приемника действующей РЭС, дБВт; PД - уровень помехи на входе приемника действующей РЭС, дБВт; S/PblockД - блокирующее защитное отношение сигнал/помеха для действующей РЭС, при котором существенно ухудшается качество, затрудняется или неоднократно прерывается работа службы радиосвязи, дБ. ##### 6.2. Расчет уровня полезного сигнала на входе приемника Для помеховой ситуации, когда рецептором помех является планируемая РЭС или АС планируемой РЭС, уровень полезного сигнала на входе приемника SП определяется по формуле: $S_{\text{П}} = EIRPS_{\text{П}} - G_{tr} + KU_{r\text{П}} - G_{rt} - A_{r\text{П}} - LosS_{tr\text{П}} - Fade_{r\text{П}} - \gamma_{tr},(6.5)$ где: EIRPSП - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала передающей антенны в направлении получателя полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrП - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; Grt - ослабление приемной антенны в направлении источника сигнала по сравнению с максимумом усиления принимаемого сигнала, дБ; ArП - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника, дБ; LosStrП - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderП - запас на замирание сигнала, дБ; $\gamma_{tr}$ - уровень поляризационных потерь между передатчиком и приемником, если и передатчик, и приемник имеют заданную поляризацию антенн (иначе равен нулю), дБ. Для помеховой ситуации, когда рецептором помех является действующая РЭС или АС действующей РЭС, уровень полезного сигнала на входе приемника SД определяется по формуле: $S_{\text{Д}} = EIRPS_{\text{Д}} - G_{tr} + KU_{r\text{Д}} - G_{rt} - A_{r\text{Д}} - LosS_{tr\text{Д}} - Fade_{r\text{Д}} - \gamma_{tr},(6.6)$ где: EIRPSД - ЭИИМ полезного сигнала на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала передающей антенны в направлении получателя полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrД - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; Grt - ослабление приемной антенны в направлении источника сигнала по сравнению с максимумом усиления принимаемого сигнала, дБ; ArД - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника, дБ; LosStrД - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderД - запас на замирание сигнала, дБ; $\gamma_{tr}$ - уровень поляризационных потерь между передатчиком и приемником, если и передатчик, и приемник имеют заданную поляризацию антенн (иначе равен нулю), дБ. ##### 6.3. Расчет уровня помехи на входе приемника Для помеховой ситуации, когда рецептором помех является планируемая РЭС или АС планируемой РЭС, уровень помехи на входе приемника РП определяется по формуле: $P_{\text{П}} = EIRPP_{\text{Д}} - G_{tr} + KU_{r\text{П}} - G_{rt} - A_{r\text{П}} - LosP_{tr\text{П}} - Fade_{r\text{П}} - \gamma_{tr} + K_{\text{П}\Sigma\text{АС}} - \Delta,(6.7)$ где: EIRPPД - ЭИИМ источника помех на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала передающей антенны в направлении получателя полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrП - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; Grt - ослабление приемной антенны в направлении источника сигнала по сравнению с максимумом усиления принимаемого сигнала, дБ; ArП - коэффициент ослабления в АФТ приемника, дБ; LosPtrП - медианное ослабление помехи в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderП - запас на замирание сигнала, дБ; $\gamma_{tr}$ - уровень поляризационных потерь между передатчиком и приемником, если и передатчик, и приемник имеют заданную поляризацию антенн (иначе равен нулю), дБ; $K_{\text{П}\Sigma\text{АС}}$ - поправочный коэффициент на групповую помеху по количеству помеховых РЭС, применяется, когда помеховая РЭС является АС в сети СПС или фиксированного беспроводного доступа, дБ; $\Delta$ - поправка уровня помехи по разносу полос частот приемника и помехи, дБ. Для помеховой ситуации, когда рецептором помех является действующая РЭС или АС действующей РЭС, уровень помехи на входе приемника PД определяется по формуле: $P_{\text{Д}} = EIRPP_{\text{П}} - G_{tr} + KU_{r\text{Д}} - G_{rt} - A_{r\text{Д}} - LosP_{\text{Д}} - Fade_{\text{Д}} - \gamma_{P\text{Д}} + K_{\text{Д}\Sigma\text{АС}} - \Delta,(6.8)$ где: EIRPPП - ЭИИМ источника помех на выходе излучающей антенны, дБВт; Gtr - ослабление сигнала передающей антенны в направлении получателя полезного сигнала по сравнению с максимумом излучения, дБ; KUrД - коэффициент усиления антенны приемника, дБи; Grt - ослабление приемной антенны в направлении источника сигнала по сравнению с максимумом усиления принимаемого сигнала, дБ; ArД - коэффициент ослабления сигнала в АФТ приемника, дБ; LosPtrД - медианное ослабление сигнала в пространстве при распространении от источника сигнала, дБ; FaderД - запас на замирание сигнала, дБ; $\gamma_{tr}$ - уровень поляризационных потерь между передатчиком и приемником, если и передатчик, и приемник имеют заданную поляризацию антенн (иначе равен нулю), дБ; $K_{\text{Д}\Sigma\text{АС}}$ - поправочный коэффициент на групповую помеху по количеству помеховых РЭС, применяется, когда помеховая РЭС является АС в сети СПС или фиксированного беспроводного доступа, дБ; $\Delta$ - поправка уровня помехи по разносу полос частот приемника и источника помехи, дБ. Расчет поправок уровня помехи по разносу частот полезного сигнала и помехи $\Delta$ выполняется путем расчета интегральной помехи в полосе приема РЭС-рецептора помехи с учетом процента перекрытия АЧХ приемника и маски излучения (НШПИ) передатчика по формуле: $\Delta = 10 \cdot log(\frac{\int_{fr -}^{fr +} {}_{BHr/2}^{BHr/2}P(f_{t},B_{- Nt})df}{\int_{fr}^{fr +} {}_{- BHr/2}^{BHr/2}P(f_{r},B_{Hr})df}),(6.9)$ где: B-Nt - ширина спектра помехи с учетом маски спектра по уровню минус 60 дБ, минус 50 дБ, минус 40 дБ и др., МГц; ft - центральная частота передачи РЭС-источника помех, МГц; BHr - НШПИ РЭС-рецептора помех, МГц; fr - центральная частота приема РЭС-рецептора помех, МГц. P(ft,BHr) - АЧХ РЭС-рецептора помех в полосе излучения (НШПИ) РЭС-источника помехи; S(fr,BHr) - АЧХ РЭС-рецептора помех в полосе излучения (НШПИ) РЭС-приемника. ##### 6.4. Учет множественности помех от абонентских станций В помеховой ситуации, когда помеховая РЭС является абонентской станцией в сети СПС или фиксированного беспроводного доступа и в зоне действия БС может функционировать несколько помеховых АС, уровень помехи возрастает за счет множественности РЭС-источников помех. Для учета множественности РЭС-источников помех в расчетных формулах уровней помех применяются поправочные коэффициенты на групповую помеху по количеству помеховых РЭС: - $K_{\text{П}\Sigma\text{АС}}$ для помеховой ситуации, когда РЭСП или АС РЭСП является РЭС-рецептором помех; - $K_{\text{Д}\Sigma\text{АС}}$ для помеховой ситуации, когда РЭСД или АС РЭСД является РЭС-рецептором помех. Данные коэффициенты определяется технологией радиосвязи РЭС-источника помех и определяются одинаково для РЭСП и для РЭСД. В данном разделе методики для них применяется обобщенное условное обозначение $K_{\Sigma\text{АС}}$ , которое соответствует указанным в формулах коэффициентам $K_{\text{П}\Sigma\text{АС}}$ и $K_{\text{Д}\Sigma\text{АС}}$ т.е. $K_{\text{П}\Sigma\text{АС}} = K_{\Sigma\text{АС}}$ и $K_{\text{Д}\Sigma\text{АС}} = K_{\Sigma\text{АС}}$ . Рекомендуемое по умолчанию значение $K_{\Sigma\text{АС}}$ согласно Методике расчета ЭМС СПС [[2]](#p102296) принимается равным 8, что соответствует семи одновременно функционирующим АС. данное число определяется максимальным количеством АС, функционирующим в одном частотном диапазоне (частотном канале) одного сектора действия (антенны) РЭС БС. В случае РЭС технологий LTE и IMT-2020, количество одновременно функционирующих АС в зоне создания помех может существенно превышать указанное выше значение. для технологий СПС и ФБД рекомендуется использовать значения поправочных коэффициентов $K_{\Sigma\text{АС}}$ , представленные в таблице 6.1. Таблица 6.1 **РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ** МНОЖЕСТВЕННОЙ ПОМЕХИ ОТ АС $K_{j\Sigma\text{АС}}$ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ | N | Технология | $K_{\Sigma\text{АС}}$ , дБ | | --- | --- | --- | | 1 | LTE, НШПИ = 5 МГц | 14 | | 2 | LTE, НШПИ = 10 МГц | 17 | | 3 | LTE, НШПИ = 20 МГц | 20 | | 4 | IMT-2020 | 14...24 [<*>](#p101882) | | 5 | GSM | 8 | | 6 | UMTS | 8 | | 7 | TETRA | 8 | | 8 | ФБД | 8 | | 9 | РЭС ШБД ЖД | 8 | --- <*> В зависимости от количества ресурсных блоков. Поправочный коэффициент $K_{j\Sigma\text{АС}}$ для технологии LTE рассчитан исходя из допущения, что на одного абонента распределен один ресурсный блок. В зависимости от НШПИ количество ресурсных блоков будет отличаться, к примеру, для LTE НШПИ = 20 МГц количество ресурсных блоков равно 100, следовательно, поправочный коэффициент выражается как 10 log(100) = 20 дБ. Если прогнозируемое максимальное количество одновременно функционирующих АС $N_{\Sigma\text{АС}}$ отличается от максимально допустимого, то целесообразно провести расчет максимального количества одновременно функционирующих АС по формуле: $N_{\Sigma\text{АС}} = \frac{Square_{ts/P}}{Square_{t}} *W_{\text{АС}x},(6.10)$ где: Squarets/P - площадь зоны действия РЭС-источника помех, из которой могут создаваться помехи РЭС-рецептору помех от АС, км2; Squaret - общая площадь зоны, где функционирует АС РЭС-источника помехи, км2; WАСx - прогнозируемое количество АС в зоне действия БС РЭС-источника помехи в заданном частотном диапазоне в часы наибольшей нагрузки (ЧНН), шт. ##### 6.5. Расчет пороговых уровней сигнала и помехи Минимальный уровень полезного сигнала и минимальный уровень помехи применяются при расчетах для исключения из расчетов помеховых ситуаций, когда уровень полезного сигнала будет меньше минимально допустимого значения уровня сигнала либо уровень помехи будет ниже минимально допустимого уровня помехи. Данные величины определяются реальной чувствительностью приемника РЭС-рецептора помехи и защитным отношением "сигнал/шум" S/Nx. Выполняется расчет следующих величин: - минимального уровня полезного сигнала на входе планируемой РЭС, в помеховой ситуации, когда РЭСП или АС РЭСП является РЭС-рецептором помехи SrminП, дБВт; - минимального уровня полезного сигнала на входе действующей РЭС, в помеховой ситуации, когда РЭСД или АС РЭСД является РЭС-рецептором помехи SrminД, дБВт; - минимального уровня помехи на входе планируемой РЭС, в помеховой ситуации, когда РЭСП или АС РЭСП является РЭС-рецептором помехи PrminП, дБВт; - минимального уровня помехи на входе действующей РЭС, в помеховой ситуации, когда РЭСД или АС РЭСД является РЭС-рецептором помехи PrminД, дБВт. При расчетах значений уровней полезного сигнала SП и SД учитываться должны только те уровни, для которых выполняются неравенства: SП > SrminП, (6.11) SД > SrminД, (6.12) При расчетах значений уровней помехи PП и PД учитываться должны только те уровни, для которых выполняются неравенства: PП > PrminП, (6.13) PД > PrminД, (6.14) Для помеховой ситуации, когда РЭСП или АС РЭСП является РЭС-рецептором помехи, применяются следующие выражения для расчетов SrminП и PrminП. Расчет уровня шума приемника планируемой РЭС NП осуществляется по формуле: NП = -144 + FП + 10 * Lg(BHП), (дБВт) (6.15) где: FП - коэффициент шума приемника, дБ (по умолчанию равен 5); BHП - полоса пропускания приемника, МГц. Реальная чувствительность приемника планируемой РЭС SrminП (минимально допустимый уровень сигнала) рассчитывается по формуле: SrminП = NП + S/NП, (6.16) где S/NП - защитное отношение сигнал/шум, дБ. Регистрируемый уровень помехи на входе приемника планируемой РЭС PrminП определяется по формуле: PrminП = SrminП - S/NП, (6.17) где: PrminП - минимальный регистрируемый уровень помехи РЭС-рецептора помехи, дБВт; SrminП - реальная чувствительность приемника РЭС-рецептора помехи, дБВт; S/NП - защитное отношение сигнал/шум РЭС-рецептора помехи, дБ. Для помеховой ситуации, когда РЭСД или АС РЭСД является РЭС-рецептором помехи, применяются следующие выражения для расчетов SrminД и PrminД. Расчет уровня шума приемника действующей РЭС NД осуществляется по формуле: NД = -144 + FД + 10 * Lg(BHД), (дБВт), (6.18) где: FД - коэффициент шума приемника, дБ (по умолчанию равен 5); BHД - полоса пропускания приемника, МГц. Реальная чувствительность приемника действующей РЭС SrminД (минимально допустимый уровень сигнала) рассчитывается по формуле: SrminД = NД + S/NД, (6.19) где S/NД - защитное отношение сигнал/шум, дБ. Регистрируемый уровень помехи на входе приемника действующей РЭС PrminД определяется по формуле: PrminД = SrminД - S/NД, (6.20) где: PrminД - минимальный регистрируемый уровень помехи РЭС-рецептора помехи, дБВт; SrminД - реальная чувствительность приемника РЭС-рецептора помехи, дБВт; S/NД - защитное отношение сигнал/шум РЭС-рецептора помехи, дБ. Максимальное значение помехи Pmaxx определяется уровнем, при котором помеха достигает блокирующего значения. Максимальное значение помехи может применяться для систем фиксированной связи, когда известно значение уровня полезного сигнала на входе приемника. Максимальное значение помехи Pmaxx, определяется по формуле: Pmaxx = Sx - S/Nblockx, (6.21) где: Sx - уровень полезного сигнала на входе приемника, дБВт; S/Nblockx - блокирующее защитное отношение, дБ. ##### 6.6. Дополнительные показатели ЭМС Дополнительные показатели ЭМС позволяют определить направления действий для уменьшения или ликвидации помеховых воздействий либо определить возможное появление помех при изменении конфигурации радиосети. Для помеховой ситуации, когда РЭСП или АС РЭСП является РЭС-рецептором помехи, к дополнительным показателям относятся: 1) процент частотного диапазона F%S/NП, в котором выполняется условие (то есть помеха регистрируется и снижает или может снизить качество связи при уменьшении уровня полезного сигнала): PП > PrminП, (6.22) 2) процент частотного диапазона F%S/PП, в котором не выполняется следующее неравенство (категории помех "помеха недопустимая", уровень помехи превышает уровень S/PП): **SП - PП < S/PП, (6.23)** где: SП - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; PП - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/PП - защитное отношение сигнал/помеха, дБ. 3) процент частотного диапазона F%S/PBlockП, в котором не выполняется следующее неравенство (категория помехи "помеха блокирующая"): **SП - PП < S/NП, (6.24)** где: SП - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; PП - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/NП - защитное отношение сигнал/шум, дБ. Для помеховой ситуации, когда РЭСД или АС РЭСД является РЭС-рецептором помехи, к дополнительным показателям относятся: 1) процент частотного диапазона F%S/NД, в котором выполняется условие (то есть помеха регистрируется и снижает или может снизить качество связи при уменьшении уровня полезного сигнала): PД > PrminД, (6.25) 2) процент частотного диапазона F%S/PД, в котором не выполняется следующее неравенство (категории помех "помеха недопустимая", уровень помехи превышает уровень S/PД): **SД - PД < S/PД, (6.26)** где: SД - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; PД - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/PД - защитное отношение сигнал/помеха, дБ. 3) процент частотного диапазона F%S/PBlockД, в котором не выполняется следующее неравенство (категория помехи "помеха блокирующая"): **SД - PД < S/NД, (6.27)** где: SД - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; PД - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/NД - защитное отношение сигнал/шум, дБ. #### 7. Учет диаграмм направленности антенн ДНА используются для расчета показателей ослаблений сигнала GtrП, GrtП, GtrД, GrtД, за счет отклонения направления полезного сигнала или помехи от направления максимума ДНА. Показатели ослаблений сигнала используются в Методике в формулах расчета уровня полезного сигнала и уровня помехи в [п. 6.2](#p101783) и [6.3](#p101806). ##### 7.1. Представление диаграммы направленности антенн Диаграмма направленности антенны представляется в виде функции усиления сигнала в зависимости от угла смещения от направления антенны в азимутальной и угломестной плоскостях. $G(\theta,\varphi),(7.1)$ где: $\theta$ - угловое смещение от направленности (угла места) антенны в угломестной (вертикальной) плоскости, градус; $\varphi$ - угловое смещение от направленности (азимута) антенны в азимутальной (горизонтальной) плоскости, градус. Азимут и угол места антенны определяют ориентацию антенны в направлении максимума усиления передаваемого или принимаемого сигнала в азимутальной и угломестной плоскостях. Функция ДНА $G(\theta,\varphi)$ для каждого типа антенны задается в единицах ослабления децибел по отношению к максимальному излучению антенны. Максимальное усиление антенны определяется в направлении азимута и угла места (направленности) антенны. По мере отклонения от максимума излучения антенны коэффициент усиления сигнала уменьшается. Если антенна является направленной, то считается что вне требуемой области излучения ослабление сигнала составляет от минус 30 до минус 60 дБ к максимальному усилению антенны.  Рисунок 7.1 - ДНА направленной антенны Если антенна является ненаправленной, то следует считать, что коэффициент усиления антенны во всех азимутальных направлениях одинаковый и ослабление сигнала по сравнению с максимумом усиления антенны во всех направлениях по азимуту равно нулю децибел. Если не определена функция ослабления в угломестной плоскости, то ослабление сигнала по сравнению с максимумом усиления антенны принимается равным нулю децибел во всех направлениях по углу места. При проведения расчетов могут использоваться точный и приближенный способы задания ДНА: Точный способ предусматривает задание двух массивов ослаблений сигнала антенны с шагом от 1 до 5 градусов. Первый массив $G_{A(\varphi)}$ - ослабление сигнала в азимутальной плоскости, второй массив $G_{\text{УМ }(\theta)}$ - ослабление сигнала в угломестной плоскости. Если ДНА в какой-либо плоскости не задана, необходимо использовать эталонную ДНА, приведенную в рекомендациях МСЭ, в случае отсутствия соответствующей эталонной ДНА. Суммарное ослабление в заданном направлении в пространстве определяется как сумма ослабления в азимутальной плоскости и ослабления в угломестной плоскости, то есть: $G(\theta,\varphi) = G_{A(\varphi)} + G_{\text{УМ }(\theta)}.(7.2)$ Приближенный способ предусматривает задание ширины сектора излучения (приема) антенны в градусах в азимутальной плоскости $\alpha_{\text{А}}$ и в угломестной плоскости $\alpha_{\text{УМ}}$ . При этом предполагается, что в рамках указанного сектора ослабление сигнала по отношению к максимуму антенны равно 0 дБ, а вне пределов сектора необходимо считать уровень ослабления сигнала от минус 30 до минус 60 дБ. Для упрощения расчетов возможно использование ДНА типовых антенн для каждой технологии связи, либо использования упрощенного приближенного способа задания ДНА.  Рисунок 7.2 - Типовая круговая ДНА  Рисунок 7.3 - Типовая игольчатая ДНА  Рисунок 7.4 - Типовая секторная ДНА  Рисунок 7.5 - Приближенное задание секторной ДНА ##### 7.2. Расчет ослабления за счет диаграммы направленности антенны Расчет показателей ослаблений сигнала GtrП, GrtП GtrД, GrtД за счет отклонения направления полезного сигнала или помехи от направления максимума ДНА для пары РЭС "РЭС-источник помех - РЭС рецептор помех" аналогичен расчету для пары РЭС "РЭС-источник полезного сигнала - РЭС-получатель полезного сигнала". далее представлен порядок расчета показателей ослаблений сигнала для унифицированного обозначения пары анализируемой РЭС как "РЭС-источник - РЭС-рецептор". Расчет показателей ослаблений сигнала с учетом ДНА проводится с использованием следующих данных: $\varphi_{t}$ - широта РЭС-источника, рад; $\lambda_{t}$ - долгота РЭС-источника, рад; $\varphi_{r}$ - широта РЭС-рецептора, рад; $\lambda_{r}$ - долгота РЭС-рецептора, рад; Azt - азимут антенны РЭС-источника, градус; UMt - угол места антенны РЭС-источника, градус; Azr - азимут антенны РЭС-рецептора, градус; UMr - угол места антенны РЭС-рецептора, градус; $G_{At}(\varphi)$ - ДНА РЭС-источника в азимутальной плоскости, дБ; $G_{\text{УМ }t}(\theta)$ - ДНА РЭС-источника в угломестной плоскости, дБ; $G_{Ar}(\varphi)$ - ДНА РЭС-рецептора в азимутальной плоскости, дБ; $G_{\text{УМ }r}(\theta)$ - ДНА РЭС-рецептора в угломестной плоскости, дБ; hMt - высота подвеса антенны над уровнем моря РЭС-источника, м; hMr - высота подвеса антенны над уровнем моря РЭС-рецептора, м. При неизвестной ДНА в азимутальной плоскости, необходимо использовать эталонную ДНА приведенную в рекомендациях МСЭ, в случае отсутствия соответствующей эталонной ДНА $G_{Ax}(\varphi)$ принимается ослабление равным 0 дБ во всей азимутальной плоскости. При этом используемая антенна считается ненаправленной (имеет круговую дНА). При неизвестной ДНА в угломестной плоскости, необходимо использовать эталонную ДНА приведенную в рекомендациях МСЭ, в случае отсутствия соответствующей эталонной ДНА $G_{Ax}(\theta)$ принимается ослабление равным 0 дБ во всей угломестной плоскости. При этом считается, что антенна приемника попадает в основной лепесток антенны передатчика по углу места. Ослабление сигнала в зависимости от отклонения направления от РЭС-источника на РЭС-рецептор относительно направленности антенны РЭС-источника Gtr рассчитывается по формуле: $G_{tr} = G_{\text{А}t}(\varphi_{tr}) + G_{\text{УМ }t}(\theta_{tr}),(7.3)$ где: GАt - массив ослаблений сигнала при отклонении от азимута антенны (ДНА РЭС-источника в азимутальной плоскости), дБ; GУМt - массив ослаблений сигнала при отклонении от угла места антенны (ДНА РЭС-источника в угломестной плоскости); $G_{\text{А}t}(\varphi_{tr})$ - ослабление сигнала по углу отклонения в азимутальной плоскости, дБ; $G_{\text{УМ }t}(\theta_{tr})$ - ослабление сигнала по углу отклонения в угломестной плоскости, дБ; $\varphi_{tr}$ - угол смещения азимута от РЭС-источника на РЭС-рецептор относительно азимута антенны РЭС-источника, градусы; $\theta_{tr}$ - угол смещения угла места от РЭС-источника на РЭС-рецептор относительно угла места антенны РЭС-источника, градусы. Угол смещения азимута от РЭС-источника на РЭС-рецептор по отношению к азимуту антенны РЭС-источника $\varphi_{tr}$ определяется по формуле: $\varphi_{tr} = Az_{tr} - Az_{t},(7.4)$ где: Aztr - азимут от РЭС-источника на РЭС-рецептор, градусы; Azt - азимут антенны РЭС-источника (задано в исходных данных по РЭС), градусы. Если $\varphi_{tr}<0,$ то $\varphi_{ij} = 360 + \varphi_{ij},(7.5)$ ${Az_{tr},Az_{t}}\epsilon[0...360],(7.6)$ Азимут от РЭС-источника на РЭС-рецептор Aztr определяется по формуле:  где: $\varphi_{t}$ - широта РЭС-источника, рад (задано в данных по РЭС); $\lambda_{t}$ - долгота РЭС-источника, рад (задано в данных по РЭС); $\varphi_{r}$ - широта РЭС-рецептора, рад (задано в данных по РЭС); $\lambda_{r}$ - долгота РЭС-рецептора, рад (задано в данных по РЭС); dtr - угол дуги на поверхности Земли между РЭС-источником и РЭС-рецептором, рад; ArcCos - функция арккосинуса, определяет значение угла в радианах; Abs - функция модуля, определяет значение модуля числа. Угол дуги на поверхности Земли между РЭС-источником и РЭС-рецептором dtr рассчитывается по формуле: $d_{tr} = arcCos(Sin(\varphi_{t})*Sin(\varphi_{r}) + Cos(\varphi_{t})*Cos(\varphi_{r})*Cos(\lambda_{t} - \lambda_{r})).(7.8)$ Угол смещения угла места от РЭС-источника на РЭС-рецептор по отношению к углу места антенны РЭС-источника $\theta_{tr}$ определяется по формуле: $\theta_{tr} = UM_{tr} - UM_{t},(7.9)$ где: UMtr - угол места от РЭС-источника на РЭС-рецептор, градус; UMt - угол места антенны РЭС-источника (задано в данных по РЭС), градус. ${UM_{tr},UM_{t},\theta_{tr}}\epsilon[ - 90... + 90],(7.10)$ Угол места от РЭС-источника на РЭС-рецептор UMtr определяется по формуле: $UM_{tr} = \frac{180}{\pi} ArcSin(\frac{h_{Mr} - h_{Mt}}{d_{tr}*R_{\text{з}}*1000}) - \xi_{tr},(7.11)$ где: ArcSin - функция арксинуса, возвращает значение угла в радианах; hMt - высота подвеса антенны над уровнем моря РЭС-источника, м; hMr - высота подвеса антенны над уровнем моря РЭС-рецептора, м; dtr - угол дуги на поверхности Земли между РЭС-источником и РЭС-рецептором, рад; Rз = 6372,795 км - радиус Земли, км; $\xi_{tr}$ - поправочный коэффициент угла места за счет сферической формы Земли. Поправочный коэффициент угла места за счет сферической формы Земли $\zeta_{tr}$ вычисляется по формуле: $\xi_{tr} = \frac{180}{\pi} *[d_{tr} - ArcTan(\frac{R_{\text{з}}*(1 - Cos(d_{tr}))}{R_{\text{з}} \times Sin(d_{tr})})],(7.12)$ где: ArcTan - функция арктангенса, возвращает значение угла в радианах; dtr - угол дуги на поверхности Земли между РЭС-источником и РЭС-рецептором, рад; Rз = 6372,795 км - радиус Земли, км. Ослабление сигнала или помехи в зависимости от отклонения направления от РЭС-рецептора на РЭС-источник по отношению к направленности антенны РЭС-рецептора Grt рассчитывается по формуле: $G_{rt} = G_{Ar}(\varphi_{rt}) + G_{\text{УМ }r}(\theta_{rt}),(7.13)$ где: GАr - массив ослаблений сигнала при отклонении от азимута антенны (ДНА РЭС-рецептора в азимутальной плоскости), дБ; GУМr - массив ослаблений сигнала при отклонении от угла места антенны (ДНА РЭС-рецептора в угломестной плоскости), дБ; $G_{Ar}(\varphi_{rt})$ - ослабление сигнала по углу отклонения в азимутальной плоскости, дБ; $G_{\text{УМ }r}(\theta_{rt})$ - ослабление сигнала по углу отклонения в угломестной плоскости, дБ; $\varphi_{rt}$ - угол смещения азимута от РЭС-рецептора на РЭС-источник по отношению к азимуту антенны РЭС-рецептора, градусы; $\theta_{rt}$ - угол смещения угла места от РЭС-рецептора на РЭС-источник по отношению к углу места антенны РЭС-рецептора, градусы. Угол смещения азимута от РЭС-рецептора на РЭС-источник по отношению к азимуту антенны РЭС-рецептора $\varphi_{rt}$ определяется по формуле: $\varphi_{tr} = Az_{rt} - Az_{r},(7.14)$ где: Azrt - азимут от РЭС-рецептора на РЭС-источник, градусы; Azr - азимут антенны РЭС-рецептора, градусы. Если $\varphi_{rt}<0,$ то $\varphi_{rt} = 360 + \varphi_{rt},(7.15)$ ${Az_{rt},Az_{r},\varphi_{rt}}\epsilon[0...360],(7.16)$ Азимут от РЭС-рецептора на РЭС-источник Azrt определяется по формуле: $Az_{rt} = 180 + Az_{tr},(7.17)$ Если Azrt > 360, то Azrt = Azrt - 360, (7.18) где Aztr - азимут от РЭС-источника на РЭС-рецептор (расчет приведен ранее), градусы. Угол смещения угла места от РЭС-рецептора на РЭС-источник $\theta_{rt}$ по отношению к углу места антенны РЭС-рецептора определяется по формуле: $\theta_{rt} = UM_{rt} - UM_{r},(7.19)$ где: UMrt - угол места от РЭС-рецептора на РЭС-источник, градусы; UMr - угол места антенны РЭС-рецептора, градусы. ${UM_{rt},UM_{r},\varphi_{rt}}\epsilon[ - 90... + 90],(7.20)$ Угол места от РЭС-рецептора на РЭС-источник UMrt определяется по формуле: $UM_{rt} = UM_{tr} - 2*\xi_{tr},(7.21)$ где: UMtr - угол места от РЭС-источника на РЭС-рецептор, градусы (рассчитано ранее); $\xi_{tr}$ - поправочный коэффициент угла места за счет сферической формы Земли (рассчитан ранее). ##### 7.3. Учет ДНА многосекторных антенных систем В ходе расчетов ЭМС учитываются особенности многосекторных антенных систем в составе РЭС. Антенны одной РЭС могут иметь различные характеристики в пределах определенного частотного диапазона: - азимуты и углы места антенн (для каждой антенны отдельно с учетом рельефа местности и особенностей электромагнитной обстановки в направлении главного лепестка ДНА); - частоты функционирования (для обеспечения совместимости по условиям ЭМС главных лепестков ДНА); - мощности излучения и высоты подвеса (определяются спецификой электромагнитной обстановки в направлениях главных лепестков ДНА). Каждая секторная антенна функционирует независимо от остальных антенн, оснащена своим АФТ, своим передатчиком и своим приемником. В связи с этим, в многосекторных антенных системах при проведении расчетов ЭМС каждая секторная антенна рассматривается как отдельная РЭС, обеспечивающая покрытие связи в определенном (заданном) секторе действия. При этом отдельно учитываются все характеристики каждой антенны и обеспечивающих устройств (АФТ, усилитель, приемник, передатчик и т.д.). *Пример.* В случае РЭС с тремя секторами с азимутами антенн 0, 120 и 240 градусов, с шириной главного лепестка 120 градусов в азимутальной плоскости в расчете рассматривается три РЭС, у каждой из которых, соответственно, по одной антенне, одному передатчику и одному приемнику, действующих в одном секторе.  Рисунок 7.6 - Пример ДНА многосекторной БС СПС Если РЭС (БС) присвоено несколько радиочастотных каналов и отсутствует точное присвоение каналов по антеннам, в том числе при возможности удаленной оперативной настройки полос частот в рамках выделенных полос частот, то для данной РЭС (БС) для каждой антенны рассматриваются все три полосы частот. *Пример.* В случае присвоения четырех полос частот (частотных каналов) для трехсекторной РЭС (БС) в ходе расчетов ЭМС данная РЭС (БС) учитывается как 3 * 4 = 12 отдельных самостоятельных РЭС, т.е. учитываются все возможные комбинации антенн и присвоенных полос частот. Для учета (представления) диаграмм направленности панельных секторных антенн БС сети СПС используется метод аппроксимации, приведенный в Рекомендации МСЭ-R F.1336 [[46]](#p102340). В случаях применения всенаправленных (по азимуту) антенн, диаграммы направленности описываются следующими уравнениями для углов места в интервале от минус 90° до 90° в диапазоне радиочастот от 400 МГц до 70 ГГц для средних значений боковых лепестков:  при $\theta_{5} = \theta_{3} \sqrt{1,25 - \frac{1}{1,2} log(k + 1)} ,(7.23)$ $\theta_{3} = 107,6*10^{- 0,1G_{0}},(7.24)$ где: $G(\theta)$ - усиление относительно изотропной антенны, дБи; G0 - максимальное усиление антенны в азимутальной плоскости, определяется в соответствии с перечнем исходных данных (параметр GБС) (параметр указывается в форме ИД-СПС), дБи; $\theta$ - угол места относительно угла максимального усиления, градус $( - 90^{\circ} \leq \theta \leq 90^{\circ})$ ; $\theta_{3}$ - ширина луча по уровню 3 дБ в угломестной плоскости; (параметр указывается в форме ИД-СПС, градус; k - параметр, который учитывает повышенные уровни боковых лепестков относительно ожидаемых уровней для антенны с улучшенной характеристикой боковых лепестков; в расчетах принимается k = 0,7. В случаях применения панельных секторных антенн, диаграммы направленности описываются следующими уравнениями для углов места в интервале от минус 90° до 90° и углов азимута в интервале от минус 180° до 180° для максимальных значений боковых лепестков диаграммы направленности в диапазоне от 400 МГц до 6 ГГц шириной луча по уровню 3 дБ в азимутальной плоскости приблизительно 120°: $G(\varphi,\theta) = G_{0} + G_{hr}(x_{h}) + R \cdot G_{vr}(x_{v}),(\text{дБи})(7.25)$ где: Ghr(xh) - относительное усиление эталонной антенны в азимутальной плоскости в нормализованном направлении (xh, 0), дБ; $x_{h} = |\varphi|/\varphi_{3};$ $\varphi$ - азимутальный угол, соответствующий углу максимального усиления в горизонтальной плоскости, градус; $\varphi_{3}$ - ширина луча по уровню 3 дБ в азимутальной плоскости (обычно равна ширине луча секторной антенны); (параметр указывается в форме ИД-СПС), градус; Gvr(xv) - относительное усиление эталонной антенны в угломестной плоскости в нормализованном направлении (0, xv), дБ; $x_{v} = |\theta|/\theta_{3};$ R - коэффициент сжатия горизонтального усиления при смещении азимутального угла от 0° к $\varphi$ , определяемый как: $R = \frac{G_{hr}(x_{h}) - G_{hr}(180^{\circ}/\varphi_{3})}{G_{hr}(0) - G_{hr}(180^{\circ}/\varphi_{3})} .(7.26)$ Относительное минимальное усиление (G180) рассчитывается следующим образом: $G_{180} = - 12 + 10log(1 - 8k_{p}) - 15log(\frac{180^{\circ}}{\theta_{3}}),(7.27)$ где: kp - параметр, который реализует относительное минимальное усиление для пиковых диаграмм направленности по боковым лепесткам; в расчетах принимается kp = 0,7. Относительное усиление антенны в азимутальной плоскости;  где: kh - коэффициент корректировки азимутальной диаграммы направленности на основе протекающей мощности; в расчетах принимается kh = 0,7. Относительное усиление антенны в угломестной плоскости определяется следующим образом:  где: kv - коэффициент корректировки угломестной диаграммы направленности на основе протекающей мощности (kv = 0,3). Коэффициент наклона затухания C выражается следующим образом: $C = \frac{10log \frac{(\frac{180^{\circ}}{\theta_{3}}) \cdot (4^{- 1,5} + k_{v})}{1 + 8k_{p}}}{log(\frac{22,5^{\circ}}{\theta_{3}})} ,(7.30)$ При использовании панельных секторных антенн с шириной луча по уровню 3 дБ в азимутальной плоскости менее приблизительно 120° соотношение между максимальным усилением и шириной луча по уровню 3 дБ в азимутальной плоскости и угломестной плоскости принимается равным: $\theta_{3} = \frac{31000 \times 10^{- 0,1G_{0}}}{\varphi_{3}} .(7.31)$ ##### 7.4. Учет ДНА антенн на основе ФАР в диапазоне ниже 5 ГГц Антенные системы на основе ФАР включают множество антенных элементов формирующих управляемую интерференцию излучаемого сигнала в нужном направлении за счет фазового и амплитудного соотношения сигналов, формируемых каждым антенным элементом. Изменение направления луча осуществляется без механических изменений конфигурации антенны ФАР. Интерференция в нужных направлениях позволяет снизить энергетические характеристики передатчика без ухудшения параметров связи. Антенна с ФАР имеет диаграмму направленности, которая формируется полной совокупностью всех возможных вариантов лучей от ФАР в пространстве зоны действия ФАР. Каждый из антенных элементов ФАР имеет свою ДНА. Основные лепестки ДНА для всех антенных элементов ФАР согласовываются между собой и формируют общую ДНА ФАР с учетом входящих в нее антенн и управляемой интерференции сигнала в каждом возможном направлении. Учет ДНА РЭС с ФАР в ходе расчетов ЭМС аналогичен случаю использования секторной антенны и основан на использовании главного лепестка ДНА ФАР шириной до 60 градусов по уровню минус 3 дБ и до 120 градусов по уровню минус 15 дБ. После принятия нормативного документа о характеристиках активных антенных систем в диапазоне ниже 5 ГГц указанные значения должны соответствовать принятому нормативному документу. ##### 7.5. Учет ДНА антенн на основе ФАР в диапазоне выше 24 ГГц Многоэлементные активные фазированные антенные решетки (АФАР) включают массив отдельных антенных элементов, позволяющих формировать несколько лучей для одновременного обслуживания множества АС. При этом мощность БС (стационарной РЭС) может перераспределяться между лучами в зависимости от расположения конкретных АС. АФАР состоят из определенного числа идентичных излучающих элементов, расположенных в плоскости, в секторе окружности или по кругу с фиксированным расстоянием разноса. Диаграммы излучения отдельных антенных элементов АФАР при расчете ЭМС считаются одинаковыми. Для расчетов ЭМС используется составная (интегральная) диаграмма направленности АФАР, совокупно учитывающая все элементы АФАР. В случае прямоугольного массива антенных элементов АФАР или массива элементов в определенном секторе окружности, составная (интегральная) диаграмма направленности АФАР представляется в виде сектора, определяемого азимутами и углами максимальных отклонений возможных направлений лучей антенных элементов АФАР в направлении на возможное местоположение АС относительно основной оси направленности антенной системы АФАР. Таким образом, в случае прямоугольного массива антенных элементов АФАР или массива элементов в секторе окружности составная диаграмма направленности антенной системы АФАР представляется в виде типовой секторной ДНА. В случае кругового размещения элементов АФАР составная диаграмма направленности АФАР представляется в виде эквивалентной круговой (ненаправленной) типовой ДНА. Типовая диаграмма направленности отдельного луча АФАР определяется средним значением излучаемой мощности. Расчет ослаблений сигнала за счет ДНА в случае АФАР выполняется для условия максимальной мощности излучения по направлению на АС (РЭС-рецептор) согласно характеристик мощности РЭС (БС), использующей АФАР (с учетом максимальной возможной мощности луча АФАР). В случае использования нескольких АФАР типа прямоугольного массива антенных элементов АФАР или массива элементов в секторе окружности в составе одной БС (одной РЭС) расчет ЭМС РЭС осуществляется раздельно для каждой АФАР. При этом каждая АФАР рассматривается как самостоятельная РЭС (БС). Для проведения расчетов используется модель антенной решетки определяемая диаграммой направленности элемента и составной диаграммой направленности антенны. Диаграмма направленности элемента для модели антенной решетки представлена в таблице 7.1. Таблица 7.1 **ДИАГРАММА НАПРАВЛЕННОСТИ ЕДИНИЧНОГО АНТЕННОГО ЭЛЕМЕНТА** | Диаграмма направленности в горизонтальной плоскости, дБ | $A_{E,H}(\varphi) = - min[12(\frac{\varphi}{\varphi_{3dB}})^{2},A_{m}]dB,(7.32)$ | | --- | --- | | $\varphi_{3dB}$ - ширина диаграммы единичного элемента по уровню 3 дБ в горизонтальной плоскости, градусы | Согласно исходных данных о РЭС сухопутной подвижной службы обязательный параметр, указывается в Форме ИД-СПС | | Am - уровень задних лепестков диаграммы направленности антенны, дБ | Согласно исходных данных о РЭС сухопутной подвижной службы обязательный параметр, указывается в Форме ИД-СПС | | Диаграмма направленности в вертикальной плоскости, дБ | $A_{E,V}(\theta) = - min[12(\frac{\theta - 90}{\theta_{3dB}})^{2},SLA_{v}],(7.33)$ | | $\theta_{3dB}$ - ширина диаграммы единичного элемента по уровню 3 дБ в вертикальной плоскости, градусы | Согласно исходных данных о РЭС сухопутной подвижной службы обязательный параметр, указывается в Форме ИД-СПС | | SLA - уровень боковых лепестков диаграммы направленности антенны, дБ | Согласно исходных данных о РЭС сухопутной подвижной службы обязательный параметр, указывается в Форме ИД-СПС | | Диаграмма направленности единичного элемента, дБ | ${}_{{}^{EE,max} = G}^{A(\varphi,\theta) = G - mi}(_{\theta}^{n}{_{,\varphi[}^{-})_{,(^{E}7^{,H}.3(4))^{E,V}]^{m}}^{A\varphi + A(\theta),A}}^{=}$ | | GE,max - Коэффициент усиления единичного элемента, дБи | Согласно исходных данных о РЭС сухопутной подвижной службы обязательный параметр, указывается в Форме ИД-СПС | Модель составной диаграммы направленности многоэлементной антенной решетки представлена в таблице 7.2. Таблица 7.2 **СОСТАВНАЯ ДИАГРАММА НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ** Составная диаграмма направленности антенны с формированием луча, $A_{A}(\theta,\varphi)$ , определяется по логарифмической сумме усиления решетки, $10log_{10}(| \sum_{m = 1}^{N_{H}} \sum_{1n = 1}^{N_{V}} w_{i,n,m} \cdot v_{n,m}|^{2})$ , и усиления единичного элемента, $A_{A}(\theta,\varphi)$ . Составная диаграмма направленности антенны БС СПС должна использоваться, когда антенная решетка обслуживает одну или несколько мобильных (абонентских) станций с помощью одного или нескольких лучей, каждый луч при этом определяется параметром i. Таким образом, при проведении расчетов необходимо учитывать следующие особенности активных антенных систем: 1) параметр мощности передатчика отсутствует, так как передатчик представляет собой распределенную в пространстве систему излучателей. Для определения мощности передатчика для активных антенных решеток рекомендуется использовать суммарную мощность излучения [[51]](#p102344), которая определяется следующим образом: $P_{t} = P_{e} + 10log(N) - L_{0} - 30 - 10log(\frac{B_{IMT}}{B_{ref}}),(7.35)$ где: Pe (дБм) - мощность одного элемента активной антенной решетки; N - число элементов активной антенной решетки; L0 (дБ) - омические потери активной антенной решетки; Bref - эталонная полоса частот рецептора помех (МГц); BIMT - полоса частотного канала БС (МГц). В качестве примера: в диапазоне 26 ГГц для БС IMT-2020 с активной антенной решеткой 8 x 8 элементов и мощностью одного элемента 10 дБм в полосе 200 МГц и при омических потерях 3 дБ суммарная мощность БС составит минус 28 дБВт в эталонной полосе 1 МГц. 2) Усиление антенной системы в заданном направлении является случайной величиной, описываемой функцией распределения, которая зависит от распределения абонентов в зоне обслуживания базовой станции СПС. При этом для диапазона выше 24 ГГц в МСЭ-R проводились исследования функции распределения усиления активной антенной решетки в направлении на рецептор помехи [[51]](#p102344), в то время как для диапазона ниже 5 ГГц таких исследований не проводилось. Поэтому рекомендуется при проведении расчетов необходимо использовать следующий подход: В диапазоне ниже 5 ГГц Описание ДН антенн в диапазонах ниже 5 ГГц является достаточно сложной задачей и требует большого объема исследований, которые в настоящий момент проводятся в МСЭ. В этой связи, предлагается упрощенный подход, при котором, следует использовать в расчетах усиление главного луча диаграммы направленности антенны при нулевом отклонении луча от оси антенны как по азимуту, так и по углу места. данный подход приводит к завышению уровня помех от станции с активной антенной решеткой, однако обеспечит гарантированное выполнение критерия защиты рецептора помех. В случае если заявитель предоставит необходимые данные можно использовать подход, который рекомендован для диапазона выше 24 ГГц. В диапазоне выше 24 ГГц Для определения усиления антенны источника помех в направлении на рецептор помех следует использовать следующий подход. | Шаг алгоритма | Процедура | | --- | --- | | Шаг 1 | Получить ряды случайных чисел $\varphi_{i}$ и $\Theta_{i}$ определяющих направление главного луча передающей антенны источника помех.
Для этого необходимо определить функции плотности вероятности двух случайных величин: азимутальный угол главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\varphi)$ и угол места главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\Theta)$ соответственно. При этом:
- функция плотности вероятности азимута главного луча антенны БС IMT-2020 $f(\varphi)$ представляется в виде двухстороннего усеченного нормального распределения $N(\mu,\sigma^{2})$ с нулевым средним значением $\mu = 0^{\circ}$ и $\sigma = \varphi_{escan}/2$ для городских и пригородных условий [[51]](#p102344).
- Функция плотности вероятности угла места антенны базовой станции $f(\Theta)$ в зависимости от высоты подвеса антенны БС IMT-2020 (hБС) и АС IMT-2020 (hАС) определяется с учетом следующей зависимости:
$\Theta = arccos((h_{\text{БС}} - h_{\text{АС}})/D(x_{\text{ас}},y_{\text{ас}},x_{\text{бс}},y_{\text{бс}})),$
где:
D (xас, yас, xбс, yбс) - функция распределения расстояния между АС и БС.
Генерируя случайные числа в соответствии с распределением D (xас, yас, xбс, yбс) и используя формулу для $\Theta$ выше можно получить ряд случайных чисел $\Theta_{i}$ .
Функция распределения расстояния D (xас, yас, xбс, yбс) между БС, с координатам размещения (xбс, yбс) и АС, с координатами размещения (xас, yас) определяется следующим образом:
- в пригородных и городских условиях - как рэлеевское распределение $D(x_{\text{ас}},y_{\text{ас}},x_{\text{бс}},y_{\text{бс}}) = f^{re}(\sigma^{2})$ , где $\sigma = 32\text{м}$ (для высоты антенны hБС = 6 м и высоты абонентской станции hАС = 1,5 м) [[51]](#p102344);
- в пригородных условиях на открытом пространстве - логарифмически нормальное распределение
$D(x_{\text{ас}},y_{\text{ас}},x_{\text{бс}},y_{\text{бс}}) = f^{ln}(\mu,\sigma^{2})$ , где $\mu = 3,9\text{м}$ , $\sigma = 0,42\text{м}$ (для высоты антенны hБС = 15 м и высоты абонентской станции hАС = 1,5 м) [[51]](#p102344);
- В случае если высота подвеса антенны существенно отличается от 6 м (для пригородных и городских условий) и 15 метров (для пригородных условий на открытом пространстве) - равномерное распределение $D(x_{\text{ас}},y_{\text{ас}},x_{\text{бс}},y_{\text{бс}}) = f^{r}(R_{\text{с}})$ , где Rс - радиус соты в метрах, который должен представляться оператором, либо при отсутствии данных от оператора определяется как:
Rс = 35 * hБС.
При наличии карты рельефа местности высоты антенн hБС и hАС определяются с учетом высоты места установки БС и АС над уровнем моря. | | Шаг 2 | Получить ряд случайных значений усиления антенны источника помех в направлении на рецептор помех Gtr.
Для каждой пары случайных значений $\varphi_{i}$ и $\Theta_{i}$ , определяющих направление главного лепестка ДНА источника помех, и рассчитывается случайное значение Gtr в направлении на рецептор помех. При этом угол места $\Theta_{tr}$ в направлении на рецептор помех соответствует углу места горизонта, определяемого с учетом рельефа местности в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R Р.452, а азимут $\varphi_{tr}$ соответствует азимуту от БС на АС.
Алгоритм расчета зависит от формы задания заявителем информации о ДНА (табличная или аналитическая). Например, если ДНА соответствует Рекомендации МСЭ-R M.2101, то следует использовать аналитические выражения, представленные в [таблице 7.2](#p102184). | | Шаг 3 | Построить функцию распределения усиления антенны и выбрать усиление.
На основании ряда случайных значений Gtr, полученных на шаге 2, построить функцию распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении горизонта.
С учетом полученной функции распределения следует определить конкретное значение усиления для проведения расчетов. Для того необходимо учесть критерий защиты от помех в рассматриваемой помеховой ситуации. Если критерий защиты от помех должен выполняться, например, в 98% времени, то значение усиления активной антенной решетки в направлении рецептора помех должно быть выбрано таким, чтобы оно не превышалось в 98% времени. | Для получения функции распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении объекта воздействия помехи рекомендуется использовать не менее 100000 случайных пар значений $\varphi$ и $\Theta$ , определяющих направление главного луча антенны БС на АС, что гарантирует получение достаточной точности для выполнения критерия ЭМС в 0,001% времени [[51]](#p102344). #### 8. Оценка помеховых воздействий, формирование выводов и рекомендаций по результатам расчетов ЭМС РЭС ##### 8.1. Оценка помеховых воздействий Определение возможности и категорирование помеховых воздействий, а также формирование заключений и рекомендаций по результатам расчетов ЭМС РЭС осуществляется для каждой анализируемой пары РЭС "Планируемая РЭС - Действующая РЭС" (РЭСП - РЭСД). Определение возможности и категорирование помеховых воздействий, а также формирование заключений и рекомендаций по результатам расчетов ЭМС РЭС осуществляется для каждой помеховой ситуации по результатам расчетов следующих показателей: - уровень полезного сигнала на входе приемника планируемой или действующей РЭС-рецептора помех SП и SД соответственно; - уровень помехи на входе приемника планируемой или действующей РЭС-рецептора помех PП и PД соответственно. Далее для принятия решения о наличии и степени помехи учитываются пороговые значения показателей помехоустойчивости РЭС-рецептора помех: - защитное отношение "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg - отношение полезного сигнала к мешающему на входе приемника при котором невозможно получить установленное качество приема полезного сигнала на выходе приемника; - блокирующее защитное отношение "сигнал/помеха" S/Pblock - уровень отношения "сигнал/помеха", при котором существенно ухудшается качество, затрудняется или неоднократно прерывается работа службы радиосвязи; - минимальное абсолютное значение помехи Pmin, при котором помеха с более высоким уровнем, чем та, которая определяется как допустимая помеха; - максимальное значение помехи Pmax, при котором помеха мешает действию или существенно ухудшает качество, затрудняет или неоднократно прерывает работу службы радиосвязи. Далее выполняется сравнение рассчитанных значений показателей с пороговыми значениями показателей помехоустойчивости РЭС-рецептора помех и делается вывод о наличии и степени воздействия помехи по следующим критериям: 1) Помеховое воздействие отсутствует или не влияет на качество связи Данный вывод определяется при выполнении одного из следующих условий: - уровень помехи ниже минимального уровня Pminx, т.е.: Px < Pminx, (8.1) где: Px - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; Pminx - минимальный уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, при котором помеха может влиять на качество связи, дБВт. - отношение "сигнал-помеха" ниже защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg, т.е.: Sx - Px > S/Pbegx, (8.2) где: Sx - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; Px - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/Pbegx - защитное отношение "сигнал/помеха" начала деградации связи РЭС-рецептора помех, дБ. 2) Помеховое воздействие существует и оказывает деградирующее, но не блокирующее помеховое воздействие Решение о допустимости неблокирующей помехи определяется исходя из требований к качеству связи РЭС-рецептора помех. данное решение принимается в случае заданного порогового значения защитного отношения "сигнал/помеха", учитывающего допустимое ухудшение качества связи. Данный вывод определяется при выполнении следующих условий: а) для стационарной РЭС-рецептора помех, отношение "сигнал-помеха" находится в интервале от защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg до блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, т.е.: S/Pblock > Sx - Px > S/Pbegx, (8.3) где: Sx - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; Px - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/Pbegx - защитное отношение "сигнал/помеха" начала деградации связи РЭС-рецептора помех, дБ; S/Pblockx - блокирующее защитное отношение "сигнал/помеха" блокирования связи РЭС-рецептора помех, дБ. б) для мобильной абонентской станции, которая в расчете является РЭС-рецептором помех, определяется процент площади зоны действия АС Q%orS/PАС, где отношение "сигнал-помеха" находится в интервале от защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg до блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, то есть: $Q_{\%rS/PACx} = \frac{Square_{rS/PACx}}{Square_{rACx}} *100\%,(8.4)$ где: SquarerS/PACx - площадь зоны действия АС рецептора помех, где отношение "сигнал-помеха" находится в интервале от защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg до блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, то есть соблюдается условие [выражения (8.3)](#p102252), км2; SquarerАСx - общая площадь зоны действия АС рецептора помех, км2; Q%rS/PАС - процент площади зоны действия АС, где отношение "сигнал-помеха" находится в интервале от защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg до блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, %. 3) Существует блокирующее помеховое воздействие Данное решение принимается в случае заданного порогового значения защитного отношения "сигнал/помеха", соответствующего блокированию связи РЭС-рецептора помехи. Данный вывод определяется при выполнении следующих условий: а) для стационарной РЭС-рецептора помех, отношение "сигнал-помеха" равно или превышает блокирующее защитное отношение "сигнал/помеха" S/Pblock, то есть: $Sx - Px \geq S/P_{blockx},(8.5)$ где: Sx - уровень полезного сигнала на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; Px - уровень помехи на входе приемника РЭС-рецептора помех, дБВт; S/Pblockx - блокирующее защитное отношение "сигнал/помеха" блокирования связи РЭС-рецептора помех, дБ. б) для мобильной абонентской станции, которая в расчете является РЭС-рецептором помех, определяется процент площади зоны действия АС Q%rS/PblockАС, где отношение "сигнал-помеха" равен или больше блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, то есть: $Q_{\%rS/Pblock\text{АС}x} = \frac{Square_{rS/Pblock\text{АС}x}}{Square_{r\text{АС}x}} *100\%,(8.6)$ где: SquarerS/PblockАСx - площадь зоны действия АС рецептора помех, где отношение "сигнал-помеха" равно или превышает блокирующее защитное отношение "сигнал/помеха" S/Pblock, то есть соблюдается условие выражения (8.5), км2; SquarerАСx - общая площадь зоны действия АС рецептора помех, км2; Q%rS/PblockАС - процент площади зоны действия АС, где отношение "сигнал-помеха" находится в интервале от защитного отношения "сигнал/помеха" начала деградации связи S/Pbeg до блокирующего защитного отношения "сигнал/помеха" S/Pblock, %. 4) Существует суммарное помеховое воздействие При наличии нескольких помех в одной полосе частот в отношении одного РЭС-рецептора помех, суммарный уровень помех на входе приемника РЭС-рецептора помех $P \sum_{r}$ определяется по следующей формуле: $P \sum_{r} = 10*Lg(\sum_{x = 1}^{N} 10^{\frac{P_{rx}}{10}}),(8.7)$ где: Prx - уровень отдельной помехи, дБВт. Принятие решения о выполнении условий ЭМС в отношении планируемой РЭС основывается на оценке наличия определенных выше категорий помех с учетом условий применения методики и особенностей технологии радиосвязи планируемой РЭС. ##### 8.2. Заключение о выполнении условий ЭМС Анализ результатов расчетов и формирование заключения о выполнении условий ЭМС выполняется для планируемой РЭС для каждой помеховой ситуации каждой пары "Планируемая РЭС - Действующая РЭС" отдельно. Если планируемая РЭС относится к СПС и предполагается наличие подвижных АС, то результаты расчета ЭМС АС распространяются на общие результаты ЭМС планируемой РЭС, которая является ее БС. Соответственно, если планируемая РЭС БС СПС по критериям ЭМС удовлетворяет условиям ЭМС, а ее абонентские станции в зоне действия не удовлетворяют, то планируемая РЭС БС СПС не удовлетворяет условиям ЭМС. Анализ результатов расчетов и формирование заключения о выполнении условий ЭМС для планируемой РЭС выполняется согласно следующей последовательности: 1. Для планируемой РЭС которая является БС СПС или стационарной РЭС других видов связи из результатов расчетов ЭМС выбираются все вероятные помеховые ситуации, где планируемая РЭС является источником или рецептором помех. 2. Проверяется наличие и степень помеховых воздействий во всех помеховых ситуациях для планируемой РЭС. 3. Если недопустимые помехи отсутствуют, то делается вывод, что планируемая РЭС условиям ЭМС удовлетворяет и анализ завершается. Если помехи или блокирующие помехи присутствуют, то выполняется переход к следующему шагу. 4. при наличии помеховых воздействий делается вывод об их допустимости при наличии порогового значения защитного отношения "сигнал-помеха", учитывающего допустимое снижение качества связи. Решение о допустимости или не допустимости помех принимается в данном случае при выполнении условий ЭМС для данного защитного отношения. 5. При наличии блокирующих помеховых воздействий делается вывод о невыполнении условий ЭМС для планируемой РЭС. В случае невыполнения условий ЭМС для планируемой РЭС, при необходимости расширенного анализа, могут проводиться пошаговые изменения исходных данных с последующим повторным проведением расчетов ЭМС вплоть до достижения выполнения условий ЭМС. Полученный таким образом результат и рассчитанные (см. [п. 6.6](#p101939)) дополнительные показатели ЭМС (см. п. 6.6) могут использоваться в качестве рекомендаций по достижению выполнения условий ЭМС планируемой РЭС. #### Использованные источники 1. Порядок проведения экспертизы возможности использования заявленных радиоэлектронных средств и их электромагнитной совместимости с действующими и планируемыми для использования радиоэлектронными средствами, рассмотрения материалов и принятия решений о присвоении (назначении) радиочастот или радиочастотных каналов в пределах выделенных полос радиочастот. 2. Методика расчета ЭМС основных типов (групп) РЭС систем СПС с другими типами (группами) РЭС гражданского назначения, работающих в общих полосах частот в диапазонах 160 МГц, 450 МГц, 900 МГц и 2 ГГц. Москва - 2005. 3. Методика расчета электромагнитной совместимости между радиоэлектронными средствами сетей беспроводного радиодоступа и земными станциями фиксированной спутниковой службы гражданского применения в полосе частот 3400 - 4200 МГц, Москва 2005. 4. Методика расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц. ЛОНИИР. - СПб.: 2005,- 142 с. 5. Нормы 19-13. Нормы на ширину полосы радиочастот и внеполосные излучения радиопередатчиков гражданского применения, утвержденные [решением](https://bukva.ai/docs/reshenie-13-18-03#p100014) ГКРЧ от 24 мая 2013 г. N 13-18-03. 6. Нормы 19-02. Нормы на ширину полосы радиочастот и внеполосные излучения радиопередатчиков гражданского применения, утвержденные [решением](https://bukva.ai/docs/reshenie-223-2002#p100006) ГКРЧ от 28 октября 2002 года N 22/2. 7. Нормы 18-13. Радиопередающие устройства гражданского назначения. Требования на допустимые уровни побочных излучений, утвержденные [решением](https://bukva.ai/docs/reshenie-13-18-03#p100013) ГКРЧ от 24 мая 2013 г. N 13-18-03. 8. Нормы 24-13. Нормы на защитные отношения для систем наземного эфирного телевизионного и звукового вещания, утвержденные [решением](https://bukva.ai/docs/reshenie-13-18-03#p100015) ГКРЧ от 24 мая 2013 г. N 13-18-03. 9. Рекомендация МСЭ-R P.1546-6. Метод прогнозирования для трасс связи "пункта с зоной" для наземных служб в диапазоне частот от 30 МГц до 4000 МГц. 10. Рекомендация МСЭ-R P.1812 (11/07). Метод прогнозирования распространения сигнала на конкретной трассе для наземных служб "из пункта в зону" в диапазонах ОВЧ и УВЧ. 11. Рекомендация МСЭ-R P.452-16. Процедура прогнозирования для оценки микроволновых помех между станциями, находящимися на поверхности Земли, на частотах выше приблизительно 0,1 ГГц. 12. Рекомендация МСЭ-R P.526-10 (02/07). Распространение радиоволн за счет дифракции. 13. Рекомендация МСЭ-R P.525-4 (2019). Расчет ослабления в свободном пространстве. 14. Рекомендации МСЭ-R BT.1895. (05/2011). Критерии защиты систем наземного радиовещания. 15. Рекомендация МСЭ-R M.2090 (10/2015). Конкретный предел нежелательного излучения подвижных станций IMT, работающих в полосе частот 694-790 МГц для содействия защите существующих служб в Районе 1 в полосе частот 470-694 МГц. 16. Рекомендация МСЭ-R P.2001-3 (08/2019). Универсальная модель наземного распространения радиоволн для широкого применения в полосе частот 30 МГц - 50 ГГц. 17. Report ITU-R P.2345-1 (08/2016). Propagation model for Recommendation ITU-R P.528-3. 18. Рекомендация МСЭ-R BT.2033 (01/2013). Критерии планирования, включая защитные отношения, для систем цифрового наземного телевизионного вещания второго поколения в диапазонах ОВЧ/УВЧ. 19. Recommendation ITU-R M.1732-2 (01/2017). Characteristics of systems operating in the amateur and amateur-satellite services for use in sharing studies. 20. Рекомендация МСЭ-R SM.337-6. Частотный и территориальный разнос. 21. Рекомендация МСЭ-R SM.1134-1. Расчет интермодуляционных помех в сухопутной подвижной службе. 22. Recommendation ITU-R SM.1539-1. Variation of the boundary between the out-of-band and spurious domains required for the application of Recommendations ITU-R SM.1541 and ITU R SM.329. 23. Рекомендация МСЭ-R SM.1541-3, 4 (01/2011). Нежелательные излучения в области внеполосных излучений. 24. Рекомендация МСЭ-R M.1802-1 (04/2010). Характеристики и критерии защиты для радаров, работающих в радиолокационной службе в полосе частот 30-300 МГц. 25. Report ITU-R M.2041. Sharing and adjacent band compatibility in the 2.5 GHz band between the terrestrial and satellite components of IMT 2000. 26. Рекомендация ITU-R F.399. Ширина полосы частот, отношения сигнал-шум и допуски на замирания в полных системах. 27. Recommendation ITU-R F.699-6. Reference radiation patterns for fixed wireless system antennas for use in coordination studies and interference assessment in the frequency range from 100 MHz to about 70 GHz. 28. Recommendation ITU-R SA.363-5. (03/1994) Space operation systems. 29. Recommendation ITU-R RA.769-2. Protection criteria used for radio astronomical measurements. 30. Recommendation ITU-R SA.1154. Provisions to protect the space research (SR), space operations (SO) and Earth exploration-satellite services (EES) and to facilitate sharing with the mobile service in the 2025 - 2110 MHz and 2200 - 2290 MHz bands (1995). 31. Рекомендация МСЭ-R P.530-13. Данные о распространении радиоволн и методы прогнозирования, требующиеся для проектирования наземных систем прямой видимости. 32. Рекомендация МСЭ-R P.1411-9 (06/2017). Данные о распространении радиоволн и методы прогнозирования для планирования наружных систем радиосвязи малого радиуса действия и локальных радиосетей в диапазоне частот от 300 МГц до 100 ГГц. 33. Международный союз электросвязи. Регламент Радиосвязи. Часть 2 - Приложения, 2016. 34. ГОСТ Р 53363-2009. ЦИФРОВЫЕ РАДИОРЕЛЕЙНЫЕ ЛИНИИ. Показатели качества. Методы расчета. 35. Скрынников В.Г., Пальцин Д.А., Девяткин Е.Е. Особенности оценки условий ЭМС для сетей 5G/IMT-2020. - Электросвязь, N 5. 2019. 36. Приказ Минкомсвязи от 14.09.2010 N 124 "Об утверждении Правил применения оборудования радиодоступа. Часть I. Правила применения оборудования радиодоступа для беспроводной передачи данных в диапазоне от 30 МГц до 66 ГГц". 37. ETSI TS 136 104 V15.3.0 (2018-07). LTE; Evolved Universal Terrestrial Radio Access (E-UTRA); Base Station (BS) radio transmission and reception (3GPP TS 36.104 version 15.3.0 Release 15). 38. 3GPP TS 25.144 V11.2.0 (2012-06). Technical Specification 3rd Generation Partnership Project; Technical Specification Group Radio Access Network; User Equipment (UE) and Mobile Station (MS) over the air performance requirements (Release 11). 39. ETSI TS 136 104. LTE; Evolved Universal Terrestrial Radio Access (E-UTRA); Base Station (BS) radio transmission and reception (3GPP TS 36.104 version 13.5.0 Release 13). 40. ECC Report 298. Analysis of the suitability and update of the regulatory technical conditions for 5G MFCN and AAS operation in the 1920 - 1980 MHz and 2110 - 2170 MHz band. 41. ECC Report 297. Analysis of the suitability and update of the regulatory technical conditions for 5G MFCN and AAS operation in the 900 MHz and 1800 MHz bands. 42. ETSI TS 136 104 V15.3.0 (2018-07). LTE. Evolved Universal Terrestrial Radio Access (E-UTRA). Base Station (BS) radio transmission and reception (3GPP TS 36.104 version 15.3.0 Release 15). 43. 3GPP TS 38.104 V15.1.0 (2018-03). Technical Specification 3rd Generation Partnership Project; Technical Specification Group Radio Access Network; NR; Base Station radio transmission and reception (Release 15). 44. 3GPP TS 38.101-1 V15.1.0 (2018-03). Technical Specification 3rd Generation Partnership Project; Technical Specification Group Radio Access Network; NR; User Equipment (UE) radio transmission and reception; Part 1: Range 1 Standalone (Release 15). 45. Рекомендация МСЭ-R F.699-7. Эталонные диаграммы направленности антенн фиксированных беспроводных систем для использования при изучении вопросов координации и оценки помех в диапазоне частот от 100 МГц до 86 ГГц. 46. Рекомендация МСЭ-R F.1336. Эталонные диаграммы направленности всенаправленных, секторных и других антенн в системах связи пункта со многими пунктами для использования при изучении вопросов совместного использования частот в диапазоне от 400 МГц до приблизительно 70 ГГц. 47. ETSI EN 302 085 Fixed Radio Systems; Point-to-Multipoint Antennas; Antennas for point-to-multipoint fixed radio systems in the 3 GHz to 11 GHz band. 48. Report ITU-R M.2039. Characteristics of terrestrial IMT-2000 systems for frequency sharing/interference analyses. 49. Report ITU-R M.2292. Characteristics of terrestrial IMT-Advanced systems for frequency sharing/interference analyses. 50. ITU-R TG-5/1 Document 0478 Annex 01. System parameters and propagation models to be used in sharing and compatibility studies. Приложение к Методике 1 **АЛГОРИТМ** **И ПОШАГОВАЯ ИНСТРУКЦИЯ ПРАКТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МЕТОДИКИ** ##### П.1. Общий алгоритм проведения расчетов Общий алгоритм расчета оценки условий выполнения ЭМС включает последовательность расчетных блоков приведенные на рисунке П.1.
| Подготовка данных о планируемой РЭС по заявкам на проведение экспертизы ЭМС |
| Расчет условий выполнения условий ЭМС в части помеховых воздействий от действующих РЭС (в том числе АС, действующих РЭС) функционированию планируемой РЭС (в том числе, АС планируемой РЭС) |
| Расчет условий выполнения условий ЭМС в части помеховых воздействий от планируемой РЭС (в том числе, АС планируемой РЭС) функционированию действующих РЭС (в том числе, АС действующих РЭС) |
| N | Диапазон, МГц | Источник помех | Объект воздействия помех | Модель распространения | Критерий оценки ЭМС |
| 1 | 2300 | СКЭ (космос-Земля) 2341 - 2381 МГц; РвСС (космос-Земля) 2350 - 2360 МГц | LTE, LTE-A, 2300 - 2400 МГц | Рек. МСЭ-R Р.619 | Пределы п.п.м. согласно Рек. МСЭ-R М.1459 |
| 2 | 2300 | LTE, LTE-A, 2300 - 2400 МГц | СКЭ (космос-Земля) 2200 - 2290 МГц <*> 2341 - 2381 МГц | Рек. МСЭ-R Р.452 | IДОП = -184 дБВт/кГц; в 1% времени каждый день Рек. МСЭ-R SA.363 |
| РвСС (космос-Земля) 2350 - 2360 МГц | Рек. МСЭ-R Р.452 | I/N = -12.2 дБ Рек. МСЭ-R ВО.1504 | |||
| 3 | 3600 | ФСС и СКЭ (космос-Земля) 3400 - 3800 МГц | IMT-2020, 3400 - 3800 МГц | Рек. МСЭ-R Р.619 | Пределы п.п.м. согласно РР для ФСС и СКЭ |
| 4 | 3600 | IMT-2020, 3400 - 3800 МГц | СКЭ (космос-Земля) 3400 - 3450 МГц | Рек. МСЭ-R Р.452 | IДОП = -184 дБВт/кГ ц; для 1% времени каждый день Рек. МСЭ-R SA.363 |
| ФСС (космос-Земля) 3400 - 4200 МГц | Рек. МСЭ-R Р.452 | Рек. МСЭ-R SF.1006 |
| Наименование группы параметров | Наименование параметра | Обозначение параметра | Единицы измерения параметра |
| Общие исходные данные | Географические координаты места установки: | градус, доля градуса | |
| широта | $\varphi_{\text{ЗС}}$ | ||
| долгота | $\lambda_{\text{ЗС}}$ | ||
| Азимут направления главной оси ДНА ЗС | $\varphi_{\text{ЗС}}$ | градус | |
| Угол места направления главной оси ДНА ЗС | $\theta_{\text{ЗС}}$ | градус | |
| Центральная частота | fЗС | МГц | |
| Класс излучения | условные обозначения | ||
| Высота подвеса фазового центра антенны ЗС над поверхностью Земли | $\eta_{\text{ЗС}}$ | м | |
| Параметры приемника ЗС | Эквивалентная шумовая температура приемной системы | $T_{\theta}$ | K |
| Реальная чувствительность | Pрч | дБВт | |
| Максимальный уровень сигнала на входе МШУ (по блокировке) <*> | Pбл | дБВт | |
| Полоса пропускания МШУ | BМШУ | МГц | |
| Центральная частота МШУ | fМШУ | МГц | |
| Параметры антенны ЗС | Диаметр антенны | DЗС | м |
| Потери фидерного тракта | $\eta_{\text{ЗС}}$ | дБ | |
| Описание ДНА ЗС | $G_{\text{ЭС}}(\varphi)$ | дБ | |
| Коэффициент усиления | GЗС | дБ | |
Для этого необходимо определить функции распределения двух случайных величин, азимутальный угол главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\varphi)$ и угол места главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\Theta)$ соответственно. При этом:
- функция распределения азимутального направления главного луча антенны БС IMT-2020 $f(\varphi)$ представляется в виде двухстороннего усеченного нормального распределения $N(\mu,\sigma^{2})$ с нулевым средним значением $\mu = 0^{\circ}$ и $\sigma = \varphi_{escan}/2$ для городских и пригородных условий [[14]](#p103459);
- функция распределения угла места антенны базовой станции $f(\Theta)$ в зависимости от высоты подвеса антенны БС IMT-2020 (hБС) и AC IMT-2020 (hАС) определяется с учетом следующей зависимости:
$\Theta = arccos((h_{\text{БС}} - h_{\text{АС}})/D(x_{\text{ас}},y_{\text{ас}},x_{\text{бс}},y_{\text{бс}})),(5.1)$
где:
D (xас, yас, xбс, yбс) - функция распределения расстояния между АС и БС. Генерируя случайные числа в соответствии с распределением D (xас, yас, xбс, yбс) и используя формулу (5.1) можно получить ряд случайных чисел $\Theta_{i}$ .
Функция распределения расстояния D (xас, yас, xбс, yбс) между БС, с координатам размещения (xбс, yбс) и АС, с координатами размещения (xас, yас) определяется как:
- равномерное распределение [<1>](#p103050)
D (xас, yас, xбс, yбс) = fr (Rc),
где Rc - радиус соты, который должен представляться оператором, либо при отсутствии данных от оператора определяется как:
Rc = 35 * hБС
При наличии карты рельефа местности высоты антенн hБС и hАС определяются с учетом высоты места установки БС и АС над уровнем моря. | | Шаг 2 | Получить ряд случайных значений Gt в направлении на ЗС
Для каждой пары случайных значений $\varphi_{i}$ и $\Theta_{i}$ , определяющих направление главного лепестка ДНА БС IMT-2020, и рассчитывается случайное значение Gt в направлении на ЗС. При этом угол места $\Theta_{\text{ЗС}}$ в направлении на ЗС соответствует углу места горизонта, определяемого с учетом рельефа местности в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R Р.452, а азимут $\varphi_{\text{ЗС}}$ соответствует азимуту от БС на ЗС.
Алгоритм расчета зависит от формы задания заявителем информации о ДНА (табличная или аналитическая). Например, если ДНА соответствует Рекомендации МСЭ-R М.2101, то следует использовать аналитические выражения, представленные в таблице 4 данной Рекомендации МСЭ-R. | | Шаг 3 | Построить функцию распределения усиления антенны в направлении на ЗС и выбрать усиление.
На основании ряда случайных значений Gt, полученных на шаге 2, построить функцию распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении на ЗС. С учетом полученной функции распределения следует определить конкретное значение усиления для проведения расчетов в зависимости от критерия защиты ЗС. Для ЗС допустимый уровень помехи от БС IMT-2020 должен выполняться в заданном в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R проценте времени. | --- <1> Равномерное распределение абонентов в соте представляет собой худший случай для условий обеспечения ЭМС, так в направлении горизонта данное распределение приводит к максимальному усилению антенны Базовой станции IMT-2020 в направлении горизонта, тем самым расчеты будут обеспечивать гарантированное выполнение критерия ЭМС. Для получения функции распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении объекта воздействия помехи рекомендуется использовать не менее 100000 случайных пар значений $\varphi$ и $\Theta$ , определяющих направление главного луча антенны БС на АС, что гарантирует получение достаточной точности для выполнения критерия ЭМС в 0,001% времени [[14]](#p103459). #### 6. Математические соотношения для обработки общих параметров ##### 6.1. Расстояние между мешающим и затронутым РЭС Расстояние между мешающим и затронутым РЭС по дуге большого круга (d) может быть найдено на основе географических координат РЭС: $d(\text{км}) = 111,2*\psi(\text{градусы}),(6.1)$ где: ${}_{= arccos}{_{sin(\varphi_{\text{ЗС}})sin(\varphi_{\text{СПС}}) + c(os\varphi_{\text{ЗС}}co)s(\varphi_{\text{СПС}})cos(\lambda_{\text{ЗС}} - \lambda_{\text{СПС}})}^{\psi\text{гр}(\text{адус})\text{ы } =}}_{,(6.2)}$ В ряде случаев требуется знание длины трассы прохождения мешающего сигнала (dпом). Выражение для данного параметра при условии прямой видимости имеет следующий вид: $d_{\text{пом}} = \sqrt{(R_{\text{з}} + h_{\text{ЗС}})^{2} + (R_{\text{з}} + h_{\text{РЭС}})^{2} - 2(R_{\text{з}} + h_{\text{ЗС}})(R_{\text{з}} + h_{\text{РЭС}})cos(\psi)} ,(6.3)$ где: Rз - радиус Земли, равный 6378 км. ##### 6.2. Азимут и угол места между взаимодействующими РЭС Азимут от ЗС в направлении на станцию сети РЭС СПС AzЗС-РЭС может быть вычислен по следующему выражению:  где: $Az = arccos(\frac{sin(\theta_{\text{РЭС}}) - sin(\theta_{\text{ЗС}})cos(\psi)}{cos(\theta_{\text{ЗС}})sin(\psi)}),(6.5)$ Выражение для угла места в направлении на мешающую станцию СПС $\beta_{\text{зс} - \text{рэс}}$ имеет следующий вид:
 | при условии прямой видимости | |
| в противном случае |
| Полоса частот | Служба | Предел, в дБ (Вт/м2), при угле прихода ( $\delta$ ) относительно горизонтальной плоскости | Эталонная ширина полосы частот | |||
| 0° - 5° | 5° - 25° | 25° - 90° | ||||
| 1670 - 1700 МГц | Спутниковая служба исследования Земли Метеорологическая спутниковая служба | -133 (величина, основанная на совместном использовании со вспомогательной службой метеорологии) | 1,5 МГц | |||
| 1518 - 1525 МГц (Применима к территории Соединенных Штатов в Районе 2 между долготами 71° з.д. и 125° з.д.) | Подвижная спутниковая служба (космос-Земля) | $0^{\circ} \leq \delta \leq 4^{\circ}$ | $4^{\circ}<\delta \leq 20^{\circ}$ | $20^{\circ}<\delta \leq 60^{\circ}$ | $60^{\circ} \leq \delta \leq 90^{\circ}$ | 4 кГц |
| -181,0 | $- 193,0 + 20log\delta$ | $- 213,3 + 35,6log\delta$ | -150,0 | |||
| 1518 - 1525 МГц (Применима ко всей остальной территории Соединенных Штатов в Районе 2) | Подвижная спутниковая служба (космос-Земля) | $0^{\circ} \leq \delta \leq 43,4^{\circ}$ | $43,4^{\circ} \leq \delta \leq 60^{\circ}$ | $60^{\circ}<\delta \leq 90^{\circ}$ | 4 кГц | |
| -155,0 | $- 213,3 + 35,6log\delta$ | -150,0 | ||||
| 1525 - 1530 МГц (Район 1, Район 3) 1670 - 1690 МГц 1690 - 1700 МГц (пп. 5.381 и 5.382) 1700 - 1710 МГц 2025 - 2110 МГц 2200 - 2300 МГц 2300 - 2400 МГц <*> | Метеорологическая спутниковая служба (космос-Земля) Служба космических исследований (космос-Земля) (космос-космос) Служба космической эксплуатации (космос-Земля) (космос-космос) Спутниковая служба исследования Земли (космос-Земля) (космос-космос) | 0° - 5° | 5° - 25° | 25° - 90° | 4 кГц | |
| -154 | $- 154 + 0,5(\delta - 5)$ | -144 | ||||
| 2500 - 2690 МГц 2520 - 2670 МГц 2500 - 2516,5 МГц (п. 5.404) 2500 - 2520 МГц 2520 - 2535 МГц (п. 5.403) | Фиксированная спутниковая служба Радиовещательная спутниковая служба Спутниковая служба радиоопределения Подвижная спутниковая служба Подвижная спутниковая (за исключением воздушной подвижной спутниковой) служба | -136 | $- 136 + 11/20(\delta - 5)$ | -125 | 1 МГц | |
| 3400 - 4200 МГц <**> | Фиксированная спутниковая служба (космос-Земля) (геостационарная спутниковая орбита) | -152 | $- 152 + 0,5(\delta - 5)$ | -142 | 4 кГц | |
| 3400 - 4200 МГц | Фиксированная спутниковая служба (космос-Земля) (негеостационарная спутниковая орбита) | -138 - Y | $- 138 - Y + (12 + Y)(\delta - 5)/20$ | -126 | 1 МГц | |
| Диапазон (ГГц) | 26 | |||
| Источник помех | ЗС ФСС (З-к) (24,65 - 25,25 ГГц) | БС IMT-2020 (24,25 - 27,5 ГГц) | ||
| Объект воздействия помех | БС IMT-2020 (24,25 - 27,5 ГГц) | ЗС СКИ (к-З) <**> (25,5 - 27,0 ГГц) | ЗС ССИЗ (НГСО) (к-З) <**> (25,5 - 27,0 ГГц) | ЗС ССИЗ (ГСО) (к-З) <**> (25,5 - 27,0 ГГц) |
| Модель распространения | Рек. МСЭ-R Р.452 и Рек. МСЭ-R Р.2108 | |||
| Защитное отношение к помехе | ЗО из ИД-СПС/карточки по форме N 1 <*> | Рек. МСЭ-R SA.609 | Рек. МСЭ-R SA.1027 | Рек. МСЭ-R SA.1161 |
| Антенна источника помех | ИД-ЗС/Рек. МСЭ-R S.465/Рек. МСЭ-R S.1855 | ИД-СПС/Рек. МСЭ-R М.2101 | ||
| Антенна объекта воздействия | ИД-СПС/Рек. МСЭ-R M.2101 | ИД-ЗС/Рек. МСЭ-R SA.509/Приложение 7 РР/Приложение 8 РР | ИД-ЗС/Рек. МСЭ-R SA.509/Приложение 7 РР/Приложение 8 РР | |
(космос-космос) | IMT-2020,
24250 - 27500 | Рек. МСЭ-R P.619 | Пределы п.п.м. в соответствие со Статьей 21 Регламента Радиосвязи | | 2 | 26000 | IMT-2020,
24250 - 27500 | МСС (космос-космос) | Рек. МСЭ-R Р.619 | Рек. МСЭ-R
SA.1155-2
I/N = -10 дБ | В диапазоне 25,25 - 27,5 ГГц помехи могут возникать между приемными и передающими станциями IMT-2020 и приемными и передающими КС МСС. Критерии защиты, а также исходные данные о параметрах объектов воздействия помех и источников помех для этих помеховых сценариев представлены в [таблице 1.3](#p103769). Особенность данных помеховых ситуаций состоит в том, что проведение расчетом ЭМС между затрагиваемыми станциями при проведении экспертизы не требуется, но необходима проверка соответствия эксплуатационных характеристик вовлеченных станций, требованиям, установленным Регламентом Радиосвязи. Данные помеховые сценарии рассмотрены в [Разделе 7](#p104402) настоящей Методики. #### 2. Методика расчета ЭМС между ЗС СКИ и БС IMT-2020 Земная станция СКИ осуществляет контроль пространственного положения КС на НГСО и, следовательно, в направлении горизонта усиление приемной антенны ЗС СКИ изменяется со временем в зависимости от траектории КС на НГСО. Траектория КС на НГСО выбирается при создании КС в зависимости от выполняемой им задачи. Для решения различных задач в околоземном пространстве в рамках СКИ предусматриваются все типы орбит, начиная от низких (LEO) до орбит вокруг одной из точек Лагранжа, включая геостационарные орбиты, высокоэллиптические орбиты или орбиты вокруг Луны. Для решения различных задач в дальнем космосе в рамках СКИ обычно используют траектории движения КС, направленные на соответствующие планеты в плоскости эклиптики, однако при этом КС может оставаться в течение длительного периода времени на околоземных орбитах или отходить от плоскости эклиптики в направлении комет, астероидов или других космических объектов в зависимости от решаемой задачи. Используемый в настоящей методике подход к расчету ЭМС между станциями IMT и ЗС СКИ основан на определении координационной зоны вокруг ЗС СКИ, которая рассчитывается с учетом профиля местности вокруг ЗС СКИ. Координационная зона для ЗС СКИ определяет территорию, при размещении на которой БС IMT-2020 нарушаются условия ЭМС, если не будут приняты дополнительные меры для снижения помех (снижение уровня мощности БС IMT-2020, уменьшение высоты подвеса антенны БС IMT-2020, экранирование излучения БС IMT-2020 в направлении ЗС СКИ и т.п.). Расчет координационной зоны осуществляется на основе методологии TVG, приведенной в Приложении 7 Регламента Радиосвязи [[2]](#p104479). Данная методология позволяет рассчитать координационную зону вокруг ЗС СКИ для одной БС IMT-2020, при этом полученный результат будет аналогичен расчету ЭМС между ЗС СКИ и сетью БС IMT с использованием статистического моделирования работы сети IMT-2020 методом Монте-Карло [[22]](#p104499), но со значительно меньшими вычислительными затратами. Это возможно с учетом результатов исследований в МСЭ-R и СЕПТ, которые показали, что эффект от совокупной помехи, создаваемый несколькими БС IMT-2020 не увеличивает требуемые расстояния разнесения, определенные для одной БС IMT-2020 по методике расчета координационной зоны [[18]](#p104495). Для того, чтобы методика оценки ЭМС учитывала все возможные типы используемых траекторий движения КС на НГСО, предполагается, что антенна ЗС СКИ направлена по азимуту на станцию IMT-2020 с минимально возможным углом места, который составляет 5 градусов. Площадь координационной зоны, которая определяется с помощью этой методики, не зависит от конкретной траектории движения КС на орбите и поэтому может быть относительно большой, так как рассчитывается для наихудшей возможной траектории или орбиты КС с точки зрения обеспечения ЭМС земной станции СКИ с БС IMT-2020. В случае если БС IMT находится за пределами координационной зоны, то ЭМС между этой БС и ЗС СКИ обеспечивается, в противном случае для обеспечения ЭМС требуется принятие дополнительных мер защиты от помех. ##### 2.1. Методология TVG Требуемое затухание помехи определяется выражением (2.1), дБ: Lreq(pv) = Pt + Gt(pn) + Gr - I(p), (2.1) где: Pt - общая излучаемая мощность в эталонной полосе частот передатчика БС IMT-2020, дБВт; I(p) - защитный пороговый уровень в эталонной полосе частот, который может быть превышен не более чем течение p% времени на входе приемной антенны ЗС СКИ, дБВт; Gt(pn) - усиление антенны передатчика БС IMT-2020 в направлении на ЗС которое превышается для pn% времени, дБи; Gr - усиление приемной антенны ЗС СКИ в направлении на БС IMT-2020, дБи; Lreq(pv) - минимально необходимая для обеспечения совместимости величина затухания сигнала передатчика для pv% <1> времени, дБ. --- <1> Выбор значений pn, pv определяется величиной p, которая для ЗС СКИ составляет 0,1% времени для всех режимов работы, за исключением режима работы с пилотируемыми космическими аппаратами, где величина p составляет 0,001% времени. Детальное описание выбора значений представлено в Приложении 7 Регламента радиосвязи в разделе 4 Дополнения 6 и Таблицах 7, 8 и 9 Дополнения 7. Величина Lreq(pv) должна превышать затухание сигнала передатчика на трассе распространения для всех возможных значений pv%, которая определяется уравнением (2.2):  Существующие модели распространения радиоволн ограничиваются процентом времени не более 50%, что указано, в частности, в Рекомендации МСЭ-R P.452, поэтому в выражении (2.2) указано ограничение 50% [[1]](#p104478). ##### 2.2. Определение суммарной мощности излучения БС IMT-2020 Излучаемая БС IMT-2020 суммарная мощность <1> определяется выражением (2.3). --- <1> Суммарная (общая) излучаемая мощность (TRP) БС IMT-2020: Произведение максимальной мощности одного активного элемента антенной системы на число активных элементов в антенной системе с учетом потерь в антенной системе. $P_{t} = P_{e} + 10log(N) - L_{O} - 30 + 10log(\frac{B_{ref}}{B_{IMT}}),(2.3)$ где: Pe - мощность одного элемента активной антенной решетки БС IMT-2020, дБм; N - число элементов активной антенной решетки БС IMT-2020; Lо - омические потери активной антенной решетки, дБ; Bref - эталонная полоса частот критерия защиты ЗС СКИ, МГц; BIMT - полоса частот канала БС IMT-2020, МГц. В качестве примера: в диапазоне 26 ГГц для БС IMT-2020 с активной антенной решеткой 8 x 8 элементов, мощностью одного элемента 10 дБм в полосе 200 МГц и при омических потерях 3 дБ суммарная мощность БС составит минус 28 дБВт в эталонной полосе 1 МГц. Выражение (2.3) иллюстрируется графическим представлением (рисунок 2.1) и определяется как изменение функции суммарной излучаемой мощности БС IMT-2020 (Pt, дБВт) от ширины полосы частот канала (BIMT, МГц) - обратная зависимость - при нескольких (4, 16, 32, 64, 128) значениях N - числа элементов активной антенной решетки БС IMT-2020 - прямая зависимость.  Рисунок 2.1 - Зависимость суммарной излучаемой мощности БС IMT-2020 (Pt, дБВт) от ширины полосы частот канала (BIMT, МГц) ##### 2.3. Определение функции распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении на ЗС СКИ Функция распределения усиления антенны БС в направлении на ЗС СКИ будет определяться функциями распределения углов электрического азимута $\varphi_{escan}$ и углов электрического наклона $\Theta_{etilt}$ , а также механического наклона $\Theta_{mtilt}$ . При этом механический наклон относится только к вертикальной плоскости и представляет собой постоянную величину, которая устанавливается при проектировании сети оператором. Поскольку антенная панель всегда ориентирована в направлении Земли, то $\Theta_{mtilt}$ имеет отрицательное значение. Электрический наклон определяется по отношению к углу, перпендикулярному панели антенны, где отрицательное значение относится к электрическому наклону вниз. Для определения функции распределения усиления антенны Gt в направлении ЗС СКИ необходимо определить азимут $\varphi_{\text{зс}}$ и угол места $\Theta_{\text{зс}}$ , которые определяют направление от БС на ЗС СКИ. При этом необходимо определить функции распределения направления главного лепестка БС IMT-2020, которые определяются двумя случайными величинами: азимутом главного лепестка антенны БС $\varphi$ и углом места главного лепестка антенны БС $\Theta$ . Кроме того, необходимо иметь зависимость усиления антенны Gt для любого азимута и угла места при отклонении главного лепестка антенны БС от центральной оси на угол $\varphi$ по азимуту и на угол $\Theta$ по углу места. Зависимость усиления антенны Gt ( $\varphi_{escan}$ , $\Theta_{etilt}$ , $\Theta_{mtilt}$ ) может задаваться либо в табличной форме, либо в аналитической форме (например, Рекомендация МСЭ-R M.2101). При этом направление главного лепестка в каждый конкретный момент времени изменяется в зависимости от положения абонентов в соте, соответственно усиление Gt ( $\varphi_{\text{зс}}$ , $\Theta_{\text{зс}}$ ) будет случайной величиной. В связи с этим расчет функции распределения Gt ( $\varphi_{\text{зс}}$ , $\Theta_{\text{зс}}$ ) в методике осуществляется с использованием метода Монте-Карло [[17]](#p104494). Для реализации данного метода необходимо реализовать следующий алгоритм расчета, представленный ниже в таблице. Таблица 2.1 **АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ЗАВИСИМОСТИ КОЭФФИЦИЕНТА УСИЛЕНИЯ АНТЕННЫ**
| Шаг алгоритма | Процедура |
| Шаг 1 | Получить ряды случайных чисел $\varphi_{i}$ и $\Theta_{i}$ , определяющих направление главного луча ДНА БС IMT-2020. Для этого необходимо определить функции распределения двух случайных величин: азимутальный угол главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\varphi)$ и угол места главного луча антенны в направлении от БС на АС - $f(\Theta)$ соответственно. При этом: - функция распределения азимутального направления главного луча антенны БС IMT-2020 $f(\varphi)$ представляется в виде двухстороннего усеченного нормального распределения N ( $\mu$ , $\sigma^{2}$ ) с нулевым средним значением $\mu = 0^{\circ}$ и $\sigma = \varphi_{escan}/2$ для городских и пригородных условий [[8]](#p104485); - функция распределения угла места антенны базовой станции $f(\Theta)$ в зависимости от высоты подвеса антенны БС IMT-2020 (hБС) и АС IMT-2020 (hАС) определяется с учетом следующей зависимости: $\Theta = arccos((h_{\text{БС}} - h_{\text{АС}}) - /(x_{\text{ас}},\text{у}_{\text{ас}},x_{\text{бс}},\text{у}_{\text{бс}})),(2.4)$ где: D(xас, yас, xбс, yбс) функция распределения расстояния между АС и БС. Генерируя случайные числа в соответствии с распределением D(xас, yас, xбс, yбс) и используя формулу (2.4) можно получить ряд случайных чисел $\Theta_{i}$ . |
| Функция распределения расстояния D(xас, yас, xбс, yбс) между БС, с координатам размещения (xбс, yбс) и АС, с координатами размещения (xас, yас) определяется следующим образом: - в пригородных и городских условиях - как рэлеевское распределение $D(x_{\text{ас}},\text{у}_{\text{ас}},x_{\text{бс}},\text{у}_{\text{бс}}) = f^{re}(\sigma^{2})$ , где $\sigma = 32\text{м}$ (для высоты антенны hБС = 6 м и высоты абонентской станции hАС = 1,5 м) [[8]](#p104485); - в пригородных условиях на открытом пространстве - логарифмически нормальное распределение $D(x_{\text{ас}},\text{у}_{\text{ас}},x_{\text{бс}},\text{у}_{\text{бс}}) = f^{ln}(\mu,\sigma^{2})$ , где $\mu = 3,9\text{м}$ , $\sigma = 0,42\text{м}$ (для высоты антенны hБС = 15 м и высоты абонентской станции hАС = 1,5 м) [[8]](#p104485); - В случае если высота подвеса антенны существенно отличается от 6 м (для пригородных и городских условий) и 15 м (для пригородных условий на открытом пространстве) - равномерное распределение <1> $D(x_{\text{ас}},\text{у}_{\text{ас}},x_{\text{бс}},\text{у}_{\text{бс}}) = f^{r}(R_{c})$ , где Rс - радиус соты, который должен представляться оператором, либо при отсутствии данных от оператора определяется как: Rс = 35 x hБС. При наличии карты рельефа местности высоты антенн hБС и hАС определяются с учетом высоты места установки БС и АС над уровнем моря. | |
| Шаг 2 | Получить ряд случайных значений Gt в направлении на ЗС СКИ. Для каждой пары случайных значений $\varphi_{i}$ и $\Theta_{i}$ , определяющих направление главного лепестка ДНА БС IMT-2020, и рассчитывается случайное значение Gt в направлении на ЗС СКИ. При этом угол места $\Theta_{\text{зс}}$ в направлении на ЗС СКИ соответствует углу места горизонта, определяемого с учетом рельефа местности в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R Р.452, а азимут $\varphi_{\text{зс}}$ соответствует азимуту от БС на ЗС. Алгоритм расчета зависит от формы задания заявителем информации о ДНА (табличная или аналитическая). Например, если ДНА соответствует Рекомендации МСЭ-R M.2101, то следует использовать аналитические выражения, представленные в Таблица 4 этой Рекомендации МСЭ-R. |
| Шаг 3 | Построить функцию распределения усиления антенны в направлении на ЗС СКИ и выбрать усиление. На основании ряда случайных значений Gt, полученных на шаге 2, построить функцию распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении на ЗС СКИ. С учетом полученной функции распределения следует определить конкретное значение усиления для проведения расчетов в зависимости от критерия защиты ЗС СКИ. Для ЗС СКИ допустимый уровень сигнала БС IMT-2020 должен выполняться в 0,1% времени, а для пилотируемых полетов в 0,001% времени соответственно усиление антенны должно быть таким, чтобы оно не превышалось в 0,1% или в 0,001% времени. |
| Тип БС IMT | Азимут (град) | ЗС ГСО Losses (дБ) <2> | ЗС НГСО Losses (дБ) <2> |
| 25 дБм TRP <1> в полосе 200 МГц с антенной системой 8 x 8 элементов | 0 | 137,5 + (Ghor + 6) | 142 |
| 10 | |||
| 20 | |||
| 30 | |||
| 40 | 136 + (Ghor + 6) | 140 | |
| 50 | 135 + (Ghor + 6) | 139 | |
| 60 | 133 + (Ghor + 6) | 137 | |
| 70 | 130 + (Ghor + 6) | 134 | |
| 80 | 124 + (Ghor + 6) | 128 | |
| 90 | 119 + (Ghor + 6) | 123 |
- усиление одного элемента антенной решетки: 5 дБи;
- $\varphi_{3\text{дБ}}$ (ширина диаграммы в вертикальной плоскости по уровню 3 дБ для одного элемента): 65°;
- $\varphi$ : от минус 60° до 60°;
- $\Theta_{3\text{дБ}}$ (ширина диаграммы в горизонтальной плоскости по уровню 3 дБ для одного элемента): 65°;
- $\Theta$ : от минус 30° до 80°;
- Am и SLAv: 30 дБ.
Диаграмма направленности одного элемента антенной решетки формируется из диаграмм в вертикальной и горизонтальной плоскостях:
${}_{EE,max}^{A(\varphi,\theta) = G - min}{_{[E,HE,v]m}^{- A(\varphi) + A(\theta),A}}^{,(5.3)}$
При этом диаграмма в горизонтальной и вертикальной плоскостях определяется как (5.4, 5.5):
$A_{E,H}(\varphi) = - min[12(\frac{\varphi}{\varphi_{3dB}})^{2},A_{m}],(5.4)$
$A_{E,V}(\theta) = - min[12(\frac{\theta - 90}{\theta_{3dB}})^{2},SLA_{v}].(5.5)$ | | Шаг 2 | Моделирование общей диаграммы направленности антенной решетки с использованием следующих дополнительных параметров:
- разнос между элементами по горизонтали: $0,5 \times \lambda$ ;
- разнос между элементами по вертикали: $0,5 \times \lambda$ ;
- число элементов в антенной решетке - NV х NH = 8 x 8.
Для луча i (5.6):
$A_{A,Beami}(\theta,\varphi) = A_{E}(\theta,\varphi) + 10log_{10}(\| \sum_{m = 1}^{N_{H}} \sum_{1n = 1}^{N_{V}} w_{i,n,m} \cdot v_{n,m}\|^{2}).(5.6)$
Супер-вектор положения определяется в соответствии с выражением (5.7):
Взвешивание определяется выражением (5.8):
 | Визуализация примера моделирования диаграммы направленности антенны БС IMT-2020 представлена на рисунке 5.2.  Рисунок 5.2 - Диаграмма направленности антенны БС IMT-2020 Угол места антенны БС IMT-2020 определяется механическим наклоном панели, который фиксируется при установке БС IMT-2020 и электрическим наклоном, который управляется при работе БС IMT-2020, и изменяется с учетом взаимного пространственного положения АС и БС (рисунок 5.3).  Рисунок 5.3 - Ориентация антенны БС IMT-2020 Графики функции распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении на ЗС ФСС при изменении азимута главного лепестка диаграммы направленности антенны БС IMT-2020 в диапазоне +/- 60°, рассчитанные для двух значений диапазонов углов места антенны - от минус 15° до 80° и от минус 30° до 80°, представлены на рисунках 5.4 и [5.5](#p104109).  Рисунок 5.4 - Функция распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении ЗС ФСС (угол места антенны БС IMT-2020 в диапазоне от минус 15° до 80°)  Рисунок 5.5 - Функция распределения усиления антенны БС IMT-2020 в направлении ЗС ФСС (угол места антенны БС IMT-2020 в диапазоне от минус 30° до 80°) Для приведенного расчета угол наклона минус 15° соответствует углу наклона антенны на 15° (при механическом наклоне 10° равен возвышению 5° над горизонтом), а угол наклона минус 30° соответствует углу наклона антенны на 30° (при механическом наклоне 10° равен возвышению 20° над горизонтом). Углы места антенны БС IMT-2020 минус 15° и минус 30° соответствуют варианту развертывания системы IMT-2020 внутри помещений. Функция распределения усиления антенны БС IMT-2020 рассчитывается в каждом конкретном случае в зависимости от варианта (места) установки БС IMT-2020. ###### 5.2.2.2. Расчет затухания уровня сигнала между ЗС ФСС и БС IMT-2020 Суммарное затухание помехового сигнала в тракте распространения от ЗС ФСС к БС IMT-2020 учитывает следующие составляющие потерь: - в свободном пространстве; - за счет дифракции (в большей степени от свойств местности); - от искусственных препятствий (потери на клаттере); - за счет экранирования антенн в местах их размещения. Для расчета перечисленных составляющих потерь используются Рекомендации МСЭ-R, которые учитывают в величине суммарного затухания помехового сигнала различные особенности распространения радиоволн. Для расчета затухания сигнала между передатчиком ЗС ФСС и БС IMT-2020 может использоваться Рекомендация МСЭ-R P.525-4 [[9]](#p104486), либо Рекомендация МСЭ-R P.452-16 [[1]](#p104478), либо Рекомендация МСЭ-R P.526-14 [[10]](#p104487), либо комбинация Рекомендаций МСЭ-R P.452 и P.2108 [[11]](#p104488) в зависимости от наличия или отсутствия данных о рельефе местности и об искусственных постройках на трассе распространения помехового сигнала. Причем, использование Рекомендации МСЭ-R P.525-4 приводит к завышенным требованиям к территориальному разносу между ЗС ФСС и БС IMT-2020, так как данная Рекомендация МСЭ-R учитывает только механизм распространения в свободном пространстве (5.9): $Losses = (\frac{4\pi d}{\lambda})^{2},(5.9)$ где: d - расстояние между ЗС ФСС и БС IMT-2020, м; $\lambda$ - длина волны сигнала $(\lambda = \frac{c}{f})$ , м; c - скорость света 3 x 108, м/с; f - частота, Гц. Расчет значений затухания сигнала в свободном пространстве на частоте 27 ГГц приведен на рисунке 5.6.  Рисунок 5.6 - Затухание в свободном пространстве на частоте 27 ГГц Использование Рекомендации МСЭ-R P.452 возможно при наличии данных о рельефе местности, а также ряда других параметров, и позволяет определить более точные требования к территориальному разносу за счет учета в расчете затухания сигналов влияние факторов распространения радиоволн, а не только механизма затухания в свободном пространстве, как это предусмотрено Рекомендацией МСЭ-R P.525. Для учета затухания на клаттере в дополнение к Рекомендации МСЭ-R P.452 применяется поправка, учитывающая особенности городских и пригородных условий в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R P.2108 [[11]](#p104488) (Приложение 1 к Рекомендации МСЭ-R P.2108 "Статистические модели расчета затухания для условий, когда точное знание радиотрассы неизвестно"). Раздел 3.2 данной Рекомендации МСЭ-R содержит необходимые математические выражения для оценки статистического распределения затухания помехового сигнала на трассе ЗС ФСС - БС IMT-2020. При этом учитываются условия применения Рекомендации МСЭ-R P.2108: - для расстояния между ЗС ФСС и БС IMT-2020 менее 250 м дополнительное затухание помехового сигнала за счет клаттера не учитывается; - для расстояний между ЗС ФСС и БС IMT-2020 от 250 м до 1 км затухание помехового сигнала за счет клаттера добавляется на одной стороне, передающей или приемной; - для расстояний между ЗС ФСС и БС IMT-2020 от 1 км и больше затухание помехового сигнала за счет клаттера добавляется как на стороне передатчика, так и на стороне приемника. Для расчета используются следующие входные параметры: f - частота, ГГц; d - расстояние между ЗС ФСС и БС IMT-2020, км; p - процент местоположений, %. Затухание на клаттере, не превышающее величины p% местоположений для наземных трасс, CLoss определяется выражением (5.10): $CLoss = 5log(10^{- 0,2L_{l}} + 10^{- 0,2L_{s}}) - 6Q^{- 1}(p/100),\text{дБ},(5.10)$ где: Q-1(p/100) - функция, обратная нормальной функции распределения; Ll = 23,5 + 9,6log(f), дБ; Ls = 32,98 + 23,9log(d) + 3log(f), дБ. Функция распределения затухания помехового сигнала на клаттере между ЗС ФСС и БС IMT-2020 на частоте 27 ГГц представлена на рисунке 5.7.  Рисунок 5.7 - Функция распределения затухания на клаттере между ЗС ФСС и БС IMT-2020 на частоте 27 ГГц Значение затухания рассчитывается для каждого пикселя размером от 20 x 20 метров до 50 x 50 метров на сетке или для каждого азимута вокруг ЗС ФСС с шагом по расстоянию 25 метров, в зависимости от особенностей программной реализации методики. Модель рельефа местности представляет собой данные профиля местности с разрешением не хуже 1 угловой секунды. Предпочтительным является использование более подробных моделей местности, включая модели застроенной территории. Профили рельефа местности выбираются с шагом азимута 1 градус вокруг ЗС ФСС и шагом по расстоянию 25 м. При таких исходных данных потери распространения помехового сигнала могут быть вычислены с шагом по азимуту 1 градус и шагом по расстоянию 100 м. ##### 5.3. Защитный критерий для БС IMT-2020 Выбор защитного критерия БС IMT-2020 зависит от услуг, которые планируется предоставлять с использованием данной базовой станции. В связи с этим различают три возможных варианта выбора защитного критерия БС IMT-2020 (таблица 5.3). Таблица 5.3 **ВОЗМОЖНЫЕ ВАРИАНТЫ ВЫБОРА ЗАЩИТНОГО КРИТЕРИЯ БС IMT-2020** | Вариант | Реализация | | --- | --- | | Вариант 1 | Значение защитного критерия предоставляется оператором в соответствии с заявочной формой ИД-СПС или карточкой ГКРЧ по форме N 1 | | Вариант 2 | Определено ограниченное число видов модуляции сигнала БС
IMT-2020. В этом случае может использоваться критерий C/I, определенный в документах МСЭ-R [[13](#p104490), [14](#p104491)]:
- для QPSK - при 1/2, C/I = 11 дБ; при 3/4, C/I = 14 дБ;
- для 16-QAM - при 1/2, C/I = 16,5 дБ; при 3/4, C/I = 20 дБ;
- для 64-QAM - при 1/2, C/I = 22 дБ; при 2/3, C/I = 24 дБ;
при 3/4 C/I = 26 дБ | | Вариант 3 | В случае отсутствия данных о приемнике БС IMT-2020, в соответствии с рекомендациями МСЭ-R [[13](#p104490), [14](#p104491)], защитный критерий для БС IMT-2020 составляет I/N = -6 дБ | В качестве примера, для последнего случая максимально допустимый уровень помехи на входе приемника БС IMT-2020 определяется следующим образом: уровень шумов приемника БС IMT-2020-6 дБ = тепловой шум + коэффициент шума приемника БС IMT-2020 - 6 дБ = -204 дБ(Вт/Гц) + 10 дБ - 6 дБ = -200 дБ(Вт/Гц). Соответственно, максимально допустимый уровень помехи для БС IMT-2020 в этом случае составляет минус 200 дБ(Вт/Гц). ##### 5.4. Определение координационного расстояния Расчет координационного контура проводится для каждого конкретного участка, поскольку размер и форма координационного контура могут значительно различаться в зависимости от места расположения ЗС ФСС. В каждом пикселе сетки (размер пикселя от 20 x 20 метров до 50 x 50 метров) рассчитанный уровень помехи I сравнивается с защитным критерием БС IMT-2020. В зависимости от используемого программного обеспечения расчеты значения I могут проводиться по радиальным направлениям от места расположения ЗС ФСС. Линия, объединяющая пиксели (или точки на радиальных направлениях), в которых рассчитанный уровень помехи равен допустимой величине помехи, образует координационный контур. На рисунке 5.8 показан пример координационного контура для ЗС ФСС.  Рисунок 5.8 - Пример координационного контура вокруг ЗС ФСС Требуемый территориальный разнос между ЗС ФСС и БС IMT-2020, соответствующий защитному критерию I/N = минус 6 дБ, может быть определен с использованием кривых, рассчитанных применительно к типовым условиям, сформулированным при подготовке к ВКР-19 [[8]](#p104485). Пример результатов такого расчета при угле места ЗС ФСС равной 5 градусам представлен на рисунке 5.9.  Рисунок 5.9 - Функция распределения уровня помех от ЗС ФСС для БС IMT-2020 в зависимости от расстояния между ними В представленном примере требуемый территориальный разнос составляет 10 км, что соответствует допустимому уровню помехи минус 200 дБВт/Гц. ##### 5.5. Меры по уменьшению координационного расстояния Координационная зона, рассчитанная в соответствии с методикой, как правило, обеспечивает защиту от помех для наихудшего случая для всей сети БС IMT-2020. Если одна из БС IMT-2020 всей сети размещается внутри координационной зоны условия ЭМС не выполняются, но при этом существует ряд мер, которые позволяют снизить риск превышения допустимого уровня помех, основные из которых: - использование дополнительного экранирования антенны ЗС ФСС в направлении БС IMT-2020; - изменения азимута и угла места антенны БС IMT-2020. Требуется учет того, что в методике используется наихудший случай, когда антенна БС IMT-2020 направлена на ЗС ФСС, что в конкретном случае может быть скорректировано; - получение согласия оператора БС IMT-2020 на менее жесткий критерий защиты от помехи с учетом того, что помеха может привести только к уменьшению зоны покрытия и снижению пропускной способности БС IMT-2020 для некоторых конкретных азимутов. При этом оператор имеет возможность компенсировать потери за счет использования дополнительных элементов сети связи. #### 6. Методика расчета ЭМС между станциями РАС и БС(АС) IMT-2020 По ряду своих особенностей радиоастрономия отличается от большинства служб, использующих радиочастотный спектр. Радиоастрономия является пассивной службой, занимающейся только приемом данных. Пассивное зондирование используют и некоторые другие службы, такие как ССИЗ, СКИ. Радиоастрономические сигналы очень слабые, их плотность потока мощности на несколько порядков (на десятки децибел) ниже тех, которые используются большинством других служб. Высокочувствительные приемные системы, которые требуются для радиоастрономии, очень подвержены влиянию помех. Эта уязвимость еще усиливается за счет природы космических сигналов. Большинство сигналов имеют вид случайного шума без характерной модуляции, которая позволила бы выделять их на фоне других сигналов. Совместное использование полос частот с активными службами затруднительно. Как правило, оно возможно лишь в тех случаях, когда нет прямой видимости между радиоастрономической антенной и передатчиком, работающим в той же полосе частот. Поскольку радиоастрономия является пассивной службой, то радиоастрономические станции не создают помех станциям любой другой службы, в связи с чем в данной методике рассматривается исключительно случай односторонней помехи со стороны станций СПС на станции РАС. ##### 6.1. Технические параметры станций РАС и IMT Перечень технических характеристик, необходимых для решения задач ЭМС, в полном объеме находится в заявочных документах: - решение ГКРЧ и соответствующие карточки по форме N 1 ГКРЧ; - документы, необходимые для получения заключения экспертизы ЭМС. Для выполнения вычислений по настоящей методике необходимы исходные данные о параметрах станций СПС и станций РАС, представленные в таблицах 6.1 и [6.2](#p104225) ниже. Таблица 6.1 **ПЕРЕЧЕНЬ** **ТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РЭС IMT** Таблица 6.2 **ПЕРЕЧЕНЬ** **ТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СТАНЦИЙ РАС** 6.2. Методика расчета помех от станций IMT Для проведения расчетов помех на первом этапе необходимо отобрать станции IMT, которые следует учитывать при проведении расчетов. Для этого необходимо осуществить отбор станций по территориальному и частотному критериям. Методики расчета помех радиоастрономическим станциям в полосах, выделенных для радиоастрономических наблюдений в диапазонах 1,8 ГГц, 2,5 ГГц и 4,9 ГГц, имеют различия, связанные с особенностями частотных планов IMT [[19]](#p104496). С учетом этих особенностей для расчета помех следует выполнить следующие процедуры. Шаг 1. В зависимости от диапазона радиоастрономических наблюдений определить число и месторасположение станций, для которых проводится расчет помех. Для проведения расчетов необходимо отобрать все базовые станции IMT, которые расположены в радиусе 150 км от места размещения радиоастрономической станции, частотные каналы передачи которых перекрываются полностью или частично с полосами частот радиоастрономических наблюдений в диапазонах 1,8 ГГц, 2,5 ГГц и 4,9 ГГц. Расчеты помех, создаваемых станциями IMT, необходимо проводить с учетом особенностей каждого диапазона частот, в которых проводятся радиоастрономические наблюдения. Диапазоны частот с помеховым воздействием АС СПС В некоторых диапазонах частот ниже 6 ГГц, например, в диапазоне 1,8 ГГц, сети IMT используют режим с частотным дуплексом таким образом, что в выделенные полосы частот радиоастрономических наблюдений попадают только излучения абонентских станций IMT. Учитывая, что регистрируются только базовые станции IMT, местоположение и количество абонентских станций, которые необходимо учитывать, неизвестно. Поэтому в методике принято, что число одновременно работающих абонентских станций IMT на каждый сектор базовой станции не превышает 4, а абонентские станции располагаются на краю зоны обслуживания базовой станции, что соответствует худшему случаю возникновения помех для радиоастрономической станции и станций IMT. При этих предположениях расстояние до радиоастрономической станции от абонентских станций IMT определяется как: $D_{AC} = D_{\text{БС}}(\varphi_{\text{СПС}},\lambda_{\text{СПС}},\varphi_{\text{РА}},\lambda_{\text{РА}}) - R_{\text{Б}C},(6.1)$ где: $D_{\text{БС}}(\varphi_{\text{СПС}},\lambda_{\text{СПС}},\varphi_{\text{РА}},\lambda_{\text{РА}})$ - расстояние между радиоастрономической станцией и БС IMT, рассчитанное на основе данных о географических координатах базовой станции и радиоастрономической станцией; RБС - радиус зоны обслуживания базовой станции в диапазоне 1800 МГц (в соответствии с [[21]](#p104498) типовое значение радиуса зоны составляет: для сельской местности - 5 км, для пригорода - 1 км, для города - 500 м), а общее число абонентских станций, которые следует учитывать в расчетах составляет NАС = 4 x NБС. Диапазон частот с помеховым воздействием БС СПС В некоторых диапазонах частот ниже 6 ГГц, например, диапазоне 2,6 ГГц, в полосы частот, выделенные для радиоастрономических наблюдений, попадают только излучения базовых станций IMT, которые работают в режиме частотного дуплекса. Соответственно, при расчете уровня помех для радиоастрономической станции следует учитывать только базовые станции IMT, а влияние абонентских станций IMT не учитывается. Диапазон частот с помеховым воздействием АС и БС СПС В некоторых диапазонах частот ниже 6 ГГц, например, в диапазоне 4,9 ГГц, сети IMT используют режим временного дуплекса, соответственно на одной и той же частоте на излучение могут работать как базовые станции, так и абонентские станции. Однако ввиду разделения излучений базовых станций и абонентских станций по времени и с учетом того, что мощность излучения базовых станций значительно превышает мощности излучения абонентских станций, расчеты следует проводить только для помех, создаваемых базовыми станциями. Помехи, создаваемые абонентскими станциями, будут значительно ниже помех, создаваемых базовыми станциями. Шаг 2. Расчет помех для станции радиоастрономической службы от одной станции СПС. Мощность помехи, создаваемая одной станцией СПС, определяется следующим соотношением: IБС/АС = Rt БС/АС + Gant БС/АС - PL + Gant RAS, (6.2) где: IБС/АС - мощность помехи от станции IMT в полосе радиоастрономических наблюдений (10 МГц для широкополосных наблюдений и 50 кГц для узкополосных), дБВт; Rt БС/АС - общая излучаемая мощность станции IMT в полосе радиоастрономических наблюдений (10 МГц для широкополосных наблюдений и 50 кГц для узкополосных), дБВт; Gant БС/АС - усиление антенны станции IMT в направлении радиоастрономической станции, дБи; PL - потери распространения сигнала на трассе от станции IMT до станции радиоастрономической службы, определяемые с использованием Рекомендации МСЭ-R P.452 для параметра p равного 2%. При определении потерь от абонентских станций IMT дополнительно включаются потери на экранирование абонентского терминала (body loss), которые составляют 4 дБ; Gant RAS - усиление антенны радиоастрономической станции в направлении станции IMT, дБи. Шаг 3. Расчет суммарных помех на радиоастрономическую станцию Для расчета суммарной помехи, создаваемой множеством станций IMT используется следующее выражение: $I_{Tot} = A_{IMT} + A_{TDD} + 10lg(\sum_{i}^{N} {}_{= 1}10^{\frac{I_{\text{БС}i}}{10}} + \sum_{i}^{N} {}_{= 1}10^{\frac{I_{A\text{С}i} + IM}{10}}),(6.3)$ где: ITot - суммарная принимаемая мощность помехи от всех станций IMT, расположенных в зоне радиусом 150 км от места размещения радиоастрономической станции в полосе радиоастрономических наблюдений, дБВт; AIMT - коэффициент загрузки сети IMT, дБ; ATDD - коэффициент активности сети IMT, дБ; IАСi, IБСi - уровень помех i-ого передатчика БС, АС, дБВт; N - общее число станций IMT, включает БС и АС; IM - поправочный коэффициент на множественную помеху от АС сети IMT, дБ. Порядок определения поправочного коэффициента представлен в Методике 1 [(раздел 6.4)](#p101842). В режиме с временным дуплексом (в диапазоне 4,9 ГГц) коэффициент активности составляет минус 3 дБ, а для сетей с частотным дуплексом (в диапазонах 1,8 ГГц и 2,6 ГГц) коэффициент активности составляет 0 дБ. Шаг 4. Проверка соответствия уровня помех критерию защиты радиоастрономической станции. Рассчитанное значение суммарных помех сравнивается с допустимой мощностью помехи на входе антенны радиоастрономической станции. Допустимые величины мощности помех в зависимости от диапазона частот, а также типа радиоастрономических наблюдений представлены в Рекомендации МСЭ-R RA.769 (см. также [раздел 6.5](#p104303)). ##### 6.3. Определение суммарной мощности излучения станции IMT Значение мощности излучения станции IMT определяется в заявке по форме ИД-СПС или в карточке по форме N 1 ГКРЧ. Однако в том случае если используется активная антенная решетка суммарную мощность излучения следует определять аналогично тому, как представлено в [разделе 2.3](#p103824) настоящей методики. ##### 6.4. Определение усиления антенны станции СПС в направлении на станцию РАС В зависимости от диапазона следует использовать усиление антенны абонентской (диапазон 1800 МГц) или базовой станции (диапазон 2600 МГц и 4900 МГц). Для абонентской станции в диапазоне 1800 МГц усиление антенны в направлении на радиоастрономическую станцию составляет 0 дБи [[21]](#p104498). В случае, если в базовой станции СПС не используется активная антенная решетка, в расчетах следует выбирать постоянное значение усиления антенны, соответствующее максимальному усилению антенны, приведенному в заявочной форме ИД-СПС или в карточке по форме N 1 ГКРЧ на соответствующее оборудование БС СПС. В случае, если используется активная антенная решетка с реализацией режима beamforming, в расчетах следует использовать распределение усиления антенны базовой станции в направлении на радиоастрономическую станцию по азимуту, а по углу места в направлении горизонта, как это представлено в [разделе 2.3](#p103824) настоящей методики. ##### 6.5. Определение усиления антенны станции РАС в направлении станции IMT Для обеспечения требуемой чувствительности и углового разрешения на небосводе, радиоастрономические наблюдения проводят с помощью больших антенн с высоким усилением или антенных комплексов. Радиотелескопы могут состоять из крупных одиночных антенн или комплексов из множества антенн. Таким образом антенны станций РАС являются уникальными объектами и их характеристики являются индивидуальными. В то же время получить точную характеристику ДНА станции РАС на конкретной частоте не всегда возможно. Типовая ширина диаграммы направленности антенны радиоастрономической станции составляет от нескольких дуговых секунд до нескольких градусов и при этом минимальный угол места антенны, как правило, превышает 5 градусов. Соответственно, вероятность попадания наземного источника помех (БС или АС IMT) в основной лепесток пренебрежимо мала, и поэтому в методике учитываются только помехи, попадающие по боковым лепесткам антенны радиоастрономической станции. В случае, если нет данных о фактической ДНА станции РАС, можно использовать рекомендуемую модель боковых лепестков для больших параболических антенн, которая представлена в Рекомендации МСЭ-R SA.509 (серия "Космические применения и метеорология"). При этом в зависимости от типа рассчитываемой помехи (единичная или совокупная) следует использовать различные аппроксимации диаграммы направленности: - в случаях единичных помех для прогнозирования помех от данного источника в наихудшем случае использовалась следующая эталонная диаграмма направленности излучения (см. [рисунок 6.1](#p104317)):  где: $G(\varphi)$ - коэффициент усиления относительно изотропной антенны, дБи; $\varphi$ - внеосевой угол, градус; G0 - максимальный коэффициент усиления антенны в осевом направлении, дБи; $\varphi_{0}$ - половина ширины луча антенны по уровню минус 3 дБ, градус; $\varphi_{1} = \varphi_{0} \sqrt{17/3}$ , градус; $\varphi_{2} = 10^{(49 - G_{0})/25}$ , градусы.  Рисунок 6.1 - Эталонная диаграмма направленности излучения антенны, подлежащая использованию в отсутствие измеренных данных (единичная помеха) - в случаях помех от многих источников для прогнозирования совокупных помех от этих многих источников использовалась следующая эталонная диаграмма направленности излучения (см. [рисунок 6.2](#p104328)):  где: $G(\varphi)$ - коэффициент усиления относительно изотропной антенны, дБи; $\varphi$ - внеосевой угол, градус; G0 - максимальный коэффициент усиления антенны в осевом направлении, дБи; $\varphi_{0}$ - половина ширины луча антенны по уровню минус 3 дБ, градус; $\varphi_{1} = \varphi_{0} \sqrt{20/3}$ , градус; $\varphi_{2} = 10^{(49 - G_{0})/25}$ , градус.  Рисунок 6.2 - Эталонная диаграмма направленности излучения антенны, подлежащая использованию в отсутствие измеренных данных (помеха от многих источников) ##### 6.6. Критерий защиты станций РАС Выбор критерия защиты станции РАС определяется радиочастотой наблюдения, а также типом проводимых измерений станцией радиоастрономической службы. Станция РАС может проводить следующие типы наблюдений: - постоянное наблюдение в заданной полосе радиочастот; - наблюдение спектральных линий; - наблюдения с радиоинтерферометром со сверхдлинной базой (VLBI). С полосах радиочастот, которые используются станциями СПС IMT-2020 поколения постоянное наблюдение и наблюдения с радиоинтерферометром со сверхдлинной базой осуществляется станциями РАС в диапазонах 2600 МГц и 4900 МГц, а наблюдение спектральных линий осуществляется на частоте 4830 МГц.  Рисунок 6.3 - Сценарий помеховой ситуации от БС СПС при постоянных наблюдениях станции РАС Для каждого типа наблюдений и используемой радиочастоты Рекомендация МСЭ-R RA.769 определяет пороговые уровни помех. В таблицах 6.1 - [6.3](#p104392) для каждого вида наблюдений станции РАЭ приведены допустимые уровни помех. Таблица 6.1 **КРИТЕРИЙ ЗАЩИТЫ ДЛЯ ПОСТОЯННОГО НАБЛЮДЕНИЯ СТАНЦИЕЙ РАС** Таблица 6.2 **КРИТЕРИЙ ЗАЩИТЫ ДЛЯ НАБЛЮДЕНИЯ СПЕКТРАЛЬНЫХ ЛИНИЙ** Таблица 6.3 **КРИТЕРИЙ ЗАЩИТЫ ДЛЯ НАБЛЮДЕНИЙ С РАДИОИНТЕРФЕРОМЕТРОМ** **СО СВЕРХДЛИННОЙ БАЗОЙ (VLBI)** | Центральная частота (МГц) | Допустимый уровень помех (дБ(Вт/(м2·Гц))) | | --- | --- | | 2 695 | -205 | | 4 995 | -200 | Места расположения радиоастрономических станций специально выбираются так, чтобы свести к минимуму помехи от расположенных на Земле передатчиков. Эти местоположения обычно находятся на значительном удалении от неподвижных источников наземных помех и могут экранироваться возвышенностями окружающего рельефа. ##### 6.7. Определение затухания сигнала передатчика станции IMT Для расчета затухания сигнала передатчика используется Рекомендация МСЭ-R P.452. При этом учитывая, что допустимая помеха для радиоастрономической станции должна определяться для 2% времени в соответствии с Рекомендацией МСЭ-R RA.1513, расчеты по Рекомендации МСЭ-R P.452 должны проводиться для p = 2%. #### 7. Обеспечение ЭМС между станциями IMT-2020 и космическими станциями МСС и ФСС Полоса частот 24,25 - 27,5 ГГц используется в системе ретрансляции данных (СРД) в рамках МСС, а полоса частот 24,65 - 25,25 ГГц используется ретрансляторами в системах спутниковой связи в рамках ФСС. Возникающие при этом помеховые ситуации приведены ниже. Описание СРД приведено в Рекомендации МСЭ-R SA.1018 "Гипотетическая эталонная система для сетей/систем, включающих спутники ретрансляции данных на геостационарной орбите и космические аппараты их пользователей на низких околоземных орбитах" [[23]](#p104500), и обеспечивает не менее четырех отдельных линий связи, как показано на рисунке 7.1:  Рисунок 7.1 - Гипотетическая эталонная система для сетей/систем спутников ретрансляции данных - линия Земля-космос в прямом направлении от земной станции B1 и B2 к спутнику ретрансляции данных A (линия вверх или прямая фидерная линия G); - линия космос-космос в прямом направлении от спутника ретрансляции данных к низкоорбитальной КС (C) - прямая межорбитальная линия E; - линия космос-космос в обратном направлении от низкоорбитального КС (C) к спутнику ретрансляции данных (A - обратная межорбитальная линия F); - линия космос-Земля в обратном направлении от спутника ретрансляции данных (A) к земной станции (B1 и B2) - линия вниз или обратная фидерная линия D. Для ретрансляторов систем спутниковой связи в рамках ФСС существуют те же линии связи, представленные на [рисунке 7.1](#p104406) за исключением линий космос-космос в прямом и обратном направлении (линии F и E). Первый помеховый сценарий связан с воздействием передающих станций IMT-2020 на приемные космические станции обратной линии связи космос-космос в полосе частот 25,25 - 27,5 МГц (рисунок 7.2) и на приемные космические станции ретрансляторов в полосе частот 24,65 - 25,25 ГГц в рамках ФСС.  Рисунок 7.2 - Сценарий помех от РЭС IMT-2020 на РЭС МСС Для обеспечения совместимости станций IMT-2020 с СРД в рамках МСС, а также ретрансляторами систем спутниковой связи в рамках ФСС в соответствии с Резолюцией 242 ВКР-19, администрации должны принимать практические меры для того, чтобы антенны базовых станций IMT-2020, размещаемые вне зданий, были направлены ниже горизонта (с учетом механического угла наклона антенны и возможности электрического сканирования главного луча по углу места). Кроме того, местоположение БС IMT-2020 должно выбираться таким образом, чтобы направление главного луча антенны БС отстояло на +/- 7,5 градусов от направления на геостационарную орбиту. Выполнение данных ограничений должно проверяться на этапе проведения экспертизы ЭМС. Для проведения проверки необходимы следующие параметры базовой станции IMT-2020: Таблица 7.1 **ПЕРЕЧЕНЬ** **ТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РЭС IMT-2020** В случае, если $\theta_{\text{БС}}$ превышает уровень горизонта, следует предложить оператору изменить эксплуатационные характеристики БС. Дополнительно, следует проверить выполнение условия "увода" главного лепестка антенны от направления на ГСО. Проверка этого условия осуществляется по следующему алгоритму: Шаг 1. Для точек ГСО $\lambda_{\text{гсо}}$ в диапазоне от $\lambda_{\text{СПС}}$ минус 81 градус до $\lambda_{\text{СПС}}$ плюс 81 градус с шагом 1 градус рассчитываются значения азимута $\varphi_{\text{гсо}}$ и угла места $\theta_{\text{гсо}}$ , определяющих направление на точку геостационарной орбиты $\lambda_{\text{гсо}}$ с места размещения БС IMT-2020: $\theta_{\text{гсо}} = arctg[(cos(R) - 0,15105)/sin(R)];$ $\varphi_{\text{гсо}} = 180 + arctg[tg(\lambda_{\text{БС}} - \lambda_{\text{гсо}}) - sin(\varphi_{\text{СПС}})],(7.1)$ где: $R = arccos[cos(\lambda_{\text{СПС}} - \lambda_{\text{гсо}})cos(\varphi_{\text{СПС}})]$ - топоцентрический угол; $\lambda_{\text{СПС}}$ , $\varphi_{\text{СПС}}$ - долгота и широта места размещения БС СПС; $\lambda_{\text{гсо}}$ - долгота точки стояния КС на ГСО, изменяется в диапазоне от $\lambda_{\text{СПС}}$ минус 81 (градус) до плюс 81 (градус). Шаг 2. В случае, если одно из значений $\varphi_{\text{гсо}}$ совпадает (с точностью до 5 градусов) со значением $\varphi_{\text{БС}}$ , осуществляется переход к Шагу 3, в противном случае, если мощность, подводимая передатчиком к антенне (суммарная излучаемая мощность БС IMT-2020), а также максимальная эквивалентная изотропно излучаемая мощность БС IMT-2020 не превышают пределы, установленные Статьей 21 Регламента радиосвязи, делается вывод о соответствии характеристик БС IMT требованиям. Шаг 3. Для значения ( $\varphi_{\text{гсо}}$ , совпадающего со значением $\varphi_{\text{БС}}$ , производится сравнение разности между углом места главного лепестка антенны БС $(\theta_{\text{БС}})$ и углом места в направлении на ГСО $(\theta_{\text{гсо}})$ с величиной 7,5 градусов. В том случае, если выполняется условие $|\theta_{\text{гсо}} - \theta_{\text{БС}}|<7,5$ , БС IMT-2020 не соответствует требованиям, в противном случае, если мощность, подводимая передатчиком к антенне (суммарная излучаемая мощность БС IMT-2020), а также максимальная эквивалентная изотропно излучаемая мощность БС IMT-2020 не превышают пределы, установленные Статьей 21 Регламента радиосвязи, станция соответствует требованиям. Второй помеховый сценарий связан с воздействием сигналов, передающих КС МСС на приемные станции IMT-2020. Для обеспечения совместимости в этой помеховой ситуации передающие КС МСС должны соответствовать требованиям Статьи 21 Регламента Радиосвязи "Наземные и космические службы, совместно использующие полосы частот выше 1 ГГц", которая устанавливает предельные уровни плотности потока мощности у поверхности Земли, создаваемого излучениями космической станции, включая излучения от отражающего спутника, в любых условиях и при любых методах модуляции. Таблица 7.2 **ПРЕДЕЛЫ ПЛОТНОСТИ ПОТОКА МОЩНОСТИ, СОЗДАВАЕМОГО ИЗЛУЧЕНИЯМИ** **КС, В ЛЮБЫХ УСЛОВИЯХ И ПРИ ЛЮБЫХ МЕТОДАХ МОДУЛЯЦИИ** Это требование проверяется при заявлении сетей МСС в Международный союз электросвязи. #### Использованные источники 1. Рекомендация МСЭ-R P.452-16. Процедура прогнозирования для оценки помех между станциями на поверхности Земли на частотах выше примерно 0,1 ГГц. 2. Международный союз электросвязи. Регламент Радиосвязи, 2016. 3. Рекомендация МСЭ-R SA.509-3. Диаграмма направленности эталонной антенны земной станции космических исследований и радиоастрономической станции для использования в расчетах помех, включая процедуры координации, для частот менее 30 ГГц. 4. Рекомендация МСЭ-R SA.609-2. Критерии защиты линий радиосвязи для пилотируемых и беспилотных околоземных исследовательских спутников. 5. Рекомендация МСЭ-R SA.1027-5. Критерии совместного использования частот для систем передачи данных космос-Земля в спутниковой службе исследования Земли и метеорологической спутниковой службе, использующей спутники на низкой околоземной орбите. 6. Рекомендация МСЭ-R SA.1161-2. Критерии совместного использования и координации для систем распространения данных и прямого считывания данных в спутниковой службе исследования Земли и метеорологической спутниковой службе, использующей спутники на геостационарной орбите. 7. Recommendation ECC(20)01. Guidelines to support the introduction of 5G while ensuring, in a proportionate way, the use of existing and planned FSS transmitting earth stations in the frequency band 24.65 - 25.25 GHz and the possibility for future deployment of these earth stations. 8. ITU-R TG-5/1 Document 0478 Annex 03. Sharing and compatibility studies of IMT systems and the FSS (Earth-to-space) in the 24.25 - 27.5 GHz frequency range. 9. Рекомендация МСЭ-R P.525-4 (2019). Расчет затухания в свободном пространстве. 10. Рекомендация МСЭ-R P.526-14. Распространение путем дифракции. 11. Рекомендация МСЭ-R P.2108-0. Прогнозирование затухания сигнала на клаттере. 12. Постановление Правительства РФ от 18.09.2019 N 1203-47 "Об утверждении Таблицы распределения полос радиочастот между радиослужбами Российской Федерации и признании утратившими силу некоторых постановлений Правительства Российской Федерации". 13. Report ITU-R M.2039. Characteristics of terrestrial IMT-2000 systems for frequency sharing/interference analyses. 14. Report ITU-R M.2292. Characteristics of terrestrial IMT-Advanced systems for frequency sharing/interference analyses. 15. Рекомендация МСЭ-R S.465-6 (01/10). Эталонная диаграмма направленности антенн земных станций фиксированной спутниковой службы для использования при координации и оценке помех в диапазоне частот от 2 до 31 ГГц. 16. Рекомендация МСЭ-R S.1855 (01/10). Альтернативная эталонная диаграмма направленности для антенн земных станций, используемых со спутниками на геостационарной орбите в целях применения при координации и/или оценке помех в диапазоне частот от 2 до 31 ГГц. 17. ITU-R TG-5/1 Document 0478 Annex 01. System parameters and propagation models to be used in sharing and compatibility studies. 18. Recommendation ECC(19)01. Technical toolkit to support the introduction of 5G while ensuring, in a proportionate way, the use of existing and planned EESS/SRS receiving earth stations in the 26 GHz band and the possibility for future deployment of these earth stations. 19. Recommendation ITU-R M.1036-6. Frequency arrangements for implementation of the terrestrial component of International Mobile Telecommunications in the bands identified for IMT in the Radio Regulations. 20. Рекомендация МСЭ-R RA.1513. Уровни потери данных при радиоастрономических наблюдениях и критерии процента времени потерь, обусловленных ухудшением из-за помех, для полос частот, которые распределены радиоастрономической службе на первичной основе. 21. Report ITU-R RA.2332-0. Compatibility and sharing studies between the radio astronomy service and IMT systems in the frequency bands 608 - 614 MHz, 1330 - 1400 MHz, 1400 - 1427 MHz, 1610.6 - 1613.8 MHz, 1660 - 1670 MHz, 2690 - 2700 MHz, 4800 - 4990 MHz and 4990 - 5000 MHz. 22. Report ECC 252. Spectrum Engineering Advanced Monte-Carlo Analysis Tool (SEAMCAT), Handbook Edition 2, 2016-04. 23. Рекомендации МСЭ-R SA.1018. Гипотетическая эталонная система для сетей/систем, включающих спутники ретрансляции данных на геостационарной орбите и космические аппараты их пользователей на низких околоземных орбитах. 24. Рекомендация МСЭ-R M.2101-0. Моделирование и имитация сетей и систем IMT для использования в исследованиях совместного использования частот и совместимости. ---