---
title: "\"Рекомендации по расчету свайных фундаментов в слабых грунтах\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-raschetu-svaynyh-fundamentov-v"
---

## "Рекомендации по расчету свайных фундаментов в слабых грунтах"

# "Рекомендации по расчету свайных фундаментов в слабых грунтах"



## <a id="p100001"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В СЛАБЫХ ГРУНТАХ


<a id="p100002"></a>В Рекомендациях приведен расчет свай и свайных фундаментов промышленных и гражданских зданий и сооружений на слабых грунтах.
<a id="p100003"></a>Предназначены для научных и инженерно-технических работников, занимающихся расчетами и проектированием свайных фундаментов в слабых грунтах.
<a id="p100004"></a>Редакторы - кандидаты технических наук Б.Л. Фаянс и И.З. Гольдфельд.


### <a id="p100005"></a>ПРЕДИСЛОВИЕ


<a id="p100006"></a>"Рекомендации по расчету свайных фундаментов в слабых грунтах" разработаны в соответствии с планом Госстроя СССР на 1971 - 1974 гг. по пересмотру действующих и разработке новых нормативных документов и государственных стандартов для строительства.
<a id="p100007"></a>Рекомендации могут быть применены при проектировании свайных фундаментов с возможностью включения их после апробации в новую главу СНиП II-17 "Свайные фундаменты и глубокие опоры".
<a id="p100008"></a>Рекомендации выполнены НИИ оснований и подземных сооружений имени Н.М. Герсеванова (НИИОСП) (кандидаты технических наук Б.В. Бахолдин, Б.С. Сальников, Б.Л. Фаянс, В.Г. Федоровский) с участием ГПИ Фундаментпроект (канд. техн. наук Ю.Г. Трофименков), ЦНИИИС (канд. техн. наук И.З. Гольдфельд), МИСИ им. Куйбышева (канд. техн. наук Н.М. Дорошкевич, д-р техн. наук Н.А. Цытович), КИСИ (кандидаты технических наук И.П. Бойко, М.С. Грутман), Харьковский Промстройниипроект кандидаты технических наук Г.С. Лекумович, И.Я. Лучковский), Эстпромпроект (инж. М. Метс).


### 1. <a id="p100009"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100010"></a>Основные определения

<a id="p100011"></a>1.1. Настоящие рекомендации предназначены для расчета свай и свайных фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений на слабых грунтах.
<a id="p100012"></a>1.2. К слабым грунтам относятся глинистые грунты текучей и текучепластичной консистенции, илы, торфы и заторфованные грунты, а также пылеватые и мелкие пески рыхлого сложения (особенно в водонасыщенном состоянии), для которых модуль общей деформации не превышает 3000 - 5000 кН/м2 в диапазоне давлений под штампом 50 - 200 кН/м2.
<a id="p100013"></a>*Примечание.* Рекомендации не распространяются на просадочные и набухающие от замачивания грунты.


#### <a id="p100014"></a>1.3 Расчет оснований свайных фундаментов производится по двум предельным состояниям:

<a id="p100015"></a>по первому предельному состоянию - по несущей способности (прочности или устойчивости);
<a id="p100016"></a>по второму предельному состоянию - по деформациям (осадкам, прогибам и перемещениям).
<a id="p100017"></a>1.4. Несущая способность PI сваи определяется предельной прочностью грунта ее основания. В качестве несущей способности испытанной сваи на графике зависимости осадки от нагрузки S = f(P) принимается нагрузка, при которой график асимптотически стремится к вертикали или имеет постоянный, но малый наклон к ней (не менее 3 мм осадки на 10 кН прироста нагрузки).
<a id="p100018"></a>1.5. Расчет по деформациям определяется той нагрузкой PII, под действием которой не будет нарушена эксплуатационная пригодность здания или сооружения в течение всего периода его службы. Расчет осадок производится по теории линейно-деформируемых тел в пределах линейного участка графика S = f(P). Граница линейного участка определяется пределом пропорциональности Pп - нагрузкой, предшествующей той, при которой приращение осадки превосходит в 2 раза и более приращение от предыдущей ступени.
<a id="p100019"></a>1.6. Модуль общих деформаций E при расчете осадок определяется по результатам лабораторных или полевых испытаний грунта под нижним концом сваи для слоя толщиной h >= 4d (d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи).

<a id="p100020"></a>Конструкции свай и свайных фундаментов

<a id="p100021"></a>1.7. Конструкции свай и свайных фундаментов определяются видом грунтов и типом их напластований, величиной и характером нагрузок на фундаменты, а также конструктивными особенностями зданий и сооружений.
<a id="p100022"></a>1.8. Основные типы напластований слабых грунтов представлены на рис. 1.

<a id="p100023"></a> ![1. Общие положения](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_0.png) 

<a id="p100024"></a>Рис. 1. Характерные типы напластований слабых грунтов

<a id="p100025"></a>1.9. Для напластований типа а (рис. 1) рекомендуются забивные и буронабивные призматические сваи или сваи с уширением на конце, прорезающие слабую толщу и входящие в прочный грунт.
<a id="p100026"></a>1.10. Для напластований типа б целесообразна прорезка всей толщи слабых грунтов забивными составными сплошными или полыми сваями и сваями-оболочками с соединением элементов по мере забивки.
<a id="p100027"></a>Буронабивные сваи различных видов, устраиваемые без или с креплением стенок скважин, рекомендуется применять на площадках с неоднородными геологическими условиями, в которых применение забивных свай затруднено или невозможно.
<a id="p100028"></a>1.11. При небольших статических нагрузках для напластований типа б допускается неполная прорезка толщи слабых грунтов. С целью повышения несущей способности свай в этих условиях и сокращения количества свай устраивают различного вида уширения на их нижнем конце, а также применяют конические сваи.
<a id="p100029"></a>1.12. Для напластований типа в рекомендуются фундаменты из забивных призматических или конических свай с ростверком на грунте.
<a id="p100030"></a>1.13. Для напластований типа г следует использовать забивные призматические сваи сплошного сечения или полые с закрытым нижним концом, а также сваи с раскрывающимся наконечником. Глубина заделки свай в несущий слой определяется с учетом подстилающего слабого слоя в соответствии с требованиями [СНиП II-15-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-15-74).
<a id="p100031"></a>1.14. Сваи, как правило, должны прорезать толщу слабых грунтов и входить в более прочный (несущий) слой грунта на глубину, требуемую по расчету, но не менее:
<a id="p100032"></a>а) в песчаные грунты от мелких до гравелистых плотные и средней плотности и в глинистые грунты твердой и полутвердой консистенции - не менее 0,7 - 1 м;
<a id="p100033"></a>б) в пылеватые песчаные грунты (в том числе во все рыхлые) и в глинистые грунты с консистенцией B > 0,6 - не менее 1,5 - 2 м;
<a id="p100034"></a>в) полые сваи с открытым нижним концом, сваи-оболочки и набивные сваи с уширением или без него должны входить в несущий слой на глубину не менее полутора диаметров уширения или двух диаметров ствола сваи.

<a id="p100035"></a>Производство работ при устройстве свайных фундаментов

<a id="p100036"></a>1.15. Выбор оборудования для устройства свайных фундаментов производится с учетом типа напластований слабых грунтов, конструкции свай и особенностей проектируемого здания или сооружения.
<a id="p100037"></a>1.16. В пылеватых сильновлажных песках и в глинистых грунтах с консистенцией B > 0,6 рекомендуется применять механические или паровоздушные молоты. Если погружение сваи от одного удара (отказ) не превышает 25 - 30 см, можно применять штанговые дизель-молоты, а при отказе не более 7 - 8 см - трубчатые дизель-молоты.
<a id="p100038"></a>1.17. При забивке сваи на значительную глубину и необходимости прорезки прочных грунтов целесообразно применять низкочастотные вибраторы, а для облегчения погружения - подмыв водой.
<a id="p100039"></a>1.18. Погружение свай в глинистые грунты с консистенцией B <= 0,6 рекомендуется производить высокочастотными вибраторами с дополнительным пригрузом; для облегчения погружения допускается устройство лидерных скважин.
<a id="p100040"></a>1.19. Буронабивные сваи допускается устраивать под глинистым раствором на площадках с глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенции.
<a id="p100041"></a>1.20. Буронабивные сваи в водонасыщенных глинистых грунтах текучей консистенции рекомендуется устраивать с креплением стенок скважины обсадными трубами. Устройство буронабивных свай длиной 40 м и более производится при помощи специальных станков с креплением стенок скважины инвентарными обсадными трубами.
<a id="p100042"></a>1.21. Сваи рекомендуется забивать, начиная от середины куста или свайного поля. Забивка свай в грунт контролируется по отказам.
<a id="p100043"></a>1.22. Если в пределах верхних слабых напластований имеются прослойки плотного грунта, рекомендуется проходить эти прослойки бурением с последующей забивкой свай через лидерные скважины в несущий слой.
<a id="p100044"></a>1.23. С целью снижения динамических воздействий на существующие здания и сооружения при забивке свай применяют сваи меньшего сечения, подмыв водой, устройство лидерных скважин. Целесообразно использование сваевдавливающих агрегатов.

#### <a id="p100045"></a>1.24 Ориентировочные безопасные расстояния забивки свай от существующих зданий:

<a id="p100046"></a>    при  использовании паровоздушных, механических
    и дизельных молотов ......................................... 10 - 20 м
<a id="p100047"></a>    при использовании вибропогружателей ......................... 40 - 50 м
<a id="p100048"></a>    при вибрационном погружении свай-оболочек ................... 50 - 80 м
<a id="p100049"></a>1.25. Земляные работы вблизи свайных фундаментов (отрывка траншей и котлованов, осушение грунта) выполняются до забивки свай. При необходимости производства таких работ после устройства свайных фундаментов следует предусмотреть соответствующие крепления (п. 1.6 СНиП III-Б.1-62*) или рассчитать несущую способность оснований свайных фундаментов как оснований, ограниченных откосом.


### 2. <a id="p100050"></a>РАСЧЕТ ОДИНОЧНОЙ СВАИ НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ НАГРУЗКУ


<a id="p100051"></a>Расчет по несущей способности

<a id="p100052"></a>2.1. Несущая способность PI одиночной сплошной или полой сваи с закрытым нижним концом вычисляется по формуле

<a id="p100053"></a> $P_{I} = RF + u \sum_{i} f_{i}l_{i},$ (1)

<a id="p100054"></a>где F, u - соответственно площадь брутто сечения, м2, и периметр сваи, м;
<a id="p100055"></a>R, fi - сопротивление грунта соответственно под нижним концом сваи и i-го слоя по ее боковой поверхности, кН/м2;
<a id="p100056"></a>li - толщина i-го слоя грунта, м.
<a id="p100057"></a>2.2. Для забивных сплошных и полых свай с закрытым нижним концом, погружаемых механическими, паровоздушными или дизельными молотами, значения сопротивлений грунтов с показателем консистенции B <= 0,6 принимаются по табл. 1 и 2 СНиП II-Б.5-67*.
<a id="p100058"></a>2.3. Для грунтов с B = 0,7 - 1,2 следует пользоваться значениями B и fi по табл. 1 и [2](#p100127) настоящих Рекомендаций.

<a id="p100059"></a>Таблица 1


<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="20%"><col width="16%"><col width="17%"><col width="15%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100060"></a>Глубина забивки сваи h, м</td><td colspan="5"><a id="p100061"></a>Консистенция грунта B под нижним концом сваи</td></tr>
<tr><td><a id="p100062"></a>0,7</td><td><a id="p100063"></a>0,8</td><td><a id="p100064"></a>0,9</td><td><a id="p100065"></a>1</td><td><a id="p100066"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100067"></a>3</td><td><a id="p100068"></a>700</td><td><a id="p100069"></a>650</td><td><a id="p100070"></a>600</td><td><a id="p100071"></a>600</td><td><a id="p100072"></a>550</td></tr>
<tr><td><a id="p100073"></a>4</td><td><a id="p100074"></a>800</td><td><a id="p100075"></a>750</td><td><a id="p100076"></a>700</td><td><a id="p100077"></a>700</td><td><a id="p100078"></a>650</td></tr>
<tr><td><a id="p100079"></a>5</td><td><a id="p100080"></a>850</td><td><a id="p100081"></a>800</td><td><a id="p100082"></a>750</td><td><a id="p100083"></a>750</td><td><a id="p100084"></a>700</td></tr>
<tr><td><a id="p100085"></a>6</td><td><a id="p100086"></a>850</td><td><a id="p100087"></a>800</td><td><a id="p100088"></a>800</td><td><a id="p100089"></a>750</td><td><a id="p100090"></a>750</td></tr>
<tr><td><a id="p100091"></a>7</td><td><a id="p100092"></a>900</td><td><a id="p100093"></a>800</td><td><a id="p100094"></a>800</td><td><a id="p100095"></a>800</td><td><a id="p100096"></a>750</td></tr>
<tr><td><a id="p100097"></a>8</td><td><a id="p100098"></a>950</td><td><a id="p100099"></a>900</td><td><a id="p100100"></a>850</td><td><a id="p100101"></a>800</td><td><a id="p100102"></a>800</td></tr>
<tr><td><a id="p100103"></a>9</td><td><a id="p100104"></a>950</td><td><a id="p100105"></a>900</td><td><a id="p100106"></a>850</td><td><a id="p100107"></a>850</td><td><a id="p100108"></a>850</td></tr>
<tr><td><a id="p100109"></a>10</td><td><a id="p100110"></a>1000</td><td><a id="p100111"></a>950</td><td><a id="p100112"></a>900</td><td><a id="p100113"></a>850</td><td><a id="p100114"></a>850</td></tr>
<tr><td><a id="p100115"></a>12</td><td><a id="p100116"></a>1050</td><td><a id="p100117"></a>1000</td><td><a id="p100118"></a>950</td><td><a id="p100119"></a>950</td><td><a id="p100120"></a>900</td></tr>
<tr><td><a id="p100121"></a>15 - 30</td><td><a id="p100122"></a>1100</td><td><a id="p100123"></a>1050</td><td><a id="p100124"></a>1000</td><td><a id="p100125"></a>1000</td><td><a id="p100126"></a>950</td></tr>
</table>


<a id="p100127"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="13%"><col width="15%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100128"></a>Средняя глубина расположения i-го слоя h, м</td><td colspan="6"><a id="p100129"></a>Консистенция B грунта i-го слоя по боковой поверхности</td></tr>
<tr><td><a id="p100130"></a>0,7</td><td><a id="p100131"></a>0,8</td><td><a id="p100132"></a>0,9</td><td><a id="p100133"></a>1</td><td><a id="p100134"></a>1,1</td><td><a id="p100135"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100136"></a>1</td><td><a id="p100137"></a>5</td><td><a id="p100138"></a>4</td><td><a id="p100139"></a>4</td><td><a id="p100140"></a>3</td><td><a id="p100141"></a>3</td><td><a id="p100142"></a>2</td></tr>
<tr><td><a id="p100143"></a>2</td><td><a id="p100144"></a>10</td><td><a id="p100145"></a>8</td><td><a id="p100146"></a>7</td><td><a id="p100147"></a>6</td><td><a id="p100148"></a>5</td><td><a id="p100149"></a>4</td></tr>
<tr><td><a id="p100150"></a>3</td><td><a id="p100151"></a>13</td><td><a id="p100152"></a>11</td><td><a id="p100153"></a>10</td><td><a id="p100154"></a>8</td><td><a id="p100155"></a>7</td><td><a id="p100156"></a>6</td></tr>
<tr><td><a id="p100157"></a>4</td><td><a id="p100158"></a>15</td><td><a id="p100159"></a>13</td><td><a id="p100160"></a>11</td><td><a id="p100161"></a>9</td><td><a id="p100162"></a>8</td><td><a id="p100163"></a>6</td></tr>
<tr><td><a id="p100164"></a>5</td><td><a id="p100165"></a>17</td><td><a id="p100166"></a>15</td><td><a id="p100167"></a>12</td><td><a id="p100168"></a>10</td><td><a id="p100169"></a>9</td><td><a id="p100170"></a>7</td></tr>
<tr><td><a id="p100171"></a>6</td><td><a id="p100172"></a>17</td><td><a id="p100173"></a>15</td><td><a id="p100174"></a>13</td><td><a id="p100175"></a>11</td><td><a id="p100176"></a>9</td><td><a id="p100177"></a>7</td></tr>
<tr><td><a id="p100178"></a>7</td><td><a id="p100179"></a>18</td><td><a id="p100180"></a>15</td><td><a id="p100181"></a>13</td><td><a id="p100182"></a>11</td><td><a id="p100183"></a>9</td><td><a id="p100184"></a>8</td></tr>
<tr><td><a id="p100185"></a>8</td><td><a id="p100186"></a>18</td><td><a id="p100187"></a>16</td><td><a id="p100188"></a>13</td><td><a id="p100189"></a>11</td><td><a id="p100190"></a>10</td><td><a id="p100191"></a>8</td></tr>
<tr><td><a id="p100192"></a>9</td><td><a id="p100193"></a>18</td><td><a id="p100194"></a>16</td><td><a id="p100195"></a>14</td><td><a id="p100196"></a>12</td><td><a id="p100197"></a>10</td><td><a id="p100198"></a>9</td></tr>
<tr><td><a id="p100199"></a>10</td><td><a id="p100200"></a>18</td><td><a id="p100201"></a>17</td><td><a id="p100202"></a>14</td><td><a id="p100203"></a>12</td><td><a id="p100204"></a>11</td><td><a id="p100205"></a>9</td></tr>
<tr><td><a id="p100206"></a>12</td><td><a id="p100207"></a>20</td><td><a id="p100208"></a>17</td><td><a id="p100209"></a>15</td><td><a id="p100210"></a>13</td><td><a id="p100211"></a>12</td><td><a id="p100212"></a>10</td></tr>
<tr><td><a id="p100213"></a>15 - 30</td><td><a id="p100214"></a>21</td><td><a id="p100215"></a>19</td><td><a id="p100216"></a>16</td><td><a id="p100217"></a>14</td><td><a id="p100218"></a>13</td><td><a id="p100219"></a>11</td></tr>
</table>


<a id="p100220"></a>2.4. Значения сопротивлений fi в грунтах с B > 1,2 при отсутствии опытных данных допускается определять по формуле

<a id="p100221"></a> $f_{i} = \frac{\mu}{1 - \mu} \gamma_{\text{взв}}h_{i}tg\varphi + c,$ (2)

<a id="p100222"></a>где fi - сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, кН/м2;
<a id="p100223"></a> $\mu$ - коэффициент Пуассона i-го слоя грунта [(СНиП II-15-74)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-15-74);
<a id="p100224"></a> $\gamma_{\text{взв}}$ - средневзвешенный объемный вес грунтов, кН/м3, залегающих в пределах hi;
<a id="p100225"></a>hi - глубина залегания i-го слоя, м;
<a id="p100226"></a> $\varphi$ , c - соответственно угол внутреннего трения, град и удельное сцепление, кН/м2, для грунта i-го слоя, определяемые путем сдвига переуплотненных образцов грунта в лабораторных условиях.
<a id="p100227"></a>2.5. Если предусматриваемые проектом способы погружения свай отличаются от указанных выше, сопротивления грунта R и fi определяются путем умножения на понижающие коэффициенты, взятые из табл. 3 СНиП II-Б.5-67*.
<a id="p100228"></a>2.6. Сопротивление торфяных грунтов с содержанием органических примесей больше 10%, залегающих с поверхности или в виде отдельных прослоек, не учитывается.

<a id="p100229"></a>Расчет по деформациям

<a id="p100230"></a>2.7. Расчет осадок забивной призматической сваи производится согласно СНиП II-Б.5-67*.
<a id="p100231"></a>2.8. Расчет осадок забивной сваи с уширенной пятой производится аналогично расчету призматической сваи, но размеры подошвы условного фундамента принимаются не более полутора диаметров уширения.
<a id="p100232"></a>2.9. Осадка буронабивной призматической сваи, находящейся в однослойной толще грунта, вычисляется в пределах линейного участка графика S = f(P) по формуле

<a id="p100233"></a> $S = \frac{P}{Gl} (0,17ln \frac{l}{d} - 0,23\mu + 0,18),$ (3) [<*>](#p100238)

<a id="p100234"></a>где l, d - длина и диаметр ствола буронабивной сваи, м;
<a id="p100235"></a>G, $\mu$ - модуль сдвига, кН/м2, и коэффициент Пуассона грунта;

<a id="p100236"></a> $G = \frac{E}{2(1 + \mu)} .$ (4)


<a id="p100237"></a>

---

<a id="p100238"></a><*> [Формулой (3)](#p100233) можно пользоваться при условии $\frac{l}{d} \geq 5$ , [формулой (5)](#p100240) $\frac{l}{d} \geq 5$ и $\frac{G_{1}l}{G_{2}d} \geq 1$ .

<a id="p100239"></a>2.10. Осадка буронабивной призматической сваи, прорезающей слой слабого грунта и упирающейся пятой в прочный грунт, определяется в пределах линейного участка по формуле

<a id="p100240"></a> $S = \frac{P}{G_{1}l} [0,17ln \frac{G_{1}l}{G_{2}d} - 0,11(\mu_{1} + \mu_{2}) + 0,18],$ (5)

<a id="p100241"></a>где G1, $\mu_{1}$ и G2, $\mu_{2}$ - модуль сдвига и коэффициент Пуассона соответственно верхнего слабого и нижнего прочного слоев.
<a id="p100242"></a>2.11. Если на поверхности грунта залегает слой торфа, не уплотняющийся внешними нагрузками, при расчете осадок за отметку поверхности грунта принимается отметка низа слоя торфа.
<a id="p100243"></a>2.12. В случае возможности возникновения сил отрицательного трения учет их следует производить в соответствии с "Рекомендациями по учету сил отрицательного трения при проектировании свайных фундаментов" (НИИ оснований и подземных сооружений, 1972 г.).


### 3. <a id="p100244"></a>РАСЧЕТ ОДИНОЧНОЙ СВАИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ НАГРУЗКУ


<a id="p100245"></a>3.1. Расчету подлежат сваи, погруженные в грунтовое основание на глубину более 20d (d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи). Учет влияния ростверка допускается при специальном обосновании.

#### <a id="p100246"></a>3.2 Расчет свай по несущей способности производится из условия


<a id="p100247"></a> $P_{I} = \frac{\overline{P}\gamma_{\text{ск}}}{\beta^{3}} ,$ (6)

<a id="p100248"></a>где PI - несущая способность сваи, кН;
<a id="p100249"></a>p - величина, определяемая по графикам на [рис. 2](#p100264) и [3](#p100266) в зависимости от $\overline{\text{М}}$ , $\overline{\text{е}}$ и сжимаемости грунта;

<a id="p100250"></a> $\overline{\text{М}} = \frac{\text{М }\beta^{4}}{\gamma_{\text{ск}}} ,$ (7)

<a id="p100251"></a>M - расчетный изгибающий момент, воспринимаемый сечением сваи, кН·м, и определяемый по СНиП II-В.1-62* "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования";
<a id="p100252"></a> $\gamma_{\text{ск}}$ - объемный вес скелета грунта, кН/м3;

<a id="p100253"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_1.png) (7а)

<a id="p100254"></a>bр - расчетная ширина сваи, м, равная

<a id="p100255"></a>bр = 1,5b + 0,5;

<a id="p100256"></a>b - ширина сваи, м;
<a id="p100257"></a>Bсв - жесткость поперечного сечения сваи, кН·м2, принимаемая равной 0,85EбJ при кратковременном и 0,55EбJ при длительном действии нагрузки;
<a id="p100258"></a>Eб - модуль упругости бетона, кН/м2;
<a id="p100259"></a>J - момент инерции поперечного сечения сваи, м4;
<a id="p100260"></a>K - коэффициент пропорциональности грунта, кН/м4 [(п. 3.4)](#p100278);

<a id="p100261"></a> $\overline{\text{е}} = \text{е}\beta,$ 

<a id="p100262"></a>e - эксцентриситет приложения нагрузки, равный расстоянию от горизонтальной силы до поверхности грунта, м.

<a id="p100263"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_2.png) 

<a id="p100264"></a>Рис. 2. График зависимости $\overline{\text{Р}} = f(M)$ для E = 1000 - 7500 кН/м2



<a id="p100265"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_3.png) 

<a id="p100266"></a>Рис. 3. График зависимости $\overline{\text{Р}} = f(\overline{M})$ для E = 7500 - 15 000 кН/м2

<a id="p100267"></a>3.3. Горизонтальное перемещение S, м, и угол поворота $\varphi$ , рад, сваи на уровне поверхности грунта определяют по графикам на [рис. 4](#p100271) - [7](#p100277) в зависимости от $\overline{\text{Р}}$ , $\overline{\text{е}}$ и сжимаемости грунта:

<a id="p100268"></a> $S = \frac{\overline{S}\gamma_{\text{ск}}}{b_{p}\beta K} ;$ (8)

<a id="p100269"></a> $\varphi = \frac{\overline{\varphi}\gamma_{\text{ск}}}{b_{p}K} .$ (9)

<a id="p100270"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_4.png) 

<a id="p100271"></a>Рис. 4. График зависимости $\overline{S} = f(\overline{P})$ для E = 1000 - 7500 кН/м2



<a id="p100272"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_5.png) 

<a id="p100273"></a>Рис. 5. График зависимости $\overline{S} = f(\overline{P})$ для E = 7500 - 15 000 кН/м2



<a id="p100274"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_6.png) 

<a id="p100275"></a>Рис. 6. График зависимости $\overline{\varphi} = f(\overline{P})$ для F = 1000 - 7500 кН/м2



<a id="p100276"></a> ![3. Расчет одиночной сваи на горизонтальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_7.png) 

<a id="p100277"></a>Рис. 7. График зависимости $\overline{\varphi} = f(\overline{P})$ для E = 7500 - 15000 кН/м2


#### <a id="p100278"></a>3.4 Перемещение сваи Sг в месте приложения нагрузки определяется по формуле


<a id="p100279"></a> $S_{\text{г}} = S + \varphi e + \frac{Pl^{3}}{3EJ} .$ (10)

<a id="p100280"></a>3.5. Коэффициент пропорциональности грунта K определяется по результатам натурных испытаний свай горизонтальной нагрузкой по формуле

<a id="p100281"></a> $K = \frac{B_{\text{св}}}{b_{p}} \beta^{5},$ (11)

<a id="p100282"></a>где $\beta$ вычисляют по формуле

<a id="p100283"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_8.png) (12)

<a id="p100284"></a>Pг - горизонтальная нагрузка на уровне головы сваи в пределах линейного участка на графике Sг = f(Pг).
<a id="p100285"></a>3.6. При отсутствии испытаний коэффициент K приближенно можно определять по табл. 3.

<a id="p100286"></a>Таблица 3


| <a id="p100287"></a>Модуль деформации грунта E, кН/м2 | <a id="p100288"></a>Коэффициент пропорциональности K, кН/м4 |
| --- | --- |
| <a id="p100289"></a>1000 - 7500 | <a id="p100290"></a>1000 - 5000 |
| <a id="p100291"></a>7500 - 15 000 | <a id="p100292"></a>5000 - 15 000 |


<a id="p100293"></a>Примечание. При расчете буронабивных свай значения коэффициента K, определяемые по [табл. 3](#p100286), уменьшаются на 20%.

<a id="p100294"></a>3.7. При наличии многослойной толщи следует использовать приведенное значение K для грунтов, расположенных до глубины hм:

<a id="p100295"></a>hм = 2(d + 1), м. (13)

<a id="p100296"></a>При двухслойной толще приведенное значение K определяется по формуле

<a id="p100297"></a> $K = \frac{K_{I}h_{I}(2h_{\text{м}} - h_{I}) + K_{II}(h_{\text{м}} - h_{\text{т}})^{2}}{h_{\text{м}}^{2}} ;$ (14)

<a id="p100298"></a>при трехслойной - по формуле

<a id="p100299"></a> $K = \frac{K_{I}h_{I}[2(h_{III} + h_{II}) + h_{I}] + K_{II}h_{II}(2h_{III} + h_{II}) + K_{III}h_{III}^{2}}{h_{\text{м}}^{2}} ,$ (15)

<a id="p100300"></a>где hI, hII и hIII - толщины соответственно I сверху, II и III слоев грунта (в пределах hм);
<a id="p100301"></a>KI, KII, KIII - значения коэффициентов пропорциональности для I, II и III слоев.


### 4. <a id="p100302"></a>РАСЧЕТ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ НАГРУЗКУ


<a id="p100303"></a>Расчет по несущей способности

<a id="p100304"></a>4.1. Расчет свайного фундамента по несущей способности на вертикальную центрально-приложенную нагрузку учитывает количество, расположение и геометрические размеры свай и производится по формуле

<a id="p100305"></a> $P_{I} = \sum^{n} (T_{j}l + R_{j}F),$ (16)

<a id="p100306"></a>где l - глубина погружения сваи в грунт, м;
<a id="p100307"></a>F - площадь поперечного сечения сваи, м2;
<a id="p100308"></a>n - количество свай в фундаменте;
<a id="p100309"></a>Pj - сопротивление грунта, кН/м2, под нижним концом j-й сваи [(п. 4.2)](#p100311);
<a id="p100310"></a>Tj - сопротивление грунта, кН/м, на единицу длины боковой поверхности j-й сваи [(п. 4.3)](#p100319).

#### <a id="p100311"></a>4.2 Сопротивление грунта под нижним концом j-й сваи определяют по формуле


<a id="p100312"></a>Rj = Rо(1 + Bj), (17)

<a id="p100313"></a>где Rо - сопротивление грунта под нижним концом одиночной сваи, кН/м2;
<a id="p100314"></a>Bj - коэффициент влияния соседних свай на грунт под концом j-й сваи, определяемый по формуле

<a id="p100315"></a> $B_{j} = \sum^{n - 1} b_{m}.$ (18)

<a id="p100316"></a>Здесь bm - коэффициент влияния соседней m-й сваи на грунт под острием j-й сваи (рис. 8) в зависимости от параметров $\eta = \frac{l}{d}$ и $\overline{r} = \frac{r}{d}$ (r - расстояние между центрами j-й и m-й свай).

<a id="p100317"></a> ![4. Расчет свайного фундамента на вертикальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_9.png) 

<a id="p100318"></a>Рис. 8. График значений коэффициентов am и bm


#### <a id="p100319"></a>4.3 Сопротивление грунта на единицу длины боковой поверхности j-й сваи определяют по формуле


<a id="p100320"></a> $T_{j} = T_{o} \frac{A_{I} + A_{II} + A_{III} + A_{IV}}{4} ,$ (19)

<a id="p100321"></a>где Tо - сопротивление грунта на единицу длины боковой поверхности одиночной сваи, кН/м, равное ufi;
<a id="p100322"></a>AI - AIV - коэффициенты влияния соседних свай на грунт по боковой поверхности j-й сваи (п. 4.4).
<a id="p100323"></a>4.4. Для определения AI - AIV через центр рассматриваемой j-й сваи проводятся четыре взаимно перпендикулярные полуоси I, II, III, IV [(рис. 9)](#p100329). Коэффициент AI учитывает сопротивление грунта по обращенной в сторону полуоси I поверхности сваи от влияния свай, расположенных выше полуосей II и IV, и вычисляется по формуле

<a id="p100324"></a> $A_{I} = \frac{a_{1} + tg\beta_{1}}{1 + tg\beta_{1}} \frac{a_{2} + tg\beta_{2}}{1 + tg\beta_{2}} ... \frac{a_{m} + tg\beta_{m}}{1 + tg\beta_{m}} ... \frac{a_{k} + tg\beta_{k}}{1 + tg\beta_{k}} ,$ (20)

<a id="p100325"></a>где m = 1, 2, ..., k; k - количество свай, влияние которых учитывается коэффициентом AI;
<a id="p100326"></a>am - коэффициент, представленный на графике [рис. 8](#p100318), в зависимости от параметров $\eta$ и $\overline{r}$ ;
<a id="p100327"></a> $\beta_{m}$ - угол между полуосью I и лучом, проведенным из центра j-й в центр влияющей m-й сваи.

<a id="p100328"></a> ![4. Расчет свайного фундамента на вертикальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_10.png) 

<a id="p100329"></a>Рис. 9. Схема для определения коэффициентов A

<a id="p100330"></a>Аналогично определяются коэффициенты AII, AIII, AIV.
<a id="p100331"></a>Для наружных поверхностей свай, расположенных по периметру фундамента, коэффициенты AI - AIV равны 1.

<a id="p100332"></a>Расчет по деформациям

<a id="p100333"></a>4.5. Расчет свайного фундамента по деформациям производится как для условного массива, размеры подошвы которого определяются по схеме на [рис. 10](#p100340) по формулам:

<a id="p100334"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_11.png) (21)

<a id="p100335"></a>где ab, al - расстояние между осями свай, м, соответственно по ширине и по длине подошвы;
<a id="p100336"></a>nl - число рядов свай;
<a id="p100337"></a>nв - количество свай в ряду;
<a id="p100338"></a>rn - расстояние края подошвы условного массива от оси крайних свай фундамента, определяемое в зависимости от среднего сопротивления грунта по боковой поверхности fср, размеров свай и величины напряжения, равной 0,2 от природного давления Pпр [(рис. 11)](#p100342).

<a id="p100339"></a> ![4. Расчет свайного фундамента на вертикальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_12.png) 

<a id="p100340"></a>Рис. 10. Схема определения размеров условного фундамента



<a id="p100341"></a> ![4. Расчет свайного фундамента на вертикальную нагрузку](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_13.png) 

<a id="p100342"></a>Рис. 11. Номограмма для определения rn

<a id="p100343"></a>Примечания:
1. <a id="p100344"></a>rn принимается из условия $\sigma_{z} = 0,2P_{\text{пр}}$ в зависимости от величины fср или Pб.
2. <a id="p100345"></a>$f_{\text{ср}} = \frac{\sum l_{l}f_{l}}{\sum l_{l}}$ ;
<a id="p100346"></a>определяется по [п. 2.2](#p100057) - [2.5](#p100227).
3. <a id="p100347"></a>Pб - сопротивление сваи по боковой поверхности, определяемое в соответствии с [пп. 4.1](#p100304), [4.3](#p100319), [4.4](#p100323).
4. <a id="p100348"></a>Пунктиром показан порядок определения rn для сваи длиной 6 м, сечением 0,3 x 0,3 м при fср = 20 кН/м2 и 0,2Pпр = 3 кН/м2 и для сваи длиной 14 м, сечением 0,35 x 0,35 при Pбок = 500 кН.


#### <a id="p100349"></a>4.6 Осадка свайного фундамента определяется от давлений в плоскости нижних концов свай, определяемых по формулам:


<a id="p100350"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_14.png) (22)

<a id="p100351"></a>где $\sigma_{\text{б}}$ - давление от нагрузки по боковой поверхности сваи, кН/м2;
<a id="p100352"></a> $\delta_{o}$ - то же, по нижнему концу сваи, кН/м2;
<a id="p100353"></a> $\sum^{n} P_{\text{б}}$ - сумма нагрузок по боковой поверхности свай, кН, определяемая с учетом их совместной работы по [пп. 4.1](#p100304), [4.3](#p100319), [4.4](#p100323);
<a id="p100354"></a>Fу - площадь подошвы условного массива Fу = bуlу, м2;
<a id="p100355"></a>G - вес условного грунтового массива, кН;
<a id="p100356"></a>N - внешняя нагрузка на свайный фундамент, кН;
<a id="p100357"></a>Q - вес ростверка и свай, кН;
<a id="p100358"></a>Fр - площадь распределения давлений от нагрузок по нижним концам свай, равная Fр = bрlр,
<a id="p100359"></a>где

<a id="p100360"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_15.png) (23)


#### <a id="p100361"></a>4.7 Среднее давление по подошве условного массива не должно превышать величины нормативного давления грунта


<a id="p100362"></a> $\sigma_{\text{б}} + \sigma_{o} \leq R^{\text{н}},$ (24)

<a id="p100363"></a>где Rн определяется по формуле [СНиП II-Б.1-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62).

#### <a id="p100364"></a>4.8 Давление под подошвой условного массива по его оси определяют по формуле


<a id="p100365"></a> $\sigma_{z} = \alpha_{1}(\sigma_{\text{б}} - \text{Р}_{\text{пр}}) + \alpha_{2}\sigma_{\text{о}},$ (25)

<a id="p100366"></a>где $\alpha_{1}$ и $\alpha_{2}$ - коэффициенты изменения давления по глубине, определяемые по [табл. 4](#p100370) в зависимости от параметров соответственно:

<a id="p100367"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_16.png) (26)

<a id="p100368"></a>l - длина сваи, м;
<a id="p100369"></a>z - расстояние от уровня определения давления до поверхности грунта, м.

<a id="p100370"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100371"></a>n</td><td rowspan="2"><a id="p100372"></a>k</td><td colspan="8"><a id="p100373"></a>m</td></tr>
<tr><td><a id="p100374"></a>0,1</td><td><a id="p100375"></a>0,2</td><td><a id="p100376"></a>0,4</td><td><a id="p100377"></a>0,6</td><td><a id="p100378"></a>0,8</td><td><a id="p100379"></a>1</td><td><a id="p100380"></a>2</td><td><a id="p100381"></a>3</td></tr>
<tr><td><a id="p100382"></a>1</td><td><a id="p100383"></a>2</td><td><a id="p100384"></a>3</td><td><a id="p100385"></a>4</td><td><a id="p100386"></a>5</td><td><a id="p100387"></a>6</td><td><a id="p100388"></a>7</td><td><a id="p100389"></a>8</td><td><a id="p100390"></a>9</td><td><a id="p100391"></a>10</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100392"></a>1</td><td><a id="p100393"></a>1</td><td><a id="p100394"></a>0,50</td><td><a id="p100395"></a>0,52</td><td><a id="p100396"></a>0,54</td><td><a id="p100397"></a>0,57</td><td><a id="p100398"></a>0,61</td><td><a id="p100399"></a>0,62</td><td><a id="p100400"></a>0,76</td><td><a id="p100401"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p100402"></a>1,2</td><td><a id="p100403"></a>0,05</td><td><a id="p100404"></a>0,15</td><td><a id="p100405"></a>0,32</td><td><a id="p100406"></a>0,42</td><td><a id="p100407"></a>0,48</td><td><a id="p100408"></a>0,52</td><td><a id="p100409"></a>0,71</td><td><a id="p100410"></a>0,84</td></tr>
<tr><td><a id="p100411"></a>1,5</td><td><a id="p100412"></a>0,01</td><td><a id="p100413"></a>0,03</td><td><a id="p100414"></a>0,11</td><td><a id="p100415"></a>0,21</td><td><a id="p100416"></a>0,30</td><td><a id="p100417"></a>0,37</td><td><a id="p100418"></a>0,62</td><td><a id="p100419"></a>0,78</td></tr>
<tr><td><a id="p100420"></a>2,5</td><td><a id="p100421"></a>0</td><td><a id="p100422"></a>0,01</td><td><a id="p100423"></a>0,02</td><td><a id="p100424"></a>0,04</td><td><a id="p100425"></a>0,07</td><td><a id="p100426"></a>0,11</td><td><a id="p100427"></a>0,32</td><td><a id="p100428"></a>0,52</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100429"></a>1,2</td><td><a id="p100430"></a>1</td><td><a id="p100431"></a>0,52</td><td><a id="p100432"></a>0,53</td><td><a id="p100433"></a>0,56</td><td><a id="p100434"></a>0,59</td><td><a id="p100435"></a>0,61</td><td><a id="p100436"></a>0,64</td><td><a id="p100437"></a>0,79</td><td><a id="p100438"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p100439"></a>1,2</td><td><a id="p100440"></a>0,06</td><td><a id="p100441"></a>0,17</td><td><a id="p100442"></a>0,34</td><td><a id="p100443"></a>0,44</td><td><a id="p100444"></a>0,50</td><td><a id="p100445"></a>0,54</td><td><a id="p100446"></a>0,74</td><td><a id="p100447"></a>0,87</td></tr>
<tr><td><a id="p100448"></a>1,5</td><td><a id="p100449"></a>0,01</td><td><a id="p100450"></a>0,04</td><td><a id="p100451"></a>0,13</td><td><a id="p100452"></a>0,23</td><td><a id="p100453"></a>0,32</td><td><a id="p100454"></a>0,40</td><td><a id="p100455"></a>0,65</td><td><a id="p100456"></a>0,81</td></tr>
<tr><td><a id="p100457"></a>2,5</td><td><a id="p100458"></a>0</td><td><a id="p100459"></a>0,01</td><td><a id="p100460"></a>0,02</td><td><a id="p100461"></a>0,05</td><td><a id="p100462"></a>0,09</td><td><a id="p100463"></a>0,13</td><td><a id="p100464"></a>0,36</td><td><a id="p100465"></a>0,56</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100466"></a>1,4</td><td><a id="p100467"></a>1</td><td><a id="p100468"></a>0,51</td><td><a id="p100469"></a>0,53</td><td><a id="p100470"></a>0,56</td><td><a id="p100471"></a>0,58</td><td><a id="p100472"></a>0,61</td><td><a id="p100473"></a>0,65</td><td><a id="p100474"></a>0,76</td><td><a id="p100475"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p100476"></a>1,2</td><td><a id="p100477"></a>0,06</td><td><a id="p100478"></a>0,18</td><td><a id="p100479"></a>0,36</td><td><a id="p100480"></a>0,43</td><td><a id="p100481"></a>0,51</td><td><a id="p100482"></a>0,56</td><td><a id="p100483"></a>0,76</td><td><a id="p100484"></a>0,87</td></tr>
<tr><td><a id="p100485"></a>1,5</td><td><a id="p100486"></a>0,01</td><td><a id="p100487"></a>0,05</td><td><a id="p100488"></a>0,15</td><td><a id="p100489"></a>0,25</td><td><a id="p100490"></a>0,35</td><td><a id="p100491"></a>0,42</td><td><a id="p100492"></a>0,68</td><td><a id="p100493"></a>0,82</td></tr>
<tr><td><a id="p100494"></a>2,5</td><td><a id="p100495"></a>0</td><td><a id="p100496"></a>0,01</td><td><a id="p100497"></a>0,03</td><td><a id="p100498"></a>0,06</td><td><a id="p100499"></a>0,10</td><td><a id="p100500"></a>0,14</td><td><a id="p100501"></a>0,39</td><td><a id="p100502"></a>0,59</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100503"></a>1,6</td><td><a id="p100504"></a>1</td><td><a id="p100505"></a>0,51</td><td><a id="p100506"></a>0,53</td><td><a id="p100507"></a>0,56</td><td><a id="p100508"></a>0,60</td><td><a id="p100509"></a>0,62</td><td><a id="p100510"></a>0,67</td><td><a id="p100511"></a>0,80</td><td><a id="p100512"></a>0,90</td></tr>
<tr><td><a id="p100513"></a>1,2</td><td><a id="p100514"></a>0,11</td><td><a id="p100515"></a>0,23</td><td><a id="p100516"></a>0,38</td><td><a id="p100517"></a>0,45</td><td><a id="p100518"></a>0,50</td><td><a id="p100519"></a>0,55</td><td><a id="p100520"></a>0,76</td><td><a id="p100521"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p100522"></a>1,5</td><td><a id="p100523"></a>0,01</td><td><a id="p100524"></a>0,05</td><td><a id="p100525"></a>0,16</td><td><a id="p100526"></a>0,26</td><td><a id="p100527"></a>0,36</td><td><a id="p100528"></a>0,44</td><td><a id="p100529"></a>0,70</td><td><a id="p100530"></a>0,84</td></tr>
<tr><td><a id="p100531"></a>2,5</td><td><a id="p100532"></a>0</td><td><a id="p100533"></a>0,01</td><td><a id="p100534"></a>0,03</td><td><a id="p100535"></a>0,06</td><td><a id="p100536"></a>0,11</td><td><a id="p100537"></a>0,17</td><td><a id="p100538"></a>0,42</td><td><a id="p100539"></a>0,62</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100540"></a>2</td><td><a id="p100541"></a>1</td><td><a id="p100542"></a>0,52</td><td><a id="p100543"></a>0,53</td><td><a id="p100544"></a>0,56</td><td><a id="p100545"></a>0,62</td><td><a id="p100546"></a>0,64</td><td><a id="p100547"></a>0,69</td><td><a id="p100548"></a>0,82</td><td><a id="p100549"></a>0,89</td></tr>
<tr><td><a id="p100550"></a>1,2</td><td><a id="p100551"></a>0,08</td><td><a id="p100552"></a>0,22</td><td><a id="p100553"></a>0,39</td><td><a id="p100554"></a>0,47</td><td><a id="p100555"></a>0,54</td><td><a id="p100556"></a>0,59</td><td><a id="p100557"></a>0,80</td><td><a id="p100558"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p100559"></a>1,5</td><td><a id="p100560"></a>0,02</td><td><a id="p100561"></a>0,06</td><td><a id="p100562"></a>0,18</td><td><a id="p100563"></a>0,30</td><td><a id="p100564"></a>0,39</td><td><a id="p100565"></a>0,47</td><td><a id="p100566"></a>0,73</td><td><a id="p100567"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p100568"></a>2,5</td><td><a id="p100569"></a>0</td><td><a id="p100570"></a>0,01</td><td><a id="p100571"></a>0,04</td><td><a id="p100572"></a>0,07</td><td><a id="p100573"></a>0,13</td><td><a id="p100574"></a>0,19</td><td><a id="p100575"></a>0,45</td><td><a id="p100576"></a>0,65</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100577"></a>2,5</td><td><a id="p100578"></a>1</td><td><a id="p100579"></a>0,51</td><td><a id="p100580"></a>0,54</td><td><a id="p100581"></a>0,58</td><td><a id="p100582"></a>0,63</td><td><a id="p100583"></a>0,65</td><td><a id="p100584"></a>0,70</td><td><a id="p100585"></a>0,83</td><td><a id="p100586"></a>0,90</td></tr>
<tr><td><a id="p100587"></a>1,2</td><td><a id="p100588"></a>0,10</td><td><a id="p100589"></a>0,23</td><td><a id="p100590"></a>0,40</td><td><a id="p100591"></a>0,48</td><td><a id="p100592"></a>0,56</td><td><a id="p100593"></a>0,61</td><td><a id="p100594"></a>0,81</td><td><a id="p100595"></a>0,89</td></tr>
<tr><td><a id="p100596"></a>1,5</td><td><a id="p100597"></a>0,02</td><td><a id="p100598"></a>0,07</td><td><a id="p100599"></a>0,20</td><td><a id="p100600"></a>0,31</td><td><a id="p100601"></a>0,41</td><td><a id="p100602"></a>0,49</td><td><a id="p100603"></a>0,74</td><td><a id="p100604"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p100605"></a>2,5</td><td><a id="p100606"></a>0</td><td><a id="p100607"></a>0,01</td><td><a id="p100608"></a>0,05</td><td><a id="p100609"></a>0,10</td><td><a id="p100610"></a>0,15</td><td><a id="p100611"></a>0,32</td><td><a id="p100612"></a>0,61</td><td><a id="p100613"></a>0,77</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100614"></a>3</td><td><a id="p100615"></a>1</td><td><a id="p100616"></a>0,53</td><td><a id="p100617"></a>0,55</td><td><a id="p100618"></a>0,59</td><td><a id="p100619"></a>0,64</td><td><a id="p100620"></a>0,66</td><td><a id="p100621"></a>0,72</td><td><a id="p100622"></a>0,84</td><td><a id="p100623"></a>0,90</td></tr>
<tr><td><a id="p100624"></a>1,2</td><td><a id="p100625"></a>0,11</td><td><a id="p100626"></a>0,24</td><td><a id="p100627"></a>0,41</td><td><a id="p100628"></a>0,50</td><td><a id="p100629"></a>0,57</td><td><a id="p100630"></a>0,63</td><td><a id="p100631"></a>0,82</td><td><a id="p100632"></a>0,90</td></tr>
<tr><td><a id="p100633"></a>1,5</td><td><a id="p100634"></a>0,03</td><td><a id="p100635"></a>0,08</td><td><a id="p100636"></a>0,22</td><td><a id="p100637"></a>0,33</td><td><a id="p100638"></a>0,43</td><td><a id="p100639"></a>0,51</td><td><a id="p100640"></a>0,75</td><td><a id="p100641"></a>0,87</td></tr>
<tr><td><a id="p100642"></a>2,5</td><td><a id="p100643"></a>0</td><td><a id="p100644"></a>0,01</td><td><a id="p100645"></a>0,05</td><td><a id="p100646"></a>0,11</td><td><a id="p100647"></a>0,17</td><td><a id="p100648"></a>0,23</td><td><a id="p100649"></a>0,50</td><td><a id="p100650"></a>0,68</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100651"></a>10</td><td><a id="p100652"></a>1</td><td><a id="p100653"></a>0,55</td><td><a id="p100654"></a>0,60</td><td><a id="p100655"></a>0,67</td><td><a id="p100656"></a>0,71</td><td><a id="p100657"></a>0,74</td><td><a id="p100658"></a>0,76</td><td><a id="p100659"></a>0,85</td><td><a id="p100660"></a>0,93</td></tr>
<tr><td><a id="p100661"></a>1,2</td><td><a id="p100662"></a>0,14</td><td><a id="p100663"></a>0,27</td><td><a id="p100664"></a>0,46</td><td><a id="p100665"></a>0,57</td><td><a id="p100666"></a>0,63</td><td><a id="p100667"></a>0,70</td><td><a id="p100668"></a>0,85</td><td><a id="p100669"></a>0,92</td></tr>
<tr><td><a id="p100670"></a>1,5</td><td><a id="p100671"></a>0,06</td><td><a id="p100672"></a>0,13</td><td><a id="p100673"></a>0,27</td><td><a id="p100674"></a>0,37</td><td><a id="p100675"></a>0,47</td><td><a id="p100676"></a>0,55</td><td><a id="p100677"></a>0,79</td><td><a id="p100678"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p100679"></a>2,5</td><td><a id="p100680"></a>0,01</td><td><a id="p100681"></a>0,04</td><td><a id="p100682"></a>0,11</td><td><a id="p100683"></a>0,16</td><td><a id="p100684"></a>0,24</td><td><a id="p100685"></a>0,30</td><td><a id="p100686"></a>0,53</td><td><a id="p100687"></a>0,70</td></tr>
</table>



#### <a id="p100688"></a>4.9 Осадки свайного фундамента вычисляют методом элементарного суммирования в пределах активной зоны по формуле


<a id="p100689"></a> $S = \sum^{n} \frac{\sigma_{i} + \sigma_{i + 1}}{2} h_{i} \frac{0,8}{E_{i}} ,$ (27)

<a id="p100690"></a>где $\sigma_{i}$ , $\sigma_{i + 1}$ - вертикальные нормальные напряжения, кН/м2, на верхней и нижней границах i-го слоя;
<a id="p100691"></a>hi - толщина i-го слоя, м;
<a id="p100692"></a>Ei - модуль деформации i-го слоя, кН/м2.
<a id="p100693"></a>Нижняя граница активной зоны определяется из условия $\sigma_{z} = 0,2P_{\text{пр}}$ (Pпр - природное давление).
<a id="p100694"></a>4.10. Модуль деформации грунта определяют по результатам испытания грунта штампом и корректируют с учетом глубины по формуле

<a id="p100695"></a> $\text{Е}_{\text{о}} = \frac{\omega\sigma D}{S} ,$ (28)

<a id="p100696"></a>где D - диаметр (ширина) штампа, м;
<a id="p100697"></a>S - осадка штампа при давлении $\sigma$ в пределах линейной части графика испытания, м;
<a id="p100698"></a> $\sigma$ - удельное давление по подошве штампа, кН/м2;
<a id="p100699"></a> $\omega$ - коэффициент, определяемый в зависимости от формы штампа и глубины заложения (табл. 5).

<a id="p100700"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="14%"><col width="17%"><col width="18%"><col width="15%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100701"></a>$\frac{l}{D}$</td><td colspan="2"><a id="p100702"></a>Штамп</td><td rowspan="2"><a id="p100703"></a>$\frac{l}{D}$</td><td colspan="2"><a id="p100704"></a>Штамп</td></tr>
<tr><td><a id="p100705"></a>круглый</td><td><a id="p100706"></a>квадратный</td><td><a id="p100707"></a>круглый</td><td><a id="p100708"></a>квадратный</td></tr>
<tr><td><a id="p100709"></a>0,005</td><td><a id="p100710"></a>0,471</td><td><a id="p100711"></a>0,469</td><td><a id="p100712"></a>0,20</td><td><a id="p100713"></a>0,532</td><td><a id="p100714"></a>0,505</td></tr>
<tr><td><a id="p100715"></a>0,015</td><td><a id="p100716"></a>0,474</td><td><a id="p100717"></a>0,471</td><td><a id="p100718"></a>0,40</td><td><a id="p100719"></a>0,592</td><td><a id="p100720"></a>0,541</td></tr>
<tr><td><a id="p100721"></a>0,025</td><td><a id="p100722"></a>0,476</td><td><a id="p100723"></a>0,473</td><td><a id="p100724"></a>0,80</td><td><a id="p100725"></a>0,687</td><td><a id="p100726"></a>0,609</td></tr>
<tr><td><a id="p100727"></a>0,04</td><td><a id="p100728"></a>0,482</td><td><a id="p100729"></a>0,476</td><td><a id="p100730"></a>2</td><td><a id="p100731"></a>0,910</td><td><a id="p100732"></a>0,770</td></tr>
<tr><td><a id="p100733"></a>0,10</td><td><a id="p100734"></a>0,501</td><td><a id="p100735"></a>0,487</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100736"></a>*Примечание.* Таблица составлена для коэффициента Пуассона $\mu = 0,3$ .

<a id="p100737"></a>4.11. Модуль деформации грунта, уплотненного при погружении свай, в пределах слоя мощностью, равной 3 - 4 диаметра сваи, значительно выше естественного и определяется по данным испытания одиночной сваи статической нагрузкой по формуле

<a id="p100738"></a> $E_{\text{упл}} = \frac{\sigma_{\text{б}}\omega_{01}b_{y} + \sigma_{o}\omega_{02}b_{p}}{S_{\text{од}}} ,$ (29)

<a id="p100739"></a>где $\sigma_{\text{б}}$ и $\sigma_{o}$ - напряжения, определяемые по [формуле (22)](#p100350);
<a id="p100740"></a>bу и bр - размеры площадей нагружения, определяемые по [формулам (21)](#p100334) и [(23)](#p100360);
<a id="p100741"></a> $\omega_{01}$ и $\omega_{02}$ - коэффициенты, определяемые по [табл. 5](#p100700);
<a id="p100742"></a>Sод - осадка одиночной сваи, см.

<a id="p100743"></a>Учет работы ростверка

<a id="p100744"></a>4.12. В случае устройства свайных фундаментов с низким ростверком при залегании его на слое слабого водонасыщенного грунта под подошвой ростверка рекомендуется устраивать песчаную подушку толщиной 30 - 50 см.
<a id="p100745"></a>При опирании ростверка на верхний прочный или средней прочности пласт грунта, толщина которого под ростверком не менее чем в 2 раза превышает его ширину, можно при расчете несущей способности свайного фундамента учитывать работу ростверка.
<a id="p100746"></a>Нагрузка, воспринимаемая непосредственно ростверком Pр, определяется по формуле

<a id="p100747"></a> $\text{Р}_{\text{р}} = \frac{\text{Р}n_{0} \sqrt{m_{0}}}{1 + n_{0} \sqrt{m_{0}}} ,$ (30)

<a id="p100748"></a>где P - нагрузка на свайный фундамент на уровне подошвы ростверка, кН;
<a id="p100749"></a>Pр - нагрузка, передаваемая на основание ростверком, кН;
<a id="p100750"></a>Fу - площадь подошвы условного фундамента (на уровне нижних концов свай);
<a id="p100751"></a>Fр - площадь ростверка;
<a id="p100752"></a>E2 - модуль деформации основания ростверка;
<a id="p100753"></a>E1 - то же, условного фундамента;
<a id="p100754"></a> $m_{0} = \frac{F_{y}}{F_{p}}$ ;
<a id="p100755"></a> $n_{0} = \frac{E_{2}}{E_{1}}$ .


### 5. <a id="p100756"></a>ПОЛЕВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ



#### <a id="p100757"></a>5.1 Полевые испытания свай и свайных фундаментов производятся с целью:

<a id="p100758"></a>а) определения их несущей способности и деформаций;
<a id="p100759"></a>б) проверки возможности погружения до заданной проектной отметки;
<a id="p100760"></a>в) оценки изменения несущей способности и деформаций во времени и в связи с возможным изменением грунтовых условий (подъемом уровня грунтовых вод и т.д.).

#### <a id="p100761"></a>5.2 Полевые испытания для определения несущей способности свай выполняются:

1) <a id="p100762"></a>посредством нагружения натурных свай статической или ударной нагрузкой;
2) <a id="p100763"></a>статическим зондированием;
3) <a id="p100764"></a>с помощью сваи-штампа или модели сваи.
<a id="p100765"></a>Основные положения методики испытаний регламентируются ГОСТ 5686-69 и СН 448-72 "Указания по зондированию грунтов для строительства"; требования к методике в связи со спецификой слабых грунтов изложены ниже.
<a id="p100766"></a>5.3. Схема испытаний свай и свайных кустов по характеру, величине и направлению нагрузок должна быть максимально приближена к схеме работы фундамента в составе сооружения.
<a id="p100767"></a>При испытании производственных свай и кустов необходимо гарантировать возможность их последующего использования.
<a id="p100768"></a>5.4. Количество испытаний устанавливается в соответствии с указаниями раздела 6 настоящих Рекомендаций.
<a id="p100769"></a>5.5. Принимаемая по результатам испытаний проектная нагрузка на сваю должна удовлетворять требованиям норм расчета фундаментов по предельным состояниям.
<a id="p100770"></a>5.6. Чтобы полнее использовать несущую способность забивных свай и свай-оболочек, их испытания статическими и динамическими нагрузками должны выполняться после окончания процессов упрочнения окружающего грунта.
<a id="p100771"></a>Продолжительность оптимального "отдыха" сваи или сваи-оболочки (окончание процесса упрочнения) составляет:
<a id="p100772"></a>в песчаных грунтах - 3 сут;
<a id="p100773"></a>в глинистых грунтах с консистенцией B < 0,8: супесях - 10 сут; суглинках - 20 сут, глинах - 30 сут;
<a id="p100774"></a>в глинистых грунтах с консистенцией B >= 0,8 - 40 сут.
<a id="p100775"></a>5.7. При невозможности проведения испытаний в указанные сроки рекомендуется определять несущую способность свай и свай-оболочек по результатам испытаний в более ранние сроки, например непосредственно после забивки и через 3 и 6 сут по формуле

<a id="p100776"></a> $P = P_{0} + (P_{6} - P_{0})\nu,$ (31)

<a id="p100777"></a>где P<sub>0</sub>, P3, P6 - несущая способность соответственно сразу, через 3 и 6 суток после забивки;
<a id="p100778"></a> $\nu$ - коэффициент увеличения несущей способности за 60 суток отдыха, определяемый в зависимости от соотношения $\frac{P_{6} - P_{0}}{P_{3} - P_{0}}$ по табл. 6.

<a id="p100779"></a>Таблица 6


| <a id="p100780"></a>$\frac{P_{6} - P_{0}}{P_{3} - P_{0}}$ | <a id="p100781"></a>1 | <a id="p100782"></a>1,2 | <a id="p100783"></a>1,4 | <a id="p100784"></a>1,6 | <a id="p100785"></a>>= 1,8 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100786"></a>$\nu$ | <a id="p100787"></a>1 | <a id="p100788"></a>1,2 | <a id="p100789"></a>1,6 | <a id="p100790"></a>2,2 | <a id="p100791"></a>3,6 |


<a id="p100792"></a>Испытания ударной нагрузкой


#### <a id="p100793"></a>5.8 Несущая способность PI сваи по данным забивки (добивки) определяется по формуле


<a id="p100794"></a> $P_{I} = \frac{2e + c}{(e + c)2\theta} [\sqrt{1 + \frac{8\theta H(e + c)}{(2e + c)^{2}} \frac{Q\theta}{Q + q}} - 1],$ (32)

<a id="p100795"></a>где e - остаточный отказ (погружение) сваи от одного удара, см;
<a id="p100796"></a>c - упругий отказ, см;
<a id="p100797"></a>Q - вес ударной части молота, кН;
<a id="p100798"></a>q - вес сваи и наголовника (для дизель-молотов и опирающейся на сваю стационарной части молота), кН;
<a id="p100799"></a>H - расчетная высота падения ударной части молота, см, определяемая по табл. 9 СНиП II-Б.5-67*;
<a id="p100800"></a> $\theta$ - коэффициент, определяемый по формуле

<a id="p100801"></a> $\theta = [\frac{n_{o}}{F} \chi^{2} + \frac{n_{\text{б}}}{\Omega} (1 - \chi)^{2}] \frac{Q}{Q + q} \sqrt{\frac{2gH}{100}} ,$ (33)

<a id="p100802"></a>где F, $\Omega$ - площади соответственно поперечного сечения (брутто) и боковой поверхности сваи, см2;
<a id="p100803"></a>nо, nб - коэффициенты перехода от динамических к статическим сопротивлениям грунта под нижним концом и по боковой поверхности сваи, равные nо = 0,00025 с·м/кН, nб = 0,025 с·м/кН;
<a id="p100804"></a> $\chi$ - отношение несущих способностей грунта по нижнему концу сваи и для сваи в целом, определяемое по испытаниям тензометрической сваи, сваи-штампа или по данным зондирования;
<a id="p100805"></a>g - ускорение силы тяжести.
<a id="p100806"></a>5.9. Предел линейной зависимости осадки сваи от нагрузки Pпр определяется по данным забивки (добивки) согласно п. 6.2 СНиП II-Б.5-67*.
<a id="p100807"></a>5.10. Остаточный отказ в процессе производственной бойки замеряется как средний отказ в последнем залоге из 3 - 5 ударов; при добивке число ударов в залоге принимается 1 - 2, не считая удара с малой высоты для осаживания оголовка.

<a id="p100808"></a>Испытания статической нагрузкой

<a id="p100809"></a>5.11. Проектная нагрузка на сваю или свайный фундамент выбирается по результатам их испытаний и должна удовлетворять требованиям расчета по несущей способности и по деформациям.
<a id="p100810"></a>Выбор нагрузки производится на основе графиков зависимости осадки от нагрузки S = f(P) и осадки по ступеням нагрузки от времени $S = \varphi(P,t)$ .
<a id="p100811"></a>5.12. Нагрузка на сваю передается ступенями в долях ожидаемой к моменту испытания несущей способности PI в диапазоне: 0 - 0,6PI - по 0,2PI; более 0,6PI - по 0,1PI.
<a id="p100812"></a>5.13. Нагрузка при испытаниях должна быть доведена до величины, вызывающей осадку не менее 100 мм. Испытание прекращают в независимости от осадки при отсутствии условной стабилизации на ступени за время 36 ч или при невозможности его продолжения по техническим причинам.
<a id="p100813"></a>5.14. Расстояние в свету между испытуемой забивной сваей и анкерными сваями должно быть не менее 2,5 - 3 м.
<a id="p100814"></a>5.15. Предельная по несущей способности нагрузка характеризуется нагрузкой PI, отвечающей хотя бы одному из двух условий:
<a id="p100815"></a>а) приращение осадки за ступень на графике S = f(P) превосходит в 5 раз и более приращения от предыдущей ступени;
<a id="p100816"></a>б) "условная стабилизация" осадки на графике $S = \varphi(P,t)$ отсутствует в течение 36 ч.
<a id="p100817"></a>5.16. Предельная по деформациям нагрузка характеризуется нагрузкой PII, которая может вызвать к концу срока эксплуатации (ко времени капитального ремонта) здания или сооружения предельную осадку Sпр.ср [(СНиП II-15-74)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-15-74).

#### <a id="p100818"></a>5.17 Нагрузка PII определяется по графику $S = \varphi(P,t)$ в такой последовательности:

<a id="p100819"></a>а) находятся коэффициенты $\psi_{i}$ по ступеням нагрузок Pi:

<a id="p100820"></a> $\psi_{i} = \frac{lg \frac{S_{t}}{S_{0}}}{lg \frac{t}{t_{0}}} ,$ (34)

<a id="p100821"></a>где St и S0 - осадки соответственно в момент времени t и t0 = 2 ч от начала приложения ступени нагрузки Pi (t > t0);
<a id="p100822"></a>б) по значениям $\psi_{i}$ для каждой ступени нагрузки определяют общий вид зависимости $\psi$ от нагрузки P путем статистической обработки частных значений:

<a id="p100823"></a> $\psi(P) = \frac{1}{aP^{2} + bP + c} ;$ (35)

<a id="p100824"></a>в) в качестве предельной по деформациям нагрузки PII принимается ступень, которая вызовет к концу срока службы сооружения T предельную осадку Sпр.ср:

<a id="p100825"></a> $S_{0}(\frac{T}{t_{0}})\varphi(P_{II}) \leq S_{\text{пр}.\text{ср}}.$ (36)


### 6. <a id="p100826"></a>ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ПОЛЕВЫХ ИСПЫТАНИЙ


<a id="p100827"></a>6.1. Назначение проектных нагрузок на свайный фундамент производится на основе обобщенных значений показателей путем статистической обработки их частных значений в различных точках опробования.
<a id="p100828"></a>6.2. В качестве показателей используются: при зондировании - удельное сопротивление грунта под конусом и по боковой поверхности зонда (или суммарное сопротивление грунта внедрению зонда); при статических испытаниях свай (моделей и т.п.) - сопротивление грунта под острием и по боковой поверхности сваи или нагрузка, соответствующая тем или иным критериям на графике испытания S = f(P); при динамических испытаниях свай - величина остаточного (упругого) отказа.
<a id="p100829"></a>6.3. Нормативные значения показателей устанавливаются непосредственно по испытаниям на данной конкретной площадке с учетом возможного изменения свойств грунтов в процессе строительства и последующей эксплуатации объекта.
<a id="p100830"></a>6.4. Случайная ошибка при определении нормативного значения показателя с требуемой обеспеченностью (доверительной вероятностью) Д характеризуется случайной ошибкой (половиной длины доверительного интервала) $\delta_{\text{Д}}$ . Обеспеченность Д зависит от класса капитальности объекта, стадии проектирования и степени опасности предельного состояния (табл. 7).

<a id="p100831"></a>Таблица 7


<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="27%"><col width="26%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100832"></a>Класс капитальности объекта</td><td colspan="3"><a id="p100833"></a>Обеспеченность</td></tr>
<tr><td><a id="p100834"></a>для стадии технического проекта</td><td><a id="p100835"></a>для стадии рабочего проекта</td><td><a id="p100836"></a>для стадии техно-рабочего проекта</td></tr>
<tr><td><a id="p100837"></a>I</td><td><a id="p100838"></a>0,95/0,85</td><td><a id="p100839"></a>0,99/0,95</td><td><a id="p100840"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100841"></a>II</td><td><a id="p100842"></a>0,85/0,70</td><td><a id="p100843"></a>0,95/0,85</td><td><a id="p100844"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100845"></a>III - IV</td><td><a id="p100846"></a>-</td><td><a id="p100847"></a>-</td><td><a id="p100848"></a>0,85/0,70</td></tr>
</table>


<a id="p100849"></a>*Примечание.* Числитель дробных выражений относится к первой группе предельных состояний, знаменатель - ко второй.


#### <a id="p100850"></a>6.5 Случайная ошибка $\delta_{\text{Д}}$ определяется по формуле


<a id="p100851"></a> $\delta_{\text{Д}} = \frac{tS}{\sqrt{n}} ,$ (37)

<a id="p100852"></a>где n - число испытаний, относящихся к однотипному показателю и единому инженерно-геологическому элементу;
<a id="p100853"></a>S - средняя квадратичная ошибка выборки, вычисляемая по формуле

<a id="p100854"></a> $S = \sqrt{\frac{\sum^{n} (A_{\text{ср}} - \text{А}_{i})^{2}}{n - 1}} ,$ (38)

<a id="p100855"></a>где Ai - частное значение показателя в отдельном испытании;
<a id="p100856"></a>Aср - среднее арифметическое значение показателя

<a id="p100857"></a> $A_{cp} = \frac{\sum A_{i}}{n} ;$ 

<a id="p100858"></a>t - коэффициент Стьюдента, принимаемый в зависимости от числа испытаний n и требуемой обеспеченности Д (табл. 8).

<a id="p100859"></a>Таблица 8


<table>
<colgroup><col width="23%"><col width="20%"><col width="20%"><col width="19%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100860"></a>Число испытаний n</td><td colspan="4"><a id="p100861"></a>Коэффициент Стьюдента t при</td></tr>
<tr><td><a id="p100862"></a>Д = 0,70</td><td><a id="p100863"></a>Д = 0,85</td><td><a id="p100864"></a>Д = 0,95</td><td><a id="p100865"></a>Д = 0,99</td></tr>
<tr><td><a id="p100866"></a>3</td><td><a id="p100867"></a>1,3</td><td><a id="p100868"></a>2,9</td><td><a id="p100869"></a>4,3</td><td><a id="p100870"></a>9,9</td></tr>
<tr><td><a id="p100871"></a>4</td><td><a id="p100872"></a>1,3</td><td><a id="p100873"></a>2,4</td><td><a id="p100874"></a>3,2</td><td><a id="p100875"></a>5,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100876"></a>5</td><td><a id="p100877"></a>1,2</td><td><a id="p100878"></a>2,1</td><td><a id="p100879"></a>2,8</td><td><a id="p100880"></a>4,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100881"></a>6</td><td><a id="p100882"></a>1,2</td><td><a id="p100883"></a>2</td><td><a id="p100884"></a>2,6</td><td><a id="p100885"></a>4</td></tr>
<tr><td><a id="p100886"></a>7</td><td><a id="p100887"></a>1,1</td><td><a id="p100888"></a>1,9</td><td><a id="p100889"></a>2,4</td><td><a id="p100890"></a>3,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100891"></a>8</td><td><a id="p100892"></a>1,1</td><td><a id="p100893"></a>1,9</td><td><a id="p100894"></a>2,4</td><td><a id="p100895"></a>3,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100896"></a>9</td><td><a id="p100897"></a>1,1</td><td><a id="p100898"></a>1,9</td><td><a id="p100899"></a>2,3</td><td><a id="p100900"></a>3,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100901"></a>10</td><td><a id="p100902"></a>1,1</td><td><a id="p100903"></a>1,8</td><td><a id="p100904"></a>2,3</td><td><a id="p100905"></a>3,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100906"></a>15</td><td><a id="p100907"></a>1,1</td><td><a id="p100908"></a>1,8</td><td><a id="p100909"></a>2,1</td><td><a id="p100910"></a>3</td></tr>
<tr><td><a id="p100911"></a>30</td><td><a id="p100912"></a>1,1</td><td><a id="p100913"></a>1,7</td><td><a id="p100914"></a>2</td><td><a id="p100915"></a>2,8</td></tr>
</table>


<a id="p100916"></a>6.6. За нормативное значение показателя Aн принимается среднестатистическая, устанавливаемая с заданной обеспеченностью Д, вероятная наименьшая величина показателя

<a id="p100917"></a> $A^{\text{н}} = \text{А}_{\text{ср}} - \delta_{\text{Д}}.$ (39)


#### <a id="p100918"></a>6.7 За расчетное значение показателя принимается величина


<a id="p100919"></a> $\text{А } = \frac{m}{k_{\text{н}}} \text{А}^{\text{н}},$ (40)

<a id="p100920"></a>где m - коэффициент условий работы;
<a id="p100921"></a>kн - коэффициент надежности.
<a id="p100922"></a>Коэффициент m учитывает длительность действия нагрузки, кустовой эффект, метод устройства сваи и т.д. В связи с этим может быть введено несколько коэффициентов m для учета каждого фактора.
<a id="p100923"></a>Коэффициент kн принимается равным:
<a id="p100924"></a>а) для первой группы предельных состояний (по несущей способности) kн = 1,1 для объектов I - II классов и kн = 1,05 для объектов III - IV классов;
<a id="p100925"></a>б) для второй группы предельных состояний (по деформациям) k = 1 вне зависимости от класса объекта.
<a id="p100926"></a>6.8. Результаты испытаний включаются в одну выборку, если коэффициент вариации V показателя не превысит 20 - 30%; значение коэффициента вариации вычисляют по формуле

<a id="p100927"></a> $V = \frac{S}{A_{cp}} 100\%.$ (41)

<a id="p100928"></a>Если V > 30%, результаты испытаний свидетельствуют о различии в методике испытаний, изменчивости физико-механических свойств грунтов и т.д. В подобных случаях проводят дополнительные испытания другими методами (зондированием, прессиометрией и т.д.) для выявления однородных участков или перегруппировывают выборку.

#### <a id="p100929"></a>6.9 Отдельное испытание является ошибочным ("промахом") и выбрасывается, если выполняется условие


<a id="p100930"></a> $M_{i} = | \frac{A_{cp} - A_{i}}{S} |>M_{max},$ (42)

<a id="p100931"></a>где Mi - вариация значений показателя в отдельном испытании;
<a id="p100932"></a>Mmax - предельная вариация значений показателя с обеспеченностью 0,99 (табл. 9).

<a id="p100933"></a>Таблица 9


| <a id="p100934"></a>Число испытаний n | <a id="p100935"></a>3 | <a id="p100936"></a>4 | <a id="p100937"></a>5 | <a id="p100938"></a>6 | <a id="p100939"></a>7 | <a id="p100940"></a>8 | <a id="p100941"></a>9 | <a id="p100942"></a>10 | <a id="p100943"></a>15 | <a id="p100944"></a>20 | <a id="p100945"></a>30 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100946"></a>Предельная вариация Mmax | <a id="p100947"></a>1,4 | <a id="p100948"></a>1,7 | <a id="p100949"></a>2 | <a id="p100950"></a>2,1 | <a id="p100951"></a>2,3 | <a id="p100952"></a>2,4 | <a id="p100953"></a>2,5 | <a id="p100954"></a>2,5 | <a id="p100955"></a>2,8 | <a id="p100956"></a>3 | <a id="p100957"></a>3,1 |


<a id="p100958"></a>В [случае (42)](#p100930) испытание выборки исключается, и статистическая обработка данных производится заново.
<a id="p100959"></a>6.10. При наличии априорной информации необходимое число испытаний n для получения результата с обеспеченностью Д и случайной ошибкой $\delta_{\text{Д}}$ устанавливается по [табл. 10](#p100965) в зависимости от величины $\eta$ :

<a id="p100960"></a> $\eta = \frac{\delta_{\text{Д}}}{\sigma} ,$ (43)

<a id="p100961"></a>где $\eta$ - доля случайной ошибки от систематической $(\eta = 0,3 - 1)$ ;
<a id="p100962"></a> $\sigma$ - априорная оценка среднеквадратичного отклонения исследуемой величины <1>.

<a id="p100963"></a>

---

<a id="p100964"></a><1> При отсутствии априорной информации рекомендуется пользоваться методами последовательного оценивания.

<a id="p100965"></a>Таблица 10


<table>
<colgroup><col width="23%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100966"></a>Доля случайной ошибки $\eta$</td><td colspan="4"><a id="p100967"></a>Минимальное число испытаний n при</td></tr>
<tr><td><a id="p100968"></a>Д = 0,7</td><td><a id="p100969"></a>Д = 0,85</td><td><a id="p100970"></a>Д = 0,95</td><td><a id="p100971"></a>Д = 0,99</td></tr>
<tr><td><a id="p100972"></a>1</td><td><a id="p100973"></a>3</td><td><a id="p100974"></a>4</td><td><a id="p100975"></a>7</td><td><a id="p100976"></a>11</td></tr>
<tr><td><a id="p100977"></a>0,5</td><td><a id="p100978"></a>6</td><td><a id="p100979"></a>10</td><td><a id="p100980"></a>18</td><td><a id="p100981"></a>31</td></tr>
<tr><td><a id="p100982"></a>0,3</td><td><a id="p100983"></a>13</td><td><a id="p100984"></a>27</td><td><a id="p100985"></a>46</td><td><a id="p100986"></a>78</td></tr>
</table>






<a id="p100987"></a>Приложение 1

<a id="p100988"></a>ПРИМЕР РАСЧЕТА К [РАЗДЕЛУ 3](#p100244)

<a id="p100989"></a>Определить несущую способность сваи сечением 0,3 x 0,3 м из бетона марки 300 с арматурой 4Ø25AIII , погруженную на глубину 6 м в грунт, модуль деформации которого E = 15 000 кН/м2, объемный вес скелета $\gamma_{\text{ск}} = 13\text{кН}/\text{м}^{3}$ . Сила P приложена на расстоянии 0,52 м от поверхности грунта.
<a id="p100990"></a>Вычисляем Bсв = 18·103 кН·м2, по [табл. 3](#p100286) определяем K = 15 000 кН·м4.
<a id="p100991"></a>Максимальный момент, воспринимаемый сечением сваи, M = 7,2 кН·м,

<a id="p100992"></a>bр = 1,5·0,3 м + 0,5 м = 0,95 м;

<a id="p100993"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_17.png) 

<a id="p100994"></a>По [формуле (7)](#p100250) определяем

<a id="p100995"></a> $\overline{\text{М}} = \frac{\text{М }\beta^{4}}{\gamma_{\text{ск}}} = \frac{72(0,95)^{4}}{13} = 4,6.$ 

<a id="p100996"></a>По графику на [рис. 3](#p100266) зависимости $\overline{\text{Р}} = f(M)$ при $\overline{e} = 0,5$ определяем $\overline{\text{Р}} = 1,8$ . Величина максимальной горизонтальной силы, воспринимаемой сваей, по [формуле (6)](#p100247) равна:

<a id="p100997"></a> $P = \frac{\overline{P}\gamma_{\text{ск}}}{\beta^{3}} = \frac{1,8 \cdot 3}{0,95^{3}} = 26,2\text{кН}.$ 

<a id="p100998"></a>Определяем угол поворота и перемещение головы сваи от силы $\overline{\text{Р}} = 26,2\text{кН}$ . По графикам $\overline{S} = f(\overline{P})$ (см. [рис. 5](#p100273)) и $\overline{\varphi} = f(\overline{P})$ (см. [рис. 7](#p100277)) определяем $\overline{S} = 41$ , $\overline{\varphi} = 15$ . По [формуле (8)](#p100268) получаем

<a id="p100999"></a> $\overline{S} = \frac{S\gamma_{\text{ск}}}{b_{p}\beta\overline{K}} = \frac{41 \cdot 13}{0,95 \cdot 0,95 \cdot 15000} = 4,1 \cdot 10^{- 2}\text{м}.$ 

<a id="p101000"></a>По [формуле (9)](#p100269) получаем

<a id="p101001"></a> $\overline{\varphi} = \frac{\varphi\gamma_{\text{ск}}}{b_{p}\overline{K}} = \frac{13 \cdot 15}{0,95 \cdot 15000} = 1,36 \cdot 10^{- 2}\text{рад}.$ 





<a id="p101002"></a>Приложение 2

<a id="p101003"></a>ПРИМЕР РАСЧЕТА К [РАЗДЕЛУ 4](#p100302)

<a id="p101004"></a>Требуется определить несущую способность и осадку свайного фундамента, состоящего из 16 свай (см. [рис. 9](#p100329), [10](#p100340)).
<a id="p101005"></a>Глубина забивки свай в грунт l = 14 м, сечение свай 0,35 x 0,35 м, расстояние между сваями a1 = ab = 3d = 1,05 м.
<a id="p101006"></a>Грунт - суглинок с консистенцией B = 0,55 - 0,6, коэффициентом пористости 0,7, углом внутреннего трения $\varphi = 16^{\circ}$ , сцеплением C = 2 кН/м2; модуль деформации грунта Eо = 6000 кН/м2; коэффициент Пуассона $\mu = 0,35$ .
<a id="p101007"></a>По результатам испытания свай-штампов установлено:
<a id="p101008"></a>полная несущая способность одиночной сваи PI = 800 кН;
<a id="p101009"></a>сопротивление грунта под острием Pо = 300 кН

<a id="p101010"></a> $R_{o} = \frac{300}{0,35 \cdot 0,35} = 2460\text{кН}/\text{м}^{2};$ 

<a id="p101011"></a>среднее сопротивление грунта по боковой поверхности

<a id="p101012"></a> $\text{Т}_{\text{о}} = \frac{500}{14} = 35,7\text{кН}/\text{м}^{2};$ 

<a id="p101013"></a>осадка при нагрузке 800 кН равна 0,005 м.

<a id="p101014"></a>Определение несущей способности

<a id="p101015"></a>Для определения несущей способности свайного фундамента достаточно определить несущую способность трех свай - центральной (ц), крайней (кр) и угловой (у).
<a id="p101016"></a>Определение несущей способности сваи по боковой поверхности сводится к вычислению коэффициентов A1 - A4.
<a id="p101017"></a>Вычисление коэффициентов A производится в следующей последовательности. Проводятся полуоси I - IV и высчитываются относительные расстояния $\overline{r}$ между сваями и тангенсы углов $\beta_{m}$ : по графикам [рис. 8](#p100318) определяют значения am в зависимости от $\overline{r}$ и $\eta = \frac{l}{d} = \frac{14}{0,35} = 40$ и затем по [формуле (20)](#p100324) высчитываются A1 - A4. Порядок расчета показан в табл. 11.

<a id="p101018"></a>Таблица 11


<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="16%"><col width="12%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="9%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101019"></a>N влияющих свай</td><td><a id="p101020"></a>Относительное расстояние $\overline{r}$</td><td><a id="p101021"></a>$\alpha_{m}$</td><td><a id="p101022"></a>$tg\beta_{m}$</td><td colspan="2"><a id="p101023"></a>$\frac{\alpha_{m} + tg\beta_{m}}{1 + tg\beta_{m}}$</td><td><a id="p101024"></a>A</td></tr>
<tr><td><a id="p101025"></a>1</td><td><a id="p101026"></a>2</td><td><a id="p101027"></a>3</td><td><a id="p101028"></a>4</td><td colspan="2"><a id="p101029"></a>5</td><td><a id="p101030"></a>6</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101031"></a>Центральная свая N 10</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101032"></a>Полуоси I и II</td></tr>
<tr><td><a id="p101033"></a>5; 7</td><td><a id="p101034"></a>4,24</td><td><a id="p101035"></a>0,54</td><td><a id="p101036"></a>1</td><td><a id="p101037"></a>0,77</td><td rowspan="6"><a id="p101038"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_18.png" alt="формула"></td><td rowspan="6"><a id="p101039"></a>A<sub>1</sub> = A<sub>2</sub> = 0,08</td></tr>
<tr><td><a id="p101040"></a>1; 3</td><td><a id="p101041"></a>6,71</td><td><a id="p101042"></a>0,66</td><td><a id="p101043"></a>0,5</td><td><a id="p101044"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101045"></a>6</td><td><a id="p101046"></a>3</td><td><a id="p101047"></a>0,43</td><td><a id="p101048"></a>0</td><td><a id="p101049"></a>0,43</td></tr>
<tr><td><a id="p101050"></a>2</td><td><a id="p101051"></a>6</td><td><a id="p101052"></a>0,63</td><td><a id="p101053"></a>0</td><td><a id="p101054"></a>0,63</td></tr>
<tr><td><a id="p101055"></a>8</td><td><a id="p101056"></a>6,71</td><td><a id="p101057"></a>0,66</td><td><a id="p101058"></a>2</td><td><a id="p101059"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p101060"></a>4</td><td><a id="p101061"></a>8,49</td><td><a id="p101062"></a>0,72</td><td><a id="p101063"></a>1</td><td><a id="p101064"></a>0,86</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101065"></a>Полуоси III и IV</td></tr>
<tr><td><a id="p101066"></a>16</td><td><a id="p101067"></a>6,71</td><td><a id="p101068"></a>0,66</td><td><a id="p101069"></a>1</td><td><a id="p101070"></a>0,88</td><td rowspan="3"><a id="p101071"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_19.png" alt="формула"></td><td rowspan="3"><a id="p101072"></a>A<sub>3</sub> = A<sub>4</sub> = 0,23</td></tr>
<tr><td><a id="p101073"></a>13; 15</td><td><a id="p101074"></a>4,24</td><td><a id="p101075"></a>0,54</td><td><a id="p101076"></a>1</td><td><a id="p101077"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101078"></a>14</td><td><a id="p101079"></a>3</td><td><a id="p101080"></a>0,43</td><td><a id="p101081"></a>0</td><td><a id="p101082"></a>0,43</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101083"></a>Крайняя свая N 14</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101084"></a>Полуось I</td></tr>
<tr><td><a id="p101085"></a>9; 11</td><td><a id="p101086"></a>4,24</td><td><a id="p101087"></a>0,54</td><td><a id="p101088"></a>1</td><td><a id="p101089"></a>0,77</td><td rowspan="9"><a id="p101090"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_20.png" alt="формула"></td><td rowspan="9"><a id="p101091"></a>A<sub>1</sub> = 0,03</td></tr>
<tr><td><a id="p101092"></a>5; 7</td><td><a id="p101093"></a>6,71</td><td><a id="p101094"></a>0,66</td><td><a id="p101095"></a>0,5</td><td><a id="p101096"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101097"></a>1; 3</td><td><a id="p101098"></a>9,49</td><td><a id="p101099"></a>0,75</td><td><a id="p101100"></a>0,333</td><td><a id="p101101"></a>0,81</td></tr>
<tr><td><a id="p101102"></a>12</td><td><a id="p101103"></a>6,71</td><td><a id="p101104"></a>0,66</td><td><a id="p101105"></a>2</td><td><a id="p101106"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p101107"></a>8</td><td><a id="p101108"></a>8,49</td><td><a id="p101109"></a>0,72</td><td><a id="p101110"></a>1</td><td><a id="p101111"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101112"></a>4</td><td><a id="p101113"></a>10,82</td><td><a id="p101114"></a>0,78</td><td><a id="p101115"></a>0,667</td><td><a id="p101116"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101117"></a>10</td><td><a id="p101118"></a>3</td><td><a id="p101119"></a>0,43</td><td><a id="p101120"></a>0</td><td><a id="p101121"></a>0,43</td></tr>
<tr><td><a id="p101122"></a>6</td><td><a id="p101123"></a>6</td><td><a id="p101124"></a>0,63</td><td><a id="p101125"></a>0</td><td><a id="p101126"></a>0,63</td></tr>
<tr><td><a id="p101127"></a>2</td><td><a id="p101128"></a>9</td><td><a id="p101129"></a>0,73</td><td><a id="p101130"></a>0</td><td><a id="p101131"></a>0,73</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101132"></a>Полуось II</td></tr>
<tr><td><a id="p101133"></a>3</td><td><a id="p101134"></a>9,49</td><td><a id="p101135"></a>0,75</td><td><a id="p101136"></a>1</td><td></td><td rowspan="9"><a id="p101137"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_21.png" alt="формула"></td><td rowspan="9"><a id="p101138"></a>A<sub>2</sub> = 0,11</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td><a id="p101139"></a>3</td><td><a id="p101140"></a>0,93</td></tr>
<tr><td><a id="p101141"></a>4</td><td><a id="p101142"></a>10,82</td><td><a id="p101143"></a>0,78</td><td><a id="p101144"></a>1,5</td><td><a id="p101145"></a>0,91</td></tr>
<tr><td><a id="p101146"></a>7</td><td><a id="p101147"></a>6,71</td><td><a id="p101148"></a>0,66</td><td><a id="p101149"></a>2</td><td><a id="p101150"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p101151"></a>8</td><td><a id="p101152"></a>8,48</td><td><a id="p101153"></a>0,72</td><td><a id="p101154"></a>1</td><td><a id="p101155"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101156"></a>11</td><td><a id="p101157"></a>4,24</td><td><a id="p101158"></a>0,54</td><td><a id="p101159"></a>1</td><td><a id="p101160"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101161"></a>12</td><td><a id="p101162"></a>6,71</td><td><a id="p101163"></a>0,66</td><td><a id="p101164"></a>0,5</td><td><a id="p101165"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101166"></a>15</td><td><a id="p101167"></a>3</td><td><a id="p101168"></a>0,43</td><td><a id="p101169"></a>0</td><td><a id="p101170"></a>0,43</td></tr>
<tr><td><a id="p101171"></a>16</td><td><a id="p101172"></a>6</td><td><a id="p101173"></a>0,63</td><td><a id="p101174"></a>0</td><td><a id="p101175"></a>0,63</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101176"></a>Полуось III</td></tr>
<tr><td><a id="p101177"></a>-</td><td><a id="p101178"></a>-</td><td><a id="p101179"></a>1</td><td><a id="p101180"></a>0</td><td><a id="p101181"></a>1</td><td></td><td><a id="p101182"></a>A<sub>3</sub> = <sub>1</sub></td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101183"></a>Полуось IV</td></tr>
<tr><td><a id="p101184"></a>5</td><td><a id="p101185"></a>6,71</td><td><a id="p101186"></a>0,66</td><td><a id="p101187"></a>2</td><td><a id="p101188"></a>0,88</td><td rowspan="4"><a id="p101189"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_22.png" alt="формула"></td><td rowspan="4"><a id="p101190"></a>A4 = 0,28</td></tr>
<tr><td><a id="p101191"></a>1</td><td><a id="p101192"></a>9,49</td><td><a id="p101193"></a>0,75</td><td><a id="p101194"></a>3</td><td><a id="p101195"></a>0,93</td></tr>
<tr><td><a id="p101196"></a>9</td><td><a id="p101197"></a>4,24</td><td><a id="p101198"></a>0,54</td><td><a id="p101199"></a>1</td><td><a id="p101200"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101201"></a>13</td><td><a id="p101202"></a>3</td><td><a id="p101203"></a>0,43</td><td><a id="p101204"></a>0</td><td><a id="p101205"></a>0,43</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101206"></a>Угловая свая N 13</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101207"></a>Полуоси I и II</td></tr>
<tr><td><a id="p101208"></a>12</td><td><a id="p101209"></a>9,49</td><td><a id="p101210"></a>0,75</td><td><a id="p101211"></a>3</td><td><a id="p101212"></a>0,93</td><td rowspan="12"><a id="p101213"></a><img src="https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_23.png" alt="формула"></td><td rowspan="12"><a id="p101214"></a>A1 = A2 = <sub>0</sub>,96</td></tr>
<tr><td><a id="p101215"></a>8</td><td><a id="p101216"></a>10,82</td><td><a id="p101217"></a>0,78</td><td><a id="p101218"></a>1,5</td><td><a id="p101219"></a>0,91</td></tr>
<tr><td><a id="p101220"></a>4</td><td><a id="p101221"></a>12,73</td><td><a id="p101222"></a>0,81</td><td><a id="p101223"></a>1</td><td><a id="p101224"></a>0,90</td></tr>
<tr><td><a id="p101225"></a>11</td><td><a id="p101226"></a>6,71</td><td><a id="p101227"></a>0,66</td><td><a id="p101228"></a>2</td><td><a id="p101229"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p101230"></a>7</td><td><a id="p101231"></a>8,49</td><td><a id="p101232"></a>0,72</td><td><a id="p101233"></a>1</td><td><a id="p101234"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101235"></a>3</td><td><a id="p101236"></a>10,82</td><td><a id="p101237"></a>0,78</td><td><a id="p101238"></a>0,667</td><td><a id="p101239"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101240"></a>10</td><td><a id="p101241"></a>4,24</td><td><a id="p101242"></a>0,54</td><td><a id="p101243"></a>1</td><td><a id="p101244"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101245"></a>6</td><td><a id="p101246"></a>6,71</td><td><a id="p101247"></a>0,66</td><td><a id="p101248"></a>0,5</td><td><a id="p101249"></a>0,77</td></tr>
<tr><td><a id="p101250"></a>2</td><td><a id="p101251"></a>9,49</td><td><a id="p101252"></a>0,75</td><td><a id="p101253"></a>0,333</td><td><a id="p101254"></a>0,81</td></tr>
<tr><td><a id="p101255"></a>9</td><td><a id="p101256"></a>3</td><td><a id="p101257"></a>0,43</td><td><a id="p101258"></a>0</td><td><a id="p101259"></a>0,43</td></tr>
<tr><td><a id="p101260"></a>5</td><td><a id="p101261"></a>6</td><td><a id="p101262"></a>0,63</td><td><a id="p101263"></a>0</td><td><a id="p101264"></a>0,63</td></tr>
<tr><td><a id="p101265"></a>1</td><td><a id="p101266"></a>9</td><td><a id="p101267"></a>0,73</td><td><a id="p101268"></a>0</td><td><a id="p101269"></a>0,73</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101270"></a>Полуоси III и IV</td></tr>
<tr><td><a id="p101271"></a>-</td><td><a id="p101272"></a>-</td><td><a id="p101273"></a>1</td><td><a id="p101274"></a>0</td><td><a id="p101275"></a>1</td><td></td><td><a id="p101276"></a>A<sub>3</sub> = A<sub>4</sub> = 1</td></tr>
</table>


<a id="p101277"></a>Для центральной сваи N 10 проводим через ее центр четыре взаимно перпендикулярные полуоси I, II, III, IV (см. [рис. 9](#p100329)). Коэффициент A1 определяется от воздействия свай N 1 - 8, расположенных на прямой II - IV. Сваи N 9, 11, 12 не влияют на величину коэффициента A1.
<a id="p101278"></a>Коэффициент A2 определяется от воздействия свай N 3, 4, 7, 8, 11, 12, 15 и 16. Расположение их по отношению к свае N 10 и количество их такое же, как и при определении A1, т.е. A1 = A2. Точно так же A3 = A4.
<a id="p101279"></a>Несущая способность нижних концов свай определяется с помощью графиков [рис. 8](#p100318). Расчеты коэффициентов Bj по [формуле (18)](#p100315) для центральной, крайней и угловой свай представлены в табл. 12.

<a id="p101280"></a>Таблица 12


<table>
<colgroup><col width="27%"><col width="47%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101281"></a>N влияющих свай</td><td><a id="p101282"></a>Относительное расстояние $\overline{r} = \frac{r}{d}$</td><td><a id="p101283"></a>bm</td></tr>
<tr><td><a id="p101284"></a>1</td><td><a id="p101285"></a>2</td><td><a id="p101286"></a>3</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p101287"></a>Центральная свая N 10</td></tr>
<tr><td><a id="p101288"></a>1; 3; 8; 16</td><td><a id="p101289"></a>6,71</td><td><a id="p101290"></a>0,030·4 = 0,118</td></tr>
<tr><td><a id="p101291"></a>2; 12</td><td><a id="p101292"></a>6</td><td><a id="p101293"></a>0,033·2 = 0,177</td></tr>
<tr><td><a id="p101294"></a>4</td><td><a id="p101295"></a>8,49</td><td><a id="p101296"></a>0,022·1 = 0,022</td></tr>
<tr><td><a id="p101297"></a>5; 7; 13; 15</td><td><a id="p101298"></a>4,24</td><td><a id="p101299"></a>0,051·4 = 0,202</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p101300"></a>$B_{j} = \sum_{m = 1}^{15} b_{m} = 0,708$</td><td></td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p101301"></a>Крайняя свая N 14</td></tr>
<tr><td><a id="p101302"></a>1; 3</td><td><a id="p101303"></a>9,49</td><td><a id="p101304"></a>0,019·2 = 0,037</td></tr>
<tr><td><a id="p101305"></a>5: 7; 12</td><td><a id="p101306"></a>6,71</td><td><a id="p101307"></a>0,030·3 = 0,088</td></tr>
<tr><td><a id="p101308"></a>9; 11</td><td><a id="p101309"></a>4,24</td><td><a id="p101310"></a>0,051·2 = 0,101</td></tr>
<tr><td><a id="p101311"></a>2</td><td><a id="p101312"></a>9</td><td><a id="p101313"></a>0,020·1 = 0,030</td></tr>
<tr><td><a id="p101314"></a>6; 16</td><td><a id="p101315"></a>6</td><td><a id="p101316"></a>0,033·2 = 0 067</td></tr>
<tr><td><a id="p101317"></a>10; 13; 15</td><td><a id="p101318"></a>3</td><td><a id="p101319"></a>0,075·2 = 0,225</td></tr>
<tr><td><a id="p101320"></a>4</td><td><a id="p101321"></a>10,82</td><td><a id="p101322"></a>0,016·1 = 0,016</td></tr>
<tr><td><a id="p101323"></a>8</td><td><a id="p101324"></a>8,49</td><td><a id="p101325"></a>0,022·1 = 0,022</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p101326"></a>$B_{j} = \sum_{m = 1}^{15} b_{m} = 0,575$</td><td></td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p101327"></a>Угловая свая N 13</td></tr>
<tr><td><a id="p101328"></a>1; 16</td><td><a id="p101329"></a>9</td><td><a id="p101330"></a>0,020·2 = 0,040</td></tr>
<tr><td><a id="p101331"></a>2; 12</td><td><a id="p101332"></a>9,49</td><td><a id="p101333"></a>0,019·2 = 0,038</td></tr>
<tr><td><a id="p101334"></a>3; 8</td><td><a id="p101335"></a>10,82</td><td><a id="p101336"></a>0,016·2 = 0,032</td></tr>
<tr><td><a id="p101337"></a>4</td><td><a id="p101338"></a>12,73</td><td><a id="p101339"></a>0,012·1 = 0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p101340"></a>5; 15</td><td><a id="p101341"></a>6</td><td><a id="p101342"></a>0,033·2 = 0,066</td></tr>
<tr><td><a id="p101343"></a>5; 11</td><td><a id="p101344"></a>6,71</td><td><a id="p101345"></a>0,029·2 = 0,058</td></tr>
<tr><td><a id="p101346"></a>7</td><td><a id="p101347"></a>8,49</td><td><a id="p101348"></a>0,021·1 = 0,021</td></tr>
<tr><td><a id="p101349"></a>9; 14</td><td><a id="p101350"></a>3</td><td><a id="p101351"></a>0,074·2 = 0,148</td></tr>
<tr><td><a id="p101352"></a>10</td><td><a id="p101353"></a>4,24</td><td><a id="p101354"></a>0,050·1 = 0,050</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p101355"></a>$B_{j} = \sum_{m = 1}^{15} b_{m} = 0,468$</td><td></td></tr>
</table>


<a id="p101356"></a>Несущая способность центральной сваи

<a id="p101357"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_24.png) 

<a id="p101358"></a>Несущая способность крайней сваи

<a id="p101359"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_25.png) 

<a id="p101360"></a>Несущая способность угловой сваи

<a id="p101361"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_26.png) 

<a id="p101362"></a>Полная несущая способность всего свайного фундамента равна

<a id="p101363"></a>P = 4·590,3 + 8,652 + 4·693,5 = 10 351,2 кН.

<a id="p101364"></a>Несущая способность свайного фундамента из 16 одиночных свай (без учета взаимного влияния) равна 800·16 = 12 800 кН. В данном случае за счет совместного влияния несущая способность сваи в фундаменте уменьшилась по сравнению с одиночной сваей на 19%.

<a id="p101365"></a>Расчет осадки

<a id="p101366"></a>Определим размеры подошвы условного фундамента. При

<a id="p101367"></a>Pб = 500 кН и l = 14 м, $\overline{r} = 5d = 1,75\text{м},$ 

<a id="p101368"></a>bу = lу = 3d(n - 1) + 2r = 1,05·3 + 3,50 = 6,6 м;

<a id="p101369"></a>bр = 1,05·3 + 3d = 4,2 м.

<a id="p101370"></a>Определим давление в плоскости нижних концов свай от сил трения по боковой поверхности и нагрузки на острие с учетом влияния соседних свай, принимая из предыдущего расчета значения для центральных свай $\text{Р}_{\text{б}}^{\text{ц}} = 75,7\text{кН}$ , крайних свай $\text{Р}_{\text{б}}^{\text{кр}} = 177,2\text{кН}$ , угловой сваи $\text{Р}_{\text{б}}^{\text{у}} = 251,2\text{кН}$ и общую нагрузку на куст $\sum \text{Р}_{\text{св}} = 10351,2\text{кН}$ . Тогда

<a id="p101371"></a> $\sum \text{Р}_{\text{б}} = 4 \cdot 75,7 + 8 \cdot 177,2 + 4 \cdot 251,2 = 2736\text{кН};$ 

<a id="p101372"></a> $\sum \text{Р}_{\text{о}} = \sum \text{Р}_{\text{св}} - \sum \text{Р}_{\text{б}} = 10351,2 - 2736 = 7615,2\text{кН};$ 

<a id="p101373"></a> $\sigma_{\text{б}} = \frac{\sum_{1}^{16} \text{Р}_{\text{б}} + G}{F_{y}} = \frac{2736}{6,55 \cdot 6,55} = 64\text{кН}/\text{м}^{2}.$ 

<a id="p101374"></a>Давление от веса грунта G приближенно можно принять равным природному давлению и в расчете не учитывать.

<a id="p101375"></a> $\sigma_{\text{о}} = \frac{\sum_{1}^{16} \text{Р}_{\text{о}} + Q}{F_{p}} = \frac{7615,2 + 1216}{4,2 \cdot 4,2} = 515\text{кН}/\text{м}^{2};$ 

<a id="p101376"></a> $Q = F_{\text{р}}\gamma_{\text{б}}h_{p} + 16Q_{\text{св}} = 4,2 \cdot 2,5 \cdot 1,2 + 16 \cdot 4,3 = 530 + 686 = 1216\text{кН}.$ 

<a id="p101377"></a>Строим эпюру вертикальных давлений по оси массива [(рис. 12)](#p101380). Расчет приведен в [табл. 13](#p101381):

<a id="p101378"></a> $\sigma_{z} = \alpha_{1}\sigma_{\text{б}} + \alpha_{2}\sigma_{\text{о}}.$ 

<a id="p101379"></a> ![6. Обработка результатов полевых испытаний](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_27.png) 

<a id="p101380"></a>Рис. 12. Эпюра вертикальных давлений по оси
условного массива

<a id="p101381"></a>Таблица 13


| <a id="p101382"></a>k | <a id="p101383"></a>$\alpha_{1}$ | <a id="p101384"></a>$\alpha_{2}$ | <a id="p101385"></a>$\sigma_{\text{б}}$ | <a id="p101386"></a>$\sigma_{\text{о}}$ | <a id="p101387"></a>$\sigma_{z}$ | <a id="p101388"></a>z = kl |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101389"></a>1 | <a id="p101390"></a>0,56 | <a id="p101391"></a>0,53 | <a id="p101392"></a>3,40 | <a id="p101393"></a>27,10 | <a id="p101394"></a>30,5 | <a id="p101395"></a>14 |
| <a id="p101396"></a>1,1 | <a id="p101397"></a>0,47 | <a id="p101398"></a>0,38 | <a id="p101399"></a>2,40 | <a id="p101400"></a>19,40 | <a id="p101401"></a>21,8 | <a id="p101402"></a>15,4 |
| <a id="p101403"></a>1,2 | <a id="p101404"></a>0,36 | <a id="p101405"></a>0,21 | <a id="p101406"></a>1,50 | <a id="p101407"></a>12 | <a id="p101408"></a>13,5 | <a id="p101409"></a>16,8 |
| <a id="p101410"></a>1,3 | <a id="p101411"></a>0,29 | <a id="p101412"></a>0,15 | <a id="p101413"></a>0,96 | <a id="p101414"></a>7,70 | <a id="p101415"></a>8,7 | <a id="p101416"></a>18,2 |
| <a id="p101417"></a>1,5 | <a id="p101418"></a>0,16 | <a id="p101419"></a>0,07 | <a id="p101420"></a>0,50 | <a id="p101421"></a>3,80 | <a id="p101422"></a>4,3 | <a id="p101423"></a>21 |
| <a id="p101424"></a>2 | <a id="p101425"></a>0,06 | <a id="p101426"></a>0,02 | <a id="p101427"></a>0,17 | <a id="p101428"></a>0,87 | <a id="p101429"></a>1 | <a id="p101430"></a>28 |
| <a id="p101431"></a>2,5 | <a id="p101432"></a>0,03 | <a id="p101433"></a>0,01 | <a id="p101434"></a>0,08 | <a id="p101435"></a>0,41 | <a id="p101436"></a>0,5 | <a id="p101437"></a>35 |
| <a id="p101438"></a>3 | <a id="p101439"></a>0,02 | <a id="p101440"></a>0,01 | <a id="p101441"></a>0,05 | <a id="p101442"></a>0,25 | <a id="p101443"></a>0,3 | <a id="p101444"></a>42 |


<a id="p101445"></a>Определяем значения коэффициентов $\alpha_{1}$ и $\alpha_{2}$ по [табл. 4](#p100370) в зависимости от параметров:

<a id="p101446"></a>n1 = 1; $m_{2} = \frac{4,2}{14} = 0,3;$ $m_{1} = \frac{6,55}{14} = 0,47;$ 

<a id="p101447"></a> $k = \frac{z}{14} .$ 

<a id="p101448"></a>Граница сжимаемой толщи принимается из условия равенства $\sigma_{z} = 0,2$ ; Pпр = 0,2·141,1 = 30,8 кН/м2, т.е. на глубине 22 м.
<a id="p101449"></a>Определим модуль деформации уплотненного слоя грунта по результатам испытания сваи статической нагрузкой:
<a id="p101450"></a>а) определяем ширину и длину условного штампа

<a id="p101451"></a>bу = d + 2r = 0,35 + 3,5 = 3,85 м;

<a id="p101452"></a>bр = d + 2d = 0,35 + 2·0,35 = 1,05 м;

<a id="p101453"></a>б) давление по подошве условного штампа будет равно:

<a id="p101454"></a> $\sigma_{\text{б}} = \frac{P_{\text{б}}}{F_{y}} = \frac{500}{3,85^{2}} 2 = 34\text{кН}/\text{м}^{2};$ 

<a id="p101455"></a> $\sigma_{\text{о}} = \frac{\text{Р}_{\text{б}} + Q_{\text{св}}}{F_{p}} = \frac{300 + 43}{1,05^{2}} = 311\text{кН}/\text{м}^{2};$ 

<a id="p101456"></a> $\text{Е}_{\text{упл}} = \frac{\sigma_{\text{б}}\omega_{01}b_{y} + \sigma_{o}\omega_{02}b_{p}}{S_{\text{од}}} = \frac{34 \cdot 0,52 \cdot 3,85 + 311 \cdot 0,48 \cdot 1,05}{0,005} = 42100\text{кН}/\text{м}^{2}.$ 

<a id="p101457"></a>Значения $\omega_{01}$ и $\omega_{02}$ определяются по [табл. 5](#p100700) в зависимости от параметров

<a id="p101458"></a> $\omega_{01} = 0,52;$ $m_{1} = \frac{3,85}{14} = 0,27;$ 

<a id="p101459"></a> $\omega_{02} = 0,48.$ $m_{2} = \frac{1,05}{14} = 0,08;$ 

<a id="p101460"></a>Величина осадки Sод принимается в пределах линейной части графика S = f(P) испытания сваи по методике ГОСТ 5686-69 "Сваи и сваи-оболочки. Методы полевых испытаний".
<a id="p101461"></a>Осадка фундамента определяется методом элементарного суммирования по [формуле (27)](#p100689):

<a id="p101462"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/XCMBm0ku/img_28.png) 



<a id="p101463"></a>

---