---
title: "\"Рекомендации по расчету и конструированию поддонов с раскосной решеткой\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-raschetu-i-konstruirovaniyu"
---

## "Рекомендации по расчету и конструированию поддонов с раскосной решеткой"

# "Рекомендации по расчету и конструированию поддонов с раскосной решеткой"

(утв. НИИЖБ Госстроя СССР 19.10.1982)


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждены<br>
директором НИИЖБ<br>
19 октября 1982 года

</div>


<a id="p100002"></a>**ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА**

<a id="p100003"></a>**ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ**
**НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА**
**(НИИЖБ)**


## <a id="p100004"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ПОДДОНОВ С РАСКОСНОЙ РЕШЕТКОЙ


<a id="p100005"></a>Печатается по решению секции заводской технологии сборных железобетонных конструкций НТС НИИЖБ Госстроя СССР от 5 июня 1981 г.
<a id="p100006"></a>В Рекомендациях приведены методика расчета поддонов с раскосной решеткой на изгиб и кручение и принципы конструирования поддонов рассматриваемого типа. Даны классификация схем раскосной решетки, указания по выбору схем, конструктивные решения узлов. В Приложениях приведены сортаменты профилей, используемых в качестве раскосов, примеры конструктивного решения поддонов с раскосной решеткой и примеры расчета.
<a id="p100007"></a>Предназначены для инженерно-технических работников, связанных с проектированием, изготовлением и эксплуатацией оборудования для заводов сборного железобетона.


### <a id="p100008"></a>ПРЕДИСЛОВИЕ


<a id="p100009"></a>В производстве сборного железобетона повышение качества изделий и снижение металлоемкости технологического оборудования во многом связано с рациональным конструированием форм, в которых изделия бетонируют и транспортируют по постам технологической линии.
<a id="p100010"></a>К формам с наиболее рациональным конструктивным решением относятся формы, поддоны которых выполнены с раскосной решеткой. Такие поддоны по сравнению с поддонами с несущим каркасом из продольных и поперечных балок обладают повышенной жесткостью на кручение (до 20 раз), более высокой жесткостью на изгиб, а масса их обычно ниже на 15 - 20%. Решетка с раскосами обеспечивает снижение затрат труда на изготовление поддонов в первую очередь за счет исключения необходимости правки конструкции после сварки, а во многих случаях благодаря уменьшению числа деталей каркаса и суммарной длины сварных швов.
<a id="p100011"></a>Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (канд. техн. наук Г.С. Митник) на основе многолетних исследований и обобщения отечественного опыта проектирования и изготовления поддонов с раскосной решеткой.
<a id="p100012"></a>Замечания по содержанию Рекомендаций просим направлять в НИИЖБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6.

<div align="right">

<a id="p100013"></a>Дирекция НИИЖБ

</div>



### 1. <a id="p100014"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100015"></a>1.1. Рекомендации предназначены для расчета и конструирования поддонов, в которых внутренние балки каркаса образуют перекрестные связи под углом 30 - 60° к продольной оси, а также поддонов, в которых связи такого вида создаются уголками, приваренными в уровне нижних полок продольных и поперечных балок.
<a id="p100016"></a>1.2. Решетка из раскосов, располагаемых между продольными и торцевыми балками, когда раскосы, имеющие высоту, равную высоте поддона, приварены к верхней его обшивке, рассматривается как основное решение. Раскосы из уголков, приваренных в уровне нижних полок балок, рекомендуется применять в первую очередь в поддонах, в которых размещение внутренних балок вдоль и поперек продольной оси обусловлено конфигурацией изделия или технологическими требованиями (удобство крепления к формовочной установке, необходимость соответствующего размещения фиксаторов разного назначения и т.п.).
<a id="p100017"></a>1.3. При усилении эксплуатируемых на заводах поддонов, проводимом с целью повышения жесткости конструкции на кручение, раскосную решетку следует выполнять из уголков, что обеспечит требуемый эффект при меньшем увеличении массы поддона, чем при любом другом решении.
<a id="p100018"></a>1.4. Поддоны с раскосной решеткой, отличающиеся повышенной жесткостью на кручение, могут быть рекомендованы как основной тип для форм при технологических схемах производства, предусматривающих перемещение формы с изделием в процессе эксплуатации. При стендовом производстве раскосная решетка в поддоне обеспечивает снижение деформаций при его изготовлении и транспортировании формы к месту установки.
<a id="p100019"></a>1.5. Поддоны с раскосной решеткой следует применять не только в формах, в которых они являются основным несущим элементом, но и в тех случаях, когда поддоны эксплуатируют без бортовой оснастки, которая удаляется немедленно после формования или кратковременной выдержки отформованных изделий.
<a id="p100020"></a>1.6. Применение раскосной решетки рекомендуется для всех поддонов открытого сечения вне зависимости от вида изделия, характера его армирования, конфигурации, очертания поперечного сечения и т.п.
<a id="p100021"></a>1.7. При изготовлении изделий с жесткими допусками по неплоскостности, а также изделий шириной, превышающей 3 м, более рациональным, чем поддон с раскосной решеткой, может оказаться поддон замкнутого профиля (с отверстиями в нижней обшивке). Выбор конструктивного решения производится на основе сравнения двух типов поддонов по деформативности и массе, а также по технологическим показателям, принимая во внимание, что при использовании поддонов замкнутого профиля возрастает опасность появления трещин в изделиях в процессе тепловой обработки бетона.
<a id="p100022"></a>1.8. В поддонах замкнутого профиля применять раскосную решетку не рекомендуется, поскольку она при наличии нижней обшивки практически не увеличивает жесткости конструкции на кручение.
<a id="p100023"></a>1.9. В поддонах, рассчитанных на трехточечное опирание <*> и работающих в основном на изгиб, раскосную решетку, существенно повышающую жесткость на кручение, рекомендуется применять с целью обеспечения более ровной рабочей поверхности поддона и снижения прогибов, особенно на участках, примыкающих к средней опоре.

<a id="p100024"></a>

---

<a id="p100025"></a><*> См. "Руководство по расчету и конструированию форм при трехточечном опирании" (М., 1978).


### 2. <a id="p100026"></a>ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ


<a id="p100027"></a>2.1. Расчет поддонов с раскосной решеткой выполняется по методике, изложенной в "[Руководстве](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-raschetu-i-proektirovaniyu-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3) по расчету и проектированию стальных форм" (М., 1970).
<a id="p100028"></a>2.2. В соответствии с методикой, принятой в Руководстве [<**>](#p100031), расчет поддонов ведется по деформациям; при этом определяются изгиб (прогиб, выгиб) конструкции, сближение упоров на уровне равнодействующей усилий в предварительно напряженной арматуре и прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании.
<a id="p100029"></a>2.3. Расчет поддонов с раскосной решеткой на изгиб и сближение упоров не имеет принципиальных отличий, поэтому он выполняется в соответствии с положениями Руководства <**> при учете указаний по определению геометрических характеристик сечения поддона, приведенных в [разд. 3](#p100035) настоящих Рекомендаций.

<a id="p100030"></a>

---

<a id="p100031"></a><**> Здесь и далее имеется в виду Руководство, упомянутое в [п. 2.1](#p100027).

<a id="p100032"></a>2.4. Расчет поддонов с раскосной решеткой на кручение, приводящий к определению прогиба свободного угла при диагональном опирании, имеет существенные отличия от расчета поддонов других типов, поэтому в настоящих Рекомендациях он приведен полностью.
<a id="p100033"></a>2.5. Расчетом на кручение (см. [разд. 4](#p100079) настоящих Рекомендаций) следует пользоваться при любом виде армирования железобетонных изделий, так как деформации кручения не зависят от продольной нагрузки, создаваемой силами натяжения арматуры, фиксируемой на упорах поддона.
<a id="p100034"></a>2.6. Обшивку и детали поддона (устройства для подъема, упоры для фиксации напряженной арматуры, оси колес, фиксаторы разного назначения и др.) необходимо рассчитывать в соответствии с указаниями гл. 9 Руководства.


### 3. <a id="p100035"></a>РАСЧЕТ ПОДДОНА С РАСКОСНОЙ РЕШЕТКОЙ НА ИЗГИБ


<a id="p100036"></a>3.1. Поддон с раскосной решеткой следует рассчитывать на изгиб так же, как и поддон с балками, параллельными продольной оси, однако при определении геометрических характеристик поперечного сечения необходимо учитывать, что раскосы пересекают это сечение под углом $\varphi \neq 90^{\circ}$ .

#### <a id="p100037"></a>3.2 Площадь поперечного сечения поддона с раскосной решеткой подсчитывается по формуле


<div align="center">

<a id="p100038"></a> $F = mF_{\text{б}} + nF_{\text{р}}k + F_{\text{об}}$ , (1)

</div>


<a id="p100039"></a>где m - число продольных балок;
<a id="p100040"></a> $F_{\text{б}}$ - площадь поперечного сечения продольной балки;
<a id="p100041"></a>n - число раскосов, попадающих в поперечное сечение;
<a id="p100042"></a> $F_{\text{р}}$ - площадь поперечного сечения раскоса;
<a id="p100043"></a>k - коэффициент, зависящий от угла наклона раскоса к поперечному сечению $\varphi$ (табл. 1);
<a id="p100044"></a> $F_{\text{об}}$ - площадь сечения обшивки (подсчитывается при редукционном коэффициенте $\psi = 1$ ).

<div align="right">

<a id="p100045"></a>Таблица 1

</div>



<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td colspan="7"><a id="p100046"></a>Значения коэффициента k при $\varphi$ , град, равном</td></tr>
<tr><td><a id="p100047"></a>30</td><td><a id="p100048"></a>35</td><td><a id="p100049"></a>40</td><td><a id="p100050"></a>45</td><td><a id="p100051"></a>50</td><td><a id="p100052"></a>55</td><td><a id="p100053"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p100054"></a>2,000</td><td><a id="p100055"></a>1,743</td><td><a id="p100056"></a>1,556</td><td><a id="p100057"></a>1,414</td><td><a id="p100058"></a>1,305</td><td><a id="p100059"></a>1,221</td><td><a id="p100060"></a>1,155</td></tr>
</table>


<a id="p100061"></a>3.3. Если в поддоне установлены продольные балки двух и более номеров и сечений, первое слагаемое в [формуле (1)](#p100038) преобразуется к виду

<div align="center">

<a id="p100062"></a> $\Sigma m_{i}F_{\text{б}i}$ ,

</div>


<a id="p100063"></a>где i - индекс балок с одинаковым сечением.
<a id="p100064"></a>3.4. Если в поперечное сечение попадают раскосы разного сечения, второе слагаемое в [формуле (1)](#p100038) преобразуется к виду

<div align="center">

<a id="p100065"></a> $k\Sigma n_{j}F_{pj}$ ,

</div>


<a id="p100066"></a>где j - индекс раскосов с одинаковым сечением.
<a id="p100067"></a>Если к тому же раскосы различаются углом наклона $\varphi$ , второе слагаемое имеет вид

<div align="center">

<a id="p100068"></a> $\Sigma n_{j}F_{pj}k_{j}$ ,

</div>


<a id="p100069"></a>где $k_{j}$ - коэффициент, принимаемый по [табл. 1](#p100045) в соответствии со значением угла наклона $\varphi$ для каждого раскоса.
<a id="p100070"></a>3.5. Статический момент S и положение центральной плоскости сечения определяются по площади F, подсчитанной по [формуле (1)](#p100038).

#### <a id="p100071"></a>3.6 Момент инерции поперечного сечения поддона с раскосной решеткой подсчитывается по формуле


<div align="center">

<a id="p100072"></a> $J = mJ_{\text{б}} + mF_{\text{б}}a_{1}^{2} + nJ_{\text{р}}k + nF_{\text{р}}a_{2}^{2} + F_{\text{об}}a_{3}^{2}$ , (2)

</div>


<a id="p100073"></a>где $J_{\text{б}}$ - момент инерции продольной балки;
<a id="p100074"></a> $J_{\text{р}}$ - момент инерции раскоса;
<a id="p100075"></a> $\text{а}_{1}$ , $\text{а}_{2}$ и $\text{а}_{3}$ - расстояние от центра тяжести соответственно продольной балки, раскоса и обшивки до центральной плоскости сечения.
<a id="p100076"></a>3.7. Если в сечении предусмотрены продольные балки двух или более номеров и сечений, а также в тех случаях, когда в поперечное сечение попадают раскосы разного сечения и под разными углами, соответствующие слагаемые в формуле (2) вводятся под знаком суммы (по аналогии с [пп. 3.3](#p100061) и [3.4](#p100064) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100077"></a>3.8. Прогиб поддона и сближение упоров определяются в соответствии с типом формы по формулам Руководства с учетом F и J, подсчитанным по [формулам (1)](#p100038) и [(2)](#p100072) настоящих Рекомендаций.
<a id="p100078"></a>3.9. Местное снижение жесткости на изгиб в поддонах с зазорами в узлах примыкания раскосов к продольной балке шириной до 60 мм не учитывается, а при зазорах большей ширины дополнительно подсчитывается момент инерции поперечного сечения, попадающего в зазор, и вычисляется приведенный момент инерции поддона в соответствии с указаниями прил. VI Руководства.


### 4. <a id="p100079"></a>РАСЧЕТ ПОДДОНА С РАСКОСНОЙ РЕШЕТКОЙ НА КРУЧЕНИЕ


<a id="p100080"></a>4.1. Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании, характеризующий жесткость конструкции на кручение, подсчитывается по формуле

<div align="center">

<a id="p100081"></a> $Y_{\text{д}} = \Omega \frac{Qb^{3}}{C}$ , (3)

</div>


<a id="p100082"></a>где $\Omega$ - коэффициент, определяемый по [пп. 4.2](#p100089) и [4.3](#p100170);
<a id="p100083"></a>Q - масса формы и бетона изделия;
<a id="p100084"></a>b - ширина поддона;
<a id="p100085"></a>C - жесткость на кручение.

<a id="p100086"></a> $C = GJ_{\text{к}}$ ,

<a id="p100087"></a>где G - модуль сдвига;
<a id="p100088"></a> $J_{\text{к}}$ - момент инерции на кручение (для плоского поддона определяется согласно [разд. 5](#p100174), для поддона сложного очертания - [разд. 6](#p100272) настоящих Рекомендаций).

#### <a id="p100089"></a>4.2 Коэффициент $\Omega$ определяется в зависимости от расположения опор (рис. 1):

<a id="p100090"></a>при опорах по краям $(\xi = \frac{\text{с}}{\text{а}} = 0)$ 

<a id="p100091"></a> $\Omega = \tau\prime(1 + \psi n)$ ; (4)

<a id="p100092"></a>при опорах, смещенных к середине $(\xi = \frac{\text{с}}{\text{а}} >0)$ ,

<a id="p100093"></a> $\Omega = \tau\prime(1 + \psi\_\_\_\_n)r$ . (5)

<a id="p100094"></a> ![4. Расчет поддона с раскосной решеткой на кручение](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_0.png) 

<div align="center">

<a id="p100095"></a>Рис. 1. Расчетные схемы поддона

</div>

а - опоры расположены по краям; б - опоры смещены к середине

<a id="p100096"></a>В [формулах (4)](#p100091) и [(5)](#p100093):
<a id="p100097"></a> $\tau\prime$ и $\psi$ - коэффициенты, принимаемые по табл. 2 в зависимости от $\gamma = b/a$ при a > b или $\gamma = a/b$ при b > a;
<a id="p100098"></a> $\psi\_\_\_\_$ - коэффициент, принимаемый по [табл. 3](#p100144);
<a id="p100099"></a> $n = \frac{C}{EJ}$ ;
<a id="p100100"></a>r - коэффициент, принимаемый по [табл. 4](#p100158).

<a id="p100101"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="27%"><col width="27%"><col width="27%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100102"></a>$\gamma$</td><td colspan="3"><a id="p100103"></a>Значения коэффициентов</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100104"></a>$\tau\prime$ при</td><td rowspan="2"><a id="p100105"></a>$\psi$</td></tr>
<tr><td><a id="p100106"></a>a &gt; b</td><td><a id="p100107"></a>b &gt; a</td></tr>
<tr><td><a id="p100108"></a>0,2</td><td><a id="p100109"></a>1,250</td><td><a id="p100110"></a>0,050</td><td><a id="p100111"></a>0,160</td></tr>
<tr><td><a id="p100112"></a>0,3</td><td><a id="p100113"></a>0,833</td><td><a id="p100114"></a>0,075</td><td><a id="p100115"></a>0,151</td></tr>
<tr><td><a id="p100116"></a>0,4</td><td><a id="p100117"></a>0,625</td><td><a id="p100118"></a>0,100</td><td><a id="p100119"></a>0,142</td></tr>
<tr><td><a id="p100120"></a>0,5</td><td><a id="p100121"></a>0,500</td><td><a id="p100122"></a>0,125</td><td><a id="p100123"></a>0,136</td></tr>
<tr><td><a id="p100124"></a>0,6</td><td><a id="p100125"></a>0,417</td><td><a id="p100126"></a>0,150</td><td><a id="p100127"></a>0,128</td></tr>
<tr><td><a id="p100128"></a>0,7</td><td><a id="p100129"></a>0,357</td><td><a id="p100130"></a>0,175</td><td><a id="p100131"></a>0,120</td></tr>
<tr><td><a id="p100132"></a>0,8</td><td><a id="p100133"></a>0,312</td><td><a id="p100134"></a>0,200</td><td><a id="p100135"></a>0,116</td></tr>
<tr><td><a id="p100136"></a>0,9</td><td><a id="p100137"></a>0,278</td><td><a id="p100138"></a>0,225</td><td><a id="p100139"></a>0,114</td></tr>
<tr><td><a id="p100140"></a>1,0</td><td><a id="p100141"></a>0,250</td><td><a id="p100142"></a>0,250</td><td><a id="p100143"></a>0,113</td></tr>
</table>


<a id="p100144"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="11%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="18%"><col width="19%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">гамма</td><td colspan="5">___ Значения коэффициента пси при кси, равном</td></tr>
<tr><td>0</td><td>0,1</td><td>0,2</td><td>0,3</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td></tr>
<tr><td>0,2</td><td>0,160 ----- 4,000</td><td>0,167 ----- 4,167</td><td>0,150 ----- 3,750</td><td>0,094 ----- 2,344</td><td>0,022 ----- 0,556</td></tr>
<tr><td>0,3</td><td>0,151 ----- 1,679</td><td>0,159 ----- 1,770</td><td>0,140 ----- 1,552</td><td>0,089 ----- 1,142</td><td>0,020 ----- 0,220</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>0,140 ----- 0,875</td><td>0,146 ----- 0,912</td><td>0,129 ----- 0,804</td><td>0,081 ----- 0,508</td><td>0,018 ----- 0,113</td></tr>
<tr><td>0,5</td><td>0,123 ----- 0,493</td><td>0,129 ----- 0,517</td><td>0,113 ----- 0,453</td><td>0,072 ----- 0,288</td><td>0,016 ----- 0,064</td></tr>
<tr><td>0,6</td><td>0,108 ----- 0,299</td><td>0,112 ----- 0,311</td><td>0,098 ----- 0,273</td><td>0,062 ----- 0,174</td><td>0,014 ----- 0,038</td></tr>
<tr><td>0,7</td><td>0,091 ----- 0,187</td><td>0,096 ----- 0,196</td><td>0,084 ----- 0,171</td><td>0,053 ----- 0,108</td><td>0,012 ----- 0,024</td></tr>
<tr><td>0,8</td><td>0,077 ----- 0,120</td><td>0,080 ----- 0,125</td><td>0,070 ----- 0,110</td><td>0,044 ----- 0,070</td><td>0,010 ----- 0,015</td></tr>
<tr><td>0,9</td><td>0,063 ----- 0,078</td><td>0,066 ----- 0,082</td><td>0,058 ----- 0,072</td><td>0,037 ----- 0,045</td><td>0,008 ----- 0,010</td></tr>
<tr><td>1,0</td><td>0,052</td><td>0,054</td><td>0,048</td><td>0,030</td><td>0,007</td></tr>
</table>


<a id="p100157"></a>*Примечание.* Над чертой - значения, принимаемые при a > b, под чертой - при b > a.

<a id="p100158"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="19%"><col width="20%"><col width="20%"><col width="21%"></colgroup>
<tr><td colspan="5"><a id="p100159"></a>Значения коэффициента r при $\xi$ , равном</td></tr>
<tr><td><a id="p100160"></a>0</td><td><a id="p100161"></a>0,1</td><td><a id="p100162"></a>0,2</td><td><a id="p100163"></a>0,3</td><td><a id="p100164"></a>0,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100165"></a>1,000</td><td><a id="p100166"></a>1,008</td><td><a id="p100167"></a>1,023</td><td><a id="p100168"></a>1,056</td><td><a id="p100169"></a>1,089</td></tr>
</table>


<a id="p100170"></a>4.3. Жесткость на кручение форм с бортами, приваренными к поддону, подсчитывается согласно [разд. 6](#p100272) настоящих Рекомендаций; влияние бортов, шарнирно прикрепленных к поддону, при определении жесткости формы на кручение не учитывается.
<a id="p100171"></a>4.4. При расчете на кручение зазоры в узлах примыкания раскосов к продольной балке при ширине зазора до 60 мм не учитываются, однако угол наклона раскосов определяется без учета этих зазоров. При таком подходе снижение жесткости на кручение в пределах зазоров компенсируется повышением жесткости на участках, где располагаются раскосы, поскольку фактический угол наклона меньше угла, принятого в расчете.
<a id="p100172"></a>4.5. Поддоны, у которых зазоры в узлах имеют ширину до 200 мм и перекрываются вставками, рассчитывают как поддоны с зазорами шириной до 60 мм; при этом расчетный угол наклона принимается без учета зазоров.
<a id="p100173"></a>4.6. Для поддонов с зазорами в узлах до 300 мм, перекрытых вставками, расчет выполняется по указаниям п. 4.5, если угол наклона раскосов к поперечной оси $\varphi>50^{\circ}$ ; если же $\varphi \leq 50^{\circ}$ , значение $Y_{\text{д}}$ , подсчитанное по [формуле (3)](#p100081), умножается на коэффициент k = 1,1.


### 5. <a id="p100174"></a>МОМЕНТ ИНЕРЦИИ НА КРУЧЕНИЕ ПЛОСКОГО ПОДДОНА


<a id="p100175"></a>5.1. Момент инерции на кручение поддона с раскосной решеткой в тех случаях, когда контур его поперечного сечения представляет собой прямоугольник или без заметной погрешности может быть принят прямоугольным, определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100176"></a> $J_{k} = \alpha\beta nF_{p}h^{2}$ , (6)

</div>


<a id="p100177"></a>где $\alpha$ - коэффициент, зависящий от угла наклона раскосов $\varphi$ (рис. 2);
<a id="p100178"></a> $\beta$ - коэффициент, определяющий часть площади раскоса, которая работает на кручение (см. [п. 5.2](#p100184));
<a id="p100179"></a>n - число раскосов, попадающих в поперечное сечение;
<a id="p100180"></a> $F_{p}$ - площадь поперечного сечения раскоса;
<a id="p100181"></a>h - высота раскоса.

<div align="center">

<a id="p100182"></a> ![5. Момент инерции на кручение плоского поддона](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_1.png) 

<a id="p100183"></a>Рис. 2. Значения коэффициента $\alpha$ 

</div>


<a id="p100184"></a>5.2. Коэффициент $\beta$ определяется по табл. 5. Значения коэффициента при высоте раскоса h < 140 мм принимаются такими же, как при h = 140 мм.

<div align="right">

<a id="p100185"></a>Таблица 5

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100186"></a>Высота раскоса h, мм</td><td colspan="6"><a id="p100187"></a>Значения коэффициента $\beta$ при ширине полки, мм, равной</td></tr>
<tr><td><a id="p100188"></a>0</td><td><a id="p100189"></a>20</td><td><a id="p100190"></a>40</td><td><a id="p100191"></a>60</td><td><a id="p100192"></a>80</td><td><a id="p100193"></a>100</td></tr>
<tr><td><a id="p100194"></a>1</td><td><a id="p100195"></a>2</td><td><a id="p100196"></a>3</td><td><a id="p100197"></a>4</td><td><a id="p100198"></a>5</td><td><a id="p100199"></a>6</td><td><a id="p100200"></a>7</td></tr>
<tr><td><a id="p100201"></a>140</td><td><a id="p100202"></a>0,32</td><td><a id="p100203"></a>0,38</td><td><a id="p100204"></a>0,35</td><td><a id="p100205"></a>0,33</td><td><a id="p100206"></a>-</td><td><a id="p100207"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100208"></a>160</td><td><a id="p100209"></a>0,28</td><td><a id="p100210"></a>0,33</td><td><a id="p100211"></a>0,31</td><td><a id="p100212"></a>0,29</td><td><a id="p100213"></a>-</td><td><a id="p100214"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100215"></a>180</td><td><a id="p100216"></a>0,26</td><td><a id="p100217"></a>0,32</td><td><a id="p100218"></a>0,30</td><td><a id="p100219"></a>0,29</td><td><a id="p100220"></a>0,29</td><td><a id="p100221"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100222"></a>200</td><td><a id="p100223"></a>0,27</td><td><a id="p100224"></a>0,32</td><td><a id="p100225"></a>0,31</td><td><a id="p100226"></a>0,30</td><td><a id="p100227"></a>0,30</td><td><a id="p100228"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100229"></a>220</td><td><a id="p100230"></a>0,29</td><td><a id="p100231"></a>0,35</td><td><a id="p100232"></a>0,34</td><td><a id="p100233"></a>0,32</td><td><a id="p100234"></a>0,32</td><td><a id="p100235"></a>0,31</td></tr>
<tr><td><a id="p100236"></a>240</td><td><a id="p100237"></a>0,33</td><td><a id="p100238"></a>0,40</td><td><a id="p100239"></a>0,38</td><td><a id="p100240"></a>0,36</td><td><a id="p100241"></a>0,35</td><td><a id="p100242"></a>0,34</td></tr>
<tr><td><a id="p100243"></a>270</td><td><a id="p100244"></a>0,30</td><td><a id="p100245"></a>0,38</td><td><a id="p100246"></a>0,36</td><td><a id="p100247"></a>0,33</td><td><a id="p100248"></a>0,32</td><td><a id="p100249"></a>0,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100250"></a>300</td><td><a id="p100251"></a>0,25</td><td><a id="p100252"></a>0,32</td><td><a id="p100253"></a>0,29</td><td><a id="p100254"></a>0,28</td><td><a id="p100255"></a>0,26</td><td><a id="p100256"></a>0,26</td></tr>
</table>



#### <a id="p100257"></a>5.3 При разных углах наклона раскосов, пересекаемых поперечным сечением, [формула (6)](#p100176) преобразуется к виду


<div align="center">

<a id="p100258"></a> $J_{\text{к}} = \Sigma\alpha_{i}n_{i}F_{pi} \cdot \beta h^{2}$ , (6а)

</div>


<a id="p100259"></a>где i - индекс раскосов с одинаковым углом наклона.
<a id="p100260"></a>5.4. При разном сечении раскосов, установленных по ширине поддона (например, часть из полосовой стали, часть из швеллеров), [формула (6)](#p100176) преобразуется к виду

<div align="center">

<a id="p100261"></a> $J_{\text{к}} = \Sigma\beta_{i}n_{i}F_{pi} \cdot \alpha h^{2}$ , (6б)

</div>


<a id="p100262"></a>где i - индекс раскосов с одинаковым сечением.
<a id="p100263"></a>5.5. В случаях, когда по ширине поддона меняется сечение раскосов и угол их наклона, [формула (6)](#p100176) преобразуется к виду

<div align="center">

<a id="p100264"></a> $J_{\text{к}} = \Sigma\alpha_{i}\beta_{i}F_{pi} \cdot h^{2}$ , (6в)

</div>


<a id="p100265"></a>где i - индекс раскосов с одинаковыми углами наклона и сечением.
<a id="p100266"></a>5.6. При изменении угла наклона, числа и сечения раскосов по длине поддона по [формулам (6а)](#p100258), [(6б)](#p100261), (6в) подсчитываются моменты инерции для всех отличающихся друг от друга поперечных сечений. При этом в расчет вводится усредненное значение $J_{\text{к}}^{\text{уср}}$ , определяемое по формуле

<div align="center">

<a id="p100267"></a> $J_{\text{к}}^{\text{уср}} = \frac{\Sigma J_{\text{к}i}l_{i}}{l}$ ,

</div>


<a id="p100268"></a>где $J_{\text{к}i}$ - момент инерции i-го сечения;
<a id="p100269"></a> $l_{i}$ - длина участка с моментом инерции $J_{\text{к}i}$ ;
<a id="p100270"></a>l - длина поддона.
<a id="p100271"></a>5.7. Момент инерции поддона с комбинированной решеткой, в котором каркас из продольных и поперечных балок дополняется раскосами из уголков, расположенных в уровне нижней полки балок (см. [разд. 8](#p100354) настоящих Рекомендаций), а контур поддона представляет собой прямоугольник или без заметной погрешности может быть принят прямоугольным, определяется по [формуле (6)](#p100176), в которой принимается коэффициент $\beta = 0,5$ и высота h, равная высоте балок поддона.


### 6. <a id="p100272"></a>МОМЕНТ ИНЕРЦИИ НА КРУЧЕНИЕ ПОДДОНА СЛОЖНОГО ОЧЕРТАНИЯ


<a id="p100273"></a>6.1. Момент инерции на кручение поддона с раскосной решеткой при поперечном сечении сложного очертания определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100274"></a> $J_{\text{к}} = \frac{4\omega^{2}\delta_{\text{с}}}{S\prime}$ , (7)

</div>


<a id="p100275"></a>где $\omega$ - площадь, ограниченная средней линией (рис. 3);
<a id="p100276"></a> $\delta_{\text{с}}$ - средняя толщина контура;
<a id="p100277"></a>S' - приведенный периметр средней линии.

<a id="p100278"></a> $\delta_{\text{с}} = \frac{\Sigma\delta_{i}S_{i}}{\Sigma S_{i}}$ ; $S\prime = \Sigma \frac{\delta_{c}}{\delta_{i}} S_{i}$ ,

<a id="p100279"></a>где $\delta_{i}$ - толщина i-го элемента контура;
<a id="p100280"></a> $S_{i}$ - длина i-го элемента.

<a id="p100281"></a> ![6. Момент инерции на кручение поддона сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_2.png) 

<div align="center">

<a id="p100282"></a>Рис. 3. Примеры расчетных сечений<br>
поддонов сложного очертания<br>
а - для изготовления ребристой плиты; б - то же,<br>
плоской плиты с технологическими уклонами в боковых гранях<br>
(Пунктиром показана средняя линия контура;

</div>

площадь, ограниченная средней линией, заштрихована)

<a id="p100283"></a>6.2. Средняя линия, ограничивающая площадь $\omega$ снизу (см. рис. 3), совмещается с нижней гранью раскосов (кромка листа, полка гнутого неравнополочного уголка, нижняя полка швеллера и т.п.). Толщину нижней обшивки, к которой приводят раскосы при работе на кручение и по которой подсчитывают входящие в [формулу (7)](#p100274) параметры $\delta_{\text{с}}$ и S', определяют по формуле

<a id="p100284"></a> $\delta_{\text{н}} = \alpha\prime\beta nF_{p} \frac{1}{b\prime}$ , (8)

<a id="p100285"></a>где $\alpha\prime$ - коэффициент, зависящий от угла наклона раскосов (рис. 4);
<a id="p100286"></a> $\beta$ , n и $F_{p}$ - см. [формулу (6)](#p100176);
<a id="p100287"></a>b' - ширина поддона в пределах расположения раскосной решетки.

<a id="p100288"></a> ![6. Момент инерции на кручение поддона сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_3.png) 

<a id="p100289"></a>Рис. 4. Значения коэффициента $\alpha\prime$ 

<a id="p100290"></a>6.3. В поддонах сложного очертания с раскосами разной высоты и сечения приведенная толщина нижней обшивки определяется по формуле

<a id="p100291"></a> $\delta_{\text{н}} = \Sigma\beta_{i}n_{i}F_{pi} \cdot \frac{\alpha\prime}{b\prime}$ , (8а)

<a id="p100292"></a>где i - индекс раскосов с одинаковыми высотой и сечением.
<a id="p100293"></a>6.4. Если изменяются и углы наклона раскосов в дополнение к условиям п. 6.3, приведенная толщина нижней обшивки определяется по формуле

<a id="p100294"></a> $\delta_{\text{н}} = \Sigma\alpha_{i}\prime\beta_{i}n_{i}F_{pi} \cdot \frac{1}{b\prime}$ , (8б)

<a id="p100295"></a>где i - индекс раскосов с одинаковыми высотой, сечением и углами наклона.
<a id="p100296"></a>6.5. Момент инерции поддона с комбинированной раскосной решеткой, в котором на части площади предусмотрена нижняя обшивка (см. [разд. 8](#p100354) настоящих Рекомендаций), определяется так же, как и для поддона сложного очертания.
<a id="p100297"></a>6.6. При комбинированной раскосной решетке подсчет входящих в [формулу (7)](#p100274) параметров $\delta_{\text{с}}$ и S' ведется по фактической толщине нижней обшивки. С учетом круглых отверстий в нижней обшивке параметры $\delta_{\text{с}}$ и S' определяются по приведенной толщине нижней обшивки, равной

<a id="p100298"></a> $\delta_{\text{н}}^{\text{пр}} = k\delta$ ,

<a id="p100299"></a>где k - коэффициент, принимаемый по табл. 6;
<a id="p100300"></a> $\delta$ - толщина нижней обшивки.

<a id="p100301"></a>Таблица 6


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td colspan="8"><a id="p100302"></a>Значения коэффициента k при суммарной площади отверстий, %</td></tr>
<tr><td><a id="p100303"></a>5</td><td><a id="p100304"></a>10</td><td><a id="p100305"></a>15</td><td><a id="p100306"></a>20</td><td><a id="p100307"></a>25</td><td><a id="p100308"></a>30</td><td><a id="p100309"></a>35</td><td><a id="p100310"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p100311"></a>0,99</td><td><a id="p100312"></a>0,96</td><td><a id="p100313"></a>0,88</td><td><a id="p100314"></a>0,77</td><td><a id="p100315"></a>0,69</td><td><a id="p100316"></a>0,55</td><td><a id="p100317"></a>0,46</td><td><a id="p100318"></a>0,35</td></tr>
</table>


<a id="p100319"></a>6.7. Момент инерции поддона с комбинированной решеткой, в котором каркас из продольных и поперечных балок дополняется раскосами из уголков, расположенных в уровне нижней полки балок (см. [разд. 8](#p100354) настоящих Рекомендаций), а сам поддон имеет сложное очертание, подсчитывается по [формуле (7)](#p100274).
<a id="p100320"></a>6.8. При определении момента инерции поддона по п. 6.7 входящие в [формулу (7)](#p100274) параметры $\delta_{\text{с}}$ и S' подсчитываются по приведенной толщине нижней обшивки $\delta_{\text{н}}$ ; в [формулу (8)](#p100284) вводят коэффициент $\beta = 0,5$ и ширину b', равную ширине поддона.


### 7. <a id="p100321"></a>ОБЩИЕ ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ РАСКОСНОЙ РЕШЕТКИ


<a id="p100322"></a>7.1. Каркасы поддонов с раскосной решеткой конструируются из наружных продольных и торцевых балок и внутренней решетки, образуемой диагонально расположенными балками (раскосами).
<a id="p100323"></a>7.2. Раскосы рекомендуется располагать таким образом, чтобы они образовывали полные перекрестные связи и имели высоту, равную высоте наружных балок.
<a id="p100324"></a>*Примечание.* Полной называется перекрестная связь, в которой оба раскоса (каждый из одного элемента или при наличии внутренних продольных балок из нескольких элементов) проходят по всей ширине поддона и упираются в наружные продольные балки.

<a id="p100325"></a>7.3. В поддонах шириной до 2 м при двух внутренних продольных балках коробчатого сечения (из двух швеллеров, обращенных друг к другу полками) допускается отсутствие полных перекрестных связей, благодаря чему обеспечивается симметричное расположение узлов примыкания раскосов по длине наружных балок.
<a id="p100326"></a>7.4. Схема раскосной решетки принимается в зависимости от вида нагрузки, передаваемой на поддон, от размеров поддона в плане, от требований технологии, обусловленных необходимостью установки и крепления поддонов на постах технологической линии, от сечения раскосов.
<a id="p100327"></a>Классификация схем раскосной решетки приведена в [разд. 8](#p100354), а указания по выбору схемы решетки содержатся в [разд. 9](#p100381) настоящих Рекомендаций.
<a id="p100328"></a>7.5. Рекомендуется принимать раскосы из полосы (см. [Прил. 1](#p100433) и [2](#p100581) настоящих Рекомендаций), гнутых неравнополочных уголков по сортаменту НИИЖБ (см. [Прил. 3](#p100706) настоящих Рекомендаций) и прокатных швеллеров (ГОСТ 8240-72). Помимо приведенных в [Прил. 1](#p100433) - [3](#p100706) профилей, допускается в качестве раскосов применять полосы по [ГОСТ 103-76](https://bukva.ai/docs/gost-103-76) и [ГОСТ 82-70](https://bukva.ai/docs/gost-82-70), а также гнутые неравнополочные уголки из листа толщиной 4 - 8 мм и с горизонтальной полкой, ширина которой может быть меньше указанной в сортаменте НИИЖБ (см. [Прил. 3](#p100706) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100329"></a>7.6. Выбор сечения раскоса (полоса, гнутый неравнополочный уголок, швеллер) производится с учетом требуемой жесткости конструкции на кручение и изгиб, характера загружения формы, наличия соответствующих профилей и оборудования для рубки неравнополочных уголков и швеллеров под углом 45°, схемы балочной решетки и т.п.
<a id="p100330"></a>7.7. Наибольшая жесткость на кручение (для принятой схемы балочной решетки) достигается при использовании в качестве раскосов швеллеров и неравнополочных уголков. При раскосах из швеллеров одновременно обеспечивается максимальная жесткость на изгиб.
<a id="p100331"></a>7.8. Оптимальным раскосом следует считать гнутый неравнополочный уголок по сортаменту НИИЖБ (см. [Прил. 3](#p100706) настоящих Рекомендаций). Поскольку централизованный выпуск этих профилей в настоящее время не организован, допускается применять гнутые профили, изготовленные непосредственно на заводе - изготовителе форм.
<a id="p100332"></a>7.9. Швеллер в качестве раскоса рекомендуется применять в первую очередь в поддонах, в которых необходимо одновременно с жесткостью на кручение обеспечить достаточно высокую жесткость конструкции на изгиб, в частности, когда поддон воспринимает усилия от предварительно напряженной арматуры.
<a id="p100333"></a>7.10. В тех случаях, когда раскосная решетка создает необходимую жесткость на кручение и за счет раскосов не требуется существенно увеличить жесткость поддона на изгиб, допускается применять раскосы простейшего профиля - из полосовой стали. При раскосах из полосы легко выполняются любые сложные схемы раскосной решетки с наименьшей трудоемкостью работ по изготовлению поддона (по сравнению с поддоном, у которого раскосы другого профиля).
<a id="p100334"></a>7.11. Раскосы рекомендуется располагать под углом 45°, так как больший угол влечет за собой снижение жесткости конструкции на кручение, а меньший - увеличение числа деталей каркаса и массы конструкции.
<a id="p100335"></a>Соотношение жесткостей на кручение поддона в зависимости от угла наклона раскосов приведено в табл. 7.

<div align="right">

<a id="p100336"></a>Таблица 7

</div>



| <a id="p100337"></a>Угол наклона раскосов, град | <a id="p100338"></a>30 | <a id="p100339"></a>35 | <a id="p100340"></a>40 | <a id="p100341"></a>45 | <a id="p100342"></a>50 | <a id="p100343"></a>55 | <a id="p100344"></a>60 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100345"></a>Жесткость на кручение, % | <a id="p100346"></a>106 | <a id="p100347"></a>109 | <a id="p100348"></a>106,6 | <a id="p100349"></a>100 | <a id="p100350"></a>89,6 | <a id="p100351"></a>76 | <a id="p100352"></a>61,3 |


<a id="p100353"></a>7.12. Помимо решетки с раскосами, заменяющими поперечные балки и имеющими высоту поддона, допускается дополнять раскосами несущий каркас из продольных и поперечных балок. Раскосы в такой решетке выполняются из прокатных уголков (ГОСТ 8509-72), привариваемых к балкам в уровне их нижних полок.


### 8. <a id="p100354"></a>КЛАССИФИКАЦИЯ СХЕМ РАСКОСНОЙ РЕШЕТКИ


<a id="p100355"></a>8.1. Поддоны с раскосной решеткой подразделяются на конструкции, в которых раскосы располагаются на всей площади (полная раскосная решетка), на части площади и с раскосами, дополняющими каркас из продольных и поперечных балок; два последних типа конструкций относятся к комбинированным.
<a id="p100356"></a>8.2. Раскосная решетка является одинарной, если по ширине между продольными балками имеется одно пересечение раскосов (рис. 5) или двойной, когда имеется два пересечения раскосов (рис. 6).

<a id="p100357"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_4.png) 

<div align="center">

<a id="p100358"></a>Рис. 5. Простейшие схемы одинарных раскосных решеток<br>
а - с узлами пересечения крайних раскосов

</div>

под обшивкой; б - то же, на торцевых балках



<a id="p100359"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_5.png) 

<div align="center">

<a id="p100360"></a>Рис. 6. Простейшие схемы двойных раскосных решеток<br>
а - с одним узлом пересечения раскосов

</div>

на торцевых балках; б - то же, с двумя

<a id="p100361"></a>8.3. В зависимости от положения первых от торцов узлов пересечения раскосов возможны две схемы: одинарная решетка с узлами пересечения раскосов под обшивкой (см. [рис. 5](#p100358), а) и на торцевых балках (см. рис. 5, б). При двойной решетке первой схеме соответствует один узел на торцевых балках (см. [рис. 6](#p100360), а), второй схеме - два узла (см. [рис. 6](#p100360), б).
<a id="p100362"></a>8.4. Помимо одинарной и двойной решеток без внутренних продольных балок (см. [рис. 5](#p100358) и [6](#p100360)), существуют схемы с внутренними продольными балками: одной (рис. 7), двумя [(рис. 8)](#p100366) и тремя [(рис. 9)](#p100368).

<a id="p100363"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_6.png) 

<div align="center">

<a id="p100364"></a>Рис. 7. Схемы раскосной решетки<br>
с одной внутренней продольной балкой<br>
а - одинарная схема; б - то же, двойная<br>
(На рис. 7, 8 и [9](#p100368) продольные балки

</div>

условно показаны двумя линиями)



<a id="p100365"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_7.png) 

<div align="center">

<a id="p100366"></a>Рис. 8. Схемы раскосной решетки с двумя<br>
внутренними продольными балками<br>
а - без пересечения раскосов между продольными

</div>

балками; б - с пересечением раскосов в средней зоне



<a id="p100367"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_8.png) 

<div align="center">

<a id="p100368"></a>Рис. 9. Схема раскосной решетки с тремя

</div>

внутренними продольными балками

<a id="p100369"></a>8.5. Комбинированные решетки включают в себя, кроме раскосов и продольных балок, дополнительные поперечные балки (рис. 10) и нижнюю обшивку на части площади [(рис. 11)](#p100374).
<a id="p100370"></a>*Примечание.* В нижней обшивке необходимо предусмотреть круглые отверстия суммарной площадью 30 - 35% от площади ячеек, перекрываемых листом.

<a id="p100371"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_9.png) 

<div align="center">

<a id="p100372"></a>Рис. 10. Усложненные схемы раскосных решеток<br>
а - с включением поперечных балок в средней<br>
зоне; б - то же, в крайних зонах<br>
(На рис. 10 и 11 продольные балки

</div>

условно показаны двумя линиями)



<a id="p100373"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_10.png) 

<div align="center">

<a id="p100374"></a>Рис. 11. Схемы раскосных решеток, комбинированные<br>
с нижней обшивкой на части площади<br>
а - с нижней обшивкой в крайних зонах; б - то же,

</div>

в средней зоне; в - то же, на торцевых участках

<a id="p100375"></a>8.6. К поддонам с комбинированной решеткой относятся также конструкции, в которых раскосы из уголков дополняют каркас из продольных и поперечных балок (рис. 12).

<a id="p100376"></a> ![8. Классификация схем раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_11.png) 

<div align="center">

<a id="p100377"></a>Рис. 12. Схема решетки, сочетающей каркас из продольных<br>
и поперечных балок с раскосами из уголков<br>
а - при одной внутренней продольной балке;

</div>

б - то же, при двух; в - то же, при трех

<a id="p100378"></a>8.7. Варианты комбинированных решеток, приведенные на [рис. 10](#p100372) - 12, не охватывают все возможные на практике конструктивные решения, многообразие которых обусловлено различием размеров поддонов в плане, разным очертаниям поперечных сечений, характером загружения, технологическими требованиями к конструкции и т.п.
<a id="p100379"></a>Указания по выбору рациональных схем решетки приведены в разд. 9 настоящих Рекомендаций.
<a id="p100380"></a>8.8. При одинаковой схеме раскосной решетки в поддонах принимаются раскосы одного или разных профилей (швеллер и полоса, полоса и гнутый неравнополочный уголок и т.п.). При этом раскосы разного профиля могут как пересекаться между собой, так и располагаться на разных участках поддона.


### 9. <a id="p100381"></a>ВЫБОР СХЕМЫ РАСКОСНОЙ РЕШЕТКИ


<a id="p100382"></a>9.1. Схему раскосной решетки следует принимать предельно простой, обеспечивая при этом выполнение всех конструктивных и технологических требований, связанных с ограничением деформаций поддона на изгиб и кручение и необходимостью его работы совместно с оборудованием, установленным на технологической линии, в том числе с подъемно-транспортными машинами.
<a id="p100383"></a>9.2. Число внутренних продольных балок, если без них невозможно обойтись, должно быть не больше, чем это требуется для восприятия усилий от напряженной арматуры, крепления технологических деталей (подмагнитных плит, упоров и фиксаторов разного назначения) и исключения взаимных врезок раскосов из швеллеров и гнутых неравнополочных уголков.
<a id="p100384"></a>9.3. При швеллерах и гнутых неравнополочных уголках раскосы рекомендуется располагать под углом 45° (рез выполняется под прессом с использованием штампа); при раскосах из полосы в случае необходимости допускается принимать решетку с раскосами под углом, отличающимся от 45° (см. [п. 7.11](#p100334) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100385"></a>9.4. Если по длине поддона не помещается целое число раскосов из швеллеров и гнутых неравнополочных уголков разрешается увеличивать расстояние между стыкуемыми в узле раскосами (расстояние это не рекомендуется принимать более 300 мм) с соответствующим усилением узла вставкой из листа (рис. 13).

<a id="p100386"></a> ![9. Выбор схемы раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_12.png) 

<div align="center">

<a id="p100387"></a>Рис. 13. Схемы раскосной решетки с раздвинутыми раскосами<br>
а - раскосы раздвинуты по всей длине поддона<br>
с одной продольной балкой; б - то же,<br>
с двумя; в - раскосы раздвинуты в средней зоне

</div>

(Продольные балки условно показаны двумя линиями)

<a id="p100388"></a>9.5. В отдельных случаях допускается раздвижка раскосов из полосы, если по каким-либо соображениям раскосы нежелательно располагать под углом, меньшим или большим 45°, по всей длине или на части длины поддона.
<a id="p100389"></a>9.6. При конструировании раскосы следует размещать, начиная от торцов; необходимые сбивки в шаге раскосов, в том числе и раздвижку раскосов, рекомендуется выполнять в средней зоне (см. рис. 13, в).
<a id="p100390"></a>9.7. Места расположения устройств для подъема (осей колес, опорных плит) следует совмещать с узлами сопряжения раскосов и наружных продольных балок. Для форм шириной до 2 м при достаточно мощных наружных продольных балках и расчетной нагрузке на опорный узел, равной или меньшей 2 т, соблюдение этого требования не является обязательным.
<a id="p100391"></a>9.8. Для удовлетворения требования п. 9.7 при рекомендуемом смещении устройств для подъема (осей колес, опорных плит) от краев до значения $\xi = \frac{c}{a} = 0,3 - 0,35$ (см. [рис. 1](#p100095)) следует рассматривать варианты с расположением узлов пересечения крайних раскосов под обшивкой или на торцевых балках (см. [рис. 5](#p100358) и [6](#p100360)); принимается вариант, при котором расположение опор ближе к оптимальному значению.
<a id="p100392"></a>Рекомендуемое расположение устройств для подъема (осей колес, опорных плит) в поддоне с простейшей одинарной решеткой показано на рис. 14.

<a id="p100393"></a> ![9. Выбор схемы раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_13.png) 

<div align="center">

<a id="p100394"></a>Рис. 14. Расположение устройств для подъема<br>
в поддоне с простейшей одинарной решеткой

</div>

а - l/b = 2; б - l/b = 3; в - l/b = 4; г - l/b = 5

<a id="p100395"></a>9.9. Узлы пересечения крайних раскосов рекомендуется выносить на торцевые балки в тех случаях, когда на упорах поддона в напряженном состоянии фиксируется арматура; при таком решении подкрепляются торцевые балки на участках между продольными балками и создаются благоприятные условия для распределения продольных усилий от торцов к середине.


### 10. <a id="p100396"></a>КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ УЗЛОВ РАСКОСНОЙ РЕШЕТКИ


<a id="p100397"></a>10.1. Технологичность изготовления поддона с раскосной решеткой в первую очередь определяется конструктивным решением узлов сопряжения раскосов с продольными балками и между собой. В связи с этим рациональному конструированию узлов следует уделять особое внимание.
<a id="p100398"></a>10.2. Узлы сопряжения раскосов с наружными и внутренними продольными балками рекомендуется выполнять без врезок, что достигается либо за счет примыкания раскосов к стенкам продольных балок (рис. 15), либо с помощью дополнительных деталей - накладок и планок ([рис. 16](#p100402) и [17](#p100404)).

<a id="p100399"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_14.png) 

<div align="center">

<a id="p100400"></a>Рис. 15. Узел примыкания раскоса<br>
(раскосов) к стенке продольной балки<br>
а - раскосы из полосы; б - то же, из швеллера;<br>
в - раскосы из полос; г - то же, из швеллеров

</div>

(На рис. 15 - [20](#p100416) обшивка в плане не показана)



<a id="p100401"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_15.png) 

<div align="center">

<a id="p100402"></a>Рис. 16. Узел примыкания раскоса к продольной<br>
балке со стороны, противоположной стенке<br>
а - с помощью накладки, раскос из полосы; б - то же,<br>
из швеллера; в - с помощью планки, раскос

</div>

из полосы; г - то же, из швеллера



<a id="p100403"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_16.png) 

<div align="center">

<a id="p100404"></a>Рис. 17. Узел примыкания раскосов к продольной балке<br>
со стороны, противоположной стенке, с помощью планки

</div>

а - раскосы из полосы; б - то же, из швеллеров

<a id="p100405"></a>10.3. В узлах сопряжения двух раскосов с продольной балкой расстояние между торцами раскосов следует принимать не большим, чем это необходимо для обеспечения качественного наложения швов; обычно это расстояние равно 40 - 60 мм.
<a id="p100406"></a>10.4. Пересечение раскосов из швеллеров или гнутых неравнополочных уголков также рекомендуется выполнять без врезок, используя дополнительные накладки или планки (рис. 18).

<a id="p100407"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_17.png) 

<div align="center">

<a id="p100408"></a>Рис. 18. Узел пересечения двух раскосов<br>
а - встык, раскосы из полос; б - с помощью накладки,

</div>

раскосы из швеллеров; в - то же, с помощью планки

<a id="p100409"></a>10.5. Чтобы упростить узлы сопряжения раскосов с продольными балками, внутренние продольные балки, к которым раскосы подходят с двух сторон, рекомендуется выполнять коробчатыми (из двух швеллеров, обращенных друг к другу полками, или из швеллера и полосы, замыкающей профиль и привариваемый по длине швеллера).
<a id="p100410"></a>10.6. Если раскосы, примыкающие к продольной балке в одном узле, раздвинуты на расстояние более 60 мм, рекомендуется усиливать узел вставкой из листа (толщиной 6 - 10 мм, шириной не менее 100 мм), которую располагают снизу (в уровне полок швеллеров или гнутых неравнополочных уголков) и приваривают ко всем элементам узла - к продольной балке и двум раскосам (рис. 19).

<a id="p100411"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_18.png) 

<div align="center">

<a id="p100412"></a>Рис. 19. Узел примыкания раздвинутых<br>
раскосов к продольной балке<br>
а - раскосы из полос; б - раскосы из швеллеров, вставка<br>
располагается между стенками двух швеллеров;

</div>

в - то же, между стенкой и полкой двух швеллеров

<a id="p100413"></a>10.7. При раздвинутых раскосах рекомендуется, чтобы сходящиеся в узле швеллеры были обращены друг к другу стенкой и полкой (см. рис. 19, в). В этом случае отпадает необходимость в подгонке длины вставки по ширине зазора.
<a id="p100414"></a>10.8. Раскосы из уголков, дополняющие каркас из продольных и поперечных балок, следует приваривать к нижним полкам швеллеров или к стенке в уровне нижней полки швеллера (рис. 20, а).

<a id="p100415"></a> ![10. Конструктивные решения узлов раскосной решетки](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_19.png) 

<div align="center">

<a id="p100416"></a>Рис. 20. Крепление раскосов из уголков<br>
к балкам каркаса поддона<br>
а - при изготовлении балочного

</div>

каркаса; б - при усилении поддона

<a id="p100417"></a>Раскосы, являющиеся элементами усиления существующей конструкции, следует приваривать к швеллерам снизу, удаляя предварительно вертикальную полку уголков на участках примыкания к швеллерам (рис. 20, б).


### 11. <a id="p100418"></a>СПЕЦИФИКА КОНСТРУИРОВАНИЯ РАСКОСНОЙ РЕШЕТКИ В ПОДДОНАХ СЛОЖНОГО ОЧЕРТАНИЯ


<a id="p100419"></a>11.1. В поддонах сложного очертания, на которых формуют ребристые изделия, изделия с криволинейными поверхностями и т.п., обычно не удается ограничиться решеткой простейшего типа, и балочный каркас выполняется комбинированным (см. [разд. 9](#p100381) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100420"></a>11.2. Причиной усложнения балочного каркаса в поддонах рассматриваемого типа являются разные высоты балок в поперечном и продольном сечениях, необходимость размещения балок по ширине и длине в определенных местах (в соответствии с изменением конфигурации изделия) и большая высота поддона.
<a id="p100421"></a>11.3. Комбинированный каркас в поддонах, указанных в п. 11.1, включает продольные и поперечные балки, дополняемые на всей или части площади поддона раскосами той же высоты из швеллеров, гнутых неравнополочных уголков или полосы, либо раскосами из прокатных уголков; рекомендуется на части площади, неудобной для выполнения раскосной решетки, предусматривать нижнюю обшивку толщиной 4 - 5 мм с отверстиями в каждой ячейке.
<a id="p100422"></a>11.4. Раскосы, дополняющие каркас из продольных и поперечных балок, рекомендуется применять при высоте поддона h <= 300 мм (рис. 21, а); при большей высоте поддона предпочтение следует отдавать раскосам из расположенных внизу прокатных уголков, обеспечивающих существенное снижение металлоемкости каркаса (рис. 21, б).

<a id="p100423"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_20.png) 

<div align="center">

<a id="p100424"></a>Рис. 21. Поперечное сечение поддона для ребристого изделия<br>
а - при высоте поддона h <= 300 мм; б - то же,<br>
h > 300 мм; 1 - продольная балка; 2 - нижняя обшивка;

</div>

3 - раскос из полосы; 4 - раскос из уголков

<a id="p100425"></a>11.5. На участках, где меняется высота поддона, раскосы не ставятся; вместо них рекомендуется приваривать снизу обшивку (см. рис. 21) или располагать также внизу раскосы из прокатных уголков.
<a id="p100426"></a>11.6. При криволинейном очертании нижней грани изделия возможность установки раскосов в поддоне исключается, и продольные и поперечные балки следует дополнять раскосами из прокатных уголков (рис. 22).

<a id="p100427"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_21.png) 

<div align="center">

<a id="p100428"></a>Рис. 22. Поперечное сечение поддона<br>
для криволинейного изделия

</div>

1 - продольная балка; 2 - раскос из уголков

<a id="p100429"></a>11.7. В поддонах для рельефных изделий, характеризуемых особым разнообразием очертания верхней обшивки, допускаются любые типы комбинированной решетки, в том числе сочетающие с продольными и поперечными балками раскосы той же высоты, раскосы из прокатных уголков и нижнюю обшивку (рис. 23).

<a id="p100430"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_22.png) 

<div align="center">

<a id="p100431"></a>Рис. 23. Поперечное сечение поддона для рельефного изделия<br>
а - с уширенной частью по контуру; б - то же,<br>
в середине; 1 - продольная балка; 2 - раскос

</div>

из уголков; 3 - нижняя обшивка; 4 - раскос из полосы





<a id="p100432"></a>Приложение 1

<a id="p100433"></a>РАСКОСЫ ИЗ ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ (h <= 200 мм) <*>


<a id="p100434"></a>

---

<a id="p100435"></a><*> [ГОСТ 103-76](https://bukva.ai/docs/gost-103-76) "Полоса стальная горячекатаная. Сортамент".

<a id="p100436"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_23.png) 

<a id="p100437"></a>Обозначения: h - высота полосы; S - толщина листа; J - момент инерции; r - радиус инерции


<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="8%"><col width="21%"><col width="13%"><col width="10%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100438"></a>h, мм</td><td rowspan="2"><a id="p100439"></a>S, мм</td><td rowspan="2"><a id="p100440"></a>Площадь сечения, см2</td><td colspan="2"><a id="p100441"></a>Ось x-x</td><td colspan="2"><a id="p100442"></a>Ось y-y</td><td rowspan="2"><a id="p100443"></a>Масса 1 м, кг</td></tr>
<tr><td><a id="p100444"></a>$J_{x}$ , см4</td><td><a id="p100445"></a>$i_{x}$ , см</td><td><a id="p100446"></a>$J_{y}$ , см4</td><td><a id="p100447"></a>$i_{y}$ , см</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100448"></a>100</td><td><a id="p100449"></a>6</td><td><a id="p100450"></a>6,0</td><td><a id="p100451"></a>50,0</td><td><a id="p100452"></a>2,18</td><td><a id="p100453"></a>0,18</td><td><a id="p100454"></a>0,17</td><td><a id="p100455"></a>4,71</td></tr>
<tr><td><a id="p100456"></a>8</td><td><a id="p100457"></a>8,0</td><td><a id="p100458"></a>66,7</td><td><a id="p100459"></a>2,18</td><td><a id="p100460"></a>0,43</td><td><a id="p100461"></a>0,23</td><td><a id="p100462"></a>6,28</td></tr>
<tr><td><a id="p100463"></a>10</td><td><a id="p100464"></a>10,0</td><td><a id="p100465"></a>83,3</td><td><a id="p100466"></a>2,18</td><td><a id="p100467"></a>0,83</td><td><a id="p100468"></a>0,29</td><td><a id="p100469"></a>7,85</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100470"></a>120</td><td><a id="p100471"></a>6</td><td><a id="p100472"></a>7,2</td><td><a id="p100473"></a>86,4</td><td><a id="p100474"></a>3,46</td><td><a id="p100475"></a>0,22</td><td><a id="p100476"></a>0,17</td><td><a id="p100477"></a>5,65</td></tr>
<tr><td><a id="p100478"></a>8</td><td><a id="p100479"></a>9,6</td><td><a id="p100480"></a>115,0</td><td><a id="p100481"></a>3,46</td><td><a id="p100482"></a>0,51</td><td><a id="p100483"></a>0,23</td><td><a id="p100484"></a>7,54</td></tr>
<tr><td><a id="p100485"></a>10</td><td><a id="p100486"></a>12,0</td><td><a id="p100487"></a>144,0</td><td><a id="p100488"></a>3,46</td><td><a id="p100489"></a>1,00</td><td><a id="p100490"></a>0,29</td><td><a id="p100491"></a>9,42</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100492"></a>140</td><td><a id="p100493"></a>6</td><td><a id="p100494"></a>8,4</td><td><a id="p100495"></a>137,0</td><td><a id="p100496"></a>4,04</td><td><a id="p100497"></a>0,25</td><td><a id="p100498"></a>0,17</td><td><a id="p100499"></a>6,59</td></tr>
<tr><td><a id="p100500"></a>8</td><td><a id="p100501"></a>11,2</td><td><a id="p100502"></a>183,0</td><td><a id="p100503"></a>4,04</td><td><a id="p100504"></a>0,60</td><td><a id="p100505"></a>0,23</td><td><a id="p100506"></a>8,79</td></tr>
<tr><td><a id="p100507"></a>10</td><td><a id="p100508"></a>14,0</td><td><a id="p100509"></a>229,0</td><td><a id="p100510"></a>4,04</td><td><a id="p100511"></a>1,17</td><td><a id="p100512"></a>0,29</td><td><a id="p100513"></a>10,99</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100514"></a>160</td><td><a id="p100515"></a>6</td><td><a id="p100516"></a>9,6</td><td><a id="p100517"></a>205,0</td><td><a id="p100518"></a>4,61</td><td><a id="p100519"></a>0,29</td><td><a id="p100520"></a>0,17</td><td><a id="p100521"></a>7,54</td></tr>
<tr><td><a id="p100522"></a>8</td><td><a id="p100523"></a>12,8</td><td><a id="p100524"></a>273,0</td><td><a id="p100525"></a>4,61</td><td><a id="p100526"></a>0,68</td><td><a id="p100527"></a>0,23</td><td><a id="p100528"></a>10,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100529"></a>10</td><td><a id="p100530"></a>16,0</td><td><a id="p100531"></a>341,0</td><td><a id="p100532"></a>4,61</td><td><a id="p100533"></a>1,33</td><td><a id="p100534"></a>0,29</td><td><a id="p100535"></a>12,59</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100536"></a>180</td><td><a id="p100537"></a>6</td><td><a id="p100538"></a>10,8</td><td><a id="p100539"></a>292,0</td><td><a id="p100540"></a>5,20</td><td><a id="p100541"></a>0,32</td><td><a id="p100542"></a>0,17</td><td><a id="p100543"></a>8,48</td></tr>
<tr><td><a id="p100544"></a>8</td><td><a id="p100545"></a>14,4</td><td><a id="p100546"></a>389,0</td><td><a id="p100547"></a>5,20</td><td><a id="p100548"></a>0,77</td><td><a id="p100549"></a>0,23</td><td><a id="p100550"></a>11,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100551"></a>10</td><td><a id="p100552"></a>18,0</td><td><a id="p100553"></a>486,0</td><td><a id="p100554"></a>5,20</td><td><a id="p100555"></a>1,50</td><td><a id="p100556"></a>0,29</td><td><a id="p100557"></a>14,13</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100558"></a>200</td><td><a id="p100559"></a>6</td><td><a id="p100560"></a>12,0</td><td><a id="p100561"></a>400,0</td><td><a id="p100562"></a>5,77</td><td><a id="p100563"></a>0,36</td><td><a id="p100564"></a>0,17</td><td><a id="p100565"></a>9,42</td></tr>
<tr><td><a id="p100566"></a>8</td><td><a id="p100567"></a>16,0</td><td><a id="p100568"></a>533,0</td><td><a id="p100569"></a>5,77</td><td><a id="p100570"></a>0,85</td><td><a id="p100571"></a>0,23</td><td><a id="p100572"></a>12,56</td></tr>
<tr><td><a id="p100573"></a>10</td><td><a id="p100574"></a>20,0</td><td><a id="p100575"></a>667,0</td><td><a id="p100576"></a>5,77</td><td><a id="p100577"></a>1,67</td><td><a id="p100578"></a>0,29</td><td><a id="p100579"></a>15,70</td></tr>
</table>






<a id="p100580"></a>Приложение 2

<a id="p100581"></a>РАСКОСЫ ИЗ ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ (h > 200 мм) <*>


<a id="p100582"></a>

---

<a id="p100583"></a><*> [ГОСТ 82-70](https://bukva.ai/docs/gost-82-70) "Сталь широкополосная универсальная. Сортамент".

<a id="p100584"></a>Эскиз и обозначения см. [Прил. 1](#p100433).



<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="9%"><col width="20%"><col width="13%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100585"></a>h, мм</td><td rowspan="2"><a id="p100586"></a>S, мм</td><td rowspan="2"><a id="p100587"></a>Площадь сечения, см2</td><td colspan="2"><a id="p100588"></a>Ось x-x</td><td colspan="2"><a id="p100589"></a>Ось y-y</td><td rowspan="2"><a id="p100590"></a>Масса 1 м, кг</td></tr>
<tr><td><a id="p100591"></a>$J_{x}$ , см4</td><td><a id="p100592"></a>$i_{x}$ , см</td><td><a id="p100593"></a>$J_{y}$ , см4</td><td><a id="p100594"></a>$i_{y}$ , см</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100595"></a>220</td><td><a id="p100596"></a>6</td><td><a id="p100597"></a>13,2</td><td><a id="p100598"></a>532</td><td><a id="p100599"></a>6,35</td><td><a id="p100600"></a>0,40</td><td><a id="p100601"></a>0,17</td><td><a id="p100602"></a>10,36</td></tr>
<tr><td><a id="p100603"></a>8</td><td><a id="p100604"></a>17,6</td><td><a id="p100605"></a>710</td><td><a id="p100606"></a>6,35</td><td><a id="p100607"></a>0,94</td><td><a id="p100608"></a>0,23</td><td><a id="p100609"></a>13,82</td></tr>
<tr><td><a id="p100610"></a>10</td><td><a id="p100611"></a>22,0</td><td><a id="p100612"></a>887</td><td><a id="p100613"></a>6,35</td><td><a id="p100614"></a>1,83</td><td><a id="p100615"></a>0,29</td><td><a id="p100616"></a>17,27</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100617"></a>240</td><td><a id="p100618"></a>6</td><td><a id="p100619"></a>14,4</td><td><a id="p100620"></a>691</td><td><a id="p100621"></a>6,92</td><td><a id="p100622"></a>0,43</td><td><a id="p100623"></a>0,17</td><td><a id="p100624"></a>11,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100625"></a>8</td><td><a id="p100626"></a>19,2</td><td><a id="p100627"></a>922</td><td><a id="p100628"></a>6,92</td><td><a id="p100629"></a>1,02</td><td><a id="p100630"></a>0,23</td><td><a id="p100631"></a>15,07</td></tr>
<tr><td><a id="p100632"></a>10</td><td><a id="p100633"></a>24,0</td><td><a id="p100634"></a>1152</td><td><a id="p100635"></a>6,92</td><td><a id="p100636"></a>2,00</td><td><a id="p100637"></a>0,29</td><td><a id="p100638"></a>18,84</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100639"></a>260</td><td><a id="p100640"></a>6</td><td><a id="p100641"></a>15,6</td><td><a id="p100642"></a>879</td><td><a id="p100643"></a>7,50</td><td><a id="p100644"></a>0,47</td><td><a id="p100645"></a>0,17</td><td><a id="p100646"></a>12,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100647"></a>8</td><td><a id="p100648"></a>20,8</td><td><a id="p100649"></a>1172</td><td><a id="p100650"></a>7,50</td><td><a id="p100651"></a>1,11</td><td><a id="p100652"></a>0,23</td><td><a id="p100653"></a>16,33</td></tr>
<tr><td><a id="p100654"></a>10</td><td><a id="p100655"></a>26,0</td><td><a id="p100656"></a>1465</td><td><a id="p100657"></a>7,50</td><td><a id="p100658"></a>2,17</td><td><a id="p100659"></a>0,29</td><td><a id="p100660"></a>20,41</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100661"></a>280</td><td><a id="p100662"></a>6</td><td><a id="p100663"></a>16,8</td><td><a id="p100664"></a>1098</td><td><a id="p100665"></a>8,07</td><td><a id="p100666"></a>0,50</td><td><a id="p100667"></a>0,17</td><td><a id="p100668"></a>13,19</td></tr>
<tr><td><a id="p100669"></a>8</td><td><a id="p100670"></a>22,4</td><td><a id="p100671"></a>1463</td><td><a id="p100672"></a>8,07</td><td><a id="p100673"></a>1,19</td><td><a id="p100674"></a>0,23</td><td><a id="p100675"></a>17,58</td></tr>
<tr><td><a id="p100676"></a>10</td><td><a id="p100677"></a>28,0</td><td><a id="p100678"></a>1829</td><td><a id="p100679"></a>8,07</td><td><a id="p100680"></a>2,33</td><td><a id="p100681"></a>0,29</td><td><a id="p100682"></a>21,98</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100683"></a>300</td><td><a id="p100684"></a>6</td><td><a id="p100685"></a>18,0</td><td><a id="p100686"></a>1350</td><td><a id="p100687"></a>8,67</td><td><a id="p100688"></a>0,54</td><td><a id="p100689"></a>0,17</td><td><a id="p100690"></a>14,13</td></tr>
<tr><td><a id="p100691"></a>8</td><td><a id="p100692"></a>24,0</td><td><a id="p100693"></a>1800</td><td><a id="p100694"></a>8,67</td><td><a id="p100695"></a>1,28</td><td><a id="p100696"></a>0,23</td><td><a id="p100697"></a>18,84</td></tr>
<tr><td><a id="p100698"></a>10</td><td><a id="p100699"></a>30,0</td><td><a id="p100700"></a>2250</td><td><a id="p100701"></a>8,67</td><td><a id="p100702"></a>2,50</td><td><a id="p100703"></a>0,29</td><td><a id="p100704"></a>23,55</td></tr>
</table>






<a id="p100705"></a>Приложение 3

<a id="p100706"></a>**УГОЛКИ СТАЛЬНЫЕ ГНУТЫЕ НЕРАВНОПОЛОЧНЫЕ. СОРТАМЕНТ**

<a id="p100707"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_24.png) 

<a id="p100708"></a>Обозначения: B - ширина большей полки; b - ширина меньшей полки; S - толщина полки; r - радиус кривизны; J - момент инерции; r - радиус инерции; $x_{0}$ , $y_{0}$ - расстояния от центра тяжести до наружных поверхностей полок; $n_{1} = \frac{B - S - r}{S}$ - отношение расчетного свеса большей полки к толщине профиля; $n_{2} = \frac{B - S - r}{S}$ - отношение расчетного свеса меньшей полки к толщине профиля.


<table>
<colgroup><col width="3%"><col width="3%"><col width="2%"><col width="3%"><col width="4%"><col width="3%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="6%"><col width="4%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="4%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="6%"><col width="4%"><col width="5%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100709"></a>B</td><td><a id="p100710"></a>b</td><td><a id="p100711"></a>S</td><td rowspan="3"><a id="p100712"></a>r, не более</td><td rowspan="3"><a id="p100713"></a>$n_{1}$</td><td rowspan="3"><a id="p100714"></a>$n_{2}$</td><td rowspan="3"><a id="p100715"></a>Пло щадь сече ния, см2</td><td colspan="13"><a id="p100716"></a>Справочные величины для осей</td><td rowspan="3"><a id="p100717"></a>Масса 1 м, кг</td></tr>
<tr><td colspan="3" rowspan="2"><a id="p100718"></a>мм</td><td colspan="2"><a id="p100719"></a>x-x</td><td colspan="2"><a id="p100720"></a>y-y</td><td colspan="2"><a id="p100721"></a>$x_{1} - x_{1}$</td><td colspan="2"><a id="p100722"></a>$y_{1} - y_{1}$</td><td colspan="2"><a id="p100723"></a>$x_{0} - x_{0}$</td><td colspan="3"><a id="p100724"></a>$y_{0} - y_{0}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100725"></a>$J_{x}$ , см4</td><td><a id="p100726"></a>$i_{x}$ , см</td><td><a id="p100727"></a>$J_{y}$ , см4</td><td><a id="p100728"></a>$i_{y}$ , см</td><td><a id="p100729"></a>$J_{x1}$ , см4</td><td><a id="p100730"></a>$y_{0}$ , см</td><td><a id="p100731"></a>$J_{y1}$ , см4</td><td><a id="p100732"></a>$x_{0}$ , см</td><td><a id="p100733"></a>$J_{x0}$ , см4</td><td><a id="p100734"></a>$i_{x0}$ , см</td><td><a id="p100735"></a>$J_{y0}$ , см4</td><td><a id="p100736"></a>$i_{y0}$ , см</td><td><a id="p100737"></a>$tg\alpha$</td></tr>
<tr><td><a id="p100738"></a>140</td><td><a id="p100739"></a>50</td><td><a id="p100740"></a>5</td><td><a id="p100741"></a>7</td><td><a id="p100742"></a>25,6</td><td><a id="p100743"></a>7,6</td><td><a id="p100744"></a>9,05</td><td><a id="p100745"></a>186,25</td><td><a id="p100746"></a>4,54</td><td><a id="p100747"></a>14,42</td><td><a id="p100748"></a>1,26</td><td><a id="p100749"></a>457,46</td><td><a id="p100750"></a>5,48</td><td><a id="p100751"></a>21,45</td><td><a id="p100752"></a>0,88</td><td><a id="p100753"></a>187,98</td><td><a id="p100754"></a>4,56</td><td><a id="p100755"></a>19,41</td><td><a id="p100756"></a>1,46</td><td><a id="p100757"></a>0,099</td><td><a id="p100758"></a>7,10</td></tr>
<tr><td><a id="p100759"></a>160</td><td><a id="p100760"></a>50</td><td><a id="p100761"></a>5</td><td><a id="p100762"></a>7</td><td><a id="p100763"></a>29,6</td><td><a id="p100764"></a>7,6</td><td><a id="p100765"></a>10,05</td><td><a id="p100766"></a>268,29</td><td><a id="p100767"></a>5,17</td><td><a id="p100768"></a>14,89</td><td><a id="p100769"></a>1,22</td><td><a id="p100770"></a>682,79</td><td><a id="p100771"></a>6,42</td><td><a id="p100772"></a>21,53</td><td><a id="p100773"></a>0,81</td><td><a id="p100774"></a>269,63</td><td><a id="p100775"></a>5,18</td><td><a id="p100776"></a>18,87</td><td><a id="p100777"></a>1,37</td><td><a id="p100778"></a>0,072</td><td><a id="p100779"></a>7,89</td></tr>
<tr><td><a id="p100780"></a>180</td><td><a id="p100781"></a>60</td><td><a id="p100782"></a>6</td><td><a id="p100783"></a>9</td><td><a id="p100784"></a>27,5</td><td><a id="p100785"></a>7,5</td><td><a id="p100786"></a>12,73</td><td><a id="p100787"></a>469,68</td><td><a id="p100788"></a>6,07</td><td><a id="p100789"></a>30,61</td><td><a id="p100790"></a>1,55</td><td><a id="p100791"></a>1166,65</td><td><a id="p100792"></a>7,71</td><td><a id="p100793"></a>44,58</td><td><a id="p100794"></a>1,09</td><td><a id="p100795"></a>474,16</td><td><a id="p100796"></a>6,10</td><td><a id="p100797"></a>43,74</td><td><a id="p100798"></a>1,85</td><td><a id="p100799"></a>0,100</td><td><a id="p100800"></a>9,99</td></tr>
<tr><td><a id="p100801"></a>200</td><td><a id="p100802"></a>60</td><td><a id="p100803"></a>6</td><td><a id="p100804"></a>9</td><td><a id="p100805"></a>30,8</td><td><a id="p100806"></a>7,5</td><td><a id="p100807"></a>14,93</td><td><a id="p100808"></a>620,77</td><td><a id="p100809"></a>6,45</td><td><a id="p100810"></a>31,13</td><td><a id="p100811"></a>1,45</td><td><a id="p100812"></a>1600,14</td><td><a id="p100813"></a>8,10</td><td><a id="p100814"></a>44,74</td><td><a id="p100815"></a>0,95</td><td><a id="p100816"></a>623,34</td><td><a id="p100817"></a>6,46</td><td><a id="p100818"></a>38,88</td><td><a id="p100819"></a>1,61</td><td><a id="p100820"></a>0,066</td><td><a id="p100821"></a>11,72</td></tr>
<tr><td><a id="p100822"></a>220</td><td><a id="p100823"></a>60</td><td><a id="p100824"></a>6</td><td><a id="p100825"></a>9</td><td><a id="p100826"></a>34,2</td><td><a id="p100827"></a>7,5</td><td><a id="p100828"></a>16,13</td><td><a id="p100829"></a>806,02</td><td><a id="p100830"></a>7,07</td><td><a id="p100831"></a>31,64</td><td><a id="p100832"></a>1,40</td><td><a id="p100833"></a>2129,74</td><td><a id="p100834"></a>9,06</td><td><a id="p100835"></a>44,87</td><td><a id="p100836"></a>0,90</td><td><a id="p100837"></a>808,15</td><td><a id="p100838"></a>7,08</td><td><a id="p100839"></a>38,11</td><td><a id="p100840"></a>1,54</td><td><a id="p100841"></a>0,053</td><td><a id="p100842"></a>12,66</td></tr>
<tr><td><a id="p100843"></a>240</td><td><a id="p100844"></a>75</td><td><a id="p100845"></a>7</td><td><a id="p100846"></a>9</td><td><a id="p100847"></a>32,0</td><td><a id="p100848"></a>8,4</td><td><a id="p100849"></a>21,18</td><td><a id="p100850"></a>1276,89</td><td><a id="p100851"></a>7,77</td><td><a id="p100852"></a>70,98</td><td><a id="p100853"></a>1,83</td><td><a id="p100854"></a>3226,09</td><td><a id="p100855"></a>9,51</td><td><a id="p100856"></a>101,26</td><td><a id="p100857"></a>1,20</td><td><a id="p100858"></a>1284,17</td><td><a id="p100859"></a>7,79</td><td><a id="p100860"></a>92,37</td><td><a id="p100861"></a>2,09</td><td><a id="p100862"></a>0,077</td><td><a id="p100863"></a>16,63</td></tr>
<tr><td><a id="p100864"></a>270</td><td><a id="p100865"></a>75</td><td><a id="p100866"></a>7</td><td><a id="p100867"></a>9</td><td><a id="p100868"></a>36,3</td><td><a id="p100869"></a>8,4</td><td><a id="p100870"></a>23,28</td><td><a id="p100871"></a>1761,71</td><td><a id="p100872"></a>8,70</td><td><a id="p100873"></a>72,48</td><td><a id="p100874"></a>1,76</td><td><a id="p100875"></a>4593,19</td><td><a id="p100876"></a>11,03</td><td><a id="p100877"></a>101,61</td><td><a id="p100878"></a>1,08</td><td><a id="p100879"></a>1766,64</td><td><a id="p100880"></a>8,71</td><td><a id="p100881"></a>87,54</td><td><a id="p100882"></a>1,94</td><td><a id="p100883"></a>0,055</td><td><a id="p100884"></a>18,27</td></tr>
<tr><td><a id="p100885"></a>300</td><td><a id="p100886"></a>85</td><td><a id="p100887"></a>8</td><td><a id="p100888"></a>12</td><td><a id="p100889"></a>35,0</td><td><a id="p100890"></a>8,1</td><td><a id="p100891"></a>29,61</td><td><a id="p100892"></a>2766,30</td><td><a id="p100893"></a>9,67</td><td><a id="p100894"></a>101,71</td><td><a id="p100895"></a>1,86</td><td><a id="p100896"></a>7200,75</td><td><a id="p100897"></a>12,24</td><td><a id="p100898"></a>169,15</td><td><a id="p100899"></a>1,29</td><td><a id="p100900"></a>2776,29</td><td><a id="p100901"></a>9,68</td><td><a id="p100902"></a>132,75</td><td><a id="p100903"></a>2,12</td><td><a id="p100904"></a>0,062</td><td><a id="p100905"></a>23,24</td></tr>
</table>






<a id="p100906"></a>Приложение 4

<div align="center">

<a id="p100907"></a>**ПРИМЕРЫ КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ**

</div>

**ПОДДОНОВ С РАСКОСНОЙ РЕШЕТКОЙ**

<a id="p100908"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_25.png) 

<div align="center">

<a id="p100909"></a>Рис. 24. Плоский поддон размером<br>
1,3 x 6,28 м с раскосами из швеллеров

</div>

а - вид сбоку; б - план (вид снизу); в - поперечное сечение



<a id="p100910"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_26.png) 

<div align="center">

<a id="p100911"></a>Рис. 25. Плоский поддон размером 1,85 x 6,35 м<br>
с раскосами из полос (для изготовления<br>
панелей с предварительно напряженной арматурой)

</div>

а - вид сбоку; б - план (вид снизу); в - поперечное сечение



<a id="p100912"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_27.png) 

<div align="center">

<a id="p100913"></a>Рис. 26. Плоский поддон размером<br>
2,4 x 6,56 м с раскосами из полос

</div>

а - вид сбоку; б - план (вид снизу); в - поперечное сечение



<a id="p100914"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_28.png) 

<div align="center">

<a id="p100915"></a>Рис. 27. Плоский поддон размером 3,2 x 5,1 м<br>
с раскосами из швеллеров и полос

</div>

а - вид сбоку; б - план (вид снизу); в - поперечное сечение



<a id="p100916"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_29.png) 

<div align="center">

<a id="p100917"></a>Рис. 28. Поддон сложного сечения размером<br>
3 x 5,95 м с раскосами из уголков<br>
а - вид сбоку; б - план (вид снизу);<br>
в - поперечное сечение (по плите ребристой панели)<br>
(Поперечные балки, поддерживающие

</div>

ребра, на плане не показаны)



<a id="p100918"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_30.png) 

<div align="center">

<a id="p100919"></a>Рис. 29. Поддон с высокими наружными балками<br>
размером 2,3 x 6,6 м, раскосы из полос (для изготовления<br>
панелей с предварительно напряженной арматурой)

</div>

а - вид сбоку; б - план (вид снизу); в - поперечное сечение





<a id="p100920"></a>Приложение 5

<a id="p100921"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА**

<a id="p100922"></a>Пример 1. Поддон (см. [рис. 24](#p100909) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) предназначен для изготовления панелей с немедленным распалубливанием. Масса поддона 2000 кг, масса панели 2400 кг.
1. <a id="p100923"></a>Нагрузки
<a id="p100924"></a>Масса поддона на единицу длины

<a id="p100925"></a> $g = \frac{2000}{628} = 3,19\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p100926"></a>Масса панели на единицу длины

<a id="p100927"></a> $\text{р } = \frac{2400}{600} = 4\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p100928"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p100929"></a>q = 3,19 + 4 = 7,19 кг/см.

<a id="p100930"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p100931"></a>Q = 2000 + 2400 = 4400 кг.

2. <a id="p100932"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p100933"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<div align="center">

<a id="p100934"></a>F = 4 x 20,7 + 2 x 20,7 x 1,414 + 0,8 x 130 =

</div>

= 82,8 + 58,54 + 104 = 245,34 см2.

<a id="p100935"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести швеллеров, равен

<a id="p100936"></a> $S_{x} = 104(9 + 0,4) = 977,6\text{см}^{3}$ .

<a id="p100937"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x составляет

<a id="p100938"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{977,6}{245,34} = 3,98\text{см}$ .

<a id="p100939"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p100940"></a> $J = 4 \cdot 1090 + 2 \cdot 1090 \cdot 1,414 + 82,8 \cdot 3,98^{2} + 58,54 \cdot 3,98^{2} + 104(9,4 - 3,98)^{2} = 12850\text{см}^{4}$ .

<a id="p100941"></a>Момент инерции на кручение определяется по [формуле (6)](#p100176)

<a id="p100942"></a> $J_{\text{к}} = 3,54 \cdot 0,29 \cdot 2 \cdot 20,7 \cdot 18^{2} = 13770\text{см}^{4}$ .

3. <a id="p100943"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p100944"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4) <*>

<a id="p100945"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 12850 = 2,7 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .


<a id="p100946"></a>

---

<a id="p100947"></a><*> Здесь и далее звездочками обозначены формулы и табличные значения из "[Руководства](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-raschetu-i-proektirovaniyu-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3) по расчету и проектированию стальных форм" (М., 1970).

<a id="p100948"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций) равна

<a id="p100949"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 13770 = 1,1 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p100950"></a>Определение прогиба поддона
<a id="p100951"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<div align="center">

<a id="p100952"></a> $\xi = \frac{128}{370} = 0,346$ и $\varphi = 0,078$ (по таблице прил. П*).

</div>


<a id="p100953"></a> $y = \frac{0,0078 \cdot 7,19 \cdot 370^{4}}{2,7 \cdot 10^{10}} = 0,04\text{см }<[y] = 0,4\text{см}$ .

5. <a id="p100954"></a>Определение деформации поддона при кручении
<a id="p100955"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании вычисляется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно подсчитывают коэффициенты:

<a id="p100956"></a> $\tau\prime = 0,726$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{130}{370} = 0,35$ );

<a id="p100957"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,052$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,35$ и $\xi = 0,346$ );

<a id="p100958"></a> $\text{п} = \frac{1,1 \cdot 10^{10}}{2,7 \cdot 10^{10}} = 0,407$ ;

<a id="p100959"></a>r = 1,081 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,346$ );

<a id="p100960"></a> $\Omega = 0,726(1 + 0,052 \cdot 0,407)1,081 = 0,804$ .

<a id="p100961"></a>Прогиб равен

<a id="p100962"></a> $y_{\text{д}} = 0,804 \frac{4400 \cdot 130^{3}}{1,1 \cdot 10^{10}} = 0,71\text{см }<[y_{\text{д}}] = 0,8\text{см}$ .

<a id="p100963"></a>Пример 2. Поддон (см. [рис. 25](#p100911) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) предназначен для изготовления предварительно напряженных панелей с немедленным распалубливанием. Масса поддона 2500 кг, масса панели 2600 кг.
1. <a id="p100964"></a>Нагрузки
<a id="p100965"></a>Сила натяжения арматуры

<a id="p100966"></a>N = 58000 кг.

<a id="p100967"></a>Масса поддона на единицу длины

<a id="p100968"></a> $g = \frac{2500}{635} = 3,94\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p100969"></a>Масса панели на единицу длины

<a id="p100970"></a> $\text{р } = \frac{2600}{610} = 4,26\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p100971"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p100972"></a>q = 3,94 + 4,26 = 8,2 кг/см.

<a id="p100973"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p100974"></a>Q = 2500 + 2600 = 5100 кг.

2. <a id="p100975"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p100976"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<a id="p100977"></a> $F = 6 \cdot 26,7 + 3 \cdot 22 \cdot 1 \cdot 1,155 + 1 \cdot 185 = 160,2 + 76,23 + 185 = 421,43\text{см}^{2}$ .

<a id="p100978"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести швеллеров, составляет

<a id="p100979"></a> $S_{x} = 185(11 + 0,5) = 1942,5\text{см}^{3}$ .

<a id="p100980"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x равно

<a id="p100981"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{1942,5}{421,43} = 4,61\text{см}$ .

<a id="p100982"></a>Расстояние оси напряженной арматуры до центра тяжести сечения, когда ось расположена выше обшивки на 2,7 см, составляет

<a id="p100983"></a>e = 11 - 4,61 + 2,7 = 9,09 см.

<a id="p100984"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p100985"></a> $J = 6 \cdot 2110 + 160,2 \cdot 4,61^{2} + 3 \frac{1 \cdot 22^{3}}{12} \cdot 1,155 + 76,23 \cdot 4,61^{2} + 185(11,5 - 4,61)^{2} = 27177\text{см}^{4}$ .

<a id="p100986"></a>Момент инерции на кручение определяется по [формуле (6)](#p100176)

<a id="p100987"></a> $J_{\text{к}} = 2,16 \cdot 0,29 \cdot 3 \cdot 22 \cdot 22^{2} = 18671\text{см}^{4}$ .

3. <a id="p100988"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p100989"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4)*

<a id="p100990"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 27177 - 58000(\frac{635}{\pi})^{2} = 5,47 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

<a id="p100991"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций) составляет

<a id="p100992"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 18671 = 1,494 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p100993"></a>Определение деформаций поддона при изгибе
<a id="p100994"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<a id="p100995"></a> $\xi = \frac{132,5}{370} = 0,358$ и $\varphi = 0,0067$ (по таблице прил. П*).

<a id="p100996"></a> $y = \frac{0,125 \cdot 58000 \cdot 9,09 \cdot 635^{2} + 0,0067 \cdot 8,2 \cdot 370^{4}}{5,47 \cdot 10^{10}} = 0,5\text{см }>[y] = 0,4\text{см}$ .

<a id="p100997"></a>Учитывая нецелесообразность увеличения высоты поддона и его массы, необходимо изготавливать поддон с начальным выгибом 2 мм.
<a id="p100998"></a>Сближение упоров по формуле (6.2)* при $\eta = 0,0024$ (по таблице прил. П*) равно

<a id="p100999"></a> $\Delta l = [58000 \frac{5,47 \cdot 10^{10}}{2,1 \cdot 10^{6} \cdot 421,43} + 9,09(58000 \cdot 9,09 + 0,0024 \cdot 4,26 \cdot 370^{2})] \cdot \frac{6,35}{5,47 \cdot 10^{10}} = 0,0416\text{см}$ ,

<a id="p101000"></a>что составляет $0,0001l<[\Delta l] = 0,0004l$ .
5. <a id="p101001"></a>Определение деформаций поддона при кручении
<a id="p101002"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании вычисляется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно подсчитывают коэффициенты:

<a id="p101003"></a> $\tau\prime = 0,5$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{185}{370} = 0,5$ );

<a id="p101004"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,0395$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,5$ и $\xi = 0,358$ );

<a id="p101005"></a> $\text{п} = \frac{1,494 \cdot 10^{10}}{5,47 \cdot 10^{10}} = 0,273$ ;

<a id="p101006"></a>r = 1,075 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,358$ );

<a id="p101007"></a> $\Omega = 0,5(1 + 0,0395 \cdot 0,273) \cdot 1,075 = 0,54$ .

<a id="p101008"></a>Прогиб равен

<a id="p101009"></a> $y_{\text{д}} = 0,54 \frac{5 \cdot 100 \cdot 185^{3}}{1,494 \cdot 10^{10}} = 1,17\text{см }>[y_{\text{д}}] = 0,8\text{см}$ .

<a id="p101010"></a>Для уменьшения деформации поддона при кручении рекомендуется принять угол $\varphi = 55^{\circ}$ , что увеличит жесткость конструкции на 24%. Тогда

<a id="p101011"></a> $y_{\text{д}} = 1,17(1 - 0,24) = 0,89\text{см}$ .

<a id="p101012"></a>Пример 3. Поддон (см. [рис. 26](#p100913) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) предназначен для изготовления плоских плит с немедленным распалубливанием, масса поддона 2700 кг, масса плит 3000 кг.
1. <a id="p101013"></a>Нагрузки
<a id="p101014"></a>Масса поддона на единицу длины

<a id="p101015"></a> $g = \frac{2700}{656} = 4,12\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101016"></a>Масса плит на единицу длины

<a id="p101017"></a> $\text{р } = \frac{3000}{625} = 4,8\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101018"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p101019"></a>q = 4,12 + 4,8 = 8,92 кг/см.

<a id="p101020"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p101021"></a>Q = 2700 + 3000 = 5700 кг.

2. <a id="p101022"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p101023"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<a id="p101024"></a> $F = 4 \cdot 30,6 + 4 \cdot 24 \cdot 1 \cdot 1,414 + 1 \cdot 240 = 122,4 + 135,74 + 240 = 498,14\text{см}^{2}$ .

<a id="p101025"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести швеллеров, составляет

<a id="p101026"></a> $S_{x} = 240(12 + 0,5) = 3000\text{см}^{3}$ .

<a id="p101027"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x равно

<a id="p101028"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{3000}{498,14} = 6,02\text{см}$ .

<a id="p101029"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p101030"></a> $J = 4 \cdot 2900 + 122,4 \cdot 6,02^{2} + 4 \frac{1,24^{3}}{12} \cdot 1,414 + 135,74 \cdot 6,02^{2} + 240(12,5 - 6,02)^{2} = 37549\text{см}^{4}$ .

<a id="p101031"></a>Момент инерции на кручение определяется по [формуле (6)](#p100176)

<a id="p101032"></a> $J_{\text{к}} = 3,54 \cdot 0,33 \cdot 4 \cdot 24 \cdot 24^{2} = 64597\text{см}^{4}$ .

3. <a id="p101033"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p101034"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4)*

<a id="p101035"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 37549 = 7,89 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

<a id="p101036"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций) составляет

<a id="p101037"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 64597 = 5,17 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p101038"></a>Определение прогиба поддона
<a id="p101039"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<a id="p101040"></a> $\xi = \frac{145,5}{363} = 0,4$ и $\varphi = 0,003$ (по таблице прил. П*).

<a id="p101041"></a> $y = \frac{0,003 \cdot 8,92 \cdot 363^{4}}{7,89 \cdot 10^{10}} = 0,006\text{см }<[y] = 0,4\text{см}$ .

5. <a id="p101042"></a>Определение деформаций поддона при кручении
<a id="p101043"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании вычисляется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно подсчитывают коэффициенты:

<a id="p101044"></a> $\tau\prime = 0,381$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{240}{363} = 0,66$ );

<a id="p101045"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,0128$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,66$ и $\xi = 0,4$ );

<a id="p101046"></a> $\text{п} = \frac{5,17 \cdot 10^{10}}{7,89 \cdot 10^{10}} = 0,655$ ;

<a id="p101047"></a>r = 1,083 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,4$ );

<a id="p101048"></a> $\Omega = 0,381(1 + 0,655 \cdot 0,0128)1,089 = 0,418$ .

<a id="p101049"></a>Прогиб равен

<a id="p101050"></a> $y_{\text{д}} = 0,418 \frac{5700 \cdot 240^{3}}{5,17 \cdot 10^{10}} = 0,64\text{см }<[y_{\text{д}}] = 0,8\text{см}$ .

<a id="p101051"></a>Пример 4. Поддон (см. [рис. 27](#p100915) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) относится к форме, предназначенной для изготовления плитных изделий. Масса формы 3800 кг, масса изделий 3200 кг.
1. <a id="p101052"></a>Нагрузки
<a id="p101053"></a>Масса формы на единицу длины

<a id="p101054"></a> $g = \frac{3800}{510} = 7,45\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101055"></a>Масса изделий на единицу длины

<a id="p101056"></a> $\text{р } = \frac{3200}{490} = 6,53\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101057"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p101058"></a>q = 7,45 + 6,53 = 13,98 кг/см.

<a id="p101059"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p101060"></a>Q = 3800 + 3200 = 7000 кг.

2. <a id="p101061"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p101062"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<a id="p101063"></a> $F = 4 \cdot 30,6 + 2 \cdot 30,6 \cdot 1,414 + 2,24 \cdot 1 \cdot 1,414 + 1 \cdot 320 = 122,4 + 86,54 + 67,87 + 320 = 596,81\text{см}^{2}$ .

<a id="p101064"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести швеллеров, составляет

<a id="p101065"></a> $S_{x} = 320(12 + 0,5) = 4000\text{см}^{3}$ .

<a id="p101066"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x равно

<a id="p101067"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{4000}{596,81} = 6,7\text{см}$ .

<a id="p101068"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p101069"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_31.png) 

<a id="p101070"></a>Момент инерции на кручение определяется по [формуле (6)](#p100176)

<a id="p101071"></a> $J_{\text{к}} = 3,54 \cdot (0,35 \cdot 2 \cdot 30,6 + 0,33 \cdot 2 \cdot 2 \cdot 24)24^{2} = 75975\text{см}^{4}$ .

3. <a id="p101072"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p101073"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4)*

<a id="p101074"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 47879 = 10,05 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

<a id="p101075"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций)

<a id="p101076"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 75975 = 6,08 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p101077"></a>Определение прогиба поддона
<a id="p101078"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<a id="p101079"></a> $\xi = \frac{104}{300} = 0,35$ и $\varphi = 0,0074$ (по таблице прил. П*).

<a id="p101080"></a> $y = \frac{0,0074 \cdot 13,98 \cdot 300^{4}}{10,05 \cdot 10^{10}} = 0,008\text{см }<[y] = 0,3\text{см}$ .

5. <a id="p101081"></a>Определение деформаций поддона при кручении
<a id="p101082"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании вычисляется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно подсчитывают коэффициенты:

<a id="p101083"></a> $\tau\prime = 0,2344$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{300}{320} = 0,9375$ );

<a id="p101084"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,0416$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,9375$ и $\xi = 0,35$ );

<a id="p101085"></a> $\text{п} = \frac{6,08 \cdot 10^{10}}{10,05 \cdot 10^{10}} = 0,605$ ;

<a id="p101086"></a>r = 1,0725 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,35$ );

<a id="p101087"></a> $\Omega = 0,2344(1 + 0,605 \cdot 0,0416)1,0725 = 0,258$ .

<a id="p101088"></a>Прогиб равен

<a id="p101089"></a> $y_{\text{д}} = 0,258 \frac{7000 \cdot 320^{3}}{6,08 \cdot 10^{10}} = 0,98\text{см }<[y_{\text{д}}] = 1,0\text{см}$ .

<a id="p101090"></a>Пример 5. Поддон (см. [рис. 28](#p100917) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) относится к форме, предназначенной для изготовления ребристых панелей. Масса формы 4100 кг, масса панели 3400 кг.
1. <a id="p101091"></a>Нагрузки
<a id="p101092"></a>Масса формы на единицу длины

<a id="p101093"></a> $g = \frac{4100}{595} = 6,72\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101094"></a>Масса панели на единицу длины

<a id="p101095"></a> $\text{р } = \frac{3400}{580} = 5,98\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101096"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p101097"></a>q = 6,72 + 5,68 = 12,4 кг/см.

<a id="p101098"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p101099"></a>Q = 4100 + 3400 = 7500 кг.

2. <a id="p101100"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p101101"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<a id="p101102"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_32.png) 

<a id="p101103"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести швеллеров N 30, составляет

<a id="p101104"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_33.png) 

<a id="p101105"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x равно

<a id="p101106"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{3439,29}{489,05} = 7,03\text{см}$ .

<a id="p101107"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p101108"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_34.png) 

<a id="p101109"></a>Момент инерции на кручение поддона сложного очертания определяется по [формуле (7)](#p100274), для которой предварительно вычисляют приведенную толщину нижней обшивки (см. [п. 6.8](#p100320))

<a id="p101110"></a> $\delta_{\text{н}} = 3,54 \cdot 0,5 \cdot 4 \cdot 8,15 \frac{1}{276} = 0,209\text{см}$ 

<a id="p101111"></a>и параметры (рис. 30)

<a id="p101112"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_35.png) .

<a id="p101113"></a> $S\prime = \frac{0,452}{0,6} (259,2 + 2 \cdot 29,7) + \frac{0,452}{1,1} 2 \cdot 8 + \frac{0,452}{0,8} 2 \cdot 12 + \frac{0,452}{0,5} 2 \cdot 11,6 + \frac{0,452}{0,209} 276 = 878,02\text{см}$ ;

<a id="p101114"></a> $\omega = 259,2 \cdot 39,3 + 2 \frac{1}{2} 12 \cdot 27,3 + 2 \cdot 12 \cdot 20 = 10994,16\text{см}^{2}$ .

<a id="p101115"></a> $J_{\text{к}} = \frac{4 \cdot 10994,16^{2} \cdot 0,452}{878,02} = 248896\text{см}^{4}$ .

<a id="p101116"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_36.png) 

<div align="center">

<a id="p101117"></a>Рис. 30. Площадь поперечного сечения поддона сложного

</div>

сечения, ограниченная средней линией (к [примеру 5](#p101090))

3. <a id="p101118"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p101119"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4)*

<a id="p101120"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 125341 = 26,32 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

<a id="p101121"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций) составляет

<a id="p101122"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 248896 = 19,91 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p101123"></a>Определение прогиба поддона
<a id="p101124"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<a id="p101125"></a> $\xi = \frac{111,5}{372} = 0,3$ и $\varphi = 0,0121$ (по таблице прил. П*).

<a id="p101126"></a> $y = \frac{0,0121 \cdot 12,78 \cdot 372^{4}}{26,32 \cdot 10^{10}} = 0,01\text{см }<[y] = 0,4\text{см}$ .

5. <a id="p101127"></a>Определение деформаций поддона при кручении
<a id="p101128"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании вычисляется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно подсчитывают коэффициенты:

<a id="p101129"></a> $\tau\prime = 0,31$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{300}{372} = 0,806$ );

<a id="p101130"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,0436$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,806$ и $\xi = 0,3$ );

<a id="p101131"></a> $\text{п} = \frac{19,91 \cdot 10^{10}}{26,32 \cdot 10^{10}} = 0,756$ ;

<a id="p101132"></a>r = 1,056 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,3$ );

<a id="p101133"></a> $\Omega = 0,31(1 + 0,0436 \cdot 0,756) \cdot 1,056 = 0,338$ .

<a id="p101134"></a>Прогиб равен

<a id="p101135"></a> $y_{\text{д}} = 0,338 \frac{7500 \cdot 300^{3}}{19,91 \cdot 10^{10}} = 0,343\text{см }<[y_{\text{д}}] = 0,8\text{см}$ .

<a id="p101136"></a>Пример 6. Поддон (см. [рис. 29](#p100919) в Прил. 4 настоящих Рекомендаций) предназначен для изготовления панелей с предварительно напряженной арматурой. Масса поддона 3000 кг, масса панели 2500 кг.
1. <a id="p101137"></a>Нагрузки
<a id="p101138"></a>Сила натяжения арматуры

<a id="p101139"></a>N = 72000 кг.

<a id="p101140"></a>Масса панели на единицу длины

<a id="p101141"></a> $g = \frac{3000}{660} = 4,55\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101142"></a>Масса панели на единицу длины

<a id="p101143"></a> $p = \frac{2500}{640} = 3,91\text{кг}/\text{см}$ .

<a id="p101144"></a>Суммарная вертикальная нагрузка на единицу длины

<a id="p101145"></a>q = 4,55 + 3,91 = 8,46 кг/см.

<a id="p101146"></a>Суммарная вертикальная нагрузка

<a id="p101147"></a>Q = 3000 + 2500 = 5500 кг.

2. <a id="p101148"></a>Геометрические характеристики сечения поддона
<a id="p101149"></a>Площадь определяется по [формуле (1)](#p100038)

<a id="p101150"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_37.png) 

<a id="p101151"></a>Статический момент инерции относительно оси x, проходящей через центр тяжести наружных балок, составляет

<a id="p101152"></a> $S_{x} = 73,6(17,5 - 0,8) - 36,8(17,5 - 0,4) - 180(17,5 - 12,5) - 54,3(17,5 - 6) = - 924,61\text{см}^{3}$ .

<a id="p101153"></a>Расстояние центра тяжести сечения от оси x равно

<a id="p101154"></a> $\text{е}_{\text{х}} = \frac{- 924,61}{484,7} = - 1,91\text{см}$ .

<a id="p101155"></a>Расстояние оси напряженной арматуры до центра тяжести сечения, когда ось расположена выше обшивки на 2,7 см, составляет

<a id="p101156"></a>e = 4,5 - 1,91 - 2,7 = -0,11 см.

<a id="p101157"></a>Момент инерции на изгиб определяется по [формуле (2)](#p100072)

<a id="p101158"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_38.png) 

<a id="p101159"></a>Момент инерции на кручение поддона сложного очертания определяется по [формуле (7)](#p100274), для которой предварительно вычисляют приведенную толщину нижней обшивки по [формуле (8)](#p100284)

<a id="p101160"></a> $\delta_{\text{н}} = 3,54 \cdot 0,32 \cdot 4 \cdot 9,6 \frac{1}{180} = 0,241\text{см}$ 

<a id="p101161"></a>и параметры (рис. 31)

<a id="p101162"></a> $\delta_{c} = \frac{1[181 + 2(21,3 + 33,8)] + 2 \cdot 1,6 \cdot 24 + 2 \cdot 0,8 \cdot 24,5 + 0,241 \cdot 180}{181 + 2(21,3 + 24 + 33,8 + 24,5) + 180} = 0,79\text{см}$ ;

<a id="p101163"></a> $S\prime = \frac{0,79}{1} [181 + 2(21,3 + 33,8)] + \frac{0,79}{1,6} 2 \cdot 24 + \frac{0,79}{0,8} 2 \cdot 24,5 + \frac{0,79}{0,241} 180 = 892,18\text{см}$ ;

<a id="p101164"></a> $\omega = 12,5 \cdot 180 + 2 \cdot 33,8 \cdot 24 = 3872,4\text{см}^{2}$ .

<a id="p101165"></a> $J_{\text{к}} = \frac{4 \cdot 3872,4^{2} \cdot 0,79}{892,18} = 53112\text{см}^{4}$ .

<a id="p101166"></a> ![11. Специфика конструирования раскосной решетки в поддонах сложного очертания](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_39.png) 

<div align="center">

<a id="p101167"></a>Рис. 31. Площадь поперечного сечения<br>
поддона с высокими наружными балками,

</div>

ограниченная средней линией (к [примеру 6](#p101136))

3. <a id="p101168"></a>Расчетные жесткости поддона
<a id="p101169"></a>Расчетная жесткость на изгиб определяется по формуле (6.4)*

<a id="p101170"></a> $\text{В } = 2,1 \cdot 10^{6} \cdot 56180 = 11,8 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

<a id="p101171"></a>Расчетная жесткость на кручение (см. [п. 4.1](#p100080) настоящих Рекомендаций) составляет

<a id="p101172"></a> $\text{С } = 0,8 \cdot 10^{6} \cdot 53112 = 4,25 \cdot 10^{10}\text{кгс} \cdot \text{см}^{2}$ .

4. <a id="p101173"></a>Определение деформаций поддона при изгибе
<a id="p101174"></a>Прогиб подсчитывается по формуле (6.1)* при

<a id="p101175"></a> $\xi = \frac{132}{396} = 0,33$ и $\varphi = 0,0093$ (по таблице прил. П*).

<a id="p101176"></a> $y = \frac{0,125 \cdot 72000(- 0,11) \cdot 660^{2} + 0,0093 \cdot 8,46 \cdot 396^{4}}{11,8 \cdot 10^{10}} = 0,014\text{см }<[y] = 0,4\text{см}$ .

<a id="p101177"></a>Сближение упоров по формуле (6.2)* при $\eta = 0,0102$ (по таблице прил. П*) равно

<a id="p101178"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/qlFH5zMu/img_40.png) 

<a id="p101179"></a>что составляет $0,0001l<[\Delta l] = 0,0004l$ .
5. <a id="p101180"></a>Определение деформаций поддона при кручении
<a id="p101181"></a>Прогиб свободного угла поддона при диагональном опирании определяется по [формуле (3)](#p100081), для которой предварительно вычисляются коэффициенты:

<a id="p101182"></a> $\tau\prime = 0,423$ (по [табл. 2](#p100101) при $\gamma = \frac{230}{396} = 0,581$ );

<a id="p101183"></a> $\psi\_\_\_\_ = 0,049$ (по [табл. 3](#p100144) при $\gamma = 0,581$ и $\xi = 0,33$ );

<a id="p101184"></a> $\text{п} = \frac{4,25 \cdot 10^{10}}{11,8 \cdot 10^{10}} = 0,36$ ;

<a id="p101185"></a>r = 1,066 (по [табл. 4](#p100158) при $\xi = 0,33$ );

<a id="p101186"></a> $\Omega = 0,433(1 + 0,049 \cdot 0,36) \cdot 1,066 = 0,46$ .

<a id="p101187"></a>Прогиб равен

<a id="p101188"></a> $y_{\text{д}} = 0,46 \frac{5500 \cdot 230^{3}}{4,25 \cdot 10^{10}} = 0,72\text{см }<[y_{\text{д}}] = 0,8\text{см}$ .



<a id="p101189"></a>

---