---
title: "\"Рекомендации по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-raschetu-i-konstruirovaniyu-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy"
---

## "Рекомендации по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами"

# "Рекомендации по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами"



## <a id="p100001"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ С ВЛАЖНЫМ И МОКРЫМ РЕЖИМАМИ


<a id="p100002"></a>Рекомендованы к изданию решением Научно-технического совета НИИСФ Госстроя СССР.
<a id="p100003"></a>Изложены принципы конструирования наружных вентилируемых стен при естественном и механическом вентилировании и методики теплофизического и аэродинамического расчета параметров таких стен и воздушных прослоек, с помощью которых осуществляется их вентилирование.
<a id="p100004"></a>Для инженерно-технических работников и проектировщиков научно-исследовательских и проектных организаций.


### <a id="p100005"></a>ПРЕДИСЛОВИЕ


<a id="p100006"></a>Производственные помещения с влажным и мокрым режимами составляют около 30% общего объема промышленных зданий.
<a id="p100007"></a>Ограждающие конструкции таких зданий находятся в тяжелых условиях эксплуатации. Высокое влагосодержание материала стены, агрессивная или слабоагрессивная производственная среда и переменная во времени температура наружного воздуха приводят к быстрому разрушению наружных стен зданий и снижают их долговечность. Натурные исследования показали, что влагосодержание материала стен оказывает существенное влияние на скорость разрушения: чем выше влагосодержание материала, тем быстрее протекает процесс разрушения наружных стен. На ремонт таких зданий ежегодно расходуется около 2,5 млрд. руб., большая часть которых приходится на ограждающие конструкции.
<a id="p100008"></a>Одним из направлений по повышению долговечности наружных стен зданий с повышенной влажностью воздуха является устройство вентилируемых воздушных прослоек, обеспечивающих эффективную сушку материалов стен. Натурные исследования вентилируемых стен реконструированных зданий показали значительное снижение влагосодержания материала (керамзитобетона) стен. Эксплуатация этих зданий в течение десяти лет без ремонтов наружных стен является надежным подтверждением повышения долговечности ограждающих конструкций при их вентилировании в зданиях с мокрым режимом.
<a id="p100009"></a>Теплотехнический расчет параметров воздушной прослойки в наружных стенах обычно осуществляется по методике, основанной на стационарной тепло- и влагопередаче. Однако влажностные процессы, протекающие в ограждающих конструкциях зданий с высокой влажностью воздуха, являются существенно нестационарными, что и учитывается в настоящих Рекомендациях.
<a id="p100010"></a>В Рекомендациях проведены расчеты теплофизических параметров вентилируемых наружных стен, аэродинамических параметров воздушных прослоек и связанных с ними воздуховодов, обеспечивающих их вентилирование. Даны также рекомендации и по конструированию вентилируемых стен с прослойками или каналами, расположенными как в наружной, так и в средней их частях.
<a id="p100011"></a>Известные способы вентилирования: наружным воздухом за счет гравитационного перепада давления (естественное вентилирование) и подогретым воздухом при механическом вентилировании, экономически целесообразны. Первый способ вентилирования может применяться для любого типа здания, однако ограждающие конструкции должны быть многослойными с использованием в них эффективных утеплителей, обладающих высоким значением коэффициента паропроницаемости и профилированного защитного экрана на относе с наружной стороны ограждения.
<a id="p100012"></a>Механическое вентилирование целесообразно использовать в зданиях с высоким уровнем технологического тепловыделения с применением рекуперации тепла вентиляционных выбросов для подогрева и таким образом высушивания (понижения относительной влажности) наружного воздуха, подаваемого на вход вентилируемых воздушных прослоек или каналов. При механическом вентилировании прослойки образуются либо с внутренней стороны с помощью экрана на относе, либо в средней части ограждающей конструкции преимущественно в форме каналов. В Рекомендациях рассматриваются расчет и конструирование вентилируемых стен с расположением воздушных прослоек в их средней части. Для вентилируемых стен с воздушной прослойкой, расположенной с внутренней стороны, представлен только их теплофизический расчет.
<a id="p100013"></a>Рекомендации разработаны НИИСФ Госстроя СССР (кандидаты техн. наук В.И. Лукьянов, А.Ф. Хомутов, инж. Ю.К. Попова) совместно с ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (канд. техн. наук В.Н. Макарцев, В.В. Пономарева, инж. А.И. Звягина).


### 1. <a id="p100014"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100015"></a>1.1. Рекомендации предназначены для проектирования вентилируемых промышленных зданий с влажным или мокрым режимом помещений. Мокрый и влажный режимы помещений определяются в соответствии с табл. 1 СНиП II-3-79** "Строительная теплотехника".
<a id="p100016"></a>1.2. Основным конструктивным отличием вентилируемых стен является наличие воздушной прослойки, обеспечивающей эффективное удаление избыточной влаги из стеновых материалов, что позволяет повысить долговечность конструкций стен зданий с влажным или мокрым режимом.

#### <a id="p100017"></a>1.3 Расчет вентилируемых стен при их проектировании должен включать в себя:

<a id="p100018"></a>определение требуемой толщины элементов стены из условий: невыпадения конденсата на ее внутренней поверхности и обеспечения экономически целесообразного сопротивления теплопередаче стены (в соответствии со СНиП II-3-79**);
<a id="p100019"></a>расчет параметров вентилируемой воздушной прослойки.
<a id="p100020"></a>1.4. В промышленных зданиях с влажным или мокрым режимом следует применять стены с наружным расположением экрана и естественным вентилированием воздушных прослоек или каналов наружным воздухом ([рис. 1](#p100022), а). В зданиях с высоким уровнем технологического тепловыделения при соответствующем экономическом обосновании допускается применение также двух других типов стен с расположением прослойки или каналов в их средней части ([рис. 1](#p100022), б) или экраном с внутренней стороны ([рис. 1](#p100022), в).

<a id="p100021"></a> ![1. Общие положения](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_0.png) 

<a id="p100022"></a>Рис. 1. Схемы стен с различным расположением
воздушной прослойки

<a id="p100023"></a>а - 1-й тип - воздушная прослойка снаружи утеплителя;
б - 2-й тип - воздушная прослойка в теплозащитном слое;
в - 3-й тип - воздушная прослойка с внутренней стороны стены
между теплозащитным слоем и экраном;
1 - защитный металлический экран; 2 - воздушная прослойка;
3 - теплозащитный слой 2-го и 3-го типов, одновременно
являющийся несущим элементом стены; 4 - несущий элемент
стены; 5 - наружный защитный слой

<a id="p100024"></a>1.5. Вентилируемые стены рекомендуется проектировать в соответствии с основными положениями глав [(СНиП 2.03.01-84)](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП II-3-79** "Строительная теплотехника", [СНиП 2.03.11-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-11-85) "Защита строительных конструкций от коррозии", [СНиП 2.01.02-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-02-85) "Противопожарные нормы", [СНиП 2.01.07-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-07-85) "Нагрузки и воздействия", [СНиП 2.09.02-85](https://bukva.ai/docs/snip-2-09-02-85) "Производственные здания", а также настоящих рекомендаций.


### 2. <a id="p100025"></a>ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЙ И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТЫ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ ЕСТЕСТВЕННОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ


<a id="p100026"></a>2.1. Температура наружного воздуха tн принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки, устанавливаемой по [табл](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-01-82#p100020). СНиП 2.01.01-82 с обеспеченностью 0,92 для соответствующего района строительства.
<a id="p100027"></a>2.2. Температура tв и относительная влажность $\varphi_{\text{в}}$ воздуха в помещении устанавливаются в соответствии с нормами по проектированию соответствующих зданий и сооружений. При наличии соответствующих экспериментальных данных tв и $\varphi_{\text{в}}$ принимаются равными температуре и относительной влажности воздуха на уровне входа в воздушную прослойку.
<a id="p100028"></a>2.3. Значение коэффициента теплоотдачи $\alpha_{\text{в}}$ внутренней поверхности стены принимается по табл. 4 СНиП II-3-79**.
<a id="p100029"></a>2.4. Значение коэффициента теплоотдачи $\alpha_{\text{н}}$ наружной поверхности стены принимается равным среднему коэффициенту теплоотдачи поверхности воздушной прослойки для зимних условий, т.е. 10,8 Вт/(м2·°C).
<a id="p100030"></a>2.5. Требуемое сопротивление теплопередаче $R_{0}^{\text{тр}}$ слоев наружной стены с воздушными прослойками или каналами, представленной на рис. 2, рассчитывается для сечения на уровне входа в воздушную прослойку по п. 2.2 СНиП II-3-79**.

<a id="p100031"></a> ![2. Теплофизический и аэродинамический расчеты вентилируемых стен при их естестве](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_1.png) 

<a id="p100032"></a>Рис. 2. Вентилируемая стена 1-го типа с защитным экраном
с наружной стороны

<a id="p100033"></a>а - на относе; б - прикрепленным вплотную;
1 - экран; 2 - швеллер; 3 - утеплитель; 4 - бетонная плита

<a id="p100034"></a>2.6. В помещениях с относительной влажностью воздуха $\varphi_{\text{в}}>80\%$ необходимо нанесение слоя дополнительной пароизоляции на внутреннюю поверхность наружной стены с сопротивлением паропроницанию $R_{\text{н}}^{\text{д}}$ не менее 0,3 м2·ч·Па/мг. При этом для расчета этой стены принимается $\varphi_{\text{в}} = 80\%$ , а наносимый слой пароизоляции должен обладать хорошей адгезией и быть достаточно долговечным.
<a id="p100035"></a>2.7. Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче $R_{0}^{\text{эк}}$ вентилируемой стены определяется по п. 2.12 изменений и дополнений к СНиП II-3-79**.
<a id="p100036"></a>2.8. Толщина слоя, выполняющего роль несущего элемента, из конструкционного материала назначается такой, чтобы сопротивление паропроницанию этого слоя Rп было не менее 1,6 м2·ч·Па/мг, чему соответствует толщина слоя: 5 см из тяжелого бетона или 20 см из керамзитобетона $\gamma_{0} = 1200\text{кг}/\text{м}^{3}$ .
<a id="p100037"></a>Примечания: 1. Толщина слоя несущего элемента должна удовлетворять также конструктивным требованиям к ограждению. 2. Термическое сопротивление R1 слоя конструкционного материала определяется по п. 2.5 СНиП II-3-79** с учетом расчетного массового отношения влаги в материале $\omega_{\text{м}}$ , соответствующего условиям эксплуатации A (по прил. 3 этой главы СНиП). 3. Значения коэффициентов паропроницанию легких и ячеистых бетонов принимаются равными 1/2 от значений соответствующих коэффициентов, указанных в прил. 3 СНиП II-3-79**.


#### <a id="p100038"></a>2.9 Требуемое термическое сопротивление эффективного утеплителя $R_{\text{ут}}^{\text{тр}}$ рассчитывается по формуле


<a id="p100039"></a> $R_{\text{ут}}^{\text{тр}} = R_{0}^{\text{тр}} - R_{1} - 1/\alpha_{\text{в}} - 1/\alpha_{\text{н}}$ (1)

<a id="p100040"></a>и его значение должно быть не менее расчетного значения $R_{\text{ут}}^{\text{рас}}$ , найденного из условия, что температура t1 границы примыкания утеплителя к конструкционному материалу должна быть не менее -5 °C при температуре наружного воздуха tн. При этом отношение термического сопротивления $R_{\text{ут}}^{\text{тр}}$ слоя утеплителя вентилируемых стен к их сопротивлению теплопередаче $R_{0}^{\text{тр}}$ не должно быть меньше $R_{\text{ут}}^{\text{рас}}/R_{0}^{\text{тр}}$ , определяемого по таблице.

<a id="p100041"></a>Таблица


<table>
<colgroup><col width="26%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100042"></a>Отношение минимального термического сопротивления слоя утеплителя к сопротивлению теплопередаче</td><td colspan="5"><a id="p100043"></a>Средняя температура наиболее холодной пятидневки, °C</td></tr>
<tr><td><a id="p100044"></a>Ниже -40</td><td><a id="p100045"></a>От -40 до -30</td><td><a id="p100046"></a>От -30 до -20</td><td><a id="p100047"></a>От -20 до -10</td><td><a id="p100048"></a>Свыше -10</td></tr>
<tr><td><a id="p100049"></a>$R_{\text{ут}}^{\text{рас}}/R_{0}^{\text{тр}}$</td><td><a id="p100050"></a>0,6</td><td><a id="p100051"></a>0,55</td><td><a id="p100052"></a>0,5</td><td><a id="p100053"></a>0,35</td><td><a id="p100054"></a>0,15</td></tr>
</table>


<a id="p100055"></a>В [формуле (1)](#p100039) коэффициенты теплоотдачи $\alpha_{\text{в}}$ и $\alpha_{\text{н}}$ имеют тот же смысл, что и в [пп. 2.3](#p100028) и [2.4](#p100029), а tн, tв и R1 - соответственно в [пп. 2.1](#p100026), [2.2](#p100027) и [2.8](#p100036).
<a id="p100056"></a>Примечание. Если $R_{0}^{\text{тр}}<R_{0}^{\text{эк}}$ , в [формуле (1)](#p100039) $R_{0}^{\text{тр}}$ следует заменить на $R_{0}^{\text{эк}}$ .

<a id="p100057"></a>2.10. Рекомендуется применять такое сочетание эффективного утеплителя с конструкционным материалом, при котором отношение их коэффициентов паропроницаемости $\mu_{\text{ут}}$ , $\mu_{\text{кон}}$ с учетом [примеч. 3 к п. 2.8](#p100037) было бы не менее 3:1.

#### <a id="p100058"></a>2.11 Толщина слоя утеплителя устанавливается по формуле


<a id="p100059"></a> $\delta_{\text{ут}} \geq R_{\text{ут}}^{\text{тр}}\lambda_{\text{ут}},$ (2)

<a id="p100060"></a>где $\lambda_{\text{ут}}$ - коэффициент теплопроводности утеплителя, принятый по прил. 3 СНиП II-3-79** для условий эксплуатации A, Вт/(м·°C).
<a id="p100061"></a>2.12. Длина воздушной прослойки H принимается равной высоте помещения для участков стены, не содержащих оконных проемов в вертикальном направлении, от уровня расположения технологического оборудования, являющегося источником влаги. Для остальных участков с учетом протяженности окон: от указанного уровня до нижнего уровня окна и от верхнего уровня окна до карниза крыши.

#### <a id="p100062"></a>2.13 Вентилируемые воздушные прослойки создаются с помощью защитного экрана (см. [рис. 2](#p100032)):

<a id="p100063"></a>профилированным или плоским листом на относе от основной стены на расстоянии $\delta_{\text{в}1}$ при средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки tн ниже -25 °C;
<a id="p100064"></a>профилированным листом вплотную при tн от -25 °C и свыше.
<a id="p100065"></a>В последнем случае в области tн от -25 °C до -15 °C устанавливается высота гофра $\delta_{\text{в}2}$ , ширина участка плотного примыкания к стене l2 не более 50 мм и шириной l1 гофра не менее 200 мм, в области tн св. -15 °C - $\delta_{\text{в}3}$ , l2 не более 100 мм и l1 не менее 150 мм.
<a id="p100066"></a>2.14. Толщина $\delta_{\text{в}1}$ воздушной прослойки устанавливается на основе положения о том, что наименьший расход воздуха v на метр ширины должен быть не меньше следующей величины:

<a id="p100067"></a>v >= 0,028 + 0,0019(H - 10), (3)

<a id="p100068"></a>где v - измеряется в м2/с;
<a id="p100069"></a>H, м - длина воздушной прослойки между входным и выходным отверстиями (щелями). При этом минимальную толщину воздушной прослойки $\delta_{\text{в}1}$ , м, определяют с учетом только гравитационного давления (ветровой напор не учитывается) по формуле (см. [прил. 1](#p100298)).

<a id="p100070"></a> $\delta_{\text{в}1} \geq (0,06 + 0,3/\text{Н }) \sqrt{(0,06\text{Н } + 0,3)R_{2} \sum \xi/(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})} ,$ (4)

<a id="p100071"></a>где R2 - сопротивление, м2·°C/Вт, теплопередаче части наружной стены, расположенной между воздушной полостью и помещением (R2 практически равно R0);
<a id="p100072"></a>tн, tв - то же, что и соответственно в [пп. 2.1](#p100026) и [2.2](#p100027), °C;
<a id="p100073"></a> $\sum \xi$ - сумма местных аэродинамических сопротивлений течению воздуха.
<a id="p100074"></a>Толщины $\delta_{\text{в}2}$ и $\delta_{\text{в}3}$ воздушной прослойки устанавливают на уровне

<a id="p100075"></a> $\delta_{\text{в}3} = \delta_{\text{в}2} = 1,2\delta_{\text{в}1},$ (5)

<a id="p100076"></a>причем $\delta_{\text{в}1}$ , м, определяют по [формуле (4)](#p100070).
<a id="p100077"></a>Примечания: 1. Минимальные значения толщин $\delta_{\text{в}1}$ , $\delta_{\text{в}2}$ , $\delta_{\text{в}3}$ устанавливаются равными соответственно 0,04; 0,05 и 0,05 м. 2. Для стен, содержащих оконные проемы, толщины $\delta_{\text{в}1}$ , $\delta_{\text{в}2}$ , $\delta_{\text{в}3}$ принимаются равными наибольшему значению из полученных.


#### <a id="p100078"></a>2.15 Сумму аэродинамических сопротивлений определяют по формуле


<a id="p100079"></a> $\sum \xi = \xi_{\text{вх}} + \xi_{\text{пов}} + \xi_{\text{к}} + \xi_{\text{пов}} + \xi_{\text{вых}},$ (6)

<a id="p100080"></a>где $\xi_{\text{вх}}$ , $\xi_{\text{пов}}$ , $\xi_{\text{к}}$ , $\xi_{\text{вых}}$ - устанавливают в зависимости от принятой конструкции входных и выходных участков [(рис. 3)](#p100082).

<a id="p100081"></a> ![2. Теплофизический и аэродинамический расчеты вентилируемых стен при их естестве](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_2.png) 

<a id="p100082"></a>Рис. 3. Вентиляционные отверстия входа и выхода воздуха

<a id="p100083"></a>а - д - отверстия входа воздуха; а, д - у цоколя;
б - над оконным проемом; в - к каналу в массиве стены;
г - при чешуйчатом экране; е - к - отверстия выхода воздуха;
е - под оконным проемом; ж - к - для вариантов кровель;
1 - слив; 2 - цоколь; 3 - канал в массиве стены

<a id="p100084"></a>Для этих конструкций $\xi_{\text{вх}} = 0,57$ (при наличии сетки на входе с живым сечением Fж.с/F >= 0,9); $\xi_{\text{пов}} = 1 - 1,5$ ; $\xi_{\text{вых}} = 0,9$ (при наличии сетки, без нее - 0,5).
<a id="p100085"></a> $\xi_{\text{к}}$ определяют по [формуле (43)](#p100224) с учетом [(44)](#p100229). При этом для упрощения расчетов вторым слагаемым правой части [формулы (43)](#p100224) пренебрегаем.
<a id="p100086"></a>В начале расчетов (см. прил. 3, [примеры 1](#p100385) и [2](#p100432)) принимаем:

<a id="p100087"></a> для H = от 15 до 30 м $\delta_{\text{в}1} = 0,06\text{м}$ $(d_{\text{к}} = 0,12)$ ;

<a id="p100088"></a> " H = от 3 до 15 м $\delta_{\text{в}1} = 0,04\text{м}$ $(d_{\text{к}} = 0,08)$ .

<a id="p100089"></a>Для увеличения точности расчетов рекомендуется использовать метод итераций, т.е. полученное значение $\delta_{\text{в}1}$ подставить в [формулу (43)](#p100224) и вновь произвести расчет.
<a id="p100090"></a>2.16. Для оценки максимальной скорости воздуха wmax в вентилируемой воздушной прослойке ее расчет производится с учетом ветрового напора по [прил. 2](#p100328).


### 3. <a id="p100091"></a>ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ МЕХАНИЧЕСКОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ


<a id="p100092"></a>3.1. Экономически целесообразнее создавать воздушную прослойку 2-го типа (см. [рис. 1](#p100022), б) по сравнению с прослойкой 3-го типа (см. [рис. 1](#p100022), в).
<a id="p100093"></a>3.2. При выборе наружной стены 3-го типа расчет требуемого сопротивления теплопередаче $R_{0}^{\text{тр}}$ необходимо проводить по п. 2.1 СНиП II-3-79**. Нормативный перепад температуры $\Delta t^{\text{н}}$ , °C, принимается равным

<a id="p100094"></a> $\Delta t^{\text{н}} = t_{\text{вх}} - \tau_{0,8} = 0,146(80 - \varphi_{\text{вх}}),$ (7)

<a id="p100095"></a>где tвх, °C, $\varphi_{\text{вх}}$ , % - соответственно температура и относительная влажность воздуха, подаваемого на вход воздушной прослойки;
<a id="p100096"></a> $\tau_{0,8}$ - температура поверхности, при которой достигается относительная влажность воздуха 80%, °C; коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности $\alpha_{\text{в}}$ заменяется на коэффициент теплоотдачи поверхности воздушной прослойки $\alpha_{\text{пр}}$ .
<a id="p100097"></a>3.3. Температуру воздуха tвх, подаваемого в воздушную прослойку, следует выбирать равной расчетной температуре воздуха tв в помещении (температуре воздуха на уровне расположения машин).
<a id="p100098"></a>3.4. Коэффициент теплоотдачи поверхности прослойки $\alpha_{\text{пр}}$ принимают равным 12 Вт/(м2·°C).
<a id="p100099"></a>3.5. Относительную влажность воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ , %, подаваемого в воздушную прослойку, рассчитывают с учетом термического сопротивления наружной части стены $R_{0}^{\text{эк}}$ , м2·°C/Вт (по отношению к прослойке), полученного по п. 2.15 СНиП II-3-79**, по формуле

<a id="p100100"></a> $\varphi_{\text{вх}} \leq 80 - 12(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/(R_{0}^{\text{эк}}\alpha_{\text{пр}}).$ (8)

<a id="p100101"></a>3.6. Минимальный расход воздуха, подаваемого в воздушную прослойку, равен 0,05 м2/с на один метр ширины вентилируемой стены. При задании толщины воздушной прослойки $\delta_{\text{в}}$ , м, находят расчетную скорость движения воздуха w, м/с, из соотношения

<a id="p100102"></a> $w\delta_{\text{в}} = 0,05.$ (9)

<a id="p100103"></a>3.7. При выборе наружной стены 2-го типа расчет требуемого сопротивления теплопередаче $R_{1}^{\text{тр}}$ , м2·°C/Вт, наружного слоя осуществляется по формуле

<a id="p100104"></a> $R_{1}^{\text{тр}} = \text{С } + \sqrt{\text{С}^{2} + D} ,$ (10)

<a id="p100105"></a>где

<a id="p100106"></a> $C = (t_{\text{в}} - t_{\text{вх}})/6\alpha_{\text{в}}\text{А } - 1/3\text{В};$ (11)

<a id="p100107"></a> $D = (t_{\text{в}} + 2t_{\text{вх}} - 3t_{\text{н}})/(9\text{АВ}\alpha_{\text{в}});$ (12)

<a id="p100108"></a> $\text{А } = (1 - 0,0095\varphi_{\text{в}})\Delta t;$ (13)

<a id="p100109"></a> $B = \rho c_{p}w\delta_{\text{в}}/\text{Н },$ (14)

<a id="p100110"></a>где tв, $\varphi_{\text{в}}$ - то же, что и в [п. 3.2](#p100093);
<a id="p100111"></a>tн, tвх - то же, что и соответственно в [п. 2.1](#p100026) и [3.3](#p100097);
<a id="p100112"></a> $\alpha_{\text{в}}$ - то же, что и в [п. 2.3](#p100028);
<a id="p100113"></a> $\Delta t = 14,6^{\circ}C$ ;
<a id="p100114"></a> $\rho$ , кг/м3, cр, Дж/(кг·°C), w, м/с - соответственно плотность и теплоемкость воздуха при t = 0 °C и его скорость;
<a id="p100115"></a> $\delta_{\text{в}}$ , H, м - соответственно толщина и длина воздушной прослойки.
<a id="p100116"></a>При расчете требуемого сопротивления $R_{1}^{\text{тр}}$ наружного слоя принято, что воздушная прослойка делит наружную стену так, что сопротивления теплопередаче R2 и R1 относятся как R2:R1 = 3:1.

#### <a id="p100117"></a>3.8 Расход воздуха v, подаваемого в воздушную прослойку, на метр ширины стены, устанавливают на уровне


<a id="p100118"></a> $v = w\delta_{\text{в}} \geq 0,1 + 0,0025(\text{Н } - 20),$ (15)

<a id="p100119"></a>где v измеряется в м2/с.
<a id="p100120"></a>При этом толщина воздушной прослойки $\delta_{\text{в}}$ определяется по формуле

<a id="p100121"></a> $\delta_{\text{в}} \geq 0,04 + 0,001(\text{Н } - 10),$ (16)

<a id="p100122"></a>где $\delta_{\text{в}}$ и H в м.
<a id="p100123"></a>Если высота H меньше 10 м, толщина $\delta_{\text{в}}$ принимается равной 0,04 м.
<a id="p100124"></a>Скорость воздуха w, м/с, определяют из [соотношения (15)](#p100118).
<a id="p100125"></a>3.9. Расчетные значения температуры tв и относительной влажности $\varphi_{\text{в}}$ воздуха принимают равными, соответственно температуре и относительной влажности воздуха в помещении в зоне расположения производящих машин.
<a id="p100126"></a>3.10. Температура воздуха tвх, подаваемого на вход воздушной прослойки, принимается равной 5 °C.
<a id="p100127"></a>*Примечание.* Если температура наружного воздуха выше 5 °C, вентиляция отключается и в воздушную прослойку подается наружный воздух для ее естественного вентилирования. Это должно оговариваться в проекте ограждающих конструкций зданий.


#### <a id="p100128"></a>3.11 Толщины наружного $\delta_{1}$ , м, и внутреннего $\delta_{2}$ , м, слоев находят по формулам:


<a id="p100129"></a> $\delta_{1} \geq \lambda_{1}(R_{1}^{\text{тр}} - 1/\alpha_{\text{н}} - 1/\alpha_{\text{пр}});$ (17)

<a id="p100130"></a> $\delta_{2} \geq \lambda_{2}(3R_{1}^{\text{тр}} - 1/\alpha_{\text{в}} - 1/\alpha_{\text{пр}}),$ (18)

<a id="p100131"></a>где $\lambda_{1}$ , $\lambda_{2}$ - коэффициенты теплопроводности материалов соответственно наружного и внутреннего слоев, Вт/(м·°C);
<a id="p100132"></a> $\alpha_{\text{н}}$ - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для зимних условий, равный 23,2 Вт/(м2·град);
<a id="p100133"></a> $\alpha_{\text{пр}}$ - коэффициент теплоотдачи поверхностей воздушной прослойки, равный 10,8 Вт/(м2·град);
<a id="p100134"></a> $\alpha_{\text{в}}$ - то же, что и в [п. 2.3](#p100028).
<a id="p100135"></a>*Примечание.* Толщины наружного $\delta_{1}$ и внутреннего $\delta_{2}$ слоев должны удовлетворять конструктивным требованиям к ограждению этого типа.


#### <a id="p100136"></a>3.12 Относительную влажность воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ , %, на входе прослойки рассчитывают по формуле


<a id="p100137"></a> $\varphi_{\text{вх}} \leq 95exp[0,07(t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}} - t_{\text{вх}})],$ [<*>](#p100143) (19)

<a id="p100138"></a>в которой температура холодной поверхности воздушной прослойки на уровне ее выхода $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}}$ , °C, определяется по формуле

<a id="p100139"></a> $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}} = t_{\text{вых}} - (t_{\text{вых}} - t_{\text{н}})/(R_{1}\alpha_{\text{пр}}),$ (20)

<a id="p100140"></a>где

<a id="p100141"></a> $R_{1} = \delta_{1}/\lambda_{1} + 1/\alpha_{\text{н}} + 1/\alpha_{\text{пр}}.$ (21)


<a id="p100142"></a>

---

<a id="p100143"></a><*> Относительная влажность воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ , подаваемого в воздушную прослойку, должна быть не более 50%.


#### <a id="p100144"></a>3.13 Температуру воздуха на выходе из прослойки tвых, °C, находят по формуле


<a id="p100145"></a>tвых = (B + 1/2R1 + 1/2R2)-1{[B - (1/2R1 +
+ 1/2R2)]tвх + tн/R1 + tв/R2}, (22)

<a id="p100146"></a>где

<a id="p100147"></a> $R_{2} = \delta_{2}/\lambda_{2} + 1/\alpha_{\text{в}} + 1/\alpha_{\text{пр}}.$ (23)

<a id="p100148"></a>Коэффициент B находят по [формуле (14)](#p100109).
<a id="p100149"></a>3.14. Для вентилируемой стены с каналами [(рис. 4)](#p100158) расчет требуемого сопротивления теплопередаче $R_{1}^{\text{тр}}$ наружного слоя толщиной $\delta_{1}$ , м, осуществляется с учетом [п. 3.7](#p100103) по формуле

<a id="p100150"></a> $KR_{1}^{\text{тр}} + b = exp( - B/R_{1}^{\text{тр}}),$ (24)

<a id="p100151"></a>где

<a id="p100152"></a> $B = \frac{(4l_{1} + 4l_{2} + 6\delta_{\text{в}})\text{Н}}{3\rho\text{с}_{\text{р}}wl_{1}\delta_{\text{в}}} ;$ (25)

<a id="p100153"></a> $b = \frac{(3l_{1} + 3l_{2} + 6\delta_{\text{в}})(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})}{(4l_{1} + 4l_{2} + 6\delta_{\text{в}})t_{\text{вх}} - (l_{1} + l_{2})t_{\text{в}} - (3l_{1} + 3l_{2} + 6\delta_{\text{в}})t_{\text{н}}} ;$ (26)

<a id="p100154"></a> $K = - \frac{3(4l_{1} + 4l_{2} + 6\delta_{\text{в}})\alpha_{\text{в}}\text{А}}{(4l_{1} + 4l_{2} + 6\delta_{\text{в}})t_{\text{вх}} - (l_{1} + l_{2})t_{\text{в}} - (3l_{1} + 3l_{2} + 6\delta_{\text{в}})t_{\text{н}}} ;$ (27)

<a id="p100155"></a> $\rho$ , cв, w, H, $\varphi_{\text{в}}$ , $\alpha_{\text{в}}$ , A, $\Delta t$ - то же, что и в [п. 3.7](#p100103);
<a id="p100156"></a>l<sub>1</sub>, l<sub>2</sub>, $\delta_{\text{в}}$ - измеряются в м; tв, tн, tвх в °C.

<a id="p100157"></a> ![3. Теплофизический расчет вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_3.png) 

<a id="p100158"></a>Рис. 4. Схема расположения вентилируемых каналов
в наружных стенах

<a id="p100159"></a>Графическое решение этого трансцендентного уравнения приведено на [рис. 5](#p100161).

<a id="p100160"></a> ![3. Теплофизический расчет вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_4.png) 

<a id="p100161"></a>Рис. 5. Графическое решение трансцендентного уровня

<a id="p100162"></a> $y = b + KR_{1}^{\text{тр}} = exp( - B/R_{1}^{\text{тр}})$ 

<a id="p100163"></a> ![3. Теплофизический расчет вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_5.png) - семейство кривых: $exp( - B/R_{1}^{\text{тр}})$ 
 ![3. Теплофизический расчет вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_6.png) - семейство кривых: $b + KR_{1}^{\text{тр}}$ 
K = -4,55 Вт/(м2·°C)

<a id="p100164"></a>3.15. Геометрические параметры вентилируемых каналов определяются следующим образом. Минимальное значение l1 равно 0,1 м, максимальное значение l1 и минимальное значение l2 ограничиваются конструктивными требованиями; максимальное l2 равно 0,15 м, ширина канала $\delta_{\text{в}}$ равна 0,05 м.
<a id="p100165"></a>3.16. Расчетные значения температуры tв, °C, и влажности $\varphi_{\text{в}}$ , %, принимают по [п. 3.9](#p100125).
<a id="p100166"></a>3.17. Расчетное значение температуры воздуха tвх, °C, на входе в воздушную прослойку принимается по [п. 3.10](#p100126).
<a id="p100167"></a>3.18. Расход воздуха v, м2/с, подаваемого на вход вентилируемых каналов, устанавливается [формулой (15)](#p100118). Скорость воздуха w, м/с, определяют из следующего соотношения:

<a id="p100168"></a> $w = v/(l_{1}\delta_{\text{в}}n),$ (28)

<a id="p100169"></a>где n, 1/м - количество каналов на погонный метр стены, устанавливается при конструировании стены с учетом [п. 3.15](#p100164) и равно:

<a id="p100170"></a>n = (l1 + l2)-1.

<a id="p100171"></a>3.19. Толщины наружного $\delta_{1}$ и внутреннего $\delta_{2}$ слоев находят по [п. 3.11](#p100128).
<a id="p100172"></a>*Примечание.* Коэффициент теплоотдачи $\alpha_{\text{пр}}$ в вентилируемом канале следует принимать равным 10,8 Вт/(м2·°C).

<a id="p100173"></a>3.20. Относительную влажность воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ на входе каналов определяют по [формуле (19)](#p100137).

#### <a id="p100174"></a>3.21 Температуру воздуха tвых, °C, на выходе каналов находят по формуле


<a id="p100175"></a> $t_{\text{вых}} = t_{\text{эф}} + (t_{\text{вх}} - t_{\text{эф}})exp[ - CH/(\rho c_{p}wl_{1}\delta_{\text{в}})];$ (29)

<a id="p100176"></a> $\text{С } = \frac{l_{1}}{R_{2}} + \frac{l_{2}}{R_{2} - 1/\alpha_{\text{пр}}} + \frac{l_{1}}{R_{1}} + \frac{l_{2}}{R_{1} + \delta_{\text{в}}/\lambda_{1}} + \frac{l_{2}}{R_{1} + \delta_{\text{в}}/\lambda_{1} - 1/\alpha_{\text{пр}}} ;$ (30)

<a id="p100177"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_7.png) (31)

<a id="p100178"></a>R1 находят по [формуле (21)](#p100141), а R2 - по [формуле (23)](#p100147);
<a id="p100179"></a> $\rho$ , cр, w, H - то же, что и в [п. 3.7](#p100103);
<a id="p100180"></a> $\alpha_{\text{пр}}$ , $\lambda_{1}$ - то же, что и в [п. 3.11](#p100128);
<a id="p100181"></a>l1, l2, $\delta_{\text{в}}$ - то же, что и в [п. 3.14](#p100149).


### 4. <a id="p100182"></a>АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ СТЕН ПРИ МЕХАНИЧЕСКОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ


<a id="p100183"></a>4.1. Рекомендуется следующая схема движения воздуха [(рис. 6)](#p100185): вентилятор 1 подает подготовленный воздух из коллектора 9 с параметрами tвх и $\varphi_{\text{вх}}$ в воздуховод 2 с шибером 3, далее через подводящий воздуховод 4 в раздающий коллектор 5 и выходит через каналы 6, расположенные в стене 8, в сборный коллектор 7 и выводится наружу. Выход воздуха осуществляется аналогично выходу при естественной вентиляции (см. [рис. 3](#p100082)).

<a id="p100184"></a> ![4. Аэродинамический расчет воздуховодов стен при механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_8.png) 

<a id="p100185"></a>Рис. 6. Принципиальная схема движения воздуха
через вентилируемую стену

<a id="p100186"></a>Способ раздачи воздуха по каналам определяется конструктивными соображениями.

#### <a id="p100187"></a>4.2 В ходе расчета определяется расход вентиляционного воздуха на одну систему V1, м3/с:


<a id="p100188"></a>V<sub>1</sub> = vL1, (32)

<a id="p100189"></a>где L1 - длина участка вентилируемой стены, м;
<a id="p100190"></a>v - удельный расход, м2/с, определяемый по [формуле (15)](#p100118);
<a id="p100191"></a> $- \Delta\text{Р}_{\text{в}}$ - напор вентилятора, Па, определяемый по формуле

<a id="p100192"></a> $\Delta\text{Р}_{\text{в}} = 0,6\rho(\zeta_{\text{вых}}w_{\text{вых}}^{2} + \zeta_{\text{р}.\text{к}}w_{\text{р}.\text{к}}^{2} + \zeta_{\text{к}}w_{\text{к}}^{2} + \zeta_{\text{ш}}w_{\text{диф}}^{2}),$ (33)

<a id="p100193"></a>где $\zeta_{\text{вых}}$ , wвых - коэффициент сопротивления и скорость воздуха на выходе из системы;
<a id="p100194"></a> $\zeta_{\text{р}.\text{к}}$ , wр.к - то же, раздающего коллектора;
<a id="p100195"></a> $\zeta_{\text{к}}$ , wк - то же, каналов;
<a id="p100196"></a> $\zeta_{\text{ш}}$ - коэффициент сопротивления шибера;
<a id="p100197"></a>wдиф - скорость на выходе из диффузора вентилятора, м/с.
<a id="p100198"></a>Потери давления в сети определяются для наиболее удаленного канала.

#### <a id="p100199"></a>4.3 Скорость воздуха wвых, м/с, на выходе из системы определяется по формуле


<a id="p100200"></a> $w_{\text{вых}} = 4V/(\pi d_{\text{с}.\text{к}}^{2}),$ (34)

<a id="p100201"></a>где dс.к, м - эквивалентный гидравлический диаметр сборного коллектора, который равен:

<a id="p100202"></a>dс.к = 4F/П, (35)

<a id="p100203"></a>где F - площадь сечения канала, м2;
<a id="p100204"></a>П - периметр сечения канала, м.

#### <a id="p100205"></a>4.4 Скорость воздуха wр.к, м, на входе в раздающий коллектор


<a id="p100206"></a> $w_{\text{р}.\text{к}} = 4V_{1}/\pi d_{\text{п}.\text{к}}^{2},$ (36)

<a id="p100207"></a>где dп.к, м - эквивалентный гидравлический диаметр подводящего коллектора, определяемый аналогично dс.к по [формуле (35)](#p100202).

#### <a id="p100208"></a>4.5 Скорость воздуха wдиф, м, на выходе из диффузора вентилятора равна:


<a id="p100209"></a> $w_{\text{диф}} = 4V/(\pi d_{\text{диф}}^{2}),$ (37)

<a id="p100210"></a>где dдиф, м - эквивалентный гидравлический диаметр выходного отверстия диффузора.
<a id="p100211"></a>4.6. Коэффициенты аэродинамического сопротивления $\zeta_{\text{вых}}$ , $\zeta_{\text{р}.\text{к}}$ , $\zeta_{\text{к}}$ , $\zeta_{\text{ш}}$ определяются в зависимости от режима течения, шероховатости каналов и их геометрии.
<a id="p100212"></a>4.7. $\zeta_{\text{вых}}$ определяется с учетом поворота потока на 90°, внезапного расширения $\zeta_{\text{вых}} = 4 - 5$ .

#### <a id="p100213"></a>4.8 Коэффициент местного сопротивления коллектора определяется зависимостью


<a id="p100214"></a> $\zeta_{\text{р}.\text{к}} = (0,788\overline{\text{А}} + 0,029\overline{\text{В}} + 0,115F_{\text{р}.\text{к}}/F_{\text{с}.\text{к}} - 0,13\overline{\text{А}}\overline{\text{В}} - 0,353\overline{\text{А}}F_{\text{р}.\text{к}}/F_{\text{с}.\text{к}} - 0,09)^{- 1},$ (38)

<a id="p100215"></a>где

<a id="p100216"></a> $\overline{\text{А}} = \frac{\overline{f}}{\sqrt{0,6 + (\overline{f}/\overline{f_{\text{с}.\text{к}}})^{2}}} ;$ (39)

<a id="p100217"></a> $\overline{\text{В}} = 1 - F_{\text{к}}/F_{\text{р}.\text{к}} - \text{коэффициентстепенисуженияраздающегоканала};$ (40)

<a id="p100218"></a> $\overline{f} = F_{\text{к}}/F_{\text{р}.\text{к}};$ (41)

<a id="p100219"></a> $\overline{f_{\text{с}.\text{к}}} = F_{\text{к}}/F_{\text{с}.\text{к}},$ (42)

<a id="p100220"></a>где Fк - площадь канала, м2;
<a id="p100221"></a>Fр.к - площадь раздающего канала, м2;
<a id="p100222"></a>Fс.к - площадь сборного канала, м2.
<a id="p100223"></a>4.9. $\zeta_{\text{к}}$ - потери давления на трение в прямых свободных каналах определяются по формуле

<a id="p100224"></a> $\zeta_{\text{к}} = \overline{\lambda}\text{Н }/d_{\text{к}},$ (43)

<a id="p100225"></a>где $\overline{\lambda}$ - коэффициент сопротивления трению;
<a id="p100226"></a>H - высота каналов, м;
<a id="p100227"></a>dк - эквивалентный гидравлический диаметр канала, м.
<a id="p100228"></a>4.10. Для труб круглого сечения при турбулентном режиме коэффициент $\overline{\lambda}$ рассчитывается по приближенной формуле:

<a id="p100229"></a> $\overline{\lambda} = 0,11(\overline{\Delta} + 68/Re)^{0,25},$ (44)

<a id="p100230"></a>где $\overline{\Delta}$ - относительная шероховатость труб $(\overline{\Delta} = \Delta/d_{\text{к}})$ ;
<a id="p100231"></a> $\Delta$ - шероховатость труб, зависящая от материала труб;
<a id="p100232"></a>Re - критерий Рейнольдса (Re = wd/v).
<a id="p100233"></a>Для труб, выполненных в железобетонных панелях, $\Delta = 2,5\text{мм}$ , для бетонных труб $\Delta = 3 - 9\text{мм}$ и т.д.
<a id="p100234"></a>Для труб некруглого поперечного сечения -

<a id="p100235"></a> $\overline{\lambda_{\text{н}}} = \overline{\text{а}}\lambda.$ (45)

<a id="p100236"></a>Для труб прямоугольного сечения aпр = 1,0 - 1,1; для квадратного сечения a = 1,0; для плоской щели aпл = 1,1.
<a id="p100237"></a>4.11. При наличии дроссельных задвижек коэффициент гидравлического сопротивления возрастает на величину $\zeta_{\text{др}}$ . Коэффициент местного сопротивления шибера $\zeta_{\text{др}} = 1,3$ .

#### <a id="p100238"></a>4.12 Производительность вентилятора Vв устанавливается равной 1,1V.

<a id="p100239"></a>4.13. При установлении периметра L вентилируемых стеновых ограждений необходимо учитывать, что длины участков с оконными проемами должны быть удвоены.
<a id="p100240"></a>4.14. В зависимости от полученных расчетом величин Vв и $\Delta\text{Р}_{\text{в}}$ устанавливается необходимый вентилятор, как правило Ц4-70 N 8.
<a id="p100241"></a>4.15. Геометрическая форма вентиляционных каналов в стене устанавливается по возможности правильной формы (круглой, овальной, прямоугольной).
<a id="p100242"></a>Плоские поверхности канала следует ориентировать вдоль панели и располагать ближе к наружной стене.


### 5. <a id="p100243"></a>КОНСТРУИРОВАНИЕ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ ЕСТЕСТВЕННОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ


<a id="p100244"></a>5.1. При естественном вентилировании стен целесообразно применять многослойную конструкцию, состоящую из основной стены и наружного экрана.
<a id="p100245"></a>5.2. Основная стена выполняется из двухслойных панелей, объединяющих несущий бетонный слой и теплоизолирующий.
<a id="p100246"></a>5.3. Технология изготовления двухслойных панелей должна обеспечивать надежность крепления утеплителя и сохранность качества теплоизолирующего слоя.
<a id="p100247"></a>5.4. Несущую часть двухслойных панелей следует выполнять из конструкционного тяжелого бетона или легкого (например, керамзитобетона).
<a id="p100248"></a>5.5. Расчет многослойной панели выполняется с учетом работы только внутренней железобетонной панели как плиты, опертой по балочной схеме на две опоры в местах крепления к колоннам каркаса.
<a id="p100249"></a>5.6. Теплоизолирующий слой двухслойных панелей необходимо выполнять в соответствии с [п. 2.10](#p100057) из эффективных крупнопористых материалов или минераловатных плит с коэффициентом паропроницаемости не менее 10·10-2 мг/(м·ч·Па) с плотностью не более 200 кг/м3. Толщина слоя утеплителя устанавливается расчетом по [п. 2.8](#p100036) и [2.11](#p100058).
<a id="p100250"></a>5.7. Крепление двухслойных панелей к каркасу здания, а также горизонтальные и вертикальные швы следует выполнять в соответствии с действующими типовыми сериями (серия 2.432-2).

#### <a id="p100251"></a>5.8 Изготовление многослойных вентилируемых стен с экраном следует выполнять в следующей последовательности:

<a id="p100252"></a>изготовление двухслойной панели;
<a id="p100253"></a>установка крепежных элементов для монтажа экрана;
<a id="p100254"></a>крепление наружного экрана.
<a id="p100255"></a>5.9. Крепежные элементы многослойных вентилируемых панелей, осуществляющие связь основной стены с наружным экраном, не должны препятствовать сквозному вертикальному движению воздуха [(рис. 7)](#p100257).

<a id="p100256"></a> ![5. Конструирование вентилируемых стен при их естественном вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_9.png) 

<a id="p100257"></a>Рис. 7. Схемы обеспечения непрерывности воздушного потока
в вентилируемых стенах

<a id="p100258"></a>а - многослойных со сплошной воздушной прослойкой;
б - однослойных с каналами; 1 - бетонная плита;
2 - утеплитель; 3 - воздушная прослойка или канал;
4 - наружный экран; 5 - легкий или ячеистый бетон; 6 - канал

<a id="p100259"></a>5.10. Крепежные элементы должны быть рассчитаны на растяжение и срез с учетом влияния отрицательного давления ветра, имеющего направление от поверхности продольной стены и положительного давления, например, на торец здания, вызывающего воздействие горизонтальных сил вдоль продольной оси здания.
<a id="p100260"></a>5.11. В качестве материалов для крепежных элементов могут быть рекомендованы гнутые стальные профили с антикоррозионной защитой и деревянные антисептированные бруски.
<a id="p100261"></a>5.12. Наружные экраны вентилируемых стен должны обеспечивать создание воздушного зазора и предохранять стену от атмосферных воздействий. В связи с этим экраны должны обладать следующими качествами: влагонепроницаемостью, коррозионной стойкостью, способностью воспринимать ветровые нагрузки.
<a id="p100262"></a>5.13. Крепление наружного экрана к основной стене следует выполнять вплотную или на относе в соответствии с [пп. 2.12](#p100061) - [2.14](#p100066).

#### <a id="p100263"></a>5.14 Для экранов вентилируемых стен из выпускаемых в настоящее время листов могут быть рекомендованы:

<a id="p100264"></a>профили стальные оцинкованные гнутые с трапециевидной формой для стен марок: С-50-749 (ТУ-34-13-5914-79) и С-44-1000 (ТУ 67-199-78);
<a id="p100265"></a>асбестоцементные волнистые листы (ГОСТ 16233-77*).
<a id="p100266"></a>5.15. В случае агрессивного воздействия атмосферы промплощадки профилированные стальные оцинкованные листы необходимо применять окрашенными с двух сторон, а асбестоцементные листы - покрытиями перхлорвиниловыми эмалями (ГОСТ 6993-79*) или красками (ГОСТ 7313-75*).
<a id="p100267"></a>5.16. Установка наружного профилированного экрана осуществляется после монтажа основной стены к продольным крепежным элементам с шагом не более 400 мм для металлического экрана и 250 мм для асбестоцементного.
<a id="p100268"></a>5.17. Забор и выпуск воздуха в прослойке следует осуществлять конструктивными мероприятиями, позволяющими производить воздухообмен по всей высоте вентилируемой стены [(рис. 8)](#p100270).

<a id="p100269"></a> ![5. Конструирование вентилируемых стен при их естественном вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_10.png) 

<a id="p100270"></a>Рис. 8. Аэродинамические схемы вентилируемых стен

<a id="p100271"></a>а - при расположении стены с наветренной стороны;
б - при расположении стены с заветренной стороны;
в - с несколькими местами входа и выхода воздуха;
г - с веерным выходом воздуха; 1 - стена; 2 - воздушная
прослойка; 3 - экран; 4 и 5 - входное и выходное отверстия

<a id="p100272"></a>5.18. Вход воздуха в прослойку рекомендуется устраивать в нижней части здания на уровне установки оборудования, выделяющего избыточную влагу, а выход в парапетной части на высоте 0,5 м от карниза крыши.
<a id="p100273"></a>5.19. Размеры отверстий входа и выхода в воздушную прослойку должны соответствовать (быть не менее) расчетной толщине воздушной прослойки в соответствии с [п. 2.14](#p100066).
<a id="p100274"></a>5.20. В узлах примыканий оконных проемов к вентилируемой стене необходимо предусмотреть выход воздуха под оконным проемом и вход воздуха над оконным проемом [(рис. 9)](#p100276).

<a id="p100275"></a> ![5. Конструирование вентилируемых стен при их естественном вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_11.png) 

<a id="p100276"></a>Рис. 9. Узлы сопряжений вентилируемой стены
картонной фабрики

<a id="p100277"></a>1 - костыль, шаг 1000; 2 - металлический экран;
3 - комплексная стеновая панель; 4 - уплотняющая прокладка;
5 - брусок деревянный антисептированный толщиной 40 мм,
l = 100 мм, шаг 1000

<a id="p100278"></a>5.21. В узле примыканий вентилируемой стены к парапетной части наиболее целесообразно организовать выход воздуха "веерного" типа [(рис. 9)](#p100276).


### 6. <a id="p100279"></a>КОНСТРУИРОВАНИЕ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ МЕХАНИЧЕСКОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ


<a id="p100280"></a>6.1. При механическом вентилировании стен рационально применять однослойные бетонные панели с каналами на всю высоту панели.
<a id="p100281"></a>6.2. Проектирование однослойных вентилируемых панелей с каналами целесообразно выполнять с соблюдением следующих основных требований:
<a id="p100282"></a>точного выполнения геометрических размеров каналов и расстояний между ними в соответствии с [п. 3.15](#p100164);
<a id="p100283"></a>применения длинномерных вертикальных панелей (например, 6 или 12 м).
<a id="p100284"></a>6.3. Длинномерные однослойные вертикальные панели с каналами должны быть рассчитаны на изгиб из плоскости от горизонтальной ветровой нагрузки, а также на монтажную и эксплуатационную нагрузки.
<a id="p100285"></a>6.4. Каналы в однослойных панелях следует выполнять прямоугольного сечения с закругленными вершинами или эллиптического сечения, с расположением их по сечению панели в соответствии с рис. 10.

<a id="p100286"></a> ![6. Конструирование вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_12.png) 

<a id="p100287"></a>Рис. 10. Схемы расположения каналов
в однослойных вентилируемых стенах

<a id="p100288"></a>а, б - однослойных

<a id="p100289"></a>6.5. Для однослойных панелей с каналами целесообразно применять легкие конструкционные бетоны.
<a id="p100290"></a>6.6. Вентилирование стен с каналами производится с помощью раздающих и сборных коллекторов, соединенных с каналами (рис. 11).

<a id="p100291"></a> ![6. Конструирование вентилируемых стен при их механическом вентилировании](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_13.png) 

<a id="p100292"></a>Рис. 11. Каналы со сборным и раздающим коллектором

<a id="p100293"></a>1 - канал; 2 - раздающий коллектор; 3 - сборный коллектор

<a id="p100294"></a>6.7. Раздающий коллектор соединяют воздуховодом с вентилятором. Подводящий должен быть оборудован шибером для настройки системы на расчетный расход воздуха (см. [рис. 6](#p100185)).
<a id="p100295"></a>6.8. Раздающий коллектор предпочтительнее выполнять в виде камеры статического давления, обеспечивающей равные скорости воздуха на входе в каналы, т.е. равномерную раздачу воздуха по каналам.
<a id="p100296"></a>6.9. В случае невозможности по конструктивным соображениям применения камеры статического давления равномерная раздача воздуха обеспечивается путем установки шайб на входе в каналы или дроссельных задвижек.





<a id="p100297"></a>**ПРИЛОЖЕНИЕ 1**

<a id="p100298"></a>**РАСЧЕТ МИНИМАЛЬНОЙ ТОЛЩИНЫ ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКИ**

<a id="p100299"></a>Изменение потока тепла, переносимого вентилируемым воздухом в прослойке шириной $\delta_{\text{в}}$ , м, со скоростью воздуха w, м/с, равно изменению потока тепла, переносимого через внутренний и наружный слои вентилируемой наружной стены в направлении, перпендикулярном направлению воздушного потока

<a id="p100300"></a> $\rho\text{с}_{\text{р}}w\delta_{\text{в}}dt = [(t_{\text{в}} - t)/R_{2} - (t - t_{\text{н}}/R_{4})]dH,$ (1)

<a id="p100301"></a>где $\rho$ , кг/м3, cр, Дж/(кг·°C), dt, °C - соответственно плотность, удельная теплоемкость и изменение температуры воздуха в слое протяженностью dH;
<a id="p100302"></a>tв, tн, t, °C - температура воздуха соответственно внутреннего, наружного и вентилируемой прослойки;
<a id="p100303"></a>R1, R2, м2 °C/Вт - сопротивление теплопередаче соответственно наружного и внутреннего слоев наружной стены.
<a id="p100304"></a>После несложных преобразований и интегрирования полученного уравнения найдем температуру воздуха на выходе из воздушной прослойки tвых:

<a id="p100305"></a> $t_{\text{вых}} = t_{1} - (t_{1} - t_{\text{вх}})exp[ - H(1/R_{1} + 1/R_{2})/(\rho c_{p}w\delta_{\text{в}})];$ (2)

<a id="p100306"></a>t1 = (tвR1 + tнR2)/(R1 + R2). (3)

<a id="p100307"></a>Минимальную скорость воздуха в вентилируемой прослойке, обусловленную гравитационным давлением, определяют по формуле

<a id="p100308"></a> $w_{min} \sqrt[=]{2g\beta H(t_{cp} - t_{\text{вх}})/ \sum \xi} ,$ (4)

<a id="p100309"></a>где g - ускорение свободного падения, м/с2;
<a id="p100310"></a> $\beta$ - коэффициент объемного расширения, °C;
<a id="p100311"></a> $\sum \xi$ - сумма местных гидравлических сопротивлений.
<a id="p100312"></a>Учитывая, что tср = (tвых + tвх)/2, получим соотношение, связывающее скорость воздуха с его температурой на выходе из воздушной прослойки:

<a id="p100313"></a> $t_{\text{вых}} = t_{\text{вх}} + (w_{min}^{2} \sum \xi)/(g\beta H).$ (5)

<a id="p100314"></a>Учитывая, что tвх = tн, после линеаризации [уравнения (2)](#p100305) и исключения tвых из этого уравнения с помощью [соотношения (5)](#p100313) получим кубическое уравнение для определения минимальной скорости воздуха в воздушной прослойке:

<a id="p100315"></a> $w^{3} = - \frac{g\beta H^{2}}{\rho c_{p}\delta_{\text{в}} \sum \xi} (1/R_{1} + 1/R_{2})(t_{\text{н}} - t_{1});$ (6)

<a id="p100316"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_14.png) (7)

<a id="p100317"></a>при $\rho = 1,29\text{кг}/\text{м}^{3}$ , cр = 1000 Дж/(кг·°C); $\beta = 4,10^{- 3}(^{\circ}\text{С})^{- 1}$ ; g = 10 м/с2.
<a id="p100318"></a>Для создания нормального влажностного режима наружных вентилируемых стен (по данным расчета их температурных и влажностных полей) необходимо, чтобы расход воздуха на погонный метр ширины стены v, м2/с, был не менее величины, определяемой по формуле:

<a id="p100319"></a> $v = v_{0} + \Delta v/\Delta H(H - H_{0}),$ (8)

<a id="p100320"></a>где v0 - расход воздуха, необходимый для поддержания нормального влажностного состояния стены высотой H0, м, шириной 1 м, м2/с;
<a id="p100321"></a> $\Delta v/\Delta H$ - коэффициент, учитывающий влияние высоты здания на расход воздуха, м/с.
<a id="p100322"></a>При этом расчетом установлено, что минимальный расход воздуха составляет v0 = 0,028 м2/с при H0 = 10 м и $\Delta v/\Delta H = 0,0019\text{м}/\text{с}$ .
<a id="p100323"></a>Расход воздуха v на 1 м ширины стены равен:

<a id="p100324"></a> $v = w\delta_{\text{в}} = 0,031^{3} \sqrt{\delta_{\text{в}}^{2}\text{Н}^{2}(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})/R_{2} \sum \xi} .$ (9)

<a id="p100325"></a>Приравнивая правые части [(8)](#p100319) и [(9)](#p100324), получим формулу для определения минимальной толщины воздушной прослойки $(\delta_{\text{в}})_{min}$ , м:

<a id="p100326"></a> $(\delta_{\text{в}})_{min} = (0,06 + 0,3/\text{Н }) \sqrt{(0,06\text{Н } + 0,3)(R_{2} \sum \xi)/(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})} .$ (10)





<a id="p100327"></a>**ПРИЛОЖЕНИЕ 2**

<a id="p100328"></a>**РАСЧЕТ СКОРОСТИ ВОЗДУХА В ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКЕ**
**С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ВЕТРА**

1. <a id="p100329"></a>Исходными данными для расчета располагаемого давления при естественной вентиляции стен служат: температура, плотность и скорость наружного воздуха, tн, °C, $\rho$ , кг/м3, и $\overline{W}$ , м/с (принимаются по справочным данным для наиболее холодной пятидневки в районе завода); H - высота здания, м.
2. <a id="p100330"></a>В ходе расчета определяется следующее.
<a id="p100331"></a>Располагаемое давление воздуха, $\Delta P$ , Н/м2, равно

<a id="p100332"></a> $\Delta P = 1/2K_{3}(K_{1} - K_{2})\rho W^{2},$ (1)

<a id="p100333"></a>где K1, K2 - аэродинамические коэффициенты на входе и выходе воздуха, определяются в соответствии со [СНиП II-6-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74).
<a id="p100334"></a>Для наветренных фасадов всех зданий K1 = 0,8, K2 определяется по табл. 1.

<a id="p100335"></a>Таблица 1

<a id="p100336"></a>Значения коэффициента K2


<table>
<colgroup><col width="29%"><col width="24%"><col width="23%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100337"></a>$\overline{L_{3}}/\overline{L_{2}}$</td><td colspan="3"><a id="p100338"></a>$\overline{L_{1}}/\overline{L_{2}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100339"></a>0,5</td><td><a id="p100340"></a>1</td><td><a id="p100341"></a>2</td></tr>
<tr><td><a id="p100342"></a>&lt;= 1</td><td><a id="p100343"></a>-0,4</td><td><a id="p100344"></a>-0,5</td><td><a id="p100345"></a>-0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100346"></a>&gt;= 2</td><td><a id="p100347"></a>-0,5</td><td><a id="p100348"></a>-0,6</td><td><a id="p100349"></a>-0,6</td></tr>
</table>


<a id="p100350"></a>Здесь: $\overline{L_{1}}$ - высота здания до карниза; $\overline{L_{3}}$ - протяженность фасада, перпендикулярного направлению света; $\overline{L_{2}}$ - ширина здания в направлении ветра; K3 - коэффициент учета изменения ветровой нагрузки в зависимости от высоты здания и типа местности, определяемый по [табл. 2](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100817) (СНиП II-6-74).

<a id="p100351"></a>Таблица 2

<a id="p100352"></a>Значения коэффициента K3


<table>
<colgroup><col width="45%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100353"></a>Тип местности</td><td colspan="7"><a id="p100354"></a>Высота над поверхностью земли, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100355"></a>10</td><td><a id="p100356"></a>20</td><td><a id="p100357"></a>40</td><td><a id="p100358"></a>60</td><td><a id="p100359"></a>100</td><td><a id="p100360"></a>200</td><td><a id="p100361"></a>350 и св.</td></tr>
<tr><td><a id="p100362"></a>Открытая местность</td><td><a id="p100363"></a>1</td><td><a id="p100364"></a>1,25</td><td><a id="p100365"></a>1,55</td><td><a id="p100366"></a>1,75</td><td><a id="p100367"></a>2,1</td><td><a id="p100368"></a>2,6</td><td><a id="p100369"></a>3,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100370"></a>Города с окраинами (местность, покрытая препятствиями высотой св. 10 м)</td><td><a id="p100371"></a>0,65</td><td><a id="p100372"></a>0,9</td><td><a id="p100373"></a>1,2</td><td><a id="p100374"></a>1,45</td><td><a id="p100375"></a>1,8</td><td><a id="p100376"></a>2,45</td><td><a id="p100377"></a>3,1</td></tr>
</table>


3. <a id="p100378"></a>Скорость воздуха в воздушной прослойке, w, м/с, определяют по формуле

<a id="p100379"></a> $w \sqrt[=]{2\Delta P/\rho \sum \xi} ,$ (2)

<a id="p100380"></a>где $\sum \xi$ - сумма аэродинамических местных сопротивлений течению воздуха, определяемая по [п. 2.15](#p100078).





<a id="p100381"></a>**ПРИЛОЖЕНИЕ 3**

<a id="p100382"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА**

<a id="p100383"></a>Для проведения расчета необходимо иметь данные о количестве тепла, выделяемого в помещении технологическим оборудованием, температуре tв и относительной влажности $\varphi_{\text{в}}$ воздуха в помещении, средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства.
<a id="p100384"></a>В результате расчета вычисляют требуемое сопротивление теплопередаче $R_{0}^{\text{тр}}$ наружной стены, а для стены 2-го и 3-го типов наружной части $R_{1}^{\text{тр}}$ , толщины $\delta_{1}$ и $\delta_{2}$ соответствующих слоев, толщину воздушной прослойки или каналов $\delta_{\text{в}}$ , для стен с каналами также и параметры l1 и l2. Для вентилируемых стен при механическом вентилировании, кроме того, определяют скорость воздуха и полное гидравлическое сопротивление в вентилируемых каналах, а также требуемый расход воздуха и тип вентилятора.
<a id="p100385"></a>*Пример* 1. Провести теплофизический расчет для климатических условий г. Харькова вентилируемой стены отапливаемого производственного здания высотой 30 м с мокрым режимом.
<a id="p100386"></a>В отапливаемых зданиях целесообразно использовать вентилируемые стены 1-го типа. Это обусловлено тем, что для стен 2-го и 3-го типов необходим подогрев воздуха, подаваемого в вентилируемые прослойки при механическом вентилировании, что требует дополнительных затрат энергии.
<a id="p100387"></a>Сначала необходимо установить расчетные параметры tв, $\varphi_{\text{в}}$ , tн и H. Температура наружного воздуха для наиболее холодной пятидневки tн в соответствии со [СНиП 2.01.01-82](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-01-82) "Строительная климатология и геофизика" равна -23 °C. Температура и относительная влажность воздуха в помещении tв и $\varphi_{\text{в}}$ устанавливаются равными tв = 25 °C и $\varphi_{\text{в}} = 80\%$ в соответствии с нормами по проектированию соответствующих зданий и сооружений.
<a id="p100388"></a>Расчет $R_{0}^{\text{тр}}$ выполняют по п. 2.2 СНиП II-3-79**:

<a id="p100389"></a> $R_{0}^{\text{тр}} = 1(25 + 23)/(3,3 \cdot 8,7) = 1,63\text{м}^{2}°\text{С}/\text{Вт}.$ 

<a id="p100390"></a>Сопротивление теплопередаче наружной стены R0 определяют в соответствии с п. 2.1 СНиП II-3-79**. Допустим, $R_{0}^{\text{тр}}$ превышает $R_{0}^{\text{эк}}$ (экономический расчет обычно выполняют после выбора материалов, входящих в состав конструкции). В дальнейшем расчет проводится для двух конструкций 1-го типа:
<a id="p100391"></a>стены, конструкционный слой которой сделан из тяжелого бетона (железобетона);
<a id="p100392"></a>стены с применением керамзитобетона.
<a id="p100393"></a>Выберем толщины слоев из конструкционного материала в соответствии с [п. 2.8](#p100036). Для железобетона $(\gamma_{0} = 2500\text{кг}/\text{м}^{3})$ - толщина несущего слоя $\delta_{1} = 0,1\text{м}$ ; для керамзитобетона $(\gamma_{0} = 1200\text{кг}/\text{м}^{3})$ - $\delta_{1} = 0,2\text{м}$ . В соответствии с п. 2.5 СНиП II-3-79** их термические сопротивления равны:

<a id="p100394"></a>Rж.б 1 = 0,1/1,92 = 0,05 м2 °C/Вт;

<a id="p100395"></a>Rк.б 1 = 0,2/0,44 = 0,45 м2 °C/Вт.

<a id="p100396"></a>По [п. 2.9](#p100038) определяем термическое сопротивление слоя утеплителя:
<a id="p100397"></a>для панели с железобетоном

<a id="p100398"></a> $R_{\text{ут}}^{\text{тр}} = 1,63 - 0,05 - 0,115 - 0,093 = 1,37\text{м}^{2}°\text{С}/\text{Вт};$ 

<a id="p100399"></a>для панели с керамзитобетоном

<a id="p100400"></a> $R_{\text{ут}}^{\text{тр}} = 1,63 - 0,45 - 0,115 - 0,093 = 0,97\text{м}^{2}°\text{С}/\text{Вт}.$ 

<a id="p100401"></a>Необходимо провести сравнение полученных значений $R_{\text{ут}}^{\text{тр}}$ с расчетной величиной $R_{\text{ут}}^{\text{рас}}$ , определяемой по [табл. 1](#p100336) и равной 0,5R0. В обоих случаях

<a id="p100402"></a> $R_{\text{ут}}^{\text{тр}}>R_{\text{ут}}^{\text{рас}} = 0,82\text{м}^{2}°\text{С}/\text{Вт}.$ 

<a id="p100403"></a>По [п. 2.10](#p100057) выберем утеплитель. Коэффициенты паропроницаемости железобетона и керамзитобетона (с учетом [примеч. 3 п. 2.7](#p100037)) равны, соответственно, 0,03 и 0,06 мг/(м·ч·Па). Коэффициент паропроницаемости утеплителя должен быть больше, чем 0,09, для железобетона и 0,18 мг/(м·ч·Па) для керамзитобетона. Минераловатная плита повышенной жесткости на органофосфатном связующем $\gamma_{0} = 200\text{кг}/\text{м}^{3}$ (ТУ-21-РСФСР-3,72-76) имеет коэффициент паропроницаемости 0,45 мг/(м·ч·Па) и поэтому удовлетворяет требованию [п. 2.9](#p100038).
<a id="p100404"></a>По [п. 2.11](#p100058) находим толщину слоя утеплителя:
<a id="p100405"></a>для железобетона
<a id="p100406"></a>-

| <a id="p100407"></a>$\delta_{\text{ут}} = 1,37 \cdot 0,07 = 0,1\text{м};$ | <a id="p100408"></a>керамзитобетона | <a id="p100409"></a>- |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100410"></a>$\delta_{\text{ут}} = 0,97 \cdot 0,07 = 0,07\text{м}.$ | <a id="p100411"></a>Затем по [п. 2.7](#p100035) устанавливаем экономически целесообразное сопротивление теплопередаче $R_{0}^{\text{эк}}$ . Если $R_{0}^{\text{эк}}>R_{0}^{\text{тр}}$ , параметры $\delta_{\text{ут}}$ и $\delta_{\text{в}}$ определяют при $R_{0}^{\text{эк}}$ . | <a id="p100412"></a>Длина воздушной прослойки H определяется высотой стены здания и равна 29 м (вход на уровне 0,5 м от нулевой отметки и выход на 0,5 м ниже уровня карниза крыши). |

<a id="p100413"></a>По [п. 2.13](#p100062) устанавливаем тип воздушной прослойки: температура tн = -23 °C выше -25 °C, поэтому необходимо использовать профилированный лист, прикрепленный вплотную (см. [рис. 2](#p100032), б), l1 = 0,2, l2 = 0,05 м.
<a id="p100414"></a>По [п. 2.15](#p100078) вычислим $\sum \xi$ . Для этого определим $\overline{\lambda}$ , $\xi$ при H = 29 м и $\Delta = 0,003\text{м}$ :

<a id="p100415"></a> $\overline{\lambda} = 0,11(0,003/0,12)^{0,25} = 0,0437;$ 

<a id="p100416"></a> $\xi_{\text{к}} = 0,0437 \cdot 29/0,12 = 10,5;$ 

<a id="p100417"></a> $\sum \xi = 0,6 + 2 \cdot 1,25 + 10,5 + 0,9 = 14,5.$ 

<a id="p100418"></a>По [формуле (4)](#p100070) определим $\delta_{\text{в}1}$ :

<a id="p100419"></a> $\delta_{\text{в}1} = (0,06 + 0,3/29) \sqrt{0,06 \cdot 29 + 0,3)1,63 \cdot 14,5/(25 + 23)} = 0,07\text{м}.$ 

<a id="p100420"></a>По [формуле (5)](#p100075) - $\delta_{\text{в}2}$ :

<a id="p100421"></a> $\delta_{\text{в}2} = 1,2 \cdot 0,07 = 0,08\text{м}.$ 

<a id="p100422"></a>При H = 5 м проведем аналогичные расчеты $\delta_{\text{в}2}$ :

<a id="p100423"></a> $\overline{\lambda} = 0,11(0,003/0,08)^{0,25} = 0,0375;$ 

<a id="p100424"></a> $\xi_{\text{к}} = 0,0375 \cdot 5/0,08 = 2,32;$ 

<a id="p100425"></a> $\sum \xi = 0,6 + 2 \cdot 1,25 + 3 + 0,9 = 7;$ 

<a id="p100426"></a> $\delta_{\text{в}1} = (0,06 + 0,3/5) \sqrt{(0,06 \cdot 5 + 0,3)1,63 \cdot 7/(25 + 23)} = 0,045;$ 

<a id="p100427"></a> $\delta_{\text{в}2} = 1,2 \cdot 0,045 = 0,054\text{м}.$ 

<a id="p100428"></a>Выбираем наибольшее значение $\delta_{\text{в}2}$ . Поэтому $\delta_{\text{в}} = 0,08\text{м}$ .
<a id="p100429"></a>Проводится экономическая оценка обеих конструкций с использованием действующей Инструкции. Оказалось, что конструкция с железобетоном предпочтительнее.
<a id="p100430"></a>Таким образом, параметры, необходимые для конструирования вентилируемых стен, соответственно равны: $\delta_{1} = 0,1\text{м}$ (железобетон); $\delta_{\text{ут}} = 0,1\text{м}$ , H = 29 м, воздушная полость - гофры профилированного экрана $\delta_{\text{в}} = 0,08\text{м}$ , l1 = 0,2 м, l2 = 0,05 м.
<a id="p100431"></a>Указанные параметры используются при конструировании вентилируемой стены с естественным вентилированием наружным воздухом по [пп. 6.2](#p100281) - 6.13.
<a id="p100432"></a>Пример 2. Провести теплофизический расчет вентилируемой стены, указанной в [примере 1](#p100385), для более суровых климатических условий г. Благовещенска.
<a id="p100433"></a>Как и в [примере 1](#p100385) выбираем вентилируемую стену 1-го типа.
<a id="p100434"></a>Температура tн в соответствии со [СНиП 2.01.01-82](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-01-82) равна -35 °C.
<a id="p100435"></a>Как и в [примере <sub>1</sub>](#p100385) tв = 25 °C, $\varphi_{\text{в}} = 80\%$ :

<a id="p100436"></a> $R_{0}^{\text{тр}} = 1(25 + 35)/(3,3 \cdot 8,7) = 2\text{м}^{2} \cdot °\text{С}/\text{Вт}.$ 

<a id="p100437"></a>Дальнейший расчет проводим для стены с конструкционным материалом - железобетоном.
<a id="p100438"></a>По [примеру 1](#p100385): $\delta_{1} = 0,1\text{м}$ , R1 = 0,05 м2·°C/Вт.
<a id="p100439"></a>По [п. 2.9](#p100038): $R_{\text{ут}}^{\text{тр}} = 2 - 0,05 - 0,115 - 0,093 = 1,74\text{м}^{2} \cdot °\text{С}/\text{Вт}.$ 
<a id="p100440"></a>Расчетная величина сопротивления теплопередаче утеплителя $R_{\text{ут}}^{\text{рас}}$ по [табл. 1](#p100336) равна: ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_15.png) .
<a id="p100441"></a>Итак, ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_16.png) , т.е. условие [п. 2.9](#p100038) выполняется.
<a id="p100442"></a>По [п. 2.10](#p100057) аналогично [примеру 1](#p100385) в качестве утеплителя выбираем минераловатные плиты повышенной жесткости на органофосфатном связующем $\gamma_{0} = 200\text{кг}/\text{м}^{3}$ (ТУ-21-РСФСР-3.72-76).
<a id="p100443"></a>По [п. 2.11](#p100058) находим толщину слоя утеплителя:

<a id="p100444"></a> $\delta_{\text{ут}} = 1,74 \cdot 0,07 = 0,12\text{м}.$ 

<a id="p100445"></a>После проведения экономической оценки по [п. 2.7](#p100035) устанавливают действительные значения толщины слоя утеплителя $\delta_{\text{ут}}$ и его термического сопротивления Rут. Полагаем, что эти величины остались прежними и $R_{\text{ут}} = R_{\text{ут}}^{\text{тр}}$ .
<a id="p100446"></a>По [п. 2.13](#p100062) устанавливаем тип воздушной прослойки - сплошную воздушную прослойку.
<a id="p100447"></a>По [пп. 2.14](#p100066) и [2.15](#p100078) аналогично [примеру 1](#p100385)

<a id="p100448"></a> $\delta_{\text{в}1} = (0,06 + 0,3/29) \sqrt{(0,06 \cdot 29 + 0,3)2 \cdot 14,5/(25 + 35)} = 0,07\text{м}.$ 

<a id="p100449"></a>Таким образом, параметры стены соответственно равны: $\delta_{1} = 0,1\text{м}$ , $\delta_{\text{ут}} = 0,12\text{м}$ , H = 29 м, $\delta_{\text{в}} = 0,07\text{м}$ , воздушная полость - сплошная воздушная прослойка.
<a id="p100450"></a>*Пример* 3. Провести теплофизический и аэродинамический расчеты вентилируемой стены производственного здания с высоким уровнем технологического тепловыделения и мокрым режимом для климатических условий г. Орла.
<a id="p100451"></a>По аналогии с [примером 1](#p100385) в качестве вентилируемой стены можно выбирать стену 1-го типа. Однако в зданиях с высоким уровнем технологического тепловыделения целесообразно использовать тепло вентиляционных выбросов для подогрева наружного воздуха, подаваемого в вентилируемые полости. Поэтому выполним расчет для стен 2-го типа при механическом вентилировании. Теплотехнический расчет рекуперационной системы не производится.

1. <a id="p100452"></a>Сплошная воздушная прослойка

<a id="p100453"></a>Расчетные параметры: tв = 25 °C, $\varphi_{\text{в}} = 80\%$ ; по [табл. 1](https://bukva.ai/docs/snip-2-01-01-82#p100020) СНиП 2.01.01-82 tн = -25 °C, материал: керамзитобетон $\gamma_{0} = 1000\text{кг}/\text{м}^{3}$ .
<a id="p100454"></a>По [п. 3.8](#p100117) устанавливаем необходимый расход воздуха $\upsilon$ и определяем толщину воздушной прослойки $\delta_{\text{в}}$ при ее длине H = 29 м:

<a id="p100455"></a> $\upsilon = 0,1 + 0,0025(29 - 20) = 0,12\text{м}^{2}/\text{с};$ 

<a id="p100456"></a> $\delta_{\text{в}} = 0,04 + 0,001(29 - 10) = 0,06\text{м}.$ 

<a id="p100457"></a>Скорость воздуха w, подаваемого в воздушную прослойку, будет равна 2 м/с. По [п. 3.10](#p100126) задаем tпр = 5 °C. По [п. 3.7](#p100103) найдем требуемое сопротивление теплопередаче наружного слоя $R_{1}^{\text{тр}}$ :

<a id="p100458"></a>A = 14,6(1 - 0,0095·80) = 3,5 °C;

<a id="p100459"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_17.png) 

<a id="p100460"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_18.png) 

<a id="p100461"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_19.png) 

<a id="p100462"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_20.png) 

<a id="p100463"></a>По [п. 3.11](#p100128) определяем толщины наружного $\delta_{1}$ и внутреннего $\delta_{2}$ слоев:

<a id="p100464"></a> $\delta_{1} = 0,33(0,33 - 0,044 - 0,093) = 0,06\text{м};$ 

<a id="p100465"></a> $\delta_{2} = 0,33(3 \cdot 0,33 - 0,115 - 0,093) = 0,26\text{м}.$ 

<a id="p100466"></a>Требуется дополнительная оценка на прочность наружной плиты из керамзитобетона $\delta_{1} = 0,06\text{м}$ . Если полученная толщина наружной плиты не удовлетворяет конструктивным требованиям, необходимо увеличить ее до необходимого значения (это положение учитывается при конструировании).
<a id="p100467"></a>Для определения относительной влажности воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ , подаваемого на вход воздушной прослойки, необходимо вычислить температуры воздуха tвых и холодной поверхности $t_{\text{вых}}^{\text{пр}}$ на выходе воздушной прослойки.
<a id="p100468"></a>По [п. 3.13](#p100144) находим температуру воздуха tвых:

<a id="p100469"></a> $t_{\text{вых}} = \frac{[5,6 - (1/(2 \cdot 0,33) + 1/(2 \cdot 0,99)]5 - 25/0,33 + 25/0,99}{5,6 + 1/(2 \cdot 0,33) + 1/(2 \cdot 0,99)} = - 4,2^{\circ}\text{С}.$ 

<a id="p100470"></a>По [формуле (20)](#p100139) определяем температуру холодной поверхности $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}}$ на выходе воздушной прослойки:

<a id="p100471"></a> $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}} = - 4,2 - \frac{- 4,2 + 25}{0,33 \cdot 10,8} = - 9,8^{\circ}\text{С}.$ 

<a id="p100472"></a>По [формуле (19)](#p100137) находим относительную влажность воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ на входе в воздушную прослойку:

<a id="p100473"></a> $\varphi_{\text{вх}} = 95exp[0,07( - 9,8 - 5)] = 35\%.$ 

<a id="p100474"></a>Таким образом, в результате теплофизического расчета получены следующие параметры вентилируемой стены со сплошной воздушной прослойкой при механическом вентилировании: $\delta_{1} = 0,06\text{м}$ ; $\delta_{2} = 0,26\text{м}$ ; $\delta_{\text{в}} = 0,06\text{м}$ ; H = 29 м; tвых = 5 °C; $\varphi_{\text{вх}} = 35\%$ ; w = 2 м/с.

2. <a id="p100475"></a>Вентилируемые каналы

<a id="p100476"></a>Для стены с каналами параметры tн, tв, $\varphi_{\text{в}}$ , H имеют те же значения.
<a id="p100477"></a>По [п. 3.15](#p100164) определяем параметры каналов: $\delta_{\text{в}} = 0,05\text{м}$ ; l2 = 0,1 м (это значение удовлетворяет конструктивным требованиям по керамзитобетону) и принимаем l1 = 0,2 м.
<a id="p100478"></a>По [п. 3.17](#p100166) и см. [п. 3.10](#p100126) задаем температуру воздуха tвх на входе в воздушную прослойку tвх = 5 °C.
<a id="p100479"></a>По [п. 3.18](#p100167) с учетом [формулы (15)](#p100118) определяется скорость воздуха в каналах:

<a id="p100480"></a> $w = \frac{[0,1 + 0,0025(29 - 20)](0,2 + 0,1)}{0,2 \cdot 0,05} = 3,6\text{м}/\text{с}.$ 

<a id="p100481"></a>По [п. 3.14](#p100149) находим требуемое сопротивление теплопередаче $R_{1}^{\text{тр}}$ наружного слоя $\delta_{1}$ (см. [рис. 4](#p100158)):

<a id="p100482"></a>A = 14,6(1 - 0,0095·80) = 3,5 °C;

<a id="p100483"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_21.png) 

<a id="p100484"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_22.png) 

<a id="p100485"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_23.png) 

<a id="p100486"></a>На [рис. 5](#p100161) приведено решение трансцендентного уравнения для b = 1,94; B = 0,8; K = -4,55: на рисунке эти кривые помечены символом *. В нашем примере b = 2; B = 0,31; K = -4,55. Поскольку угловой коэффициент K не изменился, из точки для b = 2 проводим прямую, параллельную уже нанесенным на [рис. 5](#p100161). Пересечение прямой с кривой для B = 0,31, полученную интерполированием между заданными кривыми, дает значение $R_{1}^{\text{тр}} = 0,33\text{м}^{2}·^{\circ}\text{С}/\text{Вт}$ .
<a id="p100487"></a>По [п. 3.19](#p100171) и см. [п. 3.11](#p100128) определяем толщины наружного $\delta_{1}$ и внутреннего $\delta_{2}$ слоев (см. [рис. 4](#p100158)):

<a id="p100488"></a> $\delta_{1} = 0,33(0,33 - 0,044 - 0,093) = 0,07\text{м};$ 

<a id="p100489"></a> $\delta_{2} = 0,33(3 \cdot 0,33 - 0,115 - 0,093) = 0,26\text{м}.$ 

<a id="p100490"></a>Для нахождения относительной влажности воздуха $\varphi_{\text{вх}}$ определим по [п. 3.21](#p100174) tвых, C и tэф с учетом того, что

<a id="p100491"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_24.png) 

<a id="p100492"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_25.png) 

<a id="p100493"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_26.png) 

<a id="p100494"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_27.png) 

<a id="p100495"></a> $t_{\text{вых}} = - 13,3 + (5 + 13,3)exp(- \frac{1,32 \cdot 29}{1,29 \cdot 10^{3} \cdot 3,6 \cdot 0,2 \cdot 0,05}) = - 5,2^{\circ}\text{С}.$ 

<a id="p100496"></a>По [п. 3.12](#p100136) определяем сначала $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}}$ , а затем и $\varphi_{\text{вх}}$ :

<a id="p100497"></a> $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}} = - 5,2 - \frac{- 5,2 + 25}{0,35 \cdot 10,8} = - 10,4^{\circ}\text{С};$ 

<a id="p100498"></a> $\varphi_{\text{вх}} = 95exp[0,07( - 10,4 - 5)] = 32\%.$ 

<a id="p100499"></a>Таким образом, параметры вентилируемой стены с каналами, необходимые для ее конструирования, имеют следующие значения: $\delta_{1} = 0,07\text{м}$ , $\delta_{2} = 0,26\text{м}$ , $\delta_{\text{в}} = 0,05\text{м}$ , l1 = 0,2 м, l2 = 0,1 м, H = 29 м, tвх = 5 °C, $\varphi_{\text{вх}} = 32\%$ , w = 3,6 м/с.
<a id="p100500"></a>Далее производится аэродинамический расчет.

3. <a id="p100501"></a>Сплошная воздушная прослойка

<a id="p100502"></a>Расчетные параметры: толщина воздушной прослойки $\delta_{\text{в}} = 0,06\text{м}$ ; длина стены L = 2(36 + 24) = 120 м; расход воздуха на метр ширины стены 0,12 м2/с; скорость воздуха в прослойке w = 2 м/с.
<a id="p100503"></a>Допустим, что протяженность участка стены, содержащего оконные проемы, составляет 50 м. В этом случае для участка 70 м требуется только одна система, содержащая собирающий и раздающий коллекторы. Для оставшегося участка 50 м с оконными проемами необходимы даже две таких системы.
<a id="p100504"></a>Выбираем следующую схему раздачи воздуха: нижняя разводка подводящего коллектора используется для всего участка стены, приходящегося на один вентилятор, верхняя разводка подводящего коллектора - только для участков стены, содержащих оконные проемы, при подаче воздуха в прослойку над окном. Собирающие коллекторы строятся наоборот - верхняя разводка включает прослойки как на участках безоконных проемов, так и с оконными проемами; нижняя разводка под оконными проемами используется только на участках, содержащих оконные проемы.
<a id="p100505"></a>По [п. 4.2](#p100187) определяем расход воздуха для нижнего подводящего коллектора

<a id="p100506"></a>V<sub>1</sub> = <sub>0</sub>,12·120 = 14,4 м3/с

<a id="p100507"></a>и верхнего коллектора

<a id="p100508"></a>V<sub>2</sub> = 0,12·50 = 6 м3/с.

<a id="p100509"></a>Для нижнего коллектора необходимо использовать два вентилятора. Количество вентиляторов для верхней разводки определяется конструкцией здания. Один вентилятор рекомендуется применять в зданиях, в которых оконные проемы располагаются только на одной из стен. В противном случае необходимо использовать два вентилятора. Количество рекуперационных систем определяется системой вентиляции здания. (В данной работе теплотехнический расчет рекуперационных систем не рассматривается).
<a id="p100510"></a>В дальнейшем расчет проводится только для системы вентилирования, содержащей один вентилятор. Поэтому наибольшая длина участка стены L1 будет равна 60 м, а наибольший расход воздуха V1 на одну систему - 7,5 м3/с.
<a id="p100511"></a>Расстояние между каналами, подводящими воздух к воздушной прослойке, определяется шириной стеновой панели. Пусть эта величина равна 3 м. Оградительная пластина располагается на расстоянии $\delta_{\text{вых}} = 0,15\text{м}$ от верхнего края стены. Гидравлический диаметр подводящего коллектора на его входе принимаем равным 1 м, а на его выходе - 0,6 м.
<a id="p100512"></a>Для выбора вентилятора необходимо кроме расхода воздуха V1 вычислить располагаемое давление вентилятора $\Delta\text{Р}_{\text{в}}$ . Для этого определяем значения скоростей воздуха и коэффициентов сопротивления во всех элементах воздуховода.
<a id="p100513"></a>Наибольшая скорость воздуха на выходе из системы wвых определяется по [формуле (34)](#p100200) с учетом того, что площадь сечения собирающего коллектора для плоской щели равна $L_{1}\delta_{\text{вых}}$ :

<a id="p100514"></a> $w_{\text{вых}} = V_{1}/(L_{1} \cdot \delta_{\text{вых}}) = 7,5/(60 \cdot 0,15) = 0,8\text{м}/\text{с}.$ 

<a id="p100515"></a>Скорости воздуха на входе в подводящий коллектор wр.к и на выходе из вентилятора wдиф вычисляем по [формуле (37)](#p100209):

<a id="p100516"></a>wр.к = 4·7,5/(3,14·12) = 9,5 м/с;

<a id="p100517"></a>wдиф = 1,1wр.к = 1,1·9,5 = 10,5 м/с.

<a id="p100518"></a>Определяем коэффициент сопротивления трению воздуха о стенки щели по [формуле (45)](#p100235) с учетом [(44)](#p100229):

<a id="p100519"></a> $\overline{\lambda_{\text{к}}} = 1,1 \cdot 0,11(0,003/0,06 + 68/1,5 \cdot 10^{4})^{0,25} = 0,054.$ 

<a id="p100520"></a>По [формуле (43)](#p100224) вычисляем коэффициент потери давления на трение $\zeta_{\text{к}}$ в прямых каналах при их наибольшей длине с учетом того, что эквивалентный гидравлический диаметр dк плоской щели равен ее удвоенной толщине, т.е. $d_{\text{к}} = 2\delta_{\text{в}} = 2 \cdot 0,06 = 0,12\text{м}$ ,

<a id="p100521"></a> $\zeta_{\text{к}} = 0,054 \cdot 29/0,12 = 13,1.$ 

<a id="p100522"></a>Потери давления на выходе из системы обусловлены поворотом потока на 90° и внезапным расширением. Коэффициент потерь давления на выходе из системы принимают равным: $\xi_{\text{вых}} = 4,5$ .
<a id="p100523"></a>Для получения большей точности в расчетах производится полный расчет. Для вычисления коэффициента местного сопротивления коллектора $\zeta_{\text{р}.\text{к}}$ необходимо определить параметры $\overline{\text{А}}$ и $\overline{\text{В}}$ соответственно по [формулам (39)](#p100216) - [(42)](#p100219):

<a id="p100524"></a> $\overline{\text{В}} = 1 - (0,6)/1^{2} = 0,64;$ 

<a id="p100525"></a> $\overline{f_{\text{р}.\text{к}}} = 4 \cdot 0,06 \cdot 60/(3,14 \cdot 1^{2}) = 4,6;$ 

<a id="p100526"></a> $\overline{\text{А}} = 4,6/ \sqrt{0,6 + 1} = 3,65.$ 

<a id="p100527"></a>Коэффициент местного сопротивления определяем по [формуле (38)](#p100214):

<a id="p100528"></a> $\zeta_{\text{р}.\text{к}} = (0,788 \cdot 3,65 + 0,029 \cdot 0,64 + 0,115 \cdot 1 - 0,13 \cdot 3,65 \cdot 0,64 - 0,353 \cdot 3,65 - 0,09)^{- 1} = 0,67.$ 

<a id="p100529"></a>Потери давления на шибер принимаем $\zeta_{\text{ш}} = 1,3$ .
<a id="p100530"></a>Располагаемое давление вентилятора определяем по [формуле (33)](#p100192):

<a id="p100531"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_28.png) 

<a id="p100532"></a>Полученным параметрам - производительности 7,5 м3/с (25000 м3/ч) и напору 201 Па (20,5 кг/м2) в каталоге соответствует вентилятор Ц4-70 N 8.
<a id="p100533"></a>Для всего здания потребуется либо три указанных вентилятора, либо два указанных и два с производительностью, в два раза меньшей при том же напоре.

4. <a id="p100534"></a>Вентилируемые каналы

<a id="p100535"></a>Расчетные параметры: площадь поперечного сечения канала $\delta_{\text{в}} \times l_{1} = 0,05 \times 0,2\text{м}^{2}$ ; ширина промежутка каналами l2 = 0,1 м; длина стены 120 м; расход воздуха 0,12 м2/с на 1 м длины стены; скорость воздуха в каналах 3,6 м/с.
<a id="p100536"></a>Схема раздачи воздуха аналогична схеме, рассмотренной в [п. 3 примера 3](#p100501). Воздуховоды, подводящие воздух к каналам от раздающего коллектора, следуют с шагом 0,1 м.
<a id="p100537"></a>Эквивалентный гидравлический диаметр каналов равен:

<a id="p100538"></a>dк = 4Fк/Пк = 4·0,05·0,2/2(0,05 + 0,2) = 0,08 м.

<a id="p100539"></a>Параметры, необходимые для расчетов располагаемого давления и имеющие те же значения, что и в [п. 3 примера 3](#p100501), приведем без дополнительных вычислений:

<a id="p100540"></a>V<sub>1</sub> = <sub>7</sub>,5 м3/с; wвых = 0,8 м/с;

<a id="p100541"></a>wр.к = 9,5 м/с; wдиф = 10,5 м/с; $\overline{\lambda_{\text{к}}} = 0,054;$ 

<a id="p100542"></a> $\zeta_{\text{ш}} = 1,3.$ $\zeta_{\text{вых}} = 4,5;$ $\overline{\text{В}} = 0,64;$ 

<a id="p100543"></a>Количество каналов, приходящихся на 1 м стены, определяется по [п. 3.18](#p100167):

<a id="p100544"></a>n = 1/(0,2 + 0,1) = 3,33.

<a id="p100545"></a>Полное количество каналов N, обеспечиваемое одной системой, равно произведению n на длину участка стены L1: N = 3,33 x 60 = 200.
<a id="p100546"></a>По [формулам (41)](#p100218) и [(39)](#p100216) определяем параметры соответственно fр.к и $\overline{\text{А}}$ :

<a id="p100547"></a> $\overline{f_{\text{р}.\text{к}}} = 4 \cdot 0,05 \cdot 0,2 \cdot 200/(3,14 \cdot 1^{2}) = 2,6;$ 

<a id="p100548"></a> $\overline{\text{А}} = \frac{2,6}{\sqrt{0,6 + 1}} = 2,05.$ 

<a id="p100549"></a>По [формуле (38)](#p100214) вычисляем коэффициент местного сопротивления $\zeta_{\text{р}.\text{к}}$ :

<a id="p100550"></a> $\overline{\zeta_{\text{р}.\text{к}}} = (0,788 \cdot 2,05 + 0,029 \cdot 0,64 + 0,115 \cdot 1 - 0,13 \cdot 2,05 \cdot 0,64 - 0,353 \cdot 2,05 \cdot 1 - 0,09)^{- 1} = 1,07.$ 

<a id="p100551"></a>По [формуле (43)](#p100224) определяем коэффициент потери давления на трение в каналах $\zeta_{\text{к}}$ :

<a id="p100552"></a> $\zeta_{\text{к}} = 0,054 \cdot 29/0,08 = 19,6.$ 

<a id="p100553"></a>Располагаемое давление вентилятора определяется по [формуле (33)](#p100192)

<a id="p100554"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_29.png) 

<a id="p100555"></a>Полученным параметрам - производительности 7,5 м3/с (25000 м3/ч) и напору 385 Па (39,2 кг/м2) в каталоге соответствует вентилятор Ц4-70 N 8.
<a id="p100556"></a>Для всего здания потребуется, как и в [п. 3 примера 3](#p100501), либо три указанных вентилятора, либо два указанных и два с производительностью, в два раза меньшей при том же напоре.
<a id="p100557"></a>*Пример* 4. Провести теплофизический и аэродинамический расчеты вентилируемой стены производственного здания с высоким уровнем технологического тепловыделения и мокрым режимом; имеющего размеры в плане 36 x 24 м2 и высотой 30 м, для климатических условий г. Свердловска.
<a id="p100558"></a>По аналогии с [примером 3](#p100450) экономически эффективным является 2-й тип вентилируемой стены при механическом вентилировании. Теплотехнический расчет рекуперационной системы здесь не производится.
<a id="p100559"></a>В качестве материала выберем ячеистый бетон, например, газобетон $\gamma_{0} = 700\text{кг}/\text{м}^{3}$ , так как вентилирование стены расширяет область применения ячеистого бетона и снижает его влагосодержание до величины, обеспечивающей предполагаемый срок службы здания не менее 50 лет.

1. <a id="p100560"></a>Вентилируемые каналы

<a id="p100561"></a>Ниже производится теплофизический расчет.
<a id="p100562"></a>Для снижения трудовых затрат при монтаже здания целесообразно собирать наружные стены из панелей с каналами. Расчетные параметры tн, tв, $\varphi_{\text{в}}$ , tвх, H определяем по аналогии с [примером 3](#p100450). Эти параметры соответственно равны: tн = -35 °C, tв = 25 °C, $\varphi_{\text{в}} = 80\%$ , tвх = 5 °C, H = 29 м.
<a id="p100563"></a>По [п. 3.15](#p100164) определяем параметры каналов: $\delta_{\text{в}} = 0,05\text{м}$ , l2 = 0,15 м, l<sub>1</sub> = 0,25 м.
<a id="p100564"></a>Скорость воздуха в каналах определяем, как и в [примере 3](#p100450), по [п. 3.18](#p100167):

<a id="p100565"></a>w = 0,12(0,25 + 0,15)/(0,25·0,05) = 3,8 м/с.

<a id="p100566"></a>По [п. 3.14](#p100149) находим $R_{1}^{\text{тр}}$ наружного слоя $\delta_{1}$ (как и в [примере 3](#p100450)):

<a id="p100567"></a>A = 3,5 °C;

<a id="p100568"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_30.png) 

<a id="p100569"></a> $b = \frac{(3 \cdot 0,25 + 3 \cdot 0,15 + 6 \cdot 0,05)(25 + 35)}{1,9 \cdot 5 - 0,4 \cdot 25 - (3 \cdot 0,25 + 3 \cdot 0,15 + 6 \cdot 0,05)(- 35)} = 1,73;$ 

<a id="p100570"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_31.png) 

<a id="p100571"></a>В нашем примере b = 1,73, B = 0,3, K = -3,34.
<a id="p100572"></a>Для построения графика прямой необходимо определить две точки этой прямой. Соединив эти точки, прямая пересечет кривую $exp( - B/R_{1}^{\text{тр}})$ при B = 0,3, проекция точки пересечения на ось $R_{1}^{\text{тр}}$ дает искомое значение ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_32.png) .
<a id="p100573"></a>Определим коэффициент теплопроводности ячеистого бетона по СНиП II-3-79** для условий эксплуатации А, так как влагосодержание материала вентилируемых стен приближается к влагосодержанию наружных стен зданий с нормальным режимом. Интерполяция между данными пп. 6.4 и 6.5, прил. 3 СНиП II-3-79** приводит к тому, что ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_33.png) .
<a id="p100574"></a>По [п. 3.19](#p100171) и см. [п. 3.11](#p100128) определяем $\delta_{1}$ и $\delta_{2}$ :

<a id="p100575"></a> $\delta_{1} = 0,28(0,37 - 0,044 - 0,093) = 0,06\text{м};$ 

<a id="p100576"></a> $\delta_{2} = 0,28(3 \cdot 0,37 - 0,115 - 0,093) = 0,25\text{м}.$ 

<a id="p100577"></a>Ячеистый бетон с $\gamma_{0} = 700\text{кг}/\text{м}^{3}$ требует защиты от переувлажнения дождевой влагой, поэтому с наружной стороны панели необходим защитный наружный слой $\delta_{\text{н}} = 0,02\text{м}$ из более плотного материала, например, цементно-песчаного раствора.
<a id="p100578"></a>По [п. 3.21](#p100174) определяются tвых, C и tэф с учетом того, что

<a id="p100579"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_34.png) 

<a id="p100580"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_35.png) 

<a id="p100581"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_36.png) 

<a id="p100582"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_37.png) 

<a id="p100583"></a> $t_{\text{вых}} = - 21,2 + (5 + 21,2)exp(- \frac{1,62 \cdot 29}{1,29 \cdot 10^{3} \cdot 3,8 \cdot 0,25 \cdot 0,05}) = - 9,1^{\circ}\text{С}.$ 

<a id="p100584"></a>По [п. 3.12](#p100136) находим $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}}$ :

<a id="p100585"></a> $t_{\text{вых}}^{\text{х}.\text{п}} = - 9,1 - \frac{- 9,1 + 25}{0,38 \cdot 10,8} = - 13^{\circ}\text{С},$ 

<a id="p100586"></a>а затем $\varphi_{\text{вх}}$ 

<a id="p100587"></a> $\varphi_{\text{вх}} = 95exp[0,07( - 13 - 5)] = 27\%.$ 

<a id="p100588"></a>Таким образом, параметры вентилируемой стены с каналами, необходимые для ее конструирования, имеют значения: $\delta_{1} = 0,06\text{м}$ ; $\delta_{2} = 0,25\text{м}$ ; $\delta_{\text{н}} = 0,02\text{м}$ (наружный защитный слой); $\delta_{\text{в}} = 0,05\text{м}$ ; l1 = 0,25 м; l2 = 0,15 м; H = 29 м; tвх = 5 °C; $\varphi_{\text{вх}} = 27\%$ ; w = 3,8 м/с; v = 0,12 м2/с; материалы: газобетон $\gamma_{0} = 700\text{кг}/\text{м}^{3}$ , цементно-песчаный раствор $\gamma_{0} = 1800\text{кг}/\text{м}^{3}$ .
<a id="p100589"></a>Ниже производится аэродинамический расчет.
<a id="p100590"></a>Расчетные параметры: площадь поперечного сечения канала $\delta_{\text{в}} \times l_{1} = 0,05 \times 0,25\text{м}^{2}$ ; ширина промежутка между каналами l2 = 0,15 м; длина стены L = 120 м; расход воздуха v = 0,12 м2/с; скорость воздуха в каналах w = 3,8 м/с.
<a id="p100591"></a>Разводку воздуха осуществляем по аналогии с разводкой воздуха в [примере 3 (п. 3)](#p100501). Как и в [примере 3](#p100450), расход воздуха на одну вентиляционную систему принимаем равным 7,5 м3/с, а наибольшая длина участка стены, обслуживаемого одним вентилятором, равна 60 м. Оградительная пластина располагается на расстоянии $\delta_{\text{вых}} = 0,15\text{м}$ от верхнего края стены. Гидравлический диаметр подводящего коллектора на его входе принимаем равным 1 м, а на его выходе - 0,6 м.
<a id="p100592"></a>Определим значения скоростей воздуха и коэффициентов сопротивления во всех элементах воздуховода.
<a id="p100593"></a>Как и в [примере 3](#p100450), по [формулам (34)](#p100200) и [(37)](#p100209) определяем wвых, wр.к, wдиф:

<a id="p100594"></a>wвых = 7,5/(60·0,15) = 0,8 м/с;

<a id="p100595"></a> $w_{\text{р}.\text{к}} = \frac{4 \cdot 7,5}{3,14(1)^{2}} = 9,5\text{м}/\text{с};$ 

<a id="p100596"></a>wдиф = 1,1wр.к = 1,1·9,5 = 10,5 м/с.

<a id="p100597"></a>По аналогии с [примером 3](#p100450) определяем коэффициент сопротивления трению воздуха $\overline{\lambda_{\text{к}}}$ о стенки каналов по [формуле (45)](#p100235):

<a id="p100598"></a> $\overline{\lambda_{\text{к}}} = 0,054.$ 

<a id="p100599"></a>Количество каналов N, входящих в состав одной системы, равно:

<a id="p100600"></a> $N = \frac{L_{1}}{l_{1} + l_{2}} = \frac{60}{0,25 + 0,15} = 150.$ 

<a id="p100601"></a>Гидравлический диаметр каналов определяем по [формуле (35)](#p100202):

<a id="p100602"></a>dк = 4Fк/Пк = 4·0,05·0,25/2(0,25 + 0,05) = 0,084 м.

<a id="p100603"></a>По [формуле (43)](#p100224) вычисляем коэффициент потери давления на трение $\zeta_{\text{к}}$ в прямых каналах:

<a id="p100604"></a> $\zeta_{\text{к}} = 0,054 \cdot 29/0,084 = 18,7.$ 

<a id="p100605"></a>Коэффициент потерь давления на выходе из системы $\zeta_{\text{вых}}$ аналогии с [примером 3](#p100450) принимаем равными: $\zeta_{\text{вых}} = 4,5$ .
<a id="p100606"></a>Параметры $\overline{\text{А}}$ и $\overline{\text{В}}$ определяем по [формулам (39)](#p100216) - [(42)](#p100219):

<a id="p100607"></a> $\overline{\text{В}} = 1 - (0,6)^{2}/1^{2} = 0,64;$ 

<a id="p100608"></a> $\overline{f_{\text{р}.\text{к}}} = 4 \cdot 0,05 \cdot 0,25 \cdot 150/(3,14 \cdot 1^{2}) = 2,38;$ 

<a id="p100609"></a> $\overline{\text{А}} = \frac{2,38}{\sqrt{0,6 + 1}} = 1,9.$ 

<a id="p100610"></a>Коэффициент местного сопротивления $\zeta_{\text{р}.\text{к}}$ определяем по [формуле (38)](#p100214):

<a id="p100611"></a> $\zeta_{\text{р}.\text{к}} = (0,788 \cdot 1,9 + 0,029 \cdot 0,64 + 0,115 \cdot 1 - 0,13 \cdot 1,9 \cdot 0,64 - 0,353 \cdot 1,9 - 0,09)^{- 1} = 1,15.$ 

<a id="p100612"></a>Потери давления на шибер принимаем равными $\zeta_{\text{ш}} = 1,3$ .
<a id="p100613"></a>Располагаемое давление вентилятора $\Delta\text{Р}_{\text{в}}$ определяем по [формуле (33)](#p100192):

<a id="p100614"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/BD2twSeD/img_38.png) 

<a id="p100615"></a>Полученным параметрам: производительности 7,5 м3/с (25000 м3/ч) и напору 519 Па (53 кг/м2) в каталоге соответствует вентилятор Ц4-70 N 8.
<a id="p100616"></a>Для всего здания требуется либо три указанных вентилятора, либо два указанных и два производительностью, в два раза меньшей при том же напоре.



<a id="p100617"></a>

---