--- title: "\"Рекомендации по расчету гидравлических сопротивлений сложных элементов систем вентиляций\"" issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства" status: действует canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-raschetu-gidravlicheskih" --- ## "Рекомендации по расчету гидравлических сопротивлений сложных элементов систем вентиляций" # "Рекомендации по расчету гидравлических сопротивлений сложных элементов систем вентиляций" ## РЕКОМЕНДАЦИИ **ПО РАСЧЕТУ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ** **СЛОЖНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИЙ** Рекомендованы к изданию секцией по проблемам отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха НТС ЦНИИПромзданий. Приведены результаты систематического исследования влияния элементов входа и выхода на характеристики вентустановок с современными центробежными и осевыми вентиляторами в пределах рабочей области аэродинамической характеристики последних. Для инженерно-технических работников проектных, монтажных, наладочных организаций и служб, занимающихся вопросами вентиляции и кондиционирования воздуха. ### ВВЕДЕНИЕ При проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха потери давления в фасонных элементах систем (диффузорах, конфузорах, отводах, коленах, коробках и т.п., в сочетаниях этих элементов), расположенных в непосредственной близости от вентилятора, следует определять по результатам совместных испытаний данного вентилятора с этими элементами, т.е. учитывать взаимное влияние течений в элементе и в вентиляторе на величину потерь в элементе. Аэродинамические характеристики вентиляторов, согласно ГОСТ 10921-74, получены в условиях равномерного потока на входе в вентилятор, что обеспечивается плавным коллектором, и свободного выхода воздуха из вентилятора в атмосферу. Если при наличии фасонного элемента перед вентилятором поле скоростей на входе в вентилятор существенно отличается от равномерного, то меняется характер обтекания лопаток колеса, и поэтому характеристики вентилятора отличаются от каталожных как по давлению, так и по мощности. Степень этого изменения зависит от сочетания ряда факторов: особенностей неравномерности поля скоростей на входе в вентилятор, что определяется видом фасонного элемента, аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы. Аэродинамические характеристики фасонных элементов, расположенных вблизи выходного отверстия вентилятора, зависят от характера неравномерности потока за вентилятором (т.е. от аэродинамической схемы и режима работы последнего) и изменяют характеристики вентилятора по давлению. Поскольку течение в вентиляторе и фасонном элементе, расположенном вблизи его входа или выхода, взаимосвязано, то определение потерь в этом элементе - вопрос, достаточно трудный. Поэтому такие элементы прежде всего и относятся к сложным элементам систем вентиляции. Цель Рекомендаций - дать способ расчета взаимного влияния вентилятора и сложных элементов на входе и выходе из него. Величины коэффициентов потерь давления в элементах в настоящих Рекомендациях получены по разности полных давлений вентилятора без соответствующего элемента и при наличии его и отнесены к динамическому давлению вентилятора. Данные по потерям давления в вентустановках со сложными элементами на входе и выходе и определенным типом радиального (центробежного) или осевого вентилятора, приведенные в Рекомендациях, можно распространять только на установки с аналогичными типами вентиляторов. В Рекомендации включены результаты исследований вентустановок с радиальными (центробежными) и осевыми вентиляторами, проведенные в лаборатории аэродинамики вентустановок ЦНИИПромзданий и в ЦАГИ им. Н.Е. Жуковского. Рекомендации дополнены данными совместных испытаний ЦНИИПЗ и НИИСФ по влиянию сложных элементов на акустические характеристики вентустановок. Рекомендации разработаны в лаборатории аэродинамики вентиляторных установок ЦНИИПромзданий старшим научным сотрудником, канд. техн. наук Л.А. Бычковой. Замечания и предложения просьба направлять по адресу: 127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, ЦНИИПромзданий, лаборатория аэродинамики вентиляторных установок. **УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ** Q - объемный расход (производительность) вентилятора или вентиляторной установки, м3/с; Pv, Psv, Pdv - полное, статическое и динамическое давления вентилятора, кгс/м2 (Па); $\eta$ , $\eta_{s}$ - полный и статический КПД вентилятора; P'v, P'sv, P'dv - полное, статическое и динамическое давления вентиляторной установки, кгс/м2 (Па); $\eta\prime$ , $\eta_{s}\prime$ - полный и статический КПД вентиляторной установки; $\Delta P$ - потери давления в входных и выходных элементах вентиляторной установки, кгс/м2 (Па); $\Delta P_{s}$ - прирост статического давления в выходном элементе вентиляторной установки, кгс/м2 (Па); $\zeta$ - коэффициент сопротивления (потерь давления) входного или выходного элемента вентиляторной установки, отнесенный к динамическому давлению вентилятора; c - среднерасходная скорость воздуха на выходе из вентилятора, м/с; $c = \frac{Q}{F_{v}} ;$ Fv - площадь выходного отверстия вентилятора, м2; Пv - периметр выходного отверстия вентилятора, м; D - диаметр рабочего колеса вентилятора, м; d - диаметр втулки рабочего колеса осевого вентилятора, м; $\overline{d} = \frac{d}{D}$ - относительный диаметр втулки рабочего колеса осевого вентилятора; zк, zС.А - число лопаток рабочего колеса и спрямляющего аппарата осевого вентилятора; F0 - площадь поперечного сечения входного патрубка центробежного вентилятора, м2; D0 - диаметр входного патрубка центробежного вентилятора [(рис. 1)](#p100210), м; F1, F2 - площади поперечных сечений входа во входной элемент вентустановки и выхода из выходного элемента вентустановки, м2; l - длина элемента входа и выхода вентустановки, м; $\overline{l}$ - безразмерная длина элемента входа или выхода вентиляторной установки, отнесенная к характерному размеру элемента; n - степень расширения для диффузора или степень сужения для конфузора, представляющая собой отношение площадей выхода к сечению входа в элемент. ### 1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ 1.1. Рекомендации предназначены для расчета гидравлического сопротивления (потерь давления) сложных элементов (диффузоров, конфузоров, колен, отводов, коробок и некоторых сочетаний этих элементов), расположенных в непосредственной близости от вентилятора: на расстоянии менее 6D0 от входного отверстия вентилятора (здесь D0 - диаметр входного отверстия вентилятора) и на расстоянии менее 3Dг от выходного отверстия вентилятора ( $D_{\text{г}} = \frac{4F_{v}}{\text{П}_{v}}$ - гидравлический диаметр выходного отверстия вентилятора). Вентилятор вместе со сложным элементом, расположенным в непосредственной близости от него, называют вентиляторной установкой. Элементы, находящиеся на линии всасывания, называют входными, а на линии нагнетания - выходными элементами вентустановок. Если сложный элемент расположен далее 6D0 от входа в вентилятор и 3Dг от выхода, то он относится к сети, и потери давления в нем определяются по данным справочников по гидравлическим сопротивлениям, например [[1]](#p100675). 1.2. Рекомендации распространяются на вентустановки со следующими типами центробежных вентиляторов: с лопатками, загнутыми вперед, - Ц14-46, Ц9-55, Ц9-57 и с лопатками, загнутыми назад, - Ц4-70, Ц4-76. Рекомендации распространяются на вентустановки со следующими типами осевых вентиляторов общепромышленного назначения: 06-300 (схема K, z = 3, $\overline{d} = 0,4$ ), а также 2,3-130 (схема К + СА, zК = 12, zСА = 15, $\overline{d} = 0,6$ ). ### 2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СЛОЖНОГО ЭЛЕМЕНТА И ХАРАКТЕРИСТИК ВЕНТУСТАНОВКИ 2.1. Потери давления $\Delta P$ во входных и выходных элементах вентустановки определяются в долях от динамического давления вентилятора [[2]](#p100676) по формуле $\zeta = \frac{P_{v} - P_{v}\prime}{P_{dv}} = \frac{\Delta P}{P_{dv}} ,\text{т}.\text{е}.\Delta P = \zeta P_{dv},$ (1) $\zeta$ - коэффициент сопротивления (потерь давления) сложного элемента, определяемый по данным настоящих Рекомендаций. Величина $\zeta$ зависит от вида элемента и его геометрических характеристик, от аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы. За характерные режимы работы радиального (центробежного) вентилятора в Рекомендациях приняты режимы, соответствующие максимальному КПД вентилятора (режим $\eta_{\text{макс}}$ ) и границам рабочей области аэродинамической характеристики вентилятора: режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа от режима $\eta_{\text{макс}}$ и режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ слева. Для осевого вентилятора помимо названных характерными считают режимы, соответствующие Pvмакс и Qмакс - максимальным значениям полного давления и производительности вентилятора в пределах рабочей области его аэродинамической характеристики. $P_{dv} = \frac{\rho}{2} (\frac{Q}{F_{v}})2$ - динамическое давление вентилятора на заданном режиме работы, подсчитывается по среднерасходной скорости воздуха в выходном отверстии вентилятора, кгс/м2 (Па). Для радиального (центробежного) вентилятора Fv = BC, где B и C - внутренние размеры сторон выходного отверстия вентилятора. Для осевого вентилятора Fv = 0,785(D2 - d2), где D и d - диаметры рабочего колеса и его втулки, м; $\rho$ - плотность перемещаемого воздуха, кгс·с2/м4 (кг/м3). 2.2. Характеристику вентустановки можно получить, если из каталожной характеристики полного давления предварительно выбранного вентилятора в характерных точках рабочей области [режимы $0,9\eta_{\text{макс}}$ слева и $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа для радиального (центробежного) вентилятора либо режимы Pvмакс, $\eta_{\text{макс}}$ , Qмакс для осевого вентилятора] вычесть вычисленные по [формуле (1)](#p100047) величины потерь давления во входных и выходных элементах вентустановки. Рабочая точка определяется пересечением характеристики сети с характеристикой вентустановки. Если потери давления в элементах установки существенны, что приводит к значительному снижению расхода от Q до Q', то для получения требуемого расхода Q скорость вращения рабочего колеса вентилятора следует увеличить от n' до n согласно зависимости $n = n\prime \frac{Q}{Q\prime}$ . 2.3. Если за вентилятором размещен диффузор, то в вентиляторной установке происходит прирост статического давления по сравнению со статическим давлением вентилятора $\Delta P_{s}$ , величину которого можно определить по формуле $\Delta P_{s} = (1 - \frac{1}{n^{2}} - \zeta)P_{dv}.$ (2) Прирост статического давления определяется геометрией диффузора, аэродинамической схемой вентилятора и режимом его работы. Геометрия диффузора характеризуется его типом, например плоский симметричный или несимметричный диффузор, пирамидальный диффузор, конический диффузор и т.п., а также его длиной l, степенью расширения $n = \frac{F_{z}}{F_{v}}$ или углом расширения $\alpha$ . Здесь Fz - площадь выходного сечения диффузора. От аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы зависит величина динамического давления Pdv, а также профиль скорости на входе в диффузор, в существенной степени влияющий на величину коэффициента потерь $\zeta$ . Статическое давление вентиляторной установки с диффузором на выходе $P_{s}\prime_{v}$ определяют суммой статического давления вентилятора Psv и прироста статического давления в диффузоре: $P_{s}\prime_{v} = P_{sv} + \Delta P_{s}.$ (3) 2.4. Выходные элементы не изменяют мощности вентустановки в сравнении с мощностью вентилятора (N' = N) и снижают КПД вентустановки $\eta\prime$ в сравнении с КПД вентилятора на следующую величину, %: $\frac{\Delta\eta}{\eta} = \frac{100(\eta - \eta\prime)}{\eta} = 100\zeta \frac{P_{dv}}{P_{v}} .$ (4) Входные элементы, которые мало искажают профиль скорости перед вентилятором (конфузоры, плавные отводы R >= D и т.п.), слабо изменяют мощность вентустановки по сравнению с мощностью вентилятора. В этом случае изменение КПД рассчитывается по [формуле (4)](#p100062). Входные элементы, сильно искажающие профиль скорости на входе в вентилятор (диффузоры, колена, входные коробки прямоугольного очертания и т.п.), изменяют мощность установки $(N\prime \neq N)$ . В таких случаях величину КПД вентустановки $\eta\prime$ можно определить только по данным эксперимента [(табл. 1)](#p100066) и пользоваться [формулой (4)](#p100062) не следует. Таблица 1 Значения $V$ входных элементов и снижение КПД вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад
N п.п.Вид входного элемента, номер рисункаУгол установки элемента $\beta$ , градРежим работы вентилятораПримечание
$0,9\eta_{\text{макс}}$ слева$\eta_{\text{макс}}$$0,9\eta_{\text{макс}}$ справа
$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %
1Входная коробка
(см. рис. 1, а):
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1,7$ ; $\frac{b}{a} = 2,3$ ; $\alpha = 12^{\circ}$00,34,50,34,50,36,5Данные эксперимента с вентилятором Ц4-76 [2 - 4]
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1,2$ ; $\frac{b}{a} = 2,3$ ; $\alpha = 12^{\circ}$900,560,560,512
1800,670,670,715
2700,54,50,54,50,39
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1 - 1,5$ ; $\frac{b}{a} = 2,3$ ; $\alpha = 0^{\circ}$0 - 2700,7Нет данных0,7Нет данных0,7Нет данных
2Составное колено (см. рис. 1, в):
R >= 1,5D0		0 - 2700,1510,151,50,151,5Данные эксперимента с вентилятором Ц4-70 [2, 3]
3Простое колено (см. рис. 1, г)0 - 2701818120То же
4Конический конфузор (рис. 1, д):Данные эксперимента с вентилятором Ц4-76
$\overline{l} = l/D_{0} = 1$ ; $n = \frac{D_{0}^{2}}{D_{1}^{2}} = 0,67$-0,770,370,25
$\overline{l} = 1,2$ ; n = 0,5-0,81,50,450,36
$\overline{l} = 1,4$ ; n = 0,4-0,530,150,12
5Диффузор (см. рис. 1, ж):
$\overline{l} = l/D_{0} = 0,8$ ; $n = \frac{D_{0}^{2}}{D_{1}^{2}} = 1,5$-0,52,50,560,38То же
$\overline{l} = 0,8$ ; n = 2-0,520,8100,821
$\overline{l} = 1,4$ ; n = 1,5-0,210,340,37
$\overline{l} = 1,4$ ; n = 2-0,220,340,6517,5
#### 2.5 Диффузор за вентилятором увеличивает статический КПД вентустановки на величину, %: $\frac{\Delta\eta_{s}}{\eta_{s}} = \frac{100(\eta_{s}\prime - \eta_{s})}{\eta_{s}} = 100(1 - \frac{1}{n^{2}} - \zeta) \frac{P_{dv}}{P_{sv}} .$ (5) ### 3. ВХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С РАДИАЛЬНЫМИ ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ВЕНТИЛЯТОРАМИ 3.1. Рекомендации по расчету потерь давления даны для следующих входных элементов вентустановок: входных коробок, колен, отводов, конфузоров, диффузоров, а также фильтров, калориферов, т.е. препятствий, равномерно распределенных по поперечному сечению перед вентилятором. Имеющиеся данные по гидравлическим потерям входных элементов вентиляторов с лопатками, загнутыми назад, представлены в [табл. 1](#p100066) и на [рис. 1](#p100210), с лопатками, загнутыми вперед, - в [табл. 2](#p100212) и на [рис. 1](#p100210). ![3. Входные элементы вентустановок с радиальными центробежными вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_0.png) ![3. Входные элементы вентустановок с радиальными центробежными вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_1.png) Рис. 1. Схемы входных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами Таблица 2 Значения $\zeta$ входных элементов и снижение КПД вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед
N п.п.Вид входного элемента, номер рисункаУгол установки элемента $\beta$ , градРежим работы вентилятораПримечание
$0,9\eta_{\text{макс}}$ слева$\eta_{\text{макс}}$$0,9\eta_{\text{макс}}$ справа
$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %$\zeta$$\frac{\Delta\eta}{\eta}$ , %
1Входная коробка
(см. рис. 1, а):
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1,3$ ; $\frac{b}{a} = 2,4$ ; $\alpha = 12^{\circ}$
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1,1$ ; $\frac{b}{a} = 2,3$ ; $\alpha = 12^{\circ}$
$\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = 1,2 - 1,8$ ; $\frac{b}{a} = 2,3$ ; $\alpha = 0^{\circ}$		00,34,50,34,50,3510Данные эксперимента с вентилятором Ц9-55 [2 - 4]
900,460,460,38
1800,4570,4570,514
2700,240,240,39
00,580,580,514
0 - 2700,85-0,85-0,85-
2Составное колено
(см. рис. 1, в):
R >= 1,5D0		00,340,340,412То же
900,470,470,49
1800,590,590,414
2700,350,350,3511
3Простое колено
(см. рис. 1, г)		0 - 270230230240
4Конический конфузор
(см. рис. 1, д):		0000000Данные эксперимента с вентилятором Ц14-46
$\overline{l} = l/D_{0} \leq 1,5$ ; $n = \frac{D_{0}^{2}}{D_{1}^{2}} = 0,4 - 0,7$
5Уступ (вихревой коллектор) (см. рис. 1, е):
$n = \frac{D_{0}^{2}}{D_{1}^{2}} \geq 0,7$		-000000То же
6Диффузор (см. рис. 1, ж):
$\overline{l} = l/D_{0} = 0,5$ ; $n = D_{0}^{2} = 1,5$-040,280,212"
То же, п = 2-0,580,8200,741
$\overline{l} = 0,8$ ; n = 1,5-0,100,1530,16
То же, n = 2-0,360,360,211
$\overline{l} = 1,4$ ; n = 1,5-0,250,260,159
То же, n = 2-0,470,5140,422
3.2. Входные коробки устанавливаются перед вентилятором, если при необходимости в повороте потока на 90° ввиду стесненности продольных габаритов нет возможности установить плавный отвод с R >= 1,5D0 ([рис. 1](#p100210), а - в). Для обеспечения большей равномерности потока перед вентилятором рекомендуется следующая форма коробки [[3]](#p100677): отношение площади поперечного сечения коробки (Fк = ab) к площади сечения входа в колесо вентилятора $(F_{0} = 0,785D_{0}^{2})$ составляет $\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} \geq 1,2$ . Сечение коробки с наименьшими потерями давления соответствует квадрату (a = b), однако из конструктивных соображений можно выполнять коробки с a < b. При наличии наклонной боковой стенки и угле $\alpha = 15 - 20^{\circ}$ потери давления снижаются. Выход из коробки должен быть выполнен в виде коллектора r >= 0,15D0, если входной патрубок вентилятора имеет форму, отличную от коллектора. Величина потерь давления в коробке, представленной на [рис. 1](#p100210), а, зависит от угла установки коробки $\beta - \text{угла}$ между векторами скорости воздуха на выходе из выходного отверстия вентилятора c и на входе в коробку v, отсчитываемого в направлении вращения колеса вентилятора. Минимальные потери соответствуют углу установки $\beta = 0^{\circ}$ , максимальные - $\beta = 180^{\circ}$ . Значения коэффициентов потерь давления входных коробок вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад и вперед, а также снижение КПД этих вентустановок приведены в [табл. 1, п. 1](#p100081) и [табл. 2, п. 1](#p100227). 3.3. Для поворота потока на 90° перед вентилятором могут устанавливаться отводы с R >= D0 и составные колена (см. [рис. 1](#p100210), б, в). Простое колено (см. [рис. 1](#p100210), г) размещать перед входом в вентилятор не рекомендуется, так как это приведет к существенному снижению аэродинамических характеристик вентустановки. Отводы с R >= 1,5D0 являются оптимальным поворотным элементом перед вентилятором. Данные по влиянию составных отводов и колен на характеристики вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад и вперед, приведены в [табл. 1, пп. 2](#p100122), [3](#p100132) и [табл. 2, пп. 2](#p100273), [3](#p100304). 3.4. Конические конфузоры (см. [рис. 1](#p100210), д) при их оптимальной геометрии ( $\alpha = 40 - 60^{\circ}$ , $\overline{l} = l/D_{0} = 0,2 - 1,5$ ) слабо влияют на характеристики вентустановки. Для вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад, потери больше, чем при лопатках, загнутых вперед (см. [табл. 1, п. 4](#p100142) и [табл. 2, п. 4](#p100313)). Для вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед, допустимы в качестве входных элементов уступы ([рис. 1](#p100210), е и [табл. 2, п. 5](#p100324)) при степени сужения n >= 0,7. 3.5. Диффузор ([рис. 1](#p100210), ж) нарушает равномерность потока на входе в вентилятор. При отрывном характере течения в диффузоре может наблюдаться существенное ухудшение характеристик вентустановки. Устанавливать диффузор с достаточно большими степенями расширения (n > 1,5) непосредственно на входе в вентилятор не рекомендуется. Диффузор желательно располагать на расстоянии от входа в вентилятор, большем 6D0 (D0 - диаметр входного отверстия вентилятора). В таком случае особенности течения в диффузоре практически не скажутся на работе вентилятора, а потери в диффузоре определяются по справочнику. При необходимости размещения диффузора непосредственно перед вентилятором потери в нем определяются по данным Рекомендаций (см. [табл. 1, п. 5](#p100169) и [табл. 2, п. 6](#p100334)). 3.6. Наличие входного устройства меняет акустические характеристики вентустановок в сравнении с акустическими характеристиками вентилятора. Ниже приведены данные для вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед. Конфузоры (см. [рис. 1](#p100210), д) при $\overline{l} = 0,25 - 1,5$ , n = 0,5 и уступы (вихревые коллекторы) с n >= 0,6 (см. [рис. 1](#p100210), е) снижают $\tilde{L}$ на 1 - 2 дБ. Диффузоры (см. [рис. 1](#p100210), ж) при $\overline{l} = 0,25 - 1$ , $\alpha = 13 - 50^{\circ}$ увеличивают $\tilde{L}$ на 3 - 5 дБ, а Lр на 2 - 4 дБ. Здесь $\tilde{L}$ - критерий шумности, Lр - уровень звуковой мощности. 3.7. Препятствие, равномерно распределенное по поперечному сечению перед вентилятором (фильтр, теплообменник и т.п., [рис. 1](#p100210), з), устанавливают на расстоянии $\overline{l} = l/D_{0} \geq 0,4$ [[5]](#p100679). Равномерность потока воздуха на входе в вентилятор сохраняется, поэтому потери давления определяются по справочникам. ### 4. ВХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С ОСЕВЫМИ ВЕНТИЛЯТОРАМИ 4.1. Рекомендации даны для следующих элементов вентиляторных установок: входных коробок ([рис. 2](#p100404), а), упрощенных коллекторов - конфузоров ([рис. 2](#p100404), в) и уступов ([рис. 2](#p100404), г), диффузоров ([рис. 2](#p100404), д) и препятствий, равномерно распределенных по сечению перед вентилятором - калориферов, фильтром и т.п. ([рис. 2](#p100404), е). ![4. Входные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_2.png) Рис. 2. Схемы входных элементов вентустановок с осевыми вентиляторами 4.2. Влияние входного элемента сказывается сильнее на аэродинамических характеристиках вентиляторов, выполненных по схемам без направляющего аппарата (схемы К или К + СА, согласно ГОСТ 11442-74*), имеющих небольшую втулку $(\overline{d} = 0,3 - 0,45)$ , а также при тех режимах работы вентилятора, когда доля динамического давления в полном существенна. 4.3. Входные коробки (см. [рис. 2](#p100404), а) устанавливаются при необходимости в резком повороте потока на 90° непосредственно перед вентилятором. Наилучшей формой поперечного сечения входной коробки является квадратное (a = b). Однако, исходя из конструктивных соображений, приходится устанавливать коробки с b > a. За оптимальные размеры такой коробки можно принять следующие: a >= D, b = (1,8 - 2)D, отношение площади поперечного сечения входа в коробку (Fк = ab) к поперечному сечению вентилятора $\frac{F_{\text{к}}}{F_{0}} = \frac{1,27(ab)}{D^{2}} \geq 2,3$ [[6]](#p100680). Для обеспечения большей равномерности потока перед вентилятором, а также для уменьшения расстояния между подшипниками в случае размещения колеса между ними торцевая стенка коробки выполняется наклонной: c = (0,2 - 0,4)D. Если воздух поступает в коробку непосредственно из атмосферы, то на входе в коробку устанавливается коллектор (плавный коллектор r >= 0,2D, eк = 0,2D или конический $\alpha = 60^{\circ}$ , lк = 0,2D). На входе в вентилятор устанавливается плавный коллектор. При использовании входной коробки с размерами, отличными от оптимальных, полезно установить вертикальную рассечку (см. [рис. 2](#p100404), а). Характеристику вентустановки с вентилятором, выполненным по схеме К, $\overline{d} = 0,3 - 0,45$ ; z = 3 - 4, при наличии входной коробки с размерами, близкими к оптимальным, можно рассчитать с помощью коэффициентов потерь, приведенных в [табл. 3, п. 1](#p100421). При большем диаметре втулки рабочего колеса вентилятора и большем количестве лопаток величина $\zeta$ уменьшается. Таблица 3 Значения $\zeta$ входных элементов вентустановок с осевыми вентиляторами ( $\overline{d} = 0,3 - 0,45$ , zк = 3 - 4)
N п.п.Вид входного элементаХарактеристика входного элемента$\zeta$Примечание
Режим PvмаксРежимы $\eta_{\text{макс}}$ , Qмакс
1Входная коробка (см. рис. 2, а)a = 0,75D, c = 0,2D0,150,07Данные испытаний вентилятора К-121 (схема К, $\theta_{\text{к}} = 0,35$ , zк = 4, лопатки профильные) <*> [6, 7]
b = 2D, c = D0,340,2
$\frac{l}{D} = 0,1$0,030,08
$\alpha = 40^{\circ}$ ; $0,1< \frac{l}{D} \leq 0,3$0,030,06
2Конфузор, конус (см. рис. 2, в)$\frac{l}{D} = 0,1$0,070,09
$\frac{l}{D} = 0,2$00,02
$\alpha = 60^{\circ}$ ; $\frac{l}{D} = 0,3$0,030
$\frac{l}{D} = 0,1$ ; $\frac{l}{D} = 0,2$0,070,06
$\alpha = 80^{\circ}$0,030,05
3Уступ (см. рис. 2, г)$\frac{D_{1}}{D} = 1$ ; $\frac{l}{D} = 0$Срыв0,35
$\frac{D_{1}}{D} = 1,25$ ; $\frac{l}{D} = 0,1$0,070,15
$0,1< \frac{l}{D} \leq 0,3$0,030,1
4Диффузор (см. рис. 2, д)$\alpha = 8 - 12^{\circ}$ ; n = 20,120,15
$\alpha = 8^{\circ}$ ; n = 2,50,11
--- <*> Согласно имеющимся данным, при большем диаметре втулки колеса $(\overline{d} = 0,5 - 0,6)$ , а также при наличии спрямляющего аппарата (схема К+СА) значения $\zeta$ будут несколько меньше тех, которые приведены в настоящей таблице. 4.4. Упрощенные коллекторы: конфузоры (см. [рис. 2](#p100404), в) или уступы (см. [рис. 2](#p100404), г) размещаются перед вентиляторами в тех случаях, когда по технологическим или конструктивным соображениям невозможно установить плавный коллектор (см. [рис. 2](#p100404), б). При отсутствии коллектора на входе характеристики вентилятора резко ухудшаются (см. [табл. 3, п. 3](#p100453)). Оптимальные размеры упрощенных коллекторов: конфузоров - $\alpha = 60^{\circ}$ , l = 0,2D $(\zeta = 0,02)$ ; уступов - D1 = 1,25D, l = 0,2D $(\zeta = 0,06)$ . Предпочтение следует отдавать коническому коллектору. Имеющиеся данные по влиянию упрощенных коллекторов на характеристики вентустановок приведены в [табл. 3, пп. 2](#p100436), [3](#p100453). 4.5. Диффузор (см. [рис. 2](#p100404), д) нарушает равномерность потока перед вентилятором, и поэтому устанавливать его непосредственно на входе в вентилятор не рекомендуется. При необходимости в установке диффузора перед вентилятором выбирают возможно меньший угол расширения и располагают диффузор далее, чем на расстоянии 6D0 от входного отверстия вентилятора. Можно рекомендовать, чтобы углы расширения диффузора, расположенного непосредственно перед вентилятором, не превышали следующих значений: при n <= 2 $\alpha \leq 11^{\circ}$ ; при n > 2 $\alpha<8^{\circ}$ . Имеющиеся данные по влиянию диффузоров на характеристики вентустановок приведены в [табл. 3, п. 4](#p100464). 4.6. При установке перед вентилятором фильтра, калорифера или другого подобного препятствия, равномерно распределенного по поперечному сечению перед вентилятором (см. [рис. 2](#p100404), е), расстояние между ним и вентилятором l должно быть не менее 0,2 - 0,25D [[5](#p100679), [6](#p100680)]. Препятствия, размещенные на входе в вентилятор, сильнее сказываются на характеристиках вентустановки, чем при расположении их на выходе из вентилятора. Величина потерь определяется по данным справочников. ### 5. ВЫХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С РАДИАЛЬНЫМИ (ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ) ВЕНТИЛЯТОРАМИ 5.1. В Рекомендациях в качестве выходных элементов вентустановок рассматриваются отводы, переходник с квадратного на круглое сечение, диффузоры (плоские - симметричные и несимметричные, пирамидальные), короба, а также некоторые сочетания этих элементов [(Рис. 3)](#p100491). ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_3.png) Рис. 3. Схемы выходных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами 5.2. Отводы за вентиляторами ([рис. 3](#p100491), а, [табл. 4](#p100503) и [5, п. 1](#p100540)) предназначены для плавного поворота потока воздуха на 90°. Таблица 4 Значения $\zeta$ выходных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад
N п.п.Вид выходного элемента, номер рисункаУгол установки элемента $\beta$ , град$\zeta$Примечание
Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ слеваРежим $\eta_{\text{макс}}$Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа
1Отвод прямоугольного поперечного сечения R = Dг (см. рис. 3, а)90 - 2700,60,20,3Эксперимент проводился с вентилятором Ц4-70 [[2]](#p100676)
2Отвод круглого поперечного сечения R = 2Dг (см. рис. 3, а)90 - 3600,50,50,4То же
3Отвод прямоугольного поперечного сечения R = 1,5Dг с пирамидальным диффузором $\alpha = 14^{\circ}$ , n =2 (см. рис. 3, б)90 - 3600,20,20,2"
4Переходник с квадрата на круг равновеликой площади (см. рис. 3, в)0,10,10,1"
Таблица 5 Значения $\zeta$ выходных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед
N п.п.Вид выходного элемента, номер рисункаУгол установки элемента $\beta$ , град$\zeta$Примечание
Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ слеваРежим $\eta_{\text{макс}}$Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа
1Отвод прямоугольного поперечного сечения R = Dг (см. рис. 3, а)90, 180, 360; 270 - 3600,2; 0,70,3; 0,50,3; 0,5Эксперимент проводился с вентилятором Ц14-46 [[2]](#p100676)
2Отвод круглого поперечного сечения R = 2Dг (см. рис. 3, а)90 - 3600,30,40,4То же
3Отвод прямоугольного сечения R = 1,5Dг с пирамидальным диффузором n = 2, $\alpha = 14^{\circ}$ (см. рис. 3, б)90 - 1800,40,20,2"
4Переходник с квадратного на круглое сечение равновеликой площади (см. рис. 3, в)0,20,20,2"
Гидравлическое сопротивление отводов с R = Dг (гидравлический диаметр $D_{\text{г}} = \frac{2BC}{B + C}$ ), размещенных на выходе из вентиляторов с лопатками, загнутыми назад или вперед, может зависеть от угла установки отвода [[2]](#p100676): угла между векторами скорости на входе в вентилятор c0 и на выходе из отвода v, отсчитываемого в направлении вращения колеса вентилятора (см. [рис. 3](#p100491), а). При наличии за вентилятором перед отводом прямого участка длиной l >= 1,5Dг величина сопротивления отвода во всех случаях не зависит от угла его установки. Гидравлическое сопротивление отвода с R = 2Dг не зависит от угла его установки. Гидравлическое сопротивление некоторых случаев сочетания отводов с R = 1,5Dг и диффузоров приведено в [табл. 4](#p100494) и [5](#p100531) [[2]](#p100676). 5.3. Не рекомендуется устанавливать конфузорные участки непосредственно за вентилятором, так как в этом случае они являются источником потерь и рабочая зона характеристики может быть значительно уменьшена. 5.4. Потери в переходнике с квадратного сечения за вентилятором на круглое ([рис. 3](#p100491), в) приведены в [табл. 4](#p100524) и [5, п. 4](#p100561) [[2]](#p100676). 5.5. Диффузоры за вентиляторами ([рис. 3](#p100491), г, д) устанавливаются при необходимости сопряжения вентилятора с сетью, а также для уменьшения потерь динамического давления вентиляторной установки при отсутствии сети. Результаты исследований диффузоров с общепромышленными вентиляторами приведены на [рис. 4](#p100062) - [13](#p100595). ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_4.png) Рис. 4. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 0$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_5.png) Рис. 5. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 0^{\circ}$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_6.png) Рис. 6. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 10°$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_7.png) Рис. 7. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_8.png) Рис. 8. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_9.png) Рис. 9. Характеристики оптимальных плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 0°$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_10.png) Рис. 10. Характеристики оптимальных плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 0°$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_11.png) Рис. 11. Характеристики оптимальных плоских несимметричных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), г, $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 10°$ ) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед 1 - $\eta_{\text{макс}}$ ; 2 - $0,9\eta_{\text{макс}}$ (слева); 3 - $0,9\eta_{\text{макс}}$ (справа) ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_12.png) Рис. 12. Характеристики оптимальных пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад ![5. Выходные элементы вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_13.png) Рис. 13. Характеристики оптимальных пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед 1 - $\eta_{\text{макс}}$ ; 2 - $0,9\eta_{\text{макс}}$ (справа и слева) Коэффициенты потерь давления для плоских диффузоров ( $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 0°$ ; см. [рис. 3](#p100491), г) за вентиляторами с лопатками, загнутыми назад для режимов $\eta_{\text{макс}}$ и $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа, даны на [рис. 4](#p100576). На режиме $0,9\eta_{\text{макс}}$ слева прироста статического давления не наблюдается, а коэффициенты потерь имеют следующие значения: при $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1$ , n <= 1,5, $\zeta = 1$ ; при $1,5 \leq \overline{l} \leq 2,5$ , n < 2, $\zeta = 1,2$ . Коэффициенты потерь давления для плоских диффузоров ( $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{\text{г}} = 0°$ ; см. [рис. 3](#p100491), г) за вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед, приведены на [рис. 5](#p100578). Коэффициенты потерь давления в плоских несимметричных диффузорах ( $\alpha_{1} = var$ , $\alpha_{2} = 10°$ - см. [рис. 3](#p100491), д) для вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед, даны на [рис. 6](#p100580). Изменение коэффициентов потерь давления пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за вентиляторами с лопатками, загнутыми назад, показаны на [рис. 7](#p100582). На режиме $0,9\eta_{\text{макс}}$ слева прироста статического давления не происходит. Коэффициенты потерь давления пирамидальных диффузоров (см. [рис. 3](#p100491), д) за вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед, даются на [рис. 8](#p100584). Данные по коэффициентам сопротивления составных элементов (диффузор, отвод, короб) за вентиляторами с лопатками, загнутыми назад, перечислены в [табл. 6](#p100606). Таблица 6 Значения $\zeta$ составных выходных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад
N п.п.Вид составного элемента, номер рисунка$\zeta$Примечание
Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ слеваРежим $\eta_{\text{макс}}$Режим $0,9\eta_{\text{макс}}$ справа
1Пирамидальный диффузор ( $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 1,5$ , n = 1,5 - 2,6), короб $(\overline{H} = H/D_{\text{г}} = 1 - 2)$ с выходом воздуха в две стороны (см. рис. 3, е)1,90,70,6Данные эксперимента с вентилятором Ц4-76
2Пирамидальный диффузор ( $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 1,5$ , n = 1,5 - 2,6), короб $(\overline{H} = H/D_{\text{г}} = 1 - 2)$ с выходом воздуха в одну сторону (см. рис. 3, ж)20,80,6То же
3Пирамидальный диффузор ( $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 5$ , n = 2,6), отвод (R = Dr), короб $(\overline{H} = H/D_{\text{г}} = 1 - 2)$ с выходом воздуха в две стороны1,60,70,5"
4Пирамидальный диффузор ( $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 1,5$ , n = 2,6), отвод (R = Dr), короб $(\overline{H} = H/D_{\text{г}} = 1 - 2)$ с выходом воздуха в одну сторону1,90,80,6"
Оптимальная геометрия диффузора заданной длины соответствует максимальному приросту статического давления в диффузоре. Геометрические характеристики таких диффузоров для вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад и вперед, приведены на [рис. 9](#p100586) - [13](#p100595). Данные по коэффициентам потерь для соответствующих типов оптимальных диффузоров и фиксированных значениях $\overline{l}$ и n см. на [рис. 4](#p100576) - [8](#p100584). В диффузорах со степенями расширения, превышающими значения оптимальных (т.е. n > nопт), реализуется отрывное течение, при n <= nопт течение безотрывное. Наличие диффузора на выходе меняет акустические характеристики вентустановки в сравнении с акустическими характеристиками вентилятора. При безотрывном характере течения в диффузоре длиной $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 2,5$ $\tilde{L}$ не меняются в левой части аэродинамической характеристики и на режиме $\eta_{\text{макс}}$ , а в правой крайней точке рабочей зоны характеристики возрастают на 2 - 3 дБ. При отрывном характере течения в диффузоре длиной $\overline{l} = l/D_{\text{г}} = 1 - 2,5$ $\tilde{L}$ возрастает на 2 - 4 дБ на режимах слева от режима $\eta_{\text{макс}}$ и на 8 - 12 дБ в правой крайней точке рабочей зоны характеристики вентилятора. 5.6. Препятствие, равномерно распределенное по сечению за вентилятором (например, фильтр, калорифер), располагают на расстоянии $\overline{l} = l/D_{\text{г}} \geq 0,5$ от его выходного отверстия. Потери определяются по справочникам. ### 6. Выходные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами 6.1. Рекомендации распространяются на диффузорные элементы: конические ([рис. 14](#p100647), а), ступенчатые ([рис. 14](#p100647), б), кольцевые ([рис. 14](#p100647), в) за вентиляторами и препятствия, равномерно распределенные по поперечному сечению за вентиляторами ([рис. 14](#p100647), г). ![6. Выходные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_14.png) Рис. 14. Схемы выходных элементов вентустановок с осевыми вентиляторами 6.2. Диффузор за осевым вентилятором должен иметь рациональную геометрию, так как для осевых вентиляторов доля динамического давления в полном значительна по всей рабочей области аэродинамической характеристики. Изменения коэффициентов сопротивления $\zeta$ в конических диффузорах за вентиляторами (см. [рис. 14](#p100647), а) представлены на [рис. 15](#p100651). ![6. Выходные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_15.png) Рис. 15. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ конических диффузоров (см. [рис. 14](#p100647), а) за осевыми вентиляторами Изменения коэффициентов сопротивления $\zeta$ в ступенчатых диффузорах за вентиляторами (см. [рис. 14](#p100647), б) даны на [рис. 16](#p100654). ![6. Выходные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_16.png) Рис. 16. Коэффициенты сопротивления $\zeta$ ступенчатых диффузоров (см. [рис. 14](#p100647), б) за осевыми вентиляторами Если степень расширения диффузора фиксированной длины не задана конструктивными соображениями, то ее следует выбирать оптимальной исходя из условия максимального прироста статического давления $\Delta P_{s\text{макс}}$ . Оптимальная геометрия конических и ступенчатых диффузоров фиксированной длины (l = const), отвечающая условию максимального прироста статического давления (условие $\Delta P_{s\text{макс}}$ ), дана на [рис. 17](#p100664) и может быть представлена следующими зависимостями: $\text{п}_{\text{опт}} = 1 + 1,3\overline{l^{0,38}}$ - для конических диффузоров во всей рабочей области характеристики вентилятора; $\text{п}_{\text{опт}} = 1 + 1,1\overline{l^{0,5}}$ - для ступенчатых диффузоров на режимах, близких к режиму $\eta_{\text{макс}}$ [<*>](#p100662); $\text{п}_{\text{опт}} = 1 + 0,58\overline{l^{0,56}}$ - для ступенчатых диффузоров на режимах работы, близких к Qмакс, где $\overline{l} = l/D$ . --- <*> Если режимы $\eta_{\text{макс}}$ и Qмакс совпадают, то расчет ведут по формуле для режима Qмакс. ![6. Выходные элементы вентустановок с осевыми вентиляторами](https://i.bukva.ai/qlFH5fW1/img_17.png) Рис. 17. Характеристики оптимальных конических (а) и ступенчатых (б) диффузоров (см. [рис. 14](#p100647)) за осевыми вентиляторами При степени расширения n <= 1,8 и длине диффузора $\overline{l} \geq 1$ конический диффузор практически без увеличения потерь может быть заменен ступенчатым, т.е. при наличии линии нагнетания $\overline{l} \geq 1$ и n <= 1,8, диффузорный переход может быть заменен внезапным расширением. Если за вентилятором устанавливается кольцевой диффузор (см. [рис. 14](#p100647), в) или переходной диффузорный участок, то можно рекомендовать выбирать такую геометрию этого диффузора, чтобы угол расширения эквивалентного ему конического диффузора $\alpha_{\text{э}} \leq 20^{\circ}$ . Здесь $\alpha_{\text{э}} = 2arctg \frac{0,565(\sqrt{F_{2}} - \sqrt{F_{v}})}{l} ,$ где l - осевая длина; Fv = 0,785(D2 - d2), $F_{2} = 0,765(D_{2}^{2} - d_{2}^{2})$ - соответственно площади входного и выходного сечения диффузора. Ориентировочную оценку потерь в кольцевом диффузоре можно определять как в коническом по данным [рис. 15](#p100651) при соответствующих значениях n и l. Наличие диффузоров меняет акустические характеристики вентустановки в сравнении с акустическими характеристиками вентилятора. Диффузоры конические небольшой длины l <= D не увеличивают уровни звукового давления вентустановок. При большей длине конических диффузоров (l = 1,75D) и при ступенчатых диффузорах за вентиляторами (n <= 3) для частот f > 500 Гц уровни звукового давления повышаются приблизительно на 5 дБ. 6.3. При установке за вентиляторами фильтра, калорифера или другого препятствия, равномерно распределенного по сечению воздуховода за вентилятором ([рис. 16](#p100654), г), расстояние между ними и вентилятором должно быть не менее четверти калибра: l >= 0,25D. Потери давления в вентустановке рассчитываются по справочникам. ## ЛИТЕРАТУРА 1. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. - М., Машиностроение, 1975, с. 559. 2. Временные методические рекомендации по проектированию входных и выходных элементов вентиляторных установок. - М., ЦНИИПромзданий, 1976, с. 25. 3. Центробежные вентиляторы. Под ред. Соломаховой Т.С. - М., Машиностроение, 1975, с. 415. 4. Стешенко В.А., Пак В.В. Профилирование входных коробок центробежных двусторонних вентиляторов. - Вопросы горной механики, N 17. - М., 1967, с. 43 - 47. 5. Рекомендации по выбору и применению вентиляторов для совместной работы в общих камерах и агрегатах. - М., ЦНИИПромзданий, 1976, с. 18. 6. Бычкова Л.А. Входные элементы установок с осевыми вентиляторами. - Водоснабжение и санитарная техника, N 5. - М., 1977, с. 29 - 31. 7. Сурнов Н.В. Входные устройства осевых вентиляторов. - Промышленная аэродинамика, N 9. - М., 1957, с. 28 - 34. ---