---
title: "\"Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-i-vypolneniyu"
---

## "Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий"

# "Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий"

(утв. НИИЖБ Госстроя СССР от 15.07.1985)


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждены<br>
НИИЖБ Госстроя СССР

</div>

<div align="center">

15 июля 1985 года

</div>



## <a id="p100002"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ВЫПОЛНЕНИЮ КОНТАКТНЫХ СТЫКОВ С ОБРЫВОМ АРМАТУРЫ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОННАХ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ


<a id="p100003"></a>Печатается по решению секции бетонных и железобетонных конструкций от 1 июля 1983 г.
<a id="p100004"></a>Содержат основные положения по проектированию и выполнению контактных стыков с полным и частичным обрывом продольной арматуры, осуществляемых путем совмещения плоских торцов сборных железобетонных колонн через тонкий слой раствора или через специальные прокладки.
<a id="p100005"></a>Даны рекомендации по расчету и конструированию контактных стыков на монтажные и эксплуатационные усилия, а также рекомендации по изготовлению колонн, устройству опалубки и формированию швов между сборными железобетонными элементами. Приведены примеры расчета.
<a id="p100006"></a>Предназначены для инженерно-технических работников научно-исследовательских, проектных и строительных организаций и заводов железобетонных конструкций.
<a id="p100007"></a>Утверждены директором НИИЖБ 15 июля 1985 г.


### <a id="p100008"></a>ПРЕДИСЛОВИЕ


<a id="p100009"></a>В НИИЖБ Госстроя СССР проведены экспериментальные исследования и выполнены проектные разработки конструкций контактных стыков с обрывом всей или части продольной арматуры применительно к колоннам каркасов многоэтажных зданий промышленного и гражданского назначения, когда в зоне стыка действуют сжимающие усилия с малыми эксцентриситетами, при которых не могут возникать нормальные растягивающие напряжения. Обрыв продольной арматуры компенсируется за счет установки в зоне стыка сварных поперечных сеток, а соединение элементов колонны осуществляется путем совмещения плоских торцов через слой цементно-песчаного раствора или полимерраствора или через специальные (асбестовые или полимерные) прокладки. Предлагается несколько типов контактных стыков, различающихся конструктивным решением под различные расчетные нагрузки.
<a id="p100010"></a>По сравнению с типовыми стыками, выполняемыми с применением ванной сварки выпусков арматуры и сварки закладных деталей с последующим замоноличиванием шва, устройство контактных стыков предлагаемых типов, как показали исследования и опыт внедрения на ряде объектов, возведенных СУ треста "Стальмонтаж" Минмонтажспецстроя и Таллинстроя Минстроя ЭССР, позволяет существенно снизить трудозатраты при монтаже, сократить сроки возведения здания, а также получить значительную экономию стали и электроэнергии.
<a id="p100011"></a>Рекомендации разработаны лабораторией железобетонных конструкций НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А.П. Васильев, кандидаты техн. наук Н.Г. Матков, М.Ф. Хансеитов, инж. В.М. Жук) при участии лаборатории полимербетонов (д-р техн. наук, проф. В.В. Патуроев, канд. техн. наук А.Н. Волгушев, инж. Е.М. Сулейманова) и КГБ НИИЖБ (инж. В.В. Иванов).
<a id="p100012"></a>При составлении настоящих Рекомендаций были использованы отдельные проектные решения ЦНИИЭП ТБЗ и ТК Госгражданстроя, Моспроекта-1, ГлавАПУ Мосгорисполкома, ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, Эстонпроекта и НИИ по строительству Госстроя ЭССР и др., а также отдельные составы полимеррастворов, разработанные в МИСИ им. В.В. Куйбышева, Казанском ИСИ Минвуза СССР, НИСА Гидропроекта Минэнерго СССР и др.


### 1. <a id="p100013"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100014"></a>1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование и выполнение контактных стыков сборных железобетонных колонн, осуществляемых при монтаже путем сопряжения плоских торцов элементов через слой цементно-песчаного раствора или полимерраствора, а также через податливые прокладки с обрывом всей или части продольной арматуры (см. [п. 3.1](#p100053) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100015"></a>1.2. Для повышения прочности бетона и компенсации обрыва продольной арматуры в зоне стыка по длине анкеровки устанавливаются сварные поперечные сетки. При этом количество обрываемой арматуры не должно превышать:
<a id="p100016"></a>    для стержней из горячекатаной стали класса А-III ......... 5%;
<a id="p100017"></a>    для стержней из высокопрочной стали класса Ат-V .......... 4%.
<a id="p100018"></a>1.3. Контактные стыки такого типа рекомендуется применять в сборных железобетонных колоннах многоэтажных гражданских и промышленных зданий и сооружений в зоне внецентренного сжатия с малыми эксцентриситетами.
<a id="p100019"></a>В эксплуатационной стадии работы колонн эксцентриситеты нормального сжимающего усилия, возникающего в сечении колонны по длине анкеровки обрываемой арматуры (в зоне косвенного армирования) в направлениях осей X - X и Y - Y, должны удовлетворять условиям:

<div align="center">

<a id="p100020"></a> $e_{ox} \leq 0,17h;e_{oy} \leq 0,17b$ , (1)

</div>


<a id="p100021"></a>где h и b - соответственно высота и ширина сечения колонны.
<a id="p100022"></a>При расчете по недеформированной схеме значения эксцентриситетов $e_{ox}$ и $e_{oy}$ следует умножать соответственно на коэффициенты $\eta_{x}$ и $\eta_{y}$ , учитывающие прогибы колонн и определяемые согласно "[Руководству](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-proektirovaniyu-betonnyh-i-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy) по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)" (М., Стройиздат, 1978).
<a id="p100023"></a>1.4. Расчет прочности каркаса, в состав которого входят колонны с контактными стыками, необходимо производить для двух стадий - эксплуатационной (А) и монтажной (Б) (см. [разд. 4](#p100109)).
<a id="p100024"></a>При расчете каркаса для эксплуатационной стадии следует, пренебрегая наличием стыков, исходить из предположения монолитности колонны, что обеспечивается проектной прочностью швов после замоноличивания цементно-песчаным раствором или полимерраствором.
<a id="p100025"></a>При расчете каркаса для стадии монтажа, т.е. до приобретения уложенным в шов материалом проектной прочности, стыки следует рассматривать как шарнирные.
<a id="p100026"></a>1.5. При проектировании сборных железобетонных колонн с контактными стыками помимо настоящих Рекомендаций необходимо учитывать требования главы [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84) "Бетонные и железобетонные конструкции".


### 2. <a id="p100027"></a>МАТЕРИАЛЫ


<a id="p100028"></a>2.1. Для изготовления колонн с контактными стыками следует предусматривать тяжелый бетон классов не ниже В20.

#### <a id="p100029"></a>2.2 В качестве продольной арматуры рекомендуется применять стержни периодического профиля диаметром:

<a id="p100030"></a>    из горячекатаной стали класса А-III ........... 18 - 40 мм;
<a id="p100031"></a>    из высокопрочной стали классов А-IV и Ат-V .... 18 - 32 мм;
<a id="p100032"></a>Поперечные сетки рекомендуется изготовлять из арматурных стержней класса А-III диаметром 6 - 14 мм и из проволоки марки Вр-I диаметром 5 мм.

#### <a id="p100033"></a>2.3 Для замоноличивания швов между элементами колонны рекомендуется применять:

<a id="p100034"></a>а) цементно-песчаные растворы прочностью на сжатие, полученной при испытании образцов-кубов нормального твердения с ребром 10 см в возрасте 28 сут, не менее 30 МПа (см. [пп. 6.3](#p100501) - [6.6](#p100515) настоящих Рекомендаций);
<a id="p100035"></a>б) полимеррастворы прочностью на сжатие, полученной при испытании образцов-кубов с ребром 5 см в возрасте 1 сут, равной 40 МПа (см. [п. 6.7](#p100520) настоящих Рекомендаций);
<a id="p100036"></a>в) эластичные полимерные или сухие асбестовые и др. (сплошные или перфорированные) прокладки размером, соответствующим размеру сечения колонны (см. [табл. 3](#p100459) и [рис. 5](#p100095)).

#### <a id="p100037"></a>2.4 Для приготовления полимеррастворов в зависимости от условий сопряжения конструкций рекомендуется применять:

<a id="p100038"></a>а) в качестве связующего -
<a id="p100039"></a>эпоксидные смолы марок: ЭД-16, ЭД-20, ЭД-22 (ГОСТ 10587-76); ЭД-24 (ТУ 6-05-241-23-72); ЭИС-1 (ТУ 38-1091-76);
<a id="p100040"></a>полиэфирную смолу марки ПН-1 (ГОСТ 6-05.431.78);
<a id="p100041"></a>метилметакрилат (ГОСТ 20370-74);
<a id="p100042"></a>б) в качестве модифицирующих добавок -
<a id="p100043"></a>полиэфирную смолу марки МГФ-9 (ТУ 6-01-450-76);
<a id="p100044"></a>фенольную смолу и дибутилфталат;
<a id="p100045"></a>полиизоцианат К - типа кубового остатка (ТУ 6.03.242-77);
<a id="p100046"></a>в) в качестве отвердителей -
<a id="p100047"></a>полиэтиленполиамин (ТУ 6-02-594-80Е);
<a id="p100048"></a>триэтаноламин (ТУ 6-09-3207-76);
<a id="p100049"></a>диэтилентриамин (ТУ 6-02-914-81);
<a id="p100050"></a>**УП-0633М (ТУ 6-05-1863-78);**
<a id="p100051"></a>аминофенол АФ-2 (ТУ 6-05-1663-74).


### 3. <a id="p100052"></a>КОНСТРУКЦИИ КОНТАКТНЫХ СТЫКОВ


<a id="p100053"></a>3.1. Контактные стыки сборных железобетонных колонн могут выполняться как с полным, так и с частичным обрывом продольной арматуры; типы стыков приведены на [рис. 1](#p100058).

<div align="center">

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_0.png) 

<a id="p100054"></a>а)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_1.png) 

<a id="p100055"></a>б)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_2.png) 

<a id="p100056"></a>в)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_3.png) 

<a id="p100057"></a>г)

<a id="p100058"></a>Рис. 1. Типы контактных стыков сборных железобетонных<br>
колонн с обрывом продольной арматуры

<a id="p100059"></a>а - контактный стык с центрирующим штырем и прокладкой<br>
(тип I); б - то же, с бетонным выступом и лункой (тип II);<br>
в - то же, с закладными деталями в виде стальных листов<br>
(тип III); г - то же, с обрывом части продольной<br>
арматуры и выпуском угловых стержней с их заделкой<br>
в соответствующих гнездах (тип IV)<br>
1 - штырь; 2 - прокладка; 3 - гнездо; 4 - бетонный выступ;<br>
5 - лунка; 6 - закладной стальной лист; 7 - анкерные<br>
стержни; 8 - выпуск арматуры; 9 - стальная трубка<br>
или канал в бетоне; 10 - место сварки<br>
или обжатия конца трубки на $2,5 - 3d_{s}$ 

</div>


<a id="p100060"></a>Тип I - стык с полным обрывом продольной арматуры. Для повышения прочности стыка на сдвиг в центре нижнего торца одного из сопрягаемых элементов предусмотрен штырь из арматурного стержня диаметром $d_{s} = 32 - 36\text{мм}$ и длиной, выступающей за торец части, равной 3 - 5 диаметрам стержня; в центре торца другого элемента - гнездо диаметром на 15 мм больше диаметра штыря и глубиной на 10 - 15 мм больше длины его выступающей части (см. [рис. 1, а](#p100054)).
<a id="p100061"></a>Гнездо образуют с помощью извлекаемого по окончании формования образователя или выполняют из остающейся в бетоне стальной трубки. На конце штыря с целью наиболее эффективного выдавливания раствора при замоноличивании предусмотрен срез под углом 45°.
<a id="p100062"></a>Для обеспечения заданной толщины шва (см. [п. 3.4](#p100101) настоящих Рекомендаций) между элементами колонны устанавливается стальная прокладка толщиной 10 мм с отверстием в центре для пропуска штыря.
<a id="p100063"></a>По периметру нижнего торца элемента должна быть предусмотрена фаска глубиной, равной толщине защитного слоя бетона.
<a id="p100064"></a>Тип II - стык с полным обрывом продольной арматуры. Для повышения прочности стыка на сдвиг в центре торца одного из сопрягаемых элементов предусмотрен бетонный выступ, в центре другого - лунка [(рис. 1, б)](#p100055). Бетонный выступ может быть круглой или прямоугольной формы в плане диаметром (или с размерами сторон), равным 1/3 - 1/4 площади сечения колонны, и высотой, больше глубины соответствующей лунки на толщину шва (см. [п. 3.5](#p100104) настоящих Рекомендаций) между сопрягаемыми элементами. Размер лунки в плане рекомендуется принимать на 20 мм больше размера бетонного выступа.
<a id="p100065"></a>Тип III - стык с полным обрывом продольной арматуры и двумя закладными деталями в виде металлических листов толщиной 6 - 8 мм, устанавливаемых в торцах сопрягаемых элементов и закрепляемых в бетоне путем приварки втавр к анкерным стержням [(рис. 1, в)](#p100056).
<a id="p100066"></a>Для обеспечения заданной толщины шва (см. [п. 3.5](#p100104) настоящих Рекомендаций) между элементами колонны устанавливается центрирующая стальная прокладка толщиной 10 мм. Для закрепления стыкуемых элементов при монтаже и для повышения прочности на сдвиг закладные листы по периметру или по двум граням соединяются с помощью сварки или специальных накладок.
<a id="p100067"></a>Тип IV - стык с обрывом части продольной арматуры и выпуском в торце одного элемента угловых стержней, анкеруемых в соответствующих гнездах, предусмотренных в торце другого элемента [(рис. 1, г)](#p100057), что позволяет повысить несущую способность стыка с одновременным восприятием растягивающих усилий, а также обеспечить закрепление элементов колонны при монтаже. Для образования гнезд к концам арматурных стержней в заводских условиях приваривают или опрессовывают специальные стальные трубки. В сварном варианте с целью увеличения длины сварочного шва, по бокам арматурных выпусков приваривают стальные пластины, а в трубке предусматривают соответствующие прорези.
<a id="p100068"></a>В случае применения термоупрочненной высокопрочной несвариваемой арматуры производится опрессовка в разъемных матрицах одного конца цельнотянутых трубок совместно со стержнем в установках (прессах) с гидравлическим или пневматическим приводом, обеспечивающих необходимые усилия опрессовки (1000 - 4000 кН) в зависимости от диаметра стержня (см. [рис. 3, б](#p100082), узел $\text{С}_{2}$ ). При этом зазор между внутренней поверхностью трубки и арматурным стержнем должен приниматься на участке опрессовки трубки равным 2 - 3 мм, а на участке длины анкеровки стержня в растворе равным 5 - 7 мм, что достигается применением специально изготовленных трубок или установкой вкладышей на участке опрессовки, компенсирующих разницу в зазоре. Длина участка обжатия принимается равной $2,5 - 3d_{s}$ . В качестве материала обойм (трубок) для получения плотного заполнения впадин между рифами стержня, используются мягкие стали марок (Ст. 3, Ст. 5, Ст. 10 и Ст. 15). Для определения положения трубки на конце стыкуемого стержня до обжатия необходимо нанести фиксирующие риски. При обжатии трубки продольные выступы стержня не должны находиться в плоскости смыкания зазора разъемных матриц. Ось матрицы должна совпадать с центром участка опрессовки трубки со стержнем.
<a id="p100069"></a>Контроль бессварных трубчатых стыков арматуры выполняют испытанием на растяжение специально изготовленных составных образцов, состоящих из одной трубки, опрессованной на концах двух стыкуемых отрезков стержней общей длиной 80 см, как правило, в количестве 5% от изготовленной заводской партии за смену, но не менее 3 и не более 9 образцов. При этом разрушение должно происходить по сечению целого стержня.
<a id="p100070"></a>Анкеровка выпусков продольной арматуры в гнездах и замоноличивание шва выполняется с помощью полимерраствора или цементно-песчаного раствора (см. [п. 2.3](#p100033) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100071"></a>Глубину гнезда следует принимать на 10 мм больше длины выпуска арматурного стержня, внутренний диаметр трубки - на 10 - 15 мм больше диаметра арматурного стержня. Сечение трубки должно быть равнопрочным сечению стержня.
<a id="p100072"></a>Длину выпусков продольной арматуры при заделке на полимеррастворе следует принимать равной:
<a id="p100073"></a> для горячекатаных стержней из стали класса А-III ..... $8,5d_{s}$ 
<a id="p100074"></a> для термоупрочненных стержней из стали класса Ат-V ... $10d_{s}$ .
<a id="p100075"></a>При заделке цементно-песчаным раствором длину анкеровки арматуры (классов А-III и Ат-V) рекомендуется принимать не менее $14d_{s}$ .
<a id="p100076"></a>Для центрирования колонны при монтаже, как и в стыке типа II, может быть предусмотрен бетонный выступ и лунка, либо по торцу колонны устанавливается центрирующая прокладка размером 100 x 100 x 10 мм.
<a id="p100077"></a>Установка верхних колонн на монтаже производится после заполнения трубок раствором на 2/3 высоты с одновременной укладкой раствора на торцы нижних колонн.
<a id="p100078"></a>Армирование контактных стыков с полным и частичным обрывом продольной арматуры приведено на рис. 2 и [3](#p100083).

<div align="center">

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_4.png) 

<a id="p100079"></a>Рис. 2. Армирование контактных стыков<br>
с полным обрывом продольной арматуры

<a id="p100080"></a>а - стык с центрирующим штырем и прокладкой<br>
(тип I); б - то же, с бетонным выступом (тип II);<br>
в - стык со стальными закладными листами (тип III)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_5.png) 

<a id="p100081"></a>а)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_6.png) 

<a id="p100082"></a>б)

<a id="p100083"></a>Рис. 3. Армирование контактного стыка типа IV<br>
(с обрывом части продольной арматуры и выпуском угловых<br>
стержней с их анкеровкой в соответствующих гнездах)

<a id="p100084"></a>а - конструкция стыка; б - узел сварки и обжим трубок;<br>
1 - обрываемая продольная арматура; 2 - полимерраствор;<br>
3 - гнездо в виде трубки с прорезями или канала<br>
в бетоне; 4 - выпуски угловых стержней

</div>


<a id="p100085"></a>3.2. С целью повышения несущей способности стыка и колонны для случая, когда эксцентриситет сжимающего усилия в зоне стыка $e_{0}$ не превышает случайного $e_{o}^{CA}$ , в центре сечения рекомендуется предусматривать арматурный сердечник [(рис. 4)](#p100091), выполняемый из 4 - 9 стержней диаметром (не более):
<a id="p100086"></a>для горячекатаной стали класса А-III - 40 мм (с приваркой к опорной плите),
<a id="p100087"></a>для высокопрочной стали классов А-IV и Ат-V - 32 мм (с заделкой на полимеррастворе в опорный стакан). Арматурные сердечники могут также выполняться из специально изготовленных укрупненных стержней диаметром до 90 мм.

<div align="center">

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_7.png) 

<a id="p100088"></a>а)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_8.png) 

<a id="p100089"></a>б)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_9.png) 

<a id="p100090"></a>в)

<a id="p100091"></a>Рис. 4. Контактный стык, усиленный арматурным сердечником

<a id="p100092"></a>а - конструкция стыка; б - конструкция сердечника<br>
из стали класса А-III с приваренными по торцам пластинами;<br>
в - то же, из стали класса Ат-V с заделкой<br>
на полимеррастворе в опорный стакан;<br>
1 - сердечник; 2 - сварной шов;<br>
3 - торцевая пластина с центрирующей прокладкой;<br>
4 - полимерраствор; 5 - опорный стакан

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_10.png) 

<a id="p100093"></a>а)

 ![3. Конструкции контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_11.png) 

<a id="p100094"></a>б)

<a id="p100095"></a>Рис. 5. Номограмма для определения коэффициента<br>
косвенного армирования зоны стыка колонн<br>
размером 400 x 400 мм (а) и 400 x 600 мм (б)

</div>


<a id="p100096"></a>Опорная плита выполняется из стального листа толщиной 30 - 40 мм (см. [рис. 4, а](#p100088)), а опорный стакан представляет собой стальную трубку высотой 200 мм, приваренную к стальной пластине размером 100 x 100 x 10 мм, которая при монтаже играет роль центрирующей прокладки. Сопряжение сердечников при монтаже колонны осуществляется за счет свободного опирания с передачей усилия через центрирующую стальную прокладку размером 50 x 50 мм и толщиной 3 - 5 мм.
<a id="p100097"></a>В том случае, когда установка арматурного сердечника предусматривает повышение несущей способности только стыка, его длину следует назначать не менее, чем на 200 мм больше длины косвенного армирования с таким расчетом, чтобы общая длина анкеровки сердечника составила не менее 800 мм. Арматурные сердечники рекомендуется также использовать для замены сеток в случае их частого расположения, которое затрудняет процесс бетонирования стыка.

#### <a id="p100098"></a>3.3 Толщина шва между элементами колонны обусловлена высотой центрирующей прокладки и принимается равной:

<a id="p100099"></a>    для стыков типа I, II и IV ........... 10 мм;
<a id="p100100"></a>    для стыков типа III .................. 5 мм.
<a id="p100101"></a>3.4. Обрыв продольной арматуры следует производить под углом 90° к оси стержня с образованием ровной поверхности среза при соблюдении следующих условий:
<a id="p100102"></a>а) в стыках типа I, II и III оборванные концы арматурных стержней должны отстоять от бетонной поверхности торца элемента на 10 мм, а в стыке типа IV, кроме того, должна быть обеспечена проектная длина угловых выпусков;
<a id="p100103"></a>б) в стыке типа III длина оборванных стержней должна обеспечить возможность их сварки с закладным листом.
<a id="p100104"></a>3.5. В зоне стыка по длине анкеровки продольной арматуры, принимаемой по расчету (см. [п. 4.5](#p100154) настоящих Рекомендаций) и равной не менее, чем полусумме размеров сечения колонны, устанавливаются сварные сетки с размером ячеек 70 - 100 мм.
<a id="p100105"></a>3.6. Сетки соединяются в пакеты с шагом 70 - 130 мм, но не более 1/4 длины меньшей стороны сечения колонны и скрепляются по высоте монтажными стержнями. Число сеток в пакете должно быть:
<a id="p100106"></a>для стыков типа I, II и IV не менее 4;
<a id="p100107"></a>для стыка типа III, в котором закладной стальной лист считается эквивалентным одной сетке, не менее 3.
<a id="p100108"></a>Пакеты устанавливаются таким образом, чтобы крайняя сетка не доходила до торца элемента, либо на 20 мм (стыки типа I, II и IV), либо на величину шага сеток (стык типа III). При этом все стержни продольной арматуры должны находиться внутри контура сеток. Объемный процент насыщения зоны стыка сетками назначают по расчету (см. [п. 4.3](#p100117) настоящих Рекомендаций), но не менее 1%.


### 4. <a id="p100109"></a>РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ КОНТАКТНЫХ СТЫКОВ. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА


<a id="p100110"></a>4.1. Расчет прочности стыков с полным или частичным обрывом продольной арматуры следует производить для двух стадий (см. [п. 1.4](#p100023) настоящих Рекомендаций) - эксплуатационной (А) и монтажной (Б).

<div align="center">

<a id="p100111"></a>А. Эксплуатационная стадия

</div>



#### <a id="p100112"></a>4.2 В расчет прочности контактных стыков для эксплуатационной стадии входит определение:

<a id="p100113"></a>а) прочности нормального сечения колонны (над швом) в зоне расположения поперечных сеток;
<a id="p100114"></a>б) прочности защитного слоя бетона в зоне стыка;
<a id="p100115"></a>в) длины зоны анкеровки обрываемой продольной арматуры в бетоне и соответственно высоты зоны армирования поперечными сетками;
<a id="p100116"></a>г) прочности шва между элементами на сдвиг при полном обрыве стержней.
<a id="p100117"></a>4.3. Расчет прочности нормальных сечений элементов колонны в зоне стыка N в случае обрыва всех стержней продольной арматуры [(рис. 2)](#p100079) следует производить как для внецентренного сжатого бетонного элемента с учетом увеличения расчетного сопротивления бетона сжатию за счет косвенного армирования (обрываемая продольная арматура в расчете не учитывается)

<div align="center">

<a id="p100118"></a> $N \leq \gamma_{b} \cdot R_{b,red} \cdot A_{ef}$ , (2)

</div>


<a id="p100119"></a>где $\gamma_{b}$ - коэффициент, учитывающий степень влияния шва между элементами на прочность стыка и принимаемый равным: при замоноличивании цементно-песчаным раствором - $\gamma_{b} = 0,9$ ; при замоноличивании полимерраствором или при установке в стыке стального закладного листа $\gamma_{b} = 1$ ;
<a id="p100120"></a> $R_{b,red}$ - приведенная призменная прочность бетона.

<div align="center">

<a id="p100121"></a> $R_{b,red} = R_{b} + \varphi \cdot \mu_{s,xy} \cdot R_{s}$ , (3)

</div>


<a id="p100122"></a>где $R_{b}$ - расчетное сопротивление бетона сжатию;
<a id="p100123"></a> $\varphi$ - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле (4);
<a id="p100124"></a> $R_{s}$ - расчетное сопротивление растяжению арматуры сеток;
<a id="p100125"></a> $\mu_{s,xy}$ - коэффициент косвенного армирования, определяемый по [формуле (5)](#p100129);

<div align="center">

<a id="p100126"></a> $\varphi = \frac{1}{0,23 + \psi}$ , (4)

</div>


<a id="p100127"></a>где

<div align="center">

<a id="p100128"></a> $\psi = \frac{\mu_{s,xy} \cdot R_{s}}{R_{b} + 10}$ ; (4а)

<a id="p100129"></a> $\mu_{s,xy} = \frac{n_{x} \cdot A_{sx} \cdot t_{x} + n_{y} \cdot A_{sy} \cdot t_{y}}{A_{ef} \cdot S}$ . (5)

</div>


<a id="p100130"></a>В формуле (5): $n_{x},A_{sx},t_{x}$ - соответственно число стержней в сетке, площадь поперечного сечения одного стержня и его длина на участке между осями крайних стержней перпендикулярного направления;
<a id="p100131"></a> $n_{y},A_{sy},t_{y}$ - то же, в другом направлении;
<a id="p100132"></a> $A_{ef}$ - площадь сечения колонны, заключенная между осями крайних стержней сетки (ядро сечения);
<a id="p100133"></a>S - расстояние (шаг) между сетками;
<a id="p100134"></a> $A_{ef_{1}}$ - расчетная площадь ядра сечения, определяемая из условия, что центр ее тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил и определяемая:
<a id="p100135"></a>а) при расчетном или случайном эксцентриситете в одном направлении - по формуле (случайный эксцентриситет в другом направлении не учитывается)

<div align="center">

<a id="p100136"></a> $A_{ef_{1}} = b_{ef}(h_{ef} - 2e_{o} \cdot \eta)$ ; (6)

</div>


<a id="p100137"></a>б) при расчетных эксцентриситетах в двух направлениях - по формуле

<div align="center">

<a id="p100138"></a> $A_{ef_{1}} = (b_{ef} - 2e_{oy} \cdot \eta_{y}) \cdot (h_{ef} - 2e_{ox} \cdot \eta_{x})$ , (6а)

</div>


<a id="p100139"></a>где $b_{ef}$ и $h_{ef}$ - соответственно ширина и высота ядра сечения колонны, ограниченного контурами сетки;
<a id="p100140"></a> $e_{o}$ - эксцентриситет действия внешних (нормальных) сил;
<a id="p100141"></a> $\eta$ - коэффициент, учитывающий влияние прогиба колонны на величину эксцентриситета от действия продольных сил в направлениях X и Y.
<a id="p100142"></a>Расчет прочности нормального сечения колонны в зоне стыка (типа IV) с обрывом части продольной арматуры (см. [рис. 4](#p100091)) следует производить исходя из предположения непрерывности угловых стержней, обеспечиваемой за счет их анкеровки на полимеррастворе в стальные стаканы (трубки), как для внецентренно сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием без учета обрываемой арматуры.
<a id="p100143"></a>При расчете стыка с арматурным сердечником при условии работы сечения колонны на сжатие, близкое к центральному, прочность сердечника принимается с учетом полного расчетного сопротивления арматуры $R_{sc}$ .

#### <a id="p100144"></a>4.4 Прочность защитного слоя бетона в зоне стыка N, армированного поперечными сетками, обеспечивается условием


<div align="center">

<a id="p100145"></a> $N \leq \frac{1,8 \cdot \gamma_{b} \cdot R_{b} \cdot A_{red}}{1 + \frac{e_{o} \cdot n \cdot y}{r_{red}^{2}}}$ , (7)

</div>


<a id="p100146"></a>где $\gamma_{b}$ - см. [п. 4.3](#p100117) настоящих Рекомендаций;
<a id="p100147"></a>y - расстояния от центра тяжести сечения колонны до наиболее сжатого бетонного волокна;
<a id="p100148"></a> $A_{red}$ и $r_{red}$ - соответственно, площадь и радиус инерции приведенного сечения колонны, где $\nu$ - коэффициент приведения площади сечения продольной арматуры к площади сечения колонны, принимаемый:
<a id="p100149"></a>а) для обрываемой арматуры из горячекатаной стали класса А-III

<div align="center">

<a id="p100150"></a> $\nu = 0,35 \frac{R_{s}}{R_{b}}$ ; (8)

</div>


<a id="p100151"></a>б) для обрываемой арматуры из высокопрочной стали класса Ат-V

<div align="center">

<a id="p100152"></a> $\nu = 0,25 \frac{R_{s}}{R_{b}}$ ; (8а)

</div>


<a id="p100153"></a>в) для выпусков арматуры, анкеруемых в гнездах на полимеррастворе и для арматуры сердечника как для колонны с косвенным армированием и непрерывными продольными стержнями.
<a id="p100154"></a>4.5. Длина зоны анкеровки обрываемой арматуры в элементе, армированном поперечными сетками $l_{aN}$ , определяется по формуле

<div align="center">

<a id="p100155"></a> $l_{aN} = \frac{\gamma_{s} \cdot R_{sc}}{4\lambda \cdot R_{b,red}} \cdot d_{s}$ , (9)

</div>


<a id="p100156"></a>где $\gamma_{s}$ - коэффициент условий работы арматуры, учитывающий передачу части усилия с арматуры на бетон через торцы стержней и принимаемый равным:
<a id="p100157"></a>    для горячекатаной арматуры класса А-III ..... = 0,65;
<a id="p100158"></a>    для высокопрочной арматуры класса Ат-V ...... = 0,75;
<a id="p100159"></a> $R_{sc}$ - расчетное сопротивление сжатию обрываемой арматуры;
<a id="p100160"></a> $d_{s}$ - диаметр обрываемой арматуры (если стержни имеют разный диаметр - больший из них);
<a id="p100161"></a> $\lambda$ - коэффициент, определяющий сопротивление бетона срезу по периметру арматурного стержня (в долях от приведенной призменной прочности $R_{b,red}$ ) и принимаемый в зависимости от класса бетона по табл. 1.

<div align="right">

<a id="p100162"></a>Таблица 1

</div>



| Класс бетона | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| лямбда | 0,20 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,15 | 0,15 | 0,15 |


<a id="p100165"></a>Длина зоны анкеровки арматуры должна также удовлетворять требованиям [п. 3.3](#p100098) настоящих Рекомендаций.
<a id="p100166"></a>4.6. Расчет прочности шва между элементами колонны при действии сдвигающей горизонтальной силы Q следует производить по формуле

<div align="center">

<a id="p100167"></a> $Q \leq R_{bt} \cdot A_{b} + \mu_{1} \cdot N + 0,3R_{s1} \cdot A_{s1}$ , (10)

</div>


<a id="p100168"></a>где $R_{bt}$ - расчетное сопротивление бетона колонны растяжению;
<a id="p100169"></a> $A_{b}$ - площадь сечения колонны;
<a id="p100170"></a> $\mu_{1}$ - коэффициент трения, принимаемый по линейной интерполяции равным: от $\mu_{1} = 0,3$ - при напряжении в шве $\sigma_{b} \leq 0,5R_{b1}$ до $\mu_{1} = 0,1$ - при $\sigma_{b} \geq R_{b1}$ (где $\sigma_{b}$ и $R_{b1}$ - соответственно напряжение в шве от расчетной центрально приложенной нагрузки и кубиковая прочность, соответствующая проектной прочности раствора в шве при сжатии);
<a id="p100171"></a>N - нормальная расчетная сила сжатия в стыке;
<a id="p100172"></a> $A_{s1}$ - площадь поперечного сечения штыря;
<a id="p100173"></a> $R_{s1}$ - расчетное сопротивление растяжению арматуры, из которой выполнен центрирующий штырь.
<a id="p100174"></a>Примечание. При расчете прочности шва, замоноличенного цементно-песчаным раствором, первый член суммы в [формуле (10)](#p100167) не учитывается, а при расчете прочности шва без центрирующего штыря - исключается ее последний член.

<a id="p100175"></a>Для стыка типа III (со стальными закладными листами, соединяемыми при монтаже колонны с помощью электросварки и закрепляемыми в бетоне посредством анкеров из арматурной стали - см. [рис. 2](#p100079)) расчет на сдвиг следует производить путем проверки прочности:
<a id="p100176"></a>а) сварных швов на срез;
<a id="p100177"></a>б) анкеровки стального листа как закладной детали согласно требованиям главы [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84); при этом значение Q следует уменьшить на величину силы трения, равную $\mu_{1} \cdot N$ .

<div align="center">

<a id="p100178"></a>Б. Монтажная стадия

</div>


<a id="p100179"></a>4.7. Расчет прочности стыка колонны на монтажные усилия N, возникающие до набора раствором в шве проектной прочности, следует производить из условия действия местного сжатия под центрирующей прокладкой по формуле

<div align="center">

<a id="p100180"></a> $N \leq \psi_{loc} \cdot R_{b,red,loc} \cdot A_{loc1}$ , (11)

</div>


<a id="p100181"></a>где $\psi_{loc} = 0,75$ - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения местной нагрузки;
<a id="p100182"></a> $A_{loc1}$ - площадь смятия, равная площади центрирующей прокладки;
<a id="p100183"></a> $R_{b,red,loc}$ - приведенная призменная прочность бетона при местном смятии, определяемая по формуле

<div align="center">

<a id="p100184"></a> $R_{b,red,loc} = R_{b} \cdot \varphi_{loc,b} + \varphi \cdot \mu_{s,xy} \cdot R_{s} \cdot \varphi_{loc,s}$ , (12)

<a id="p100185"></a>где ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_12.png) ; (12а)

<a id="p100186"></a> $\varphi_{loc,s} = 4,5 - 3,5 \cdot \frac{A_{loc,1}}{A_{ef}}$ ; (12б)

</div>


<a id="p100187"></a> $A_{loc,2}$ - расчетная площадь стыка при местном смятии, определяемая:
<a id="p100188"></a>а) для прямоугольных прокладок - как площадь прямоугольника, размеры сторон которого равны утроенным размерам сторон центрирующей прокладки;
<a id="p100189"></a>б) для круглой центрирующей прокладки - как площадь круга, диаметр которого равен утроенному диаметру прокладки.
<a id="p100190"></a>При этом расчетная площадь не должна выходить за пределы ядра сечения $A_{ef}$ колонны.
<a id="p100191"></a>Примеры расчета прочности стыков
<a id="p100192"></a>*Пример* 1. Рассчитать прочность контактного стыка с обрывом продольной арматуры в колоннах многоэтажного каркасного здания связевой системы.
<a id="p100193"></a>Исходные данные:
<a id="p100194"></a>а) колонны квадратного сечения (b = 40 см, h = 40 см) выполнены из бетона класса В40;
<a id="p100195"></a>б) для замоноличивания швов принят цементно-песчаный раствор (мелкозернистый бетон); $\gamma_{b} = 0,9$ ;
<a id="p100196"></a>в) призменная прочность бетона с учетом длительности действия полной нагрузки - $\gamma_{b1} \cdot R_{b} = 0,85 \cdot 22,5 = 19,1\text{МПа}$ ;
<a id="p100197"></a>г) армирование симметричное - 4Ø40А - III ; $A_{s} + A_{s}\prime = 50,3\text{см}^{2}$ ; $R_{s} = 365\text{МПа}$ ;
<a id="p100198"></a>д) концевые участки элементов колонны в зоне стыка армированы сварными поперечными сетками, выполненными из 10 стержней класса А-III диаметром 12 мм $(R_{s} = 365\text{МПа})$ , установленных с шагом 8 см;
<a id="p100199"></a>е) в центре нижнего торца элементов колонны предусмотрен штырь из арматурной стали диаметром 32 мм $(A_{s} = 8,04\text{см}^{2})$ . Для выверки колонны по вертикали на стадии монтажа в стыке предусмотрены стационарные круглые центрирующие прокладки диаметром 12 см;
<a id="p100200"></a>ж) эксцентриситет нормальной силы в зоне стыка с учетом прогиба колонны равен $\text{е}_{\text{о}} \cdot \eta = 2\text{см}$ .

<div align="center">

<a id="p100201"></a>А. Эксплуатационная стадия

 ![4. Расчет прочности контактных стыков. Примеры расчета](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_13.png) 

</div>


1. <a id="p100202"></a>Прочность стыка
<a id="p100203"></a>Для определения приведенной призменной прочности бетона колонны в зоне стыка находим значения коэффициентов $\mu_{s,xy}$ , $\psi$ и $\varphi$ соответственно по [формулам (5)](#p100129), [(4а)](#p100128) и [(4)](#p100126):

<div align="center">

<a id="p100204"></a> $\mu_{s,xy} = \frac{n_{x} \cdot A_{sx} \cdot t_{x} + n_{y} \cdot A_{sy} \cdot t_{y}}{A_{ef} \cdot S} = \frac{10 \cdot 1 \cdot 13 \cdot 36}{36 \cdot 36 \cdot 8} = 0,04$ ;

<a id="p100205"></a> $\psi = \frac{\mu_{s,xy} \cdot R_{s}}{R_{b} + 10} = \frac{0,04 \cdot 365}{19,1 + 10} = 0,5$ ;

<a id="p100206"></a> $\varphi = \frac{1}{0,23 + \psi} = \frac{1}{0,23 + 0,5} = 1,37$ .

</div>


<a id="p100207"></a>Определяем:
<a id="p100208"></a>а) приведенную призменную прочность - по [формуле (3)](#p100121)

<div align="center">

<a id="p100209"></a> $R_{b,red} = R_{b} + \varphi \cdot \mu_{s,xy} \cdot R_{s} = 19,1 + 1,37 \cdot 0,04 \cdot 365 = 39,1\text{МПа}$ ;

</div>


<a id="p100210"></a>б) расчетную площадь ядра сечения колонны - по [формуле (6)](#p100136)

<div align="center">

<a id="p100211"></a> $A_{ef_{1}} = b_{ef}(h_{ef} - 2e_{o} \cdot \eta) = 36 \cdot (36 - 2 \cdot 2) = 1152\text{см}^{2}$ ;

</div>


<a id="p100212"></a>в) прочность стыка - по [формуле (2)](#p100118)

<div align="center">

 $N = \gamma_{b} \cdot R_{b,red} \cdot A_{ef} = 0,9 \cdot 39,1 \cdot 1152 =$ <br>
<a id="p100213"></a> $= 40540\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 4054\text{кН } \approx 4\text{мН}$ .

</div>


2. <a id="p100214"></a>Прочность защитного слоя бетона в зоне стыка
<a id="p100215"></a>Находим:
<a id="p100216"></a>а) значение коэффициента приведения арматуры - по [формуле (8)](#p100150)

<div align="center">

<a id="p100217"></a> $\nu = 0,35 \frac{R_{s}}{R_{b}} = 0,35 \cdot \frac{365}{19,1} = 6,69$ ;

</div>


<a id="p100218"></a>б) площадь приведенного сечения колонны в зоне стыка - по формуле

<div align="center">

<a id="p100219"></a> $A_{red} = b \cdot h + (\nu - 1) \cdot A_{s} = 40 \cdot 40 + (6,69 - 1) \cdot 50,3 = 1886\text{см}^{2}$ ;

</div>


<a id="p100220"></a>в) момент инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<div align="center">

 $J_{red} = \frac{b \cdot h^{3}}{12} + (\nu - 1)A_{s} \cdot (0,5h - a)^{2} = \frac{40 \cdot 40^{3}}{12} +$ <br>
<a id="p100221"></a> $+ (6,69 - 1) \cdot 50,3 \cdot (20 - 5)^{2} = 213300 + 64400 = 277700\text{см}^{4}$ ;

</div>


<a id="p100222"></a>г) квадрат радиуса инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<div align="center">

<a id="p100223"></a> $r_{red}^{2} = \frac{J_{red}}{A_{red}} = \frac{277700}{1886} = 147,2\text{см}^{2}$ ;

</div>


<a id="p100224"></a>д) прочность защитного слоя бетона - по [формуле (7)](#p100145)

<div align="center">

 $N = \frac{1,8 \cdot \gamma_{b} \cdot R_{b} \cdot A_{red}}{1 + \frac{e_{o} \cdot \eta \cdot y}{r_{red}^{2}}} = \frac{1,8 \cdot 0,9 \cdot 19,1 \cdot 1886}{1 + \frac{2,20}{147,2}} = \frac{58360}{1,27} =$ <br>
<a id="p100225"></a> $= 45950\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 4595000\text{Н } = 4595\text{кН }>4000\text{кН}$ .

</div>


3. <a id="p100226"></a>Длина зоны армирования сварными сетками (см. [п. 3.3](#p100098) настоящих Рекомендаций)
<a id="p100227"></a>Принимаем:
<a id="p100228"></a>а) коэффициент условий работы обрываемой арматуры класса А-III равным $\gamma_{s} = 0,65$ ;
<a id="p100229"></a>б) коэффициент сопротивления бетона класса В40 срезу по периметру арматурного стержня согласно [табл. 1](#p100162) равным $\lambda = 0,16$ .
<a id="p100230"></a>Длину зоны анкеровки продольной арматуры поперечными сетками $l_{aN}$ определяем по [формуле (9)](#p100155)

<div align="center">

<a id="p100231"></a> $l_{aN} = \frac{\gamma_{s} \cdot R_{sc}}{4\lambda \cdot R_{b,red}} \cdot d_{s} = \frac{0,65 \cdot 365}{4 \cdot 0,16 \cdot 39,1} \cdot 4 = 9,48 \cdot 4 = 38\text{см}$ .

</div>


<a id="p100232"></a>Поскольку по конструктивным требованиям (см. [п. 3.1](#p100053) настоящих Рекомендаций) длина зоны армирования сварными сетками должна быть равна не менее, чем полусумме размеров сечения колонны, т.е. 40 см, принимаем 6 сеток с шагом S = 8 см. В случае установки в торце закладного листа (см. [пп. 4.3](#p100117) и [4.5](#p100154) настоящих Рекомендаций) потребуется 5 сеток, при этом первая сетка по отношению к центру закладного листа должна быть установлена на расстоянии, равном принятому шагу сеток, т.е. 8 см.
4. <a id="p100233"></a>Прочность шва между элементами на сдвиг
<a id="p100234"></a>При нагрузке, равной N = 4000 кН, напряжение сжатия в шве составит $\sigma_{b} = \frac{4000000}{40 \cdot 40} = 2500\text{Н}/\text{см}^{2} = 25\text{МПа}$ .
<a id="p100235"></a>При заполнении шва цементно-песчаным раствором марки 300 коэффициент трения согласно [п. 4.6](#p100166) настоящих Рекомендаций принимаем равным $\mu_{1} = 0,17$ (по интерполяции).
<a id="p100236"></a>Прочность шва на сдвиг находим по [формуле (10)](#p100167)

<div align="center">

 $Q = \mu_{1} \cdot N + 0,3R_{s1} \cdot A_{s1} = 0,17 \cdot 4000000 + 0,3 \cdot 365 \cdot 8,04 = 680000\text{Н } +$ <br>
<a id="p100237"></a> $+ 880\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 680000\text{Н } + 88000\text{Н } = 768000\text{Н } = 768\text{кН}$ .

<a id="p100238"></a>Б. Монтажная стадия

</div>


<a id="p100239"></a>Поскольку до включения в работу раствора, заполняющего шов между элементами, стык работает на местное сжатие от монтажной нагрузки, площадь смятия $A_{loc}$ будет равна площади центрирующей прокладки, в данном случае прокладки диаметром 12 см

<div align="center">

<a id="p100240"></a> $A_{loc,1} = \frac{3,14 \cdot 12^{2}}{4} = 113\text{см}^{2}$ .

</div>


<a id="p100241"></a>Расчетная площадь торца колонны, подвергающегося местному сжатию, согласно [п. 4.7](#p100179) настоящих Рекомендаций, равна площади круга, диаметр которого в 3 раза больше диаметра центрирующей прокладки, т.е. равен 3 x 12 = 36 см2.

<div align="center">

<a id="p100242"></a> $A_{loc,2} = \frac{3,14 \cdot 36^{2}}{4} = 1020\text{см}^{2}$ .

</div>


<a id="p100243"></a>Находим:
<a id="p100244"></a>а) значения коэффициентов $\varphi_{loc}$ , b и $\varphi_{loc,s}$ - соответственно по [формулам (12а)](#p100185) и [(12б)](#p100186)

<div align="center">

<a id="p100245"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_14.png) ;

<a id="p100246"></a> $\varphi_{loc,s} = 4,5 - 3,5 \cdot \frac{A_{loc,1}}{A_{ef}} = 4,5 - 3,5 \cdot \frac{120}{1020} = 4,09$ ;

</div>


<a id="p100247"></a>б) приведенную призменную прочность бетона при местном сжатии - по [формуле (12)](#p100184)

<div align="center">

 $R_{b,red,loc} = R_{b} \cdot \varphi_{loc,b} + \varphi \cdot \mu_{s,xy} \cdot R_{s} \cdot \varphi_{loc,s} = 19,1 \cdot 2,05 +$ <br>
<a id="p100248"></a> $+ 1,37 \cdot 0,04 \cdot 365 \cdot 4,09 = 39 + 81,8 = 120,8\text{МПа}$ ;

</div>


<a id="p100249"></a>в) несущую способность стыка при монтаже - по [формуле (11)](#p100180)

<div align="center">

 $N = \psi_{loc} \cdot R_{b,red,loc} \cdot A_{loc1} = 0,75 \cdot 120,8 \cdot 120 =$ <br>
<a id="p100250"></a> $= 10872\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 108720\text{Н } = 1087\text{кН}$ .

</div>


<a id="p100251"></a>Пример 2. Задача и основные исходные данные те же, что и в [примере 1](#p100192). Отличие: армирование продольное 4Ø32 Ат-V с $A_{s} + A_{s}\prime = 32,17\text{см}^{2}$ ; $R_{sc} = 500\text{МПа}$ .
<a id="p100252"></a>Расчет ведем в той же последовательности, что и в [примере 1](#p100192).
1. <a id="p100253"></a>Прочность стыка принимаем из [примера 1](#p100192), равной

<div align="center">

<a id="p100254"></a>N = 4054 кН.

</div>


2. <a id="p100255"></a>Прочность защитного слоя бетона в зоне стыка
<a id="p100256"></a>Находим:
<a id="p100257"></a>а) значение коэффициента приведения арматуры - по [формуле (8а)](#p100152)

<div align="center">

<a id="p100258"></a> $\nu = 0,25 \frac{R_{s\text{с}}}{R_{b}} = 0,25 \cdot \frac{500}{19,1} = 6,50$ ;

</div>


<a id="p100259"></a>б) площадь приведенного сечения колонны в зоне стыка - по формуле

<div align="center">

<a id="p100260"></a> $A_{red} = b \cdot h + (\nu - 1) \cdot A_{s} = 1600 + 180 = 1780\text{см}^{2}$ ;

</div>


<a id="p100261"></a>в) момент инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<div align="center">

 $J_{red} = \frac{b \cdot h^{3}}{12} + (\nu - 1)A_{s} \cdot (0,5h - a)^{2} = \frac{40 \cdot 40^{3}}{12} +$ <br>
<a id="p100262"></a> $+ (6,5 - 1) \cdot 32,17 \cdot (20 - 5)^{2} = 213300 + 39800 = 253100\text{см}^{4}$ ;

</div>


<a id="p100263"></a>г) квадрат радиуса инерции приведенного сечения - по формуле

<div align="center">

<a id="p100264"></a> $r_{red}^{2} = \frac{J_{red}}{A_{red}} = 142,2\text{см}^{2}$ ;

</div>


<a id="p100265"></a>д) прочность защитного слоя бетона - по [формуле (7)](#p100145)

<div align="center">

 $N = \frac{1,8 \cdot \gamma_{b} \cdot R_{b} \cdot A_{red}}{1 + \frac{e_{o} \cdot \eta \cdot y}{r_{red}^{2}}} = \frac{1,8 \cdot 0,9 \cdot 19,1 \cdot 1780}{1 + \frac{2,20}{142,2}} = \frac{55080}{1,28} =$ <br>
<a id="p100266"></a> $= 43700\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 4370000\text{Н } = 4370\text{кН},\text{т}.\text{е}.>4\text{МН}$ .

</div>


3. <a id="p100267"></a>Длина зоны армирования поперечными сетками
<a id="p100268"></a>Принимаем:
<a id="p100269"></a>а) коэффициент условий работы обрываемой арматуры класса Ат-V - равным $\gamma_{s} = 0,75$ ;
<a id="p100270"></a>б) коэффициент сопротивления бетона класса В40 срезу согласно [табл. 1](#p100162) - равным $\lambda = 0,16$ .
<a id="p100271"></a>Длину зоны анкеровки обрываемой арматуры $l_{aN}$ находим по [формуле (9)](#p100155)

<div align="center">

<a id="p100272"></a> $l_{aN} = \frac{\gamma_{c} \cdot R_{sc}}{4\lambda \cdot R_{b,red}} \cdot d_{s} = \frac{0,75 \cdot 500}{4 \cdot 0,16 \cdot 39,1} \cdot 3,2 = 14,9 \cdot 3,2 = 48\text{см},\text{т}.\text{е}.> \frac{h + b}{2}$ .

</div>


<a id="p100273"></a>Следовательно, при шаге S = 8 см требуется $\frac{48}{8} + 1 = 7\text{сеток}$ .
4. <a id="p100274"></a>Прочность стыка на сдвиг из [примера 1](#p100192) равна Q = 768 кН.
<a id="p100275"></a>Несущая способность стыка на местное сжатие при монтаже равна N = 1087 кН (см. [пример 1](#p100192)).
<a id="p100276"></a>*Пример* 3. Рассчитать прочность контактного стыка колонны с обрывом продольной арматуры при замоноличивании цементно-песчаным раствором.
<a id="p100277"></a>Исходные данные:
<a id="p100278"></a>а) колонны прямоугольного сечения (b = 40 см, h = 60 см) из бетона класса В30;
<a id="p100279"></a>б) для замоноличивания швов принят цементно-песчаный раствор $(\gamma_{b} = 0,9)$ ;
<a id="p100280"></a>в) призменная прочность бетона с учетом длительности действия нагрузки $R_{b} = 0,85 \cdot 17 = 14,5\text{МПа}$ ;
<a id="p100281"></a>г) армирование симметричное - 8Ø40 А-III; $A_{s} + A_{s}\prime = 100,5\text{см}^{2}$ , $R_{sc} = 365\text{МПа}$ ;
<a id="p100282"></a>д) концевые участки элементов колонны в зоне стыка армированы поперечными сетками с размером ячеек 9 см, выполненными из десяти стержней класса А-III диаметром 12 мм, установленных с шагом S = = 80 м;
<a id="p100283"></a>ж) эксцентриситет нормальной силы в зоне стыка с учетом прогиба колонны

<a id="p100284"></a> $\text{е}_{\text{ох}} \cdot \eta_{\text{х}} = 10\text{см}$ ;

<a id="p100285"></a>е) в центре одного торца элемента колонны предусмотрен бетонный выступ, а в центре другого - соответствующее гнездо (лунка).

<a id="p100286"></a>А. Эксплуатационная стадия

 ![4. Расчет прочности контактных стыков. Примеры расчета](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_15.png) 

1. <a id="p100287"></a>Прочность стыка
<a id="p100288"></a>Как и в [примере 1](#p100192) для определения приведенной призменной прочности бетона в зоне стыка находим значения коэффициентов $\mu_{s,xy}$ , $\psi$ и $\varphi$ соответственно по [формулам (5)](#p100129), [(4а)](#p100128) и [(4)](#p100126)

<a id="p100289"></a> $\mu_{s,xy} = \frac{7 \cdot 1,13 \cdot 36 + 5 \cdot 1,13 \cdot 56}{36 \cdot 56 \cdot 8} = \frac{285 + 316,7}{16128} = 0,037$ ;

<a id="p100290"></a> $\psi = \frac{0,037 \cdot 365}{14,5 + 10} = 0,55$ ;

<a id="p100291"></a> $\varphi = \frac{1}{0,23 + 0,55} = 1,2$ .

<a id="p100292"></a>Определяем:
<a id="p100293"></a>а) приведенную призменную прочность бетона - по [формуле (3)](#p100121)

<a id="p100294"></a> $R_{b,red} = 14,5 + 1,2 \cdot 0,037 \cdot 365 = 30,7\text{МПа}$ ;

<a id="p100295"></a>б) расчетную площадь ядра сечения колонны - по [формуле (6)](#p100136)

<a id="p100296"></a> $A_{ef1} = 36 \cdot (56 - 2 \cdot 10) = 1296\text{см}^{2}$ ;

<a id="p100297"></a>в) прочность стыка - по [формуле (2)](#p100118)

<div align="center">

<a id="p100298"></a>N = 0,9 x 30,7 x 1296 = 35808 МПа x см2 =

</div>

= 3580800 Н = 3581 кН.

2. <a id="p100299"></a>Прочность защитного слоя бетона в зоне стыка
<a id="p100300"></a>Находим:
<a id="p100301"></a>а) значение коэффициента приведения арматуры - по [формуле (8)](#p100150)

<a id="p100302"></a> $\nu = 0,35 \cdot \frac{365}{14,5} = 8,8 \approx 9$ ;

<div align="center">

<a id="p100303"></a>б) площадь приведенного сечения колонны в зоне стыка - по формуле

</div>


<a id="p100304"></a> $A_{red} = b \cdot h + (\nu - 1) \cdot A_{s} = 40 \cdot 60 + (9 - 1) \cdot 100,5 = 2400 + 804 = 3204\text{см}^{2}$ ;

<a id="p100305"></a>в) момент инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<div align="center">

 $J_{red} = \frac{b \cdot h^{3}}{12} + (\nu - 1)A_{s} \cdot (0,5h - a)^{2} = \frac{40 \cdot 60^{3}}{12} + (9 - 1) \cdot 100,5 \cdot 25^{2} =$ 

</div>

<a id="p100306"></a> $= 720000 + 502500 = 1222500\text{см}^{4}$ ;

<a id="p100307"></a>г) квадрат радиуса инерции приведенного сечения - по формуле

<a id="p100308"></a> $r_{red}^{2} = \frac{1222500}{3204} = 382\text{см}^{2}$ ;

<a id="p100309"></a>д) прочность защитного слоя бетона - по [формуле (7)](#p100145)

<div align="center">

 $N = \frac{1,8 \cdot 0,9 \cdot 14,5 \cdot 3204}{1 + \frac{10 \cdot 30}{382}} = \frac{75262}{1,79} = 42046\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} =$ 

</div>

<a id="p100310"></a> $= 4204600\text{Н } = 4205\text{кН }>3500\text{кН}$ .

3. <a id="p100311"></a>Длина зоны армирования поперечными сетками
<a id="p100312"></a>Принимаем:
<a id="p100313"></a>а) коэффициент условий работы обрываемой сжатой арматуры класса А-III - равным $\gamma_{s} = 0,65$ ;
<a id="p100314"></a>б) коэффициент сопротивления бетона класса В30 срезу - равным $\lambda = 0,18$ (по [табл. 1](#p100162)).
<a id="p100315"></a>Длину зоны анкеровки продольной арматуры определяем по [формуле (9)](#p100155)

<a id="p100316"></a> $l_{aN} = \frac{0,65 \cdot 365}{4 \cdot 0,18 \cdot 30,7} \cdot 4 = 10,7 \cdot 4 = 43\text{см}$ .

<a id="p100317"></a>Согласно конструктивным требованиям (см. [п. 3](#p100052) настоящих Рекомендаций) длина зоны армирования поперечными сетками должна быть равна не менее, чем полусумме размеров сечения колонны, т.е. $\frac{40 + 60}{2} = 50\text{см}$ . Следовательно, число сеток при S = 80 мм составляет

 $\frac{50}{8} + 1 = 6,25 + 1 = 7\text{шт}.$ 

4. <a id="p100318"></a>Прочность стыка на сдвиг
<a id="p100319"></a>При нагрузке N = 3500 кН (3500000 Н) напряжение сжатия в шве равно

<a id="p100320"></a> $\sigma_{b} = \frac{3581000}{40,6 \cdot 60,0} = 1492\text{Н}/\text{см}^{2} = 14,8\text{МПа}$ .

<a id="p100321"></a>При заполнении шва цементно-песчаным раствором марки 300 коэффициент трения согласно [п. 4.6](#p100166) настоящих Рекомендаций принимаем равным $\mu_{1} = 0,3$ ;
<a id="p100322"></a>Прочность стыка на сдвиг находим по [формуле (10)](#p100167)

<a id="p100323"></a> $Q = \mu_{1} \cdot N = 0,3 \cdot 3581000 = 1074300\text{Н } = 1074\text{кН}$ .

<a id="p100324"></a>Б. Монтажная стадия

<a id="p100325"></a>Расчет прочности стыка производится на местное сжатие по центрирующей площадке.
<a id="p100326"></a>Тогда:
<a id="p100327"></a>площадь смятия равна $A_{loc1} = 10 \cdot 15 = 150\text{см}^{2}$ , а ее расчетное значение (см. п. 3.8 настоящих Рекомендаций) - $A_{loc2} = 3 \cdot 10 \cdot 3 \cdot 15 = 1350\text{см}^{2}$ .
<a id="p100328"></a>Находим:
<a id="p100329"></a>а) значения коэффициентов $\varphi_{loc,b}$ и $\varphi_{loc,s}$ - соответственно по [формулам (12а)](#p100185) и [(12б)](#p100186)

<a id="p100330"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_16.png) ;

<a id="p100331"></a> $\varphi_{loc,s} = 4,5 - 3,5 \cdot \frac{A_{loc,1}}{A_{ef}} = 4,5 - 3,5 \cdot \frac{150}{1350} = 4,11$ .

<a id="p100332"></a>б) приведенную призменную прочность бетона при местном смятии - по [формуле (12)](#p100184)

<div align="center">

 $R_{b,red,loc} = R_{b} \cdot \varphi_{loc,b} + \varphi \cdot \mu_{s,x,y} \cdot R_{s} \cdot \varphi_{loc,s} = 14,5 \cdot 2,1 +$ 

</div>

<a id="p100333"></a> $+ 1,2 \cdot 0,037 \cdot 365 \cdot 4,11 = 30,45 + 66,60 = 97,5\text{МПа}$ ;

<a id="p100334"></a>в) несущую способность стыка в стадии монтажа - по [формуле (11)](#p100180)

<div align="center">

 $N \leq \varphi_{loc} \cdot R_{b,red,loc} \cdot A_{loc1} = 0,75 \cdot 97,5 \cdot 150 =$ 

</div>

<a id="p100335"></a> $= 10600\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 1096875\text{Н } = 1097\text{кН}$ .

<a id="p100336"></a>*Пример* 4. Рассчитать прочность стыка с обрывом части продольной арматуры и анкеровкой выпусков угловых стержней в трубках на полимеррастворе.
<a id="p100337"></a>Исходные данные:
<a id="p100338"></a>а) колонна квадратного сечения (b = 40 см, h = 40 см) выполнена из бетона класса В30;
<a id="p100339"></a>б) для замоноличивания шва и анкеровки угловых стержней принят полимерраствор, характеризующийся коэффициентом $\gamma_{b} = 1,0$ ([п. 4.3](#p100117) настоящих Рекомендаций);
<a id="p100340"></a>в) призменная прочность бетона с учетом длительного действия полной нагрузки - $m_{b1} \cdot R_{b} = 0,85 \cdot 17,5 = 14,9\text{МПа}$ ;
<a id="p100341"></a>г) армирование симметричное 8Ø36 А-III, при этом 4 стержня обрываются, а 4 угловых $(A_{s} + A_{s}\prime = 20,4\text{см}^{2})$ - анкеруются в гнездах с $R_{s} = 365\text{МПа}$ ;
<a id="p100342"></a>д) зона стыка армирована сварными поперечными сетками из арматуры класса А-III диаметром 10 мм, установленными с шагом S = 70 мм;
<a id="p100343"></a>е) эксцентриситет нормальной силы в зоне стыка с учетом прогиба колонны - $\text{е}_{\text{о}} \cdot \eta = 13\text{см}$ ;
<a id="p100344"></a>ж) нормальное усилие сжатия - N = 1900 кН.

<a id="p100345"></a>Эксплуатационная стадия

1. <a id="p100346"></a>Прочность стыка
<a id="p100347"></a>Для определения приведенной призменной прочности бетона колонны в зоне стыка находим:
<a id="p100348"></a>а) значения коэффициентов $\mu_{s,xy}$ , $\psi$ и $\varphi$ - соответственно по [формулам (5)](#p100129), [(4а)](#p100128) и [(4)](#p100126):

<a id="p100349"></a> $\mu_{s,xy} = \frac{10 \cdot 0,785 \cdot 36}{36 \cdot 36 \cdot 7} = \frac{282,6}{9072} = 0,031$ ;

<a id="p100350"></a> $\psi = \frac{0,031 \cdot 365}{14,9 + 10} = \frac{11,32}{13,9} = 0,71$ ;

<a id="p100351"></a> $\varphi = \frac{1}{0,23 + 0,71} = \frac{1}{0,94} = 1,06$ .

<a id="p100352"></a>б) приведенную призменную прочность - по [формуле (3)](#p100121)

<div align="center">

 $R_{b,red} = R_{b} + \varphi \cdot \mu_{s,xy} \cdot R_{s} = 14,9 + 1,06 \cdot 0,031 \cdot 365 =$ 

</div>

<a id="p100353"></a> $= 14,9 + 11,68 = 26,6\text{МПа}$ ;

<a id="p100354"></a>в) граничное значение относительной высоты сжатой зоны сечения в стыке определяем по формуле главы [СНиП 2.03.01-84](https://bukva.ai/docs/snip-2-03-01-84)

<a id="p100355"></a> $\xi_{R} = \frac{\omega}{1 + \frac{\sigma_{s1}}{\sigma_{s2}} (1 - \frac{\omega}{1,1})} = \frac{0,79}{1 + \frac{365}{500} (1 - \frac{0,79}{1,1})} = \frac{0,79}{1,02} = 0,774$ ,

<a id="p100356"></a>где $\omega = \alpha - \beta R_{b} + \delta_{2} = 0,85 - 0,008 \cdot 26 \cdot 6 + 0,15 = 0,79<0,9$ - характеристика сжатой зоны бетона;
<a id="p100357"></a> $\alpha = 0,85$ (для тяжелого бетона);
<a id="p100358"></a> $\beta = 0,008$ ;
<a id="p100359"></a> $\delta_{2} = 10\mu_{s,xy}$ , но не более 0,15;
<a id="p100360"></a>г) высоту сжатой зоны при симметричном армировании - по формуле

<a id="p100361"></a> $N = R_{b,red} \cdot b_{R} \cdot x = 1900000 = 26,6 \cdot 36 \cdot x$ ;

<a id="p100362"></a>тогда

<a id="p100363"></a> $x = \frac{1900000}{26,6 \cdot 36} = \frac{1900000}{9576} = 20\text{см}$ ,

<a id="p100364"></a>следовательно, $\xi = \frac{x}{h_{0}} = \frac{20}{33} = 0,606<\xi_{R} = 0,774$ ;
<a id="p100365"></a>д) эксцентриситет - по формуле

<a id="p100366"></a> $e = \frac{h}{2} - a + e_{0} = \frac{40}{2} - 5 + 13 = 28\text{см}$ ;

<a id="p100367"></a>е) прочность стыка - по формуле

<a id="p100368"></a> $N \cdot e \leq \gamma_{b} \cdot R_{b,red} \cdot B \cdot x(h_{0} - 0,5x)R_{sc}A_{s}(h_{0} - a\prime)$ ,

<a id="p100369"></a>т.е. 1900000 x 28 <= 26,6 x 36 x 20 x (33 - 0,5 x 20) + 365 x 20 x 4 x (35 - 5) = 5320 кН < 6638 кН.
<a id="p100370"></a>Таким образом, прочность стыка в данном случае обеспечена.
2. <a id="p100371"></a>Прочность защитного слоя бетона в зоне стыка
<a id="p100372"></a>Находим:
<a id="p100373"></a>а) значение коэффициента приведения сечения - по формулам:
<a id="p100374"></a>для арматуры анкеруемой в гнездах

<a id="p100375"></a> $\nu = 0,65R_{s}/R_{b} = 0,65 \cdot 365/14,9 = 15,9@16$ ;

<a id="p100376"></a>для обрываемой арматуры по торцам колонны

<a id="p100377"></a> $\nu = 0,35R_{s}/R_{b} = 0,35 \cdot 365/14,9 = 8,8@9$ ;

<a id="p100378"></a>б) площадь приведенного сечения колонны в зоне стыка - по формуле

<div align="center">

 $A_{red} = B \cdot h + \Sigma(\nu - 1)A_{s} = 40 \cdot 40 + (16 - 1) \cdot 40,8 +$ 

</div>

<a id="p100379"></a> $+ (9 - 1) \cdot 40,8 = 1600 + 612 + 326 = 2538\text{см}^{2}$ ;

<a id="p100380"></a>в) момент инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<div align="center">

 $J_{red} = Bh^{2}/12 + \Sigma(\nu - 1)A_{s}(0,5h - a)^{2} = 40 \cdot 40^{3}/12 + 15 \cdot 40,8 \cdot 15^{2} +$ 

</div>

<a id="p100381"></a> $+ 8 \cdot 40,8 \cdot 15^{2} = 213333 + 137700 + 73440 = 424473\text{см}^{4}$ ;

<a id="p100382"></a>г) квадрат радиуса инерции приведенного сечения колонны - по формуле

<a id="p100383"></a> $r_{red}^{2} = \frac{J_{red}}{A_{red}} = \frac{424473}{2538} = 167\text{см}^{2}$ ;

<a id="p100384"></a>д) прочность защитного слоя бетона - по формуле

<div align="center">

 $\frac{1 \cdot 1,8R_{s} \cdot A_{red}}{1 + e_{o} \cdot \eta \cdot y/r_{red}^{2}} = \frac{1,8 \cdot 14,9 \cdot 2538}{1 + (13 \cdot 20)/167} = \frac{68000}{1 + 1,55} = \frac{59325}{2,55} =$ 

</div>

<a id="p100385"></a> $= 26700\text{МПа} \cdot \text{см}^{2} = 2670\text{кН }>1900\text{кН}$ .

<a id="p100386"></a>Следовательно, трещиностойкость защитного слоя обеспечена.

<a id="p100387"></a>Номограммы для расчета контактных стыков

<a id="p100388"></a>По формулам [разд. 4](#p100109) разработаны номограммы для упрощения расчета контактных стыков колонн из бетона классов В20 - В60 сечением 400 x 400 мм и 400 x 600 мм, армированных продольными стержнями из стали классов А-III и Ат-V, с поперечными сетками из арматурных стержней класса А-III при использовании разных видов раствора замоноличивания.
<a id="p100389"></a>По номограммам [рис. 5](#p100095) определяем коэффициент косвенного армирования $\mu_{s,xy}$ для сеток двух [(рис. 5, а)](#p100093) и трех [(рис. 5, б)](#p100094) типов, установленных с шагом S = 80 мм и выполненных из стержней диаметром $d_{s} = 12\text{мм}$ .
<a id="p100390"></a>Порядок определения:
<a id="p100391"></a>а) из точки 1 $(d_{s} = 12\text{мм})$ восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с линией принятого типа сеток (точка 2);
<a id="p100392"></a>б) проводим горизонталь влево до пересечения с линией шага сеток S = 80 мм (точка 3);
<a id="p100393"></a>в) из точки 3 опускаем перпендикуляр на ось абсцисс и получаем точку 4, соответствующую:
<a id="p100394"></a>для колонн сечением 400 x 400 мм - $\mu_{s,xy} = 3,9\%$ ;
<a id="p100395"></a>для колонн сечением 400 x 600 мм - $\mu_{s,xy} = 3,6\%$ .
<a id="p100396"></a>Для сеток остальных типов искомые величины лежат в точках 2 и 2"; 3 и 3"; 4 и 4".
2. <a id="p100397"></a>По номограммам [рис. 6](#p100400) находим несущую способность стыков колонн сечением соответственно 400 x 400 мм [(рис. 6, а)](#p100398) и 400 x 600 мм [(рис. 6, б)](#p100399), армированных поперечными сетками из арматурных стержней диаметром 6, 8 мм $(R_{s} = 355\text{МПа})$ , 10 мм и более $(R_{s} = 365\text{МПа})$ .

 ![4. Расчет прочности контактных стыков. Примеры расчета](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_17.png) 

<a id="p100398"></a>а)

<div align="center">

 ![4. Расчет прочности контактных стыков. Примеры расчета](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_18.png) 

</div>


<a id="p100399"></a>б)

<div align="center">

<a id="p100400"></a>Рис. 6. Номограмма для определения несущей<br>
способности контактных стыков колонн сечением

</div>

400 x 400 мм (а) и 400 x 600 мм (б)

<a id="p100401"></a>Порядок определения. Задавшись значением $\text{е}_{\text{ох}} \cdot \eta_{\text{х}} = 2\text{см}$ и принимая $\mu_{s,xy} = 0,04$ в качестве исходной точки 1:
<a id="p100402"></a>а) восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с линией, соответствующей классу бетона В40 (точка 2);
<a id="p100403"></a>б) из точки 2 проводим горизонталь влево и получаем точку 3, которая лежит:
<a id="p100404"></a>для колонн сечением 400 x 400 мм [(рис. 6, а)](#p100398) - на пересечении с линией $\text{е}_{\text{ох}} \cdot \eta_{\text{х}} = 2\text{см}$ ;
<a id="p100405"></a>для колонн сечением 400 x 600 мм [(рис. 6, б)](#p100399) - с линией соответствующей $e_{o} = 0$ ;
<a id="p100406"></a>в) из точки 3 опускаем перпендикуляр и находим точку 4, которая лежит:
<a id="p100407"></a>для колонн сечением 400 x 400 мм [(рис. 6, а)](#p100398) - на его пересечении с осью абсцисс и будет соответствовать искомой несущей способности стыка, замоноличенного цементно-песчаным раствором и равной N = 4 МН, $(\gamma_{b} = 0,9)$ ; при замоноличивании полимерраствором эта точка будет лежать на пересечении горизонтали 2 - 3 с осью ординат - точка 2' $(N \approx 4,9MH,\gamma_{b} = 1)$ ; для колонн сечением 400 x 600 мм [(рис. 6, б)](#p100399) - на пересечении с линией, соответствующей граничному эксцентриситету $\text{е}_{\text{о}y} \cdot \eta_{y} = 91\text{см}$ (точка 4);
<a id="p100408"></a>Далее определение ведем только для колонн сечением 400 x 600 мм (см. [рис. 6, б](#p100399));
<a id="p100409"></a>г) из точки 4 проводим горизонталь вправо до пересечения с линией $e_{ox} \cdot h_{x} = 0$ и получаем точку 5;
<a id="p100410"></a>д) опустив из точки 5 перпендикуляр на ось абсцисс, находим искомую несущую способность стыка, замоноличенного цементно-песчаным раствором N = 3,5 МН (точка 6, $\gamma_{b} = 0,9$ ); при использовании полимерраствора эта точка будет на пересечении горизонтали 2 - 3 с осью ординат - точка 5' (N = 3,9 МН).
3. <a id="p100411"></a>По номограмме [рис. 7](#p100412) находим длину зоны анкеровки продольной арматуры из стали класса А-III $(R_{s} = 365\text{МПа})$ и класса Ат-V $(R_{s} = 500\text{МПа})$ в стыке колонны из бетона класса В40, армированном поперечными сетками.

 ![4. Расчет прочности контактных стыков. Примеры расчета](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_19.png) 

<div align="center">

<a id="p100412"></a>Рис. 7. Номограмма для определения

</div>

длины зоны анкеровки контактного стыка

<a id="p100413"></a>Порядок определения:
<a id="p100414"></a>а) принимаем в качестве исходной точки 1 значение $\mu_{s,xy} = 0,04$ и, восстановив перпендикуляр до пересечения с линией, соответствующей классу бетона В40, находим точки 2 и 2';
<a id="p100415"></a>б) из точек 2 и 2' проводим горизонталь влево и находим точки 3 и 3', которые лежат на пересечении с осью абсцисс:
<a id="p100416"></a>для колонн с арматурой из стали класса А-III - $l_{aN} \approx 9,75$ ,
<a id="p100417"></a>для колонн с арматурой класса Ат-V - $l_{aN} \approx 15,3$ .

<a id="p100418"></a>Проверка расчета [примера 1](#p100192) с помощью номограмм

1. <a id="p100419"></a>С помощью приведенных выше номограмм (см. [рис. 5](#p100095), [6](#p100400) и [7](#p100412)) проверим правильность расчета [примера 1](#p100192), исходя из конкретных данных: $R_{sc} = 365\text{МПа}$ ; $\gamma_{b} = 0,9$ ; $\text{е}_{\text{ох}} \cdot \eta_{\text{х}} = 2\text{см}$ ; $\text{е}_{\text{о}y} \cdot \eta_{y} = 0$ ; сетки типа 1 (S = 80 мм, $\mu_{s,xy} \approx 0,04$ ).
<a id="p100420"></a>Последовательность расчета:
<a id="p100421"></a>а) из точки 1 $(\mu_{s,xy} = 0,04)$ , восстановив перпендикуляр до пересечения с линией В40, находим точку 2;
<a id="p100422"></a>в) из точки 2, следуя по горизонтали до пересечения с линиями заданных эксцентриситетов $\text{е}_{\text{ох}} \cdot \eta_{\text{х}} = 2\text{см}$ и $\text{е}_{\text{о}y} \cdot \eta_{y} = 0$ , находим соответственно точки 3 и 4;
<a id="p100423"></a>г) их проекция на ось абсцисс (точка 5) и есть искомая несущая способность стыка, равная $N = 3980\text{кН } \approx 4\text{МН}$ , что совпадает с результатами расчета [примера 1](#p100192). Возможна и обратная задача.
2. <a id="p100424"></a>По номограмме [рис. 7](#p100412) проверить длину зоны анкеровки сварных сеток.
<a id="p100425"></a>Из точки 1 $(\mu_{s,xy} = 0,04)$ восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с линией В40 (точка 2), проводим горизонталь вправо до пересечения с осью ординат и находим искомую величину длины анкеровки продольной арматуры в стыке с сетками (в диаметрах) - $l_{aN} = 9,7d_{s}$ , т.е. 9,7 x 4 = 38,8 см (точка 3), что совпадает с результатами аналитического расчета - $l_{aN} = 39\text{см}$ и достаточно хорошо (с точностью до 1%) согласуется с результатами расчета в [примере 1](#p100192).
3. <a id="p100426"></a>По номограмме [рис. 6, б](#p100399) проверим несущую способность стыка колонны из бетона класса В40 сечением 400 x 600 мм с высокопрочной продольной арматурой 4Ø32 Ат-V $(R_{sc} = 500\text{МПа})$ и длину анкеровки арматуры в зоне стыка, армированного сварными сетками.
<a id="p100427"></a>Определение ведем по аналогии с [примером 1](#p100192): приняв на номограмме [рис. 6, б](#p100399) в качестве исходной величины $\mu_{s,xy} = 0,04$ (точка 1) при $\gamma_{b} = 0,85$ находим соответственно точки 2, 3, 4 и 5. Опустив перпендикуляр из точки 5 на ось абсцисс, находим несущую способность стыка N = 5900 кН = 5,9 МН. Затем на номограмме [рис. 7](#p100412) из точки 1 $(\mu_{s,xy} = 0,04)$ последовательно находим точки 2' и 3', которые соответствуют (в диаметрах) $l_{aN} = 17,3d$ или длине $l_{aN} = 17,3 \cdot 3,2 = 55\text{см}$ , т.е. число сеток равно $n = \frac{l_{aN}}{s} + 1 = \frac{55}{8} + 1 = 7\text{шт}.$ , что совпадает с результатами расчета, полученными в [примере 1](#p100192).


### 5. <a id="p100428"></a>ОСОБЕННОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И МОНТАЖА КОЛОНН С КОНТАКТНЫМИ СТЫКАМИ


<a id="p100429"></a>5.1. При изготовлении колонн с контактными стыками рассматриваемых типов (см. [п. 3.1](#p100053) настоящих Рекомендаций) допускается использовать существующие формы, предназначенные для изготовления колонн с угловой подрезкой бетона по концам, при условии соответствующего изменения профиля торцовых бортов формы (выполнения их плоскими) или установки по ее торцам ограничителей (вкладышей).
<a id="p100430"></a>5.2. При сборке формы особое внимание следует обращать на соблюдения перпендикулярности торцовых бортов формы к ее продольной оси и закрепления их при формовании.
<a id="p100431"></a>При установке в торце элемента штыря (стык типа I) или при устройстве гнезда (стык типа IV) в торцовой стенке формы необходимо предусматривать приспособления (муфты с резьбой и т.п.) для предотвращения смещения штыря или гнезда относительно центра колонны при формовании.
<a id="p100432"></a>При установке в торце элемента закладного стального листа (стык типа III) необходимо обеспечить его строго перпендикулярное положение относительно продольной оси формы. Закладной лист может играть роль опалубки при условии закрепления его сваркой к продольным стержням арматурного каркаса.
<a id="p100433"></a>5.3. При изготовлении колонн с контактными стыками особое внимание следует обращать на обеспечение проектного положения и шага сеток, а также расстояния между крайней сеткой и торцом колонны. При этом все продольные стержни должны находиться внутри контура сеток. Во избежание смещения при формовании все сетки должны быть закреплены.
<a id="p100434"></a>Перед установкой сеток их рекомендуется объединить в пространственный блок: либо путем точечной сварки с монтажными стержнями, либо с применением вязальной проволоки. Во избежание смещения при формовании, блок следует крепить к выпускам продольной арматуры или к форме.
<a id="p100435"></a>5.4. Для крепления арматурного каркаса к форме должны быть предусмотрены специальные фиксирующие устройства.
<a id="p100436"></a>5.5. На стадии монтажа при подъеме элемента колонны для защиты бетона от повреждений, а выпусков арматуры - от изгиба, на нижнем конце элемента необходимо предусмотреть установку приспособления в виде пирамидального короба и т.п.
<a id="p100437"></a>5.6. Торцы элементов колонны, выпуски продольной арматуры, штыри и гнезда необходимо тщательно очистить от пыли и грязи. В летнюю сухую погоду перед укладкой цементно-песчаного раствора поверхность совмещаемых торцов колонны необходимо увлажнять и, наоборот, поверхности, предназначенные для замоноличивания полимерраствором, должны быть сухими.
<a id="p100438"></a>5.7. Согласно [п. 3.3](#p100098) настоящих Рекомендаций толщина шва в стыке определяется толщиной центрирующей прокладки и принимается равной 10 мм. В случае перекоса торцов колонны наименьшая толщина шва не должна превышать 3 мм.
<a id="p100439"></a>При толщине шва более 20 мм, что может быть обусловлено отклонением при монтаже или нарушением технологии изготовления, в шве рекомендуется устанавливать поперечную сетку из проволоки диаметром 5 - 6 мм (см. [п. 2.1](#p100028) настоящих Рекомендаций). При бетонировании в зимних условиях такая сетка может служить электронагревателем с напряжением не более 12 V (при силе тока до 400 А).
<a id="p100440"></a>5.8. Особое внимание при монтаже колонн следует обращать на точность совмещения торцов элементов в горизонтальной плоскости, отклонение не должно превышать 5 мм.
<a id="p100441"></a>5.9. На стадии монтажа при обрыве всей продольной арматуры в стыке и отсутствии закрепления закладных деталей сваркой, снятие монтажных кондукторов допускается только после обеспечения устойчивости колонны за счет развязки в двух направлениях с помощью ригелей, плит, временных раскосов и других монтажных приспособлений с креплением последних к колоннам или к несущим панелям.
<a id="p100442"></a>При устройстве стыков колонн, в конструкции которых предусмотрены закладные детали или заделки выпусков в гнездах (стык типа III, IV, см. [п. 2.2](#p100029) настоящих Рекомендаций), монтажные кондукторы могут быть сняты только после окончания предусмотренных проектом сварочных работ или набора раствором 70% проектной прочности.


### 6. <a id="p100443"></a>ЗАМОНОЛИЧИВАНИЕ КОНТАКТНЫХ СТЫКОВ


<a id="p100444"></a>6.1. Для замоноличивания стыков рекомендуется использовать цементно-песчаные растворы с добавками (см. [п. 6.3](#p100501) настоящих Рекомендаций) или полимеррастворы на основе различных смол (табл. 2 - [5](#p100481)).

<a id="p100445"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Компоненты смеси <a href="#p100458">&lt;*&gt;</a></td><td colspan="5">Состав, мас. ч.</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td></tr>
<tr><td colspan="3">для летних условий</td><td colspan="2">для зимних условий (до -15 °C)</td></tr>
<tr><td>Эпоксидная смола марок</td><td>100</td><td>100</td><td>100</td><td>100</td><td>100</td></tr>
<tr><td>ЭД-16, ЭД-20, ЭД-22,</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>ЭД-24, ЭИС-1</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Отвердители:</td><td>10 - 20</td><td>10 - 20</td><td>-</td><td>-</td><td>17 - 30</td></tr>
<tr><td>(полиэтиленполиамин, триэтаноламин, диэтиленамин)</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Аминофенол АФ-2 Модификатор - фенольная смола</td><td>- -</td><td>- 30 - 50</td><td>- 30 - 50</td><td>35 - 40 -</td><td>- 30 - 50</td></tr>
<tr><td>Ускоритель комплексный</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>0,8 - 2,0</td></tr>
<tr><td>ВГз</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>Наполнитель:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>кварцевый песок</td><td>200 - 500</td><td>200 - 500</td><td>200 - 500</td><td>200 - 250</td><td>100 - 300</td></tr>
<tr><td>минеральная мука</td><td>100 - 150</td><td>100 - 150</td><td>100 - 150</td><td>100 - 150</td><td>-</td></tr>
</table>



<a id="p100457"></a>

---

<a id="p100458"></a><*> Отношение смолы к наполнителю (Э:Н) рекомендуется принимать: для растворов, предназначенных для укладки на торец, - равным Э:Н = 1:2 - 1:6,5; для инъекционных растворов - Э:Н = 1:1 или Э:Н = 1:2.

<a id="p100459"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="68%"><col width="18%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Компоненты смеси для эластичных прокладок</td><td colspan="2">Состав, мас. ч.</td></tr>
<tr><td>6</td><td>7</td></tr>
<tr><td>Эпоксидная смола ЭД-20 Отвердители: полиэтиленполиамин триэтаноламин Модификаторы: дибутилфталат фенольная смола Наполнители: кварцевый песок графит или металлический порошок</td><td>100 12 - 17 - - 30 - 50 400 - 600 60 - 70</td><td>100 1,0 13,5 20 - 600 -</td></tr>
</table>


<a id="p100469"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="52%"><col width="33%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Компоненты смеси <a href="#p100480">&lt;*&gt;</a></td><td colspan="2">Состав, мас. ч.</td></tr>
<tr><td>8</td><td>9</td></tr>
<tr><td>для летних условий</td><td>для зимних условий</td></tr>
<tr><td>Полиэфирная смола ПН-1 Гипериз Нефтанат кобальта Полиизоцианат К (кубовый остаток) Наполнитель (андезит, диабаз) Диаметиланилин</td><td>100 6 8 40 100 - 280 -</td><td>100 6 4 40 100 - 150 0,5</td></tr>
</table>



<a id="p100479"></a>

---

<a id="p100480"></a><*> См. [сноску под табл. 2](#p100458).

<a id="p100481"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="52%"><col width="33%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Компоненты смеси <a href="#p100494">&lt;*&gt;</a></td><td colspan="2">Состав, мас. ч.</td></tr>
<tr><td>10</td><td>11</td></tr>
<tr><td>для летних условий</td><td>для зимних условий</td></tr>
<tr><td>Метилметикрилат Полиэфирная смола МГФ-9 Гипериз Нафтенат кобальта Полиэтиленполиамин Порофор ЧХЗ Наполнители: кварцевый песок минеральная мука</td><td>100 100 4 2 6 - 100 - 400 200</td><td>100 100 4 2 6 2 100 - 400 200</td></tr>
</table>



<a id="p100493"></a>

---

<a id="p100494"></a><*> См. [сноску под табл. 2](#p100458).

<a id="p100495"></a>Замоноличивание может быть выполнено либо в процессе монтажа с укладкой раствора на торцевую поверхность нижнего элемента колонны, либо после монтажа - путем инъецирования шва.
<a id="p100496"></a>Вместо замоноличивания шва растворами могут применяться сухие прокладки из асбестоцемента либо эластичные - из полимерраствора (рис. 8, [табл. 3](#p100459)), обладающие достаточной податливостью при монтаже и обеспечивающие высокую прочность стыка в стадии эксплуатации. В этом случае стык проектируется без центрирующего выступа и стальной центрирующей прокладки.

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_20.png) 

<div align="center">

<a id="p100497"></a>Рис. 8. Полимерная прокладка, используемая для

</div>

формирования стыка с обжатием верхним элементом

<a id="p100498"></a>Составы для замоноличивания контактных стыков

<a id="p100499"></a>А. Цементно-песчаные растворы (мелкозернистые бетоны)

<a id="p100500"></a>6.2. Цементно-песчаные растворы для замоноличивания контактных стыков должны обладать высокой подвижностью, обеспечивающей их плотную укладку в шов, и проектной прочностью на сжатие, полученной при испытании образцов-кубов нормального твердения с ребром 10 см в возрасте 28 сут. Прочность бетона замоноличивания к моменту распалубки стыка должна составлять не менее 20 МПа.
<a id="p100501"></a>6.3. Рекомендуются составы цементно-песчаного раствора с пластифицирующими - сульфитно-дрожжевая бражка (СДБ), воздухововлекающими - мылонафт (М или ПАЩ-1) и разжижающими - суперпластификатор (С-3) добавками (% массы цемента):
<a id="p100502"></a>а) при укладке раствора на торец - составы:
<a id="p100503"></a>Ц:П:В = 1:2:0,4 с добавкой 0,15% СДБ или 0,2% М (ПАЩ-1);
<a id="p100504"></a>Ц:П:В = 1:3:0,45 с добавкой 0,8% С-3;
<a id="p100505"></a>б) при инъецировании шва - составы:
<a id="p100506"></a>Ц:П:В = 1:0,5:0,3 с добавкой 0,5% С-3 + 0,15% СДБ;
<a id="p100507"></a>Ц:П:В = 1:1:0,35 с добавкой 0,15% СДБ или 0,2% М (ПАЩ-1);
<a id="p100508"></a>Ц:П:В = 1:1,5:0,4 с добавкой 0,8% С-3.
<a id="p100509"></a>Правильность расчета составляющих при подборе состава раствора на портландцементе марки не ниже 400 с НГЦТ = 22 - 28% необходимо контролировать применительно к конкретным условиям путем испытаний образцов-кубов из опытных замесов (см. [п. 6.21](#p100571) настоящих Рекомендаций) в строительной лаборатории. Крупность песка в инъекционных растворах не должна превышать 1 мм.

#### <a id="p100510"></a>6.5 Подвижность цементно-песчаных растворов зависит от способа замоноличивания и определяется для:

<a id="p100511"></a>а) растворов, предназначенных для укладки на торец - по погружению стандартного конуса (принимают ОК <= 8 см) или по диаметру расплыва смеси на приборе Вика при встряхивании до 30 раз (принимают равной 14 - 18 см);
<a id="p100512"></a>б) инъекционных растворов - по времени истечения 1/3 объема смеси из цилиндра через насадку диаметром 15 мм (принимают не более 10 с) - см. "Руководство по инъецированию каналов преднапряженных конструкций с натяжением арматуры на бетон" (М., Госстройиздат, 1962).
<a id="p100513"></a>Водоотделение цементно-песчаного раствора - количество воды, выделившейся из 1 л раствора, находящегося в цилиндре высотой 150 мм с внутренним диаметром 100 мм, не должно превышать 2% (по объему).
<a id="p100514"></a>Морозостойкость проверяют на образцах-призмах размером 4 x 4 x 16 см путем измерения расстояния между штифтами, которое после замораживания в течение 3 ч в морозильной камере при температуре t = -15 °C и последующего оттаивания не должно увеличиться.
<a id="p100515"></a>6.6. В условиях отрицательных температур (t = -15 °C) при замоноличивании неармированных контактных стыков колонн в растворную смесь рекомендуется вводить противоморозные добавки такие как: поташ (Пт), нитрит натрия (НН) или нитрит кальция + мочевина (НКМ) в количестве 8 - 12% массы цемента в сочетании с пластифицирующими добавками - 0,15% СДБ или 0,2% М (ПАЩ-1). В инъекционные растворы можно также вводить метиловый спирт (МС) 85%-ной концентрации в количестве 35% массы раствора.
<a id="p100516"></a>Контроль прочности раствора замоноличивания следует производить путем испытания образцов-кубов с ребром 7 см, изготовленных из опытного замеса и твердевших в условиях, соответствующих условиям монтажа. Дальнейшее снижение температуры при испытании допускается только после достижения бетоном образцов прочности, составляющей не менее 25% проектной.
<a id="p100517"></a>Для ускорения твердения раствора замоноличивания при температурах ниже t = -15 °C помимо введения в состав смеси противоморозных добавок рекомендуется применять электропрогрев (см. [п. 6.17](#p100563) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100518"></a>Эффективность применения противоморозных и пластифицирующих добавок оценивают в зависимости от вида и качества цемента с учетом требований главы [СНиП III-15-76](https://bukva.ai/docs/snip-iii-15-76) "Бетонные железобетонные конструкции монолитные", "Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками" (М., Стройиздат, 1978) и "Рекомендаций по применению суперпластификаторов марки С-3 в бетоне" (М., НИИЖБ, 1979).

<a id="p100519"></a>Б. Полимеррастворы

<a id="p100520"></a>6.7. Вместо цементно-песчаных растворов для замоноличивания контактных стыков колонн в тех случаях, когда возникает необходимость повышения их прочности на сжатие и сдвиг при уменьшении длины выпусков арматуры (стык типа IV), рекомендуется применять полимеррастворы на эпоксидных [(табл. 2)](#p100445) и полиэфирных [(табл. 4)](#p100469) смолах, на полиэфиракрилатном связующем [(табл. 5)](#p100481), а также полимерные прокладки (см. [рис. 8](#p100497) и [табл. 3](#p100459)).
<a id="p100521"></a>При использовании для замоноличивания стыков композиций на основе эпоксидных смол торцовые поверхности стыкуемых элементов необходимо предварительно прогрунтовать составом, указанным в табл. 6.

<a id="p100522"></a>Таблица 6


| Компоненты смеси [<*>](#p100528) | Состав 12, мас. ч. для грунтовки торцов |
| --- | --- |
| Эпоксидная смола Полиэтиленполиамин Растворитель (ацетон, толуол) | 100 10 50 |



<a id="p100527"></a>

---

<a id="p100528"></a><*> См. [сноску под табл. 2](#p100458).

<a id="p100529"></a>При производстве монтажных работ в зимнее время при температуре не ниже t = -15 °C для замоноличивания стыков рекомендуются составы номер 4, 5, 9 и III (см. [табл. 2](#p100445), [4](#p100469) и [5](#p100481)).

<div align="center">

<a id="p100530"></a>Приготовление растворов и замоноличивание

</div>

стыков (в летних и зимних условиях)

<a id="p100531"></a>6.8. Выбор состава раствора следует производить по результатам испытаний образцов, изготовленных из пробных замесов в соответствии с [пп. 6.2](#p100500) - [6.7](#p100520) настоящих Рекомендаций.
<a id="p100532"></a>6.9. Цементно-песчаные и полимеррастворные смеси рекомендуется приготовлять в механических смесителях объемом до 50 л (рис. 9 и [10](#p100537)) со скоростью вращения, равной:
<a id="p100533"></a>а) при приготовлении растворов, предназначенных для укладки на торец - не менее 100 об/мин;
<a id="p100534"></a>б) для приготовления инъекционных растворов - 500 - 1000 об/мин. Допускается также перемешивание смеси в баке с помощью электродрели с насаженными на нее лопастями (не менее трех) в течение 5 - 7 мин.

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_21.png) 

<div align="center">

<a id="p100535"></a>Рис. 9. Схема устройства механического

</div>

смесителя для приготовления инъекционных растворов

<div align="center">

<a id="p100536"></a>1 - шкивы, насаженные на вал; 2 - электродвигатель;<br>
3 - рама; 4 - емкость для перемешивания раствора;<br>
5 - лопасти неподвижные; 6 - рабочие лопасти<br>
перемешивающего устройства; 7 - отверстие для спуска<br>
воды и раствора; 8 - воронка; 9 - бункер для раствора;

</div>

10 - сито для процеживания раствора; 11 - насос; 12 - шибер

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_22.png) 

<a id="p100537"></a>Рис. 10. Схема установки для приготовления полимеррастворов

<div align="center">

<a id="p100538"></a>1 - подставка; 2 - направляющая стойка; 3 - рычаг;<br>
4 - крюк, фиксирующий рабочее положение перемешивающего<br>
устройства; 5 - электродвигатель; 6 - направляющая<br>
обойма; 7 - перемешивающее устройство; 8 - емкость для

</div>

приготовления полимерраствора; 9 - хомут; 10 - станина


#### <a id="p100539"></a>6.10 Приготовление полимеррастворных смесей следует осуществлять следующим образом:

<a id="p100540"></a>а) составы на эпоксидных смолах. Эпоксидную смолу перемешивают с модификатором, вводят наполнитель и перемешивают смесь до получения однородной массы (3 - 5 мин); затем вводят отвердитель, ускоритель твердения и другие добавки, и всю смесь перемешивают в течение 3 - 5 мин;
<a id="p100541"></a>б) составы на полиэфирных смолах. Полиэфирную смолу перемешивают с нафтенатом кобальта (1 - 2 мин), вводят полиизоцианат и гипериз и перемешивают в течение 1 - 2 мин; затем вводят наполнитель, и всю смесь перемешивают еще в течение 3 - 4 мин до получения однородной массы;
<a id="p100542"></a>в) составы на полиэфиракрилатном связующем. В отдельных емкостях путем перемешивания готовят две смеси: в состав первой входит метилметакрилат, полиэфирная смола, нафтенат кобальта и наполнитель, в состав второй - метилметакрилат, гипериз и наполнители. Затем обе смеси сливают в одну емкость и перемешивают в течение 3 - 5 мин.
<a id="p100543"></a>6.11. Перед укладкой цементно-песчаного раствора на верхнем торце нижестоящего элемента колонны устанавливается стальная сборная опалубочная рамка [(рис. 11)](#p100546) с плотным примыканием по периметру колонны. Рамку следует устанавливать таким образом, чтобы она выступала над торцом элемента на величину, превышающую на 10 - 20 мм толщину шва. Внутренние стенки выступающей части рамки должны иметь скос для облегчения установки вышестоящего элемента и выдавливания раствора при монтаже (см. [рис. 11, а](#p100544)).

<div align="center">

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_23.png) 

<a id="p100544"></a>а)

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_24.png) 

</div>


<a id="p100545"></a>б)

<div align="center">

<a id="p100546"></a>Рис. 11. Конструкции опалубочных рамок,

</div>

используемых при замоноличивании контактных стыков

<div align="center">

<a id="p100547"></a>а - крепление рамки с помощью болтов;<br>
б - то же, с помощью рычажного зажима;<br>
1 и 4 - соответственно, верхний и нижний элементы колонны;<br>
3 - шов; 2 - секция опалубочной рамки с уплотнителем;<br>
5 - уплотнитель; 6 - отверстие с резьбой для подсоединения<br>
инъектора; 7 - болт М-8 с гайкой; 8 - рычажный зажим<br>
натяжного типа; 9 - шарниры; 10 - рычаг;<br>
11 - скос для удаления излишков раствора;

</div>

А - схема устройства зажима

<a id="p100548"></a>Цементно-песчаный раствор следует укладывать равномерным слоем толщиной на 5 - 10 мм превышающей толщину центрирующей прокладки или бетонного выступа (см. [п. 5.7](#p100438) настоящих Рекомендаций).
<a id="p100549"></a>Установку и выверку колонны следует производить сразу после укладки раствора, что позволяет использовать его подвижность для обеспечения плотного контакта торцов стыкуемых элементов.
<a id="p100550"></a>6.12. При заполнении шва путем инъецирования растворной смесью опалубочную рамку устанавливают таким образом, чтобы она перекрывала шов между элементами с герметизацией резиновыми или поролоновыми прокладками по периметру колонны. В стенках опалубочной рамки во избежание защемления воздуха и для выпуска излишков растворной смеси должны быть предусмотрены отверстия диаметром 20 мм (см. [рис. 11, б](#p100545)), которые одновременно служат для подключения насоса через патрубок диаметром 50 мм.
<a id="p100551"></a>6.13. Подачу инъекционного раствора в шов рекомендуется осуществлять с помощью ручного насоса малой мощности (рис. 12) под давлением не более 0,3 МПа. При использовании механических насосов большой мощности избыточное количество поступившего в шланг раствора необходимо сбрасывать обратно в бункер, что обеспечивает непрерывную циркуляцию раствора, а также препятствует его загустеванию и образованию осадка. Для инъецирования тонких швов полимерраствором рекомендуется использовать также малогабаритный шприц, работающий от электродрели (рис. 13).

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_25.png) 

<div align="center">

<a id="p100552"></a>Рис. 12. Механический шприц для заполнения

</div>

стыков полимерраствором (схема)

<div align="center">

<a id="p100553"></a>1 - наконечник с резьбой; 2 - крышки с резьбой;<br>
3 - поршень; 4 - цилиндр; 5 - контргайка; 6 - пружина

</div>

с ограничителем; 7 - электродрель; 8 - ручка; 9 - шнек

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_26.png) 

<a id="p100554"></a>Рис. 13. Схема ручного поршневого насоса

<div align="center">

<a id="p100555"></a>1 - манометр; 2 - рычаг; 3 - поршень; 4 - емкость

</div>

с раствором; 5 - шланг с инъекционной головкой

<a id="p100556"></a>6.14. Во избежание загустевания раствора и образования пробок в инъекционной головке необходимо соблюдать следующие условия:
<a id="p100557"></a>а) к замоноличиванию должно быть подготовлено не менее 6 стыков, их заполнение следует производить поочередно с минимальными перерывами;
<a id="p100558"></a>б) при работе с одним стыком следует обеспечить непрерывную подачу раствора.

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_27.png) 

<div align="center">

<a id="p100559"></a>Рис. 14. Схема термоэлектрической опалубки

</div>

с сеткой для прогрева раствора замоноличивания

<div align="center">

<a id="p100560"></a>1 - колонна; 2 - стальная опалубка; 3 - греющий

</div>

элемент со спиралью; 4 - сетка; 5 - электроподводка

<a id="p100561"></a>6.15. По мере заполнения шва инъекционным раствором и удаления его излишков имеющиеся в стенках рамки контрольные отверстия необходимо закрывать пробками, после чего в течение 2 - 3 мин производят опрессовку раствора под давлением 0,1 - 0,2 МПа.
<a id="p100562"></a>6.16. По окончании работ по замоноличиванию все инструменты необходимо тщательно промыть водой, а при использовании полимерраствора - растворителем и составить [акт](#p100581) по форме, указанной в Приложении.
<a id="p100563"></a>6.17. При замоноличивании стыков колонн в зимних условиях для ускорения твердения раствора рекомендуется электропрогрев с помощью:
<a id="p100564"></a>греющих опалубок или гибких матов на основе сетчатых и пластинчатых электронагревателей;
<a id="p100565"></a>плоских, закладываемых в шов, арматурных сеток и спиралей (рис. 15), навитых на концы колонн (индукционный прогрев).

<div align="center">

 ![6. Замоноличивание контактных стыков](https://i.bukva.ai/AuzVPDlG/img_28.png) 

<a id="p100566"></a>Рис. 15. Схема комбинированного электропрогрева<br>
клеевого стыка с анкеровкой выпусков арматуры в гнездах

<a id="p100567"></a>1, 2 - трансформаторы тока; 3 - обмотка индуктора;<br>
4 - рабочая арматура; 5 - полимерраствор;<br>
6 и 7 - соответственно верхний и нижний элементы

</div>

колонны; 8 - место сварки рабочей арматуры
со стальной трубкой; 9 - нагревательный элемент
(сварная сетка); 10 - медная полушина; 11 - болт;
12 - гайка и шайба; 13 - провод с клеммами

<a id="p100568"></a>6.18. Рекомендуется также предварительный обогрев стыкуемых элементов колонны до начала бетонирования путем включения в электрическую цепь различных обогревающих устройств. Укладку раствора следует производить только после достижения в полости стыка температуры не ниже 5 °C. Контроль за температурой обогрева осуществляется с помощью установленных в полость стыка термопар или технических термометров. При температуре наружного воздуха ниже минус 10 °C опалубку целесообразно утеплять матами. Особое внимание следует уделять утеплению емкостей с раствором.
<a id="p100569"></a>6.19. Тепловую обработку бетона замоноличивания рекомендуется производить при скорости подъема температуры v <= 30 °C/ч. Максимальная температура и продолжительность электропрогрева зависят от вида цемента и назначаются строительной лабораторией.
<a id="p100570"></a>6.20. Контроль за производством работ по электрообогреву раствора при замоноличивании, расчет и выбор оборудования, его параметров и режимов работы следует осуществлять в соответствии с рекомендациями "[Руководства](https://bukva.ai/docs/rukovodstvo-po-elektrotermoobrabotke-betona) по электротермообработке бетона" (М., Стройиздат, 1974).
<a id="p100571"></a>6.21. Для интенсификации процесса отверждения составов на эпоксидных смолах (см. [табл. 2](#p100445)) в стыках типа IV при низких положительных и отрицательных температурах (до t = -15 °C) рекомендуется применять комбинированный метод прогрева, при котором в стыке устанавливается нагревательный элемент - сварная сетка размером, соответствующим размерам сечения колонны, а в гнездах - спираль с плотной или разреженной (расстояние между витками не более 10 диаметров проволоки) навивкой на концы колонн (см. [рис. 15](#p100566)).
<a id="p100572"></a>Нагревательные элементы (сетка и спиральный индуктор) с помощью кабеля подключаются последовательно к понижающему трансформатору, при этом сетка включается в цепь с помощью полушин, стягиваемых болтами.
<a id="p100573"></a>Применение электропрогрева как способа интенсификации процесса твердения уложенного в шов раствора наиболее эффективно при использовании полимеррастворов с токопроводящими добавками (графит, сажа, металлический порошок и т.п.).
<a id="p100574"></a>6.22. Контроль прочности шва при замоноличивании полимерраствором определяют путем испытания на срез и изгиб склеенных (из расчета по 3 шт. на партию колонн) тем же составом образцов-кубов с ребром 10 см, изготовленных на заводе одновременно с изготовлением партии изделий из бетона того же состава и твердевших в тех же условиях, что и вся партия. Перед склеиванием образцов необходимо убедиться, что состояние их поверхности отвечает указанному в [п. 5.6](#p100437) настоящих Рекомендаций. Прочность стыка считается отвечающей проектным требованиям, если разрушение происходит по бетону.


### 7. <a id="p100575"></a>ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ РАБОТЕ С ПОЛИМЕРРАСТВОРАМИ


<a id="p100576"></a>7.1. При производстве работ по приготовлению полимеррастворов и растворных смесей с полимерными добавками необходимо соблюдать правила безопасности, предусмотренные в "Инструкции по технологии приготовления полимербетонов и изделий из них", [СН 525-80](https://bukva.ai/docs/sn-stroitelnye-normy-sn-525-80) (М., Стройиздат, 1981).
<a id="p100577"></a>7.2. Все работы по приготовлению полимеррастворов следует производить либо на открытом воздухе, либо в помещении, оборудованном приточно-вытяжной вентиляцией с соблюдением общепринятых для данного вида производства мер противопожарной безопасности.
<a id="p100578"></a>7.3. К работе с полимеррастворами допускаются лица, прошедшие медицинский осмотр и соответствующий инструктаж по технике безопасности.
<a id="p100579"></a>7.4. Следует избегать попадания полимерных материалов на кожу лица и рук. Руки необходимо смазывать специальными защитными пастами. Работать следует в спецодежде, резиновых перчатках (рукавицах) и защитных очках.





<a id="p100580"></a>Приложение

<a id="p100581"></a>**АКТ**
**НА ВЫПОЛНЕНИЕ РАБОТ ПО ЗАМОНОЛИЧИВАНИЮ ШВОВ**


<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="4">Заводизготовитель и активность цемента, МПа</td><td rowspan="4">Состав раствора</td><td rowspan="4">Способ и время перемешивания раствора, T, ч</td><td rowspan="4">Температура наружного воздуха и готового раствора t, °C</td><td rowspan="4">Подвижность раствора (диаметр расплыва или ОК), см</td><td rowspan="4">Водоотделение раствора, %</td><td rowspan="4">Жизнеспособность полимерраствора, мин (при t = = 15 - - 20 °C</td><td colspan="2" rowspan="2">Давление по манометру P, МПа, при</td><td rowspan="4">Расход раствора на стык, л</td><td colspan="4">Кубиковая прочность, МПа</td></tr>
<tr><td colspan="2" rowspan="2">цементно-песчаного раствора через сут</td><td colspan="2" rowspan="2">полимерраствора через ч</td></tr>
<tr><td rowspan="2">подаче раствора в стык</td><td rowspan="2">опрессовке</td></tr>
<tr><td>1</td><td>3</td><td>1</td><td>3</td></tr>
</table>


<a id="p100586"></a>*Примечание.* К акту должен прилагаться журнал для регистрации прочностных показателей и температуры прогрева цементно-песчаного раствора или полимерраствора при замоноличивании стыка в зимнее время.

<div align="center">

<a id="p100587"></a>Руководитель работ<br>
<a id="p100588"></a>Сменный мастер

</div>




<a id="p100589"></a>

---