---
title: "\"Рекомендации по проектированию и устройству анкерных и нагельных креплений в стыковых соединениях конструкций из ячеистого бетона\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-i-ustroystvu-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3"
---

## "Рекомендации по проектированию и устройству анкерных и нагельных креплений в стыковых соединениях конструкций из ячеистого бетона"

# "Рекомендации по проектированию и устройству анкерных и нагельных креплений в стыковых соединениях конструкций из ячеистого бетона"



## <a id="p100001"></a>РЕКОМЕНДАЦИИ

**ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТВУ АНКЕРНЫХ И НАГЕЛЬНЫХ**
**КРЕПЛЕНИЙ В СТЫКОВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ КОНСТРУКЦИЙ**
**ИЗ ЯЧЕИСТОГО БЕТОНА**


### <a id="p100002"></a>АННОТАЦИЯ


<a id="p100003"></a>Настоящие "Рекомендации" содержат данные по проектированию и устройству анкерных и нагельных креплений конструкций из ячеистого бетона, главным образом стеновых панелей.
<a id="p100004"></a>Рекомендации предназначены для использования их проектными, научно-исследовательскими и строительными организациями, а также заводами-изготовителями конструкций из ячеистого бетона.
<a id="p100005"></a>Разработка рекомендаций вызвана, главным образом, требованиями развивающейся прогрессивной резательной технологии, при которой затруднительно устройство закладных деталей в процессе формования.
<a id="p100006"></a>Данные "Рекомендации" могут быть использованы при устройстве креплений в различных конструкциях из ячеистого бетона.
<a id="p100007"></a>Рекомендации разработаны НИИ бетона и железобетона (НИИЖБ) Госстроя СССР при участии ВНИИ железобетона Минпромстройматериалов СССР.
<a id="p100008"></a>Рекомендации по замоноличенным анкерным креплениям разработаны на основе экспериментальных данных НИИЖБ, а также проектных разработок и опыта строительства, осуществленного при научно-технической помощи НИИЖБ.
<a id="p100009"></a>Рекомендации по нагельным креплениям разработаны на основе экспериментальных данных ВНИИЖелезобетона и НИИЖБ и проектных разработок ряда организаций, а также имеющегося опыта строительства.
<a id="p100010"></a>При составлении "Рекомендаций учтены замечания и предложения ряда научно-исследовательских, проектных и строительных организаций, в том числе ЦНИИСК, ЦНИИЭПЖилища, НИПИсиликатобетон, Госстроя Литовской ССР, Латгипропрома, Латгипрогорстроя, Института проектирования городского строительства Госстроя Литовской ССР и др.


### <a id="p100011"></a>ПРЕДИСЛОВИЕ


<a id="p100012"></a>Одной из наиболее важных и наименее изученных проблем современного крупнопанельного строительства является проблема стыкового соединения панелей наружной стены между собой и с элементами конструкций, в частности внутренних конструкций зданий.
<a id="p100013"></a>В настоящих рекомендациях рассматриваются вопросы устройства в стыке металлической связи и крепления ее концов к наружным конструкциям из ячеистого бетона. Вопросы герметизации, тепло- и звукоизоляции в работе не рассматриваются.
<a id="p100014"></a>При проектировании стыков их конструкция должна решаться комплексно с учетом требований прочности, жесткости, защиты от коррозии, теплоизоляции, воздухо- и водонепроницаемости, звукоизоляции, а также возможности выполнения работ по заделке стыков в любое время года в соответствии с СН-321-65 "Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов", "Временными указаниями по замоноличиванию, герметизации и утеплению стыков в крупнопанельных зданиях" (М. 1963), МРТУ-7-16-66 "Стыки наружных стен крупнопанельных жилых зданий. Технические требования к воздухо-, водо- и теплозащитным качествам".
<a id="p100015"></a>Крепление конца связи и ячеистобетонной конструкции целесообразно осуществлять с помощью крепежных деталей, устанавливаемых в конструкцию после ее изготовления, например, посредством замоноличивания деталей в анкерных полостях специальной формы, высверливаемых в готовой конструкции, либо посредством забивки нагельных деталей непосредственно в ячеистый бетон.
<a id="p100016"></a>Анкерным замоноличенным креплением называется крепежная деталь, находящаяся в высверливаемой полости и замоноличенная в ней, рассматриваемая совместно с зоной анкеровки.
<a id="p100017"></a>Нагельным креплением называется крепежная деталь, забиваемая или запрессовываемая в ячеистом бетоне (рассматривается совместно с зоной анкеровки).
<a id="p100018"></a>Рекомендации по замоноличенным анкерным креплениям разработаны на основе экспериментальных данных и проектных разработок НИИЖБ, а также опыта строительства, осуществляющегося при участии НИИЖБ.
<a id="p100019"></a>Конструктивные разработки замоноличенных анкерных креплений стыковых соединений проведены на основе изобретений НИИЖБ (авторские свидетельства NN 189543, 214063 и 248179).
<a id="p100020"></a>Рекомендации по нагельным креплениям разработаны на основе экспериментальных данных ВНИИЖелезобетона и проектных разработок ЛенЗНИИЭПа, Ленпроекта и Автовского ДСК N 3, а также опыта строительства домов серии 1ЛГ-600 в г. Ленинграде.
<a id="p100021"></a>Рекомендации разработаны инж. Г.С. Кобринским (НИИЖБ) под научным руководством доктора технических наук профессора А.А. Шишкина (ЦНИИСК) и канд. техн. наук В.В. Макаричева и П.А. Теслера (НИИЖБ).
<a id="p100022"></a>[Разделы 1](#p100027), [2](#p100186), [4](#p100676), [5](#p100709) и [Приложение 1](#p100726) составлены инж. Г.С. Кобринским.
<a id="p100023"></a>[Раздел 3](#p100588) составлен канд. техн. наук И.Л. Жодзишским, инж. М.С. Токаревой (ВНИИЖелезобетон) при участии инж. Г.С. Кобринского.
<a id="p100024"></a>Общая редакция "Рекомендаций" осуществлена канд. техн. наук П.А. Теслером.
<a id="p100025"></a>По всем вопросам конструирования, расчета и внедрения рекомендуемых креплений можно обращаться в НИИЖБ Госстроя СССР по адресу: г. Москва Ж-389, 2-я Институтская ул. 6, НИИЖБ, Лаборатория ячеистых бетонов и конструкций (тел. 171-80-69).

<a id="p100026"></a>Дирекция НИИЖБ


### 1. <a id="p100027"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100028"></a>1.1. Настоящие рекомендации распространяются на проектирование и устройство анкерных и нагельных креплений конструкций из ячеистого бетона, в основном стеновых панелей.
<a id="p100029"></a>Рекомендации не распространяются на крепления конструкций, подверженных динамическим воздействиям и при строительстве сооружений в сейсмических районах.
<a id="p100030"></a>1.2. Рекомендуемые крепления являются силовыми элементами стыковых соединений, которые, в зависимости от направления воспринимаемых усилий подразделяются на узлы крепления, узлы соединения, узлы опирания и узлы подвески.
<a id="p100031"></a>Узлы крепления воспринимают только горизонтальные усилия, отрывающие наружные панели от внутренних (усилия отрыва) и действующие перпендикулярно плоскости наружной стены.
<a id="p100032"></a>Узлы соединения воспринимают наряду с горизонтальным отрывающим усилием также и горизонтальное усилие растяжения, действующее в плоскости наружной стены.
<a id="p100033"></a>Узлы опирания или подвески воспринимают наряду с горизонтальными усилиями также и вертикальное усилие сдвига, действующее в плоскости наружной стены.
<a id="p100034"></a>Узлы подвески располагаются выше центра тяжести панели, а узлы опирания - ниже центра тяжести.
<a id="p100035"></a>1.3. В нагельных креплениях концы связей в виде круглых сплошных стержней забиваются или запрессовываются в ячеистый бетон без омоноличивания.
<a id="p100036"></a>Нагельные крепления рассчитываются на восприятие только усилия, действующего перпендикулярно к оси нагеля.
<a id="p100037"></a>В замоноличенных анкерных креплениях концы связей замоноличиваются цементным раствором или клеевыми составами в полостях цилиндрической, конусной или криволинейной формы [(рис. 1)](#p100557).
<a id="p100038"></a>Замоноличенные анкерные крепления с цилиндрической формой полости рассчитаны на восприятие только поперечных усилий.
<a id="p100039"></a>Замоноличенные анкерные крепления с конусной или криволинейной формой полости (с уширением в глубь конструкции) воспринимают усилия, действующие под любым углом к оси анкерной полости в том числе и продольные (осевые) усилия.
<a id="p100040"></a>1.4. За расчетные характеристики нагельных и замоноличенных анкерных креплений принимаются расчетная (предельная) несущая способность Nпр. и предельное усилие по деформативности $N_{\Delta}$ 
<a id="p100041"></a>1.5. За расчетную несущую способность крепления в ячеистом бетоне в проектной маркой R принимается минимальная несущая способность крепления при марке ячеистого бетона Rmin = R·Кб.с. где К.б.с - коэффициент однородности ячеистого бетона при осевом сжатии, принимаемый по табл. 10 СН-287-65 "Указания по проектированию конструкций из ячеистых бетонов".
<a id="p100042"></a>1.6. За предельные усилия по деформативности креплений в ячеистом бетоне с проектной маркой R принимаются усилия, вызывающие предельную величину деформативности крепления $\Delta$ , определяемую согласно [п. 1.8](#p100044), в ячеистом бетоне с прочностью 0,85 R, где 0,85 - понижающий коэффициент, учитывающий возможное снижение проектной марки выпускаемого ячеистого бетона на 15% в соответствии с ГОСТ 11118-65 и ГОСТ 11690-66.
<a id="p100043"></a>1.7. Величина предельной деформативности стыкового соединения $\Delta_{o}$ [(табл. 1)](#p100083), вне зависимости от конструкции связи и ее крепления, назначается по эксплуатационным, эстетическим и др. соображениям.
<a id="p100044"></a>1.8. Величина предельной деформативности крепления $\Delta$ , определяемая величиной $\Delta_{o}$ , зависит от конструкции крепления связи и определяется по формуле

<a id="p100045"></a> $\Delta = \Delta_{o} \cdot n_{c}$ , где

<a id="p100046"></a>nс - понижающий коэффициент, определяемый по [табл. 2](#p100148).
<a id="p100047"></a>1.9. Металлическая связь может выполняться в виде одного элемента (цельная связь), либо в виде двух или более элементов (составная связь).

#### <a id="p100048"></a>1.10 Крепление металлической связи к внутренней несущей конструкции может осуществляться одним из следующих способов:

- <a id="p100049"></a>приваркой к металлической закладной детали или к арматуре [<x>](#p100053);
- <a id="p100050"></a>механическим зацеплением за арматуру [<x>](#p100053) или за закладную (накладную) деталь с последующей притяжкой;
- <a id="p100051"></a>механическим зацеплением за арматуру [<x>](#p100053) или за закладную (накладную) деталь без притяжки;

<a id="p100052"></a>

---

<a id="p100053"></a><x> Под "арматурой" понимается специальные арматурные выпуска из панели либо обнажаемая арматура панели.

- <a id="p100054"></a>механическим зацеплением за бетон несущей конструкции с последующим омоноличиванием связи;
- <a id="p100055"></a>механическим зацеплением за бетон несущей конструкции "в сухую" без омоноличивания.
<a id="p100056"></a>Соединение элементов составной связи между собой осуществляется сваркой или механическим зацеплением без притяжки.
<a id="p100057"></a>1.11. При проектировании стыковых соединений наружных ограждающих конструкций должны быть предусмотрены требования по антикоррозионной защите всех корродируемых металлических деталей в стыке в соответствии с требованиями глав [СНиП I-В, 27-62](https://bukva.ai/docs/snip-i-v-27-62) "Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии" и III-В, 6-62 "Защита строительных конструкций от коррозии. Правила производства и приемки работ", а также СН 206-62 "Временные указания по антикоррозионной защите стальных закладных деталей и сварных соединений в крупнопанельных зданиях" и СН 262-67 "Указания по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций".

#### <a id="p100058"></a>1.12 Расчет креплений в ячеистом бетоне ведется по двум расчетным предельным состояниям:

- <a id="p100059"></a>по несущей способности;
- <a id="p100060"></a>по деформативности.
<a id="p100061"></a>Расчет по несущей способности производится исходя из условия, что расчетное усилие, действующее на связь, не должно превышать по величине расчетную несущую способность крепления.
<a id="p100062"></a>Расчет деформативности производится исходя из условий, что нормативное усилие, действующее на связь, не должно превышать по величине предельное усилие по деформативности крепления.
<a id="p100063"></a>1.13. Расчет прочности связи производится с учетом конструкций крепления концов связи между собой и к внутренней несущей конструкции по формуле

<a id="p100064"></a>Nр <= mmin·Ra·Fсв. (кг), где

<a id="p100065"></a>Nр - расчетное усилие
<a id="p100066"></a>mmin - значения коэффициента условий работы концов связей, закрепленных на внутренней несущей конструкции.
<a id="p100067"></a>Значения коэффициентов mmin, приведены в [табл. 2](#p100148) (в знаменателе).
<a id="p100068"></a>Ra - расчетная прочность стали связей на растяжение
<a id="p100069"></a>Fсв - площадь поперечного сечения связи.
<a id="p100070"></a>1.14. При определении нормативного и расчетного усилий принимается основное сочетание нагрузок и воздействий; при этом следует рассмотреть все возможные положения панели в системе стены (глухие участки, проемы, остекление и т.п.) а также монтажный и эксплуатационный случай работы панели, учитывая при этом характер работы стыкового соединения в зависимости от его назначения.

#### <a id="p100071"></a>1.15 Узлы крепления рассчитываются на горизонтальные усилия, отрывающие наружные панели от внутренних, возникающие от:

<a id="p100072"></a>а) внецентренного приложения вертикальной нагрузки от собственного веса панели и вышележащих участков стены и остекления;
<a id="p100073"></a>б) ветровой нагрузки;
<a id="p100074"></a>в) изгибных температурных деформаций наружной панели, упирающейся в пролете на внутреннюю конструкцию (перекрытие).
<a id="p100075"></a>1.16. Узлы соединения навесных и самонесущих панелей рассчитываются на горизонтальные усилия, отрывающие наружные панели от внутренних, возникающих от факторов, указанных в [п. 1.15](#p100071) и на горизонтальные усилия, растягивающие связи между фасадными панелями, возникающие от линейных температурных деформаций панели.
<a id="p100076"></a>1.17. Узлы опирания или подвески навесных панелей рассчитываются на горизонтальные усилия и на вертикальные усилия сдвига от собственного веса стены и остекления.
<a id="p100077"></a>1.18. При длительном действии нагрузки при расчете по деформациям величина нормативного усилия в соответствии с СН 321-65 определяется как приведенное (условное) нормативное усилие $N_{n}^{\text{н}}$ 

<a id="p100078"></a> $N_{n}^{\text{н}} = \frac{N_{\text{дл}.}^{\text{н}}}{m_{\text{дл}.}} + N_{\text{к}}^{\text{н}}$ , где

<a id="p100079"></a> $N_{\text{дл}.}^{\text{н}}$ - нормативное усилие от длительно действующей части нагрузки (от собственного веса стены, остекления, перекрытия, ограждения и т.п.).
<a id="p100080"></a> $N_{\text{к}}^{\text{н}}$ - нормативное усилие от кратковременно действующей части нагрузки (ветра, снега, температурных воздействий и т.п.).
<a id="p100081"></a>mдл. - коэффициент ползучести, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на деформативность крепления, в соответствии с СН 321-65, mдл. = 0,5.

<a id="p100082"></a>Таблица 1

<a id="p100083"></a>Величины предельной расчетной деформативности стыковых
соединений крупнопанельных зданий $\Delta_{o}$ в см. для:


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td colspan="2"><a id="p100084"></a>Узлов крепления</td><td colspan="4"><a id="p100085"></a>Узлов соединений</td><td colspan="6"><a id="p100086"></a>Узлов опирания и подвески</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100087"></a>схема работы<br><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_0.png" alt="1. Общие положения"></td><td colspan="4"><a id="p100088"></a>схема работы<br><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_1.png" alt="1. Общие положения"></td><td colspan="6"><a id="p100089"></a>схема работы<br><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_2.png" alt="1. Общие положения"></td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100090"></a>в направлении отрыва при:</td><td colspan="2"><a id="p100091"></a>в направлении отрыва при:</td><td colspan="2"><a id="p100092"></a>в плоскости стены</td><td colspan="2"><a id="p100093"></a>в направлении отрыва при</td><td colspan="2"><a id="p100094"></a>в плоскости стены</td><td colspan="2"><a id="p100095"></a>в вертикальной плоскости для</td></tr>
<tr><td><a id="p100096"></a>примыкание внутренней стены к наружной</td><td><a id="p100097"></a>заведении внутренней стены в толщу наружн.</td><td><a id="p100098"></a>примыкании внутренней стены к наружн.</td><td><a id="p100099"></a>заведении внутренней стены в толщу наружн.</td><td><a id="p100100"></a>для самонесущих стен</td><td><a id="p100101"></a>для навесных стен</td><td><a id="p100102"></a>примыкании внутр. стены к наружн.</td><td><a id="p100103"></a>заведении внутр. стены в толщу наружн.</td><td><a id="p100104"></a>для самонесущих стен</td><td><a id="p100105"></a>для навесных стен</td><td><a id="p100106"></a>узла подвески</td><td><a id="p100107"></a>узла опирания</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="3"><a id="p100108"></a>I. Жилые здания</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100109"></a>0,05</td><td><a id="p100110"></a>0,1</td><td><a id="p100111"></a>0,05</td><td><a id="p100112"></a>0,1</td><td><a id="p100113"></a>0,03</td><td><a id="p100114"></a>0,1</td><td><a id="p100115"></a>0,05</td><td><a id="p100116"></a>0,05</td><td><a id="p100117"></a>0,1</td><td><a id="p100118"></a>0,1</td><td><a id="p100119"></a>0,05</td><td><a id="p100120"></a>0,20</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="4"><a id="p100121"></a>II. Общественные здания</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100122"></a>0,05</td><td><a id="p100123"></a>0,15</td><td><a id="p100124"></a>0,05</td><td><a id="p100125"></a>0,15</td><td><a id="p100126"></a>0,1</td><td><a id="p100127"></a>0,1</td><td><a id="p100128"></a>0,05</td><td><a id="p100129"></a>0,05</td><td><a id="p100130"></a>0,1</td><td><a id="p100131"></a>0,1</td><td><a id="p100132"></a>0,10</td><td><a id="p100133"></a>0,20</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="4"><a id="p100134"></a>III. Производственные здания</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100135"></a>0,10</td><td><a id="p100136"></a>-</td><td><a id="p100137"></a>0,10</td><td><a id="p100138"></a>-</td><td><a id="p100139"></a>-</td><td><a id="p100140"></a>-</td><td><a id="p100141"></a>0,1</td><td><a id="p100142"></a>-</td><td><a id="p100143"></a>-</td><td><a id="p100144"></a>-</td><td><a id="p100145"></a>0,15</td><td><a id="p100146"></a>0,20</td></tr>
</table>


<a id="p100147"></a>Таблица 2

<a id="p100148"></a>Значения коэффициентов nс (в числителе)
и mmin (в знаменателе) в зависимости от конструкции
крепления концов связи:


| <a id="p100149"></a>![1. Общие положения](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_3.png) | <a id="p100150"></a>Цельная связь | <a id="p100151"></a>Сваркой прямых концов в одну линию | <a id="p100152"></a>Сваркой отогнутых концов или прямых концов под углом | <a id="p100153"></a>Механическим зацеплением отогнутых концов без принудительной притяжки |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100154"></a>Приваркой к закладным деталям прямых концов связей диаметром 10 мм и более | <a id="p100155"></a><a id="p100156"></a>1,0<br>-----<br>0,90 | <a id="p100157"></a><a id="p100158"></a>1,0<br>-----<br>0,90 | <a id="p100159"></a><a id="p100160"></a>0,90<br>------<br>0,30 | <a id="p100161"></a><a id="p100162"></a>0,80<br>------<br>0,08 |
| <a id="p100163"></a>Приваркой к закладным деталям отогнутых под прямым углом концов связей диаметром 10 - 16 мм | <a id="p100164"></a><a id="p100165"></a>1,0<br>-----<br>0,30 | <a id="p100166"></a><a id="p100167"></a>1,0<br>-----<br>0,30 | <a id="p100168"></a><a id="p100169"></a>0,90<br>-----<br>0,30 | <a id="p100170"></a><a id="p100171"></a>0,80<br>-----<br>0,08 |
| <a id="p100172"></a>Креплением к закладным деталям с принудительной притяжкой (например, болтовое) | <a id="p100173"></a><a id="p100174"></a>1,0<br>-----<br>1,0 | <a id="p100175"></a>- | <a id="p100176"></a>- | <a id="p100177"></a><a id="p100178"></a>0,80<br>-----<br>0,08 |
| <a id="p100179"></a>Отгибом за элемент, арматуру или бетон без омоноличивания и приварки | <a id="p100180"></a>- | <a id="p100181"></a><a id="p100182"></a>0,70<br>-----<br>0,08 | <a id="p100183"></a><a id="p100184"></a>0,65<br>-----<br>0,08 | <a id="p100185"></a>- |



### 2. <a id="p100186"></a>Проектирование замоноличенных анкерных креплений


<a id="p100187"></a>2.1. Крепежная анкерная деталь, замоноличиваемая в полости, может выполняться из круглой или полосовой арматурной стали, уголков, швеллеров, цельнотянутых толстостенных труб, либо из комбинации этих элементов.
<a id="p100188"></a>Крепежная анкерная деталь может иметь консольную часть, выступающую за плоскость панели.

<a id="p100189"></a>2.2. Рекомендуется анкерные полости выполнять конусной (криволинейной) формы и располагать их, преимущественно, вдоль направления наибольшего усилия [(рис. 1)](#p100557).
<a id="p100190"></a>2.3. Минимальный диаметр входного отверстия полости должен быть не менее, чем на 10 мм больше максимального поперечного габарита крепежной детали, но не менее 40 мм.
<a id="p100191"></a>2.4. Диаметр расширенной части полости (максимальный диаметр dmax) и полезная глубина полости (hпол.) назначаются в соответствии с расчетом.
<a id="p100192"></a>Полезная глубина полости не должна быть менее 10 см.
<a id="p100193"></a>2.5. Расстояние от наружной поверхности панели до полости должно быть не менее 40 мм [(рис. 1)](#p100557).
<a id="p100194"></a>2.6. Расстояние от оси полости до ребра панели следует принимать на торцевых гранях не менее, чем $\frac{d_{max}}{2} + 40\text{мм}$ , но не менее 100 мм в направлении действия усилия [(табл. 3)](#p100227)
<a id="p100195"></a>2.7. Расстояние между осями полостей рекомендуется принимать равным dmax + 2 hпол., но не менее 300 мм.
<a id="p100196"></a>2.8. Замоноличивание крепежной детали в полости производится цементно-песчаным раствором марки не менее 100.
<a id="p100197"></a>2.9. Глубина замоноличивания связи в полости должна превышать полезную глубину полости не менее, чем на 20 мм.
<a id="p100198"></a>2.10. Рекомендуемые типы местного армирования анкерных креплений (при необходимости его устройства по расчету) приведены на [рис. 2](#p100565) и в [табл. 4](#p100436).
<a id="p100199"></a>При использовании анкерных креплений в узлах опирания и подвески рекомендуется вводить местное армирование во всех случаях, независимо от расчета [(рис. 4)](#p100583).
<a id="p100200"></a>2.11. Расстояние от арматурных стержней до поверхности полости в любой ее точке должно быть не менее 40 мм, для чего в проекте рекомендуется предусмотреть способы фиксации арматуры.
<a id="p100201"></a>2.12. Расчетная несущая способность одиночного анкерного крепления зависит от прочности ячеистого бетона, принятой системы армирования зоны крепления, геометрического месторасположения анкерного крепления в конструкции, величины площади смятия и полезной глубины анкерной полости.
<a id="p100202"></a>2.13. Расчетная несущая способность одиночного анкерного крепления в ячеистом бетоне с проектной маркой 15 - 75 при осевом действии усилия определяется по формуле -

<a id="p100203"></a> $N_{\text{пр}.} = \frac{19.2 \cdot R_{p} \cdot S_{\text{см}} \cdot \text{П}_{\text{к}} \cdot \text{П}_{\text{а}}(1,1h_{\text{пол}.} - d_{max})}{d_{max} - 0,1h_{\text{пол}.}}$ 

<a id="p100204"></a>где Rр - расчетное сопротивление ячеистого бетона осевому растяжению в естественно-среднем влажном состоянии определяемая по табл. 11 СН 287-65.
<a id="p100205"></a>Sсм. - площадь кольца смятия ячеистого бетона под бетонным конусным анкером, определяемая по формуле $S_{\text{см}} = 0.785(d_{max}^{2} - d_{min}^{2})$ (соответственно максимальный и минимальный диаметры полости).
<a id="p100206"></a>Пк - коэффициент, учитывающий влияние месторасположения анкерного крепления в изделии, определяется по [табл. 3](#p100227).
<a id="p100207"></a>Па - коэффициент, учитывающий влияние принятой системы армирования на несущую способность анкерного крепления, определяется по [табл. 4](#p100436).
<a id="p100208"></a>hпол - полезная глубина полосы.
<a id="p100209"></a>dmax - максимальный диаметр полости.
<a id="p100210"></a>2.14. Расчетная несущая способность одиночных анкерных креплений в изделиях из ячеистого бетона с проектной маркой 25, 35, 50 и 75, при поперечном действии усилия определяется по [табл. 5](#p100525), а коэффициенты Пк и Па принимаются соответственно по [табл. 3](#p100227) и [4](#p100436).
<a id="p100211"></a>2.15. Расчетная несущая способность двух анкерных креплений при расстоянии между ними, равным dmax + 2 hпол, но не менее 300 мм, при приложении усилия в середине расстояния между креплениями, равна двойной величине расчетной несущей способности одиночного крепления, определенной согласно [пунктов 2.13](#p100202) и [2.14](#p100210).
<a id="p100212"></a>2.16. Величина предельного усилия по деформативности зависит от прочности ячеистого бетона, геометрических размеров полости, величины площади смятия и полезной глубины анкерной полости, а также угла наклона образующей конусной полости к вертикали.
<a id="p100213"></a>2.17. Предельное усилие $N_{\Delta}$ по деформативности одиночного анкерного крепления в ячеистом бетоне с проектной маркой 15-75 при осевом действии усилия определяется по формуле:

<a id="p100214"></a> $N_{\Delta} = \frac{\Delta}{0.03} \cdot R_{\text{пр}.}^{\text{н}}(3.0 + 1.7 \cdot 10^{5} \frac{h_{\text{пол}.}}{S_{\text{см}} \cdot \text{Е}_{\text{б}} \cdot \beta} + 23tg\alpha_{o})$ 

<a id="p100215"></a>где $\Delta$ - величина предельной деформативности крепления (в см.), определяемая согласно [п.п 17](#p100043) - [1.8](#p100044) данных рекомендаций.
<a id="p100216"></a> $R_{\text{пр}}^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление ячеистого бетона осевому сжатию (нормативная призменная прочность) в естественно-среднем влажном состоянии, принимается по табл. 8 СН 287-65.
<a id="p100217"></a>hпол. - полезная глубина полости в см.
<a id="p100218"></a>Sсм - площадь кольца смятия ячеистого бетона под бетонным конусным анкером.
<a id="p100219"></a>Eб - начальный модуль упругости ячеистого бетона при сжатии, принимаемый по табл. 13 СН 287-65.
<a id="p100220"></a> $\beta$ - коэффициент, учитывающий длительное приложение нагрузки, принимаемый по п. 3.21 СН 287-65.
<a id="p100221"></a> $tg\alpha_{o}$ - тангенс угла наклона образующей конусной полости к вертикали [(рис. 1)](#p100557)

<a id="p100222"></a> $tg\alpha_{o} = \frac{d_{max} - d_{min}}{2h_{\text{пол}.}}$ 


#### <a id="p100223"></a>2.18 Предельное усилие по деформативности при поперечном действии усилия может быть определено по формуле


<a id="p100224"></a> $N_{\Delta} = \frac{\Delta}{\text{К}_{\text{под}}} \text{кг}$ , где

<a id="p100225"></a> $\Delta$ - предельная деформативность крепления
<a id="p100226"></a>Кпод - коэффициент податливости анкерного крепления, при действии поперечного усилия; Кпод принимается по [табл. 5](#p100525).

<a id="p100227"></a>Влияние месторасположения анкерного крепления
на величину расчетной несущей способности

<a id="p100228"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="42%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100229"></a>NN п/п</td><td rowspan="3"><a id="p100230"></a>Месторасположение анкерного крепления в панели.</td><td rowspan="3"><a id="p100231"></a>X см</td><td rowspan="3"><a id="p100232"></a>Y см</td><td colspan="3"><a id="p100233"></a>Значения коэф. Пк.</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100234"></a>вдоль оси</td><td colspan="2"><a id="p100235"></a>поперек оси</td></tr>
<tr><td><a id="p100236"></a>горизонт</td><td><a id="p100237"></a>вертик</td></tr>
<tr><td rowspan="16"><a id="p100238"></a>1</td><td rowspan="16"><a id="p100239"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_4.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td rowspan="4"><a id="p100240"></a>8</td><td><a id="p100241"></a>10</td><td><a id="p100242"></a>0,5</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100243"></a>15</td><td><a id="p100244"></a>0,7</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100245"></a>20</td><td><a id="p100246"></a>0,8</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100247"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100248"></a>1,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100249"></a>10</td><td><a id="p100250"></a>10</td><td><a id="p100251"></a>0,6</td><td><a id="p100252"></a>0,5</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100253"></a>15</td><td><a id="p100254"></a>0,8</td><td><a id="p100255"></a>0,7</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100256"></a>20</td><td><a id="p100257"></a>0,9</td><td><a id="p100258"></a>0,8</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100259"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100260"></a>1,1</td><td><a id="p100261"></a>0,9</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100262"></a>12</td><td><a id="p100263"></a>10</td><td><a id="p100264"></a>0,7</td><td><a id="p100265"></a>0,8</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100266"></a>15</td><td><a id="p100267"></a>0,9</td><td><a id="p100268"></a>0,9</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100269"></a>20</td><td><a id="p100270"></a>1,0</td><td><a id="p100271"></a>1,0</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100272"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100273"></a>1,2</td><td><a id="p100274"></a>1,1</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100275"></a>15</td><td><a id="p100276"></a>10</td><td><a id="p100277"></a>0,8</td><td><a id="p100278"></a>1,0</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100279"></a>15</td><td><a id="p100280"></a>1,0</td><td><a id="p100281"></a>1,1</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100282"></a>20</td><td><a id="p100283"></a>1,1</td><td><a id="p100284"></a>1,2</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100285"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100286"></a>1,3</td><td><a id="p100287"></a>1,3</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="13"><a id="p100288"></a>2</td><td rowspan="13"><a id="p100289"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_5.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td rowspan="4"><a id="p100290"></a>10</td><td><a id="p100291"></a>10</td><td></td><td><a id="p100292"></a>0,5</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100293"></a>15</td><td></td><td><a id="p100294"></a>0,7</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100295"></a>20</td><td><a id="p100296"></a>-</td><td><a id="p100297"></a>0,8</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100298"></a>&gt;= 25</td><td></td><td><a id="p100299"></a>0,9</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100300"></a>12</td><td><a id="p100301"></a>10</td><td></td><td><a id="p100302"></a>0,8</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100303"></a>15</td><td></td><td><a id="p100304"></a>0,9</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100305"></a>20</td><td></td><td><a id="p100306"></a>1,0</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100307"></a>&gt;= 25</td><td></td><td><a id="p100308"></a>1,1</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100309"></a>15</td><td><a id="p100310"></a>10</td><td></td><td><a id="p100311"></a>1,0</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100312"></a>15</td><td></td><td><a id="p100313"></a>1,1</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100314"></a>20</td><td></td><td><a id="p100315"></a>1,2</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100316"></a>&gt;= 25</td><td></td><td><a id="p100317"></a>1,3</td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="16"><a id="p100318"></a>3</td><td rowspan="16"><a id="p100319"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_6.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td rowspan="4"><a id="p100320"></a>10</td><td><a id="p100321"></a>10</td><td><a id="p100322"></a>0,6</td><td></td><td><a id="p100323"></a>0,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100324"></a>15</td><td><a id="p100325"></a>0,8</td><td><a id="p100326"></a>-</td><td><a id="p100327"></a>0,9</td></tr>
<tr><td><a id="p100328"></a>20</td><td><a id="p100329"></a>0,9</td><td></td><td><a id="p100330"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100331"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100332"></a>0,9</td><td></td><td><a id="p100333"></a>1,6</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100334"></a>15</td><td><a id="p100335"></a>10</td><td><a id="p100336"></a>0,8</td><td></td><td><a id="p100337"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100338"></a>15</td><td><a id="p100339"></a>0,9</td><td><a id="p100340"></a>-</td><td><a id="p100341"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100342"></a>20</td><td><a id="p100343"></a>1,0</td><td></td><td><a id="p100344"></a>1,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100345"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100346"></a>1,1</td><td></td><td><a id="p100347"></a>1,6</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100348"></a>20</td><td><a id="p100349"></a>10</td><td><a id="p100350"></a>0,9</td><td></td><td><a id="p100351"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100352"></a>15</td><td><a id="p100353"></a>1,0</td><td><a id="p100354"></a>-</td><td><a id="p100355"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100356"></a>20</td><td><a id="p100357"></a>1,2</td><td></td><td><a id="p100358"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100359"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100360"></a>1,3</td><td></td><td><a id="p100361"></a>1,7</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100362"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100363"></a>10</td><td><a id="p100364"></a>0,9</td><td></td><td><a id="p100365"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100366"></a>15</td><td><a id="p100367"></a>1,1</td><td><a id="p100368"></a>-</td><td><a id="p100369"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100370"></a>20</td><td><a id="p100371"></a>1,3</td><td></td><td><a id="p100372"></a>1,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100373"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100374"></a>1,4</td><td></td><td><a id="p100375"></a>1,8</td></tr>
<tr><td rowspan="16"><a id="p100376"></a>4</td><td rowspan="16"><a id="p100377"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_7.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td rowspan="4"><a id="p100378"></a>10</td><td><a id="p100379"></a>10</td><td><a id="p100380"></a>0,6</td><td><a id="p100381"></a>0,5</td><td rowspan="4"><a id="p100382"></a>1,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100383"></a>15</td><td><a id="p100384"></a>0,8</td><td><a id="p100385"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100386"></a>20</td><td><a id="p100387"></a>0,9</td><td><a id="p100388"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100389"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100390"></a>0,9</td><td><a id="p100391"></a>0,6</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100392"></a>15</td><td><a id="p100393"></a>10</td><td><a id="p100394"></a>0,8</td><td><a id="p100395"></a>0,9</td><td rowspan="4"><a id="p100396"></a>1,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100397"></a>15</td><td><a id="p100398"></a>1,0</td><td><a id="p100399"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100400"></a>20</td><td><a id="p100401"></a>1,1</td><td><a id="p100402"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100403"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100404"></a>1,2</td><td><a id="p100405"></a>1,2</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100406"></a>20</td><td><a id="p100407"></a>10</td><td><a id="p100408"></a>0,9</td><td><a id="p100409"></a>1,3</td><td rowspan="4"><a id="p100410"></a>2,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100411"></a>15</td><td><a id="p100412"></a>1,1</td><td><a id="p100413"></a>1,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100414"></a>20</td><td><a id="p100415"></a>1,3</td><td><a id="p100416"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100417"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100418"></a>1,4</td><td><a id="p100419"></a>1,6</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100420"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100421"></a>10</td><td><a id="p100422"></a>1,0</td><td><a id="p100423"></a>1,6</td><td rowspan="4"><a id="p100424"></a>2,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100425"></a>15</td><td><a id="p100426"></a>1,2</td><td><a id="p100427"></a>1,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100428"></a>20</td><td><a id="p100429"></a>1,4</td><td><a id="p100430"></a>1,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100431"></a>&gt;= 25</td><td><a id="p100432"></a>1,5</td><td><a id="p100433"></a>1,8</td></tr>
</table>


<a id="p100434"></a>Примечания: 1) При промежуточных значениях X и Y принимаются ближайшие наименьшие значения.
2) <a id="p100435"></a>Значение (x) в скобках относится к продольному действию усилия.

<a id="p100436"></a>Влияние армирования зоны крепления на величину
расчетной несущей способности крепления.

<a id="p100437"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="55%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="7%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100438"></a>NN п/п</td><td rowspan="2"><a id="p100439"></a>Вид и эскиз армирования</td><td rowspan="2"><a id="p100440"></a>dа<br>мм</td><td rowspan="2"><a id="p100441"></a>a<br>мм</td><td rowspan="2"><a id="p100442"></a>b<br>мм</td><td colspan="2"><a id="p100443"></a>Значения коэф. Па</td></tr>
<tr><td><a id="p100444"></a>Вдоль оси</td><td><a id="p100445"></a>Поперек оси</td></tr>
<tr><td><a id="p100446"></a>1</td><td><a id="p100447"></a>Неармированная зона крепления</td><td><a id="p100448"></a>-</td><td><a id="p100449"></a>-</td><td><a id="p100450"></a>-</td><td><a id="p100451"></a>1</td><td><a id="p100452"></a>1</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100453"></a>2</td><td rowspan="6"><a id="p100454"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_8.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td><a id="p100455"></a>$4 \div 8$</td><td><a id="p100456"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100457"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100458"></a>1</td><td><a id="p100459"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100460"></a>$4 \div 8$</td><td><a id="p100461"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100462"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100463"></a>1,05</td><td><a id="p100464"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100465"></a>$4 \div 8$</td><td><a id="p100466"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100467"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100468"></a>1,25</td><td><a id="p100469"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100470"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100471"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100472"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100473"></a>1,2</td><td><a id="p100474"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100475"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100476"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100477"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100478"></a>1,3</td><td><a id="p100479"></a>1,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100480"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100481"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100482"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100483"></a>1,6</td><td><a id="p100484"></a>1,45</td></tr>
<tr><td><a id="p100485"></a>3</td><td><a id="p100486"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_9.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td><a id="p100487"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100488"></a>100</td><td><a id="p100489"></a>&gt;= 0</td><td><a id="p100490"></a>1,9</td><td><a id="p100491"></a>1,55</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100492"></a>4</td><td rowspan="4"><a id="p100493"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_10.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td><a id="p100494"></a>$4 \div 8$</td><td><a id="p100495"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100496"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100497"></a>1,20</td><td><a id="p100498"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100499"></a>$4 \div 8$</td><td><a id="p100500"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100501"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100502"></a>1,1</td><td><a id="p100503"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100504"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100505"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100506"></a>&lt;= 120</td><td><a id="p100507"></a>1,4</td><td><a id="p100508"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100509"></a>$10 \div 12$</td><td><a id="p100510"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100511"></a>&gt; 120</td><td><a id="p100512"></a>1,2</td><td><a id="p100513"></a>1,3</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100514"></a>5</td><td rowspan="2"><a id="p100515"></a><img src="https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_11.png" alt="2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений"></td><td><a id="p100516"></a>$6 \div 8$</td><td><a id="p100517"></a>-</td><td><a id="p100518"></a>-</td><td><a id="p100519"></a>1,9</td><td><a id="p100520"></a>1,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100521"></a>$10 \div 12$</td><td></td><td></td><td><a id="p100522"></a>2,0</td><td><a id="p100523"></a>2,0</td></tr>
</table>


<a id="p100524"></a>Таблица 5

<a id="p100525"></a>Расчетная несущая способность Nпр и коэффициент
податливости Кпод одиночных замоноличенных анкерных
креплений при поперечном действии усилия (для анкерных
полостей цилиндрической, конусной и криволинейной формы)


<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="20%"><col width="20%"><col width="20%"><col width="20%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100526"></a>Проектная марка ячеистого бетона<br>R кг/см2</td><td rowspan="2"><a id="p100527"></a>Полезная глубина полости мм<br>hпол.</td><td colspan="2"><a id="p100528"></a>Расчетная несущая способность крепления Nпр<br>при</td><td rowspan="2"><a id="p100529"></a>Расчетная величина коэффициента податливости Кпод<br>см/кг</td></tr>
<tr><td><a id="p100530"></a>цилиндрической полости</td><td><a id="p100531"></a>конусной или криволинейной полости</td></tr>
<tr><td><a id="p100532"></a>25</td><td><a id="p100533"></a>130 - 180</td><td><a id="p100534"></a>240·Па·Пк</td><td><a id="p100535"></a>290·Па·Пк</td><td><a id="p100536"></a>11,8·10-5</td></tr>
<tr><td><a id="p100537"></a>35</td><td><a id="p100538"></a>130 - 180</td><td><a id="p100539"></a>340·Па·Пк</td><td><a id="p100540"></a>410·Па·Пк</td><td><a id="p100541"></a>11,2·10-5</td></tr>
<tr><td><a id="p100542"></a>50</td><td><a id="p100543"></a>130 - 180</td><td><a id="p100544"></a>510·Па·Пк</td><td><a id="p100545"></a>610·Па·Пк</td><td><a id="p100546"></a>10,5·10-5</td></tr>
<tr><td><a id="p100547"></a>75</td><td><a id="p100548"></a>130 - 180</td><td><a id="p100549"></a>760·Па·Пк</td><td><a id="p100550"></a>910·Па·Пк</td><td><a id="p100551"></a>9,7·10-5</td></tr>
</table>


<a id="p100552"></a>Примечание: 1. Коэффициент Пк принимается по [табл. 3](#p100227) в зависимости от местоположения крепления в панели.
2. <a id="p100553"></a>Коэффициент Па принимается по [табл. 4](#p100436) в зависимости от армирования зоны крепления основной рабочей или дополнительной местной арматурой.
3. <a id="p100554"></a>Для анкерных полостей криволинейной и конусной формы при поперечном действии усилия рекомендуется принимать Sсм. = 40 - 60 см2.
4. <a id="p100555"></a>Приведенные в таблице 5 величины расчетной несущей способности крепления Nпр даны из расчета приложения поперечного усилия на расстоянии не более 10 мм от плоскости панели.

<a id="p100556"></a> ![2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_12.png) 

<a id="p100557"></a>Рис. 1. Конфигурация, основные размеры и привязка
анкерных полостей в конструкции.

<a id="p100558"></a>"а" - полость цилиндрической формы.
<a id="p100559"></a>"б" - полость конусной формы.
<a id="p100560"></a>"в" - полость криволинейной формы.
<a id="p100561"></a>"г" - привязка анкерных полостей в конструкции.
<a id="p100562"></a>Примечание:
<a id="p100563"></a>Привязка анкерной полости по фиг. "г" не зависит от формы полости, а зависит только от ее геометрических размеров.



<a id="p100564"></a> ![2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_13.png) 

<a id="p100565"></a>Рис. 2 Рекомендуемый тип местного армирования
при осевой нагрузке:

<a id="p100566"></a>"а" - для одиночного анкерного крепления.
<a id="p100567"></a>"б" - для спаренного крепления (разрез)
<a id="p100568"></a>"в" - то же (план).
<a id="p100569"></a>1 - конструкция из ячеистого бетона
<a id="p100570"></a>2 - анкерная полость
<a id="p100571"></a>3 - рекомендуемое армирование.



<a id="p100572"></a> ![2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_14.png) 

<a id="p100573"></a>Рис. 3
Замоноличенные анкерные узлы крепления наружных
стеновых панелей (примеры конструктивного решения)

<a id="p100574"></a>"а" - применительно к жилым зданиям преимущественно при осевом приложении усилия на анкер;
<a id="p100575"></a>"б" - применительно к производственным зданиям при осевом приложении усилия
<a id="p100576"></a>"в" - применительно к зданиям различного назначения при поперечном приложении усилия.
<a id="p100577"></a>1 - наружная стеновая панель;
<a id="p100578"></a>2 - внутренняя несущая конструкция
<a id="p100579"></a>3 - анкерная полость;
<a id="p100580"></a>4 - крепежная деталь, замоноличенная в полости;
<a id="p100581"></a>5 - монтажная накладка.



<a id="p100582"></a> ![2. Проектирование замоноличенных анкерных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_15.png) 

<a id="p100583"></a>Рис. 4.
Замоноличенные анкерные узлы соединения, опирания
и подвески /примеры конструктивного решения/

<a id="p100584"></a>"а" - узел соединения самонесущих панелей жилого здания;
<a id="p100585"></a>"б" - узел опирания навесной панели применительно к жилым и общественным зданиям;
<a id="p100586"></a>"в" - узел опирания (подвески) применительно к производственному зданию.
<a id="p100587"></a>"г" - узел подвески панели.


### 3. <a id="p100588"></a>Проектирование нагельных креплений


<a id="p100589"></a>3.1. Крепежную нагельную деталь, забиваемую или запрессовываемую в ячеисто-бетонную конструкцию, рекомендуется выполнять из круглой стали сплошного сечения диаметром от 10 до 28 мм в зависимости от величины поперечного усилия.
<a id="p100590"></a>3.2. Нагельные крепления могут использоваться в конструкциях из ячеистого бетона с проектной маркой 35 и 50 кг/см2.
<a id="p100591"></a>3.3. Нагели с диаметром от 10 до 14 мм, предназначенные для забивки в ячеистом бетоне без рассверловки полостей, должны иметь заостренный конец, длина которого принимается равной трем диаметрам нагеля [(рис. 5а)](#p100662).
<a id="p100592"></a>3.4. Нагели с диаметром более 14 мм [(рис. 5б)](#p100662) предназначаются для забивки в предварительно-высверленные цилиндрические полости.
<a id="p100593"></a>3.5. Диаметр предварительно высверленной цилиндрической полости принимается на 3 - 4 мм меньше диаметра нагеля. Длина нагеля, находящаяся в теле бетона должна быть не менее десяти диаметров нагеля.
<a id="p100594"></a>Длина выступающей части нагеля назначается по конструктивным соображениям.
<a id="p100595"></a>3.6. При устройстве нагельных креплений необходимо дополнительно армировать зону крепления в соответствии с [табл. 6](#p100603) и [рис. 5г](#p100662).
<a id="p100596"></a>Для повышения несущей способности нагельных креплений рекомендуется применять местное армирование панелей в зоне крепления специально законструированными каркасами или сетками, соединяемыми с рабочей арматурой панели точечной сваркой во всех пересечениях [(рис. 5в)](#p100662).
<a id="p100597"></a>3.7. Во избежание выкалывания ячеистого бетона расстояние от оси нагеля до ребра или грани панели следует принимать не менее 100 мм. При расположении нагеля у края панели расстояние до одного ребра должно быть не менее 100 мм, а до второго ребра - не менее 150 мм.
<a id="p100598"></a>3.8. Расстояние между осями нагелей следует принимать не менее шести диаметров нагеля, но не менее 70 мм.
<a id="p100599"></a>3.9. В нагельных стыковых соединениях связь рекомендуется выполнять составной, состоящей непосредственно из нагеля и монтажной накладки, крепящейся одним концом к нагелю на расстоянии не более 10 мм от плоскости панели, а другим концом к внутренней конструкции [(рис. 6)](#p100668).
<a id="p100600"></a>3.10. Расчетная несущая способность одиночного нагельного крепления зависит от прочности ячеистого бетона, армирования панели в зоне крепления, диаметра и длины нагеля, расстояния от оси нагеля до ребра панели.
<a id="p100601"></a>3.11. Расчетная несущая способность одиночного нагельного крепления в ячеистом бетоне с проектной маркой 35 и 50 в зависимости от принятой системы армирования и диаметра нагеля назначается по [табл. 6](#p100603).

<a id="p100602"></a>Таблица 6

<a id="p100603"></a>Расчетная несущая способность Nпр (кг)
для нагельных креплений в панелях из ячеистого бетона


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="26%"><col width="19%"><col width="18%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100604"></a>Диам. нагеля<br>dн мм</td><td rowspan="2"><a id="p100605"></a>Диаметр обрамляющего стерж.<br>по <a href="#p100662">рис. 5г</a></td><td rowspan="2"><a id="p100606"></a>Местное армирование<br>по <a href="#p100662">рис. 5в</a></td><td colspan="2"><a id="p100607"></a>Nпр (кг) при hг.<br>по <a href="#p100662">рис. 5г</a></td></tr>
<tr><td><a id="p100608"></a>100 мм</td><td><a id="p100609"></a>120 мм</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td><a id="p100610"></a>нет</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100611"></a>10</td><td><a id="p100612"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100613"></a>-"-</td><td><a id="p100614"></a>150</td><td><a id="p100615"></a>150</td></tr>
<tr><td><a id="p100616"></a>14</td><td><a id="p100617"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100618"></a>-"-</td><td><a id="p100619"></a>200</td><td><a id="p100620"></a>200</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100621"></a>16</td><td><a id="p100622"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100623"></a>-"-</td><td><a id="p100624"></a>300</td><td><a id="p100625"></a>350</td></tr>
<tr><td><a id="p100626"></a>Ø 12 A I</td><td><a id="p100627"></a>-"-</td><td><a id="p100628"></a>325</td><td><a id="p100629"></a>375</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100630"></a>20</td><td><a id="p100631"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100632"></a>-"-</td><td><a id="p100633"></a>350</td><td><a id="p100634"></a>400</td></tr>
<tr><td><a id="p100635"></a>Ø 12 A I</td><td><a id="p100636"></a>-"-</td><td><a id="p100637"></a>450</td><td><a id="p100638"></a>500</td></tr>
<tr><td><a id="p100639"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100640"></a>есть</td><td><a id="p100641"></a>580</td><td><a id="p100642"></a>580</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100643"></a>25</td><td><a id="p100644"></a>Ø 12 A I</td><td><a id="p100645"></a>нет</td><td><a id="p100646"></a>550</td><td><a id="p100647"></a>635</td></tr>
<tr><td><a id="p100648"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100649"></a>есть</td><td><a id="p100650"></a>700</td><td><a id="p100651"></a>800</td></tr>
<tr><td><a id="p100652"></a>28</td><td><a id="p100653"></a>Ø 8 A II</td><td><a id="p100654"></a>-"-</td><td><a id="p100655"></a>900</td><td><a id="p100656"></a>950</td></tr>
</table>


<a id="p100657"></a>Примечание: Приведенные в таблице величины расчетной несущей способности крепления даны из расчета приложения поперечного усилия на расстоянии не более 10 мм от плоскости панели.

<a id="p100658"></a>3.12. Расчетная несущая способность группы из 2-х нагелей диаметром 10 - 16 мм расположенных на прямой, перпендикулярной направлению действующего усилия, при приложении усилия в середине расстояния между нагелями равна двойной величине табличного значения расчетной несущей способности одиночного нагеля.
<a id="p100659"></a>3.13. Величина предельного усилия по деформативности одиночного нагеля при заданной величине допустимой деформативности крепления зависит от прочности ячеистого бетона и диаметра нагеля и не зависит от системы армирования зоны крепления, расстояния от оси нагеля до ребра панели и расстояния между нагелями.
<a id="p100660"></a>3.14. Предельное усилие по деформативности для одиночного нагеля в ячеистом бетоне с проектной маркой 35 и 50 в зависимости от величины $\Delta$ находят по графикам, приведенным на [рис. 7](#p100675).

<a id="p100661"></a> ![3. Проектирование нагельных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_16.png) 

<a id="p100662"></a>Рис. 5. Конфигурация, основные размеры и рекомендуемые типы
местного армирования;

<a id="p100663"></a>"а" - нагели с диаметром dн <= 14 мм.
<a id="p100664"></a>"б" - нагели с диаметром dн = 16 - 28 мм
<a id="p100665"></a>"в" - рекомендуемые типы местного армирования для нагельных креплений с диаметром нагеля $20 \div 28\text{мм}$ .
<a id="p100666"></a>"г" - армирование зоны крепления.



<a id="p100667"></a> ![3. Проектирование нагельных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_17.png) 

<a id="p100668"></a>Рис. 6. Нагельные узлы крепления
/примеры конструктивного решения.

<a id="p100669"></a>"а" - узел крепления панели к опорному столику.
<a id="p100670"></a>"б" - узел крепления простеночных блоков к навесной стеновой панели.
<a id="p100671"></a>1 - наружная стеновая панель
<a id="p100672"></a>2 - внутренняя несущая конструкция.
<a id="p100673"></a>3 - нагель.



<a id="p100674"></a> ![3. Проектирование нагельных креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_18.png) 

<a id="p100675"></a>Рис. 7. Величины предельного усилия по деформативности $N_{\Delta}$ 
для одиночных нагелей с dн от 10 до 28 мм при заданной
величине допустимой деформативности крепления $\Delta$ .


### 4. <a id="p100676"></a>Основные требования по устройству креплений


<a id="p100677"></a>4.1. Полости цилиндрической, конусной или криволинейной формы рекомендуется высверливать на заводе-изготовителе в связи с тем, что в условиях завода легче организовать поточное производство (высверливание, удаление отходов, замоноличивание) и контроль качества анкеровки. Местоположение полости в панели и допускаемое смещение предусматривается проектом.
<a id="p100678"></a>4.2. Рекомендуется замоноличивать крепежные детали в полостях на заводе-изготовителе, перед окончательной отделкой конструкции.

#### <a id="p100679"></a>4.3 Нагели рекомендуется устанавливать в процессе монтажа панели.

<a id="p100680"></a>4.4. Нагели забиваются в ячеистый бетон вручную с помощью молотка весом 1 - 2 кг или запрессовываются с помощью винтового или гидравлического приспособления, способного развивать усилие до 1,0 тонны.

<a id="p100681"></a>4.5. В процессе забивки нагеля молотком на наружный конец нагеля одевается специальный оголовок, предохраняющий нагель от расплющивания.
<a id="p100682"></a>В процессе забивки необходимо избегать перекоса нагеля и обеспечить точное осевое направление удара, в противном случае происходит образование микротрещин в бетоне или выкалывание ячеистого бетона.
<a id="p100683"></a>4.6. Рекомендуется приваривать монтажную накладку к нагелю до покрытия их антикоррозийной обмазкой и забивки нагеля таким образом, чтобы накладка не препятствовала осевому направлению удара по нагелю.
<a id="p100684"></a>4.7. Высверливание полостей цилиндрической формы производится электродрелью с помощью цилиндрического спирального сверла диаметром до 25 мм или сверлом типа "перка" при большем диаметре.
<a id="p100685"></a>4.8. Высверливание анкерных полостей конусной и криволинейной формы производится пневмо- или электродрелью мощностью не менее 0,6 квт с помощью специальных сверл [(рис. 8)](#p100689).
<a id="p100686"></a>4.9. Сверла с жесткими раздвижными ножами [(рис. 8а)](#p100689) рекомендуется применять для работы с ячеистым бетоном с проектной маркой от 25 до 100 кг/см2.
<a id="p100687"></a>4.10. Шарнирное сверло [(рис. 8б)](#p100689) рекомендуется применять для работы с ячеистым бетоном с проектной маркой 25 и 35 кг/см2.

<a id="p100688"></a> ![4. Основные требования по устройству креплений](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_19.png) 

<a id="p100689"></a>Рис. 8 Принципиальные схемы сверл для образования
анкерных полостей в конструкциях из ячеистого бетона

<a id="p100690"></a>Фиг. "а" - сверло с жесткими раздвижными ножами.
<a id="p100691"></a>Фиг "б" - шарнирное сверло.

<a id="p100692"></a>4.11. Извлечение продуктов сверления рекомендуется производить пылесосом промышленного типа, либо с помощью шлангов, подключаемых к общей системе цехового обеспыливания.
<a id="p100693"></a>4.12. Замоноличивание крепежных деталей рекомендуется производить при вертикальном расположении анкерных полостей путем заливки пластичного цементно-песчаного раствора или клеевого состава в полость до или после установки анкера.
<a id="p100694"></a>4.13. В состав цементно-песчаного раствора рекомендуется вводить ускорители твердения (жидкое натриевое стекло, гипс, эпоксидная смола, дивинилстирольный латекс СКС-65 ГП и т.д.). Составы для замоноличивания подбираются лабораторией в зависимости от наличия материалов и требуемых сроков достижения необходимой прочности.

#### <a id="p100695"></a>4.14 Для замоноличивания может быть рекомендован следующий состав минерального силикатного клея:

- <a id="p100696"></a>цемент М "400" - 100 в.ч.
- <a id="p100697"></a>песок с крупностью от 1 до 5 мм - 300 в.ч.
- <a id="p100698"></a>жидкое натриевое стекло плотностью 1,37 - 1,40 - 200 в.ч
- <a id="p100699"></a>фтористый натрий - 9 в.ч.
- <a id="p100700"></a>алюминиевая пудра - 0,3 в.ч.
<a id="p100701"></a>Вначале приготавливается запас тщательно перемешанной сухой смеси, состоящей из цемента, песка и фтористого натрия. Перед замоноличиванием отвешивается необходимая порция сухой смеси, которая быстро перемешивается с требуемым количеством жидкого стекла и расчетным количеством алюминиевой пудры в виде суспензии, например, в растворе сульфанола. Начало схватывания клея наступает через 20 мин.
<a id="p100702"></a>4.15. После установки в полость до или после заливки раствора крепежная деталь фиксируется в ней с помощью переносных шаблонов - фиксаторов. После установки детали не разрешается смещать ее.
<a id="p100703"></a>Шаблоны-фиксаторы рекомендуется снимать после полного отвердевания раствора.
<a id="p100704"></a>4.16. При складировании и перевозке панелей должны предусматриваться мероприятия по предотвращению повреждения и смещения консольных частей анкеров, выступающих за плоскости панелей.
<a id="p100705"></a>Панели при складировании и перевозке не должны опираться на опоры и друг на друга крепежными деталями.
<a id="p100706"></a>Между рядом стоящими в стенде панелями должен предусматриваться зазор на 30 мм больший выступающей части детали, а опирание панелей друг на друга должно производиться через деревянные прокладки.
<a id="p100707"></a>Не допускается закреплять и расчаливать панели при хранении, подъеме и перевозке за выступающие части крепежных деталей.
<a id="p100708"></a>При повреждении антикоррозийного покрытия консольной части оно должно быть восстановлено.


### 5. <a id="p100709"></a>Контроль качества выполнения креплений и их испытания


<a id="p100710"></a>5.1. На заводе-изготовителе подлежат регистрации в журнале ОТК: геометрические размеры полости (dmin, dmax, hпол.), предел прочности при сжатии раствора замоноличивания в кубах с ребром 2 см, дата замоноличивания и отправки панели на стройку.
<a id="p100711"></a>5.2. Проверка прочности и влажности ячеистого бетона производится в соответствии с требованиями ГОСТа 12852-67 "Бетон ячеистый. Методы испытания" и СН 287-65 "Указания по проектированию конструкций из ячеистых бетонов".
<a id="p100712"></a>5.3. Перед серийным выпуском панелей не менее шести панелей должно испытываться в рабочем положении. При этом определяются прочность и деформативность креплений. Испытания должны проводиться в соответствии с приведенной в проекте схемой испытания, порядком загружения и расчетными данными, необходимыми для оценки качества креплений по результатам их испытаний, а также в соответствии с "Указаниями по испытанию опытных железобетонных конструкций" (М. 1969 г.) "[Инструкции](https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-ispytaniyam-zhelezobetonnyh) по испытаниям железобетонных стеновых панелей промышленных зданий" (М. 1970 г.) и данными "Рекомендациями".
<a id="p100713"></a>5.4. В процессе испытания креплений определяют фактическую несущую способность, которая должна быть не менее контрольной разрушающей нагрузки, определяемой по формуле

<a id="p100714"></a> $N_{\text{разр}}^{\text{факт}} \geq N_{\text{разр}.}^{\text{контр}.} = \frac{N^{\text{р}}}{R_{min}} \cdot R_{\text{факт}}(\text{кг})$ , где

<a id="p100715"></a>Nр - расчетное усилие, действующее на крепление.
<a id="p100716"></a>Rфакт. - фактическая марка ячеистого бетона испытываемой конструкции.
<a id="p100717"></a>Rmin - минимальная (расчетная) марочная прочность при заданной проектной марке ячеистого бетона, определяемая в соответствии с [п. 1.5](#p100041).
<a id="p100718"></a>5.5. При определении расчетной несущей способности крепления опытным путем в ячеистом бетоне с фактической маркой бетона не равной минимально возможной расчетной марочной прочности бетона Rmin, пользуются следующей зависимостью

<a id="p100719"></a> $N_{\text{пр}} = N_{\text{разр}.}^{\text{факт}.} \cdot \frac{R_{min}}{R_{\text{факт}.}}$ 

<a id="p100720"></a>5.6. Для того, чтобы правильнее контролировать процесс испытаний, фактическая марка ячеистого бетона должна быть определена заранее, до испытаний.
<a id="p100721"></a>Фактическая марка ячеистого бетона определяется в соответствии с п.п. 3.4 - 3.6 СН 287-65.
<a id="p100722"></a>5.7. При серийном выпуске изделий с рекомендуемыми креплениями их испытания проводятся в соответствии с требованиями ГОСТ 8829-66 "Изделия железобетонные сборные. Методы испытания и оценки прочности, жесткости и трещиностойкости", с [п. 5.4](#p100713) данных "Рекомендаций и с требованиями "[Инструкции](https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-ispytaniyam-zhelezobetonnyh) по испытаниям железобетонных стеновых панелей промышленных зданий" (Стройиздат, 1970 г.)
<a id="p100723"></a>5.8. При монтаже панелей производится контроль качества выполнения нагельных стыковых соединений.
<a id="p100724"></a>5.9. В случае выколов ячеистого бетона и наличия волосных трещин в зоне крепления анкера или нагеля, панель должна быть выбракована и заменена другой.





<a id="p100725"></a>Приложение 1

<a id="p100726"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КРЕПЛЕНИЙ**

<a id="p100727"></a>Рассмотрим в качестве примера расчет креплений стеновой панели общественного здания. Проектная марка ячеистого бетона - 35 кг/см2.
<a id="p100728"></a>По конструктивным соображениям в панели требуется выполнить крепления в двух уровнях, а именно -
- <a id="p100729"></a>узлы опирания в уровне перекрытия и
- <a id="p100730"></a>узлы крепления на уровне верхней горизонтальной грани панели.
<a id="p100731"></a>В узле опирания может быть использовано только замоноличенное анкерное крепление опорного столика, т.к. нагельные крепления не воспринимают одновременного действия вертикального и горизонтального усилий.
<a id="p100732"></a>В верхнем узле крепления могут быть в принципе использованы как анкерные, так и нагельные крепления.
<a id="p100733"></a>Общий вид панели и расположение в ней креплений приведены на [рис. 9а](#p100736) и [9г](#p100736).
<a id="p100734"></a>На [рис. 9б](#p100736) приведен разрез по глухому участку стены, а на [рис. 9в](#p100736) - по остекленному участку стены.

<a id="p100735"></a> ![5. Контроль качества выполнения креплений и их испытания](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_20.png) 

<a id="p100736"></a>Рис. 9. К примеру расчета крепления.

<a id="p100737"></a>"а" - общий вид навесной стеновой панели с анкерными замоноличенными узлами крепления и опирания.
<a id="p100738"></a>"б" - схема расположения и прикрепления панелей в глухом участке стены.
<a id="p100739"></a>"в" - то же в остекленном участке стены.
<a id="p100740"></a>"г" - привязка узлов крепления и опирания в панели.

<a id="p100741"></a>Требуется определить нормативные и расчетные усилия, действующие на крепления в стыковых соединениях панели.
<a id="p100742"></a>На узлы крепления действуют горизонтальные усилия, отрывающие наружные панели от внутренних. Эти усилия возникают от:
<a id="p100743"></a>а) ветровой нагрузки на панель;
<a id="p100744"></a>б) внецентренного приложения вертикальной нагрузки от собственного веса расчетного участка стены (панели и остекления);
<a id="p100745"></a>в) изгибных температурных деформаций наружной панели, имеющей контакт в пролете с внутренней конструкцией.
<a id="p100746"></a>На узлы опирания также действуют горизонтальные усилия, отрывающие наружные панели от внутренних ([п.п. а](#p100743) и [в](#p100745)), а также вертикальные усилия от собственного веса участка стены, приходящегося на рассматриваемые узлы опирания.
<a id="p100747"></a>Необходимо рассмотреть монтажный и эксплуатационный случай работы панели при всех ее возможных расположениях в системе стены и выбрать наихудший случай работы, т.е. такой, при котором величины нормативной и расчетной нагрузки на узлы окажутся максимальными.
<a id="p100748"></a>Определение усилия от ветровой нагрузки производится в соответствии с требованиями главы СНиП II-А.11-62 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования".
<a id="p100749"></a>Для II ветрового района для зданий высотой до 100 м (коэффициент 2.2 по табл. 10) нормативная ветровая нагрузка

<a id="p100750"></a>qн = q0·c где

<a id="p100751"></a>q0 - нормативный ветровой напор, равный 35 x 2,2 = 77 кг/м2, а c - аэродинамический коэффициент, принимаемый для монтажного случая равным 1,4 т.е. с учетом одновременного действия отсоса ветра (0,6) и напора ветра на панель со стороны помещения (0,8).
<a id="p100752"></a>Таким образом, для монтажного случая работы панели

<a id="p100753"></a>qн = qр = 77 x 1,4 = 108 кг/м2

<a id="p100754"></a>Для монтажного случая работы очевидным наихудшим расположением панели в стене будет ее расположение в глухом участке стены в качестве самонесущей панели, т.к. при таком расположении вся ветровая нагрузка передается только на два узла крепления.
<a id="p100755"></a>Следовательно, нормативная и расчетная нагрузка на 1 узел крепления в этом случае составит

<a id="p100756"></a> $N^{\text{н}} = N^{\text{р}} = \frac{108 \times 6 \times 1,2}{2} = 390\text{кг}$ 

<a id="p100757"></a>Для эксплуатационного случая работы панели жилых и общественных зданий аэродинамический коэффициент c = 0,6 (отсос ветра), промышленных зданий c = 0,8 (отсос + частичный напор),
<a id="p100758"></a>Нормативная ветровая нагрузка qн = q0·c
<a id="p100759"></a>где c - аэродинамический коэффициент, принимаемый равным 0,6 (отсос ветра)

<a id="p100760"></a>qн = 77·0,6 = 46,5 кг/м2

<a id="p100761"></a>Расчетная ветровая нагрузка qр = qн·m
<a id="p100762"></a>где m - коэффициент перегрузки, равный 1.2.

<a id="p100763"></a>qр = 46,5 x 1,2 = 56 кг/м2

<a id="p100764"></a>Поскольку нормативная и расчетная ветровая нагрузка при эксплуатационном случае работы значительно меньше, чем при монтажном случае работы, то расположение панелей в глухом участке стены не рассматриваются.
<a id="p100765"></a>При расположении панели на участке стены с остеклением ветровая нагрузка на узлы крепления и опирания передается не только с плоскости панели, но и с плоскости оконных витражей, расположенных над и под панелью.
<a id="p100766"></a>Нормативное усилие на участок стены от ветровой нагрузки определяется по формуле

<a id="p100767"></a>Qн = qн·Fгр. кг, где

<a id="p100768"></a>Fгр - грузовая площадь участка стены, передающая усилие на рассчитываемые связи, определяемая в соответствии с проектом в зависимости от местоположения панели в системе стены, отдельно для монтажного и эксплуатационного случая работы [(рис. 9)](#p100736).
<a id="p100769"></a>Общая ветровая нагрузка на панель от нормативной ветровой нагрузки составит

<a id="p100770"></a>Qн = 46,5 x (6 x 4,8) = 1340 кг, а

<a id="p100771"></a>от расчетной ветровой нагрузки

<a id="p100772"></a>Qр = 56 x (6 x 4,8) = 1615 кг

<a id="p100773"></a>В соответствии с [рис. 9г](#p100736), общая нагрузка распределяется между верхними узлами крепления и нижними узлами опирания обратно пропорционально расстояниям от средней оси панели до этих узлов, т.е. на 1 #узел крепления# действует усилие

<a id="p100774"></a> $N^{\text{н}} = \frac{1340 \cdot 14}{73 \cdot 2} = 130\text{кг}$ 

<a id="p100775"></a> $N^{\text{р}} = \frac{1615 \cdot 14}{73 \cdot 2} = 155\text{кг}$ 

<a id="p100776"></a>На 1 #узел опирания# действует усилие

<a id="p100777"></a> $N^{\text{н}} = \frac{1340 \cdot 59}{73 \cdot 2} = 540\text{кг}$ 

<a id="p100778"></a> $N^{\text{р}} = \frac{1615 \cdot 59}{73 \cdot 2} = 655\text{кг}$ 

<a id="p100779"></a>Определение нормативного усилия от внецентренного приложения нагрузки от собственного веса конструкции производится по формуле

<a id="p100780"></a> $Q^{\text{н}} = Q_{\text{в}}^{\text{н}} \cdot \frac{\text{е}_{o} + \text{е}}{h_{\text{у}}} /\text{кг}/$ , где

<a id="p100781"></a>e - эксцентриситет приложения собственного веса конструкции.
<a id="p100782"></a>eo - случайный эксцентриситет в см, eo = 1 см.
<a id="p100783"></a>hу - плечо удерживающей пары сил в см.
<a id="p100784"></a>При определении расчетного усилия от внецентренного приложения нагрузки от собственного веса конструкции согласно приложению 1 СН-321-65, принимается коэффициент перегрузки m = 1,1.
<a id="p100785"></a>При определении усилия от внецентренного приложения вертикальной нагрузки рассматривается наихудший случай расположения панели в системе стены.
<a id="p100786"></a>Нормативное усилие от изгибных температурных деформаций панели, имеющей контакт в пролете с внутренней конструкцией, определяется только для эксплуатационного случая работы по формуле <x>

<a id="p100787"></a>

---

<a id="p100788"></a><x> Г.Ф. Кузнецов и В.Г. Крейтан "Влияние температурных деформаций на работу стеновых панелей" ж-л "Строительная механика и расчет сооружений" N 1, 1966.

<a id="p100789"></a> $N^{\text{н}} = \frac{\Delta t \cdot \alpha \cdot B}{\text{в} \cdot a} \text{кг}$ , где $\Delta t = t_{\text{в}} - t_{\text{н}}$ 

<a id="p100790"></a>tв - расчетная внутренняя температура в помещении
<a id="p100791"></a>tн - минимальная среднесуточная температура наружного воздуха в районе строительства, принимается по табл. 25 приложения 1 СН-287-65.
<a id="p100792"></a> $\alpha$ - коэффициент линейной температурной деформации ячеистого бетона, $\alpha = 0,8 \cdot 10^{- 5}$ 
<a id="p100793"></a>B - жесткость панели.
<a id="p100794"></a>С учетом пластических деформаций бетона в соответствии с главой СНиП II-В.1-65 B = 0,85 Eб·J, где
<a id="p100795"></a>J - момент инерции сечения панели

<a id="p100796"></a> $J = - \frac{H \cdot \text{в}^{3}}{12} \text{см}^{4}$ 

<a id="p100797"></a>H - высота панели в см,
<a id="p100798"></a>в - толщина панели в см.
<a id="p100799"></a>Eб - начальный модуль упругости ячеистого бетона принимаемый по табл. 13 СН-287-65.
<a id="p100800"></a>a - расстояние от конца панели при изгибе до точки касания перекрытия
<a id="p100801"></a>При точечном касании перекрытия с панелью a определяется по конструктивным соображениям.
<a id="p100802"></a>При касании в середине пролета панели $a = \frac{L}{2}$ 
<a id="p100803"></a>где L - рабочий пролет панели.
<a id="p100804"></a>При линейном протяженном касании a определяется по формуле

<a id="p100805"></a> $\text{а } = \sqrt{6\text{В К}_{\text{под}.}} (\text{см})$ 

<a id="p100806"></a>Расчетное усилие от изгибных температурных деформаций панели равно нормативному усилию с коэффициентом перегрузки m = 1,2.
<a id="p100807"></a>Поскольку узлы крепления по сравнению с узлами опирания могут иметь и фактически имеют (в силу конструктивного решения) большую податливость, то можно с некоторой долей условности считать, что они не воспринимают усилий от изгибных температурных деформаций панелей, т.е. не препятствуют ее свободному изгибу.
<a id="p100808"></a>Таким образом, величина нормативного усилия на #1 узел опирания# равняется

<a id="p100809"></a> $N^{\text{н}} = \frac{43 \cdot 0,8 \cdot 10^{- 5} \cdot 724 \cdot 10^{3} \cdot 10^{5}}{119 \cdot 278} = 375\text{кг}$ 

<a id="p100810"></a>Расчетное усилие на 1 узел опирания от изгибных температурных деформаций панели равняется

<a id="p100811"></a>Nр = 375·1,2 = 450 кг

<a id="p100812"></a>Рассматривая различные сочетания определенных выше горизонтальных отрывающих усилий от ветровой нагрузки, от внецентренного приложения вертикальной нагрузки и от изгибных температурных деформаций панели можно сделать следующие выводы:
1. <a id="p100813"></a>Максимальное (наихудшее) сочетание усилий для узлов крепления оказывается в случае монтажной работы при расположении панели в качестве самонесущей панели в глухом участке стены. При этом нормативное и расчетное усилия на 1 узел крепления составляет

<a id="p100814"></a>Nн = 475 кг. Nр = 485 кг

2. <a id="p100815"></a>Максимальное (наихудшее) сочетание горизонтальных отрывающих усилий для узлов опирания оказывается в случае эксплуатационной работы панели при ее расположении в качестве навесной панели в остекленном участке стены. При этом нормативное и расчетное усилия на 1 узел опирания составляет

<a id="p100816"></a>Nн = 915 кг Nр = 1100 кг

<a id="p100817"></a>Нормативное усилие сдвига от собственного веса панелей и остекления определяется по формуле:

<a id="p100818"></a> $Q_{\text{в}}^{\text{н}} = \gamma^{\text{н}} \cdot V + P_{\text{доп}}(\text{кг})$ , где

<a id="p100819"></a> $Q_{\text{в}}^{\text{н}}$ - собственный нормативный вес конструкции
<a id="p100820"></a> $\gamma^{\text{н}}$ - нормативный объемный вес армированной конструкции из ячеистого бетона, определяемый по табл. 7 СН-287-65
<a id="p100821"></a>V - объем ячеистобетонной части стены, передающей нагрузку на рассчитываемые узлы опирания.
<a id="p100822"></a>Pдоп. - дополнительный вес от остекления, оборудования и т.д. приходящийся на рассчитываемые узлы опирания.
<a id="p100823"></a>Расчетные усилия сдвига от собственного веса панелей и остекления $Q_{\text{в}}^{\text{р}}$ принимается равным нормативному усилию, умноженному на коэффициент перегрузки m = 1,1.
<a id="p100824"></a>После определения нормативного (расчетного) вертикального усилия, действующего на панель, определяются части этих усилий, действующие на каждый узел опирания (подвески).
<a id="p100825"></a>Очевидно, что для узлов опирания наихудший случай работы будет при расположении панели в качестве навесной в глухом участке стены.
<a id="p100826"></a>Для панелей с проектной маркой 35, $\gamma^{\text{н}} = 950\text{кг}/\text{м}3$ 
<a id="p100827"></a>Vпан. - объем одной панели в м3

<a id="p100828"></a>Vпан. = 6.0 x 1.2 x 0,24 = 1,73 м3

<a id="p100829"></a>n - количество панелей, передающих свой вес на узлы опирания (включая и навесную панель) n = 4 шт.
<a id="p100830"></a>Таким образом нормативное усилие на панель составляет:

<a id="p100831"></a> $Q_{\text{в}}^{\text{н}} = 950 \cdot 1,73 \cdot 4 = 6560\text{кг}$ 

<a id="p100832"></a>Нормативное усилие на 1 узел опирания составит:

<a id="p100833"></a> $N^{\text{н}} = \frac{Q_{\text{в}}^{\text{н}}}{2} = \frac{6560}{2} = 3280\text{кг}$ 

<a id="p100834"></a>Расчетное вертикальное усилие на 1 узел опирания составит

<a id="p100835"></a>Nр = 3280·1,1 = 3600 кг

<a id="p100836"></a>При этом необходимо знать горизонтальную нагрузку, действующую на #узлы опирания# в данном случае.
<a id="p100837"></a>#Монтажный случай работы# (глухой участок стены)

<a id="p100838"></a> $N^{\text{н}} = N^{\text{р}} = \frac{108 \times 6 \times 1,2 \times 59}{73 \times 2} = 315\text{кг}$ 

<a id="p100839"></a>Эксплуатационный случай работы (глухой участок стены) от вертикальной нагрузки

<a id="p100840"></a> $N^{\text{н}} = \frac{46,5 \times 6 \times 1,2 \times 59}{73 \times 2} = 135\text{кг}$ 

<a id="p100841"></a> $N^{\text{р}} = \frac{56 \times 6 \times 1,2 \times 59}{73 \times 2} = 165\text{кг}$ 

<a id="p100842"></a>от изгибных температурных деформаций

<a id="p100843"></a>Nн = 375 кг, Nр = 450 кг

<a id="p100844"></a>Общая нормативная нагрузка в эксплуатационном случае равна

<a id="p100845"></a>Nн = 135 + 375 = 510 кг

<a id="p100846"></a>Общая расчетная нагрузка на один узел равна

<a id="p100847"></a>Nр = 165 + 450 = 615 кг.

<a id="p100848"></a>Таким образом, нормативные и расчетные усилия, действующие на узлы крепления и узлы опирания могут быть сведены в [таблицу 7](#p100849).

<a id="p100849"></a>Усилия, действующие на 1 узел, в кг

<a id="p100850"></a>Таблица 7


<table>
<colgroup><col width="17%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="17%"><col width="16%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100851"></a>Вид усилия</td><td rowspan="2"><a id="p100852"></a>Узел крепления</td><td colspan="4"><a id="p100853"></a>Узел опирания</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100854"></a>глухой участок стены</td><td colspan="2"><a id="p100855"></a>остекленный участок стены</td></tr>
<tr><td><a id="p100856"></a>горизонтальное усилие</td><td><a id="p100857"></a>горизонтальное усилие</td><td><a id="p100858"></a>вертикальное усилие</td><td><a id="p100859"></a>горизонтальное усилие</td><td><a id="p100860"></a>вертикальное усилие</td></tr>
<tr><td><a id="p100861"></a>Нормативное усилие Nн</td><td><a id="p100862"></a>475</td><td><a id="p100863"></a>510</td><td><a id="p100864"></a>3280</td><td><a id="p100865"></a>915</td><td><a id="p100866"></a>510</td></tr>
<tr><td><a id="p100867"></a>Расчетное усилие Nр</td><td><a id="p100868"></a>485</td><td><a id="p100869"></a>615</td><td><a id="p100870"></a>3600</td><td><a id="p100871"></a>1100</td><td><a id="p100872"></a>560</td></tr>
</table>


<a id="p100873"></a>После того, как определены нормативные и расчетные усилия, действующие на крепления в панели, можно перейти к расчету крепления и подбору их геометрических параметров.

<a id="p100874"></a>Расчет анкерного замоноличенного крепления в узле опирания

<a id="p100875"></a>Максимальное расчетное вертикальное усилие, действующее на узел опирания, составляет, в соответствии с [табл. 7](#p100849), 3600 кг.
<a id="p100876"></a>Одиночное анкерное крепление не воспринимает таких больших усилий, поэтому конструируем узел опирания с двумя анкерными креплениями [(рис. 9)](#p100736). На одно анкерное крепление приходится, таким образом, 1800 кг.
<a id="p100877"></a>Расчетную несущую способность крепления находят в соответствии с [п. 2.14](#p100210) по [табл. 5](#p100525).
<a id="p100878"></a>Для проектной марки 35 расчетная несущая способность при поперечном усилии составит 410·Па·Пк кг.
<a id="p100879"></a>Коэффициент Пк находят по [табл. 3](#p100227); Пк = 2,2.
<a id="p100880"></a>Коэффициент Па, в соответствии с [п. 5 табл. 4](#p100514) равен 2.0
<a id="p100881"></a>Таким образом Nпр = 410 x 2,2 x 2,0 = 1804 кг > Nр = 1800 кг, что удовлетворяет требованиям [п. 1.12](#p100058).
<a id="p100882"></a>Максимальное расчетное горизонтальное усилие, приходящееся на узел опирания, составляет, в соответствии с [табл. 7](#p100849), 1100 кг.
<a id="p100883"></a>Примем, что при неблагоприятных условиях, например, при некачественной приварке опорного столика к перекрытию, вся расчетная нагрузка в 1100 кг может прийтись на одно анкерное крепление.
<a id="p100884"></a>Расчетная несущая способность крепления при осевом действии усилий определяется согласно [п. 2.12](#p100201).
<a id="p100885"></a>Приняв диаметр крепежного трубчатого элемента равным 50 мм, найдем, что согласно [п. 2.3](#p100190) dmin = 60 мм.
<a id="p100886"></a>Максимальная полезная глубина анкерной полости при толщине панели 240 мм согласно [рис. 1в](#p100557) и [п. 2.4](#p100191) может быть принята равной 160 мм.
<a id="p100887"></a>С некоторым запасом на допуск при сверлении примем расчетную величину hпол. = 14.0 см.
<a id="p100888"></a>Величина коэффициента Пк, найденная по [табл. 3](#p100227) составит 1,5.
<a id="p100889"></a>Величина коэффициента Па, при принятой системе дополнительного армирования, согласно [п. 5 табл. 4](#p100514) составит 2.0. Расчетная величина максимального диаметра определяется решением уравнения, получаемого после подстановки численных значений известных факторов в уравнение [п. 2.13](#p100202).

<a id="p100890"></a> $N_{\text{пр}} = \frac{49,73(d_{max}^{2} - 36,0)(15,4 - d_{max})}{d_{max} - 1,4} \geq N^{\text{р}} = 1100\text{кг}$ .

<a id="p100891"></a>Решать это уравнение удобнее всего графически, путем построения графика Nпр = f(dmax),
<a id="p100892"></a>Решение этого уравнения графически дает, что Nпр >= 1100 кг при $d_{max} = 8,0 \div 13,0\text{см}$ .
<a id="p100893"></a>Экстремальное значение dmax равно 10,0 см; при этом получаем максимальное значение Nпр = 2000 кг.
<a id="p100894"></a>Принимаем значение dmax = 10,0 см.
<a id="p100895"></a>Определение предельного усилия по деформативности при вертикальной (поперечной) нагрузке производится согласно [п. 2.18](#p100223).
<a id="p100896"></a>Величина предельной расчетной деформативности крепления, определенная согласно [п. 1.7](#p100043) и [табл. 1](#p100083) и [2](#p100148), равна 0,2 см при коэффициенте nс = 1.
<a id="p100897"></a>Коэффициент податливости крепления, определенный по [табл. 5](#p100525), равен 11,2·10-5 см/кг.
<a id="p100898"></a> $N_{\Delta} = \frac{0,2}{11,2 \cdot 10^{- 5}} = 1790\text{кг}$ , что больше максимального нормативного вертикального усилия, приходящегося на 1 крепление и равного, согласно [табл. 7](#p100849), 1640 кг. Это соответствует требованиям [п. 1.12](#p100058).
<a id="p100899"></a>Предельное усилие по деформативности при осевом действии нагрузки определяется по формуле п. 2.17.

<a id="p100900"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/o2aYiW8S/img_21.png) 

<a id="p100901"></a>что удовлетворяет требованиям [п. 1.12](#p100058). Таким образом, в результате проведенного расчета крепления определились следующие геометрические размеры анкерной полости:


| <a id="p100902"></a><a id="p100903"></a><a id="p100904"></a>d<sub>min</sub> = 60 мм<br>d<sub>max</sub> = 100 мм<br>hпол = 140 мм | <a id="p100905"></a><a id="p100906"></a><a id="p100907"></a>Sсм = 50,0 см2<br>$tg\alpha_{o} = 0,179$<br>$\alpha_{o}@10^{\circ}$ |
| --- | --- |


<a id="p100908"></a>Армирование зоны крепления - по [п. 5 табл. 4](#p100514) при диаметре рабочих стержней 10 - 12 мм, что может быть осуществлено либо рабочей арматурой панели, либо введением местного армирования.

<a id="p100909"></a>Подбор и расчет верхнего крепления панели

<a id="p100910"></a>Согласно [табл. 7](#p100849) на верхнее крепление действует расчетное усилие - 485 кг и нормативное усилие - 475 кг.

<a id="p100911"></a>Нагельное крепление

<a id="p100912"></a>В соответствии с [п. 3.11 по табл. 6](#p100603) находим, что при этом диаметр нагеля должен быть 20 мм, диаметр обрамляющих стержней местного армирования должен быть Ø 12 AI.
<a id="p100913"></a>Длина такого нагеля в соответствии с [п. 3.6](#p100595) должна равняться 200 мм, вес одного нагеля - 500 г.
<a id="p100914"></a>Предельная расчетная деформативность крепления в соответствии с [табл. 1](#p100083) при коэффициенте nс = 0,9 составляет 0,05 x 0,9 = 0,045 см.
<a id="p100915"></a>При этом, в соответствии с [п. 3.14](#p100660) по графикам [рис. 7](#p100675), определяют, что предельное усилие по деформативности нагеля с диаметром 20 мм составляет 475 кг, т.е. равняется нормативному усилию, что соответствует требованиям [п. 1.12](#p100058).
<a id="p100916"></a>Анкерное крепление. При проектировании анкерного крепления расчет его ведется в соответствии с [п.п. 2.14](#p100210) и [2.18](#p100223).
<a id="p100917"></a>Расчетная несущая способность анкерного крепления, определенная по [табл. 5](#p100525), составит 410·Па·Пк.
<a id="p100918"></a>Коэффициент Пк = 0,9 [(табл. 3 п. 2)](#p100288).
<a id="p100919"></a>Коэффициент Па в соответствии с [п. 2 табл. 4](#p100453) при диаметре арматуры 10 - 12 мм и расстоянии до нее менее 120 мм, принимаем равным 1,45.
<a id="p100920"></a>Таким образом, расчетная несущая способность крепления составит

<a id="p100921"></a>Nпр = 410 x 0,9 x 1,45 = 535 кг > Nр = 485 кг

<a id="p100922"></a>что отвечает требованиям [п. 1.12](#p100058).
<a id="p100923"></a>Предельное усилие по деформативности такого крепления составит

<a id="p100924"></a> $N_{\Delta} = \frac{0.045}{11.2 \cdot 10^{- 5}} = 485\text{кг}>N^{\text{н}} = 475\text{кг}$ 

<a id="p100925"></a>что также отвечает требованиям [п. 1.12](#p100058). Таким образом, для верхнего крепления могут быть использованы, по усмотрению проектировщика, как анкерные замоноличенные, так и нагельные крепления.
<a id="p100926"></a>Аналогичным образом производится расчет анкерных и нагельных креплений для других, упомянутых в данных рекомендациях, видов стыковых соединений ячеистобетонных конструкций в зданиях различного назначения.



<a id="p100927"></a>

---