Рекомендации по проектированию и применению панелей покрытий из ячеистых бетонов для жилых и общественных зданий
Актуально на 11.11.2026.
Как цитировать: "Рекомендации по проектированию и применению панелей покрытий из ячеистых бетонов для жилых и общественных зданий". https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-proektirovaniyu-i-primeneniyu-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3
(утв. НИИЖБ Госстроя СССР 22.11.1982)
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ПАНЕЛЕЙ ПОКРЫТИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ ДЛЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Печатается по решению секции бетонных и железобетонных конструкций НТС НИИЖБ от 24 мая 1982 г.
Рекомендации содержат основные положения по проектированию ячеистобетонных панелей для покрытий жилых и общественных зданий, по выбору типов крыш и покрытий, а также примеры расчета панелей для крыш с теплым чердаком и расчета прочности и прогибов при действии эксплуатационных нагрузок.
Рекомендации предназначены для инженерно-технических работников проектных, научно-исследовательских и строительных организаций.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование, изготовление и применение ячеистобетонных панелей покрытий для жилых и общественных зданий с наружными стенами из ячеистобетонных, а также из легкобетонных и многослойных крупноразмерных элементов и кирпича.
Применение в строительстве панелей покрытий из автоклавного ячеистого бетона повышенной заводской готовности, совмещающих несущие и теплоизолирующие функции, отвечает основной направленности индустриального домостроения, предусматривающей снижение массы конструкций при сохранении достаточно высокой прочности, трудоемкости их изготовления и монтажа, а, следовательно, и стоимости строительства.
Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Б.П. Филиппов, П.А. Теслер, инж. И.В. Гаврилина) совместно с ЛенЗНИИЭП Госгражданстроя (канд. техн. наук В.А. Пинскер, инж. В.И. Претро) при участии ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя (канд. техн. наук А.Н. Мазалов).
Общее редактирование осуществлено канд. техн. наук В.В. Макаричевым.
Все замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просим направлять в НИИЖБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование и применение однослойных панелей из ячеистого бетона автоклавного твердения для покрытий жилых и общественных зданий.
1.2. Панели покрытий из ячеистого бетона следует проектировать с учетом их сопротивления теплопередаче с целью обеспечения требуемых перепадов между температурой помещения и температурой потолка при условии отсутствия конденсата.
1.3. Покрытия из ячеистого бетона рекомендуются для зданий с эксплуатационной относительной влажностью воздуха в помещении не более 75%.
1.4. При проектировании и применении однослойных панелей покрытий из ячеистого бетона следует руководствоваться соответствующими нормативными и рекомендательными документами, перечисленными в Прил. 3 настоящих Рекомендаций.
2. ТИПЫ ПАНЕЛЕЙ ПОКРЫТИЙ
2.1. Панели покрытий из ячеистого бетона могут выполнять функции несущих и ограждающих теплоизоляционных конструкций и делятся на два типа (рис. 1 - 3):
панели постоянного сечения по длине (ПП);
панели с наклонной верхней поверхностью (ПН);
а также могут изготовляться вентилируемыми (ППВ) с устройством в них вентилирующих каналов и невентилируемыми (ПНВ).
Рис. 1. Типы невентилируемых ячеистобетонных панелей
для покрытий жилых и общественных зданий
а — панель постоянного сечения по длине (ПП);
б — панель с наклонной верхней поверхностью (ПН);
1 — паз для образования шпонки в продольном шве
между панелями; 2 — монтажные петли; 3 и 4 — место
устройства шпонки в торцевой части панелей
соответственно ПП и ПН (см. рис. 3)
Рис. 2. Типы вентилируемых ячеистобетонных панелей
покрытий для жилых и общественных зданий
а — панель постоянного сечения по длине (ПВ);
б — панель с наклонной верхней поверхностью (ПНВ);
1 — вентилирующий канал
Для обоих типов панелей при h = 250, 300 и 350 мм величину e следует принимать равной соответственно 175, 255 и 275 мм.
2.2 Размеры ячеистобетонных панелей обусловлены диаметром автоклава, равным 2,0; 2,6 и 3,6 м, и составляют:
длина — 2380, 2980, 3580, 4180, 4780, 5380, 5980 мм;
толщина — 250, 300, 350, 500 мм.
3. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПОКРЫТИЙ
3.1. Панели покрытий изготовляются из автоклавного ячеистого бетона объемной массой \gamma_{\text{сух}} = 600, 700 и 800 кг/м3 (с отклонением не более +/- 7%) марки соответственно не менее М25, М35 и М50 на цементном и известково-цементном (смешанном) вяжущем. Изготовление панелей из силикатобетона не допускается.
3.2. Морозостойкость бетона следует назначать в зависимости от климатических условий и режима эксплуатации конструкции согласно указаниям главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции».
3.3 Отпускная влажность по массе бетона не должна превышать:
3.4. Арматурные стали, применяемые для армирования панелей, должны удовлетворять требованиям государственных стандартов и технических условий:
стержневая арматура класса А-III диаметром 6 — 8 мм — ГОСТ 5781-75;
диаметром 10 — 14 мм — ГОСТ 5.1459-72*;
арматурная проволока периодического профиля класса Вр-I — ТУ-14-4-659-75.
Взамен арматурной проволоки класса Вр-I допускается применять гладкую арматурную проволоку класса В-I, удовлетворяющую требованиям ГОСТ 6727-80*.
3.5. Марку арматурных сталей класса А-III следует назначать с учетом условий эксплуатации панелей в соответствии с требованиями главы СНиП II-21-75.
3.6. Монтажные петли панелей рекомендуется изготовлять из стержневой горячекатаной гладкой арматуры класса A-I марок ВСт3сп2 или из арматуры периодического профиля класса Ас-II марки 10ГТ (ГОСТ 5781-75).
Примечание. Для климатических условий с температурой ниже -40 °C монтажные петли не допускается изготовлять из стали марки Вст3сп2.
3.7. Для закладных деталей следует применять углеродистую сталь класса С38/23. Марку стали следует назначать с учетом действующих на закладную деталь нагрузок и условий эксплуатации конструкции согласно требованиям главы СНиП II-21-75.
3.8. Сварные арматурные изделия и стальные закладные детали должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10922-75.
3.9. Пространственные каркасы, монтажные петли и закладные детали панелей следует защищать антикоррозионными покрытиями в соответствии с требованиями Инструкции [3] (см. Прил. 3) и главы СНиП II-21-75.
3.10. Расчет ячеистобетонных панелей покрытий по прочности, по образованию трещин и деформациям следует выполнять согласно указаниям главы СНиП II-21-75.
4. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ПАНЕЛЕЙ ПОКРЫТИЙ
4.1. Изготовление панелей покрытий следует производить в соответствии с требованиями Инструкции [3] (см. Прил. 3) с применением стальных форм, удовлетворяющих требованиям ГОСТ 18886-73*.
4.2. Проектное положение арматурного каркаса и толщину защитного слоя бетона следует фиксировать с помощью прокладок из ячеистого бетона или пластмассовых фиксаторов.
Примечание. Применение стальных фиксаторов не допускается.
4.3 Отклонения от проектных размеров при изготовлении панелей не должны превышать:
а) по длине при l <= 4,0 м — +/- 5 мм;
б) по ширине и толщине панели, а также для размеров вырезов и отверстий — +/- 5 мм;
в) для диаметра вентилирующих каналов — +/- 3 мм;
г) по прямолинейности боковых граней:
при 2,5 м < l <= 4,0 м — 5 мм;
д) по плоскостности лицевых граней:
е) для установления в плоскости панели закладных деталей длиной:
ж) толщины защитного слоя бетона — +/- 5 мм.
4.4. Панели покрытий при отпуске потребителю не должны иметь трещин, за исключением трещин усадочного и поверхностных трещин технологического характера, ширина которых не должна превышать 0,2 мм.
4.5. Открытые поверхности закладных деталей должны быть очищены от наплывов бетона.
4.6. В панелях покрытий высшей категории качества, предназначенных как основания под кровлю, на наружной поверхности должен быть предусмотрен первый (нижний) слой водоизоляционного ковра.
5. ХРАНЕНИЕ И ТРАНСПОРТИРОВАНИЕ ПАНЕЛЕЙ ПОКРЫТИЙ
5.1. Погрузку, транспортирование, разгрузку и хранение панелей следует производить с соблюдением мер, исключающих возможность их повреждения и длительного увлажнения.
5.2. Хранить и транспортировать панели покрытий следует в рабочем (горизонтальном) положении. Хранить их необходимо в штабелях, не более 5 панелей в каждом, по маркам и партиям, уложенным на плотное, тщательно выровненное основание. Каждая панель должна укладываться на инвентарные деревянные прокладки, толщиной не менее 30 мм, устанавливаемые вблизи монтажных петель или меток, указывающих место строповки.
5.3. Транспортировать панели следует при условии надежного закрепления, исключающего их смещение относительно друг друга и относительно платформы транспортного средства. Высоту штабеля в данном случае следует устанавливать с учетом грузоподъемности транспортного средства и допустимых габаритов груза.
6. ТИПЫ КРЫШ И ПОКРЫТИЯ ИЗ ЯЧЕИСТОГО БЕТОНА ДЛЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
6.1 Проектирование крыш следует производить с учетом:
климатических особенностей района строительства (зимняя и летняя температура наружного воздуха, количество атмосферных осадков, скорость ветра);
особых условий строительства (сейсмичность, вечная мерзлота, наличие просадочных грунтов);
характеристик здания (назначение, высота, температурно-влажностный режим и др.);
технических возможностей строительно-монтажных организаций.
6.2. Теплотехнический расчет крыш и покрытий из ячеистобетонных панелей производится в соответствии с указаниями главы СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника».
6.3. Крыши с применением ячеистобетонных панелей по своему конструктивному решению могут быть бесчердачными (совмещенными) и чердачными (с холодным или теплым чердаком).
А. Бесчердачные (совмещенные) крыши
6.4. Бесчердачные крыши из ячеистобетонных панелей, совмещающих несущие и теплоизоляционные функции, рекомендуется устраивать в жилых, высотой до четырех этажей включительно, и общественных зданиях.
6.5. При устройстве бесчердачных крыш можно применять невентилируемые и вентилируемые ячеистобетонные панели покрытия; выбор той или иной конструкции зависит от микроклимата помещения (табл. 1).
6.6. Невентилируемые ячеистобетонные панели покрытий можно применять во всех строительно-климатических зонах при условии, что эксплуатационная влажность в помещении составляет w <= 60%. Отпускная влажность по массе бетона на песке не должна превышать 25%.
6.7. Вентилируемые ячеистобетонные панели рекомендуется применять при условии, что 60% < w < 70%. Отпускная влажность по массе должна быть в пределах:
для бетонов на песке — более 25%;
Панели покрытия из золобетона рекомендуется выполнять только с вентилирующими каналами.
6.8. Вентилирующие каналы устраивают, как правило, в верхней зоне панели, параллельно ее нижней поверхности и располагают на расстоянии 200 — 250 мм друг от друга (по осям каналов). Диаметр канала следует принимать равным 50 мм (рис. 2).
6.9. Вентилируемые панели рекомендуется располагать, как правило, поперек здания. При длине здания или секции не более 25 мм, вентилирующие панели допускается располагать вдоль здания.
6.10. При теплотехнических расчетах бесчердачных покрытий с внутренним водоотводом в виде уклона к середине здания на расчетную толщину панели переменного сечения следует принимать ее минимальное значение без учета наличия вентилирующих каналов.
6.11. При теплотехнических расчетах бесчердачных покрытий с наружным водоотводом и поперечным расположением панелей за расчетную толщину покрытия принимается расстояние от потолка до оси вентилирующего канала, считая от внутренней грани наружной стены.
6.12. Расчет толщины ячеистобетонных панелей для бесчердачных покрытий производится в зависимости от температуры наружного воздуха (табл. 2).
Б. Чердачные крыши с холодным чердаком
6.13. Чердачные крыши с холодным чердаком рекомендуются для жилых зданий высотой пять и более этажей и выполняются из ячеистобетонных панелей постоянной толщины, совмещающих несущие и теплоизолирующие функции.
6.14. Ячеистобетонные панели для чердачных крыш рекомендуется применять при w < 75%. Отпускная влажность по массе не должна превышать:
для бетонов на песке ...... 25%;
для золобетонов ........... 35%.
6.15. Расчет толщины ячеистобетонных панелей для чердачных крыш с холодным чердаком производится в зависимости от температуры наружного воздуха (табл. 3).
В. Чердачные крыши с теплым чердаком
6.16. Чердачные крыши с теплым чердаком рекомендуются для жилых зданий высотой девять и более этажей. В пятиэтажных зданиях такие крыши допускается устраивать только при соответствующем технико-экономическом обосновании.
6.17. Крыша с теплым чердаком состоит из чердачного перекрытия, наружных стен и покрытия. Последнее рекомендуется выполнять из невентилируемых ячеистобетонных панелей, совмещающих несущие и теплозащитные функции.
6.18. Ячеистобетонные панели покрытия для крыш с теплым чердаком рекомендуется выполнять постоянного сечения с плоской верхней поверхностью.
Пример 1. Теплотехнический расчет газобетонных панелей покрытий с трехслойным рубероидным ковром для крыш с теплым чердаком применительно к зимним условиям <*>
<*> Расчет произведен на основе Рекомендаций [4] - см. Прил. 3.
Исходные данные (для расчета покрытия 9-этажного жилого дома): \gamma = 800\text{кг}/\text{м}^{3} ; 
; \delta\prime = 0,25\text{м} ; температура воздуха в помещении t_{\text{в}} = 19^{\circ}\text{С} ; температура воздуха, поступающего на теплый чердак из вентиляционной системы, t_{\text{вен}} = 20^{\circ}\text{С} ; максимальный тепловой поток, проникающий через чердачное перекрытие, q^{\text{пер}} = 34,9B\text{т}/\text{м}^{2} ; сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия 
(соответствует сплошной железобетонной плите толщиной 100 мм); сопротивление наружной стены теплопередаче 
при t_{\text{н}}^{\text{р}} = - 30^{\circ}\text{С} ; коэффициенты теплопередачи внутренней и наружной поверхностей покрытия соответственно 
и 
; приведенная площадь наружных стен чердака F_{\text{ст}} = 0,4\text{м}^{2}/\text{м}^{2} (соответствует торцевой секции при высоте стен 1,75 м); 
(где G_{\text{в}} и C_{o} — соответственно приведенный расход и объемная теплоемкость воздуха в системе вентиляции); толщина трехслойного рубероидного ковра \delta\prime\prime = 0,015\text{м} ; коэффициент теплопроводности панели 
.
Из условия ограничения теплопотерь чердачного перекрытия находим допустимую температуру воздуха в помещении чердака
t_{\text{чер}} = t_{\text{в}} - q^{\text{пер}} \cdot R_{\text{о}}^{\text{пер}} = 19 - 34,9 \cdot 0,26 = 10^{\circ}\text{С} .
Находим температуру наружного воздуха, при которой соблюдается условие ограничения теплопотерь внутри теплого чердака
Таким образом, температура внутренней поверхности покрытия \tau_{\text{пок}} при условии невыпадения конденсата обеспечивает тепловой баланс чердачного помещения. Поэтому данная конструкция может эксплуатироваться в зимних условиях (табл. 4).
Примечания: 1. Данные для газобетона \gamma = 700\text{кг}/\text{м}^{3} взяты по интерполяции.
2. Для устройства теплового чердака наиболее благоприятным режимом является режим при повышенных R_{\text{о}}^{\text{пер}} и R_{\text{о}}^{\text{ст}} .
3. Для климатического района IV теплотехнические расчеты для выявления наличия или отсутствия перегрева необходимо проводить, исходя из летних условий.
4. Для районов с наружной температурой, выше приведенной в табл. 4, устройство теплого чердака обеспечивает снижение теплопотерь верхнего перекрытия при уменьшении общих теплопотерь здания до 4%.
Пример 2. Расчет панели покрытий из ячеистого бетона
Исходные данные. Панель покрытия пролетом l = 6 м, шириной b = 1,5 м, толщиной h = 35 см; расчетная длина пролета панели l_{\text{о}} = 5,91\text{см} ; материал — автоклавный газобетон класса А проектной марки М35, объемной массой \gamma = 700\text{кг}/\text{м}^{3} , снеговая нагрузка p^{\text{н}} = 150\text{кг}/\text{м}^{2} (для IV района строительства); арматура класса А-III с защитой от коррозии путем обмазки цементно-полистирольным раствором.
Последовательность расчета <*>
<*> Расчет произведен на основе Руководства [5] - см. Прил. 3.
1. Находим нагрузки, действующие на панель. Нормативную объемную массу ячеистого бетона для определения собственного веса панели принимаем по табл. 6 Руководства [5], равной \gamma_{\text{сух}} = 950\text{кг}/\text{м}^{3} .
Собственный вес 1 м2 панели .... q_{\text{св}1}^{\text{н}} = \gamma^{\text{н}} \cdot h \cdot 9,8 = 3,33\text{кН}/\text{м}^{2} .
Вес заливки швов ............... q_{\text{св}2}^{\text{н}} = 0,54\text{кН}/\text{м}^{2} .
Вес рубероидного ковра ......... q_{\text{св}3}^{\text{н}} = 0,20\text{кН}/\text{м}^{2} .
Итого: q_{\text{св}}^{\text{н}} = q_{\text{св}1}^{\text{н}} + q_{\text{св}2}^{\text{н}} + q_{\text{св}3}^{\text{н}} = 4,07\text{кН}/\text{м}^{2} .
2. Находим усилия, действующие на панель при расчете по предельным состояниям.
Расчет по первому предельному состоянию:
q = q_{\text{св}}^{\text{н}} \cdot 1,2 + p^{\text{н}} \cdot 1,4 = 4,07 \cdot 1,2 + 150 \cdot 1,4 = 700\text{кН}/\text{м}^{2} ;
M = \_\_\_\_ \frac{qbl^{2}}{8} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{7,0 \cdot 5,91^{2} \cdot 1,49}{8} \_\_\_\_ = 45,9\text{кН } \cdot \text{м} ;
.Расчет по второму предельному состоянию.
В соответствии с п. 1.23 и табл. 1 Руководства [5] панели покрытий рассчитываются по прогибам при действии длительных q_{\text{дл}}^{\text{н}} (снеговая нагрузка, уменьшенная на 0,7 кН/м2) и постоянных q_{\text{св}}^{\text{н}} нагрузок.
Таким образом, длительная нагрузка будет равна
q_{\text{дл}}^{\text{н}} = q_{\text{св}}^{\text{н}} + (p^{\text{н}} - 0,7) = 4,87\text{кН}/\text{м}^{2} ,
а соответствующий ей нормативный момент -
M_{\text{д}}^{\text{н}} = \_\_\_\_ \frac{4,87 \cdot 5,91^{2} \cdot 1,49}{{}^{\text{л}}8} \_\_\_\_ = 31,6\text{кН } \cdot \text{м} .
3. Находим расчетные и нормативные сопротивления.
Основные расчетные сопротивления бетона, принимаемые по табл. 8 и 9 Руководства [5], следует умножить на соответствующие коэффициенты условий работы, учитывающие влажность конструкций и длительность действия нагрузки (см. п. 2.12 Руководства [5]) и принимаемые по табл. 10 Руководства [5]. При расчете получим:
а) по первому предельному состоянию:
m_{\text{б}1} = 0,85 ; m_{\text{б}6} = 0,95 ;
R_{\text{пр}} = 0,15 \cdot 0,85 \cdot 0,95 = 1,211\text{МПа} ;
R_{p} = 0,01 \cdot 0,85 \cdot 0,95 = 0,113\text{МПа} ;
б) по второму предельному состоянию:
m_{\text{б}1} = 0,95 ; m_{\text{б}6} = 0,95 ;
R_{\text{пр}}^{\text{н}} = R_{\text{пр}II} = 0,23 \cdot 0,95 = 2,185\text{МПа} ;
R_{\text{р}}^{\text{н}} = R_{\text{р}II} = 0,03 \cdot 0,95 = 0,294\text{МПа} .
Расчетные сопротивления арматуры класса А-III принимаем:
растянутой — по табл. 14 Руководства [5], равным
сжатой — по табл. 14 и п. 2.24 Руководства [5], равным
поперечной — по табл. 18 Руководства [5], равным
для бетона марки М35 вида А, равным E_{\text{б}} = 2500\text{МПа} — по табл. 11 Руководства [5];
для арматуры класса А-III, равным E_{\text{а}} = 200000\text{МПа} — по табл. 19 Руководства [5].
4. Расчет прочности по нормальным сечениям производим с учетом данных табл. 28 прил. 6 Руководства [5].
Находим рабочую высоту сечения
.Определяем граничную высоту сжатой зоны бетона для данного класса арматуры по формуле (21) Руководства [5]
\zeta_{R} = \_\_\_\_ \frac{0,73}{1 + \_\_\_\_ \frac{3400}{400} \_\_\_\_ \cdot (1 - \_\_\_\_ \frac{0,73}{1,1})} \_\_\_\_ = 0,568.
Согласно табл. 28 прил. 6 Руководства [5] \zeta_{R} = 0,568 соответствует коэффициент A_{\text{о}} = 0,407 . Находим значение коэффиецента A_{\text{о}} от расчетного момента
A_{\text{о}} = \_\_\_\_ \frac{M}{b \cdot h_{o}^{2} \cdot R_{\text{пр}}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{45900}{1,49 \cdot 0,32^{2} \cdot 1,211 \cdot 10^{6}} \_\_\_\_ = 0,251<0,407 .
Следовательно, в данном случае установка сжатой арматуры не требуется. Из расчета по прочности определяем площадь сечения растянутой арматуры. Согласно табл. 28 прил. 6 Руководства [5] коэффициент A_{o} = 0,251 , что соответствует коэффициенту \gamma_{o} = 0,855 , учитываемому при расчете площади сечения растянутой арматуры
F_{a} = \_\_\_\_ \frac{M}{\gamma_{\text{о}} \cdot h_{\text{о}} \cdot R_{a}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{45900}{0,855 \cdot 0,32 \cdot 340 \cdot 10^{6}} \_\_\_\_ = 4,92\text{см}^{2} .
Следовательно, принимаем расчетную арматуру 7Ø10A — III при F_{a} = 5,5\text{см}^{2} , а конструктивную, устанавливаемую в сжатой зоне, — 7Ø5Вр — I .
5. Расчет прочности по наклонным сечениям производим:
а) на действие поперечной силы, с этой целью проверяем условие (40) Руководства [5]
Q = 31000\text{Н } \leq 0,35 \cdot R_{\text{пр}} \cdot b \cdot h_{o} = 0,35 \cdot 1,211 \cdot 10^{6} \cdot 1,49 \cdot 0,32 = 202000\text{Н} .
Следовательно, поперечная сила меньше предельной величины.
Проверяем условие (41) Руководства [5]
Q = 31000\text{Н } \leq K_{1} \cdot R_{\text{р}} \cdot b \cdot h_{o} = 0,75 \cdot 0,113 \cdot 10^{6} \cdot 1,49 \cdot 0,32 = 40400\text{Н} ,
где K_{1} = 0,6 + 0,25 \cdot 0,6 = 0,75 .
Поскольку оба условия соблюдаются, поперечная арматура устанавливается в соответствии с конструктивными требованиями;
Для определения наклонного сечения необходимо найти момент M_{\text{тр}} по графикам рис. 15 и 16 прил. 5 Руководства [5] с учетом характеристик
;
.По рис. 15 прил. 5 Руководства [5] находим, что W_{\text{тр}} = 0,37 . Тогда
M_{\text{тр}} = W_{\text{тр}} \cdot b \cdot h_{2} \cdot R_{\text{р}} = 0,37 \cdot 1,49 \cdot 0,35^{2} \cdot 0,113 \cdot 10^{6} = 7630\text{Н } \cdot \text{м} .
Расстояние от опоры до ближайшей наклонной трещины определяем по формуле (51) Руководства [5]
.Расчетное усилие в поперечных стержнях, приходящееся на единицу длины элемента, находим по формуле (46) Руководства [5]
Для случая, когда поперечные стержни равномерно распределены вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента \text{с}_{\text{м}} определяем по формуле (53) Руководства [5]
.При действии равномерно распределенной нагрузки конец наиболее опасного сечения не может выходить за пределы 1/4 пролета, т.е.
.Вычисляем момент, воспринимаемый поперечными стержнями
.Определяем выдергивающее усилие, действующее на один продольный стержень
N_{a} = \_\_\_\_ \frac{M - M_{z}}{z} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{4590000 - 1014850}{7 \cdot 26,82} \_\_\_\_ = 18000\text{Н} ,
где z = h_{0} - \_\_\_\_ \frac{R_{a} \cdot F_{a}}{2 \cdot b \cdot R_{\text{пр}}} \_\_\_\_ = 32 - \_\_\_\_ \frac{340 \cdot 5,5}{2 \cdot 149 \cdot 1,211} \_\_\_\_ = 26,82\text{см} .
Анкерующее усилие, воспринимаемое одним продольным стержнем, находим по формуле (50) Руководства [5]
Для определения полной кривизны 1/\rho необходимо сначала найти ее составляющие:
а) от кратковременного действия всей нагрузки — по формулам (93) — (102) Руководства [5]
L = \_\_\_\_ \frac{M_{\text{кр}}}{b \cdot h_{o}^{2} \cdot R_{\text{пр}II}1} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{41300}{1,49 \cdot 0,32^{2} \cdot 2,185 \cdot 10^{6}} \_\_\_\_ = 0,124 ;
T = \gamma\prime = \_\_\_\_ \frac{n \cdot F_{a}\prime}{2\nu bh_{o}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{80 \cdot 0,785}{2 \cdot 0,45 \cdot 140 \cdot 32} \_\_\_\_ = 0,015 ;
\xi = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{1 + 5(L + T)}{10\mu n}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{(0,124 + 0,015)}{10 \cdot 0,00115 \cdot 80}} \_\_\_\_ = 0,309;
\mu = \_\_\_\_ \frac{F_{a}}{b \cdot h_{o}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{5,5}{149 \cdot 32} \_\_\_\_ = 0,00115 ;
;
;\psi_{a} = 0,5 + 0,6\_\_\_\_ \frac{M}{M_{\text{р}}} \_\_\_\_ = 0,5 + 0,6 \cdot \_\_\_\_ \frac{4130000}{6300000} \_\_\_\_ = 0,9 ,
где M_{\text{р}} = \delta_{\text{т}} \cdot F_{a}(h_{o} - \_\_\_\_ \frac{\delta_{\text{т}} \cdot F_{a}}{2bR_{\text{пр}II}} \_\_\_\_) = 40000 \cdot 5,5 \cdot (32 - \_\_\_\_ \frac{4000}{2 \cdot 149 \cdot 218} \_\_\_\_) = 6300000\text{Н } \cdot \text{см} .
б) от кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок — по формулам (93) — (102) Руководства [5]
L = \_\_\_\_ \frac{M}{b \cdot h_{o}^{2} \cdot R_{\text{пр}II}1} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{31600}{1,49 \cdot 0,32^{2} \cdot 2,185 \cdot 10^{6}} \_\_\_\_ = 0,948 ;
T = \gamma\prime = \_\_\_\_ \frac{n \cdot F_{a}\prime}{2\nu bh_{o}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{80 \cdot 0,785}{2 \cdot 0,45 \cdot 149 \cdot 32} \_\_\_\_ = 0,015 ;
\xi = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{1 + 5(L + T)}{10\mu n}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{1 + 5 \cdot (0,0948 + 0,015)}{10 \cdot 0,00115 \cdot 80}} \_\_\_\_ = 0,325;
;\psi_{a} = 0,5 + 0,6\_\_\_\_ \frac{M}{M_{\text{р}}} \_\_\_\_ = 0,5 + 0,6 \cdot \_\_\_\_ \frac{31600000}{63000000} \_\_\_\_ = 0,8 .
в) от длительного действия постоянных и длительных нагрузок — по формулам (93) — (102) Руководства [5]
L = \frac{M}{b \cdot h_{o}^{2} \cdot R_{\text{пр}II}} = \frac{31600}{1,49 \cdot 0,32^{2} \cdot 2,185 \cdot 10^{6}} = 0,0948 ;
T = \gamma\prime = \_\_\_\_ \frac{n \cdot F_{a}\prime}{2\nu bh_{o}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{80 \cdot 0,785}{2 \cdot 0,26 \cdot 149 \cdot 32} \_\_\_\_ = 0,025 ;
\xi = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{1 + 5(L + T)}{10\mu n}} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{1}{1,4 + \_\_\_\_ \frac{1 + 5 \cdot (0,0948 + 0,025)}{10 \cdot 0,00115 \cdot 80}} \_\_\_\_ = 0,319;
\psi_{a} = 0,5 + 0,8\_\_\_\_ \frac{M}{M_{\text{р}}} \_\_\_\_ = 0,9 .
Полная величина кривизны 
для участка с трещинами в растянутой зоне определяется по формуле (103) Руководства [5]
.Прогиб f_{\text{м}} , обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле (105) Руководства [5]
,что меньше допустимой величины прогиба (см. табл. 1 Руководства [5]), равной
.7. По формулам (82) и (85) Руководства [5] находим ширину раскрытия трещин
,где \delta_{a} = \_\_\_\_ \frac{M}{F_{a} \cdot z} \_\_\_\_ = \_\_\_\_ \frac{316000}{5,5 \cdot (32 - 3)} \_\_\_\_ = 198,1\text{МПа} ;
= 1 \cdot 2,5 \cdot 1 \cdot \frac{198,1}{2 \cdot 10^{5}} \cdot 20 \cdot (3,5 - 100 \cdot 0,00115) \cdot \sqrt[3]{10} = 0,36\text{мм }<0,4\text{мм} , т.е. меньше допустимой в п. 1.20 Руководства [5].
Высокая технико-экономическая эффективность покрытий из ячеистобетонных панелей для жилых и общественных зданий по сравнению с покрытиями из керамзитобетонных или железобетонных панелей объясняется тем, что для приготовления ячеистого бетона не требуется крупного заполнителя, в частности керамзита, который изготовляется путем обжига. Кроме того, выпускаемый в настоящее время ячеистый бетон обладает значительно меньшей объемной массой ( \gamma = 700 и 600 кг/м3), чем керамзитобетон ( \gamma = 1200 — 1000 кг/м3; реже \gamma = 900 кг/м3). Поэтому ячеистобетонные покрытия по сравнению с керамзито- и железобетонными (с различными утеплителями) значительно легче, менее материало- (включая расход арматурной стали) и энергоемкими, что особенно важно, обладают более высоким сопротивлением теплопередаче. Последнее обстоятельство не только способствует улучшению микроклимата в помещениях верхних этажей зданий, но сокращает теплопотери через покрытие, а, следовательно, обеспечивает экономию топлива.
Судя по технико-экономическим показателям (табл. 5) ячеистобетонное покрытие является наиболее эффективным по сравнению с покрытием из железобетона или керамзитобетона.
1. Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий, ВСН 32-77. М., 1978.
2. Инструкция по проектированию сборных железобетонных крыш жилых и общественных зданий, ВСН 35-77. М., 1978.
3. Инструкция по технологии изготовления изделий из ячеистого бетона, СН 277-80. М., 1981.
4. Рекомендации по проектированию железобетонных крыш с теплым чердаком для жилых зданий различной этажности. М., 1977.
5. Руководство по проектированию бетонных железобетонных конструкций из ячеистого бетона. М., 1977.