---
title: "\"Рекомендации по определению снеговой нагрузки для некоторых типов покрытий\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/rekomendatsii-po-opredeleniyu-snegovoy-nagruzki"
---
## "Рекомендации по определению снеговой нагрузки для некоторых типов покрытий"
# "Рекомендации по определению снеговой нагрузки для некоторых типов покрытий"
**РЕКОМЕНДАЦИИ**
**ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ**
**ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ТИПОВ ПОКРЫТИЙ**
Рекомендованы к изданию секцией "Теория сооружений" Научно-технического совета ЦНИИСК им. Кучеренко.
Рекомендации составлены в дополнение к [разделу](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100235) "Снеговые нагрузки" СНиП II-6-74 "Нагрузки и воздействия". Содержат положения об определении снеговой нагрузки на покрытия различной конфигурации, получившие в настоящее время распространение в строительстве.
Рекомендации предназначены для работников проектных организаций.
## ПРЕДИСЛОВИЕ
В климатических условиях территории СССР снеговая нагрузка во многих случаях составляет весьма значимую долю всех нагрузок, действующих на конструкции покрытий зданий и других сооружений. В настоящее время расширяется номенклатура архитектурно-конструктивных схем сооружений. Однако указания по учету снеговой нагрузки, содержащиеся в [СНиП II-6-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74) "Нагрузки и воздействия", охватывают в основном схемы покрытий массового применения. Многочисленные запросы по определению снеговой нагрузки по различным видам покрытий, поступающие от проектных организаций в ЦНИИСК им. Кучеренко, вызвали необходимость дополнить указания по снеговым нагрузкам, содержащиеся в нормах.
В настоящих Рекомендациях нашло отражение определение для некоторых типов покрытий параметра C - коэффициента перехода от веса снежного покрова земли к снеговой нагрузке на покрытия. При этом рассматриваются, с одной стороны, покрытия, профили которых приводятся в нормах, но распределение и значения коэффициента C нуждаются в уточнениях. Вместе с тем, в документ включены покрытия, не охваченные указаниями норм.
Следует отметить, что при выборе покрытий для включения в Рекомендации в первую очередь принималась во внимание возможность снижения значений коэффициента C по сравнению со значениями, регламентируемыми нормами или принятыми в практике проектирования, хотя было признано целесообразным предусмотреть также схемы, для которых рекомендуемое определение величины C продиктовано необходимостью повышения надежности конструкций.
Сведения об определении коэффициента C по некоторым видам покрытий обоснованы специально проведенными исследованиями снеговой нагрузки. Наряду с этим при создании рекомендательного документа учтены результаты многолетнего экспериментального изучения снеговых нагрузок на покрытиях разнообразной конфигурации, которое осуществлялось на основе подходов, принятых и отработанных В.А. Отставновым применительно к задачам проектирования. Это позволило выявить особенности формирования снегоотложений на характерных элементах поверхностей сооружений.
Ссылки на нормы нагрузок, содержащиеся в тексте рекомендаций, относятся к изданию [СНиП II-6-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74) "Нагрузки и воздействия" (М., Стройиздат, 1976).
Следует обратить внимание на необходимость при пользовании рекомендациями соблюдения требования [пункта 5.3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100245) норм нагрузок об учете частичного загружения в случаях, когда при этом возникают более неблагоприятные условия работы элементов конструкций.
Рекомендации разработаны в лаборатории надежности отделения расчета сооружений ЦНИИСК им. Кучеренко инженером Л.С. Розенбергом; научное редактирование проведено д-ром техн. наук В.Д. Райзером.
Замечания и предложения по Рекомендациям просьба направлять по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 9. ЦНИИСК им. Кучеренко.
Дирекция ЦНИИ
строительных конструкций
им. В.А. Кучеренко
## 1. ДВУСКАТНЫЕ ПОКРЫТИЯ
1.1. На двускатных покрытиях при определенных значениях их уклона, особенно в случаях расположения по коньку ходовых мостиков (и их перил), аэрационных устройств и подобных выступающих элементов возможно образование крупного скопления снега на заветренном скате в зоне вблизи конька (рис. 1). Формируемую при этом повышенную снеговую нагрузку рекомендуется учитывать дополнительно к указаниям [пункта 1 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100248) норм нагрузок.
Рис. 1. Повышенное снегоотложение на двускатном
покрытии вблизи конька и схема для его учета
1 - основное направление ветра;
2, 3 - наветренный и заветренный скаты
1.2. Схема (рис. 1) применяется для симметричных покрытий с пролетом l >= 18 м и для несимметричных с размером наветренного ската l1 >= 9 м, когда уклон покрытия характеризуется углом $12^{\circ}<\alpha<20^{\circ}$ .
Параметры принимаются равными:
C1 = 0,03l1, но не более 0,6;
C2 = 1,8;
C3 = 1,8 - 0,07l1, но не менее 0,4;
S = 0,5l1, но не более 12 м и не более l2; (значения l1 и l2 - в м).
## 2. СТРЕЛЬЧАТЫЕ ПОКРЫТИЯ
2.1. При определении снеговой нагрузки на покрытия стрельчатой формы ее целесообразно учитывать в зависимости от величины перелома в коньке или как для двускатных с плоскими скатами, или как для покрытий сегментного очертания.
2.2. Выбор значений коэффициентов C для стрельчатых покрытий (рис. 2) рекомендуется производить в зависимости от угла $\beta$ в месте перелома покрытия с учетом снеговой нагрузки только в пределах зоны L, размеры которой определяются положением на сечении покрытия угла $\gamma$ .
Рис. 2. Схема стрельчатого покрытия
2.3. В случаях, когда $\beta \geq 15^{\circ}$ (рис. 2), используются схемы и указания [пункта 1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100248) (профиль $\delta$ ) табл. 5 норм нагрузок. При этом размер l и угол $\alpha$ двускатного покрытия принимаются равными соответственно размеру L и углу $\alpha_{\text{ст}}$ на стрельчатом покрытии. Значение предельного угла принимается равным $\gamma = 50^{\circ}$ . Если угол $\gamma$ на сечении стрельчатого покрытия отсутствует, значения L и $\alpha_{\text{ст}}$ определяются на уровне основания профиля.
2.4. В случаях, когда $\beta<15^{\circ}$ , коэффициент C для стрельчатых покрытий определяется по указаниям [пункта 2 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100254) норм нагрузок. При этом размер l сегментного покрытия принимается равным размеру lст стрельчатого покрытия.
## 3. ПРОВИСАЮЩИЕ ПОКРЫТИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ
3.1. В нормах нагрузок отсутствуют сведения об определении снеговой нагрузки на провисающие покрытия цилиндрической формы (рис. 3, а). Такие покрытия могут быть загружены равномерным слоем снега по всему пролету. Вместе с тем, для них характерно возникающее при определенных условиях сползание снега со скатов, которое, наряду с возможным скоплением талой воды, приводит к концентрации снеговой нагрузки у середины пролета.
Рис. 3. Сечение провисающего покрытия (а)
и варианты учета коэффициента C (б)
3.2. Коэффициент C для провисающих покрытий цилиндрической формы рекомендуется учитывать по схемам двух вариантов (рис. 3, б). Значения C следует принимать:
$C_{1} = 1;C_{2} = \frac{l}{0,8S} .$
При этом в варианте 2 границы зоны S соответствуют положению угла $\alpha = 20^{\circ}$ на сечении покрытия.
## 4. ПЕРЕПАД ВЫСОТ ПОКРЫТИЙ
4.1. Интенсивность снеговой нагрузки, формируемой на нижерасположенном покрытии в зоне у перепада высот, регламентируется [пунктом 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок. Коэффициент m принимается равным одному из двух значений (0,5 или 0,3) в зависимости от уклона покрытия. При этом не различается направление уклона.
Коэффициент mн, характеризующий поднос снега к перепаду со стороны нижележащего покрытия, может в ряде случаев учитываться в уменьшенном размере, принимая во внимание благоприятные для этого факторы снегонакопления. К ним относится, во-первых, ширина нижерасположенного покрытия. Благодаря рысканью ветра по направлению и завихрениям снеговетрового потока у боковых карнизных краев покрытия часть снега, перемещаемого ветром к перепаду, сносится с покрытия. Доля сносимого снега становится существенной при нешироких покрытиях, что в таких случаях ведет к уменьшению снегоотложений в зоне у перепада. Во-вторых, затрудняется поднос снега к перепаду при уклоне нижележащего покрытия, направленном в сторону от перепада. В-третьих, имеет значение поперечный профиль нижерасположенного покрытия.
При наличии уклона покрытия в поперечном направлении часть снега скатывается с него, сбрасывается ветром или оседает в виде уплотненного снежного скопления, что ведет к уменьшению количества снега, подносимого к перепаду.
4.2. При пользовании [пунктом 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок в случаях нижележащих нешироких покрытий, когда они прямолинейны в продольном направлении и при этом имеют продольный уклон в сторону от перепада высот или не имеют уклона, коэффициент mн, принимаемый для вычисления C0, рекомендуется учитывать в пониженных размерах в зависимости от ширины b (в м) и угла $\beta$ (в град.) продольного наклона покрытия (рис. 4, а) и в соответствии с видом поперечного сечения покрытия (рис. 4, б, в, г).
Рис. 4. Схемы нижерасположенных
нешироких покрытий у перепада высот
а - продольные разрезы и план. Поперечные профили:
плоские - горизонтальный и пологий (б),
скатные (в), сегментный (г); 1, 2 - характерные
точки скатных и сегментного профилей
В рассматриваемых случаях следует руководствоваться следующими условиями:
- при $\beta \leq 35^{\circ}$ и b > 21 м значения mн принимаются в точном соответствии с указаниями [пункта 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок;
- при $\beta>35^{\circ}$ независимо от b принимается mн = 0;
- при $\beta \leq 35^{\circ}$ и b <= 21 м значения mн определяются по пунктам 4.3 ... [4.5](#p100066) рекомендаций.
4.3. При полого-плоских видах поперечного сечения - горизонтальном или скатном с углом наклона $\alpha<8^{\circ}$ ([рис. 4](#p100045), б) учитывается $m_{\text{н}} = m_{\text{н}}^{\text{п}}$ (индекс П характеризует полого-плоское покрытие).
Значение $m_{\text{н}}^{\text{п}}$ принимается по номограмме (рис. 5) в зависимости от угла $\beta$ при соответствующей ширине b <= 21 м.
Рис. 5. Определение параметра $m_{\text{н}}^{\text{п}}$ для покрытий
с полого-плоским видом поперечного сечения. На номограмме
показаны действия по примерам, приведенным в [п. 4.3](#p100050)
Примеры пользования номограммой:
1) При b = 10 м и $\beta = 12^{\circ}$ $m_{\text{н}}^{\text{п}} = 0,23$ .
2) При b = 10 м и $\beta = 17^{\circ}$ $m_{\text{н}}^{\text{п}} = 0$ .
4.4. Для покрытий с плоскими скатами - односкатных и двускатных с углом наклона $\alpha \geq 8^{\circ}$ ([рис. 4](#p100045), в), не имеющих продольного уклона $(\beta = 0^{\circ})$ , величину mн рекомендуется учитывать отдельно:
1) по линии более низкого карниза у односкатных покрытий и по линиям карнизов у двускатных покрытий (в точках 1) принимается $m_{\text{н}} = m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ ;
2) по линии более высокого карниза у односкатных покрытий и по линии конька у двускатных покрытий (в точках 2) принимается $m_{\text{н}} = m_{\text{н}2}^{\text{у}}$ (индекс У характеризует скатное покрытие с постоянным уклоном).
Значения $m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ определяются по графикам (рис. 6) в зависимости от угла наклона $\alpha$ при ширине b <= 21 м. При значениях b < 3 м следует учитывать $m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ как для b = 3 м.
Рис. 6. Определение параметра $m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ для покрытий
со скатной формой поперечного сечения
Значение $m_{\text{н}2}^{\text{у}}$ следует определять по формуле
$m_{\text{н}2}^{\text{у}} = (1 - 0,05\alpha)m_{\text{н}1}^{\text{у}},$
где угол $\alpha$ - в град. (при $\alpha \geq 20^{\circ}$ принимается $m_{\text{н}2}^{\text{у}} = 0$ ).
4.5. Для покрытий с сегментным видом поперечного сечения ([рис. 4](#p100045), г) при $\beta = 0^{\circ}$ значения mн рекомендуется принимать аналогично указаниям [пункта 4.4](#p100057) с учетом по линии карниза $m_{\text{н}} = m_{\text{н}1}^{c}$ и по вершине (коньку) $m_{\text{н}} = m_{\text{н}2}^{c}$ (индекс C характеризует сегментный профиль).
Значения $m_{\text{н}1}^{c}$ принимаются по графикам [(рис. 7)](#p100073) в зависимости от величины f/b (f - стрела подъема в м) при ширине b <= 21 м. При значениях b < 3 м следует учитывать $m_{\text{н}1}^{c}$ как для b = 3 м.
Значения $m_{\text{н}2}^{c}$ следует определять по формуле
$m_{\text{н}2}^{c} = (1 - 3 \frac{f}{b})m_{\text{н}1}^{c}$
(при $f/b \geq \frac{1}{3}$ принимается $m_{\text{н}2}^{c} = 0$ ).
4.6. Если нижерасположенные покрытия, рассматриваемые в [пунктах 4.4](#p100057) и [4.5](#p100066), имеют уклон в сторону от перепада $(\beta>0^{\circ})$ , то определенные по этим пунктам значения величин $m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ и $m_{\text{н}1}^{c}$ , а также $m_{\text{н}2}^{\text{у}}$ и $m_{\text{н}2}^{c}$ возможно принимать в уменьшенном размере, для чего их следует умножать на понижающее соотношение $m_{\text{н}(\beta)}^{\text{п}}/m_{\text{н}(\beta = 0)}^{\text{п}}$ . Члены соотношения определяются для данной ширины b по графикам [(рис. 5)](#p100053) при имеющем место $\beta>0^{\circ}$ (числитель) и $\beta = 0^{\circ}$ (знаменатель).
Рис. 7. Определение параметра $m_{\text{н}1}^{c}$ для покрытий
с сегментной формой поперечного сечения
4.7. Для покрытий, рассматриваемых в [пунктах 4.4](#p100057) и [4.5](#p100066), коэффициент mн между точками 1 и 2 ([рис. 4](#p100045), в, г) принимается по интерполяции между значениями $m_{\text{н}1}^{\text{у}}$ и $m_{\text{н}2}^{\text{у}}$ , $m_{\text{н}1}^{c}$ и $m_{\text{н}2}^{c}$ .
Примечание. Данная рекомендация соответствует правилу определения параметров Cо и S в [пункте 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок для случаев, когда нижерасположенные покрытия, имея в поперечном сечении плоскоскатный или сегментный профиль, характеризуются разными значениями высоты перепада h по ширине покрытия. В этих случаях значения C0 и S следует, независимо от ширины покрытия, определять при наибольшем и наименьшем значениях h с интерполяцией для промежуточных точек.
4.8. Примеры определения значений mн для покрытий, рассматриваемых в [пунктах 4.4](#p100057) и [4.5](#p100066), при исходных параметрах b = 12 м и $\beta = 15^{\circ}$ .
1) Односкатное и двускатное покрытия с углом наклона $\alpha = 10^{\circ}$ . При условии $\beta = 0^{\circ}$ принимается согласно графику [(рис. 6)](#p100062) $m_{\text{н}1}^{\text{у}} = 0,3$ и вычисляется:
$m_{\text{н}2}^{\text{у}} = (1 - 0,05 \times 10) \times 0,3 = 0,15.$
Для учета фактической величины угла $\beta$ согласно [пункту 4.6](#p100071) из графиков [(рис. 5)](#p100053) определяется:
$m_{\text{н}(15^{\circ})}^{\text{п}} = 0,22;m_{\text{н}(0^{\circ})}^{\text{п}} = 0,49.$
Понижающее соотношение составляет:
$\frac{0,22}{0,49} = 0,45.$
Окончательные значения коэффициента mн:
$m_{\text{н}1}^{\text{у}} = 0,3 \times 0,45 = 0,14;$
$m_{\text{н}2}^{\text{у}} = 0,15 \times 0,45 = 0,07.$
2) Сегментное покрытие со стрелой подъема f = 1,2 м. Определяем: $f/b = \frac{1,2}{12} = 0,1$ .
При условии $\beta = 0^{\circ}$ принимается по графикам [(рис. 7)](#p100073) $m_{\text{н}1}^{c} = 0,26$ и вычисляется: $m_{\text{н}2}^{c} = (1 - 3 \times 0,1) \times 0,26 = 0,18$ .
При понижающем соотношении, равном 0,45, получаются окончательные значения коэффициента mн:
$m_{\text{н}1}^{c} = 0,26 \times 0,45 = 0,12;$
$m_{\text{н}2}^{c} = 0,18 \times 0,45 = 0,08.$
## 5. НАЛИЧИЕ РАЗРЫВА МЕЖДУ НИЖЕРАСПОЛОЖЕННЫМ ПОКРЫТИЕМ И СТЕНКОЙ ПЕРЕПАДА ВЫСОТ
5.1. Для покрытий, находящихся на разных уровнях, возможно решение с наличием разрыва между стенкой перепада высот и нижерасположенным покрытием. При определении снеговой нагрузки на нижерасположенное покрытие в зоне у стенки перепада влияние разрыва на количество снега, сносимого ветром с вышерасположенного покрытия, представляется несущественным. Однако наличие разрыва должно способствовать заметному уменьшению массы снега, задерживающегося у края нижерасположенного покрытия в ходе ветрового снегопереноса по его поверхности в сторону перепада.
5.2. При наличии разрыва между нижерасположенным покрытием и стенкой перепада, когда образуется горизонтальный проем, местную повышенную снеговую нагрузку на покрытие в зоне у перепада следует определять на основе указаний [пункта 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок. При этом для нижерасположенного покрытия принимается только приходящаяся на него часть трапециевидной эпюры коэффициента C.
При вычислении величины C0 рекомендуется учитывать, как и в случаях отсутствия разрыва, размер перепада h, в м (рис. 8).
Рис. 8. Схема перепада высот при наличии
разрыва и эпюра коэффициента C
5.3. Величину mн, предусмотренную в нормах нагрузок для определения C0, допускается в случаях наличия разрыва не учитывать (mн = 0), если соблюдается условие a > aр, где aР = 1 + 0,25h - горизонтальный параметр разрыва, в м, (индекс Р характеризует перепад с разрывом).
Если при данном перепаде высот h имеет место a <= aр, то при определении C0 рекомендуется использовать пониженное значение величины mн для перепадов с разрывом:
$m_{\text{н}}^{P} = m_{\text{н}}(1 - \frac{a}{a^{P}}).$
При величине разрыва a < 1 м следует принимать $m_{\text{н}}^{P} = m_{\text{н}}$ .
5.4. Содержащиеся в [пункте 5.3](#p100097) рекомендации, позволяющие при наличии разрыва не учитывать величину mн или принимать ее пониженное значение, действительны только при значениях вертикального параметра разрыва hр >= aр или, соответственно, hр >= a (в случаях a <= aр).
## 6. НАЛИЧИЕ ОТКРЫТОГО ЛЕНТОЧНОГО ПРОЕМА В СТЕНКЕ У ПЕРЕПАДА ВЫСОТ
6.1. Через открытый проем, устроенный в нижней части стенки перепада высот покрытий, часть снега, поступающего при ветровом переносе с нижележащего покрытия, будет удаляться с него. Этот фактор способствует уменьшению интенсивности местного снегоотложения на нижерасположенном покрытии в зоне у перепада.
6.2. При наличии в нижней части стенки перепада открытого (незастекленного, необрешеченного и т.п.) ленточного проема (рис. 9) коэффициент mн, используемый при определении величины C0 в соответствии с [пунктом 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок, допустимо учитывать с пониженным значением $m_{\text{н}}^{\text{о}}$ (индекс О характеризует открытый проем).
Рис. 9. Схема перепада высот с открытым
ленточным проемом в стенке перепада
6.3. При высоте открытого проема h1 (в м) не менее 0,02Pо и не менее 2 м (Pо - нормативный вес снежного покрова в кгс/м2, определяемый для района строительства по указаниям норм нагрузок) рекомендуется учитывать $m_{\text{н}}^{\text{о}} = 0,1$ независимо от уклона нижерасположенного покрытия, если при этом соблюдаются совместно следующие условия:
1) высота расположенной над проемом части стенки (расстояние от верха проема до покрытия) h2 не превышает 2h1;
2) высота нижней, парапетной части стенки h3 не превышает
0,5 м при Pо <= 60 кгс/м2,
0,8 м при 60 < Pо <= 120 кгс/м2,
1,2 м при 120 < Pо <= 240 кгс/м2,
1,6 м при Pо > 240 кгс/м2;
3) расстояние a от стенки перепада до противостоящей стенки повышенного корпуса составляет не менее 4 м.
## 7. УГЛОВАЯ ЗОНА ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ДВУХ СТЕНОК ПЕРЕПАДОВ ВЫСОТ
7.1. При пересечении двух взаимно перпендикулярных стенок перепадов высот местное повышенное снегоотложение в образуемом пространственном углу обычно является следствием ветрового снегопереноса в преобладающем направлении, нормальном к одной из стенок. Однако некоторая часть снежного скопления в зоне у угла может также возникать как следствие переноса снега в смежных направлениях, а также специфического вихревого проявления в данной зоне. При этом все же не наблюдалось образования в данной зоне столь крупных скоплений снега, которые близки к суммарной величине отдельных снегоотложений у каждого из перепадов.
7.2. Снеговую нагрузку в зоне в угла, образованного пересечением двух стенок перепадов высот, следует учитывать на основе указаний [пункта 8 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100280) норм нагрузок с использованием двух эпюр коэффициента C, соответствующих двум перепадам. С этой целью на основе двух плоских эпюр строится пространственная эпюра (рис. 10).
Рис. 10. Определение снеговой
нагрузки в углу перепадов высот
1, 2 - очередность надвижки плоских эпюр;
а б в г а - поверхность первоначальной пространственной
эпюры; а д е а - поверхность достроенной эпюры;
а б в д е а - поверхность расчетной
пространственной эпюры; а д - линия смыкания
При этом одну из них следует довести вплотную до перпендикулярной стенки (рис. 10, действие 1) с образованием первоначальной пространственной эпюры с шириной основания S1 на участке длиной S2. Затем эпюру у другого перепада следует надвинуть в сторону угла (рис. 10, действие 2) до смыкания верхних поверхностей первоначальной и достраиваемой пространственных эпюр. В результате формируется окончательная расчетная пространственная эпюра на площади с размерами S1 x S2. Для удобства построения целесообразно первоначально провести надвижку той плоской эпюры, которая отличается более высоким значением коэффициента C в месте у стенки перепада.
7.3. Складывать ординаты первоначально рассматриваемых двух эпюр для получения расчетной эпюры не следует.
## 8. ПОЛОГИЕ ПОКРЫТИЯ ВЫСОКИХ ЗДАНИЙ
8.1. На открытых ветру пологих покрытиях создаются условия для сноса снега. Количество снега, удаляемого ветром с покрытия, находится в прямом соответствии со скоростью ветра, характерной для данной климатической зоны.
Снос снега также связан с шириной покрытия: удаление снега облегчается у покрытий меньшей ширины.
8.2. Благоприятный фактор ветрового сноса снега с покрытий, свободных от значительных надстроек и не защищенных от ветра, учитывается в нормах нагрузок. [Пунктом 5.5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100326) допускается применение уменьшенных значений коэффициента C в зависимости от скорости ветра, для чего в нормах используется коэффициент k. Так как скорость ветра на метеорологических станциях измеряется на расстоянии 10 - 12 м от поверхности земли, то рекомендация норм по учету скорости ветра привязана, по существу, к покрытиям зданий, высота которых (8 - 15 м) несущественно отличается от этого расстояния.
В нормах нагрузок предусматривается для зданий высотой более 20 м или шириной до 60 м снижение коэффициента k на 10%. Для зданий с высотой, существенно превышающей 20 м, возможно дополнительно снижать коэффициент k.
8.3. При учете в соответствии с [пунктом 5.5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100326) норм нагрузок влияния скорости ветра на значения коэффициента C рекомендуется снижение параметра k производить в зависимости от ширины покрытия b для зданий высотой H. Размер снижения следует определять по табл. 1.
Таблица 1
H, м
b, м
Размер снижения коэффициента k, %
30 < H <= 40
b > 30
20
b <= 30
25
H > 40
b > 30
25
b <= 30
30
## 9. ПОЛОГИЕ ПОКРЫТИЯ С ЗЕНИТНЫМИ ФОНАРЯМИ
9.1. Наличие зенитных фонарей влияет на режим ветрового потока над зданием и может при этом препятствовать сносу снега с пологих покрытий.
9.2. При устройстве на пологих покрытиях зенитных фонарей [(рис. 11)](#p100151) рекомендуется применение [пункта 5.5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100326) норм нагрузок, предусматривающего снижение снеговой нагрузки в зависимости от скорости ветра, если соблюдаются указанные ниже условия.
а) Размеры фонарей в плане не должны превышать: длина a - 6 м, ширина b - 3 м.
б) Высота фонаря h не должна превышать 0,6 м при горизонтальных, плоскоскатных и сегментных формах ([рис. 11](#p100151), а, б, в) светопрозрачного ограждения и 0,9 м при купольной сферической форме.
в) Фонари на покрытии должны быть расположены по прямоугольной сетке с единообразной ориентацией их по длине; боковые стороны фонарей не должны выступать за общую в данном ряду габаритную линию ([рис. 11](#p100151), д).
г) Расстояния между боковыми сторонами фонарей (разрывы) должны быть не менее: в продольном направлении - величины $\text{а}^{\text{Р}} = \frac{2}{3} \text{а} + 2$ (в м), в поперечном направлении - величины bР = 2b (в м) и значения bр = 3 м (рис. 11, д).
При этом для фонарей, квадратных в плане, размер одной из сторон следует принимать за a, размер поперечной стороны за b (рис. 11, г).
Рис. 11. Схемы зенитных фонарей
а; б; в - горизонтальная, плоскоскатная и сегментная формы;
г - купольная сферическая форма; д - взаиморасположение
фонарей в плане; 1 - фонарь; 2, 3 - примеры
продольной и поперечной габаритных линий
Рис. 12. Схемы покрытий сферической и конической формы
## 10. КУПОЛЬНЫЕ КРУГОВЫЕ ПОКРЫТИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ СТЕНЕ
10.1. В нормах нагрузок не содержится указаний по определению снеговой нагрузки на покрытия купольного типа. Формирование снеговой нагрузки на купольных круглых в плане покрытиях конической и сферической формы, опирающихся на цилиндрическую стену (рис. 12) и характеризуемых небольшой крутизной (конические - до $\alpha \leq 30^{\circ}$ , сферические - до f/d <= 0,25), отличается ветровым сносом существенной части снега, а также возможностью специфичного неравномерного снегоотложения по поверхности покрытия.
10.2. Для более пологих куполов рассматриваемого типа, когда соблюдаются условия $\alpha \leq 7^{\circ}$ или f/d <= 0,05, достаточно учитывать только равномерное распределение снеговой нагрузки по всей площади покрытия с определением значений C по указаниям [пунктов 1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100248) и [2 табл. 5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100254) норм нагрузок соответственно при конической и сферической форме. (Рекомендуется в этих случаях предусматривать снижение C по указаниям [пункта 5.5](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100326) норм нагрузок).
10.3. Для менее пологих куполов рассматриваемого типа, когда соблюдаются условия $7^{\circ}<\alpha \leq 30^{\circ}$ или 0,05 < f/d <= 0,25, коэффициент C рекомендуется учитывать по двум вариантам.
а) Вариант 1 - равномерное распределение снеговой нагрузки по площади покрытия с интенсивностью Cрв.
Для 1-го и 2-го районов по нормативному весу снежного покрова (Pо = 50 и 70 кгс/м2) следует принимать Cрв = 0,85.
В остальных районах значение Cрв следует определять в зависимости от средней многолетней скорости ветра за зимний период (V, м/сек) по формуле:
Cрв = 0,85 - 0,1V.
При этом не следует принимать Cрв < 0,35.
Значения V рекомендуется определять по [карте 2](https://bukva.ai/docs/snip-ii-6-74#p100794) приложений к нормам нагрузок.
Рекомендация по [варианту 1](#p100158) распространяется на покрытия с диаметром в плане d <= 60 м, при d > 100 м следует принимать Cрв = 1,0; при промежуточных значениях d величина Cрв определяется по интерполяции.
Рис. 13. Схема учета варианта 2 для сферических
и конических покрытий
б) Вариант 2 - неравномерное распределение снеговой нагрузки при отсутствии снега на одной из половин купола (рис. 13). На другой половине интенсивность снеговой нагрузки в i-той точке характеризуется величиной Ci, значения которой определяются по формуле
$C_{i} = C_{0}(\frac{r}{R})^{m}sin\beta,$
где C0 - характеристика коэффициента C в точке полукруга с максимальной интенсивностью снеговой нагрузки, определяемая по графикам (рис. 14); R и r - радиусы; значения показателя m принимаются равными 1 для конических покрытий и 2 для сферических покрытий.
Рис. 14. Определение параметра C0 по [варианту 2](#p100167)
для менее пологих купольных покрытий
1 - сферические покрытия (в зависимости от f/d);
2 - конические покрытия (в зависимости от угла $\alpha$ )
---