РД 34.10.406 (НР 34-70-023-82). Нормы расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях
Актуально на 06.11.2026.
Как цитировать: "РД 34.10.406 (НР 34-70-023-82). Нормы расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях". РД 34.10.406 (НР 34-70-023-82). https://bukva.ai/docs/rd-34-10-406-nr-34-70-023-82
(утв. Минэнерго СССР 13.12.1982)
Внимание
Документ утратил силу с 1 января 1988 года в связи с истечением срока действия. Документ введен в действие с 1 января 1983 года.
13 декабря 1982 года
НОРМЫ РАСХОДА ХИМИЧЕСКИХ РЕАГЕНТОВ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ ВОДЫ НА ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЯХ
РД 34.10.406 (НР 34-70-023-82)
до 1 января 1988 года
Разработано Предприятием Южтехэнерго ПО «Союзтехэнерго».
Исполнители Б.А. Шиманский, Ю.И. Лазаренко.
Утверждено Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 13.12.1982.
Настоящие Нормы разработаны в качестве нормативного документа по организации и проведению наладочных работ на электростанциях, а также по составлению норм при планировании потребности на нужды энергетики.
При составлении Норм использован опыт Южтехэнерго по наладке обработки циркуляционной воды и наблюдениям за химическим составом природных и циркуляционных вод, а также материалы УралВТИ и литературные источники.
Нормы расхода предназначены для персонала электростанций и энергосистем, Союзтехэнерго и других организаций, занимающихся вопросами наладки обработки циркуляционной воды.
СПИСОК ПРИНЯТЫХ СОКРАЩЕНИЙ
\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} — карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} — предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}} — предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды при подкислении, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} — остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при подкислении, мг-экв/кг;
g_{k} — норма расхода серной кислоты на обработку циркуляционной воды, г/м3;
\varphi — степень упаривания воды в системе технического водоснабжения;
К — относительное содержание H_{2}SO_{4} в технической серной кислоте;
\text{О}_{k} — окисляемость воды, мг/кг;
t — температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора, °C;
\text{Ж}_{\text{нк}} — некарбонатная жесткость воды, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{нк}.\text{п}}^{\text{д}} — некарбонатная жесткость добавочной воды при подкислении, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{общ}}^{\text{д}} — общая жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
P_{1} , P_{2} , P_{3} — потери воды из систем охлаждения соответственно в результате испарения, уноса капель ветром и продувки, % от расхода циркуляционной воды;
t_{1} — температура воды, поступающей в охладитель, °C;
t_{2} — температура воды на выходе из охладителя, °C;
k — коэффициент, учитывающий температуру воздуха;
\text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{д}} — некарбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{ст}.\text{ф}} — карбонатная жесткость, стабилизируемая фосфатами, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{пр}.\text{ф}}^{\text{ц}} — предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая фосфатами, мг-экв/кг;
\text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{ц}} — некарбонатная жесткость циркуляционной воды, мг-экв/кг;
g_{\text{ф}} — норма расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды, г/м3;
K_{\text{ф}} — содержание P_{2}O_{5} в дозируемом реагенте;
v — вместимость системы охлаждения, м3;
Q — расход охлаждающей воды, м3/ч;
\varphi_{\text{доп}} — допустимая степень упаривания воды в системе технического водоснабжения;
\text{Ж}_{\text{пр}.\text{о}}^{\text{ц}} — предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая ОЭДФК, мг-экв/кг;
\alpha — заданная дозировка ОЭДФК;
G — суточный расход хлора, кг;
g_{\text{ОЭДФК}} — норма расхода ОЭДФК на обработку циркуляционной воды, мг/кг;
g_{\text{хл}} — удельный расход хлора, г/м3;
\tau — продолжительность периода введения хлора, мин;
n — число периодов введения хлора в течение 1 суток.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Нормы предназначены для технологических целей при обработке циркуляционной воды на тепловых электростанциях, а также для составления норм при планировании потребности этих реагентов на нужды тепловой энергетики.
1.2 При разработке норм удельных расходов серной кислоты принято применение ее при:
- карбонатной жесткости добавочной воды от 2 до 7 мг-экв/кг. Такой интервал принят в расчетах на основании многолетних наблюдений за химическим составом природных поверхностных вод;
- предельно допустимой карбонатной жесткости циркуляционной воды от 2 до 4 мг-экв/кг. Этот интервал принят, исходя из многолетних наблюдений за химическим составом вод, циркулирующих в оборотных системах технического водоснабжения, где в качестве охладителей служат градирни и брызгальные бассейны;
- возникшей необходимости и возможности в принудительном повышении предельно допустимого значения карбонатной жесткости циркуляционной воды путем ввода реагентов, способных стабилизировать ее до 5,0 — 7,0 мг-экв/кг;
- различных конструкциях охладителей, существующих в настоящее время и оказывающих различное влияние на потери воды из циркуляционной системы за счет разбрызгивания и уноса капель ветром;
- потерях воды из системы охлаждения на испытание в различные сезоны года;
- беспродувочном и принудительно продувочном режимах работы оборотной системы технического водоснабжения;
- различных значениях степени упаривания воды в системе охлаждения;
- различных значениях (но не менее 0,5 мг-экв/кг) остаточной карбонатной жесткости добавочной воды.
1.3. Расчет норм расхода серной кислоты произведен в пересчете на купоросное масло.
1.4 При разработке норм удельных расходов фосфатов учитывалось применение их при:
- эксплуатации замкнутых систем технического водоснабжения с градирнями или брызгальными бассейнами;
- фосфатировании циркуляционной воды ортофосфатами и гексаметафосфатом натрия;
- карбонатной жесткости добавочной воды от 2,0 до 3,0 мг-экв/кг;
- постоянной жесткости добавочной воды 2,0 мг-экв/кг;
- стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости 5,0 и 6,0 мг-экв/кг;
- потерях воды из системы охлаждения на испарение в различные сезоны года;
- различных конструкциях охладителей.
1.5 При разработке норм удельного расхода оксиэтилидендифосфоновой кислоты учитывалось применение ее при:
- эксплуатации замкнутых систем водоснабжения с градирнями или брызгальными бассейнами;
- карбонатной жесткости добавочной воды 2,0 — 5,0 мг-экв/кг;
- стабилизируемой ОЭДФК максимальной карбонатной жесткости циркуляционной воды 7,5 мг-экв/кг и минимальной — 3,0 мг-экв/кг;
- потерях воды на испарение в различные сезоны года;
- различных конструкциях охладителей.
1.6 При разработке норм удельного расхода хлора учитывались:
1.7. Нормы расхода медного купороса не приводятся в связи с тем, что в последние годы содержание ионов тяжелых металлов строго контролируется в водоемах. При обработке медным купоросом содержание ионов меди всегда будет выше предельно допустимой концентрации для водохозяйственных объектов, используемых для рыбохозяйственных целей (0,01\text{мг}/\text{кг}Cu^{2 +}) .
2. НОРМЫ РАСХОДА СЕРНОЙ КИСЛОТЫ
2.1 Норма расхода серной кислоты на обработку циркуляционной воды рассчитывается по формуле
где 49 — эквивалент серной кислоты;
К = 0,925 для купоросного масла, К = 0,75 для башенной кислоты.
2.2 Остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при подкислении определяется по формуле
2.3. Предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды в системах оборотного водоснабжения действующих ТЭС определяется экспериментально [до начала применения обработки воды согласно «Инструкции по анализу воды, пара и отложений в теплосиловом хозяйстве» (М.: Энергия, 1967) производится анализ карбонатной жесткости циркуляционной воды — это и есть \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} ], а проектируемых ТЭС — по эмпирической формуле, которая для природных вод с окисляемостью до 25 мг/л O_{2} в интервале температур 30 — 65 °C имеет следующее выражение:
2,8\text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 8 + \frac{O_{k}}{3} - \frac{t - 40}{5,5 - \frac{O_{k}}{7}} - \frac{2,8\text{Ж}_{\text{нк}}}{6 - \frac{O_{k}}{7} + (\frac{t - 40}{10})3} (3)
(если t < 40 °C, в формулу подставляется t = 40 °C).
При подкислении воды в циркуляционной системе предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды (\text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}}) будет несколько ниже найденной по формуле (3) или определенной экспериментально за счет повышения постоянной жесткости, равной
\text{Ж}_{\text{нк}.\text{п}}^{\text{д}} = \text{Ж}_{\text{общ}}^{\text{д}} - \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} (4)
\text{Ж}_{\text{нк}.\text{п}}^{\text{д}} = \text{Ж}_{\text{общ}}^{\text{д}} - \frac{\text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}}}{\varphi} . (5)
При расчете предельно допустимой карбонатной жесткости воды при подкислении в формулу (3) вместо \text{Ж}_{\text{нк}} подставляется значение ее из формулы (5).
2.4 Степень упаривания воды в системе охлаждения определяется по формуле
\varphi = \frac{P_{1} + P_{2} + P_{3}}{P_{2} + P_{3}} . (6)
2.5. Потери воды из системы за счет испарения определяются по формуле согласно СНиП (М.: Стройиздат, 1976, ч. II, гл. 31)
где \Delta t = t_{1} - t_{2} .
В расчетах значение \Delta t принималось равным 10.
Для градирен и брызгальных бассейнов значение k приводится в табл. 1.
| Температура воздуха, °C | 0 | 10 | 20 | 30 | 40 |
|---|---|---|---|---|---|
| k | 0,1 | 0,12 | 0,14 | 0,15 | 0,16 |
2.6. Потери воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и уноса ветром зависят от конструкции охладителя и скорости ветра. Данные потерь приводятся в табл. 2 согласно СНиП (М.: Стройиздат, 1976, ч. II, гл. 31).
2.7. Потери воды из системы охлаждения и степень упаривания ее в системе при беспродувочном и принудительно продувочном режимах работы циркуляционной системы во все сезоны года приводятся в табл. 3.
Данные расчета степени упаривания воды
в циркуляционных системах при \Delta t = 10^{\circ}C
Значение P_{1} рассчитывается по формуле (7); P_{2} находится по табл. 2; P_{3} = 0 при беспродувочном режиме, P_{3} = 3\% расхода циркуляционной воды — при максимальной продувке.
Зависимость степени упаривания \varphi от потерь воды на продувку приведена на графиках (рис. 1, 2, 3).
в системе охлаждения (\varphi) от размера продувки (P_{3})
в летний сезон года
Рис. 2. Зависимость степени упаривания воды в системе
охлаждения (\varphi) от размера продувки (P_{3})
в весенний и осенний сезоны года
Рис. 3. Зависимость степени упаривания воды в системе охлаждения (\varphi) от размера продувки (P_{3})
в зимний сезон года
2.8. Расчет остаточной карбонатной жесткости добавочной воды произведен по формуле (2) при значениях степени упаривания воды \varphi = 1,2 \div 9,0 и предельно допустимых значениях карбонатной жесткости циркуляционной воды \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 2,0 \div 7,0\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} . Результаты расчетов приведены в табл. 4. Графическая зависимость \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} от \varphi приведена на рис. 4.
Рис. 4. Зависимость остаточной карбонатной жесткости
добавочной воды при подкислении (\text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}}) от степени
упаривания воды в системе охлаждения (\varphi)
1. При \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}}<0,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} обрабатывать циркуляционную воду только одной кислотой нельзя. В таких случаях применяется комбинированный способ обработки — подкисление совместно с фосфатированием или ОЭДФК. Путем ввода соответствующих реагентов предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды может быть повышена до 7,0 мг-экв/кг. Поэтому в табл. 4 приводятся значения \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 5,0 \div 7,0\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} .
2. При эксплуатации башенных градирен, в которых P_{2} \leq 0,08\% , без принудительной продувки оборотной системы водоснабжения обеспечить безнакипный режим теплотехнического оборудования путем подкисления циркуляционной воды нельзя (ограничена ПТЭ \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} , а отсюда и степень упаривания \varphi ).
жесткости добавочной воды
При повышении \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} до 5,0 — 7,0 мг-экв/кг (при комбинированной обработке) значение \varphi может быть соответственно увеличено до 11 — 15. Расход продувки при заданном \varphi может быть определен по формуле (6).
2.9. Расчет нормы расхода серной кислоты производился с учетом достижения остаточной карбонатной жесткости добавочной воды не менее 0,5 мг-экв/кг согласно ПТЭ при различных значениях предельно допустимой жесткости \text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}} = 2 \div 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} циркуляционной воды и ограниченной в зависимости от этих величин степени упаривания воды в системе. Так, чтобы не снизить \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} , при \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} \leq 2\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} степень упаривания воды в системе не должна быть выше 4, при \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 2 \div 3 степень упаривания не должна быть выше 6,5, а при \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 3 \div 4 она может быть увеличена до 8,5 (см. табл. 4).
2.10. Расчет удельного расхода серной кислоты для обработки циркуляционной воды (в пересчете на купоросное масло) произведен по формуле (1) при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 2 \div 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} , \text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}} = 2 \div 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} и \varphi = 1,2 \div 9,0 . Результаты расчетов приводятся в табл. 5 - 10.
(купоросного масла) при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 2\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 3\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 4\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 6\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг}
2.11. Обобщенные нормы приведены в табл. 11. Графическая зависимость нормы расхода серной кислоты от остаточной карбонатной жесткости добавочной воды приведена на рис. 5.
Обобщенные данные нормы расхода серной кислоты
(купоросного масла) при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 2 \div 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ,
\text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 5,8 \div 0,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} с учетом
\text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 2 \div 7\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} , \varphi = 1,2 \div 9,0
для обработки циркуляционной воды
3. НОРМЫ РАСХОДА ФОСФАТОВ
3.1. Обрабатывать циркуляционную воду фосфатами можно только в оборотных системах с градирнями или брызгальными бассейнами.
3.2. Применение фосфатов (гексаметафосфата натрия, тринатрийфосфата и суперфосфата) для обработки циркуляционной воды ограничено их стабилизирующим свойством. В связи с этим обработка возможна при карбонатной жесткости добавочной воды до 3,0 мг-экв/кг, постоянной жесткости добавочной воды до 2,0 мг-экв/кг, степени упаривания воды в циркуляционной системе до 2,2 — 2,6.
3.3. Обязательным условием, обеспечивающим безнакипный режим теплотехнического оборудования ТЭС, является поддержание предельной стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости циркуляционной воды, что достигается ограничением степени упаривания воды в циркуляционной системе путем принудительной продувки.
3.4 Размер продувки (%) определяется по формуле
P_{3} = \frac{(\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} + 0,15\text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{д}})P_{1}}{\text{Ж}_{\text{ст}.\text{ф}} - (\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} + 0,15\text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{д}})} - P_{2} , (8)
где P_{1} — изменяется посезонно: летом 1,6, весной и осенью 1,3, зимой 1,0%. Расчет произведен по формуле (7);
P_{2} — определяется по табл. 2.
3.5. Предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая фосфатами, с учетом постоянной жесткости воды в системе охлаждения определяется по формуле
\text{Ж}_{\text{пр}.\text{ф}}^{\text{ц}} = \text{Ж}_{\text{ст}.\text{ф}} - 0,15\text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{ц}} , (9)
где \text{Ж}_{\text{ст}.\text{ф}} — принимается равной 6,0 мг-экв/кг при обработке гексаметафосфатом и 5,0 мг-экв/кг — тринатрийфосфатом или суперфосфатом;
\varphi — определяется по формуле (6).
3.6. Нормы расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды (g_{\text{ф}}) с учетом поддержания в ней концентрации P_{2}O_{5} = 1,5\text{мг}/\text{кг} и восполнения потерь со шламом определяются по формуле
g_{\text{ф}} = \frac{150}{K_{\text{ф}}} + \frac{40v}{Q(P_{1} + P_{2} + P_{3})} , (10)
где K_{\text{ф}} — содержание P_{2}O_{5} в дозируемом реагенте, % (для гексаметафосфата натрия K_{\text{ф}} = 50 \div 55\% , для тринатрийфосфата K_{\text{ф}} = 17 \div 18\% , для суперфосфата K_{\text{ф}} = 15 \div 18\% ).
3.7 В расчетах норм расходов принимались следующие условия и данные:
- при обработке циркуляционной воды ортофосфатами K_{\text{ф}} = 18\% , гексаметафосфатом натрия — K_{\text{ф}} = 50\% ;
- карбонатная жесткость добавочной воды 2,0 и 3,0 мг-экв/кг;
- некарбонатная жесткость добавочной воды 2,0 мг-экв/кг;
- карбонатная жесткость, стабилизируемая ортофосфатами, 5,0 мг-экв/кг, гексаметафосфатом натрия — 6,0 мг-экв/кг;
- потери на испарение рассчитываются по формуле (7). Для летнего сезона года P_{1} = 1,6\% , для весеннего и осеннего P_{1} = 1,3\% , для зимнего P_{1} = 1,0\% ;
- потери на разбрызгивание составляют от 3,0 до 0,2% согласно табл. 2;
- степень упаривания воды в системе охлаждения рассчитывается по формуле (6);
- отношение \frac{v}{Q} = 0,5 как среднее для ТЭС.
Расчетные данные расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды для летнего, весеннего, осеннего и зимнего сезонов года приводятся в табл. 12.
в граммах на кубический метр добавочной воды
4. НОРМЫ РАСХОДА ОКСИЭТИЛИДЕНДИФОСФОНОВОЙ КИСЛОТЫ (ОЭДФК)
4.1. Обрабатывать циркуляционную воду можно только в оборотных системах с градирнями или брызгальными бассейнами.
4.2. Применение ОЭДФК для обработки циркуляционной воды ограничено ее стабилизирующим свойством. Максимальная стабилизируемая ОЭДФК карбонатовая жесткость циркуляционной воды, при которой обеспечивается безнакипный режим работы теплотехнического оборудования ТЭС, составляет 7,5 мг-экв/кг <*>.
<*> «Руководящие указания по стабилизационной обработке охлаждающей воды в оборотных системах охлаждения с градирнями оксиэтилидендифосфоновой кислотой» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1981).
4.3. Карбонатная жесткость циркуляционной воды поддерживается на уровне 7,5 мг-экв/кг путем ограничения степени упаривания воды в системе охлаждения.
4.4 Допустимая степень упаривания воды в системе определяется по формуле
\varphi_{\text{доп}} = \frac{\text{Ж}_{\text{пр}.\text{о}}^{\text{ц}}}{\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}}} . (11)
4.5 Допустимая степень упаривания обеспечивается путем продувки системы охлаждения, которая рассчитывается по формуле
P_{3} = \frac{\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} \cdot P_{1}}{\text{Ж}_{\text{пр}.\text{о}}^{\text{ц}} - \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}}} - P_{2} , (12)
где \text{Ж}_{\text{пр}.\text{о}}^{\text{ц}} — принимается равной 7,5 мг-экв/кг.
4.6. При больших потерях воды из системы охлаждения за счет капельного уноса (зависит от конструкции охладителя, см. табл. 2) и низкой карбонатной жесткости добавочной воды продувка системы не требуется, а степень упаривания может установиться ниже допустимой, соответственно установится и карбонатная жесткость циркуляционной воды ниже предельной, максимально стабилизируемой ОЭДФК (7,5 мг-экв/кг). В таких случаях сначала определяется степень упаривания (\varphi) :
\varphi = \frac{P_{1} + P_{2}}{P} , (13)
а затем карбонатная жесткость циркуляционной воды, которая должна стабилизироваться ОЭДФК,
\text{Ж}_{\text{к}.\text{о}}^{\text{ц}} = \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} \cdot \varphi . (14)
4.7 Норма расхода ОЭДФК (мг/кг) на обработку циркуляционной воды определяется по формуле
g_{\text{ОЭДФК}} = \frac{\alpha}{\varphi} , (15)
где \alpha — заданная дозировка ОЭДФК; находится по рис. 6.
от карбонатной жесткости циркуляционной воды (\text{Ж}_{\text{к}}^{\text{ц}})
Данные расчетов нормы расхода ОЭДФК приводятся в табл. 13.
Норма расхода ОЭДФК, г/м3, добавочной воды при предельной,
стабилизируемой ОЭДФК, карбонатной жесткости
циркуляционной воды до 7,5 мг-экв/кг
5. НОРМЫ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ХЛОРА
5.1. Удельный расход хлора зависит от природы и содержания в воде органических и неорганических соединений, окисляющихся хлором, и определяется на основании данных хлоропоглощаемости воды. Для охлаждающей воды удельный расход хлора следует подбирать так, чтобы в воде, выходящей из конденсатора, содержание активного хлора не превышало 0,4 — 0,5 г/м3. Время контакта воды с хлором при определении хлоропоглощаемости следует принимать равным времени прохождения воды от места ввода хлора до выхода из наиболее отдаленного конденсатора.
5.2. При отсутствии данных по хлоропоглощаемости воды для предварительных расчетов можно пользоваться ориентировочными данными по количеству вводимого хлора, приведенными в табл. 14.
5.3 Суточный расход хлора определяется по формуле
6. ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМ РАСХОДОВ ХИМИЧЕСКИХ РЕАГЕНТОВ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ ВОДЫ ТЭС
6.1. Определить удельный расход серной кислоты на обработку циркуляционной воды в летний период. Охладитель — башенная градирня. Карбонатная жесткость: добавочной воды 5,0 мг-экв/кг, предельная циркуляционной — 2,0 мг-экв/кг.
6.1.1 Определение по таблицам:
а) по табл. 2 находим значения потерь воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и уноса капель ветром; P_{2} = 0,5\% ;
б) по табл. 3 находим значение потерь воды из системы в результате испарения в летний период и степень упаривания воды в системе; P_{1} = 1,6\% ; \varphi = 4,2 (при P_{2} = 0,5\% и P_{1} = 1,6\% );
в) по табл. 4 находим остаточную карбонатную жесткость добавочной воды при \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 2,8\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} и \varphi = 4,2 ; \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,72\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ( \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} округлено до 3);
г) по табл. 11 находим расход серной кислоты при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 5,0 и \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,71\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ; g_{k} = 228\text{г}/\text{м}^{3} .
6.1.2 Определение по графикам:
а) значения потерь на разбрызгивание, испарение и степень упаривания находятся так же, как в пп. 6.1.1, а и 6.1.1, б;
б) по рис. 4 находим остаточную карбонатную жесткость при \text{Ж}_{\text{пр}}^{\text{ц}} = 2,8\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} (округляем до 3) и \varphi = 4,2 ; \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,71\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ;
в) по рис. 5 находим расход серной кислоты при \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 5,0\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} и \text{Ж}_{\text{о}}^{\text{д}} = 0,71\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ; g_{k} = 228\text{г}/\text{м}^{3} .
6.2. Определить удельный расход фосфатов на обработку циркуляционной воды в зимний период. Охладитель — вентиляторная градирня (при наличии водоуловителей). \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 2,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ; \text{Ж}_{\text{нк}}^{\text{д}} = 2,0\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} .
6.2.1. По табл. 2 находим значения потерь воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и уноса капель ветром; P_{2} = 0,2\% .
6.2.2. По табл. 3 находим значения потерь воды из системы в результате испарения в зимний период; P_{1} = 1,0\% .
6.2.3. По табл. 12 находим расход фосфатов и соответствующие режимы при P_{1} = 1,0\% , P_{2} = 0,2\% и \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 2,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} :
-
при применении для обработки ортофосфатов (тринатрийфосфата и суперфосфата): g_{\text{ф}} = 17,1\text{г}/\text{м}^{3} ; P_{3} = 1,15\% ; \varphi = 1,83 ; \text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}} = 4,45\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ;
-
при применении гексаметафосфата натрия: g_{\text{ф}} = 13,7\text{г}/\text{м}^{3} ; P_{3} = 0,7\% ; \varphi = 2,2 ; \text{Ж}_{\text{пр}.\text{п}}^{\text{ц}} = 5,35\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} .
6.3. Определить удельный расход оксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК) на обработку циркуляционной воды в осенний период. Охладитель — открытый брызгальный бассейн с жалюзи. Карбонатная жесткость добавочной воды 4,5 мг-экв/кг.
6.3.1. По табл. 2 находим значения потерь воды из системы в результате разбрызгивания и уноса капель ветром; P_{2} = 1,0\% .
6.3.2. По табл. 3 находим значения потерь воды из системы в результате испарения в осенний период времени; P_{2} = 1,3\% .
6.3.3. По табл. 13 находим расход ОЭДФК и соответствующий режим работы циркуляционной системы при P_{1} = 1,3\% , P_{2} = 1,0\% , \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{д}} = 4,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} ; g_{\text{ОЭДФК}} = 1,2\text{г}/\text{м}^{3} ; P_{3} = 1,0\% ; \varphi_{\text{доп}} = 1,7 ; \text{Ж}_{\text{к}}^{\text{ц}} = 7,5\text{мг} - \text{экв}/\text{кг} .
6.4. Определить суточный расход хлора для обработки охлаждающей воды при ее расходе Q = 100 тыс. м3/ч, удельном расходе хлора g_{\text{хл}} = 2,5\text{г}/\text{м}^{3} , продолжительности периода введения хлора \tau = 60\text{мин} и периодичности хлорирования n — один раз в сутки.