РД 34.09.455-95. Руководящий документ. Методические указания по обследованию теплопотребляющих установок закрытых систем теплоснабжения и разработке мероприятий по энергосбережению
(утв. РАО «ЕЭС России» 26.10.1995)
Примечание
Документ включен в Указатель действующих в электроэнергетике нормативных документов на 01.03.2010, составленный на основе Реестра действующих в электроэнергетике нормативно-технических документов, приложение № 1 к Приказу РАО «ЕЭС России» от 14.08.2003 № 422 (М.: ООО «Тексус», 2010). Документ утрачивает силу с 1 января 2002 года. Документ введен в действие с 1 января 1997 года.
26 октября 1995 года
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОБСЛЕДОВАНИЮ ТЕПЛОПОТРЕБЛЯЮЩИХ УСТАНОВОК ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ И РАЗРАБОТКЕ МЕРОПРИЯТИЙ ПО ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЮ
до 1 января 2002 года
Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (ВТИ).
Разработчики: Н.М. Зингер, д.т.н., А.И. Любарская, н.с., С.А. Байбаков, н.с., Н.П. Белова, м.н.с.
Настоящий отраслевой руководящий документ устанавливает правила энергообследования тепловых пунктов закрытых систем теплоснабжения, а также рекомендации по энергосбережению.
Положения настоящего отраслевого нормативного документа подлежат применению расположенными на территории Российской Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе межотраслевыми и региональными, имеющими в своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные, независимо от форм собственности и подчинения.
1. ОПРЕДЕЛЕНИЯ
В настоящих Методических указаниях применяют следующие термины.
Тепловые пункты или абонентские вводы — это помещения, включающие: теплообменники (отопления и горячего водоснабжения), насосы (подкачивающие, подмешивающие, рециркуляционные), системы авторегулирования, контроля и учета.
Тепловые пункты могут быть индивидуальными, сокращенно ИТП, обслуживающими одно здание, и центральными, сокращенно ЦТП, обслуживающими группу зданий. При наличии центральных тепловых пунктов с указанным выше оборудованием в зданиях, обслуживаемых этим ЦТП, или в отдельных секциях этих зданий имеются узлы смешения, в которых устанавливаются смесительные устройства — элеваторы или насосы смешения и контрольно-измерительные приборы.
Различаются следующие схемы присоединения систем отопления:
зависимая — с непосредственным присоединением системы отопления к тепловой сети;
независимая — с присоединением системы отопления к тепловой сети через водо-водяной теплообменник.
По схемам присоединения подогревателей горячего водоснабжения различаются параллельная, смешанная и последовательная схемы.
Схемы присоединения систем отопления и горячего водоснабжения приведены на рисунке 1 (здесь и далее рисунки не приводятся).
На рисунке 1а — зависимая схема присоединения системы отопления и последовательная схема присоединения подогревателей горячего водоснабжения; на рисунке 1б — независимая схема присоединения системы отопления и смешанная схема присоединения подогревателей горячего водоснабжения. И последовательная и смешанная схемы являются двухступенчатыми, т.е. включают две ступени подогрева водопроводной воды на горячее водоснабжение. Параллельная схема является частным случаем смешанной, когда отсутствует подогреватель первой (нижней) ступени.
2. ОБОЗНАЧЕНИЯ
В настоящем документе применяют следующие обозначения параметров теплоносителей и оборудования: Температуры, °С:
t — наружного воздуха; н t' — наружного воздуха расчетная для отопления; н t — внутренняя отапливаемых помещений; в t' — расчетная внутренняя температура, обычно равная 18 °С; в
тау , тау - сетевой воды в подающей и обратной линиях 1 2
тепловой сети;
тау', тау' - расчетные сетевой воды в подающей и обратной линиях 1 2
тепловой сети при t'; н
тау , тау - перед и после элеватора; о1 о3 тау' , тау' - расчетные перед и после элеватора при t'; о1 о3 н тау - после системы отопления;
о2
тау' - расчетная после системы отопления при t'; о2 н дельта тау' - расчетный перепад температур в тепловой сети,
о
равный
дельта тау' = тау' - тау' ; (1) о о1 о2 ДЕЛЬТА t' - расчетный температурный напор в системе отопления,
равный
ДЕЛЬТА t' = 0,5 (тау' - тау' ) - t'; (2) о3 о2 в тау , тау - сетевой воды перед и после подогревателя отопления; п1 п2 тау - сетевой воды на выходе из второй ступени подогревателя;
II тау — сетевой воды на входе в первую ступень подогревателя; с
t , t - водопроводной воды на входе и выходе из первой 2 п
ступени подогревателя;
t , t - водопроводной воды в системе циркуляции и на входе во ц п2
вторую ступень подогревателя; t — водопроводной воды на горячее водоснабжение; 1 __ / — максимальная разность температур теплоносителей на входе в теплообменный аппарат.
G — сетевой воды на ввод (на тепловой пункт); с G — на систему отопления; о
G' - расчетный на систему отопления при t'; о н
фи — относительный расход сетевой воды, равный
G
о
р G — расчетный на систему отопления при произвольной о температуре t ; н G — сетевой воды на подогреватель отопления; п G — сетевой воды на вторую ступень подогревателя; II G — водопроводной воды на горячее водоснабжение; в G — водопроводной воды в системе рециркуляции; ц W — тепловой эквивалент расхода теплоносителя, Вт/К [ккал/(ч х °С)], равный произведению расхода воды на его теплоемкость
W = G х c; (4) W - меньшее значение теплового эквивалента;
м W — большее значение теплового эквивалента; б с — теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг х К).
Тепловые нагрузки, Вт (ккал/ч):
Q — системы отопления при любой наружной температуре; о Q' — расчетная системы отопления при расчетной для отопления о температуре наружного воздуха; _ Q — относительная нагрузка системы отопления, равная о
Q
о
Q = --; (5) о Q'
о
р Q — расчетная системы отопления при произвольной наружной о температуре t н
t' - t
р в н Q = Q' -------; (6) о о t' - t' в н Q , Q , Q - горячего водоснабжения, первой и второй ступеней г I II
подогревателя горячего водоснабжения; ср Q — средненедельная нагрузка горячего водоснабжения; г макс Q — максимальная нагрузка горячего водоснабжения (средняя за г час максимального водопотребления); ро — относительная нагрузка горячего водоснабжения (отношение средненедельной нагрузки горячего водоснабжения к Q') о
ср
Q
г
Q — теплопотери в системе рециркуляции; ц эпсилон — безразмерная удельная нагрузка системы отопления; о эпсилон — безразмерная удельная нагрузка подогревателя.
P , P - сетевой воды в подающей и обратной линиях; 1 2 P , P - воды в отопительной сети на входе и выходе из о1 о2
теплового пункта;
P , P - сетевой воды до и после подогревателя отопления; п1 п2 P , P , P - водопроводной воды на входе в первую ступень, на в2 вп в1
выходе из первой ступени, на выходе из второй ступени; H — напор — давление, выраженное в м вод. ст.
F , F - поверхности нагрева первой и второй ступеней I II
подогревателя горячего водоснабжения; F — поверхность нагрева отопительного теплообменника; от ФИ — параметр отопительной системы, Вт/К [ккал/(ч х °С)]; о ФИ — параметр секционного водо-водяного подогревателя, величина безразмерная, постоянная для данного подогревателя; к — коэффициент теплопередачи теплообменников, Вт/кв. м К [ккал/(кв. м х ч х °С)]; u — коэффициент смешения смесительного узла, равный
тау - тау
о1 о3
u = -------------. (8)
тау - тау
о3 о2
Все параметры могут относиться к любой наружной температуре
t . н
3. ЗАДАЧИ ЭНЕРГООБСЛЕДОВАНИЯ
Основные тепловые нагрузки (отопление, горячее водоснабжение) имеют различные суточные и сезонные графики и требуют тепло разного потенциала. Назначением теплового пункта является обеспечение указанных теплопотребляющих систем теплоносителем с требуемым параметром (расходом и температурой) без перерасходов тепла по сравнению с расчетными.
Основными расчетными показателями служат расходы тепла, сетевой воды и температура обратной сетевой воды.
Задачей энергообследования является определение фактических значений основных параметров с помощью измерительной техники, сопоставление их с расчетными значениями и при выявленных перерасходах тепла и воды разработка мероприятий по их устранению.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
До проведения приборного обследования с целью определения фактических параметров следует определить расчетные тепловые нагрузки объекта. Как правило, это нагрузки отопления и горячего водоснабжения. Ниже приведены методы определения этих нагрузок.
4.1 Система отопления
Расчетную нагрузку отопления определяют либо из договора с теплоснабжающей организацией, в котором обычно указывают проектные значения тепловых нагрузок, либо непосредственно из проекта здания или теплового пункта.
При отсутствии этих материалов следует использовать материалы, приведенные в нормативной, справочной и технической литературе.
Могут быть рекомендованы для использования следующие материалы, приведенные в Приложениях:
а) Определение расчетной нагрузки отопления здания по его наружному объему (Приложение А).
б) Максимальный расход теплоты (максимальная тепловая мощность) на одного жителя при расчетной наружной температуре (Приложение Б).
в) Теплотехнические показатели наиболее распространенных современных типовых жилых зданий (Приложение В).
г) Отопительные характеристики жилых зданий (Приложение Г).
д) Удельные тепловые характеристики административных, лечебных и культурно-просветительных зданий и зданий детских учреждений (Приложение Д).
е) Удельные тепловые характеристики промышленных зданий (Приложение Е).
4.2 Система горячего водоснабжения
Расчетную нагрузку горячего водоснабжения определяют также из проекта здания или теплового пункта. При отсутствии таких данных расчетную нагрузку горячего водоснабжения можно определить по расходу в литрах в сутки горячей воды температурой 65 °С на одного человека. Расход воды зависит от благоустройства квартир, их заселенности, режима работы предприятий и организаций, привычек населения и других неучитываемых факторов. Поэтому следует применять справочные данные по нагрузкам горячего водоснабжения, приведенные в Приложении Ж.
Нагрузка горячего водоснабжения характеризуется коэффициентами неравномерности, представляющими собой отношения максимальной нагрузки к средней за определенные периоды. Значения коэффициентов неравномерности приведены в Приложении И.
Теплопотери в рециркуляционных трубопроводах системы горячего водоснабжения составляют обычно 10% от максимальной или 20% от средней нагрузки горячего водоснабжения.
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ НА ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ И ТЕМПЕРАТУР ОБРАТНОЙ СЕТЕВОЙ ВОДЫ
Для оценки эффективности использования тепла на нужды отопления и горячего водоснабжения следует определить требуемый для данных условий расход теплоносителя, обеспечивающий известные тепловые нагрузки.
Требуемый расход теплоносителя зависит не только от величины тепловых нагрузок, но также от установленного в тепловом пункте оборудования, схем его присоединения, условий автоматизации, параметров теплоносителя во внешней тепловой сети.
Задача может быть решена путем использования разработанной во Всероссийском теплотехническом институте (ВТИ) программы расчета на ПЭВМ режимов работы абонентских вводов. Описание возможностей программы и решаемых ею задач приведено в Приложении К.
В качестве примера использования программы в Приложении Л и на рисунках Л.1 — Л.4 (здесь и далее рисунки не приводятся) приведены результаты расчетов требуемых расходов и температур обратной сетевой воды для разных температурных графиков и разных значений ро тепловых пунктов для наиболее распространенных смешанной и последовательной схем при зависимом присоединении системы отопления. Из рисунков расход тепла на тепловой пункт определяется как произведение расхода сетевой воды на разность температур подающей и обратной линии тепловой сети.
При существующем многообразии величин ро абонентов, температурных графиков и схем присоединения систем отопления и горячего водоснабжения эти зависимости могут быть использованы для приближенной оценки требуемых параметров тепловых пунктов.
Определить параметры отдельных элементов системы теплоснабжения можно также путем использования уравнения характеристики теплообменных аппаратов, что является более трудоемким, т.к. все задачи решаются методом последовательных приближений. Уравнения характеристики системы отопления и теплообменных аппаратов и примеры их использования приведены в Приложениях М и Н.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОПОТРЕБЛЯЮЩИХ УСТАНОВОК
Определение фактических параметров приборными методами в точках, обозначенных на схеме (рисунок 1), производят для отдельных элементов, а также для установки в целом.
6.1. Измерительная аппаратура
6.1.1 Общие требования
Для измерений могут быть использованы имеющиеся на тепловом пункте измерительные приборы или приборы организации, проводящей обследование.
Измерительная аппаратура должна удовлетворять следующим общим требованиям:
все приборы должны быть проверены и иметь аттестацию органов Госстандарта;
погрешность измерений параметров должна составлять:
по давлениям — не более 0,1 кгс/кв. см,
по температурам — не более 0,1 °С.
6.1.2 Измерения расходов
В качестве расходомерных устройств могут быть использованы установленные в теплопунктах стационарные приборы, в том числе входящие в состав теплосчетчиков, позволяющие определить мгновенные значения расходов воды: измерительные диафрагмы, приборы турбинного или крыльчатого типа, а также электромагнитные, вихревые и ультразвуковые расходомеры.
При отсутствии стационарных расходомеров могут быть использованы переносные измерительные приборы: переносные ультразвуковые расходомеры с накладными датчиками отечественного или зарубежного производства.
6.1.3 Измерения давления
В качестве измерительных приборов могут быть использованы образцовые пружинные манометры.
При организации автоматизированной системы измерений в качестве датчиков давления или перепада давлений могут использоваться датчики МТ-100 или преобразователи давления «САПФИР» завода «Манометр», датчики давления Концерна «МЕТРАН», а также аппаратура аналогичного типа зарубежного производства.
6.1.4 Измерения температуры
Для измерений могут быть использованы ртутные термометры с ценой деления 0,1 °С, устанавливаемые в имеющихся на трубопроводах термометрических гильзах, или термометры, входящие в состав теплосчетчиков узлов учета при наличии вторичной показывающей аппаратуры.
Для измерений температуры при отсутствии измерительной аппаратуры на теплопунктах следует использовать стандартные термоэлектрические преобразователи и термометры сопротивления с вторичными показывающими и регистрирующими приборами.
При отсутствии в точках измерения термометрических гильз измерения могут быть проведены с использованием датчиков (термоэлектрических преобразователей и термометров сопротивления) поверхностного типа. При этом необходимо обеспечить плотный контакт датчика с очищенной от краски и ржавчины поверхностью трубопровода и достаточную тепловую изоляцию участка трубопровода в месте установки поверхностного датчика.
6.1.5 Организация процесса измерений
Проведение энергообследования с помощью обычных показывающих приборов неэффективно, поскольку требуется одновременная регистрация большого количества параметров в течение длительного периода времени. Поэтому целесообразно организовать систему измерений с автоматической синхронизированной по времени регистрацией требуемых параметров.
Такая система может быть организована на основе использования самопишущих приборов с ленточными или круговыми диаграммами.
Однако с целью экономии времени на обработку результатов более предпочтительно использовать для регистрации современные микропроцессорные многоканальные малогабаритные записывающие устройства, что позволит применить компьютерную обработку результатов измерений.
6.2. Методика измерений
6.2.1 Система отопления
При проведении измерений параметров системы отопления для обеспечения стабильности этих параметров следует вторую ступень подогревателя горячего водоснабжения перевести на смешанную схему, если в обычном режиме она включена по последовательной схеме.
расходы сетевой воды и воды в квартальной сети при независимой схеме;
температуры сетевой воды и в квартальной сети;
среднюю температуру воздуха в отапливаемых помещениях;
давления сетевой воды и в квартальной сети при независимой схеме.
6.2.1.1 Расход сетевой воды и воды во внутриквартальной сети
Расход воды на систему отопления может быть определен одним из следующих способов в зависимости от имеющихся на установке измерительных приборов:
а) Непосредственно с помощью расходомеров, описанных в разделе 6.1.2.
б) По известному диаметру сопла элеватора и измеренному перепаду давлений перед соплом и во всасывающем патрубке элеватора:
___________
G = фи х f х 2 \/ ДЕЛЬТА P / V, кг/с, (9) о 1 с
фи - коэффициент скорости сопла, фи = 0,95;
1 1
f - сечение сопла, кв. м;
с
ДЕЛЬТА P = P - P - перепад давлений перед соплом и во
о1 о2
всасывающем патрубке сопла, Па; V — удельный объем воды, V = 0,001 куб. м/кг.
в) По измеренным температурам до и после системы отопления путем сопоставления их с расчетными значениями по методике,
приведенной в Приложении М.
6.2.1.2 Температуры воды
Измеряют температуру воды, поступающей в систему тау , на о1 выходе из нее тау , а для индивидуального теплового пункта (ИТП) о2 и после смесительного устройства тау . о3
На основе измеренной величины тау для ИТП определяют о3 фактический коэффициент смешения u по формуле (8).
При независимой схеме присоединения измеряют температуры греющего и нагреваемого теплоносителей на входе и выходе из
теплообменника.
Для центрального теплового пункта (ЦТП) в нескольких зданиях измеряют значения тау , тау и тау и на этой основе определяют о1 о2 о3
средний коэффициент смешения u.
6.2.1.3 Температуры воздуха в отапливаемых помещениях
Температуры воздуха измеряют в нескольких помещениях, расположенных на различных этажах и ориентированных на разные стороны света для возможности оценки среднеарифметической температуры воздуха в здании. Эта температура нужна для последующего сопоставления фактической и расчетной нагрузок
системы отопления.
6.2.1.4 Давления
Измеряют давления P и P на входе и выходе из теплового 1 2 пункта, P и P до и после системы отопления, а для независимой о1 о2 системы отопления также P и P до и после подогревателя. п1 п2
6.2.1.5 Условия измерений
Поскольку суточный график нагрузки отопления достаточно стабилен, следует вести измерения параметров теплоносителя в течение суток с интервалом в 2 — 3 часа. Целесообразно провести измерения в течение нескольких суток с различными температурами наружного воздуха и соответственно температурами сетевой воды.
6.2.2 Система горячего водоснабжения
В системе горячего водоснабжения следует измерять следующие параметры:
6.2.2.1 Расходы:
холодной водопроводной воды на горячее водоснабжение;
горячей водопроводной воды после второй ступени подогревателя горячего водоснабжения;
достаточно измерение любых двух из указанных трех расходов;
сетевой воды на II ступень подогревателя.
6.2.2.2 Температуры:
по тракту водопроводной воды: на входе и выходе из I и II ступеней подогревателя;
по тракту греющей сетевой воды на входе и выходе из I и II ступеней подогревателя.
6.2.2.3 Давления:
по тракту водопроводной и сетевой воды до и после I и II ступеней подогревателя.
6.2.2.4 Условия измерений
Поскольку график нагрузки горячего водоснабжения имеет резко выраженный неравномерный характер, измерения этих параметров следует вести с помощью автоматизированной системы измерений с интервалом измерений порядка 5 минут. Измерения следует проводить как в будние, так и в выходные дни недели.
7. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ И ИХ АНАЛИЗ
7.1. Система отопления
На основании результатов измерений должна быть определена фактическая тепловая производительность отопительной системы при температуре наружного воздуха t в периоды измерений, при
н
соответствующей этому значению t расчетной температуре сетевой
р н
воды тау по температурному графику, расчетном расходе сетевой
о1
р р воды G и расчетном коэффициенте смешения u .
о
Фактическая тепловая производительность, приведенная к этим р условиям, должна быть сопоставлена с расчетной Q , определенной по о формуле (6).
Фактическую тепловую производительность определяют по формуле
Q = G х с (тау - тау ). (10) о о о1 о2 Фактические значения G и тау могут не соответствовать о о1 р р расчетным G и тау при температуре t . В этом случае следует о о1 н провести пересчет величины Q , приведя ее к расчетным значениям
о
р р р G , тау и u с помощью уравнения характеристики отопительной О о1 системы (Приложение М).
Приведение величины Q к расчетным значениям ведут в следующем о порядке:
а) На основе результатов измерений определяют фактический ф параметр ФИ данной отопительной системы, который является о инвариантным при изменениях расходов и температур воды в системе отопления
Q
ф о 1 ФИ = ---------- х --------, (11) о ДЕЛЬТА t _ ср (Q ) 0,2
о
где ДЕЛЬТА t — фактическая средняя разность температур в ср системе отопления
тау + тау
о3 о2
ДЕЛЬТА t = ------------- - t . (12)
ср 2 в
Для ИТП эти величины измеряют непосредственно, для ЦТП
температуру тау определяют из уравнения смешения
о3
тау + u х тау
о1 о2
тау = ------------------, (13)
о3 1 + u
где величины тау и тау измеряют непосредственно в ЦТП, а
о1 о2
величину коэффициента смешения принимают средней для ряда зданий
согласно 6.2.1.2.
В случае невозможности измерения фактического значения внутренней температуры ее значение определяют по формуле
Q
о
t = t + -- (t' - t'). (14) в н р в н
Q
о
б) Приведенная тепловая производительность отопительной системы вычисляется по формуле
р р
G х с х (тау - t')
прив о о1 в
Q = ---------------------------------. (15)
о р
G х с
0,5 + u о 1
------- + -------- х ----------
1 + u ф _прив 0,2
ФИ (Q )
о о
ф
Все параметры в этой формуле, кроме ФИ должны быть о расчетными. прив
Определенное таким образом значение Q сравнивается с о р расчетным Q . о
При несовпадении этих величин более чем на 5 — 7% следует проанализировать причины. Ими могут быть:
ошибочные данные присоединенной тепловой нагрузки;
неправильное распределение воды между зданиями, присоединенными к ЦТП;
существенное отличие от расчетных коэффициентов смешения;
значительное увеличение поверхности нагрева радиаторов;
разрегулировка местных отопительных систем.
Выявление этих причин требует специального обследования местных отопительных систем.
прив р Сопоставление Q и Q позволяет оценить возможность О о обеспечения отопительной системой расчетных тепловых нагрузок отапливаемых зданий. Результаты измерений и сопоставление величин прив р Q и Q позволяет оценить фактический эксплуатационный режим о о р р системы отопления путем сопоставления тау и тау , G и G , о1 о1 о о
р
тау и тау , т.е. фактических и расчетных параметров о2 о2
теплоносителя.
Наиболее часто встречающимися отклонениями от расчетных режимов являются:
завышенные расходы сетевой воды у абонентов с большими перепадами давления на вводе;
заниженные расходы воды у абонентов с недостаточными перепадами давления.
Следствием этого является отличие от расчетной температуры обратной сетевой воды.
В зависимости от местных условий следует разработать соответствующие мероприятия по нормализации расхода воды.
7.2. Система горячего водоснабжения
На основании результатов измерений определяют:
- удельный (на 1 жителя) средненедельный расход горячей воды
температурой 65 °С в литрах в сутки. Эту величину сопоставляют со значениями, приведенными в Приложении Ж; — суточные графики расхода тепла на горячее водоснабжение по дням недели и среднесуточные расходы тепла; ср — средненедельный расход тепла на горячее водоснабжение Q ; г — максимальный расход тепла на горячее водоснабжение, равный среднему расходу тепла за час максимального водопотребления; — относительный расход тепла на горячее водоснабжение ро; — расходы воды и тепла в системе рециркуляции в течение суток; — стабильность температуры воды в системе горячего
водоснабжения, характеризующую качество работы регулятора температуры. Отклонение этой температуры более чем на 3 °С от установленного значения требует наладки регулятора. Если вода не догревается до заданной температуры при полном открытии регулятора, следует провести анализ работы теплового пункта в
целом; — фактические тепловые нагрузки теплообменников I и II
ступеней по уравнениям теплового баланса по греющей и нагреваемой воде. Измерения, в которых расхождение теплового
баланса превышает 5%, не учитываются; — для наиболее распространенных кожухотрубных теплообменников
2 6 сопротивление S в (м х ч )/м по греющей и нагреваемой воде
ДЕЛЬТА Н
где: ДЕЛЬТА Н — потери напора в теплообменниках, м; V — объемный расход воды, куб. м/ч.
Полученные значения S сравнивают с расчетными, приведенными в Приложении П.
Превышение фактического сопротивления над расчетными более чем на 10% указывает на значительные отложения в подогревателях (накипь, продукты коррозии), на зарастание трубных досок, провисание трубного пучка и т.д. В этих случаях требуется чистка теплообменников и их специальное обследование.
По известным расходам и температурам теплоносителей на входе в теплообменник по уравнению характеристики определяют расчетную тепловую производительность теплообменника при нормальном состоянии его теплопередающей поверхности (Приложение Н).
Определяют отношение фактической тепловой производительности теплообменника к расчетной. Состояние теплообменников считается удовлетворительным, если отношение фактической
теплопроизводительности к расчетной
ф
Q
Аналогичным образом проводят оценку эффективности работы отопительного теплообменника.
Об эффективности работы теплообменников можно судить также по отношению величины фактического коэффициента теплопередачи, определенного по экспериментальным данным, к расчетному, определяемому из критериальных уравнений теплопередачи.
7.3. Тепловой пункт
При определенном экспериментально значении относительной нагрузки горячего водоснабжения ро и суточном графике нагрузки горячего водоснабжения определяют характеристики теплового пункта, т.е. зависимости от температуры наружного воздуха расхода сетевой воды на тепловой пункт и температуры обратной сетевой воды при различных нагрузках горячего водоснабжения.
Эти характеристики рассчитывают на ПЭВМ по программе ВТИ или определяют приближенно с помощью графиков, приведенных в Приложении Л, при соответствующем значении ро абонента и температурном графике в тепловой сети.
Характеристики теплового пункта рассчитывают при установленном оборудовании и эксплуатационной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения.
Расчетные характеристики теплового пункта сопоставляют с результатами измерений. При несовпадении анализируют причины и намечают пути доведения показателей работы теплового пункта до расчетных значений. Пример проведения энергообследования приведен в Приложении Р.
Расчетную нагрузку отопления здания по его наружному объему
Q , Вт (ккал/ч), вычисляют по формуле о
Q = q х V (t' - t'), (А.1) о о в н
где: q — удельные теплопотери (удельная отопительная о характеристика) жилых и общественных зданий при t' = -30 °С, н Вт/(куб. м х К) [ккал/(ч х куб. м х °С)]; V — объем здания по наружному обмеру, куб. м; t' — расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых в помещений, °С; t' — расчетная для отопления температура наружного воздуха, н °С.
Удельные теплопотери (q ) жилых и общественных зданий о
строительства после 1958 г. для климатических районов с расчетной наружной температурой для отопления t = -30 °С приведены в
н
таблице А.1.
| Этажность здания | 1 | 2 — 3 | 4 — 5 | 6 и более |
|---|---|---|---|---|
| Удельные теплопотери, Вт/(куб. м х К) [ккал/(ч х куб. м х °С)] | 0,7 — 0,8 (0,6 — 0,7) | 0,47 — 0,58 (0,4 — 0,5) | 0,42 — 0,47 (0,36 — 0,4) | 0,35 — 0,41 (0,3 — 0,35) |
Удельные теплопотери жилых и общественных зданий с наружным объемом V > 3000 куб. м для этого же климатического района могут
быть приблизительно определены по эмпирической формуле
a
q = ----, (А.2) о n __
\/ V
где: V — объем здания по наружному обмеру, куб. м; a, n — коэффициенты.
Для зданий строительства до 1958 г., т.е. более утепленных п = 6;
2,83 2,83
а = 1,85 Вт/(м х К) [1,6 ккал/(м х ч х °С)];
для зданий строительства после 1958 г.
n = 8;
2,875 2,875
а = 1,52 Вт/(м х К) [1,3 ккал/(м х ч х °С)].
Для районов с другой расчетной температурой для отопления к
значениям g вводятся поправочные коэффициенты бета:
о
при t >= -10 °С бета = 1,2;
н
при t = -20 °С бета = 1,1;
н
при t =< -40 °С бета = 0,9.
Н
МАКСИМАЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ (МАКСИМАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ
МОЩНОСТЬ) НА ОДНОГО ЖИТЕЛЯ ПРИ РАСЧЕТНОЙ
НАРУЖНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ
| Вид тепловой нагрузки | Сибирь, Урал, север европейской части России t' = -35 °С н t' = -23 °С нв | Средняя полоса европейской части России и север Средней Азии t' = -25 °С н t' = -14 °С нв | Юг европейской части России t' = -15 °С н t' = -7 °С нв | Крым, Кавказ и юг Средней Азии t' = -5 °С н t' = 0 °С нв | ||||
| кВт | Мкал ---- ч | кВт | Мкал ---- ч | кВт | Мкал ---- ч | кВт | Мкал ---- ч | |
| Отопление и вентиляция жилых зданий | 1,44 | 1,24 | 1,24 | 1,05 | 1,05 | 0,94 | 0,75 | 0,64 |
| Отопление и вентиляция общественных зданий | 0,54 | 0,47 | 0,44 | 0,38 | 0,38 | 0,33 | 0,25 | 0,23 |
| Горячее водоснабжение (все дома с ваннами) | 0,67 | 0,57 | 0,67 | 0,57 | 0,67 | 0,57 | 0,67 | 0,57 |
| Бани | 0,028 | 0,024 | 0,028 | 0,024 | 0,028 | 0,024 | 0,028 | 0,024 |
| Прачечные | 0,084 | 0,072 | 0,084 | 0,072 | 0,084 | 0,072 | 0,084 | 0,072 |
| Предприятия общественного питания (полный пансион) | 0,061 | 0,053 | 0,061 | 0,053 | 0,061 | 0,053 | 0,061 | 0,053 |
| Итого | 2,82 | 2,44 | 2,52 | 2,15 | 2,28 | 1,96 | 1,85 | 1,6 |
При составлении таблицы принято:
1. <a id="p100199"></a>Удельные теплопотери жилых и общественных зданий для
районов с t = -35 °С н
q = 0,42 Вт/(куб. м х К) [0,36 ккал/(ч х куб. м х °С)]. о
2. <a id="p100201"></a>Объем жилых зданий на одного жителя 60 куб. м.
3. <a id="p100202"></a>Объем общественных зданий на одного жителя 18 куб. м.
4. <a id="p100203"></a>Удельный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий
q = 0,23 Вт/(куб. м х К) [0,2 ккал/(ч х куб. м х °С)]. о
5. <a id="p100205"></a>Расход горячей воды на одного жителя 110 л/сут. при
t = 65 °С. г
Произведение коэффициентов суточной и часовой неравномерности 2,2.
6. Удельный расход теплоты на одну помывку в бане 36870 кДж (8800 ккал) в месяц на жителя. Число часов работы бани 80 ч/нед.
7. Удельный расход теплоты в прачечной на 1 кг сухого белья 6700 кДж (1600 ккал) и 16 кг сухого белья на человека в месяц. Число часов работы прачечной 80 ч/нед.
8. Расход теплоты на общественное питание на одного человека в сутки 3140 кДж (750 ккал). Число часов работы 14 ч/сут.
| Тип дома | Расчетная наружная температура t , °С н | Теплопотери Q, кВт (ккал/ч) | Объем здания V, куб. м | Удельная тепловая характеристика здания q, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)] |
|---|---|---|---|---|
| П43/16 | -26 | 514,8 (442600) | 24951 | 0,47 (0,403) |
| П42/16 | -26 | 576,4 (495560) | 28676 | 0,46 (0,393) |
| П30-6/12 | -26 | 333,1 (286440) | 22423 | 0,34 (0,290) |
| П30-5/12 | -26 | 496,8 (427130) | 33616 | 0,34 (0,289) |
| П30-4/12 | -26 | 327,3 (281380) | 22373 | 0,33 (0,286) |
| П30-3/12 | -26 | 490,9 (422070) | 33552 | 0,33 (0,286) |
| П30-1/12 | -26 | 333,1 (286440) | 22426 | 0,34 (0,290) |
| И-700А | -25 | 915,9 (787520) | 49665 | 0,43 (0,369) |
| П46-2/12в | -26 | 150,6 (129500) | 18373 | 0,19 (0,160) |
| П55-4/12 | -25 | 190,7 (164000) | 8422 | 0,53 (0,453) |
| П55-2/12 | -25 | 264,0 (227000) | 12279 | 0,50 (0,430) |
| П44-1/16 | -25 | 232,7 (200100) | 14600 | 0,37 (0,319) |
| П44-4/16 | -26 | 300,1 (258000) | 15820 | 0,44 (0,375) |
| П3/16 | -26 | 483,6 (415760) | 33710 | 0,33 (0,280) |
| П31/12 | -26 | 707,5 (608290) | 45430 | 0,35 (0,304) |
| П47/12 | -26 | 560,6 (482000) | 36571 | 0,35 (0,300) |
| П-68-01/16Ю-2/78 | -25 | 393,1 (338000) | 22828 | 0,40 (0,344) |
Приложение Г
| Наружный строительный объем зданий V, куб. м | Удельная отопительная характеристика зданий q <*>, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)] о | |
| постройки до 1958 г. | постройки после 1958 г. | |
| 100 | 0,86 (0,74) | 1,07 (0,92) |
| 200 | 0,77 (0,66) | 0,95 (0,82) |
| 300 | 0,72 (0,62) | 0,91 (0,78) |
| 400 | 0,70 (0,60) | 0,86 (0,74) |
| 500 | 0,68 (0,58) | 0,83 (0,71) |
| 600 | 0,65 (0,56) | 0,80 (0,69) |
| 700 | 0,63 (0,54) | 0,79 (0,68) |
| 800 | 0,62 (0,53) | 0,78 (0,67) |
| 900 | 0,61 (0,52) | 0,77 (0,66) |
| 1000 | 0,59 (0,51) | 0,76 (0,65) |
| 1100 | 0,58 (0,50) | 0,72 (0,62) |
| 1200 | 0,57 (0,49) | 0,70 (0,60) |
| 1300 | 0,56 (0,48) | 0,69 (0,59) |
| 1400 | 0,55 (0,47) | 0,68 (0,58) |
| 1500 | 0,55 (0,47) | 0,66 (0,57) |
| 1700 | 0,54 (0,46) | 0,64 (0,55) |
| 2000 | 0,52 (0,45) | 0,62 (0,53) |
| 2500 | 0,51 (0,44) | 0,61 (0,52) |
| 3000 | 0,50 (0,43) | 0,58 (0,50) |
| 3500 | 0,49 (0,42) | 0,56 (0,48) |
| 4000 | 0,46 (0,40) | 0,55 (0,47) |
| 4500 | 0,45 (0,39) | 0,54 (0,46) |
| 5000 | 0,44 (0,38) | 0,52 (0,45) |
| 6000 | 0,43 (0,37) | 0,50 (0,43) |
| 7000 | 0,42 (0,36) | 0,49 (0,42) |
| 8000 | 0,41 (0,35) | 0,48 (0,41) |
| 9000 | 0,39 (0,34) | 0,46 (0,40) |
| 10000 | 0,38 (0,33) | 0,45 (0,39) |
| 11000 | 0,37 (0,32) | 0,44 (0,38) |
| 12000 | 0,36 (0,31) | 0,44 (0,38) |
| 13000 | 0,35 (0,30) | 0,43 (0,37) |
| 14000 | 0,35 (0,30) | 0,43 (0,37) |
| 15000 | 0,34 (0,29) | 0,43 (0,37) |
| 20000 | 0,33 (0,28) | 0,43 (0,37) |
| 25000 | 0,33 (0,28) | 0,43 (0,37) |
| 30000 | 0,33 (0,28) | 0,42 (0,36) |
| 35000 | 0,33 (0,28) | 0,41 (0,35) |
| 40000 | 0,31 (0,27) | 0,41 (0,35) |
| 45000 | 0,31 (0,27) | 0,39 (0,34) |
| 50000 | 0,30 (0,26) | 0,39 (0,34) |
| <*> Для жилых зданий, расположенных в климатических районах с расчетной наружной температурой для отопления t = -30 °С. н Для климатических районов с другой расчетной температурой наружного воздуха к указанным в таблице Г.1 значениям удельных характеристик вводится поправочный коэффициент K, приведенный в таблице Г.2. | ||
| Расчетная температура наружного воздуха t, °C | К |
|---|---|
| 0 | 2,05 |
| -5 | 1,67 |
| -10 | 1,45 |
| -15 | 1,29 |
| -20 | 1,17 |
| -25 | 1,08 |
| -30 | 1,00 |
| -35 | 0,95 |
| -40 | 0,90 |
| -45 | 0,85 |
| -50 | 0,82 |
| -55 | 0,80 |
УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АДМИНИСТРАТИВНЫХ, ЛЕЧЕБНЫХ
И КУЛЬТУРНО-ПРОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ
ДЕТСКИХ УЧРЕЖДЕНИЙ
| Наименование зданий | Объем зданий V, тыс. куб. м | Удельные тепловые характеристики, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)] | Расчетная внутренняя температура (усредненная) t , °С в | |
| отопления q о | вентиляции q в | |||
| Административные здания | До 5 До 10 До 15 Более 15 | 0,5 (0,43) 0,44 (0,38) 0,41 (0,35) 0,37 (0,32) | 0,11 (0,09) 0,09 (0,08) 0,08 (0,07) 0,21 (0,18) | 18 |
| Клубы | До 5 До 10 Более 10 | 0,43 (0,37) 0,38 (0,38) 0,35 (0,30) | 0,29 (0,25) 0,27 (0,23) 0,23 (0,20) | 16 |
| Кинотеатры | До 5 До 10 Более 10 | 0,42 (0,36) 0,37 (0,32) 0,35 (0,30) | 0,50 (0,43) 0,45 (0,39) 0,44 (0,38) | 14 |
| Театры | До 10 До 15 До 20 До 30 Более 30 | 0,34 (0,29) 0,31 (0,27) 0,26 (0,22) 0,23 (0,20) 0,21 (0,18) | 0,48 (0,41) 0,46 (0,40) 0,44 (0,38) 0,42 (0,36) 0,36 (0,31) | 15 |
| Универмаги | До 5 До 10 Более 10 | 0,44 (0,38) 0,38 (0,33) 0,36 (0,31) | - 0,09 (0,08) 0,31 (0,27) | 15 |
| Детские ясли и сады | До 5 Более 5 | 0,44 (0,38) 0,39 (0,34) | 0,13 (0,11) 0,12 (0,10) | 20 |
| Школы и высшие учебные заведения | До 5 До 10 Более 10 | 0,45 (0,39) 0,41 (0,35) 0,38 (0,33) | 0,11 (0,09) 0,09 (0,08) 0,08 (0,07) | 16 |
| Больницы | До 5 До 10 До 15 Более 15 | 0,46 (0,40) 0,42 (0,36) 0,37 (0,32) 0,35 (0,30) | 0,34 (0,29) 0,33 (0,28) 0,30 (0,26) 0,29 (0,25) | 20 |
| Бани | До 5 До 10 Более 10 | 0,33 (0,28) 0,29 (0,25) 0,27 (0,23) | 1,16 (1,00) 1,11 (0,95) 1,05 (0,90) | 25 |
| Прачечные | До 5 До 10 Более 10 | 0,44 (0,38) 0,38 (0,33) 0,36 (0,31) | 0,93 (0,80) 0,91 (0,78) 0,87 (0,75) | 15 |
| Предприятия общественного питания, столовые | До 5 До 10 Более 10 | 0,41 (0,35) 0,38 (0,33) 0,35 (0,30) | 0,81 (0,70) 0,76 (0,65) 0,70 (0,60) | 16 |
| Наименование зданий | Объем зданий V, тыс. куб. м | Удельные тепловые характеристики, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)], | |
| для отопления q о | для вентиляции q в | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Чугунолитейные цехи | 10 — 15 50 — 100 100 — 150 | 0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25) 0,29 — 0,26 (0,25 — 0,22) 0,26 — 0,21 (0,22 — 0,18) | 1,28 — 1,16 (1,10 — 1,00) 1,16 — 1,04 (1,00 — 0,90) 1,05 — 0,93 (0,90 — 0,80) |
| Меднолитейные цехи | 5 — 10 10 — 20 20 — 30 | 0,46 — 0,41 (0,40 — 0,35) 0,41 — 0,29 (0,35 — 0,25) 0,29 — 0,23 (0,25 — 0,20) | 2,91 — 2,33 (2,50 — 2,00) 2,33 — 1,74 (2,00 — 1,50) 1,74 — 1,40 (1,50 — 1,20) |
| Термические цехи | До 10 10 — 30 30 — 75 | 0,46 — 0,35 (0,40 — 0,30) 0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25) 0,29 — 0,23 (0,25 — 0,20) | 1,51 — 1,49 (1,30 — 1,20) 1,40 — 1,16 (1,20 — 1,00) 1,16 — 0,70 (1,00 — 0,60) |
| Кузнечные цехи | До 10 10 — 50 50 — 100 | 0,46 — 0,35 (0,40 — 0,30) 0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25) 0,29 — 0,18 (0,25 — 0,15) | 0,81 — 0,70 (0,70 — 0,60) 0,70 — 0,58 (0,60 — 0,50) 0,58 — 0,35 (0,50 — 0,30) |
| Механосборочные, механические | 5 — 10 | 0,64 — 0,52 (0,55 — 0,45) | 0,46 — 0,29 (0,40 — 0,25) |
| и слесарные отделения | 10 — 15 | 0,52 — 0,46 (0,45 — 0,40) | 0,29 — 0,18 (0,25 — 0,15) |
| инструментальных цехов | 50 — 100 100 — 200 | 0,46 — 0,44 (0,40 — 0,38) 0,44 — 0,41 (0,38 — 0,35) | 0,18 — 0,14 (0,15 — 0,12) 0,14 — 0,09 (0,12 — 0,08) |
| Деревообделочные цехи | До 5 5 — 10 10 — 50 | 0,70 — 0,64 (0,60 — 0,55) 0,64 — 0,52 (0,55 — 0,45) 0,52 — 0,46 (0,45 — 0,40) | 0,70 — 0,58 (0,60 — 0,50) 0,58 — 0,52 (0,50 — 0,45) 0,52 — 0,46 (0,45 — 0,40) |
| Цехи металлических конструкций | 50 — 100 100 — 150 | 0,44 — 0,41 (0,38 — 0,35) 0,41 — 0,35 (0,35 — 0,30) | 0,62 — 0,52 (0,53 — 0,45) 0,52 — 0,41 (0,45 — 0,35) |
| Цехи покрытий | До 2 | 0,77 — 0,70 | 5,80 — 4,63 |
| (гальванических и др.) | 2 — 5 5 — 10 | (0,66 — 0,60) 0,70 — 0,64 (0,60 — 0,55) 0,64 — 0,52 (0,55 — 0,45) | (5,00 — 4,00) 4,65 — 3,49 (4,00 — 3,00) 3,49 — 2,33 (3,00 — 2,00) |
| Ремонтные цехи | 5 — 10 10 — 20 | 0,70 — 0,58 (0,60 — 0,50) 0,58 — 0,52 (0,50 — 0,45) | 0,23 — 0,18 (0,20 — 0,15) 0,18 — 0,12 (0,15 — 0,10) |
| Паровозное депо | До 5 5 — 10 | 0,81 — 0,76 (0,70 — 0,65) 0,76 — 0,70 (0,65 — 0,60) | 0,46 — 0,35 (0,40 — 0,30) 0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25) |
| Котельные цехи | 100 — 250 | 0,29 (0,25) | 0,70 (0,60) |
| Котельные | 2 — 5 | 0,12 (0,10) | 0,35 — 0,58 |
| (отопительные и паровые) | 5 — 10 10 — 20 | 0,12 (0,10) 0,09 (0,08) | (0,30 — 0,50) 0,35 — 0,58 (0,30 — 0,50) 0,23 — 0,46 (0,20 — 0,40) |
| Мастерские | 5 — 10 10 — 15 15 — 20 20 — 30 | 0,58 (0,50) 0,46 (0,40) 0,41 (0,35) 0,35 (0,30) | 0,58 (0,50) 0,35 (0,30) 0,29 (0,25) 0,23 (0,20) |
| Насосные | До 0,5 0,5 — 1 1 — 2 2 — 3 | 1,22 (1,05) 1,16 (1,00) 0,70 (0,60) 0,58 (0,50) | - — - - |
| Компрессорные | До 0,5 0,5 — 1 1 — 2 2 — 5 5 — 10 | 0,81 (0,70) 0,81 — 0,70 (0,70 — 0,60) 0,70 — 0,52 (0,60 — 0,45) 0,52 — 0,46 (0,45 — 0,40) 0,46 — 0,41 (0,40 — 0,35) | - — - - - |
| Газогенераторные | 5 — 10 | 0,12 (0,10) | 2,09 (1,80) |
| Регенерация масел | 2 — 3 | 0,87 — 0,70 (0,75 — 0,60) | 0,70 — 0,58 (0,60 — 0,50) |
| Склады химикатов, красок и т.п. | До 1 1 — 2 2 — 5 | 0,99 — 0,87 (0,85 — 0,75) 0,87 — 0,76 (0,75 — 0,65) 0,76 — 0,68 (0,65 — 0,58) | - — 0,70 — 0,52 (0,60 — 0,45) |
| Бытовые и административно- | 0,5 — 1 | 0,70 — 0,52 (0,60 — 0,45) | - |
| вспомогательные помещения | 1 — 2 2 — 5 5 — 10 10 — 20 | 0,52 — 0,46 (0,45 — 0,40) 0,46 — 0,38 (0,40 — 0,33) 0,38 — 0,35 (0,33 — 0,30) 0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25) | - 0,16 — 0,14 (0,14 — 0,12) 0,14 — 0,13 (0,12- 0,11) 0,13 — 0,12 (0,11 — 0,10) |
| Потребители | Единицы измерения | Норма расхода горячей воды в сутки наибольшего водопотребления, л |
| 1 | 2 | 3 |
| Жилые дома квартирного типа, оборудованные а) умывальниками, мойками и душами | 1 житель | 100 |
| б) сидячими ваннами и душами | 110 | |
| в) ваннами длиной 1500 — 1700 мм и душами Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенных требованиях к их благоустройству | То же | 120 130 |
| Общежития с общими душевыми | -«-» | 60 |
| Общежития с общими душевыми, столовыми и прачечными | -«-» | 80 |
| Гостиницы, мотели, пансионаты с общими ваннами и душами | -«-» | 70 |
| Гостиницы с ваннами в отдельных номерах: | -«-» | |
| а) до 25% общего числа номеров | 100 | |
| б) до 75% общего числа номеров | 160 | |
| в) во всех номерах | 200 | |
| Гостиницы с душами во всех отдельных номерах Больницы, санатории общего типа, дома отдыха (с общими ваннами и душами) | -«- 1 койка» | 140 180 |
| Санатории, дома отдыха с ваннами при всех жилых комнатах | То же | 200 |
| Поликлиники, амбулатории | 1 больной | 6 |
| Прачечные: | ||
| немеханизированные | 1 кг сухого | 15 |
| механизированные | белья | 25 |
| уборка помещений | 1 кв. м | 3 |
| Здания и помещения учреждений управления и управлений предприятий | 1 работающий | 7 |
| Учебные заведения, общеобразовательные школы и душевые при гимнастических залах | 1 учащийся и преподаватель в смену | 8 |
| Школы-интернаты | 1 место | 100 |
| Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей | 1 ребенок | 30 |
| Детские ясли-сады с круглосуточным пребыванием детей | 1 ребенок | 35 |
| Предприятия общественного питания: | 1 блюдо | |
| а) приготовление пищи, потребляемой на предприятии | 2 | |
| б) приготовление пищи, продаваемой на дом Продовольственные магазины | 1 рабочее место | 1,5 100 |
| Парикмахерские | То же | 70 |
| Театры | 1 место зрителей | 5 |
| Стадионы, спортивные залы для физкультурников (с учетом приема душа) | 1 физкультурник | 30 |
| Плавательные бассейны (с учетом приема душа) | 1 спортсмен | 60 |
| Бани: | ||
| а) мытье в мыльной с тазами на скамьях с обмыванием в душе | 1 посетитель | 120 |
| б) мытье в мыльной с тазами на скамьях с приемом оздоровительных процедур | То же | 190 |
| в) душевая кабина | -«-» | 290 |
| г) ванная комната д) уборка пола помещений мыльных, душевых, парильных | -«- 1 кв. м» | 360 3 |
| Обслуживающий персонал общественных зданий | 1 человек в смену | 7 |
| Холодильники: | ||
| а) мойка полов | 1 кв. м | 3 |
| б) мойка инвентаря | 1 кв. м поверхности | 4 |
| в) мойка подъемно-транспортных средств (электропогрузчиков, электрокаров и др.) | 1 машина | 150 |
| Цехи с избытками явного тепла более | 1 работающий | 24 |
| 83,8 кДж (20 ккал) на 1 куб. м помещений в 1 час Остальные цехи | в смену То же | 11 |
| Примечание — Среднюю температуру воды в системах централизованного горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором горячей воды из трубопроводов тепловой сети следует принимать 65 °С, а нормы расхода воды принимать с коэффициентом 0,85. | ||
| Число жителей, чел. | Коэффициент часовой неравномерности |
|---|---|
| 150 | 4,45 |
| 250 | 3,7 |
| 350 | 3,55 |
| 500 | 3,25 |
| 700 | 3,0 |
| 1000 | 2,8 |
| 1500 | 2,65 |
| 2000 | 2,55 |
| 2500 | 2,5 |
| 3000 | 2,45 |
| 4000 | 2,4 |
| 5000 | 2,35 |
| 6000 | 2,35 |
| 7500 | 2,3 |
| 10000 | 2,25 |
Программа позволяет для абонентского ввода с заданным оборудованием при заданных расчетной нагрузке отопления Q' и
о
суточном графике нагрузки горячего водоснабжения Q решить любую г из следующих задач.
При произвольной температуре наружного воздуха t : н
1. <a id="p100402"></a>Определить внутреннюю температуру отапливаемых помещений
t , при этом заданными являются расход сетевой воды на ввод G и
в с
температурный график в подающей линии (тау = f (t )).
1 н
2. <a id="p100403"></a>Определить расход сетевой воды на ввод G , требуемый для
с
обеспечения заданной внутренней температуры отапливаемых помещений t при известном температурном графике тепловой сети в
(тау = f (t )).
1 н
3. <a id="p100404"></a>Определить требуемую температуру воды в подающей линии
тепловой сети тау (температурный график сети) для обеспечения 1 заданной внутренней температуры отапливаемых помещений t при в заданном расходе сетевой воды на ввод G . с
Указанные задачи решаются для любой схемы присоединения системы отопления (зависимая, независимая) и любой схемы присоединения системы горячего водоснабжения (последовательная, смешанная, параллельная).
Помимо указанных параметров определяются расходы воды и ее температуры во всех характерных точках схемы (см. рисунок 1), расходы тепла на систему отопления и тепловые нагрузки обеих ступеней подогревателя, потери напора теплоносителей в них. Программа позволяет рассчитывать режимы абонентских вводов с любым типом теплообменников (кожухотрубные или пластинчатые).
Примечание - Для проведения расчетов по программе можно обратиться в ВТИ. Лаборатория теплофикации. Заведующий лабораторией, д.т.н., проф. Зингер Н.М., н.с. Любарская А.И., тел.: 275-20-03, 275-00-23, доб. 28-02.
Требуемые параметры теплового пункта зависят в основном от:
а) температурного графика, принятого на источнике;
б) относительной нагрузки горячего водоснабжения ро;
в) установленного оборудования;
г) величины расчетной нагрузки отопления Q'. о
При установке кожухотрубных теплообменников расход сетевой воды на тепловой пункт практически не зависит от диаметра корпуса теплообменника, а определяется соотношением числа секций I и II ступеней подогревателя горячего водоснабжения (z и z ). 1 2
Оптимальные значения чисел секций обеих ступеней подогревателя для различных значений величины ро (относительной нагрузки горячего ср
водоснабжения Q / Q' для двух схем присоединения -
г о
последовательной и смешанной — приведены в таблице Л.1.
| Схема присоединения нагрузки горячего водоснабжения | Значения ро | ||||||
| 0,1 | 0,15 | 0,2 | 0,25 | 0,3 | 0,4 | ||
| Последовательная схема | для I ступени | 3 | 3 | 3 | 4 | 4 | 5 |
| для II ступени | 3 | 3 | 4 | 4 | 5 | 7 | |
| Смешанная схема | для I ступени | 2 | 3 | 3 | 3 | 4 | 5 |
| для II ступени | 5 | 6 | 6 | 6 | 7 | 7 | |
При указанном теплообменном оборудовании были проведены систематические расчеты на ПЭВМ тепловых режимов абонентов с различными значениями величины ро как при отопительном, так и при повышенных температурных графиках. Температурные графики приведены на рисунке Л.1.
Соответствующие зависимости основных параметров — расхода сетевой воды на тепловой пункт и температуры обратной сетевой воды при средней нагрузке горячего водоснабжения — от относительной нагрузки отопления для двух указанных схем присоединения нагрузки горячего водоснабжения приведены на рисунках Л.2 и Л.3.
Все расчеты проведены для теплового пункта с расчетной нагрузкой отопления Q' = 1,16 МВт (1 Гкал/ч). При любой другой
о
нагрузке отопления расход сетевой воды изменяется пропорционально этой нагрузке для данного значения ро абонента. Температуры зависят только от величины ро абонента и не зависят от абсолютной
величины нагрузки.
Для смешанной схемы основные параметры приведены только при отопительном температурном графике.
Представление основных параметров в зависимости от _
относительной нагрузки отопления Q = Q / Q', а не от температуры
о о о
наружного воздуха, позволяет использовать их для любых
климатических условий. Зависимость температуры наружного воздуха
_
t от относительной нагрузки отопления Q по формуле н о
_
t = t' - (t' - t') х Q (Л.1) н в в н о при различных значениях расчетной для отопления температуре t' приведена на рисунке Л.4.
н
М.1. Уравнение характеристики системы отопления, позволяющее определить ее тепловую нагрузку при любых расходах и температурах
сетевой воды на входе в отопительную систему, имеет следующий вид
тау - t
_ о1 н
Q = --------------------------------------------, (М.1)
о ДЕЛЬТА t' 0,5 + u дельта тау'
о
t' - t' + --------- + ------- x -----------
в н _0,2 1 + u фи
Q
о
_ о
Q = -- - относительная нагрузка отопления;
о Q'
о
дельта тау' - расчетный перепад температур в тепловой сети,
о
определяется по формуле (1); дельта тау' = 80 °С при отопительном о
температурном графике тау = 150 °С и тау' = 70 °С;
о1 о2
ДЕЛЬТА t' - расчетная средняя разность температур в системе
отопления, определяется по формуле (2); ДЕЛЬТА t' = 64,5 °С при
тау' = 150 °С, тау' = 70 °С, u = 2,2; t' = 18 °С; о1 о2 в
G
о
фи = -- - относительный расход сетевой воды на отопление;
G'
о
G' - расчетный расход сетевой воды на отопление
о
Q'
о
G' = ---------------, кг/с. (М.2) о дельта тау' х c
о
Задача решается методом последовательных приближений, т.к. неизвестная величина Q входит в правую и левую части уравнения.
о
Для определения требуемого системой отопления расхода сетевой воды
нагрузка отопления Q при произвольной наружной температуре t
о н
р
должна быть равна расчетной Q при этой температуре t .
о н
М.2. Уравнение характеристики отопительной системы,
позволяющее определить ее тепловую производительность при
отклонении любых режимных параметров от расчетных, удобно
представить следующим образом
Q тау - t t' - t' о 1 н в н
-- = -------------------------------------------------------------------- х -------, (М.3) t' — t
р р в н
Q дельта тау' Q t' - t'
о 0,5 + u о о 0,2 в н 0,2
t' - t' + ------- х ----------- + ДЕЛЬТА t' (--) х (---------)
в н 1 + u фи Q t' - t
о в н
р
где Q , Q - расчетная и фактическая нагрузки отопления при о о
р
произвольной наружной температуре t , Q определяется по формуле
н о
(6). Q о
По найденному значению -- могут быть определены абсолютные Р Q о значения внутренней температуры t и температуры обратной в сетевой воды тау о2
Q
о
t = t + -- (t' - t ), (М.4) в н р в н
Q
о
Q
о
тау = тау - ------------. (М.5) о2 о1 фи х G' х c
о
На рисунке М.1 при различных наружных температурах показано влияние на относительный расход тепла на отопление отклонения в
обе стороны от расчетных значений следующих параметров:
а) температуры сетевой воды тау ; 1
б) относительного расхода сетевой воды фи;
На кривых для температуры наружного воздуха t' = -25 °С н указаны соответствующие относительному расходу тепла внутренние температуры t . в
По приведенному уравнению можно определить тепловую производительность отопительной системы при одновременном
изменении всех трех указанных параметров.
Так например, при t = -10 °С температура воды в сети тау н 1 ниже, чем по отопительному графику, на 5 °С, т.е. тау = 102,5 °С,
1
фи = 1,15, u = 2,2. При этих условиях по указанной выше формуле
Q
_ о Q = -- = 1,01; t = 18,3 °С. о р в
Q
о
М.3. Уравнение характеристики позволяет также определить фактические расходы тепла и воды только по измеренным температурам
сетевой воды до и после системы отопления тау и тау путем
о1 о2
сопоставления их с расчетными значениями при данной наружной
температуре t . н
Для решения указанной задачи уравнение характеристики представляется в следующем виде
0,5 0,5 + u
----- х тау + ------- х тау - t
_ 1 + u о1 1 + u о2 н
Q = -------------------------------------, (М.6)
о ДЕЛЬТА t'
t' - t' + ---------
в н _0,2
Q
о
Q
_ о где Q = -- - фактическая относительная нагрузка отопления при о Q'
о
температуре t н
t - t
_ в н
Q = ---------. (М.7)
о t' - t'
в н
Как следует из этого уравнения, завышение температур тау и
о1
тау по сравнению с расчетными значениями приводит к увеличению о2 относительной нагрузки отопления, т.е. к перерасходу тепла, занижение этих температур приводит к недодаче тепла на отопление.
При отклонении температур тау и тау от расчетных значений о1 о2 по температурному графику фактический относительный расход тепла
_
Q при произвольной температуре наружного воздуха t равен:
о н
_ _р _
Q = Q + ДЕЛЬТА Q, (М.8)
о о
где: _р Q — относительный расчетный расход тепла на отопление; о _ ДЕЛЬТА Q — относительный перерасход или недодача тепла на о отопление. _
Величина ДЕЛЬТА Q определяется из следующего выражения о
_ _ _ ДЕЛЬТА Q = q х ДЕЛЬТА тау + q х ДЕЛЬТА тау , (М.9) о 1 о1 2 о2
ДЕЛЬТА тау и ДЕЛЬТА тау - отклонения фактических значений
о1 о2
тау и тау от расчетных значений по графику:
о1 о2
р р
ДЕЛЬТА тау = тау - тау ; ДЕЛЬТА тау = тау - тау ,
о1 о1 о1 о2 о2 о2
_ _
q и q - коэффициенты изменения относительной отопительной
1 2
нагрузки на 1 градус отклонения температур от расчетных значений:
_ 0,5 q = ----------------------------------; (М.10) 1 ДЕЛЬТА t' (1 + u) (t' - t' + 0,8 ---------) в н _0,2
Q
о
_ (0,5 + u) q = -----------------------------------. (М.11) 2 ДЕЛЬТА t' (1 + u) (t' - t' + 0,8 ---------) в н _0,2
Q
о
Определив таким образом фактический относительный расход тепла _ Q , можно из уравнения характеристики определить относительный о фактический расход сетевой воды по формуле
0,5 + u
------- дельта тау'
1 + u о фи = ----------------------------------. (М.12) тау - t о1 н ДЕЛЬТА t'
---------- - (t' - t') - ---------
Q в н _0,2
о Q
о
Относительный расход воды может быть определен также и по формуле
_р _
Q + ДЕЛЬТА Q
о о
фи = ------------------------------. (М.13)
ДЕЛЬТА тау - ДЕЛЬТА тау
_р 1 2
Q + -------------------------
о дельта тау'
о
Н.1. Уравнение характеристики водо-водяных теплообменников
Тепловая нагрузка водо-водяных теплообменников при
противоточном течении теплоносителей определяется по формуле
__
Безразмерная удельная тепловая нагрузка теплообменника определяется из уравнения
1
эпсилон = ------------------------------- <= 1. (Н.2) __
W /W
м 1 / м
0,35 х -- + 0,65 + -- \/ ---
W ФИ W
б б
Параметр подогревателя ФИ, характеризующий поверхность
теплообменника, является величиной постоянной и определяется по
формуле
к х F
________ (Н.3)
\/W х W
б м
На основе расчетных и экспериментальных исследований была
предложена следующая формула для определения удельного
(отнесенного к 1 м суммарной длины всех последовательно включенных секций теплообменника) параметра кожухотрубных теплообменников:
о ср ср -1 ФИ = ФИ х (1 + 0,003 t ) (1 + 0,008 t ), м , (Н.4) У у мт т
где: о ФИ — удельный параметр подогревателя при температурах обоих У теплоносителей, равных 0 °С;
ср ср
t , t - средние температуры теплоносителей в межтрубном
мт т
пространстве и в трубках подогревателя. о
Значение ФИ с достаточной степенью точности можно принимать У -1 равным 0,1 м .
Н.2. Пример использования уравнения характеристики теплообменных аппаратов для определения расхода сетевой воды
Имеется тепловой пункт (абонентский ввод) с зависимым присоединением системы отопления и смешанной схемой присоединения подогревателей горячего водоснабжения. На вводе установлен регулятор постоянства расхода воды на систему отопления. Расчетная нагрузка отопления Q' = 1,16 МВт (1 Гкал/ч). о
Максимальная нагрузка горячего водоснабжения. макс
Q = 0,768 МВт (0,66 Гкал/ч). г
На вводе установлены водо-водяные кожухотрубные теплообменники, на первой ступени 4 секции, на второй — 7 секций.
Температурный график в тепловой сети — отопительный:
при t' = -25 °С тау = 150 °С, тау' = 70 °С, при н о1 о2 температуре излома графика t = 2,85 °С, тау = 70 °С, н о1 тау = 41,7 °С.
о2
Температуры водопроводной воды на входе t = 5 °С, на выходе 2 t = 60 °С. 1
Рециркуляция горячей воды отсутствует.
Требуется определить расход сетевой воды на вторую ступень подогревателя и на ввод и температуру обратной сетевой воды при t = 2,8 °С и максимальной нагрузке горячего водоснабжения.
н
Н.2.2. Определение параметров первой и второй ступеней теплообменника ФИ и ФИ I II При расчете подогревателей по смешанной схеме были приняты следующие исходные данные: температура сетевой воды после второй ступени подогревателя в точке излома графика равна температуре сетевой воды после системы отопления, т.е. тау = тау = тау = 41,7 °С. II о2 с Недогрев водопроводной воды в первой ступени подогревателя равен 10 °С, т.е. температура водопроводной воды после первой ступени t = 41,7 - 10 = 31,7 °С.
п
При этих условиях средние температуры теплоносителей: ср для первой ступени t = 18,35 °С, т ср t = 35,15 °С; мт ср для второй ступени t = 45,85 °С, т ср t = 55,85 °С. мт
Значения удельных параметров: для первой ступени
-1
ФИ = 0,1 (1 + 0,003 х 35,15) (1 + 0,008 х 18,35) = 0,127 м ; У
для второй ступени
-1
ФИ = 0,1 (1 + 0,003 х 55,85) (1 + 0,008 х 44,85) = 0,159 м . У
При длине одной секции 4 м параметры первой и второй ступеней равны:
ФИ = 0,159 х 7 х 4 = 4,466. II
Н.2.3. Определение расхода сетевой воды и температур сетевой и водопроводной воды
Эквивалент расхода сетевой воды на горячее водоснабжение W II определяется из решения следующей системы уравнений: тепловая нагрузка второй ступени
Q = эпсилон х W х (тау - t ) = W (t - t ) = II II мII 1 п в 1 п = W (тау - тау ); (Н.5) II 1 II
тепловая нагрузка первой ступени
Q = эпсилон х W (тау - t ) = W (t - t ); (Н.6) I I мI с 2 в п 2
уравнение смешения
W х тау + W x тау = (W + W )x тау . (Н.7) II II о о2 II о с В этих уравнениях W и W - меньшие значения тепловых мII мI эквивалентов расходов, проходящих через вторую и первую ступени
подогревателя.
Эквивалент расхода водопроводной воды W равен в
макс
Q
г 0,768 МВт W = ------- = ------ = 0,014 --- (0,012 Гкал/ч х °С), в t - t 60 - 5 К 1 2 что соответствует расходу водопроводной воды 3,33 кг/с или
12 т/ч.
Эквивалент расхода воды на систему отопления W равен о
Q
о 1,16 МВт W = ----------- = ---- = 0,0145 --- (0,0125 Гкал/ч х °С), о дельта тау' 80 К
о1
что соответствует расходу сетевой воды 3,47 кг/с или 12,5 т/ч.
Эта система уравнений решается следующим образом. Задают расход воды на вторую ступень G (или его эквивалент W ) и II II
определяют по формуле (Н.2) значения безразмерной удельной тепловой нагрузки первой и второй ступеней подогревателя эпсилон I и эпсилон . В приведенных выше уравнениях содержатся четыре II
неизвестные величины: t , t , тау , тау . Из решения системы
1 п II с
уравнений определяется t . Если t не равно 60 °С, то расчет
1 1
повторяется при другом значении W .
II
Принимаем W равным 0,014 МВт/К (0,012 Гкал/ч х °С), что II соответствует расходу воды 3,33 кг/с или 12 т/ч. Эквивалент расхода сетевой воды через первую ступень
(W + W ) = 0,014 + 0,0145 = 0,0285 МВт/К (0,0245 Гкал/ч х °С). о II
Определяем по формуле (Н.2) эпсилон и эпсилон I II
1
эпсилон = ---------------------------------------- = 0,858, I ______ 0,014 1 /0,014 0,35 ----- + 0,65 + ----- х / ------ 0,285 2,027 \/ 0,0285
1
эпсилон = --------------------------------------- = 0,817. II ______ 0,014 1 /0,014 0,35 ----- + 0,65 + ----- х / ------ 0,014 4,466 \/ 0,014 Подставляя в уравнения известные величины, получаем следующую
систему уравнений
0,817 х 0,014 (70 - t ) = 0,014 (t - t )
п 1 п
0,817 х 0,014 (70 - t ) = 0,014 (70 - тау )
п II
0,858 х 0,014 (тау - 5) = 0,014 (t - 5)
с п
0,014 х тау + 0,0145 х 41,7 = 0,0285 х тау .
II с
Из решения этой системы t = 63,97 °С.
1
Поскольку t превышает требуемое значение 60 °С задаемся новым 1
значением W . Принимаем W = 0,0114 МВт/К (0,0098 Гкал/ч х °С),
II II
что соответствует расходу 2,72 кг/с или 9,8 т/ч.
При этом значении W эпсилон = 0,833, эпсилон = 0,879. II I II
Уравнения (Н.5 - Н.7) принимают вид:
0,879 х 0,0114 (70 - t ) = 0,014 (t - t )
п 1 п
0,879 х 0,0114 (70 - t ) = 0,0114 (70 - тау )
п II
0,833 х 0,014 (тау - 5) = 0,014 (t - 5)
с п
0,0114 х тау + 0,0145 х 41,7 = 0,0259 х тау .
II с
Из решения этой системы уравнений
t = 59,98 °С, t = 34,5 °С, тау = 33,8 °С, тау = 40,4 °С.
1 п II с
Поскольку t практически равно 60 °С дальнейшего пересчета не
1
требуется.
Расход сетевой воды на ввод составит
G = G + G = 3,47 + 2,72 = 6,19 кг/с (22,3 т/ч).
с о II
Температура обратной сетевой воды определяется из уравнения
теплового баланса первой ступени:
W (t - 5)
в п
тау = тау - -----------; (Н.8)
2 с (W + W )
II о
0,014 (34,5 - 5)
тау = 40,4 - ---------------- = 24,45 °С. 2 0,0259
Приведенный пример показывает большую трудоемкость расчета и необходимость использования для этой цели ПЭВМ.
Н.3. Примеры применения уравнения характеристики для оценки эффективности работы теплообменника
Н.3.1. Пример 1
Пусть для I ступени подогревателя известны следующие данные: расход водопроводной воды G = 2,78 кг/сек. (10 т/ч), в температуры водопроводной воды на входе t = 5 °С, на выходе 2
t = 35 °С, температуры сетевой воды на входе тау = 60 °С, на 1 1 выходе тау = 40 °С.
2
Установлено 3 секции теплообменника D = 200 мм. у
На основе известных данных определим тепловую нагрузку теплообменника и расход сетевой воды:
Q = G c (t - t ) = 2,78 х 4,19 (35 - 5) = в 1 2
= 349,2 кВт (0,3 Гкал/ч),
Q 349,2 G = --------------- = -------------- = 4,17 кг/сек. (15 т/ч). с с (тау - тау ) 4,19 (60 - 40) 1 2 С помощью уравнения характеристики определим, какая должна быть тепловая нагрузка данного теплообменника, т.е. насколько
эффективно он работает. ср
Средняя температура греющего теплоносителя t = 50 °С. мт ср
Средняя температура нагреваемого теплоносителя t = 20 °С. т -1 Удельный параметр ФИ = 0,1(1 + 0,003 х 50) (1 + 0,008 х 20) = 0,133 м .
у
При числе секций z = 3 и длине одной секции 4 м параметр теплообменника ФИ = 0,133 х 3 х 4 = 1,601.
Безразмерная удельная тепловая производительность:
1
эпсилон = ------------------------------------- = ____
2,78 1 /2,78
0,35 х ---- + 0,65 + ----- х / ----
4,17 1,601 \/ 4,17
1
= ----- = 0,718. 1,393
По уравнению характеристики определяем тепловую нагрузку: Q = 0,718 х 2,78 х 4,19 х (60 — 5) = 459,2 кВт (0,395 Гкал/ч).
При этом значении Q уточним значения температур теплоносителей на выходе из теплообменника и средние температуры теплоносителей:
Q 459,2 тау = тау - ------ = 60 - ----------- = 33,7 °С, 2 1 G х с 4,17 х 4,19
с
Q 459,2 t = t + ------ = 5 + ----------- = 44,4 °С, 2 1 G х с 2,78 х 4,19
в
ср
t = (60 + 33,7) х 0,5 = 46,8 °С, мт
ср
t = (5 + 44,4) х 0,5 = 24,7 °С. т
Уточняем новое значение удельного параметра ФИ : у
-1
ФИ = 0,1(1 + 0,003 х 46,8) (1 + 0,008 х 24,7) = 0,1366 м. У
При числе секций z = 3 новое значение параметра и безразмерной удельной тепловой производительности: ФИ = 0,1366 х 12 = 1,639,
1
эпсилон = ------------------------------------- = 0,724. ____
2,78 1 /2,78
0,35 х ---- + 0,65 + ----- х / ----
4,17 1,639 \/ 4,17
Уточненное значение тепловой нагрузки теплообменника: Q = 0,724 х 2,78 х 4,19 (60 — 5) = 463,3 кВт (0,398 Гкал/ч).
Эффективность работы теплообменника: 349,2
бета = ----- = 0,75, что можно считать вполне допустимым. 463,3
Примем, что при тех же исходных данных на вводе установлено 6 секций теплообменника, и определим его тепловую эффективность.
Определяем параметр теплообменника и безразмерную удельную тепловую производительность: ФИ = 0,133 х 6 х 4 = 3,202.
1
эпсилон = ------------------------------------- = 0,879. ____
2,78 1 /2,78
0,35 х ---- + 0,65 + ----- х / ----
4,17 3,202 \/ 4,17
Тепловая производительность теплообменника по уравнению
характеристики:
__
Q = эпсилон х W х / = 0,879 х 2,78 х 4,19 х (60 — 5) = м = 562,3 кВт (0,483 Гкал/ч).
Определяем температуры теплоносителей на выходе:
562,3
тау = 60 - ----------- = 27,8 °С, 2 4,17 х 4,19
562,3
t = 5 + ----------- = 53,3 °С. 2 2,78 х 4,19
При этом расчетный недогрев на горячем конце составит дельта t = 60 — 53,3 = 6,7 °С.
По исходным данным величина этого недогрева составляет дельта t = 60 — 35 = 25 °С, что свидетельствует о низкой эффективности теплообменника.
Величина тепловой эффективности 349,2
Источник: 1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. — М.: Энергоиздат, 1982. — 320 с.: ил.
2. <a id="p100564"></a>Зингер Н.М. Гидравлические и тепловые режимы
теплофикационных систем. - М.: Энергоиздат,
1986. - 360.: ил.
(справочное)
СОПРОТИВЛЕНИЯ КОЖУХОТРУБНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
| Наименование | Наружный диаметр корпуса секции | |||||||
| 57 | 76 | 89 | 114 | 168 | 219 | 273 | 325 | |
| Сопротивление трубок S , тр 2 6 м х ч /м | 106,4 х -3 10 | 35,1 х -3 10 | 11,9 х -3 10 | 4,80 х -3 10 | 1,26 х -3 10 | 0,42 х -3 10 | 0,14 х -3 10 | 0,07 х -3 10 |
| Сопротивление межтрубного пространства, S , мт 2 6 м х ч /м | 63,1 х -3 10 | 15,6 х -3 10 | 10,3 х -3 10 | 3,40 х -3 10 | 0,57 х -3 10 | 0,196 х -3 10 | 0,09 х -3 10 | 0,04 х -3 10 |
(справочное)
Р.1. Описание ЦТП и его оборудования
ЦТП обслуживает 5 шестнадцатиэтажных и 2 семнадцатиэтажных здания. Суммарная тепловая нагрузка ЦТП составляет 4,45 МВт (3,8 Гкал/ч), в том числе
расчетная отопления 3,41 МВт (2,93 Гкал/ч); средняя горячего водоснабжения 1,04 МВт (0,89 Гкал/ч).
Система отопления присоединена к тепловой сети по независимой схеме через водо-водяной теплообменник, система горячего водоснабжения — по двухступенчатой смешанной схеме.
Температурный график от котельной — отопительный, в квартальной сети после подогревателя отопления график 105 — 70 °С с установкой дроссельных шайб в зданиях. Схема ЦТП с указанием основного теплообменного и насосного оборудования, а также КИП и автоматики приведена на рисунке Р.1 (здесь и далее рисунки не приводятся).
Задачей энергообследования являлось определение фактических тепловых нагрузок, расходов и температур теплоносителей, а также оценка эффективности работы оборудования и разработка рекомендаций по энергосбережению.
Р.2. Система отопления
Поскольку значение проектной нагрузки известно, были рассчитаны на ПЭВМ режимы работы системы отопления при проектной
нагрузке
Соответствующие зависимости нагрузки отопления, температур сетевой воды и в квартальной сети, а также расходов воды сетевой и в квартальной сети от температуры наружного воздуха представлены на рисунке Р.2.
Измерялись следующие параметры: температуры сетевой воды перед и после подогревателя отопления
тау и тау ;
п1 п2
температуры в квартальной сети перед и после подогревателя
отопления тау и тау ;
о2 о1
расход сетевой воды на подогреватель отопления G ;
н
расход в квартальной сети (сети отопления) G .
о
Результаты измерений этих параметров в различные дни при различных наружных температурах, а также их обработки и сопоставления с проектными значениями приведены на рисунке Р.2 и в таблице Р.1, из которой следует, что измеренные нагрузки отопления близки к проектным, расхождение в среднем составляет 3%.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
| Дата | Температура наружного воздуха, °С | Внешняя сеть | Квартальная сеть | Тепловая нагрузка | Внутренняя температура, °С | ||||||
| расход, т/ч | температуры, °С | расход, т/ч | температуры, °С | измеренная, МВт ------ Гкал/ч | проектная, МВт ------ Гкал/ч | относительное отклонение, % | |||||
| t н | G п | тау п1 | тау п2 | G о | тау о1 | тау о2 | и Q о | п Q о | - | t в | |
| 27.12.93 | 0 | 46,2 | 78,2 | 51,3 | 83,4 | 60,7 | 45,8 | 1,44 ---- 1,24 | 1,40 ---- 1,20 | 3 | 18,5 |
| 28.12.93 | 0 | 46,3 | 79,1 | 52,0 | 83,7 | 61,4 | 46,4 | 1,47 ---- 1,26 | 1,40 ---- 1,20 | 5 | 18,8 |
| 13.01.94 | -7,0 | - | - | - | 82,0 | 73,6 | 52,4 | 2,02 ---- 1,74 | 1,94 ---- 1,67 | 4 | 19,0 |
| 14.01.94 | -8,0 | - | - | - | 83,0 | 72,9 | 52,4 | 1,98 ---- 1,70 | 2,02 ---- 1,74 | 2 | 17,4 |
| 15.01.94 | -7,33 | - | - | - | 82,0 | 73,4 | 52,4 | 2,01 ---- 1,73 | 1,97 ---- 1,69 | 2 | 18,5 |
Результаты испытаний теплообменника системы отопления приведены в таблице Р.2.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ ТЕПЛООБМЕННИКА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
| Дата | Время | Греющая вода | Нагреваемая вода | Нагрузка | Отношение | ||||
| расход, т/ч | температуры, °С | расход, т/ч | температуры, °С | отопления, МВт ------ Гкал/ч | фактического коэффициента теплопередачи к расчетному | ||||
| час. мин. | G п | тау п1 | тау п2 | G о | тау о1 | тау о2 | Q о | бета | |
| 28.12.93 | 14,08 | 47,52 | 79,51 | 52,59 | 80,20 | 62,25 | 46,30 | 1,487 ----- 1,279 | 0,500 |
| 28.12.93 | 14,20 | 47,20 | 80,09 | 52,70 | 79,80 | 62,51 | 46,30 | 1,503 ----- 1,293 | 0,498 |
| 28.12.93 | 14,43 | 47,65 | 80,42 | 52,78 | 80,30 | 62,70 | 46,30 | 1,531 ----- 1,317 | 0,498 |
| 28.12.93 | 15,15 | 47,77 | 80,60 | 52,80 | 80,60 | 62,80 | 46,30 | 1,544 ----- 1,328 | 0,499 |
| 05.01.94 | 15,30 | 53,76 | 85,71 | 57,90 | 79,95 | 68,91 | 50,21 | 1,738 ----- 1,495 | 0,505 |
Поскольку измерялись расходы и температуры обоих теплоносителей, были определены значения фактического коэффициента теплопередачи и расчетного. Эффективность работы теплообменника бета определялась как отношение фактического коэффициента к расчетному.
Результаты испытаний, приведенные в таблице Р.2 показали, что величина бета не превышает 0,5 вместо обычных 0,7 — 0,8 при удовлетворительной работе теплообменника. Причиной низкого значения могло явиться зарастание трубок накипью и отложениями или уменьшение сечения для прохода воды между трубками в результате дефектов опорных перегородок в межтрубном пространстве. Требуется обследование теплообменника с целью устранения причин его низкой эффективности.
Р.3. Система горячего водоснабжения
Производились измерения расходов водопроводной воды на горячее водоснабжение и ее температур до и после подогрева. Расходы тепла на горячее водоснабжение, усредненные за каждый час для одних суток, приведены на рисунке Р.3, а среднесуточные нагрузки горячего водоснабжения за неделю — на рисунке Р.4.
Результаты испытаний показали, что средненедельная нагрузка горячего водоснабжения составляет 0,768 МВт (0,66 Гкал/ч), что ниже проектной, равной 1,04 МВт (0,894 Гкал/ч), на 24%.
Определялся максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение за все дни недели и коэффициенты часовой неравномерности, т.е. отношение максимального расхода к среднесуточному. Результаты измерений за одну полную неделю с 24 по 30 января 1994 г. приведены в таблице Р.3.
| Характеристики нагрузки | Дни недели | ||||||
| горячего водоснабжения | понедельник | вторник | среда | четверг | пятница | суббота | воскресенье |
| Среднесуточная ср нагрузка Q , г МВт/(Гкал/ч) | 0,663 ----- 0,57 | 0,651 ----- 0,56 | 0,686 ----- 0,59 | 0,698 ----- 0,60 | 0,686 ----- 0,59 | 0,942 ----- 0,81 | 1,047 ----- 0,90 |
| Коэффициент часовой неравномерности | 1,982 | 2,143 | 2,288 | 2,050 | 1,898 | 1,660 | 2,100 |
Как показали испытания, проведенные за три недели, эти показатели достаточно устойчивы и близки к обычным значениям.
Фактический расход воды на одного жителя составляет 108 л/сут., что близко к рекомендуемым значениям.
Температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения, равнялась 57 — 58 °С. Производились измерения расхода воды на рециркуляцию, приведенные на рисунке Р.5.
Как видно из рисунка, расход воды на рециркуляцию в ночной период при отсутствии потребления горячей воды составляет 35,5 т/ч, а при максимальном потреблении горячей воды 32,0 т/ч снижается до 13,6 т/ч. Теплопотери в системе горячего
водоснабжения Q , определенные в ночной период при минимальном
ц
водоразборе, составляют 0,35 МВт (0,3 Гкал/ч) или примерно 20% от максимальной нагрузки горячего водоснабжения, что вдвое больше
обычных значений.
Поэтому представляется целесообразным сократить расход воды на рециркуляцию путем дросселирования ее в ЦТП перед рециркуляционным насосом.
Р.4. Режимы работы ЦТП при проектных и фактических тепловых нагрузках. Эффективность рекомендаций по энергосбережению
На рисунке Р.6 представлены режимы работы ЦТП при проектных нагрузках, при нулевой, средней и максимальной нагрузках горячего водоснабжения, рассчитанные на ПЭВМ.
Были проведены также расчеты режимов работы при фактических, определенных на основе результатов испытаний, нагрузках, фактической эффективности теплообменников и фактических расходах воды на рециркуляцию.
Результаты этих расчетов при средней нагрузке горячего водоснабжения приведены на рисунке Р.7 (кривые 1).
Увеличенный расход сетевой воды при фактических условиях несмотря на меньшую нагрузку горячего водоснабжения является следствием низкой эффективности теплообменников и завышенных расходов воды и тепла на рециркуляцию.
Для оценки эффективности предлагаемых мероприятий аналогичные расчеты были проведены при снижении расхода воды на рециркуляцию вдвое и увеличении эффективности теплообменников в 1,5 раза (с 0,5 до 0,75).
Результаты этих расчетов также приведены на рисунке Р.7 (кривые 2). Как следует из результатов этих расчетов, расход воды на ЦТП в точке излома температурного графика при средней нагрузке горячего водоснабжения снижается с 86 т/ч до 60 т/ч, т.е. на 30%.
Расход воды может быть дополнительно сокращен при повышении температуры излома графика выше принятой в настоящее время 70 °С. При наличии на ЦТП регулятора отпуска тепла это не приведет к перерасходу тепла.
На рисунке Р.7 (кривые 3) приведены результаты расчета режимов работы ЦТП при повышении температуры излома графика до 95 °С. Расход сетевой воды может быть при этом снижен с 60 до 45 т/ч, или еще на 25% при новой температуре наружного воздуха, соответствующей излому графика — 6,2 °С.