Изменение № 1 к СП 430.1325800.2018 «Монолитные конструктивные системы. Правила проектирования»

Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации · № СП 430.1325800.2018Действующий акт

(утв. и введен в действие Приказом Минстроя России от 15.12.2021 № 939/пр)

Примечание

Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте https://minstroyrf.gov.ru/ по состоянию на 18.02.2022. Документ введен в действие с 16.01.2022.

Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 15 декабря 2021 г. № 939/пр

ИЗМЕНЕНИЕ № 1 К СП 430.1325800.2018 «МОНОЛИТНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ»

ОКС 91.080.40

Дата введения 16 января 2022 года

Содержание

Дополнить словами: «Приложение Б Определение расчетных длин внецентренно сжатых элементов с несмещаемыми податливыми заделками на двух концах».

Введение

Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:

«Изменение № 1 разработано авторским коллективом АО „НИЦ „Строительство“ — НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (руководитель работы — канд. техн. наук С.А. Зенин; д-р техн. наук Е.А. Чистяков, канд. техн. наук Р.Ш. Шарипов, О.В. Кудинов).»

2 Нормативные ссылки

СП 2.13130.2012. Заменить год утверждения: «2012» на «2020». Исключить слова: «(с изменением № 1)»;

СП 14.13330.2014. Заменить год утверждения: «2014» на «2018». Исключить слова: «(с изменением № 1)»;

СП 16.13330.2017. Заменить слова: «(с изменением № 1)» на «с изменениями № 1, № 2)»;

СП 20.13330.2016. Заменить слова: «(с изменением № 1)» на «(с изменениями № 1, № 2, № 3)»;

СП 22.13330.2016. Дополнить словами: «(с изменениями № 1, № 2, № 3)»;

СП 24.13330.2011. Заменить слова: «(с изменением № 1)» на «(с изменениями № 1, № 2, № 3)»;

СП 28.13330.2017. Заменить слова: «(с изменением № 1)» на «с изменениями № 1, № 2)»;

СП 50.13330.2012. Дополнить словами: «(с изменением № 1)».

Заменить ссылку:

«СП 63.13330.2012 „СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения“ (с изменениями № 1, № 2, № 3)» на «СП 63.13330.2018 „СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения“ (с изменением № 1)»;

СП 70.13330.2012. Заменить слова: «(с изменениями № 1, № 3)» на «(с изменениями № 1, № 3, № 4)»;

СП 112.13330.2011. Исключить ссылку.

СП 266.1325800.2016. Дополнить словами: «(с изменениями № 1, № 2)»;

СП 267.1325800.2016, СП 296.1325800.2017, СП 351.1325800.2017, СП 385.1325800.2018, СП 387.1325800.2018. Дополнить словами: «(с изменением № 1)».

Дополнить ссылкой:

«СП 468.1325800.2019 Бетонные и железобетонные конструкции. Правила обеспечения огнестойкости и огнесохранности».

4 Общие положения

Пункт 4.2. Заменить ссылку: «СП 112.13330» на «СП 468.1325800».

Пункт 4.8. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Пункт 4.9. Исключить ссылку: «СП 112.13330,».

Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Пункт 4.13. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Пункт 4.14. Заменить ссылку: «СП 112.13330» на «СП 468.1325800».

5 Конструктивные решения монолитных железобетонных зданий и сооружений

Пункт 5.2.8. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Пункт 5.2.11. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

6 Требования к расчету монолитных конструктивных систем

6.3 Требования к расчету железобетонных конструкций

Пункт 6.3.3. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

«Для внецентренно сжатых железобетонных элементов зданий классов КС-1, КС-2 при классе бетона по прочности на сжатие не более B40 с несмещаемыми податливыми заделками на двух концах (допускающими ограниченный поворот) значение расчетной длины l0 при выполнении расчета по прочности допускается определять согласно приложению Б.».

Пункт 6.3.4. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018».

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

«Расчет балочных перекрытий следует выполнять, учитывая характер их работы, образование трещин и перераспределение внутренних усилий, в том числе крутящих и изгибающих моментов, в примыкающие участки перекрытий.».

Пункты 6.3.5 - 6.3.10. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018.».

6.4 Методы расчета и расчетные модели монолитных конструктивных систем

Пункт 6.4.10. Изложить в новой редакции:

«6.4.10 При построении конечно-элементной расчетной модели размеры и конфигурацию конечных элементов следует задавать, исходя из возможностей применяемых конкретных программных комплексов, и принимать такими, чтобы была обеспечена необходимая точность определения усилий по длине колонн и по площади плит перекрытий, фундаментов, пилонов и стен с учетом общего числа конечных элементов в расчетной системе, влияющего на продолжительность расчета. В необходимых случаях для увеличения точности результатов расчета в зонах действия значительных усилий и напряжений применяют сгущение сетки конечных элементов.»

Моделирование узлов сопряжений элементов выполняют с помощью различных инструментов, встроенных в применяемые программные комплексы и позволяющих учитывать фактическую работу элементов в узле, их взаимное расположение, а также геометрические и жесткостные характеристики сопрягаемых элементов. Для детальной оценки напряженно-деформированного состояния узлов сопряжений элементов допускается моделирование узлов, фрагмента конструктивной системы или всей конструктивной системы с применением объемных конечных элементов.».

7 Конструирование несущих железобетонных конструкций

Пункты 7.2 - 7.5. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018.».

Приложение А Общие положения по проектированию монолитных конструктивных систем с плитами перекрытий и покрытий с напрягаемой арматурой

Пункты А.7 - А.10. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012» на «СП 63.13330.2018.».

Свод правил дополнить приложением Б в следующей редакции:

«Приложение Б»

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ДЛИН ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С НЕСМЕЩАЕМЫМИ ПОДАТЛИВЫМИ ЗАДЕЛКАМИ НА ДВУХ КОНЦАХ

Б.1 Для внецентренно сжатых железобетонных элементов постоянного прямоугольного сечения с несмещаемыми податливыми заделками на двух концах (допускающими ограниченный поворот) значение расчетной длины l0 допускается определять на основании уточненного расчета по Б.2 — Б.5.

Соотношение сторон прямоугольного сечения принимают из условия \frac{b}{h} \leq 1 , где h — сторона сечения в плоскости, параллельной плоскости поворота заделок.

Б.2 Значение расчетной длины элементов l0 постоянного поперечного сечения по длине l при действии продольной силы принимают равным

l0 = l·k0, (Б.1)

где l — длина элемента между опорами;

k0 — коэффициент расчетной длины, определяемый по Б.3 и Б.4 в зависимости от величины и направления углов поворота заделок \varphi_{1} и \varphi_{2} (где \varphi_{1}>0 и \varphi_{1} \geq |\varphi_{2}| ) и условных критических углов поворота заделки \alpha и \alpha_{1} (в минутах).

Углы поворота заделок \varphi_{1} и \varphi_{2} , а также их направление устанавливают по результатам расчета выделенного элемента в рамках расчета общей конструктивной системы.

При определении коэффициента расчетной длины учитывают значения условных критических углов поворота заделки \alpha и \alpha_{1} , соответствующих разным направлениям поворота и при превышении которых происходит изменение напряженно деформированного состояния элемента.

Б.3 При разнозначных углах поворота заделок \varphi_{1} и \varphi_{2} (рисунок Б.1, а) значение условного критического угла \alpha определяют в зависимости от гибкости элемента \lambda = l/h по формулам:

при гибкости \lambda \leq 25 :	\alpha = 0,004\lambda((\lambda - 0,6)(\frac{\\|\varphi_{2}\\|}{\varphi_{1}} + 2) - 10) \frac{b}{h} ;	(Б.2)
при гибкости \lambda>25 :	\alpha = 0,28((\lambda + 4)(0,2 \frac{\\|\varphi_{2}\\|}{\varphi_{1}} + 1) - 14) \frac{b}{h} .	(Б.3)

рис. 1

а — разнозначные углы ( \varphi_{1}>0 ; \varphi_{2}<0 ); б — равнозначные углы (\varphi_{1},\varphi_{2}>0)

Рисунок Б.1 — К определению направлений углов поворота заделок

Значение коэффициента расчетной длины элемента k0 принимают равным

при \varphi_{1} \leq \alpha :

k_{0} = 0,18 \frac{\varphi_{1} - \varphi_{2}}{\alpha} - 0,14 \frac{\varphi_{1}\varphi_{2}}{\alpha^{2}} + 0,5 \geq 0,5; (Б.4)

при \varphi_{1}>\alpha определяют дополнительный условный угол поворота \alpha_{1}

\alpha_{1} = 0,5(\varphi_{1} + 0,34 \frac{b}{h} (\lambda - 7,5)). (Б.5)

Значение коэффициента расчетной длины элемента k0 принимают в зависимости от соотношения углов поворота \varphi_{2} и \alpha_{1} :

при \\|\varphi_{2}\\| \leq \alpha_{1} :	k_{0} = 0,68 - 0,32 \frac{\varphi_{2}}{\alpha_{1}} ;	(Б.6)
при \\|\varphi_{2}\\|>\alpha_{1} :	k0 = 1,0.	(Б.7)

В зависимостях (Б.4), (Б.6) значения углов поворота принимают с учетом знаков.

Б.4 При равнозначных углах поворота заделок \varphi_{1} и \varphi_{2} (рисунок Б.1, б) значение условного критического угла \alpha определяют по формулам:

при гибкости \lambda \leq 25 :	\alpha = (\frac{\lambda}{40} (\frac{\varphi_{2}}{\varphi_{1}} - 2) - \frac{\lambda^{2}}{200} (\frac{\varphi_{2}}{\varphi_{1}} - 1,6)) \frac{b}{h} ;	(Б.8)
при гибкости \lambda>25 :	\alpha = (\lambda - 16)(0,43 - 0,27 \frac{\varphi_{2}}{\varphi_{1}}) \frac{b}{h} .	(Б.9)

Значение коэффициента расчетной длины элемента k0 принимают при \varphi_{1} \leq \alpha — по формуле (Б.4), при \varphi_{1}>\alpha — по формуле

k_{0} = 0,68 - 0,18 \frac{\varphi_{2}}{\alpha_{1}} \geq 0,5. (Б.10)».