Изменение № 2 к СП 40.13330.2012 «СНиП 2.06.06-85 Плотины бетонные и железобетонные»
Актуально на 09.11.2026.
Как цитировать: "Изменение N 2 к СП 40.13330.2012 "СНиП 2.06.06-85 Плотины бетонные и железобетонные". СП 40.13330.2012. https://bukva.ai/docs/prikaz-sp-40-13330-2012-minstroy-rossii-ministerstvo
(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 02.12.2019 № 752/пр)
Примечание
Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте http://www.minstroyrf.ru по состоянию на 27.03.2020. Документ введен в действие с 03.06.2020.
Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 2 декабря 2019 г. № 752/пр
ИЗМЕНЕНИЕ № 2 К СП 40.13330.2012 «СНиП 2.06.06-85 ПЛОТИНЫ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ»
Дата введения 3 июня 2020 года
Приложение Б. Исключить статус: «(обязательное)».
Дополнить абзацем в следующей редакции:
«Изменение № 2 подготовлено авторским коллективом Акционерного общества „ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева“ (канд. техн. наук М.С. Ламкин, А.В. Шипилов, д-р техн. наук В.Б. Глаговский, д-р техн. наук А.М. Юделевич).».
Изложить в новой редакции:
В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 19185-73 Гидротехника. Основные понятия. Термины и определения
ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
СП 14.13330.2018 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах»
СП 23.13330.2018 «СНиП 2.02.02-85* Основания гидротехнических сооружений» (с изменением № 1)
СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменением № 1)
СП 39.13330.2012 «СНиП 2.06.05-84 Плотины из грунтовых материалов» (с изменениями № 1, № 2, № 3)
СП 41.13330.2012 «СНиП 2.06.08-87 Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» (с изменением № 1)
СП 58.13330.2012 «СНиП 33-01-2003 Гидротехнические сооружения. Основные положения» (с изменением № 1)
СП 290.1325800.2016 Водопропускные гидротехнические сооружения (водосбросные, водоспускные и водовыпускные). Правила проектирования
СП 358.1325800.2017 Сооружения гидротехнические. Правила проектирования и строительства в сейсмических районах
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.».
Изложить в новой редакции:
В настоящем своде правил применены термины по ГОСТ 19185.
Основные буквенные обозначения, принятые в настоящем своде правил, приведены в приложении Б.».
Пункт 4.5. Дополнить слова: «При проектировании плотин» словами: «для любых районов строительства, а для районов с многолетнемерзлыми грунтами в основании — в особенности,».
Пункт 4.6. Второй абзац. Дополнить слова: «заглублений в основании» словами: «для заделки».
5 Требования к строительным материалам
Рисунок 3 изложить в новой редакции:
а — глухая плотина; б — водосливная плотина; I — IV — зоны плотины
Рисунок 3 — Распределение бетона в теле плотины по зонам».
Пункт 5.5. Таблица 2. Изложить в новой редакции:
Требования, предъявляемые к бетону различных зон плотины
6 Общие конструктивные требования
Пункт 6.2. Изложить в новой редакции:
«6.2 Превышение гребня глухой плотины над уровнем воды в верхнем бьефе при ФПУ следует принимать 0,8 м; 0,7 м; 0,6 м и 0,5 м для плотин I, II, III и IV классов соответственно. При наличии на гребне плотины парапета, рассчитанного на воздействие волн, возвышение его верха над уровнем воды в верхнем бьефе следует принимать не ниже указанных выше значений.».
Пункт 6.11. Исключить.
Пункт 6.20. Изложить в новой редакции:
«6.20 Конструкции бетонных плотин должны быть высокотехнологичны, т.е. рассчитаны на их возведение современными методами бетонирования с выполнением всех технологических операций высокопроизводительными машинами и механизмами. В целях повышения технологичности возведения плотин при их конструировании следует предусматривать:»
применение наиболее простых по форме профилей плотин с минимальной площадью внешних поверхностей;
минимально необходимое число шахт, лестничных клеток и потерн;
разрезку плотин на укрупненные секции с устройством в необходимых случаях температурных швов-надрезов.».
Пункт 6.32. Первое перечисление. Дополнить слова: «в зоне» словом: «швов».
Пункт 6.36. Первое перечисление. После слова: «параметров» удалить слово: «(чисел)».
Пункт 6.41. Второй абзац. Исключить.
Дополнить пунктом 6.41а в следующей редакции:
«6.41а При применении для возведения гравитационных водосливных плотин технологии укладки слоями малоцементного укатанного бетона следует оценить целесообразность устройства низовой грани плотины в виде ступенчатой поверхности (ступенчатый водослив). Высоту ступеней следует предусматривать кратной одному-трем слоям укатанного бетона при толщине каждого слоя 25 — 50 см.»
Водосливную поверхность ступенчатого водосброса следует выполнять из вибрированного бетона или с использованием сборных железобетонных элементов.
В случае слаботрещиноватого основания в месте падения струи следует предусматривать мероприятия по предотвращению опасного распространения размывов: устройство водобойного колодца или искусственной ямы размыва, рассредоточение сбросного потока по большей площади посредством многоярусных носков-трамплинов, рассеивающих трамплинов, расщепителей и т.п.».
Пункт 6.46. Четвертое перечисление. Заменить слово: «решеток.» на «решеток;».
Дополнить пункт перечислениями в следующей редакции:
«сохранение грунтов в мерзлом состоянии или искусственное их промораживание;»
предварительное протаивание с последующим закреплением и уплотнением;
предотвращение сплывов оттаивающих массивов рыхлых многолетнемерзлых грунтов в береговых примыканиях плотин (сохранение растительного покрова, удаление рыхлых многолетнемерзлых грунтов от краев скальной врезки плотин, уполаживание и утепление откосов рыхлых многолетнемерзлых грунтов).».
Пункт 6.47. Дополнить после первого абзаца абзацем в следующей редакции:
«Противофильтрационные мероприятия для оснований, сложенных мерзлыми грунтами, следует проектировать с учетом прогноза изменения их температурного режима и свойств в процессе строительства и эксплуатации сооружений.».
Пункт 6.48. Первый абзац. Заменить слово: «слабоводонепроницаемых» на «слабоводопроницаемых».
7 Нагрузки, воздействия и их сочетания
Пункт 7.1. После слов: «СП 14.13330» дополнить словами: «, СП 358.1325800».
Пункт 7.2. Перечисление в). Изложить в новой редакции:
«в) вес грунта, сдвигающегося с плотиной (находящегося между подошвой плотины и расчетной плоскостью сдвига), и боковое давление грунта со стороны верхнего и нижнего бьефов;».
Перечисление ж). Второе перечисление. Дополнить слово: «пригрузка» словами: «основания водой».
Пункт 7.3. Перечисление а). Четвертое перечисление. Дополнить после слов: «динамические нагрузки» словами: «от потока сбрасываемой воды».
Перечисление б). Изложить в новой редакции:
«б) силовое воздействие воды, обусловленное выходом из работы одного из противофильтрационных устройств (цементационной завесы, дренажа, шпунта, понура и т.п.) на участке длины плотины, равном не менее ширины одной секции (а для неразрезных плотин — на участке длины плотины не менее половины ее ширины по подошве), или нарушением проектного состояния подземного контура сооружения в случае строительства плотины на основании с многолетнемерзлыми грунтами по принципу I или II (см. 4.4), при НПУ и уровне в нижнем бьефе, соответствующим минимальному по технологическим и экологическим требованиям расходу (взамен 7.2, б, е, ж).»
Перечисление в). Изложить в новой редакции:
«в) температурные воздействия, определяемые для года с максимальной амплитудой колебаний среднемесячных температур наружного воздуха (взамен 7.2, д);».
Перечисление д). Изложить в новой редакции:
«нагрузки воздействия от максимальных волн в расчетном шторме с редкой повторяемостью (взамен 7.2, з);».
Перечисление е). Заменить слово: «воздействия.» на «воздействия;». Дополнить перечислением ж) в следующей редакции:
«ж) геодинамические воздействия.».
Пункт 7.10. Таблица 4. Изложить в новой редакции:
Пункт 7.11. Дополнить примечанием в следующей редакции:
«Примечание — При определении давления воды на наружные грани плотины следует принимать \alpha_{2,d} = 0 в тех случаях, когда согласно указаниям 7.13 силовое воздействие фильтрующейся воды в водонасыщенных зонах плотины не учитывается.».
Пункт 7.12. Второй абзац. Перечисления. Изложить в новой редакции:
«плотин всех классов высотой менее 25 м, расположенных на скальном основании;»
плотин I — III классов высотой более 25 м, расположенных на скальном основании, — на предварительных стадиях проектирования;
плотин IV класса, расположенных на нескальном грунте;
плотин I — III классов, расположенных на нескальных грунтах, — на предварительных стадиях проектирования.».
Пункт 7.13. Перечисление а). Заменить слово: «(противодавление)» на «(противодавление, рисунок 6, позиция 11)».
Перечисление в). Изложить в новой редакции:
«в) объемных сил в водонасыщенных зонах плотины (рисунок 6, позиция 11), включающих части сооружения, расположенных между напорной гранью и дренажом и между подошвой плотины и уровнем нижнего бьефа интенсивностью \vec{q}_{d} , причем горизонтальная qdx и вертикальная qdy проекции вектора \vec{q}_{d} равны:»
q_{dx} = - \frac{\partial}{\partial x} (p\alpha_{2,d}),q_{dy} = - \frac{\partial}{\partial y} (p\alpha_{2,d}).
При этом удельный вес бетона принимается в водонасыщенном состоянии.
При \alpha_{2,d} = const в расчетной области водонасыщенных зон плотин интенсивность объемных сил равна \vec{q}_{d} = - \vec{I}_{p}\alpha_{2,d} .
Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать в полном объеме:
в расчетах прочности и устойчивости плотин I — III классов высотой более 25 м, расположенных на скальном основании;
допускается учитывать только в виде противодавления и объемных сил в основании:
в расчетах прочности и устойчивости плотин I — III классов, расположенных на нескальном основании,
допускается учитывать только в виде противодавления:
в расчетах прочности и устойчивости плотин всех классов высотой не более 25 м, расположенных на скальном основании;
в расчетах прочности и устойчивости плотин IV класса, расположенных на нескальном основании.
1 В тех случаях, когда силовое воздействие фильтрующейся воды учитывается только в виде противодавления и объемных сил в основании или только в виде противодавления, следует принимать \alpha_{2,d} = 0 .
2 В тех случаях, когда силовое воздействие фильтрующейся воды учитывается только в виде противодавления, удельный вес грунта принимают во взвешенном состоянии.
Если в водонасыщенных частях плотины и основания значения коэффициента \alpha_{2} изменяются скачкообразно от значения \alpha_{2}\prime до значения \alpha_{2}\prime\prime , причем \alpha_{2}\prime>\alpha_{2}\prime\prime , то на границе областей с различными значениями \alpha_{2} следует прикладывать нормальные к линии раздела областей поверхностные силы интенсивностью p(\alpha_{2}\prime - \alpha_{2}\prime\prime) , направленные в сторону области с \alpha_{2}\prime\prime (пример — контактное сечение, см. рисунок 6).
Примечание - Под коэффициентом \alpha_{2} следует принимать коэффициент \alpha_{2,d} для водонасыщенных частей плотины и \alpha_{2,f} для водонасыщенных областей основания.».
Пункт 7.15. Изложить в новой редакции:
«7.15 Значения коэффициентов \alpha_{2,d} и \alpha_{2,f} следует принимать по таблице 5а.»
Следует принимать \alpha_{2,d} = 0 в случаях:
расчетов устойчивости плотин всех классов и видов;
расчетов прочности плотин всех классов с гидроизолирующим экраном на напорной грани;
расчетов прочности плотин всех классов, расположенных на нескальном основании.
Допускается принимать \alpha_{2,d} = 0 в расчетах прочности плотин II, III, IV классов, расположенных на скальном основании.
Значение коэффициентов \alpha_{2,d} и \alpha_{2,f}
Пункт 7.16. Дополнить слово: «устойчивости» словом: «плотины».
Дополнить пункт вторым абзацем в следующей редакции:
«При учете давления наносов рекомендуется учитывать изменение по глубине их физико-механических характеристик, определяемых для конкретного гидроузла на основании исследований или принимаемых по аналогу.».
Пункт 7.17. Изложить в новой редакции:
«7.17 Температурные воздействия следует принимать по данным многолетних наблюдений за температурой воздуха и грунтов основания в створе плотины и прогноза температуры воды в водохранилище, выполненного по материалам наблюдений на водохранилищах-аналогах или расчета.»
Температурные воздействия фильтрующейся воды в основании плотины разрешается принимать на основе линейной интерполяции между температурой воды придонного слоя водохранилища со стороны верхнего бьефа и температурой воды водотока со стороны нижнего бьефа.
При проектировании бетонных и железобетонных плотин на основаниях с многолетнемерзлыми грунтами в состав расчетного обоснования проектов следует включить:
а) температурные расчеты по определению эксплуатационного состояния плотины и основания без их искусственного подогрева или охлаждения в процессе эксплуатации независимо от выбора принципа строительства плотины (см. 4.4);
б) теплотехнические расчеты для назначения мер по эксплуатационному охлаждению или подогреву сооружения и основания в случае выбора строительства по принципу I или принципу II a (см. 4.4).
Расчеты выполняются с учетом зависимости теплофизических характеристик грунта от его температуры, теплового влияния фильтрующейся воды и теплоты фазовых преобразований в грунте.
Примечание - Полный состав температурных факторов, учитываемых в расчетах сооружения на температурные воздействия, включает: начальный режим твердения бетона, температуру омоноличивания строительных швов, остывание кладки до среднемноголетней эксплуатационной температуры плотины и сезонные колебания температуры наружного воздуха и воды в водохранилище.».
Пункт 7.18. Дополнить пунктами 7.18а, 7.18б в следующей редакции:
«7.18а При проектировании бетонных и железобетонных плотин сейсмические воздействия следует учитывать в соответствии с СП 358.1325800.»
7.18б Геодинамические воздействия представляют собой, в первую очередь, передачу на сооружение давления грунтовых массивов при следующих явлениях:
тектонические движения по разломам скальных массивов, расположенных в основании сооружения или в непосредственной близости от него;
- крип и оползни береговых примыканий с навалом береговых грунтовых массивов на сооружение;
- циклические вертикальные и горизонтальные подвижки основания и береговых примыканий вследствие значительных сезонных изменений уровня верхнего бьефа.
При анализе влияния указанных выше процессов на состояние сооружения следует учитывать снижение значений параметров сопротивления сдвигу пород основания и береговых примыканий, происходящее вследствие деструктивных изменений в структуре горных пород при ежегодных колебаниях их напряженно-деформированного состояния и степени водонасыщения.».
Пункт 7.19. Рисунок 7 и экспликация к нему. Изложить в новой редакции:
а — гравитационная плотина с противофильтрационной завесой и дренажом в основании; б — гравитационная плотина без противофильтрационной завесы, но с дренажом в основании; в — гравитационная плотина с широкими швами и массивно-контрфорсная плотина с противофильтрационной завесой и дренажом в основании; г — контрфорсная плотина с плоским перекрытием и с противофильтрационной завесой в основании; д — арочная плотина с противофильтрационной завесой и дренажом в основании
Рисунок 7 — Эпюры пьезометрического напора по подошве плотины
8 Основные положения по расчетам плотин
Пункт 8.3. Заменить слова: «или первых столбов» на «или отдельных столбов».
Пункт 8.4. Изложить в новой редакции:
«8.4 Расчеты на местную прочность и по образованию трещин следует проводить для отдельных конструктивных элементов сооружения; для бетонных конструкций расчеты по образованию трещин следует выполнять для блоков бетонирования и отдельных конструктивных бетонных элементов, ограниченных строительными и конструктивными швами.».
Пункт 8.5. Первый абзац. Дополнить слова: «нагружения плотины» словами: «и прогноза изменения температурного состояния сооружения».
Пункт 8.6. Изложить в новой редакции:
«8.6 В тех случаях, когда проектом предусмотрены возведение и сдача в эксплуатацию гидроузла отдельными очередями (пусковыми комплексами), плотину следует возводить на полный профиль по ширине до отметки верхнего бьефа, соответствующей уровню заполнения водохранилища на данном пусковом этапе. При этом подъем уровня верхнего бьефа допускается только после омоноличивания бетонной кладки до проектной отметки верхнего бьефа данного пускового комплекса.»
Расчеты прочности и устойчивости части плотин (для пускового профиля) всех классов каждого пускового комплекса следует проводить на все нагрузки и воздействия, установленные для рассматриваемого этапа строительства. При этом на каждом пусковом комплексе должно обеспечиваться выполнение условий прочности и устойчивости плотины.».
Пункт 8.7. Изложить в новой редакции:
«8.7 Расчеты плотин на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода выполняются методами теории упругости и геомеханики с учетом возможного раскрытия строительных (горизонтальных) межблочных швов на низовой и верховой гранях сооружений и контактного шва сооружения с основанием.».
Пункт 8.8. Третье перечисление. Изложить в новой редакции:
«возможность раскрытия строительных швов и трещин в сооружении и нарушения сплошности основания в растянутых зонах;».
Пункт 8.10. Заменить слова: «При учете температурных воздействий» на «При этом».
Дополнить пунктом 8.10а в следующей редакции:
«8.10а Расчеты бетонных и железобетонных плотин на сейсмические воздействия следует выполнять в соответствии с СП 358.1325800.».
Пункты 8.11, 8.12. Изложить в новой редакции:
«8.11 При расчетах общей прочности и устойчивости плотины, а также местной прочности отдельных элементов должно соблюдаться следующее условие, обеспечивающее недопущение наступления предельных состояний:»
\gamma_{n}\gamma_{lc}F \leq \gamma_{cd}R, (6)
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} — коэффициенты, принимаемые согласно СП 58.13330;
F, R — соответственно расчетные значения обобщенного силового воздействия и обобщенной несущей способности сооружения.
8.12 При расчетах бетонных и железобетонных плотин необходимо вводить следующие коэффициенты:
коэффициент надежности по ответственности (назначению) сооружения \gamma_{n} и коэффициент сочетаний нагрузок \gamma_{lc} , принимаемые согласно СП 58.13330; коэффициент условий работы \gamma_{cd} , принимаемый по таблице 6.
Для расчетного случая, определяющего объем сооружения, правая часть неравенства (6) должна превышать его левую часть не более чем на 10%.».
Примечания к таблице 6. Изложить в новой редакции:
1 При расчете устойчивости плотин с учетом сейсмических воздействий на уровне МРЗ значения коэффициентов \gamma_{cd} в позициях 1 и 2 таблицы умножаются на коэффициент 1,10.
2 При расчетах прочности и устойчивости арочных и арочно-гравитационных плотин коэффициенты условий работы, приведенные в настоящей таблице, следует дополнительно умножать на коэффициент \gamma_{cda} , значения которого приведены в таблице 11.
3 При расчетах общей и местной прочности бетонных и железобетонных плотин всех видов для случаев, когда определяющей является прочность напрягаемой арматуры, а также при учете многократно повторяющихся нагрузок на элементы плотин, коэффициенты условий работы принимаются согласно СП 41.13330.».
Пункт 8.14. Изложить в новой редакции:
«8.14 В расчетах бетонных плотин на общую прочность при включении раскрытых швов в расчетную схему сооружения расчетное значение модуля деформации бетонной кладки следует принимать равным Eb (или его значение определяется непосредственно в самом сооружении). Эти же значения модуля упругости бетона следует принимать также в расчетах термонапряженного состояния плотины и раскрытия трещин и строительных швов, а также в расчетах напряженного состояния сооружения по данным натурных наблюдений.».
Пункт 8.18. Дополнить пунктом 8.18а в следующей редакции:
«8.18а При назначении прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик грунтов оснований бетонных и железобетонных плотин и при выборе расчетных схем следует обращать особое внимание на неоднородность основания и наличие в грунтовых массивах различных зон ослабления:»
в основаниях из нескальных грунтов — областей из просадочных грунтов, из грунтов мягкопластичной или текучей консистенции, заторфованных грунтов, грунтов рыхлого сложения;
в многолетнемерзлых грунтах — горизонтов с повышенной льдистостью и зон контактов мерзлых и талых грунтов, а также пород (сплошная или островная мерзлота), оттаивающих в процессе эксплуатации;
в основаниях из скальных грунтов — наличие крупных трещин и разломов, систем мелких и средних трещин, выветрелых и сильно выветрелых областей и зон разгрузки, распученных зон в мерзлых грунтах.».
Пункт 8.27. Изложить в следующей редакции:
«Для обоснования технических решений, принимаемых при проектировании водопропускных устройств плотин I и II классов, в дополнение к расчетам следует проводить гидравлические исследования с использованием физических моделей, а для плотин III класса дополнительно к расчетам допускается использование объектов-аналогов.».
9 Бетонные и железобетонные плотины на нескальных основаниях
Пункт 9.3. Первое предложение. Дополнить слово: «секции» словами: «, включающие 1, 2, 3 и более водосбросных отверстий».
Пункт 9.7. Изложить в новой редакции:
«9.7 Сопрягающие устои в пределах понура, водобоя и рисбермы следует проектировать в виде подпорных стен, с учетом использования их в качестве струенаправляющих конструкций.».
Пункт 9.10. Дополнить абзацем в следующей редакции:
«При надлежащем обосновании допускается принимать поверхностный незатопленный или затопленный гидравлический прыжок.».
Пункт 9.11. Дополнить слова: «комбинированные из разных типов гасителей» словами: «при надлежащем экспериментальным обосновании».
Второй абзац. Второе предложение. Изложить в новой редакции:
«Расстояние от сжатого потока до гасителя следует принимать равным от 3,0 до 4,5 высоты прыжка. Для обеспечения кавитационной безопасности гасителей следует предусматривать использование их безэрозионных форм или устанавливать их на большем расстоянии от сжатого сечения.».
Пункт дополнить новым абзацем в следующей редакции:
«При поверхностном режиме сопряжения бьефов устойчивость режима течения в пределах крепления нижнего бьефа следует обеспечивать путем выбора соответствующих инженерных решений с использованием физической модели.».
Пункт 9.12. Заменить слова: «при наименее благоприятных схемах работы водосбросов» на «на различных этапах маневрирования затворами».
Пункт 9.14. Второй абзац. Дополнить слово: «плитами» словами: «или другими компенсационными связями.».
Пункт 9.15. Заменить слова: «прочности и устойчивости с учетом осредненных и пульсационных нагрузок» на «прочности и устойчивости против опрокидывания и всплытия и прочности под воздействием осредненных и пульсационных нагрузок».
Пункт 9.16. Первый абзац. Изложить в новой редакции:
«9.16 Тип и конструкцию дренажа подплитной области водобоя и рисбермы, размеры и размещение дренажных колодцев следует выбирать в зависимости от величины и распределения гидродинамического давления при различных сбросных расходах через плотину с учетом значений придонных скоростей. При этом должны быть исключены промораживание дренажных устройств, возникновение высокого осредненного и пульсационного давления в подплитной области и суффозионные явления в обратном фильтре и подстилающем грунте.».
Пункт 9.18. Первый абзац. Дополнить слова: «ячеистой конструкции,» словами: «буронабивных свай,».
Пункт 9.24. Первый абзац. Дополнить слово: «фильтрации» словом: «материала».
Пункта 9.38. Первый абзац. Дополнить слово: «зубьев» словами: «в целях повышения их устойчивости».
Пункт 9.39. Дополнить слово: «обосновании» словами: «с учетом изменения свойств многолетнемерзлых грунтов при их оттаивании».
Пункт 9.40. Второй абзац. Дополнить слово: «плотины» словами: «с учетом изменения свойств многолетнемерзлых грунтов при их оттаивании».
Пункт 9.42. Заменить слова: «размываемых грунтов» на слово: «размыва».
Пункт 9.46. Изложить в новой редакции:
«9.46 Величины контактных напряжений по подошве плотин на нескальных основаниях, критерии и методы определения прочности основания следует определять согласно требованиям СП 23.13330 и настоящего раздела.»
При раздельном возведении быков, устоев и фундаментной плиты плотины на основании из песчаных грунтов реакция основания полностью возведенного сооружения должна определяться с учетом последовательности возведения и загружения сооружения.
Для основания плотины из глинистых грунтов контактные напряжения следует определять с учетом перераспределения их во времени за счет ползучести грунтов и фильтрационной консолидации.».
Пункт 9.47. Изложить в новой редакции:
«9.47 Секции плотин I, II и III классов следует рассчитывать на общую прочность как пространственные конструкции совместно с упругим основанием методами теории упругости с учетом перераспределения усилий вследствие трещинообразования в сооружении и деформаций в грунтах основания.»
Предварительные расчеты прочности плотин I, II и III классов, а плотин IV класса — во всех случаях, допускается проводить, рассматривая их статическую работу раздельно в поперечном (вдоль потока) и в продольном (поперек потока) направлениях в соответствии с требованиями 9.49.».
10 Гравитационные плотины на скальных основаниях
Пункт 10.1. Заменить слово: «рекомендуется» на «следует».
Пункт 10.3. Первый абзац. Заменить слова: «(рисунок 1, б, в)» на «(рисунок 1, б)».
Пункты 10.3а и 10.3б. Исключить.
Пункт 10.4. Дополнить пунктом 10.4а в следующей редакции:
«10.4а Для улучшения напряженного состояния наружных граней гравитационной плотины при надлежащем обосновании рекомендуется устраивать швы-надрезы. В этих случаях следует руководствоваться указаниями раздела 6.»
Постоянные вертикальные швы-надрезы могут предусматриваться как дополнительное средство обеспечения трещиностойкости верховой и низовой граней разрезных плотин, имеющих межсекционные швы. Указанные швы-надрезы могут выполнять эту же роль в неразрезных плотинах.».
Пункт 10.13а. Исключить.
Пункт 10.14. Первый абзац. Дополнить слова: «разрезной конструкции» словами: «(рисунок 10)».
Пункты 10.15, 10.16. Изложить в новой редакции:
«10.15 Расчеты общей прочности бетонных гравитационных плотин выполняются в два этапа.»
На первом этапе в расчетах, выполняемых приближенными методами (на основе сопротивления материалов), учитывают следующие факторы основного сочетания нагрузок и воздействий:
- собственный вес сооружения;
- давление воды на верховую и низовую грани плотины при НПУ верхнего бьефа, минимальном уровне нижнего бьефа и нормальной работе дренажных и противофильтрационных устройств;
- гидродинамическое давление на подошву плотины, определяемое по 7.15 с использованием данных таблицы 5.
В этих расчетах принимается, что коэффициент \alpha_{2,d} = 0 .
Задача расчетов первого этапа — определение профиля плотины, отвечающего условиям общей прочности по таблице 9а,
где \gamma_{n} , \gamma_{cd} , \gamma_{lc} — коэффициенты, принимаемые согласно 8.11;
\sigma_{3} — максимальные главные сжимающие напряжения, МПа;
R_{b\tau} — расчетное сопротивление бетона сжатию, требуемое ко времени нагружения сооружения эксплуатационными нагрузками, МПа;
\sigma_{y}^{u} — нормальные напряжения по горизонтальным площадкам у верховой грани;
\sigma_{c}^{u} — нормальные напряжения, действующие по площадкам контактного сечения у верховой грани;
\gamma_{w} — удельный вес воды;
H_{d}^{u} — напор над расчетным сечением со стороны верхнего бьефа.
Условия общей прочности гравитационной плотины на первом этапе ее расчета
Полученный при этом профиль плотины (ее объем) не может быть сокращен в результате расчетов второго этапа (без технико-экономического обоснования).
На втором этапе расчетов профиль плотины, определенный по расчетам первого этапа, проверяют на общую прочность при расчете сооружения на полный состав нагрузок и воздействий в соответствии с указаниями 8.4 — 8.19 и 10.16 — 10.20. По результатам этих расчетов профиль плотины первого этапа может быть откорректирован, в том числе и за счет увеличения объема сооружения.
10.16 Расчеты общей прочности бетонных гравитационных плотин на втором этапе расчетов выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основных и особых сочетаний в соответствии с 7.2 — 7.4.
температурные воздействия включают воздействия строительного периода, периода перехода к режиму постоянной эксплуатации и температурного режима в период постоянной эксплуатации;
силовое воздействие фильтрующейся воды в теле плотины и основании принимается в виде объемных и поверхностных сил согласно 7.13;
сейсмические воздействия определяются согласно указаниям СП 358.1325800.
При обосновании в полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода для основного сочетания допускается включать воздействия набухания бетона верховой грани плотины.».
Пункт 10.17. Второй (последний) абзац. Исключить.
Пункты 10.18, 10.19. Изложить в новой редакции:
«10.18 Проверка условий общей прочности плотины в обоих случаях выполняется, как правило, для февраля и августа, а также на другие характерные даты, обусловленные режимом наполнения и сработки водохранилища.»
10.19 Расчеты плотин на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода выполняются методами теории упругости с учетом возможности раскрытия строительных (горизонтальных) межблочных швов на низовой и верховой гранях сооружения, включая и его контактное сечение с основанием в соответствии с указаниями 8.7 — 8.9.».
Пункт 10.20. Заменить ссылку: «СП 14.13330» на «СП 358.1325800».
Дополнить пунктом 10.20а в следующей редакции:
«10.20а Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитываемых на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, принимаются по таблице 9б, где указаны предельные значения глубины раскрытия швов и трещин на верховой грани сооружения. В таблице 9б:»
lt — глубина раскрытия швов и трещин в горизонтальных сечениях плотины и в контактном сечении на верховой грани плотины, м;
\gamma_{n} , \gamma_{cd} , \gamma_{lc} — коэффициенты, принимаемые согласно 8.11;
\sigma_{3} — максимальные главные сжимающие напряжения, МПа;
R_{b\tau} — расчетное сопротивление бетона сжатию, требуемое ко времени нагружения сооружения эксплуатационными нагрузками, МПа;
b — ширина плотины по основанию, м;
bd — ширина расчетного горизонтального сечения, м;
bh — толщина оголовка секции с расширенными швами по торцевому сечению, м;
a1 — расстояние от верховой грани до дренажа тела плотины, м;
a2 — расстояние от верховой грани плотины до оси цементационной завесы, м;
a3 — расстояние от верховой грани плотины до первого ряда дренажных скважин в основании, м;
\eta = 4(t_{1}/t - 1/2)^{2} — безразмерный коэффициент, величина которого для монолитных гравитационных плотин составляет 1,0;
t — размер секции в направлении оси плотины, м;
t1 — толщина стенки секций в пределах расширенных швов (толщина контрфорсов), м.
Критерии прочности бетонных плотин, рассчитываемых на МРЗ, принимаются по таблице 9б (для случая расчета сооружения на особые сочетания нагрузок и воздействий, включающие сейсмическое воздействие). По этим критериям плотина должна воспринимать МРЗ без угрозы прорыва напорного фронта. При этом могут быть допущены иные повреждения плотины и основания, нарушающие нормальную эксплуатацию сооружения.
Примечание - В условиях прочности плотин (таблицы 9а, 9б, 9в, 9г) напряжения, взятые по модулю, — сжимающие.
Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитываемых методами теории упругости на полные составы нагрузок и воздействий эксплуатационного периода
<2>
Пункт 10.21. Изложить в новой редакции:
«10.21 В тех случаях, когда в районе расположения плотины в основании не имеется многолетнемерзлых грунтов и амплитуда сезонных колебаний температуры наружного воздуха не превышает 17 °C, расчеты прочности плотин IV класса допускается выполнять приближенными методами (на основе сопротивления материалов). В таких расчетах температурные воздействия исключаются из рассмотрения, сейсмические воздействия учитываются согласно указаниям СП 358.1325800, а силовое воздействие фильтрующей воды учитывается в виде сил противодавления, приложенных на контакте „бетон-скала“.».
Дополнить пунктами 10.21а — 10.21г в следующей редакции:
«10.21а Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитанных приближенными методами (на основе сопротивления материалов), принимаются по таблице 9в,»
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , \sigma_{3} , R_{b\tau} , b, bd, lt, \eta — см. 10.20а;
\sigma_{y}^{u} — нормальные напряжения по горизонтальным площадкам у верховой грани;
\sigma_{c}^{u} — нормальные напряжения, действующие по площадкам контактного сечения у верховой грани;
\gamma_{w} — удельный вес воды;
H_{d}^{u} — напор над расчетным сечением со стороны верхнего бьефа.
Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитываемых приближенными методами (на основе сопротивления материалов) на нагрузки и воздействия эксплуатационного периода
10.21б Расчеты плотины на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода методами теории упругости допускается также выполнять по упрощенной расчетной схеме с раскрытием строительных швов только на низовой грани плотины. В этом случае материал у верховой грани плотины и в основании сооружения принимается монолитным, а возможность раскрытия швов на верховой грани плотины, включая контактное сечение, косвенно учитывается в критериях прочности назначением соответствующих предельных глубин зоны растяжения.
Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитываемых по схеме с раскрытием строительных швов только на низовой грани сооружения, принимаются по таблице 9г,
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , \sigma_{3} , R_{b\tau} , b, bd, bh, t, t1, a1, a2, a3, \eta — см. 10.20а;
dt — глубина зоны растяжения в горизонтальных сечениях плотины и в контактном сечении, определенная для монолитной конструкции.
Условия общей прочности гравитационных плотин, рассчитываемых методами теории упругости по схеме с раскрытием строительных швов только на низовой грани сооружения
<2>
10.21в В тех случаях, когда при расчете общей прочности гравитационных плотин на особые сочетания нагрузок, включающие сейсмические воздействия, глубина раскрытия швов и трещин на верховой грани тела плотины lt превышает ее предельное значение, равное 0,32bd, следует армировать верховую грань сооружения, рассматривая сечение тела плотины как железобетонное с обеспечением прочности бетона сжатой зоны по условию
\gamma_{n}\gamma_{lc}|\sigma_{3}| \leq \gamma_{cd}R_{b\tau}.
Для облегчения напряженного состояния плотины при сейсмических воздействиях и уменьшения количества арматуры на верховой грани сооружения следует предусматривать конструктивные мероприятия, в том числе снижение массы оголовка плотины.
10.21г При расчете прочности верховых оголовков секций гравитационных плотин с расширенными швами, независимо от высоты плотины, во всех точках оголовка должны выполняться условия прочности:
\gamma_{n}\gamma_{lc}\sigma_{z} \leq \gamma_{cd}R_{bt\tau},
\gamma_{n}\gamma_{lc}|\sigma_{z}| \leq \gamma_{cd}R_{b\tau},
где \sigma_{z} — нормальные напряжения, действующие по вертикальным площадкам, перпендикулярным оси плотины;
\gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} — коэффициенты, принимаемые согласно 8.12;
R_{bt\tau} , R_{b\tau} _ расчетные сопротивления бетона растяжению и сжатию соответственно, которые должны быть достигнуты ко времени нагружения сооружения эксплуатационными нагрузками.
В зонах оголовка, испытывающих растяжение в направлении оси плотины, при соответствующем обосновании допускается установка арматуры.».
Пункт 10.24. Дополнить абзацем в следующей редакции:
«Наряду с расчетом устойчивости на сдвиг, должна рассматриваться устойчивость сооружения по схеме с разрушением основания в виде смятия в зоне низовой грани плотины.».
Пункты 10.26, 10.27. Изложить в новой редакции:
«10.26 Расчеты устойчивости неразрезных плотин следует выполнять как для всего сооружения в целом, так и для отдельных его частей, определяемых в зависимости от неоднородности инженерно-геологических условий, особенностей конструкции и условий возведения плотины. В расчетах необходимо также учитывать возможность сдвига совместно с сооружением и части скального основания, а также реакцию береговых упоров.»
10.27 При расчете плотин на нагрузки и воздействия строительного периода во всех точках тела плотины должны выполняться условия прочности:
\gamma_{n}\gamma_{lc}|\sigma_{3}| \leq \gamma_{cd}R_{b\tau},
\gamma_{n}\gamma_{lc}\sigma_{1} \leq \gamma_{cd}R_{bt\tau},
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , R_{b\tau} , R_{bt\tau} — см. 10.21г;
\sigma_{3} , \sigma_{1} — максимальные главные сжимающие и растягивающие напряжения соответственно.».
Пункт 10.28. Второй абзац. Третье предложение. Дополнить ссылку: «СП 41.13330» словами: «упрощенными методами».
11 Контрфорсные плотины на скальных основаниях
Пункт 11.12. Дополнить после первого абзаца абзацем в следующей редакции:
«Для водосбросов, расположенных в пределах контрфорсов, при сопряжении бьефов отбросом струй конструкции носков-трамплинов должны обеспечивать распределение струй по площади русла в нижнем бьефе.».
Пункт 11.14. Второе предложение. Изложить в новой редакции:
«При этом следует предусматривать дренаж бетонного крепления.».
Пункт 11.20. Изложить в новой редакции:
«11.20 Расчет общей прочности контрфорсов в плоскости вдоль потока на полный состав нагрузок эксплуатационного периода следует выполнять в соответствии с 10.19 и 10.20; условия прочности контрфорсов, относящиеся к основным и особым сочетаниям нагрузок и воздействий, принимаются по таблице 9д,»
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , \sigma_{3} , R_{b\tau} , t, t1 — см. 10.20а;
\sigma_{1}^{u} — максимальные растягивающие главные напряжения на верховой грани плотины, МПа;
bh — толщина торцевого сечения оголовка (рисунок 10);
bd — ширина расчетного сечения (рисунок 10);
a2 — расстояние от оси цементационной завесы до верховой грани (рисунок 10).».
Пункт 11.21. Первый абзац. Дополнить слова: «сейсмические воздействия» словами: «учитываются согласно СП 358.1325800,».
Второй абзац. Изложить в новой редакции:
«Условия общей прочности контрфорсов плотин, рассчитываемых приближенными методами (на основе сопротивления материалов) в плоскости вдоль потока, принимаются по таблице 10,»
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , \sigma_{3} , R_{b\tau} , t, t1 — см. 10.20а;
\sigma_{y}^{u} , \sigma_{c}^{u} , \gamma_{w} — см. 10.21а;
В таблицах 9д, 10 представлены условия прочности, относящиеся к контрфорсам, рассчитываемым в плоскости вдоль потока методами теории упругости и приближенными методами (на основе сопротивления материалов) на основные сочетания нагрузок и воздействий, а также на особые, не включающие сейсмическое воздействие.
Условия общей прочности контрфорсов при расчете их прочности методами теории упругости на полный состав эксплуатационных нагрузок и воздействий
<2>Пункт 11.25. Изложить в новой редакции:
«11.25 При расчете верхового оголовка контрфорса массивно-контрфорсной плотины на прочность приближенным методом (на основе сопротивления материалов) принимается, что к оголовку на участке его примыкания к контрфорсу прикладываются равномерно распределенные нормальные силы, уравновешивающие внешнюю нагрузку на оголовок; при расчете оголовка методами теории упругости оголовок рассматривается как жестко защемленный в тело контрфорса.»
При расчете верховых оголовков контрфорсов массивно-контрфорсных плотин на прочность, независимо от высоты сооружения, во всех точках оголовка должны выполняться условия прочности:
\gamma_{n}\gamma_{lc}|\sigma_{z}| \leq \gamma_{cd}R_{b\tau},
\gamma_{n}\gamma_{lc}\sigma_{z} \leq \gamma_{cd}R_{bt\tau},
где \gamma_{n} , \gamma_{lc} , \gamma_{cd} , R_{b\tau} — см. 10.20а;
В зонах верхового оголовка контрфорса массивно-контрфорсной плотины, испытывающих растяжение в направлении оси плотины, следует предусматривать конструктивное армирование.».
Дополнить пунктом 11.25а в следующей редакции:
«11.25а При расчете прочности арочного напорного перекрытия приближенными методами (на основе сопротивления материалов) рассматривается однопролетная арка, а при расчете методами теории упругости — однопролетная цилиндрическая оболочка. Расчеты выполняются с учетом реальной схемы опирания арочного напорного перекрытия на контрфорсы.»
Плоские напорные перекрытия следует рассматривать при расчете приближенными методами (на основе сопротивления материалов) как однопролетную балку, а при расчете методами упругости — как однопролетную плиту.
Условия прочности арочных и плоских напорных перекрытий следует принимать согласно указаниям СП 41.13330.».
12 Арочные и арочно-гравитационные плотины
Пункт 12.4. Заменить слова: «и температурного воздействия» на «, а также возможность образования ледяных полей в верхнем бьефе плотины и давление льда».
Пункт 12.5. Изложить в новой редакции:
«12.5 В конструкции арочной плотины следует предусматривать разрезку на секции поперечными строительными швами для предотвращения температурного трещинообразования и неравномерных осадок. Швы необходимо омоноличивать перед заполнением водохранилища. Поверхности этих швов следует проектировать штраблеными; отказ от устройства штраб должен иметь обоснование.»
В общем случае проектирование межсекционных швов арочных плотин определяется следующими конструктивными и прочностными требованиями:
линии пересечения поверхности шва с горизонтальными арками должны быть ортогональными осям последних, образуя геликоидальную форму поверхности шва;
траектории швов на срединной поверхности плотины должны быть максимально приближены к вертикали;
поверхность шва должна иметь минимальные удаления от вертикальной плоскости;
углы пересечения средних линий швов со средней линией поверхности контакта с основанием (или с периметральным швом) должны, по возможности, быть близки к прямым.
Для плотин небольшой высоты, а также имеющих форму, близкую к цилиндрической, межсекционные швы проектируются плоскими вертикальными.».
Дополнить пунктом 12.5а в следующей редакции:
«12.5а Последовательность омоноличивания и температура замыкания швов должны определяться с учетом напряженного состояния плотины.»
При проектировании следует рассматривать целесообразность регулирования не только средних температур, но и температурных градиентов при замыкании.».
Пункт 12.9. Первый абзац. Второе перечисление. Заменить слово: «шва-надреза.» на «шва-надреза;».
Дополнить перечислением в следующей редакции:
«устройство выносной цементационной завесы, короткого бетонного понура с гидроизоляцией.».
Пункт 12.10. Дополнить вторым абзацем в следующей редакции:
«При надлежащем обосновании допускается применять сопряжение бьефов свободным падением струи с водосливного оголовка (с устройством носка-трамплина или без него) на крепленое или некрепленое русло реки.».
Пункт 12.12. Второй абзац. Изложить в новой редакции:
«Расчеты плотин IV класса, а также предварительные расчеты плотин всех классов допускается выполнять упрощенными методами.».
Пункт 12.14. Первый абзац. Дополнить слова: «пространственных задач)» словами: «или двух (при решении плоских задач) компонент сейсмического воздействия.».
Пункт 12.17. Дополнить вторым абзацем в следующей редакции:
«Расчет общей устойчивости арочной и арочно-гравитационной плотины следует проводить исходя из наиболее вероятной кинематической схемы перемещения плотины совместно с основанием в предельном состоянии.».
13 Обеспечение безопасности плотин
Пункт 13.6. Дополнить пунктами 13.6а, 13.6б в следующей редакции:
«13.6а Натурные наблюдения на бетонных и железобетонных плотинах подразделяются на контрольные и специальные.»
13.6б Контрольные наблюдения организуются для систематической оценки состояния сооружения, в том числе безопасности плотины в условиях ее нормальной эксплуатации, возможности возникновения аварийной ситуации в результате каких-либо чрезвычайных воздействий и принятия мер, адекватных степени выявленной опасности, а в период строительства — для внесения, при необходимости, корректировки в условия производства строительных работ.».
Пункт 13.7. Второй абзац. Предпоследнее перечисление. Заменить слово: «гидроузлов;» на «гидроузлов.». Исключить последнее перечисление: «напряженное и деформированное состояние береговых склонов».
Пункт 13.9. Изложить в новой редакции:
«13.9 В проектах бетонных и железобетонных плотин I и II классов следует предусматривать систему геодинамического мониторинга согласно указаниям СП 358.1325800.».
Исключить статус: «(обязательное)».
Изложить в новой редакции:
«Ключевые слова: плотины, бетоны, арматура, железобетонные сооружения, проектирование, строительство, эксплуатация, реконструкция».