Изменение № 2 к СП 351.1325800.2017 «Бетонные и железобетонные конструкции из легких бетонов. Правила проектирования»
(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 30.01.2026 № 46/пр)
Примечание
Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте https://minstroyrf.gov.ru/ по состоянию на 20.02.2026. Документ введен в действие с 01.03.2026.
Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 30 января 2026 г. № 46/пр
ИЗМЕНЕНИЕ № 2 К СП 351.1325800.2017 «БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ЛЕГКИХ БЕТОНОВ. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ»
Дата введения 1 марта 2026 года
Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:
«Изменение № 2 разработано авторским коллективом АО „НИЦ „Строительство“ — НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (д-р техн. наук Т.А. Мухамедиев, канд. техн. наук С.А. Зенин, канд. техн. наук В.Н. Строцкий).».
Заменить наименования ссылочных документов:
«ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия» на «ГОСТ 22263-2025 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия»;
«ГОСТ 25820-2014 Бетоны легкие. Технические условия» на «ГОСТ 25820-2021 Бетоны легкие. Технические условия»;
«СП 16.13330.2017 „СНиП II-23-81 Стальные конструкции“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 16.13330.2017 „СНиП II-23-81* Стальные конструкции“ (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4, № 5, № 6)»;
«СП 20.13330.2016 „СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 20.13330.2016 „СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия“ (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4, № 5, № 6)»;
«СП 28.13330.2017 „СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии“ (с изменениями № 1, № 2)» на «СП 28.13330.2017 „СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии“ (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4)»;
«СП 50.13330.2012 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“ (с изменением № 1)» на «СП 50.13330.2024 „СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий“;»
«СП 63.13330.2018 „СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения“ „(с изменением № 1)“ на »СП 63.13330.2018 «СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (с изменениями № 1, № 2)»;
«СП 70.13330.2012 „СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции“ (с изменениями № 1, № 3)» на «СП 70.13330.2012 „СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции“ (с изменениями № 1, № 3, № 4, № 5, № 6, № 7)»;
«СП 131.13330.2018 „СНиП 23-01-99* Строительная климатология“ на »СП 131.13330.2025 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология»;
«СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования» на «СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования (с изменениями № 1, № 2)»;
«СП 297.1325800.2017 Конструкции фибробетонные с неметаллической фиброй. Правила проектирования» на «СП 297.1325800.2017 Конструкции фибробетонные с неметаллической фиброй. Правила проектирования (с изменениями № 1, № 2)»;
«СП 339.1325800.2017 Конструкции из ячеистых бетонов. Правила проектирования» на «СП 339.1325800.2017 Конструкции из ячеистых бетонов. Правила проектирования (с изменением № 1)».
Дополнить наименованием ссылочного документа в следующей редакции:
«СП 2.13130.2020 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты (с изменением № 1)».
Исключить наименование ссылочного документа:
«СП 112.13330.2011 „СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений“.»
Примечание. Изложить в новой редакции:
«Примечание — При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет, на официальном сайте федерального органа исполнительной власти, разработавшего и утвердившего настоящий свод правил, или по ежегодному информационному указателю „Национальные стандарты“, который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя „Национальные стандарты“ за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.».
5 Требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций
Пункт 5.3. Пятый абзац. Заменить ссылку: «СП 112.13330» на «СП 2.13130».
6 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций
6.1 Бетон
Пункт 6.1.2. Второй абзац. Заменить ссылку: «СП 112.13330» на «СП 2.13130».
Пункт 6.1.4. Третье перечисление. Изложить в новой редакции:
«- марок по водонепроницаемости: W2; W4; W6; W8; W10; W12; W14; W16.».
Пункт 6.1.10. Таблица 6.3. Изложить в новой редакции:
Пункт 6.1.11. Таблица 6.4. Изложить в новой редакции:
Пункт 6.1.14. Заменить ссылку: «СП 131.1333» на «СП 131.13330».
Пункт 6.1.18. Первый, второй абзацы. Изложить в новой редакции:
«6.1.18 При расчете элементов по нелинейной деформационной модели диаграммы деформирования бетона принимают по СП 63.13330. При этом значения предельных относительных деформаций бетона при осевом сжатии рассчитывают по формуле»
\epsilon_{b0} = \frac{B}{E_{b}} \cdot \lambda \cdot \frac{1 + 0,75 \cdot \lambda \cdot B/60 + 0,2 \cdot \lambda/B}{0,12 + B/60 + 0,2/B} , (6.1)
где B — класс бетона по прочности на сжатие;
Eb — модуль упругости при сжатии;
\lambda — безразмерный коэффициент, рассчитываемый по формуле
где D — средняя плотность бетона, кг/м3.».
Восьмой абзац. Заменить ссылку: «(рисунок 6.2, б)» на «(рисунок 6.1, б)».
Девятый абзац. Изложить в новой редакции:
«Значения приведенного модуля деформации бетона Eb,red определяют по формуле»
E_{b,red} = R_{b}/\epsilon_{b1,red} ,
где \epsilon_{b1,red} — значение относительных деформаций при непродолжительном действии нагрузки, принимаемое равным \epsilon_{b1,red} = 0,0022 , а при продолжительном действии нагрузки — по СП 63.13330.2018 (таблица 6.10) с учетом 6.1.13.».
Дополнить десятым абзацем в следующей редакции:
«Параметры диаграмм состояния бетона при растяжении следует принимать по СП 63.13330.».
Пункт 6.1.19. Второй абзац. Заменить ссылку: «СП 50.13330.2012» на«СП 50.13330».
Таблица 6.7. Головка таблицы. Заменить значение: «9000» на «900».
7 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
7.1 Расчет бетонных элементов по прочности
Пункт 7.1.1. Первый абзац. Изложить в новой редакции:
«7.1.1 Расчет бетонных элементов по прочности производят на действие продольных сжимающих сил, изгибающих моментов, поперечных сил и на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание).»
Расчет по прочности бетонных элементов при действии продольной сжимающей силы и изгибающего момента следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.
Расчет бетонных элементов по прочности нормальных сечений следует производить по нелинейной деформационной модели на основе диаграмм деформирования бетона. Расчет по прочности элементов прямоугольного и таврового сечений при действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения допускается производить по предельным усилиям.
Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и предъявляемых к ним требований рассчитывают по предельным усилиям без учета или с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.».
Пункт 7.1.6. Таблица 7.1. Графа «Вид бетона». Пункт 1. Заменить слова: «на заполните из пористых горных пород» на «на заполнителе из пористых горных пород».
Пункт 7.1.7. Изложить в новой редакции:
«7.1.7 Расчет изгибаемых бетонных элементов по предельным усилиям следует производить из условия»
где W — момент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна, для элементов прямоугольного сечения равный
W = \frac{b \cdot h^{2}}{6} . (7.11)».
Дополнить пунктом 7.1.8 в следующей редакции:
«7.1.8 Расчет бетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели производят согласно 7.2.14, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.».
7.2 Расчет железобетонных элементов по прочности
Дополнить после наименования подраздела 7.2 абзацем в следующей редакции:
«Расчет железобетонных элементов по прочности производят на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил, крутящих моментов и на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание).»
Дополнить перед пунктом 7.2.1 ненумерованным подзаголовком в следующей редакции:
«Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов и продольных сил».
Пункт 7.2.1. Изложить в новой редакции:
«7.2.1 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии продольной сжимающей силы и изгибающего момента следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.»
Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов следует производить по нелинейной деформационной модели на основе диаграмм деформирования бетона и арматуры. Расчет элементов прямоугольного и таврового сечений при действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения допускается производить по предельным усилиям.».
Перед пунктом 7.2.2 дополнить ненумерованным подзаголовком в следующей редакции:
«Расчет по прочности нормальных сечений по предельным усилиям».
Перед пунктом 7.2.14 дополнить ненумерованным подзаголовком в следующей редакции:
«Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели».
Пункт 7.2.14. Изложить в новой редакции:
«7.2.14 При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели.»
Для железобетонных элементов, на которые действуют изгибающие моменты двух направлений и продольная сила (рисунок 7.7), деформации бетона \epsilon_{b,max} и арматуры \epsilon_{s,max} в нормальном сечении произвольной формы определяют по зависимостям (7.31) для вычисления относительных деформаций i-го участка бетона \epsilon_{bi} и j-го стержня арматуры \epsilon_{sj} с использованием значений кривизн и относительных деформаций продольной оси Z, определенных из решения системы уравнений (7.32):
(7.31)
(7.32)где Mx, My — изгибающие моменты от внешней нагрузки относительно выбранных и располагаемых в пределах поперечного сечения элемента координатных осей (соответственно действующих в плоскостях XOZ и YOZ или параллельно им), определяемые по формулам:
(7.33)здесь Mxd, Myd — изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешней нагрузки, определяемые из статического расчета конструкции;
N — продольная сила от внешней нагрузки;
ex, ey — расстояния от точки приложения продольной силы № до соответствующих выбранных осей;
Dij(i, j = 1, 2, 3) — жесткостные характеристики, вычисляемые по формулам:
D_{11} = \sum_{i} A_{bi} \cdot Z_{bxi}^{2} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot Z_{sxj}^{2} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} ; (7.33а)
D_{22} = \sum_{i} A_{bi} \cdot Z_{byi}^{2} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot Z_{syj}^{2} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} ; (7.33б)
D_{12} = \sum_{i} A_{bi} \cdot Z_{bxi} \cdot Z_{byi} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot Z_{sxj} \cdot Z_{syj} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} ; (7.33в)
D_{13} = \sum_{i} A_{bi} \cdot Z_{bxi} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot Z_{sxj} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} ; (7.33г)
D_{23} = \sum_{i} A_{bi} \cdot Z_{byi} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot Z_{syj} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} ; (7.33д)
D_{33} = \sum_{i} A_{bi} \cdot E_{b} \cdot \nu_{bi} + \sum_{j} A_{sj} \cdot E_{sj} \cdot \nu_{sj} , (7.33е)
где Abi, Zbxi, Zbyi, \sigma_{bi} — площадь, координаты центра тяжести i-го участка бетона и напряжение на уровне его центра тяжести;
Asj, Zsxj, Zsyj, \sigma_{sj} — площадь, координаты центра тяжести j-го стержня арматуры и напряжение в нем;
\epsilon_{0} — относительная деформация волокна, расположенного на пересечении выбранных осей (в точке 0);
\frac{1}{r_{x}} , \frac{1}{r_{y}} — кривизна продольной оси в рассматриваемом поперечном сечении элемента в плоскостях действия изгибающих моментов Mx и My соответственно;
Eb — начальный модуль упругости бетона;
Esj — модуль упругости j-го стержня арматуры;
\nu_{bi} — коэффициент упругости бетона i-го участка;
\nu_{sj} — коэффициент упругости j-го стержня арматуры.
Рисунок 7.7 — Расчетная схема нормального сечения железобетонного элемента
Коэффициенты \nu_{bi} и \nu_{sj} вычисляют по соответствующим диаграммам состояния бетона и арматуры, принимая их для рассматриваемой точки диаграмм равными отношению упругих деформаций к полным деформациям.
Для железобетонных элементов, на которые действуют только изгибающие моменты двух направлений Mx и My (косой изгиб), в системе уравнений (7.32) принимают N = 0.
Для внецентренно сжатых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположения оси X в этой плоскости в системе уравнений (7.32) принимают My = 0 и D12 = D22 = D23 = 0.
Для изгибаемых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположения оси X в этой плоскости в системе уравнений (7.32) принимают N = 0, My = 0, D12 = D22 = D23 = 0.
Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов производят из условий:
(7.34)где \epsilon_{b,max} — относительная деформация наиболее сжатого волокна бетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;
\epsilon_{s,max} — относительная деформация наиболее растянутого стержня арматуры в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;
\epsilon_{b,ult} — предельное значение относительной деформации бетона при сжатии;
\epsilon_{s,ult} — предельное значение относительной деформации удлинения арматуры.
Расчет по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия (7.34), принимая в формулах (7.33а — 7.33е) для определения Dij площадь арматуры Asj = 0.
Для изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных элементов, в которых не допускаются трещины, расчет производят с учетом работы растянутого бетона в поперечном сечении элемента из условия
\epsilon_{bt,max} \leq \epsilon_{bt,ult} , (7.34а)
где \epsilon_{bt,max} — относительная деформация наиболее растянутого волокна бетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;
\epsilon_{bt,ult} — предельное значение относительной деформации бетона при растяжении.
Предельные значения относительных деформаций бетона \epsilon_{b,ult}(\epsilon_{bt,ult}) принимают равными:
- при двузначной эпюре деформаций (сжатие и растяжение) в поперечном сечении бетона элемента (изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с большими эксцентриситетами) — \epsilon_{b2}(\epsilon_{bt2}) ;
- при внецентренном сжатии или растяжении элементов и распределении в поперечном сечении бетона элемента деформаций только одного знака — в зависимости от соотношения деформаций бетона на противоположных гранях сечения элемента \epsilon_{1} и \epsilon_{2} :
\epsilon_{b,ult} = \epsilon_{b2} - (\epsilon_{b2} - \epsilon_{b0}) \cdot \frac{\epsilon_{1}}{\epsilon_{2}} ; (7.34б)
\epsilon_{bt,ult} = \epsilon_{bt2} - (\epsilon_{bt2} - \epsilon_{bt0}) \cdot \frac{\epsilon_{1}}{\epsilon_{2}} ; (7.34в)
где \epsilon_{b0} , \epsilon_{bt0} , \epsilon_{b2} и \epsilon_{bt2} — деформационные параметры расчетных диаграмм состояния бетона, принимаемые по 6.1.18.
Предельные значения относительных деформаций арматуры \epsilon_{s,ult} принимают равными:
0,025 — для арматуры с физическим пределом текучести;
0,015 — для арматуры с условным пределом текучести.».
Перед пунктом 7.2.15 дополнить ненумерованным подзаголовком в следующей редакции:
«Расчет по прочности наклонных сечений».
Пункты 7.2.15 - 7.2.18. Изложить в новой редакции:
«7.2.15 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил следует производить для обеспечения прочности:»
- по бетонной полосе между наклонными сечениями;
- по наклонному сечению на действие поперечных сил;
- по наклонному сечению на действие момента.
7.2.16 Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия
Q \leq \phi_{b1} \cdot R_{b} \cdot b \cdot h_{0} , (7.35)
где Q — поперечная сила в нормальном сечении элемента;
\phi_{b1} — коэффициент, принимаемый равным 0,3.
7.2.17 Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (рисунок 7.8) на действие поперечной силы производят из условия
где Q — поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента, определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;
Qb — поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении;
Qsw — поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении.
Рисунок 7.8 — Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие поперечных сил
Поперечную силу Qb определяют по формуле
Q_{b} = \frac{\phi_{b2} \cdot R_{bt} \cdot b \cdot h_{0}^{2}}{C} , (7.37)
но принимают для бетонов всех марок по средней плотности — не более 2,5Rbtbh0 и не менее:
0,5Rbtbh0 — для бетонов при марке по средней плотности D1900 и более;
0,4Rbtbh0 — для бетонов при марке по средней плотности D1800 и менее.
\phi_{b_{2}} — коэффициент, учитывающий влияние вида бетона, принимаемый равным для бетонов марок по средней плотности:
при плотном мелком заполнителе — 1,3;
при пористом мелком заполнителе — 1,1.
Усилие Qsw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле
Q_{sw} = \phi_{sw} \cdot q_{sw} \cdot C , (7.38)
где \phi_{sw} — коэффициент, принимаемый равным 0,75;
qsw — усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, принимаемое по формуле
q_{sw} = \frac{R_{sw} \cdot A_{sw}}{s_{w}} . (7.39)
Расчет производят для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения C. При этом длину проекции C в формуле (7.38) принимают не менее 1,0h0 и не более 2,0h0.
Допускается производить расчет наклонных сечений, не рассматривая наклонные сечения при определении поперечной силы от внешней нагрузки, из условия
где Q1 — поперечная сила в нормальном сечении от внешней нагрузки;
При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q1, вблизи опоры на расстоянии a менее 2,5h0 расчет из условия (7.40) производят, умножая значения Qb1, определяемые по формуле (7.41), на коэффициент, равный \frac{2,5}{a/h_{0}} , но принимают значение Qb1 не более 2,5Rbt·b·h0.
При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q1, на расстоянии a менее h0 расчет из условия (7.40) производят, умножая значение Qsw,1, определяемое по формуле (7.42), на коэффициент, равный a/h0.
Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие
Допускается учитывать поперечную арматуру также и при невыполнении этого условия, если значение Qb в условии (7.36) определять по формуле
Q_{b} = 4\phi_{b2} \cdot h_{0}^{2} \cdot q_{sw}/C , (7.44)
и принимать его с учетом ограничений к поперечной силе Qb (см. формулу (7.37)).
Шаг поперечной арматуры, учитываемой в расчете, \frac{s_{w}}{h_{0}} должен быть не больше значения \frac{s_{w,max}}{h_{0}} = \frac{R_{bt} \cdot b \cdot h_{0}}{Q} .
При отсутствии поперечной арматуры или нарушении вышеуказанных требований, а также приведенных в 10.6 конструктивных требований расчет производят из условия (7.36) или (7.40), принимая усилие Qsw или Qsw,1 равным нулю.
Поперечная арматура должна соответствовать конструктивным требованиям, приведенным в 10.6.
7.2.18 Влияние напряжений при расчете по полосе между наклонными сечениями и по наклонным сечениям следует учитывать с помощью коэффициента \phi_{n} , на который умножают правую часть условий (7.35), (7.37) или (7.41) — при сжимающих напряжениях и условия (7.37) или (7.41) — при растягивающих напряжениях.
При расчете по наклонным сечениям изгибаемых конструкций без предварительного напряжения арматуры значение коэффициента \phi_{n} принимают равным 1. В остальных случаях значения коэффициента \phi_{n} принимают равными:
(7.45)\phi_{n} = 1 - \frac{\sigma_{\text{ср}}}{2R_{bt}} \geq 0 , (7.46)
где \sigma_{\text{ср}} — среднее сжимающее или среднее растягивающее напряжение в бетоне от воздействия продольных сил, принимаемое положительным и определяемое расчетом на основе нелинейной деформационной модели или по формуле
\sigma_{\text{ср}} = \frac{N}{A_{red}} ; (7.47)
здесь A_{red} = A + \frac{\alpha}{\nu_{b}} A_{s} — площадь приведенного поперечного сечения элемента, определяемая с учетом неупругих свойств бетона при сжатии и растяжении;
\nu_{b} — коэффициент упругости бетона при сжатии или растяжении.
Допускается величину Ared определять, принимая значение коэффициента \nu_{b} равным:
\nu_{b} = \frac{R_{b}}{\epsilon_{b0} \cdot E_{b}} ; (7.48)
\nu_{b} = \nu_{bt} = \frac{R_{bt}}{\epsilon_{bt0} \cdot E_{b}} , (7.49)
\epsilon_{b0} и \epsilon_{bt0} принимают по 6.1.18 для непродолжительного действия нагрузки.
Допускается величину \sigma_{\text{ср}} определять без учета арматуры при содержании продольной арматуры не более 3%.».
Пункты 7.2.20, 7.2.21. Изложить в новой редакции:
«7.2.20 Расчет коротких консолей колонн при l1 <= 0,9h0 (рисунок 7.10) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой следует производить из условия»
Q \leq 0,8R_{b}bl_{sup}sin^{2}\theta(1 + 5\alpha\mu_{w}) , (7.50)
в котором правая часть принимается не более 3,5Rbtbh0 и не менее 2,5Rbtbh0.
lsup — длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли;
\theta — угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали, определяемый из уравнения (sin^{2}\theta = \frac{h_{0}^{2}}{h_{0}^{2} + l_{1}^{2}}) ;
\mu_{w} = \frac{A_{sw}}{bs_{w}} — коэффициент армирования хомутами, расположенными по высоте консоли;
здесь sw — расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним.
При расчете учитывают горизонтальные и наклонные хомуты под углом не более 45° к горизонтали.
Напряжение сжатия в местах передачи нагрузки на консоль должно быть не более расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc.
Рисунок 7.10 — Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы
7.2.21 Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов (рисунок 7.11) производят из условия
где M — момент в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;
Ms — момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0);
Msw — момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).
Рисунок 7.11 — Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие моментов
Момент Ms определяют по формуле
где Ns — усилие в продольной растянутой арматуре, Ns = Rs·As, а в зоне анкеровки определяемое согласно 10.4;
zs — плечо внутренней пары сил; допускается принимать zs = 0,9h0.
Момент Msw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле
где Qsw — усилие в поперечной арматуре, принимаемое равным qsw·C;
qsw — определяют по формуле (7.39), а C принимают в пределах от 1,0h0 до 2,0h0.
Расчет производят для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения C, принимаемой в указанных выше пределах.
Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии (7.51) момент M в наклонном сечении при длине проекции C на продольную ось элемента, равной 2,0h0, а момент Msw — равным 0,5q_{sw} \cdot h_{0}^{2} .».
9 Предварительно напряженные железобетонные конструкции
9.2 Расчет предварительно напряженных железобетонных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп
Пункт 9.2.1. Заменить ссылку: «СП 63.13330 (раздел 9)» на «СП 63.13330.2018 (раздел 9)».
10.4 Анкеровка ненапрягаемой арматуры
Пункт 10.4.2. Формула (10.2). Изложить в новой редакции:
« \delta = 0,7 + \frac{0,3}{1 + Q_{an1}/N_{an}} , (10.2)».
Пункт 10.12. Заменить ссылку: «СП 63.13330.2012 (подраздел 10.4)» на «СП 63.13330.2018 (подраздел 10.4)».
Приложение А Основные буквенные обозначения
Ненумерованный подзаголовок «Геометрические характеристики». Обозначение «b». Заменить слова: «b — ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;» на «b — ширина прямоугольного сечения или ширина ребра таврового и двутаврового сечений».